罗定市第二生活污水处理厂工程高支模施工方案 27页

门式钢管脚手架高支模设计方案工程名称：罗定市第二生活污水处理厂工程建设单位：罗定市第二生活污水处理有限公司监理单位：广东粤能工程管理有限公司设计单位：中山市中环环保设计研究院施工单位：广东省阳江市建安集团有限公司编制单位：广东省阳江市建安集团有限公司编制人：审核单位：建造师：审批单位：审核人：编制时间：2010年5月15日审批时间：\n目录1工程概况32编制依据33施工部署34施工方法55监测方案76技术组织措施87文明施工要求98计算书10\n1工程概况工程名称：罗定市第二生活污水处理厂工程工程地址：罗城镇区屋居委后背结构类型：混凝土钢筋结构建筑面积：4516平方米层数：1层地上：1层地下：0层2编制依据1)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）；2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；3)《建筑施工模板安全技术规范》4)《大断面模板支撑设计和使用安全》5)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；6)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；7)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；8)《混凝土结构设计规范》(G-2002)9)《木结构设计规范》（GB50005-2003）10)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）11)施工图纸。3施工部署3.1劳动力配备（详见表3-1）表3-1工种人数任务门架搭设工14负责架子搭设及拆除模板工36负责模板搭设及拆除测量放线工6负责支撑架垂直度控制3.2材料配备（详见表3-2）表3-2名称单位数量规格门架榀26001.85*0.96*1.7门架榀12001.85*0.96*0.9\n可调底座个1500钢制可调托座个1500钢制挂扣式脚手板M2100钢制普通钢管t20钢制直角扣件个2000钢制旋转扣件个2000钢制对接扣件个1300钢制相关配件（锁臂、连接棒）套800钢制3.3机具配备（详见表3-3）表3-3名称单位数量备注架子扳手把搭设和拆除架子用力矩扳手把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个调整架子水平弯曲度3.4门式钢管架的构造要求及技术措施1)安装模板时，高度在4M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。门式架具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。2)构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求模板接缝应严密，不得漏浆。3)遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。4)楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。5)施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。6)模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。7)不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与门式架分开。8)在高处支模时，门式架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过门式架或工作台的规定荷载值。\n1)纵、横向扫地杆设置,纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。2)剪刀撑，本工程门式架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随门式架、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每4至6跨设置一道，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。4施工方法4.1．门式架的搭设规定1)安装梁(楼板)模板应设操作平层或搭设门式架，严禁操作人员在梁（楼板）底模支架上操作或上下通行。2)楼上下层模板的支梁，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。3)模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。4)模板的主柱应选用整料，对接的支撑要用三面固定。5)底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。6)在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。4.2支模与拆模：1)支模承重架应严格检查，发现严重变形，螺栓松动等应及时修复。2)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。3)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。4)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。5)门式架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查门式架的牢固性和稳定性。6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在来2.2m高以上。7)6支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成事故。在模板支撑系统末完成前不得上人，在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走8)门式钢管承重架，按规定设置水平和剪刀撑。9)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼梁上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。\n1)拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。2)拆除檐口，阳台等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。3)拆模前，作业区周边及进出口应设围栏并加设明显标志和警告牌，重要通道应设专人看管，严禁非作业人员进人作业区。垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥、统一信号4)拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。5)凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风，应停止露天高空作业，风力达到5级时，不得进行大块模板、台模等大件模具的露天吊装作业。6)登高作业时，连接件（包括钉子）等材料必须放在箱盒内或工具袋里，工具必须装在工具袋中，严禁散放在脚手板上。7)拆除薄腹梁、吊车梁、桁架等予制构件模板，应随拆随加支撑顶牢，防止构件倒塌。8)拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。4.3搭设允许偏差项目允许偏差垂直度每步架h/1000及±2.0脚手架整体H/600及±50水平度一跨距内水平架两端高差　±ι/600及±3.0脚手架整体±L/600及±50注：h－步距；H－脚手架高度；ι－跨距；L－脚手架长度4.4扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表4-3）4.5质量保证注意事项1)模板、门式钢管支撑系统应具有足够的强度及刚度、稳定性和易拆除性，立杆底部必须设垫块，确保立杆有足够的支撑面积，加强承重架的安全系数。2)模板的下口缝、接口缝、转角缝、拼缝应严实密缝，以免跑浆、漏浆。\n1)支模质量必须严格要求，如果发现有超出下列情况，必须做好更改或重新支模。对预留孔、预留洞都必须正确无误。2)脱模剂必须在模板入位前涂刷。模板支撑搭设完毕后必须做好尺寸复核和自检工作。模板拆除必须经得现场项目部同意，方可拆模。拆模不得用大锤砸打模板。拆除物分类整齐合理堆放。对带钉子的模板、木料应及时清除或几种堆放。5监测方案5.1、应急预案的方针与原则：坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。5.2、突发事件及风险预防措施：（1）本门式架搭设方案施工前组织单位技术负责人、监理工程师审核，技术总负责、论证评审签字，报总监理工程师审批同意后方可执行。（2）门式架搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查。（3）逐个扣件进行检查拧紧度是否达到40N.m扭力距。（4）逐根立杆检查是否与横、纵向杆及剪刀撑连接牢固。（5）认真通过审核审定本门式架结构设计计算，是否符合规范要求。（6）安装、拆除时，无关人员不准在门式架支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。5.3应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。5.4伤员救护1)休克、昏迷的伤员救援\n1)让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。2)受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。3)立即拨打120急救电话或送医院。5.5现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。5.6现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。6技术组织措施6.1．门式架的使用规定(1)在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的门式架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。2)作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。(3)在作业中，禁止随意拆除门式架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(4)工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(5)人员上下门式架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援门式架上下。(6)每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。(7)在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.2结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长纵向杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。\n楼梯的侧边利用门式架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。7文明施工要求根据门式架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：1)进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2)进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。3)严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4)门式架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上门式架操作。5)上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6)护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7)门式架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8)不准利用门式架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动门式架。9)不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在门式架上，严禁任意悬挂起重设备。10)要保证门式架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。11)施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。12)使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。13)门式架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。14)施工人员做到活完料净脚下清，确保门式架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。8计算书梁模板支撑计算书\n工程名称:罗定市第二生活污水处理厂工程单位:广东省阳江市建安集团有限公司1.计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=250mm,梁高h=700mm,层高4.60m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=11.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.25+1.20)×1.2=0.52kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.25×0.70×1.2=5.04kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.25×0.70×1.2=0.32kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.25×1.4=0.70kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.58kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=4.90kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=400mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mm；W=bh2/6=250×182/6=13500mm3；I=bh3/12=250×183/12=mm4；\n1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×6.58×4002=-N.mm=-0.11kN.mσ=Mmax/W=/13500=8.19N/mm2梁底模抗弯强度σ=8.19N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×6.58×400=1595N=1.59kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1595/(2×250×18)=0.53N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.53N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=4.90kN/m；挠度系数Kυ=0.644；υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.90×4004/(100×6000×)=1.11mm[υ]=400/250=1.60mm梁底模挠度υmax=1.11mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：\n（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,γ=250/1200=0.21；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=80×1002/6=mm3，I=bh3/12=80×1003/12=mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.58×400/250=10.53kN/mMq=qcL(2-γ)/8=10.53×250/1000×1200/1000×(2-0.21)/8=0.71kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×400/1000×6.86=1.10kNa=0.5×(L-c)=0.5×(1200-250)=475mm，Mp=P×a=1.10×0.48=0.53kN.mMmax=Mq＋Mp=(0.71+0.53)×106=N.mm=1.24kN.mσ=Mmax/W=/=9.30N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=9.30N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.53×/1000+1.10/1000=1.32kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.32×1000/(2×80×100)=0.25N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=4.90×400/250=7.84N/mmυq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=7.84×250×12003×(8-4×0.212+0.213)/(384×9000×)=1.15mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.10×1000×475×12002×(3-4×0.402)/(24×9000×)=1.24mmυmax=υq＋υp=1.15+1.24=2.39mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度υmax=2.39mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：\n（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用单木枋:b=80mm,h=100mm,W=1×80×1002/6=mm3，I=1×80×1003/12=mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.53×250/1000+1.10=2.41N，弯矩系数KM=0.158Mmax=KMPL=0.158×2.41×1000×600=N.mm=0.23kN.mσ=Mmax/W=/=1.71N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=1.71N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.159Vmax=KVP=1.159×2.41×1000=2793Nτ=3Vmax/(2bh)=3×2.79×1000/(2×80×100)=0.52N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.84×250/1000+1.10=2.08kN，挠度系数Kυ=1.177υmax=KυPL3/(100EI)=1.177×2.08×1000×6003/(100×9000×)=0.09mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度υmax=0.09mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：\n3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=1.659传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=1.659×2.41=4.00kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=4.00+0.50=4.50kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(4.60-0.70-1.9)×0.08+2×1.80×0.0384=0.30kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.30+4.50=4.86kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=4.86kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板，楼板厚=100mm，上部荷载为：F=4.86+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=5.13kN（1）支承面受冲切承载力验算\nβs=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×1.27+0.15×1)×1.00×400×85/1000=35.33kN门架支承面受冲切承载力35.33kN＞5.13kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.01=227.59kN支承面局部受压承载力F=227.59kN＞上部荷载F=5.13kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2比较F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.70m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　16.80　kN/m2　γG=1.2　20.16　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　25.76kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　16.80kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=450mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=600×182/6=32400mm3；I=bh3/12=600×183/12=mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=25.76×(700-100)/1000=15.46kN/m=15.46N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.105×15.46×4502=-N.mm=-0.33kN.mσ=Mmax/W=/32400=10.15N/mm2侧模抗弯强度σ=10.15N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×15.46×450/1000=4.22kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4.22×1000/(2×18×600)=0.59N/mm2\n侧模抗剪强度τ=0.59N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=16.80×(700-100)/1000=10.08kN/m=10.08N/mm，挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×10.08×4504/(100×6000×)=1.52mm[υ]=450/250=1.80mm侧模挠度υmax=1.52mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=900mm=0.90m，竖向间距b=(700-100)/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.90×0.30×24.47=6.61kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力6.61kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度300mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=mm4,\n1）抗弯强度验算均布荷载q=25.76×450/1000=11.59kN/m=11.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125×11.59×3002=-N.mm=-0.13kN.mσ=Mmax/W=/85333=1.53N/mm2侧肋抗弯强度σ=1.53N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.625×11.59×300/1000=2.17kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.17×1000/(2×80×80)=0.51N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=16.80×450/1000=7.56kN/m=7.56N/mm；挠度系数Kυ=0.521υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×7.56×3004/(100×9000×)=0.01mm[υ]=300/250=1.20mm侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：\n6.计算结果第一层龙骨80×100mm单木枋@400mm,第二层龙骨80×100mm单木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@450mm,对拉螺栓1排φ12,横向间距900mm,采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。\n楼面模板支撑计算书工程名称：yyy编制单位：1.计算参数结构板厚100mm，层高4.60m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=11.00N/mm2\n,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm,门式钢管脚手架架间纵向间距600mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.10×1.2=2.88kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.10×1.2=0.13kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.87kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.37kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=400mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.107M1=KMq1L2=-0.107×6.87×4002=-N.mm剪力系数KV=0.606\nV1=KVq1L=0.606×6.87×400=1665Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.107M2=KMq2L2=-0.107×3.37×4002=-57694N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2=0.077×3.37×4002=41518N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×3.37×400=817N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.37/1.2)×4004/(100×6000×)=0.16mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN，计算简图如下：跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×400=N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×400=-N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×6000×)=0.80mm2）抗弯强度验算M1=-N.mmM2＋M5=-N.mm\nM3＋M4=N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=N.mm=0.32kN.mσ=Mmax/W=/54000=5.95N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.95N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1665NV2+V3=817+2100=2917N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2917N=2.92kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2917/(2×600×18)=0.41N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.41N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=υ2+υ3=0.16+0.80=0.96mm[υ]=400/250=1.60mm楼板底模挠度υmax=0.96mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距400mm,第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；W=bh2/6=100×1002/6=mm3；I=bh3/12=100×1003/12=mm4。\n1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布荷载：q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=6.87×400/1000=2.75kN/m弯矩系数KM=0.094Mmax=KMqL2=0.094×2.75×12002=N.mm=0.37kN.mσ=Mmax/W=/=2.23N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=2.23N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594Vmax=KVqL=0.594×2.75×1200=1960N=1.96kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1960/(2×100×100)=0.29N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.37/1.2×400/1000=1.12kN/m=1.12N/mm挠度系数Kυ=1.757υmax=Kυq’L4/(100EI)=1.757×1.12×12004/(100×9000×)=0.54mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度υmax=0.54mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：\n（4）第二层龙骨验算门架纵向间距600mm,计算跨数3跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=100mm；W＝1×80×1002/6=mm3；I＝1×80×1003/12=mm4；1)抗弯强度验算P=6.87×0.40×(0.6+0.60/2)×1000=2473kN弯矩系数KM=0.158Mmax=KMPL=0.158×2473×600=N.mm=0.23kN.mσ=Mmax/W=/=1.76N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=1.76N/mm2＜fm=11.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.158Vmax=KVP=1.158×2.47×1000=2860N=2.86kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2860/(1×2×80×100)=0.54N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.54N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数Kυ=1.017P，=3.37/1.2×0.40×(0.6+0.60/2)×1000=1011kNυmax=KυP，L3/(100EI)=1.017×1011×6003/(100×9000×)=0.04mm[υ]=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度υmax=0.04mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：\n3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数1.658传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=1.658×2473/1000=4.10kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)×0.60×1=0.54kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=4.10+1.4×0.54=4.86kN单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(4.60-0.10-1.90)×0.08+(1.2+0.60)×0.0384=0.28kN门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.28+4.86=5.20kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=5.20kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑），楼板厚=100mm；上部荷载为:F=5.20+1.90×0.08+[(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=5.43kN（1）支承面受冲切承载力验算βs=2.00，ft=1.27N/mm2，hO=100-20=80mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO=[(0.7×1×1.27+0.15×1)×1.00×400×80]/1000=33.25kN受冲切承载力33.25kN＞F=5.43kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.01=227.59kN支承面局部受压承载力227.59kN＞F=5.43kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm，间距400mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距600mm。\n门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。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