天津市纪庄子污水处理厂工艺设计 77页

天津市纪庄子污水处理厂工艺设计检查格式是否按学校统一模板，表好像要用三线表，行距字体字号等看对不对摘要在当今社会，随着城市的发展规模越来越来，污染问题也随之而来，这几年尤其突出的就是水污染和大气污染。水是生命之源，是人类懒以生存的基础，如果破坏了水体，会加剧社会的矛盾，制约经济的发展。我国近几年来非常重视水污染，兴建了许多大型污水处理厂，改善水质质量，为保护人类赖以生存的资源做出了巨大的贡献。本设计的污水处理厂设计流量为m3/d，本次设计具有良好的可生化性，在生化性较好的同时降低了成本、出水水质好，可以达到国家出水水质一级B的标准，是现代化污水处理厂首选的技术。在分析了出水的水质和处理规模的大小，占地的大小，设备处理复杂的程度，以及维护简易程度，最后选择了传统活性污泥处理法的工艺。我的污水设计的处理流程是：粗格栅---细格栅---提升泵房---曝气沉砂池---初沉池---A2/O池---二沉池---消毒池---接触池---河流，我的污泥设计的处理流程是：A2/O池、初沉池污泥---贮泥池---污泥回流泵房---浓缩池---脱水机房---外运。另外，由于该污水处理厂设计的出水一部分需要进行消毒处理，为确保处理后的水中微生物能达到要求，后续还引入了氯气消毒作为深度处理的工艺，通过投加液氯在接触池池中进行反应，进一步去除水体中的污染物后，出水可以达到出水水质要求。关键词:城市污水；脱氮除磷；A2/O工艺；氯气消毒\nTianjinJizhuangzisewagetreatmentplantprocessdesignAbstractIntoday'ssociety,withmoreandmoreandcitydevelopmentscale,pollutionproblem,inrecentyears,especiallythatofwaterpollutionandairpollution.WateristheSourceofLife,isthebasisforhumanbeingtoexist,ifthedestructionofthewaterbody,willintensifysocialcontradictions,whichrestrictthedevelopmentofeconomy.AttachesgreatimportancetowaterpollutioninChinainrecentyears,theconstructionoflargesewagetreatmentplant,improvewaterquality,andmadegreatcontributionstotheprotectionofhumansurvivalresources.Thedesignsewagetreatmentcapacityforthem3/d;Thisdesignhasgoodbiodegradability,ingoodbiodegradabilityandlowcost,goodwaterquality,waterqualityofeffluentcanreachthenationallevelBstandard,isthepreferredtechniqueformodernsewagetreatmentplant.本设计的生化性好，且生物处理成本较低、效果好、出水稳定，是城市污水处理厂的首选处理方法。Intheanalysisofthewaterqualityandtreatmentscale,coversanareaofsize,degreeofprocessingcomplex,andsimplemaintenancelevel,thefinalchoiceoftheprocessofthetraditionalactivatedsludgetreatmentmethod.Designofthesewagetreatmentprocesstomeis:thecoarsegrid,finegrille-pumpingstation-theaerationsinktwosedimentationtank,disinfectionpool-contacttank-riversediment---A2/Opool,sandpool,pool,sludgedesignprocessIis:A2/Opool,primarysludge,mudpond,sludgereturnpump-concentratedpool,dehydrationmachineroom-sinotrans.Inaddition,duetothedesignofwastewatertreatmentplanteffluentcomponentsneedtobedisinfected,toensurethatthemicroorganismsinthewateraftertreatmentcanmeettherequirements,thefollow-upisalsointroducedasaprocessforadvancedtreatmentofchlorinedisinfection,byaddingchlorinereactionwascarriedoutincontactwithpool,pollutantsinwaterfurtherafterremoval,theeffluentcanreachthewaterwaterqualityrequirements.英文摘要不规范，重新翻译。Keywords:municipalwastewater;nitrogenandphosphorusremoval;A2/Oprocess;Chlorinedisinfection\n目录第一章绪论11.1世界水资源现状11.2我国城市污水处理现状1第二章原始设计资料32.1毕业设计任务书及设计参数32.1.1设计水量32.1.2设计水质32.1.3厂区地形32.1.4水文地质资料3第三章方案的比较与选择43.1处理程度的计算43.2处理方案的选定43.2.1污水处理工艺的确定43.3工艺流程简图7第四章污水构筑物设计计算84.1粗格栅间84.1.1设计要点84.1.2设计参数84.1.3设计计算94.2细格栅间124.2.1设计参数124.2.2设计计算124.3曝气沉砂池154.3.1设计参数154.3.2设计计算154.4初沉池.............................................................................................................................16\n4.4.1设计参数184.4.2设计计算194.5A/A/O池204.5.1设计参数204.5.2设计计算214.6二沉池254.6.1设计参数264.6.2设计计算264.7接触池284.7.1消毒方法的选择284.7.2设计计算294.8配水井304.8.1设计计算30第五章污泥处理构筑物设计计算325.1贮泥池325.1.1设计参数325.1.2设计计算325.2污泥浓缩池335.2.1设计参数335.2.2设计计算345.3脱水机房355.3.1设计参数36第六章平面高程布置及水力计算376.1平面布置376.2高程布置386.2.1主要任务386.2.2布置原则386.3水力计算386.4高程计算39\n6.5水头损失计算40第七章泵房设计计算427.1污水提升泵房427.1.1设计说明427.1.2设计计算437.2污泥泵房447.2.1设计说明447.2.2设计计算44第八章工程概预算458.1概预算的意义458.2建设费用详单458.3运行成本费46参考文献47附录A英文文献48致谢信100在附录英文文献前要有附录CAD图纸，在后面对应位置附上全部CAD图。\n第一章绪论绪论作为第三章的一节，现在第二章作为第一章1.1世界水资源现状水资首行缩进2个汉字，以后同源在地球上占到了地球总面积的70%，储量巨大且易于获得，但是能直接被人类使用的水资源却严重不足。海水在地球的水资源中占了相当大的一部分，但却无法直接使用，不可以直接饮用，也不可以灌溉土地，在地球上可用的淡水资源仅占地球水资源的2.5%，但是就在这为数不多的淡水资源中，又有大量的淡水资源被冻结在南极和北极的冰层中，再加上高山上得永久积雪和冰川，将近有87%的淡水资源不能利用。只有江河湖泊和地下水才可以被人们使用，这些水资源只仅仅占了地球水资源的0.26%，淡水资源的短缺以及不平衡，极大的威胁了人类的发展。如果按照区域划分，中国、美国、印度、巴西、俄罗斯、哥伦比亚、加拿大、印度尼西亚和刚果这九个国家的淡水资源就占了世界淡水资源的60%。大约80个国家约15亿的人口面临着水资源短缺的现状。在其中有三亿人口26个国家处在严重缺水的边缘。据有关部门预计，到2025年全世界将有30亿人处在严重缺水的边缘，涉及到的国家将累计达到40个。今天，水资源已经变得越来越宝贵了，同时也变成了世界性的问题，重视水资源的发展不仅关系到人类社会的发展，同时也关系到了生命的延续和发展。1.2我国城市水资源以及污水处理现状根据我国水利局的预测，截止到2030年当我国人口达到16亿大关时，人均水资源的占有率将下降到1760立方米，水资源的缺口总量将达到400-500亿立方米，届时将达到严重缺水的警戒线。从地域的分布上来看，全国水资源总量的81%集中在长江以及南方地区，其中西南五个省区就占到了40%的水量，就人均的占有率而言，南方人均占有率最高值跟北方人均占有率最高值可以相差10倍，西北地区甚至比东部地区高出500倍之多；水资源不足的问题在相当长的一段时间内都无法解决。随着经济的发展和社会的进步，越来越多的水资源会被消耗掉，从而更加加剧了水资源短缺的问题，使环境问题变的日益突出，由此造成的水资源问题已经成为社会经济发展的重要制约因素。据不完全统计：目前我国的污水排放量达到350亿立方米每年,但污水集中的处理率还不到15%，在全国每年不经过处理就直接排放进河流的污水就高达80%，使得原本具有美化环境的河流变成了滋生蚊蝇的温床。在全国2200座的县城与19200个建制镇中，\n污水的排放量就占到了排放总量的一半以上，而且这些中小城市的污水处理能力很低，处理量也不大，设备过于落后。在改革开放以后，我国加大了水污染治理的力度，兴建大型污水处理厂，但总体上仍然不能满足城市污水处理的需要。据统计，我国有污水处理厂427座，其中二级处理厂282座。通过对这些污水处理厂的建设，大大提高了城市处理污水的效率，但总体处理量仍然赶不上排放的总量，导致两者之间的差距越来越大。即使按照1998年的资料，城市的污水处理率也才达到15.8%，与此同时，西方发达的资本主义国家在1980年就达到了70%，我国污水处理的现状不容乐观。污水处理率低和城市污水处理能力增长缓慢是造成我国水资源发展的主要原因，从而导致了水资源环境的持续恶化，并严重的制约了我国社会和经济的发展。\n第二章原始设计资料2.1毕业设计任务书及设计参数2.1.1设计水量设计水量：万m3/d。2.1.2设计水质表2-1设计水质项目进水水质出水水质SS200mg/LSS≤10mg/LCOD350mg/LCOD≤50mg/LBOD150mg/LBOD5≤10mg/LPH6~97磷酸盐4.0mg/LT-P≤1.0mg/LNH3—N30mg/LNH3-N≤15mg/L2.1.3厂区地形城市的排水系统采用分流制的排水系统，主干管进入污水处理厂处管道水面标高在冻土层以下。2.1.4水文地质资料天津位于中纬度欧亚大陆东岸，常年受季风环流的影响，属于温带半湿润季风气候，一年春夏秋冬四季明显，春季为多风的时节，干旱少雨；夏季受热带高压气候，雨水集中，空气闷热；秋季凉爽；冬季干燥寒冷。冬季以西北风为主，气温较低，夏季以偏南风为主，年平均气温在14°C左右，一月份最冷，平均气温-2°C左右，七月最热，平均气温28°C左右，年平均降雨量360~970毫米。平均值是600毫米上下。\n第三章方案的比较与选择3.1处理程度的计算BOD的去除率：η=COD的去除率：ηSS的去除率：ηTP的去除率：η3.2处理方案的选定3.2.1污水处理工艺的确定(1)A2/O处理的工艺①A2/O处理的主体工艺是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A2/O工艺是在厌氧—好氧的基础上改进而来的，该工艺在处理污水的同时，兼具操作方便的功能。②A2/O法同步脱氮除磷工艺的原理：A2/O的主要反应区域分为三大块—厌氧区，缺氧区，好氧区。污水首先进入配水井，配水井将污水均匀配给给每个反应池，同时将沉淀池的污泥回流进反应池，在对一部分的有机物进行氨化的同时，主要功能是释放出磷。污水通过在第一反应器里的反应进入缺氧区，脱氮是此反应器的主要功能，由好氧反应器内循环输送过来的硝态氮，循环液的液量较大。混合液继续进入好氧反应器，这一反应器具有多功能的特点，比如去除BOD，硝化和吸收磷这些反应。这三项反应都很重要，混合液中含的，污泥中含有过剩的磷，去除了污水中的。③A2/O工艺的特点：\na．本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间也少于其他同类工艺。b．在反应池交替运行条件下，丝状菌的繁殖得到大量的抑制，不会发生污泥膨胀，SVI值小于100。c．污泥中的磷含量很高，可以用作肥料。d．运行中不需要添加药剂，只需要在厌氧段和缺氧段搅拌就行，以水中的溶解氧不增加为标准，运行的费用低。(2)氧化沟法处理工艺①氧化沟污水处理的整个过程包括进水、曝气、沉淀、污泥的稳定、出水。以上的反应全部集中在氧化沟内进行，早期的氧化沟工艺对于初沉池、二沉池、污泥浓缩设备不做要求。后来随着处理规模和处理范围的扩大，又增加了延时曝气和增加了连续进出水，微生物污泥的稳定性得到了大大的增加，从而不需要设置初沉池和污泥硝化池，处理设施的简便性大大增加。随着现在各国越来越重视环境问题的发展。美国已经建立了几百座的污水处理厂，而欧洲也已有上千座。在我国，氧化沟技术的出现于上个世界70年代，而现在氧化沟的技术已经成为中小型城市污水厂的首选工艺，其重要的原因就在于它的工艺简单，造价低廉。②氧化沟具有以下特点：a.操作的流程简单易懂，运行起来管理简便。于此同时氧化沟工艺不需要设置初沉池和污泥浓缩池。甚至有的类型氧化沟还可以和二沉池合建，省略污泥回流系统。b.当水中的含量较小时无法处理。c.对冲击负荷的承受度大，可以适应浓度较高的工业废水。因为氧化沟的水力停留的时间长并且污泥龄和稀释量大。d.污泥量少且性质稳定。氧化沟内的污泥龄长。一般平均为20～30天，污泥在沟内已经好氧稳定，所以污泥产量少从而管理简单。e.具有除磷脱氮的功能。(3)A2/O与氧化沟两方案的除磷脱氮工艺的比较见下表:\n表3-1A2/O与氧化沟除磷脱氮工艺的比较工艺名称优点缺点A2O工艺①除磷脱氮的功能比较完备；②可以改善污泥的性质，从而降低污泥的排放量；③对于难降解的生物可以有效的去除、运行稳定；④技术完备，运行合理；⑤维护管理简单，运行费用低；①处理构筑物比较多；②污泥回流量大，消耗能源高；③费用高小型污水厂难以承受；④沼气的利用率低。氧化沟工艺①过程简单，处理便宜，建设费用低；②对于脱氮除磷有很好的效果；③对于浓度高的工业废水有很大稀释作用；④有较强的抗冲击负荷；⑤对于不容易降解的有机废物可以很好的去除；⑥不需要污泥回流系统和消化处理；⑦技术成熟，管理方便；⑧国内工程实例多，容易获得工程设计和管理经验；①运行期间，对自动化控制能力要求高；②污泥稳定性差；③设备的使用率低；④如果想更好的脱氮需要设置厌氧池。综上所述，工艺是本设计的首选处理工艺。因为这种工艺可以有效的脱氮除磷；污泥沉降性能可以得到大大的改善，减少的污泥的排放总量；对于难讲解的有机物可以有效的去除，运行稳定；技术先进，造价低廉；管理维护容易，运行费用低；国内工程实例多，容易获得工程设计，管理经验技术，最为重要的是该工艺总水力停留时间少于其他同类工艺，节省基建费用，占地面积适中，不过多的浪费土地，在市场经济的形势下，土地价格上涨剧烈，所以该污水处理工艺较为合适。3.3工艺流程简图\n图3-1污水处理工艺流程\n第四章污水构筑物设计计算4.1粗格栅间格栅的组成是由一些金属栅条和金属网构成，安装在泵房前面、或者污水处理厂进水的端口，拦截下来水中的大块漂浮物以及固体废弃物,从而保证泵房不会被堵塞发生机械故障，保证后续反应的进行。4.1.1设计要点设计须遵循如下规范：（1）水泵或者污水处理系统前，需要设置格栅；（2）栅条和栅条之间的宽度，应该符合下列要求；①在进入污水处理系统之前，机械清除时为16～100mm，人工清除时为25～100mm；②水泵前，应根据水泵要求从而确定；③细格栅为1.5～10mm。（3）污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s。转鼓式格栅除外，机械清除格栅倾角宜采用60°～90°；人工清除宜采用30°～60°。（4）格栅上部必须设置具有工作平台，其高度应该高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上应该安装有安全和冲洗设施。（5）格栅工作平台两侧的边道宽度需采用0.7～1.0m。工作平台过道正面宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。（6）栅渣通过机械破碎输送，压榨脱水后外运。（7）格栅除污机、输送机与压榨脱水机的进出料口宜采用密封形式，可根据周围环境的情况，设置除臭处理装置。（8）格栅间需设置有通风设施及有毒有害气体的检测与报警装置。4.1.2设计参数设计流量：平均日流量：=最大日流量：栅条间隙：\n栅前水深：过栅流速：安装倾角：栅条宽度：数量：1座栅渣量：对于栅条间隙的粗格栅，对于城市污水，每单位体积污水拦截污物为。4.1.3设计计算(1)栅条间隙数为：(4-1)取(2)栅槽有效宽度为：即。(4-2)(3)栅后槽的总高度为：栅后槽的总高度可由以下公式决定：式中：——栅前水深，；——格栅的水头损失，；(4-3)式中：—计算水头损失，；\n—污水流经格栅的速度，；—阻力系数，取0.56；—格栅的放置倾角；—重力加速度，；—考虑到由于格栅受污染物堵塞后，格栅阻力增大的系数，一般采用。—格栅的前渠道超高，一般。则栅后槽的总高度：(4)格栅的总建筑长度为：格栅的总建筑长度L可由下式决定(4-4)式中：—进水渠道渐宽部位的长度，；(4-5)式中：—进水渠道宽度，；—进水渠道的渐宽部位展开角。一般；—格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，一般；—格栅前的渠道深度，。则格栅的总建筑长度L：(5)栅渣量计算对于栅条间隙的粗格栅，对于城市污水，每单位体积污水拦截污物为\n。每日栅渣量为：W=(4-6)式中：—栅渣量；—污水流量总变化系数。4.2细格栅间细格栅用来去除污水中漂浮物和直径大于5mm的较大固体物质，以保证生物处理系统以及污泥处理系统的正常运行。4.2.1设计参数设计流量：平均日流量：最大日流量：栅条间隙：栅前水深：过栅流速：安装倾角：栅条宽度：数量：1座栅渣量：对于栅条间隙的细格栅，对于城市污水，每单位体积污水拦截污物为4.2.2设计计算（1）栅条间隙数为\n取n=182（2）栅槽有效宽度为：即S=0.01m。=2.04m（3）栅后槽的总高度为：栅后槽的总高度可由一下公式决定：式中：—栅前水深，；—格栅的水头损失，；—计算水头损失，；—污水流经格栅的速度，；—阻力系数，其值与格栅栅条的断面几何形状有关；—格栅的放置倾角；—重力加速度，m/s2；—考虑到由于格栅受污染物堵塞后，格栅阻力增大的系数，一般采用—格栅的前渠道超高，一般=则栅后槽的总高度（4）格栅的总建筑长度为：格栅的总建筑长度L可由下式决定：\n式中：——进水渠道渐宽部位的长度，；式中：—进水渠道宽度，；—进水渠道的渐宽部位展开角。一般；—格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，一般；—格栅前的渠道深度，。则格栅的总建筑长度L：（5）栅渣量计算对于栅条间隙的细格栅，对于城市污水，每单位体积污水拦截污物为。每日栅渣量为：式中：—栅渣量;Z—污水流量总变化系数。4.3曝气沉砂池沉砂池的主要功能是去除相对密度较大的无机颗粒。城市污水处理厂中沉砂池一般设置在初沉池之前，以减轻沉淀池负荷以及消除无机颗粒对污泥厌氧消化处理的影响。本设计采用了曝气沉砂池，此尘沙池具有如下优点：当沉沙中有机物含量低于5%时\n，长期搁置也不会腐化；由于池中含有曝气设备，它还具有预曝气、脱臭、防止污水厌氧分解、以及加速污水中油类的分离的作用。4.3.1设计参数设计流量：平均日流量：最大日流量：水平流速：水力停留时间：每小时所需空气量：4.3.2设计计算（1）尺寸计算：a.有效容积：(4-7)b.水流断面积：(4-8)c.池总宽度：取有效水深为，每格宽取，池总宽.d.平面尺寸：池长：平面尺寸：(2)曝气系统：a.曝气量：\n(4-9)4.4初沉池沉淀池是一种使水中的固体物质（主要是可沉的物质）在重力的作用下下沉，从而和水分离的水处理设备。它构造简单，分离效果良好，应用十分广泛。在各种类型的污水处理系统之中，沉淀池是不可缺少的设备。而且在同一处理系统中可以多次的采用。一级处理系统常用沉淀池类型有平流式沉淀池、辐流式沉淀池、竖流式沉淀池三种。表4-2各种池型特点和适用条件\n池型优点缺点适用条件平流式①对冲击负荷的变化以及温度适应能力较强；②施工简单，造价低廉采用多泥斗排泥时，每个泥斗需要单独设置排泥管各自排泥，操作工作量较大，当采用机械排泥时，机件设备和驱动件均浸于水中，易腐蚀①适用地下水位较高以及地质较差的地区；②适用于大、中、小型污水处理厂竖流式①排泥简单，管理方便；②占地面积小①池子深度较大；②对冲击负荷和温度变化的适应能力差；③造价高；池径不宜过大适用于每日污水量不大的小型污水厂辐流式①采用机械排泥的方式，运行好，管理较为简单；②排泥设备已经有了定型的产品①池水水流速度不够稳定；②机械排泥设备比较复杂，对施工质量要求较高①适用于地下水位比较高的地区；②适用于大、中型的污水处理厂由上表可知该设计适合选用辐流式沉淀池。4.4.1设计参数设计流量：平均日流量：最大日流量：表面负荷：沉淀时间：出管流速：池底坡度：0.05池子个数：4个4.4.2设计计算(1)单池面积：(4-10)(2)沉淀池直径：\n(4-11)取(3)有效水深：(4-12)(4)有效容积：(4-13)(5)集泥斗：污泥斗与水平面的倾角不宜小于故取，按污泥产量计算（机械排泥）排泥量：按初沉池对悬浮物（）的去除率计算。进水ss为，初沉池的ss的去除率按50%计算。污泥含水率设为，污泥密度为，则污泥体积(4-14)取污泥斗上部直径为3m，下部直径为2m，倾角为，则泥斗高为1m。则贮泥部分总体积为：为污泥斗体积为上部椎体部分体积其中，(4-15)则有\n(6)沉淀池池边总高：缓冲层高度取0.5超高取0.3污泥斗高为0.925m污泥斗以上圆锥部分高为1.73m则沉淀池池边总高：(7)中心进水管：下部管径：(4-16)取=则有上部管径：则有取\n4.5A/A/O池A/A/O处理工艺是Anaerobic－Anoxic－Oxic的英文缩写，它是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A/A/O工艺是在厌氧－好氧除磷工艺基础上研究出来的，同时该工艺同时具有脱氮除磷的功能。A/A/O工艺的特点：a．本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间也少于其他同类工艺。b．在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100。c．污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。\nd．运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧为度，运行费用低。4.5.1设计参数（1）已知条件:设计流量：(不考虑变化系数)BOD污泥负荷：回流污泥浓度：污泥回流比：混合液悬浮固体浓度：混合液内回流比：TN的去除率：混合液内回流比：取=100%4.5.2设计计算（1）反应池容积：(4-17)反应池总水力停留时间：则各段水力停留时间和容积：取=1：1：3\n反应池主要尺寸：，设计6组反应池。采用五廊道推流式反应池，廊道宽10m单组反应池长度：校核尺寸：在1-2之间。在5-10之间。均符合要求。校核氮磷负荷：（）好氧段总氮负荷(4-18)符合要求。厌氧段总磷负荷=(4-19)符合要求。（2）剩余污泥量\n式中：(4-20)(4-21)取污泥增值系数Y=0.6,污泥自身氧化率代入数据：则有：（1）反应池进水出水系统计算：进水：①进水管：流量：流速：面积：管径取进水管管径②回流污泥管流量：\n流速：管径：出水：①出水堰及出水井：流量：按矩形堰流量公式计算：Q3=0.42××b×H1.5=1.86b×H1.5(4-22)b——堰宽，H——堰上水头，m；(4-23)则有出水孔过流量流速：面积：②出水管流量：管道流速面积：管径：故取，（2）碱度校核每氧化需要消耗纯碱7.14mg，每还原产生碱3.57mg\n除去产生纯碱0.1mg。假设生物污泥中含氮量以13%计，则每日用于合成的总氮=即进水总氮中有用于合成被氧化的所需脱硝量=30-15-2.68=12.32mg/L需还原的硝酸盐含氮量（3）厌氧池设备选择(以单组反应池计算)：厌氧池设导流墙，将厌氧池分为3格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。厌氧池有效容积；混合全部污水所需功率为。（4）缺氧池设备选择(以单组反应池计算)缺氧池设导流墙，将缺氧池分为3格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。缺氧池有效容积；混合全部污水所需功率为。（5）污泥回流设备污泥回流比：;\n安全系数：1.24.6二沉池本设计采用中心进水周边出水的辐流式沉淀池。4.6.1设计参数设计流量：平均日流量：表面负荷：沉淀时间：出管流速：池底坡度：0.01池子个数：6个4.6.2设计计算（1）单池面积：\n（2）沉淀池直径：取（3）校验堰口负荷：故符合要求（4）校核固体负荷G：（5）澄清区高度：设沉淀时间为2.5h（6）污泥区高度：设污泥停留时间为2h，二沉池底流浓度为（7）沉淀池池边水深：超高取0.3m则沉淀池池边水深：(4-24)（7）污泥斗高：设污泥斗底直径上口直径斗与水平夹角则\n(4-25)采用单管吸泥机排泥，排泥设备中心立柱直径为1.5m（8）池中心与池边落差：(4-26)（9）池子总高(4-27)（10）刮泥设备选择：刮泥机性能参数型号池径池深周边线速度电机功率4.7接触池4.7.1消毒方法的选择消毒的方法可以分为两类，物理方法和化学方法。物理方法主要都有高温、冷冻、辐射照射、紫外线照射和微波消毒的方法。化学方法则是利用各种化学药剂的不同进行消毒，常用的化学消毒剂有氯及其衍生化合物、各种卤素、重金属离子、臭氧等。氯的价格最为便宜，消毒可靠而且成本低廉，是应用最广的消毒剂，所以本次设计选择为液氯消毒。氯是一种具有特殊性气味的黄绿色有毒气体。很容易压缩成琥珀色的透明液体——液氯，液氯的相对密度是水密度的1.5倍。氯气的相对密度大约是空气的2.5倍。液氯的消毒效果与水的温度、酸碱性、接触的时间、混合程度、污水的浊度、所含干扰的物质以及有效氯的浓度有关。4.7.2设计计算设计廊道式接触反应池1座。设计流量：水力停留时间：平均水深：廊道水流速度：（1）接触池容积：\n(4-28)表面积：(4-29)接触池单格宽为：7m接触池宽：采用四格廊道接触池长：（2）加氯量计算：经二级处理以后采用液氯消毒，投加量按计。仓库储量按15天计算。则每日加氯量G为：(4-30)储氯量W为:故应采用投加量加氯机五台（四备一用）。液氯储存选用容量为1000kg的钢瓶，一共28只\n4.8配水井在污水处理厂中，相同类型、相同尺寸的构筑物之间一般都设有两座或两座以上的配水设备，想让它们均匀的配水是污水处理厂设计的重要内容之一，若配水不均匀，各池的负荷就不会一样，一些构筑物可能会出现超负荷，而另一些构筑物则又没有充分发挥作用。为了实现均匀的配水，需要设置合适的配水设备，本设计采用的是配水井。配水井的作用是收集污水，减少流量的变化给处理系统带来冲击。污水在进入主要处理构筑物的时侯首先流到配水井，达到一定容量再进入主要构筑物里进行处理。4.8.1设计计算（1）进水管管径流量：流速：（2）矩形宽顶堰：\n进水从配水井底中心进入，经等宽度堰流入四个水斗再由管道接入四座后续构筑物，每个构筑物的配水量应为，配水采用矩形宽顶随流堰至配水管，>,采用矩形堰。堰高：h=0.5m堰宽b=1.0m堰顶厚度B当属于矩形宽顶堰B=2.5m则在（2.5-10）范围内，属于宽顶矩形堰。（3）配水管管径（4）配水斗上口口径：按照内径的1.5倍设计\n第五章污泥处理构筑物设计计算5.1贮泥池贮泥池的作用是当污泥量较小时，将一定时间内的污泥暂时贮存起来，当达到一定的量时就可以进入到下一个处理工序。5.1.1设计参数污泥量：，含水率：97%污泥浓度为1000kg/m3则停留时间：5.1.2设计计算（1）贮泥池体积：取（2）贮泥池深度：（3）贮泥池面积：（4）贮泥池池径（5）搅拌设备选择表5-1型污泥搅拌机性能参数　桨叶直径桨叶转数桨叶转向容器内气体压力防爆电机功率　搅拌机总质量俯视为顺时针方向\n5.2污泥浓缩池污泥浓缩池是降低污泥的含水率、减少污泥体积的直接方法。污泥浓缩池主要是缩减污泥之间的间隙水。经浓缩后的污泥近似糊状，但仍保持流动性。本设计采用重力浓缩池。5.2.1设计参数剩余污泥量为：含水率99.0%，固体浓度污泥含水率Pu=97%浓缩后污泥固体浓度为个数：2座5.2.2设计计算（1）浓缩池面积(5-1)式中：Q——污泥量，m3/d；Co——污泥固体浓度，kg/m3；G——污泥固体通量，kg/(㎡.d)；（2）浓缩池直径,设计才用n=2座圆形辐流二次沉淀池：直径：取（3）浓缩池深度浓缩池工作部分的有效水深(5-2)\n式中：为浓缩时间,取则超高,缓冲层高度则池边总高:m浓缩池设机械刮泥,池底坡度,污泥斗下直径,上底直径池底坡度造成的深度(5-3)污泥斗高度(5-4)式中：——污泥斗倾角；则污泥斗容积浓缩池深度。浓缩后污泥体积：污泥浓缩前含水率P1为99%，浓缩后含水率P2为97%，则浓缩后每天的污泥体积。\n浓缩设备选择：表5-2型支座式单周边驱动浓缩机直径处理量型号电机功率减速比运行一周时间质量150515（4）浓缩池计算简图图5-1污泥浓缩池草图5.3脱水机房污泥脱水的作用是去除污泥当中的毛细水和表面的附着水，从而减小其体积，减轻重量。经过脱水后的处理，无泥含水率能从97﹪左右降到60﹪～80﹪\n，其体积为原体积的1/10～1/5，有利于后续的处理以及运输的方便。5.3.1设计参数（1）污泥量：初沉池：：39081.25则有，设置五个压滤机，每天工作20h（2）压滤机选择：表5-3压滤机性能参数滤带宽度压榨去过滤面积重力过滤面积电机功率　最大处理量\n第六章平面高程布置及水力计算6.1平面布置平面布置原则如下：(1)处理构筑物的布局应该紧凑，节约用地并方便管理。(2)布置构筑物时应尽可能地按流程的顺序布置，以避免管线交叉迂回，同时应充分的利用地形，从而减少土方量。(3)经常有人工作以及生活的建筑物如办公住宿等用房应布置在主风向的上风口。(4)在布置总图的时侯，应合理充分的安排绿化地带，为污水处理厂的工作人员提供一个舒适美化的环境。(5)总图布置应考虑远近结合，总体合理，有条件时，可按远景规划的水量布置，将处理构筑物分为若干系列，便于分期建设。(6)构筑物之间的距离应充分考虑铺设管渠的布置，以及运转管理的需要和施工要求(7)污泥处理构筑物应该尽可能的布置成单独的组合，以备安全，并管理方便。(8)变电站的位置应该设置在耗电量大的构筑物附近，以减少电力传输的损耗。(9)污水厂内各种管线的种类很多，应该综合考虑布置，以免发生冲突，污水和污泥管道应尽可能的考虑使用重力自流。(10)如果有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并且敷设在一条管廊里，以利于维护和检修的进行。(11)污水厂内应设置超越管线，以便在发生事故时，使污水可以超越一部分或者全部构筑物，进入下一级的构筑物或事故溢流池。\n6.2高程布置6.2.1主要任务确定每个处理构筑物和泵房的标高，确定每个处理构筑物之间的连接管渠尺寸以及其标高，通过计算确定每个部分的水面标高，从而能够让污水沿着处理的流程在处理构筑物之间顺畅地流动，以保证污水处理厂的正常工作。6.2.2布置原则(1)选择一条距离上最长，水头损失方面最大的流程进行水力计算。并留有适当的余地，以保证在任何的情况下，处理系统都能够正常稳定的运行。(2)计算水头损失时，一般以近期最大流量作为处理构筑物和管渠的设计流量；当计算涉及到远期流量的管渠和设备时，应以远期的最大流量为设计流量，并酌情添加扩建时的备用水头。(3)水力计算通常以接纳后的污水水体水位为起点，逆污水的处理过程由后向前依次计算，以使处理后的污水能够在雨季充沛的季节也能自流排出，而且对水泵的扬程要求不会很大，运行费用也相对低廉。但同时应考虑构筑物的挖土深度不应太大，以免土方投资过大影响花费和增加施工建设上的困难。还应该考虑到如果维修等一些原因需将池水放空从而在高程上提出的一些要求。6.3水力计算污水处理厂的厂区水力计算包括管道上的设计以及相应的构筑物水头损失和管道里的阻力计算。构筑物水头损失是在各构筑物的设计基础上完成的，根据相关的设计从而确定相应的水头损失，同时也可以按照相关的设计规范手册进行估算。本设计采用估算的方法，构筑物的污水水头损失详见水力计算表。管道上的设计包括管材的选型以及管径和流速的确定。为了便于维修，本设计除泵房（提升泵房、污泥泵房）内以及相关的压力管道，铸铁管，气体管道，选择钢管外，其余管道均采用钢筋混泥土结构的管线。考虑到污水处理厂在处理污水时有时变化较大，各管道内的设计流速应该控制在1.0~1.5m/s的范围内，当水量减少时，以至于管内流速不会过小，形成沉淀；水量增大时，管内流速又会因此过大，增加管道水头损失，造成安全隐患，和能量上的浪费。在管材和流速确定以后，根据各管段所承担的流量，根据水力计算表从而确定各管段的管径、水力坡度，然后根据管段的长度确定对应的沿程水头损失。\n局部水头损失的计算可以在有关管道计算的形成确定后，按局部阻力计算公式计算，也可以根据沿程上的损失进行估算。本设计采用局部阻力的计算公式进行计算。沿程水头损失公式：式中：——水力坡度，‰；——构筑物间距，m；局部水头损失经验公式：h2=0.3h16.4高程计算通过高程的计算确定构筑物的水面高程，同时结合地平面高程确定对应构筑物的埋深，此外，通过高程的计算，确定提升泵房水泵的扬程。提升泵房后的构筑物高程的计算方法为沿受纳水体进行逆推计算，提升泵房前的构筑物高程的计算使用顺推。两者相减的差值加上进水口最高水位与进水口最低水位的差值即为提升泵的扬程。6.5水头损失计算\n构筑物名称构筑物水头损失(m)管线长度(m)连接管道水头损失总损失(m)水面标高(m)地面标高(m)水面与地面差(m)流量(m3/s)连接管径(mm)流速(m/s)坡度沿程损失(m)局部损失(m)水头损失(m)提升泵房0.3153.911×8000.653.50.050.0150.0650.3652.55.00-2.50　沉砂池0.35203.911×800　0.67　3.50.0700.0210.0910.44110.015.005.01初沉池配水井0.4110.984×4000.673.60.0400.0120.0520.4529.625.004.62　初沉池0.35830.981×4000.673.50.2900.0870.3770.7279.225.004.22配水井0.42113.911×8000.673.60.7600.2280.9881.3888.755.003.75反应池0.4700.656×3000.793.60.2500.0750.3250.7258.055.003.05二沉池配水井0.31503.91　1×7000.83.60.5400.1620.7021.0027.655.002.65二沉池0.3260.65　6×3000.83.60.0900.0270.1170.4176.655.001.65二沉池配水井（汇集）0.3943.911×7000.83.60.340　0.1020.4420.7405.855.000.85消毒池0.3363.911×7000.83.60.1300.0400.1700.4705.255.000.25接触池0.3233.91　1×7000.8　3.60.0800.0200.1000.4004.755.00-0.25出水管0.3203.91　1×7000.83.60.0700.020　0.0900.3904.355.00-0.65\n构筑物名称构筑物水头损失/m连接管长/m连接管道水头损失总损失/m水面标高/m地面标高/m水面与地面差/m流量(m3/s)连接管径/mm流速(m/s)坡度沿程损失/m局部损失/m水头损失/m污泥管路水头损失计算　贮泥池0.35353.911×8000.83.60.1000.0330.1330.4837.255.002.25污泥回流泵房　0.35　343.911×7000.83.70.1200.0360.1560.5108.055.003.05　污泥浓缩池0.35　600.982×8000.83.70.1100.0340.1440.4948.595.003.59脱水机房0.35　571.965000.83.70.2100.0630.2730.5908.005.003.00\n第七章泵房设计计算7.1污水提升泵房7.1.1设计说明污水泵房用于提升污水厂流进的污水，从而保证污水能够依靠重力的作用在后续构筑物内畅通的流动。7.1.2设计计算（1）已知条件设计流量；进水的水面标高：污水厂地面绝对标高为（2）设计计算：①设计流量：选择5台水泵（4用1备）则②集水池容积计算：采用相当于一台水泵的流量，则有效水深采用，则集水池面积为③选泵前扬尘估算：a.的确定：提升最高水位为10.01，则净扬程b.水头损失估算：假定泵站内的吸水管水头损失为1.0m，压水管水头损失为1.0m，自由水头1.0m，则总损失c.泵站总扬程估算：\n选泵：根据上述已知条件：选择污水泵型号表7-1QW型污水泵性能参数型号流量扬程转速功率效率出口直径质量600QW3750-17-25017m250KW87%6004690kg7.2污泥泵房7.2.1设计说明污泥泵房为污泥回流泵房。\n7.2.2设计计算(1)回流污泥泵房：①已知条件：污泥回流比：回流污泥量：平均回流到6个池子里，则②扬程估算：净扬程：贮泥池水面相对标高：池水面相对标高:水头损失：取自由水头：取①选泵：表7-2wl型污泥泵　型号流量　功率　效率　扬程重量　　\n第八章工程概预算8.1概预算的意义随着改革开放和经济的发展，工程概预算与经济概预算工作被提高到了非常重要的地位，在当下社会受到高度的重视。目前我国的国民经济进入了一个快速发展的阶段，在改革开放的同时，基本建设投资的主体从单一化走向多元化，及时准确的提出可靠、符合实情的设计概预算是十分重要的。与此同时，也同样要求工程设计人员与技术经济人员进一步加强工程经济观的概念与竞争的意识，使其具有更广泛的现代工程经济和投资决策方面的知识和技能，以便把经济项目概预算和经济评价做的更好，更符合实际。8.2建设费用本设计中污水厂的建设费用根据统计计算已列入表8-1.8.3运行成本费电费：电价按0.5元/度计，废水处理费用为0.7元/m3,则每月水电费预计为：0.5×50000+0.7××30=25000+=元/月人员费：污水处理站定员50人,每人月工资2000元，则每月人工费为：50×2000元/月=元/月其他费用：包括不可预见的损失和预算30000/月建设费用年折旧费：2790.6×3.6%=100.46万总运行成本：（++30000）×12=元/年单位制水成本：/(365×)=0.71元/吨\n表8-1建设费用统计序号名称数量估算价值（万元）总价（万元）土建工程安装工程设备购置（1）格栅212.505.307.0024.8（2）污水泵房140.0010.0015.0065.0（3）配水井430.008.505.0043.5（4）曝气沉砂池121.3015.2011.5048.0（5）A/A/O系统6900.0090.0060.501050.5（6）辐流式沉淀池10500.30100.50120.50721.3（7）贮泥池110.006.004.5020（8）污泥泵房125.2020.5025.3071（9）污泥浓缩池239.8015.2025.0080（10）污泥脱水机房175.8020.4065.80162（11）接触池110.003.505.5019（12）办公楼1100.0050.580.0230.5（13）公寓楼150.0030.0020.00100（14）活动中心135.005.0010.0050（15）鼓风机房16.007.001.0014（16）消毒池150.008.0015.0073（17）仓库110.006.002.0018合计2790.6\n参考文献1.高廷耀等.水污染控制工程（第二版）.北京高等教育出版社，19992.姜乃昌.水泵与水泵站.北京.中国建筑工业出版社，20013.北京市政设计院主编.给水排水设计手册，第1、5、8、9、10、11册.北京.中国建筑工业出版社，19864.杨岳平等.废水处理工程及实例分析.北京.化学工业出版社，20025.北京市环境保护科学院等主编.三废处理工程技术手册（废水卷）.北京.化学工业出版社，19996.郑铭主编.环保设备-原理.设计.应用.北京.化学工业出版社，20007.王海山等.给水与排水常用数据手册.长春：吉林科学技术出版社，19948.室外排水设计规范；化工、机械、建筑设计规范。9.给水排水制图标准GBT50106-200110.排水工程标准图集11.给排水规范大全12.中华人民共和国国家标准污水回用设计规范13.环保术语规范14.城市污水处理厂工程质量验收规范15.污水综合排放标准16.环境保护标准给水排水设计基本术语标准17.李海等.城市污水处理技术及工程实例.北京：化学工业出版社，200318.张自杰等.排水工程（下册）.北京：中国建筑工业出版社，200019.崔玉川等.城市污水厂处理设施设计算.北京：化学工业出版社，200420彭党聪主编，《水污染控制工程实践教程》，北京：化学工业出版社，2004.21.杜茂安主编，《水处理工程设计与计算》，北京：中国建筑工业出版社，2006.23.水处理工程CAD技术应用及实例24.污水处理新工艺与设计计算实25.给水排水工程专业毕业设计指南参考文献请按你们毕业论文和说明书的模板要求修改\n附录A英文文献Ecotoxicity,phytotoxicityandextractabilityofheavymetalsfromdifferentstabilisedsewagesludgesAnaFuentesa,MercedesLloréns,JoséSáeza,MaIsabelAguilara,AnaBelénPérez-Marína,JuanF.OrtuñoaandVictorF.MesegueraaDepartmentofChemicalEngineering,UniversityofMurcia,CampusEspinardo,30071Murcia,SpainEnvironmentalPollutionVolume143,Issue2,September2006,Pages355-360AbstractThepresenceofheavymetalsinthesludgesproducedinwastewatertreatmentplantsrestrictstheiruseforagriculturalpurposes.Thisstudycomparesdifferenttypesofsludges(aerobic,anaerobic,unstabilisedandsludgefromawastestabilisationpond)inordertoassesstheextractabilityofheavymetalsusingsimpleextraction,waterandDTPA.Thestabilisationtreatmentundergonebythesludgesinfluencedtheheavymetalsextractability.Theleastmineralisedsludges(unstabilisedandaerobic)showedhighermetalextractability.Thesewagesludgesweresubjectedtochemicalcharacterisationandtoxicitytesting(ecotoxicityandphytotoxicityassays)inabsenceofsubstrate,toprovideapreliminaryassessmentoftheirsuitabilityforlandapplication.Theecotoxicityassaysconfirmedthatnosludgeconstitutedahazardouswaste.Thesludgeextractshadsignificantadverseeffectonthegerminationindex(GI)ofbarley(HordeumvulgareL.)andcress(LepidiumsativumL.),afactwhichindicatesthatsomecharacteristicsaffectedrootgrowth.Ecotoxicityandphytotoxicityassaysprovideapreliminaryassessmentofsludgesuitabilityforlandapplication.Keywords:Sewagesludge;Heavymetals;DTPA-extractablemetals;Phytotoxicityassay;Ecotoxicityassay\n1.IntroductionTheaccumulationofsewagesludgesfromurbanwastewatertreatmentplantsisagrowingenvironmentalproblem.Usingsuchsludgesasfertilisersorasorganicsoilregeneratorsseemsanattractivepossibilitybecauseitwouldenablevaluablecomponents(organicmatter,N,Pandothernutrientsnecessaryforplantgrowth)toberecycled([Hernándezetal.,1991],Smith,1996S.R.Smith,AgriculturalRecyclingofSewageSludgeandtheEnvironment,CABInternational,UK(1996).[Smith,1996]and[Zufiaurreetal.,1998]).However,thispracticerepresentsapotentialthreattotheenvironmentbecauseofthepossiblehighheavymetalcontent,aproblemthatmaybeaggravatedifthetoxicmetalsaremobilisedinthesoiltobetakenupbyplantsortransportedindrainagewaters([Alonsoetal.,2002],[AngelidisandGibbs,1991]and[Mingotetal.,1995]).Themobilityoftracemetals,theirbioavailabilityandrelatedecotoxicitytoplants,dependstronglyontheirspecificchemicalformsorwaysofbinding.Consequently,thesearetheparametersthathavetobedetermined,ratherthanthetotalelementcontent,whenassessingtoxiceffectsandstudyinggeochemicalpathways([Fernándezetal.,2000],[Legret,1993],[Pérez-Cidetal.,1999]and[Pueyoetal.,2001]).Theincreasedproductionofwastesandthegrowingawarenessoftheirpotentialdangershavethereforemadeitnecessarytomakequantitativemeasurementsoftheirenvironmentalimpact.Oneofthewaystoobtainsuchinformationistomeasuretheimpactofawasteonalivingorganism(bioassay).Forexample,anecotoxicitytestwidelyacceptedasagoodindicatoroftheenvironmentalimpactofcertainwastesandlixiviatesproducedbyhumanactivity(bothdomesticandindustrial)istheVibriofischeriinhibitiontest,whichhasbeenappliedonfrequentoccasionstothelixiviatesofsludgesandamendedsoils([CarlsonandMorrison,1992],[Mcgrathetal.,1999]and[Renouxetal.,2001]).Thephytotoxiceffectsproducedbyorganicwastesaretheresultofacombinationofseveralfactors,ratherthanone([Hoekstraetal.,2002]and[Zucconietal.,1985]).Thesefactorsincludethepresenceofheavymetals([Wollanetal.,1978]and[Wongetal.,2001]),ammonia(Wongetal.,1983),salts(Adrianoetal.,1973)andlowmolecularweightorganicacids(Chaney,1983)allofwhichhavebeenshowntohaveinhibitoryeffects.Theevaluationof\nsewagesludgetoxicitybychemicalcharacterisationandbiologicaltestingisthereforeextremelyimportantforscreeningthesuitabilityofsludgeforlandapplication.Inthestudydescribedinthispaper,asimpleextractionmethodwasappliedforCd,Cr,Cu,Fe,Ni,PbandZn.Concentrationsofheavymetalsweredeterminedaspseudo-total,DTPA-extractable,andwater-solubleusingmixedaciddigestion,DTPA(diethylenetriaminepentaaceticacid),anddistilledwater,respectively.DTPAextractionprovidesachemicalevaluationoftheamountofmetalsthatareavailableforplantuptake([Hernándezetal.,1991],[Obradoretal.,1997],[Petruzzelli,1989]and[SuandWong,2003]).Thepotentialdangerofthesludgesinquestionisstudiedfromthepointofviewofthecurrentlegislation,byapplyingtheV.fischeribioluminescencetesttoaqueoussolutions.ThetoxicitywasdeterminedbythestandardMicrotox®toxicityprotocol.Thisisoneofthemostwidelyusedbioassaytestsbecauseofitsintenseandstableemissionoflight,thehighdegreeofsensitivitytodifferentcompoundsandtheflexibilitywhichcomesfromusingamarinebacterium.Inaddition,theeffectsonseedgerminationandprimaryrootgrowthweredeterminedincress(LepidiumsativumL.)andbarley(HordeumvulgareL.)toinvestigatetheeffectofthestabilisationstrategyusedonsludgephytotoxicity.Suchbioassaysaresimpleandrapidmethodstoindicatephytotoxicity([Wongetal.,2001]and[Zucconietal.,1985]).Barleyseedshavebeenusedbymanyauthorsforgerminationtestsinvolvingdifferentorganicmaterials([Albuzioetal.,1986]and[Piccoloetal.,1992])becausetheseedsareeasytohandleandgrowquickly.Cressseedshavealsobeenusedinphytotoxicitytests([Beltramietal.,1999]and[Hoekstraetal.,2002])duetotheirrapidgerminationandsensitivitytolowsaltconcentrationsandphytotoxicsubstances.Twotypesofseedwereusedinthiscasetoprovideinformationfordifferentvegetalspeciesthatwould(ornot)confirmtheeffectsofsludgesofdifferentdegreesofstabilisation.2.Methods2.1.SludgesAllthesludgesstudiedcamefromurbanwastewatertreatmentplantslocatedinthe\nprovinceofMurcia(SESpain).Thesludgeshadbeenstabilised(ornot)indifferentwaysasfollows:aerobically,anaerobically,unstabilisedandinawastestabilisationpond(WSP).Theirmineralogicalcompositionwassimilarandwasmainlycomposedofquartz,muscovite,feldsparsandcalcite.2.2.EquipmentAPerkinElmerAA300atomicabsorptionspectrometerwithdeuteriumbackgroundcorrectorwasusedtodeterminethetotalcontentofCd,Cr,Cu,Fe,Ni,PbandZn.Afuel-leanair–acetyleneflamewasusedforalltheanalytesexceptCr,whichrequiresthestoichiometricconditionsofflamegases.WhenthesensitivityofFAASwasinsufficienttodetermineCd,Cu,NiandPbintheextracts,electrothermalatomisationAAS(PerkinElmerHGA800withAS72autosampler)wasused.InthecaseofCr,thestandardadditionsmethodhadtobeusedduetointerferenceonthepartofthematrix.NH4H2PO4(1000 mg/l)wasusedasmatrixmodifierfordeterminingCd.2.3.ReagentsAllthereagentsusedwereofanalyticalgrade.DeionisedwaterwasobtainedfromaMilliporeMilliQsystem.Certifiedaqueousstandardsoftheelements(Panreac,Barcelona,Spain)wereusedforAAS.Allthestandards,reagentsolutionsandsampleswerestoredinpolyethylenecontainerspreviouslycleanedwith4 MHNO3andrinsedwithdeionisedwater.2.4.SamplepretreatmentThesludgesfromthedifferentstabilisationprocesseswerefrozenimmediatelyaftercollectingandthenlyophilisedinanEdwards4Kfreezedryer([BerrowandStein,1983]and[WelteandMontiel,1985]).Thesamplewasthengroundandsievedtoobtainafractionoflessthan150 μm.Theresultingmaterialwasstoredinpolyethylenecontainersatroomtemperatureuntilanalysis.2.5.CharacterisationofthesludgesFourreplicatesofeachlyophilisedandsievedsamplewerecharacterisedaccordingtodifferentagronomicparameters:pH,electricalconductivity,moisturecontent,organicmattercontent,totalnitrogenandtotalphosphorus.Theseparametersweredeterminedbystandardanalyticalmethods,exceptinthecaseofnitrogen,whichwasdeterminedbyelementalanalysis.Thequantityofthevariousmacroelementswasascertainedbyatomicabsorptioninthecaseof\ncalciumandmagnesiumandatomicemissioninthecaseofsodiumandpotassium.2.6.ConcentrationofelementsConcentrationsofheavymetalsweredeterminedaspseudo-total,DTPA-extractable,andwater-solubleusingmixedaciddigestion,DTPA,anddistilledwater,respectively.Fourreplicatesamplesweremeasuredinallcases.TheDTPA-extractablefractionwasobtainedbymechanicalshakingof4 goflyophilisedsamplefor2 hwith40 mlof0.05 MDTPA,0.01 MCaCl2,0.1 MTEA(triethanolamine)bufferedatpH7.3(LindsayandNorvell,1978)andthemetalcontentsweredeterminedbyatomicabsorptionspectrophotometry.Thewater-solublefractionwasobtainedbyleachingwithdistilledwaterfor4 hat1:10solid–liquidratio.Thepseudo-totalconcentrationofthemetalswasdeterminedbyFAASafterdigestionofthesampleswithaquaregia(ISO11466).Thisinternationalstandardhasbeenproposedforthedeterminationofextractablemetalsinsoilandsimilarmaterials([Pueyoetal.,2001],[Scancaretal.,2000]and[WelteandMontiel,1985]).2.7.EcotoxicityassayThemethodusedtoobtainthelixiviatefromthefoursludgesisrecoveredintheSpanishlawof13thOctober1989.Themethodconsistsofmixingthelyophilisedsludgewithdistilledwaterat1:16(w/v)andadjustingtopH5with0.5 Naceticacid(usingnomorethan4 mlofacidpergramofsludge),aprocessthatshouldtakeatleast6 hin30 minintervals.Thesludgeandthedistilledwatershouldremainincontactfor24 h,afterwhichtheextractisseparatedbycentrifugationandfiltration.Todeterminetheecotoxicityofthesludges,freeze-driedV.fischeriwhichshouldbekeptat−20 °C,wasreconstitutedaftertransfertoarefrigeratorat2–8 °Ctoavoidanysharpchangeintemperature.Thebacteriawassuspendedina2%sodiumchloridesolutionkeptat15 °CinaMicrotoxM500incubatorfor15 min(500 μlof2%NaClper2 mgofV.fischeri);then,thissuspensionwasdilutedbyadding3%NaCluntilthelightemittedreached2000 RLUper100 μlaliquot.Thelixiviateswereaddedwith22%NaCltopreventosmoticeffects.Then,theywerediluted(maximumoffourdilutionswithadilutionfactoroftwo)beforeadding10 μlof\nreconstitutedbacteriatoeachcell.Afterincubatingat15 °Cfor15 min,theemissionoflightisdeterminedasEC50,i.e.,thedilutionthat,onceincontactwiththebacteria,reducestheiremissionby50%,representinga50%decreaseintheirrespiratorymetabolism.2.8.SeedgerminationtestSludgeextracts(threereplicatesforeachtypeofsludge)werepreparedbyshaking3 goflyophilisedsludgeswith30 mlofdistilledwater.Thesuspensionwasthencentrifugedandfilteredbeforebeingintroducedintoapolyethylenetubeandkeptat4 °C.Forthegerminationtests,cress(L.sativumL.)andbarley(H.vulgareL.)seedswereusedfollowingtheZucconi'sprocedure(Zucconietal.,1985).Distilledwaterwasusedasacontrol.Seedgerminationandrootlengthineachplateweremeasuredafter72 h(cressseeds)and6days(barleyseeds).Inbothgerminationtests,thegerminationindex(GI)afterexposuretothesludgeextractswascalculatedasfollows(Hoekstraetal.,2002):GI(%)=100(SD/SB)(LD/LB)whereSD,SB:numberofgerminatedseedsforthesampleandtheblank,respectively,andLD,LB:averagerootlengthofseedsforthesampleandtheblank,respectively.TheeffectsofeachsludgetypeonGIwereanalysedusingtheSPSSstatisticalpackage.One-wayANOVAwascarriedouttocomparethemeansofdifferenttreatments;whensignificantFvalueswereobtained,differencesbetweenindividualmeansandcontrolmeanweretestedusingtheDunnetttest.3.Resultsanddiscussion3.1.CharacterisationofthesludgesTable1showsthedifferentagronomicparametersobtainedduringthecharacterisationofthefourtypesofsludgesstudied.Ascanbeseen,thesematerialshaveahighpercentageoforganicmatterandnitrogen,whichdecreasesasthedegreeofmineralisationincreases.ThepHvalueofsewagesludgesvariesfrom6.0to8.2andthephosphoruscontentdependstoalargeextentonthestabilisationprocessused.Asregardsmacroelements,calciumisthemostabundant,followedbymagnesium,potassiumandsodium,inallthesludges.Alltheparameterscloselyreflectthosefoundintheliteratureforsludgesofsimilarcharacteristics,someofwhichhavebeenusedforsoilamendment([Albadalejoetal.,1994],[Alonsoetal.,2002],[Garcíaet\nal.,1991]and[Zufiaurreetal.,1998]).Table1.Physical–chemicalcharacteristicsofthesludgesAerobicAnaerobicWSPsludgeNon-stabilisedpH6.6 ± 0.17.9 ± 0.38.2 ± 0.16.0 ± 0.1Conductivity(mS/cm)2.27 ± 0.062.81 ± 0.041.25 ± 0.042.3 ± 0.1Moisture(%)80.0 ± 0.471.2 ± 0.187 ± 182.3 ± 0.1Organicmatter(%)64 ± 143.5 ± 0.826.3 ± 0.765 ± 1TotalN(%)4.403.271.634.56TotalP(%)0.77 ± 0.041.67 ± 0.040.42 ± 0.021.1 ± 0.2Ca(mg/kg)42 713 ± 309267 710 ± 137717 3874 ± 401840 638 ± 693K(mg/kg)3733 ± 972844 ± 533341 ± 2083527 ± 236Mg(mg/kg)5387 ± 1399558 ± 6368935 ± 1396401 ± 163Na(mg/kg)1877 ± 481538 ± 903283 ± 7961694 ± 83Theresultsareexpressedasmean ± standarddeviation.Meanforfourreplicates.3.2.Pseudo-total,DTPA-extractableandwater-solubleheavymetalcontentsTheuseofsewagesludgesfromtreatmentplantsasfertilisersdependsontheirheavymetalcontent.ThelimitsareestablishedbyEuropeanlegislation(Directive86/278/EEC)andrepresentthemaximumpermittedconcentrationofheavymetalsinsludgedestinedforagriculturaluse,theactualvaluedependingonthepHofthesoiltowhichtheyaretobeadded(greaterorlessthanpH7),ascanbeseeninTable2.Table2.ThresholdvaluesofheavymetalsestablishedinDirective86/278/EECThresholdvalues(mg/kg drymatter)Cd20–40Cu1000–1750Ni300–400Pb750–1200Zn2500–4000Cra1000–1500\na ValuesstipulatedbySpanishlaw.TheresultsoftheaquaregiadigestionandthoseobtainedbyapplyingtheDTPAandwatersingleextractionsareshowninTable3.Alldataareexpressedasmeanvalues(mg/kg)offourdeterminations.Table3.Pseudo-total,DTPA-extractableandwater-solubleheavymetalcontentofeachsludgeAerobicAnaerobicNon-stabilisedWSPsludgePseudo-totalcontent Cd1.10 ± 0.0718.3 ± 0.51.14 ± 0.0611.4 ± 0.4 Cr38 ± 33809 ± 7061 ± 171 ± 5 Cu204 ± 5337 ± 10146 ± 7167 ± 7 Fe5583 ± 33125208 ± 5455475 ± 448915 ± 211 Ni17 ± 229 ± 225 ± 115 ± 1 Pb58 ± 1167 ± 387 ± 1250 ± 10 Zn487 ± 28871 ± 37458 ± 11697 ± 23DTPAextraction Cd0.37 ± 0.023.1 ± 0.030.37 ± 0.021.98 ± 0.1 Cr0.05 ± 0.0011.87 ± 0.080.33 ± 0.010.11 ± 0.003 Cu33.5 ± 0.855 ± 222.3 ± 0.228.5 ± 0.7 Fe455 ± 72070 ± 40314 ± 9722 ± 34 Ni2.16 ± 0.046.63 ± 0.049.2 ± 0.52.2 ± 0.2 Pb8.1 ± 0.318 ± 119.3 ± 0.735 ± 2 Zn132 ± 8120 ± 3168 ± 280 ± 1Water-soluble Cd0.007 ± 0.0010.026 ± 0.0030.013 ± 0.0010.04 ± 0.004 Cr0.20 ± 0.010.51 ± 0.010.15 ± 0.010.11 ± 0.01 Cu2 ± 0.35.3 ± 0.12.19 ± 0.091.5 ± 0.4\n Fe10.5 ± 0.50.51 ± 0.0112.2 ± 0.51.9 ± 0.4 Ni0.65 ± 0.040.66 ± 0.041.0 ± 0.40.22 ± 0.01 Pb0.016 ± 0.012.7 ± 0.20.13 ± 0.020.14 ± 0.03 Zn1.36 ± 0.040.3 ± 0.033.5 ± 0.10.33 ± 0.02Theresultsareexpressedasmean ± standarddeviationinmg/kgofdrymatter.Meanforfourreplicates.Alltheheavymetalvaluesrecordedforthefourtypesofsludge(Table3)werewithinthemaximumpermittedlevelsmentionedintheDirective.However,thequantityofCrfoundintheanaerobicsludgewasveryhighand,althoughtheabove-mentioneddirectivedoesnotcoverthismetal,Spanishlegislation(RoyalDecree1310/1990)establishesalimitof1000 mg/kgforsoilsofpH < 7and1500 mg/kgforsoilsofpH > 7.TheproposalscurrentlyunderdiscussionatEUlevel(Spinosa,2001)foreseeamaximumof1000 mg/kg,whichmeansthatthissludgewouldexceedthelimitforagriculturaluse.ThehighCrcontentinthissludgecanbeexplainedbythefactthatthesludgewascollectedinawastewatertreatmentplantthatreceiveswastescomingfromnearbytanneries.However,thecontentsofDTPA-extractableCrwereallbelow2 mg/kg,indicatingthelowextractabilityofCrinallthesludgesanalysed,ascanbeseenintheliterature(Wongetal.,2001).ThetotalquantityofCdinallthestudiedsludges(excepttheanaerobicsample)wasalongwaybelowthelegallypermittedlimits.ItisnecessarytoemphasizethehighpercentageofDTPA-extractableCd,especiallyintheleastmineralisedsludges(unstabilisedandaerobicsludge),whichsurpasses30%ofthetotalCdcontent.Inthecaseoftheanaerobicsludge,theamountofCdavailableforplantswasapproximately17%ofthetotal.Bearinginmindthehightotalconcentrationofthiselementinthissludgeanditsknowntoxicity,theagriculturaluseofthesludgewouldbeinadvisablebecauseofthepotentialriskofsoilcontamination.TheCuandFeofallthesludgeswerequiteimmobile.TheDTPAextractedabout15%oftotalCuandlessthan9%oftotalFe,whichwasthemostabundantamongalltheheavymetalsstudied.Nishowedahighlevelofextractabilityinthefourtypesofsludgesanalysed.TheDTPA\nextractionresultsshowedthatabout37%oftotalNiintheunstabilisedsludgewasavailable,while23,17and14%oftotalNiwereavailabletoplantintheanaerobic,WSPandaerobicsludges,respectively.However,thequantityofwater-solubleNiwaslowerthan1 mg/kgforallsludges.TheconcentrationoftotalPbinthesludgesvariedfrom251 mg/kgfortheWSPsludgeto58 mg/kgfortheaerobicsludge.ThequantityofPbmobilisedinDTPAextractionfortheunstabilisedsludgewashigherthan33%,while12%wasplantavailablefortherestofsludges.Thewater-solublePbwasinallcasesbelow0.2 mg/kg.TheconcentrationsoftotalZninWSPandanaerobicsludgeswereapproximatelydoublethatoftheaerobicandnon-stabilisedsludges.ThecontentofDTPA-extractableZnwashigherintheleaststabilisedsludges(37and27%forunstabilisedandaerobicsludges,respectively)thanintheanaerobic(14%)andWSP(11%)sludges.PhytotoxicitycouldwellresultfromthishighlevelofZnbioavailability(Wongetal.,2001).3.3.EcotoxicityassaysTable4showstheEC50(%)obtainedinthebioluminescenceassayusingthefoursludges.Ascanbeseen,theecotoxicityofthemorestabilisedsludgeextracts(anaerobicandWSPsludges)wasmuchlowerthanthatoftheirlessmineralisedcounterparts,whichhadEC50valueswithin1.2–1.3%ofeachotherTable4.EC50valuesexpressedas%andmg/lSludgeEC50(%)EC50(mg/l)Aerobic1.3413 410Anaerobic11.24112 425Non-stabilised1.1811 828WSPsludge17.19171 925Meanforthreeextractswiththreereplicates.TheMicrotoxbioassaytesthasbeenusedasastandardgovernmentecotoxicologicalbioassayinseveralcountries,likeCanada,TheNetherlands,France,Germany,SwedenandSpain([Keddyetal.,1995]and[ParkandHee,2001]).TakingintoconsiderationthattheSpanishregulationof13thOctober1989considersa\nresiduetobetoxicifthelixiviatehasanEC50value(15 min,15 °C)lessthanorequalto3000 mg/l,noneofthesludgesanalysedcanbesoconsideredsince,ascanbeseeninTable4,theconcentrationsoflixiviatethatproducea50%reductioninthelightemissionarealwaysabovethethresholdvaluesestablished.3.4.PhytotoxicityassaysInthecaseofbarley,GItendedtodecreasewithdecreasingdegreesofmineralisationofthesludges(Table5)perhapsduetothegreatercontentoflittlemineralisedorganicmatterortothegreaterbioavailabilityoftheheavymetalspresentinthelessstabilisedsludges.WhentheDunnetttestwasappliedtotheGIobtainedwiththeextractsofthesludgesandofthecontrol,significantdifferenceswereonlyfoundbetweenthemeansobtainedwiththeaerobicandunstabilisedsludgeswithrespecttothecontrol.Table5.Germinationindex(GI)obtainedforbarleyandcressseedsSludgeGICressGIBarleyControl100100Aerobic49.5a63.6bAnaerobic42.3a74.7Non-stabilised41.2a48.2bWSPsludge55.278.1Valuesfollowedbythesameletterarenotsignificantlydifferentatthe5%levelaccordingtotheDunetttest.Asregardsthecressassays,theGIobtainedwiththeextractsofthefoursludgesstudiedwerelowerthanthoseobtainedinbarley(Table5),whichwastobeexpectedsincecressisknowntobemoresensitivethanbarleytothetoxiceffectsofammoniumandlowmolecularweightorganicacids.Thisdiminutionwasmorepronouncedwiththeextractfromthemorestabilisedsludges,especiallyintheanaerobicsludge.TheDunnetttestconfirmedtheexistenceofsignificantdifferencesbetweenthemeanGIvaluesobtainedwithcressintheanaerobicsludgeextractswithrespecttothecontrol,significantdifferencesalsoexistingbetweentheGIvaluesobtainedwiththeaerobicandunstabilisedsludgesandthecontrol.Insomecases,especiallywiththeanaerobicsludges,adepressiveeffectonseedgerminationhasbeenseen,\nwhichhasbeenattributedtothereleaseofammonia([HinesleyandSosewitz,1969]and[Costaetal.,1987]).Also,thisdepressiveeffectmaybeduetoahighheavymetalsmobilisation,mainlyCdandPb(Table3).Furthergreenhouseandfieldexperimentsshouldbeperformedtoconfirmthefindingsofthepresentexperiment.4.ConclusionsThefourtypesofsludgesanalysedmaybeusedforsoilamendmentsincetheyallhaveahighorganicmattercontent,andarerichinnutrients(N,PandK),nonehavingaheavymetalcontentinexcessofthelimitslaiddownbyEuropeanlegislation.However,theanaerobicsludgeshouldnotbeputtoagriculturalusebecauseofitshighCrcontent,whichexceedsthemaximumvalueestablishedbySpanishlaw(RoyalDecree1310/1990)andproposedEUlimits(Spinosa,2001).Itmustbepointedoutthatonlyonefractionofthemetalspresentinthesludgesandsubsequentlyinthesoiliseasilyassimilablebyplants.Furthermore,whenthesludgesareaddedtosoil,somephysical–chemicalparametersaremodifiedandsuchmodifications,too,mayaffectmetalbioavailability(Zufiaurreetal.,1998).TheecotoxicityassaysdemonstratethatnoneofthesludgescanbeconsideredtoxicaccordingtotheSpanishregulationof13thOctober1989sincealltheEC50valueswereabovethethresholdvalue,belowwhichwastesareconsideredtoxic.Themoremineralisedsludges(WSPandanaerobic)showedthelowestecotoxicityvalues.Thesamebehaviourwasseeninthegerminationassaysusingbarleyseeds,onwhichtheextractoftheleaststabilisedsludgeshadagreaterinhibitoryeffectthanthemoremineralisedsludges,stronglyaffectingrootgrowth.However,theGItestusingcressseeds,whicharemoresensitivetophytotoxicsubstancesthanbarleyseeds,showedthattheextractsfromthemostmineralisedsludges,especiallyfromtheanaerobicsludge,alsohaveasignificantinhibitoryeffectonrootgrowth.Itmustbeemphasisedthatthephytotoxicitytestsweredevelopedfordirectapplicationofthelixiviatestoseeds.However,onceaddedtothesoil,alterationsinthesludgecharacteristicsmayoccurasaresultofdilutioneffectsorthecharacteristicsofthesoiltowhichtheyareadded.Theseeffectsmaybepositive(becauseofthehighorganicmatterandnutrientcontent)or\nnegative(duetosalinityorthepresenceofammonium,lowmolecularweightorganiccompounds,heavymetals,etc.).Toproperlyevaluatetheeffectofsludgesonseedgermination,laboratoryassaysshouldbecomplementedbyfieldassays,inwhichtheappropriatequantityofsludgeshouldbeaddedtothesoilaccordingtoitsparticularneeds.References[1]Adrianoetal.,1973D.Adriano,A.Chang,P.PrattandR.Sharpless,Effectofsoilapplicationofdairymanureongerminationandemergenceofsomeselectedcrops,J.Environ.Qual.2(1973),pp.396–399.FullTextviaCrossRef[2]Albadalejoetal.,1994J.Albadalejo,M.Stocking,E.DíazandV.Castillo,Landrehabilitationbyurbanrefuseamendmentsinasemi-aridenvironment:effectonsoilchemicalproperties,SoilTechnol.7(1994),pp.249–260.[3]Albuzioetal.,1986A.Albuzio,G.FerrariandS.Nardi,Effectsofhumicsubstancesonnitrateuptakeandassimilationinbarleyseedlings,Can.J.SoilSci.66(1986),pp.731–736.ViewRecordinScopus|CitedByinScopus(29)[4]Alonsoetal.,2002E.Alonso,M.Callejón,J.C.JiménezandM.Ternero,Heavymetalextractableformsinsludgefromwastewatertreatmentplants,Chemosphere47(2002),pp.765–775.[5]AngelidisandGibbs,1991M.AngelidisandR.J.Gibbs,Heavymetalsinurbansewagesludges:chemicalformsandpossibleavailability.In:P.L'Hermite,Editor,ProceedingsoftheTreatmentandUseofSewageSludgeandLiquidAgriculturalWastesSymposium,Elsevier,London(1991),pp.400–404.[6]Beltramietal.,1999M.Beltrami,D.RossiandR.Baudo,PhytotoxicityassessmentofLakeOrtasediments,Aquat.Ecosys.HealthManage.2(1999),pp.391–401.Abstract|FullTextviaCrossRef[7]BerrowandStein,1983M.L.BerrowandW.M.Stein,Extractio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是最丰富，镁，钾，钠其次。所有参数密切反映在文献中找到了相似的特性，其中有一些已被土壤改良剂（用于污泥的[Albadalejo等，1994]，[阿隆索等，2002]，[加西亚等，1991]和[Zufiaurre等，1998]）。表1.对污泥理化特性好氧厌氧污泥的WSP非稳定值pH值6.6±0.17.9±0.38.2±0.16.0±0.1电导率（毫秒/厘米）2.27±0.062.81±0.041.25±0.042.3±0.1水分（％）80.0±0.471.2±0.187±182.3±0.1有机质（％）64±143.5±0.826.3±0.765±1总氮（％）4.403.271.634.56全磷（％）0.77±0.041.67±0.040.42±0.021.1±0.2钙（毫克/公斤）4271367710±3092±1377174018403874±638±693度（毫克/公斤）3733±972844±533341±2083527±236镁（毫克/公斤）5387±1399558±6368935±1396401±163钠（毫克/公斤）1877±481538±903283±7961694±83结果表示为平均值±标准差。平均为4次重复。3.2.伪总，胺，提取和水溶性重金属含量该污水处理厂污泥的肥料的使用取决于其重金属含量，欧洲法规制定限制标准（Directive86/278/EEC）和代表污泥农用的最大允许浓度的重金属，实际值对土壤pH值取决于它们所要添加的（大或pH值小于7），可以看出，在表2。\n表2.重金属的阈值成立于指令86/278/EEC阈值（毫克/千克干物质）镉20-40铜1000至1750年倪300-400铅750-1200锌2500-4000信贷资料库1000-1500西班牙法律规定值。在王水消化和运用这些由单胺和水提取所得结果见表3。所有数据都表示为平均值（毫克/公斤）的四个决定。表3.伪总，胺，提取和水溶性每个污泥重金属含量有氧无氧非稳定的WSP污泥伪总含量 镉1.10±0.071.1418.3±0.511.4±0.4±0.06 铬38±33809±7061±171±5 铜204±5337±10146±167±77 铁5583±33125208±5455475±448915±211 镍17±229±225±115±1 铅58±1167±387±1250±10 锌487±28871±37458±11697±23胺萃取 镉0.37±0.023.1±0.030.37±0.021.98±0.1 铬0.05±0.0011.87±0.080.33±0.010.11±0.003 铜33.5±0.855±222.3±0.228.5±0.7 铁455±72070±40314±9722±34 镍2.16±0.046.63±0.049.2±0.52.2±0.2 铅8.1±0.318±119.3±0.735±2\n 锌132±8120±3168±280±1水溶性 镉0.007±0.0010.026±0.0030.013±0.001±0.0040.04 铬0.20±0.010.51±0.010.15±0.010.11±0.01 铜2±0.35.3±0.12.19±0.091.5±0.4 铁10.5±0.50.51±0.0112.2±0.51.9±0.4 镍0.65±0.040.66±0.040.22±1.0±0.40.01 铅0.016±0.010.13±2.7±0.2±0.030.020.14 锌1.36±0.040.33.5±0.1±0.030.33±0.02结果表示为平均值±以毫克/公斤干物质的标准差。平均为4次重复。所有的重金属污泥值记录的四种类型（表3），在指令中提到的是最大允许水平。然而，铬量在厌氧污泥含量非常高，尽管上述指令并不包括这金属，西班牙法律（皇家法令一千九百九十零分之一千三百一）建立了1000限制毫克/公斤的pH<土壤7日和1500毫克/pH值>7的土壤公斤。目前在欧盟层面（斯皮诺萨，2001）讨论的提案预见1000毫克/公斤，这意味着这些污泥会超过最高限额的农业用途。高铬污泥的内容在这是可以解释的，是在一污水污泥处理厂，它接收来自附近制革厂废物收集来的事实。然而，胺，萃取Cr的含量均低于毫克/公斤2，表明在所有被分析的污泥Cr低值，可提取，可以看出在文献（黄等人，2001）。Cd的所有研究污泥总量（除厌氧样本）要低于法律允许范围很长的路要走。有必要强调的是非矿化污泥（unstabilised和好氧污泥），其中超过总数的30％的镉含胺，污水中的镉可高比例提取。在厌氧污泥的情况下，镉对植物的金额约为总量的17％。考虑到这些污泥及其已知毒性，此元素的总浓度高，因土壤污染的潜在危险，污泥农用亦不宜。铜和铁的所有污泥是相当不动。该胺提取总额的15％左右，不到9铜的总铁，这是所有研究中最丰富的重金属％。镍显示，分析污泥四个类型的镍提取率有较高水平。胺萃取的结果显示，在状态不稳定的污泥中约37％的总镍是可以被利用的，而总镍中的14％的在厌氧环境中是可被利用的，WSP和好氧污泥，分别是23％和17％。然而，水溶性中的镍量低于1毫克/公斤。总的污泥中铅浓度变化范围为251毫克/公斤的WSP污泥到58毫克/公斤的好氧污泥。12％可供植物利用，可供污泥在恢复。水溶性铅在所有情况均低于0.2毫克/公斤。\n总锌WSP和厌氧污泥的浓度大约是在有氧和非稳定污泥的两倍。对胺可提取锌的含量较高，在厌氧和WSP污泥中不高于稳定污泥。从这个高层次的锌生物利用度可看出，很可能导致药害3.3.生态毒性检测表4显示的EC50（％）在使用四个污泥法获得。可以看出，该提取物更稳定（污泥厌氧和WSP）毒性远高于其同低矿物，这已在1.2-1.3％左右的EC50低值。表4.EC50值表示为％和mg/升污泥EC50值（％）的EC50（毫克/升）有氧1.3413410厌氧11.24112425非稳定1.1811828WSP的污泥17.19171925平均值，有三个重复提取。一些国家政府已经把在Microtox生物活性测试用作生态毒理学生物测定标准，如加拿大，荷兰，法国，德国，瑞典和西班牙（[凯迪等，1995]和[公园和熙，2001]）。因为考虑到，1989年10月13日西班牙调控认为是有毒的，如果残留浸出值有一个EC50值（15分钟，15℃）小于或等于3000毫克/升，没有一个分析的污泥可以这么考虑，在表4中可以看出，浸出产生的光在减少废气排放50％浓度总是高于阈值确定。3.4.药害检测在大麦测试中，GI值随着矿化的污泥（表5）的减少而减少，也许由于较小有机质中更大的含量或者不稳定的污泥中有更高的重金属利用度。随着污泥中的提取物得到控制，Dunnett检验应用到GI检测中得到，有氧的和控制的不稳定污泥之间发现显著差异。表5.发芽指数（GI）获得了大麦和水芹种子污泥GICressGIBarley控制100100有氧49.5a63.6b厌氧42.3a74.7非稳定41.2a48.2bWSP的污泥55.278.1\n至于水芹试验，获得地理标志与四个研究污泥的提取物均高于大麦获得（表五），这是意料之中的，因为众所周知，水芹比大麦敏感，较低的氨的毒性作用和低分子量有机酸。这种更为明显减弱与摘录更加稳定，特别是在厌氧污泥污泥。该Dunnett检验证实了地理标志之间的平均所得在厌氧污泥提取物水芹方面的控制值存在显著差异，二者之间也存在显着差异的GI值获得与有氧运动和不稳定污泥控制。在某些情况下，特别是与厌氧污泥，对种子发芽的影响已出现抑制，这被归因于对氨的释放（[海恩斯利和Sosewitz，1969]和[科斯塔等人，1987]）。同时，这抑制的影响可能是重金属镉和铅为主的高含量导致的（表3）。进一步温室和田间试验应进行确认本实验的结果。4、结论污泥分析的四种类型可用于土壤改良剂，因为它们都具有较高的有机质含量，而且营养丰富，重金属含量没有超出欧洲法律规定的限额。但是，厌氧污泥不应该因为，已超过了西班牙法律规定的最大高铬含量，而被应用于农业，建议欧盟限额它的农业用途。必须指出，存在于污泥和土壤中的金属，只有三分之一很容易被植物吸收。此外，当污泥添加到土壤，一些物理化学参数被修改，这些修改，也可能影响金属生物利用度。毒性实验表明，根据1989年10月13日的西班牙规定条例，该污泥都不能被认为是有毒的，因为所有的EC50值高于西班牙调控阈值，低于被认定的有毒的范围，越是矿化污泥表明毒性最低值。相同的状况主要出现在大麦种子发芽实验，不稳定污泥的提取物与矿化污泥相比有更强的抑制作用，强烈影响根系生长。然而，GI测试使用水芹种子，是比大麦种子毒性物质更敏感的，结果表明，从最矿化污泥提取物，特别是从厌氧污泥，对根系生长有显著地抑制作用。必须强调的是，药害试验的浸滤液直接应用到种子开发。但是，一旦加入到土壤，污泥特性的改变，可能由于稀释作用或它们所添加的土壤的原因。这些影响可以是正面的（因为高有机质和养分含量）或负（由于盐度或氨的存在，低分子量的有机物，重金属等）。要正确地评价对种子发芽污泥效果，实验室检测应辅之以现场实验，其中的污泥根据其特殊需要应添加适量的土壤。\n致谢信本次设计是在姜庆宏老师的指导下完成的，在这次设计中，我有许多考虑不周全的地方，如果没有姜老师和其他专业课老师的指导，以及在一起的同学们的帮助，我想我会在设计中遇见更多的难题。姜老师是我们的良师益友，他严肃的科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。从设计的开始选择到设计的最终完成，姜老师始终耐心的指导。在此向姜老师及传授我相关知识的老师致以诚挚的谢意。在此也感谢一起生活了四年的大学同学，正是由于你们的帮助和支持，我才能克服一个个困难，解决一个个难题。在此感谢你们，感谢你们伴我一起成长，衷心希望今后的岁月越来越美好！现在设计完成了，大学四年生活也要结束。四年中，母校给了我丰富的知识和为人处事的道理，使我对以后走向工作岗位和进入社会时更加有自信心。在此真诚感谢培养我的母校以及曾经培养教育过我帮助过我的各位老师！