GBT12785-2014潜水电泵试验方法.pdf 76页

'ICS65.060.35B91中华人民共和国国家标准GB/T12785—2014代替GB/T127852002潜水电泵试验方法Testmethodsforsubmersiblemotor-pumps2014-07-24发布2015-01-01实施中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局发布中国国家标准化管理委员会 GB/T12785—2014目次前言…………………………………………………………………………………………………………Ⅲ1范围………………………………………………………………………………………………………12规范性引用文件…………………………………………………………………………………………13试验与验收准则…………………………………………………………………………………………14参数测量…………………………………………………………………………………………………115试验准备…………………………………………………………………………………………………126电动机的空载试验………………………………………………………………………………………157电动机的热试验…………………………………………………………………………………………178电动机的负载试验及泵的性能试验……………………………………………………………………209机组成套试验……………………………………………………………………………………………3410电动机的堵转试验……………………………………………………………………………………3711电动机最大转矩的测定………………………………………………………………………………3912电动机最小转矩的测定………………………………………………………………………………4013电动机的耐电压试验…………………………………………………………………………………4014电动机绕组匝间绝缘试验……………………………………………………………………………4115电动机的噪声测定……………………………………………………………………………………4216电动机的振动测定……………………………………………………………………………………4217井用潜水泵的轴向力的测定…………………………………………………………………………4318其他试验………………………………………………………………………………………………44附录A(资料性附录)仪表校准时间间隔………………………………………………………………45附录B(规范性附录)测量不确定度评定………………………………………………………………46附录C(资料性附录)量、符号和单位…………………………………………………………………63附录D(资料性附录)换算为SI单位…………………………………………………………………67参考文献……………………………………………………………………………………………………69Ⅰ GB/T12785—2014前言本标准按照GB/T1.12009给出的规则起草。本标准代替GB/T127852002《潜水电泵试验方法》。本标准与GB/T127852002相比,除编辑性修改外主要技术差异如下:将原标准的“3试验”修改为“3试验与验收准则”(见第3章);将原标准试验验收等级增加为三级,增加了单边容差带(见3.6.1,2002年版的11.3);增加了关于与螺杆潜水电泵试验相关的内容;增加了关于与高压潜水电动机试验相关的内容;修改了关于电动机初始状态绕组温度测量的内容,对测量条件提出了定量要求(见5.3.1,2002年版的7.1);修改了空载电阻的测定方法(见6.1.3,2002年版的8.1.4);按GB7552008将原标准的温升试验更名为热试验(见第7章,2002年版的第9章),并增加了采用预埋检温计测温、降低负载电流法测温的试验方法(见7.2、7.3);增加了用圆图法计算电动机额定功率点性能的内容(见8.5.2);增加了机组成套试验,规范了潜水电泵机组成套试验的方法,满足相关潜水电泵的产品技术标准和用户使用要求(见第9章);按JJF1059.1将原标准附录A“试验误差的分析和估算”,修改为附录B“测量不确定度评定”;增加了附录A“仪表校准时间间隔”;删除原标准附录B,将相关内容移入正文(见3.6.1、3.6.2);删除原标准附录C,将相关内容移入正文(见8.6.2.4);增加了附录C“量、符号与单位”;增加了附录D“换算为SI单位”。本标准由中国机械工业联合会提出。本标准由全国农业机械标准化技术委员会(SAC/TC201)归口。本标准起草单位:中国农业机械化科学研究院、江苏大学流体机械工程技术研究中心、上海电器科学研究所(集团)有限公司、新界泵业集团股份有限公司、利欧集团股份有限公司、杭州斯莱特泵业有限公司、浙江大福泵业有限公司、海城三鱼泵业有限公司、晋州市水泵厂。本标准主要起草人:钱一超、张咸胜、肖崇仁、王洋、李圣年、赵丽伟、席三忠、许敏田、毛剑云、侯永胜、鲁求荣、林发明、李璐璐、李群爱。本标准所代替标准的历次版本发布情况为:GB/T127851991、GB/T127852002。Ⅲ GB/T12785—2014潜水电泵试验方法1范围本标准规定了潜水电泵性能试验和验收(或评定)方法。本标准适用于各类潜水电泵(以下简称“电泵”),包括各类潜水电动机和潜水泵的试验。2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB7552008旋转电机定额和性能GB/T1032三相异步电动机试验方法GB1971旋转电机线端标志与旋转方向GB/T3214水泵流量的测定方法GB/T3216回转动力泵水力性能验收试验1级和2级GB/T9651单相异步电动机试验方法GB/T10068轴中心高为56mm及以上电机的机械振动振动的测量、评定及限值GB/T10069.1旋转电机噪声测定方法及限值第1部分:旋转电机噪声测定方法GB10069.3旋转电机噪声测定方法及限值第3部分:噪声限值GB/T22714交流低压电机成型绕组匝间绝缘试验规范GB/T22715交流电机定子成型线圈耐冲击电压水平GB/T22719.1交流低压电机散嵌绕组匝间绝缘第1部分:试验方法GB/T22719.2交流低压电机散嵌绕组匝间绝缘第2部分:试验限值3试验与验收准则3.1保证3.1.1保证点泵的保证点应由保证流量QG和保证扬程HG确定。电动机的保证点由电动机的额定频率fN、额定电压UN和额定功率PN确定。保证值是电泵在保证点应保证的参数值,可以是标准规定值、设计值或是验收试验时的商定值。注:按条文使用的不同场合对保证点可采用保证、规定、设计(或额定)的称谓。3.1.2保证条件除另有规定,验收试验应遵守下列保证条件:a)应用3.3.1规定的试验用液体,在符合本标准规定的方法、试验装置及试验条件的试验台上进行。b)应保证泵的性能是指泵入口和出口法兰之间的性能,泵出口侧的管路和附件不属于保证的 GB/T12785—2014范围。c)应保证电动机的性能是指含有5m以内引出电缆的性能,超过5m所引起的电动机性能的变化不在保证的范围。试验台应为制造厂提供,也可经合同双方商定认可的第三方提供。对一定批量、同规格的泵验收时,测试泵的数量应由合同双方商定。3.1.3保证内容制造厂应保证电泵在规定条件(额定频率和额定电压)下保证点的性能:a)测得的泵在规定转速时的H~Q曲线应触及或通过一个围绕保证点的容差范围,见表7和图7、图8;b)测得的电动机在规定温度时保证点的性能应在规定的容差范围内,见表9;c)除保证流量、保证扬程外,在规定条件下还可保证下列一个或多个量:1)泵在规定转速时的最低泵效率ηpG或最大泵轴功率PG;2)电泵机组成套试验时电泵最低效率ηgG或电动机最大输入功率PgG。3.2试验类型3.2.1制造厂的产品性能检验是制造厂对产品在保证点是否达到了保证值的检验。试验项目按有关产品标准规定。3.2.2合同验收试验3.2.2.1非见证性验收试验验收试验项目由合同双方商定,试验应在经合同双方商定认可的制造厂试验台或第三方试验台上进行。非见证试验没有买方代表在场,由制造方和承担试验方共同遵守本标准进行试验,对结果作出评判并形成签名文件。3.2.2.2见证性验收试验买方代表参与的验收试验,试验项目由合同双方商定。验收结果由买方见证人签字决定。3.2.3监督性抽查试验由国家各级政府主管部门授权的产品质量监督检验机构进行的质量抽查试验。试验内容与项目按有关产品标准和产品质量监督检验机构的相关文件规定。试验应遵守本标准要求并在经过认证的第三方试验台或经质检机构认同的制造厂试验台上进行。3.3试验条件3.3.1试验用液体试验介质应为清洁冷水或化学和物理性质与清洁冷水相同的液体。“清洁冷水”的特性应符合GB/T3216的规定。3.3.2试验电源试验电源应符合GB/T1032的规定。2 GB/T12785—20143.3.3试验电泵引出电缆长度除另有规定,试验电泵引出电缆长度不应超过5m。3.3.4试验电泵淹没深度试验应在电泵淹没于水中的条件下进行。对高扬程井用潜水电泵,可部分淹没泵头,淹没深度应保证电泵试验过程中不发生汽蚀。3.3.5试验过程中的稳定性3.3.5.1运转稳定性3.3.5.1.1与运转稳定性有关的概念在判定运转是否稳定时涉及到以下概念:a)信号平均值通常测量信号具有随机性。信号平均值是随机信号的统计特征之一,用一个观测期T内n次重复测量值的算数平均值来表示。观测期T应足够长,确定T时应考虑测量系统中各仪表最长的响应时间以及是否充分反映了被测量值的变化特性。b)波动由测量系统输出的信号及其导出的物理量随时间围绕其平均值做周期性或随机的改变称为波动。如果由于泵的结构或运转使测量信号出现大幅度波动,可在测量仪表或其连接管线中采用能使波动幅度降低到表1给定值的范围内的缓冲器或阻尼器。但应注意所采取的措施不能影响到读数平均值的“失真”,它应提供至少一个完整的波动周期内的波动积分。缓冲器对波动幅度的降低应是双向对称和线性的。c)变化测量系统输出信号及其导出物理量的平均值的改变。d)读数测量系统输出信号可记录的可视观测值。1)“准瞬时”读数:在尽可能短的时间内(但不短于测量系统的响应时间)读出的值。2)信号的“平均读数”:具有积分功能的测量仪表直接给出的信号平均值。e)读数组观测期T时间内所读出的n次“准瞬时”读数群,可以用来进行数据的统计分析计算(如平均值、方差、标准差的计算)。与平均值的变化相比,波动是快速的,而平均值的变化是较慢的。根据平均值的变化情况即可判断运转是稳定或是不稳定的。3.3.5.1.2允许的读数波动幅度表1给出了每个被测量的允许波动幅度,以观测量平均值的百分数表示。表1允许波动幅度允许波动幅度/%观测量级2级3级流量23泵出口扬程23输入功率23转速0.52转矩233 GB/T12785—20143.3.5.1.3运转稳定条件下的观测组数如果所有涉及到的量(流量、泵出口压力、输入功率和转速)的平均值不随时间而变化,即称该试验条件为稳定条件。试验时对一个试验工况点进行至少10s的观测,如果所观测的每个量值的变化在表2给出的稳定条件限度以内,同时其主要参数的波动幅度不超过表1给出的允许波动幅度,即可认为达到了稳定运转的条件。在稳定条件下,对选定的试验工况点,各个参数可只记录一组读数组。表2稳定条件下同一量重复测量结果的变化限度(基于95%置信限度)每个量的最大、最小读数差相对于平均值的允差值/%读数组的数量或条件流量、泵总扬程、转矩、输入功率转速读数平均值的次数级2、3级级2、3级稳定0..20.20.43.3.5.1.4运转不稳定条件下的观测组数当用3.3.5.1.3的方法所得观测值的变化超出了表2给出的稳定条件限度时,则称为运转不稳定条件。应按照以下程序进行处理:对选定的试验工况点,以随机的时间间隔(但不少于10s)至少取三组读数组,并记录每一量的平均值以及由每组读数计算出来的效率平均值。每个参数的最大平均值与最小平均值差值的相对允差不得大于表3给出的值。应取每个参数的所有各读数组平均值的算术平均值作为试验得出的实际值。对每组读数组重复取样时,所有调节位置如阀门、水位、密封等应完全保持不变。如果达不到表3给出的值,应查明原因,调整试验条件,重新取一组完整的读数,并应全部废弃原先一组的读数,不可因读数超限为由对单个读数采取剔除或不读。表3不稳定条件下同一量重复测量结果(平均值)之间的变化限度(基于95%置信限度)每个量的最大平均值、最小平均值差相对于平均值的允差值/%读数组的数量或条件流量、泵总扬程、转矩、输入功率转速读数平均值的次数级2、3级级2、3级30.8.80.30.5.3.50.5.072.24.50.7.4不稳定92.85.80.8.32.95.90.9.8>203.0.0.02.0指各读数组平均值的算术平均值。除因测量方法或仪表误差等系统效应所致而无法加以消除的情况外,读数变化过大时应增加读数组数,并用统计分析方法计算测量结果的不确定度。3.3.5.2电动机的运转热稳定性除了在内部预埋有温度传感器的电动机以外,电动机热稳定性一般采用运转足够长时间的方法来达到。空载试验预运转时间应不少于0.5h。热试验预运转时间为1.5h~4h,容量大的电动机应取大4 GB/T12785—2014值。负载及泵性能试验预运转时间应不少于1h。3.4试验设备、试验装置与测量仪器3.4.1试验设备试验设备包括试验装置、测量仪器和配电设备。对所有试验设备和试验过程应采取安全预防措施。试验设备应可靠接地,试验应由有相关知识、有经验和有操作资格的人员操作。3.4.2试验装置试验装置采用开敞式结构形式,如图1所示。应能满足在测量截面的液流具有最佳测量条件,即测量截面的液流呈:轴对称分布;等静压分布;无装置引起的旋涡。离压力测量截面4D距离(D为测量截面直径)以内不应存在任何阀门、弯头或弯头组合、锥管或截面的突变,以防止测量截面的液流出现非常不良的速度分布或旋涡。对测流管线,其管径应与流量计一致,流量计上、下游直管段长度应符合流量计安装的技术要求。流量调节阀应安装在流量计的下游侧,不能满足要求时,应在测流管线后设置背压管(一段垂直向上的管路),以确保试验液体始终充满测流管线。说明:———被试电泵;5———流量测量仪表;2———出口测压管;———流量计后直管段;3———压力测量仪表;7———流量调节阀。4———流量计前直管段;图1潜水电泵试验装置示意图5 GB/T12785—20143.4.3测量仪器3.4.3.1测量仪器校准文件的有效性测量仪器应定期检定或校准,并在有效期内。测量仪器检定或校准时间间隔参见附录A。3.4.3.2测量仪器的准确度测量仪器的准确度或最大允许误差的具体要求如下:a)电流表、电压表及瓦特表(包括低功率因数瓦特表)的准确度等级应不低于0.5级(兆欧表除外);仪用互感器的准确度等级应不低于0.2级。b)双臂电桥或数字微欧计准确度等级应不低于0.2级。c)电量变送器的准确度等级应不低于0.5级。d)转矩测量仪表的准确度等级应不低于0.5级;测力计的准确度等级应不低于1级。e)转速测量仪表的最大允许误差为±0.1%,频率表的准确度等级应不低于0.1级。f)涡轮或电磁流量变送器的准确度等级应不低于1级,其他流量测量仪表应符合GB/T3214。g)弹簧压力计准确度等级应不低于0.4级,也可使用准确度相当的数字式测量仪表(含压力变送器)。h)温度测量仪的最大允许误差为±1℃。i)采用自动测试系统时,各参数的测量仪表(包括二次测量仪表和一次传感器或变送器)引起的测量不确定度应不超过表4的规定。凡是经过校准或按附录B的不确定度评定,证明参数测量仪表引起的不确定度(简称系统不确定度)不超过表4规定范围的其他测量仪表及测量方法均可使用。3.4.3.3测量仪器的选择与使用3.4.3.3.1指针式仪表选择指针式电气测量仪表时,应使测量值位于仪表量程的20%~95%之内。用两瓦特计法测量三相功率时,应使被测的电压及电流值分别不低于瓦特表电压量程及电流量程的20%。采用弹簧压力计时,应按泵的规定扬程选择合适的测量范围,其指针的指示值应在压力计量程的1/3以上。弹簧压力计的读数应读到所测压力的1/100,并应在仪表和取压孔的连接管线内完全充满水后再读数。3.4.3.3.2电流互感器的使用使用电流互感器时,接入副边回路的仪表总阻抗(包括连接导线)应不超过其额定阻抗值。额定电流小于5A及以下的电动机,除堵转试验外,不应使用电流互感器。3.5测量不确定度3.5.1总则测量不确定度评定和表示方法应按附录B。3.5.2总的测量不确定度评定3.5.2.1随机不确定度ur的估算随机相对不确定度由观测值的平均值和标准差进行估算,应按B.5.3.1评定。 GB/T12785—20143.5.2.2系统不确定度us的估算允许的系统相对不确定度见表4。具体的估算方法见B.3.5.2和B.3.5.3。表4允许系统不确定度系统相对不确定度最大允许值(在保证点)/%测量参数级2、3级流量.52.5扬程.02.5泵轴功率(电动机输出功率).02.5电动机输入功率.02.0转速0.35.4转矩0.92.03.5.2.3测量合成标准不确定度的估算每个参数的测量合成标准不确定度u按式(1)计算:u=u+u…………………………(1)式中:u参数测量合成标准不确定度;u由随机效应导致的测量标准不确定度(随机测量不确定度);u由系统效应导致的测量标准不确定度(系统测量不确定度)。3.5.2.4总测量不确定度总测量相对不确定度的计算见B.5.3.5。表5给出了总测量相对不确定度u的允许值。y表5总测量不确定度的允许值级2、3级测量参数符号%%流量uQ2.03.5转速u0.52.0转矩uT.43.0泵总扬程uH.53.5电动机输入功率uPg.53.5泵输入功率uP.53.5(由转矩和转速算出)泵输入功率(由电动机输入功率和uP2.04.0电动机效率算出)7 GB/T12785—20143.5.2.5效率总不确定度的确定泵效率η、电动机效率、电泵(机组)效率(2)~式(4),具体计算方pηmηg的系统标准不确定度按式法见B.5.3.3.4。u(ηp)=u(Q)+u(H)+u(P)+u(ρ)…………………(2)u(ηm)=u(P1)+u(P)…………………(3)u(ηg)=u(Q)+u(H)+u(P1)+u(ρ)…………………(4)式中:u(ηp)泵效率测量的系统相对标准不确定度;u(ηm)电动机效率测量的系统相对标准不确定度;u(ηg)电泵效率测量的系统相对标准不确定度;u(Q)流量测量的系统相对标准不确定度;u(H)扬程测量的系统相对标准不确定度;u(P)轴功率测量的系统相对标准不确定度;u(P1)电动机输入功率测量的系统相对标准不确定度;u(ρ)水密度测量的系统相对标准不确定度。效率合成标准不确定度按式(1)计算,效率总不确定度的计算见B.5.3.5。表6给出了效率总不确定度的最大允许值。表6效率总不确定度的最大允许值级2、3级测量参数符号%%电泵效率(由Q、H、P1算出)ug2.9.泵效率(由Q、H、T、n算出)uηp2.9.泵效率(由Q、H、P1、ηm算出)uηp3.2.43.6验收等级与容差3.6.1泵性能的验收等级与容差泵性能的验收分成1、2和3级。1级含有较窄容差带,2级含有适中容差带,3级含有较宽容差带。每级流量、扬程又分B(双边)、U(单边)两种容差带,共有1U、1B、2U、2B、3B五个验收等级。同一级(如1B和1U;2B和2U)的流量、扬程容差带宽度相同,以适应不同的技术标准及不同的使用要求。容差由参数的保证值乘以容差系数得到。表7给出了泵保证点的流量、扬程、功率和效率的验收等级和所对应的容差系数。所有容差系数以保证值的百分数表示。8 GB/T12785—2014表7泵试验验收等级及容差系数级23ΔτQ0%%8%保证要求ΔτH%0%4%验收等级UB2U2B3BτQ0%5%%8%9%强制项τH%3%0%5%7%τP0%5%%8%9%选择项τη3%5%7%注:ΔτQ、ΔτH———流量、扬程的容差范围,以保证值的百分数表示;τQ、τH、τP、τη———流量、扬程、功率和泵效率的容差系数,以保证值的百分数表示。应事先确定验收等级和相应的容差来评定泵保证点的保证内容。验收等级所对应的容差只适用于保证点,如果给出了保证点,而没有指定验收等级,可采用3.6.3所述的默认验收等级。对保证点以外的其他试验点的容差,应另行规定。如果仅指定了其他试验点,而没有给出容差,则该试验点的验收等级默认为3B级。3.6.2对于轴功率为10kW以下的泵的验收容差对于轴功率为10kW以下的泵,除另有规定,容差系数应按如下规定:流量Q的容差系数τQ±10%;扬程H的容差系数τH±8%;效率η的容差系数τ按式(5)计算;ηp功率P的容差系数τP按式(6)计算。éæPmöùτηp=-êê10ç1-÷+7úú%…………………………(5)ëè10øûτP=7+τηp%…………………………(6)式中:Pm泵工作范围内的最大轴功率,单位为千瓦(kW)。泵工作范围由产品技术标准或合同规定。当未规定时,工作范围按0.7QG~1.2QG定。对于轴功率小于1kW的泵,必要时有关各方可另外达成协议。3.6.3泵适用的默认试验验收等级验收试验时,如果验收方和被验收方已商定了保证点,而没有指出验收等级,应按表8所示的默认验收等级验收,按照表8中给定等级只保证流量和扬程。9 GB/T12785—2014表8默认的验收等级电泵额定功率PN用途kW000市政用水2BB市政用污水2BB排水泵3B2B电力工业BB用于海上BB化学工业2B2B用于冷却塔2B2B用于一般工业3B2B用于灌溉3B2B在商定保证点时,买方有权指定首选验收等级。一旦选择完成之后,应按首选验收等级进行验收。3.6.4电动机性能的验收容差除另有规定外,电动机参数保证值的容差应按表9的规定。表9电动机参数保证值的容差序号参数容差效率ηPN≤50kW0.5(ηmN)PN>50kW0.0(ηmN)/(cosφN)2功率因数cosφ最小绝对值0.02最大绝对值0.073堵转电流电流保证值的20%+4堵转转矩转矩保证值的-1%5最大转矩转矩保证值的0%最小转矩转矩保证值的5%3.6.5机组成套性能的验收除另有规定,如已对电动机和泵的性能进行了验收,则不再对机组成套性能进行验收。当需要对机组成套性能进行验收时,验收内容、方法及容差应由验收方与被验收方双方商定,或按产品标准执行。除另有规定,电泵的保证点由实测转速下的保证流量和保证扬程(螺杆泵为保证压力)确定,其余保证参数为保证流量(或保证压力)对应的各参数的规定值,验收等级和容差规定如下:a)保证点的流量QG、扬程HG按表7的3B级验收,电泵效率ηg按表7的2B级验收;0 GB/T12785—2014b)在泵工作范围内电动机的输入功率不超过允许的最大输入功率P1m,P1m按式(7)计算;c)电泵额定功率为10kW以下的泵的容差,除有另行规定,容差系数应为:流量Q的容差系数τQ±10%;扬程H的容差系数τH±8%;d)电泵的功率因数见9.4.3.3。PNP1m=…………………………(7)ηmN+Δηm式中:P1m电动机允许的最大输入功率,单位为千瓦(kW);PN电动机的额定功率,单位为千瓦(kW);ηmN电动机的额定效率;Δηm电动机的效率容差,按表9给出。4参数测量4.1参数测量的同时性泵性能试验及其他试验,应在满足3.3.5规定的各种运转稳定条件下进行读数。流量、出口压力、输入功率、转差及其他试验的读数,应同时读取。4.2流量的测量流量测量采用GB/T3214规定的测量仪器及方法。4.3扬程的测量电泵试验时泵的扬程应为出口压力水头、测压截面处液流速度水头及压力表中心距水池面高度的总和,计算公式见8.6.1.2.1。出口压力的测压孔应距泵出口法兰2倍管径距离;井筒式潜水轴流电泵或混流电泵的测压孔应设在井筒直管段,与电泵出口法兰的距离L按式(8)确定。测压孔的个数、形式及匀压环按照GB/T3216的规定。测压孔至泵出口法兰距离的摩阻损失的修正方法及修正值的计算参照GB/T3216的规定。L=2(Dj-Dd)…………………………(8)式中:L测压孔至泵出口法兰的距离,单位为毫米(mm);Dj井筒直径,单位为毫米(mm);Dd潜水电机直径,单位为毫米(mm)。4.4电量的测量4.4.1有效值除另有规定,所有电压和电流的测量值均为有效值(rms)。4.4.2电压测量应从电动机引出电缆端测量端电压,如现场不允许,应计算由此引起的误差并对读数做校正。在测量三相电压时,取三相电压的算术平均值计算电动机性能。对750W及以下的电动机,除堵转试验外,测量时应将电压表接至电动机引出电缆端,将电压调整 GB/T12785—2014到所需数值,读取此时的电压值。然后,将电压表迅速换至电源端并保持电源电压不变,再读取其他仪表的数值。空载试验时额定电压下、负载试验时额定负载下,当电源端电压与电动机端电压之差小于电动机端电压的1%时,电压表可固定在电源端进行测量。4.4.3电流测量对三相电动机应同时测量电动机的每相线电流,用三相线电流的算术平均值计算电动机性能。对双绕组运行的单相电动机应同时测量主绕组电流、副绕组电流及总电流。4.4.4功率测量对三相电动机,输入功率应采用两瓦特表法或三瓦特表法测量。如需获得更准确的功率测量值可按GB/T1032进行修正。4.5转速或转差的测量4.5.1转速或转差的测量方法转差或转速的测量优先采用感应线圈法,也可使用其他方法,但所使用的转速传感元件不应使功率消耗有明显的增加或影响泵的进口吸入条件。对结构特殊的电泵,无法使用常规测速手段测量电泵的转速或转差时,如内装式潜水电泵,可使用振动测速法。4.5.2感应线圈法感应线圈法是将一只带铁芯的多匝线圈密封后紧贴在被试电动机机壳的上部或下部(相当于电动机绕组上、下端伸部位)。线圈与磁电式检流计或阴极示波器或数字转差仪相连。当使用检流计或阴极示波器时,试验时测定检流计光点摆动或示波器波形全摆动次数、所需的时间与电源频率。数字转差仪可同时测量电源频率和电动机的转差(Hz),进而得出电动机的转速。4.5.3振动测速法振动测速法是将加速度传感器放置在电泵或试验管路上,其方向宜指向电动机旋转轴线并与轴线垂直,通过对加速度传感器输出的电泵振动信号进行频谱分析的方法来测量转速。4.6直流电阻的测量绕组两相引出电缆端间的直流电阻(以下简称端电阻)用电桥测量,电阻在1Ω及以下时,应采用双臂电桥测量。当采用自动检测装置或数字微欧计等仪表测量绕组电阻时,通过被测绕组的试验电流应不超过其正常运行时电流的10%,通电时间不应超过1min。若电阻小于0.01Ω,则通过被测绕组的电流不宜太小。4.7测量参数的符号本标准中主要的测量参数的符号与单位见附录C,SI单位制与其他单位的换算关系见附录D。5试验准备5.1试验装置与设备试验前,应检查电泵的装配质量、试验装置及设备,以保证各项试验能顺利进行。除有特殊规定外,2 GB/T12785—2014所有试验都应将电动机和泵潜于水下进行。5.2电动机冷(热)态绝缘电阻的测定5.2.1测量时电动机的状态电动机绝缘电阻的测定应分别在实际冷状态和热状态下进行。出厂检验时,可只在实际冷状态下进行。测量后应将绕组对地放电。5.2.2兆欧表的选用根据电动机绕组的额定电压,按表10选用兆欧表。测量埋置式检温计的绝缘电阻时,应采用不高于250V的兆欧表。表10兆欧表的电压值电动机绕组额定电压UN绝缘电阻直流测量电压VVUN≤5005005003300≥25005.2.3测量方法如各相绕组的始、末端均引出机壳外时,应分别测量每相绕组对机壳及相互间的绝缘电阻。如三相绕组已在电动机内连接,仅引出三个出线端时,则测量所有绕组对机壳的绝缘电阻。当绝缘电阻明显偏低、可能影响安全运行时,应查明原因并检修,否则不能继续试验。5.3电动机绕组在初始(冷)状态下直流端电阻的测定5.3.1初始状态下绕组温度的测定试验前电动机应在水池中放置一段时间。当电动机内埋置有检温计时,可用埋置检温计测量绕组温度,绕组温度与周围冷却介质温度之差应不超过2K。对于无埋置检温计的电动机,可用检测电动机绕组直流电阻的变化来判断电动机的绕组温度是否已与周围介质的温度基本一致。电动机入水后每隔15min测量电动机指定线间的电阻Ri(t),按式(9)计算,电阻值对时间的变化率ΔR连续三次均不超过0.005%,则可用周围介质的温度作为绕组的冷态温度θ1。如果受仪器测量精度的限制,也可采取将潜水电动机潜入水下静止不动浸泡至少2h后,才可用周围水的温度作为绕组的冷态温度。对大功率电动机尤其是干式电动机浸泡的时间要适当延长。Ri-1-RiΔR=×100%…………………………(9)Ri(ti-ti-1)式中:ΔR电阻值对时间的变化率;i测量次数,i1,2,3,4,…;ti测量电阻的时间,单位为分钟(min);Ri在ti时的实测电阻,单位为欧姆(Ω)。3 GB/T12785—20145.3.2测量方法5.3.2.1测量时电动机的状态测量时电动机内部温度应与周围介质温度一致,电动机转子应静止不动。定子绕组的电阻应在电动机引出电缆端上测量。5.3.2.2端电阻的测量次数每一端电阻应测量三次,任意一次读数与三次读数的平均值之差应在平均值的±0.5%以内,以平均值作为电阻的实际值。出厂检验时,每一电阻可仅测量一次。5.3.2.3单相电动机的电阻测量对电容运行及双值电容的单相电动机应分别测量主、副绕组的端电阻。5.3.3三相电动机绕组各相电阻值的计算对三相电动机,各相电阻值应按式(10)~式(16)计算:Rb+Rb+R设Rmd=…………………………(10)2绕组星形接法时:R=Rmd-R…………………………(11)Rb=Rmd-R…………………………(12)R=Rmd-Rb…………………………(13)绕组三角形接法时:Rb·RR=+Rb-Rmd…………………………(14)Rmd-RbR·RbRb=+Rb-Rmd…………………………(15)Rmd-RbRb·RbR=+R-Rmd…………………………(16)Rmd-R式中:Rb、Rb、R分别为引出电缆端a与b、b与c、c与a间测得的电阻值,单位为欧姆(Ω);R、Rb、R每相绕组相电阻,单位为欧姆(Ω)。当各端电阻值与三个端电阻的平均值之差,对星形接法的绕组不大于平均值的2%、对三角形接法的绕组不大于平均值的1.5%时,则各相绕组的相电阻R应按式(17)、式(18)计算:1绕组星形接法时:R=R…………………………(17)23绕组三角形接法时:R=R…………………………(18)2式中:R定子绕组初始(冷)态各相绕组的相电阻,单位为欧姆(Ω);R定子绕组初始(冷)态三个端电阻的平均值,单位为欧姆(Ω)。4 GB/T12785—20146电动机的空载试验6.1试验方法6.1.1一般要求6.1.1.1宜在负载试验结束后进行。试验时,电动机的转向应与电泵转向一致。6.1.1.2电动机不带负载潜于水下,对于轴伸端在顶部的电动机,水面应淹没机械密封面或电动机轴伸端。对电容运行及双值电容单相电动机应在起动后将副绕组开路。6.1.1.3型式试验应测取空载特性曲线,出厂检验可只测量额定电压点的空载损耗和空载电流。6.1.1.4在额定电压、额定频率下预运转0.5h~1h。预运转期间每隔15min读取输入功率,两次读数之差不大于前一次读数的3%,保证电动机达到热稳定状态。出厂检验时,空载运转的时间可适当缩短。6.1.2空载电流与空载损耗的测定试验时被试电动机施以额定频率的电压,电压从1.1倍~1.3倍额定电压开始,逐步降低到0.2倍额定电压或空载电流最小(电流开始回升)或不稳定为止。在最高电压和0.6倍额定电压之间均匀取4~5个电压点(其中包括额定电压点),在约0.5倍额定电压和最低电压点之间,至少取3个电压点。每个电压点应测取电压U0、电流I0(对三相电动机应取三相电压、三相电流)和输入功率P0。当使用指针式仪表时,功率测量应采用低功率因数瓦特表。6.1.3空载电阻的测定6.1.3.1有预埋检温计时空载电阻的测量当电动机内埋置有检温计时,可用埋置检温计直接测量每个电压点时的绕组温度,按温度与电阻成比例关系,用试验开始前测得的绕组初始端电阻、初始温度和每点温度,代入式(19)计算每个电压点时的端电阻:K1+θ0R0=R…………………………(19)K1+θ1式中:R0每个试验电压点的定子绕组端电阻平均值,单位为欧姆(Ω);θ0每个试验电压点测得的定子绕组温度,单位为摄氏度(℃);R定子绕组初始(冷)态端电阻的平均值,单位为欧姆(Ω);θ1定子绕组初始(冷)态的绕组温度,单位为摄氏度(℃);K1导体材料在0℃时电阻温度系数的倒数,铜K1235,铝K1225(特殊规定除外)。6.1.3.2无预埋检温计时空载电阻的测量对于无埋置检温计的三相电动机以及空载电流大于0.7倍额定电流的单相电动机,每一个电压点处的定子绕组的端电阻值可用线性插值法确定,起点是最高电压点读数前测得的电阻值,末点是最低电压点读数后测得的电阻值。6.1.3.3空载电流不大于0.7倍额定电流的单相电动机空载电阻的测量空载电流不大于0.7倍额定电流的单相电动机空载试验后,立即测取定子绕组的端电阻,并将此电阻作为每个电压点处的电阻值。5 GB/T12785—20146.1.4单相电动机转子等值电阻的测定当空载试验结束测量定子主绕组电阻后,在转子静止的状态下,主绕组施以低值电压,使绕组流过的电流值等于或接近额定值,测得此时的电流和输入功率,转子绕组的等值电阻按式(20)计算:P"R"0=-R10…………………………(20)(I")式中:R"0转子绕组的等值电阻,单位为欧姆(Ω);R10空载试验后测得的定子主绕组电阻,单位为欧姆(Ω);I"试验测得的电流,单位为安培(A);P"试验测得的输入功率,单位为瓦特(W)。6.1.5电容运转及双值电容单相电动机主、副绕组有效匝比K的测定电动机空载运转,首先将副绕组开路,对主绕组施加额定电压Um,测量副绕组感应电动势E。然后,主绕组开路,将电压U(U≥E×118%)施于副绕组上,测量主绕组感应电动势Em。有效匝比K按式(21)计算:U×EK=…………………………(21)Em×Um式中:K主、副绕组有效匝比;Um施加于主绕组的额定电压,单位为伏特(V);U施加于副绕组的电压,单位为伏特(V);Em测得的主绕组感应电动势,单位为伏特(V);E测得的副绕组感应电动势,单位为伏特(V)。注:对于分相起动和电容起动或者只做机组成套试验的单相电动机不测该项。6.2试验结果的分析计算6.2.1空载损耗的计算6.2.1.1三相电动机定子绕组IR损耗P01按式(22)计算:P01=1.5I0R0…………………………(22)式中:P01空载试验时定子绕组的IR损耗,单位为瓦特(W);I0空载试验时测得的线电流的平均值,单位为安培(A);R0空载试验时测得的定子绕组端电阻的平均值,单位为欧姆(Ω)。6.2.1.2单相电动机定子绕组IR损耗P01按式(23)计算:P01=I0(R10+0.5R"0)…………………………(23)式中:P01空载试验时定子绕组的IR损耗,单位为瓦特(W);I0空载试验时测得的定子主绕组电流,单位为安培(A);R10空载试验时测得的定子主绕组电阻,单位为欧姆(Ω)。6.2.1.3铁耗和机械耗之和P"0按式(24)计算:P"0=P0-P01…………………………(24) GB/T12785—2014式中:P"0空载试验时铁耗和机械耗之和,单位为瓦特(W);P0空载试验时电动机输入功率,单位为瓦特(W)。6.2.2空载特性曲线的绘制绘制空载特性曲线P0f(U0/UN)、P"0f[(U0/UN)]、I0f(U0/UN),分离铁耗PF(W)和机械耗Pfw(W),如图2所示。延长曲线P"0f[(U0/UN)]的直线部分与纵坐标轴交于P点,P点的纵坐标为电动机的机械耗Pfw,空载额定电压下的铁耗PF可由(U0/UN)1时的P"0减去Pfw求得。图2空载特性曲线7电动机的热试验7.1一般要求7.1.1热试验方法可采用直接负载法和间接负载法。应优先采用直接负载法。7.1.2对100kW以上的电动机可采用间接负载法中的降低电压负载法,对1000kW以上或IN≥800A的电动机可采用间接负载法中的降低电流负载法。7.1.3用泵做负载时,当采用直接负载法并且在泵反转的情况下仍然达不到电动机的额定负载时,可更换轴功率更大的泵做负载,也可采用降低电流负载法。7.1.4间接负载法中的降低电压负载法按照GB/T1032执行。7.2温度测量方法7.2.1应优先采用电阻法测温。采用电阻法测绕组温度时,绕组冷、热态电阻应在相同的电缆引出线端测量。7.2.2当电动机内埋置有检温计(热电偶或电阻式温度传感器)时,可用埋置检温计直接测量绕组温度、轴承温度或铁心温度。7.2.3冷却介质的温度采用温度计测量电动机周围(距电动机0.5m以内)的水温。7.3热试验方法7.3.1直接负载法7.3.1.1电泵潜入水中,在电动机的额定频率、额定电压和额定功率(或铭牌电流)下,按不同结构形式7 GB/T12785—2014和功率应分别运行1.5h~4h,直到电动机达到热稳定为止。每隔15min记录下电压、电流、输入功率、频率、转速或转差以及周围冷却介质的温度。7.3.1.2电动机内埋置有检温计时,除按7.3.1.1记录相关数据外,还应记录绕组温度和轴承温度。7.3.1.3试验期间,应采取措施减少冷却介质温度的变化。7.3.1.4电动机达到热稳定后,停机测量电动机指定线间绕组直流电阻。停机开始计时,连续测定一段时间间隔t1,t,…,tn时相应的电阻值,直至电阻变化缓慢为止。测得第一点电阻值的时间应不超过表11的规定。表11最初读值的时间额定输出PN切断电源后到第一次读值的时间kWsPN≤505508500.9PN<2.0≤PN≤90.滑动轴承908500.9铸铝转子PN<2.5≤PN≤90.8滚动轴承908500.9非额定负载点的杂散损耗值按与(I1I0)/(INI0)成比例确定,I0为被试电动机在额定电压时的空载电流。8.4额定电压负载法试验过程8.4.1试验时电泵的状态电泵应潜入水中,在额定频率、额定电压和泵的额定流量下,按不同结构形式和功率分别预运行1h~1.5h,达到表1、表2或表3规定的运转稳定条件和电动机达到热稳定为止。如在热试验后立即进行负载试验和泵的性能试验,预运转的时间可适当缩短。测试应保证在泵性能没有受到汽蚀影响的条件下进行。8.4.2试验步骤试验应从功率最小点开始,对离心泵一般从零流量开始,逐步增大至流量保证点的140%以上或阀门全开。对混流泵、轴流泵和旋涡泵应从阀门全开状态开始,逐步减少至流量保证点的60%以下。其间应取13~15个不同流量点。所取流量点中应包含有流量保证点QG、95%QG、105%QG、泵工作范2 GB/T12785—2014围的小流量点Qmi、大流量点Qm和额定电流点。对离心泵还应包括零流量点。对螺杆泵一般从零压力点(阀门全开)开始,逐步增大至压力保证点附近。其间应取10~13个不同压力点。所取压力点中应包含有压力保证点p、零压力点p、50%p、75%p、95%p以及额定电GmiGGG流点。当流量调节阀全开而且泵出口压力示值不超过0.05MPa时,出口压力视为零压力。当上述试验过程所能测得的电动机的最大电流值达不到额定电流时,在电泵允许的前提下,应在测定电阻后立即逆转水泵再测量2~3点,使试验电流达到1.25倍额定电流。此时流量和压力不必记录。每点测量时应有一定的时间间隔以保证该工况点达到稳定状态。每个工况点应在额定电压、额定频率下同时测量下列参数:a)对三相电泵:读取三相电流、输入功率、电源频率、转差(或转速)、出口压力和流量值;b)对单相电泵:1)电阻或电容起动电动机读取输入功率、定子主绕组电流、电源频率、转差(或转速)、出口压力和流量值;2)电容运转或双值电容电动机读取输入功率、绕组总电流、定子主、副绕组电流、电源频率、转差(或转速)、出口压力和流量值。8.4.3负载电阻的测定试验结束应立即在引出电缆端测量定子绕组的热态直流电阻。对电容运转和双值电容的单相电动机应分别读取定子主、副绕组的热态直流电阻。8.4.4单相电动机容损的测定对电容运转和双值电容的单相电动机,还应在电容器端施加额定工作电压时测定电容器电流I(A)和用低功率因数瓦特表测量电容器的损耗功率W(W)。8.5电动机试验结果的计算分析8.5.1三相电动机特性计算8.5.1.1机械损耗Pfw和额定电压时的铁损耗PF由空载试验求得,见6.2.2。8.5.1.2规定温度下定子绕组IR损耗P1由式(28)计算:P1=1.5I1R…………………………(28)式中:P1定子绕组IR损耗,单位为瓦特(W);I1测得的线电流的平均值,单位为安培(A);R换算到规定温度θ时的定子绕组端电阻平均值,单位为欧姆(Ω),由式(29)计算:K1+θR=R…………………………(29)K1+θ1式中:R定子绕组初始(冷)态的定子绕组端电阻的平均值,单位为欧姆(Ω);θ1定子绕组初始(冷)态时的定子绕组温度,单位为摄氏度(℃);θ规定温度,见表13,单位为摄氏度(℃)。22 GB/T12785—2014表13潜水电动机的规定温度(基准工作温度)潜水电动机类型绝缘材料或热分级规定温度/℃充水式聚乙烯、聚丙烯、交联聚乙烯50充油式30(B)95井用潜水电动机屏蔽式55(F)5干式80(H)30充水式聚乙烯、聚氯乙烯、聚丙烯、交联聚乙烯020(E)75充油式其他类潜水电动机30(B)95干式55(F)5屏蔽式80(H)308.5.1.3规定温度下的转差率s由式(30)计算:K1+θs=s…………………………(30)K1+Δθ+θ式中:s换算到规定温度θ时的转差率;s负载试验实测的转差率,由式(31)计算:nss=1-,或s=…………………………(31)n0f式中:n负载试验实测转速,单位为转每分钟(r/min);n0同步转速,单位为转每分钟(r/min),由式(32)计算;s负载试验实测的转差,单位为赫兹(Hz);f负载试验实测工频,单位为赫兹(Hz)。60fn0=…………………………(32)p式中:p电动机极对数。8.5.1.4规定温度下转子绕组IR损耗P,按式(33)计算:P=s(P1-P1-PF)…………………………(33)式中:P规定温度下转子绕组IR损耗,单位为瓦特(W);P1负载试验时电动机的输入功率,单位为瓦特(W);PF电动机额定电压时的铁损耗,由空载试验得,单位为瓦特(W)。8.5.1.5每个试验点的负载杂散损耗P按8.3确定。8.5.1.6总损耗∑P及输出功率P,按式(34)计算:P=P1-∑P……………………(34)P=P1-(P1+P+PF+Pfw+P)式中:P规定温度下电动机的输出功率,单位为瓦特(W);23 GB/T12785—2014Pfw电动机的机械损耗,由空载试验得,单位为瓦特(W);PF电动机额定电压时的铁损耗,由空载试验得,单位为瓦特(W);P电动机的负载杂散损耗,按8.3确定,单位为瓦特(W);∑P电动机的总损耗,单位为瓦特(W)。8.5.1.7电动机效率ηm,按式(35)计算:Pηm=×100%…………………………(35)P18.5.1.8电动机功率因数cosφ,按式(36)计算:P1cosφ=…………………………(36)3ULIL式中:UL线电压,单位为伏特(V);IL定子线电流,单位为安培(A)。8.5.2圆图计算法求额定功率时的电流、效率、功率因数及转差率圆图计算法公式中的电压、电流、电阻均为相电压(V)、相电流(A)、相电阻(Ω)的三相算术平均值,功率为三相功率值(W)。计算步骤如下:a)定子绕组电阻R1:换算至规定温度时的电阻值。b)由空载试验求得的参数,按式(37)、式(38)计算:P0空载电流的有功分量,单位为安培(A):I0R=……………………(37)3UN空载电流的无功分量,单位为安培(A):I0X=I0-I0R…………………(38)式(37)和式(38)中:UN额定相电压,单位为伏特(V);P0额定电压时的空载输入功率,单位为瓦特(W);I0额定电压时的空载电流,单位为安培(A)。c)由额定频率堵转试验(堵转电流在1.0~1.1倍额定电流值时)求得的参数,按式(39)~式(45)计算:UK等值阻抗,单位为欧姆(Ω):ZK=…………………………(39)IKPK等值电阻,单位为欧姆(Ω):RK=…………………………(40)3IK等值电抗,单位为欧姆(Ω):XK=ZK-RK…………………………(41)再按下述方法求出参数R、X、Z,单位为欧姆(Ω):对耐水电磁线及E、B级绝缘:RRK对F、H级绝缘:R1.13RKXXKZRX…………………………(42)UN堵转电流,单位为安培(A):IKN=…………………………(43)ZR堵转电流的有功分量,单位为安培(A):IKR=IKN…………………………(44)Z24 GB/T12785—2014X堵转电流的无功分量,单位为安培(A):IKX=IKN…………………………(45)Z式(39)~式(45)中:UK堵转电流在1.0~1.1倍额定电流值时的堵转电压,单位为伏特(V);PK堵转电流在1.0~1.1倍额定电流值时的堵转功率,单位为瓦特(W);IK堵转电流(1.0~1.1倍额定电流),单位为安培(A)。d)额定功率PN时的电流、效率、功率因数及转差率,按式(46)~式(65)计算:K=IKR-I0R…………………………(46)H=IKX-I0X…………………………(47)IK=H+K…………………………(48)H由tanα求出α、cosα、sinαKR1K3=IK…………………………(49)UNK=K-K3…………………………(50)PN+PIR=…………………………(51)3UNIKa=-IRcosα…………………………(52)2b=a-a-IR…………………………(53)b1=bcosα…………………………(54)b=bsinα…………………………(55)b1Kc=…………………………(56)Kd=c+IR…………………………(57)I1R=IR+b1+IR…………………………(58)I1X=IX+b…………………………(59)定子电流,单位为安培(A):I1=I1R+I1X…………………………(60)I1R功率因数:cosφ=…………………………(61)I1c转差率:s=…………………………(62)d各项损耗:铁耗和机械耗按6.2.2确定;定子绕组IR损耗按8.5.1.2确定;杂散耗按8.3确定。s(PN+Pfw+P)转子绕组IR损耗,单位为瓦特(W):P=……………(63)1-s总损耗:∑P=P1+P+PF+Pfw+P………………(64)PN效率:ηm=……………(65)PN+∑P式(46)~式(65)中:PN电动机的额定功率,单位为瓦特(W)。8.5.3单相电动机特性计算8.5.3.1机械损耗Pfw和额定电压时的铁损耗PFe机械损耗Pfw和额定电压时的铁损耗PF由空载试验求得。25 GB/T12785—201428.5.3.2规定温度下定子绕组IR损耗Pcu1s8.5.3.2.1电阻或电容起动的电动机按式(66)计算:P1=I1Rm…………………………(66)式中:P1定子绕组IR损耗,单位为瓦特(W);I1定子绕组电流,单位为安培(A);Rm换算到规定温度θ时的定子主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω),由式(67)计算:K1+θRm=Rm0…………………………(67)K1+θ1式中:Rm0实际冷态时的定子主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω)。8.5.3.2.2电容运行或双值电容的电动机按式(68)计算:P1=ImRm+I(R+R)……………………(68)式中:P1定子绕组IR损耗,单位为瓦特(W);Im主绕组电流,单位为安培(A);Rm换算到规定温度θ时的主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω),由式(69)计算;I副绕组电流,单位为安培(A);R换算到规定温度θ时的副绕组端电阻,单位为欧姆(Ω),由式(70)计算;R电容器等效电阻,单位为欧姆(Ω),由式(71)计算。K1+θRm=Rm0…………………………(69)K1+θ1K1+θR=R0…………………………(70)K1+θ1WR=…………………………(71)I式(69)~式(70)中:Rm0实际冷态时的主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω);R0实际冷态时的副绕组端电阻,单位为欧姆(Ω)。8.5.3.3规定温度下的转差率ss规定温度下的转差率s由式(30)计算。28.5.3.4规定温度下转子绕组IR损耗Pcu2s8.5.3.4.1电阻或电容起动的电动机转子绕组IR损耗按式(72)计算,负载试验时转子绕组等值电阻按式(73)计算。æK1+θ1-söP=s(P1-P1-PF)+I1R"ç·÷………………(72)èK1+Δθ+θ2-søRmR"=R"0…………………(73)R10式(72)和式(73)中:P转子绕组IR损耗,单位为瓦特(W);2 GB/T12785—2014I1定子绕组电流,单位为安培(A);R"负载试验时转子绕组等值电阻,单位为欧姆(Ω);R"0空载试验时转子绕组等值电阻,按式(20)计算,单位为欧姆(Ω);R10空载试验后测得的定子主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω);Rm负载试验后测得的定子主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω)。8.5.3.4.2电容运行或双值电容的电动机转子绕组IR损耗按式(74)计算:æK1+θ1-söP=s(P1-P1-PF)+[Im+(KI)-2KIImsinφ]R"ç·÷èK1+Δθ+θ2-sø……(74)式中:I1定子绕组总电流,单位为安培(A);Im主绕组电流,单位为安培(A);I副绕组电流,单位为安培(A);K主、副绕组有效匝比,按式(21)计算;φ电容运行电动机主、副绕组电流间的相角差,单位为度(),0<φ<180,由式(75)计算。I1-(Im+I)φ=arccos…………………………(75)2ImI8.5.3.5负载杂散损耗Ps每个试验点的负载杂散损耗P按8.3确定。8.5.3.6总损耗∑P及输出功率P2按式(76)计算:P=P1-∑P…………………(76)P=P1-(P1+P+PF+Pfw+P)式中:P规定温度下电动机的输出功率,单位为瓦特(W)。8.5.3.7电动机效率ηm按式(77)计算:Pηm=×100%…………………………(77)P18.5.3.8电动机功率因数cosφ按式(78)计算:P1cosφ=…………………………(78)U1I1式中:U1施加给定子绕组端电压,单位为伏特(V);I1定子总电流,单位为安培(A)。27 GB/T12785—20148.5.4电动机试验结果分析8.5.4.1测试结果转换为基于规定温度的数据应将电动机的性能换算到规定温度时的性能。电动机性能换算到规定温度时,三相按式(28)~式(36)计算,单相按式(66)~式(78)计算。8.5.4.2电动机负载特性曲线将测试结果转换为基于规定温度时的数据,分别作出输入功率P1、电流I1、电动机效率ηm、功率因数cosφ、转差率s对输出功率P的最佳拟合曲线。曲线反映电动机的负载特性,如图5所示。图5负载特性曲线8.5.4.3电动机性能评价电动机电气性能实测值应是负载特性曲线上电动机输出功率保证点所对应的各参数值。除另有规定,要求实测值与保证值之差应在表9规定的容差范围之内。8.6泵试验结果的计算分析8.6.1水泵性能计算8.6.1.1泵的流量Q泵流量的测量与计算方法按GB/T3214。8.6.1.2泵的总扬程(或全压力)8.6.1.2.1叶片泵的总扬程H按式(79)计算:pvH=+Z0+…………………………(79)ρg2gQv=A28 GB/T12785—2014式中:H泵总扬程,单位为米(m);p泵出口表压,单位为帕斯卡(Pa);,单位为千克每立方米(kg/m3);ρ水的密度g重力加速度,g9.80665m/s;Z0水池水面至压力表中心高度,单位为米(m);v泵出口测压截面上水的平均流速,单位为米每秒(m/s);3/s);Q泵的流量,单位为立方米每秒(mA泵出口测压截面面积,单位为平方米(m)。8.6.1.2.2螺杆泵的全压力pi按式(80)计算:-…………………………(80)pi=p+ρgZ0×10式中:pi泵全压力,单位为兆帕(MPa);p泵出口表压,单位为兆帕(MPa);,单位为千克每立方米(kg/m3);ρ水的密度g重力加速度,g9.80665m/s;Z0水池水面至压力表中心高度,单位为米(m)。8.6.1.3泵的轴功率(电动机实际输出功率)Pt28.6.1.3.1三相电动机定、转子实际的IR损耗Pcu1、Pcu2电动机定、转子实际的IR损耗按式(81)和式(82)计算:P1=1.5I1R…………………………(81)P=s(P1-P1-PF)…………………………(82)式(81)和式(82)中:P1定子绕组实际的IR损耗,单位为瓦特(W);P转子绕组实际的IR损耗,单位为瓦特(W);R负载试验结束时实测的三相电动机定子绕组端电阻平均值,单位为欧姆(Ω);s负载试验实测的转差率。28.6.1.3.2电容或电阻起动单相电动机定、转子实际的IR损耗Pcu1、Pcu2电动机定、转子实际的IR损耗按式(83)和式(84)计算:P1=I1Rm…………………………(83)1-sP=s(P1-P1-PF)+I1R"…………………………(84)2-s式(83)和式(84)中:Rm负载试验结束时实测的主绕组端电阻,单位为欧姆(Ω);R"负载试验时转子绕组等值电阻,由式(73)算出,单位为欧姆(Ω)。28.6.1.3.3电容运行或双值电容单相电动机定、转子实际的IR损耗Pcu1、Pcu2电动机定、转子实际的IR损耗按式(85)和式(86)计算:P1=ImRm+I(R+RC)…………(85)1-sP=s(P1-P1-PF)+[Im+(KI)-2KIImsinφ]R"…………(86)2-s29 GB/T12785—2014式(85)和式(86)中:R负载试验结束时实测的副绕组端电阻,单位为欧姆(Ω)。8.6.1.3.4机械损耗Pfw和铁损耗PFe机械损耗Pfw和额定电压时的铁损耗PF由空载试验求得,见6.2.2。8.6.1.3.5负载杂散损耗Ps每个试验点的负载杂散损耗P按8.3确定。8.6.1.3.6泵轴功率Pt泵轴功率即负载试验电动机实际输出功率,采用损耗分析法,按式(87)计算:P=P1-∑P……………………(87)P=P1-(P1+P+PF+Pfw+P)式中:P泵轴功率,单位为瓦特(W)。8.6.1.4电泵实测转速n当采用感应线圈法时按式(88)计算:60n=(f-s)…………………………(88)p式中:n负载试验电泵转速,单位为转每分钟(r/min);p电动机极对数;f负载试验实测工频,单位为赫兹(Hz);s负载试验实测转差,单位为赫兹(Hz)。8.6.1.5泵效率ηp8.6.1.5.1叶片泵的泵效率叶片泵的泵效率η按式(89)计算:pρgQHηp=×100%…………………………(89)1000P式中:3/s);Q泵流量,单位为立方米每秒(mH泵总扬程,单位为米(m);,单位为千克每立方米(kg/m3);ρ水的密度g重力加速度,单位为米每二次方秒(m/s);P泵轴功率,单位为千瓦(kW)。8.6.1.5.2螺杆泵的泵效率螺杆泵的泵效率η按式(90)计算:pQpiηp=×100%…………………………(90)3.6P30 GB/T12785—2014式中:3/h);Q泵流量,单位为立方米每小时(mpi泵全压力,单位为兆帕(MPa);P泵轴功率,单位为千瓦(kW)。8.6.1.6螺杆泵容积效率ηV螺杆泵的容积效率ηV按式(91)计算:QηV=×100%…………………………(91)Q0式中:3/h)。Q0零压力时泵的流量,单位为立方米每小时(m8.6.1.7电泵效率ηgr8.6.1.7.1叶片泵的电泵效率叶片泵的电泵效率η按式(92)计算:gρgQHηg=×100%…………………………(92)1000P18.6.1.7.2螺杆泵的电泵效率螺杆泵的电泵效率η按式(93)计算:gQpiηg=×100%…………………………(93)3.6P18.6.2泵试验结果分析评定8.6.2.1测试结果转换为额定转速(或频率)的数据应将泵的性能换算到额定转速下。如果试验电压与额定电压偏差不超过±5%,试验频率与额定频率偏差不超过±0.1%,测试数据因电压和频率引起的变化可忽略。试验转速n在额定转速n的50%~120%范围内时,泵性能换算到额定转速时的计算,如p式(94)~式(99)所示。当试验转速的变化在额定转速的±20%以内时,叶片泵效率的改变可忽略。np对叶片泵:QT=Q…………………………(94)nænpöHT=Hç÷…………………………(95)ènø3ænpöPT=Pç÷…………………………(96)ènønp对螺杆泵:QT=Q…………………………(97)npT=pi…………………………(98)npPT=P…………………………(99)n式(94)~式(99)中:3/h);QT换算到规定转速下的流量测量值,单位为立方米每小时(mHT换算到规定转速下的扬程测量值,单位为米(m);pT规定转速下的压力测量值,单位为兆帕(MPa);3 GB/T12785—2014PT换算到规定转速下的轴功率测量值,单位为千瓦(kW);3/h);Q实测转速下的流量测量值,单位为立方米每小时(mH实测转速下的扬程测量值,单位为米(m);pi实测转速下的压力测量值,单位为兆帕(MPa);P实测转速下的轴功率测量值,单位为千瓦(kW);np泵的规定转速,单位为转每分钟(r/min);n泵的实测转速,单位为转每分钟(r/min)。对叶片泵,当n的变化在n的±20%以内时:η。ppTηp对螺杆泵,应当用换算到额定转速下的QT、Q0T、pT和PT代入式(90)、式(91)计算效率ηpT和ηVT。在验收试验中,当电泵的性能保证条件之一是频率而不是转速时,泵的流量、总扬程、轴功率和效率数据仍可按式(94)~式(99)换算,其中的额定转速n用额定频率f取代、实测转速n用实测频率fpp取代。但是,这种转换仅限于测试过程中的所选定的频率变化不超过1%的情况。如果超过了上述偏差即频率偏差±1%,电压偏差±5%,验收和被验收双方应达成一致。8.6.2.2泵性能曲线将测试结果转换为基于额定(规定)转速的数据。对叶片泵分别作出扬程HT、轴功率PT、泵效率,如图6所示。对螺杆泵分别作出流量Q、轴功率P、泵效率ηpT对流量QT的最佳拟合曲线TTηpT对全压力pT的最佳拟合曲线。图6叶片泵性能曲线8.6.2.3泵性能的评价8.6.2.3.1流量和扬程的评价保证点的评价应在额定转速下进行。当试验转速与额定转速不同时,每个测点应按式(94)~式(99)重新换算到额定转速。除另有规定,叶片泵的流量容差应采用在保证扬程处的保证流量的容差(QG×τQ);泵的扬程容差应采用在保证流量处的保证扬程的容差(HG×τH)。螺杆泵的流量容差应采用在保证压力处的保证流量的容差(QG×τQ),压力不设容差。当流量或扬程或两者都在所采用的容差带以内,泵的流量、扬程合格,如图7和图8所示。32 GB/T12785—2014图71B、2B、3B级流量扬程的评价图81U、2U级流量扬程的评价图中:曲线1与扬程容差带相交,合格;曲线2与流量容差带相交,合格;曲线3与流量、扬程容差带均相交,合格;曲线4、5与流量、扬程容差带均不相交,不合格。8.6.2.3.2效率和功率的评价过坐标原点(零流量、零扬程)和保证点(QG,HG)画一条直线,与拟合的H~Q测试曲线相交于P点。过P点作横坐标的垂线与P~Q曲线和η曲线分别相交。各交点的坐标值代表泵性能的测p~Q试结果Q、H、P、η。测试结果的轴功率P或效率,如果都在其容差范围内,pη应与其保证值进行比较则认为合格。见图9和图10。说明:说明:实测点;实测点;保证点;保证点;测试结果。测试结果。图91B、2B、3B级效率、功率的评价图101U、2U级效率、功率的评价33 GB/T12785—20148.6.2.4叶轮直径的削减计算当被试泵测量的特性高于规定特性时,通常可用削减叶轮直径的做法来满足对该泵特性的要求,如图11所示。当验收试验时,对于是否使用削减叶轮直径的方法和具体条件应由验收双方协议商定。对型式数K≤1.5的泵,如果叶轮出口直径削减率([DD]/D)不超过5%,而且削减后叶片的形状又保持不变(如出口角、出口边的倾斜度等),可认为削减前后的叶轮几何相似,可按下列规则确定新的特性估算值而不必再重新试验。对型式数K≤1.0的泵,如果叶轮出口直径削减率不超过3%时,削减前后工作点效率的改变可忽略。型式数K的定义与计算见GB/T3216。用于估算新特性的定律如式(100)~式(102)所示:D-D1rD=…………………………(100)D-D1Q=rD·Q…………………………(101)H=rD·H…………………………(102)式(100)~式(102)中:rD估算新特性的系数;D试验时叶轮的出口平均直径,单位为毫米(mm);D削减后叶轮的出口平均直径,单位为毫米(mm);D1叶轮叶片的进口平均直径,单位为毫米(mm);3/h);Q叶轮直径削减后的流量值,单位为立方米每小时(mH叶轮直径削减后的扬程值,单位为米(m);3/h);Q叶轮直径削减前的流量值,单位为立方米每小时(mH叶轮直径削减前的扬程值,单位为米(m)。图11削减叶轮直径9机组成套试验9.1一般要求9.1.1机组成套试验要求在额定电压、额定频率下,测量泵的总扬程H(或压力pi)、流量Q、电动机的输入功率P1、电流I1、功率因数cosφ、转速n和电泵效率ηg。9.1.2试验时不必试到电动机额定电流点。必要时可以给出上述各量的试验曲线,不换算转速但应从曲线图上查到不同流量(或压力)时的转速。9.1.3机组成套试验一般是在出厂检验、产品的技术标准要求或泵的用户提出要求时进行。9.2试验方法及步骤试验方法同额定电压负载法,见8.4。电动机不必反转,试验工况应包含所要求的泵工作范围。34 GB/T12785—20149.3试验结果的计算9.3.1电泵成套性能的计算9.3.1.1电泵流量同8.6.1.1。9.3.1.2电泵扬程(或压力)同8.6.1.2。9.3.1.3电泵转速同8.6.1.4。9.3.1.4电泵效率同8.6.1.7。9.3.1.5三相电动机功率因数同8.5.1.8,单相电动机功率因数同8.5.3.8。9.3.2采用基于损耗分析的经验公式计算泵轴功率和泵效率当采用机组成套试验的方法而又需要知道泵的效率时,可用式(103)估算泵的轴功率,再求出泵或电动机的效率。ænö1P=ç·PK-P0÷·…………………………(103)èn0ø(1+KP)式中:PK可根据不同的电动机按式(104)或式(105)或式(106)计算。对三相电动机:PK=P1-1.5R(I1-I0)…………………………(104)对电容或电阻起动单相电动机:PK=P1-(Rm+0.5R")(I1-I0)…………………………(105)对电容运行或双值电容单相电动机:PK=P1-Rm(Im-I0)-0.5R"[(Im-I)-I0]-I(R+1)……(106)式(103)~式(106)中:n0电动机同步转速,单位为转每分钟(r/min);n实测转速,单位为转每分钟(r/min);P1实测电动机输入功率,单位为瓦特(W);I1实测输入电流,单位为安培(A);Im实测主绕组电流,单位为安培(A);I实测副绕组电流,单位为安培(A);R试验结束立即测得的三个端电阻平均值,单位为欧姆(Ω);Rm试验结束立即测得的主绕组电阻,单位为欧姆(Ω);R试验结束立即测得的副绕组电阻,单位为欧姆(Ω);R"负载试验时的转子绕组等值电阻,由式(73)算出,单位为欧姆(Ω);I0额定电压时,电动机空载电流,单位为安培(A);P0额定电压时,电动机空载输入功率,单位为瓦特(W);KP电动机杂散损耗系数,由表12给出。9.4电泵机组成套性能的评价9.4.1电泵机组成套性能基于实际工作温度和转速机组成套试验测试结果反映电泵在实际工作温度和转速时的性能,所有测试数据不必做任何转换。9.4.2电泵机组成套试验曲线对叶片泵,将测试结果分别作出扬程H、电动机输入功率P1、电流I(可选)、转速n、电泵效率ηg、35 GB/T12785—2014功率因数cosφ(可选)对流量Q的最佳拟合曲线。对螺杆泵,将测试结果分别作出流量Q、电动机输入功率P1、电流I(可选)、转速n、电泵效率ηg、功率因数cosφ(可选)对全压力pi的最佳拟合曲线,如图12所示。图12电泵(叶片泵)机组成套试验曲线9.4.3电泵机组成套性能的评价9.4.3.1流量和扬程的评价保证点的评价在实测转速下进行。对于试验转速与规定转速不同的泵,当已知保证点是规定转速下的参数时,应按式(94)~式(99)将保证点的参数换算到实测转速下。除另有规定,叶片泵的流量容差应采用在实测转速时保证扬程处的保证流量的容差(QG×τQ);泵的扬程容差应采用在实测转速时保证流量处的保证扬程的容差(HG×τH)。除另有规定,螺杆泵的流量容差应采用在实测转速时保证压力处的保证流量的容差(QG×τQ),压力不设容差。当流量或扬程或两者都在所采用的容差带以内,泵的流量、扬程合格,如图7、图8所示。9.4.3.2电泵效率和电动机输入功率的评价过坐标原点(零流量、零扬程)和保证点(QG,HG)画一条辅助直线,与拟合的H~Q测试曲线相交于P点。过P点作横坐标的垂线与P1~Q曲线和ηg~Q曲线分别相交。各交点的纵、横坐标值代表电泵在实际转速时性能的实测值H、P1、ηg、Q。测得的电泵效率ηg与电泵效率保证值之差,应在容差范围内,参见图9和图10。在泵工作范围内测得的电动机的输入功率应不超过允许的最大输入功率P1m。9.4.3.3电流和功率因数在泵工作范围内测得的电动机的电流应不超过额定电流。电动机的功率因数实测值cosφ与保证值之差应在式(107)计算的容差范围Δcosφ之内,Δcosφ的绝对值最小为0.02、最大为0.07。P1·ηmNΔcosφ=ΔcosφN…………………………(107)PN3 GB/T12785—2014式中:Δcosφ电动机的功率因数容差;ΔcosφN由表9给出的电动机在额定功率时的功率因数容差;P1电泵在流量实测值处从曲线上查得的电动机输入功率值,单位为千瓦(kW);PN电泵的额定功率,单位为千瓦(kW);ηmN电泵电动机的额定效率。10电动机的堵转试验10.1概述堵转试验在电动机接近实际冷状态下进行。试验时应将电动机转子堵住,堵住转子的工具应有足够的强度,防止产生对人身的伤害和对设备的损坏。试验前,应确定旋转的方向。对三相电动机可在任何方便的位置上堵住转子。试验时,电源频率应稳定,功率测量应按需要采用低功率因数瓦特表,其电压回路应接至电动机的引出电缆端。型式试验应测取堵转特性曲线,出厂检验可只测量额定电流点的堵转功率和堵转电流。10.2试验方法10.2.1三相电动机的堵转试验10.2.1.1试验过程三相电动机试验时施于定子绕组的电压应尽可能从不低于0.9倍额定电压开始,逐步降低电压至电流接近额定电流时为止。其间共取5~7点,每点应同时读取三相电压、三相电流、输入功率和转矩,每点连续通电时间不应超过10s。出厂检验时,可仅在额定电流值附近一点读取堵转时的电压、电流和输入功率。10.2.1.2对试验电流的要求对45kW以下的电动机,堵转试验时最大电流值应不低于4.5倍额定电流;对45kW~300kW的电动机应不低于2.5倍~4.0倍额定电流;对300kW~500kW的电动机应不低于1.5倍~2.0倍额定电流。对500kW以上的电动机应不低于1.0倍~1.5倍额定电流。10.2.1.3定子绕组端电阻的测定对45kW及以上的三相电动机如受设备条件限制,允许用式(108)计算转矩,此时应在每点读数后,在两个引出电缆端间测量定子绕组的直流电阻。10.2.2单相电动机的堵转试验对单相电动机应先在定子绕组上施以低电压,使堵转电流接近额定电流。保持此电压并使电动机的定、转子在圆周方向产生相对位移,测出堵转转矩最小的位置,堵转电流最大的位置,分别做好标记后,断开电源,重新调整电动机的位置,使在测力计与堵转臂始终保持垂直位置的条件下,分别在上述两处标记位置上进行堵转试验。试验时,仅需在接近额定电压一点,测取堵转转矩、堵转电流。每次通电持续时间应不超过5s。两组测量值中,堵转转矩取小值,堵转电流取大值作为电动机的堵转转矩值和堵转电流值。37 GB/T12785—201410.2.3圆图计算法求最大转矩时对堵转试验的要求若采用圆图计算法求取最大转矩,堵转试验应含有2.0倍~2.5倍额定电流范围内的某一电流点。10.2.4圆图计算法求电动机工作特性时对堵转试验的要求若采用圆图计算法求电动机工作特性,堵转试验应含有1.0倍~1.1倍额定电流范围内的某一电流点。10.3试验结果的分析计算10.3.1三相电动机堵转转矩TK的计算当受设备限制,堵转转矩TK不能实测时按式(108)和式(109)计算:PK-PK1-PKTK=9.549…………………………(108)n0PK1=1.5IKRK…………………………(109)式(108)和式(109)中:TK堵转转矩,单位为牛顿米(N·m);PK1堵转试验时定子绕组的IR损耗,单位为瓦特(W);PK堵转时的杂散损耗(包括铁耗),单位为瓦特(W);一般取PK0.05PK;对大、中型高压电动机,取PK0.10PK;n0电动机同步转速,单位为转每分钟(r/min);IK堵转试验时各点实测电流,单位为安培(A);PK堵转试验时各点实测输入功率,单位为瓦特(W);RK堵转试验时各点实测绕组端电阻平均值,单位为欧姆(Ω)。10.3.2堵转特性曲线堵转特性曲线IKf(UK)、TKf(UK)、lgIKf(lgUK)曲线如图13和图14所示。图13堵转特性曲线图14堵转电流-堵转电压对数曲线10.3.3堵转转矩TKN10.3.3.1堵转试验最大电压在0.9倍~1.1倍额定电压范围内时的堵转转矩TKN若堵转试验的最大电压在0.9倍~1.1倍额定电压范围内,堵转电流IKN和堵转转矩TKN可在堵转38 GB/T12785—2014特性曲线上直接查取。10.3.3.2堵转试验最大电压低于0.9倍额定电压范围内时的堵转转矩TKN若堵转试验的最大电压低于0.9倍额定电压时,应作lgIKf(lgUK)曲线,并从最大电流外延曲线,查取额定电压时的堵转电流值IKN,则堵转转矩TKN按式(110)计算。æIKNöTKN=TKç÷…………………………(110)èIKø式中:TKN额定电压时的堵转转矩,单位为牛顿米(N·m);TK在最大试验电流IK时测得或计算的堵转转矩,单位为牛顿米(N·m)。10.3.3.3750W及以下电动机的堵转转矩TKN对750W及以下的电动机堵转电流和堵转转矩按式(111)和式(112)计算:æUNöIKN=IKç÷…………………………(111)èUKøæUNöTKN=TKç÷…………………………(112)èUKø式(111)和式(112)中:UN额定电压,单位为伏特(V);TKN额定电压时的堵转转矩,单位为牛顿米(N·m);UK在最大试验电流IK时的堵转电压,单位为伏特(V);TK在最大试验电流IK时测得或计算的堵转转矩,单位为牛顿米(N·m)。11电动机最大转矩的测定11.1一般要求试验时应配备专用的试验装置,被试电动机按正常工作状态的安装形式安装且潜于水下,轴伸端露出水面。再用相关的测量设备和仪器与电动机的轴伸端相接,进行试验。试验方法按照GB/T1032、GB/T9651。如限于设备,对于三相电动机允许采用圆图计算法求取最大转矩。为此,电动机应做含有2.0倍~2.5倍额定电流范围内的某一电流点的堵转试验。11.2圆图计算法求最大转矩圆图计算法公式中的电压、电流、电阻均为相电压(V)、相电流(A)、相电阻(Ω)的三相算术平均值,功率为三相功率值(W)。计算步骤如下:a)定子绕组电阻R1:换算至规定温度时的电阻值。b)按式(113)和式(114)计算由空载试验求得的参数:P0-Pfw空载电流的有功分量,单位为安培(A):I0R=……………………(113)3UN空载电流的无功分量,单位为安培(A):I0X=I0-I0R……………………(114)式(113)和式(114)中:UN额定相电压,单位为伏特(V);39 GB/T12785—2014P0额定电压时的空载输入功率,单位为瓦特(W);I0额定电压时的空载电流,单位为安培(A)。c)按式(115)~式(118)计算由额定频率堵转试验(堵转电流在2.0倍~2.5倍额定电流值时)求得的参数:UN堵转电流,单位为安培(A):IKN=IK…………………………(115)UKæUNö堵转功率,单位为瓦特(W):PKN=PKç÷…………………………(116)èUKøPKN堵转电流的有功分量,单位为安培(A):IKR=…………………………(117)3UN堵转电流的无功分量,单位为安培(A):IKX=IKN-IKR……………………(118)式(115)~式(118)中:UK堵转电流在2.0倍~2.5倍额定电流值时的堵转电压,单位为伏特(V);PK堵转电流在2.0倍~2.5倍额定电流值时的堵转功率,单位为瓦特(W);IK堵转电流(2.0倍~2.5倍额定电流),单位为安培(A)。d)最大转矩的求取,按式(119)~式(127)计算:K=IKR-I0R…………………………(119)H=IKX-I0X…………………………(120)1æKör=çH+÷…………………………(121)2èHøIK=H+K…………………………(122)R1K3=IK…………………………(123)UNHβ由tanβ=求出β、tanK32T=3rUNtanβ…………………………(124)2PN+Pfw+PPm=…………………………(125)1-sC·T最大转矩倍数:KT=…………………………(126)Pm最大转矩,单位为牛顿米(N·m):Tm=KT·TN…………………………(127)式(119)~式(127)中:C对10kW及以上的电动机,取C0.9;小于10kW的电动机,C1.0;TN额定转矩,单位为牛顿米(N·m)。12电动机最小转矩的测定按照GB/T1032和GB/T9651规定的方法执行。13电动机的耐电压试验13.1试验要求13.1.1试验应符合GB7552008中9.2的规定。耐电压试验应在各项试验完成之后进行。根据电动40 GB/T12785—2014机的额定电压决定应施加的电压值。13.1.2耐电压试验仅对装配完成的新电动机进行,并可能会对电动机的绝缘造成损伤或破坏,故不宜重复进行。验收试验时不应对绕组重复进行全值电压的耐电压试验,如用户确认需要重复进行试验时,试验电压应为规定值的80%。13.1.3试验时电动机应在静止状态下并浸泡于水中进行,浸泡的时间按相关的产品技术标准规定执行。对于充水式潜水电动机应至少浸泡12h。试验前应先测量绕组的绝缘电阻。13.1.4试验时电压应施于被试绕组与机壳之间,此时其他不参与试验的绕组均应与铁心及机壳相接。对额定电压在1kV以上的电动机,若每相的两端均单独引出时,则应每相逐一进行试验。对单相电动机应对主、副绕组分别进行试验,对副绕组,高电压只加在副绕组回路中的绕组端。13.1.5试验变压器应有足够的容量,应按下列要求选择:a)对低压电动机,每1kV试验电压,试验变压器的容量应不小于1kVA;b)对高压电动机,当其电容量较大时,试验变压器的容量应大于式(128)算出的计算容量ST(kVA):-3…………………………(128)ST=2πfCUUTN×10式中:ST试验变压器的计算容量,单位为千伏安(kVA);f电源频率,单位为赫兹(Hz);C被试电动机的电容量,单位为法拉(F);U试验电压,单位为伏特(V);UTN变压器高压侧的额定电压,单位为伏特(V);c)对小功率电动机和单相电动机,试验变压器的容量应不小于0.5kVA。额定电压在3kV及以上的电动机耐电压试验时,应在试验变压器接线柱与被试绕组之间并联接入放电铜球。试验电压应在试验变压器的高压侧进行测量。试验前应采取安全防护措施,试验中发现异常情况,应立即切断试验电源,并将绕组对地放电。13.2试验电压和时间试验电压的数值按GB7552008的规定或相关产品的技术标准执行。试验时施加的电压应从不超过试验电压全值的一半开始,然后稳步地或分段地以每段不超过全值的5%逐步增加至全值。电压自半值增加至全值的时间应不少于10s,全值电压试验时间应维持1min。对批量生产功率为200kW及以下、额定电压UN≤1kV的电动机进行常规试验时,允许用规定的试验电压数值的120%,历时1s进行试验。14电动机绕组匝间绝缘试验低压电动机绕组匝间绝缘试验方法:a)散嵌绕组按GB/T22719.1、GB/T22719.2的规定;b)成型绕组按GB/T22714,试验电压的数值按有关产品标准的规定。高压电动机按GB/T22715的规定对定子成型线圈进行耐冲击电压水平检验,不推荐进行整机试验。4 GB/T12785—201415电动机的噪声测定15.1试验时电动机的状态电动机应处于正常工作状态的安装形式放置在弹性垫上空载进行试验。弹性安装要求应符合GB/T10069.1的规定。15.2噪声试验的要求与方法电动机噪声测定的要求及方法按GB/T10069.1、GB10069.3的规定。16电动机的振动测定16.1试验时电动机的状态电动机应处于正常工作状态的安装形式放置在弹性垫上空载进行试验。弹性安装要求应符合GB/T10068的规定。16.2测振点的布置振动测点数为5点,在电动机轴伸端及电动机上、下端沿圆周互相垂直的直径方向各一点(见图15),其中①②④⑤点的测量方向延长线应尽量接近轴承支点的中心(对滑动轴承则应为导轴承长度的中点)。图15振动测点布置16.3试验的其他要求与方法电动机振动测定的其他要求、测定方法按GB/T10068的规定。42 GB/T12785—201417井用潜水泵的轴向力的测定17.1测量配用电动机测量时配用电动机为带滑动轴承的充水式潜水电动机。17.2测量用传感器及仪表测量时采用的传感器或测力仪表,最大允许误差应小于±2%。对于防水传感器浸于水中12h后引出信号线对壳的绝缘电阻应不低于5MΩ。测力传感器应定期校准标定。17.3安装与测量17.3.1测力传感器的安装测量前,潜水泵应与配用电动机按正常使用条件装配好,卸下电动机底座上的球面支承,安装测力传感器并应调整其位置,使传力杆球面顶部的位置与原球面支承的安装位置相同,保证机组转子与壳体轴向相对位置不变(见图16)。说明:———下导轴承;———止推轴承;2———电机轴;7———止推轴承座;3———下导轴承座;8———调整垫片;4———底座;9———轴向力传感器。5———推力盘;图16水泵轴向水推力测量装置示意图17.3.2测量方法轴向力测量可与水泵性能试验同时进行,亦可单独完成。电泵运转前应记下仪表读数G0,该值为转动部件静止时在水中的重量。电泵运转时各测点的轴向力为G。17.3.3泵轴向力曲线轴向力曲线的绘制(见图17),图中H和G为试验时扬程和轴向力的实测值。43 GB/T12785—2014图17泵轴向力曲线18其他试验18.1通过能力试验18.1.1试验要求对污水污物潜水电泵或其他有通过能力要求的潜水电泵,应进行通过能力试验。试验时应在容器或水池内加入一定数量并与允许通过最大颗粒直径相应的悬浮或半悬浮球。18.1.2试验方法可以用以下三种方法之一测试:a)将电泵放入容器或水池中,然后启动电泵,此时相应颗粒直径的悬浮或半悬浮球应能从泵出口排出。b)用溢流法检查相应颗粒直径悬浮球是否随着电泵放入容器或水池深度的增加自动从出口溢出。c)测量电泵的叶轮、泵壳的最小过流断面尺寸是否大于允许的最大颗粒直径。18.2电动机的转向测定按GB1971规定的线端标志,在U、V、W上施加相应相序的电压,电动机转向应与转向标志一致。18.3短时过转矩试验对需要进行短时过转矩试验的电动机,按照GB/T1032执行。18.4超速试验对需要进行超速试验的电动机,按照GB/T1032执行。44 GB/T12785—2014附录A(资料性附录)仪表校准时间间隔两次校准之间的实际时间间隔应根据试验设备及所属仪表可利用的经验而定,应当在试验台的质量保证程序中作出规定。其他仪表参照GB/T3216和GB/T1032。试验仪表合适的校准时间间隔见表A.1。表A.1试验仪表合适的校准时间间隔设备间隔周期流量涡轮流量计(不低于0.5级)年涡轮流量计(级)2年电磁流量计(不低于0.5级)年电磁流量计(级)2年堰不要求,除非怀疑关键尺寸有改变流量数字显示仪表年压力弹簧压力计4个月传感器或变送器4个月压力数字显示仪表年功率转矩传感器年数字式功率仪年指针式电流、电压、瓦特表年电流、电压互感器2年数字式转速转矩仪年转速数字式转差转速仪年数字式振动测速仪年45 GB/T12785—2014附录B(规范性附录)测量不确定度评定B.1总则电泵试验的测量不确定度评定除有特殊规定,只对泵性能试验中的流量、扬程、转速、泵轴功率及效率的测量结果进行不确定度评定。以泵效率的测量不确定度作为测试系统测量不确定度评定结果。电泵试验的测量不确定度评定依据JJF1059.12012给出的评定与表示测量不确定度的原则、方法和步骤制定,是关于实验误差的基本理论在泵测试技术中的具体应用。B.2试验中导致测量误差以及不确定度的来源电泵试验中可能导致测量误差以及测量不确定度的来源主要有:a)测量仪表及传感器的最大允许误差和不确定度;b)试验装置设计、制造、安装不规范、不完善引起液流不稳定造成的参数波动变化;c)试验环境及条件(如电源频率、电压波动、室温、水温、水位变化等等)的随机变化;d)试验运转中的不稳定性;e)对指针式仪表(如弹簧压力表)的读数存在的人为偏移;f)仪表使用条件超出正常使用范围时引起的附加误差;g)测量方法和测量程序的近似和假定;h)对被测量的定义不完整或测量方法不理想;i)引用数据或其他参量的不确定度;j)在相同条件下被测量在重复观测中的变化。B.3测量过程及数学模型的建立在实际测量过程中,有一些被测量是通过测量量具、仪器直接测量得到的,这种测量过程称为直接测量。如在试验中的流量、出口压力、转速、温度、线端电阻、每相电流、每相电压、电动机的输入功率等属于直接测量。另一些量,如泵总扬程、泵轴功率、效率等不能用仪器仪表直接测得,而是通过测量与其有函数关系(数学模型)的其他量来导出,称为间接测量,如式(B.1)所示。导出输出量Y的输入量X1,X,…,XN本身也可以是被测量,也可以取决于其他量,甚至包括具有系统效应的修正值。Yf(X1,X,…,XN)…………………………(B.1)在式(B.1)中被测量Y的估计值(算术平均值)记为y,输入量Xi的估计值(算术平均值)记为xi,它们的函数关系如式(B.2)所示:yf(x1,x,…,xN)…………………………(B.2)式(B.1)中大写字母表示量的符号,在不确定度评定中,既代表可测的量,也代表随机变量。当叙述为Xi具有某概率分布时,这个符号的含义就是后者。测量不确定度由测量过程的数学模型和不确定度的传播律来评定。数学模型的确定和选用应充分反映测量过程中所有与被测量相关量变化的实际情况。在可能的情况下,应采用按长期积累的数据建立起来的经验模型。4 GB/T12785—2014B.4试验的测量不确定度的评定规则试验的测量不确定度的评定规则为:a)xi的不确定度是函数y的不确定度的来源。寻找不确定度来源时应全面考虑,做到不遗漏、不重复,特别应注意对结果影响大的来源。遗漏会使y的不确定度过小,重复会使y的不确定度过大。b)函数y的不确定度将取决于xi的不确定度,因此应首先评定xi的标准不确定度u(xi)。c)确定或择优选用数学模型。试验装置、试验设备、仪器仪表、试验方法和测量过程的不同,数学模型也将不同。评定时应具体情况具体分析,不应简单随便套用。d)在不确定度评定前,应将所有修正量加入,并将所有异常值剔除,保证所得的Y值为最佳值。e)当根据有关信息(如仪器的检定证书、校准证书、使用说明书)来评定时,应保证相关信息的有效性。f)不确定度评定中随机变量的置信概率为95%,随机变量的概率分布为正态分布或t分布。g)所测各量的误差,认为是不相关或弱相关,相关系数r≈0。h)本标准中所有的不确定度均以相对不确定度表示。i)测量仪表最大极限误差导致的不确定度概率分布为均匀分布。j)原则上只对保证点的流量、总扬程、转速、泵轴功率及效率进行不确定度评定。k)测试系统(或试验台)测量不确定度以泵保证点效率的测量不确定度表示。B.5测量结果不确定度的评定步骤B.5.1评定前准备在评定前应做好如下准备:a)确定测试系统所使用的仪器、仪表的检定证书或校准证书的有效性,其准确度应符合本标准的要求。b)选择和确定试验用仪器、仪表,其测量范围应与电泵的额定参数相适应。c)当试验装置含有多条测流管线时,应选择与泵额定流量相匹配的测流管线。B.5.2A类不确定度评定的分析试验A类不确定度评定方法是基于在重复性条件下所得到的重复观测值,采用测量结果的统计方法估算。因此需要进行相应的分析试验来得到评定所需的重复观测值。具体做法是:将电泵在额定工况点运行一定时间,待试验运转稳定性达到本标准表1、表2或表3的要求后,开始试验。试验时应保证流量调节阀、调压器不动,水位保持不变,尽快地以随机的时间间隔(但应不少于10s)成组、同时、重复地读取并记录各被测量的读值。至少测量10组。采用损耗分析法测功时,试验结束停机后应立即测量电动机定子绕组的端电阻。电动机未作空载试验的还应做空载试验。B.5.3测量不确定度的估算B.5.3.1由随机效应导致的标准不确定度分量的估算电泵试验中由于测量系统(包括试验装置)的特性和被测量的变化等随机效应导致的不确定度(简称“随机标准不确定度”),直接表现为测量结果的离散。随机不确定度采用A类不确定度评定方法。47 GB/T12785—2014评定的基本步骤如下:a)计算被测量X的算术平均值x。在重复性条件或复现性条件下对被测量X进行n次观测的测量值为xi(i1,2,…,n),算术平均值x按式(B.3)计算:n1xi=∑xi…………………………(B.3)ni=1b)计算单次测量值的实验标准差s(xi)。用贝塞尔公式计算单次测量值的实验标准差s(xi),按式(B.4)计算:n∑(xi-x)i=1s(xi)=…………………………(B.4)n-1式中:s(xi)在重复性条件下的重复测量中,单次测量值的实验标准差;n在重复性条件下的重复测量次数;xi在重复性条件下的重复测量值,i1,2,…,n;x在重复性条件下的n次观测的测量值的算术平均值。c)平均值x的实验标准差s(x)按式(B.5)计算:s(xi)s(x)=…………………………(B.5)nd)测量结果的标准不确定度u(x)。通常测量结果用测量值的算术平均值x表示,随机标准不确定度为u(x)s(x)。随机相对标准不确定度u(x)s(x)/x。重复观测中的每次测量值的随机标准不确定度为u(xi)s(xi)。B.5.3.2单台仪器系统效应导致的标准不确定度分量的估算系统标准不确定度是指系统所用测量仪器仪表引入的标准不确定度(简称“系统不确定度”),它可根据仪器仪表的检定证书、校准证书或仪表的说明书的信息采用B类标准不确定度的评定方法求得。由单台测量仪器仪表引入的系统标准不确定度通常有以下几方面的来源:a)仪器仪表示值误差引入的不确定度。当泵试验中常用的仪器仪表的检定证书或仪器的技术说明书给出了仪器的最大允许相对误差±A%或准确度等级A时,由此带来的标准不确定度按式(B.6)计算:AyARu1(y)=或u1(y)=…………………(B.6)100k100k式中:A仪器的准确度等级或最大允许相对误差以百分数表示时的数值;u1(y)由仪器仪表示值误差引入的不确定度;y仪表示值;k包含因子;R仪表满量程值。通常仪器仪表示值误差的概率分布为均匀分布,式(B.6)中包含因子k3,当仪器仪表的最大允许误差是引用误差时,公式中代入满量程值R。48 GB/T12785—2014AAR当用相对标准不确定度表示时,u1l(y)或u1l(y)×(引用误差时采用)。kkyb)数字式仪表的分辨力引入的不确定度。对于数字式仪表,如其分辨力为δx,量化误差是区间为δx的均匀分布,区间半宽为δx/2,包含因子k3,由此带来的标准不确定度按式(B.7)计算:δxu(y)=…………………………(B.7)2k式中:u(y)由数字式仪表的分辨力引入的不确定度。c)由仪器仪表在检定或校准时的测量结果不确定度引入的不确定度。电泵试验中常用的仪器仪表的检定证书或校准证书通常给出了仪器的扩展不确定度U及包含因子k,由此带来的标准不确定度按式(B.8)计算:Uu3(y)=…………………………(B.8)k式中:u3(y)由仪器仪表在检定或校准时的测量结果不确定度引入的不确定度。示例:一台数字式压力仪的校准证书上的校准结果列出当标准电压值为5V,仪表显示值为4.9998V,扩展不确定度为0.2mV,包含因子k=2。该仪表说明书规定了压力表的最大允许相对误差为0.2%。该仪表的示值误差引入的不确定度为u1(y)=0.2/00×4.9998/3=0.0058V,是绝对不确定度,带有单位。式中的3为均匀分布的包含因子。0.000该仪表由分辨力引入的不确定度为u(y)=-=2.9×0V,是绝对不确定度,带有单位。23按式(B.8)算出由仪表检定或校准测量结果的不确定度在泵试验中所引起的不确定度分量为u3(y)=0.2=0.mV=0.000V,是绝对不确定度,带有单位。2单台测量仪器仪表引入的系统相对标准不确定度:u(y)=u1(y)+u(y)+u3(y)/y=0.0058+(2.9×0-)+0.000/4.9998=0.2%从上面的计算可以看出,通常对一般的数字式仪表来说,当数字显示位数足够多时,与示值误差带来的不确定度相比较,后两种因素导致的不确定度都很小,可以忽略不计。d)B类不确定度分量的自由度。无论B类或是A类评定,不确定度是用来衡量测量结果的可靠程度,自由度则是用来衡量不确定度的可靠程度的。对单台仪表,当不确定度的数据来源于校准证书、检定证书或手册等比较可靠的资料时,可以取较高的自由度。经校准并在有效期内的仪表,可以取不确定度的相对不确定度为20%,自由度为υi12。当测量参数的标准不确定度由多个标准不确定度合成时,合成标准不确定度u(y)的自由度称为有效自由度υff。当多个不确定度ui(y),其自由度为υi,合成标准不确定度u(y)时,其有效自由度按式(B.9)计算:4(y)uυff=…………………………(B.9)4(y)ui∑υi当用相对标准不确定度合成,其自由度按式(B.10)计算:4(y)ulυff=…………………………(B.10)44(y)piuil∑υi49 GB/T12785—2014式(B.9)和式(B.10)中:y被测量参数;υff有效自由度;u(y)合成标准不确定度;ul(y)合成相对标准不确定度;ui(y)标准不确定度分量;uil(y)相对标准不确定度分量;pi各相对标准不确定度分量的灵敏系数。B.5.3.3测量参数的系统标准不确定度的估算B.5.3.3.1概述系统标准不确定度按被测量值Y的估计值y(即Y的算术平均值)的系统标准不确定度给出,符号为u(y)。在实际测量中,y通常采用被测量的符号,如流量Q的系统标准不确定度可表示为u(Q)。在泵试验中,系统标准不确定度按B类方法评定。系统标准不确定度的计算公式随着参数的测量方法、所用仪器和数学模型的不同而变化。应针对具体的测试系统和测量参数首先确定计算公式,再估算测量结果的系统标准不确定度。本附录中给出的公式也不应简单套用,应具体分析和应用。B.5.3.3.2系统标准不确定度估算的基本公式直接测量与间接测量参数的系统标准不确定度的基本计算公式见式(B.11)~式(B.21)。a)直接测量参数的系统标准不确定度u(y)采用方和根的方法,按式(B.11)计算:u(y)=∑ui(y)…………………………(B.11)式中:y被测参数;u(y)被测参数的系统标准不确定度;ui(y)参与测量的每台仪表的系统标准不确定度,按B类方法计算。b)间接测量参数的系统标准不确定度u(y)用不确定度传播律式(B.12)和被测量与输入量的函数表达式(即被测量的数学模型)导出的计算公式算出。Né∂fùu(y)=∑êêúúu(xi)…………………………(B.12)i=1ë∂xiû式中:u(y)被测参数的系统标准不确定度;u(xi)与间接测得量有函数关系的被测量的系统标准不确定度,i1,2,3,…,N。注:式(B.2)中的不确定度u(y)和u(xi)均是以绝对标准不确定度表示。c)具有和差函数关系的间接测得量的系统标准不确定度u(y)。n被测量的数学模型:y=a0+∑aixi…………………………(B.13)i=1根据式(B.12),间接测量值的方差u(y)按式(B.14)计算:nné∂(aixi)ùu(y)=∑êêúúu(xi)=∑aiu(xi)……………(B.14)i=1ë∂xiûi=1测量不确定度以相对标准不确定度表示时,按式(B.15)计算:1néaixiùu(y)=êê∑()u(xi)úú……………………(B.15)ëi=1yû50 GB/T12785—2014式(B.13)~式(B.15)中:y被测参数的算术平均值;xi与间接测得量有函数关系的被测量的算术平均值;ai方程系数;a0常数项。d)具有乘除函数关系的间接测得量的系统标准不确定度u(y)。如被测量的数学模型:y=x1xx3…………………………(B.16)根据式(B.12),间接测量值的方差u(y)的计算公式见式(B.17):u(y)=(xx3)u(x1)+(x1x3)u(x)+(x1x)u(x3)……(B.17)n1以相对标准不确定度表示时:u(y)=[∑u(xi)]…………………………(B.18)i=1e)具有幂函数关系的间接测得量的系统标准不确定度u(y)。被测量的数学模型:y=xm…………………………(B.19)根据式(B.12),间接测量值的方差u(y)的计算公式见式(B.20):m)éê∂(xùú(x)=(mxm-1)u(x)……………(B.20)u(y)=êúuë∂xû以相对标准不确定度表示时,按式(B.21)计算:u(y)=mu(x)…………………………(B.21)注:式(B.5)、式(B.8)、式(B.2)中的不确定度u(y)和u(xi)均是相对标准不确定度。B.5.3.3.3直接测量参数的系统标准不确定度潜水电泵性能试验中属于直接测量的参数有:实测流量Q,泵出口压力p,实测转差s,工频f,电流I1、I、I3,电压U1、U、U3,电动机输入功率P1,绕组直流电阻R1、R、R3,静水位(压力表或压力变送器中心到水面的距离)Z0。根据式(B.11)这些参数的系统标准不确定度计算公式如下:a)实测流量Q的系统标准不确定度(指相对不确定度,以下同)。当参与流量测量的仪表有流量数显表MQ和流量变送器SQ时,Q的系统标准不确定度u(Q)应是两台仪表系统标准不确定度的方和根,按式(B.22)计算:1u(Q)=[u(MQ)+u(SQ)]…………………(B.22)根据式(B.10)流量测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.23)计算:4(y)4(Q)uuυQ==…………………(B.23)44(y)4(M)4(S)piuiuQuQ∑+υi1212式(B.22)和式(B.23)中:u(Q)流量测量的系统相对标准不确定度;u(MQ)流量数字显示仪表的系统相对标准不确定度;u(SQ)流量变送器(或传感器)的系统相对标准不确定度;υQ流量测量的系统标准不确定度的自由度;pi相对标准不确定度分量的灵敏系数,在式(B.22)中,pi1。b)泵出口压力p的系统标准不确定度。当参与出口压力测量的仪表是压力数显表M和压力变送器S时,p的系统标准不确定度ppu(p)应是两台仪表系统标准不确定度的方和根,按式(B.24)计算:1u(p)=[u(Mp)+u(Sp)]……………………(B.24)出口压力测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.25)计算,式中的灵敏系数pi1。5 GB/T12785—20144(y)4(p)uuυp==………………(B.25)44(y)4(M)4(S)piuiupup∑+υi1212式(B.24)和式(B.25)中:u(p)出口压力测量的系统相对标准不确定度;u(Mp)压力数字显示仪表的系统相对标准不确定度;u(Sp)压力变送器(或传感器)的系统相对标准不确定度;υp压力测量的系统标准不确定度的自由度。c)实测转差s的系统标准不确定度。当用数字转差仪测转差时,s的系统标准不确定度即为数字转差仪M的系统标准不确定度,见式(B.26)。u(s)=u(M)…………………………(B.26)式中:u(s)转差测量的系统相对标准不确定度;u(M)数字转差仪的系统相对标准不确定度。转差测量的系统标准不确定度的自由度:υ12。d)电源频率f的系统标准不确定度。当用数字频率仪测电源频率时,f的系统标准不确定度即为数字频率仪Mf的系统标准不确定度,见式(B.27)。u(f)=u(Mf)…………………………(B.27)式中:u(f)电源频率测量的系统相对标准不确定度;u(Mf)数字频率仪的系统相对标准不确定度。电源频率测量的系统标准不确定度的自由度:υf12。e)电流I1、I、I3的系统标准不确定度。当用三相数字功率表时,参与电流测量的仪表有三相数字功率表电流测量单元MI和电流互感器HLI,因此,每相电流的系统标准不确定度u(I)应是两台仪表系统标准不确定度的方和根,按式(B.28)和式(B.29)计算:1u(I)=[u(MI)+u(HLI)]………………(B.28)u(I1)=u(I)=u(I3)=u(I)………………(B.29)电流测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.30)计算,式中的灵敏系数pi1。4(y)4(I)uuυI==………………(B.30)44(y)4(M)4(HLI)piuiuIu∑+υi1212式(B.28)~式(B.30)中:u(I)电流测量的系统相对标准不确定度;u(I1)、u(I)、u(I3)三相电动机每个线电流测量的系统相对标准不确定度;u(MI)数字功率仪表电流测量单元的系统相对标准不确定度;u(HLI)电流互感器电流比值的系统相对标准不确定度;υI电流测量的系统标准不确定度的自由度。f)电压U1、U、U3的系统标准不确定度。当用三相数字功率表时(低压,无电压互感器),电压的系统标准不确定度即为三相数字功率表电压测量单元MU的系统标准不确定度,见式(B.31)。52 GB/T12785—2014u(U1)=u(U)=u(U3)=u(MU)…………………(B.31)式中:u(U1)、u(U)、u(U3)三相电动机每个线电压测量的系统相对标准不确定度;u(MU)数字功率仪表电压测量单元的系统相对标准不确定度。电压测量的系统标准不确定度的自由度:υU12g)电动机输入功率P1的系统标准不确定度。当用三相数字功率表时,参与功率测量的仪表有三相数字功率表MP和电流互感器HLI,因此,功率的系统标准不确定度u(P1)应是功率仪表系统标准不确定度u(MP)、电流互感器的比值的不确定度u(HLI)以及电流互感器的相位不确定度u(HLφ)的方和根,系统相对标准不确定度按式(B.32)计算:1u(P1)=[u(MP)+u(HLI)+100·tan(φ)u(HLφ)]………(B.32)功率测量的系统标准不确定度的自由度用式(B.33)计算:4(y)[u(P)]4u1υP1=44(y)=4(M)4(HLI)44()u4(HL)………(B.33)piuiuPu100tanφφ∑++υi121212式(B.32)和式(B.33)中:φ电压、电流相位角。u(P1)三相电动机输入功率测量的系统相对标准不确定度;u(MP)三相数字功率仪表功率测量的系统相对标准不确定度;u(HLφ)电流互感器的相位系统标准不确定度;υP1三相电动机输入功率测量的系统标准不确定度的自由度。如果是高压潜水电泵试验时,测试系统中电压和功率的测量仪表中还会增加电压互感器,计算公式也应作相应调整。h)绕组直流电阻R1、R、R3的系统标准不确定度。当用数字微欧表测端电阻时,每个端电阻的系统标准不确定度即为数字微欧表MR的系统标准不确定度,见式(B.34)。u(R1)=u(R)=u(R3)=u(R)=u(MR)……………(B.34)式中:u(R)电阻测量的系统相对标准不确定度;u(R1)、u(R)、u(R3)三相电动机每个端电阻测量的系统相对标准不确定度;u(MR)数字微欧表的系统相对标准不确定度。电阻测量的系统标准不确定度的自由度:υR12。i)水密度的系统标准不确定度。泵性能的计算中当水的密度按常数1000kg/m3取值(水温为4℃时水的密度),而实测水温又不等于4℃时,可用下述方法来近似确定由水密度导致的系统不确定度:设试验室一年中水温的温差为ΔT℃,由此而引起的实际密度ρ与1000kg/m3的最大绝对误差为Δρkg/m3,密度最大相对误差为Δ/1000,其概率分布为均匀分布,包含因子k3。则ρ密度的系统相对标准不确定度按式(B.35)计算:Δρu(ρ)=…………………………(B.35)1000k53 GB/T12785—2014式中:u(ρ)水密度的系统相对标准不确定度。水密度的系统标准不确定度的自由度:υρ∞。B.5.3.3.4间接测量参数的系统标准不确定度潜水电泵性能试验中属于间接测量的参数有:泵的总扬程H、转速n、电流平均值I、电压平均值U、泵轴功率P、绕组直流电阻平均值R、泵效率ηp、电动机效率ηm、换算到规定转速下的流量QT、扬程HT、泵轴功率PT等。这些参数的系统标准不确定度应通过参数的数学模型(计算公式)和不确定度传播律来导出其不确定度的计算公式。相关参数的计算公式如下:a)泵的总扬程H。1)总扬程按式(B.36)计算:H=H+Z0+HD…………………………(B.36)式中:H泵的总扬程,单位为米(m);pH泵出口静压水头,H,单位为米(m);ρgZ0压力变送器中心到水池水面垂直高度,单位为米(m);HD速度水头,单位为米(m)。2)总扬程测量的系统相对标准不确定度u(H)按式(B.37)计算:æHöæZ0öæHDöu(H)=ç÷[u(p)+u(ρ)]+ç÷u(Z0)+ç÷u(Q)……(B.37)èHøèHøèHø式中:u(H)总扬程测量的系统相对标准不确定度;u(Z0)压力变送器中心到水池水面垂直高度测量的系统相对标准不确定度;æHöæZ0öæHDöç÷,ç÷,ç÷式中各分项的灵敏系数。èHøèHøèHø对于高扬程的泵,由静水位和速度水头测量误差引起的不确定度可忽略不计。式(B.37)可以简化为式(B.38):æHöu(H)=ç÷[u(p)+u(ρ)]………………(B.38)èHø3)总扬程测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.39)计算:4(y)[u(H)]4uυH==………………(B.39)44(y)44(p)4()piuiæHöéuuρù∑ç÷êê+úúυièHøëυpυρû式中:υH总扬程测量的系统标准不确定度的自由度。b)转速n。1)转速按式(B.40)计算:60n=(f-s)×…………………………(B.40)p2)转速测量的系统相对标准不确定度u(n)按式(B.41)计算:æ60föæ60söu(n)=ç÷u(f)+ç÷u(s)……………(B.41)èpnøèpnø54 GB/T12785—20143)转速测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.42)计算:4(y)[u(n)×(pn/60)]4uυ==………………(B.42)44(y)4(f)4(s)piui4u4u∑f×+s×υiυfυ式(B.40)~式(B.42)中:n电泵转速测量值,单位为转每分钟(r/min);f电源频率测量值,单位为赫兹(Hz);s转差测量值,单位为赫兹(Hz);p电动机极对数;u(n)转速测量的系统相对标准不确定度;υ转速测量的系统标准不确定度的自由度。c)电流平均值IAV。1)电流平均值按式(B.43)计算:1IAV=(I1+I+I3)…………………………(B.43)32)系统相对标准不确定度u(IAV)按式(B.44)计算:éI1+I+Iùu(IAV)=êê(3I)úúu(I)………………(B.44)ëAVû当三相电流平衡时,设I1II3IAV,可简化为式(B.45):1u(IAV)=u(I)…………………………(B.45)33)系统标准不确定度的自由度按式(B.46)计算:4(y)4uu(IAV)υI==…………………(B.46)4(y)4(I)piui1u∑×υi3υI式(B.43)~式(B.46)中:IAV三个线电流测量值的算术平均值,单位为安培(A);I1、I、I3三个线电流测量值,单位为安培(A);u(IAV)电流测量值的算术平均值的系统相对标准不确定度;υI电流测量值的算术平均值的系统标准不确定度的自由度。d)绕组直流电阻平均值RAV。1)绕组直流电阻平均值按式(B.47)计算:1RAV=(R1+R+R3)…………………………(B.47)32)绕组直流电阻平均值系统相对标准不确定度u(RAV)按式(B.48)计算:R1+R+R3u(RAV)=u(R)……………………(B.48)3RAV当三相电阻平衡时,设R1RR3RAV,可简化为式(B.49):u(RAV)=u(R)…………………………(B.49)3)绕组直流电阻平均值系统标准不确定度的自由度按式(B.50)计算:4(y)[u(R)]4uAVυR==…………………(B.50)44(y)4(R)piuiu∑υiυR55 GB/T12785—2014式(B.47)~式(B.50)中:RAV三个端电阻测量值的算术平均值,单位为欧姆(Ω);R1、R、R3三个端电阻测量值,单位为欧姆(Ω);u(RAV)电阻测量值的算术平均值的系统相对标准不确定度;υR电阻测量值的算术平均值的系统标准不确定度的自由度。e)转差率s。1)转差率s按式(B.51)计算:ss=…………………………(B.51)f2)转差率测量的系统相对标准不确定度按式(B.52)计算:u(s)=u(s)+u(f)…………………(B.52)3)转差率测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.53)计算:4(y)[u(s)]4uυ==…………………(B.53)44(y)4(s)4(f)piuiuu∑+υiυυf式(B.51)~式(B.53)中:s电动机的转差率测量值;u(s)转差率测量的系统相对标准不确定度;υ转差率测量的系统标准不确定度的自由度。f)定子IR损耗P1。1)定子IR损耗P1按式(B.54)计算:P1=1.5IAVRAV…………………………(B.54)2)定子IR损耗测量的系统相对标准不确定度按式(B.55)计算:u(P1)=4u(IAV)+u(RAV)………………(B.55)3)定子IR损耗测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.56)计算:4(y)[u(P)]4u1υP1==………………(B.56)44(y)44(I)4(R)piui2uAVuAV∑+υiυIυR式(B.54)~式(B.56)中:P1负载试验时定子IR损耗测量值,单位为瓦特(W);u(P1)负载试验时定子IR损耗测量的系统相对标准不确定度;υP1负载试验时定子IR损耗测量的系统标准不确定度的自由度。g)固定损耗P"0(铁耗和机械耗之和)。1)固定损耗P"0按式(B.57)计算:P"0=P0-P01…………………………(B.57)2)固定损耗P"0测量的系统相对标准不确定度按式(B.58)计算:æP0öæP01öu(P"0)=ç÷u(P0)+ç÷u(P01)…………(B.58)èP"0øèP"0ø空载输入功率P0和空载时定子IR损耗P01的系统标准不确定度及其自由度计算方法与负载时的P1和P1相同。3)固定损耗P"0测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.59)计算:4(y)[u(P")]4u0υP0"=44(y)=44(P)44(P)……(B.59)piuiæP0öu0æP01öu01∑ç÷×+ç÷×υièP"0øυP0èP"0øυP015 GB/T12785—2014式(B.57)~式(B.59)中:P0电动机额定电压时空载输入功率测量值,单位为瓦特(W);P01电动机额定电压时空载定子IR损耗测量值,单位为瓦特(W);P"0电动机额定电压时固定损耗测量值,单位为瓦特(W);u(P"0)固定损耗测量的系统相对标准不确定度;u(P0)电动机额定电压时空载输入功率测量的系统相对标准不确定度;u(P01)电动机额定电压时空载定子IR损耗测量的系统相对标准不确定度;υP0"固定损耗测量的系统标准不确定度的自由度;υP0电动机额定电压时空载输入功率测量的系统标准不确定度的自由度;υP01电动机额定电压时空载定子IR损耗测量的系统标准不确定度的自由度。h)电磁功率PD。1)电磁功率PD按式(B.60)计算:PD=P1-P1-PF…………………………(B.60)2)电磁功率测量的系统相对标准不确定度。电磁功率PD的系统相对标准不确定度按式(B.61)计算:æP1öæP1öæPFöu(PD)=ç÷u(P1)+ç÷u(P1)+ç÷u(PF)………(B.61)èPDøèPDøèPDøæPFöæP1ö式中ç÷≪ç÷,忽略由铁损耗所引起的系统不确定度分量后可简化为式(B.62):èPDøèPDøæP1öæP1öu(PD)=ç÷u(P1)+ç÷u(P1)………(B.62)èPDøèPDø3)电磁功率测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.63)计算:4(y)[u(P)]4uDυPd==………(B.63)44(y)44(P)44(P)piuiæP1öu1æP1öu1∑ç÷+ç÷υièPDøυP1èPDøυP1式(B.60)~式(B.63)中:PD负载试验时电磁功率测量值,单位为瓦特(W);u(PD)负载试验时电磁功率测量的系统相对标准不确定度;u(PF)电动机铁损耗测量的系统相对标准不确定度;υPd负载试验时电磁功率测量的系统标准不确定度的自由度。i)转子IR损耗P。1)转子IR损耗P按式(B.64)计算:P=PD·s…………………………(B.64)2)转子IR损耗的系统相对标准不确定度按式(B.65)计算:u(P)=u(PD)+u(s)………………………(B.65)3)转子IR损耗的系统标准不确定度的自由度按式(B.66)计算:4(y)[u(P)]4uυP==…………………(B.66)44(y)4(P)4(s)piuiuDu∑+υiυPdυ式(B.64)~式(B.66)中:P负载试验时转子IR损耗测量值,单位为瓦特(W);u(P)负载试验时转子IR损耗测量的系统相对标准不确定度;υP负载试验时转子IR损耗测量的系统标准不确定度的自由度。57 GB/T12785—2014j)泵轴功率P。1)泵轴功率按式(B.67)计算:P=(P1-P1-P-P"0-P)…………………(B.67)2)泵轴功率测量的系统相对标准不确定度u(P)按式(B.68)计算:æP1öæP1öæPöæP"0öæPöu(P)=ç÷u(P1)+ç÷u(P1)+ç÷u(P)+ç÷u(P"0)+ç÷u(P)×100%èPøèPøèPøèPøèPø……(B.68)æPöæP1ö式中ç÷远小于ç÷,忽略由杂散损耗所引起的系统不确定度分量,可简化为式(B.69):èPøèPøæP1öæP1öæPöæP"0öu(P)=ç÷u(P1)+ç÷u(P1)+ç÷u(P)+ç÷u(P"0)èPøèPøèPøèPø……(B.69)3)泵轴功率测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.70)计算:[u(P)]4υP=44(P)44(P)44(P)44(P")æP1öu1æP1öu1æPöuæP"0öu0ç÷+ç÷+ç÷+ç÷èPøυP1èPøυP1èPøυPèPøυP0"……(B.70)式(B.67)~式(B.70)中:P泵轴功率测量值,单位为瓦特(W);u(P)泵轴功率测量的系统相对标准不确定度;u(P)电动机杂散损耗测量的系统相对标准不确定度;υP泵轴功率测量的系统标准不确定度的自由度。k)泵效率ηp。1)泵效率(叶片泵)按式(B.71)计算:ηρgQH…………………………(B.71)p=1000×P2)泵效率测量的系统相对标准不确定度u(ηp)按式(B.72)计算:u(ηp)=u(Q)+u(H)+u(P)+u(ρ)…………(B.72)3)泵效率测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.73)计算:4(y)[u()]4uηpυηp=44(y)=4(Q)4(H)4(P)4()…………(B.73)piuiuuuuρ∑+++υiυQυHυPυρ式(B.71)~式(B.73)中:ηp泵效率测量值;,,单位为千克每立方米(kg/m3);ρ水的密度ρ1000g重力加速度,g9.80665m/s;P泵轴功率测量值,单位为千瓦(kW);u(ηp)泵效率测量的系统相对标准不确定度;υ泵效率测量的系统标准不确定度的自由度。ηpl)电泵效率(机组效率)ηg。1)电泵效率(叶片泵)按式(B.74)计算:ηρgQH…………………………(B.74)g=1000×P158 GB/T12785—20142)电泵效率测量的系统相对标准不确定度按式(B.75)计算:u(ηg)=u(Q)+u(H)+u(P1)+u(ρ)…………(B.75)3)电泵效率测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.76)计算:4(y)[u()]4uηgυηg=44(y)=4(Q)4(H)4(P)4()…………(B.76)piuiuuu1uρ∑+++υiυQυHυP1υρ式(B.74)~式(B.76)中:ηg电泵效率测量值;u(ηg)电泵效率测量的系统相对标准不确定度;υ电泵效率测量的系统标准不确定度的自由度。ηgm)电动机实测效率ηm。1)电动机实测效率按式(B.77)计算:Pηm=…………………………(B.77)P12)电动机实测效率测量的系统相对标准不确定度u(ηm)按式(B.78)计算:u(ηm)=u(P1)+u(P)………………(B.78)3)电动机实测效率测量的系统标准不确定度的自由度按式(B.79)计算:4(y)[u()]4uηmυηm=44(y)=4(P)4(P)………………(B.79)piuiu1u∑+υiυP1υP式(B.77)~式(B.79)中:ηm电动机效率测量值;u(ηm)电动机效率测量的系统相对标准不确定度;υ电动机效率测量的系统标准不确定度的自由度。ηmn)换算到规定转速下的流量QT。1)QT(叶片泵)按式(B.80)计算:npQT=Q…………………………(B.80)n2)QT测量的系统相对标准不确定度u(QT)按式(B.81)计算:u(QT)=u(Q)+u(n)…………………(B.81)3)QT测量的系统相对标准不确定度的自由度按式(B.82)计算:4(y)[u(Q)]4uTυQT==…………………(B.82)44(y)4(Q)4(n)piuiuu∑+υiυQυ式(B.80)~式(B.82)中:3/h);QT换算到规定转速下的流量测量值,单位为立方米每小时(m3/h);Q实测转速下的流量测量值,单位为立方米每小时(mnp泵的规定转速,单位为转每分钟(r/min);n泵的转速测量值,单位为转每分钟(r/min);u(QT)换算到规定转速下的流量测量的系统相对标准不确定度;υQT换算到规定转速下的流量测量的系统标准不确定度的自由度。o)换算到规定转速下的扬程HT。1)HT(叶片泵)按式(B.83)计算:59 GB/T12785—2014ænpöHT=Hç÷…………………………(B.83)ènø2)HT测量的系统相对标准不确定度u(HT)按式(B.84)计算:u(HT)=u(H)+4×u(n)…………………(B.84)3)HT测量的系统相对标准不确定度的自由度按式(B.85)计算:4(y)[u(H)]4uTυHT==…………………(B.85)44(y)4(H)44(n)piuiu2u∑+υiυHυ式(B.83)~式(B.85)中:HT换算到规定转速下的扬程测量值,单位为米(m);H实测转速下的扬程测量值,单位为米(m);u(HT)换算到规定转速下的扬程测量的系统相对标准不确定度;υHT换算到规定转速下的扬程测量的系统标准不确定度的自由度。p)换算到规定转速下的泵轴功率PT。1)PT(叶片泵)按式(B.86)计算:3ænpöPT=Pç÷…………………………(B.86)ènø2)PT测量的系统相对标准不确定度u(PT)按式(B.87)计算:u(PT)=u(P)+9×u(n)…………………(B.87)3)PT测量的系统相对标准不确定度的自由度按式(B.88)计算:4(y)[u(P)]4uTυPT==…………………(B.88)44(y)4(P)44(n)piuiu3u∑+υiυPυ式(B.86)~式(B.88)中:PT换算到规定转速下的轴功率测量值,单位为千瓦(kW);P实测转速下的轴功率测量值,单位为千瓦(kW);u(PT)换算到规定转速下的轴功率测量的系统相对标准不确定度;υPT换算到规定转速下的轴功率测量的系统标准不确定度的自由度。B.5.3.4测量结果的合成标准不确定度B.5.3.4.1相对合成标准不确定度的估算公式合成标准不确定度按输出量Y的估计值y(即Y的算术平均值)的合成标准不确定度给出,符号为u(y),相对合成标准不确定度符号为ul(y),如式(B.89)所示。在实际测量中,y通常采用被测量的符号,如流量Q的相对合成标准不确定度可表示为ul(Q)。ul(y)=u(y)+u(y)…………………………(B.89)式中:y被测量参数;ul(y)被测量参数的合成相对标准不确定度;u(y)被测量参数的随机相对标准不确定度;u(y)被测量参数的系统相对标准不确定度。B.5.3.4.2相对合成标准不确定度的自由度合成标准不确定度u(y)或ul(y)的自由度称为有效自由度υff。当用相对合成标准不确定度0 GB/T12785—2014时,其自由度按式(B.10)计算。B.5.3.5测量结果的总不确定度测量参数Y的估计值y(即Y的算术平均值)的总不确定度以扩展相对不确定度u表示。为具有y置信概率p的置信区间的半宽,如式(B.90)所示。uy=kpul(y)…………………………(B.90)式中:kpt分布系数,kp与y的分布有关。电泵试验时,置信概率为95%,按各参数合成标准不确定度的有效自由度υff从表B.1查出kp。表B.1t分布在不同置信概率p与不同自由度υ(υ=n-1)的tp(υ)或有效自由度υeff的kp(υeff)值置信概率p/%置信概率p/%自由度υ自由度υ8.2795998.279599.842.73..032.22.922.324.309.927.032.2.903.203.85.848.032.02.884.42.784.09.032.092.85.2.574.0320.032.092.85.092.453.77.082.33.5025.022.02.798.072.33.330.022.042.759.02.23.235.02.032.720.052.233.740.02.022.70.052.203.45.02.02.92.042.83.053.042.3.050.02.02.84.042.42.9800.005.9842.25.032.32.95∞.000.902.57B.5.4不确定度的验证或比对试验验证试验是将已做过不确定度分析试验的泵,在较长时间内(2天~10天),在一次安装的条件下对泵进行10次性能试验,并绘出每次试验的性能曲线(换算到额定转速下)。按图9、图10所示的方法在曲线上查出泵的实测结果,比较10次试验结果的参数变化是否在各参数不确定度评定结果所指定的范围内。若超出范围,则可认为先前在进行不确定度评定时,还有某些不可以忽略的不确定来源未被考虑到,应尽可能找出它们并加入到估算公式中重新计算。比对试验是将同一台泵在两个具有同级测量不确定度的测试系统中进行试验,将试验结果进行比较。通过比对试验可以发现一些尚未认识到的系统误差,并采取措施消除其影响。例如,在泵试验中,有些试验装置的泵压力的取压点位置未按试验方法标准要求设置,影响到压力的测量结果。只有通过与其他严格按标准要求设置取压点的装置作比对试验的验证后,才能发现。 GB/T12785—2014B.5.5测量结果不确定度的报告与表示电泵的测试报告在测量结果的表示中,一般只对泵性能试验中的流量、扬程、转速、泵轴功率及效率的测量结果标明其不确定度。在报告测量结果的不确定度时,其有效位数最多取两位。电泵试验测量结果的不确定度以扩展相对不确定度表示并注明其置信概率为95%。表示方式如下:流量QT:QT±(QT×uQ)扬程HT:HT±(HT×uH)轴功率PT:PT±(PT×uPT)转速n:n±(n×u)水泵效率ηp:ηp±(ηp×uηp)电机效率ηm:ηm±(ηm×uηm)B.6测试系统(或试验台)的测量不确定度评定泵测试系统的测量不确定度用泵效率的总相对不确定度表示。评定时所使用的仪器仪表及其准确度、试验装置应符合本标准要求,置信概率为95%。评定的方法和步骤按B.5。2 GB/T12785—2014附录C(资料性附录)量、符号和单位C.1与泵相关的术语和符号与泵相关的术语和符号见GB/T3216。表C.1给出了潜水电泵试验的常用量、符号和单位。表C.1与泵相关的的物理量、符号和单位量符号量纲单位质量mMkg长度lLm时间tTs温度θθ℃面积ALm体积VL33m角速度ωT-1rad/s速度vLT-1m/s频率fT-1-1,Hzs重力加速度gLT-m/s转速nT-1-1,m-1s密度ρML-33kg/m运动黏度νLT-1m/s能量ELMT-J比能yLT-J/kg功率PMLT-3kW转矩TLMT-N·m雷诺数Re——直径DLm质量流量q(q)MT-1kg/sm体积流量q(Q)L3-13/sTm表压力pML-1-TPa大气压力(绝对)p-1-bMLTPa高度ZLm3 GB/T12785—2014表C.1(续)量符号量纲单位总水头(截面i处)HiLm入口总水头H1Lm出口总水头HLm泵扬程HLm入口水头损失HJ1Lm出口水头损失HJLm型式数K——泵效率ηp—%C.2与电动机相关的术语与符号与电动机相关的物理量、符号和单位见表C.2。表C.2与电动机相关的的物理量、符号和单位量符号单位功率因数cosφ—电源频率fHz定子线电流I1A空载线电流I0A堵转线电流IKA额定电流INA单相电动机负载试验定子主绕组电流ImA单相电动机负载试验定子副绕组电流IA导体材料在0℃时电阻温度系数的倒数K1—电动机的极对数p—电动机的输入功率P1W电动机的输出功率(换算到规定温度下)PW电动机的输出功率(试验温度下)PW额定功率PNW铁损耗PFW机械损耗PfwW4 GB/T12785—2014表C.2(续)量符号单位杂散损耗PW空载输入功率P0W堵转时的输入功率PKW空载试验定子绕组的IR损耗P01W定子绕组的IR损耗(试验温度下)P1W转子绕组的IR损耗(试验温度下)PW定子绕组的IR损耗(换算到规定温度下)P1W转子绕组的IR损耗(换算到规定温度下)PW定子绕组初始(冷)态三个端电阻平均值RΩ定子绕组初始(冷)态端电阻(指定线间)R1Ω额定负载热试验结束时定子绕组端电阻(指定线间)RfΩ负载试验定子绕组三个端电阻平均值(试验温度下)RΩ定子绕组三个端电阻平均值(换算到规定温度下)RΩ空载试验定子绕组三个端电阻平均值R0Ω堵转试验定子绕组三个端电阻平均值RKΩ单相电动机空载试验后定子主绕组电阻R10Ω单相电动机负载试验后定子主绕组电阻RmΩ单相电动机初始(冷)态定子主绕组电阻Rm0Ω单相电动机定子主绕组电阻(换算到规定温度下)RmΩ单相电动机负载试验后定子副绕组电阻RΩ单相电动机初始(冷)态定子副绕组电阻R0Ω单相电动机定子副绕组电阻(换算到规定温度下)RΩ单相电动机空载试验时转子绕组等值电阻R0Ω单相电动机负载试验时转子绕组等值电阻R"Ω单相电容运行和双值电容电动机电容等效电阻RΩ负载试验实测转差sHz转差率s—换算到规定温度下的转差率s—堵转时转矩TKN·m最大转矩TmN·m最小转矩TmiN·m空载试验端电压U0V5 GB/T12785—2014表C.2(续)量符号单位堵转试验端电压UKV额定电压UNV初始(冷)态时的绕组温度θ1℃热试验结束时冷却介质的温度θ℃负载试验时冷却介质的温度θf℃电动机的规定温度θ℃空载试验时定子绕组温度θ0℃试验时电动机定子绕组的平均温升ΔθK额定功率时电动机的定子绕组温升ΔθNK电动机效率ηm%电动机额定效率ηmN%泵效率ηp%电泵效率ηg% GB/T12785—2014附录D(资料性附录)换算为SI单位表D.1给出了以SI单位的倍数或分数表示的以及以非SI单位表示的量换算为SI单位的换算系数。用各种单位表示的值乘上此换算系数即得到一SI单位表示的相应值。表D.1换算系数SI单位各种单位量换算系数符号名称单位符号升每秒-3L/s0立方米每小时m3/h/300升每小时L/h/300000升每分钟L/m/0000体积流量m3/s英加仑每分钟-gal(UK)m75.77×0立方英尺每秒3/s-3ft28.38×0美加仑每分钟gal(US)/m3.09×0-美桶每小时barrl(US)/h44.×0-吨每秒3t/s0吨每小时t/h/3.质量流量kg/s千克每小时kg/h/300磅每秒lb/s0.45359237千克力每平方厘米kp/cm980.5公斤力每平方厘米kgf/cm980.5巴bar0百皮兹hpz0托torr33.322压力Pa毫米水银柱mmHg33.322毫米水柱mmHO9.805磅达每平方英尺pdl/ft.488标准大气压atm0325磅力每平方英寸lbf/(ps)894.7千克每立方分米33kg/dm0密度kg/m3克每立方厘米33g/cm0磅每立方英尺lb/ft3.085千瓦kW30千克力米每秒kp·m/s9.805I.T.千卡每小时kcalIT/h.3功率W公制马力ch735.5马力hp745.7制热单位每小时Bt/h0.29307公斤力米每秒kgf·m/s9.8057 GB/T12785—2014表D.1(续)SI单位各种单位量换算系数符号名称单位符号泊P-10达因秒每平方厘米dy·s/cm-10动力黏度Pa·s克每秒厘米-1g/s·cm0千克力秒每平方米kp·s/m9.805磅达秒每平方英尺pdl·s/ft.488沲(斯托)-4St=cm/s0运动黏度m/s平方英尺每秒-3ft/s92.903×08 GB/T12785—2014参考文献[1]GB/T181492000离心泵、混流泵和轴流泵水力性能试验规范精密级[2]JB/T80911998螺杆泵试验方法[3]ISO9906:2012RotodynamicpumpsHydraulicperformaceacceptancetestsGrades1,2and3[4]JJF1059.12012测量不确定度评定与表示[5]国家技术质量监督局计量司编.测量不确定度评定与表示指南.北京:计量出版社,2000. 410—258721/TBG中华人民共和国国家标准潜水电泵试验方法GB/T2785—204*中国标准出版社出版发行北京市朝阳区和平里西街甲2号(00029)北京市西城区三里河北街号(00045)网址:www.gb168.cn服务热线:400-8-00000-852200204年0月第一版*书号:550·-50023版权专有侵权必究'