GBT50783-2012复合地基技术规范.pdf 196页

'UDC中华人民共和国国家标准((;BPGB/T50783-2012复合地基技术规范Technicalcodeforcompositefoundation2012-10-11发布2012-12-01实施中华人民共和国住房和城乡建设部联合发布中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 中华人民共和国国家标准复合地基技术规范TechnicalcodeforcompositefoundationGß/T50783-2012主编部门:浙江省住房和城乡建设厅批准部门:中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期:2012年12月1日中国计划出版社2012北京 中华人民共和国住房和城乡建设部公告第1486号住房城乡建设部关于发布国家标准《复合地基技术规范》的公告现批准《复合地基技术规范》为国家标准，编号为GB/T50783一2012，自2012年12月1日起实施。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部2012年10月11日 前言本规范是根据住房和城乡建设部《关于印发(2009年工程建设标准规范制订、修订计划〉的通知))(建标(2009J88号)的要求，由浙江大学和浙江中南建设集团有限公司会同有关单位共同编制完成的。本规范在编制过程中，编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国内外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，最后经审查定稿。本规范共分17章和1个附录。主要技术内容是:总则、术语和符号、基本规定、复合地基勘察要点、复合地基计算、深层搅拌桩复合地基、高压旋喷桩复合地基、灰土挤密桩复合地基、穷实水泥土桩复合地基、石灰桩复合地基、挤密砂石桩复合地基、置换砂石桩复合地基、强劳置换墩复合地基、刚性桩复合地基、长一短桩复合地基、桩网复合地基、复合地基监测与检测要点等。本规范由住房和城乡建设部负责管理，由浙江大学负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送浙江大学《复合地基技术规范》管理组(地址:杭州余杭塘路388号浙江大学紫金港校区安中大楼B416室，邮政编码:310058)，以供今后修订时参考。本规范主编单位:浙江大学浙江中南建设集团有限公司本规范参编单位:同济大学天津大学长安大学太原理工大学•1• 湖南大学福建省建筑科学研究院中国铁道科学研究院深圳研究设计院浙江省建筑设计研究院中国水电顾问集团华东勘察设计研究院广厦建设集团有限责任公司中国铁建港航局集团有限公司甘肃土木工程科学研究院吉林省建筑设计院有限责任公司湖北省建筑科学研究设计院中国兵器工业北方勘察设计研究院武汉谦诚建设集团有限公司浙江省东阳第三建筑工程有限公司现代建筑设计集团上海申元岩土工程有限公司河北省建筑科学研究院本规范主要起草人员:龚晓南水伟厚王长科王占雷白纯真叶观宝刘国楠刘吉福刘世明刘兴旺刘志宏陈昌富陈振建陈磊李斌张雪蝉林炎飞郑刚周建郭泽猛施祖元袁内镇章建松葛忻声童林明谢永利滕文川本规范主要审查人员:张苏民张雁钱力航刘松玉汪捻张建民陆新陆耀忠周质炎高玉峰倪士坎徐一骥•2• 目次1总则…………………………………………………(1)2术语和符号………………………………………………(2)2.1术语……………………………………………………(2)2.2符号……………………………………………………(4)3基本规定…………………………………………………(8)4复合地基勘察要点………………………………………(10)5复合地基计算……………………………………………uυ5.1荷载计算………………………………………………(12)5.2承载力计算……………………………………………(13)5.3沉降计算5.4稳定分析………………………………………………门们6深层搅拌桩复合地基……………………………………(20)6.1一般规定………………………………………………(20)6.2设计……………………………………………………(20)6.3施工……………………………………………………(22)6.4质量检验………………………………………………(24)7高压旋喷桩复合地基……………………………………(25)7.1一般规定………………………………………………(25)7.2设计……………………………………………………(25)7.3施工……………………………………………………U们7.4质量检验………………………………………………(26)8灰土挤密桩复合地基……………………………………(28)8.1一般规定………………………………………………(2们8.2设计……………………………………………………ω们 8.3施工……………………………………………………门川8.4质量检验………………………………………………门川9芳实水泥土桩复合地基…………………………………门幻9.1一般规定………………………………………………门幻9.2设计……………………………………………………(32)9.3施工……………………………………………………(33)9.4质量检验………………………………………………(34)10石灰桩复合地基…………………………………………(36)10.1一般规定………………………………………………门们10.2设计……………………………………………………(37)10.3施工………………………………………·…………..(38)10.4质量检验………………………………………………(39)11挤密砂石桩复合地基……………………………………(40)11.1一般规定………………………………………………ωω11.2设计……………………………………………………(40)11.3施工……………………………………………………ωω11.4质量检验………………………………………………ω川口置换砂石桩复合地基……………………………………(4日12.1一般规定………………………………………………(45)12.2设计……………………………………………………问川12.3施工………..…………………………………………·ω们12.4质量检验………………………………………………ω门口强穷置换墩复合地基……………………………………问们13.1一般规定………………………………………………ω们13.2设计……………………………………………………(48)13.3施工……………………………………………………ωυ13.4质量检验………………………………………………(52)14刚性桩复合地基…………………………………………ωu14.1一般规定………………………………………………ωU•2• 14.2设计……………………………………………………ωU14.3施工……………………………………………………(56)14.4质量检验………………………………………………(57)15长短桩复合地基…………………………………………ω们15.1一般规定………………………………………………(58)15.2设计……………………………………………………(5们15.3施工……………………………………………………ω川15.4质量检验………………………………………………刊川16桩网复合地基……………………………………………ωυ16.1一般规定………………………………………………ωυ16.2设计……………………………………………………(61)16.3施工……………………………………………………刊川16.4质量检验………………………………………………刊的17复合地基监测与检测要点………………………………(68)17.1一般规定………………………………………………刊们17.2监测……………………………………………………刊们17.3检测………..…………………………………………·刊川附录A竖向抗压载荷试验要点……………………………συ本规范用词说明……….....………………......................(75)引用标准名录·附:条文说明…………………………………………………(77)•3• Contents1Generalprovisions………………………………………(1)2Termsandsymbols………………………………………(2)2.1Terms…………………………………………………(2)2.2Symbols………………………………………………(4)3Basicrequirement………………………………………(8)4Geologicalexplorationofcompositefoundation………(10)5Calculationofcompositefoundation……………………(12)5.1Load……………………………………………………(12)5.2Bearingcapacity…………………………………………(13)5.3Settlement………………………………………………(16)5.4Stabilityanalysis………………………..…………….(19)6Deepmixingcolumncompositefoundation……………(20)6.1Generalrequirement……………………………………(20)6.2Design…………………………………………………(20)6.3Construction……………………………………………(22)6.4Inspection…………………………………..………….(24)7Jetgroutingcolumncompositefoundation……………(25)7.1Generalrequirement……………………………………(25)7.2Design…………………………………………………(25)7.3Construction……………………………………………(26)7.4Inspection………………………………………………(26)8Compactedlime-soilcolumncompositefoundation…………………………………………………(28)8.1Generalrequirement……………………………………(28)•4• 8.2Design…………………………………………………(28)8.3Construction……………………………………………(30)8.4Inspection………………………………………………(30)9Compactedcement-soilcolumncompositefoundation…………………………………………………(32)9.1Generalrequirement……………………………………(32)9.2Design…………………………………………………(32)9.3Construction……………………………………………(33)9.4Inspection………………………………………·……..(34)10Limecolumncompositefoundation……………………(36)10.1Generalreq山rement……………………………………(36)10.2Design…………………………………………………(37)10.3Construction……………………………………………(38)10.4Inspection……………………………………………(39)11Compactedstonecolumncompositefoundation……(40)11.1Generalrequirement……………………………………(40)11.2Design…………………………………………………(40)11.3ConstructÍon……………………………………………(43)11.4Inspection……………………………………………(44)12Replacedstonecolumncompositefoundation………(45)12.1Generalrequirement……………………………………(45)12.2Design…………………………………………………(45)12.3Construction……………………………………………(46)12.4Inspection……………………………………………(47)13Dynamic-replacedstonecolumncompositefoundation………………………………………………(48)13.1Generalrequirement……………………………………(48)13.2Design…………………………………………………(48)13.3Construction……………………………………………(51)•5• 13.4Inspection……………………………………………(52)14Rigidpilecompositefoundation………………………(54)14.1Generalrequirement……………………………………(54)14.2Design…………………………………………………(54)14.3Construction……………………………………………(56)14.4Inspection……………………………………………(57)15Longandshortpilecompositefoundation……………(58)15.1Generalrequirement……………………………………(58)15.2Design…………………………………………………(58)15.3Construction………………………………..………….(59)15.4Inspection……………………………………………(59)16Pile-reinforcedearthcompositefoundation…………(61)16.1Generalrequirement……………………………………(61)16.2Design…………………………………………………(61)16.3Construction……………………………………………(65)16.4Inspection……………………………………………(66)17Keypointsofmonitoringandtesting…………………(68)17.1Generalrequirement……………………………………(68)17.2弘1onitoring……………………………………………(68)17.3Testing………………………………..…………….(69)AppendixAPlateloadingtestofcompositefoundation……………………………………(71)Explanationofwordinginthiscode………………………(75)Listofquotedstandard………………………………………(76)Addition:Explanationofprovisions………………………(77)•6• 1总则1.0.1为在复合地基设计、施工和质量检验中贯彻国家的技术经济政策，做到保证质量、保护环境、节约能源、安全适用、经济合理和技术先进，制定本规范。1.O.2本规范适用于复合地基的设计、施工及质量检验。1.O.3复合地基的设计、施工及质量检验，应综合分析场地工程地质和水文地质条件、上部结构和基础形式、荷载特征、施工工艺、检验方法和环境条件等影响因素，注重概念设计，遵循因地制宜、就地取材、保护环境和节约资源的原则。1.O.4复合地基的设计、施工及质量检验，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。咱.EEA. 2术语和符号2.1术语2.1.1复合地基compositefoundation天然地基在地基处理过程中，部分土体得到增强，或被置换，或在天然地基中设置加筋体，由天然地基土体和增强体两部分组成共同承担荷载的人工地基。2.1.2桩体复合地基pilecompositefoundation以桩作为地基中的竖向增强体并与地基土共同承担荷载的人土地基，又称竖向增强体复合地基。根据桩体材料特性的不同，可分为散体材料桩复合地基、柔性桩复合地基和刚性桩复合地基。2.1.3散体材料桩复合地基granularcolumncompositefoundation以砂桩、砂石桩和碎石桩等散体材料桩作为竖向增强体的复合地基。2.1.4柔性桩复合地基flexiblepilecompositefoundation以柔性桩作为竖向增强体的复合地基。如水泥土桩、灰土桩和石灰桩等。2.1.5刚性桩复合地基rigidpilecompositefoundation以摩擦型刚性桩作为竖向增强体的复合地基。如钢筋混凝土桩、素混凝土桩、预应力管桩、大直径薄壁筒桩、水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)、二灰混凝土桩和钢管桩等。2.1.6深层搅拌桩复合地基deepmixingcolumncompositefoundation以深层搅拌桩作为竖向增强体的复合地基。2.1.7高压旋喷桩复合地基jetgroutingcolumncomposite•2• foundation以高压旋喷桩作为竖向增强体的复合地基。2.1.8穷实水泥土桩复合地基compactedcement-soilcol-umncompositefoundation将水泥和素土按一定比例拌和均匀，旁填到桩孔内形成具有一定强度的劳实水泥士桩，由劳实水泥土桩和被挤密的桩间士形成的复合地基。2.1.9灰士挤密桩复合地基compactedlime-soilcolumncompositefoundation由填开形成的灰土桩和被挤密的桩间土形成的复合地基。2.1.10石灰桩复合地基limecolumncompositefoundation以生石灰为主要茹结材料形成的石灰桩作为竖向增强体的复合地基。2.1.11挤密砂石桩复合地基compactedstonecolumncom-positefoundation采用振冲法或振动沉管法等工法在地基中设置砂石桩，在成桩过程中桩间土被挤密或振密。由砂石桩和被挤密的桩间土形成的复合地基。2.1.12置换砂石桩复合地基replacedstonecolumncom-positefoundation采用振冲法或振动沉管法等工法在饱和带性土地基中设置砂石桩，在成桩过程中只有置换作用，桩间士未被挤密或振密。由砂石桩和桩间土形成的复合地基。2.1.13强开置换墩复合地基dynamic-replacedstonecolumncompositefoundation将重锤提到高处使其自由下落形成穷坑，并不断向劳坑回填碎石等坚硬粗粒料，在地基中形成密实置换墩体。由墩体和墩间士形成的复合地基。2.1.14混凝土桩复合地基concretepilecompositefoundation•3• 以摩擦型混凝土桩作为竖向增强体的复合地基。2.1.15钢筋混凝土桩复合地基reinforced-concretepilecompositefoundation以摩擦型钢筋混凝土桩作为竖向增强体的复合地基。2.1.16长一短桩复合地基longandshortpilecompositefoundation以长桩和短桩共同作为竖向增强体的复合地基。2.1.17桩网复合地基pile-reinforcedearthcompositefoun-dation在刚性桩复合地基上铺设加筋垫层形成的人工地基。2.1.18复合地基置换率replacementratioofcompositefoundation复合地基中桩体的横截面积与该桩体所承担的复合地基面积的比值。2.1.19荷载分担比loaddistributionratio复合地基中桩体承担的荷载与桩间土承担的荷载的比值。2.1.20桩土应力比stressratioofpiletosoil复合地基中桩体上的平均竖向应力和桩间土上的平均竖向应力的比值。2.2符号2.2.1几何参数:a桩帽边长FA一一单桩承担的地基处理面积pAP--单桩(墩)截面积5D一一基础埋置深度;d一一桩(墩)体直径;de--单根桩分担的地基处理面积的等效圆直径;h一一复合地基加固区的深度;•4• h1垫层厚度;h2垫层之上最小设计填土厚度;1桩长;l;第i层土的厚度;m复合地基置换率pS一一-桩间距;的桩(墩)的截面周长。2.2.2作用和作用效应:E一一强劳置换法的单击芳击能;户臼一一软弱下卧层顶面处地基土的自重压力值;户k一一相应于荷载效应标准组合时，作用在复合地基上的平均压力值;Pkmax一→←相应于荷载效应标准组合时，作用在基础底面边缘处复合地基上的最大压力值;扎一一荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值;A户a第i层土的平均附加应力增量;Q一一一刚性桩桩顶附加荷载;Q~一一桩侧负摩阻力引起的下拉荷载标准值;5一一复合地基沉降量;Sl~一复合地基加固区复合土层压缩变形量;S2一一一加固区下卧土层压缩变形量;Tt一一荷载效应标准组合时最危险滑动面上的总剪切力;T，一一最危险滑动面上的总抗剪切力。2.2.3抗力和材料性能:Cu一一饱和敬性土不排水抗剪强度;Dd一一-地基挤密后要求砂土达到的相对密实度;Ep桩体压缩模量;E,桩间土压缩模量;•J严• E,-一地基变形计算深度范围内土的压缩模量当量值;E,p复合地基压缩模量;eo地基处理前土体的孔隙比;e1一→一地基挤密后要求达到的孔隙比;emax砂土的最大孔隙比;emin砂土的最小孔隙比;fa-复合地基经深度修正后的承载力特征值;f.,软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值;fcu桩体抗压强度平均值;fsk一一桩间土地基承载力特征值;f呐一一←复合地基承载力特征值;Ip→一塑性指数;qp一一桩(墩)端土地基承载力特征值;qsi一一一第i层士的桩(墩)侧摩阻力特征值;凡单桩竖向抗压承载力特征值;T加筋体抗拉强度设计值;σr一一桩周土所能提供的最大侧限力;ψ填土的摩擦角，黠性土取综合摩擦角;Ycm桩帽之上填土的平均重度;Yd一一土的干重度;Ydmax击实试验确定的最大干重度;Ym基础底面以上士的加权平均重度;Ys一一一桩间土体重度;YsP一一加固士层重度。2.2.4计算系数:Ai第1层土附加应力系数沿土层厚度的积分值;K一一一安全系数;Kp一一被动士压力系数; kp一一复合地基中桩体实际竖向抗压承载力的修正系数;ks复合地基中桩间土地基实际承载力的修正系数;n桩土应力比pÀp--桩体竖向抗压承载力发挥系数FÀ.--桩间土地基承载力发挥系数;α一一桩端土地基承载力折减系数;ßp一一一桩体竖向抗压承载力修正系数;冉一一桩间土地基承载力修正系数;弘一一刚性桩桩体压缩经验系数:cþs一一沉降计算经验系数;件1复合地基加固区复合土层压缩变形量计算经验系数;如一一一复合地基加固区下卧士层压缩变形量计算经验系数ps一一挤密砂石桩桩间距修正系数;r一一桩体强度折减系数;À,--挤密桩孔底填料压实系数。•7• 3基本规定3.0.1复合地基设计前，应具备岩土工程勘察、上部结构及基础设计和场地环境等有关资料。3.0.2复合地基设计应根据上部结构对地基处理的要求、工程地质和水文地质条件、工期、地区经验和环境保护要求等，提出技术上可行的方案，经过技术经济比较，选用合理的复合地基形式。3.0.3复合地基设计应进行承载力和沉降计算，其中用于填土路堤和柔性面层堆场等工程的复合地基除应进行承载力和沉降计算外，尚应进行稳定分析;对位于坡地、岸边的复合地基均应进行稳定分析。3.0.4在复合地基设计中，应根据各类复合地基的荷载传递特性，保证复合地基中桩体和桩间土在荷载作用下能够共同承担荷载。3.0.5复合地基中由桩周土和桩端士提供的单桩竖向承载力和桩身承载力，均应符合设计要求。3.0.6复合地基应按上部结构、基础和地基共同作用的原理进行设计。3.0.7复合地基设计应符合下列规定:1宜根据建筑物的结构类型、荷载大小及使用要求，结合工程地质和水文地质条件、基础形式、施工条件、工期要求及环境条件进行综合分析，并进行技术经济比较，选用一种或几种可行的复合地基方案。2对大型和重要工程，应对巳选用的复合地基方案，在有代表性的场地上进行相应的现场试验或试验性施工，并应检验设计参数和处理效果，通过分析比较选择和优化设计方案。3在施工过程中应进行监测，当监测结果未达到设计要求•8• 时，应及时查明原因，并应修改设计或来用其他必要措施。3.O.8对工后沉降控制较严的复合地基应按沉降控制的原则进行设计。3.0.9复合地基上宜设置垫层。垫层设置范围、厚度和垫层材料，应根据复合地基的形式、桩土相对刚度和工程地质条件等因素确定。3.0.10复合地基应保证安全施工，施工中应重视环境效应，并应遵循信息化施工原则。3.0.11复合地基勘察和设计中应评价及处理场地中水、士等对所用钢材、棍凝土和土工合成材料等的腐蚀性。•9• 4复合地基勘察要点4.0.1对根据初步勘察或附近场地地质资料和地基处理经验初步确定采用复合地基处理方案的场地，进一步勘察前应搜集附近场地的地质资料及地基处理经验，并应结合工程特点和设计要求，明确勘察任务和重点。4.0.2控制性勘探孔的深度应满足复合地基沉降计算的要求;需验算地基稳定性时，勘探孔布置和勘察孔深度应满足稳定性验算的需要。4.0.3拟采用复合地基的场地，其岩土工程勘察应包括下列内容:1查明场地地形、地貌和周边环境，并评价地基处理对附近建(构)筑物、管线等的影响。2查明勘探深度内土的种类、成因类型、沉积时代及土层空间分布。3查明大粒径块石、地下洞穴、植物残体、管线、障碍物等可能影响复合地基中增强体施工的因素，对地基处理工程有影响的多层含水层应分层测定其水位，软弱蒙古性土层宜根据地区土质，查明其灵敏度。4应查明拟采用的复合地基中增强体的侧摩阻力、端阻力及土的压缩曲线和压缩模量，对柔性桩(墩)应查明未经修正的桩端土地基承载力。对软黠土地基应查明土体的固结系数。5对需要进行稳定分析的复合地基应查明蒙古性土层士体的抗剪强度指标以及土体不排水抗剪强度。6复合地基中增强体施工对加固区土体挤密或扰动程度较高时，宜测定增强体施工后加固区土体的压缩性指标和抗剪强度指标。•10• 7路堤、堤坝、堆场工程的复合地基应查明填料或堆料的种类、重度、直接快剪强度指标等。8应根据拟采用复合地基中增强体类型按表4.O.3的要求查明地质参数。表4.0.3不同增强体类型需查明的参数序号增强体类型需查明的参数含水量，pH值，有机质含量，地下水和土的腐蚀1深层搅拌桩性，教性土的塑性指数和超团结度pH值，有机质含量，地下水和土的腐蚀性，就性2高压旋喷桩士的超团结度地下水位，含水量，饱和度，干密度，最大干密度，最优含水量，湿陷性黄土的湿陷性类别、(自重)湿陷3灰土挤密桩系数、湿陷起始压力及场地湿陷性评价，其他湿陷性土的湿陷程度、地基的湿陷等级地下水位，含水量，pH值，有机质含量，地下水和4穷实水泥土桩土的腐蚀性，用于湿陷性地基时参考灰土挤密桩5石灰桩地下水位，含水量，塑性指数砂土、粉土的教位含量，液化评价，天然孔隙比，最6挤密砂石桩大孔隙比，最小孔隙比，标准贯入击数7置换砂石桩软教士的含水量，不排水抗剪强度，灵敏度软幸自土的含水量，不排水抗剪强度，灵敏度，标准8强安于置换墩贯入或动力触探击数，液化评价地下水和土的腐蚀性，不排水抗剪强度，软教士的9刚性桩超固结度，灌注桩尚应测定软教土的含水量•11• 5复合地基计算5.1荷载计算5.1.1复合地基设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应符合下列规定:1按复合地基承载力确定复合地基承受荷载作用面积及埋深，传至复合地基面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应的抗力应采用复合地基承载力特征值。2计算复合地基变形时，传至复合地基面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用，相应的限值应为复合地基变形允许值。3复合地基稳定分析中，传至复合地基面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应的抗力应用复合地基中增强体和地基土体抗剪强度标准值进行计算。5.1.2正常使用极限状态下，荷载效应组合的设计值应按下列规定采用:1对于标准组合，荷载效应组合的设计值(5k1)应按下式计算:5k1=5Gk十5Q1汁~CÞci5Q;k(5.1.2-1)i=2式中:5Gk按永久荷载标准值计算的荷载效应值;5Q1k二二按起控制性作用的可变荷载标准值计算的荷载效应值;5Q;k一-按其他可变荷载标准值计算的荷载效应值;￠口→一其他可变荷载的标准组合值系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范))GB50009的有关规定取值。2对于准永久组合，荷载效应组合的设计值(5k2)应按下式 计算:Sk2=SGk十三;如乌k(5.1.2-2)i=l式中:SQik一一按可变荷载标准值计算的荷载效应值;如可变荷载的准永久组合值系数，按现行相关荷载规范取值。5.1.3作用在复合地基上的压力应符合下列规定:1轴心荷载作用时zPk~!.(5.1.3-1)式中:Pk-一一相应于荷载效应标准组合时，作用在复合地基上的平均压力值(kPa);!.复合地基经深度修正后的承载力特征值(kPa)。2偏心荷载作用时，作用在复合地基上的压力除应符合公式5.1.3-1的要求外，尚应符合下式要求:Pkmax~1.2!.(5.1.3-2)式中:户km.x一一相应于荷载效应标准组合时，作用在基础底面边缘处复合地基上的最大压力值(kPa)。5.2承载力计算5.2.1复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试验或综合桩体竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验，并结合工程实践经验综合确定。初步设计时，复合地基承载力特征值也可按下列公式估算z!spk=kpÀpmR./Ap十ksÀs(1-m)!sk(5.2.1-1)!spk=ßpmR./Ap十卢"s(1-m)!sk(5.2.1-2)卢品"p=kpÀ(5.2.1-3)卢品!s=ksλ儿s(5.2.1-4)m=d2/d~(5.2.1-5)式中:Ap一一单桩截面积(m2);•13• R.单桩竖向抗压承载力特征值CkN);J,k桩间土地基承载力特征值CkPa);m←→一复合地基置换率;d桩体直径(m);de--单根桩分担的地基处理面积的等效圆直径(m);kp复合地基中桩体实际竖向抗压承载力的修正系数，与施工工艺、复合地基置换率、桩间土的工程性质、桩体类型等因素有关，宜按地区经验取值;k,复合地基中桩间土地基实际承载力的修正系数，与桩间土的工程性质、施工工艺、桩体类型等因素有关，宜按地区经验取值;Àp桩体竖向抗压承载力发挥系数，反映复合地基破坏时桩体竖向抗压承载力发挥度，宜按地区经验取值;À,-__一桩间土地基承载力发挥系数，反映复合地基破坏时桩间地基承载力发挥度，直按桩间士的工程性质、地区经验取值;ι-一桩体竖向抗压承载力修正系数，宜综合复合地基中桩体实际竖向抗压承载力和复合地基破坏时桩体的竖向抗压承载力发挥度，结合工程经验取值;卢写一一桩间土地基承载力修正系数，宜综合复合地基中桩间土地基实际承载力和复合地基破坏时桩间土地基承载力发挥度，结合工程经验取值。5.2.2复合地基竖向增强体采用柔性桩和刚性桩时，柔性桩和刚性桩的竖向抗压承载力特征值应通过单桩竖向抗压载荷试验确定。初步设计时，由桩周土和桩端土的抗力可能提供的单桩竖向抗压承载力特征值应按公式(5.2.2-1)计算;由桩体材料强度可能提供的单桩竖向抗压承载力特征值应按公式(5.2.2-2)计算:Ra=Up~q，，li十叫AC5.2.2-1)•14• R.=r;fcuAp(5.2.2-2)式中:R.一一单桩竖向抗压承载力特征值(kN);Ap单桩截面积(m2);Up一一桩的截面周长(m);n桩长范围内所划分的土层数;qsi第i层土的桩侧摩阻力特征值(kPa);li一一桩长范围内第i层土的厚度(m);qp一一-桩端土地基承载力特征值(kPa);α一一桩端土地基承载力折减系数zfcu一一桩体抗压强度平均值(kPa);矿一一桩体强度折减系数。5.2.3复合地基竖向增强体采用散体材料桩时，散体材料桩竖向抗压承载力特征值应通过单桩竖向抗压载荷试验确定。初步设计时，散体材料桩竖向抗压承载力特征值可按下式估算:R.=σruKpAp(5.2.3)式中:R.--单桩竖向抗压承载力特征值(kN);Ap一一单桩截面积(m2);σru一一桩周土所能提供的最大侧限力(kPa);Kp一一被动土压力系数。5.2.4复合地基处理范围以下存在软弱下卧层时，下卧层承载力应按下式验算:ρz+ιζf.z(5.2.4)式中:弘一一荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值(kPa);pcz-一软弱下卧层顶面处地基土的自重压力值(kPa);faz一一软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值(kPa)。5.2.5当采用长-短桩复合地基时，复合地基承载力特征值可按下式计算=•15• f呐=品1mlR.I/Apl+ßr,2m2Ra2/Ap2+品(1-ml-m2)!sk(5.2.5)式中:Apl一一长桩的单桩截面积(m2);Ap2一一短桩的单桩截面积(m2);R.I长桩单桩竖向抗压承载力特征值(kN);Ra2一一短桩单桩竖向抗压承载力特征值(kN);!sk一一桩间土地基承载力特征值(kPa);ml一一长桩的面积置换率;m2一一短桩的面积置换率;卢pl一一长桩竖向抗压承载力修正系数，宜综合复合地基中长桩实际竖向抗压承载力和复合地基破坏时长桩竖向抗压承载力发挥度，结合工程经验取值;ßp2一一短桩竖向抗压承载力修正系数，宜综合复合地基中短桩实际竖向抗压承载力和复合地基破坏时短桩竖向抗压承载力发挥度，结合工程经验取值;民桩间土地基承载力修正系数，宜综合复合地基中桩间土地基实际承载力和复合地基破坏时桩间土地基承载力发挥度，结合工程经验取值。5.2.6复合地基承载力的基础宽度承载力修正系数应取0;基础埋深的承载力修正系数应取1.0。修正后的复合地基承载力特征值(f.)应按下式计算:!.=!spk+Ym(D一0.5)(5.2.6)式中:!spk复合地基承载力特征值(kPa);Ym基础底面以上土的加权平均重度(kN/m勺，地下水位以下取浮重度;D一一基础埋置深度(m)，在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工完成后进行时，应从天然地面标高算起。5.3沉降计算5.3.1复合地基的沉降由垫层压缩变形量、加固区复合土层压缩 变形量(s])和加固区下卧土层压缩变形量(S2)组成。当垫层压缩变形量小，且在施工期已基本完成时，可忽略不计。复合地基沉降可按下式计算:s=s]+S2(5.3.1)式中:S]复合地基加固区复合土层压缩变形量(mm);52加固区下卧土层压缩变形量(mm)。5.3.2复合地基加固区复合土层压缩变形量(S1)宜根据复合地基类型分别按下列公式计算:1散体材料桩复合地基和柔性桩复合地基，可按下列公式计算:S,-w艾-，t::.户z(5.3.2-1)1-Y;，1全~EsPi<-"1E"Pi=mEpi十(l-m)E，;(5.3.2-2)式中:今户z一一第z层土的平均附加应力增量(kPa);li-←一第z层土的厚度(mm);m一一一复合地基置换率;lþ，]一一复合地基加固区复合土层压缩变形量计算经验系数，根据复合地基类型、地区实测资料及经验确定;E,pi第i层复合土体的压缩模量(kPa);Epi一第z层桩体压缩模量(kPa);E剖第z层桩间士压缩模量(kPa)，宜按当地经验取值，如无经验，可取天然地基压缩模量。2刚性桩复合地基可按下式计算:.Ql(5.3.2•3)S1一件EpAp式中:Q一一刚性桩桩顶附加荷载(kN);l一一刚性桩桩长(mm);Ep一一一桩体压缩模量(kPa);Ap单桩截面积(m2);•17• 化刚性桩桩体压缩经验系数，宜综合考虑刚性桩长细比、桩端剌入量，根据地区实测资料及经验确定。5.3.3复合地基加固区下卧土层压缩变形量(.~2)，可按下式计算:句=仇2~尝l，(5.3.3)式中:今户t第1层土的平均附加应力增量(kPa);li第z层士的厚度(mm);E"i-基础底面下第1层土的压缩模量(kPa);你2复合地基加固区下卧土层压缩变形量计算经验系数，根据复合地基类型地区实测资料及经验确定。5.3.4作用在复合地基加固区下卧层顶部的附加压力宜根据复合地基类型采用不同方法。对散体材料桩复合地基宜采用压力扩散法计算，对刚性桩复合地基宜采用等效实体法计算，对柔性桩复合地基，可根据桩土模量比大小分别采用等效实体法或压力扩散法计算。5.3.5当采用长短桩复合地基时，复合地基的沉降应由垫层压缩量、加固区复合土层压缩变形量(SI)和加固区下卧土层压缩变形量(52)组成。加固区复合土层压缩变形量(51)应由短桩范围内复合土层压缩变形量(511)和短桩以下只有长桩部分复合土层压缩变形量(S12)组成。垫层压缩量小，且在施工期已基本完成时，可忽略不计。长一短桩复合地基的沉降宜按下式计算:5=511+512+52(5.3.5)5.3.6长短复合地基中短桩范围内复合土层压缩变形量(511)和短桩以下只有长桩部分复合土层压缩变形量(512)可按本规范公式(5.3.2-1)计算，加固区下卧土层压缩变形量(52)可按本规范公式(5.3.3)计算。短桩范围内第i层复合士体的压缩模量(E，pi),可按下式计算:E,pi=mlEpli+m2Ep2i+(1-ml-m2)E"i(5.3.6)式中:Epli第i层长桩桩体压缩模量(kPa); Ep2i一一一第z层短桩桩体压缩模量也Pa);mj一一长桩的面积置换率;m2短桩的面积置换率FE"i-第i层桩间土压缩模量(kPa)，宜按当地经验取值，无经验时，可取天然地基压缩模量。5.4稳定分析5.4.1在复合地基稳定分析中，所采用的稳定分析方法、计算参数、计算参数的测定方法和稳定安全系数取值应相互匹配。5.4.2复合地基稳定分析可采用圆弧滑动总应力法进行分析。稳定安全系数应按下式计算:K=丢(5.4.2)式中:Tt一一荷载效应标准组合时最危险滑动面上的总剪切力CkN);t最危险滑动面上的总抗剪切力(kN);k一一安全系数。5.4.3复合地基竖向增强体应深入设计要求安全度对应的危险滑动面下至少2m.5.4.4复合地基稳定分析方法宜根据复合地基类型合理选用。•19• 6深层搅拌桩复合地基6.1一般规定6.1.1深层搅拌桩可采用喷浆搅拌法或喷粉搅拌法施工。深层搅拌桩复合地基可用于处理正常固结的淤泥与淤泥质土、素填土、软塑~可塑勃性土、松散~中密粉细砂、稍密~中密粉土、松散~稍密中粗砂及黄土等地基。当地基士的天然含水量小于30%或黄土含水量小于25%时，不宜采用喷粉搅拌法。含大孤石或障碍物较多且不易清除的杂填土、硬塑及坚硬的蒙古性土、密实的砂土，以及地下水呈流动状态的土层，不宜采用深层搅拌桩复合地基。6.1.2深层搅拌桩复合地基用于处理泥炭土、有机质含量较高的土、塑性指数(Ip)大于25的蒙古土、地下水的pH值小于4和地下水具有腐蚀性，以及无工程经验的地区时，应通过现场试验确定其适用性。6.1.3深层搅拌桩可与堆载预压法及刚性桩联合应用。6.1.4确定处理方案前应搜集拟处理区域内详尽的岩土工程资料。6.1.5设计前应进行拟处理土的室内配比试验，应针对现场拟处理土层的性质，选择固化剂和外掺剂类型及其掺量。固化剂为水泥的水泥土强度宜取90d龄期试块的立方体抗压强度平均值。6.2设计6.2.1固化剂宜选用强度等级为42.5级及以上的水泥或其他类型的固化剂。固化剂掺入比应根据设计要求的固化土强度经室内配比试验确定。喷浆搅拌法的水泥浆水灰比应根据施工时的可喷•20• 性和不同的施工机械合理选用。外掺剂可根据设计要求和土质条件选用具有早强、缓凝、减水以及节省水泥等作用的材料，且应避免污染环境。6.2.2深层搅拌桩的长度应根据上部结构对承载力和变形的要求确定，并宜穿透软弱土层到达承载力相对较高的土层。为提高抗滑稳定性而设置的搅拌桩，其桩长应深入加固后最危险滑弧以下至少2m。设计桩长应根据施工机械的能力确定，喷浆搅拌法的加固深度不宜大于20m;喷粉搅拌法的加固深度不宜大于15m。搅拌桩的桩径不应小于500mm。6.2.3深层搅拌桩复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试验或根据综合桩体竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验测定。初步设计时也可按本规范公式5.2.1-2估算，其中品宜按当地经验取值，无经验时可取O.85~1.00，设置垫层时应取低值;品宜按当地经验取值，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周士地基承载力特征值的平均值时，可取O.10~0.40，差值大时应取低值;当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土地基承载力特征值的平均值时，可取O.50~0.95,差值大时或填土路堤和柔性面层堆场及设置垫层时应取高值;处理后桩间士地基承载力特征值(J，k)，可取天然地基承载力特征值。6.2.4单桩竖向抗压承载力特征值应通过现场竖向抗压载荷试验确定。初步设计时也可按本规范公式(5.2.2-1)和公式(5.2.2-2)进行估算，并应取其中较小值，其中儿应为90d龄期的水泥土立方体试块抗压强度平均值;喷粉深层搅拌法?可取O.20~0.30，喷浆深层搅拌法可可取0.25~0.33。6.2.5采用深层搅拌桩复合地基宜在基础和复合地基之间设置垫层。垫层厚度可取150mm~300mm。垫层材料可选用中砂、粗砂、级配砂石等，最大粒径不宜大于20mm。填土路堤和柔性面层 堆场下垫层中宜设置一层或多层水平加筋体。6.2.6深层搅拌桩复合地基中的桩长超过10m时，可采用变掺量设计。6.2.7深层搅拌桩的平面布置可根据上部结构特点及对地基承载力和变形的要求，采用正方形、等边三角形等布桩形式。桩可只在基础平面范围内布置，独立基础下的桩数不宜少于3根。6.2.8当深层搅拌桩处理深度以下存在软弱下卧层时，应按本规范第5.2.4条的有关规定进行下卧层承载力验算。6.2.9深层搅拌桩复合地基沉降应按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算。计算采用的附加应力应从基础底面起算。复合士层的压缩模量可按本规范公式(5.3.2←2)计算，其中Ep可取桩体水泥土强度的100倍~200倍，桩较短或桩体强度较低者可取低值，桩较长或桩体强度较高者可取高值。6.3施工6.3.1深层搅拌桩施工现场应预先平整，应清除地上和地下的障碍物。遇有明洪、池塘及洼地时，应抽水和清淤，应回填教性土料并应压实，不得回填杂填土或生活垃圾。6.3.2深层搅拌桩施工前应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于2根。当桩周为成层土时，对于软弱士层宜增加搅拌次数或增加水泥掺量。6.3.3深层搅拌桩的喷浆(粉)量和搅拌深度应采用经国家计量部门认证的监测仪器进行自动记录。6.3.4搅拌头翼片的枚数、宽度与搅拌轴的垂直夹角，搅拌头的回转数，搅拌头的提升速度应相互匹配。加固深度范围内土体任何一点均应搅拌20次以上。搅拌头的直径应定期复核检查，其磨耗量不得大于10mm。6.3.5成桩应采用重复搅拌工艺，全桩长上下应至少重复搅拌一次。6.3.6深层搅拌桩施工时，停浆(灰)面应高于桩顶设计标高•22• 300mm~500mm。在开挖基础时，应将搅拌桩顶端施工质量较差的桩段用人工挖除。6.3.7施工中应保持搅拌桩机底盘水平和导向架竖直，搅拌桩垂直度的允许偏差为1%;桩位的允许偏差为50mm;成桩直径和桩长不得小于设计值。6.3.8深层搅拌桩施工应根据喷浆搅拌法和喷粉搅拌法施工设备的不同，按下列步骤进行:1深层搅拌机械就位、调平。2预搅下沉至设计加固深度。3边喷浆(粉)、边搅拌提升直至预定的停浆(灰)面。4重复搅拌下沉至设计加固深度。5根据设计要求，喷浆(粉)或仅搅拌提升直至预定的停浆(灰)面。6关闭搅拌机械。I喷浆搅拌法6.3.9施工前应确定灰浆泵输浆量、灰浆经输浆管到达搅拌机喷浆口的时间和起吊设备提升速度等施工参数，宜用流量泵控制输浆速度，注浆泵出口压力应保持在O.4MPa~0.6MPa，并应使搅拌提升速度与输浆速度同步，同时应根据设计要求通过工艺性成桩试验确定施工工艺。6.3.10所使用的水泥应过筛，制备好的浆液不得离析，泵送应连续。拌制水泥浆液的罐数、水泥和外掺剂用量以及泵送浆液的时间等，应有专人记录。6.3.11搅拌机喷浆提升的速度和次数应符合施工工艺的要求，并应有专人记录。6.3.12当水泥浆液到达出浆口后，应喷浆搅拌30s，应在水泥浆与桩端士充分搅拌后，再开始提升搅拌头。E喷粉搅拌法6.3.13喷粉施工前应仔细检查搅拌机械、供粉泵、送气(粉)管•23• 路、接头和阅门的密封性、可靠性。送气(粉)管路的长度不宜大于60m。6.3.14搅拌头每旋转一周，其提升高度不得超过16mmo6.3.15成桩过程中因故停止喷粉，应将搅拌头下沉至停灰面以下1m处，并应待恢复喷粉时再喷粉搅拌提升。6.3.16需在地基土天然含水量小于30%土层中喷粉成桩时，应采用地面注水搅拌工艺。6.4质量检验6.4.1深层搅拌桩施工过程中应随时检查施工记录和计量记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定，应对固化剂用量、桩长、搅拌头转数、提升速度、复搅次数、复搅深度以及停浆处理方法等进行重点检查。6.4.2深层搅拌桩的施工质量检验数量应符合设计要求，并应符合下列规定:1成桩7d后，应采用浅部开挖桩头，深度宜超过停浆(灰)面下0.5m，应目测检查搅拌的均匀性，并应量测成桩直径。2成桩28d后，应用双管单动取样器钻取芯样做抗压强度检验和桩体标准贯入检验。3成桩28d后，可按本规范附录A的有关规定进行单桩竖向抗压载荷试验。6.4.3深层搅拌桩复合地基工程验收时，应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。载荷试验应在桩体强度满足试验荷载条件，并宜在成桩28d后进行。检验数量应符合设计要求。6.4.4基槽开挖后，应检验桩位、桩数与桩顶质量，不符合设计要求时，应采取有效补强措施。•24• 7高压旋喷桩复合地基7.1一般规定7.1.1高压旋喷桩复合地基适用于处理软塑~可塑的黠性土、粉土、砂土、黄土、素填士和碎石士等地基。当士中含有较多大直径块石、大量植物根茎或有机质含量较高时，不宜采用。7.1.2高压旋喷桩复合地基用于既有建筑地基加固时，应搜集既有建筑的历史和现状资料、邻近建筑物和地下埋设物等资料。设计时应采取避免桩体水泥土未固化时强度降低对既有建筑物的不良影响的措施。7.1.3高压旋喷桩可采用单管法、双管法和三管法施工。7.1.4高压旋喷桩复合地基方案确定后，应结合工程情况进行现场试验、试验性施工或根据工程经验确定施工参数及工艺。7.2设计7.2.1高压旋喷形成的加固体强度和范围，应通过现场试验确定。当无现场试验资料时，亦可按相似士质条件的工程经验确定。7.2.2旋喷桩主要用于承受坚向荷载时，其平面布置可根据上部结构和基础特点确定。独立基础下的桩数不宜少于3根。7.2.3高压旋喷桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地基竖向抗压载荷试验确定。初步设计时也可按本规范公式(5.2.1-2)估算，其中品可取l.0，品可根据试验或类似土质条件工程经验确定，当无试验资料或经验时，品可取O.l~O.5，承载力较低时应取低值。7.2.4高压旋喷桩单桩竖向抗压承载力特征值应通过现场载荷试验确定。初步设计时也可按本规范公式(5.2.2-1)和公式(5.2.2-2)进行估算，并应取其中较小值，其中fcu应为28d龄期的水泥土立方•25• 体试块抗压强度平均值;可可取0.33。7.2.5来用高压旋喷桩复合地基宜在基础和复合地基之间设置垫层。垫层厚度可取100mm~300mm，其材料可选用中砂、粗砂、级配砂石等，最大粒径不宜大于20mm。填士路堤和柔性面层堆场下垫层中宜设置一层或多层水平加筋体。7.2.6当高压旋喷桩复合地基处理深度以F存在软弱下卧层时，应按本规范第5.2.4条的有关规定进行下卧层承载力验算。7.2.7高压旋喷桩复合地基沉降应按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算。计算采用的附加应力应从基础底面起算。7.3施工7.3.1施工前应根据现场环境和地下埋设物位置等情况，复核设计孔位。7.3.2高压旋喷桩复合地基的注浆材料应采用水泥，可根据需要加入适量的外加剂和掺和料。7.3.3高压旋喷水泥土桩施工应按下列步骤进行:1高压旋喷机械就位、调平。2贯入喷射管至设计加固深度。3喷射注浆，边喷射、边提升，根据设计要求，喷射提升直至预定的停喷面。4拔管及冲洗，移位或关闭施工机械。7.3.4对需要局部扩大加固范围或提高强度的部位，可采取复喷措施。处理既有建筑物地基时，应采取速凝浆液、跳孔喷射等措施e7.4质量检验7.4.1高压旋喷桩施工过程中应随时检查施工记录和计量记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。7.4.2高压旋喷桩复合地基检测与检验可根据工程要求和当地•26• 经验采用开挖检查、取芯、标准贯人、载荷试验等方法进行检验，并应结合工程测试及观测资料综合评价加固效果。7.4.3检验点布置应符合下列规定:1有代表性的桩位。2施工中出现异常情况的部位。3地基情况复杂，可能对高压喷射注浆质量产生影响的部位。7.4.4高压旋喷桩复合地基工程验收时，应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。载荷试验应在桩体强度满足试验荷载条件，并宜在成桩28d后进行。检验数量应符合设计要求。•27• 8灰土挤密桩复合地基8.1-般规定8.1.1灰土挤密桩复合地基适用于填土、粉土、粉质茹土、湿陷性黄土和非湿陷性黄土、蒙古土以及其他可进行挤密处理的地基。8.1.2采用灰土挤密桩处理地基时，应使地基士的含水量达到或接近最优含水量。地基土的含水量小于12%时，应先对地基土进行增湿，再进行施工。当地基士的含水量大于22%或含有不可穿越的砂砾夹层时，不宜采用。8.1.3对于缺乏灰土挤密法地基处理经验的地区，应在地基处理前，选择有代表性的场地进行现场试验，并应根据试验结果确定设计参数和施工工艺，再进行施工。8.1.4成孔挤密施工，可采用沉管、冲击、爆扩等方法。当采用预钻孔芳扩挤密时，应加强施工控制，并应确保穷扩直径达到设计要求。8.1.5孔内填料宜采用素士或灰士，也可采用水泥土等强度较高的填料。对非湿陷性地基，也可采用建筑垃圾、砂砾等作为填料。8.2设计8.2.1挤密桩孔宜按正兰角形布置，孔距可取桩径的2.0倍~2.5倍，也可按下式计算:(8.2.1)式中:S灰土挤密桩桩间距(m);d→→灰土挤密桩体直径(m)，宜为O.35m~O.45m;Ydm二←→地基挤密前各层土的平均干重度(kN/旷); Ydmax一一一击实试验确定的最大干重度(kN/旷);D，←一成孔后，3个孔之间土的平均挤密系数。8.2.2灰土挤密桩桩间土最小挤密系数(Demin)应满足承载力及变形的要求，对湿陷性土还应满足消除湿陷性的要求。桩间土最小挤密系数(D，min)宜根据当地的建筑经验确定，无建筑经验时，可根据地基处理的设计技术要求，经试验确定，也可按下式计算:D•YdO(8.2.2)emmYdmax式中:Demin一一一桩间土最小挤密系数;YdO挤密填孔后，3个孔形心点部位的干重度(kN/时)。8.2.3桩孔间距较大且超过3倍的桩孔直径时，设计不宜计入桩间士的挤密影响，宜按置换率设计，或进行单桩复合地基试验确定。8.2.4挤密孔的深度应大于压缩层厚度，且不应小于4m。建筑工程基础外的处理宽度应大于或等于处理深度的1/2;填土路基和柔性面层堆场荷载作用面外的处理宽度应大于或等于处理深度的1/3。8.2.5当挤密处理深度不超过12m时，不宜采用预钻孔，挤密孔的直径宜为O.35m~O.45m。当挤密孔深度超过12m时，宜在下部采用预钻孔，成孔直径宜为O.30m以下;也可全部采用预钻孔，孔径不宜大于O.40m，应在填料回填过程中进行孔内强奔挤密，挤密后填料孔直径应达到O.60m以上。8.2.6灰土挤密桩复合地基承载力应通过复合地基竖向抗压载荷试验确定。初步设计时，复合地基承载力特征值也可按本规范公式(5.2.1-1)或公式(5.2.1-2)估算。8.2.7灰土挤密桩复合地基处理范围以下存在软弱下卧层时，应按本规范第5.2.4条的有关规定进行下卧层承载力验算。8.2.8灰土挤密桩复合地基沉降，应按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算。•29• 8.2.9灰土的配合比宜采用3:7或2:8(体积比)，含水量应控制在最优含量::1::2%以内，石灰应为熟石灰。8.2.10当地基承载力特征值以及变形不满足要求时，应在灰土桩中加入强度较高的材料，不宜用缩小桩孔间距的方法提高承载力。在非湿陷性地区当承载力要求较小，挤密桩孔间距较大时，则不宜计入桩间土的挤密作用。8.3施工8.3.1灰土挤密桩施工应间隔分批进行，桩孔完成后应及时穷，填。进行地基局部处理时，应由外向里施工。8.3.2挤密桩孔底在填料前应穷实，填料时宜分层回填穷实，其压实系数(Àc)不应小于0吨9708.3.3填料用素土时，宜采用纯净黄土，也可选用蒙古土、粉质蒙古土等，土中不得含有有机质，不宜采用塑性指数大于17的黠土，不得使用耕土或杂填土，冬季施工时严禁使用冻土。8.3.4灰土挤密桩施工应预留O.5m~O.7m的松动层，冬季在零度以下施工时，宜增大预留松动层厚度。8.3.5穷填施工前，应进行不少于3根桩的劳填试验，并应确定合理的填料数量及劳击能量。8.3.6灰土挤密桩复合地基施工完成后，应挖除上部扰动层，基底下应设置厚度不小于O.5m的灰土或土垫层，湿陷性土不宜采用透水材料作垫层。8.3.7桩孔中心点位置的允许偏差为桩距设计值的5%，桩孔垂直度允许偏差为1.5%。8.4质量检验8.4.1灰土挤密桩施工过程中应随时检查施工记录和计量记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。8.4.2施工人员应及时抽样检查孔内填料的劳实质量，检查数量•30• 应由设计单位根据工程情况提出具体要求。对重要工程尚应分层取样测定挤密士及孔内填料的湿陷性及压缩性。8.4.3灰土挤密桩复合地基工程验收时，应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。检验数量应符合设计要求。8.4.4在湿陷性土地区，对特别重要的项目尚应进行现场浸水载荷试验。•31 9穷实水泥土桩复合地基9.1-舰规定9.1.1穷实水泥土桩复合地基适用于处理深度不超过10m，在地下水位以上为蒙古性土、粉土、粉细砂、素填土、杂填土等适合成桩并能挤密的地基。9.1.2穷实水泥土桩可采用沉管、冲击等挤土成孔法施工，也可采用洛阳铲、螺旋钻等非挤土成孔法施工。9.1.3穷实水泥土桩复合地基设计前，可根据工程经验，选择水泥品种、强度等级和水泥土配合比，并可初步确定穷实水泥土材料的抗压强度设计值。缺乏经验时，应预先进行配合比试验。9.2设计9.2.1穷实水泥土桩复合地基的处理深度应根据工程特点、设计要求和地质条件综合确定。初步设计时，处理深度应满足地基主要受力层天然地基承载力计算的需要。9.2.2确定穷实水泥土桩桩端持力层时，除应符合地基处理设计计算要求外，尚应符合下列规定:1桩端持力层厚度不宜小于1.0moz应无明显软弱下卧层。3桩端全断面进入持力层的深度，对碎石土、砂土不宜小于桩径的O.5倍，对粉土、黠性土不宜小于桩径的2倍。4当进入持力层的深度无法满足要求时，桩端阻力特征值设计取值应折减。9.2.3穷实水泥土桩的平面布置，宜综合考虑基础形状、尺寸和上部结构荷载传递特点，并应均匀布置。•32• 劳实水泥土桩可布置在基础底面范围内，当地层较软弱、均匀性较差或工程有特殊要求时，可在基础外设置护桩。9.2.4旁实水泥土桩桩径宜根据施工工具和施工方法确定，宜取30∞Or口mm~γγr户户~‘‘.、斗、9.2.5芳实水泥土桩的桩顶宜铺设厚度为10∞Omm~30∞Omm的垫层，垫层材料宜选用最大粒径不大于20mm的中砂、粗砂、石屑、级配砂石等。9.2.6穷实水泥土桩复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试验确定，初步设计时，也可按本规范公式(5.2.1-2)估算。其中品可取1.OO，ß，采用非挤土成孔时可取O.80~1.00,ß，采用挤土成孔时可取O.95~1.1009.2.7穷实水泥土桩单桩竖向抗压承载力特征值应通过单桩竖向抗压载荷试验确定，初步设计时也可按本规范公式(5.2.2-1)和公式(5.2.2-2)进行估算，并应取其中较小值。9.2.8旁实水泥土桩复合地基的沉降应按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算。沉降计算经验系数应根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可采用现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007规定的数值。其中E，p;宜按当地经验取值，也可按本规范公式(5.3.2-2)估算。9.2.9穷实水泥土材料的配合比应根据工程要求、土料性质、施工工艺及采用的水泥品种、强度等级，由配合比试验确定，水泥与土的体积比宜取1:5~1:8。9.3施工9.3.1施工前应根据设计要求，进行工艺性试桩，数量不得少于2根。9.3.2水泥应符合设计要求的种类及规格。9.3.3土料宜采用蒙古性土、粉土、粉细砂或渣土，土料中的有机物质含量不得超过5%，不得含有冻土或膨胀土，使用前应过孔径为•33• 10m丑1mγγ~、、、.‘、.乌白9.3.4"-水k泥土混合料配合比应符合设计要求，含水量与最优含水量的允许偏差为:::!::2%，井应采取搅拌均匀的措施。当用机械搅拌时，搅拌时间不应少于1min，当用人工搅拌时，拌和次数不应少于3遍。混合料拌和后应在2h内用于成桩。9.3.5成桩宜采用桩体弃实机，宜选用梨形或锤底为盘形的穷锤，锤体直径与桩孔直径之比宜取0.7~0.8，锤体质量应大于120kg，旁锤每次提升高度，不应低于700mmo9.3.6穷实水泥土桩施工步骤应为成孔一分层奔实一封顶一穷实。成孔完成后，向孔内填料前孔底应穷实。填料频率与落锤频率应协调一致，并应均匀填料，严禁突击填料。每回填料厚度应根据穷锤质量经现场旁填试验确定，桩体的压实系数(λc)不应小于0.9309.3.7桩位允许偏差，对满堂布桩为桩径的O.4倍，条基布桩为桩径的0.25倍;桩孔垂直度允许偏差为1.5%;桩径的允许偏差为:::!::20mm;桩孔深度不应小于设计深度。9.3.8施工时桩顶应高出桩顶设计标高100mm~200mm，垫层施工前应将高于设计标高的桩头凿除，桩顶面应水平、完整。9.3.9成孔及成桩质量监测应设专人负责，并应做好成孔、成桩记录，发现问题应及时进行处理。9.3.10桩顶垫层材料不得含有植物残体、垃圾等杂物，铺设厚度应均匀，铺平后应振实或奔实，开填度不应大于O.909.4质量检验9.4.1穷实水泥土桩施工过程中应随时检查施工记录和计量记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。9.4.2桩体劳实质量的检查，应在成桩过程中随时随机抽取，检验数量应由设计单位根据工程情况提出具体要求。密实度的检测可在旁实水泥土桩桩体内取样测定干密度或以•34• 轻型圆锥动力触探击数CN10)判断桩体弈实质量。9.4.3开实水泥土桩复合地基工程验收时，复合地基承载力检验应采用单桩复合地基竖向抗压载荷试验。对重要或大型工程，尚应进行多桩复合地基竖向抗压载荷试验。9.4.4复合地基竖向抗压载荷试验应符合本规范附录A的有关规定。•35• 10石灰桩复合地基10.1-般规定10.1.1石灰桩复合地基适用于处理饱和蒙古性土、淤泥、淤泥质士、素填士和杂填土等土层;用于地下水位以上的土层时，应根据土层天然含水量增加掺和料的含水量并减少生石灰用量，也可采取土层浸水等措施。10.1.2对重要工程或缺少经验的地区，施工前应进行桩体材料配比、成桩工艺及复合地基竖向抗压载荷试验。桩体材料配合比试验应在现场地基土中进行。10.1.3竖向承载的石灰桩复合地基承载力特征值取值不宜大于160kPa，当土质较好并采取措施保证桩体强度时，经试验后可适当提高。10.1.4石灰桩复合地基与基础间可不设垫层，当地基需要排水通道时，基础下可设置厚度为200mm~300mm的垫层，填土路基及柔性面层堆场下垫层宜加厚。垫层宜采用中粗砂、级配砂石等。垫层内可设置土工格栅或土工布。10.1.5深厚软弱士中进行浅层处理的石灰桩复合地基沉降及下卧层承载力计算，可计入加固层的减载效应，当采用粉煤灰、炉渣掺和料时，石灰桩体的饱和重度可取13kN/m3o加固士层重度可按下式计算:y,p=13m+(1-m)y,00.1.5)式中:y，p一一-加固土层重度CkN/m3);y,桩间土体重度CkN/m3);m复合地基置换率。•36• 10.2设l十10.2.1石灰桩的固化剂应采用生石灰，掺和料宜采用粉煤灰、火山灰、炉渣等工业废料。生石灰与掺和料的配合比宜根据地质情况确定，生石灰与掺和料的体积比可选用1:1或1:2，对于淤泥、淤泥质土等软土宜增加生石灰用量，桩顶附近生石灰用量不宜过大。当掺石膏和水泥时，掺和量应为生石灰用量的3%~10%。10.2.2石灰桩成桩时，宜用土封口，封口高度不宜小于500mm，封口材料应穷实，封口标高应略高于原地面。石灰桩桩顶施工标高应高出设计桩顶标高100mm以上。10.2.3石灰桩成孔直径应根据设计要求及所选用的成孔方法确定，宜为300mm~400mm;可按等边三角形或矩形布桩;桩中心距可取成孔直径的2倍~3倍。石灰桩可仅布置在基础底面下，当基底士的承载力特征值小于70kPa时，宜在基础以外布置1排~2排围扩桩。10.2.4采用人工洛阳铲成孔时，桩长不宜大于6m;采用机械成孔管外投料时，桩长不宜大于8m;螺旋钻、机动洛阳铲成孔及管内投料时，可适当增加桩长。10.2.5石灰桩桩端宜选在承载力较高的土层中。在深厚的软弱地基中，当石灰桩桩端未落在承载力较高的士层中时，应减少上部结构重心相对于基础形心的偏心，并应加强上部结构及基础的刚度。10.2.6石灰桩的深度应根据岩土工程勘察资料及上部结构设计要求确定。下卧层承载力及地基的变形，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007的有关规定验算。10.2.7石灰桩复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试验或综合桩体竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验，并结合工程实践经验综合确定，试验数量不应少于3点。初步设计时，复合地基承载力特征值也可按本规范公式(5.2.1-2)•37• 估算，其中品和卢、均应取1.0;处理后桩间士地基承载力特征值可取天然地基承载力特征值的1.05倍~1.20倍，士体软弱时应取高值;计算桩截面面积时直径应乘以1.0~1.2的经验系数，土体软弱时应取高值;单桩竖向抗压承载力特征值取桩体抗压比例界限对应的荷载值，应由单桩竖向抗压载荷试验确定，初步设计时可取350kPa~500kPa，土体软弱时应取低值。10.2.8处理后地基沉降应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007的有关规定进行计算。沉降计算经验系数(cþ，)可按地区沉降观测资料及经验确定。石灰桩复合土层的压缩模量宜通过桩体及桩间土压缩试验确定，初步设计时可按本规范公式(5.3.2-2)计算。桩间土压缩模量可取天然地基压缩模量的1.1倍~1.3倍，土软弱时应取高值。10.3施工10.3.1石灰应选用新鲜生石灰块，有效氧化钙含量不宜低于70%，粒径不应大于70mm，消石灰含粉量不宜大于15%。10.3.2掺和料应保持适当的含水量，使用粉煤灰或炉渣时含水量宜控制在30%。无经验时宜进行成桩工艺试验，宜通过试验确定密实度的施工控制指标。10.3.3石灰桩施工可采用洛阳铲或机械成孔。机械成孔可分为沉管和螺旋钻成孔。成桩时可采用人工穷实、机械穷实、沉管反插、螺旋反压等工艺。填料时应分段压(旁)实，人工开实时每段填料厚度不应大于400mm。管外投料或人工成孔填料时应采取降低地下水渗入孔内的速度的措施，成孔后填料前应排除孔底积水。10.3.4施工顺序宜由外围或两侧向中间进行。在软土中宜间隔成桩。10.3.5施工前应做好场地排水设施。10.3.6进入场地的生石灰应采取防水、防雨、防风、防火措施，宜随用随进。•38• 10.3.7施工应建立完善的施工质量和施工安全管理制度，并应根据不同的施工工艺制定相应的技术保证措施，应及时做好施工记录，并应监督成桩质量，同时应进行施工阶段的质量检验等。10.3.8石灰桩施工时应采取防止冲孔伤人的措施。10.3.9桩位允许偏差为桩径的0.5倍。10.4质量检验10.4.1石灰桩施工过程中应随时检查施工记录和计量记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。10.4.2石灰桩复合地基检测与检验可根据工程要求和当地经验采用开挖检查、静力触探或标准贯人、竖向抗压载荷试验等方法进行检验，并应结合工程测试及观测资料综合评价加固效果。施工检测宜在施工后7d~10d进行。10.4.3采用静力触探或标准贯入试验检测时，检测部位应为桩中心及桩间土，应每两点为一组。检测组数应符合设计要求。10.4.4石灰桩复合地基工程验收时，应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。载荷试验应在桩体强度满足试验荷载条件，且在成桩28d后进行3检验数量应符合设计要求。•39• 11挤密砂石桩复合地基11.1-般规定11.1.1挤密砂石桩复合地基适用于处理松散的砂土、粉土、粉质蒙古士等士层，以及人工填士、粉煤灰等可挤密土层。11.1.2挤密砂石桩宜根据场地和工程条件选用沉管、振冲、锤击穷扩等方法施工。11.1.3挤密砂石桩复合地基勘察应提供场地士的天然孔隙比、最大孔隙比、最小孔隙比、标准贯入击数，以及砂石桩填料的来源和性质等资料，并应根据荷载要求和地区经验推荐地基土被挤密后要求达到的相对密实度。11.2设计11.2.1挤密砂石桩复合地基处理范围应根据建筑物的重要性和场地条件确定，应大于荷载作用面范围，扩大的范围宜为基础外缘1排~3排桩距。对可液化地基，在基础外缘扩大的宽度不应小于可液化土层厚度的1/2。11.2.2挤密砂石桩宜采用等边三角形或正方形布置。挤密砂石桩直径应根据地基土质情况、成桩方式和成桩设备等因素确定，宜采用300mm~1200mmo11.2.3挤密砂石桩的间距应根据场地情况、上部结构荷载形式和大小通过现场试验确定，并应符合下列规定:1采用振冲法成孔的挤密砂石桩，桩间距宜结合所采用的振冲器功率大小确定，30kW的振冲器布桩间距可采用1.3m~2.0m;55kW的振冲器布桩间距可采用1.4m~2.5m;75kW的振冲器布桩间距可采用1.5m~3.Om。上部荷载大时，宜采用较小 的间距，上部荷载小时，宜采用较大的间距。2采用振动沉管法成桩时，对粉士和砂土地基，桩间距不宜大于砂石桩直径的4.5倍。初步设计时，挤密砂石桩的间距也可根据挤密后要求达到的孔隙比按下列公式估算:等边三角形布置:5=。叫E01.2.3-1)正方形布置:=。叫E01.2.3-2)elemax-Dr1(emax•emin)01.2.3-3)式中:5-一一-桩间距(m);d桩体直径(m);5一一挤密砂石桩桩间距修正系数，当计入振动下沉密实作用时，可取1.1~1.2，不计入振动下沉密实作用时，可取1.0;eo地基处理前士体的孔隙比，可按原状土样试验确定，也可根据动力或静力触探等试验确定;ej地基挤密后要求达到的孔隙比;Dd一一地基挤密后要求砂土达到的相对密实度;emax砂土的最大孔隙比;emin砂土的最小孔隙比。11.2.4挤密砂石桩桩长可根据工程要求和场地地质条件通过计算确定，并应符合下列规定:1松散或软弱地基土层厚度不大时，砂石桩宜穿透该土层。2松散或软弱地基土层厚度较大时，对按稳定性控制的工程，挤密砂石桩长度应大于设计要求安全度相对应的最危险滑动面以下2.0m;对按变形控制的工程，挤密砂石桩桩长应能满足处理后地基变形量不超过建(构)筑物的地基变形允许值，并应满足•41• 软弱下卧层承载力的要求。3对可液化的地基，在!、石桩桩长应按现行国家标准《建筑抗震设计规范))GB50011的有关规定执行。4桩长不宜小于4m。11.2.5挤密砂石桩桩孔内的填料量应通过现场试验确定，估算时可按设计桩孔体积乘以1.2~1.4的增大系数。施工中地面有下沉或隆起现象时，填料量应根据现场具体情况进行增减。11.2.6挤密砂石桩复合地基承载力特征值，应通过现场复合地基竖向抗压载荷试验确定。初步设计时可按本规范公式(5.2.1-2)估算，其中品和品宜按当地经验取值。挤密砂石桩复合地基承载力特征值，也可根据单桩和处理后桩间土地基承载力特征值按下式估算:fspk=mfpk+(1-m)fsk(11.2.6)式中:fspk-一一挤密砂石桩复合地基承载力特征值(kPa);fpk一-桩体竖向抗压承载力特征值(kPa)，由单桩竖向抗压载荷试验确定;fsk桩间土地基承载力特征值(kPa)，由桩间士地基竖向抗压载荷试验确定;m一一复合地基置换率。11.2.7挤密砂石桩复合地基沉降可按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算。建筑工程尚应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007的有关规定。其中复合地基压缩模量也可按下式计算:ESpi=[1+m(n-1)]Esi(11.2.7)式中:ESPi第1层复合土体的压缩模量(MPa);Esi第i层桩间土压缩模量(MPa)，宜按当地经验取值，无经验时，可取天然地基压缩模量;n一一桩土应力比，宜按现场实测资料确定，无实测资料时，可取2~3，桩间土强度低取大值，桩间土强度高•42• 取小值。11.2.8桩体材料宜选用碎石、卵石、角砾、圆砾、粗砂、中砂或石屑等硬质材料，不宜选用风化易碎的石料，含泥量不得大于5%。对振冲法成桩，填料粒径宜按振冲器功率确定-:30kW振冲器宜为20mm~80mm;55kW振冲器宜为30mm~lOOmm;75kW振冲器宜为40mm~150mm。当采用沉管法成桩时，最大粒径不宜大于50mm。11.2.9砂石桩顶部宜铺设一层厚度为300mm~500mm的碎石垫层。11.3施工11.3.1挤密砂石桩施工机械和型号应根据所选用施工方法、地基土性质和处理深度等因素确定。11.3.2施工前应进行成桩工艺和成桩挤密试验。当成桩质量不能满足设计要求时，应调整设计与施工的有关参数，并应重新进行试验和设计。11.3.3振冲施工可根据设计荷载大小、原状土强度、设计桩长等条件选用不同功率的振冲器，升降振冲器的机械可用起重机、自行车架式施工平车或其他合适的设备，施工设备应配有电流、电压和留振时间自动信号仪表。11.3.4施工现场应设置泥水排放系统，或组织运浆车辆将泥浆运至预先安排的存放地点，并宜设置沉淀池重复使用上部清水;在施工期间可同时采取降水措施。11.3.5密实电流、填料量和留振时间施工参数应根据现场地质条件和施工要求确定，并应在施工时随时监测。11.3.6振动沉管成桩法施工应根据沉管和挤密情况控制填砂石量、提升幅度与速度、挤密次数与时间、电机的工作电流等。选用的桩尖结构应保证顺利出料和有效挤压桩孔内砂石料:当采用活瓣桩靴时，对砂石和粉土地基宜选用尖锥型;一次性桩尖可采用?昆•43• 凝土锥型桩尖。11.3.7挤密砂石桩施工应控制成桩速度，必要时应采取防挤土措施。11.3.8挤密砂石桩施工后，应将基底标高下的松散层挖除或劳压密实，应随后铺设并压实碎石垫层。11.4质量检验11.4.1挤密砂石桩施工过程中应随时检查施工记录和计量记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。施工过程中应检查成孔深度、砂石用量、留振时间和密实电流强度等;对沉管法还应检查套管往复挤压振冲次数与时间、套管升降幅度与速度、每次填砂石量等项记录。11.4.2对桩体可采用动力触探试验检测，对桩间土可采用标准贯人、静力触探、动力触探或其他原位测试等方法进行检测。桩间土质量的检测位置应在等边三角形或正方形的中心。检验数量应由设计单位根据工程情况提出具体要求。11.4.3挤密砂石桩复合地基工程验收时，应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。检验数量应由设计单位根据工程情况提出具体要求。11.4.4挤密砂石桩复合地基工程验收时间，对砂土和杂填土地基，宜在施工7d后进行，对粉土地基，宜在施工14d后进行。•44• 12置换砂石桩复合地基12.1一般规定12.1.1置换砂石桩复合地基适用于处理饱和黠性土地基和饱和黄土地基，可按施工方法分为振动水冲(振冲)置换碎石桩复合地基和沉管置换砂石桩复合地基。12.1.2采用振动水冲法设置砂(碎)石桩时，土体不排水抗剪强度不宜小于20kPa，且灵敏度不宜大于4。施工前应通过现场试验确定其适宜性。12.1.3置换砂石桩复合地基上应铺设排水碎石垫层。12.2设计12.2.1设计前应掌握待加固土层的分布、抗剪强度、上部结构对地基变形的要求，以及当地填料性质和来源、施工机具性能等资料。12.2.2砂石桩的布置方式可采用等边三角形、正方形或矩形布置。12.2.3砂石桩的加固范围应通过稳定分析确定。对建筑基础宜在基底范围外加1排~3排围扩桩。12.2.4砂石桩桩长宜穿透软弱土层，最小桩长不宜小于4.0mo12.2.5振冲法施工的砂(碎)石桩设计直径宜根据振冲器的功率、土层性质通过成桩试验确定，也可根据经验选用。采用沉管法施工时，成桩直径应根据沉管直径确定。砂石桩复合地基的面积置换率m可采用O.15~0.30，布桩间距可根据桩的直径和面积置换率进行计算。12.2.6置换砂石桩复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试验确定。初步设计时，也可按本规范公式(5.2.1-2)估•45• 算，其中品和品均应取1.0。12.2.7当桩体材料的内摩擦角在38。左右时，置换砂石桩单桩竖向抗压承载力特征值可按下式计算:Ra/Ap=20.8cjK(12.2.7)式中:凡一一单桩竖向抗压承载力特征值;Ap单桩截面积;Cu一一饱和带性土不排水抗剪强度;K安全系数。12.2.8置换砂石桩复合地基沉降可按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的规定进行计算，并应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007的有关规定，其中复合地基压缩模量可按本规范公式(5.3.2-2)计算。12.2.9桩体材料可用碎石、卵石、砾石、中粗砂等硬质材料。12.2.10置换砂石桩复合地基上应设置厚度为300mm~500mm的排水砂石(碎石)垫层。12.3施工12.3.1置换砂石桩可采用振冲、振动沉管、锤击沉管或静压沉管法施工。施工单位应采取避免施工过程对周边环境的不利影响的措施。12.3.2施工前应进行成桩工艺试验。当成桩质量不能满足设计要求时，应调整施工参数，并应重新进行试验。12.3.3振冲施工可根据设计桩径大小、原状土强度、设计桩长等条件选用不同功率的振冲器。升降振冲器的机械可用起重机、自行井架式施工平车或其他合适的设备。施工过程应有电流、电压、填料量及留振时间的记录。12.3.4振冲施工现场应设置泥水排放系统，并组织运浆车辆将泥浆运至预先安排的存放地点，并宜设置沉淀池重复使用上部清水。•46• 12.3.5沉管法施工应根据设计桩径选择桩管直径，按沉管和形成密实桩体的需要控制填砂石量、提升速度、复打挤密次数和时间、电机的工作电流等，应选用出料顺利和有效挤压桩孔内砂石料的桩尖结构。当采用活瓣桩靴时，宜选用尖锥型，一次性桩尖可采用?昆凝土锥型桩尖。在饱和软士中沉管法施工宜采用跳打方式施工。12.3.6砂石桩施工后，应将场地表面约1.0m的松散桩体挖除或开压密实，应随后铺设并压实碎石垫层。12.4质量检验12.4.1振冲法施工过程中应检查成孔深度、砂石用量、留振时间和密实电流强度等;对沉管法应检查套管往复挤压振冲次数与时间、套管升降幅度与速度、每次填砂石量等项记录。12.4.2置换砂石桩复合地基的桩体可采用动力触探试验进行施工质量检验;对桩间士可采用十字板剪切、静力触探或其他原位测试方法等进行施工质量检验。桩间土质量的检测位置应在桩位等边三角形或正方形的中心。检验数量应由设计单位根据工程情况提出具体要求。12.4.3置换砂石桩合地基工程验收时，应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。载荷试验检验数量应符合设计要求。12.4.4复合地基竖向抗压载荷试验应待地基中超静孔隙水压力消散后进行。•47• 13强奈置换墩复合地基13.1-般规定13.1.1强旁置换墩复合地基适用于加固高饱和度粉士、软塑~流塑的茹性士、有软弱下卧层的填土等地基。13.1.2强劳置换应经现场试验确定其适用性和加固效果。13.1.3当强芳置换墩施工对周围环境的噪声、振动影响超过有关规定时，不宜选用强穷置换墩复合地基方案。需采用时应采取隔震、降噪措施。13.2设计13.2.1强劳置换墩试验方案应根据工程设计要求和地质条件，先初步确定强奔置换参数，进行现场试弈，然后根据试穷场地监测和检测结果及其与弃前测试数据对比，检验置换墩长度和加固效果，再确定方案可行性和工程施工采用的强开置换工艺、参数。13.2.2强劳置换墩复合地基的设计应包括下列内容:1强劳置换深度。2强劳置换处理的范围。3墩体材料的选择与计量。4开击能、劳锤参数、落距。5弄点的劳击击数、收锤标准、两遍穷击之间的时间间隔。6开点平面布置形式。7强弃置换墩复合地基的变形和承载力要求。8周边环境保护措施。9现场监测和质量控制措施。•48• 10施工垫层。11检测方法、参数、数量等要求。13.2.3强劳置换处理范围应大于建筑物基础范围，每边超出基础外缘的宽度宜为基底下设计处理深度的1/3~1/2，且不宜小于3m。当要求消除地基液化时，在基础外缘扩大宽度不应小于基底下可破化士层厚度的1/2，且不宜小于5m。对独立柱基，可采用柱下单点卉。13.2.4弃坑填料可采用块石、碎石、矿渣、工业废渣、建筑垃圾等坚硬粗颗粒材料，粒径大于300mm的颗粒含量不宜超过全重的30%。13.2.5强劳置换有效加固深度为墩长和墩底压密土厚度之和，应根据现场试验或当地经验确定。在缺少试验资料或经验时，强开置换深度应符合表13.2.5的规定。表13.2.5强穷置换深度穷击能(kN"m)置换深度(m)穷击能(kN•m)置换深度(m)川一川3000120008~96000-N150009~1080001800010~1113.2.6弄点的开击击数应通过现场试开确定，试穷应符合下列要求:1墩长应达到设计墩长。2在起锤可行条件下，应多开击少喂料，起锤困难时每次喂料宜为芳坑深度的1/3~1/2o3累计开沉量不应小于设计墩长的1.5倍~2.0倍。4强穷置换墩收锤条件应符合表13.2.6的规定。表13.2.6强穷置换墩收锤条件单击秀击能E(kN.m)最后两击平均穷沉量(mm)E<4000504000~E<6000100•49• 续表13.2.6单击穷击能E(kN.m)最后两击平均至于沉量(mm)6000~E<80001508000~E<1200020012000~E<15000250E二"，1500030013.2.7芳击击数应根据地基土的性质确定，可采用点旁1遍~2遍。对于渗透性较差的细颗粒土，旁击击数可适当增加，应最后再以低能量满芳1遍~2遍，满穷可采用轻锤或低落距锤多次劳击，锤印应搭接1/3013.2.8两遍穷击之间应有一定的时间间隔，间隔时间应取决于土中超静孔隙水压力的消散时间及挤密效果。当缺少实测资料时，可根据地基土的渗透性确定，对于读透性较差的勃性土地基，间隔时间不应少于2周~4周，对于渗透性好的地基可连续穷击。13.2.9穷点间距应根据荷载特点、墩体长度、墩体直径及基础形式等选定。墩体的计算直径可取劳锤直径的1.1倍~1.4倍。13.2.10起旁面标高、穷坑回填方式和穷后标高应根据基础埋深和试旁时所测得的劳沉量确定。13.2.11墩顶应铺设一层厚度不小于300mm的压实垫层，垫层材料的粒径不宜大于100mm。13.2.12确定软蒙古性土和墩间土硬层厚度小于2m的饱和粉土地基中强穷置换墩复合地基承载力特征值时，其竖向抗压承载力应通过现场单墩竖向抗压载荷试验确定。饱和粉土地基经强穷置换后墩间土能形成2m以上厚度硬层时，其竖向抗压承载力应通过单墩复合地基竖向抗压载荷试验确定。13.2.13强劳置换墩复合地基沉降可按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算，并应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007的有关规定。劳后有效加固深度范围内•50• 土层的变形应采用单墩载荷试验或单墩复合地基载荷试验确定的变形模量计算。13.2.14强奔置换墩未穿透软弱土层时，应按本规范公式(5.2.4)验算软弱下卧层承载力。13.3施工13.3.1开锤应根据土质情况、置换深度、加固要求和施工设备确定。开锤质量可取10t~60t。弃锤宜采用圆柱形，锤底面积宜按士层的性质确定，锤底静接地压力值可取80kPa~300kPa。锤底面宜对称设置若干个与其顶面贯通的排气孔或侧面设置排气凹槽，孔径或槽径可取250mm~400mm。13.3.2施工机械宜采用带有自动脱钩装置的履带式起重机或其他专用设备。采用履带式起重机时，可在臂杆端部设置辅助门架，或采取其他防止落锤时机械倾覆的安全措施。13.3.3穷坑内或场地积水宜及时排除。当场地地下水位较高，穷坑底积水影响施工时，应采取降低地下水位的措施。13.3.4强劳置换墩施工应按下列步骤进行:I应清理平整施工场地，当地表土松软机械无法行走时，宜铺设一定厚度的碎石或矿渣垫层。2应确定奔点位置，并应测量场地高程。3起重机应就位，秀锤应置于穷点位置。4应测量开前锤顶高程或劳点周围地面高程。5应将穷锤起吊至预定高度，并应开启脱钩装置，应待穷锤脱钩自由下落后，放下吊钩，并应测量锤顶高程。在秀击过程中，当穷坑底面出现过大倾斜时，应向坑内较低处抛填填料，整平开坑，当奔点周围软土挤出影响施工时，应随时清理并在穷点周围铺垫填料，继续施工。6应按"由内而外，先中间后四周"和"单向前进"的原则完成全部开点的施工，当周边有需要保护的建构筑物时，应由邻近建筑•51• 物开始穷击并逐渐向远处移动，当隆起过大时宜隔行跳打，收锤困难时宜分次穷击。7应推平场地，并应用低能量满芳，同时应将场地表层松土开实，并应测量穷后场地高程。8应铺设垫层，并应分层碾压密实。13.3.5施工过程中应有专人负责下列监测工作:1穷前检查芳锤的重量和落距，确保单击穷击能符合设计要求。2穷前对穷点放线进行复核，旁完后检查芳坑位置，发现存在偏差或漏旁时，应及时纠正或补穷。3按设计要求检查每个弄点的穷击击数、每击的劳沉量和填料量。4施工前应查明周边地面及地下建(构)筑物的位置及标高等基本资料，当强穷置换施工所产生的振动对邻近建(构)筑物或设备会产生有害影响时，应进行振动监测，必要时应采取挖隔振沟等隔振或防振措施。13.3.6施工过程中的各项参数及相关情况应详细记录。13.4质量检验13.4.1强穷置换墩施工过程中应随时检查施工记录和填料计量记录，并应对照规定的施工工艺对每个墩进行质量评定。不符合设计要求时应补奔或采取其他有效措施。13.4.2强奔置换施工中和结束后宜采用开挖检查、钻探、动力触探等方法，检验墩体直径和墩长。13.4.3强劳置换墩复合地基工程验收时，承载力检验除应采用单墩或单墩复合地基竖向抗压载荷试验外，尚应采用动力触探、多道瞬态面波法等检测地层承载力与密度随深度的变化。单墩竖向抗压载荷试验和单墩复合地基竖向抗压载荷试验应符合本规范附录A的有关规定，对缓变型户5曲线承载力特征值应按相对变形 值sjb二0.010确定。13.4.4强开置换墩复合地基的承载力检验，应在施工结束并间隔一定时间后进行，对粉士不宜少于21d，蒙古性土不宜少于28do检验数量应由设计单位根据场地复杂程度和建筑物的重要性提出具体要求，检测点应在墩间和墩体均有布置。•53• 14刚性桩复合地基14.1一般规定14.1.1刚性桩复舍地基适用于处理蒙古性士、粉土、砂土、素填土和黄土等土层。对淤泥、淤泥质土地基应按地区经验或现场试验确定其适用性。14.1.2刚性桩复合地基中的桩体可采用钢筋混凝土桩、素混凝土桩、预应力管桩、大直径薄壁筒桩、水泥粉煤灰碎石桩CCFG桩)、二灰混凝土桩和钢管桩等刚性桩。钢筋混凝土桩和素混凝土桩应包括现挠、预制，实体、空心，以及异形桩等。14.1.3刚性桩复合地基中的刚性桩应采用摩擦型桩。14.2设计14.2.1刚性桩可只在基础范围内布置。桩的中心与基础边缘的距离不宜小于桩径的1倍;桩的边缘与基础边缘的距离，条形基础不宜小于75mm;其他基础形式不宜小于150mm。用于填士路堤和柔性面层堆场中时，布桩范围尚应考虑稳定性要求。14.2.2选择桩长时宜使桩端穿过压缩性较高的土层，进入压缩性相对较低的土层。14.2.3桩距应根据基础形式、复合地基承载力、土性、施工工艺、周边环境条件等确定。14.2.4刚性桩复合地基与基础之间应设置垫层，厚度宜取100mm~300mm，桩竖向抗压承载力高、桩径或桩距大时应取高值。垫层材料宜用中砂、粗砂、级配良好的砂石或碎石、灰土等，最大砂石粒径不宜大于30mm。14.2.5复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试 验或综合单桩坚向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验确定。初步设计时也可按本规范公式(5.2.1-2)估算，其中卢p和卢、，宜结合具体工程按地区经验进行取值，无地区经验时，品可取1.00.卢、可取O.65~0.90。14.2.6单桩竖向抗压承载力特征值(Ra)应通过现场载荷试验确定。初步设计时，可按本规范公式(5.2.2-1)估算由桩周土和桩端土的抗力可能提供的单桩竖向抗压承载力特征值，并应按本规范公式(5.2.2-2)验算桩身承载力。其中α可取1.00,fcu应为桩体材料试块抗压强度平均值，平可取O.33~0.36.灌注桩或长桩时应用低值，预制桩应取高值。14.2.7基础埋深较大时，尚应计及复合地基承载力经深度修正后导致桩顶增加的荷载，可根据地区桩土分担比经验值，计算单桩实际分担的荷载，可按本规范第14.2.6条的规定验算桩体强度。14.2.8刚性桩复合地基沉降宜按本规范第5.3.1条~第5.3.4条的有关规定进行计算。沉降计算经验系数应根据当地沉降观测资料及经验确定，无经验时，宜符合表14.2.8规定的数值。表14.2.8沉降计算经验系数("1"，)|立(M阳|2.54.07.015.020.0|ψ，I1.11.0O.70.40.2注:E，为地基变形计算深度范围内土的压缩模量当量值。14.2.9地基变形计算深度范围内士的压缩模量当量值，应按下式计算:2::A;K=二二L一一(14.2.9)~~;;~lE式中:Ai第1层土附加应力系数沿土层厚度的积分值;•55• E制基础底面下第z层土的计算压缩模量(MPa)，桩长范围内的复合土层按复合土层的压缩模量取值。14.3施工14.3.1刚性桩复合地基中刚性桩的施工，可根据现场条件及工程特点选用振动沉管灌注成桩、长螺旋钻与管内泵压棍合料灌注成桩、泥浆护壁钻孔灌注成桩、锤击与静压预制成桩。当软土较厚且布桩较密，或周边环境有严格要求时，不宜选用振动沉管灌注成桩法。14.3.2各种成桩工艺除应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范>>JGJ94的有关规定外，尚应符合下列规定:1施工前应按设计要求在室内进行配合比试验，施工时应按配合比配置混合料。2沉管灌注成桩施工拔管速度应匀速，宜控制在1.5m/min~2m/min，遇淤泥或淤泥质土时，拔管速度应取低值。3桩顶超灌高度不应小于0.5m。4成桩过程中，应抽样做渴合料试块，每台机械一天应做一组(3块)试块，进行标准养护，并应测定其立方体抗压强度。14.3.3挖土和截桩时应注意对桩体及桩间土的保护，不得造成桩体开裂、桩间土扰动等。14.3.4垫层铺设宜采用静力压实法，当基础底面下桩间土的含水量较小时，也可采用动力劳实法，开实后的垫层厚度与虚铺厚度的比值不得大于0.9014.3.5施工桩体垂直度允许偏差为1%;对满堂布桩基础，桩位允许偏差为桩径的O.40倍;对条形基础，桩位允许偏差为桩径的0.25倍;对单排布桩桩位允许偏差应符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范>>GB50202的有关规定。14.3.6当周边环境对变形有严格要求时，成桩过程应采取减少对周边环境的影响的措施。•56• 14.4质量检验14.4.1刚性桩施工过程中应随时检查施工记录，并应对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。检查内容应为混合料胡落度、桩数、桩位偏差、垫层厚度、穿填度和桩体试块抗压强度。14.4.2桩体完整性应采用低应变动力测试检测，检验数量应由设计单位根据工程情况提出具体要求。14.4.3刚性桩复合地基工程验收时，承载力检验应符合下列规定:1应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。2有经验时，应分别进行单桩竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验，并可按本规范公式(5.2.1-2)计算复合地基承载力。3检验数量应符合设计要求。14.4.4素混凝土桩复合地基、水泥粉煤灰碎石桩复合地基、二灰混凝土桩复合地基竖向抗压载荷试验和单桩竖向抗压载荷试验，应在桩体强度满足加载要求，且施工结束28d后进行。•57• lS长一短桩复合地基15.1一般规定15.1.1长-短桩复合地基适用于深厚淤泥、淤泥质土、黠性土、粉士、砂土、湿陷性黄土、可液化士等土层。15.1.2长短桩复合地基的竖向增强体应由长桩和短桩组成，其中长桩宜采用刚性桩;短桩宜采用柔性桩或散体材料桩。15.1.3长短桩复合地基中长桩宜支承在较好的土层上，短桩宜穿过浅层最软弱土层。15.2设计15.2.1长-短桩复合地基的单桩竖向抗压承载力特征值应按现场单桩竖向抗压载荷试验确定，初步设计时可根据采用桩型按本规范的有关规定计算。15.2.2长短桩复合地基承载力特征值可按本规范第5.2.5条的有关规定确定。15.2.3当短桩桩端位于软弱土层时，应按本规范公式(5.2.4)验算短桩桩端的复合地基承载力。15.2.4短桩桩端的复合地基承载力特征值可按本规范公式(5.2.1一1)或公式(5.2.1-2)估算，其中m应为长桩的置换率。15.2.5长-短桩复合地基沉降可按本规范第~.3.5条的有关规定进行计算。15.2.6长短桩复合地基与基础间应设置垫层。垫层厚度可根据桩底持力层、桩间土性质、场地载荷情况综合确定，宜为lOOmm~300mm。垫层材料宜采用最大粒径不大于20mm的中砂、粗砂、级配良好的砂石等。•58• 15.2.7长短桩复合地基中桩的中心距应根据士质条件、复合地基承载力及沉阵要求，以及施工工艺等综合确定，宜取桩径的3倍~6倍;当长桩或短桩采用刚性桩，且采用挤土工艺成桩时，桩的最小中心距尚应符合本规范第14.2.3条的有关规定。短桩宜在各长桩中间及周边均匀布置。15.3施工15.3.1长、短桩的施工顺序应根据所采用桩型的施工工艺、加固机理、挤土效应等确定。15.3.2长-短桩复合地基桩的施工应符合本规范有关同桩型桩施工的规定。15.3.3桩施工垂直度允许偏差为1%。桩位允许偏差应符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范))GB50202的有关规定。15.3.4垫层材料应通过级配试验进行试配。垫层厚度、铺设范围和开填度应符合设计要求。15.3.5垫层施工不得在浸水条件下进行，当地下水位较高影响施工时，应采取降低地下水位的措施。15.3.6铺设垫层前应保证预留约200mm的土层，并应待铺设垫层时再人工开挖到设计标高。垫层底面应在同一标高上，深度不同时，应挖成阶梯或斜坡搭接，并也按先深后浅的顺序施工，搭接处应开实。垫层竣工验收合格后，应及时进行基础施工与回填。15.4质量检验15.4.1长-短桩复合地基中长桩和短桩施工过程中应随时检查施工记录，并也对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。15.4.2长短桩复合地基中单桩质量检验应按本规范同桩型单桩质量检验有关规定进行。•59• 15.4.3长短桩复合地基工程验收时，承载力检验应符合下列规定:1应按本规范附录A的有关规定进行复合地基竖向抗压载荷试验。2有经验时，应分别进行长桩竖向抗压载荷试验、短桩竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验，并可按本规范公式(5.2.5)计算复合地基承载力。3检验数量应符合设计要求。•60• 16桩网复合地基16.1一般规定16.1.1桩网复合地基适用于处理蒙古性土、粉土、砂土、股泥、淤泥质土地基，也可用于处理新近填土、湿陷性土和欠固结淤泥等地基。16.1.2桩网复合地基应由刚性桩、桩帽、加筋层和垫层构成，可用于填土路堤、柔性面层堆场和机场跑道等构筑物的地基加固与处理。16.1.3设计前应通过勘察查明土层的分布和基本性质、各土层桩侧摩阻力和桩端阻力，以及判断土层的固结状态和湿陷性等特性。16.1.4桩的竖向抗压承载力应通过试桩绘制p-s曲线确定，并应作为设计的依据。16.1.5桩型可采用预制桩、就地灌注素混凝土桩、套管灌注桩等，应根据施工可行性、经济性等因素综合比较确定桩型。16.1.6桩网复合地基的桩间距、桩帽尺寸、加筋层的性能、垫层及填土层厚度，应根据地质条件、设计荷载和试桩结果综合分析确定。16.2设计16.2.1桩径宜取200mm~500mm，加固土层厚、软土性质差时宜取较大值。16.2.2桩网复合地基宜按正方形布桩，桩间距应根据设计荷载、单桩竖向抗压承载力计算确定，方案设计时可取桩径或边长的5倍~8倍。•61• 16.2.3单桩竖向抗压承载力应通过试桩确定，在方案设计和初步设计阶段，单桩的竖向抗压承载力特征值应按现行行业标准《建筑桩基技术规范))JGJ94的有关规定计算。16.2.4当桩需要穿过松散填土层、欠固结软土层、自重温陷"性土层时，设计计算应计及负摩阻力的影响;单桩竖向抗压承载力特征值、桩体强度验算应符合下列规定:1对于摩擦型桩，可取中性点以上侧阻力为零，可按下式验算桩的抗压承载力特征值:Ra二三Apk(16.2.4-1)式中:Ra单桩竖向抗压承载力特征值(kN).只记中性点以下部分侧阻值及端阻值;户k一一相应于荷载效应标准组合时，作用在地基上的平均压力值(kPa);A一一-单桩承担的地基处理面积(m2)。2对于端承型桩，应计及负摩擦引起基桩的下拉荷载Q;.并可按下式验算桩的竖向抗压承载力特征值:Ra二三A户k十Q~(16.2.4•2)式中:Q~一一一桩侧负摩阻力引起的下拉荷载标准值(kN).按现行行业标准《建筑桩基技术规范))JGJ94的有关规定计算。3桩身强度应符合本规范公式(5.2.2-2)的要求，其中j，u应为桩体材料试块抗压强度平均值.7j可取O.33~O.36.灌注桩或长桩时应用低值，预制桩应取高值。16.2.5桩网复合地基承载力特征值应通过复合地基竖向抗压载荷试验或综合桩体竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验，并应结合工程实践经验综合确定。当处理松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷"性土等有明显工后沉降的地基时，应根据单桩竖向抗压载荷试验结果，计及负摩阻力影响，确定复合地基承载力特征值。•62• 16.2.6当采用本规范公式(5.2.1-2)确定复合地基承载力特征值时，其中品可取1.0;当加固桩属于端承型桩时，品可取0.1~0.4，当加固桩属于摩擦型桩时，品可取0.5~0.9，当处理对象为松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷性土等有明显工后沉降的地基时，且可取0。16.2.7正方形布桩时，可采用正方形桩帽，桩帽上边缘应设20mm宽的45。倒角。16.2.8采用钢筋混凝土桩帽时，其强度等级不应低于C25，桩帽的尺寸和强度应符合下列规定:1桩帽面积与单桩处理面积之比宜取15%~25%。2桩帽以上填土高度，应根据垫层厚度、土拱计算高度确定。3在荷载基本组合条件下，桩帽的截面承载力应满足抗弯和抗冲剪强度要求。4钢筋净保护层厚度宜取50mm。16.2.9采用正方形布桩和正方形桩帽时，桩帽之间的土拱高度可按下式计算:h=o.707(S-a)/tancp(16.2.9)式中:h土拱高度(m);S桩间距(m);"桩帽边长(m);伊一-填土的摩擦角，黠性士取综合摩擦角C)。16.2.10桩帽以上的最小填土设计高度应按下式计算:hz=1.2(h-hj)(16.2.10)式中:hz垫层之上最小填土设计高度(m);hj-~一垫层厚度(m)。16.2.11加筋层设置在桩帽顶部，加筋的经纬方向宜分别平行于布桩的纵横方向，应选用双向抗拉同强、低蠕变性、耐老化型的士工格栅类材料。16.2.12当桩与地基土共同作用形成复合地基时，桩帽上部加筋•63• 体性能应按边坡稳定需要确定。当处理松散填士层、欠固结软土层、自重湿陷性士等有明显工后沉降的地基时，加筋体的性能应符合下列规定:1加筋体的抗拉强度设计值CT)可按下式计算:T~l.35Y,mhCS2-a2)-/CSα)2+4.12:::---32，但(16.2.12-1)式中:T一←一加筋体抗拉强度设计值CkN/m);Y，m一一桩帽之上填土的平均重度CkN/m3);A一一加筋体的下垂高度Cm)，可取桩间距的1/10，最大不宜超过0.2m。2加筋体的强度和对应的应变率应与允许下垂高度值相匹配，宜选取加筋体设计抗拉强度对应应变率为4%~6%，蠕变应变率应小于2%。3当需要铺设双层加筋体时，两层加筋应选同种材料，铺设竖向间距宜取O.lm~O.2m，两层加筋体之间应铺设垫层同种材料，两层加筋体的抗拉强度宜按下式计算:T=T1+0.6T206.2.12-2)式中:T一-加筋体抗拉强度设计值CkN/m);T1桩帽之上第一层加筋体的抗拉强度设计值CkN/m);T2一一第二层加筋体的抗拉强度设计值CkN/m)。16.2.13垫层应铺设在加筋体之上，应选用碎石、卵石、砾石，最小粒径应大于加筋体的孔径，最大粒径应小于50mm;垫层厚度Ch1)宜取200mm~300mm。16.2.14垫层之上的填土材料可选用碎石、无蒙古性士、砂质士等，不得采用塑性指数大于17的菇性土、垃圾土、提有有机质或淤泥的土类。16.2.15桩网复合地基沉降(5)应由加固区复合土层压缩变形量(51)、加固区下卧土层压缩变形量(52)，以及桩帽以上垫层和土层•64• 的压缩量变形量(S3)组成，宜按下式计算:S=SI+S2+S3(16.2.15)16.2.16各沉降分量可按下列规定取值:1加固区复合土层压缩变形量(SI)，可按本规范公式(5.3.2-1)计算，当采用刚性桩时可忽略不计。2加固区下卧土层压缩变形量(S2)，可按本规范公式(5.3.3)计算，需计及桩侧负摩阻力时，桩底土层沉降计算荷载应计入下拉荷载Q~。3桩土共同作用形成复合地基时，桩帽以上垫层和填土层的变形应在施工期完成，在计算工后沉降时可忽略不计。4处理松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷性土等有明显工后沉降的地基时，桩帽以上的垫层和土层的压缩变形量(S3)，可按下式计算:一一A(5-a)(5十2α)(16.2.16)25216.3施工16.3.1预制桩可选用打入法或静压法沉桩，灌注桩可选用沉管灌注、长螺旋钻孔灌注、长螺旋压浆灌注、钻孔灌注等施工方法。16.3.2持力层位置和设计桩长应根据地质资料和试桩结果确定，灌注桩施工应根据揭示的地层和工艺试桩结果综合判断控制施工桩长。饱和茹土地层预制桩沉桩施工时，应以设计桩长控制为主，工艺试桩确定的收锤标准或压桩力控制为辅的方法控制施工桩长。16.3.3饱和软土地层挤土桩施工应选择合适的施工顺序，并应减少挤土效应，应加强对相邻己施工桩及施工场地周围环境的监测。16.3.4加筋层的施工应符合下列要求:1材料的运输、储存和铺设应避免阳光曝晒。•65• 2应选用较大幅宽的加筋体，两幅拼接时接头强度不应小于原有强度的70%;接头宜布置在桩帽上，重叠宽度不得小于300mm。3铺设时地面应平整，不得有尖锐物体。4加筋体铺设应平整，应用编织袋装砂(土)压住。5加筋体的经纬方向与布桩的纵横方向应相同。16.3.5桩帽宜现浇，预制时，应采取对中措施。桩帽之间应采用砂土、石屑等回填。16.3.6加筋体之上铺设的垫层应选用强度较高的碎石、卵砾石填料，不得混有泥土和石屑，碎石最小粒径应大于加筋体孔径，应铺设平整。铺设厚度小于300mm时，可不作碾压，300mm以上时应分层静压压实。16.3.7垫层以上的填土，应分层压实，压实度应达到设计要求。16.4质量检验16.4.1桩网复合地基中桩、桩帽和加筋网的施工过程中，应随时检查施工记录，并应对照规定的施工工艺逐项进行质量评定。16.4.2桩的质量检验，应符合下列规定:1就地灌注桩应在成桩28d后进行质量检验，预制桩宜在施工7d后检验。2应挖出所有桩头检验桩数，并应随机选取5%的桩检验桩位、桩距和桩径。3应随机选取总桩数的10%进行低应变试验，并应检验桩体完整性和桩长。4应随机选取总桩数的0.2%，且每个单体工程不应少于3根桩进行静载试验。5对灌注桩的质量存疑时，应进行抽芯检验，并应检查完整性、桩长和混凝土的强度。16.4.3桩的质量标准应符合下列规定: 1桩位和桩距的允许偏差为50mm，桩径允许偏差为士5%。2低应变检测H类或好于H类桩应超过被检验数的70%。3桩长的允许偏差为士200mm。4静载试验单桩坚向抗压承载力极限值不应小于设计单桩竖向抗压承载力特征值的2倍。5抽芯试验的抗压强度不应小于设计混凝土强度的70%。16.4.4加筋体的检测与检验应包括下列内容:1各向抗拉强度，以及与抗拉强度设计值对应的材料应变率。2材料的单位面积重量、幅宽、厚度、孔径尺寸等。3抗老化性能。4对于不了解性能的新材料，应测试在拉力等于70%设计抗拉强度条件下的蠕变性能。•67• 17复合地基监测与检测要点17.1一般规定17.1.1复合地基设计内容应包括监测和检测要求。17.1.2施工单位应综合复合地基监测和检测情况评价地基处理效果，指导施工，调整设计。17.2监测17.2.1采用复合地基的工程应进行监测，并应监测至监测指标达到稳定标准。17.2.2监测设计人员应根据工程情况、监测目的、监测要求等制定监测实施方案，选择合理的监测仪器、仪器安装方法，采取妥当的仪器保护措施，遵循合理的监控流程。17.2.3监测设计人员应根据工程具体情况设计监测断面或监测点、监测项目、监测手段、监测数量、监测周期和监测频率等。17.2.4监测人员应根据施工进度采取合适的监测频率，并应根据施工、指标变化和环境变化等情况，动态调整监控频率。17.2.5复合地基应进行沉降监测，重要工程、试验工程、新型复合地基等宜监测桩土荷载分担情况。填土路堤和柔性面层堆场等工程的复合地基除应监测地表沉降，稳定性差的工程还应监测侧向位移，沉降缓慢时宜监测孔隙水压力，可监测分层沉降。17.2.6采用复合地基处理的坡地、岸边应监测侧向位移，宜监测地表沉降。17.2.7对周围环境可能产生挤压等不利影响的工程，应监测地表沉降、侧向位移，软蒙古土土层宜监测孔隙水压力。对周围环境振动显著时，应进行振动监测。 17.2.8监测时应记录施工、周边环境变化等情况。监测结果应及时反馈给设计、施工。17.3检测17.3.1复合地基检测内容应根据工程特点确定，宜包括复合地基承载力、变形参数、增强体质量、桩间土和下卧土层变化等。复合地基检测内容和要求应由设计单位根据工程具体情况确定，并应符合下列规定:1复合地基检测应注重坚向增强体质量检验。2具有挤密效果的复合地基，应检测桩间土挤密效果。17.3.2设计人员应调查和收集被检测工程的岩士工程勘察资料、地基基础设计及施工资料，了解施工工艺和施工中出现的异常情况等。17.3.3施工人员应根据检测目的、工程特点和调查结果，选择检测方法，制订检测方案，宜采用不少于两种检测方法进行综合质量检验，并应符合先简后繁、先粗后细、先面后点的原则。17.3.4抽检比例、质量评定等均应以检验批为基准，同一检验批的复合地基地质条件应相近，设计参数和施工工艺应相同，应根据工程特点确定抽检比例，但每个检验批的检验数量不得小于3个。17.3.5复合地基检测应在竖向增强体及其周围土体物理力学指标基本稳定后进行，地基处理施工完毕至检测的间隔时间可根据工程特点确定。17.3.6复合地基检测抽检位置的确定应符合下列规定:1施工出现异常情况的部位。2设计认为重要的部位。3局部岩土特性复杂可能影响施工质量的部位。4当采用两种或两种以上检测方法时，应根据前一种方法的检测结果确定后一种方法的检测位置。•69• 5同一检验批的抽检位置宜均匀分布。17.3.7当检测结果不满足设计要求时，应查找原因，必要时应采用原检测方法或准确度更高的检测方法扩大抽检，扩大抽检的数量宜按不满足设计要求的检测点数加倍扩大抽检。•70• 附录A竖向抗压载荷试验要点A.O.l本试验要点适用于单桩(墩)竖向抗压载荷试验、单桩(墩)复合地基竖向抗压载荷试验和多桩(墩)复合地基竖向抗压载荷试验。A.O.2进行竖向抗压载荷试验前，应采用合适的检测方法对复合地基桩(墩)施工质量进行检验，必要时应对桩(墩)间土进行检验，应根据检验结果确定竖向抗压载荷试验点。A.O.3单桩(墩)竖向抗压载荷试验承压板面积应等于受检桩(墩)截面积，复合地基平板载荷试验的承压板面积应等于受检桩(墩)所承担的处理面积，桩(墩)的中心或多桩(墩)的形心应与承压板形心保持一致，且形状宜与受检桩(墩)布桩形式匹配。承压板可采用钢板或提凝土板，其结构和刚度应保证最大荷载下承压板不翘曲和不开裂。A.O.4试坑底宽不应小于承压板宽度或直径的3倍，基准梁及加荷平台支点(或锚桩)宜设在试坑以外，且与承压板边的净距不应小于承压板宽度或直径，并不应小于2m。竖向桩(墩)顶面标高应与设计标高相适应，应采取避免地基士扰动和含水量变化的措施。在地下水位以下进行试验时，应事先将水位降至试验标高以下，安装设备，并应待水位恢复后再进行加荷试验。A.O.5找平桩(墩)的中粗砂厚度不宜大于20mm。复合地基平板载荷试验应在承压板下设50mm~150mm的中粗砂垫层。有条件时，复合地基平板载荷试验垫层厚度、材料宜与设计相同，垫层应在整个试坑内铺设并开压至设计开实度。A.O.6当采用1台以上千斤顶加载时，千斤顶规格、型号应相同，合力应与承压板中心在同→铅垂线上，且应并联同步工作。加•71• 载时最大工作压力不应大于油泵、压力表及油管额定工作压力的80%。荷载量测宜采用荷载传感器直接测定，传感器的测量误差为:::1::1%.应采用自动稳压装置，每级荷载在维持过程中变化幅度应小于该级荷载增量的10%.应在承压板两个方向对称安装4个位移量测仪表。A.O.7最大试验荷载宜按预估的极限承载力且不小于设计承载力特征值的2.67倍确定。加载分级不应少于8级。正式试验前宜按最大试验荷载的5%~10%预压，垫层较厚时宜增大预压荷载，并应卸载调零后再正式试验。加载反力应为最大试验荷载的1.20倍，采用压重平台反力装置时应在试验前一次均匀堆载完毕。A.O.8每级加载后，应按间隔10、10、10、15、15min.以后每级30min测读一次沉降，当连续出的沉降速率不大于O.lmm/h时，可加下一级荷载。处理软教土地基的柔性桩多桩复合地基竖向抗压载荷试验、散体材料桩(墩)复合地基竖向抗压载荷试验时，可根据经验适当放大相对稳定标准。A.O.9单桩(墩)竖向抗压载荷试验出现下列情况之一时，可终止试验:1在某级荷载下•s-lgt曲线尾部明显向下曲折。2在某级荷载下的沉降量大于前级沉降量的2倍，并经24h沉降速率未能达到相对稳定标准。3在某级荷载下的沉降量大于前级沉降量的5倍，且总沉降量不小于40mm。4相对沉降大于或等于0.10.且不小于100mm。5总加载量已经达到预定的最大试验荷载。6为设计提供依据的试验桩，应加载至破坏。A.O.I0复合地基竖向抗压载荷试验出现以下情况之一时，可终止试验:•72• 1承压板周围隆起或产生破坏性裂缝。2在某级荷载下的沉降量大于前级沉降量的2倍，并经24h沉降速率未能达到相对稳定标准。3在某荷载下的沉降量大于前级沉降量的5倍，ρ-5曲线出现陡降段，且总沉降量不小于承压板边长(直径)的4%。4相对沉降大于或等于O.10。5总加载量已经达到预定的最大试验荷载。A.O.l1卸载级数可为加载级数的1/2，应等量进行，每卸一级，应间隔30min，读记回弹量，待卸完全部荷载后应间隔3h读记总回弹量。A.0.12单桩(墩)竖向抗压极限承载力可按下列方法综合确定:1可取第A.O.9条第1款~第3款对应荷载前级荷载。2ρ-5曲线为缓变型时，可采用总沉降或相对沉降确定，总沉降或相对沉降应根据桩(墩)类型、地区或行业经验、工程特点等确定，总沉降可取40mm~60mm，直径大于800mm时相对沉降可取O.05~0.07，长细比大于80的柔性桩、散体材料桩宜取大值。A.O.13单桩(墩)竖向抗压承载力特征值，可按下列方法综合确定:1刚性桩单桩(墩)ρ5曲线比例界限荷载不大于极限荷载的1/2时，刚性桩竖向抗压承载力特征值可取比例界限荷载。2刚性桩单桩(墩)户5曲线比例界限荷载大于极限荷载的1/2时，刚性桩竖向抗压承载力特征值可取极限荷载除以安全系数20A.0.14复合地基极限荷载可取本规范第A.O.10条第1款~第3款对应荷载前级荷载。单点承载力特征值可按下列方法综合确定:1极限荷载应除以2~3的安全系数，安全系数取值应根据行业或地区经验、工程特点确定。•73• 2ρ-s曲线为缓变型时，可采用相对沉降确定，按照相对沉降确定的承载力特征值不应大于最大试验荷载的1/2。相对沉降值应根据桩(墩)类型、地区或行业经验、工程特点等确定，并应符合下列规定:1)散体材料桩(墩)可取O.010~0.020，桩间土压缩性高时取大值;2)石灰桩可取O.010~0.015;3)灰土挤密桩可取0.008;4)深层搅拌桩、旋喷桩可取O.005~0.010，桩间土为淤泥时取小值;5)穷实水泥土桩可取O.008~0.01;e刚性桩可取O.008~0.010A.O.15一个检验批参加统计的试验点不应少于3点，承载力极差不超过平均值的30%时，可取其平均值作为承载力特征值。当极差超过平均值的30%时，应分析原因，并结合工程具体情况综合确定，必要时可增加试验点数量。•74• 本规范用词说明1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格，非这样做不可的:正面词采用"必须"，反面词采用"严禁";2)表示严格，在正常情况下均应这样做的:正面词采用"应"，反面词采用"不应"或"不得";3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的:正面词采用"宜"，反面词采用"不宜";4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用"可"。2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为"应符合......的规定"或"应按……执行"。•75• 引用标准名录《建筑地基基础设计规范))GB50007《建筑结构荷载规范))GB50009《建筑抗震设计规范))GB50011《建筑地基基础施工质量验收规范))GB50202《建筑桩基技术规范))JGJ94•76• 中华人民共和国国家标准复合地基技术规范GB/T50783-2012条文说明 制订说明《复合地基技术规范>>GB/T50783-2012，经住房和城乡建设部2012年10月11日以第1486号公告批准发布。本规范制定过程中，编制组进行了广泛的调查研究，总结了我国复合地基设计、施工和质量检验的实践经验，同时参考了国外先进技术法规、技术标准，通过试验以及实践经验给出了设计和施工重要技术参数。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，((复舍地基技术规范》编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。•79• 目次1总则…………………………………………………(85)2术语和符号………………………………………………(86)2.1术语……………………………………………………川们3基本规定…………………………………………………(88)4复合地基勘察要点………………………………………ωu5复合地基计算…………………………………….....….(96)5.2承载力计算……………………………………………(96)5.3沉降计算………………………………………………(97)5.4稳定分析………………………………………………(102)6深层搅拌桩复合地基……………………………………(104)6.1一般规定………………………………………………(104)6.2设计……………………………………………………(110)6.3施工……………………………………………………(115)6.4质量检验………………………………………………(117)7高压旋喷桩复合地基…………………………........….(119)7.1一般规定………………………………………………(119)7.2设计……………………………………………………(120)7.3施工……………………………………………………(120)7.4质量检验………………………………………………(121)8灰土挤密桩复合地基……........……………………….(122)8.1一般规定………………………………………………(122)8.2设计……………………………………………………(23)8.3施工……………………………………………………(124)8.4质量检验………………………………………………(125)•81• 9弃实水泥土桩复合地基…………………………………(126)9.1~般规定………………………………………………(126)9.2设计……………………………………………………门26)9.3施工……………………………………………………(128)9.4质量检验………………………………………………(129)10石灰桩复合地基…………………………………………uω10.1一般规定………………………………………………(131)10.2设计……………………………………………………(32)10.3施工……………………………………………………(135)10.4质量检验………………………………………………(13日11挤密砂石桩复合地基……………………………………(37)11.1→般规定………………………………………………(37)11.2设计……………………………………………………(38)11.3施工……………………………………………………(42)11.4质量检验………………………………………………04日12置换砂石桩复合地基……………………………………(147)12.1一般规定………………………………………………(47)12.2设计……………………………………………………(48)12.3施工……………………………………………………(50)12.4质量检验………………………………………………(53)13强劳置换墩复合地基……………………………………(55)13.1一般规定………………………………………………(155)13.2设计……………………………………………………(55)13.3施工……………………………………………………(60)13.4质量检验………………………………………………(61)14刚性桩复合地基…………………………………………(62)14.1一般规定………………………………………………(62)14.2设计……………………………………………………(162)14.4质量检验………………………………………………(65)82• 15长-短桩复合地基…………………………………………(16的15.1一般规定………………………………………………(66)15.2设计……………………………………………………口创)15.3施工…·………………………………………………..(16的16桩网复合地基……………………………………………(169)16.1一般规定………………………………………………(169)16.2设计……………………………………………………(170)16.3施工……………………………………………………(179)16.4质量检验………………………………………………(180)17复合地基监测与检测要点………………………………(181)17.2监测……………………………………………………(181)17.3检测……………………………………………………(181)附录A竖向抗压载荷试验要点……………………………(184)•83• 1总则1.0.1根据在地基中设置增强体的方向不同，复合地基可分为竖向增强体复合地基和水平向增强体复合地基两大类，考虑到水平向增强体复合地基工程实践积累较少，本规范未包含水平向增强体复合地基，只包括常用的各种竖向增强体复合地基。1.O.2随着地基处理技术和复合地基理论的发展，近些年来，复合地基技术在我国房屋建筑(包括高层建筑)、高等级公路、铁路、堆场、机场、堤坝等土木工程建设中得到广泛应用。本规范邀请建筑、公路、铁路、市政、机场、堤坝等土木工程领域从事复合地基设计、施工的专家编写，总结了上述土木工程领域应用复合地基的经验。本规范适用于建筑、交通、铁道、水利、市政等工程中复合地基的设计、施工及质量检验。1.O.3岩土问题分析应详细了解场地工程地质和水文地质条件，了解土层形成年代和成因，掌握土的工程性质，运用土力学基本概念，结合工程经验，进行计算分析。由于岩土工程分析中计算条件的模糊性和信息的不完全性，单纯力学计算不能解决实际问题，需要岩土工程师在计算分析结果和工程经验类比的基础上综合判断，所以复合地基设计注重概念设计。复合地基设计应在充分了解功能要求和掌握必要资料的基础上，通过设计条件的概化，先定性分析，再定量分析，从技术方法的适宜性和有效性、施工的可操作性、质量的可控制性、环境限制和可能产生的负面影响，以及经济性等多方面进行论证，然后选择一个或几个方案，进行必要的计算和验算，通过比较分析，逐步完善设计。•85• 2术语和符号2.1术语2.1.1复合地基是一个新概念。20世纪60年代国外开始采用碎石桩加固地基，并将加固后地基称为复合地基。改革开放后，我国引进碎石桩等许多地基处理新技术，同时引进了复合地基概念。复合地基最初是指采用碎石桩加固形成的人工地基，随着复合地基技术在我国土木工程建设中推广应用，复合地基理论得到很大的发展。随着搅拌桩加固技术在工程中的应用，发展了水泥土桩复合地基的概念。碎石桩是散体材料桩，水泥土桩是勤结材料桩。水泥土桩复合地基的应用促进了柔性桩复合地基理论发展。随着混凝土桩复合地基的应用，形成刚性桩复合地基概念，复合地基概念得到进一步的发展。如果将由碎石桩等散体材料桩形成的人工地基称为狭义复合地基，则可将包括散体材料桩、各种刚度的带结材料桩形成的人工地基，以及各种形式的长-短桩复合地基称为广义复合地基。随着复合地基橄念的发展和复合地基技术应用的扩大，发展形成了广义复合地基理论。本规范是基于广义复合地基理论编写的。2.1.4、2.1.5桩的刚柔是相对的，不能只由桩体模量确定。桩的刚柔主要与桩土模量比和桩的长细比有关，可按桩士相对刚度来进行分类。桩士相对刚度可按下式计算:jEpr"Ja兰旦Gol(1)式中:Ep一一桩体压缩模量(MPa);G,桩间士剪切模量(MPa);l桩长(m);•86• r桩体半径(m)。有人建议当K大于1时可视为刚性桩，小于1时可视为柔性桩。在士程土刚性桩和柔性桩没有严格的界限。2.1.17工程设计人员应重视桩网复合地基和桩承堤的区别。在桩承堤中荷载通过拱作用和土工格栅加筋垫层作用，加筋垫层下桩间土不直接参与承担荷载，荷载全部由桩承担。桩承堤中的桩应是端承刚性桩。桩网复合地基中加筋垫层下桩间士直接参与承担荷载，荷载由桩和桩间土共同承担，桩网复合地基中的桩应是摩擦型桩。本规范将桩网复合地基和桩承堤的设计统一起来，也可应用于桩承堤设计和施工。2.1.20桩士应力比是均值概念。在荷载作用下，桩间土地基和桩体上的应力不可能是均匀分布的。因此，定点测量可能带来较大误差。桩土应力比的影响因素很多，如桩士模量比、置换率、荷载形式与荷载水平、作用时间，以及基础刚度等。在复合地基设计中将桩士应力比作为设计参数较难把握。•87• 3基本规定3.O.2复合地基形式很多，合理选用复合地基形式可以取得较好的社会效益和经济效益。复合地基形式选用应遵守下列原则:1坚持具体工程具体分析和因地制宜的选用原则。根据场地工程地质条件、工程类型、荷载水平，以及使用要求，进行综合分析，还应考虑充分利用地方材料，合理选用复合地基形式。2散体材料桩复合地基主要适用于在设置桩体过程中桩间士能够振密挤密，桩间土的强度能得到较大提高的砂性土地基。对饱和软薪土地基，采用散体材料桩复合地基加固，加固后承载力提高幅度不大，而且可能产生较大的工后沉降，应慎用。3对深厚软土地基，为了减小复合地基的沉降量，应采用较长的桩体，尽量减小加固区下卧土层的压缩量。可采用刚度较大的桩体形成复合地基，也可采用长-短桩复合地基。3.O.3本条强调对位于坡地、岸边的各类工程中的复合地基，以及填土路堤和柔性面层堆场等工程中的复合地基除应进行承载力和沉降计算外，还非常有必要进行稳定分析。满足规范规程中地基承载力要求的并不一定能满足地基稳定性要求。3.0.4复合地基中桩和桩间士共同直接承担荷载是形成复合地基的必要条件，在复合地基设计中要充分重视，予以保证。在荷载作用下，桩体和桩间士是否能够共同直接承担上部结构传来的荷载是有条件的，即复合地基的形成是有条件的，下面作简要分析(图1)。图l中Ep>E，],Ep>E,z，Ep>Ed。散体材料桩在荷载作用 下产生侧向鼓胀变形，能够保证桩体和桩间土共同直接承担上部结构传来的荷载。因此当竖向增强体为散体材料桩时，各种情况均可满足桩和桩间土共同直接承担上部荷载。然而，当竖向增强体为黠结材料桩时情况就不同了。不设垫层，桩端落在可压缩层[图l(a)].荷载作用下，桩和桩间土沉降量相同，则可保证桩和桩间土共同直接承担荷载。桩落在不可压缩层上，在基础下设置一定厚度的柔性垫层[图l(b)].在荷载作用下，通过基础下柔性垫层的协调，也可保证桩和桩间土共同承担荷载。但需要注意分析柔性垫层对桩和桩间土的差异变形的协调能力，以及桩和桩间土之间可能产生的最大差异变形两者的关系。如果桩和桩间土之间可能产生的最大差异变形超过柔性垫层对桩和桩间土的差异变形的协调能力，那么虽在基础下设置了一定厚度的柔性垫层，在荷载作用下，也不能保证桩和桩间土始终共同直接承担荷载。当桩落在不可压缩层上，而且未设置垫层[图l(c汀，在荷载作用下，开始时桩和桩间土中的竖向应力大小大致上按两者的模量比分配，但是随着土体产生蠕变，土中应力不断减小，而桩中应力逐渐增大，荷载逐渐向桩上转移。若Ep>>E"l.则桩间土承担的荷载比例极小。特别是遇到地下水位下降等情况，桩间土体进一步压缩，桩间土可能不再承担荷载。在这种情况下桩与桩间土难以共同直接承担荷载，也就是说桩和桩间土不能形成复合地基以共同承担上部荷载。当复合地基中增强体穿透最薄弱土层，落在相对好的土层上[图1(d汀.E"3>E"l"在这种情况下，应重视Ep、E"l和E，3三者之间的关系，保证在荷载作用下桩和桩间土通过变形协调共同承担荷载。因此采用蒙古结材料桩，特别是刚性桩形成的复合地基需要重视复合地基形成条件分析。在实际工程中如果桩和桩间土不能满足复合地基形成条件，而以复合地基理念进行设计是不安全的。把不能直接承担荷载的桩间土地基承载力计算在内，高估了复舍地基承载能力，降低了安全度，可能造成工程事故，应引起设计人员的充分重视。•89• "2Es2EsIEPEsJ3(a)桩端落在可压缩层(b)设垫层EPEPEsIEsI3EsJ5(c)不设垫层(d)桩端落在相对好土层图l复合地基形成条件示意l冈IJ性基础;2垫层;3不可压缩层;4软弱土层;5相对好土层;Ep桩体压缩模量;Es1桩间土H毛缩模最;E,2垫层压缩模量;Es3下卧层J1，缩模量3.O.6复合地基设计中一定要重视上部结构、基础和复合地基的共同作用。复合地基是通过一定的沉降量使桩和桩间土共同承担荷载，设计中要重视沉降可能对上部结构产生的不良影响。基础刚度对复合地基的破坏模式、承载力和沉降有重要影响。一般情况下，当处于极限状态时，混凝土基础下桩体复合地基中桩先发生破坏，而填土路堤和柔性面层堆场下桩体复合地基中桩间士先发生破坏。?昆凝土基础下桩体复合地基承载力大于填土路堤和柔性面层堆场下桩体复合地基承载力。荷载水平相同时，由凝土基础下桩体复合地基的沉降小于填土路堤和柔性面层堆场下桩体复合地基的沉降。为了探讨基础刚度对复合地基性状的影响，吴慧明采用现场试验研究和数值分析方法对基础刚度对复合地基性状的影响作了•90• 分析(图2)。试验内容包括:①原状土地基承载力试验;②单桩竖向抗压承载力试验;③刚性板下复合地基承载力试验(置换率m=15%);④原地堆砂荷载下复合地基承载力试验(置换率m=15%)。试验研究表明基础刚度对复合地基性状影响明显，主要结论如下:1原地堆砂荷载下和刚性板下桩体复合地基的破坏模式不同。当荷载不断增大时，原地堆砂荷载下复合地基中士体先产生破坏，而刚性板下复合地基中桩体先产生破坏。2在相同的条件下，原地堆砂荷载下复合地基的沉降量比刚性板下复合地基沉降量要大，而承载力要小。3复合地基各种参数都相同的情况下，复合地基的桩土荷载分担比随基础刚度变小而减小，也就是说泪凝土基础下复合地基中桩体承担的荷载比例要比填士路堤和柔性面层堆场下复合地基中桩体承担的荷载比例大。4为了提高填士路堤和柔性面层堆场下复合地基桩土荷载分担比，提高复合地基承载力，减小复合地基沉降，可在复合地基上设置刚度较大的垫层，如灰土垫层，土工格栅碎石垫层等。838(a)刚性板下复合地基(b)堆砂荷载下复合地基图2现场模型试验的示意l基准梁;2百分表;3一原地面;4一传感器;5水泥土桩;6--PVC管;7钢筋;8钢板;9砂;10木斗•91• 3.0.8按沉降控制设计理论是近年发展的新理念，对复合地基设计更有意义。下面先介绍按沉降控制设计理论，然后再讨论复合地基按沉降控制设计。按沉降控制设计是相对于按承载力控制设计而言的。事实上无论按承载力控制设计还是按沉降控制设计都要满足承载力的要求和小于某一沉降量的要求。按沉降控制设计和按承载力控制设计的区别在于z在按承载力控制设计中，宜先按符合承载力要求进行设计，然后再验算沉降量是否满足要求。如果地基承载力不能满足要求，或验算沉降量不能满足要求，再修改设计方案。而在按沉降控制设计中，宜先按满足沉降要求进行设计，然后再验算承载力是否满足要求。下面通过一实例分析说明按沉降控制设计的思路。例如:某工程采用浅基础时地基是稳定的，但沉降量达500mm，不能满足要求。现采用250mmX250mm方桩，桩长15m。布桩200根时沉降量为50mm，布桩150根时沉降为70mm，布桩100根时沉降为120mm，布桩50根时沉降量250mm(图3)。若设计要求的沉降量小于150mm，则布桩大于90根即可满足要求。从该例可看出按沉降量控制设计的实质及设计思路。桩数5010015020005070]"12口2盖盆生2药50鼠图3桩数沉降关系曲线示意桩数与相应的沉降量之间的关系，实际上也可以反映工程费用与相应的沉降量之间的关系。减小沉降量意味着增加工程费用。于是按沉降控制设计可以合理控制工程费用。按沉降控制设•92• 计思路特别适用于深厚软弱地基上复合地基设计。按沉降控制设计要求设计人员更好地掌握沉降计算理论，总结工程经验，提高沉降计算精度，进行优化设计。3.O.9在混凝土基础下的复合地基上设置垫层和在填土路堤和柔性面层堆场下的复合地基上设置垫层性状和要求是不同的。是否设置垫层和垫层厚度应通过技术、经济综合分析后确定。?昆凝士基础下复合地基上的垫层宜采用100mm~500mm的砂石垫层[图4Ca)]，当桩土相对刚度较小时取小值。由于哇l、石垫层的存在，桩间士单元A1中的附加应力比桩间土单元A2中的大，而桩体单元B1中的坚向应力比桩体单元B2中的小。也就是说设置垫层可减小桩土荷载分担比。另外，由于砂石垫层的存在，桩间土单元A1中的水平向应力比桩间土单元A2中的要大，桩体单元B1巾的水平向应力比桩体单元B2也要大。由此可得出:由于砂石垫层的存在，使桩体单元B1中的最大剪应力比桩体单元B2中的要小得多。换句话说，砂石垫层的存在使桩体上端部分中竖向应力减小，水平向应力增大，造成该部分桩体中剪应力减小，有效改善了桩体的受力状态。56234(a)设置垫层(b)不设垫层图4混凝土基础下复合地基示意1桩间士单元A1;2一桩间土单元A2;3一桩体单元B1;4桩体单元B2;5砂石垫层;6刚性基础•93• 从上面的分析可以看到，混凝土基础下复合地基中设置砂石垫层，二方面可以增加桩间土承担荷载的比例，充分利用桩间土地基承载能力;另一方面可以改善桩体上端的受力状态，这对低强度桩复合地基是很有意义的。1昆凝土基础下采用黠结材料桩复合地基形式时，视桩土相对刚度大小决定在复合地基上是否设置垫层。桩土相对刚度较大，而且桩体强度较小时，应设置垫层。通过设置柔性垫层可有效减小桩土应力比，改善接近桩顶部分桩体的受力状态。?昆凝土基础下站结材料桩复合地基桩土相对刚度较小，或桩体强度足够时，也可不设置垫层。1昆凝土基础下设置砂石垫层对复合地基性状的影响程度与垫层厚度有关。以桩土荷载分担比为例，垫层厚度愈厚，桩土荷载分担比愈小。但当垫层厚度达到一定数值后，仍继续增加，桩土荷载分担比并不会继续减小。与1昆凝土基础下设置柔性砂石垫层作用相反，在填土路堤和柔性面层堆场下的复合地基上设置刚度较大的垫层，可有效增加桩体承担荷载的比例，发挥桩的承载能力，提高复合地基承载力，有效减小复合地基的沉降。可采用灰土垫层、土工格栅加筋垫层、碎石垫层等。(a)设置垫层(均不设垫层图5路堤下复合地基示意1路堤;2土工格栅加筋垫层•94• 4复合地基勘察要点4.0.1根据附近场地己有地质资料或初步勘察成果确定是否采用复合地基方案及可能的增强体类型，因此本规范中勘察要点主要针对详勘阶段或补勘阶段勘察。为了增强勘察工作的针对性和目的性，勘察要求可由设计人员制订或确认。4.O.2承受竖向荷载的复合地基控制性勘探孔深度，对中~低压缩性土可取地基附加应力小于或等于上覆土层有效自重应力20%的深度，对高压缩性士可取地基附加应力小于或等于上覆土层有效自重应力10%的深度。需验算地基稳定性的工程勘探孔深度应超过最危险滑动面5m或穿透软弱士层进入硬土层3m。4.O.3软茹士含水量高于70%，不排水抗剪强度小于15kPa时，散体材料桩(墩)或灌注桩扩孔严重，采用这些桩(墩)时需要测定软在土的含水量和不排水抗剪强度。采用水泥作为黠结材料的桩会受腐蚀性地下水、腐蚀性士的腐蚀，水泥与地基士拌和时水泥的蒙古结质量受有机质含量、土体pH的影响。因此，采用水泥作为黠结材料的桩应查明地下水、土的腐蚀性，水泥与地基土拌和时应查明地基士的有机质含量、pH值等。欠固结软秸士对采用深层搅拌桩、高压旋喷桩、刚性桩的复舍地基有影响，因此，应查明软茹士的超固结比。填士路堤和柔性面层堆场下复合地基应进行稳定分析，应查明稳定分析需要的抗剪强度指标，包括荷载填料的抗剪强度指标。刚度较大基础下的水泥土桩复合地基、填土路堤和柔性面层堆场等工程的复合地基可能需要进行固结分析，应查明软茹士的国结系数。•95• 5复合地基计算5.2承载力计算5.2.1本规范公式(5.2.1-1)中儿反映复合地基中桩体实际竖向抗压承载力与自由单桩竖向抗压承载力之间的差异，与施工工艺、复合地基置换率、桩间土工程性质、桩体类型等因素有关，多数情况下可能稍大于1.0，一般情况下可取走p二1.0;点反映复合地基中桩间土地基实际承载力与天然地基承载力之间的差异，与桩间土的工程性质、施工工艺、桩体类型等因素有关，多数情况F大于1.0，特别在可挤密地基中进行挤士桩施工后，桩间土地基实际承载力比天然地基承载力有较大幅度提高。Àp反映复合地基破坏时桩体竖向抗压承载力发挥程度，混凝土基础下复合地基中桩体竖向抗压承载力发挥系数(λp)可取1.0，而填土路堤和柔性面层堆场下的儿取值宜小于1.0。λs反映复合地基破坏时桩间土地基承载力的发挥程度，混凝土基础下复合地基中桩间土地基承载力发挥系数(λ，)取值宜小于1.0，而填土路堤和柔性面层堆场下儿可取1.0。本规范公式(5.2.1-2)中卢p综合反映了复合地基中桩体实际竖向抗压承载力与自由单桩竖向抗压承载力之间的差异，以及复合地基破坏时桩体竖向抗压承载力发挥程度，品=kpÀp;ß，综合反映了复合地基中桩间士地基实际承载力与天然地基承截力之间的差异，以及复合地基破坏时桩间土地基承载力发挥程度，品=k，À，0单根桩分担的地基处理面积的等效圆直径Cde)的具体计算方法如下:对等边三角形布桩，de=1.055;正方形布桩，de=1.135;矩形布桩de二1.13J;;S;，其中5，S1、52分别为桩间距、纵向间距和横向间距。•96• 5.2.2采用本规范公式(5.2.2-1)计算由桩周土和桩端土的抗力提供的单桩竖向抗压承载力特征值和采用本规范公式(5.2.2-2)计算由桩体材料强度提供的单桩竖向抗压承载力特征值时，应重视下述几点:1采用本规范公式(5.2.2-1)计算由桩周土和桩端土的抗力提供的单桩竖向抗压承载力特征值时，对柔性桩应重视桩的有效长度。当实际桩长大于桩的有效桩长时，应取有效桩长计算单桩竖向抗压承载力特征值。桩的有效桩长与桩土相对刚度有关。2采用本规范公式(5.2.2-2)计算由桩体材料强度提供的单桩竖向抗压承载力特征值时，应重视对各种刚性桩和柔性桩参数的物理意义和取值大小的差异。3刚性桩复合地基设计中宜使由本规范公式(5.2.2-2)计算得到的单桩竖向抗压承载力特征值大于由本规范公式(5.2.2-1)计算得到的单桩竖向抗压承载力特征值，以满足长期工作条件下，由于土体蠕变等因素造成桩土荷载分担比增大。4柔性桩复合地基设计中应力求由本规范公式(5.2.2-1)计算得到的单桩竖向抗压承载力特征值和由本规范公式(5.2.2-2)计算得到的单桩竖向抗压承载力特征值接近，以取得较好经济效益。5.2.3散体材料桩的竖向抗压承载力主要取决于桩周土所能提供的侧限力。计算桩周土所能提供的侧限力的计算方法很多，如Brauns(l978)计算式、圆孔扩张理论计算式、WongH.Y.(1975)计算式、Hughes和Withers(l974)计算式，以及经验公式等。对重要工程建议多种计算式估算，结合工程经验合理选用桩周土所能提供的侧限力。5.3沉降计算5.3.4当复合地基加固区下卧土层压缩性较大时，复合地基沉降主要来自加固区下卧土层的压缩。复合地基加固区下卧土层压缩•97• 变形量(S2)计算中，作用在复合地基加固区下卧层顶部的附加压力较难计算。作用在复合地基加固区下卧层顶部的附加压力宜根据复合地基类型分别按下列公式计算:对散体材料桩复合地基宜采用压力扩散法(见图6).可按下式计算:N=LBρ。(2)ρLB户。(3)(ao+2htane)Cbo+2htane)Nbo+2htan8中才电斗EdamJ飞叫人N+。。←些L一#图6压力扩散法计算]户。;2--(j;3--p，对刚性桩复合地基宜采用等效实体法(见图7).可按下式计算:ρzLBρ。C2ao+2bo)hf-(4)LB•98• 式中:ρz荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值(kPa);L-→二矩形基础底边的长度(m);B一一一矩形基础或条形基础底边的宽度(m);h复合地基加固区的深度(m);ao基础长度方向桩的外包尺寸(m);b。基础宽度方向桩的外包尺寸(m);户。一一复合地基加固区顶部的附加压力(kPa);o压力扩散角C);f一一复合地基加固区桩侧摩阻力(kPa)。N图7等效实体法计算1户0;2户z对柔性桩复合地基，可视桩土模量比采用压力扩散法或等效实体法计算。采用压力扩散法计算较困难的是压力扩散角的合理选用。研究表明:虽然公式(3)同双层地基中压力扩散法计算第二层士上的附加应力计算式形式相同，但要重视复合地基中压力扩散角与双•99• 层地基中压力扩散角数值是不同的。杨慧(2000)采用有限元法分析比较了复合地基和双层地基中压力扩散情况。在分析中将作用在复合地基加固区下卧层顶部和双层地基两层土界面上荷载作用面对应范围内的坚向应力取平均值，并依此平均值计算压力扩散角。计算中复合地基加固区深度和双层地基上一层厚度相间，取h=lOm。复合地基加固区下卧层土体和双层地基下→层土体模量相同，取E2=5MPa，复合地基加固体和双层地基上一层土体模量相同，为Ej0首先讨论压力扩散角(8)随h/B的变化情况，B为基础宽度。当E1/Ez=1.0时，此时复合地基和双层地基均脱化成均质地基。复合地基和双层地基压力扩散角随h/B的变化曲线重合(图的。403530。)电252015o246810121416h/B图8扩散角Ce)与h/B变化曲线Ch=10m,Ej/E2=1.0)随着El/Ez值的增大，复合地基和双层地基压力扩散角随h/B的变化曲线差距增大(图的，双层地基扩散角大于复合地基的扩散角。2468101214h/B图9扩散角(0)与h/B变化曲线Ch=10m,Ej/E2=1.4)•100• 取h=10m,Ez=5MPa,h/B=1.0，分析扩散角随模量比(E1/E2)变化关系(图10)，发现，双层地基中压力扩散角随着模量比的增大而迅速增大，复合地基的扩散角随着模量比的增大稍有减小。555045"!..-40也35l72512l3025ι--·•---·•---20o246810121416E1/E2图10扩散角(8)与模量比(El/Ez)关系曲线根据前面分析，在荷载作用下双层地基与复合地基中附加应力场分布及变化规律有着较大的差别，将复合地基认为双层地基，低估了深层土层巾的附加应力值，在工程上是偏不安全的。采用压力扩散法计算作用在加固区F卧士层上的附加应力时，需要重视压力扩散角的合理选用。研究表明:采用等效实体法计算作用在加固区下卧土层上的附加应力，误差主要来自侧摩阻力(f)的合理选用。当桩士相对刚度较大时，选用误差可能较小。当桩土相对刚度较小时，侧摩阻力(f)变化范围很大，f选值比较困难，很难合理估计其平均值。事实上，将加固体作为一分离体，两侧面上剪应力分布是非常复杂的。采用侧摩阻力的概念是一种近似，应用等效实体法计算作用在加固区下卧土层上的附加应力时，需要重视j的合理取值。当桩士相对刚度较大时，采用等效实体法计算作用在加固区下卧土层上的附加应力时误差可能较小，而当桩土相对刚度较小时，采用压力扩散法计算作用在加固区下卧土层上的附加应力时101• 误差可能较小。建议采用上述两种方法进行计算，然后通过比较分析，并结合工程经验，作出判断。5.4稳定分析5.4.1复合地基稳定分析中强调采用的稳定分析方法、分析中的计算参数、计算参数的测定方法、稳定性安全系数取值四者应相互匹配非常重要。岩土工程中稳定分析方法很多，所用计算参数也多。以饱和茹性士为例，抗剪强度指标有有效应力指标和总应力指标两类，也可直接测定土的不排水抗剪强度。采用不同试验方法测得的抗剪强度指标值，或不排水抗剪强度值是有差异的。甚至取士器不同也可造成较大差异。对灵敏度较大的软甜士，采用薄壁取士器取样试验得到的抗剪强度指标值比一般取土器取的大30%左右。在岩土工程稳定分析中取的安全系数值一般是特定条件下的经验总结。目前不少规程规范，特别是商用岩土工程稳定分析软件中不重视上述四者相匹配的原则，采用再好的岩土工程稳定分析方法也难以取得客观的分析结果，失去进行稳定分析的意义，有时会酿成工程事故，应予以充分重视。5.4.4复合地基稳定分析方法宜根据复合地基类型合理选用。对散体材料桩复合地基，稳定分析中最危险滑动面上的总剪切力可由传至复合地基面上的总荷载确定，最危险滑动面上的总抗剪切力计算中，复合地基加固区强度指标可采用复合土体综合抗剪强度指标，也可分别采用桩体和桩间土的抗剪强度指标;未加固区可采用天然地基土体抗剪强度指标。对柔性桩复合地基可采用上述散体材料桩复合地基稳定分析方法。在分析时，应视桩土模量比对抗力的贡献进行折减。对刚性桩复合地基，最危险滑动面上的总剪切力可只考虑传至复合地基桩间土地基面上的荷载，最危险滑动面上的总抗剪切力计算中，可只考虑复合地基加固区桩间士和未加固区天然地基土体对抗力的贡献，稳定安全系数可通过综合考虑桩体类型、复合•102• 地基置换率、工程地质条件、桩持力层情况等因素确定。稳定分析中没有考虑由刚性桩承担的荷载产生的滑动力和刚性桩抵抗滑动的贡献。由于没有考虑由刚性桩承担的荷载产生的滑动力的效应可能比刚性桩抵抗滑动的贡献要大，稳定分析安全系数应适当提高。103• 6深层搅拌桩复合地基6.1-般规定6.1.1深层搅拌桩是适用于加固饱和带性士和粉士等地基的一种较常用的地基加固方法。它是利用水泥作为固化剂通过特制的搅拌机械，就地边钻进搅拌、边向软土中喷射浆液或雾状粉体，将软土固化成为具有整体性、水稳性和一定强度的水泥加固土，提高地基稳定性，增大加固土体变形模量。以深层搅拌桩与桩间土构成复合地基。根据施工方法的不同，它可分为喷浆搅拌法和喷粉搅拌法两种。前者是用固化剂浆液和地基土搅拌，后者是用固化剂粉体和地基土搅拌。水泥浆搅拌法是美国在第二次世界大战后研制成功的，称为Mixed-in-PlacePileC简称MIP法)，当时桩径为O.30m~0.40m,桩长为10m~12mo1953年日本引进此法，1967年日本港湾技术研究所土工部研制石灰搅拌施工机械，1974年起又研制水泥搅拌固化法ClayMixingConsolidationC简称CMC工法)，并接连开发出机械规格和施工效率各异的搅拌机械。这些机械都具有偶数个搅拌轴(二轴、四轴、六轴、八轴)，搅拌叶片的直径最大可达1.25m，一次加固面积达9.50m20目前，日本有海上和陆上两种施工机械。陆上的机械为双轴搅拌机，成孔直径为1000mm，最大钻深达40m。而海上施工机械有多种类型，成孔的最大直径为2000mm，最多的搅拌轴有8根(2X4，即一次成孔8个)，最大的钻孔深度为70m(自水面向下算起)。1978年，国内开始研究井于年底制造出我国第一台SJB-1型双搅拌轴中心管输浆的搅拌机械，1980年初在上海软土地基加固•104• 工程中首次获得成功。1980年开发了单搅拌轴和叶片输浆型搅拌机，1981年开发了我国第-代深层水泥拌和船。该机双头拌和，叶片直径达1.2m，间距可自行调控，施工中各项参数可监控。1992年首次试制成搅拌斜桩的机械，最大加固深度达26m，最大斜度为19.6002002年为配合SMW工法上海又研制出两种三轴钻孔搅拌机(ZKD65-3型和ZKD85-3型)，钻孔深度达27m~30m，钻孔直径为650mm~850mm。目前上海又研发了四轴深层搅拌机，搅拌成孔的直径为700mm，钻孔深度达25.2m，型钢插入深度24m，成墙厚度1.3m。目前国内部分水泥浆搅拌机的机械技术参数参见表1和表20表1水泥浆搅拌机技术参数(1)水泥浆搅拌机类型SJB-30SJB-40GZB-600DJB-14D搅拌轴数量(根)22ll搅拌叶片外径(mm)700700600500搅拌机转速(r/min)43435060电动机功率(kW)2X302X402X302X22提升能力(kN)>100>10015050提升高度(m)>14>141419.5起吊设备提升速度(m/min)O.20~1.00O.20~1.00O.60~1.00O.95~1.20接地压力(kPa)60606040灰浆拌制台数×容量2X2002X2002X5002X200(L)HB6-3HB6-3AP-15-BUBJ,固化剂灰浆泵量(L/min)505028133制备系统灰浆泵工作压力(kPa)1500150014001500集料斗容量(L)400400180一次加固面积(m")0.710.710.280.20最大加固深度(m)10~1215~1810~1519技术指标效率(m/台班)40~5040~5060100总质量(t)4.54.712.04.0•105• 表2水泥浆搅拌机技术参数(2)水泥浆搅拌机类型GDP-72GDPG-72ZKD65-3ZDK85-3搅拌轴数量(根)2233搅拌叶片外径(mm)700700650850搅拌机转速(r/minl46.046.017.616.0电动机功率(kW)2X372X372X452X75提升能力(kN)>150>150250250提升高度(m)23233030起吊设备提升速度(m/min)O.64~1.120.37~1.16轴中心距轴中心距接地Æ力(kPa)38450mm600mm移动方式步履滚筒履带履带移动系统纵向行程(m)1.23F.i俨>横向行程(m)O.74.0一次加固面积(m2)0.710.710.871.50最大加国深度(m)18183027技术指标效率(m/台班)100~120100~120总重量(t)1616喷粉搅拌法CDryJetMixingMethod，简称DJM法)最早由瑞典人KjeldPaus于1967年提出了使用石灰搅拌桩加固15m深度范围内软土地基的设想，并于1971年瑞典Linden-AliMat公司在现场制成第一根用石灰粉和软士搅拌成的桩。1974年获得粉喷技术专利。生产出的专用机械成桩直径500mr口，加固深度15m。我国于1983年用DP100型汽车钻改装成国内第一台粉体喷射搅拌机，并使用石灰作为固化剂，应用于铁路涵洞加固。1986年使用水泥作为固化剂，应用于房屋建筑的软土地基加固。1987年研制成GPP-5型步履式粉喷机，成桩直径500mm，加固深度12.5m，其性能指标可参见表3。当前国内搅拌机械的成桩直径一般为500mm~700mm，深度可达15m。 表3GPP-5型硕粉搅拌机技术性能搅拌轴规格108X108X储料量(kg)2000(mm)(7500十5500)搅拌翼外径最大送粉5000.5(mm)压力(MPa)yp.1转速正(反)型粉送粉管直径搅拌机50(r/min)28、50、92体喷(mm)射机转矩最大送粉量4.9、8.6100(kN•m)(kg/min)电动机功率外形规格2.70X1.82X30(kW)(m)2.46井架结构高度一次加固面积14(门型3级)O.20(m)(m")提升力最大加固深度78.412.5CkN)(m)起吊技术设备参数提升速度0.48、O.80、1.47总重量(t)9.25Cm/min)接地压力34移动方式液压步履(kPa)近十多年来，在珠江三角洲、长江三角洲等沿海软土地基中，水泥土搅拌法被广泛应用，这些工程中有沪宁、沪杭、深广等高速公路工程，港口码头、防汛墙、水池等市政工程，以及建(构)筑物(如大型油罐)的软土地基加固等工程。存在流动地下水的饱和松散砂士中施工水泥土搅拌法，固化剂在尚未硬结时易被流动的地下水冲掉，加固效果受影响，施工质量较难控制。地基土的天然含水量小于30%时，喷粉搅拌法施工不能使水泥充分水化，影响加固效果。冬期施工时，应考虑负温对处理效果的影响。•107• 6.1.2搅拌桩用于特殊地基土及无工程经验的地区时，需采取针对性措施，以控制加固效果。因此，应通过现场试验(包括室内配比试验)确定其适用性。水泥与有机质土搅拌会阻碍水泥水化反应，影响水泥土的强度增长。在有机质地基土中采用水泥土搅拌法，宜采取提高水泥掺量，添加磷石膏(水泥中加磷石膏5%后可使水泥土强度提高2倍~4倍)等措施。当茹土的塑性指数(lp)大于25时，施工中容易在搅拌头叶片上形成泥团，无法使固化剂与土拌和。在塑性指数(Jp)大于25的蒙古土地基土中采用搅拌桩，宜调整钻头叶片、喷浆系统和施工工艺等。地下水的pH值小于4时，水中的酸性物质与水泥发生反应，对水泥土具有结晶性侵蚀，会使水泥出现开裂、崩解而丧失强度，加固效果较差。在地下水的pH值小于4的地基土中采用水泥土搅拌法，宜采取掺加石灰，选用耐酸性水泥等措施。6.1.3近年来，搅拌桩与其他方法的联合应用得到了很大发展，如搅拌桩与刚性桩的联合应用(劲芯搅拌桩、刚-柔性桩复合地基、长-短桩复合地基等)。其中，针对高速公路建设特点提出了长板短桩工法(简称D-M工法)(图11)，该工法是由长的竖向排水体(砂井、袋装砂井、塑料排水板)、短的搅拌桩(浆喷桩、粉喷桩)和垫层组成。长板-短桩工法的提出是为了发挥预压排水固结法和水泥土搅拌桩法的自身优点，克服其处理深厚软基的不足。该工法的特点是将高速公路填土施工和预压的过程作为路基处理的过程，充分利用填土荷载加速路基沉降，以达到减小工后沉降的目的。该工法适用于填方路堤下(或存在预压荷载的地基，如油罐地基)软土层厚度大于10m的深厚淤泥、淤泥质土及冲填土等饱和带性土的地基处理。特别适用于地表存在薄层硬壳层和深部软土存在连续薄砂层的地基。•108• 飞才《l527O00Q\EO-0-08////////////////////9(a)平面布置(b)竖向剖面图11长板-短桩工法模式l一塑料排水板;2水泥土桩;3填士路基;4垫层;5软土层;6复合层;7团结层;8未加固层;9非软弱层在采用长板短桩工法处理深厚软土地基时，根据长板与短桩的作用机理与特点，在地基剖面上可划分为:①水泥土搅拌桩复合地基层(简称复合层);②预压排水固结层(简称固结层);③未加固处理的原状软土层(简称未加固层)。长板短桩工法处理软土路基的特点为:1搅拌桩解决了浅部路基的稳定性。2排水板解决了下卧层的排水固结。3充分利用高速公路路堤的填土期作为预压期。4对深厚软土长板和短桩的施工质量容易得到保证。5可以协调桥头段和一般路段相邻之间的工后沉降速率。6特别适用于深厚软土路基的处理。7具有可观的经济效益。6.1.4对拟采用搅拌桩的工程，应搜集拟处理区域内详尽的岩土工程资料，包括:1填土层的组成:特别是大块物质(石块和树根等)的尺寸和含量，大块石对搅拌桩施工速度有很大的影响，所以应清除大块石再施工。•109• 2土的含水量:当固化剂配方相同时，其强度随土样天然含水量的降低而增大。试验表明，当土的含水量在50%~85%范围内变化时，含水量每降低10-%，水泥土强度可提高30%。3有机质含量:有机质含量较高会阻碍水泥水化反应，影响水泥土的强度增长。故对有机质含量较高的明、暗洪填土及冲填土应予慎重考虑。为提高水泥土强度宜增加水泥掺入量、添加磷石膏。对生活垃圾的填土不应采用搅拌桩加固。4水质分析:对地下水的pH值以及硫酸盐含量等进行分析，以判断对水泥侵蚀性的影响。6.1.5水泥土的强度随龄期的增长而增大，在龄期超过28d后，强度仍有明显增长，故对承重搅拌桩试块国内外都取90d龄期为标准龄期。从抗压强度试验得知，在其他条件相同时，不同龄期的水泥土抗压强度间关系大致如下:fcu7工(0.47~O.63)/,u28l,uH=(0.62~0.80)1叫8l,u60=(1.15~1.46)1"削l,u90=(1.43~1.80)l,u28fcu90二(2.37~3.73)l,u7l,u60=(1.73~2.82)1叫4上述l，u7J叫4、fcu28、fcu60"fcu90分别为7d、14d、28d、60d、90d龄期的水泥土抗压强度。当龄期超过三个月后，水泥土强度增长缓慢。180d的水泥士强度为90d的1.25倍，而180d后水泥士强度增长仍未终止。6.2设计6.2.1固化剂掺入比应根据设计要求的固化土强度经室内配比试验确定，目前国内大部分均采用水泥作为固化剂材料。采用水泥为固化剂时，水泥掺入比可取10%~20%。喷浆搅拌法的水泥浆水灰比应根据施工时的可喷性和不同的施t机械合理选用，宜•110• 取O.45~0.60。外掺剂可根据设计要求和士质条件选用具有早强、缓凝、减水以及节省水泥等作用的材料，且应避免污染环境。当其他条件相同时，在同一土层中水泥掺入比不同，水泥土强度将不同。当水泥掺入比大于10%时，水泥土强度可达O.3MPa~2.0MPao水泥土的抗压强度随其相应的水泥掺入比的增加而增大，且具有较好的相关性，经回归分析，可得到两者呈军函数关系，其关系可按下式确定:fuh缸瓦一一(5)式中:fcul水泥掺入比为awl的水泥土抗压强度CkPa);fcu2水泥掺入比为aw2的水泥士抗压强度(kPa)。上式成立的条件是aw二10%~20%。水泥强度等级直接影响水泥土的强度，水泥强度等级提高10级，水泥土抗压强度约增大20%~30%。如达到相同强度，水泥强度等级提高10级可降低水泥掺入比2%~3%。常用的早强(速凝)剂有:三乙醇胶、氧化纳、碳酸纳、水玻璃。掺入量宜分别取水泥重量的0.05%、2.00%、0.50%、2.00%。缓凝剂有:石膏、磷石膏。石膏兼有缓凝和早强作用，其掺入量宜取水泥重量的2.00%。磷石膏掺入量宜取水泥重量的5.00%。减水剂有:木质素磺酸钙，其掺入量宜取水泥重量的0.20%，其对水泥土强度的增长影响不大。可节省水泥的掺料有:粉煤灰、高炉矿渣。当掺入与水泥等量的粉煤灰后，水泥士强度可提高10%左右，故在加固软土时掺粉煤灰不仅可消耗工业废料，还可对水泥土强度有所提高。6.2.2从承载力角度看提高置换率比增加桩长的效果更好，但增加桩长有利于减少沉降。为了充分发挥桩间士的承载力和复合地基的潜力，应使由土的抗力确定的单桩竖向抗压承载力与由桩体强度所确定的单桩竖向抗压承载力接近，并使后者略大于前者较为安全和经济。当桩端穿越软弱土层到达承载力相对较高的土层•111• 时，有利于控制沉降。搅拌桩长度宜超过危险滑弧，在软弱土层中可利用搅拌桩桩体的力学性能提高抗滑稳定性。6.2.3品和品是反映桩士共同作用的参数。刚性基础下铺设垫层会降低桩体竖向抗压承载力的发挥度。桩体强度对卢s也有影响，即使桩端是硬土，当桩体强度很低，桩体压缩变形依然很大，此时桩间土就承受较大荷重，卢s值可能大于O.50确定品值还应根据工程对沉降要求而有所不同。当工程对沉降要求控制较严时，即使桩端是软土，品值也应取小值，这样较为安全;当王程对沉阵要求控制较低时，即使桩端为硬土，卢、值也可取大值，这样较为经济。6.2.4本规范公式(50202-1)中第i层士的桩侧摩阻力特征值(q"i)是对现场竖向抗压载荷试验结果和已有工程经验的总结，对淤泥可取4kPa~7kPa，对淤泥质士可取6kPa~12kPa，对软塑状态的黠性土可取10kPa~15kPa，对可塑状态的蒙古性士可取12kPa~18kPa，对稍密砂土可取15kPa~20kPa，对中密砂土可取20kPa~25胆的桩端土地基承载力特征值(qp)可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范))GB50007的有关规定确定;桩端土地基承载力折减系数(α)可取004~006，承载力高时取低值。本规范公式(50202-2)中fcu为与搅拌桩桩体水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为7007mm的立方体，也可采用边长为50mm的立方体)在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值;桩体强度折减系数(平)是一个与工程经验以及拟建工程性质密切相关的参数，工程经验包括对施工队伍素质、施工质量、室内强度试验、实际加固强度，以及对实际工程加固效果等情况的掌握。拟建工程性质包括地质条件、上部结构对地基的要求，以及工程的重要性等，目前在设计中喷粉搅拌法可取0020~0030，喷浆搅拌法可取0025~0033。对本规范公式(50202-1)和公式(50202-2)进行分析可以看出，当桩体强度足够时，相同桩长桩的竖向抗压承载力相近，而不同桩长桩的竖向抗压承载力明显不同。此时桩的竖向抗压承载力•112• 由地基土支持力[公式(5.2.2-1)J控制，增加桩长可提高桩的竖向抗压承载力。当桩体强度有限时，承载力受桩体强度[公式(5.2.2-2)J控制。对某一地区的搅拌桩，其桩体强度是有一定限制的，也就是说，搅拌桩从承载力角度，存在一有效桩长，单桩坚向抗压承载力在一定程度上并不随桩长的增加而增大。但当软弱土层较厚，从减少地基的沉降量方面考虑，应设计较长桩长，原则上，桩长应穿透软弱土层到达下卧强度较高的土层或以地基变形控制。6.2.5在1昆凝土基础和水泥土搅拌桩之间设置垫层，能调整桩和桩间士的荷载分担作用，有利于桩间土地基承载力的发挥。在桩头的抗压强度大于基底的压应力而不至于被压坏时，桩顶面积范围内可不铺设垫层，使混凝土基础直接与搅拌桩接触，有利于桩侧摩阻力的发挥。6.2.6根据室内模型试验和搅拌桩的加固机理分析，其桩体轴向应力自上而下逐渐减小，其最大轴力位于桩顶3倍桩径范围内。因此，在搅拌桩单桩设计中，为节省固化剂材料和提高施工效率，设计时可采用沿桩长变掺量的施工工艺。现有工程实践证明，这种变掺量的设计方法能获得良好的技术经济效果。在变掺量设计中，在全桩水泥总掺量不变的前提下，桩体上部1/3桩长范围内可增加水泥掺量及搅拌次数，桩体下部1/3桩长范围内可减少水泥掺量。通过改变搅拌直径也可达到同样目的。6.2.7水泥土桩的布置形式对加固效果有很大影响，宜根据工程地质特点和上部结构要求采用柱状、壁状、格栅状和块状以及长-短桩相结合等不同加固形式。1柱状:每隔一定距离打设一根水泥土桩，形成柱状加固形式，适用于单层工业厂房独立柱基础和多层房屋条形基础下的地基加固，它可充分发挥桩体强度与桩侧摩阻力。柱状处理可采用正方形或等边兰角形布桩形式，其总桩数可按下式计算:n=mA/Ap(6)113• 式中:n总桩数;A一基础底面积(m2);m面积置换率;Ap单桩截面积(m2)。2壁状:将相邻桩体部分重叠搭接成为壁状加固形式，适用于建筑物长高比大、刚度小、对不均匀沉降比较敏感的多层房屋条形基础下的地基加国。3格栅状:它是纵横两个方向的相邻桩体搭接I而形成的加固形式。适用于上部结构单位面积荷载大和对不均匀沉降要求控制严格的工程。4长短桩相结合:当地质条件复杂，同一建筑物坐落在两类不同性质的地基土上时，可在长桩间插入短桩或用3m左右的短桩将相邻长桩连成壁状或格栅状，以调整和减小不均匀沉降量。搅拌桩形成的桩体在无侧限情况下可保持直立，在轴向力作用下又有一定的压缩性，因此在设计时可仅在上部结构基础范围内布桩，不必像散体材料桩一样在基础外设置护桩。对于一般建筑物，都是在满足强度要求的条件下以沉降控制的，应采用下列沉降控制设计思路:1根据地层结构进行地基沉降计算，由建筑物对变形的要求确定加固深度，即选择施工桩长。2根据土质条件、固化剂掺量、室内配比试验资料和现场工程经验选择桩体强度和固化剂掺入量及有关施工参数。3根据桩体强度的大小及桩的断面尺寸，由本规范公式。.2.2~1)或公式(5.2.2-2)计算单桩竖向抗压承载力。4根据单桩竖向抗压承载力和上部结构要求达到的复合地基承载力，由本规范公式(5.2.1-2)计算桩土面积置换率。5根据桩士面积置换率和基础形式进行布桩，桩可只在基础平面范围内布置。6.2.8搅拌桩加固设计中往往以群桩形式出现，群桩中各桩与单114• 桩的工作状态迥然不同。试验结果表明，双桩竖向抗压承载力小于两根单桩竖向抗压承载力之和;双桩沉降量大于单桩沉降量。可见，当桩距较小时，由于应力重叠产生群桩效应。因此，在设计时当搅拌桩的置换率较大(m>20%)，且非单行排列，桩端下又存在较软弱的士层时，应将桩与桩间士视为一个假想的实体基础，以验算软弱下卧层的地基强度。6.3施工6.3.1国产搅拌头大都采用双层(或多层)十字杆型。这类搅拌头切削和搅拌加固软士十分合适，对块径大于100mm的石块、树根和生活垃圾等大块物的切割能力较差，即使将搅拌头作加固处理后能穿过块石层，但施工效率较低，机械磨损严重。因此，施工前应先挖除大块物再填素土，增加的工程量不大，但施工效率却可大大提高。6.3.2施工前应确定搅拌机械的灰浆泵输浆量、灰浆经输浆管到搅拌机喷浆(粉)口的时间和起吊设备提升速度等施工参数，并根据设计要求通过工艺性成桩试验，确定搅拌桩的配比、喷搅次数和水泥掺量等各项参数和施工工艺。为提高相对软弱士层中的搅拌桩体强度，应适当增加搅拌次数和固化剂掺量。6.3.4搅拌机施工时，搅拌次数越多，则拌和越均匀，水泥土强度也越高，但施工效率降低。试验证明，当加固范围内土体任一点的水泥土经过20次的拌和，其强度即可达到较高值。搅拌次数(N)由下式计算:N=l_!_•cosβ.~Z(7)V式中:h搅拌叶片的宽度(m);卢一一搅拌叶片与搅拌轴的垂直夹角C);~Z搅拌叶片的总枚数;n搅拌头的回转数(r/min);•115 V搅拌头的提升速度Cm/min)。6.3.6根据搅拌法实际施工经验，在施工到顶端300mm~500mm，因上覆土压力较小，搅拌质量较差。因此，其场地整平标高应比设计确定的基底标高再高出300mm~500mm，桩制作时仍施工到地面，待开挖基坑时，再将上部300mm~500mm的桩体质量较差的桩段挖去。根据现场实践表明，当搅拌桩作为承重桩进行基坑开挖时，桩顶和桩体已有一定的强度，若用机械开挖基坑，往往容易碰撞损坏桩顶，因此基底标高以上300mm宜采用人工开挖，以围扩桩头质量。6.3.8在预(复)搅下沉时，也可采用喷浆(粉)的施工工艺。I喷浆搅拌法6.3.9每一个搅拌施工现场，由于土质差异，固化剂品种不同，因而搅拌加固质量有较大的差别。所以在正式搅拌桩施工前，均应按施工组织设计确定的搅拌施工工艺，制作数根试桩，再最后确定水泥浆的水灰比、泵送时间、搅拌机提升速度和复搅深度等参数。6.3.10制桩质量的优劣直接关系到地基处理的加固效果。其中的关键是注浆量、注浆与搅拌的均匀程度。因此，施工中应严格控制喷浆提升速度。施工中要有专人负责制桩记录，对每根桩的编号、国化:ÎflJ用量、成桩过程(下沉、喷浆提升和复搅等时间)进行详细记录，质检员应根据记录，对照标准施工工艺，对每根桩进行质量评定。喷浆量及搅拌深度的控制，直接影响成桩质量，采用经国家计量部门认证的监测仪器进行自动记录，可有效控制成桩质量。6.3.11搅拌桩施工检查是检查搅拌桩施工质量和判明事故原因的基本依据，因此对每一延米的施工情况均应如实及时记录，不得事后回忆补记。6.3.12由于固化剂从灰浆泵到达出口需通过较长的输浆管，应考虑固化剂浆液到达桩端的流动时间。可通过试打桩后再确定其•116• 输送时间。H喷粉搅拌法6.3.13粉喷桩机利用压缩空气通过固化剂供给机的特殊装置，经过高压软管和搅拌轴(中空的)将固化剂粉输送到搅拌叶片背后的喷粉口喷出，旋转到半周的另一搅拌叶片把士与固化剂搅拌棍合在一起。这样周而复始地搅拌、喷射、提升，在土体内形成一个搅拌桩体，而与固化剂材料分离出的空气通过搅拌轴周围的空隙上升到地面释放掉。粉体喷射机(俗称灰罐)位置与搅拌机的施工距离超过60m时，送粉管的阻力增大，送粉量不易稳定。6.3.14粉喷桩机一般均已考虑提升速度与搅拌头转速的匹配，在不同的提升速度下，钻头每提升不超过16mm搅拌一圈，从而保证成桩搅拌的均匀性。但每次搅拌时，桩体将出现极薄软弱结构面，这对承受水平剪力是不利的。可通过复搅的方法来提高桩体的均匀性，消除软弱结构面，提高桩体抗剪强度。6.3.16含水量小于30%地基土中成桩往往是指地基浅部较薄的硬壳层，不是主要处理土层，成桩时如不及时在地面浇水，将使地下水位以上区段的桩体水化不完全，造成桩体强度降低。6.4质量检验6.4.1按搅拌桩的特点，对固化剂用量、桩长、搅拌头转数和提升速度、复搅次数和复搅深度、停浆处理等的控制应在施工过程中进行。施工全过程的施工监理可有效控制搅拌桩的施工质量。对每根制成的搅拌桩须随时进行检查;对不合格的桩应根据其位置和数量等具体情况，分别采取补桩或加强附近工程桩等措施。6.4.2搅拌桩的施工质量检验应符合下列规定:1本条措施属自检范围。各施工机组应对成桩质量随时检查，及时发现问题，及时处理。开挖检查仅仅是浅部桩头部位，目测其成桩大致情况，例如成桩直径、搅拌均匀程度等。检查量可取总桩数的5%左右。117• 2用钻孔方法连续取出搅拌桩桩芯，可直观地检验桩体强度和搅拌的均匀性。钻芯取样，制成试块，进行桩体实际强度测定。为保证试块尺寸，钻孔直径不宜小于108mm。在钻芯取样的同时，可在不同深度进行标准贯入检验，通过标贯值判定桩体质量。检验数量根据工程情况确定，用于交通工程和建筑工程可有不同标准，一般可取施工总桩数的1%~2%.且不少于3根。3单桩竖向抗压载荷试验宜在成桩28d后进行。检验数量根据工程情况确定，一般可取施工总桩数的1%.且不少于3根。6.4.3深层搅拌桩复合地基竣工验收时，复合地基竖向抗压载荷试验检验数量可取总桩数的o.5%~1.0%.且每项单体工程不应少于3点。6.4.4搅拌桩施工时，由于各种因素的影响，有可能不符合设计要求。只有基槽开挖后测放了建筑物轴线或基础范围后，才能对偏位桩的数量、部位和程度进行分析和确定补救措施。因此，搅拌桩的施工验收工作宜在开挖基槽后进行。•118• 7高压旋喷桩复合地基7.1一般规定7.1.1实践表明，高压旋喷桩复合地基对软塑~可塑茹性士、粉士、砂土、黄士、素填士和碎石士等地基都有良好的处理效果。但对于硬秸性士，含有较多的块石或大量植物根茎的地基，因喷射流可能受到阻挡或削弱，冲击破碎力急剧下降，切削范围减小，影响处理效果。而对于含有过多有机质的士层，其处理效果取决于固结体的化学稳定性。鉴于上述几种土组成复杂、差异悬殊，高压喷射注浆处理的效果差别较大，不能一橄而论，原则上不宜采用高压旋喷桩复合地基，实在要采用，应进行现场试验确定适用性。对于湿陷性黄士地基，因当前试验资料和施工实例较少，亦应预先进行现场试验。对地下水流速过大或已涌水的防水工程，由于工艺、机具和瞬时速凝材料等方面的原因，应慎重使用，必要时应通过现场试验确定。高压喷射注浆处理深度较大，我国建筑地基高压喷射注浆处理深度目前已达30m以上。7.1.2在制订高压旋喷桩复舍地基方案时，应搜集和掌握各种基本资料。主要是:岩土工程勘察资料(士层和基岩的性状，标准贯入击数，士的物理力学性质，地下水的埋藏条件、渗透性和水质成分等)、建筑物结构受力特性资料、施工现场和邻近建筑的四周环境资料、地下管道和其他埋设物资料及类似土层条件下使用的工程经验等。高压喷射注浆处理地基时，在浆液未硬化前，有效喷射范围内的地基因受到扰动而强度降低，容易产生附加沉降，因此在即有建筑附近施工时，应防止浆液凝固硬化前建筑物的附加下沉。通常采用控制施工速度、顺序和加快浆液凝固时间等方法防止或减小附加沉降。•119• 7.1.3高压旋喷桩施工可采用下列工法:1单管法:喷射高压水泥浆液一种介质。2双管法:喷射高压水泥浆液和压缩空气两种介质。3三管法:喷射高压水流、压缩空气及水泥浆液三种介质。7.1.4高压旋喷桩的施工参数应根据土质条件、加固要求通过试验或根据工程经验确定，并在施工中严格加以控制。单管法及双管法的高压水泥浆和三管法高压水的压力应大于20MPa。7.2设计7.2.1旋喷桩的直径除浅层可用开挖的方法确定之外，深部的直径无法用准确的方法确定，因此只能使用半经验的方法。根据国内外施工经验，其设计直径宜符合表4规定的数值。表4旋喷桩设计直径(m)丁卜巳单管法双管法一气管法。>GB50010的有关规定取值;Ap一一单桩截面积(m2);功c一-桩工作条件系数，预制桩取0.75，灌注桩取0.6~0.7(水下灌注桩、沉管灌注桩或长桩时用低值)。当桩体的施工质量有充分保证时，可以适当提高，但不得超过0.80混凝土轴心抗压强度标准值(fck)与立方体抗压强度标准值(fcu)之间的关系在现行国家标准《渴凝土结构设计规范》GB50010中有详细说明，fck=0.88矶的fcu"α1为棱柱强度与立方体强度的比值，C50及以下普通混凝士取O.76，高强?昆凝土C80取0.82，中间接线性插值，α2为C40以上海凝土考虑脆性折减系数，C40取1.00，高强混凝土C80取0.87，中间按线性插值。经计算fck与fcu的大致关系为fck二0.67fcu。按现行国家标准《混凝土结构设计规范>>GB50010规定，混凝土轴心抗压强度设计值(fc)与混凝土轴心抗压强度标准值(fck)之间的关系为fc=fck/1.4。结合上面分析将公式(10)表示为0.67fcul1.4二三Ra/<þcAp，代入相关的参数发现公式(10)与公式(9)基本一致。因此本规范中，刚性桩按公式(5.2.2-2)估算由桩体材料强度可能提供的单桩竖向抗压承载力特征值时，其中桩体强度折减系数(平)建议取0.33~0.360灌注桩或长桩时用低值，预制桩取高值。•164• 14.4质量检验14.4.2采用低应变动力测试检测桩体完整性时，检测数量可取不少于总桩数的10%。14.4.3刚性桩复合地基工程验收时，检验数量由设计单位根据工程情况提出具体要求。一般情况下，复合地基竖向抗压载荷试验数量对于建筑工程为总桩数的O.5%~1.0%，对于交通工程为总桩数的0.2%，对于堆场工程为总桩数的0.1%，且每个单体工程的试验数量不应少于3点。单桩竖向抗压载荷试验数量为总桩数的0.5%，且每个单体工程的试验数量不应少于3点。•165• IS长一短桩复合地基15.1一般规定15.1.2长-短桩复合地基中长桩常采用刚性桩，如钻孔或沉管灌注桩、钢管桩、大直径现浇混凝土筒桩或预制桩(包括预制方桩、先张法预应力1昆凝土管桩)等;短桩常采用柔性桩或散体材料桩，如深层搅拌桩、高压旋喷桩、石灰桩以及砂石桩等。长-短桩复合地基上部置换率高、刚度大，下部置换率低、刚度小，与荷载作用下地基上部附加应力大，下部附加应力小相适应。长短桩复合地基长桩和短桩的置换率是根据上部结构荷载大小、单桩竖向抗压承载力、沉降控制等要求综合确定的。短桩选用种类与浅层土性有关。15.1.3长桩的持力层选择是复合地基沉降控制的关键因素，大量工程实践表明，选择较好土层作为持力层可明显减少沉降，但应避免长桩成为端承桩，否则不利于发挥桩间士及短桩的作用，甚至造成破坏。15.2设计15.2.1、15.2.2长-短桩复合地基工作机理复杂，因此，其承载力特征值应通过现场复合地基坚向抗压载荷试验来确定。在初步设计时，按本规范公式(5.2.5)计算复合地基承载力时需要参照当地工程经验，选取适当的卢~pl....ßp2和品。这三个系数的概念是，当复合地基加载至承载能力极限状态时，长桩、短桩及桩间士相对于其各自极限承载力的发挥程度，不能理解为工作荷载下三者的荷载分担比。对卢pl、品2和卢s取值的主要影响因素有基础刚度，长桩、短桩 和桩间士三者间的模量比，长桩面积置换率和短桩面积置换率，长桩和短桩的长度，垫层厚度，场地土的分层及士的工程性质等。当长-短桩复合地基上的基础刚度较大时，一般情况下，品小于卢Ip2，ßP2小于晶。此时，长桩如采用刚性桩，其承载力一般能够完全发挥，品1可近似取1.00，品2可取O.70~0.95，品可取O.50~O.90。垫层较厚有利于发挥桩间土地基承载力和柔性短桩竖向抗压承载力，故垫层厚度较大时卢鸣和卢"p2可取较高值。当刚性长桩面积置换率较小时，有利于发挥桩间土地基承载力和柔性短桩竖向抗压承载力，品和卢p2可取较高值。长-短桩复合地基设计时应注重概念设计。对填士路堤和柔性面层堆场下的长短桩复合地基，一般情况下，卢s大于品，卢p2大于ßplo垫层刚度对桩的竖向抗压承载力发挥系数影响较大。若垫层能有效防止刚性桩过多刺入垫层，则卢pl可取较高值。15.2.3在短桩的桩端平面，复合地基承载力产生突变，当短桩桩端位于软弱土层时，应验算此深度的软弱下卧层承载力，这也是确定短桩桩长的一个关键因素(另一关键因素是复合地基的沉降控制要求)。短桩桩端平面的附加压力值可根据短桩的类型，由其荷载扩散或传递机理确定。对散体材料桩或柔性桩，按压力扩散法确定，对刚性桩采用等效实体法计算。15.2.5复合地基沉降采用分层总合法计算时，主要作了两个假设:①长短桩复合地基中的附加应力分布计算采用均质土地基的计算方法，不考虑长、短桩的存在对附加应力分布的影响;②在复合地基产生沉降时，忽略长、短桩与桩间土之间因刚度、长度不同产生的相对滑移，采用复合压缩模量来考虑桩的作用。上述假设带来的误差通过复合土层压缩量计算经验系数来调整。在计算时，需要根据当地经验，选择适当的经验系数。15.2.6为充分发挥桩间土地基承载力和短桩竖向抗压承载力，垫167• 层厚度不宜过小，但垫层厚度过大时，既不利于长桩竖向抗压承载力发挥，又增加戚本，因此根据经验，建议垫层厚度采用lOOmm~300mm。垫层材料多为中砂、粗砂、级配良好的砂石等，不宜选用卵石。15.2.7如果长短桩复合地基中长桩为刚性桩、短桩为柔性桩，为了充分发挥柔性桩的作用，使刚性长桩与柔性短桩共同作用形成复合地基，要合理选择刚性桩的桩距。对挤士型刚性桩，应严格控制布桩密度，特别是对于深厚软土地区，应尽量减少成桩施工对桩间士的扰动。15.3施工15.3.1长桩与短桩的施工顺序可遵守下列原则:1挤土桩应先于非挤土桩施工。如果先施工非挤土桩，当挤土桩施工时，挤土效应易使已经施工的非挤士桩偏位、断裂甚至上浮，深厚软土地基上这样施工的后果尤为严重。2当两种桩型均为挤土桩时，长桩宜先于短桩施工。如先施工短桩，长桩施工时易使短桩上浮，影响其端阻力的发挥。15.3.5当基础底面桩间土含水量较大时，应进行试验确定是否采用动力劳实法，避免桩间土地基承载力降低，出现弹簧土现象。对较干的砂石材料，虚铺后可适当洒水再进行碾压或穷实。15.3.6基础埋深较浅时宜采用人工开挖，基础埋深较深时，可先采用机械开挖，并严格均衡开挖，留一定深度采用人工开挖，以围扩桩头质量。•168• 16桩网复合地基16.1-般规定16.1.1桩网复合地基适用于有较大工后沉降的场地，特别适用于新近填海地区软土、新近填筑的深厚杂填土、液化粉细砂层和湿陷性土层的地基处理。当桩士共同作用形成复合地基时，桩网复合地基的工作机理与刚性桩复合地基基本一致。当处理新近填土、温陷"性土和欠固结淤泥等地基时，工后沉降较大，桩间士不能与桩共同作用承担上覆荷载，桩帽以上的填土荷载、使用荷载通过填土层、垫层和加筋层共同作用形成土拱，将桩帽以上的荷载全部转移至桩帽由桩承担。此时桩网地基是填土路堤下桩承堤的一种形式。16.1.2桩网复合地基一般用于填土路堤、柔性面层的堆场和机场跑道等构筑物的地基加固，已广泛应用于桥头路基、高速公路、高速铁路和机场跑道等严格控制工后沉降的工程，具有施工进度快、质量易于控制等特点。16.1.3当采用桩网复合地基时，还应着重查明加固士层的固结状态、震陷性和湿陷性等特性，判断是否会发生较大的工后沉降。对于大面积新近填土的软士层、未完成自重固结的新近填土层、可被化的粉细砂层和湿陷性士层，均有可能产生较大的工后沉降。在该类地层采用刚性桩复合地基时，应按本规范桩网复合地基的规定和要求进行设计和施工。16.1.4桩网复合地基以桩承担大部分或全部桩顶以上的填土荷载和使用荷载，桩的竖向抗压承载力、变形性能直接影响复合地基的承载力和变形性状，所以该类地基在正式施工前应进行现场试桩，确定桩的竖向抗压承载力和ρ5曲线。169• 16.1.5桩网复合地基中的桩可采用刚性桩，也可选用低强度桩。实际上采用低强度桩时布桩间距较密，桩顶不需要设置荷载传递所需的桩帽、加筋层，对填土层高度也无严格要求，在形式上与桩网复合地基不一致。所以，桩网复合地基中的桩普遍指的是刚性桩。刚性桩的形式有多种，应根据施工可行性和经济性比选桩型。在饱和软蒙古土地层，不宜采用沉管灌注桩;采用打(压)人预制桩时，应采取合理的施工顺序和必要的孔压消散措施。填士、粉细砂、湿陷性土等松散的士层宜采用挤士桩。塑料套管桩是专门开发用于桩网复合地基的一种塑料套管就地灌注:昆凝土桩，桩径为150mm~250mm，先由专门的机具将带铁靴的塑料套管压入地基士层中，后灌注混凝土，桩帽可一次浇筑，具有施工速度快，饱和软土地层施工影响小等特点。16.1.6为了充分发挥桩网复合地基刚性桩桩体强度，宜采用较大的布桩间距。但是，加大桩间距时，需加大桩长、增加桩帽尺寸和配筋量，加筋体应具有更高的性能，以及加大填土高度以满足士拱高度要求，结果有可能导致总体造价升高。所以，应综合地质条件、桩的竖向抗压承载力、填土高度等要求，确定桩间距、桩帽尺寸、加筋层和垫层及填土层厚度。16.2t量i十16.2.1应该根据桩的设计承载力、桩型和施工可行性等因素选用经济合理的桩径，根据国内的施工经验，就地灌注桩的桩径不宜小于300mm，预应力管桩直径宜选300mm~400mm，桩体强度较低的桩型可以选用较大的桩径。桩穿过原位十字板强度小于lOkPa的软弱土层时，应考虑压曲影响。16.2.2正方形布桩并采用正方形桩帽时，桩帽和加筋层的设计计算较方便。同时加筋层的经向或纬向正交于填方边坡走向时，加筋层对增强边界稳定性最有利。三角形布桩一般采用圆形桩•170• 帽，采取等代边长参照正方形桩帽设计方法。根据实际工程统计，桩网复合地基的桩中心间距与桩径之比大多在5~8之间。当桩的竖向抗压承载力高时，应选较大的间距桩径比。但3.0m以上的布桩间距较少见。过大桩间距会导致桩帽造价升高，加筋体的性能要求提高，以及填土总厚度加大，在实际工程中不一定是合理方案。16.2.3单桩竖向抗压承载力应通过试桩确定，在方案设计和初步设计阶段，可根据勘察资料采用现行行业标准《建筑桩基技术规范))JGJ94规定的方法按下式计算:Ra二Up2.=q"ili十qpA(11)i=l式中:Up桩的截面周长(m);n-一桩长范围内所划分的土层数;q,i第1层土的桩侧摩阻力特征值(kPa);li第z层士的厚度(m);qp一一桩端土地基承载力特征值(kPa)。16.2.4参照现行行业标准《建筑桩基技术规范))JGJ94中第5.4.4条计算下拉荷载(Qn。计算时要注意负摩阻力取标准值。16.2.5当处理松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷性士等有明显工后沉降的地基时，桩间土的沉陷是一个较缓慢的发展过程，复合地基的载荷试验不能反映桩间土下沉导致不能承担荷载的客观事实，所以不建议采用复合地基竖向抗压载荷试验确定该类地质条件下的桩网复合地基承载力。桩网复合地基主要由桩承担上覆荷载，用桩的单桩竖向抗压载荷试验确定单桩竖向抗压承载力特征值，推算复合地基承载力更为恰当。对于有工后沉降的桩网复合地基，载荷试验确定的单桩竖向抗压承载力应扣除负摩擦引起的下拉荷载。注意下拉荷载为标准值，当采用特征值计算时应乘以系数2016.2.6当复合地基中的桩和桩间土的相对沉降较小时，桩间士 能发挥作用承担一部分上覆荷载，桩网复合地基的工作机理与刚性桩复合地基一致，属于复合地基的一种形式，品和卢吨按刚性桩复合地基的规定取值。当桩和桩间士有较大的相对沉降时，不应考虑桩间土分担荷载的作用，品取1.0，卢s取0016.2.7当采用圆形桩帽时，可采用面积相等的原理换算圆形桩帽的等效边长(ao)。等效边长按下式计算:ao争。(12)式中:d。圆形桩帽的直径(m)。16.2.8桩帽宜采用现浇，可以保证对中和桩顶与桩帽紧密接触。当采用预制桩帽时，一般在预制桩帽的下侧面设略大于桩径的凹槽，安装时对中桩位。桩帽面积与单桩处理面积之比宜取15%~25%。当桩径为300mm~400mm时，桩帽之间的最大净间距宜取1.Om~2.Om。方案设计时，可预估需要的上覆填土厚度为最大间距的1.5倍。桩帽作为结构构件，采用荷载基本组合验算截面抗弯和抗冲剪承载力(图13)。(a-d)/2d(a-d)/2~~占、宇(a)桩帽抗冲剪验算(b)桩帽抗弯截面验算图13桩帽计算示意桩帽抗冲剪按下列公式计算:Vs/Umho王三0.7ßhpft/平(13)•172• V,=P,a2-(tan45功。+d)2πP，/4(14)0Um=2(d/2+tan45ho/2)π(15)式中:V，桩帽上作用的最大冲剪力(kN);P,相应于荷载效应基本组合时，作用在桩帽上的压力值(kPa);卢hp一冲切高度影响系数，取1.0;1，-1昆凝土轴心抗拉强度(kPa);?影响系数，取1.250桩帽截面抗弯承载力按下列公式计算:MR二三M(16)M=ipsdc豆ì2+"~P,(旦二句3(17)飞2J"3~，飞2J式中:MR截面抗弯承载力(kN•m);M一一桩帽截面弯矩(kN•m)。16.2.9当处理松散填土层、欠固结软士层、自重温陷性土等有明显工后沉降的地基时，确定土拱高度是桩网地基填士高度设计的前提，也是计算确定加筋体的依据。实用的土拱计算方法主要有英国规范法、日本细则法和北欧规施法等。英国规范BS8006法根据Hewlett、Low和Randolph等人的研究成果，假定土体在压力作用下形成的土拱为半球拱。提出了桩网土拱临界高度的概念，认为路堤的填土高度超过临界高度[H,=1.4(S-a)]时，才能产生完整的士拱效应。该规定忽视了路堤填士材料的性质，在对路堤填料有严格限制的条件下，英国规范的方法方便实用。北欧规范法引用了Carlsson的研究成果，假定桩网复合地基平面土拱的形式为三角形模体，顶角为300。可计算得土拱高度为R=1.87(S-a)。日本细则法采用了应力扩散角的概念，同样假定桩网复合地基平面士拱的形式为三角形樱体，顶角为句，伊为材料的内摩擦 角，教性土取综合内摩擦角(图14)。图14土拱高度计算示意桩网复舍地基采用间距为S的正方形布桩，正方形桩帽边长为a，士拱高度计算应考虑桩帽之间最大的间距，H，=0.707CS-a)/ta吨。当cp=30。时，H，二1.22CS-a);日本细则法另外规定士拱高度计算取1.2的安全系数，设计取值时R=1.46CS-a)。目前各国采用的规范方法略有不同，但是考虑到路堤填料规定的差异，各国关于土拱高度计算方法实质上差异较小。16.2.12当处理松散填土层、欠固结软土层、自重湿陷性土等有明显工后沉降的地基时，根据桩网地基的工作机理，士拱产生之后，桩帽以上以及土拱部分填土荷载和使用荷载均通过士拱作用，传递至桩帽由桩承担。当桩间土下沉量较大时，拱下土体通过加筋体的提拉作用也传递至桩帽，由桩承担。目前国外规范关于加筋体拉力的计算方法主要有下列几种:1英国规范BS8006法。将水平加筋体受竖向荷载后的悬链线近似看成双曲线，假设水平加筋体之下脱空，得到竖向荷载(WT)引起的水平加筋体张拉力(T)按下式计算:T一…Wdsa)A1+I王(18)式中:S桩间距(m);a桩帽宽度(m); E一一水平加筋体应变;WT←一作用在水平加筋体上的士体重量(kN)。当H>1.4(S-a)时，WT按下列公式计算:1.4Sy(S-a)rC2_2(C一月2lIS"-a"I二~1I(19)T-S2-a2L飞H)J对于端承桩:C,=1.95H/α一0.18(20)对于摩擦桩及其他桩:C,=1.5H/αO.07(21)式中:H一一一填士高度(m);Y一一一士的重度(kN/m3);C,-_成拱系数。2北欧规范法。qS图15加筋体计算1路堤;2水平加筋体北欧规范法的计算模式采用了三角形模形土拱的假设(图1日，不考虑外荷载的影响，则二维平面时的土模重量(WT2D)按下式计算:wr(SGYY(22)T2D一百再τ5""•175• 该方法中水平加筋体张拉力的计算采用了索膜理论，也假定加筋体下面脱空，得到二维平面时的加筋体张拉力(Tcp2D)可按下式计算:T,p2DWT2D(号马JI+」坠乌(23)飞MI"V-(S-a)"式中:.1一一→加筋体的最大挠度(m)。瑞典Rogheck等考虑了三维效应，得到兰维情况下土模重量(wT3D)可按下式计算:WT3D二(1十号旦)WT2D(24)则三维情况下水平加筋体的张拉力(T，p3D)可按下式计算:T,p3D=(1十平)T,p2D(25)3日本细则法。日本细则法考虑拱下三维模形土体的重量，假定加筋体为矢高A的抛物线，土拱下土体荷载均布作用在加筋体上，推导出加筋体张拉力可按下式计算:w=~hy(S2-~a2)(26)格栅上的均布荷载:w---一QU•-a(27)加筋体的张力:Tmax=~H2十(学f(28)H=q(S-a)2/8.1(29)式中:h土拱的计算高度(m);w-一一土拱土体的重量(kN)。4本规范方法。本规范采用应力扩散角确定的土拱高度，考虑空间效应计算加筋体张拉力(图16)。•176• 图16加筋体计算平面示意土拱设计高度h=1.2Hc,Hc=O.707(5-a)/tanψ(图16)。加筋体张拉力产生的向上的分力承担图中阴影部分模体土的重量，假定加筋体的下垂高度为.1，变形近似于三角形，土荷载的分项系数取1.35，则加筋体张拉力可按下式计算z1.35)"仇(52-a2).j(5-a)2+4.12(30)~32&5不同方法计算结果的对比。此处以一个算例，对比上述不同规范计算土拱高度和加筋拉力的结果。算例中:布桩间距2.0m，桩帽尺寸1.Om，填料内摩擦角取350、30。和25。兰种情况，填土的重度取20kN/旷，填土的总高度大于2.5m，加筋体最大允许下垂量O.lm。土拱的高度和加筋体的拉力分别按照不同的规范方法计算，结果列于表7。表7不同规范土拱高度和加筋体拉力计算比较英国规范北欧日本本规范采用方法BS8006法规范法细则法方法土拱高度(m)1.682.241.451.45rp=35。加筋拉力(kN/m)64.10101.9049.9058.30土拱高度(m)1.682.241.761.76rp=30。加筋拉力(kN/m)64.10101.9060.7069.40土拱高度(m)1.682.242.182.18rp=25。加筋拉力(kN/m)64.10101.9075.2085.32•177• 在本规范确定总填土厚度时，考虑了20%的安全余量。能够保证桩网复合地基形成完整的土拱，不至于在路面产生波浪形的差异沉降。工程实际和模型试验都表明，增加加筋层数能够有效地减小土拱高度。但是，目前这方面还没有定量的计算方法，建议采用有限元等数值方法和足尺模型试验确定多层加筋土土拱高度。加筋层材料应选用土工格栅、复合士工布等具有铺设简便、造价便宜、材料性能适应性好等特点的土工聚合物材料。宜选用尼龙、涤纶、聚醋材料的经编型、高压聚乙烯和交联高压聚乙烯材料等拉伸型土工格栅，或该类材料的复合士工材料。热压型聚苯稀、低密度聚乙烯等材料制成的土工格栅强度较低、延伸性大、蠕变性明显，不宜采用。玻纤士工格栅强度很高，但是破坏时应变率较小，一般情况下也不适用。桩与地基土共同作用形成复合地基时，桩帽上部加筋按边坡稳定要求设计。加筋层数和强度均应该由稳定计算的结果确定。多层加筋也可以解决单层加筋强度不够的问题。从桩网加筋起桩间土提兜作用的机理分析，选择两层加筋体时，两层筋材应尽量靠近。但是贴合会减少加筋体与垫层材料的摩擦力，要求之间有10cm左右的间距，所填的材料应与垫层相同。由于两层加筋体所处的位置不同，实际产生的变形量也不同，所以强度发挥也不同。两层相同性质的加筋体，上层筋材发挥的拉力只有下层的60%左右。加筋体的允许下垂量与地基的允许工后沉降有关，也关系到加筋体的强度性能。当工后沉降控制严格时，允许下垂量A取小值。规定的加筋体下垂量越小，加筋体的强度要求就越高。所以，一般情况下本规起推荐取桩帽间距的10%。16.2.13当桩间土发生较大沉降时，加筋层和桩间土可能脱开，为了避免垫层材料漏到加筋层之下，填料的最小粒径不应小于加筋体的孔径尺寸。如果加筋体的孔径较大，垫层材料粒径不能满•178• 足要求时，可在加筋层之上铺设士工布，或者采用复合型的土工格栅。16.2.15、16.2.16当复合地基中的桩和桩间士发生较大相对沉降时，导致桩帽以上荷载通过土拱作用转移至桩帽，根据士体体积不变的原理，推导出形成稳定士拱所导致的地面沉降量53的计算公式06.2.16)。在实际工作中往往更关心工后沉降，桩网复合地基的工后沉降主要由桩受荷后的沉降和桩间士下沉而产生的地面沉降组成，所以控制加筋层的下垂量，对于控制工后沉降有重要作用。16.3施工16.3.2在饱和软土地层施工打人桩、压桩时，随着打入或压入地层的桩数增加，会引起软士层超静孔隙水压力升高，导致打桩或压桩的阻力减小，很难实现施工初期确定的收锤标准和压桩力标准。所以本条规定"饱和蒙古土地层预制桩沉桩施工时，应以设计桩长控制为主，工艺试桩确定的收锤标准或压桩力控制为辅的方法控制施工桩长。"在工艺试桩过程中，应记录在不同地层、设计桩长时的贯入量或压桩力，结合桩的载荷试验结果，总结出收锤标准和压桩力控制标准。对于成孔就地灌注桩，主要根据钻孔揭示的土层判断持力层来控制桩长。16.3.3饱和软土地层采用挤土桩施工时，可以采取较长间隔时间跳打、由中间往两侧施工等办法，减小超静孔隙水压力升高对成桩质量和周边环境的影响。必要时在饱和软土层中插塑料排水板或打设砂井等竖向排水通道，促使超静孔隙水压力消散。16.3.4聚合物土工材料在紫外线强烈曝晒下，都会有一定的强度损失，即发生老化现象。所以在材料的运输、储存和铺设过程中，应尽量避免阳光曝晒。加筋层的接头可采用锁扣连接、拼接或缝接，加筋层接头的强度不应低于材料抗拉强度设计值的70%。•179• 16.3.5现浇桩帽施工时，要注意桩帽和桩的对中，桩头与桩帽的连接，必要时可在桩顶设构造钢筋与桩帽连接。预制桩帽一定要有可靠的对中措施，安装时桩帽和桩对中、两者密贴。桩帽之间土压实困难，故应采用砂土、石屑等回填。16.3.6当加筋层以上铺设碎石垫层时，采用振动碾压很容易损伤加筋层。垫层应选用强度高、变形小的填料，铺设平整后可不作压实处理。16.4质量检验16.4.4土工合成加筋体抗老化性能测试采用现行国家标准《塑料实验室光源暴露试验方法第2部分:缸弧灯>>GB/T16422.2光照老化试验的有关规定。光照老化法是指íÎJ弧灯光照辐射强度55W1m2，照射150h，测试加筋体的拉伸强度不小于原有强度的70%。加筋体的其他检测与检验按照现行行业标准《公路工程土工合成材料试验规程>>JTGE50的有关规定和要求进行试验。•180• 17复合地基监测与检测要点17.2监测17.2.1复合地基技术目前还处于半理论、半经验状态，应重视监、测，利用监测成果指导施工、完善设计。17.2.2不少工程事故归因于监控流程不通畅，宜成立以建设管理单位代表为组长包括监理、设计、监测、施工等各方的监控小组，遵循合理可行的监控流程，这对于发挥施工监控的作用，保证工程质量十分必要。17.2.5上海地区采用沉降控制桩复合地基的部分工程长期监测表明，桩承担荷载逐渐增加，桩间土承担荷载逐渐减少。因此，对重要工程、试验工程、新型复合地基工程等应监测桩士荷载分担情况。17.2.8应根据施工进度、周边环境等判断监测指标是否合理，工程事故通常伴随地面裂缝或隆起等，因此合理分析监测数据，监测时应记录施工、周边环境变化等情况。17.3检测17.3.1当荷载大小、荷载作用范围、荷载类型、地基处理方案等不同时，检测内容有所不同，应根据工程特点确定主要检测内容。填土路堤和柔性面层堆场等工程的复合地基往往受地基稳定性和沉降控制，应注重检测竖向增强体质量。17.3.3检测方案宜包括以下内容:工程概况、检测方法及其依据的标准、抽样方案、所需的机械或人工配合、试验周期等。复合地基检测方法有平板载荷试验、钻芯法、动力触探试验、士工试验、低应变法、高应变法、声波透射法等，应根据检测目的和工程特点选择合适的检测方法(表的。181• 表8适宜的检测和监测方法被检体PLTBCMSPTDPTCPTLSMHSM桩间土J，、J、/、J-J桩端持力层、/、/、/挤密砂石桩及其复合地基、J、/置换砂石桩及其复合地基J-J强穷置换墩及其复合地基、J-J深层搅拌桩及其复合地基、J、/、/J高原旋喷桩及其复合地基、J-J、J、J素土挤密桩及其复合地基、J、j、/、J灰土挤密桩及其复合地基、/、J秀实水泥土桩及其复合地基、/、J石灰桩及其复合地基、J、J、/J、/灌注桩及其复合地基、J、/、/、J预帘j桩及其复合地基、/、/、、J注:表中PLT为平板载荷试验，BCM为钻芯法，SPT为标准贯入试验，DPT为圆锥动力触探，CPT为静力触探，LSM为低应变法，HSM为高应变法。散体材料桩或抗压强度较低的深层搅拌桩、高压旋喷桩采用平板载荷试验难以反映复合地基深处的加固效果，宜采用标准贯入、钻芯(胶结桩)、动力触探等手段检查桩长、桩间士、桩体质量。由于钻芯法适用深度小，难以反映灌注桩缩径、断裂等缺陷，所以小直径刚性桩应采用低应变法、高应变法或静载试验进行检测。复合地基检测方法和数量宜由设计单位根据工程具体情况确定。由静载试验检测散体材料桩、柔性桩复合地基浅层的承载力以及刚性桩复合地基的承载力。对于柔性桩复合地基，单桩竖向抗压载荷试验比复合地基竖向抗压载荷试验更易检测桩体质量。17.3.5为真实反映工程地基实际加固效果，应待竖向增强体及其周围土体物理力学指标稳定后进行质量检验。地基处理施工完毕至检测的间隙时间受地基处理方法、施工工艺、地质条件、荷载特点等影响，应根据工程特点具体确定。不加填料振冲挤密处理地基，间歇时间可取7d~14d;振冲桩复合地基，对粉质站土间歇时间可取21d~28d，对粉士间歇时间•182• 可取14d~21d;砂石桩复合地基，对饱和蒙古性土应待孔压消散后进行，间歇时间不宜小于28d，对粉土、砂土和杂填土地基，不宜少于7山水泥土桩复合地基间歇时间不应小于28d;强弈置换墩复合地基间歇时间可取28d;灌注桩复合地基间歇时间不直小于28d;蒙古性土地基中的预制桩复合地基间歇时间不宜小于14d。17.3.7验证检测应符合以下规定:1可根据平板载荷试验结果，综合分析评价动力触探试验等地基承载力检测结果。2地基浅部缺陷可采用开挖验证。3桩体或接头存在缺陷的预制桩可采用高应变法进行验证。4可采用钻芯法、高应变法验证低应变法检测结果。5对于声波透射法检测结果有异议时，可重新检测或在同一根桩进行钻芯法验证。6可在同一根桩增加钻孔验证钻芯法检测结果。7可采用单桩坚向抗压载荷试验验证高应变法单桩竖向抗压承载力检验结果。扩大抽检的数量宜按不满足设计要求的点数加倍扩大抽检:1平板载荷试验、单桩竖向抗压承载力检测或钻芯法抽检结果不满足设计要求时，应按不满足设计要求的数量加倍扩大抽检。2采用低应变法抽检桩体完整性所发现的田、凹类桩之和大于抽检桩数的20%时，应按原抽检比例扩大抽检。两次抽检的田、目类桩之和仍大于抽检桩数20%时，该批桩应全部检测。田、目类桩之和不大于抽检桩数20%时，应研究处理方案或扩大抽检的方法和数量。3采用高应变法和声波透射法抽检桩体完整性所发现的田、凹类桩之和大于抽检桩数的20%时，应按原抽检比例扩大抽检。当田、IV类桩之和不大于抽检桩数的20%时，应研究处理方案或扩大抽检的方法和数量。4动力触探等方法抽检孔数超过30%不满足设计要求时，应按不满足设计要求的孔数加倍扩大抽检，或适当增加平板载荷试验数量。•183• 附录A竖向抗压载荷试验要点A.0.1复合地基采用的桩往往与桩基础的桩不同，前者有时采用散体材料桩、柔性桩，后者均采用刚性桩，相应的载荷试验方法应有区别。A.O.3单桩(墩)复合地基竖向抗压载荷试验的承压板可用圆形或方形，多桩(墩)复合地基竖向抗压载荷试验的承压板可用方形或矩形。A.0.5垫层的材料、厚度等对复合地基的承载力影响较大，承压板底面以下可铺设50mm的中、粗砂垫层，桩(墩)顶范围内的垫层厚度为100mm~150mm(桩体强度高时取大值)。垫层厚度对桩士荷载分担比和复合地基ρ-s曲线影响很大，有条件时应采用设计要求的垫层材料、厚度进行试验。为尽量接近工程实际的侧向约束条件、减少垫层受压流动和压缩产生的沉降，垫层应在整个试坑内铺设井旁至设计密实度。A.0.6采用并联于千斤顶油路的压力表或压力传感器测定油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载时，压力表精度应优于或等于O.4级。A.0.7按照本规范第A.0.15条确定→个检验批承载力特征值的做法，3点中，2点承载力特征值的试验值为设计承载力特征值的O.9倍，→点为1.2倍时最易出现误判现象。为避免误判，试验荷载(P)应符合下式要求:2.4KpnP二三一→，(31)n-l式中:P最大试验荷载(kN);R，p一一承压板覆盖范围设计承载力特征值(kN); n破坏时的加载级数。采用8级荷载时，P为Rsp的2.75倍;采用10级时，P为R，p的2.67倍。为避免户5曲线承载力偏小的试验点过少，加载分级宜大于8级。预压的目的是减少接触空隙及垫层压缩量。垫层较厚时，垫层本身的压缩量较大，对确定地基承载力可能产生误导，因此建议增大预压荷载。A.0.8处理对象为软茹土地基，散体材料桩(墩)复合地基、柔性桩复合地基承载板宽度(直径)大于2m时，达到沉降稳定标准的时间较长，应适当放宽稳定标准以缩短试验时间。深圳规定当总加载量超过设计荷载时，沉降速率小于0.25mm/h时可以加下一级荷载;国家现行标准《上海地基处理技术规范))DG/TJ08-40对碎(砂)石桩、强穷置换墩复合地基，稳定标准取0.25mm/h;国家现行标准《火力发电厂振冲法地基处理技术规范))DL/T5101、《石油化工钢储罐地基处理技术规范))SH/T3083对饱和站性土地基中的振冲桩或砂石桩复合地基坚向抗压载荷试验稳定标准取0.25mm/h。A.O.9、A.0.I0相对沉降为总沉降与承压板宽度或直径之比。载荷试验确定承载力特征值的相对沉降是根据大量载荷试验承载力特征值对应的相对沉降统计分析得到的，起源于其他方法确定的承载力特征值，没有具体的物理意义，与上部结构的容许变形、实际变形均无必然联系。即使承压板尺寸与基础尺寸相同，由于荷载作用时间不同测定的沉降也与实际沉降不同，载荷试验只是测定承载力，不能代替沉降验算;另外，不同行业、不同增强体类型相对沉降差别较大，可操作性差。为减少需要采用相对沉降确定承载力特征值的概率，对终止试验的相对沉降由现行国家标准《岩土工程勘察规范))GB50021中规定的O.06增大至0.10。A.O.12-A.0.14散体材料桩、柔性桩复合地基采用比例界限对应的荷载确定承载力特征值往往严重偏小，应用价值不大，本规范•185• 未采用。单桩竖向抗压极限承载力对应的总沉降、相对沉降主要参考现行行业标准《建筑基桩检测技术规范))JGJ106，并考虑散体材料桩(墩)、柔性桩桩体压缩性较大的特点。散体材料桩(墩)与桩(墩)间土变形协调，复合地基形状与天然地基类似，参考天然地基取值。淤泥地基中r*层搅拌桩、高压旋喷桩竖向抗压承载力受桩体强度限制，桩体破坏时沉降较小，因此采用较小的相对沉降。复合地基承载力特征值对应的相对沉降参考表9规定的数值。复合地基承载力特征值也可按下式计算:μ二时JFJl-m)fsu!<_(32)式中:j，pk一一复合地基承载力特征值(kPa);卢一一桩间土地基承载力折减系数;jpuk一一桩竖向抗压极限承载力标准值(kPa);fsuk桩间土地基极限承载力标准值(kPa);Kc综合安全系数。除散体材料桩(墩)外，综合安全系数Kc必然大于2，因此复合地基承载力特征值取极限承载力除以2~3的安全系数。•186• 刚柔性桩灰土0.008挤密桩0.012石灰桩、柱锤冲扩桩010小区0.010深层搅搅拌桩0.060多桩取高拌桩、劲性教土为主006~0.0.005.道路蒙古性土、粉质O.010.010极限承载力)060006~0.O.0.0070.050CO.和土为主006~0.高压旋喷桩教性士、粉质值，淤泥等软教土取低值O.015和性79桩、素混卵石、圆0.010JGJ凝土桩、穷010~0.实水泥土桩砾、密实中粗砂为主0.008.土、粉土为主同CFGO.复合地基承载力特征值对应相对沉降标准0200.0109粉士、砂0.010表质教土为主015~0.强穷置换墩毒自性士为主土为主-教性士、粉O.0.015.极限承载力)790.0100.009粉士、砂JGJ0.070C砂石桩日，粉土、砂0同就性土为主妻自性土为主O.土为主0.013.土为主79--4015-6015-380&JGJTJDBJDBJ04-96国家现行标准建筑地基处理建筑地基基础检建筑地基处理技深圳地区地基七海地基处理技技术规范i则规范术规范处理技术规范SJG术规范民-HM山户可· 刚柔性桩0.008灰土0.008挤密桩015石灰桩、010~0.柱锤冲扩桩。.深层搅搅拌桩0.006拌桩、劲性9高斥旋喷桩续表桩、素混凝土桩、穷实水泥士桩CFG强穷置换墩，粉，粉土、，砂土0.010，粉土、0.015砂石桩0.0150.0100.020土、砂土为主砂土为主教性士、粉士为主教性土为主砂土为主季占性士为主和性士为主0.0200.015为主0.015521424630835101JTJ29-102DL/T芝维高强复SH/T021DBDL/T国家现行标准石油化工钢储CM劲性搅拌桩技术火力发电厂振水电水利工程港口工程碎石罐地基处理技术规范合地基技术规程苏JC/T规程冲法地基处理技术规范振冲法地基处理技术规范桩复合地基设计与施工规程](∞∞'