DLT5058-1996水电站调压室设计规范.pdf 34页

'水电站调压室设计规范页码，1/34水电站调压室设计规范SpecificationsfordesignofsurgechamberofhydropowerstationsDL/T5058—1996主编单位：电力工业部华东勘测设计研究院批准部门：中华人民共和国电力工业部施行日期：1997年5月1日中华人民共和国电力工业部关于发布《水电站调压室设计规范》电力行业标准的通知电技［1996］733号各电管局，各省、自治区、直辖市电力局，水电水利规划设计总院，各有关单位：《水电站调压室设计规范》电力行业标准，经审查通过，批准为推荐性标准，现予发布。其编号为：DL/T5058—1996该标准自1997年5月1日起实施。请将执行中的问题和意见告水电水利规划设计总院，并抄送部标准化领导小组办公室。一九九六年十月三十一日1总则1.0.1水电站调压室是压力水道系统中一项重要建筑物，为体现国家现行的技术经济政策，积极慎重地采用国内外先进技术和经验，统一调压室设计的标准、要求，特制定本规范。1.0.2本规范适用于大、中型水利水电枢纽工程中常规水电站和抽水蓄能电站调压室设计，小型水电站的调压室设计可参照执行。1.0.3水电站调压室设计应根据地形、地质情况、压力水道的布置、机电特性和运行条件等资料，经综合论证，做到因地制宜、经济合理、安全可靠。1.0.4水电站调压室设计除必须遵守本规范的规定外，还应符合SDJ12—78《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分)》(试行)及补充规定、SD134—84《水工隧洞设计规范》、SDJ173—85《水力发电厂机电设计技术规范》(试行)、DL/T5057—1996《水工混凝土结构设计规范》、SDJ10—78《水工建筑物抗震设计规范》(试行)等现行的国家、行业有关标准与规定。以上标准将来如有修改，则执行其新版本。2术语、符号2.0.1名词术语调压室设置在压力水道上，具有下列功能的建筑物：①由调压室自由水面(或气垫层)反射水击波，限制水击波进入压力引(尾)水道，以满足机组调节保证的技术要求；②改善机组在负荷变化时的运行条件及供电质量。上游调压室设置在水电站厂房上游压力水道上的调压室。下游调压室设置在水电站厂房下游压力水道上的调压室。压力水道压力引水道、压力管道、压力尾水道的统称。压力引水道自进水口至上游调压室之间的压力水道。压力管道自上游调压室至水轮机蜗壳进口之间的压力水道。压力尾水道自下游调压室至出口之间的压力水道。起始水位机组负荷变化以前的调压室水位。静水位机组引用流量为零时的调压室水位(即水库或下游河床水位)。最高涌波机组负荷突然变化时，调压室中相对于静水位的最高振幅。最低涌波机组负荷突然变化时，调压室中相对于静水位的最低振幅。第二振幅在最高(或最低)涌波发生后，紧接产生的方向相反的最低(或最高)振幅。设计水头达到机组额定出力所需的最小水头。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，2/34净水头扣去有关压力水道损失(不含蜗壳及尾水管损失)以后，作用在水轮机上的有效水头。静水头电站上下游水位差。吸出高度水轮机安装高程与下游最低水位的高差。2.0.2基本符号L——压力引水道长度L——压力尾水道长度wA——压力水道断面面积1A——调压室断面面积A——托马临界稳定断面面积thA——调压室上室断面面积cA——调压室大室断面面积pA——调压室竖井断面面积sA——升管断面面积rS——阻抗孔断面面积V——调压室大室计算容积V——上室计算容积BV——下室计算容积vZ——以静水位为基准的调压室涌波Z——调压室最高涌波maxZ——调压室最低涌波minZ——静水位距上室底面的高度cZ——静水位距溢流堰顶的高度sZ——不计压力水道系统的摩阻，丢弃(或增加)全负荷时的调压室自由振幅*Q——流量v——流速H——设计水头pH——发电最小静水头0H——吸出高度sh——沿程摩擦水头损失fh——局部水头损失mh——压力引(或尾)水道总水头损失w0h——压力管道总水头损失wmh——阻抗孔水头损失cα——水头损失系数j——孔口流量系数m——堰顶流量系数T——压力水道水流惯性时间常数wT——机组加速时间常数aT——水轮机导叶关闭时间s3调压室的设置条件及位置选择3.1调压室的设置条件3.1.1设置调压室的必要性，应在机组调节保证计算和运行条件分析的基础上，考虑水电站在电力系统中的作用、地形、地质、压力水道布置等因素，进行技术经济比较后确定。3.1.2设置上游调压室的条件，可按式(3.1.2-1)作初步判别：T＞［T］wwhttp://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，3/34åLviiT=wgHP(3.1.2-1)式中T——压力水道中水流惯性时间常数，s；wL——压力水道及蜗壳和尾水管(无下游调压室时应包括压力尾水道)各分段的长度，m；iv——各分段内相应的流速，m/s；ig——重力加速度，m/s2；H——设计水头，m；p［T］——T的允许值，一般取2～4s。ww［T］的取值随电站在电力系统中的作用而异，当水电站作孤立运行，或机组容量在电力系统中所占的w比重超过50%时，宜用小值；当比重小于10%～20%时可取大值。在有机电资料时，可按图3.1.2，由T、T与调速性能关系进行判断。机组加速时间常数T按下式计算：waa22GDNT=a365P(3.1.2-2)式中GD2——机组的飞轮力矩，kg·m2；N——机组的额定转速，r/min；P——机组的额定出力，W。图3.1.2T、T与调速性能关系图wa①—调速性能好的区域，适用于占电力系统比重较大或孤立运行的电站；②—调速性能较好的区域，适用于占电力系统比重较小的电站；③—调速性能很差的区域，不适用于大、中型电站3.1.3设置下游调压室的条件，以尾水管内不产生液柱分离为前提，其必要性可按式(3.1.3-1)作初步判断：25TsÑvwjL>(8---H)wsvw09002g(3.1.3-1)式中L——压力尾水道的长度，m；wT——水轮机导叶关闭时间，s；shttp://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，4/34v——稳定运行时压力尾水道中的流速，m/s；w0v——水轮机转轮后尾水管入口处的流速，m/s；wjH——吸出高度，m；sγ——机组安装高程，m。最终通过调节保证计算，当机组丢弃全负荷时，尾水管内的最大真空度不宜大于8m水柱。高海拔地区应作高程修正：2vwjÑH=DH-H-f>-(8-)vs2g900(3.1.3-2)式中H——尾水管内的绝对压力水头，m；vΔH——尾水管入口处的水击值，m；φ——考虑最大水击真空与流速水头真空最大值之间相位差的系数，对于末相水击φ0.5，对于第一相水击φ=1.0。3.2调压室的位置选择3.2.1调压室的位置宜靠近厂房，并结合地形、地质、压力水道布置等因素进行技术经济分析比较后确定。3.2.2调压室位置宜设在地下。3.2.3进行调压室位置选择时宜避开不利的地质条件，以减轻电站运行后渗水对围岩及边坡稳定的不利影响。3.2.4由于扩建电站或电站运行条件改变等原因，必须增设副调压室时，其位置宜靠近主调压室。4调压室的基本布置方式、基本类型及选择4.0.1水电站调压室的基本布置方式有：(1)上游调压室［图4.0.1(a)］；(2)下游调压室［图4.0.1(b)］；(3)上、下游双调压室系统［图4.0.1(c)］；(4)上游双调压室系统［图4.0.1(d)］。若有特殊需要亦可采用其他布置方式。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，5/34图4.0.1调压室的基本布置方式(a)上游调压室；(b)下游调压室；(c)上、下游双调压室；(d)上游双调压室1—压力引水道；2—上游调压室；3—压力管道；4—下游调压室；5—压力尾水道；6—主调压室；7—副调压室4.0.2调压室的基本类型可分为以下几种：(1)简单式：包括无连接管与有连接管二种型式，连接管的断面面积S应不小于调压室处压力水道断面面积A［图4.0.2(a)、(b)］；1(2)阻抗式：阻抗孔口断面面积应小于调压室处压力水道断面面积［图4.0.2(c)、(d)］；(3)水室式：由竖井和上室、下室共同或分别组成［图4.0.2(e)、(f)］；(4)溢流式：设溢流堰泄水［图4.0.2(g)］；(5)差动式：由带溢流堰的升管、大室与阻抗孔组成［图4.0.2(h)、(i)］；(6)气垫式：水面气压大于大气压力［图4.0.2(j)］。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，6/34图4.0.2调压室的基本类型(a)、(b)简单式；(c)、(d)阻抗式；(e)、(f)水室式；(g)溢流式；(h)、(i)差动式；(j)气垫式1—连接管；2—阻抗孔；3—上室；4—竖井；5—下室；6—储水室；7—溢流堰；8—升管；9—大室；10—压缩空气4.0.3根据工程实际情况，亦可取两种或两种以上基本类型调压室的特点，组合成混合型调压室。4.0.4调压室的选型应根据水电站的工作特点，结合地形、地质条件，全面地分析各类调压室的优缺点及适用条件，进行技术经济比较后确定。调压室选型的基本原则为：(1)能有效地反射由压力管道传来的水击波；(2)在无限小负荷变化时，能保持稳定；(3)大负荷变化时，水面振幅小，波动衰减快；(4)在正常运转时，经过调压室与压力水道连接处的水头损失较小；(5)结构简单，经济合理，施工方便。5调压室的水力计算及基本尺寸的确定5.1调压室的稳定断面面积5.1.1上游调压室的稳定断面面积按托马(Thoma)准则计算并乘以系数K决定：A=KAthLA1=K12g(a+)(H-h-3h)0w0wm2g(5.1.1)式中A——托马临界稳定断面面积，m2；thL——压力引水道长度，m；http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，7/34A——压力引水道断面面积，m2；1H——发电最小静水头，m；0α——自水库至调压室水头损失系数，α=h/v2，(包括局部水头损失与沿程摩擦水头损失，见附录A)，w0æ1öça+÷s2/m；在无连接管时用α代替çè2g÷ø；v——压力引水道流速，m/s；h——压力引水道水头损失，m；w0h——压力管道水头损失，m；wmK——系数，一般可采用1.0～1.1；选用K＜1.0时应有可靠的论证。5.1.2稳定断面面积的计算公式和原则，亦适用于压力尾水道上单独设置的调压室。但需将压力引水道改为压æ1öça+÷ç÷力尾水道，压力管道改为尾水管后的延伸段的长度、断面面积、水头损失系数等数值，用α代替è2gø。5.1.3对于上、下游双调压室、上游双调压室、气垫式调压室及其他特殊布置方式的调压室稳定断面面积计算，应通过专门论证确定。5.2调压室的涌波计算5.2.1调压室的涌波水位可不计压力管道水击的影响；当采用气垫式调压室时则应与压力管道水击联合计算。5.2.2调压室最高涌波水位计算工况：(1)上游调压室：按上库正常蓄水位时，共用同一调压室的(以下简称共一调压室)全部机组满载运行瞬时丢弃全部负荷，作为设计工况；按上库校核洪水位时，相应工况作校核。(2)下游调压室：按厂房下游设计洪水位时，共一调压室的全部n台机组由(n-1)台增至n台或全部机组由2/3负荷突增至满载作为设计工况；按厂房下游校核洪水位时相应工况作校核，并复核设计洪水位时共一调压室的全部机组瞬时丢弃全负荷的第二振幅。5.2.3调压室最低涌波水位的计算工况：(1)上游调压室：上库死水位时，共一调压室的全部n台机组由(n-1)台增至n台或全部机组由2/3负荷突增至满载，并复核上库死水位时共一调压室的全部机组瞬时丢弃全负荷时的第二振幅。(2)下游调压室：共一调压室的全部机组在满载及相应下游水位瞬时丢弃全部负荷。(3)有分期蓄水分期发电情况，对水位和运行工况作专门分析。5.2.4经论证后，明确不存在同时丢弃全部负荷的运行情况，则可按丢弃部分负荷进行涌波计算。5.2.5除按5.2.2和5.2.3的规定进行调压室涌波水位计算外，尚应对可能出现的涌波叠加不利工况进行复核，必要时可合理调整运行方式或修改调压室尺寸。5.2.6计算调压室涌波水位，丢弃负荷时引水道和尾水道的糙率取小值；增加负荷时引水道和尾水道的糙率取大值。5.2.7对大型电站的调压室或型式复杂的调压室的水力特性，必要时可通过水力模型试验验证。5.3调压室基本尺寸的确定5.3.1调压室断面面积应满足稳定要求，高度应满足涌波要求。涌波计算见附录B。5.3.2阻抗式调压室阻抗孔尺寸的选择，应使增设阻抗后，压力管道末端的水击压力变化不大；而调压室处压力水道的水压力，任何时间均不大于调压室出现最高涌波水位时的水压力，也均不低于最低涌波水位的水压力，并尽可能地抑制调压室的波动幅度，以及加速波动的衰减。5.3.3差动式调压室尺寸的选择，宜使大室与升管具有相同的最高及最低涌波水位，并使升管在最初时段即到达极值。升管面积宜与调压室处压力水道的面积接近。5.3.4水室式调压室上室容积按丢弃负荷时的涌水量确定。有较长的上室时，应考虑水面波降的影响。上室底板宜设在最高静水位以上。设溢流堰的上室底部，应布置适当的孔口，使上室水体流回竖井。上室应具有不小于1%的倾向竖井的排水底坡。下室的顶部宜设在最低运行水位以下，做成背向竖井的不小于1.5%的斜坡；下室的底部应比最低涌波水位稍低，并做成倾向竖井并不小于1%的斜坡。下室不宜过长。在多泥沙的河流上，应考虑下室底部淤积的影响。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，8/345.3.5溢流式调压室，应按最大溢流量进行泄水道设计。5.3.6调压室最高涌波水位以上的安全超高不宜小于1m。上游调压室最低涌波水位与调压室处压力引水道顶部之间的安全高度应不小于2～3m，调压室底板应留有不小于1.0m的安全水深。下游调压室最低涌波水位与尾水管出口顶部之间的安全高度应不小于1m。5.3.7有顶盖的(不含气垫式)调压室，应设置不小于10%压力水道面积的通气孔。6抽水蓄能电站调压室的设计6.0.1抽水蓄能电站调压室的设置条件与常规水电站调压室的设置条件相同。6.0.2抽水蓄能电站调压室的型式，不论上游调压室或下游调压室，一般不选用简单式，而宜选用阻抗式、差动式、水室式或其他混合型调压室。6.0.3抽水蓄能电站调压室的稳定断面面积的确定与常规水电站调压室的相同。6.0.4抽水蓄能电站调压室最高涌波水位，由下列工况计算确定：(1)上游调压室：上库校核洪水位，共一调压室的所有发电机组在满负荷运行时，突然丢弃全部负荷，导叶紧急关闭；上库正常蓄水位，共一调压室的发电机组启动，增至满负荷后，在进入调压室流量最大时丢弃全部负荷，导叶紧急关闭。(2)下游调压室：下库校核洪水位，共一调压室的抽水机组在扬程最小、抽水流量最大时，突然断电，导叶全部拒动；下库正常蓄水位，共一调压室的抽水机组启动，达到最大流量后，在进入调压室流量最大时突然断电，导叶全部拒动。6.0.5抽水蓄能电站调压室最低涌波水位，由下列工况计算确定：(1)上游调压室：上库最低水位，共一调压室的抽水机组在最大抽水流量时，突然断电，导叶全部拒动；上库最低水位，共一调压室的抽水机组，最小扬程，机组启动，达到最大流量后，在流出调压室流量最大时，突然断电，导叶全部拒动。(2)下游调压室：下库最低水位，共一调压室的发电机组满负荷运行时，突然丢弃全部负荷，导叶紧急关闭；下库最低水位，共一调压室的发电机组启动增至满负荷后，在流出下游调压室流量最大时，丢弃全部负荷，导叶紧急关闭。6.0.6对抽水蓄能电站运行工况分析研究后，认为不存在共一调压室的所有机组同时启动或全部丢弃负荷时，亦可按机组逐台开启或部分机组丢弃负荷考虑。6.0.7计算抽水蓄能电站调压室的最高、最低涌波水位时，发电工况压力水道的糙率取值同常规电站的调压室；抽水工况，压力水道的糙率值经分析取用。6.0.8抽水蓄能电站调压室的涌波计算，发电工况可按照常规水电站调压室的涌波公式进行计算；抽水工况突然断电，导叶全部拒动时的涌波计算，在厂家已提供机组全特性曲线的情况下，可采用计算输水系统过渡过程的特征线法，亦可采用图解演算求得抽水工况机组突然断电、导叶拒动场合的水泵流量随时间变化的过程(见附录C)，并按此作为边界条件进行涌波计算。在厂家未提供机组全特性曲线的阶段，可采用简算法(见附录C)。6.0.9抽水蓄能电站调压室尺寸的确定与常规水电站调压室基本相同。但下游调压室最低涌波水位与调压室处压力尾水道顶部之间的安全高度应不小于2～3m。6.0.10抽水蓄能电站调压室的结构设计、构造、观测及运行要求可按照常规水电站调压室考虑。7调压室的结构设计、构造、观测及运行要求7.0.1调压室宜采用锚杆钢筋网混凝土或钢筋混凝土衬砌。7.0.2设在完整、坚硬、渗透性小的围岩中的调压室，当室壁至厂房或边坡的最小距离满足稳定及渗透坡降要求时，可采用锚杆喷混凝土支护。在顶部及交岔口处应进行衬砌或采取其他有效的加固措施。7.0.3调压室结构所承受的荷载，分为基本荷载和特殊荷载两类。(1)基本荷载：包括围岩压力、设计情况下的内水压力、稳定渗流情况下的外水压力及衬砌自重、设备重量、风荷载(地面塔式结构)等。(2)特殊荷载：包括校核水位时的内水压力、外水压力、温度作用、灌浆压力及地震荷载等。差动式调压室升管的水压力应按运行中可能出现的不利工况下大室与升管最大水位差计算。7.0.4计算荷载应根据运行、施工、检修不同工况，分别组合为基本组合和特殊组合两类。在结构计算中应采用各自最不利的组合。其具体配筋计算，按《水工混凝土结构设计规范》、《水工隧洞设计规范》规定采用。7.0.5考虑地震设防时，调压室结构及其附属设备应加强其整体性和刚度等抗震措施，对差动式调压室大室内的升管及地面上的塔式结构须进行抗震计算。7.0.6调压室有明显的不对称荷载时，宜按偏压荷载进行结构计算和稳定分析，并采取相应的结构措施。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，9/347.0.7作用在衬砌上的外水压力，应考虑电站运行后的地下水位的变化。外水压力可采用调压室计算断面在地下水位线以下的水柱高度乘以相应的折减系数的方法估算。折减系数可按《水工隧洞设计规范》选用。外水压力亦可由渗流场分析来确定。7.0.8调压室结构内力可用结构力学法计算，对于大尺寸、围岩地质或结构复杂的调压室宜用有限元法复核。7.0.9在调压室中如有升管、闸门槽、通气孔等结构，应注意合理布置，在结构计算中，应考虑其不利影响，防止应力集中，并采取必要的结构措施。7.0.10对于调压室上部及外侧边坡应进行稳定分析及加固处理。调压室顶部应做好运行安全保护设施。7.0.11调压室的围岩应进行固结灌浆加固，防止内水外渗。调压室附近宜设排水设施、降低地下水位，以利边坡稳定。7.0.12在寒冷地区的调压室应有防冻设施。7.0.13如调压室内设置快降事故闸门，应考虑涌波与闸门的相互不利影响，并采取适当措施。7.0.14应做好调压室观测设计，以监测调压室工作状态，为电站的安全运行提供必要的观测资料和积累设计经验。7.0.15应根据上下游水位、电站运行特性、压力水道和调压室设计状况等因素，提出调压室的运行要求和限制条件。附录A压力水道水头损失计算公式2Lvh=f2A1.0.1水头损失由沿程摩擦损失与局部损失两部分组成，沿程损失采用谢才—曼宁公式计算。CR，121vC=R6h=xmn，R为水力半径，糙率n值可参考表A1。局部水头损失计算通式为2g，局部水头损失系数ξ值参见表A2。表A1压力水道糙率n值表糙率n序号水道表面情况平均最大最小岩面无衬砌280395360(1)采用光面爆破0.0300.0330.0251(2)普通钻爆法0.0380.0450.030(3)全断面掘进机开挖0.017钢模现浇混凝土衬砌2(1)技术一般0.0140.0160.012(2)技术良好0.0130.0140.012岩面喷混凝土(1)采用光面爆破0.0280.0300.0223(2)采用普通钻爆法0.0330.0370.028(3)全断面掘进机开挖0.0194钢管0.0120.0130.011表A2局部水头损失系数ξ值表序号部位形状水头损失系数ξ备注0.51进水口0.2v为管道均匀段之流速0.1β—栅条形状系数，见表A3http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，10/34s—栅条宽度4s3b—栅条间距2拦污栅b()sinadα—栅面倾角v—过栅平均流速0.05～0.203门槽v取槽前后平均流速(一般用0.10)矩形变v+v124圆0.05v取渐变段平均流速，2(渐缩)圆变矩v+v125形0.10流速取2(渐缩)圆断面ξ6渐i流速取v1查图A1扩大圆断面ξ7渐d流速取v1查图A2缩小[0.131+0.1632´D—洞径R—弯道半径圆弧弯78Dqθ—弯道转角道()2]´()oR90A12(1-);AA为出口前后断面积。1、29出水口A2v取出口前流速(下游渠道较深时取1)0.10直角分10岔1.500.75无圆锥管段对称11Y形分岔有圆锥0.50管段分流见公式(A1)～公式(A4)http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，11/34T(卜)形合流见公式12分岔(A5)～公式(A8)13蝶阀见表A4表A3栅条形状系数β数值表栅条形状β2.421.831.671.0350.920.761.79表A4蝶阀完全开启时，ξ与t/D比值的关系表t/D0.100.150.200.25ξ0.05～0.100.10～0.160.17～0.240.25～0.35图A1逐渐扩大的损失系数ξ值i(θ＜60°)http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，12/34图A2逐渐缩小的损失系数ξ值d在完全开启时，若缺乏有关资料，可近似取ξ=0.2。T(卜)形岔管的分流与合流的局部损失计算(见图A3)。(1)分流时(Q=Q+Q)1232vü1H-H=x212ï2gïv2ïï1H3-H1=x3ý2gïv2ï1H3-H2=x32ï2gïþ(A1)22q04.-01.yx=-0.951(-q)-q(.13ctg-03.+)22222yr1q[1-09.]-0.(41+)ctg(1-q)q22yy2(A2)2x3=-0.58q2+0.26q2-0.03(A3)ì1qüx32=(1-q2)í0.92+q2[0.(41+)ctg-0.72]ýîy2þ2éq04.-01.yérùù+q2ê(.13ctg-03.+2)´ê1-09.ú-0.35úêë2yëyûúû(A4)式中H、H、H——断面1—1、2—2、3—3处的总水头；123v——断面1—1的平均流速；1θ——主管与支管的交角；ψ——支管与主管的断面面积比；ρ——ρ=r/D，D为主管直径，r为支管与主管连接处的修圆半径；q——q=Q/Q，Q为支管流量，Q为分流前的主管流量，在分流时规定q＞0。2221212http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，13/34图A3T(卜)形岔管分流与合流局部损失计算形状示意图(2)合流时(Q+Q=Q)1232vü3H-H=x¢212ï2gïv2ïï3H3-H1=x3¢ý2gïv2ï3H3-H2=x¢32ï2gïþ(A5)2x¢=-0.951(+q)222éæcosqöæ1öæcosqöù+q2ê1+0.42ç-1÷-0.81ç-2÷+(1-y)ç-0.38÷úëèyøèyøèyøû(A6)2éæcosqöùx3¢=q2ê2.59+(1.62-r)çç-1÷÷-0.62yú+q2(1.94-y)-0.03ëèyøû(A7)x¢=(1+q)[0.92+q(2.92-y)]32222éæcosqöæ1öcosqù+q2ê(12.-r)´ç-1÷+0.81ç-2÷-(1-y)úëèyøèyøyû(A8)式中q——支管流量Q与合流后的流量Q之比，合流时，规定取q＜0。2232其余符号的意义同前。附录B调压室的涌波计算公式**调压室的涌波计算，以室中静水位为准，向下为正。B1简单式调压室B1.1丢弃全负荷时的最高涌波Z由下式计算：maxX=－ln(1+X)+X(B1)0maxmax2LAvhZ10X=w0X=maxl=0max2gAhllw0式中L——压力引水道长度；h——流量为Q时(在丢弃负荷前)，上游库水位与调压室水位之差；w00v——对应于Q时压力引水道的流速。00http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，14/34Z亦可由图B1中曲线A，根据X查出X，算出Z。max0maxmax图B1简单式调压室丢弃负荷最高涌波计算图B1.2丢弃全负荷时第二振幅Z可由下式计算：2X＋ln(1－X)＝ln(1－X)＋X(B2)maxmax22Z＝Xλ22X值也可从图B1中曲线A、B求得。根据已知X或X求Z值，可沿横坐标轴线找出相应的X值，并引2max02max垂线与曲线B相交，再由该交点引水平线与曲线A相交，其交点的横坐标值即X的数值，Xλ即Z值。222B1.3增加负荷时最低涌波Z按下式计算：minZminæ0.05ö=Xmin=1+çe-0.275m¢+-09.÷hèeøw0æm¢ö´(1-m¢)ç1-÷è0.62øe(B3)22LAvQ10e=m¢=2gAhw0Q0式中ε——无因次系数，表示压力水道—调压室系统的特性；Q——增加负荷前的流量；Q——增加负荷后的流量。0图B2为式(B3)的计算图。B1.4当调压室的涌波水位受到限制时，可按允许的Z来决定调压室的面积A(包含在ε值内)，也可用下列福max格特近似公式计算X值：maxhttp://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，15/342Zmax1+2eæ1+eö=Xmax=e+ç÷hw02+3eè2+3eø(B4)图B2简单式调压室增加负荷最低涌波计算图B2阻抗式调压室B2.1阻抗孔水头损失计算21æQöh=ç÷cç÷通过阻抗孔口的水头损失hc值，可通过公式2gèjSø，近似计算得出，式中j为阻抗孔流量系数可由试验得出，初步计算时可在0.60～0.80之间选用，S为阻抗孔断面面积。B2.2丢弃全负荷时的最高涌波计算当λ′h＜1时按下式计算c0(1+l¢Zmax)-ln(1+l¢Zmax)üï=(1+l¢h)-ln(1-l¢h)w0c0ï当l¢h＞1时按下式计算ïc0ï(l¢Zmax-1)+ln(l¢Zmax-1)ýï=ln(l¢h-1)-(l¢h+1)c0w0ï2gA(h+h)ïw0c0l¢=ï2LA1v0þ(B5)式中h——全部流量通过阻抗孔时的水头损失。c0图B3为Calame-Gaden计算阻抗调压室瞬时丢弃全负荷时最高涌波计算图，图中计算用值分别为http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，16/34图B3阻抗式调压室丢弃负荷时最高涌波计算图Q0LAZ=*Z——压力水道系统的摩阻为零丢弃全负荷时的自由振幅，AgA1；*Z——丢弃全负荷时的最高涌波；maxY——阻抗孔下部的瞬时压力上升值。m图B3中R区为阻抗孔下部的瞬时上升压力超过最高涌波水位压力的区域，表示阻抗孔尺寸过小；M区为阻抗孔下部瞬时上升压力低于最高涌波水位压力的区域，表示阻抗孔尺寸偏大；SS′线为两者的分界线，阻抗孔尺寸最合适。用此图亦可估算阻抗孔尺寸。B2.3增加负荷时的最低涌波计算-¢2hXmc0min=2当阻抗孔尺寸满足公式hw0(1-m¢)(即最合适的尺寸)时，可按下式近似地计算最低涌波值：Zæ01.ömin=1+ç05.e-0.275m¢+-09.÷hèeøw0æm¢ö´(1-m¢)ç1-÷è0.62ø0.65e(B6)http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，17/34式中符号意义同前。图B4为阻抗调压室突然增加负荷时(负荷由零突增至100%)的最低涌波计算图。当负荷由50%增至100%时的最低涌波亦可用差动式调压室增荷计算图(图B9)。图B4阻抗式调压室最低涌波计算图B3水室式和溢流式调压室B3.1丢弃负荷时上室容积与涌波的初步计算(1)无溢流堰时上室容积及最高涌波按下式计算：2(Xmax-Xc)æöéæ2(Xc-1)öùeec=ç1+2Xmax÷/ê1-esç1-ees÷úèecøêecçè÷øúëû(B7)22ZLAvLAvAc1010sX=e=e==ecs2c2shw0gAhsw0gAhcw0Ac式中Z——自静水位至上室底面距离；cA——竖井的断面面积；sA——上室断面面积。c图B5为公式(B7)的计算图，根据已知上室断面面积A求出最高涌波水位Z，或者定出Z值反求出上室cmaxmaxhttp://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，18/34的断面面积A。c图B5无溢流堰的上室最高涌波计算图如果上室底部与上游计算静水位在同一高程(或不计Z段竖井高度时)，可按下式近似计算上室的容积V：cB2LAvæhö10w0VB=lnç1-÷2ghw0èZmaxø(B8)图B6有溢流堰时上室示意图http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，19/34图B7下室位置示意图(2)有溢流堰时上室的容积和涌波计算：设溢流堰顶在上游静水位以上的距离为Z，溢流堰顶通过最大流量Q时的水层厚度为Δh，如图B6所示，sy则丢弃负荷时的最高涌波为Z＝Z－Δhmaxs2æQyö3Dh=ç÷èmBøQ＝yQ＝yvAy0012eé(Xs-1)ùy=X+s1-eessêú2êëúû(B9)式中m——溢流堰的流量系数，与堰顶的形式有关；B——堰顶长度；y——竖井水位升到溢流堰顶时压力水道内的流速减小率。丢弃全负荷时，在Z已知的情况下，假定竖井与上室之间的连接孔为单向排水孔，在水位升高时不起作max用，经堰顶流至上室的水量必须的容积按下式计算：LAv2é1æy2öX-Xù10maxsVB=êlnç1+÷-úghw0êë2èXmax-0.15Xmax-Xsøesúû(B10)ZsX=shw0式中符号意义同前。如所采用的上室容积比所计算的V值小，则上室应设外部泄水道，使多余的水量沿斜坡向下游排泄，开B始泄流流量按逐步积分法求得。如果不设上部储水室，令溢出堰顶的水量全部泄走，则泄水道的断面过水流量应按Q值进行设计，Q＝yQ。yy0B3.2增加负荷时下室容积的初步计算计算下室容积时，一般先定出最低涌波Z值，则在增荷前运行水位至最低下降水位之间的容积由下式计min算：令1éù1êX-1éX+1X-m¢ùXminúminminminev=lnê2ê´úú2êXmin-m¢êëXmin-1Xmin+m¢úûúëû(B11)http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，20/342LAv10则上室容积V=evvghw0式中符号意义同前，图B8为ε计算曲线。v为保证增荷时压力管道内不进入空气，下室容积须较计算值为大，即下室底部应在最低涌波水位之下，留有余地，如图B7所示。图B8确定调压室下室容积计算曲线B4差动式调压室B4.1阻抗孔面积与增加负荷时的最低涌波计算阻抗孔的面积，一般按增加负荷的要求决定，即假定升管水位下降到最低水位Z时，大室水位和压力水min道的流量均未发生变化，大室流入升管的流量为Q－m′Q计算阻抗孔面积S。002Q0S=22ghw0jhHH(B12)式中j——水自大室流入升管(或压力水道)时的孔口流量系数(初步计算时可按j＝0.8计算)；HHη——水自大室流入升管(或压力水道)时的孔口阻抗损失相对值，按下式采用：H2X-m¢minh=H2(1-m¢)在阻抗孔尺寸满足上述条件时，最低涌波计算公式如下：æ01.öæm¢öXmin=+1ç05.e1-0.2275m¢+-09.÷´(1-m¢)ç1-0.62÷èe1øè0.65e1ø(B13)ZminX=minHw0http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，21/34ìüéLAv2ùïA/(A+A)ïê10úïrrpïe1=2/í1-ýêëgA(r+Ahp)w0úûï2é1-2(1-m¢)ùïïîêë3úûïþ图B9差动式调压室最低涌波计算图(负荷自50%增至100%时)式中A——升管断面面积；rA——大室断面面积。p图B9为负荷自50%急增至100%时的最低涌波计算图，R区为负荷增加后升管最低下降水位低于大室最终水位，表示阻抗孔面积过小；M区表示阻抗孔面积过大，升管最初下降水位高于大室最低水位。SS′线为两者分Q0LAZ=*界线，阻抗孔面积最理想，图中AgA1；h为对应于Q时的阻抗损失值。c00B4.2丢弃负荷时的最高涌波计算突然丢弃全负荷后，升管水位迅速上升，假定在升管到达最高水位开始溢流时，大室水位和压力水道流量尚未改变，则引水道流量Q的一部分Q′经升管顶部溢入大室，另一部分Q在水头(h＋｜Z｜)的作用0ycw0max下经阻抗孔流入大室，Q、Q′由下列公式计算：cyh+Zw0maxQc=jcS2gh(w0+Zmax)=Q0hchw0(B14)http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，22/34éh+Zùw0maxQ¢=Q-Q=Qê1-úy0c0êëhchw0úû(B15)升管顶部溢流层的厚度2æQy¢ö3Dh=ç÷èmBø升管顶部在静水位以上的距离Z＝Z＋ΔhBmax式中j——水自升管(或压力水道)流入大室时的孔口流量系数(初步计算时可按j＝0.6计算)；ccη——水自升管(或压力水道)流入大室时的孔口阻抗损失相对值：c2jHh=hc2HjC按大室水位升到Z时，压力水道流速为零决定大室从h至Z之间的容积按下式计算：maxw0max2ìüLAv10ïé1ùïV=ílnê1+úý/2ghw0îïë-Xmax-0.15(XB-Xmax)ûþïéùêúê03.-XmaxAr/(Ar+Ap)ú1-´ê03.-2Xmax21-Xmaxúê1-úêë3hcúû(B16)ZZBmaxX=X=Bmaxhw0hw0式中符号意义同前。应注意Z、Z是在静水位以上，应以负值代入。maxB图B10为瞬时丢弃全负荷时最高涌波计算图，S区表示在大室水位上升时间内，升管大部分时间溢流的范围，阻抗孔口尺寸较合适；T区表示只在弃荷最初升管溢流的区域，底孔尺寸略偏大；N区表示在大室水位上升时间内，升管完全不溢流，阻抗孔尺寸过大。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，23/34图B10差动式调压室最高涌波计算图计算差动式调压室的Z时，应注意A＝A＋A。*rpQ0LAZ=*AgA1附录C抽水蓄能电站水泵工况断电、导叶拒动时的调压室涌波计算方法C1有机组全特性曲线时调压室涌波计算C1.1上游调压室最低涌波计算C1.1.1涌波计算的基本方程式涌波计算的基本方程式主要包括以无因次量表示的水击压力特征线法基本方程式、水泵工况机组的惯性方程式、调压室水位波动的基本方程式及水泵全特性曲线，分别叙述如下：(1)水击压力特征线法基本方程式：H¢xt-Hx¢1t1=2r¢(q¢xt-q¢x1t1)(C1)H¢xt-H¢x2t2=-2r¢(q¢xt-q¢x2t2)(C2)式中H——扬程，m；q——压力管道中的流量，m3/s；H、q的下标xt表示x=x断面处t=t时刻的值；H——额定扬程，m；Rq——额定流量，m3/s；RH′——无量纲量，H′=H/H；Rq′——无量纲量，q′=q/q；RaqRr¢=ρ′——管路常数(无因次量)，2gHRAP；http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，24/34A——压力管道的断面面积，m2；pa——水击压力波的传播速度，m/s；gæ1Döa=/ç+÷gèKEdøg——重力加速度，m/s2；γ——水的容重，N/m3；D——压力管道直径，m；δ——压力管道管壁厚度，m；E——压力管道管材的弹性模量，Pa；K——水的体积弹性模量，2.07×109Pa。(2)水泵工况机组的惯性方程式：α-α=k(β+β)Δt(C3)n-1n1n-1n式中α——无量纲量，α=N/N；Rβ——无量纲量，β=M/M；R45ggHqRRk=1222k1——系数，pWRhRNR；N——转速，r/min；M——转矩，N·m；N——额定转速，r/min；RM——额定转矩，N·m；R下标n-1和n分别表示t和tn时刻的值；n-1WR2——飞轮效应，kg·m2；η——额定效率。R(3)水泵水轮机的全特性曲线由制造厂家提供。(4)调压室涌波的基本方程式：Q′=-k+kH′+kQ′(C4)n23z，n-14n-1Ｈ′=kq′-kQ′+H(C5)z,n5n5nz,n-1gAH21Rk=(H¢-h¢Q¢)Dt2aR0式中k——系数，QRL；2gAH1Rk=Dt3k3——系数，QRL；2gAhQ¢1R0k=1-Dt4k——系数，QRL；4QDtRk=5k——系数，AHR；5H′——无量纲量，H′=H/H；z,nz,nz,nRQ′——压力引水道中的流量Q与额定流量Q的比值(无因次量)Q′=Q/Q；nRnnRH——以下库水位为基准面的涌波高度；z下标n-1和n的意义同前；A——压力引水道断面面积，m2；1L——压力引水道长度，m；A——调压室断面面积，m2；H——上、下库的水位差，m；ahttp://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，25/34H′——无量纲量，H′=H/H；aaaRQ——水泵断电前(t=0)压力引水道中的抽水流量，m3/s；0Q——压力引水道中的额定抽水流量，m3/s；RQ′——Q/Q(无因次量)；00R2LæQöçR÷h=R2ç÷h——压力引水道中按额定流量抽水时的沿程损失水头，m；CRèA1ø；R11/6C=RC——谢才系数，n；h′——无量纲量，h′=h/H；RRRRn——糙率系数；R——压力引水道断面的水力半径，m；Δt——计算时间步长，Δt=μ/m,s；μ——水击压力波的往复时间，μ=2l/a,s；m——分段数，取整数；l——压力管道长度，m。当调压室为水室式时，只要令k中的A值相应于水位变化即可；当调压室为差动式时，则式(C5)应以下式5代替：H′=kq′-k(Q′-Q″)+H′zn5n5n-1nzn-1Q¢¢=kH¢-H¢-kQ¢¢n6azn-17n-1jS2gHRk=6式中k——系数，QR；6QRk=Dt7k7——系数，AHR；S——阻抗孔断面面积；j——阻抗孔流量系数。图C1符号说明C1.1.2涌波计算方法根据水泵工况机组断电(t=0)前的抽水流量q、扬程H、转速N、转矩M，求得相应于初始条件的无因次0000量q′=q/q，H′=H/H，α=N/N，β=M/M，在q′～H′平面上给出坐标H′=H′，q′=q′的00R00R00R00R00点A，这个点A给出了水泵工况机组断电前A点(水泵出口)的状态，B［X=l/2、压力管道中间点B在t=0.25μ000.25http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，26/34时的状态，μ为水击压力波的往复时间(以s计)，μ=2l/a］和C(X=l、调压室处点C在t=0.5μ时的状态)和这个A0.5点相一致，参见图C2。mDt=(m=2)取计算的时间步长2，自A0点引坡度为+2ρ′的特征线，在这条线上选择适当的A0.5的位置，然后根据水泵全特性曲线求得相应于该点的H′、q′的α，β值，再将β代入水泵工况机组的惯性方0.50.50.5程式(C3)：α-α=k(β+β)Δt00.5100.5的右边求α值，假如这个值与由水泵工况特性曲线求得的α不一致，应将A的位置在坡度为+2ρ′的特征0.50.50.5线上移动使两者一致，并确定A的点(水泵出水边在t=0.5μs时的状态)，该点也就是B点，同样的操作可在0.50.75同一特征线上求得A点。1图C2在q′—H′平面上计算方法的说明(上游调压室)然后自A点引一坡度为-2ρ′的特征线，再将H′，Q′替代式(C4)中的H′，，Q′，可求得Q′0.500zn-1n-1，将Q′替代式(C5)中的Q′可得：11nH′，=kq′+(H′-kQ′)z151051由H′，(=H，/H)，可得H，，即为t=μ时以下库水位为基准面的调压室水位，上式也表示是H′～z1z1Rz1q′平面上经过H′轴上截距为0b1=(H0¢-k5Q1¢)的点而坡度m=k5的直线，该直线与引自A0.5、坡度为-2ρ′的直线的交点，即为所求的C点。1自C点引坡度为+2ρ′的特征线，按上述同样步骤操作，可确定A点，同样由自A点引出的坡度为-2ρ′11.51的特征线和经过H′轴上截距为0b2=(H1¢-k5Q¢)的点而坡度为m=k5的直线的交点，可求得C1.5点，自C1.5点给坡度为+2ρ′的特征线，用同样的步骤可得A点反复同样的操作，由图解计算所得的不同时刻的A点就可求2得在不同时刻的流量q随时间变化的函数关系，即得出了随着水泵断电导叶拒动，水泵工况机组过流量的过程，而后按下式：http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，27/34Ldv=Z-Hgdt(C6)dzA=q-AV1dt(C7)即可通过数值计算确定调压室中的最低涌波水位。C1.2下游调压室最高涌波计算对于上库水位不变，发电厂房下游侧有较长压力尾水道，在其起始点处设有下游调压室的抽水蓄能电站，作水击压力计算的特征线法的基本方程式和水泵工况机组的惯性方程式和上述的式(C1)、式(C2)和式(C3)是完全相同的，下游调压室水位波动基本方程式的运动方程和连续方程，在采用图(C3)所示的符号和正负号时，可完全相同地用式(C6)、式(C7)表示。但这时的Z值如取下库的水面作基准面，就没有必要进行变换，若引入同样的无因次量，并对微小时间步长进行近似分析，可得如下两式：Q′=-k+kZ′+kQ′(C8)n23n-14n-1Z′=kq′-kQ′+Z(C9)n5n5nn-1-g+AhQ¢1R01k=Dt2式中k，k及k同前，而QLR。345图C3在q′—H′平面上计算方法的说明(下游调压室)计算时，可在q′～H′平面上取H′=H′，q′=q′，作为图解计算的起点A这个平面上H′=0表示下a00库水位，H′=H′为上库水位。a再自原点O向下方取作+Z′轴并作q′～Z′平面，按式(C8)、式(C9)，若自Z′轴线上截距为http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，28/34Ob0.5=h0¢-k5Q0¢.5处引坡度为k5的直线b0.5T，则夹在经过A0点而坡度为+2ρ′的水击压力特征线与b0.5T直线间的纵距(H′+Z′)即为作用于水泵的水头。因此，可在q′～H′平面上取H′=0线为基准线，表示纵距的值与q′的关系，来确定满足水泵特性的点A。绘出经过点A上方，纵距为AT′=h′的点T′和坡度为(2ρ′0000+k)的直线(图C3中的虚线)，在此直线上用前C1.1.2所述的方法确定同时满足水泵特性和惯性方程式的点A′5。自A′向下引铅垂线与通过A和坡度为+2ρ′的线相交，交点即为A点。以下的计算步骤类似，见图0.50.500.5C3。由不同时刻A点的不同状态，可得水泵工况机组断电、导叶拒动，机组的过流量随时间变化的关系，而后即可按调压室涌波的基本方程式用数值解法求得最高涌波水位。C2无机组全特性曲线时调压室涌波的简算法C2.0.1水泵工况突然断电后导叶全拒动时，水泵流量变化可按图C4中的折线近似表示。图C4水泵断电后水泵流量变化产生最大反向流量Q的B点(见图C4)可按下式求得：maxQmaxq(无因次量)==-125%maxQR(C10)出现时刻：1.39t=12k1产生飞逸转速时反向流量Q的C点可按下式求得：CQCq==-80%cQR出现的时刻：3.08t=22k1(C11)式中Q、k意义同前。R1根据图C4和调压室涌波方程式即可进行简要的调压室涌波计算。图C4水泵断电后水泵流量变化本规范用词规定1.执行本规范条文时，要求严格程度的用词，说明如下，以便执行中区别对待。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，29/34(1)表示很严格，非这样做不可的用词：正面词用“必须”，反面词用“严禁”；(2)表示严格，在正常情况均应这样做的用词：正面词用“应”，反面词用“不应”或“不得”；(3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：正面词用“宜”或“可”，反面词用“不宜”或“不可”；(4)表示一般情况下应这样做，但硬性规定这样做有困难的采用“尽量”。2.条文中必须按指定的标准、规范或其它有关规定执行的写法为“应按……执行”或“应符合……要求”，不是非执行不可的用词，采用“可参照”。附加说明主编单位：电力工业部华东勘测设计研究院主要起草人：刘蕴琪韩祖恒曹克明彭六平水电站调压室设计规范DL/T5058—1996条文说明1总则1.0.1我国水电站压力水道系统调压室的设计以往参照国外规范进行。为了在今后调压室的设计中积极慎重地推行我国已有的建设经验和当前国内外先进技术，特在总结我国已建的60余座调压室设计、施工、运行、科研工作的基础上制订本规范。编制过程中也参照了国外的调压室规范和工程实例。1.0.2抽水蓄能电站的调压室与常规水电站的调压室在运行工况上有较大差别，而近年来我国修建的这种电站数目逐年增加。因此，本规范中结合国内外设计抽水蓄能电站调压室的经验专列一章。小型水电站在设计方面的要求可较大、中型水电站有所不同。因此，小型水电站的调压室设计可参照执行本规范。1.0.3本条阐明调压室的总的设计要求。1.0.4本条指出应协调一致的同级有关标准、规范的名称。3调压室的设置条件及位置选择3.1调压室的设置条件3.1.1设置调压室的目的在于：①限制水击波进入压力引水(或尾水)道，减小压力管道(或尾水管)及水轮机的水击压力；②改善机组的运行条件及供电质量。因此，最终压力水道中是否需要设置调压室，要根据电站的压力水道系统布置及压力水道沿线的地形、地质条件，机组运行参数，由压力水道系统与机组联合的调节保证计算成果结合机组最大速率升高和蜗壳最大压力升高(或下降)的限值及电站运行稳定性综合比较最后确定。3.1.2根据我国已建电站的设计、运行经验及国外有关规范与资料的分析论证，说明以压力水道的水流惯性时间常数T＞［T］，［T］取2～4s，作为设置上游调压室的初步判别条件是可行的。长湖电站机组容量3.5www万kW，占系统比重小于10%，T达4.3s，不设调压室，运行一直正常。w图3.1.2是根据美国垦务局和田纳西流域管理局使用的T、T与调速性能关系图按我国法定计量单位绘制wa的。由该图可看出机组的调速性能与T及T有关。根据我国统计资料，一般大、中型机组的加速时间常数Twaa值多为7～10s，据此从图3.1.2可看出，在T为2～4s范围内，均属调速性能良好的区域。我国援助阿尔巴尼亚w的菲尔泽电站机组容量4×12.5万kW，H=118m，L=754m，T达3s，电站容量在系统中占50%，T值达pwa10.36s，未设调压室，运行正常。国外设置调压室的初步判据见表1。3.1.3根据我国现行的《水力发电厂机电设计技术规范》规定，压力尾水道上设置下游调压室的条件，可按机组丢弃全部负荷时，尾水管内的最大真空度不大于8m水头的要求决定。按混流式机组极限(末相)水击计算公式2gTævwjösLw=(2-s)K´çç8--Hs÷÷反推，可得2Vw0è2gø。因高水头电站σ值一般较小，即使按低水头极限水击的上限考虑，σ约为0.5。为安全计取σ=0.5，并取水流压力脉动和流速不均匀分布修正系数K=0.7，则http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，30/3425TsævwjöL=ç8--H÷wçs÷Vw0è2gø表1国外设置调压室条件的初步判据资料名称设置调压室判别式ΣLv＞KH,独立运行或电站比重大于50%电网容量，K=16～1.前苏联1970水电规范20；比重不大于10%～20%，K可达50或更大SLv2.1980年版古宾《水力发电站》Tw=,Tw=3~6sgH3.法国和日本资料ΣLv＞45H4.加拿大乔德里文章Tw＞3～5s5.美国垦务局和田纳西流域管理局使用的调速性能判据图(图3.1.2)曾分析过国内外长压力尾水道抽水蓄能电站不设下游调压室的工程实例，如奥美浓电站，尾水道长度764m，因吸出高度H为-79.5m，用式(3.1.3-1)近似判断，仍属不设下游调压室之列，与实际情况相符。s各地大气压力，随海拔高程而异，在机电设计技术规范与过去许多资料中，都把8m水头作为控制尾水管Ñ8-真空度的下限，这在低海拔地区是适合的。对于高海拔地区，大气压力较低，应作高程修正，用900代替8m值。3.2调压室的位置选择3.2.1从调节保证计算角度考虑，调压室位置越靠近厂房，越能减少压力管道及机组所承受的水击压力，越有利于机组稳定运行。但实际常受地形、地质及压力水道布置等因素的限制，与厂房之间仍需保持一定的距离。因此应根据实际条件进行综合技术经济比较后确定。3.2.4为了水力联系密切，副调压室宜靠近主调压室。4调压室的基本布置方式、基本类型及选择4.0.1本条为调压室的基本布置方式：(1)上游调压室，在长压力引水道中多采用这种方式。(2)下游调压室，当压力尾水道较长时，需设置尾水调压室。(3)上、下游双调压室系统，在厂房上、下游都有较长的压力水道，在厂房的上、下游均设置调压室，而成上、下游双调压室系统。(4)上游双调压室系统，一般用于电厂扩建，原有调压室容积不够而需增设副调压室时。除此以外，如有必要可采用两条引水道合用一个调压室，或两座竖井共用一个上室等型式。4.0.2本条为调压室的基本类型：(1)～(2)简单式与阻抗式的区别：以阻抗孔的尺寸大小区分，当阻抗孔或连接管的断面面积小于调压室处压力水道断面面积的称阻抗式，不小于压力水道断面面积的称简单式。(3)水室式：过去称为双室式，实际工程中采用竖井与上室组合的较多，而完全用双室的实例较少，故改为水室式。上、下室可与竖井分别组合。上室可以是有溢流堰或无溢流堰两种型式。(4)溢流式：专指调压室顶部设有溢流堰泄水的型式，不包括有溢流堰的水室式与有溢流堰升管的差动式。(5)差动式：一般由带溢流堰的升管、大室和阻抗孔组成。升管可设在大室内，亦可与大室相邻分开设置，阻抗孔可设在大室与升管之间，亦可设在大室底部与压力水道直接相连。(6)气垫式：这是一种将自由水面与大气隔开的调压室，室内水面气压高于大气压力，水面波动时，气体体积与压力亦随之变化。4.0.3根据工程实际情况，亦可取两种或两种以上基本类型调压室型式的特点组合成混合型调压室。我国采用混合型调压室的有：古田二级龙亭电站的差动溢流式，鲁布革电站的差动上室式等。4.0.4本条为选择调压室型式时，应遵守的基本原则。各种型式的调压室都有其特定的适用条件及优缺点，需结合工程规模、运行要求及地形、地质条件等，进行技术经济比较，合理选择。在选型时应注意各种调压室的基本特点：(1)简单式调压室结构最简单，反射水击波效果最好，但波动衰减慢，常需较大的容积，没有连接管时水http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，31/34头损失较大。通常用于下游调压室或低水头、小容量的电站。(2)阻抗式调压室具有容积小、波动衰减较快、结构简单等优点。当孔口尺寸选择恰当时，可做到不恶化压力水道受力条件的效果。适用范围较广。(3)水室式调压室的上室供丢弃负荷时储水用，下室供增加负荷时补给水量用。这种调压室所需的容积最小，适用于高水头，水位变幅较大的电站。(4)溢流式调压室当丢弃负荷时，调压室内的水位迅速上升，到达溢流堰顶后就开始溢流，具有水位波幅小及衰减快的优点。但须设置排泄水道以溢弃水量。适用于在调压室附近可经济安全地布置泄水道的电站。(5)差动式调压室具有溢流和阻抗调压室的优点，不论常规或抽水蓄能电站都可以采用，这种调压室所需要的容积小，反射水击条件好，水位波动衰减快，但结构较复杂。(6)气垫式调压室目前我国尚未采用，适用于水头高，地形、地质条件好的地下式水电站，水头越高，经济性越好。这种调压室的布置比较灵活，可以靠近厂房，调压室内的压缩空气大大削减了水位波动的幅度，有利于反射水击波，减少水击压力，对电站运行有利。但其缺点是需要较大的调压室稳定断面和容积，对地质条件要求较高，还需配备空气压缩机以定期对空气室充气。5调压室的水力计算及基本尺寸的确定5.1调压室的稳定断面面积5.1.1调压室水位发生波动时，所需要的稳定断面面积，用托马准则进行计算，几十年来，为国内外许多调压室设计者所遵循。托马公式是以孤立电站小波动的稳定性确定断面面积的。因为小波动的稳定性如得不到保证，则大波动必然不能衰减、收敛。近年来，随着电力系统容量的增大和电器装置的完善，国内外均有一些电站，在设计中考虑系统或调速器的作用等而采用了小于托马条件的调压室断面面积。因此在本规范中规定了稳定断面面积按托马公式计算，在有足够论证时，可以采用小于托马准则计算的断面面积。托马公式的形式，现在常见的有以下几种：LA1(1)A=th()2gaH0-hw0-3hwmLA1(2)A=thæ1ö2gça+÷(H-h-3h)ç÷0w0wmè2gøLA1(3)A=th2æ1öævöç0÷2gça+÷H-h+-3hç2g÷ç0w02gwm÷èøèøLA1(4)A=th2æ2vöç0÷2gaH-h-3h+ç0w0wm2g÷èø式中v——调压室底部压力水道的流速，m/s。0鉴于托马公式有许多近似假定，不同的结构布置型式亦有不同的影响。本条中采用了上面第二种形式是偏于安全的。在计算水头损失时，压力引水道宜用最小糙率，压力管道可用平均糙率，以策安全。计算水头损失时，取用的计算流量应与H值相对应。05.1.2尾水管后的延伸段是指尾水管出口至下游调压室之间的压力水道。延伸段对提高水轮机效率可能有利，但在稳定断面面积的计算中可以不予考虑。5.1.3上、下游均设有调压室，在负荷变化时，上、下游调压室波动方向相反，产生波动振幅的不利叠加。因此，各自所需的稳定断面面积较单独设置调压室时大，且彼此影响。设计时尚需复核共振问题，当上、下游调压室的计算参数及稳定断面面积相近时尤应注意。上游压力水道上设有双调压室的稳定断面面积之和，较单设一个调压室所需的稳定面面积为大，副调压室越靠近主调压室，主、副调压室面积之和越接近单独设置的调压室，反之则相差越多。气垫式调压室的水面波幅会显著地影响压力波动，是一个较复杂的计算问题。因此，需要较大的气体体积，应根据具体情况结合水击进行分析计算。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，32/34其他特殊型式的布置，应根据具体布置和运行情况进行论证分析。5.2调压室的涌波计算5.2.1水击主要对压力管道影响较大，对调压室的涌波影响较小，阻抗式和差动式调压室在阻抗孔尺寸选择恰当时，水击对涌波影响也不大。故在调压室的涌波计算时，可不计水击的影响。对于气垫式调压室，则水击波与气态方程和水面波动之间的影响较显著，故应与管道水击联合分析计算。5.2.2～5.2.3此两条规定了调压室最高、最低涌波水位的计算工况。(1)关于丢弃负荷调压室涌波水位的计算情况：鉴于特大洪水时输电线路全部中断的可能性是存在的，为了安全与运行留有余地，本条规定需按水库校核洪水位时全部机组瞬时丢弃全部负荷作为校核工况。(2)关于增负荷调压室涌波水位的计算情况：鉴于增负荷情况可以由运行控制，根据以往设计经验，由(n-1)台增至n台，或由2/3负荷突增至全负荷计算涌波水位是可行的。5.2.4如经主接线、电气设备可靠性、系统接线和建筑物布置等分析论证后认为不存在同时丢弃全部负荷时，亦可按丢弃部分负荷考虑。5.2.5在调压室涌波水位计算中特别是波动周期较长的调压室，在上一工况未稳定时另一工况投入有可能对涌波产生不利组合(如增负荷过程中的甩负荷；甩负荷后增加负荷)，其涌波水位可能超过5.2.2和5.2.3规定的控制水位，因此需进行涌波叠加情况复核，如不满足要求，在设计中应根据实际可行的运行工况，研究拟定多台机连续开机的时间间隔、分级增荷幅度、全部机组丢弃负荷后重新开机的时间限制等合理的运行要求；对无法控制的工况(如增荷过程中的甩负荷)，则应根据实际需要修改调压室尺寸。5.2.6因压力水道糙率值难以准确预计，因此本条规定计算调压室涌波水位时糙率按不利情况取值，以策安全。5.3调压室基本尺寸的确定5.3.2阻抗式调压室阻抗孔尺寸选择的基本要求是增加阻抗以后不恶化压力水道的受力状态，能有效地抑制调压室的波动幅度及加速波动的衰减。根据耶格尔所作的大量分析与计算，以及我国河海大学的试验结果，均说明当阻抗孔面积小于压力引水道面积的15%时，压力管道末端及调压室底部的水击压力才会急剧恶化，而孔口面积大于压力引水道面积的50%时，对抑制波动幅度与加速波动衰减的效果则不显著，在特长的压力水道中收效更微。附录B中，阻抗式调压室涌波计算图可供选择阻抗孔尺寸的参考。表2为国内外几个已建的阻抗式调压室阻抗孔的取值。表2部分阻抗式调压室阻抗孔的取值隧洞直径阻抗孔直径电站简称S/A1(m)(m)意大利埃多洛5.42.90.288意大利塔洛罗5.53.50.405台湾明湖73.20.209日本新高濑川84.00.25广州蓄能电站96.30.49上下游调压室840.25日本本川6.03.20.285.3.3差动式调压室设计按理想差动状态设计，即在设计库水位丢弃负荷时，大室最高涌波水位等于升管开始溢流的水位；水库最低水位增负荷时，大室最低涌波水位等于升管最初时段的下降水位，以使调压室容积得到最合理的利用。阻抗孔应设计成流进大室时具有较小的流量系数，流出大室时具有较大的流量系数，以减小大室容积。5.3.4水室式调压室上室容积按上游最高库水位丢弃负荷时的涌水量确定，上室底板宜设置在最高静水位以上。设有溢流堰的上室底板可以低于最高静水位，但不宜低于调压室的运行水位。水室式调压室在涌波过程中，下室会出现明满流交替的工作状态，必须妥善解决水位升高时的排气及保证水位降低过程中出流通畅。因此要求下室的顶部做成背向竖井的斜坡，下室底板做成倾向竖井的斜坡。下室结构形状不宜过长。如下室较长时，应验算竖井水位降低时的下室供水能力，防止因下室供水不畅造成竖井水位下降过快、空气进入压力水道。在多泥沙的河流上，应考虑下室底部淤积的可能性及预留占据的容积，如六郎洞电站曾出现过下室底板淤积的现象。附录B中B3.1及B3.2仅供水室式调压室涌波及容积作初步计算，精确计算应采用数值积分法求解，有长上室的调压室，尚应按不稳定流计算，考虑水面坡降的影响。5.3.5溢流式调压室因丢弃负荷时要排泄溢出水量，应按最大溢流量设计排水明渠，必要时还要考虑消能措施。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，33/346抽水蓄能电站调压室的设计6.0.2因抽水蓄能电站的工况复杂，变化频繁，水位变幅大，需要选用涌波振幅小、衰减快的调压室型式。一般多采用阻抗式、差动式、水室式或混合型调压室，不选用简单式调压室。从现有统计资料看，除美国的巴斯康蒂设在上水平段隧洞的调压室和意大利的埃多洛下游调压室由于特殊原因采用简单式外，其余均非简单式。具体见表3国内外部分抽水蓄能电站调压室型式及尺寸表。6.0.4～6.0.5抽水蓄能电站调压室的涌波计算工况多而复杂，除了应考虑相应于发电及抽水两种工况的丢弃负荷和水泵断电、导叶拒动情况外，还要考虑调压室涌波水位的动态组合问题。因此，6.0.4和6.0.5中规定了抽水蓄能电站调压室涌波计算的八种情况。广州抽水蓄能电站、十三陵抽水蓄能电站两个电站调压室涌波水位计算的经验说明考虑这些工况是必要的。6.0.7计算抽水蓄能电站调压室的最高、最低涌波水位时压力水道的糙率取值，发电工况丢弃全部负荷时与常规水电站调压室涌波水位计算时的取值相同，即压力水道的糙率取小值。抽水工况突然断电时则须进行分析，以引起最不利涌波水位时的糙率值作为取值的标准。6.0.8本条列出了抽水工况突然断电、导叶全拒动调压室涌波计算的三种方法。抽水蓄能电站输水系统过渡过程的特征线法较复杂，需涉及整个压力水道系统并将调压室作为边界条件处理进行计算，可应用计算机程序进行分析。目前已有成熟软件可资应用。本规范仅将较简便的图解法和简算法列入附录C。6.0.9抽水蓄能电站压力水道为双向水流，为防止抽水工况机组进气，本条规定下游调压室的最低涌波水位及压力尾水道顶部的安全高度与常规水电站上游调压室的要求相同。表3国内外部分抽水蓄能电站调压室型式及尺寸表序号电站简称调压室部位型式有关尺寸及数据广蓄上游调压室阻抗上室式引水隧洞内径9.0m；竖井内径14m，高65.8m内径25m，高10m。阻抗孔内径6.3m。竖井与接管内径8.5m，长15.5m1下游调压室阻抗上室式尾水隧洞内径8.0m；竖井内径14m，高58.5m断面为6.5m×5.5m，长37m；竖井与隧洞之间连径5.6m，长47.5m；阻抗孔内径4.0m十三陵上游调压室阻抗水室上室内径10m，高15m；下室内径7～7.5m2式23m；竖井内径7m，高82.5m。隧洞内径5.2m台湾明湖上游调压室阻抗上室式竖井内径12m，高86.5m，上室内径30m312.5m；阻抗孔内径3.2m；隧洞内径7m日本奥吉野上游调压室水室式竖井内径5.3m，高82.3m，下室长60m，内径4井，隧洞内径5.3m日本新高濑川上游调压室阻抗式隧洞内径8m；竖井内径15m，高98m；阻抗孔54m，流量系数j=0.8，进、出相同日本奥美浓上游调压室阻抗式下部斜井内径7m，长82.03m；上部竖井内径6高58.45m，隧洞内径7m日本沼原上游调压室阻抗水竖井内径7m，高95m；上室内径15m，高22m7室式室内径7m，长60m日本本川上游调压室水室式上室：宽7m，高5.5～7.5m，长88m竖井：内径6～7.5m，高87m下室：宽7m，高5.5～7.5m，长35m8斜井：内径6.0m，长44.77m，隧洞内径6m下游调压室阻抗上室式上室：宽5m，高5～5.5m，长80m竖井：内径7.2m，高77.42m阻抗孔内径3.2m，高42.33m，尾水隧洞内径6m意大利普上游调压室差动式地面以下内径13.5m，高51m，地面以上内径列森扎诺高25m9结构比较复杂，属于升管与大室分别与隧洞式意大利上游调压室阻抗上室式竖井内径18m，高105m；上室断面宽8m，高埃多洛长67m；阻抗孔内径2.9m；隧洞内径5.4m10下游调压室简单式竖井内径18m，高约45m，连接管内径5.5m水隧洞相同意大利奇上游调压室差动水室式两井中心距65m，升管内径6.1m(与隧洞同)，http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn 水电站调压室设计规范页码，34/34奥塔斯径13m，上室容积1000m3，下室容积4200m3下游调压室双井水室式两个竖井，各为内径5.8m，中心相距70m，11室容积1000m3，中部下室容积2000m3，上、下室竖井连通意大利上游调压室差动上室式升管内径3.3m，大室内径10m，隧洞内径2.9m12洛维娜奇奥塔斯共厂房，共下游调压室法国大屋上游调压室阻抗式竖井内径10m，井高200m。隧洞内径分段为7.713和5.4m法国蒙下游调压室双井上室式尾水洞直径8.5m；竖井内径8m，高81.5m；14特齐克之间设公用上室，上室直径9.1m，长73m35000m法国格兰德迈上游调压室阻抗式竖井内径10m，高200m，隧洞内径分别为15松6.9m16美国巴斯康蒂上游调压室简单式竖井内径13.4m，高103m；隧洞内径8.6m美国腊孔山下游调压室断面13.4m×27.4m，高141m；尾水隧洞主管1710.6m英国迪诺威克上游调压室阻抗上室式竖井内径30m，高65m；上室长80m，宽40m1814m；阻抗竖井内径10m，高度35m；隧洞内径7调压室的结构设计、构造、观测及运行要求7.0.1锚杆钢筋网混凝土衬砌，属于半柔性结构，具有加强围岩整体稳定性与良好的抗裂、防渗性能，既能减少因糙率影响造成的水头损失，又可满足内压作用下的限裂要求。近年来在地下建筑物中发展较快。可在围岩条件较好的调压室结构中予以考虑。湖南镇水电站调压室大室直径19.5m，原为双层钢筋混凝土衬砌，厚度1m。后改为锚杆钢筋网混凝土衬砌，厚度50cm。节省了一半混凝土及大量钢筋，方便了施工。钢筋混凝土衬砌是过去应用最多的一种结构，经验较多，是常用的结构型式。7.0.2调压室结构采用锚杆喷混凝土支护在国内尚无先例，主要是由于调压室靠近厂房或边坡，需考虑渗漏对边坡安全影响之故。鉴于国外已有高压竖井不加衬砌的实例，有条件的采用锚喷支护应是可行的。7.0.3差动式调压室大室与升管的最大水位差，一种是大室水位最高、升管水位最低，一种是大室水位最低、升管水位最高，两种情况在设计中都必须考虑。7.0.5地下建筑物具有良好的抗地震的能力，已为国内外许多实践资料所证实，因此在地下建筑物中多不强调抗震计算与校核，只采取适当加强其整体性和刚度等抗震措施即可。但对位于差动式调压室大室内的升管及地面上的塔式结构，则必须按《水工建筑物抗震设计规范》的要求进行抗震计算。7.0.6调压室承受明显的不对称荷载，常见的主要为围岩的构造压力，尤其对于高边墙的矩形结构(多用于下游调压室)，应进行偏压荷载的结构计算和稳定分析，并采取相应的结构措施，如加设锚杆或采取横撑等。7.0.9调压室内升管、闸门槽、通气孔等容易削弱调压室结构。因此，首先应注意合理布置，同时对关键部位的结构尺寸、构造措施及钢筋配置应予加强，以确保建筑物的安全。7.0.10调压室边坡的稳定与否，关系到调压室与电站的安全，应进行分析，并做好边坡的加固处理，如加设锚杆、喷混凝土及排水等。在调压室顶部应做好运行安全保护设施，曾有电站因石头从调压室升管落入压力水道引起水轮机导叶被卡住的事故。7.0.12在寒冷地区的调压室应防止结冰，以免影响调压室的作用及结构工作状态。7.0.13当闸门设在调压室内，特别是利用闸门井作为差动式调压室升管时，应考虑水击波、涌波与闸门之间的相互不利作用，需采用适当措施，如合理拟定升管尺寸，加强闸门井(或升管)结构，增加门叶刚度和重量及选择合适的启闭机等，以确保运行安全。7.0.14水工建筑物的原型观测资料，是最宝贵的工程资料。因此做好观测设计，并提出电站运行后进行及时观测及资料整理的要求是很必要的。观测设计内容应结合水力学、结构及地质等条件考虑。7.0.15鉴于曾发生过机组试运行期间，连续、快速丢弃负荷、增加负荷与设计工况不一致而导致调压室发生事故的实例，因此要求调压室设计中应根据电站运行特性、调压室设计条件等因素，合理提出调压室运行(包括试运行和正常运行)的要求和限制条件，以确保电站与调压室的运行安全。http://www-lcdljx/bzhb/ZY/327/3271200.HTM2007-8-2PDF文件使用"pdfFactoryPro"试用版本创建ÿwww.fineprint.com.cn'