学士学位论文--给水工程计算说明书 90页

苏海毕业设计学号2011118128广西水利电力职业技术学院毕业设计计算说明书（2014届）作者:苏海学号：2011118128系:水利工程系专业:给排水工程技术班级:2011级给排水工程技术班题目:某小镇给水工程设计讲师彭燕莉指导者：(姓名)(专业技术职务)讲师彭燕莉评阅者：(姓名)(专业技术职务)2013年10月7\n苏海毕业设计学号2011118128目录第一部分设计说明书1第1章设计资料11.1设计任务11.2设计原始资料11.2.1概况11.2.2城市建设规划11.2.3可行性方案确定2第2章设计用水量32.1供水系统的选择32.2设计用水量3第3章管网设计定线43.1管网设计43.1.1输水和配水系统43.1.2给水管网的布置53.1.3管网定线53.1.4输水管渠定线53.2管网水力计算63.2.1节点流量计算63.2.2初分配流量63.3管网的核算条件63.3.1消防时的流量和水压要求63.3.2最不利管段发生故障时的事故用水量和水压要求7第4章给水处理工艺流程和给水处理构筑物的选择74.1设计原则74.2设计规模87\n苏海毕业设计学号20111181284.3厂址选择84.4水厂工艺流程选择94.5处理构筑物的选择104.5.110㈠混凝剂的选择与投加10㈡混凝剂投加方式选择11㈢溶液池11㈣溶解池11㈤加药间114.5.2混合设备11㈠混合方式11㈡尺寸124.5.3絮凝设备12㈠絮凝池形式的选择12㈡尺寸134.5.4沉淀设备13㈠沉淀池类型的选择13㈡排泥方法15㈢尺寸164.5.5过滤设备16㈠过滤形式的选择16㈡尺寸18㈢反冲洗泵房184.5.6消毒19㈠消毒方式选择19㈡加氯间194.5.7清水池19第5章取水工程205.1取水构造物205.1.1地表水取水构造物设计时应满足如下原则205.1.2取水头部205.2取水泵房205.2.1取水泵房的平面形式及设计要求205.2.2水泵吸水管和出水管布置215.3取水构筑物主要设计参数及设备215.3.1一级泵房22第6章二级泵房226.1设计规模227\n苏海毕业设计学号2011118128第7章工程概预算227.1管道造价227.2取水工程造价227.3净水工程造价227.4清水池造价227.5建筑直接费227.6建筑间接费237.7建筑工程总造价237.8常年运转费237.8.1药剂费237.8.2工资福利费237.8.3折旧提成费237.8.4检修维护费用237.8.5其他费用237.8.6年经营费用237.8.7年制水量237.8.8单位制水成本23第二部分设计计算书24第8章城市管网设计计算248.1设计用水量248.2城市用水量变化情况258.3清水池容积计算268.4管网水力计算288.4.1管网各管段实际长度、有效长度计算288.4.2沿线流量计算298.4.3节点流量计算298.5流量分配308.5.1统一供水308.6环状管网的水力计算31第9章净水构筑物的计算337\n苏海毕业设计学号20111181289.1设计供水量339.2药剂溶解池和溶液池计算339.2.1溶液池339.2.2溶解池349.3加药间设计及平面布置359.3.1碱式氯化铝所需要仓库面积359.4混合设备(管式静态混合器)359.4.1混合设备：采用热浸镀锌管式静态混合器，近期采用2个359.4.2设计计算359.5絮凝设备(隔板絮凝池)369.5.1絮凝设计参数确定369.5.2设计计算369.6沉淀设备（平流沉淀池）419.6.1设计要点419.6.2设计计算419.6.3沉淀池布置图439.7过滤设备(V型滤池)449.7.1设计要点449.7.2设计参数确定459.7.3设计计算45(1)池体设计45(2)反冲洗管渠系统47㈠反冲洗用水量的计算48㈡反冲洗配水系统的断面计算48㈢滤池管渠的布置50㈣冲洗水的供给53㈤反洗空气的供给55㈥滤池布置图57㈦反冲洗泵房设计计算589.8消毒(液氯消毒)649.8.1加氯量649.8.2加氯设备649.8.3加氯间659.9清水池679.9.1清水池平面尺寸679.9.2管道布置679.9.3清水池布置687\n苏海毕业设计学号20111181289.10辅助建筑物709.10.1附属建筑物709.10.2附属设备70第10章水厂平面和高程布置7110.1平面布置7110.2高程布置7210.2.1管渠水力计算7310.2.2水厂高程布置图如图75第十一章一级泵站设计计算7511.1一级泵站高程和扬程75第12章二级泵房7612.1水泵机组的选择7612.1.1设计流量7612.1.2设计扬程7612.2吸水井设计77第13章工程概预算7713.1管道造价7713.2取水工程造价7813.3净水工程造价7813.4清水池造价7813.5建筑直接费7813.6建筑间接费7813.7建筑工程总造价7813.8药剂费7813.9工资福利费7913.10折旧提成费7913.11检修维护费797\n苏海毕业设计学号201111812813.12其他费用7913.13年经营费8013.14年制水费8013.14.1年制水量8013.14.2单位制水成本80参考文献81谢辞827\n苏海毕业设计学号2011118128第一部分设计说明书第1章设计资料1.1设计任务根据所给资料进行某小镇管网规划及净水厂设计1.2设计原始资料1.2.1概况（1）气候：某小镇位于湖南北部，南溪河北岸，该区属亚热带大陆性季风气候，具有气候适宜，四季分明的特点。据近十年气象资料统计，年平均气温为16.8摄氏度；月最高气温在8月，月均温度32.9摄氏度；月最低气温在一月，月均气温1.9摄氏度；极端最高气温40摄氏度，最低气温－9.8摄氏度。主导风向西北风，四季无明显风向变化。冻土深度：20cm。（2）水文：南溪河流量充足，最低水位38.5m，水质较好。1.2.2城市建设规划1．2010年某小镇详细规划：（1）某小镇2010年规划图（另附图）；（2）某小镇规划人口12万人，房屋最高楼层6层；2．给水工程规划有关参数：（1）某小镇范围原是农田，无供水设施，故规划新建水厂一座。（2）用水定额：综合生活用水定额：230L/人·日（平均日）（分组后编排序号，每加1号多加5L）；市政、绿化用水占综合用水量的30%。（3）用水时变化系数：按整个系统考虑：Kd=1.3；Kh=1.6；（4）工业用水量统计（每班8H）：序号单位名称水量(T/H)班制1工厂160283\n苏海毕业设计学号20111181282工厂27833工厂35024工厂412025工厂59033．给水管材：市政管网管材采用当地生产的承插式自应力钢筋混凝土给水管，最小管径d200（mm），最大管径为d1200（mm）。4.消防系统：采用低压消防系统，最小水压要求10m，消防流量按规划人口查教材附录中的有关表格选取。1.2.3可行性方案确定1、水质的要求根据城市生活用水标准，生活用水要求无色无味，不含肉眼可见物，浊度低于3度，各项化学、物理、生物学指标均要满足要求。水压要求居民区：房屋最高层6层要求的自由水压为28米。工业生产和消防用水的自由水压只需10米即可。2、给水方案的初步确定根据设计原始资料和城镇概况，综合考虑各种影响因素，初步选定如下两种方案1、统一给水方案优点：（1）操作管理方便（2）在城镇河流上游取水，水质较好缺点：（1）由于管网负担流量较大，增大管径，增加管网造价。（2）管道损失大，所需水泵扬程大，年经营费用中电费高。（3）由于企业用水水质较低，统一供水势必造成药剂及过滤面积上的浪费。2、分区给水方案优点：（1）年动力费少，节约能量（2）管网各部分水质，水压均有保证缺点：（1）输水管造价过高（2）二泵站内水泵调度管理不便由于水塔的设计容积极为庞大，造价高，且调节能力有一定限制，这与城镇的发展是不适应的，水塔将逐步失去控制调节能力，因此水塔不予采用。83\n苏海毕业设计学号2011118128第2章设计用水量2.1供水系统的选择该城市用水主要以生活用水为主，工业及其它用水量少，且对水质无特殊要求，拟定采用统一供水系统。2.2设计用水量（1）综合生活用水量；（1）工业用水量；（3）市政、绿化用水量；（4）未预见和管网漏失水量；（5）消防水量（6）最高日用水量；（7）平均时用水量；（8）最高日最高时用水量；某小镇规划人口12万人，人口总数不足50万，为中小城市，最高日综合生活用水定额为260L/（cap.d）用水普及率取100%，工业用水重复率为0。1.综合生活用水量=f/1000=100%×260××1.3×12×=40560（）式中：f——为给水普及率，100%；——为最高日综合生活用水定额，260，可参阅《给排水设计手册1》相关资料；——为设计年限内计划人口数。2.工业用水量=60×2×878×3×850×2×8120×2×890×3×8=7712（）83\n苏海毕业设计学号20111181283.市政、绿化用水量=（+）×3%=（40560+7712）×3%=1448.2（）4.未预见和管网漏失水量5.消防水量该城市人口不足20万，根据规范要求，一次灭火用水量采用标准，按一天2次灭火计，灭火时间2小时。则消防用水量：一般最高日用水量中不计入消防用水量，这是由于消防用水是偶然发生的，其数量占总用水量比例较小，但是对于较小规模的给水工程，消防用水量占总用水量比例较大时，应该将消防用水量计入最高日用水量。6.最高日用水量7.平均时用水量=59664.2/24=24868.最高日最高时用水量从城市用水变化情况表可以看出8-9时为用水量最高时，其水量为：第3章管网设计定线3.1管网设计3.1.1输水和配水系统83\n苏海毕业设计学号2011118128输水和配水系统是保证输水到给水区内并且配水到所有用户的全部设施。它包括输水管渠、配水管网、泵站、水塔和水池。对输水和配水系统的总要求是：供给用户所需的水量、保证配水管网足够的水压、保证不间断给水。输水管渠指从水源到城市水厂或者从城市水厂到相距较远管网的管线或渠道。3.1.2给水管网的布置给水管网的布置应满足以下要求:①按照城市规划平面布置管网，布置时应考虑给水系统分期建设的可能，并留有充分的发展余地。②管网布置必须保证供水安全可靠，当局部管网发生事故时，断水范围应减到最小。③管线遍布在整个给水区内，保证用户有足够的水量和水压。④力求以最短的距离敷设管线，以降低管网造价和供水能量费用。一般小城市和小型工矿企业中供水要求不太严格时，可以采用树状网。一般在较大或供水要求较高不能断水的地区，均应采用环状管网。给水管网必须有充足的输配水能力，工作安全可靠，经济实用。在实际工程中，采用树状网和环状网混合布置。根据具体情况，在主要供水区或城市中心地区布置成环状网，而在次要城市或郊区则以树状网形式向四周延伸。供水可靠性要求较高的工矿企业必须采用环状网，并用树状网或双管输水到个别较远的车间。3.1.3管网定线管网定线时，干管的间距可根据街区情况采用500～800m。干管和干管之间连接管使管网形成了环状网，连接管的作用在于局部管线损坏时，可以通过它重新分配流量，从而缩小断水范围，较可靠地保证供水。连接管的间距可根据街区的大小考虑在800～1000m左右。3.1.4输水管渠定线83\n苏海毕业设计学号2011118128输水管渠定线时，必须与城市建设规划相结合，尽量缩短线路长度，减少拆迁，少占农田，便于管渠施工和运行维护，保证供水安全；选线时，应选择最佳的地形和地质条件，尽量沿现有道路定线，以便施工和检修；减少与铁路、公路和河流的交叉；管线避免穿越滑坡、岩层、沼泽、高地下水位和河水淹没与冲刷地区，以降低造价和便于管理。3.2管网水力计算3.2.1节点流量计算对于每个节点：式中：—节点上的节点流量，L/S—与节点相连的管段流量，L/S3.2.2初分配流量1.分配流量时流向任意节点的流量必须等于流出节点的流量，以保持水流的连续。流出节点的流量为负，流入节点的流量为正。2.直接到大用户的管段应该分配较大的流量，主要干管中分配较大的流量，并尽可能采用相近的管径，使其中的一干管损坏时，不至于引起个别管段的流量负荷过大。3.分配时先拟定每一管段水流方向，并选定在正常时和事故时都应该满足所需自由水压的控制点，控制点的位置在远离二泵站和地势较高的位置。4.与干管相连的管段，平时流量不大，只在干管损坏时才转输较大的流量。因此流量分配不应该过大，以免增大管径，增大投资成本。3.3管网的核算条件管网的管径和水泵扬程，按设计年限内最高日最高时的用水量和水压要求决定。但是用水量是发展的也是经常变化的，为了核算所定的管径和水泵能否满足不同工作情况下的要求，就需进行其他水量条件下的计算，以确保经济合理地供水。通过核算，有时需将管网中个别管段的直径适当放大，也有可能需另选合适的水泵。管网的核算条件如下：83\n苏海毕业设计学号20111181283.3.1消防时的流量和水压要求消防时的管网核算，是以最高确定的管径为基础，然后按最高用水时另行增加消防时的管段流量和水头损失，计算时只是在控制点另外增加一个集中的消防流量。如按照消防要求同时有两处失火时，则可从经济和安全方面的考虑，将消防流量一处放在控制点，另一处放在离二级泵站较远或靠近大用户和工业企业的节点处。虽然消防时比最高用水时所需服务水头要小的多，但因消防时通过的管网流量增大，各管段的水头损失相应增加，按最高用水时确定的水泵扬程有可能不够消防时的需要，这时须放大个别管段的直径，以减小水头损失。个别情况下因最高用水时和消防时的水泵扬程相差很大，须设专用消防泵供消防时使用。3.3.2最不利管段发生故障时的事故用水量和水压要求管网主要管线损坏时必须及时检修，在检修时间内供水量允许减少。一般按最不利管段损失而断水检修的条件，核算事故时的流量和水压是否满足要求，至于事故时应有的流量，在城市为设计用水量的70％，工业企业的事故流量按有关规定。经核算不能符合要求时，应在技术上采取措施。如当地给水管理部门有较强的检修力量，损坏的管段能迅速修复，且断水产生的损失较小时，事故时的管网核算要求可适当降低。第4章给水处理工艺流程和给水处理构筑物的选择给水厂设计内容包括设计规模的确定，厂址选择，水处理工艺选择，处理构筑物选择与计算，处理用药剂选择与用量确定，二级泵站设计与计算，药剂（包括混凝剂，助凝剂，消毒剂等）配制与投加方式选择和计算附属构筑物设计，水厂平面和高程布置，厂区道路，管线综合布置，厂区绿化布置。4.1设计原则⑴水处理构筑物的生产能力，应以最高日供水量加水厂自用水量进行设计，并按原水水质最不利情况进行校核。水厂自用水量取决于所采用的处理方法、构筑物类型及原水水质等因素，城镇水厂自用水量一般采用供水量的5%—10%，必要时可通过计算确定。83\n苏海毕业设计学号2011118128⑵水厂应按近期设计，并考虑远期发展。根据使用要求及技术经济合理等因素，对近期工程亦可做分期建设的可能安排。对于扩建、改建工程，应从实际出发，充分发挥原有设施的效能，并应考虑与原有构筑物的合理配合。⑶水厂设计中应考虑各构筑物或设备进行检修、清洗及部分停止工作时，仍能满足用水要求、主要设备应有备用量；处理构筑物一般不设备用量，但可通过适当的技术措施，在设计允许范围内提高运行负荷。⑷水厂自动化程度，应本着提供水水质和供水可靠性，降低能耗、药耗，提高科学管理水平和增加经济效益的原则，根据实际生产要求，技术经济合理性和设备供应情况，妥善确定。⑸设计中必须遵守设计规范的规定。如果采用现行规范中尚未列入的新技术、新工艺、新设备和新材料，则必须通过科学论证，确证行之有效，方可付诸工程实际。但对与确实行之有效、经济效益高、技术先进的新工艺、新设备和新材料，应积极采用，不必受现行设计规范的约束。4.2设计规模给水厂处理构筑物设计规模按最高日平均时流量计，即：（）式中，为水厂最高日供水量，（），为自用水系数，取决于处理工艺、构筑物类型、原水水质及水厂是否设有回收水设施等因素，一般在1.05-1.10之间，T为一级泵站每天工作小时数。水处理构筑物的设计，应按原水水质最不利情况时所需供水量进行校核。4.3厂址选择厂址选择应在整个给水系统设计方案中全面规划，综合考虑，通过技术经济比较确定。在选择厂址时，一般应考虑以下几个问题：⑴厂址应选择在工程地质条件较好的地方，一般选在地下水位低，承载力较大，湿陷性等级不高，岩石较少的地层，以降低工程造价和便于施工。⑵水厂尽可能选择在不受洪水威胁的地方，否则应考虑防洪措施。⑶水厂应尽量设置在交通方便、靠近电源的地方，以利于施工管理和降低输电线路的造价，并考虑沉淀池排泥及滤池冲洗水排除方便。83\n苏海毕业设计学号2011118128⑷当取水地点距离用水区较近时，水厂一般设置在取水构筑物附近，通常与取水构筑物建在一起，当取水地点距离用水区较远时，厂址选择有两种方案，一是将水厂设置在取水构筑物附近；另一是将水厂设置在离用水区较近的地方。前一种方案主要优点是：水厂和取水构筑物可集中管理，节省水厂自用水（如滤池冲洗和沉淀池排泥）的输水费用并便于沉淀池排泥和滤池冲洗水排除，特别对浊度较高的水源而言。但从水厂至主要用水区的输水管道口径要增大，管道承压较高，从而增加了输水管道的造价，特别是当城市用水量逐时变化系数较大及输水管道较长时；或者需在主要用水区增设配水厂（消毒、调节和加压），净化后的水由水厂送至配水厂，再由配水厂送入管网，这样也增加了给水系统的设施和管理工作。后一种方案优缺点与前者正相反。对于高浊度水源，也可将预沉构筑物与取水构筑物建在一起，水厂其余部分设置在主要用水区附近。以上不同方案应综合考虑各种因素并结合其他具体情况，通过技术经济比较确定。4.4水厂工艺流程选择给水处理方法和工艺流程的选择，应根据原水水质及设计生产能力等因素，通过调查研究，必要的实验并参考相似条件下处理构筑物的运行经验，经技术经济比较后确定。由于水源不同，水质各异，饮用水处理系统的组成和工艺流程有多种多样。方案1以地表水作为水源时，处理工艺流程中通常包括混合、絮凝、沉淀或澄清、过滤及消毒。工艺流程如图：源水→混凝剂投入混合→絮凝沉淀→过滤→消毒→清水池→二泵站→用户（澄清）方案2当原水浊度较低（一般在50度以下），不受工业废水污染且水质变化不大者，可省略混凝沉淀（或澄清）构筑物，原水采用双层滤料或多层滤料池直接过滤，也可在过滤前设一微絮凝池，称微絮凝过滤。工艺流程如图：源水→混凝剂投入混合→直接过滤→消毒→清水池→二泵站→用户高分子助凝剂方案3当原水浊度较高、含沙量大时，为了达到预期的混凝沉淀（或澄清）效果，减少混凝剂用量，应增设预沉池或沉砂池，工艺流程如图：源水→预沉池或沉砂池→混凝剂投入混合→絮凝沉淀→过滤→消毒→清水池→二泵站→用户（澄清）83\n苏海毕业设计学号2011118128本设计以地表水南溪河为水源，水源水质较好，所以采用方案1，工艺流程如图：源水→混凝剂投入混合→絮凝沉淀→过滤→消毒→清水池→二泵站→用户(澄清)4.5处理构筑物的选择4.5.1㈠混凝剂的选择与投加①精制硫酸铝.18制造工艺复杂，水解作用缓慢；含无水硫酸铝50%—52%；适用于水温为20—40℃，当PH=4-7时，主要去除有机物；PH=5.7-7.8时，主要去除悬浮物；PH=6.4-7.8时，处理浊度高，色度低（小于30度）的水。②粗制硫酸铝.18制造工艺简单，价格低；设计时，含无水硫酸铝一般可采用20%—25%；含有20%—30%不溶物，其他同精制硫酸铝。③硫酸亚铁.7絮体形成较快，沉淀时间短；使用于碱度高、浊度高，PH=8.1-9.6，混凝作用好，但原水色度较高时不宜采用；当PH较低时，常用氯氧化物使铁氧化成三价，腐蚀性较高。④三氯化铁.6不受水温影响，絮体大，沉淀速度快，效果好。易溶解，易混合，残渣少。对金属（尤其对铁）腐蚀性大，对混凝土亦腐蚀，对塑料会因发热而引起变形原水PH=6.0—8.4之间为宜，当原水碱度不足时应加适量石灰；处理低浊水时效果不显著。⑤聚合氯化铝，简称PAC净化效率高，用药量少，出水浊度低，色度小，操作方便，腐蚀性小，劳动条件佳，成本低，过滤性能好，原水浊度高时尤为显著，温度适应性高，PH值使用范围宽（PH=5-9），因而可调PH值。⑥聚丙烯酰胺又名三号絮凝剂，简写PAM83\n苏海毕业设计学号2011118128处理高浊度水池效果显著，既可保证水质，又可减少混凝剂用量和沉淀池容积，目前被认为是处理高浊水最有效的絮凝剂之一，适当水解后，效果提高，常与其他混凝剂配合使用或作助凝剂，其单体丙烯酰胺有毒，用于饮用水净化应控制用量。综合上述优缺点，PAM等有机高分子混凝剂有毒性，不易控制用量，由于在投混凝剂前加液氯进行预处理，如用硫酸亚铁作混凝剂，易被氧化成三价铁，所以本设计采用聚合氯化铝混凝剂。㈡混凝剂投加方式选择①水泵投加采用计量泵投加，不需另设计量设备②水射器投加采用水射器投加，设备简单，使用方便，但水射器效率较低，且易磨损③重力投加将溶液池架高，利用重力将药液投入水泵压水管或混合设施入口处，这种投加方式安全可靠，但溶液池位置较高结合上述优缺点，采用计量泵投加混凝剂。㈢溶液池采用两个溶液池,每个溶液池尺寸为:㈣溶解池采用两个溶液池,每个溶液池尺寸为:㈤加药间加药间尺寸为:4.5.2混合设备㈠混合方式83\n苏海毕业设计学号2011118128混合的主要作用是让药剂迅速而均匀地扩散到水中，使其水解产物与原水中的胶体颗粒充分作用完成脱体脱稳，以便进一步去除，对混合的基本要求是快速与均匀，一般混合时间10-30s，混合方式基本分为两大类：水力混合和机械混合，水力混合简单，但不能适应流量的变化，机械混合可进行调节，能适应各种流量的变化，具体采用何种混合方式，应根据净水工艺布置、水质、水量、投加药剂品种及数量以及维修条件等因素确定。①管式混合管道混合优点：混合简单，无需建混合设施缺点：当混合效果不稳定，流速低时混合不充分静态混合器优点：构造简单，无运动部件，安装方便，混合快速均匀缺点：当流量降低时，混合效果下降②水泵混合优点：混合效果好，不需增加混合设施，节省动力缺点：使用腐蚀性药剂时对水泵有腐蚀作用③机械混合优点：混合效果好，且不受水量变化影响，适用于各种规格的水厂缺点：需增加混合设备和维修工作综上所述，因为水厂水量变化不大，以整体经济效益而言是最具有优势的，本设计采用管式静态混合器。㈡尺寸静态混合器直径为DN6504.5.3絮凝设备㈠絮凝池形式的选择絮凝池形式的选择和絮凝时间的采用，应根据原水水质情况和相似条件下的运行经验或通过试验确定。①　隔板式絮凝池往复式隔板絮凝池优点：絮凝效果好，构造简单，施工方便缺点：容积较大，水头损失较大，转折处矾花易破碎适用条件：水量大于30000的水厂，水量变动小者回转式隔板絮凝池优点：絮凝效果好，水头损失小，构造简单，管理方便83\n苏海毕业设计学号2011118128缺点：出水流量不易分配均匀，出口处易积泥适用条件：水量大于30000的水厂，水量变动小者，改建和扩建旧池时适用②旋流式絮凝池优点：容积小，水头损失较小缺点：池子较深，地下水位高处施工较困难，絮凝效果较差适用条件：一般用于中小型水厂③折板絮凝池优点：絮凝效果好，絮凝时间短，容积较小缺点：构造较隔板絮凝池复杂，造价较高适用条件：流量变化较小的中小型水厂④涡流式絮凝池优点：絮凝时间短，容积小，造价较低缺点：池子较深，锥底施工较困难，絮凝效果较差适用条件：水量小于30000的水厂⑤网格、栅条絮凝池优点：絮凝池效果好，水头损失小，凝聚时间短缺点：末端池底易积泥⑥机械絮凝池优点：絮凝效果好，水头损失小，可适应水质、水量变化缺点：需机械设备和经常维修适用条件：大小水量均适用，并能适应水量变动较大者⑦悬浮絮凝池加隔板絮凝池优点：絮凝效果好，水头损失较小，造价较低缺点：斜挡板在结构上处理较困难，重颗粒泥砂易堵塞在斜挡板底部综上所述，由于水厂水量变化不大，水量大于50000，故采用隔板絮凝池㈡尺寸采用两座隔板絮凝池，每座尺寸为：L×B×H=11m×12m×5.0m，每座一根进水管DN650,水流通过穿孔花墙进入沉淀池83\n苏海毕业设计学号20111181284.5.4沉淀设备㈠沉淀池类型的选择选择沉淀池类型时，应根据原水水质、设计生产能力、处理后水质要求，并考虑原水水湿变化、处理水量均匀程度以及是否连续运转等因素，结合当地条件通过技术经济比较确定沉淀池的个数或能够单独排空的分格数不宜少于2个。经过混凝沉淀的水，在进入滤池前的浑浊度一般不宜超过10度，遇高浊度原水或低湿低浊度原水时，不宜超过15度。设计沉淀池时需要考虑均匀配水和均匀集水，沉淀池积泥区的容积，应根据进出水的悬浮物含量、处理水量、排泥周期和浓度等因素通过计算确定。当沉淀池排泥次数较多时，宜采用机械化或自动化排泥装置，应设取样装置。①平流式沉淀池优点：造价较低，操作管理方便，施工较简单；对原水浊度适应性强，处理效果稳定，采用机械排泥设施时，排泥效果好缺点：采用机械排泥设施时，需要维护机械排泥设备；占地面积大，水力排泥时，排泥困难适用条件：一般适用于大中型水厂②斜管（板）沉淀池优点：沉淀效率高，池体小，占地小缺点：斜管（板）耗材多，对原水浊度适应性较平流池差；不设排泥装置时，排泥困难，设排泥装置时，维护管理麻烦适用条件：尤其适用于沉淀池改造扩建和挖潜③竖流式沉淀池优点：排泥较方便，占地面积小缺点：上升流速受颗粒下沉速度所限，出水量小，一般沉淀效果较差，施工较平流式困难适用条件：一般用于小型净水厂，常用于地下水位较低时④辐流式沉淀池优点：沉淀效果好缺点：基建投资大，费用高，刮泥机维护管理较复杂，金属耗量大，施工较困难83\n苏海毕业设计学号2011118128适用条件：一般用于大中型净水厂，在高浊度水地区，作预沉淀池结合优缺点，本设计采用平流沉淀池㈡排泥方法1.人工排泥优点：1.池底结构简单，不需要其他设备2.造价低缺点：1.劳动强度大，排泥历时长2.耗水量大3.排泥时需要停水适用条件：1.原水终年很清，每年排泥次数不多2.一般用于小型水厂3.池数不少于2个，交替使用2.多斗底重力排泥优点：1.劳动强度较小，排泥历时较短2.耗水量比人工排泥少3.排泥时可不停水缺点：1.池底结构复杂，施工较困难2.排泥不彻底适用条件：1.原水浑浊度不高2.每年排泥次数不多3.地下水位较低4.一般用于中小型水厂3.穿孔管排泥优点：1.劳动强度小，排泥历时较短2.耗水量少3.排泥时不停水4.池底结构较简单缺点：1.孔眼易堵塞，排泥效果不稳定2.检修不便3.原水浑浊度较高时，排泥效果差适用条件：1.原水浑浊度适应范围较广2.每年排泥次数较多3.地下水位较高4.新建或改建的水厂多采用83\n苏海毕业设计学号20111181284.机械排泥吸泥机优点：1.排泥效果好2.可连续排泥3.池底结构较简单4.劳动强度小，操作方便缺点：1.耗用金属材料多2.设备较多适用条件：1.原水浑浊度较高2.排泥次数较多3.地下水位较高4.一般用于大、中型水厂平流沉淀池刮泥机优点：1.排泥彻底，效果好2.可连续排泥3.劳动强度小，操作方便缺点：1.耗用金属材料及设备多2.池底结构要配备刮板装置，结构较复杂适用条件：1.原水浑浊度高2.排泥次数较多3.一般用于大、中型水厂辐流式沉淀池及加速澄清池吸泥船优点：1.排泥效果好2.可连续排泥3.操作方便缺点：1.操作管理人员多，维护较复杂2.设备较多适用条件：1.原水浑浊度较高，含砂量大2.一般用于大型水厂预沉淀池中综上所述，本设计采用穿孔管排泥㈢尺寸采用两座沉淀池,每座尺寸为:L×B×H=44m×11m×3m,进水穿孔花墙总有72个孔洞,孔洞尺寸为B×H=15×15cm,出水管为DN6504.5.5过滤设备㈠过滤形式的选择供生活饮用水的滤池出水水质经消毒后应符合现行《生活饮用水卫生标准》的要求；供生产用水的过滤池出水水质，应符合生产工艺要求；滤池形式的选择，应根据设计生产能力、原水水质和工艺流程的高程布置等因素，结合当地条件，通过技术经济比较确定。①　普通快滤池83\n苏海毕业设计学号2011118128单层砂滤料优点：材料易得，价格低；大阻力配水系统，单池面积较大，可采用减速过滤，水质好缺点：阀门多，价格高，易损坏，需设有全套冲洗设备适用条件：一般用于大中水厂，单池面积不宜大于100无烟煤石英砂双层滤料优点：含污能力大，可采用较大滤速；可采用减速过滤，水质好，冲洗用水少缺点：滤料价格高，易流失；冲洗困难，易积泥球适用条件：使用于大中型水厂，宜采用大阻力配水系统，单池面积不宜大于100，需要采用助冲设施砂煤重质矿石三层滤料优点：含污能力大，可采用较大滤速；可采用减速过滤，水质好，冲洗用水少缺点：滤料价格高，易流失；冲洗困难，易积泥球适用条件：使用于中型水厂，宜采用中阻力配水系统，单池面积不宜大于50-60，需要采用助冲设施②V型滤池优点：采用气水反冲洗，有表面横向扫洗作用，冲洗效果好，节水；配水系统一般采用长柄滤头冲洗过程自动控制缺点：采用均质滤料，滤层较厚，滤料较粗，过滤周期长适用条件：适用于大中型水厂③虹吸滤池优点：不需大型阀门，易于自动化操作，管理方便缺点：土建结构复杂，池深大单池面积小，冲洗水量大；等速过滤，水质不如变速过滤适用条件：适用于中型水厂，单池面积不宜大于25-30④双阀滤池单层砂滤料优点：材料易得，价格低，大阻力配水系统，单池面积可大，可采用减速过滤，水质好，减少两只阀门缺点：必须有全套冲洗设备，增加形成虹吸的抽气设备适用条件：适用于中型水厂，单池面积不宜大于25-3083\n苏海毕业设计学号2011118128⑤移动罩滤池单层砂滤料优点：造价低，不需要大型阀门设备，池深浅，结构简单；自动连续运行，不需冲洗设备；占地少，节能缺点：减速过滤，需移动冲洗设备，罩体与隔墙间密封技术要求高；起始滤速较高，因而平均设计滤速不宜过高适用条件：适用于大中型水厂，单格面积小于10综上所述，V型滤池适用范围广且冲洗效果好，节水，虽然滤料较厚较粗，过滤周期长，但冲洗过程自动控制减少人工管理，操作方便。本设计采用V型滤池均质滤料。㈡尺寸选双格V型滤池,单格宽=2.3m,长=10m,单格面积23,共分6座,左右对称布置,每座面积f=46,总面积276,滤池高度为4.25m,反冲洗水管为两根DN600,空气管为两根DN500,采用均质滤料,粒径为1.41mm㈢反冲洗泵房⒈水泵选型选三台14sh—28A型离心泵，Q=240-350L/s，H=10-16m，泵轴功率为49-50.8KW，转速为1470转/分，η=70-78%，Hs=3.5m，选用两台D36×46-60/5000型罗茨鼓风机,静压为5000mmH2O,配套电机型号为JO292-4功率为75KW,L×B=1890mm×820mm2.泵房尺寸泵房尺寸为L×B×H=15.0m×6.00m×5.595m3.吸水井尺寸吸水井尺寸为L×B×H=15.0m×2.10m×5.500m4.附属设备①　起重设备选用Sc型2t手动单轨吊车，工字钢为32a型，起升高度为3～12m②　排水设备选用两台25WG型污水泵两台，一用一备，流量为3.0～7.2583\n苏海毕业设计学号2011118128，扬程为12.5～7.90m。电机功率为1.1Kw,排水泵尺寸L×B=865mm×400m③引水设备选用SZB-8型悬臂式水环式真空泵三台，两用一备，抽气量为38.2/h，真空值440mmHg，电机功率3KW,L×B=832mm×267mm4.5.6消毒㈠消毒方式选择①液氯消毒优点：经济有效，使用方便，PH值越低消毒作用越强，在管网内有持续消毒杀菌作用缺点：氯和有机物反映可生成对健康有害的物质②漂白粉消毒优点：持续消毒杀菌缺点：漂白粉不稳定，有效氯的含量只有其20%—25%③二氧化氯消毒优点：对细菌、病毒等有很强的灭活能力，能有效地去除或降低水的色、嗅及铁、锰、酚等物质缺点：ClO2本身和副产物ClO2-对人体血红细胞有损害④臭氧消毒优点：杀菌能力很高，消毒速度快，效率高，不影响水的物理性质和化学成分，操作简单，管理方便缺点：不能解决管网再污染的问题，成本高综合上述优缺点，鉴于液氯消毒目前使用最为广泛，经济有效，使用方便，所以本设计采用液氯消毒㈡加氯间尺寸:L×B×H=15.0m×7.0m×6.0m83\n苏海毕业设计学号20111181284.5.7清水池采用两座矩形水池,每座尺寸为综合上述本设计确定的水厂工艺流程为：源水→混凝剂投入管式静态混合器→隔板絮凝池→平流沉淀池→V型滤池→消毒→清水池→二泵站→用户第5章取水工程5.1取水构造物本设计中以南溪河作为取水源，其相应的取水构造物为地表水取水构造物。5.1.1地表水取水构造物设计时应满足如下原则⑴取水构造物应保证在枯水季节仍能取水，并满足在设计枯水保证率下取得所需的设计水量。枯水流量的保证率，对于减少水量而严重影响生产的工业企业的水源，应不低于90％～97％。对于允许减少生产用水水量的工业企业，其设计枯水流量保证率应按各有关部门的规定执行。对于城市供水的水源，应根据城市规模河大工业用户的重要性选定。一般可采用90％～97％。村、镇供水的设计枯水流量保证率，可根据具体情况适当降低。⑵对于河道条件复杂，或取水量占河道的最枯流量比例较大的大型取水构造物，应进行水工模型试验。⑶取水构造物位置的选择应全面掌握河流的特性，根据取水河段的水文、地形、地质、为生防护、河流规划和综合利用等条件进行综合考虑。5.1.2取水头部采用水平式管式取水头部，一般用于纵坡较小的河段；构造简单，造价较低，施工方便，喇叭口上应设置格栅或其他拦截粗大漂浮物的措施，格栅的进水流速一般不宜故大，必要时还应考虑有反冲洗或清洗措施。83\n苏海毕业设计学号20111181285.2取水泵房5.2.1取水泵房的平面形式及设计要求取水泵房平面布置形式有矩形、圆形、椭圆形、半圆形、棱形及其他组合形式。矩形泵房常用于深度小于10m的泵房，水泵和管道易于布置。水泵台数多（4台以上）时更为合适。圆形泵房适用于深度大于10m的泵房，其水力条件和结构受力条件较好，在水位变化幅度大和泵房较深时比矩形泵房更为经济，但水泵台数不宜多，最好小于4台（立式泵出外）。椭圆形（适用于流速较大的河心泵房）和棱形平面的泵房可根据实际情况通过技术经济比较确定。取水泵房平面布置要求如下：⑴取水泵房除安装水泵机组的主要建筑物外，还应考虑到附属建筑物的布置，如值班室、高低压配电室、控制室、维修间、生活间等。平面布置应从方便操作及维护管理方面统一考虑。远离城市且检修又比较复杂的大型取水泵房，除水泵机组旁边应有修理场地外还需设专门的检修场地。⑵取水泵房与集水井可以合建也可以分建。目前合建式常采用的两种形式为：合建式中圆形泵房取水小半圆作为集水井。集水井附于泵房外壁采用矩形。合建式泵房布置紧凑，节省面积，水泵吸水管短，但是结构处理困难。在泥砂含量较高的河流中取水时，为防止吸水管路堵塞，尽量缩短吸水管的长度，常将集水井深入中间，取得较好的效果。湿井泵房或小型泵房中可以采用集水井置于泵房的底部。⑶为了减少泵房的平面尺寸，可以将阀门，逆止阀，水锤消除器，流量计等放置在室外的阀门井内。泵房内可以设置不同高度的平台，放置真空泵，配电盘等辅助设备，宜充分利用空间。⑷水泵台数在满足需要的前提下，不宜过多，水泵台数越多，占地面积越大。一般包括备用泵在内3～6台为宜。圆形泵房最好不大于4台。（立式水泵除外）⑸取水泵房的布置以近期为主，考虑远期发展并留有一定的余地，可以适当增大泵的机组合墙壁的净距，留出小泵换大泵或另行增加水泵所需的位置。5.2.2水泵吸水管和出水管布置83\n苏海毕业设计学号2011118128一般每台水泵设置单独的吸水管，当合用吸水管时，应尽量做到自灌进水，同时吸水管的根数不少于两条，当一条吸水管发生事故时，其余吸水管按设计水量的75％考虑。为了避免吸水管中积气形成空气囊，应采用正确的安装方法。吸水管应有向水泵上升的坡度（i≥0.01）。水泵吸水管在吸水间中的布置原则为水头损失小，不产生漩涡，防止井内泥砂沉积。5.3取水构筑物主要设计参数及设备5.3.1一级泵房（1）设计规模：设计流量65630.62m³/d第6章二级泵房6.1设计规模泵站的设计流量按最高日最高时用水量确定，Q＝3575.59第7章工程概预算7.1管道造价管道造价为:10508473元7.2取水工程造价取水工程造价为:6563062元7.3净水工程造价净水工程造价为:34456076元83\n苏海毕业设计学号20111181287.4清水池造价清水池造价为:5839153元7.5建筑直接费建筑直接费为前4项之和，即为:57366764元7.6建筑间接费建筑间接费用为建筑直接费的20%,即为:511473353元7.7建筑工程总造价建筑工程总造价为直接费用与间接费用之和，即为：68840117元7.8常年运转费7.8.1药剂费7.8.2工资福利费7.8.3折旧提成费7.8.4检修维护费7.8.5其他费费65401元7.8.6年经营费用83\n苏海毕业设计学号20111181287.8.7年制水量7.8.8年制水成本第二部分设计计算书第8章城市管网设计计算8.1设计用水量（1）综合生活用水量；（1）工业用水量；（3）市政、绿化用水量；（4）未预见和管网漏失水量；（5）消防水量（6）最高日用水量；（7）平均时用水量；（8）最高日最高时用水量；某小镇规划人口12万人，人口总数不足50万，为中小城市，最高日综合生活用水定额为260L/（cap.d）用水普及率取100%，工业用水重复率为0。1.综合生活用水量=f/1000=100%×260××1.3×12×=40560（）式中：f——为给水普及率，100%；83\n苏海毕业设计学号2011118128——为最高日综合生活用水定额，260，可参阅《给排水设计手册1》相关资料；——为设计年限内计划人口数。2.工业用水量=60×2×878×3×850×2×8120×2×890×3×8=7712（）3.市政、绿化用水量=（+）×3%=（40560+7712）×3%=1448.2（）4.未预见和管网漏失水量5.消防水量该城市人口不足20万，根据规范要求，一次灭火用水量采用标准，按一天2次灭火计，灭火时间2小时。则消防用水量：一般最高日用水量中不计入消防用水量，这是由于消防用水是偶然发生的，其数量占总用水量比例较小，但是对于较小规模的给水工程，消防用水量占总用水量比例较大时，应该将消防用水量计入最高日用水量。6.最高日用水量7.平均时用水量=59664.2/24=24868.最高日最高时用水量从下表可以看出8-9时为用水量最高时，其水量为：83\n苏海毕业设计学号20111181288.2城市用水量变化情况城市用水量变化情况表时间小时用水量占最综合生活用水量工业用水绿地用水未预见水城市每小时用水量高日用水量（%）（%）0-1时1.82738．2168414.332.211320.531-2时1.62657.1168414.332.081239.432-3时1.65669.2168414.332.101251.533-4时2.45993.7168414.332.641576.034-5时2.871164.1168414.332.931746.435-6时3.951602.1168414.333.662184.436-7时4.111667168414.333.772249.337-8时4.811950.9168362.05414.334.852895.288-9时5.922401.2398362.05414.345.993575.599-10时5.472218.6168414.345.083030.9410-11时5.42190.2168414.345.033002.5411-12时5.662295.7168414.345.213108.0412-13时5.082060.4168414.344.812872.7413-14时4.811950.9168414.344.632763.2414-15时4.921995.6168414.344.712807.6415-16时5.242125.4168362.05414.345.533299.7916-17时5.572295.2168362.05414.335.753433.5817-18时5.632283.5168414.335.193095.8318-19时5.282141.6168414.334.952953.9319-20时5.142084.8168414.334.862897.1320-21时4.111667168414.334.162479.3321-22时3.651480.4168414.333.842292.7322-23时2.831147.8168414.333.291960.1323-24时2.01815.4168414.332.731627.7383\n苏海毕业设计学号2011118128累计1004056077121448.2994410059664.28.3清水池容积计算：考虑到基建造价、地形情况与运营管理，本水厂设计选择不设水塔，节约投资。二级泵站供水量（％）=用水量（％），一级泵站供水量（％）＝100％/24。清水池调节容积计算时间用水量（%）二泵站供水量（%）一泵站供水量（%）清水池调节容积（%）0-1时2.212.214.16-1.951-2时2.082.084.16-2.082-3时2.102.104.16-2.063-4时2.642.644.16-1.524-5时2.932.934.16-1.235-6时3.663.664.16-0.56-7时3.773.774.17-0.47-8时4.854.854.170.688-9时5.995.994.171.829-10时5.085.084.170.9110-11时5.035.034.170.8611-12时5.215.214.171.0412-13时4.814.814.170.6413-14时4.634.634.170.4614-15时4.714.714.170.5415-16时5.535.534.171.3683\n苏海毕业设计学号201111812816-17时5.755.754.171.5817-18时5.195.194.171.0218-19时4.954.954.170.7819-20时4.864.864.170.6920-21时4.164.164.17-0.0121-22时3.843.844.17-0.3322-23时3.293.294.16-0.8723-24时2．732．734.16-1.43累计10010010012.38清水池中除了贮存调节用水以外，还存放消防用水和水厂生产用水，因此，清水池有效容积等于:清水池设计容积为8.4管网水力计算83\n苏海毕业设计学号2011118128管网水力计算的目的是确定管网各管段的管径和水头损失或管网水头损失，为选配二级泵站提供依据。8.4.1管网各管段实际长度、有效长度计算工厂用水为自设，则工厂不设供水。但是最高日用水量已包含工业用水，所以须减去工业用水。大用户集中用水量总和：；干管计算总长度通过计算为18650m;则比流量式中：——比流量，L/S·m，0.067581622——管网总流量，L/S1104.9——大用户集中用水量L/S89.26——干管总长度，m186508.4.2沿线流量计算沿线流量计算表各管段实际长度、有效长度和沿线流量管断号实际长度m有效长度m比流量沿线流量1-2152015200.0544682.781-5262026200.05446142.692-3140014000.0544676.242-7232023200.05446126.353-48208200.0544644.663-8234023400.05446127.474-9262026200.05446142.695-68708700.0544647.386-7154015400.0544683.8783\n苏海毕业设计学号20111181287-8130013000.0544670.88-9130013000.0544670.8总计18650186501015.738.4.3节点流量计算由节点流量计算公式：管网中任一点节点流量式中：—与该节点相连的各管段的沿线流量之和。节点流量计算表节点序号∑qi(L/S)折算系数节点流量（L/S）1225.470.5112.7352285.370.5142.6853248.370.5124.1854187.350.593.6755190.070.595.0356131.250.565.6257281.020.5140.518269.070.5134.5359213.490.5106.745总流量2031.460.51015．738.5流量分配8.5.1统一供水最大供水时为8~9时，用水量为：3575.59m³/h为设计流量，根据节点流量来进行流量初步分配，据此确定各管段管径。注意事项1、对于每个节点：83\n苏海毕业设计学号2011118128式中：Qi—节点上的节点流量L/S—与节点相连接的管段流量L/S2、分配流量时流向任意节点的流量必须等于流出节点的流量，以保持水流的连续。3、分配时先拟定每一管段的水流方向，并选定在正常时和事故时都应该满足所需自由水压的控制点。控制点的位置在远离二泵站和地势较高的位置。4、与干管相连的管段，平时流量不大，只有在干管损坏时才转输较大流量。因此流量分配不应该过大，以免增大管径，增大投资成本。5、节点参数节点水压标高计算节点地形标高（m）水压标高（m）自由水压（m）142.870.828240.868.828337.865.828435.563.528537.265.228633.861.828732.860.828831.859.828930.858.82883\n苏海毕业设计学号20111181288.6环状管网的水力计算1、管径的确定及水头损失计算，依据流量，按满足平均经济流速0.6~0.9m/s范围取管段流速，由《给排水设计手册第一册》给水管道水力计算表查出管径及水力坡度i值。则水头损失值h可按下列公式计算，计算结果见下表。2、管网平差计算由下表可知按初次分配流量计算的闭合差都满足闭合差精度要求。各闭合差均小于±0.5m。大环（由闭合差方向相同的相邻环组成）闭合差校核；I—II组成的大环：II—III组成的大环：精度要求按0.5m控制输水管水力计算。从水厂到管网的输水管计两条，每条流量为83\n苏海毕业设计学号2011118128选定管径为DN1000,管段长为10米，水头损失为环状网的水力计算环号管段管长管径初步流量分配2∑|h/q|q(L/S)1000ih(m)I1-21520900-502.9953.771-5.7320.4901-526209004003.4789.1122-72320350-604.672-10.8395-6870900304.9653.2112.7946-71540800239.343.2775.047△q=-△h/2∑|h/q|=0.382/0.490=0.7800.382II2-31400900-300.313.198-4.4771.0022-72320350604.67210.8393-82340300-404.712-11.0267-81300600158.833.6664.766△q=-△h/2∑|h/q|=0.102/1.002=0.1020.102III3-4820600-136.1253.482-2.8551.3423-82340300404.71211.0264-92620300-42.454.924-12.9018-9130045064.2953.9524.572△q=-△h/2∑|h/q|=-0.158/1.342=-0.118-0.15883\n苏海毕业设计学号2011118128第9章净水构筑物的计算9.1设计供水量式中：—水厂自用水量系数，一般在1.05-1.10之间，取=1.1最高日平均时处理水量：消防水量可储存于清水池中，故设计流量中不包括消防水量，以免水量过大，构筑物设计尺寸增大，造价增大而水量却过剩。9.2药剂溶解池和溶液池计算设计参数：为增加溶解速度及保持均匀的浓度，一般采用水力、机械及压缩空气等方法搅拌。设计药剂溶解池时，为便于投置药剂，溶解池的设计高度一般以在地平面以上或半地下为宜，池顶宜高出地面1.0m左右，以减轻劳动强度，改善操作条件。溶液池的底坡不小于0.02，池底应有直径不小于100mm的排渣管，池壁需设超高，防止搅拌溶液时溢出。溶解池一般采用钢筋混凝土池体来防腐。采用聚合氯化铝混凝剂，根据实地勘探和经验估算得源水最高浊度为500度，由此确定混凝剂最大投加量为23.4mg/L，采用计量泵投加。9.2.1溶液池式中：——溶液池溶剂，；Q—处理的水量，a—混凝剂最大投加量，23.4c—溶液浓度，一般取5%—20%（按商品固体重量计），取c=10n—每日调制次数，一般不超过3次，取n=2溶液池设置两个，每个容积均为/2=3.8483\n苏海毕业设计学号2011118128溶液池的形状采用矩形，尺寸为：长×宽×高=2.0m×1.5m×1.28m，其中包括超高0.2m，沉渣高度0.1m。9.2.2溶解池1.溶解池容积=0.3=0.3×7.68=2.304采用两格，容积均为/2=1.152，溶解池的形状采用矩形，尺寸为：长×宽×高=1.2m×1.0m×0.96m，其中包括超高0.2m，沉渣高度0.1m。2.溶解池的放水时间采用t=10min，则放水流量：查水力计算表得放水管管径=70mm，相应流速=0.71m/s溶解池底部设管径=100mm的排渣管一根，搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机3.投药管投药管流量：查水力计算表得投药管管径15mm，相应流速=0.64m/s溶解池底部设管径=100mm的排渣管一根4.计量泵压力投加如简图：9.3加药间设计及平面布置9.3.1碱式氯化铝所需要仓库面积1.干粉碱铝最大日用量：65630.62×23.4×=1535.757kg/d83\n苏海毕业设计学号20111181281.碱铝干粉存量按15天计，1535.757×15=23036.355kg2.碱铝干粉每袋重40kg，体积为0.1仓库所需储存袋数为：23036.355/40=576袋，所占面积为576×0.1=57.6，堆积高度为1.5m，所占仓库面积为：57.6/1.5=38.4，取为40.09.4混合设备(管式静态混合器)9.4.1混合设备：采用热浸镀锌管式静态混合器，近期采用2个9.4.2设计计算1.水流速度由于絮凝池进水管的流速要求v＞1.0m/s,故取v=1.2m/s2.每组混合器处理水量为:0.760/2=0.3803.静态混合器直径D:D===0.635m,取为650mm4.水流过静态混合器的水头损失:静态混合器设3节混合元件,即n=3h=0.1184n9.5絮凝设备(隔板絮凝池)设计参数:廊道内流速采用6档：v1=0.5m/sv2=0.4m/sv3=0.35m/sv4=0.3m/sv5=0.25m/sv6=0.2m/s.83\n苏海毕业设计学号20111181289.5.1絮凝设计参数确定1.絮凝池组数n=1,一组絮凝池由2个絮凝池组成.2.絮凝时间取20min.3.絮凝池进口流速为0.5m/s,絮凝池出口流速为0.2m/s4.池内平均水深：H1=5m，取超高为0.3m9.5.2设计计算1.设一组絮凝池由两个絮凝池组成,则单池设计流量为:2.絮凝池所需容积及絮凝池总体尺寸确定计算容积：w=QT/60=(×20)/60=911.54m³分为2池：F=w/2H1=911.54/(2×5)=91.156m³池子宽度B采用12m池子长度(隔板间净距离之和)L`=91.156/12=7.60m隔板间距接廊道内流速不同分为6档a1=Q/3600nvH1=2734.61/(3600×0.5×2×3)=0.253m取a1=0.26m则v1`=0.494m/sa2=Q/3600nvH1=2734.61/(3600×0.4×2×3)=0.317m取a2=0.32m则v2`=0.397m/s83\n苏海毕业设计学号2011118128a3=Q/3600nvH1=2734.61/(3600×0.35×2×3)=0.362m取a3=0.365m则v3`=0.347m/sa4=Q/3600nvH1=2734.61/(3600×0.3×2×3)=0.422m取a4=0.43m则v3`=0.302m/sa5=Q/3600nvH1=2734.61/(3600×0.25×2×3)=0.506m取a5=0.515m则v5`=0.251m/sa6=Q/3600nvH1=2734.61/(3600×0.2×2×3)=0.633m取a6=0.64m则v6`=201m/s每一种间隔采取3条，则廊道总数为18条，水流转弯次数为17次，则池子长度L`=3(a1+a2+a3+a4+a5+a6)=3×(0.26+0.32+0.365+0.43+0.515+0.64)=7.6m隔板厚度按0.2m计，则池子总长L=7.6+0.2×(18-1)=7.6+0.2×17=11m水头损失计算：第一段：水力半径槽壁粗糙系数n=0.013，流速系数0.15第一段廊道长度L1=3B=3×12=36m第一段水流转弯次数：S1=3忽略水深的差别，隔板转弯处平均流速就是廊道水流流速的1/1.2~1/1.5取1/1.2则=3×3×+×36=0.052m第二段：水力半径槽壁粗糙系数n=0.013，流速系数83\n苏海毕业设计学号20111181280.15第二段廊道长度L2=3B=3×12=36m第二段水流转弯次数：S2=3忽略水深的差别，隔板转弯处平均流速就是廊道水流流速的1/1.2~1/1.5取1/1.2则=3×3×+×36=0.051m第三段：水力半径槽壁粗糙系数n=0.013，流速系数0.15第三段廊道长度L3=3B=3×12=36m第三段水流转弯次数：S3=3忽略水深的差别，隔板转弯处平均流速就是廊道水流流速的1/1.2~1/1.5取1/1.2则=3×3×+×36=0.04m第四段：水力半径槽壁粗糙系数n=0.013，流速系数83\n苏海毕业设计学号20111181280.15第四段廊道长度L4=3B=3×12=36m第四段水流转弯次数：S4=3忽略水深的差别，隔板转弯处平均流速就是廊道水流流速的1/1.2~1/1.5取1/1.2则=3×3×+×36=0.03m第五段：水力半径槽壁粗糙系数n=0.013，流速系数0.15第五段廊道长度L5=3B=3×12=36m第五段水流转弯次数：S5=3忽略水深的差别，隔板转弯处平均流速就是廊道水流流速的1/1.2~1/1.5取1/1.2则=3×3×+×36=0.02m第六段：水力半径槽壁粗糙系数n=0.013，流速系数0.1583\n苏海毕业设计学号2011118128第五段廊道长度L6=3B=3×12=36m第五段水流转弯次数：S6=3忽略水深的差别，隔板转弯处平均流速就是廊道水流流速的1/1.2~1/1.5取1/1.2则=3×3×+×36=0.013m各段水流损失计算结果见表段数13360.1270.4130.49556.450.08123360.1550.3290.39558.160.05133360.1760.2920.3559.280.0443360.2060.250.360.690.0353360.2450.2080.2562.290.0263240.3010.1670.264.250.013∑h=0.235G7值计算：（t=20℃）3.进水管计算设两条进水管,其设计流量为0.380,取流速V=1.2m/s直径D===0.635m,取为650mm两条进水管承担两个絮凝池9.6沉淀设备（平流沉淀池）9.6.1设计要点⑴混凝沉淀时，出水浊度一般低于10度，特殊情况下不超过15度83\n苏海毕业设计学号2011118128⑵池数或分格数一般不少于2个⑶池内平均水平流速，混凝沉淀一般为10—25mm/s⑷沉淀时间应根据原水水质和沉淀后的水质要求，一般采用1.0—3.0h。当处理低温、低浊度水时或高浊度水时，沉淀时间应适当增长⑸有效水深一般为3.0—3.5m，超高一般为0.3—0.5m⑹池的长宽比应不少于4：1，每格宽度或导流墙间距一般采用3—8m，最大为15m⑺池的长深比应不小于10：1，采用吸泥机排泥时，池底为平坡⑻池子进水端用穿孔花墙配水时，在沉泥面以上0.3—0.5m处至池底部分的花墙不设孔眼⑼泄空时间一般不超过6h⑽沉淀池的水力条件用弗劳德数Fr复核控制，一般Fr控制在之间水流提用9.6.2设计计算设计参数：沉淀池个数采用n=2，沉淀时间T=1h，池内平均水平流速V=12mm/s1.设计用水量QQ=65630.62/d=2734.61/h2.池体尺寸⑴单池容积WW=QT/n=2734.61×1/2=1367.305⑵池长LL=3.6VT=3.6×12×1=43.2m采用44m⑶池宽B池的有效水深采用H=3m，则池宽B=W/(LH)=1367.305/(44×3)=10.36m采用11m沉淀池尺寸为：L×B×H=44m×11m×3mL/B=44/10=4=4符合要求L/H=44/3=14.67＞10符合要求3.进水穿孔墙⑴沉淀池进口处用砖砌穿孔墙布水，墙长11m，墙高3.3m（有效水深3m，用机械刮泥装置排泥，其积泥厚度0.10m，超高0.20m）⑵穿孔墙孔洞总面积A孔洞处流速采用V0=0.25m/s,则A=Q/3600nV0=2734.61/(3600×2×0.25)=1.5283\n苏海毕业设计学号2011118128⑶孔洞个数N孔洞形状采用矩形,尺寸为15cm×15cm,则N=A/A1=1.52/(0.15×0.15)=68个取72个⑷孔洞布置a.孔洞布置成6排,每排孔眼数为72/6=12个b.水平方向孔洞间距取600mm,则每排12个孔洞时,其所占的宽度为:12×150+12×600=9000mm剩余宽度:B-9000=11000-9000=2000mm均分在各灰缝中c.垂直方向孔洞净距取250mm,最上一排孔眼的淹没水深为250mm,则孔眼的分布高度为:H0=250+6×150+6×250=2650mm4.沉淀池水力条件复核⑴水力半径RR=W/ρ=BH/（B+2H）=11×3/（11+2×3）=1.94m⑵弗劳德数FrFr=V2/Rg=0.0122/（1.94×9.81）=0.757×10-5在规定范围内,符合要求5.出水渠设计⑴采用薄壁三角堰出水,堰口应保证水平,渠道断面采用矩形⑵出水堰的总长度l=Q/q式中:l—出水堰的总长,mq—出水堰的堰上负荷,/(.d),一般不大于500/(.d)设计时采用300/(.d)则l=Q/q=32815.31/300=110m出水堰设计5条,每条出水堰长为11m,双侧集水汇入出水总渠,出水支渠宽采用0.40m⑶出水渠宽度采用0.80m,则渠内水深跌水高度0.19m,则出水渠深度为0.60m6.排泥措施83\n苏海毕业设计学号2011118128为取得较好的排泥效果,可采用机械吸泥,在池子两边设置运行轨道,吸泥随即进入排泥管,排入指定位置.采用机械吸泥,可不设存泥区,池底为平坡,充分利用沉淀池容积,一般不需要放空定期放空清洗,减少劳动强度.沉淀池放空管,直径应按下式计算:,采用DN250mm式中:H0—池内平均水深t—放空时间(s),此处按3h计7.排泥设备的选择采用SXH型虹吸式吸泥机,跨度16m,宽度2.2m,高度1.6m,车速1米/分,虹吸管12跟,驱动机构形式为两边同步8.缓冲区的设计絮凝池与沉淀池一体合建时,中间设有缓冲配水渠,使其进水更为均匀,配水区长与沉淀池宽保持一致为16m,底部与沉淀池底部齐平,宽为0.5m9.出水管采用流速为1.20m/s,采用DN650mm9.6.3沉淀池布置图83\n苏海毕业设计学号20111181289.7过滤设备(V型滤池)9.7.1设计要点:①滤速可达7—20m/h,一般为12.5—15.0m/h。②采用单层加厚均粒滤料,粒径一般为0.95—1.35mm,允许夸大到0.70—2.00mm,不均匀系数1.2—1.6或1.8之间。③对于滤速在7—20m/h之间的滤池,其滤层厚度在0.95—1.5之间选用,对于更高的滤速还可相应增加。④底部采用带长柄滤头底板的排水系统,不设砾石承托层。⑤反冲洗一般采用气冲,气水同时反冲和水冲三个过程,大大节省反冲洗水量和电耗,气冲强度为13—16L/s·,清水冲洗强度为3.6—4.1L/s·,表面扫洗用原水,一般为1.4—2.2L/s·。⑥整个滤料层在深度方向的粒径分布基本均匀,在反冲洗过程中滤料层不膨胀,不发生水力分级现象,保证深层截污,滤层含污能力高。⑦滤层以上的水深一般大于1.2m,反冲洗时水位下降到排水槽顶,水深只有0.5m。⑧V型进水槽和排水槽分设于滤池的两侧,池子可沿着长的方向发展,布水均匀V型滤池是恒水位过滤，池内的超声波水位自动控制可调节出水清水阀，阀门可根据池内水位的高、低，自动调节开启程度，以保证池内的水位恒定。V83\n苏海毕业设计学号2011118128型滤池所选用的滤料的铺装厚度较大（约1.40m），粒径也较粗（0.95—1.35mm）的石英砂均质滤料。当反冲洗滤层时，滤料呈微膨胀状态，不易跑砂。V型滤池的另一特点是单池面积较大，过滤周期长，水质好，节省反冲洗水量。单池面积普遍设计为70—90，甚至可达100以上。由于滤料层较厚，载污量大，滤后水的出水浊度普遍小于0.5NTU。V型滤池的冲洗一般采用的工艺为气洗→气水同时冲洗→水冲洗+表面扫洗9.7.2设计参数确定设计水量Q=65630.62/d滤速V=10m/h滤池冲洗确定(见下表)冲洗强度(L/S.)冲洗时间(min)第一步(气冲)153第二步(气水同时冲洗)空气15水44第三步(水冲)55总冲洗时间12min=0.2h冲洗周期T=48h反冲横扫强度1.8L/(s·)【一般为1.4～2.0L/(s·)】9.7.3设计计算(1)池体设计①滤池工作时间t’t’=24－t×24/T=24－0.2×24/28=24－0.1=23.9(h)(式中未考虑排放滤水)②滤池面积F滤池总面积F=Q/（V·t’）=65630.62/(10×23.9)=274.61③滤池的分格为节省占地,选双格V型滤池,池底板用混凝土,单格宽=2.3m,长=10m,单83\n苏海毕业设计学号2011118128格面积23,共分6座,左右对称布置,每座面积f=46,总面积276④校核强制滤速V’V’=NV/(N－1)=4×10/(4-1)=13.3m/h⑤滤池高度的确定滤池超高=0.30m滤池口水深=1.50m滤层厚度=1.40m(0.95～1.50m)滤板厚=0.15m滤板下布水区高度=0.90m(0.70～0.90m)则滤池总高度=0.90+0.15+1.40+1.50+0.30=4.25m⑥水封井的设计滤池采用单层加厚均粒滤料,粒径0.95～1.35㎜,不均匀系数1.20～1.60均粒滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算式中:△—水流通过清洁滤料层的水头损失,㎝;V—水的运动黏度,/s;20℃时为0.0101/sg—重力加速度,981/s2;—滤料孔隙率;取0.50;—与滤料体积相同的球体直径,㎝,取=0.141cm—滤层厚度,=140cmv—滤速,㎝/s,v=10m/h=0.28㎝/s;83\n苏海毕业设计学号2011118128∮—滤料粒径球度系数,天然砂粒为0.75～0.8,取0.75△=当滤速为8～10m/h时,清洁滤料层的水头损失一般为30～40㎝,计算值比经验值低,取经验值的低限30㎝为清洁滤料层的过滤水头损失,正常过滤时通过长柄滤头的水头损失△h=0.20m,忽略其他水头损失,则每次反冲洗后刚开始过滤时,水头损失为:△=0.30+0.20=0.50m为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层,水封井出水堰顶标高与滤料层相同.设计水封井平面尺寸1.50m×1.50m,堰底板比滤池底板低0.30m.水封井出水堰总高:△=0.3+=0.30+0.90+0.15+1.40=2.75m因为每座滤料过滤水量:=v·f=10×46=460=0.128所以水封井出水堰上水头由矩形堰的流量公式Q=1.84b计算得:=则反冲洗完毕时，滤池液面比滤料层高0.129+0.50=0.629m(2)反冲洗管渠系统设计参数：长柄滤头配水配气系统，水洗时滤料不膨胀①长柄滤头安装在混凝土滤板上,滤板固定在梁上,滤板用0.05m后预制板,上浇0.10m厚混凝土层,滤板下的长柄部分浸没于水中,长柄上端有小孔,下端有竖向条缝,气水同时反冲洗时,约有2/3空气有上缘小孔进入,1/3空气由缝隙进入柄内,长炳下端浸没部分还有一个小孔,流进冲洗水,这部分气水在柄内混合后有长柄滤头顶部的条缝喷入滤层冲洗.②长柄滤头固定板下的气水室高度为0.70～0.90,其中冲洗时形成的气垫层厚度为0.10～0.15m.83\n苏海毕业设计学号2011118128③向长柄滤头固定板下气水室配气的出口应该紧贴滤头固定板的底面，由配水干管向气水室配水的支管出口应该紧贴池底。④长柄滤头配气系统的滤帽缝隙与滤池过滤面积之比为1/80，每平方米的滤头数量为49~64个。⑤冲洗水和空气同时通过长柄滤头的水头损失按产品的实测资料确定。⑥向长柄滤头配水配气系统气水室配气的干管的进口流速为5m/s左右；配气支管或孔口流速为10m/s左右。配水干管进口流速为1.5m/s左右；配水支管或孔口流速1-1.5m/s.㈠　反冲洗用水量的计算反冲洗用水流量按水洗强度最小时计算.单独水洗时反冲洗强度最大,为5L/(s·)=·f=5×46=230L/s=0.230/s=828/hV型滤池反冲洗时,表面扫洗同时进行,其流量:=·f=0.0018×46=0.083/s㈡反冲洗配水系统的断面计算.①配水干管进口流速为1.50m/s左右,配水干管的截面积=/=0.230/1.50=0.153反冲洗配水干管用钢管DN600,流速v=1.11m/s反冲洗水由反冲洗配水干管输至气水分配渠,由气水分配渠底侧的布水方孔配水的滤池底部布水区,反冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值②配水支管流速或孔口流速为1.0-1.5m/s左右,取v水支=1.0m/s则配水支管(渠)的截面积:=/=0.230/1.0=0.230此即配水方孔总面积.沿渠长方向两侧各均匀布置15个配水方孔.共30个,孔中心间距0.70m,每个孔口面积:=0.230/30=0.00767每个孔口尺寸取0.10m×0.10m83\n苏海毕业设计学号2011118128③反冲洗用气量的计算:反冲洗用气流量按气冲强度最大时的空气流量计算.这时气冲的强度为15L/(s·)=·f=15×46=690L/s=0.69/s④配气系统的断面计算.配水干管(渠)进口流速应为5.0m/s左右,则配水干管的截面积=/=0.69/5.0=0.138反冲洗配气干管用钢管，DN500,流速4.82m/s反冲洗用空气有反冲洗配气干管输送至气水分配渠,由气水分配渠两侧的布气小孔配气到滤池底部布水区,布气小孔紧贴滤板下缘,间距与布水方孔相同,共计40个,反冲洗用空气通过配气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值.反冲洗配气支管流速或孔口流速为10m/s左右,则配气支管的截面积:=/=0.69/10=0.069每个布气小孔面积:=/30=0.069/30=0.0023孔口直径:=每孔配气量:=/30=0.69/30=0.023/s=82.8/h⑤气水分配渠的断面设计:对气水分配渠端面面积要求的最不利条件发生的气水同时反冲洗时,亦即气水同时反冲洗时要求气水分配渠端面面积最大。因此,气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗的情况设计。气水同时反冲洗时反冲洗水的流量:=·f=4×46=184L/s=0.184/s气水同时反冲洗时反冲洗用空气的流量:=·f=15×46=690L/s=0.69/s气水分配区的气水流速均按相应的配气,配水干管流速取值.83\n苏海毕业设计学号2011118128则气水分配干管的断面积.=/+/=0.184/1.11+0.69/4.82=0.166+0.143=0.309㈢滤池管渠的布置①反冲洗管渠.a.气水分配渠.气水分配渠起端宽0.40m,高取1.0m,末端宽取0.40m,高取0.60m,则起端截面积0.40,末端截面积0.24,两侧沿程各布置15个配水小孔和15个布水方孔,孔间距0.60m,共30个配气小孔和30个配水方孔,气水分配渠末端所需最小截面积0.39/40=0.013﹤末端截面积0.24,满足要求.b.排水集水槽:排水集水槽顶端高出滤料层顶面0.5m,则排水集水槽高:=+0.50－1.00=0.90+0.15+1.40+0.50－1.00=1.95m式中同前池体设计部分滤池高度确定的内容,1.00m为气水分配渠起端高度.排水集水槽末端高:=+0.50－0.60=0.90+0.15+1.40+0.50－0.60=2.35m式中,同前池体设计部分滤池高度确定的内容,0.60m为气水分配渠末端高度.底坡I=(2.35－1.95)/L=0.30/10.50=0.038c.排水集水槽排水能力校核.由矩形断面暗沟(非满流n=0.013).计算公式校核集水槽排水能力.设集水槽超高0.30m.则槽内水位高=1.65米,槽宽=0.40m湿周X=b+2h=0.40+2×1.65=3.70水流断面:=b×h=0.40×1.65=0.66水力半径:R=/X=0.66/3.70=0.18m83\n苏海毕业设计学号2011118128水流速度:v=6.36m/s过流能力=·v=0.66×6.36=4.2/s实际过水量:=+=0.23+0.083=0.313/s﹤过流能力②进水管渠.a.进水总渠.六座滤池分为独立的两组,每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计,流速0.8～1.2m/s,则强制过滤流量=(65630.62/3)×2=43753.75/d=0.506/s进水总渠水流端面积=/v=0.506/1.0=0.506进水总渠宽0.80m,水面高0.70mb.每座滤池的进水孔:每座滤池由进水侧壁开三个进水孔,进水总渠的浑水通过这三个进水孔进入滤池,两侧进水孔孔口在反冲洗时关闭,中间进水孔孔口设手动调节闸板,在反冲洗时不关闭,供给反冲洗表扫用水,调节闸门的开启度,使其在反冲洗时的进水量等于表扫水用水量孔口面积按口淹没出流公式:Q=0.8A计算,其总面积按滤池强制过滤水量计,孔口两侧水位差取0.10m,则孔口总面积=/（0.8A）=0.506/0.8A中间面积按表面扫水量设计.=×(/)=0.45×(0.083/0.506)=0.074孔口宽=0.2m.高=0.37m两侧孔口设闸门.采用橡胶囊充气阀,每个侧孔面孔：=(－)/2=(0.45－0.10)/2=0.175孔口宽=0.35m,高=0.50mc．每座滤池内设的宽顶堰.为了保证进水稳定性,83\n苏海毕业设计学号2011118128进水总渠引来的浑水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠，在经滤池内的配水渠分配到两侧的V形槽，宽顶堰宽＝5m,宽顶堰与进水渠平行设置，与进水总渠侧壁相距0.5m，堰上水头由矩形堰的流量公式Q＝得，＝[/（1.84）]＝[0.506/（1.84×5）]≈0.145md.每座滤池的配水渠进入每座滤池的混水经过宽顶堰溢流进配水渠，由配水渠两侧的进水孔进入滤池内的V形槽滤池配水渠宽＝0.50m，渠高1.00m，渠总长等与滤池总宽，则渠长＝6.0m当渠内水深=0.60m时，流速（进来的混水由分配渠中段向渠两侧进水孔流去，每侧流量为/2）则＝/（2）＝0.506/（2×0.5×0.6）＝0.843m/s满足滤池近水管渠流速0.8～1.2m/se.配水渠过水能力校核配水渠的水力半径：=/(2+)=0.5×0.6/(2×0.6＋0.5)=0.176m配水渠的水力坡降渠内水面降落量△=/2=0.001×6/2=0.003m因为配水渠最高水位:+△=0.60+0.003=0.603m﹤渠高1m所以配水渠的过水能力满足要求.③V形槽的设计:V形槽槽底设表扫水出水孔直径取d=0.025m,间隔0.15m.每槽共计70个,则单侧V形槽表扫水出水孔出水总面积=(3.14×0.0252/4)×70≈0.03表扫水出水孔低于排水集水槽堰顶0.15m,即V形槽槽底的高度低于集水槽堰顶0.15m。据潜孔出流公式Q=0.8A,其中Q为单格滤池的表扫水量.则表面扫洗时V形槽内水位高出滤池反冲洗时滤面：=[/（2×0.8）]2/2g=[0.083/（2×0.8×0.03）]2/（2×9.8）=0.15m83\n苏海毕业设计学号2011118128反冲洗时排水集水槽的堰上水头由矩形堰的流量公式Q＝求得式中b为集水槽长，b==10.50mQ为单格滤池反冲洗流量=/2=0.313/2=0.1565/s则＝[/（1.84）]＝[0.1565/（1.84×10.50）]≈0.04mV形槽倾角45°,垂直高度1m,壁厚0.04m反冲洗时V形槽顶高出滤池内液面的高度为：1－0.15－=1-0.15-0.04=0.90m反冲洗时V形槽顶高出槽内液面的高度为:1－0.15－－=1－0.15－0.04－0.15=0.66m④清水渠清水渠渠宽取为4m，渠中水流速度取1m/s，则渠内水深为0.506/4×1=0.127m，尺寸为B×H=4.0m×1.3m㈣冲洗水的供给本设计选用冲洗水泵供水a.冲洗水泵到滤池配水系统的管路水头损失△反冲洗配水干管用钢管DN600,管内流速1.11m/s,i‰=2.55布置管长总计100m△=il=0.00254×100=0.25m△=0.2△=0.2×0.25=0.05m则冲洗水泵到滤池配水系统的管路水头损失△=△+△=0.25+0.05=0.30mb.清水区最低水位与排水槽堰顶的高度差H0=5m.c.滤池配水系统的水头损失△<1>气水分配干渠的水头损失△气水分配干渠的水头损失按最不利条件,即气水同时反冲洗时计算此时渠上部是空气,83\n苏海毕业设计学号2011118128渠下部是反冲洗水.按矩形的管(非满流,n=0.013)近似计算:=0.175/s,则气水分配渠内水面高为:=/(·)=0.175/（1.33×0.40）=0.33m水力半径:=·/(2+)=0.40×0.33/(2×0.33+0.40)=0.125m水力坡度:△=×=0.005×10.5=0.053m<2>气水分配干渠底部配水方孔水头损失△气水分配干渠底部配水方孔水头损失按孔口淹没出流公式Q=0.8A计算,其中：Q为,A为配水方孔总面积.由反冲洗配水系统的断面计算部分可知。配水方孔的实际总面积为＝0.30，则△＝[/0.8]2/2g＝[0.175/（0.8×0.30）]2/（2×9.8）＝0.027m<3>反冲洗经过滤头的水头损失△=0.20m<4>气水同时通过滤头时增加的水头损失△气水同时反冲洗时,气水流量比为15/4=3.75.长柄滤头配气系统的滤帽缝隙总面积与滤池过滤面之比约为1.25﹪.则长柄滤头中的水流速度:=/1.25﹪f=0.175/（0.0125×46）=0.304m/s通过滤头时增加的水头损失:△=9810×n×(0.01－0.01V+0.12V2)=9810×n×(0.01－0.01×0.304+0.12×0.3042)=670Pa≈0.067mH20则滤池配水系统的水头损失△△=△+△+△+△=0.053+0.027+0.20+0.067=0.347m83\n苏海毕业设计学号2011118128d.砂滤层水头损失△滤料为石英砂,容重r1=2.65吨/,水的容重r=1吨/,石英砂滤料膨胀前的孔隙率=0.50.滤料层膨胀前的厚度H3=1.40m,则滤料层水头损失:△=(r1/ro－1)(1－mo)H3=1.16me.富余水头△取1.50m.则反冲洗水水泵的最小扬程为:=+△+△+△+△=5.0+0.30+0.35+1.16+1.5=8.31m选三台14SH-28A型离心泵，转速为1470转/分，扬程16—10m，泵轴功率为50.8—49.0KW，配电动机功率为75KW，效率70—78%，叶轮直径270mm，两用一备，远期建设时增设一台㈤反洗空气的供给①长柄滤头的气压损失△：气水同时反冲洗时反冲洗用空气流量＝0.69/s，长柄滤头采用网状布置，约55个/，则每座滤池共计安装长柄滤头：n＝55×46＝2530个每个滤头的通气量0.69×1000/2530≈0.27L/s根据厂家提供数据，在该气体流量下的压力损失量最大为：△＝3000Pa=3KPa②气水分配渠配齐小孔的其压损失△反冲洗时空气通过配气小孔的流速：＝/＝0.023/0.0023＝10m/s压力损失按孔口出流方式：计算式中：μ—孔口流量系数。μ=0.6A—孔口面积，△P—压力损失，mm水柱83\n苏海毕业设计学号2011118128g—重力加速度，g=9.8/sQ—气体流量，/hr—水的形对密度,r=1则气水分配渠配气小孔的压力损失:△==82.82/(2×36002×0.62×0.00232×9.8)=14mmH2O=0.14Kpa③配气管道的总压力损失△:A.配气管道的沿程压力损失△反冲洗空气流量0.69/s,配气干管用DN500钢管,流速4.82m/s,满足配气干管流速为5m/s左右的条件,反冲洗空气管总长100m,气水分配区内的压力损失忽略不计.反冲洗管道内的空气其压计算公式：=(1.5+)×9.8式中:—空气压力.Kpa—长柄滤头距反冲洗水面的高度，m,=1.5m则反冲洗时空气管内的气体压力.=(1.5+)×9.8=(1.5+1.5)×9.8=29.4KPa空气温度按30℃考虑,查表空气管道的摩阻为9.8KPa/1000m则配气管道沿程压力损失:△=9.8×100/1000=0.98KPaB.配气管道的局部压力损失△△=0.2△=0.2×0.98=0.196KPa配气管道的总压损失△=△+△=0.98+0.20=1.18KPa83\n苏海毕业设计学号2011118128④气水冲洗室中的冲洗水压:=(－△－△－△－△)×9.81=(8.31－0.30－0.053－0.027－5.0)×9.81=28.74KPa本系统采用气水同时反冲洗,对气压要求是不利情况发生在气水同时反冲洗时，此时要求鼓风机的静压为:=+++式中:—输出管道的压力总损失,KPa—配气系统的压力损失,KPa.本设计=△+△—气水冲洗室中的冲洗水水压,KPa—富余压力.4.9KPa所以,鼓风机的静压力为:=+++=1.18+3.14+28.74+4.9=37.96KPa⑤设备选型:选用两台D36×46-60/5000型罗茨鼓风机，静压为5000mmH2O，配套电机型号为JO292-4，功率为75KW，L×B-1890mm×820mm,一用一备。㈥滤池布置图经画图后校核反冲洗泵房计算如下：83\n苏海毕业设计学号2011118128㈦反冲洗泵房设计计算1.水泵性能参数及机组尺寸初选三台14sh—28A型离心泵，Q=240-350L/s，H=10-16m，泵轴功率为49-50.8KW，转速为1470转/分，η=70-78%，Hs=3.5m，电机型号为JO2—92—4，功率75KW，重量625Kg，泵重790Kg由于14sh—28A型水泵带底座，基础尺寸可按下式确定：基础长度L=底座长度L1+（0.15-0.20）m基础宽度B=底座螺孔间距（在宽度方向上）b1+（0.15-0.20）mL1=1910mm，b1=870mm则14sh—28A型水泵基础平面尺寸为：L=2110mm，B=1070mm基础深度H可按下式计算：W=（625+790）×9.81=13881N则=0.78m则基础尺寸为L×B×H=2110mm×1070mm×780mm2.泵房平面布置83\n苏海毕业设计学号20111181283.管道和管路附件①吸水管吸水管流量为0.23，查水力计算表，选用DN600钢管，V=1.07m/s，i=2.39②压水管压水管流量为0.23，查水力计算表，选用DN450钢管，V=1.91m/s，i=10.7③反冲洗干管反冲洗干管管径为DN450，管长50m，V=1.91m/s，i=10.7④反冲洗支管反冲洗支管管径为DN450，由冲洗干管至气水分配渠之间支管长度为3.50m，V=1.91m/s，i=10.7⑤管路配件选配名称型号规格主要尺寸/mm喇叭口DN600D600，H60090°弯头DN600R=600mm，L=600mm闸阀DN600，Z45T—10L=600mm，W=800kg偏心渐缩管DN600×DN500L=350mm渐扩管DN400×DN450L=250mm止回阀DN450，H44X—10L=880mm，W=650kg闸阀DN450，Z45T—10L=510mm，W=590kg90°弯头DN450R=450mm，L=450mm十字管DN450L=900mm正三通DN450L=900mm4.泵房平面尺寸水泵基础之间间距取为1.50m，基础与墙壁间距取为1.0m，再加上鼓风机长度及间距,故得泵房长度：L=4×2.11+3×1.5+1.0+1.0+1.89×2+1.0+1.0+1.0=21.72m，取为21.80m出水侧水泵基础与墙壁的净距按水管配件安装的需要确定，不宜小于3.0m，取为3.0m进水侧水泵基础与墙壁的净距按水管配件安装的需要确定，不宜小于1.0m，取为1.50m。则泵房宽度B=3.0+1.50+1.07=5.57m，取为6.0m83\n苏海毕业设计学号2011118128泵房尺寸为L×B=15m×6m，墙体采用厚为400mm的钢筋混凝土5.吸水井取吸水井至清水池间的管段长为5.0m，设计流量为0.315，采用DN600的钢管，V=1.07m/s，i=2.39，沿程有两个闸阀，进口和出口，局部阻力系数分别为0.06、0.06、1.0、1.0，则管线水头损失为：吸水井最高水位标高=清水池最高水位标高—连接管道中的水头损失=43-0.15=42.85m吸水井最低水位标高＝清水池池底标高－连接管道中的水损＝39.15－0.15＝39m水泵吸水管进口喇叭口大头直径D≥（1.3～1.5）d,取1.4×600＝840mm喇叭口距吸水井井壁距离≥（0.75～1.0）D,取0.75×0.84＝=0.63m=630mm喇叭口之间的距离≥（1.5～2.0）D，取1.5×0.84=1.26m喇叭口距吸水井井底距离≥0.8D，但不小于0.5m，取h1=0.50m喇叭口淹没水深h≥(0.5～1.0)m,取0.80m则吸水井井底标高：39-0.50-0.80＝37.7m，取吸水井超高为0.30m吸水井总高H=42.85-37.7+0.30=5.45m吸水井长度L=2b+3D+2l=2×0.63+3×0.84+2×1.26=6.30m，为与泵房配合，取L=15.0m吸水井宽度B=2b+D=2×0.63+0.84=2.10m所以，吸水井长度为6300mm,最后根据水泵机组之间距离调整为15000mm,吸水井宽度为2100mm.吸水井高度为5450mm，（包括超高300mm）6.水泵安装高度初定吸水管管中心标高为41.5m，由水泵外形尺寸可知，泵的轴中心线高于进水管中心250mm则泵轴标高＝吸水管管中心标高+轴中心线与进水管中心距离＝41.5+0.25＝41.75m则泵的安装高度Hss=泵轴标高－吸水井最低水位＝41.8－39＝2.75m水泵安装高度的校核：水泵进口直径DN500，流量0.23，查水力计算表，=1.54m/s，/2g=0.12吸水管路沿程水头损失：DN600吸水管=4.00m，1000i=2.39，则83\n苏海毕业设计学号2011118128吸水管局部水头损失计算见下表：管道直径/mm管件阻力系数ξ流量流速m/s水头损失ξ600喇叭口0.10.3151.070.060.00660090°弯头1.010.3151.070.060.061600闸阀0.060.3151.070.060.004600×500偏心渐缩管0.180.3151.540.120.022合计0.093则吸水管路水头损失hs=0.01+0.093=0.103m水泵允许最大安装高度Hss=Hs-hs-=3.5-0.103-0.12=3.277m＞2.75m满足要求7.吸压水管路水头损失①吸水管路水头损失吸水管路水头损失hs=0.103m②压水管路水头损失压水管DN450直管长=4.80m,1000i=10.7,反冲洗管DN450直管长50m,1000i=10.7则压水管路沿程水头损失=4.8×10.7/1000+50×10.7/1000=0.586m压水管路局部水头损失计算结果见下表:管件直径mm管件阻力系数ξ流量流速m/s水头损失ξ400×450渐放管0.040.3152.510.320.013450止回阀2.150.3151.980.200.434504×闸阀4×0.070.3151.980.200.05645090°弯头1.010.3151.980.200.2024502×十字管2×0.20.3151.980.200.0804502×90°弯头2×1.010.3151.980.200.40483\n苏海毕业设计学号2011118128450正三通0.10.3151.980.200.020450闸阀0.070.3151.980.200.014450正三通0.10.3151.980.200.020合计1.239则压水管路水头损失=0.586+1.239=1.825m冲洗水泵到滤池气水分配渠管路水头损失=1.825+0.103=1.928m③反冲洗水泵实际所需扬程=5.0+1.928+0.367+1.16+1.50=9.955m初选水泵符合要求8.各工艺标高设计①标高泵轴标高为41.75m，由水泵外形尺寸中可查得泵轴至基础顶面距离H1=560mm则泵基础顶面标高＝泵轴标高-泵轴至基础顶面距离＝41.75-0.56＝41.19m基础高出室内地坪约0.1-0.20m,按0.20m计，泵房室内地坪高程为：41.19-0.2＝39.99m泵房室内地坪高程为39.99m，室外地面高程为43m,泵房为半地下式其他工艺标高见表：进水管管中心标高/m泵轴中心线高于进水管管中心距离/m泵轴中心线高于出水管管中心距离/m泵轴标高/m出水管管中心标高/m41.50.250.3041.7541.45②泵房高度泵房室内地坪高程为39.99m，室外地面高程为42.8m,14sh-28A型离心泵至室内地坪高度：g=0.78+0.20=0.98m取吊物底部至最高一台机组顶距f=1.5m，则g+f=0.98+1.5=2.48m>0m。泵房间高度为：=(a+b+c+d+e+f+g)-=(0.32+0.231+0.5+1.284+0.78+2.48)=5.595m式中，a─为单轨吊车梁高度，0.32m83\n苏海毕业设计学号2011118128b─为滑车高度，0.231mc─为起重葫芦钢丝绳绕紧状态长度，取为0.5md─起重绳的垂直长度，14sh-28A型水泵宽度为1.07m,d=1.2×1.07=1.284me─最大一台水泵或电机高度，e=0.78mf+g─2.48m─为泵房间地下部分高度，0m泵房总高=5.595m9.附属设备选择①　起重设备选用Sc型2t手动单轨吊车，工字钢为32a型，起升高度为3～12m单轨吊车梁高度：0.32m;滑车高度：0.231m尺寸为:L×B×H=291mm×190mm×232.5mm②　排水设备选用两台25WG型污水泵两台，一用一备，流量为3.0～7.25，扬程为12.5～7.90m。电机功率为1.1Kw,排水泵尺寸L×B=865mm×400m;设积水坑一个尺寸L×B×H=1.2×1.2×1.2m,集水沟B×H＝0.2m×0.1m。坡度为2％，坡向集水坑。泵房两端设宽为1m，间距为0.20m的钢梯。③引水设备启动引水设备，选用水环式真空泵，真空泵的最大排气量：Qv=k(Wp+Ws)Ha/T(Ha-Hss)式中Wp─泵站中最大一台水泵泵壳内空气容积，Ws─从吸水井最低水位算起的吸水管中空气容积，Ha─大气压的水柱高度，取10.33mHss─离心泵安装高度，mT─水泵引水时间，h一般应小于5min,取T=3mink─漏气系数，取k=1.10Wp＝×0.452×(1.07+0.25+0.88+0.51)=0.43Ws=×0.62×(4+0.60+0.60+0.60+0.35)=1.7483\n苏海毕业设计学号2011118128可得Qv=69.92=19.42L/S真空泵的最大真空值Hmax=Hss×9.81=3.277×9.81=32.15Kpa=321.5mmHg选用szB-8型悬臂式水环式真空泵三台，两用一备，抽气量为38.2/h，真空值440mmHg，电机功率3Kw,L×B=832mm×267mm9.8消毒(液氯消毒)9.8.1加氯量1.滤前加氯量一般水源地滤前加氯量为1.0～2.0mg/L，结合原水水质，确定滤前1.5mg/L2.滤后加氯量滤后水或地下水加氯量为0.5～1.0mg/L，确定滤后加氯量为0.8mg/L3.日投氯量日投氯量q=Qb式中：Q─设计水量，/d;b─加氯量，包括预加氯和滤后加氯量，mg/L则q=Qb=65630.62×(1.5+0.8)=150950.4g/d=150.95kg/d=6.29kg/h9.8.2加氯设备1.加氯机加氯机用以保证消毒安全计量准确。由日加量6.29kg/h选用zJ-2型转子加氯机，安装3台，2用1备，加氯量为0.5-0.9kg/h，外型尺寸为：宽×高=330mm×370mm，zJ型转子真空加氯机安装在墙上，两台加氯机间的净距在0.8m，安装高度高出地面1.5m。2.氯瓶采用500kg液氯钢瓶，尺寸为：外径×瓶高=600mm×1800mm，自重246kg，公称压力2Mpa，氯瓶采用2组，每组4个，一组使用一组备用，使用时使用多只氯瓶并联直接供氯。3.加氯自动化采用计算机控制自动加氯方式83\n苏海毕业设计学号2011118128\9.8.3加氯间加氯间面积据水厂规模确定，设计面积为105，平面尺寸为：L×B=15m×7m加氯间布置图如图所示83\n苏海毕业设计学号201111812883\n苏海毕业设计学号20111181289.9清水池9.9.1清水池平面尺寸清水池有效容积为12807.57，取为12850，清水池设计分相等容积的两座，每座容积为：6425，当容积大于2000时，采用矩形水池，矩形水池施工方便，模板周转率高，且布置紧凑，因此本设计采用矩形清水池清水池有效水深为3.85m，则每座清水池面积A＝6425/3.85＝1670取清水池池长50m，则池宽B＝1775/50＝33.4m清水池超高0.30m，则总高H＝4.15m清水池尺寸为L×B×H=50.0m×35.5m×4.15m9.9.2管道布置1.进水管d1＝式中Q1─进入清水池内的流量，/sV1─进水管管内流速，一般取0.7～1m/s，取0.9m/s则d1＝=0.733m采用DN800钢管，实际流速为v＝=2.出水管d2＝式中Q2─最高日最高时流量，/sQ2＝2734.61/h=0.76/sV2─出水管管内流速，一般取0.7～1m/s，取0.9m/s83\n苏海毕业设计学号2011118128则d1＝采用DN1100钢管，实际流速v＝=3.溢流管溢流管管径采用和进水管管径相同，采用DN800钢管，管上不装阀门，管端有喇叭口八口，出口设置网罩，防止虫类进入池内。4.排水管排水管管径按2h内将池水放空计算，排水管流速按1.5m/h计。则排水管管径d＝＝＝0.87m采用DN900mm钢管9.9.3清水池布置1.导流墙每座清水池内设2条导流墙，间距为10m，将清水池分为3格，在导流墙底部每隔1.0m设0.1m×0.1m的过水方孔，使清水池清洗时排水方便，每条导流墙距清水池侧壁5m处开导流孔。2.检修孔在清水池顶部设圆形检修孔2个，直径为1000mm3.通气孔在清水池顶部设通气孔，通气孔共设18个，每格设6个，通气管径为200mm4.覆土厚度清水池顶部覆土厚度一般为0.5～1.0m,取覆土厚度为0.8m5.清水池平面布置83\n苏海毕业设计学号201111812883\n苏海毕业设计学号20111181289.10辅助建筑物根据城镇给水厂附属建筑和附属设备设计标准，得附属构筑物建筑面积及附属设备如下：9.10.1附属建筑物建筑物名称定员（人）建筑面积（m）办公楼250=25×10化验室120=15×8机修间8150=15×10仓库220=20×11食堂1530=6×5浴室50=10×5管配件堆场250=25×10传达室24=6×4宿舍60=12×5车库100=10×10锅炉房50=10×59.10.2附属设备设备名称数量设备名称数量高温电炉2溶解氧测定仪1电热恒温干燥箱1自动加码1/10000精密天平12电热恒温培养箱1托盘天平21电热蒸馏水器1电冰箱1电热恒温水洽锅1高倍显微镜1分光光度计1生物显微镜1光电比色计1高压蒸汽消毒器183\n苏海毕业设计学号2011118128浊度计3WTQ压力式温度计1余氯比色器2Y型弹簧管压力表1电导仪1uQz-51型浮球液位计1酸度计1Rc-1型余氯仪2离子仪1Dx型指示报警仪1第10章水厂平面和高程布置10.1平面布置水厂的基本组成分位两部分：⑴生产构筑物和建筑物，包括处理构筑物、清水池、二级泵站、药剂间等。⑵辅助建筑物，其中又分为生产辅助建筑物和生活辅助建筑物两种。前者包括化验室、修理部门、仓库及宿舍等；后者包括办公楼、食堂、浴室、职工宿舍等。水厂平面主要内容有：各种构造物和建筑物的平面定位；各种管道，阀门及管道配件的布置；排水管（渠）及窨井布置；道路，围墙，绿化及供电线路的布置等。水厂平面布置时，应考虑下述几点要求：⑴布置紧凑，以减少水厂占地面积和连接管的长度，并便于操作管理。如沉淀池或澄清池应紧靠滤池；二级泵房尽量靠近清水池。但各构造物之间应留出必要的施工和检修间距和管道地位。⑵充分利用地形，力求挖填土方平衡以减少填、挖土方量和施工费用。⑶各构造物之间连接管应简单、短捷，尽量避免立体交叉，并考虑施工，检修方便。此外，有时也需设置必要的超越管道，以便某一构筑物停产检修时。为保证必须供应的水量采取应急措施。⑷建筑物布置应注意朝向和风向。如加氯间和氯库应尽量设置在水厂主导风向的下风向；泵房及其他建筑物尽量布置成南北向。⑸有条件时最好把生产区和生活区分开，尽量避免非生产人员在生产区通行和逗留，以确保生产安全。⑹83\n苏海毕业设计学号2011118128对分期建造的工程，既要考虑近期的完整性，又要考虑远期工程建成后整体布局的合理性，还应考虑分期施工方便。水处理构筑物按工艺流程呈直线布置，整齐，紧凑。水厂平面布置如图：10.2高程布置在处理工艺流程中，各构筑物之间水流应为重力流，两构筑物之间水面高差即为流程中的水头损失，包括构筑物本身，连接管道，计量设备等水头损失在内。处理构筑物中的水头损失与构筑物类型和构造相关，该水头损失包括构筑物内集水槽等水头跌落损失在内。83\n苏海毕业设计学号2011118128各构筑物之间的连接管断面尺寸由流速决定，其值按下表采用，当地形有适当坡度可以利用时，可选用较大流速以减少管道直径及相应配件和阀门尺寸；当地形平坦时，为避免增加填、挖土方量和构筑物造价，宜采用较小流速。在选定管道流速时，应适当留有水量发展的余地。连接管的水头损失估算时通过下表确定。连接管中流速和水头损失连接管段允许流速（m/s）水头损失（m）附注一级泵站至絮凝池1.0-1.2视管道长度而定絮凝池至沉淀池0.15-0.20.1应防止絮凝体破碎沉淀池至滤池0.80-1.200.30～0.50滤池至清水池1.0-1.50.30～0.50流速宜取下限留有余地当各项水头损失确定之后，便可进行构筑物高程布置。构筑物高程布置与厂区地形，地质条件及所采用的构筑物型式有关。当地形有自然坡度时，有利于高程布置；当地形平坦时，高程布置中既要避免清水池埋入地下过深，又应避免絮凝池在地面上抬高而增加造价，尤其当地质条件差，地下水位高时。10.2.1管渠水力计算1.进水管采用两根进水管，设计流量为0.76m3/s,查水力计算表，采用DN800的钢管，流速为1.77m/s,1000i=5.322.各构筑物之间的连接管道的水头损失计算1、滤池到清水池采用一根输水管，管径为800mmQ=0.38m³/s，v1=0.97m/s，1000i=1.40距离取50m满足滤池到清水池流速在0.8~1.2m/s要求1）沿程损失2）局部损失83\n苏海毕业设计学号20111181282、沉淀池到滤池采用两根1000mm铸铁管Q=0.76m³/sv1=0.866m/s,1000i=0.66,L取30m1）沿程损失2）局部损失絮凝池到沉淀池Q=0.38m³/s，絮凝池到沉淀池间采用穿孔墙过水，絮凝池计算部分总水头损失二、净水构筑物的水头损失查《给排水设计手册》可得1、絮凝池内0.5m2、沉淀池内0.16m3、V型滤池2.3m三、各构筑物标高计算各构筑物标高计算构筑物名称水位高程池体标高池底标高隔板絮凝池7.257.552.25平流沉淀池6.496.513.496.136.431.8883\n苏海毕业设计学号2011118128v型快滤池清水池3.63.9-0.410.2.2水厂高程布置图如图第十一章一级泵站设计计算11.1一级泵站高程和扬程高程：流量按照最高日用水量计算，从一级泵站到水厂有两根管，流量分半为，查给排水手册第三册水力表得设计流速在则。絮凝池到一级泵站的管长为150m,设有两根管，管道合器在一级泵站连接絮凝池头头中，局部水头损失进口阻力系数出口阻力系数为，一级泵房到网格絮凝池的管道的弯头有2个90°，查给排水设计第一册手册表得83\n苏海毕业设计学号20111181287，管道水头损失，局部水头损失管道的水头损失，一级泵站的高程一级泵站到水源有一根管管长为50m.流量计算用最高日用水量，查给排水设计手册第一册，得一级泵站有3个90°的弯头，弯头的阻力系数查表得=1.07，水源最低水位为38.5m,水源处的喇叭口的进水阻力系数查表为0.1管道水头损失，局部水头损失，总的管道水头损失，安全水头损失为1m，泵站内的水头损失是2.5m,一级泵站的扬程第12章二级泵房12.1水泵机组的选择12.1.1设计流量泵站的设计流量按最高日最高时用水量确定，Q＝0.993m³/s=993L/S12.1.2设计扬程吸水井最低工作水位＝清水池最低水位-清水池到吸水井间的管路水头损失＝-0.4-0.15＝-0.55m管网控制点的地面标高与吸水井最低工作水位的高程差＝4+0.55＝4.55m83\n苏海毕业设计学号2011118128初步假定泵站内管路水头损失为2.0m，水源点水压为36.9962m，安全水头取为2m，则泵站设计扬程=4.55+2.0+36.9962+2.0=45.55m12.2吸水井设计吸水井尺寸应满足安装水泵吸水管进口喇叭口的要求吸水井最高水位标高＝清水池最高水位标高＝3.60m吸水井最低水位标高＝清水池池底标高－连接管道中的水损＝-0.4－0.15＝-0.55m水泵吸水管进口喇叭口大头直径D≥（1.3～1.5）d,取1.33×450＝600mm水泵吸水管进口喇叭口长度L≥（3.0～7.0）×（D-d）,取3.0×（600-450）＝450mm喇叭口距吸水井井壁距离≥（0.75～1.0）D,取1.0×600＝600mm喇叭口之间的距离≥（1.5～2.0）D，取2.0×600＝1200mm喇叭口距吸水井井底距离≥0.8D，取500mm喇叭口淹没水深h≥(0.5～1.0)m,取1.0m吸水井井底标高：-0.55-1.0-0.5＝0.4m所以，吸水井长度为9000mm,最后根据水泵机组之间距离调整为27000mm,水井宽度为1800mm（最后调整为3000mm）.吸水井高度为5750mm，（包括超高300mm）第13章工程概预算13.1管道造价给水管道工程估算管径(mm)管长（m）管道指标（元/m）造价(元)管径(mm)管长（m）管道指标（元/m）造价(元)合计（元）11001001290.711290716002150493.2210604231050847310001001107.04110704500100382.77382779006400923.3859096324501400325.424555888001640739.7212131413502350237.53558196650100552.41552413005000195.6497820083\n苏海毕业设计学号201111812813.2取水工程造价采用一般岸边式取水工程，综合指标取100元/（），取水工程造价为：65630.62×100=6563062元13.3净水工程造价综合指标取525元/（），净水工程造价为65630.62×525=34456076元13.4清水池造价采用两座矩形水池，每座清水池的容积为50×35.5×41.5=6430.785，造价指标取45400元/100，清水池造价为2×6430.785×454=5839153元13.5建筑直接费建筑直接费为前4项之和，即为：10508473+6563062+34456076+5839153=57366764元13.6建筑间接费建筑间接费用为建筑直接费的20%，为57366764×0.2=11473353元13.7建筑工程总造价建筑工程总造价为直接费用与间接费用之和，为57366764+11473353=68840117元13.8药剂费83\n苏海毕业设计学号2011118128式中：-絮凝剂平均投加量，mg/L-絮凝剂单价，元/t，取3000元/t-消毒剂平均投加量，mg/L-消毒剂单价，元/t，取3000元/t则元/年13.9工资福利费式中：A-职工每人每年的平均工资福利费，取40000元/（人.年）N-劳动额，人，取15人则元/年13.10折旧提成费式中：S-工程总费用中形成固定资产部分的费用，元P-综合折旧提成率，包括基本折旧率和大修率，一般采用6.5%则元13.11检修维护费元13.12其他费用83\n苏海毕业设计学号201111812813.13年经营费用13.14年制水费13.14.1年制水量13.14.2单位制水成本83\n苏海毕业设计学号2011118128参考文献该设计采用的主要依据是华东地区某市净水厂初步设计的任务书；给水排水设计手册（第1册）北京:中国建筑工业出版社；给水排水设计手册（第3册）北京:中国建筑工业出版社；给水排水设计手册（第5册）北京:中国建筑工业出版社；给水排水设计手册（第9册）北京:中国建筑工业出版社；给水排水设计手册（第10册）北京:中国建筑工业出版社；给水排水设计手册（第11册）北京:中国建筑工业出版社；给水排水设计手册（第12册）北京:中国建筑工业出版社；室外给水设计规范GB50013-2006:中国计划出版社；中国建筑标准设计研究所.全国通用给水排水标准图集（S1合订本）北京。2083\n苏海毕业设计学号2011118128谢辞本次毕业设计是对某小镇给水工程设计，经过这两个月的努力，终于顺利完成了。在整个毕业设计过程中，我们的指导老师彭燕莉一直陪伴着我们，她有着渊博的专业知识，严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严以律己，宽以待人的崇高风范，朴实无华，平易近人的人格魅力对我影响深远，丰富的经验和超强的设计能力给予了我很大的帮助和支持，特别是在每一周的小组讨论上，她总是能及时发现我们的错误，让我们及时改正，精心指导我们顺利完成了这次的设计任务。在此，特向彭老师表示深刻的谢意，此外也向给排水其他设计小组老师的监督和严格要求表示深刻的谢意和崇高的敬意！其次，在设计过程中也得到了本组同学的帮助，在此表示衷心的感谢！83