卤代烷1301灭火系统设计规范,GB50163-92 31页

中华人民共和国国家标准卤代烷1301灭火系统设计规范GB50163－92主编部门：中华人民共和国公安部批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：1993年5月1日关于发布国家标准《卤代烷1301灭火系统设计规范》的通知建标〔1992〕665号根据原国家计委计综〔1986〕2630号文的要求，由公安部会同有关部门共同编制的《卤代烷1301灭火系统设计规范》，已经有关部门会审。现批准《卤代烷1301灭火系统设计规范》GB50163－92为强制性国家标准，自一九九三年五月一日起施行。本规范由公安部负责管理。其具体解释等工作由公安部天津消防科学研究所负责。出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。中华人民共和国建设部1992年9月29日编制说明本规范是根据原国家计委计综〔1986〕2630号文件通知，由公安部天津消防科学研究所会同机械电子工业部第十设计研究院、北京市建筑设计研究院、武警学院、上海市崇明县建设局五个单位共同编制的。编制组遵照国家基本建设的有关方针政策和“预防为主，防消结合”的消防工作方针，对我国卤代烷1301灭火系统的研究、设计、生产和使用情况进行了较全面的调查研究，开展了部分试验验证工作，在总结已有科研成果和工程实践的基础上，参考国际标准和美、法、英、日等国外标准，并广泛征求了有关单位的意见，经反复讨论修改，编制出本规范，最后由有关部门会审定稿。本规范共有七章和六个附录。包括总则、防护区、卤代烷1301用量计算、管网设计计算、系统组件、操作和控制、安全要求等内容。各单位在执行本规范过程中，注意总结经验，积累资料，发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄交公安部天津消防科学研究所（地址：天津市南开区津淄公路92号，邮政编码300381），以便今后修改时参考。中华人民共和国公安部1992年3月第一章总则第1．0．1条为了合理地设计卤代烷1301灭火系统，减少火灾危害，保护人身和财产安全，制定本规范。第1．0．2条卤代烷1301灭火系统的设计应遵循国家基本建设的有关方针政策，针对保护对象的特点，做到安全可靠、技术先进、经济合理。第1．0．3条本规范适用于工业和民用建筑中设置的卤代烷1301全淹没灭火系统。第1．0．4条卤代烷1301灭火系统可用于扑救下列火灾：一、煤气、甲烷、乙烯等可燃气体火灾；二、甲醇、乙醇、丙酮、苯、煤油、汽油、柴油等甲、乙、丙类液体火灾；三、木材、纸张等固体火灾；1\n四、变配电设备、发电机组、电缆等带电的设备及电气线路火灾。第1．0．5条卤代烷1301灭火系统不得用于扑救含有下列物质的火灾：一、硝化纤维、炸药、氧化氮、氟等无空气仍能迅速氧化的化学物质与强氧化剂；二、钾、钠、镁、钛、锆、铀、钚、氢化钾、氢化钠等活泼金属及其氢化物；三、某些过氧化物、联氨等能自行分解的化学物质；四、磷等易自燃的物质。第1．0．6条国家有关建筑设计防火规范中凡规定应设置卤代烷或二氧化碳灭火系统的场所，当经常有人工作时，宜设卤代烷1301灭火系统。第1．0．7条在卤代烷1301灭火系统设计中，应选用符合国家标准要求的材料和设备。第1．0．8条卤代烷1301灭火系统的设计，除执行本规范的规定外，尚应符合现行的国家有关标准、规范的要求。第二章防护区第2．0．1条防护区的划分，应符合下列规定：一、防护区应以固定的封闭空间划分；23二、当采用管网灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于500m，容积不宜大于2000m；23三、当采用预制灭火装置时，一个防护区的面积不宜大于100m，容积不宜大于300m。第2．0．2条防护区的隔墙和门的耐火极限均不应低于0．50h；吊顶的耐火极限不应低于0．25h。第2．0．3条防护区的围护构件的允许压强，均不宜低于1．2kPa（防护区内外气体的压力差）。第2．0．4条防护区的围护构件上不宜设置敞开孔洞。当必须设置敞开孔洞时，应设置能手动和自动的关闭装置。第2．0．5条完全密闭的防护区应设泄压口。泄压口宜设在外墙上，其底部距室内地面高度不应小于室内净高的2/3。对设有防爆泄压设施或门窗缝隙未设密封条的防护区，可不设泄压口。第2．0．6条泄压口的面积，应按下式计算：（2．0．6）第2．0．7条两个或两个以上邻近的防护区，宜采用组合分配系统。第三章卤代烷1301用量计算第一节卤代烷1301设计用量与备用量第3．1．1条卤代烷1301的设计用量，应包括设计灭火用量或设计惰化用量、剩余量。第3．1．2条组合分配系统卤代烷1301的设计用量，应按该组合中需卤代烷1301量最多的一个防护区的设计用量计算。第3．1．3条用于重点防护对象防护区的卤代烷1301灭火系统与超过八个防护区的一个组合分配系统，应设备用量。备用量不应小于设计2\n用量。注：重点防护对象系指中央及省级电视发射塔微波室，超过100万人口城市的通讯机房，大型电子计算机房或贵重设备室，省级或藏书超过200万册的图书馆的珍藏室，中央及省级的重要文物、资料、档案库。第三章卤代烷1301用量计算第一节卤代烷1301设计用量与备用量第3．1．1条卤代烷1301的设计用量，应包括设计灭火用量或设计惰化用量、剩余量。第3．1．2条组合分配系统卤代烷1301的设计用量，应按该组合中需卤代烷1301量最多的一个防护区的设计用量计算。第3．1．3条用于重点防护对象防护区的卤代烷1301灭火系统与超过八个防护区的一个组合分配系统，应设备用量。备用量不应小于设计用量。注：重点防护对象系指中央及省级电视发射塔微波室，超过100万人口城市的通讯机房，大型电子计算机房或贵重设备室，省级或藏书超过200万册的图书馆的珍藏室，中央及省级的重要文物、资料、档案库。第二节设计灭火用量与设计惰化用量第3．2．1条设计灭火用量或设计惰化用量应按下式计算：第3．2．2条生产、使用或贮存可燃气体和甲、乙、丙类液体的防护区，卤代烷1301的设计灭火浓度与设计惰化浓度，应符合下列规定：一、有爆炸危险的防护区应采用设计惰化浓度；无爆炸危险的防护区可采用设计灭火浓度。二、设计灭火浓度或设计惰化浓度不应小于最小灭火浓度或惰化浓度的1．2倍，并不应小于5．0％。三、几种可燃物共存或混合时，卤代烷1301的设计灭火浓度或设计惰化浓度应按其最大者确定。四、有关可燃气体和甲、乙、丙类液体防护区的卤代烷1301设计灭火浓度和设计惰化浓度可按表3．2．2确定。表中未给出的，应经试验确定。3\n第3．2．3条图书、档案和文物资料库等防护区，卤代烷1301设计灭火浓度宜采用7．5％。第3．2．4条变配电室、通讯机房、电子计算机房等防护区，卤代烷1301设计灭火浓度宜采用5．0％。第3．2．5条卤代烷1301的浸渍时间，应符合下列规定：一、固体火灾时，不应小于10min；二、可燃气体火灾和甲、乙、丙类液体火灾时，必须大于1min。第三节剩余量第3．3．1条卤代烷1301的剩余量，应包括贮存容器内的剩余量和管网内的剩余量。第3．3．2条贮存容器内的剩余量，可按导液管开口以下容器容积计算。第3．3．3条均衡管网内和布置在只含一个封闭空间的防护区中的非均衡管网内的卤代烷1301剩余量，可不计。布置在含有二个或二个以上封闭空间的防护区中的非均衡管网内的卤代烷1301剩余量可按下式计算：（3．3．3）第四章管网设计计算4\n第一节一般规定第4．1．1条管网设计计算的环境温度，可采用20℃。第4．1．2条贮压式系统卤代烷1301的贮存压力的选取，应符合下列规定：一、贮存压力等级应通过管网流体计算确定；二、防护区面积较小，且从贮瓶间到防护区的距离较近时，宜选用2．50MPa（表压，以下未加注明的压力均为绝对压力）；三、防护区面积较大或从贮瓶间到防护区的距离较远时，可选用4．20MPa（表压）。第4．1．3条贮压式系统贮存容器内的卤代烷1301，应采用氮气增压，氮气的含水量不应大于0．005％的体积比。3第4．1．4条贮压式系统卤代烷1301的充装密度，大宜大于1125kg/m。第4．1．5条卤代烷1301的喷射时间，应符合下列规定：一、气体和液体火灾的防护区，不应大于10s；二、文物资料库、档案库、图书馆的珍藏库等防护区，不宜大于10s；三、其他防护区，不宜大于15s。第4．1．6条管网计算应根据中期容器压力和该压力下的瞬时流量进行。该瞬时流量可采用平均设计流量。管网流体计算应符合下列规定：一、喷嘴的设计压力不应小于中期容器压力的50％；二、管网内灭火剂百分比不应大于80％。第4．1．7条管网宜均衡布置。均衡管网应符合下列规定；一、从贮存容器到每个喷嘴的管道长度与管道当量长度应分别大于最长管道长度与管道当量长度的90％；二、每个喷嘴的平均设计流量均应相等。第4．1．8条管网不应采用四通管件分流。当采用三通管件分流时，其分流出口应水平布置。三通出口支管的设计分流流量，宜符合下述规定；第四章管网设计计算第一节一般规定第4．1．1条管网设计计算的环境温度，可采用20℃。5\n第4．1．2条贮压式系统卤代烷1301的贮存压力的选取，应符合下列规定：一、贮存压力等级应通过管网流体计算确定；二、防护区面积较小，且从贮瓶间到防护区的距离较近时，宜选用2．50MPa（表压，以下未加注明的压力均为绝对压力）；三、防护区面积较大或从贮瓶间到防护区的距离较远时，可选用4．20MPa（表压）。第4．1．3条贮压式系统贮存容器内的卤代烷1301，应采用氮气增压，氮气的含水量不应大于0．005％的体积比。3第4．1．4条贮压式系统卤代烷1301的充装密度，大宜大于1125kg/m。第4．1．5条卤代烷1301的喷射时间，应符合下列规定：一、气体和液体火灾的防护区，不应大于10s；二、文物资料库、档案库、图书馆的珍藏库等防护区，不宜大于10s；三、其他防护区，不宜大于15s。第4．1．6条管网计算应根据中期容器压力和该压力下的瞬时流量进行。该瞬时流量可采用平均设计流量。管网流体计算应符合下列规定：一、喷嘴的设计压力不应小于中期容器压力的50％；二、管网内灭火剂百分比不应大于80％。第4．1．7条管网宜均衡布置。均衡管网应符合下列规定；一、从贮存容器到每个喷嘴的管道长度与管道当量长度应分别大于最长管道长度与管道当量长度的90％；二、每个喷嘴的平均设计流量均应相等。第4．1．8条管网不应采用四通管件分流。当采用三通管件分流时，其分流出口应水平布置。三通出口支管的设计分流流量，宜符合下述规定；第二节管网流体计算第4．2．1条管网中各管段的管径和喷嘴的孔口面积，应根据每个喷嘴所需喷出的卤代烷1301量和喷射时间，并经计算后选定。第4．2．2条管道内气、液两相流体应保持紊流状态，初选管径可按4．2．2-1式计算，经计算后选定的最大管径，应符合4．2．2-2式的6\n要求：第4．2．3条单个喷嘴的平均设计流量，应按下式计算：第4．2．4条单个喷嘴孔口面积应按下式计算选定：第4．2．5条喷嘴的设计压力，应按下式计算：第4．2．6条管网内灭火剂百分比应按下式计算：第4．2．7条初定管网内灭火剂百分比，可按下列公式估算：7\n第4．2．8条按本规范第4．2．7条估算的管网内灭火剂百分比，应按本规范第4．2．6条进行核算。核算与估算结果的差值或前后两次核算结果的差值，应在±3％的范围内。第4．2．9条卤代烷1301的中期容器压力应根据下式计算确定：第4．2．10条管道的沿程压力损失和局部压力损失，可根据管道内各点的压力确定。均衡管网和非均衡管网管道内任一点的压力，均可按本规范第4．2．11条至第4．2．13条的规定计算。第4．2．11条管道内卤代烷1301的平均设计流量与压力系数Y、密度系数Z的关系，应按4．2．11-1式确定。管道内任一点的压力系数Y、密度系数Z与该点的压力、卤代烷1301密度的关系，应按4．2．11-2式和4．2．11-3式确定。也可按本规范附录三确定。8\n第4．2．12条任一管段末端的压力系数，应按下式计算。第4．2．13条管网内卤代烷1301的密度，应根据表4．2．13确定。9\n10\n第4．2．14条均衡管网中各管段的压力损失，可按本规范附录四附图4．1和附图4．2的单位管道长度压力损失（未经修正值）乘以压力损失的修正系数计算。压力损失的修正系数，可按本规范附录四附图4．3和附图4．4确定。第4．2．15条高程的压差，应按下式计算：第五章系统组件第一节贮存装置第5．1．1条管网灭火系统的贮存装置，应由贮存容器、容器阀、单向阀和集流管等组成。预制灭火装置的贮存装置，应由贮存容器、容器阀组成。第5．1．2条在贮存容器上或容器阀上，应设泄压装置和压力表。组合分配系统的集流管，应设泄压装置。泄压装置的动作压力，应符合下列规定：一、贮存压力为2．50MPa时，应为6．8±0．34MPa；二、贮存压力为4．20MPa时，应为8．8±0．44MPa。11\n第5．1．3条在容器阀与集流管之间的管道上应设单向阀。单向阀与容器阀或单向阀与集流管之间应采用软管连接。贮存容器和集流管应采用支架固定。第5．1．4条在贮存装置上应设耐久的固定标牌，标明每个贮存容器的编号、皮重、容积、灭火剂的名称、充装量、充装日期和贮存压力等。第5．1．5条保护同一防护区的贮存容器，其规格尺寸、充装量和贮存压力，均应相同。第5．1．6条贮存装置应布置在不易受机械、化学损伤的场所内，其环境温度宜为－20～55℃。管网灭火系统的贮存装置，宜设在靠近防护区的专用贮瓶间内。该房间的耐火等级不应低于二级，并应有直接通向室外或疏散走道的出口。第5．1．7条贮存装置的布置，应便于操作和维修。操作面距墙面或相对操作面之间的距离，不宜小于1m。第五章系统组件第一节贮存装置第5．1．1条管网灭火系统的贮存装置，应由贮存容器、容器阀、单向阀和集流管等组成。预制灭火装置的贮存装置，应由贮存容器、容器阀组成。第5．1．2条在贮存容器上或容器阀上，应设泄压装置和压力表。组合分配系统的集流管，应设泄压装置。泄压装置的动作压力，应符合下列规定：一、贮存压力为2．50MPa时，应为6．8±0．34MPa；二、贮存压力为4．20MPa时，应为8．8±0．44MPa。第5．1．3条在容器阀与集流管之间的管道上应设单向阀。单向阀与容器阀或单向阀与集流管之间应采用软管连接。贮存容器和集流管应采用支架固定。第5．1．4条在贮存装置上应设耐久的固定标牌，标明每个贮存容器的编号、皮重、容积、灭火剂的名称、充装量、充装日期和贮存压力等。第5．1．5条保护同一防护区的贮存容器，其规格尺寸、充装量和贮存压力，均应相同。第5．1．6条贮存装置应布置在不易受机械、化学损伤的场所内，其环境温度宜为－20～55℃。管网灭火系统的贮存装置，宜设在靠近防护区的专用贮瓶间内。该房间的耐火等级不应低于二级，并应有直接通向室外或疏散走道的出口。第5．1．7条贮存装置的布置，应便于操作和维修。操作面距墙面或相对操作面之间的距离，不宜小于1m。第二节选择阀和喷嘴第5．2．1条在组合分配系统中，应设置与每个防护区相对应的选择阀，其公称直径应与主管道的公称直径相等。选择阀的位置应靠近贮存容器且便于操作。选择阀应设有标明防护区的耐久性固定标牌。第5．2．2条喷嘴的布置，应满足卤代烷1301均匀分布的要求。设置在有粉尘的防护区内的喷嘴，应增设喷射能自行脱落的防尘罩。喷嘴应有表示其型号、规格的永久性标志。第三节管道及其附件第5．3．1条管道及其附件应能承受最高环境温度下的工作压力，并应符合下列规定：一、输送卤代烷1301的管道，应采用无缝钢管，其质量应符合现行国家标准《冷拔或冷轧精密无缝钢管》和《无缝钢管》等的规定。无缝钢管内外应镀锌。二、贮存压力为2．50MPa的系统，当输送卤代烷1301的管道的公称直径不大于50mm时，可采用低压流体输送用镀锌焊接钢管中的加厚管，其质量应符合现行国家标准《低压流体输送用镀锌焊接钢管》的规定。三、在有腐蚀镀锌层的气体、蒸气场所内，输送卤代烷1301的管道应采用不锈钢管或铜管，其质量应符合现行国家标准《不锈钢无缝钢管》、《拉制铜管》、《挤制铜管》、《拉制黄铜管》或《挤制黄铜管》的规定。四、输送启动气体的管道，宜采用铜管，其质量应符合现行国家标准的规定。第5．3．2条管道的连接，当公称直径小于或等于80mm时，宜采用螺纹连接；大于80mm时，宜采用法兰连接。第5．3．3条钢制管道附件应内外镀锌。在有腐蚀镀锌层介质的场所，应采用铜合金或不锈钢的管道附件。第5．3．4条在通向每个防护区的主管道上，应设压力讯号装置或流量讯号装置。12\n第六章操作和控制第6．0．1条管网灭火系统应设有自动控制、手动控制和机械应急操作三种启动方式。在防护区内的预制灭火装置应有自动控制和手动控制二种启动方式。第6．0．2条自动控制装置应在接到两个独立的火灾信号后才能启动；手动控制装置应设在防护区外便于操作的地方；机械应急操作装置应设在钢瓶间内或防护区外便于操作的地方。机械应急操作应能在一个地点完成施放卤代烷1301的全部动作。手动操作点均应设明显的永久性标志。第6．0．3条卤代烷1301灭火系统的操作和控制，应包括与该系统联动的开口自动关闭装置、通风机械和防火阀等设备的操作和控制。第6．0．4条卤代烷1301灭火系统的供电，应符合现行国家防火标准的规定。采用气动动力源时，应保证系统操作和控制所需要的压力和用气量。第6．0．5条卤代烷1301灭火系统的防护区内，应按现行国家标准《火灾自动报警系统设计规范》的规定设置火灾自动报警系统。第6．0．6条备用贮存容器与主贮存容器，应联接于同一集流管上，并应设置能切换使用的装置。第七章安全要求第7．0．1条防护区应设有疏散通道与出口，并宜使人员在30s内撤出防护区。第7．0．2条经常有人工作的防护区，当人员不能在1min内撤出时，施放的卤代烷1301的最大浓度不应大于10％。第7．0．3条防护区内卤代烷1301的最大浓度，应按下式计算：第7．0．4条防护区内的疏散通道与出口，应设置应急照明装置和疏散灯光指示标志。防护区内应设置火灾和灭火剂施放的声报警器，并在每个入口处设置光报警器和采用卤代烷1301灭火系统的防护标志。第7．0．5条设置在经常有人的防护区内的预制灭火装置，应有切断自动控制系统的手动装置。第7．0．6条防护区的门应向外开启并能自行关闭，疏散出口的门必须能从防护区内打开。第7．0．7条灭火后的防护区应通风换气，地下防护区和无窗或固定窗扇的地上防护区，应设置机械排风装置，排风口宜设在防护区的下部并应直通室外。第7．0．8条地下贮瓶间应设机械排风装置，排风口应直通室外。第7．0．9条卤代烷1301灭火系统的组件与带电部件之间的最小间距，应符合表7．0．9的规定。13\n第7．0．10条设置在有爆炸危险场所内的管网系统，应设防静电接地装置。第7．0．11条设有卤代烷1301灭火系统的建筑物，宜配置专用的空气呼吸器或氧气呼吸器。附录一名词解释附录二卤代烷1301蒸气比容和防护区内含有卤代烷1301的混合气体比容一、卤代烷1301蒸气比容应按下式计算：14\n二、在101．3kPa压力和20℃温度下，防护区内含有卤代烷1301的混合气体比容可采用下式计算：附录三压力系数Y和密度系数Z压力系数Y和密度系数Z应根据卤代烷1301的贮存压力、充装密度和管道内的压力按附表3．1～3．8确定。3在2．5MPa贮存压力、600～699kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．13在2．5MPa贮存压力、700～849kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．215\n3在2．5MPa贮存压力、850～999kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．33在2．5MPa贮存压力、1000～1125kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．416\n3在4．2MPa贮存压力、600～699kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．5续表17\n3在4．2MPa贮存压力、700～849kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．6续表18\n3在4．2MPa贮存压力、850～999kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．7续表19\n3在4．2MPa贮存压力、1000～1125kg/m充装密度下的压力系数Y和密度系数Z值附表3．8续表20\n附录四压力损失和压力损失修正系数一、钢管内单位管道长度的压力损失（未经修正值）可按附图4．1确定。21\n二、铜管内单位管道长度的压力损失（未经修正值）可按附图4．2确定。22\n三、压力损失修正系数按附图4．3和附图4．4确定。23\n四、第一种和第二种壁厚系列的钢管的外径和壁厚见附表4．1。24\n附录五管网压力损失计算举例一、非均衡管网压力损失计算举例。3贮存了90kg卤代烷1301的灭火系统，由附图5．1所示的非均衡管网喷出，贮存压力为4．20MPa、充装密度为800kg/m，管网末端的喷嘴（5）、（6）、（7）在10s内需喷出的卤代烷1301分别为40kg、30kg和20kg，求管网末端压力。1．计算各管段的平均设计流量：q（1）－（2）＝4．5kg/s25\nq（2）－（3）＝9．0kg/sq（3）－（5）＝4．0kg/sq（3）－（4）＝5．0kg/sq（4）－（6）＝3．0kg/sq（4）－（7）＝2．0kg/s2．初定管径，按本规范第4．2．1条规定初选。D（3）－（4）：选公称通径25mm，第一种壁厚系列的钢管D（2）－（3）：选公称通径32mm，第一种壁厚系列的钢管D（3）－（5）：选公称通径25mm，第一种壁厚系列的钢管D（3）－（4）：选公称通径25mm，第一种壁厚系列的钢管D（4）－（6）：选公称通径20mm，第一种壁厚系列的钢管D（4）－（7）：选公称通径20mm，第一种壁厚系列的钢管3．计算管网总容积。V（1）－（2）＝2×0．5×0．556×10－3＝0．556×10－3m3V（2）－（3）＝9．5×0．968×10－3＝9．196×10－3m3V（3）－（5）＝3．0×0．556×10－3＝1．668×10－3m3V（3）－（4）＝4．5×0．556×10－3＝2．502×10－3m3V（4）－（6）＝4．5×0．343×10－3＝1．544×10－3m3V（4）－（7）＝3．0×0．343×10－3＝1．029×10－3m3Vp＝16．495×10－3m34．计算各管段的当量长度。Ｌ（1）－（2）＝6．8m（实际管长加一个容器阀与软管的当量长度）Ｌ（2）－（3）＝12．7m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度）Ｌ（3）－（5）＝5．5m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度）Ｌ（3）－（4）＝4．5m（实际管长加一个三通的当量长度）Ｌ（4）－（6）＝7．1m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度）Ｌ（4）－（7）＝5．6m（实际管长加一个三通与一个弯头的当量长度）5．估算管网内灭火剂的百分比。6．确定中期容器压力。根据本规范第4．2．9条规定，当贮存压力为4．20MPa，充装密度为800kg/m3，管网内灭火剂的百分比为18．8％时，中期容器压力为2．98MPa。7．求管段（1）—（2）的终端压力Pi（2）。26\n8．求管段（2）—（3）的末端压力Pi（3）。27\n9．求管段（3）—（5）的末端压力Pi（5）。10．求管段（3）—（4）的末端压力Pi（4）。11．求管段（4）—（6）的末端压力Pi（6）。12．求管段（4）—（7）的末端压力Pi（7）。28\n将主要计算结果归纳于下表。管网压力损失计算结果附表5．1从以上计算结果可以看出，所计算的各管段的压力损失均很小，管网末端压力大大高于中期容器压力的一半，这是不经济的，故各管段的直径可以选择更小一些，也可以选用较低的贮存压力，只有通过对管网内灭火剂百分比进行验算和反复调整计算，才能得到一个较为经济合理的计算结果。二、均衡管网压力损失计算举例。3贮存了35kg卤代烷1301的灭火系统，由附图5．2所示的均衡管网喷出，卤代烷1301的贮存压力为2．50MPa，充装密度为1000kg/m，末端喷嘴（3）和（4）在10s内喷放量相等，试用图表法计算管网末端压力。1．计算各管段的平均设计流量。q（1）－（2）＝3．5kg/sq（2）－（3）＝1．75kg/sq（2）－（4）＝1．75kg/s2．初定管径，按本规范第4．2．1条规定初选。D（1）－（2）：选公称通径25mm，第一种壁厚系列的钢管D（2）－（3）和D（2）－（4）：选公称通径25mm，第一种壁厚系列的钢管3．计算管网总容积Vp总。Vp总＝8×0．556×10－3＋2×5．5×0．343×10－3＝8．22×10－3m329\n4．计算各管段的当量长度。Ｌ（1）－（2）＝22．5m（包括实际管长加容器阀、三个弯头和一个三通的当量长度）Ｌ（2）－（3）＝Ｌ（2）－（4）＝6．8m（包括实际管长加二个弯头的当量长度）5．计算管网内灭火剂的百分比。6．确定中期容器压力。根据管网内灭火剂的百分比25％，贮存压力2．50MPa和充装密度1000kg/m3，从本规范第4．2．9条表4．2．9中计算出中期容器压力为1．79MPa。7．求单位管长的压力降。根据平均设计流量和管径从本规范附录四中附图4．1查得未修正的单位管长的压力降为：P′（1）－（2）＝0．0165MPa/mP′（2）－（3）＝P（2）－（4）＝0．014MPa/m根据充装密度和管网内灭火剂的百分比，从本规范附录四中附图4．3查得压力损失修正系数为：1．08，则修正后的单位管长的压力降为：P′（1）－（2)＝0．0165×1．08＝0．0178MPa/mP′（2）－（3）＝P（2）－（4）＝0．014×1．08＝0．0151MPa/m8．计算管段（1）—（2）的末端压力Pi（2）。管段（1）—（2）的压力降为P（1）－（2）＝Ｌ（1）－（2）·P′（1）－（2）＝22．5×0．0178＝0．40MPa33根据本规范第4．2．13条表4．2．13，在压力为1．79MPa、充装密度为1000kg/m时，管道内卤代烷1301的密度为1310kg/m，而Hh为2m，故高程压力损失为Ph＝10－3ρ·Hh·gn＝10－3×1310×2×9．81＝25．7kPa故得：Pi（2）＝1．79－0．4－0．0257＝1．36MPa9．计算管段（2）—（3）与（2）—（4）的末端压力Pi（3）或Pi（4）。Pi（3）＝Pi（4）＝Pi（2）－Ｌ（2）－（3）·P′（2）－（3）＝1．36－6．8×0．0151＝1．26MPa将主要计算结果归纳于下表：所计算的结果表明，管道末端压力达1．26MPa，超过中期容器压力1．79MPa的50％，故所选的各管段的管径可以满足设计要求，只有通过对管网内灭火剂百分比进行验算和反复调整计算后，才能得到一个较为经济合理的计算结果。30\n附录六本规范用词说明一、为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1．表示很严格，非这样做不可的用词：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。2．表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。3．表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。二、条文中指定应按其它有关标准、规范执行时，写法为“应按……执行”或“应符合……的规定”。附加说明本规范主编单位，参加单位和主要起草人名单主编单位：公安部天津消防科学研究所参加单位：机械电子工业部第十设计研究院北京市建筑设计研究院武警学院上海市崇明县建设局主要起草人：金洪斌熊湘伟徐才林袁俊荣倪照鹏冯修远张学魁刘锡发刘文镔马恒31