CECS141：2002给水排水工程埋地钢管管道结构设计规程.pdf 21页

'中国工程建设标准化协会标准给水排水工程埋地钢管管道结构设计规程SpecificationforstructuraldesignofburiedsteelpipelineofwatersupplyandsewerageengineeringCECS141:2002主编部门：北京市市政工程设计研究总院批准部门：中国工程建设标准化协会施行日期：2003年3月1日第2页 前言本规程的内容原属于《给水排水工程结构设计规范》GBJ69—84中第七章。为了逐步与国际接轨，方便工程应用和今后修订，现按照中国工程建设标准化协会（94）建标协字第11号《关于下达推荐性标准编制计划的函》的要求进行修订。并独立成本。本规程系根据国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068和《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153规定的原则，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制，并与有关的结构专业设计规范协调一致。本规程在修订过程中，总结了近十多年来原《给水排水工程结构设计规范》GBJ69—84的工程实践经验，吸取了国外相关标准的内容，并经中国工程标准化协会管道结构委员会多次讨论，使内容有了充实和完善。根据国家计委标[1986]1649号文《关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知》的要求，现批准协会标准《给水排水工程埋地钢管管道结构设计规程》，编号为CECS141：2002，推荐给工程建设设计、施工、使用单位采用。本规程第3.1.1、1.2.1、5.1.5、5.2.2、5.2.4、5.2.5、5.3.3、8.0.1、8.0.7、8.0.9、8.0.10条建议列入《工程建设标准强制性条文》。本规程由中国工程建设标准化协会管道结构委员会CECS/TC17（北京西城区月坛南街乙二号北京市市政工程设计研究总院，邮编：100045）归口管理，并负责解释。在使用中如发现需要修改或补充之处，请将意见和资料径寄解释单位。主编单位：北京市市政工程设计研究总院主要起草人：刘雨生沈世杰潘家多钟启承中国工程建设标准化协会2002年12月25日第3页 目次前言...........................................................31总则.......................................................52主要符号....................................................53材料.......................................................73.1材质标准.................................................73.2计算指标.................................................84钢管管道结构上的作用............................................84.1作用分类和作用代表值........................................84.2永久作用标准值..............................................84.3可查作用标准值、准永久值系数................................95基本设计规定..................................................115.1一般规定................................................115.2承载能力极限状态计算规定...................................125.3正常使用极限状态验算规定...................................146承载能力极限状态计算...........................................146.1强度计算................................................146.2稳定验算................................................167刚度验算...................................................178构造规定...................................................17附录A钢管管道在各种荷载作用下的最大弯矩系数和竖向变形系数.......19附录B管侧土的综合变形模量......................................20本规程用词说明...................................................22第4页 1总则1.0.1为了在给水排水工程埋地钢管管道结构设计中，贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制订本规程。1.0.2本规程适用于城、镇公用设施和工业企业中一般给水排水工程埋地焊接钢管管道结构设计，其埋设条件为素土平基或人工土弧基础。本规程不适用于工业企业中具有特殊要求的埋地钢管管道结构设计。1.0.3本规程是根据现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332规定的原则编制的。1.0.4对于建设在地震区、湿陷性黄土或膨胀土等特殊条件地区的给水排水工程埋地钢管管道结构，其设计尚应符合国家现行有关标准的规定。1.0.5钢管管道施工时，尚应遵守现行国家标准《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268的规定。2主要符号2.0.2管道上的作用和作用效应F——管内真空压力标准值；vkF——浮托力标准值；fw,kF——管道单位长度上管顶竖向土压力标准值；sv,kF——管道的工作压力标准值；wkF——管道的设计内水压力标准值；wd,kF——温度作用标准值；tkG——钢管管道结构自重标准值；1kG——管道内水重标准值；wkq——地面车辆轮压产生的管顶处的单位面积上竖向压力标准值；vkq——地面堆积荷载产生的竖向压力标准值；mkω——管道的最大竖向变形。max第5页 2.0.2材料性能E——钢管管材弹性模量；ρE——管侧向填土的变形模量；eE——基糟两侧原状土的变形模量；nE——管侧土的综合变形模量；df——钢管管材或焊缝的强度设计值；α——钢管管材的线膨胀系数；γ——回填土重度；sν——钢管管材的泊桑比；pν——回填土的泊桑比。s2.0.3几何参数a——单个车轮着地分布长度；b——单个车轮着地分布宽度；b——管壁计算宽度；0D——管道外壁直径；1D——管道的计算直径；0H——管顶至设计地面的覆土高度；sr——管的计算半径；0r——管的外壁半径；1t——管壁设计厚度；1t——管壁计算厚度。02.0.4计算系数C——钢管管道结构的自重效应系数；G1C——竖向土压力效应系数；G,sv第6页 C——管道内水重效应系数；GwC、C、C、C、C——分别为设计内水压力、地面车辆荷载、地面堆积Q,wdQvQmQtQS荷载、温度作用和地基不均匀沉降的效应系数；D——变形滞后效应系数；Lk、k、k——分别为钢管管道结构自重、竖向土压力和管内水重作用下柔性gmvmwm管管壁截面的最大弯矩系数；k——竖向压力作用下柔性管的竖向变形系数；bK——抗滑稳定性抗力系数；sK——管壁截面的设计稳定性抗力系数；stK——抗浮稳定性抗力系数；fγ、γ、γ、γ——分别为管道结构自重、竖向土压力、管内水重和地基不均G1G,svGwGs匀沉降的分项系数；γ——设计内水压力、地面车辆荷载、堆积荷载和温度作用的分项系数；Qψ——可变作用的组合系数；cψ——可变作用的准永久值系数。q3材料3.1材质标准3.1.1钢管的管材强度等级不应低于Q235，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的要求。3.1.2钢管的焊接材料应符合下列要求：1手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117的要求。选用的焊条型号应与钢管管材力学性能相适应。2自动焊或半自动焊应采用与钢管管材力学性能相适应的焊丝和焊剂。焊丝应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957的要求。第7页 3.2计算指标3.2.1钢管管材和焊缝的强度设计值，应根据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定采用。3.2.2钢材的物理性能指标应按表3.2.2采用。表3.2.2钢材的物理性能指标弹性模量Ep重度γst线膨胀系数α泊桑比（N/mm2）（kN/m3）（以每℃计）νρ5-62.06×1078.512×100.34钢管管道结构上的作用4.1作用分类和作用代表值4.1.1钢管管道结构上的作用可分为永久作用和可变作用两类：1永久作用应包括管道结构自重、竖向土压力、管道内水重和地基的不均匀沉降。2可变作用应包括管道内的设计内水压力、管道真空压力、地面堆积荷载、地面车辆荷载、地下水浮力和温度变化作用。4.1.2钢管管道结构设计时，对不同性质的作用应采用不同的代表值。作用标准值为作用的基本代表值。对永久作用，应采用标准值作为代表值。对可变作用，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值。作用的组合值或准永久值，应为作用的标准值乘以作用的组合系数或准永久值数。4.1.3当钢管管道结构承受两种或两种以上可变作用，且按承载能力极限状态的作用效应基本组合进行设计时，可变作用应采用组合值作为代表值。4.1.4当按正常使用极限状态的作用效应准永久组合进行设计时，可变作用应采用准永久值作为代表值。4.2永久作用标准值4.2.1钢管管道结构自重标准值可按下式计算：G=γπDt（4.2.1）1kst0式中G——钢管管道结构自重标准值（kN/m）；1k第8页 D——钢管管道的计算直径，按圆心至管壁中线计算（m）；0t——管壁设计厚度（mm）；γ——钢管管材重度，按表3.2.2采用。st4.2.2作用在钢管管顶的竖向土压力，其标准值应按下式计算：F=γHD（4.2.2）sv,kss1式中F——竖向土压力标准值（kN/m）；sv,k3γ——回填土重度（kN/m）；sH——管顶至设计地面的覆土高度（m）；sD——管外壁直径（m）。134.2.3钢管管道内水的重度标准值γ可取10kN/m。w4.2.4地基不均匀沉降的标准值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定计算确定。4.3可查作用标准值、准永久值系数4.3.1钢管管道设计内水压力的标准值，应按下列规定计算：1对给水工程，可按下式计算：F=F+0.5（4.3.1-1）wd,kwk式中F——钢管管道的设计内水压力标准值，取不小于0.9；wd,kF——钢管管道的工作压力标准值（MPa）。wk2对排水工程，可按下式计算：F=1.5F（4.3.1-2）wd,kwk4.3.2钢管管道在运行过程中可能产生的真空压力，其标准值F可取0.05MPa，准永vk久值系数可取ψ=0。q24.3.3地面堆积荷载产生的竖向压力标准值q可取10kN/m，准永久值系数可取mkψ=0.5。q第9页 4.3.4地面车辆轮压产生的管顶处竖向压力标准值及其准永久值系数，可按下列规定确定：1单个轮压产生的管顶处竖向压力标准值，可按下式计算（图4.3.4-1）：µQdvkq=（4.3.4-1）vk(a+1.4z)(b+1.4z)式中Q——车辆的单个轮压标准值（kN）；vk2q——地面车辆轮压产生的管顶处单位面积上竖向压力标准值（kN/m）；vkµ——动力系数，按表4.3.4-1采用；da——单个车轮的着地分布长度（m）；b——单个车轮的着地分布宽度（m）；z——车行地面至管顶的距离（m）。表4.3.4-1动力系数µd地面至管顶的距离(m)≤0.250.30.40.50.6≥0.7µ1.31.251.21.151.051.0d2两个以上轮压产生的管顶处竖向压力标准值，可按下式计算（图4.3.4-2）：nµQdvkq=（4.3.4-2）vkn−1(a+1.4z)(nb+∑di1.4z)i=1式中n——车轮总数量；d——地面相邻两个轮压间的净距（m）。第10页 3地面车辆运行荷载的准永久值系数，应取ψ=0.5。q4.3.5温度作用标准值可按管道闭合温差±25℃计算，准永久值系数可取ψ=1.0。q4.3.6地下水的浮托力标准值应按最高地下水位计算，地下水的重度标准值可取310kN/m。5基本设计规定5.1一般规定5.1.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量管道结构的可靠度。除管道稳定验算外，均采用分项系数设计表达式进行设计。5.1.2钢管管道结构应按下列两种极限状态进行设计：1承载能力极限状态：管道结构达到最大承载能力，管壁因材料强度被超过而破坏；管道结构作为刚体失去平衡而上浮或滑移；管壁截面丧失稳定。2正常使用极限状态：管道的竖向变形超过正常使用的变形。5.1.3在确定结构分析模型时，钢管管道按柔性管计算，并按弹性体系计算内力，不考虑非弹性变形引起的内力重分布。5.1.4土弧基础设计和施工采用的土弧中心角度，应按下列规定确定：1应在结构计算采用的土弧中心角的基础上增加15°～20°；2对素土平基敷设的管道，可按土弧中心角为20°计算。5.1.5埋地钢管管道，当其敷设方向改变处的一侧或两侧没有柔性接头时，应对敷设方向改查处进行抗滑稳定验算，抗滑稳定性抗力系数K不应小于1.5。s第11页 5.1.6当采用重力式支墩或桩基抗滑时，应按相应规范的规定验算；当采用钢管管道与土壤间的摩擦力抗滑时，所需要的管道长度应按本规程第6.2.4条的规定进行验算。5.2承载能力极限状态计算规定5.2.1钢管管道结构按承载能力极限状态进行强度计算时，结构上的各种作用均应采用作用设计值。作用设计值应为作用分项系数与作用代表值的乘积。5.2.2钢管管道结构进行强度计算时，应满足下列要求：γS≤R（5.2.2）0式中γ——管道结构重要性系敛，应根据现行国家标准《给水排水工程管道结构没计0规范》GB50332的规定采用。对给水输水管道，当单线输水时取1.1。双线输水和配水管道取1.0；污水管道取1.0；雨水管道取0.9；S——作用效应组合的设计值；R——钢管管道结构抗力设计值，应按第3.2节的规定确定。5.2.3钢管管道进行强度计算时，作用效应的基本组合设计值应按下式确定：S=γCG+γCF+γCG+γC∆s+ψγG1G11kG,svsvsv,kGwGwwkGsQscQ（5.2.3）(CF+Cq+Cq+CF)Q,wdwd,kQvvKQmmkQttk式中γ——钢管管道结构自重分项系数，取1.2，G1γ、γ——竖向土压力、地基不均匀沉降分项系数，取1.27；G,svGsγ——管内水重分项系数，取1.2；GwC、C、C——分别为钢管管道结构自重、竖向土压力及管内水重的效应系G1G,svGw数；γ——设计内水压力、地面车辆荷载、地面堆积荷载和温度作用的分项系数，取Q1.4；C、C、C、C、C——分别为设计内水压力、地面车辆荷载、地面堆积Q,wdQvQmQtQs荷载、温度作用和地基不均匀沉降的效应系数；G——钢管管道结构自重标准值（kN/m）；1kF——管道单位长度上管顶竖向土压力标准值；sv,k第12页 F——管道的设计内水压力标准值；wd,kG——管道内水重标准值；wkq——地面车辆轮压产生的管顶处单位面积上竖向压力标准值；vkq——地面堆积荷载产生的竖向压力标准值；mkF——温度作用标准值；tk∆s——地基不均匀沉降标准值；ψ——可变作用的组合系数，取0.9。c5.2.4对管壁截面进行稳定验算时，各种作用均应采用标准值，并满足设计稳定性抗力系数K不低于2.0的要求。st5.2.5对埋地在地下水水位以下的钢管道，应根据最高地下水水位和管道复土条件验算抗浮稳定性。验算时各种作用应采用标准恒，并应满足抗浮稳定性抗力系数K不低于1.1f的要求。5.2.6按承载能力极限状态计算时，各种作用组合的工况应按表5.2.6的规定采用。表5.2.6按承载能力极限状态计算的作用组合永久作用可变作用设计地面地面计算计算竖向不均真空浮托温度客自管自内水车辆堆积项目工况土压匀沉压力力作用重Gw重G压力荷载荷载1力Fsv降∆sFvFfwFtFqqwdvm强度1√√√△√√√计算2√√√△√√抗浮1√√√验算管壁1√√√第13页 稳定2√√√验算注：表中“√”标记的作用为相应工况应予计算的项目，“△”标记的作用应按具体设计条件确定采用。5.3正常使用极限状态验算规定5.3.1钢管管道按正常使用极限状态验算时，各种作用效应均应采用作用代表值计算。5.3.2钢管管道按正常使用极限状态进行变形验算时，作用效应设计值S可按下式计d算：S=CF+Cψq（5.3.2）dG,svsv,kQqik式中q——地面车辆荷载q或地面堆积荷载q，应根据设计条件采用其中较大者。ikvkmk5.3.3钢管管道在准永久组合作用下，最大竖向变形限值应按下列规定采用：1当内防腐为水泥砂浆时，最大竖向变形不超过0.02D～0.03D；002当内防腐为延性良好的涂料时，最大竖向变形不应超过0.03D～0.04D。006承载能力极限状态计算6.1强度计算6.1.1钢管管道的强度计算，应满足下列要求：ησ≤f（6.1.1-1）θγσ≤f（6.1.1-2）02式中σ——钢管管壁截面的最大环向应力（N/mm）；θ2σ——钢管管壁截面的最大组合折算应力（N/mm）；η——应力折算系数，可取0.9；f——钢管管材或焊缝的强度设计值，按第3.2.1条的规定采用。6.1.2钢管管壁截面的最大组合折算应力，应按下式计算：22σ=ησ+σ−σσ（6.1.2）θxθx第14页 2式中σ——钢管管壁截面的纵向应力（N/mm）。x6.1.3钢管管壁截面的最大环向应力σ应按下式确定：θN6Mσ=+（6.1.3-1）θ2btbt0000N=ϕγFrb（6.1.3-2）cQwk,k00(γkG+γkF+γkG+γψkqD)rbG1gm1kG,svvmsv,kGwwmwkQcvmik100M=ϕ（6.1.3-1）Edγ031+0.732()EtP0式中b——管壁计算宽度（mm）；0ϕ——弯矩折减系数，取0.7～1.0；t——管壁计算厚度（mm），取t=2t−；00r——管的计算半径（mm）；0M——在荷载组合作用下钢管管壁截面上的最大环向弯矩设计值（N·mm）；N——在荷载组合作用下钢管管壁截面上的最大环向轴力设计值（N）；2E——钢管管侧土的综合变形模量（N/mm），当为单线敷设时可按附录B采用；d当为双线敷设或与其他管线合槽施工时，其取值应根据实际情况具体确定；2E——钢管管材弹性模量（N/mm）；pk、k、k——分别为钢管管道结构自重、竖向土压力和管内水重作用下管壁gmvmwm截面的最大弯矩系数，可按附录A确定；D——管外壁直径（mm）。16.1.4钢管管壁的纵向应力应按下式计算：σ=υσ±ψγαE∆T+σ∆（6.1.4）xpθcQp式中ν——钢管管材泊松比；pα——钢管管材线膨胀系数；∆T——钢管管道的闭合温差；σ∆——地基不均匀沉降引起的纵向应力，可按弹性地基上的长梁计算确定。第15页 6.2稳定验算6.2.1钢管管壁截面的稳定性验算，应满足下式要求：F≤K(F+q)（6.2.1）cr,kstsv,kik2式中F——钢管管壁截面的临界压力（N/mm）；cr,k2F——管内真空压力标准值（N/mm）；vkK——钢管管壁截面的设计稳定性抗力系数，应按第5.2.4条的规定采用。st6.2.2钢管管壁截面的临界压力应按下式计算：22Ep(n−1)t3EdF=()+cr,k223(1−ν)D2(n−1)(1+ν)p0s式中n——钢管管壁失稳时的折绉波数，其取值应使F为最小并为不小于2的正整数；cr,kν——钢管两侧胸腔回填土的泊桑比，应根据土工试验确定。s6.2.3钢管管道的抗浮验算，应满足下式的要求：∑FGk≥KfFfw,k（6.2.3）式中∑FGk——各种抗浮作用标准值之和；F——浮托力标准值；fw,kK——抗浮稳定性抗力系数，应按第5.2.5条的规定采用。f4当钢管管道在敷设方向改变处一侧或两侧有柔性接头时，柔性接头距敷设方向改变处的距离l应满足下式的要求：KFA(1−COSα)swd,kl≥（6.2.4-1）Ffkπ2A=(D−2t)（6.2.4-2）1042式中A——钢管横截面流水面积（m）；2F——钢管管道的设计内水压力标准值（kN/m）；wd,kK——抗滑稳定性抗力系数，按5.1.5的规定采用；sF——管道单位长度摩擦力标准值（kN/m）；fk第16页 α——管道转角；6.2.5管道单位长度摩擦力标准值F可按下式计算：fkπ1D1πµsγw2K=µγD(H+H+)+(D−2t)（6.2.5）sss1Ss102324式中µ——钢管管道与土壤间的摩擦系数，应根据试验确定；当缺乏试验资料进，s可采用0.25～0.4。7刚度验算7.0.1钢管管道在准永久组合作用下的最大竖向变形验算，应满足下式要求：ω≤ϕD（7.0.1）d,max0式中ω——管道在准永久组合作用下的最大竖向变形；d,maxD——管道的计算直径，可按管壁中心计算；0ϕ——变形百分率，按第5.3.3节的规定采用。7.0.2钢管管道在准永久组合作用下的最大变形竖向ω，应按下式计算：d,max3DKr(F+ψqD)Lb0sv,kqik1ω=（7.0.2）d,max3EI+0.061Erppd0式中D——变形滞后效应系数，取1.0～1.5；LK——竖向压力作用下柔性管的竖向变形系数，按附录A确定；b4I——钢管管壁纵向截面单位长度的截面惯性矩（mm）。p8构造规定8.0.1钢管管道的设计厚度应采用计算厚度加构造厚度，构造厚度为2mm。8.0.2钢管件的管壁设计厚度，应采用直管管壁的设计厚度加1～2mm。8.0.3钢管件中的三通、四通、叉通等的开孔处，应进行孔洞加固。8.0.4钢管施工制作的下列指标，应在有关的设计文件中规定。1管子制作的椭圆度不得大于0.01D；在管节的安装端不得大于0.005。12对接管节的管端切口角应吻合，误差不应超过壁厚的1/4。管端接口间隙量不得大第17页 于2.5mm，当不符合要求时应补加短管连接。3对接管口的中心偏差，当管径小于1200mm时不得大于1mm；当管径不小于1200mm时不得大于2mm。4对接管节的管口平面偏差不得大于1.5mm。5组装管节时，管节的纵向焊缝应放置在与铅直线成45°的部位，并应将相邻管节的纵向焊缝位置错开。6钢管的对接焊缝应予焊透。制作时，其对接焊缝的质量等级应不低于二级并符合设计文件的要求。施工安装时，其对接环向焊缝的质量应符合《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268的规定。8.0.5管壁上的开孔和接入支管部位应避开焊缝，且不应开设矩形孔洞。8.0.6当钢管管道采用人工土弧基础时，人工土弧基础应采用中粗砂或细碎石铺设。管底以上部分人工土弧砂基础的尺寸可根据工程需要的砂基角度确定。管底以下部分人工土弧砂基础的厚度可按下式确定，但不宜大于0.3m。h≥0.1（1+D）（8.0.6）d式中h——管底以下部分人工土弧砂基础厚度（m）；dD——管内径（m）。8.0.7管道周围回填土的压实系数，应在有关的设计文件中明确规定。当管底以下部分为人工土弧基础时，压实系数不成大于0.9。管底以上部分的人工土弧基础和管两侧胸腔部分的回填土压实系数，应根据设计要求确定。8.0.8施工中应严格控制管道竖向变形。当管道直径较大，管顶覆土较深时，应采用预加变形等措施。8.0.9钢管管道内外壁的防腐做法，必须符合国家现行有关标准的规定。8.0.10钢管用于输送用水的给水工程管道时，其内防腐材料必须符合国家现行有关卫生标准的要求，确保对人体健康无害。第18页 附录A钢管管道在各种荷载作用下的最大弯矩系数和竖向变形系数钢管道在各种荷载作用下的最大弯矩系数和竖向变形系数，可按表A采用。表A最大弯矩系数和竖向变形系数土弧基础中心角项目20°60°90°120°150°管道自重kgm0.2020.1340.1020.0830.077弯矩系数竖向土压力kvm0.2550.1890.1570.1380.128管内水重kwm0.2020.1340.1020.0830.077变形系数坚向压力kb0.1090.1030.0960.0890.085第19页 附录B管侧土的综合变形模量B.0.1管侧土的综合变形模量应根据管侧回填土的土质、压实密度和基槽两侧原状土的土质，综合评价确定。B.0.2管侧土的综合变形模量E可按下式计算：dE=ξE（B.0.2）de式中E——管侧口填土在要求压实密度下的变形模量（MPa），应根据试验确定；当缺e乏试验数据时，可按表B.0.2-1采用；ξξ——与BB（管中心处槽宽度）和D的比值及E与基槽两侧原状土变形模量E的r1en比值有关的计算参数，按表B.0.2-2确定。表B.0.2-1管侧回填土和槽侧原状土的变形模量（MPa）回填压实系数（%）859095100原状土类别土的类别贯入锤击数N63.54＜N≤1414＜N≤2424＜N≤50＞50砾石、碎石571020砂砾、砂夹石，细粒土含量不大于12%35714同上，细粒含量大于12%13510粘性土或粉土（ω＜50%)砂粒含量大于25%13510L粘性土或粉土（ω＜50%)砂粒含量小于25%—137L注：1表中数值适用于10m以下覆土；当覆土超过10m时，上表数值偏低；2回填土的变形模量可按要求的压实系数采用；表中的压实系数（％）指设计要求回填土压实后的于密度与该土相同压实能量下最大于密度的比值；3基槽两侧原状土的变形模量E可按标准贯入度试验锤击数确定；n4ω为粘性土的液限；L5细粒土指粒径小于0.075mm的土；6砂粒指粒径为0.075～2.0mm的土。第20页 表B.0.2-2计算参数ξξB/Dr11.52.02.53.04.05.0E/Een0.13.062.041.631.401.171.050.22.501.831.521.341.151.040.41.801.351.351.241.111.030.61.431.291.211.151.071.020.81.181.181.091.071.031.011.01.001.001.001.001.001.001.50.730.780.820.860.930.982.00.570.640.70.760.860.952.50.470.540.610.680.810.933.00.400.470.540.610.760.904.00.300.370.440.510.670.875.00.250.300.370.430.610.83第21页 本规程用词说明一、为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。2表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。二、条文中指定应按其他有关标准执行时，写法为“应按⋯⋯执行“或”应符合⋯⋯要求（或规定）“。第22页'