成都市新建污水处理厂工程脚手架方案 54页

工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案目录一、编制依据1二、工程概况1三、工程施工目标规划1四、脚手架搭设方案1五、安全质量要求9六、成品保护11七、雨季施工措施11八、安全文明施工：11九、质量保证措施12十、职业健康环境保护措施1452\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案一、编制依据1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）1.2《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）1.3《建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)1.4《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）1.5施工图纸1.6以往同类工程施工经验。二、工程概况成都市新建污水处理厂V标工程由土建和安装两部分组成，土建主要是水处理构筑物和配套用房，其中脱水间位于厂区最东侧，主体为框架结构，其中包含了两个储泥池和污泥泵坑为钢筋混凝土结构，脱水间建筑高度22m，在3.6米、4.5米、9.2米有屋面板，采用预制屋架梁。三、工程施工目标规划3.1质量目标施工中严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）》及《建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)进行质量检验和评定，接受业主及监理工程师和成都市政工程质量监督站的监督检查。确保实现优质工程。3.2工期目标脚手架工程工期视各单体工程施工进度计划而定。3.3安全生产目标工程施工贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的原则，施工过程中杜绝任何安全事故。3.4环境目标生产过程中不引起严重的环境污染，对施工中产生的废水、废气、废渣、噪声等妥善进行处理，加强员工的环境保护意识。四、脚手架搭设方案4.1基本要求脚手架要有足够的面积，能满足工人操作、材料堆置和运输的需要。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案脚手架必须要坚固、稳定，能保证施工期间在各种荷载和气候条件作用下，不变形、不倾斜、不摇晃。搭拆简单，搬移方便，能多次周转使用。因地制宜，就地取材，节约用料。4.2使用荷载以脚手板上实际作用的荷载为准。用于砌筑工程的均布使用荷载每平方米不超过270公斤；用于装修工程荷载每平方米不超过200公斤。在脚手架上堆砖，只准单行侧摆三层。脚手架的搭拆比较频繁，施工荷载变动性大，安全系数K为3。多立式的脚手架大、小横杆的允许挠度暂定为杆长的1/150。桥架式的允许挠度暂定为跨度的1/200。4.3扣件式钢管脚手架搭设（1）本工程采用双排扣件式钢管外脚手架及满堂脚手架。钢管材质使用Q235（3号钢）钢材，外径48.3mm、壁厚3.6mm的焊接钢管，小横杆长度2.1～2.3米，立杆、大横杆的长度为4～6m，其重量控制在每根25Kg以内，以便操作。锈蚀、变形超过规定的禁止使用。脚手板的厚度不大于50mm，宽度不小于200mm，重量不大于30kg并无裂纹和腐朽。本工程多为落地脚手架，落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。1）立杆①立杆基础要求地面夯实找平，上面铺5cm厚板；长度为2m时，垂直于墙面设置；长度大于3m时平行墙面设置。②离地面20cm处，设置纵向及横向扫地杆，设置扫地杆的做法与大横杆及小横杆相同，其作用以固定立杆底部，约束立杆水平位移及沉陷。③相邻两立杆的接头应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧不得隔步设置或遗漏。2）大横杆上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。3）小横杆52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案在立杆与大横杆的交点处设置小横杆。小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。当遇作业层时，应在两立杆中间再增加一道小横杆。当作业层转入其他层时，中间处小横杆可以随脚手板一同拆除，但交点处小横杆不应拆除。4）杆件间距与剪力撑①立杆、大横杆、小横杆等杆件间距应符合规范规定要求。当遇到门口等处需加大间距时，应按规范规定进行加固。②立杆是脚手架主要受力杆件，间距应设置均匀，不能加大间距。大横杆步距的变化也直接影响脚手架承载能力。应严格按照规定要求设置。③剪力撑是防止脚手架纵向变化的重要措施。每组剪力撑跨越立杆根数为5-7根（>6m）。斜杆与地面夹角在45°～60°之间。④必须在外侧立面的两端各设置一组剪力撑，由底部至顶部随脚手架的搭设连续设置，中间部分可间断设置，各组剪力撑间距不大于15m。⑤剪力撑斜杆的接长，均采用搭接，搭接长度不小于0.5m，设置2个旋转扣件。5）连墙杆为防止脚手架外倾，提高立杆的纵向刚度，必须设置连墙杆。①脚手架高度在7米以下时，采用设置抛撑方法以保持脚手架的稳定。当搭设高度超过7米不便设置抛撑时，设置连墙体与建筑物进行连接。②连墙杆每隔3步3跨设置一个。③连墙杆应靠近节点并从底层第一步大横杆处开始设置，距主节点不应大于0.3m。④连墙杆必须与建筑结构部位连接，以确保承载能力。⑤连墙杆与建筑物连接做法采用单杆箍柱式:单杆适长,横向平杆紧贴结构的柱子,用3根短横杆将其固定于侧.⑥在搭设脚手架时，连墙杆与其他杆件同步搭设。顶部连墙杆以下和边连墙杆，每隔一步拆除，以周转使用。为加强脚手架的横向刚度，在有连墙杆的步架平面内设置水平斜拉杆。在拆除脚手架时，在其他杆件拆到连墙杆高度时，最后拆除连墙杆。最后一道连墙杆拆除前，应先设置抛撑后，再拆连墙杆，以确保脚手架拆除过程中的稳定性。严禁在脚手架使用期间拆除连墙杆。⑦脚手架计算书详见附件：I、扣件钢管楼板模板支架计算书（中控楼为例）II、落地式双排扣件钢管脚手架计算书（物资保障中心为例）III、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（物资保障中心为例）IV、池壁模板计算书（纤维滤池为例）V、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（物资保障中心为例）52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案⑧脚手架搭设图图1模板支架立面图52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案双排脚手架搭设图52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案7）、护栏和脚手板①脚手板是施工人员的作业平台，必须按照脚手架的宽度满铺脚手板，板与板之间紧靠。采用对接时，接头处下设两根小横杆。②脚手板材质应符合规范要求，如有裂纹、腐蚀不能使用。③凡脚手板伸出小横杆以外大于20cm的称为探头板。严禁探头板出现。⑤遇作业层时，在脚手架外侧大横杆与脚手板之间，与脚手架同步设置防护拦杆和挡脚板，防止作业人员坠落和脚手板上物料滚落。8）杆件搭接立杆及大横杆的接长应采用对接方法。剪力撑由于受拉（压），接长时应采用搭接。搭接长度不小于100cm，接头处设置扣件不小于两个。脚手架的各杆件接头应交错排列不得设置在一个平面内。9）架体内封闭脚手架铺设脚手板应至少铺设两层。上层为作业层，下层为防护层。10）通道①各类人员上下脚手架必须在专门设置的人行通道（斜道）行走，不准攀爬脚手架，通道可附着在脚手架设置。也可靠近建筑物独立设置。②通道（斜道）构造要求：52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案a、人行通道宽度不小于1米，坡度1：3;b、拐弯处设平台，通道及平台按临边防护要求设置防护栏杆及挡脚板;c、脚手板横铺时，横向水平杆中间增设纵向斜杆，脚手板顺铺时，接头采用搭接，下面板压住上面板。（5）钢脚手架的防电措施钢脚手架不得搭设在距离35千伏以上的高压线路4.5米以内的地区和距1～10千伏高压线路3米以内的地区。钢脚手架在搭设和使用期间，要严防与带电体接触。钢脚手架需要靠近380伏以内的电力线路，距离在2米以内时，在架设和使用期间应断电和拆除电源。在钢脚手架上施工的电焊机、混凝土振动器等，要放在干燥木板上。操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋。经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。电焊机、振动器外壳要采取保护性接地或接零措施。夜间施工和深基操作的照明线通过钢脚手架时，应使用电压不超过12伏的低压电源。（6）钢脚手架的避雷措施搭设在旷野的钢脚手架，在雷雨季节应设避雷装置。避雷装置包括接闪器、接地级、接地线。避雷针，设在房屋四角的脚手架立杆上，高度不小于1米，并应将最上层所有的横杆连通，形成避雷网路。接地极尽可能采用钢材。接地极按脚手架上的连续长度在50米之内设置一个，并应满足离接地极最远点内过渡的电阻不超过10欧的要求。接地电阻不超过20欧。接地极埋入地下的最高点，应在地面下并不浅于50厘米，埋设时应将新填土夯实。接地线即引下线，可采用截面不小于16毫米2的铝导线或截面不小于12毫米2铜导线。接地线的连接要绝对接触可靠，连接是应将接触表面的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接，最好用焊接，焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。设置避雷装置时应注意：接地装置在设置前要根据接地电阻限值、土的湿度和导电特性等进行设计，对接地方式和位置选择，接地极和接地线的布置。材料选用、连接方式、制作和安装要求等做出具体规定。装设完成后要用电阻表测定是否符合要求。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案接地极的位置，应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害，防止接地线遭受机械损伤。接地极应该和其它金属或电缆之间保持3米及3米以上的距离。接地装置的使用期在6个月以上时，不宜在地下利用裸铝导体作为接地极或接地线。施工期间遇有雷击或阴云密布将有雷雨时，钢脚手架上的操作人员应立即撤离。（7）脚手架的维护和管理用完的脚手架和构件、零件要及时回收，分类整理，分类存放。堆放地点要平坦，排水良好。钢管、角钢、钢桁架和其它钢件最好放在室内。弯曲的钢杆件要调直，损坏的构件要恢复，损坏的扣件、零件要更换。做好钢构件的防锈和木制件的防腐处理。扣件要涂由，螺栓宜镀锌防锈，使用3～5年保护层剥落后应再次镀锌。搬运长钢管、长角钢时，应采取防止弯曲。架应拆层单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏。（8）脚手架拆除1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求，征得工程部同意后方能进行拆除。2拆除方法：模板支架拆除时，应遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3　梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案五、安全质量要求1、质量要求脚手架的制作安装质量是保证适用、坚固、稳定、安全、节约的关键。控制质量的主要环节是：材料的规格和质量必须符合要求；构造必须符合规定，多立杆式脚手架的绑扎扣和螺栓拧紧程度，桥架的节点质量；要有牢固和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳定性；脚手板要铺满，铺稳，不能有空头板；多立杆单排脚手架要按照规定留设架眼；垂直运输架的揽风绳应按规定拉好，锚固牢固。表一钢管允许偏差表序号项目允许偏差Δ(mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径φ48壁厚3.0-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺4各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m≤5钢板尺立杆钢管弯曲3m＜L＜4m≤12钢板尺4m＜L＜6.5≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30钢板尺表二扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案表三脚手架搭设的允许偏差和检验方法2、安全技术要求52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案脚手架工程必须有完善的安全防护设施。要按规定设置安全网、安全护栏、安全挡板及吊盘的安全装置等。10米以上的脚手架在操作层下面留设一步脚手板以保证安全。若材料不足等原因不能留设安全层，应在操作层下张设安全网或其它安全措施。吊、挂式脚手架使用的挑架、桁架、吊架、吊篮、钢丝绳和其它绳索，使用前要作荷载检验，必须满足安全系数。必须有良好的防电、避雷装置，钢脚手架、钢垂直运输架设均应有可靠接地，雷雨季节高于四周建筑物的脚手架和垂直运输架应设避雷装置。操作人员上下架子，要有保证安全的乘人的吊笼、扶梯、爬梯或斜道。脚手架在搭设和使用过程中，必须随时检查，经常清除脚手架上的垃圾，注意控制脚手架过多地堆放材料或多人挤在一起。六级以上的大风、大雨，应暂停高空作业，雨雪停后，脚手架上必须有防滑措施。暂停工程复工和风、雨、雪后，应对脚手架进行检查，如有立杆沉陷、悬空、接头松动、架子倾斜、桁架变形以及空头板等问题，应及时采取加固、补救及其它处理措施。六、成品保护(1)成立以项目经理为领导的成品保护小组，设专职成品保护员，并明确各有关部门和人员的岗位责任。(2)建立健全成品保护工作体系，严格执行我单位的工程施工安装产品保护程序。在安排施工生产的同时明确成品保护的基本要求和重点。制定相应的保护措施，并加强监督检查。(3)加强成品保护的宣传教育，使有关人员明白做好成品保护是满足施工正常进行的必要条件和维护职业道德的基本要求。各专业队或作业班组必须设认真负责的成品保护专管员。(4)加大成品保护工作的监管力度，一是现场操作人员的文明施工意识，二是制定必要的成品保护措施。因此应落实相应的奖罚制度和保证一定足够的人力物力投入。(5)协调各分包专业之间的交叉作业，周密计划合理安排各专业工序的进入和完成时间，落实时间段内的成品保护责任。定期召开会议，解决产品保护中存在的问题和纠纷。(6)组织办理产品保护交接手续，签定产品保护经济责任书，对产品保护的责任方追究经济责任，对蓄意和严重破坏产品的责任方加重处罚，直至追究刑事责任。七、雨季施工措施(1)雨季施工要结合实际，建立健全雨期施工安全保证体系，明确责任和分工，做到人员、物资、措施三到位，认真贯彻落实各项安全管理制度。切实抓好重点部位及项目的安全防范工作。(2)做好脚手架等高耸物体的防大风、防雷击措施。脚手架、临时爬梯、操作平台等要满铺竹笆、木板并做防滑条，把防倾斜、防滑脱、防坠落作为防范重点。八、安全文明施工：（1）操作人员做到岗前培训，持证上岗，工作岗位挂安全牌，显示岗位责任，岗位安全操作规程和岗位安全检查管理制度，施工人员要正确使用劳动保护用品，遵守安全操作规程。（2）施工现场加强管理，做到施工安全有序、材料堆码整齐；（3）进入现场人员必须佩戴安全帽、上岗证。上岗操作业禁止穿高跟鞋，拖鞋和赤脚。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案（4）施工区域周围用围栏围护，每日清理一次现场，在醒目处悬挂安全警示标牌，防护好周边环境。（5）拆装剩下废料尽量做到一日一清，不乱堆乱放，在施工中减少敲、砸等噪音；爱护周围绿化带，不进行人为破坏。（6）做好现场环境卫生工作，对施工中产生生活垃圾及生产垃圾应分类集中堆放，并及时清运，做到文明施工。（7）对既有设施做好保护工作，需设置围栏、悬挂醒目警示标志。（8）加强施工管理，减少能源的不必要浪费。（9）加强职业健康安全教育，给从事特殊工种的人员发放相应的劳保用品及健康补贴。九、质量保证措施（1）深入开展质量意识教育，加强标准化管理，建立以施工项目经理、技术负责人为首的工程质量保证体系，实行项目经理部、质量检验主管部门、施工区三级质量管理责任制度。项目部组织机构图52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案质量保证体系组织机构图安全保证体系组织机构图52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案（2）严格执行国家各项工程建设法律规范、技术标准和设计文件，服从业主和质量监理单位的质量监督管理。（3）以创建优质工程为中心，认真执行我公司ISO9001质量管理体系程序文件。（4）实行周安全质量检查制度，切实加强脚手架安全检查工作。（5）进行技术培训。组织学习、进行岗前培训，实行持证上岗。十、职业健康环境保护措施（1）施工作业面应保持干净整洁，不留垃圾和杂物，及时调整设备、机具和材料的位置，保持工作面宽敞，为下道工序的顺利进行提供良好环境。（2）施工现场做到一日一清，不乱堆乱放，在施工中减少敲打、砸等噪音；爱护周围绿化带，不进行人为破坏。（3）对既有设施做好保护工作，必要时设置围栏，悬挂醒目警示标志。（4）教育员工正确使用劳保用品。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案附件：脚手架计算书扣件钢管楼板模板支架（满堂脚手架）计算书（以脱水间为例）计算参数:模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.20。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×2.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m252\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.3×3.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.200×1.000+0.300×1.000)=4.788kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×1.000=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.788+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.103kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.103×1000×1000/54000=1.903N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.788×3004/(100×6000×486000)=0.090mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.200×1.200+0.300×1.200)=5.746kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.746×0.300×0.300=0.239kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.239×1000×1000/54000=4.419N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.26cm3；截面惯性矩I=12.71cm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.506+1.20×0.090)=1.724kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.350=1.701kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.43×0.90×0.90=0.277kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.425=1.849kN最大支座力N=1.1×0.900×3.425=3.390kN抗弯计算强度f=0.277×106/5260.0=52.74N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×2.651+0.990×0.000)×900.04/(100×2.06×105×127100.0)=0.450mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.39kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.814kN.m最大变形vmax=0.758mm最大支座力Qmax=11.075kN52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案抗弯计算强度f=0.814×106/5260.0=154.70N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,双扣件取12.8kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.08kNR<12.8KN，故双扣件抗滑承载力满足要求五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.177×4.000=0.708kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.000×0.900=0.270kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.000×0.900=4.518kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.947kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×1.000×0.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.04kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.100=1.400m；——由长细比，为1400/15.9=88<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.673；经计算得到=11039/(0.673×506)=32.411N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.200×0.800=0.288kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.288×1.000×1.200×1.200/10=0.047kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×4.947+0.9×1.4×3.645+0.9×0.9×1.4×0.047/0.900=10.588kN经计算得到=10588/(0.673×506)+47000/5260=40.028N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放5×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.20)+1×1.20×(0.71×5×6/4.50/4.50)+1.40×(2.00+2.50)=13.94kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×13.94=62.74kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×62.75×4.502=65.18kN.m按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=1620.00×300.00/(4500.00×100.00×8.41)=0.1352\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.121此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.121×4500.000×100.0002×8.4×10-6=45.8kN.m结论：由于Mi=45.79=45.79Mmax=89.65所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案落地式扣件钢管脚手架计算书（物资保障中心为例）计算参数:双排脚手架，搭设高度11.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.184=0.268kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.268+0.10×1.470)×1.2002=0.243kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.268+0.117×1.470)×1.2002=-0.286kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.286×106/5260.0=54.425N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.223+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×127100.0)=0.943mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.200=0.048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN荷载的计算值P=1.2×0.048+1.2×0.220+1.4×1.260=2.086kN52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+2.086×1.050/4=0.554kN.m=0.554×106/5260.0=105.338N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.048+0.220+1.260=1.528kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1528.140×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×127100.0)=1.408mm最大挠度和V=V1+V2=1.432mm52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN荷载的计算值R=1.2×0.042+1.2×0.220+1.4×1.260=2.079kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1336NG1=0.134×11.000=1.470kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×7×1.200×(1.050+0.300)/2=1.985kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.200×7/2=0.714kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.200×11.000=0.132kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.300kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN风荷载标准值应按照以下公式计算52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.800经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×1.250×0.800=0.350kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.300+0.9×1.4×2.520=8.335kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.300+1.4×2.520=8.688kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.350×1.200×1.500×1.500/10=0.119kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.688kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8688/(0.27×506)=64.712N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.335kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.119kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8335/(0.27×506)+119000/5260=84.721N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.831kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.520kN；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=128.483米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.831kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.520kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.095kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=111.727米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.350kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×2.40=7.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=3.528kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.528kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=6.528kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=34.75N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.69A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=48.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=120.00地基承载力的计算满足要求!52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（物资保障中心为例）计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.3×3.6。一、模板面板计算52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.150×1.000+0.300×1.000)=3.659kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×3.659+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.068kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.068×1000×1000/54000=1.257N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.659×3004/(100×6000×486000)=0.069mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.227×1000×1000/54000=4.202N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.26cm3；截面惯性矩I=12.71cm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.130+1.20×0.090)=1.317kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.26×0.90×0.90=0.183kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.262=1.222kN最大支座力N=1.1×0.900×2.262=2.239kN抗弯计算强度f=0.183×106/5260.0=34.83N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×1.098+0.990×0.000)×900.04/(100×2.06×105×127100.0)=0.186mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.24kN52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.537kN.m最大变形vmax=0.579mm最大支座力Qmax=7.316kN抗弯计算强度f=0.537×106/5260.0=102.18N/mm252\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.32kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.158×11.000=1.739kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.000×0.900=0.270kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×1.000×0.900=3.389kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.858kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.000×0.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.66kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/15.9=132<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；经计算得到=8664/(0.386×506)=44.310N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.500×1.500/10=0.022kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×4.858+0.9×1.4×2.025+0.9×0.9×1.4×0.022/0.900=8.409kN经计算得到=8409/(0.386×506)+22000/5260=47.193N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=34.66N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.6652\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=48.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=120.00地基承载力的计算满足要求!52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案池壁模板计算书一、计算信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.6；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.6；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kN/m；q=q1+q2=30.913+3.024=33.937kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×33.937×300.0×300.0=3.05×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.05×105/3.24×104=9.427N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.427N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kN/m；q=q1+q2=30.913+3.024=33.937kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×33.937×300.0=6108.631N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=6108.631N；b--构件的截面宽度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×6108.631/(2×600×18.0)=0.848N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.848N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.71×0.60=28.62N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案I--面板的截面惯性矩:I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×28.62×300.004/(100×9500.00×2.92×105)=0.567mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.567mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.6；内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；内钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=600.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.456+1.512)/2=8.484kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.484×600.0×600.0=3.05×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08×103；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=3.05×105/5.08×103=60.124N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=60.124N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=600.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.456+1.512)/2=8.484kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×8.484×600.0=3054.316N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=3054.316N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×3054.316/(2×60.0×80.0)=0.954N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.954N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.30/2=7.16kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=600.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.31/2×600.004/(100×210000.00×1.22×105)=0.245mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.400mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.245mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.6；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.71+1.4×4.00)×0.30×0.60/2=5.09kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×5090.53×600.00=5.35×105N/mm；强度验算公式：52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=5.35×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=5.35×105/5.08×103=105.218N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=105.218N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.71+1.4×4.00)×0.30×0.60/2=5.091kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×5090.526=1.99×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=1.99×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1.99×103/(2×80.0×100.0)=0.372N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.372N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=47.71×0.30×0.60/2＝4.29kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×8.59×100/2×600.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.415mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.400mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.415mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.850kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.600×0.600=17.174kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=17.174kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，梁截面B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.300=5.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×0.700+0.300)/0.300=0.850kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×0.300=0.180kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×5.355+1.35×0.850)=7.539kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.180=0.159kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.20cm3；截面惯性矩I=14.58cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.210kNN2=1.210kN最大弯矩M=0.096kN.m最大变形V=0.736mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.096×1000×1000/16200=5.926N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.736mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.210/0.300=4.034kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.03×0.30×0.30=0.036kN.m最大剪力Q=0.6×0.300×4.034=0.726kN最大支座力N=1.1×0.300×4.034=1.331kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.036×106/42666.7=0.85N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.102kN/m最大变形v=0.677×3.102×300.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.011mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.820kN.m最大变形vmax=3.665mm最大支座力Qmax=1.907kN抗弯计算强度f=0.820×106/5080.0=161.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.858kN.m最大变形vmax=2.637mm最大支座力Qmax=8.345kN抗弯计算强度f=0.858×106/5080.0=168.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,双扣件取12.8kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.08kNR<12.8KN，故双扣件抗滑承载力满足要求五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.345kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.176×11.000=2.354kNN=8.345+2.354=10.699kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；——由长细比，为1900/15.8=120<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.452；经计算得到=10699/(0.452×489)=48.404N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.200×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.345+0.9×1.2×1.937+0.9×0.9×1.4×0.018/1.200=10.715kN经计算得到=10715/(0.452×489)+18000/5080=51.951N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!52\n工程名称：成都市新建污水处理厂（一、二厂迁建）——脱水间脚手架施工方案六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=42.80N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.70A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=48.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=120.00地基承载力的计算满足要求!52