炼油污水处理问题与对策 5页

研究与开发齐QI鲁LU石油PE化TR工OC，H2E0M10IC，A3L8(4TE)C：H3N15OL—O3G1Y8炼油污水处理问题与对策潘咸峰王瑞旭黄斌王建鲁邹宗海’王俊江(1．中国石化齐鲁分公司研究院，山东淄博，255400；2．中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂，山东淄博，255434)摘要针对某炼油厂新建的一套以3．／0工艺为主的污水处理系统，投用后出水达不到排放标准的问题，经过对预处理单元、生化单元等的运行工况进行深入分析，逐项查找影响达标的原因，提出一系列工艺调整等改进措施，实施后效果良好，最终实现达标排放。关键词炼油污水A／O工艺达标排放中图分类号：X742文献标识码：B文章编号：1009—9859(2010)04—0315—041前言m均质隔油罐隔油，再经污水泵提升至两级涡凹山东省政府为了加强小清河流域污染治理，气浮池进行浮选，浮选出水进入一级A／O生化池对沿途企业制定了严格的污染物排放标准。该标生化处理后进入一沉池进行泥水分离，上清液进准规定沿途排污企业2009年外排污水COD≤60入二级A／O生化池生化处理后进人二沉池沉淀，mg／L，氨氮≤5mg／L。为了达到新排放指标，某出水经过全自动流砂过滤器过滤后排放。炼油厂于2007年l2月新建一套污水处理系统，含油污水处理系列建成投用后，初期系统出其基本工艺流程为：隔油——两级涡凹气浮——水COD的变化情况见图2。两级厌氧好氧(A／O)生物处理——流砂过滤。处理能力为400m／h，主要处理原油罐区脱水、电●脱盐单元排水、双塔汽提排水、焦化污水以及其他∞g装置排水。装置建成，投用初期达不到设计指标。、_，00通过对污水水质、各单元的工艺参数、运行状U况深入分析，确定了影响出水达标排放的原因，进而提出了一系列技术改造及工艺优化措施。实施日期后污水处理系统出水COD下降到40L左右，图22008年投用初期总排口COD变化情况达到了排放标准。由图2可见，总排口COD最大值为144mg／2A／O工艺的初期运行效果L，最小值为71mg／L，平均值105mg／L，没有达到炼油含油污水处理工艺流程见图1。2009年排放标准(COD60mg／L)，说明含油系列的设计及运行管理方面均存在问题，只能用新一玻二级鲜工业水稀释后达标排放。涡凹气浮涡凹气浮一级一次沉淀j收稿日期：2010—07—27；修回日期：2010—08一l8。A／O反应湖作者简介：潘咸峰(1965一)，男，1985年7月毕业于山东冶金工业学院环境工程专业。现在中国石化齐鲁分公司研究二次沉淀池H流砂过滤器卜--一排放院，从事循环冷却水药剂配方的研制与应用、石油化工水处理技术、污水回用技术的研究与应用，特别是难生物降解污图l含油污水处理系统工艺流程示意水处理技术、高盐污水处理技术、电吸附除盐技术在石化污水回用中的应用等方面有深入研究，并取得多项工业应用成含油污水进入污水池后经提升泵进入5000果。电话：0533—7581080。\n齐鲁石油化工QILUPETROCHEMICALTECHNOLOGY2010年第38卷3存在的问题与原因分析主要作用是去除污水中的油类物质，保护后续生通过对污水处理系统预处理及生化处理各单化处理系统免受油类物质影响。由于油类物质对一．．目v，辱钿震元的运行状况分析，发现存在以下几方面问题。生化处理系统的影响比较大，因此应严格控制油O0∞O∞O∞O∞OOO3．1预处理系统类物质对生化系统的冲击。2008年4月，5O00m预处理系统主要由隔油罐和气浮单元组成，均质隔油罐和气浮单元运行数据统计结果见图3。--．0--进水—鞯—隔油出水一专气浮出水蒸矗：曲i鹫5趱蠡如拙魁簸轻翻妇硝豳巍船虹d蝴幽癌拦豳崔施敲嚣l帕救趟簸矗嗍图32008年5000m’均质隔油罐出水油含量统计结果由图3可见，2008年4月进水油含量为340效率降低。—570mg／L，隔油出水油含量为300—530mg／L，3．2生化处理系统平均值375mg／L；气浮出水油含量为13—55mg／(1)分析生化进水中磷元素含量约为1—3L，平均值18mg／L。气浮出水油平均含量基本达mg／L，与进水COD相比明显偏低。磷元素是微到设计值(≤20mg／L)；而隔油罐出水油平均含生物生命活动的重要元素，浓度过低会导致生物量高于设计值(≤150mr,／L)。这说明预处理系活性不足，影响生化处理效果。统出水油含量有时超标的原因不在气浮，而在隔(2)A／O单元的A池原设计采用鼓风曝气的油罐。方式对悬浮填料进行搅拌，维持其流化状态，致使5000m均质隔油罐采用“罐中罐”结构如图A池中的溶解氧不能满足不大于0．5mg／L的控4所示。含油污水进人内罐后在水力旋转器的作制要求，没有达到缺氧状态，更达不到厌氧状态。用下实现油水分离，轻质油上浮由内罐顶部集油与原设计所期望的A池的作用不符，成为好氧器收集到外罐，重油(油泥)沉入内罐底部由排泥池，没有起到厌氧反硝化作用，更没有起到厌氧酸管排出，中部水层由出水管虹吸到下游处理单元。化提高污水可生化性的作用，影响后续单元好氧生化处理效果。因此，对A池采用鼓风搅拌的方曛翮式不合理。、进水(3)对二级A／O的工艺参数分析发现，二级监测管(后加)A／O单元的BOD污泥负荷只有0．003kg／出水．·-一一t白一⋯(kgMLSS·d)左右，远低于常规活性污泥法所需虹吸管、一一排泥管要的有机负荷[0．3～0．5kg／(kgMLSS·d)]，活图45oooin均质隔油罐结构示意性污泥处于营养严重不足状态，使污泥处于内源呼吸阶段，从而导致污泥解体、老化。二沉池污泥经过对罐中罐的结构分析发现，由于内罐中沉淀不完全，出水携带大量悬浮物，严重时二沉池出水虹吸管口较低，过于靠近罐底，而原设计没有表面漂浮大量污泥，使流砂过滤器的负荷增大，过安装油水界面监测管，无法监测内罐底部油泥液滤效果差，出水夹带活性污泥使COD增大。据测位，部分油泥被出水管虹吸带出，导致隔油罐隔油算，1mg活性污泥相当于1．5mg的COD；另外，活\n第4期潘咸峰等．炼油污水处理问题与对策·317·性污泥解体还导致污泥形成新的COD，这是二级2008年6月，对隔油罐进行了改造，将罐中A／O出水COD有时比一级A／O出水高，出现“倒出水虹吸管口由原来距罐底0．8m提升至1．5m，挂”现象的2个主要原因。延长了油泥沉降时间，同时加装了油泥监测管，能够随时监测罐内油泥高度，及时排泥。4改进措施及实施效果改造后5000m。均质隔油罐出水油含量统计4．1隔油罐改造结果见图5。120—啼一j{月份—骆～9Yl份—★一⋯月份1OO、8O‘I＼誉60J{f、^肮4o餐20一L。一二二盥～一瓣嘲簪_’一麟呐黔辅塌昏曝谰嘲’穗桶塌孵呷’00l030507091113】51719212325272931日期图5改造后5ooom均质隔油罐出水油含量统计结果由图5可见，2008年8月均质隔油罐出水油池后B／C值由进水的0．65下降到出水的0．26。含量为l6—97mg／L，平均为46mg／L；9月份出水这是由于在该搅拌方式下发生了好氧生化反应，油含量为l5—22mg／L，平均为18mg／L；10月份容易生化处理的有机物在此单元大部分被降解，出水油含量为16～85mg／L，平均为37mg／L。隔剩余有机物主要是难以生物处理的，因此B／C—F油罐除油是物理过程，当其工艺、结构一定时，出降，对二级A／O生化处理是不利的。水油含量是随进水油含量的波动而波动的。虽然0．7隔油罐出水油含量仍然有波动，但较改造前有较O．6大幅度的下降，处理效果远远优于设计值(≤150O．5mg／L)。O-44．2生化处理系统改造及调整∞0．3O．2根据现场工艺情况，决定采取以下措施对含0．1油污水处理系列进行调整和改造。O(1)补充磷元素鼓风搅拌液下搅拌由于来水的COD大部分能被微生物降解，为了便于计算，按照COD：P=100：1的比例计算生图6一级A池改造前后进、出水B／C值抽测结果化进水磷元素的投加量。磷元素以磷酸二氢钠为原料，投加点定在生化前一单元即气浮的出水口。A池的搅拌方式由鼓风搅拌改为液下机械搅在此加磷盐，便于磷盐在随水流动的过程中与水拌后，溶解氧为检不出，成为厌氧状态，B／C值由充分混合溶解均匀，可以省却搅拌反应池。进水的0．41变为出水的0．50，污水的可生化性(2)一级A／O工艺调整提高了25％。说明改变A池的搅拌方式有利于将鼓风搅拌改为液下搅拌器搅拌。厌氧池搅提高污水的可生化性，对后续好氧处理也是有利拌方式改变前后污水的可生化性变化情况分别见的。图6。(3)二级A／O单元的调整由图6可见，采用鼓风搅拌方式，污水经过A对二级A／O单元活性污泥有机负荷低的解\n齐鲁石油化工·318·QILUPETROCHEMICALTECHNOLOGY2010年第38卷决措施有两种：一是加大进水有机物含量；二是降的排放量。这样既可降低二沉池的处理负荷，又低好氧池污泥浓度。具体为：采用跨线的方式将能避免沉淀污泥在二沉池中发生反硝化反应产生一级A／O单元进水部分(约15m／h)分配给二级氮气，引起污泥上浮。A／O单元，提高了二级A／O单元进水有机物含量；将二级A／O池中污泥浓度降低到1500mg／L5改造后的运行效果左右。这两项措施将二级A／O的BOD负荷提高2009年7至11月含油污水处理系列的运行到0．015kg／(kgMLSS·d)左右，虽然没有根本改情况如图7所示。进水COD为3l2—1240mg／变BOD负荷过低的问题，但是对改善二级A／OL，平均为831mg／L；出水COD为28—111mg／L，的污泥性状及出水水质发挥了重要作用。平均为61mg／L。(4)加大二沉池剩余污泥的排放量生化处理后，污水再经过流砂过滤器过滤去由于降低了二级A／O单元的污泥浓度，回流除悬浮物后外排。总排口COD的变化情况见污泥量相应减少，所以必须加大二沉池剩余污泥图8。●∞g、_，＼00U图7含油污水处理系列进出水COD统计结果l4臻菱≥0孓’13期图82009年7至12月总排口出水COD监测结果由图8可以看出，2009年7至l2月总排口深入分析预处理单元、生化单元等运行工况，出水COD最大值为67mg／L，最小值为32mg／L，逐项查找影响达标原因，经一系列工艺调整等改平均值为51mg／L，达到了2009年山东省排放标进措施后。最终实现了达标排放。准。(下转第328页)\n齐鲁石油化工·328．QILUPETROCHEMICALTECtlNOIOGY2010年第38卷6结论．经大量实践证明该选线方法对间歇性接地和通过分析小电流接地系统不平衡故障的零序弧光接地过程检测效果更好，在主体供电线路的电流暂态特性，并在此基础上提出了基于暂态信保护，减小供电线路事故的破坏范围和确保生产号的选线方法，小电流接地故障检测的主要困难装置平稳运行方面起到极其重要的作用。在于故障电流微弱、电弧不稳定。故障电流中暂参考文献态分量远大于稳态分量，即使在相电压过零时故1耿毅．工业企业供电．北京：冶金工业出版社，障也有明显的暂态过程，因此基于暂态信号的检1985测方法可靠性、灵敏度均较高。2邱关源．电路．北京：高等教育出版社，1999TRANSIENTANALYSISOFTHEFAULTINTHELoWCURRENTEARTHEDSYSTEMANDITSAPPLICATIoNWangWei(Chloro—AlkaliComplexofQiluBranchCo．，SINOPEC，Zibo，Shandong，255411)AbstractOnconditionthatsingle——phasegroundfaultoccursinthelowcurrentearthedsystem，duetotheweakfaultcurent，arclightgroundingandotherreasons，thereliabilityofsignaldetectionbasedonsteady—statesignalislow．Thispaperanalyzedthebasiccharacteris—ticsofthefa．ulttransientstateprocedurebyKarenBauercommutation．Andbasedontheanaly—sis，thispaperintroducedtheselectionalgorithmdeviceforthefaultcircuitryonthebasisofamplitude，polarityandwattlesspowerflowofthetransientzerosequencecurrent。Keywordslowcurentearthedsystem，faultrouteselection，faultmonitoring，transientsignal(上接第318页)PROBLEMSANDCoUNTERMEASURESINTREATMENTOFREFINERYWASTEWATERPanXianfeng，WangRuixu2Huangbin，WangJianlu~，，ZouZonghaiandWangJ~iand(1．ResearchInstituteofQiluBranchCompany，SINOPEC，Zibo，Shandong，255400；2．Shengli尺neryofQiluBranchCompany，SINOPEC，Zibo，Shandong，255434)AbstractAimedattheproblemthatthedrainingwatercouldntmeettheefluentstand—ardexistinginanewstart—upsewagetreatmentsysteminarefinery，whichadoptedA／Osew—agetreatmentprocess，theoperationconditionsofpretreatmentunitandbiochemistryunitweredeeplyanalyzed．Afterlooking、uptheinfluencecausesforuptoefluentstandard，aseriesofprocessadjustmentsandimprovementmeasureswereputforth．Theefluentwasuptothestand—ardafterthemeasureswereimplemented．Keywordsrefinerywastewater，A／Oprocess，efluentuptothestandard