污水处理厂工艺设计计算书(案例) 24页

设计计算书（案例）粗格栅1：粗栅的计算：333设计流量：Q=Qmax=Kz×Q平均（由条件知：Q平均=100，00m/d=4166.7m/h=1.16m/s,由规范查得：Kz=1.2）3=1.2×100,00m/d33=5000m/h=1.39m/s选取格栅间隙:b=20mm(20mm～25mm)选取过栅流速:v=0.95m/s(0.1m/s～1.0m/s)选取格栅的安装倾角：α=75度（45度～75度，一般机械清污时≥70度）.选取格栅的栅条宽度:S=10mm.选取格栅前的水深:h=0.8m.Qsmaxinα格栅的间隙数：n=2bhv1.39×°sin75=20.020.80.95×××≈45（1）：栅槽的宽度：B=S×(n-1)+b×n=0.01×(45-1)+0.02×45=1.33m选取B=1.2m与格栅机配套.(2)：通过格栅的水头的损失：（由手册取β=1.83,k=3）432vh1=β××()sb÷2×g×k×sinα40.01320.95=1.83××()29.8××3sin75×°0.02=0.093≈0.1m.333(3)：每日的栅渣量W：（取w1=0.07m/（10m污水×d））Qmax×w1×86400W=2××Kz10001.390.0786400××=21.21000××33=3.5m/d＞0.2m/d故采用机械清渣.粗格栅的选型：选用江苏天雨集团的LHG型回转式格栅除污机.型号为：LHG—1.2×5.03,功率：1.5KW。选用的螺旋输送压榨机的型号：LYZ300，功率：3KW。详细内容：选用的格栅除污机的起吊设备是CD15—9D型电动葫芦。1\n电动葫芦的运行电机：型号为：ZDY121—4；功率：0.8KW；转速：1380r/min；电动葫芦的主起升电机：型号：ZD141—4；功率：7.5KW；转速：1400r/min；工字钢：型号：28a—63cGB706—65；电源：3相，380（220）V，50HZ。2：提升泵房的计算：采用潜污泵，泵房与集水池合建。集水池根据泵的安装要求决定。泵房的尺寸：9.3m×13.6m×4.5m。采用6台泵，4用2备,一台变频。泵的型号：CP3306/60575KW潜污泵。电压：380V；额定轴功率：75千瓦；输入配用功率：82千瓦；水利效率：82%；含偶合装置及10米潜水电缆。单价：人民币35万元（含增值税关税）。潜水搅拌机的型号：QJB2.2/8-320/3-740/C/S，两台，单台的功率：2.2KW。3：水头损失的计算：污水管进入溢流井的损失h1：3根据流量Qmax=1.39m/s，充满度0.8,管径DN1200，查水利计算表得流速v=1.43。21.432v1.0×=0.1米。h=ξ=2×g29.8×通过格栅的水头损失：h1=0.1米。通过圆孔的水头损失：h2根据孔口出流的知识和给排水设计手册第一册查得：1ξ=1.06,φ=。H0=1.46通过圆孔的流速：Vc=φ×××2gH01+εQmax通过试算得：h2=0.75米，开孔个数：n=AcVc=15，空的直径：DN350。泵的局部水头损失：22V15.04渐扩段的水头损失：h3=ε×=×2×g0.142×9.8=0.18米。22V21.7790度弯头的水头损失：h4=ε×=×2×g0.642×9.8=0.10米。221.772V21.770.2×=0.10米。阀门的水头损失：h4=ε×=×22××g0.419.8+29.8×1.1.1.进水井1.功能污水处理厂与排水系统的衔接点。当污水处理系统出现故障或由于其它原因进入污水处理厂的流量大于最大设计流量时，污水由此直接排入泾河。2.设计参数3设计流量：100,000×1.2m/d2\n3.构（建）筑物结构形式：钢筋混凝土地下结构尺寸：长×宽×深＝3×2.5×4.88m数量：1座4.主要设备电动圆闸板阀门及启闭机1台,型号:SYZφ1200型铸铁圆闸门.启闭机与闸板配套。1.1.2.粗格栅间1.功能去除污水中大的悬浮物和漂浮物，保证后续处理设施的正常运行。2.设计参数粗格栅采用回转式格栅格栅数量：2台3设计流量：100,000×1.2m/d格栅间距：20mm栅前明渠流速：0.67m/s3.运行根据栅前栅后水位差，机械自动耙渣。4.主要工程内容粗格栅间的地上部分为一棚子。地下部分为渠道,栅渠为两条渠宽×渠深＝1.2×5.03m的地下式钢筋混凝土直壁平行渠道，渠道各装回转式LHG1200×5030型格栅除污机一台，单台格栅的功率：1.5KW。栅渣由LYZ300型的螺旋输送压榨机输送到2000×2000×1200的渣箱内。螺旋输送压榨机的功率：3KW。然后定期运往厂外填埋。每台格栅除污机前后加装方闸板CBZ1200×1200，共4台，配备与闸板配套的手动启闭机。1.1.3.提升泵房1.功能将入流污水提升至设计高度，以便自流进入各后续处理单元以及自流排入泾河。2.泵房形式选择提升泵房有干式和湿式两种。其中湿式泵房采用潜污泵，不仅占地少，投资小，而且安装管理也十分方便，是目前较为普遍和流行的选择。本设计采用潜污泵房。3.设计参数设计流量：120,000m3/d设计扬程：15m（依据集水池最低水位、出水最高水位之差以及管线沿程损失确定）3\n3集水池容积：380m（根据泵房的布置要求确定）潜污泵数量：6台（4用2备,一台变频。）4.运行根据集水池内污水水位变化，依次启停水泵，保证处理系统连续稳定工作，水泵的运行可自控或手动控制。5.主要工程内容泵房采用半地下式污水泵站，其中地下部分为钢筋混凝土矩形集水池用于安装水泵，地上部分为砖混结构，作为控制和检修。其中：地下部分的尺寸：9.6×13.9×8.18，地上部3分:5.4×13.9×4.5。选用Q=1282m/hr，H=15m，N=75kw的CP3306/60575kw的潜污泵6台，4用2备，其中一台变频控制。根据水量大小进行匹配启停泵。为了保证各水泵之间不互相干扰，独立工作，各泵均设置独立的出水管道直接与细格栅间的出水槽相连。细格栅及沉砂池1进水高位水槽：设槽宽1.2米,出水堰堰上水头：2Qm=bgH2321.39/4=×0.4051.2×19.6H3⇒=Hm0.29堰上水头为0.3m,设自由跌落为0.1m。2细格栅间（4个细格栅）3①设计水量Q=120000m/dmax栅条间隙b=6mm过栅流速1m/s栅前流速0.8m/s0格栅倾角α=60栅前水渠h=0.78m栅条宽度sm=10m①设计计算4\n栅条间隙数Qsinαmaxn=bhυ01.39×sin60==6940.0060.781×××栅槽宽度B=−+sn(1)bn0.01680.006691.094×+×=通过格栅的水头损失2s4υhk=β()3sinα1bg2432⎛⎞0.011=×1.67⎜⎟×××sin6030.39=m，取0.4m。⎝⎠0.00629.8×栅后水深Hhh=+1=+=1.00.41.4栅槽长度按格栅长度的3倍计每日栅渣量（单机）Qw××86400max1w'=2××k1000z1.390.1086400××3==5/md21.21000××②设备选型江苏天雨集团XQ1.0×2.0。功率0.75KW。每台8.46万元，共4台。3旋流式沉砂池3①设计水量Qm=120000/dmax②选型：《手册》-5P291江苏天雨集团，旋流沉砂池用鼓风机功率4KW;叶轮，功率1.1KW，转速15r/min;每套7.51万元，共两套。5\n砂水分离器功率0.37Kw，转速5r/min；每台6.60万元，共两台。除砂系统采用PLC自动控制洗砂，排砂周期。用电总负荷为14.74KW。细格栅间⑴功能：拦截污水中较小漂浮物⑵运行方式：根据栅前、栅后水位差，机械自动耙渣。⑶主要工程内容：3细格栅与旋流沉砂池合建，5000m/h设计，平面尺寸为17.02m×27.29m，在沉砂池前设4条渠道分别经细格栅入旋流沉砂池。安装细格栅水渠宽1.1m，长7.7m，共4条。栅渣经无轴螺旋输送机输送至螺旋输送压榨机压干后外运。格栅前后设手动渠道闸门以便于格栅检修。栅前水深0.78m，过栅流速1.0m/s，选用旋转式齿耙清污机。主要设备参数：栅宽：B=1000mm,栅隙：e=6mm,0安装角度：60。旋流沉砂池：⑴功能：去除水中粒径≥0.2mm砂砾，保护后续处理构筑物及排泥管道不受堵塞，并减少污泥泵及闸门的磨损。⑵运行：沉砂池与进水同步运转，除砂系统采用PLC自动控制。⑶主要工程内容：沉砂池选用旋流沉砂池两台，主要设备参数3处理水量2500m/h，直径4870m，电机功率N=1.1KW，配套鼓风机2台，功率4KW/台。砂水分离器两台，功率0.37KW。泥砂经砂水分离器脱水后外运处置。6\n流量计：选用电磁流量计，安装在沉砂池出水管上。选择池1．功能进水与从二沉池回流的活性污泥快速混合、接触，利用活性污泥中异养菌对污水中的溶解态和胶态可生物降解有机物进行吸附，促进该部分微生物的增长和繁殖，选择有利于沉淀的菌胶团微生物，抑制污泥膨胀。选择池出水采用可调堰板，同时作为四组氧化沟的配水设施。2．设计参数设计污水流量：Q=100000m³/d水力停留时间：t=30min选择池采用钢筋混凝土半地上结构。分为两格，串联连续搅拌式，数量为1座。3．选择池的容积有效池容V=Qt=100000×30/（60×24）=2083.3m³设选择池的有效深度为5.5m，则长和宽分别为28m和14m。超高取0.5m。实际池容V′=28×14×6m³=2352m³实际有效水深H′=5.3m由于池子分为两格，则每格的尺寸为14×14×6m。4．水力计算选择池进水口水头损失2υ1h进=ξ2g其中ξ为1.0，υ1=1.78m/s,则：22υ11.78hm进==ξ1.0×=0.1622g×9.8选择池中水头损失h池可忽略不计，即h池=0；选择池出水可调节堰水头损失，按最大损失计算，h堰=H+h其中H为堰前水头，这里取最大0.2m；h为跌落水头这里可以忽略不计，既h=0。则：7\nh堰=0.2m选择池出口水头损失2υh出=ξ2g其中ξ取进口没有修圆时的值为0.5，υ1=1.22m/s,则：22υ1.22hm出==×=ξ0.50.0422g×9.8选择池中总水头损失为:h总=h进+h池+h堰+h出=0.16+0+0.2+0.04=0.40m5．附属设备（1）.可调堰板选择池的出水处设置四个TYZ-5000×500可调堰板，材质采用不锈钢，单机功率为N=0.55Kw。总功率为N总=4×0.55=2.2Kw。（2）.搅拌机为了进水和回流的活性污泥能够快速混合、接触，在选择池上加混合搅拌设备。搅拌机的型号为ZJ-2600型折浆搅拌机，材质为不锈钢，单机功率为N=7.5Kw,搅拌机的个数为2台，总功率为N总=2×7.5=15Kw。氧化沟1．功能卡鲁塞尔氧化沟为整个污水处理系统的主体和核心。其功能为利用培养的活性污泥生物絮凝能力对污水剩余的SS进行捕集，去除废水中的悬浮物；利用活性污泥中的硝化菌对污水中的氨氮进行生物硝化，去除废水中的氨氮；利用活性污泥中的异氧菌对硝酸盐进行反硝化、+BOD降解以及生物除磷，从而保证出水中的SS、COD、BOD、NH4-N、TN和TP达到规定的设计要求。2．曝气方式的选择氧化沟的曝气方式有机械曝气和鼓风曝气。其中，机械曝气设备相对简单，但效率低，因此，主要应用于小水量的场合；鼓风曝气效率高、能耗低，主要应用于中、大规模。此外，8\n曝气方式的选择还由气温决定，由于机械曝气的散水作用，当环境温度低于水温时，机械曝气会使废水降温，而鼓风曝气由于风机对空气的压缩，可使水温升高。而生物处理的效率，与温度关系密切，同样条件下，温度越高，处理效率越高，尤其当要求脱氮时，脱氮菌对温度较为敏感。因此，目前普遍的观点是我国北方最低气温低于零度的地区，氧化沟不宜采用机械曝气。西安市的极端最低气温为-20℃，一月份多年平均气温-0.5℃，西安市已建成的北石桥污水净化中心采用转刷机械曝气，冬季由于曝气作用转刷周围大量结冰，致使水温降低，碳、氮和磷的去除率明显下降，达不到排放标准。经综合考虑，本工程采用鼓风曝气。3．设计参数设计流量Q=100000m³/d水力停留时间取t=15h(厌：缺：好=1：2：6)污泥浓度取X=4000mg/LMLVSS/MLSS=0.7污泥负荷取0.08㎏BOD/(㎏MLSS·d)溶解氧浓度C=2mg/L设计污泥龄θ=22d污泥产率系数取Y=0.5㎏VSS/㎏BOD5-1内源呼吸系数取Kd=0.05d计算温度T=15℃4．设计进出水水质水质指标原水沉砂池出水二沉池出水COD（mg/L）40040060BOD（mg/L）18018020SS（mg/L）20017520TN（mg/L）404020NH4-N（mg/L）30208TP（mg/L）441.0(1.5)NO3-N--10碱度（以CaCO3计）（mg/L）280--5．设计计算（1）.碱度校核9\n—出水碱度（或剩余碱度）=进水碱度+3.57×反硝化NO3N+0.1×去除BOD5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量=280+3.57×15.14+0.1×（180-10）-7.14×（10+15.14）=172mg/L（以CaCO3计）≥100mg/L（以CaCO3计）故满足出水碱度的要求。（2）计算硝化菌的生长速率μn硝化所需的最小污泥平均停留时间θcm，温度15℃，氧的半速常数KO2取2.0mg/L，pH按7.2考虑。0.098()T−15⎡⎤ND⎡⎤Oμn=−0.47ep⎢⎥0.051T−1.158⎢⎥⎡⎣10.8337.2()−H⎤⎦⎣⎦NK++10⎢⎥DO⎣⎦O2⎡⎤82⎡⎤−1=×0.47=0.224d⎢⎥0.051151.158×−⎢⎥⎣⎦810++⎣22⎦因此，满足硝化最小污泥停留时间为θcm=1/μn=4.5d。选择安全系数来计算氧化沟设计污泥平均停留时间θcd=SFθcm=3×4.5=13.5d。由于考虑对污泥进行部分的稳定，实际设计泥龄为θ=22d，对应的生长速率μn实际为-1μn实际=1/22=0.045d（3）氧化沟的池容1）.去除有机物及硝化所需的氧化沟有效容积YQS()0−SeθV=XK(1+θ)d式中V—用于消化及氧化有机物所需的氧化沟有效容积S0—进水BOD5浓度（mg/L）Se—出水BOD5浓度（mg/L）0.5100000(18010)22×−×3则Vm==3180340000.7(10.0522)××+×2）.反硝化所要求增加的氧化沟的体积反硝化速率的确定(T-20)rDNˊ=rDN×1.09(1-DO)-式中rDNˊ—实际的反硝化速率[mgNO3-N/(mgVSS·d)]-rDN—反硝化速率[mgNO3-N/(mgVSS·d)]，在温度为15～27℃，城市污水取10\n值范围0.03～0.11DO—反硝化条件下的溶解氧浓度（mg/L），≤0.2mg/L，这里取0.2mg/L(15-20)则rDNˊ=0.07×1.09(1-0.2)-=0.036mgNO3-N/(mgVSS·d)由于合成的需要，产生的生物污泥中约含有12%的氮，因此首先计算这部分的氮量。每日产生的生物污泥量为ΔXVSS：YΔ=−XvssQS()S()0e1+Kθd0.5−3=×100000(18010)(−)10×10.0522+×=4048kgd/由此，生物合成的需氮量为:12%×4048=485.8㎏/d折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为：485.8×1000/100000=4.86mg/L−反硝化NO−N量:3ΔNO3=40-4.86-20=15.14mg/L所以去除氮量:ΔSNO3=15.14×100000/1000=1514㎏/d因此，反硝化所要求增加的氧化沟的体积的确定Vˊ=ΔSNO3/(XrDNˊ)式中Vˊ—反硝化所要求增加的氧化沟的体积ΔSNO3—去除的硝酸盐氮量（㎏/d）-33则Vˊ=1514/(4000×10×0.7×0.036)=15020m3）.氧化沟的池容确定V总=V+Vˊ3=31803+15020（m）=46823m³（4）、氧化沟的工艺尺寸31）.初设V总=44256m，水力停留时间为10.62h：11\n3现改为V总=46823m，水力停留时间为11.24h32）.施工图阶段V总=52500m，水力停留时间为12.6h设计有效水深H=5.8m；宽度为6.5m氧化沟的有效池面积F=V总/H=52500/5.8=9052（㎡）平行设计四组氧化沟每组氧化沟的有效池面积：9052/4=2263（㎡）则：每组氧化沟所需沟的总长度为348m。超高取0.7m。（5）、氧化沟需氧量的确定SS−0eoQ=−1.42ΔX+−4.5(QNN)0.56−ΔX−2.6QNΔO320−ktVSSeVSS1−e式中O2—同时去除BOD5和脱氮所需的氧量（㎏O2/d）-1-1K—速率常数（d），这里取0.22dt—BOD试验天数（d），对BOD5,t=5dΔSNO3—每日产生的生物污泥量（VSS㎏/d）N0—进水氮浓度（mgTKN/L）Ne—出水氮浓度（mgTKN/L）-ΔNO3—还原或反硝化的硝酸盐氮量（mgNO3-N/L）则18010−o=×100000/1000−1.4240484.5100000/1000×+××2−×0.2251−e(4084.86)0.5640482.6100000/100015.14−−−×−××=25744kgd/如果水质修正系数α=0.85，β=0.95，压力修正系数ρ=1，温度为20℃和25℃时的饱和溶解氧浓度分别为C20=9.17mg/L、C25=8.4mg/L标准状态需氧量：CO202SOR=2520−αβρ(CC−×)1.0242512\n9.1725744×=50.85(0.958.42)1.024××−×==41251kgd/1718.8kgh/则供气量为：34125125%1.4290.21549837÷÷÷=Nm/d25%为氧转换效率混合要求的最小功率用下式计算：0.30.298P/V=0.94（μ）（MLSS）式中μ—绝对粘滞性系数，20℃时等于1.00873P/V—单位体积需要的净输入功率（W/m）MLSS—氧化沟中混合液污泥浓度（mg/L）0.30.298则P/V=0.94×1.0087×40003=11.16W/m（6）、氧化沟水力计算氧化沟进口水头损失2υ1h进=ξ2g其中ξ为1.0，υ1=1.78m/s,则：22υ11.22hm进==ξ1.0×=0.0822g×9.8氧化沟中水头损失h沟可忽略不计，即h沟=0m氧化沟出水堰处的水头损失h堰=H+h其中H为堰前水头，这里取最大0.2m；h为跌落水头这里可以忽略不计，既h=0。则：h堰=0.2m氧化沟出口水头损失2υh出=ξ2g其中ξ取进口没有修圆时的值为0.5，υ1=1.22m/s,则：13\n22υ1.22hm出==×=ξ0.50.0422g×9.8氧化沟中总水头损失为:h总=h进+h池+h出=0.08+0+0.2+0.04=0.32m（7）、氧化沟附属设备的确定1）.采用XHW-260-L型微孔曝气器，根据设备性能，动力效率为4.56～6.58㎏O2/（kw·h），33服务面积为0.35～0.75㎡/个，空气流量为1.5～5.0m/（h·个）[这里取3.1m/（h·个）]，因此需要的曝气器的个数为7048个。每组沟需要的曝气器的个数为1762个。2）.空气管道的确定空气管的设计流速：干管10～15m/s，支管5m/s。①主管道的管径:D主=×2(38959)/(153600)×π=0.796m=796㎜由于风机出口管径为800㎜，这里取D主=800㎜。校核流速υ=14.86m/s，12.02满②主干管的管径D主干=××21(38959)/(153600)π14=0.398m取D主干1=400㎜。校核流速υ=14.86m/s12.02，满足要求。D主干=××23(38959)/(153600)π24=0.689m取D主干2=700mm校核流速υ=14.4611.78m/s，满足要求D主干=××22(38959)/(153600)π34=0.563m取D主干3=600mm14\n校核流速υ=13.2110.69m/s，满足要求。③干管的管径：D支=×(38964)/(5133600)××π=0.191m=191㎜11D=××2(38959)/(153600)×π=0.282m支42圆整取D支=200300㎜。校核流速υ=4.5710.69m/s，满足要求。④支管的管径：D支=×(38964)/(515143600)×××π=0.048m=48㎜圆整取D支=50㎜。校核流速υ=4.53m/s，满足要求。3）.潜水搅拌机的确定在氧化沟中为了保证废水的循环流速在0.25～0.35m/s，采用SR4430.010,090型潜水搅拌机24台。材质采用不锈钢，单机功率N=4.30Kw。总功率为N总=24×4.30=103.2Kw。接触池及加氯间部分设计说明书一、接触池1.功能：使水与氯充分混合接触，达到消灭有害细菌作用。2.形式：折流式15\n3.设计参数：33（1）平均时流量4167m/h。（日处理规模100000m/h）（2）污水停留时间：30min。4.运行：设计考虑季节性加氯，加氯量6－8mg/L。可根据水质及天气、气温灵活掌握运行。5.主要工程内容：2（1）接触池共1座，每座10个廊道，每座平面尺寸30×22m，有效水深3.5m。3有效容积2310m。（2）平均时流量实际停留33min。二、加氯间1.功能：污水经二级处理后，水质得到很大改善，细菌含量也大幅度下降，但仍有大量细菌存在，并有病原菌存在的可能，因此排入水体之前应进行消毒处理。2.设计参数：（1）最大加氯标准：8mg/L，最大加氯量33.3kg/L。（2）液氯储量：22d用量。3.运行：与污水处理协调运行。以流量配比方式控制加氯机的加氯量。4.主要工程内容：（1）加氯间一座，其中包括氯库、液氯蒸发室等。加氯间尺寸：L×B×H＝23.13×10.8×5.3m。（2）设备：自动加氯机57kg/h，2台（一台工作，一台备用）；蒸发器2套；压力自动切换器1套；漏氯报警仪1台，YL-1000氯瓶24个；氯瓶电子秤重仪2台；单轨电动葫芦1台。二沉池计算说明书氧化沟出水直接至二沉池进行泥水分离，最后加氯消毒后排入渭河。二沉池是活性污泥系统的重要组成部分。其功能为对混合液进行固液分离，保证出水水质和污泥浓回流。本工程共设计四座圆形辅流式沉淀池，具体详情如下：1.设计参数个数n=4个3设计总流量Qm=162500/d(包括回流)33单池出水流量Q0=100000/24/4=1041.67m/h=0.289m/s回流比r＝62.5％32表面负荷q＝3.6u=3.6*0.28=1m/（m.h）水力停留时间HRT＝3.3h出水堰负荷q'<1.7L/（s.m）2.设计尺寸（1）单池直径2表面积F=kQ0/q=1.2×1041.67/1=1250.0（m）4F41250.0×Dm===40直径π3.1416\n（2）有效水深h2＝q·t=1×3.3=3.3m3（3）有效容积：V1=F·h2=1256×3.3=4144.8m（4）集泥斗集泥斗上部直径为5m、下部直径为4m、集泥斗高h0=2m,则集泥斗的有效容积v0为2222πh0⎡⎤⎛⎞⎛⎞⎛⎞⎛⎞DDDD11223.142×⎡⎛⎞⎛⎞⎛⎞⎛⎞5544⎤3v0=+⎢⎥⎜⎟⎜⎟⎜⎟⎜⎟×+=⎢⎜⎟⎜⎟⎜⎟⎜⎟+×+⎥=31.9m32⎢⎥⎣⎦⎝⎠⎝⎠⎝⎠⎝⎠22232222⎢⎥⎣⎦⎝⎠⎝⎠⎝⎠⎝⎠(5)池周边总深度H=h1+h2+h3+h5＝0.3+3.3+0.5+0.5＝4.6m（h1超高，h3缓冲层高度，h5刮泥板高度）(6)中心进水管4Q40.470×Dm===1.0管径：v=0.6m/sπv3.140.6×取DN=1000mm。2（7）出流孔：v3<0.3-0.4m/s面积A=Q/v=0.470/0.3=1.57m取孔高800mm开2口6个沿壁均匀分布，单孔宽419mm。实际出流面积和流速分别为：A=2.0m，v=0.24m/s。（8）稳流筒：筒中流速：v3=0.03-0.02m/s，设计取DN＝5500mm。实际流速：v=0.021m/s。(9)溢流堰设计：采用九十度三角堰每米取8个堰，沿槽两侧环形布置，内外槽直径分别为35.1m、36.9m堰周长L＝3.14×（35.1+36.9）＝226.08m堰个数n＝8L=8×226.08=1808.64(个)内外侧个数分别为882个、927个。3单堰流量及堰前水深q=Q/n=0.289/1809=0.000159756m/s2.50.4又q=1.4H所以H=(q/1.4)=0.026mQ0.2891000×0出水堰负荷qL'===1.3/(s⋅〈m)1.7/(Ls⋅m)满足要求。πD3.14×+()35.136.9直角三角堰的确定方法a.在堰口上放置和堰槽长轴平行的特制的直径D的圆棒，并用水平仪找平；b.将临时测量用的特制的带钩针的水位测量仪放置在圆棒上面，钩针针尖和圆棒轴线切面的底线相接触，然后d.将水放入堰槽中，并使水面低于堰口；e.再将特制的带钩针的水位测量仪的钩针下降并浸入水中，然后将钩针慢慢提起使针尖和水面一平，并读出图中“F”数值，读数G、F数值之差(“G-F”)即是堰口至堰槽中水面之间的距离；f.将预先安装在至堰口(4～5)hmax的测量截面处或小水桶内的永久性的测量水头的水位计的钩针下降，使针尖和水面一平，并读出刻度数值。该读数值减去“G-F”数值，得到的数值即是测量水头的永久性水位计的零点数值。3环形集水槽内流量q集＝Q/2＝0.289/2＝0.1445m/s集水槽尺寸：采用周边集水槽双侧集水，每池只有一个总出水口（10）出水槽尺寸0.40.4槽宽：b＝0.9×（k·q集）＝0.9×（1.5×0.1445）＝0.49m17\n设计取b＝0.6m槽内终点水深h4＝q集/（vb）=0.1445/(0.6×0.6)=0.40m332hk2220.15×hh=+3=3+=0.400.57m槽内起点水深34h0.40422αq10.1445×hm==3集3=0.18临界水深kgb229.80.6×设计取H＝0.60m校核：最不利点在临界点处v＝q集/hkb=0.1445/（0.18×0.6）=1.34m/s(符合)1⎡⎤⎛⎞231Q⎡⎤23⎢⎥⎜⎟2()ql⎝⎠2⎡⎤0.1445ym===⎢⎥⎢⎥=0.18或：c⎢⎥bg222⎢⎥bg⎢⎥⎣⎦0.6×9.8⎣⎦⎢⎥⎣⎦0.522⎛⎞22qlHy=+⎜⎟=0.31mcgby2⎝⎠c3（11）出水管采用DN＝600mm，Q=0.289m/sv＝1.01m/s,1000i=2.063（12）排泥管采用DN=400mm,Q=0.181m/sv=1.41m/s,1000i=6.833、设备刮泥机选自江苏天雨环保集团有限公司，半桥式周边传动刮泥机（ZBG40）。单价26.31万元；技术服务、指导安装、备品备件专用工具免费，运输保险费0.40万元，合计单项价26.7万元。池壁承压160KN（由两个滑动轮传递）;中心支蹾承压160KN;功率0.55KW;周边线速：2m/min.污泥储泥池1功能调节氧化沟排出的剩余污泥和污泥浓缩脱水机工作之间的泥量平衡。为了维持污泥的好氧状态，防止磷的释放，在池底布置空气管对污泥进行充氧曝气，同时还可起到混合的作用，防止污泥沉淀。2设计计算a泥量的计算每组沟剩余污泥量（干固体量）Δ=ΔXQSYf⎡⎤⎣⎦()1+KdθCe+XQXQ1−18\nΔX——总剩余污泥量(kgd/)3Q——污水流量md/ΔS——进水的BOD—出水的BOD55式中Y——污泥产率，kgvsskg/去除BOD5f——MLVSSMLSS/之比θ——设计污泥停留时间（d）CX——污泥中的惰性物质（mgl/）为进水总悬浮物浓度（TSS）与挥发性悬1浮物浓度（VSS）之差。X——随出水流出的污泥量mgl/eΔ=X25000160××⎡⎤⎣⎦0.40.75×+(10.2525×)+××2200.6250002025000−×=25000160××[0.41.6875]+××2200.6250002025000−×=3.75t/d则四组沟的总干固体量为：3.75414.9915/×=≈td污泥的含水率为：99.0%则污泥量为：1500t/db曝气量设计曝气量按水、气比1：5设计污泥流量1500/24=62.5t/h33则曝气量为62.5×5=312.5mh/≈5.21m/min选用罗茨鼓风机型号RC-100口径：100A转速：1750r/min3排气压力：9.8kp进口流量：Qm=8.17/minaS所需轴功率：La=2.7kw所配电动机功率：p=4kw03空气管道的确定空气主管、干管流速10—15m/s支管流速5m/s①主管管径的确定3取最大流速为15m/s气量按320mh/来算3204×则管径Dm==86.9m取D=100mm36003.1415××19\n3204×校核：υ==11.32/ms符合36003.140.10.1×××②干管管径的确定3取最大流速为15m/s气量按320mh/来算干管分为两支3204×则管径Dm==61.4m取D=70mm36003.14152×××3204×校核：υ==11.55/ms符合36003.140.070.072××××③支管管径的确定取支管管径为50mm3设计参数设计流量：1500t/d停留时间：24h数量：1座4主要工程内容储泥池一座，尺寸为LB×=×2218m钢筋混凝土结构，池深4.5m,内设微孔曝气管。污泥浓缩脱水机房1功能对剩余污泥进行浓缩和脱水处理，减少污泥的含水率和污泥体积。经脱水处理后，污泥的含水率可降至75%左右，成为泥饼，便于最终处置。2浓缩脱水方式的选择污泥的浓缩有重力浓缩和机械浓缩。重力浓缩采用浓缩池依靠重力进行，浓缩效率低，而且占地面积大，设备多，流程复杂。机械浓缩效率高，占地小，尤其是近年来出现的浓缩脱水一体机，使得污泥的浓缩脱水工艺大大简化，以往主要应用于中小规模，最近许多大型污水厂也开始采用。本设计采用污泥浓缩脱水一体机的机械浓缩脱水方式。3设计参数污泥量：1500t/d干固体产生量：15吨工作周期：22小时药剂种类：PAM（粉状）加药量：0.4%（以干固体计）（60kgPAM/d）4运行脱水机每天连续运行22小时。加药装置与浓缩脱水一体机同步运行。5主要工程内容2污泥脱水机房一座，建筑面积396m。配备安德里茨D4L型污泥浓缩脱水机3台；污泥3螺杆泵：26—6LBN，3台；无轴螺旋输送机：L=12m,直径0.2m,容量5mh/，1台；倾30斜螺旋输送机：L=3m,直径0.2m，容量5mh/，θ（倾角）=30，1台；冲洗水泵：KCP6520\n﹡40—200D，3台；絮凝剂制备装置：AUTOFLOC8250,2台；加药泵：1-6LBN；接触消毒池1.接触1.设计参数消毒消毒剂种类：液氯池计消毒剂浓度：8.0mg/l3算设计流量：100000m/d水力停留时间：0.5h接触池的形式：折流式100000加氯量：8.0×＝33.33kgCl2/h242.运行连续运行3.接触池尺寸1000003接触池的体积：×0.5＝2083.3m2420833.2设接触池水深为3.5米，则池子面积是：=595.24m5.3长×宽×高＝30×22×4.0，有效水深3.5米（范围是3~5米），超高0.5米。接触池沿长分为十个廊道，每个廊道宽3米。2则实际面积为：30×22＝660m，实际停留时间33分钟4.池内水头损失220.110.11hf=9×3.0×+×220=0.02m，取0.10米。319.611.05520.013出水堰堰上水头：2Qm=bgH2321.16=×0.4055×19.6H3⇒=Hm0.26设从接触池到出水渠道自由跌落0.10米。从接触池到出水渠道水头损失一共0.46米。2.出水出水渠道上设巴氏计量槽，喉宽0.9米。《污水处渠道巴氏槽上游水深最大流量时理厂工艺及巴0.026设计手(1.570.9×)QH=×371.60.9(3.281××)=1390/Ls氏计册》，王社量槽⇒=H0.76m平，高俊发计算平均时主编⇒=H0.67m设出水渠道宽1.6米，则渠道内水流的Fr数是：21\n在最大流量时1.39Fr==0.42<0.5，符合流态要求11.60.76(9.80.76)×××2在平均流量时1.16Fr==0.42<0.5，符合流态要求11.60.67(9.80.67)×××2经过巴氏槽的水头损失时0.36米从巴氏槽下游渠道进入出水井跌水0.20米。-出水渠道损失一共0.56米。鼓风及泥回流部分一、鼓风机房¢主要设备一览表序名称型号性能参数数量单价备注号3Q＝8965m/h丹麦HV－TURBO1离心鼓风机H＝7m5台四用一备KASSV－GK200N＝160kw3卷帘式空气Q＝12500m/h22台过滤器N＝0.35kwN=7.5kw(起升)3电动葫芦CD15－9D1台N=0.8kw(运行)4轴流风机T35－11－5.6N＝5kw6台¢工艺设计计算1．鼓风机33总风量Q总＝64.5万m/d＝26875m/h3选用4台离心式鼓风机，Q单＝8965m/h，三用一备出风口干管管径DN350，v＝25m/s22\n出风主干管管径DN800，v＝14.9m/s厂房尺寸及内部要求厂房尺寸：鼓风机房与配电间合建，外形尺寸为L×B＝44.4m×14.4m内部要求：要求内部做严格的隔音处理，限制标准GBJ87－85¢自动控制鼓风机主控制器将保持系统主风管中的压力恒定，并通过调节各氧化沟的空气控制阀来调节溶解氧含量。主风道中的压力传感器将4～20毫安的压力信号输送给主控制器，主控制器根据该信号与预先设定值的对比结果控制鼓风机的出风量以保持压力恒定。同时，氧化沟中的溶解氧仪根据池内溶解氧的变化来调节空气控制阀。二、污泥回流泵房¢主要设备一览表（一座集泥池）序名称型号性能参数数量单价备注号3Q＝850m/hITT1污泥回流泵H＝11.8m3台二用一备CP3300.181LT801N＝37kw3Q＝35.4m/hITT2剩余污泥泵H＝8m2台二用一备CP3085.182HT252N＝2.4kw3潜水搅拌机QJB5/12-620/3-480N＝5kw1台¢工艺设计计算1．集泥池容积设计流量Q总＝RQ平＋Qw；3Q平＝100000＝4167m/h；33Qw＝1500m/d＝62.5m/h；R＝0.625水力停留时间：T＝20min23\n3有效容积：V＝（4167×0.625＋62.5）×0.333＝888m。3设置2坐集泥池，则V单＝444m3取集泥池有效容积：450m按回流比R＝100％校核33Q总＝Q平＋Qw＝100000＋1500＝101500m/d＝4230m/h则集泥池停留时间T＝2×V单/Q总＝13min2．回流污泥泵（一座集泥池）按100％回流量设计，选用ITT潜水离心泵三台，二用一备，3Q＝850m/h，H＝11.8m，N＝37kw扬程计算：3出口管管径DN400，L＝5m，Q＝850m/h，v＝1.82m/s，CH＝81;3出水总管管径DN600，L＝250m，Q＝1700m/h，v＝1.62m/s，CH＝81；1.851.85⎡⎤⎛⎞5⎛⎞⎛⎞1.82250⎛⎞1.62Hf=6.82⎢⎥⎜⎟×+×⎜⎟⎜⎟⎜⎟=2.32m1.171.17⎢⎥⎣⎦⎝⎠0.4⎝⎠⎝⎠810.6⎝⎠81H＝高差＋沿程损失＋局部损失＝7＋2.32＋0.5（估算）＝9.82m3.剩余污泥泵（一座集泥池）333设计流量Q＝750m/d＝31.25m/h，选用ITT潜水离心泵二台，一用一备，Q＝35m/h，H＝8m，N＝2.4kw扬程计算：3出口管管径DN125，Q＝35m/h，v＝0.74m/s，I＝0.0089H＝高差＋沿程损失＋局部损失＝5.10＋0.0089×150＋0.5（估算）＝6.935m¢自动控制集泥池内设置液位传感器，提升泵高水位时启动，低水位时自动停泵。污泥回流泵中的一台做30％～100％流量的变频控制，整体运行方式如下：首先启动变频泵，流量从30％～100％变化；当流量超过单台水泵的最大流量时，第二台提升泵启动，变频泵流量又从30％～100％变化。24