亚运村20万吨日污水处理厂A2O工艺的设计 126页

北京亚运村20万吨/日污水处理厂A2/O工艺设计环境科学摘要水是人类赖以生存的宝贵资源，没有水生命就不存在。随着城市化速度的加快和生活水平的提高，城市生活污水的排放量也逐年增加。城市生活污水污染物含量主要是有机物，排入水体后易造成水体的富营养化，使藻类大量生长繁殖，造成赤潮和水华。藻类生物原生质的组成可知水中含少量的氮、磷就能促使藻类大量生长，而当藻类代谢大量死亡时，就使水域水体腐败发臭水质恶化。北京是中国的政治、文化与国际交往中心，是综合性产业城市。由于人口密集，河流稀少，北京缺水是一个严峻的问题，所以需要采取现实可行的办法对污水进行处理回用，以满足北京的用水要求，是北京最先要解决的问题。A2/O处理工艺是Anaerobic－Anoxic－Oxic的英文缩写，它是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称。该工艺是目前较为流行的具有一定代表性的污水生物脱氮除磷技术，其反应池由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。经初沉池沉淀后的废水和回流污泥自厌氧池流入，循环硝化液由好氧池用泵送人缺氧池。在厌氧池进行磷的释放，在缺氧池进行反硝化脱氮，在好氧池进行硝化和磷的摄取，废水再经二沉池沉淀后排放。由于该工艺的流程较为简单，墓建费用和运行费用均较低，又具有同步脱氮除磷的功效，因此成为目前研究和应用较多的一种工艺。本设计的主要目的是探讨该工艺的各种影响因素以确定使脱氮除磷效果达到最佳的状况;同时也对如何控制该工艺中的污泥膨胀问题进行了设计上的改进。关键词：北京，A2/O工艺，生活污水，污泥处理，中水回用\nBeijingYayunVillage200,000Tons/DaySewageTreatmentPlantA2/OTechnologyDesignEnveromentScience04-2LinChang-zhiSupervisorWangHuiAbstractWaterisforthesurvivalofvaluablehumanresources,lifewouldnotexistwithoutwater.Withtheacceleratedpaceofurbanizationandtheimprovementoflivingstandards,urbansewagedischargevolumehasincreasedyearbyyear.Urbansewageisthemaincontentoforganicpollutants,dischargedintothewateraftereasilycausetheeutrophicationofwaterbodiessothatthelargegrowthofalgae,causedbyredtide,andwater.metabolismandwhenlargenumberofdeadalgae,whichmakesthewatersofcorruptionFaxiuwaterqualitydeterioration.BeijingisChina'spolitical,culturalandinternationalexchangecenter,isacomprehensiveindustrialcity.Asdenselypopulated,withfewrivers,Beijingisaseverewatershortageproblem,soitisnecessarytotakerealisticapproachtosewagetreatmenttousetomeetthewaterdemandinBeijing,Beijingisthefirsttosolvetheproblem.A2/OprocessisAnaerobic-Anoxic-Oxicthestands,itisanaerobic-hypoxia-aerobicbiologicalnitrogenandphosphorusremovaloftheshorttitle.Theprocessisnowmorepopularwithacertainrepresentationofthesewagebiologicalnutrientremovaltechnology,itstankbytheanaerobicpond,poolandaerobichypoxiapoolcomposition.precipitatedbythebeginningofthewastewaterandsludgebackintothepoolfromanaerobic,aerobiccycleofnitrificationbythepoolofpeoplewithpumpinghypoxiapool.tombconstructioncostsandoperatingcostsarelower,butalsohastheeffectofsimultaneousremovalofnitrogenandphosphorus,becomemoreresearchandapplicationofaprocess.Themainpurposeofthisdesignwastoexploretheimpactofthevariousfactorstodeterminetheeffectsofnitrogenandphosphorusremovalto\nachievethebest;butalsoonhowtocontroltheprocessofexpansionofsludgeontheissueofthedesignimprovements.Keywords：Beijing,A2/Ocraft,Sanitarysewage,Sludgetreatment,IntheWaterReuse\n目录摘要IAbstractII第1章绪论11.1毕业设计背景11.2毕业设计资料2第2章编制依据和设计容32.1自然状况32.2研究设计容3第3章污水处理厂设计要求43.1污水处理厂位置的选择43.2污水处理工艺流程的选择43.3设计流量、污水水质污染程度及污水处理程度53.4设计需要使用的有关法规、标准、设计规和资料53.5厂区地形6第4章污水的一级处理74.1格栅74.1.1设计概述74.1.2格栅设计计算84.2沉砂池计算114.2.1设计参数114.2.2计算114.3初次沉淀池154.3.1平流沉淀池15第5章污水的生物处理225.1A2/O工艺流程及工艺原理225.2已知条件245.3设计参数245.4平面尺寸计算265.5进出水系统275.5.1曝气池的进水设计275.5.2曝气池的出水设计295.5.3其他管道设计305.6剩余污泥量315.7曝气系统设计计算325.7.1需氧量325.7.2供气量335.7.3空气管路计算34第6章二次沉淀池366.1中心进水辐流式二沉池366.2集配水井的设计计算42第7章消毒接触池及其设计447.1平流式消毒接触池44\n7.2消毒剂的投加45第8章计量设备478.1计量设备选择478.2计量设备及其设计47第9章污泥处理构筑物计算509.1污泥量的计算509.1.1初沉池污泥量计算509.1.2剩余污泥量计算519.2污泥浓缩池519.3贮泥池及其设计559.3.1贮泥池作用559.3.2贮泥池计算569.4污泥消化池及其设计579.4.1容积计算589.4.2平面尺寸计算609.4.3消化池热工计算609.4.4污泥加热方式659.4.5混合搅拌设备669.4.6消化后的污泥量计算679.4.7沼气产量689.4.8一级消化池的管道系统699.4.9二级消化池的管道系统719.4.10贮气柜739.4.11沼气压缩机74第10章污泥脱水7510.1脱水污泥量计算7510.2脱水机的选择7510.3附属设施76第11章污水深度处理7811.1污水深度处理和回用的一般规定7811.2过滤设施7911.3设计参数79第12章污水总泵站的设计8512.1污水泵房的一般规定8512.2设计数据8512.3泵房形式8512.4工艺布置8612.5污水泵站设计计算8612.5.1水泵的选择8612.5.2泵站的平面布置8712.5.3泵座基础设计9012.5.4泵站仪表9012.6泵前格栅设计计算9112.7集水池设计计算93\n12.7.1集水池容积9312.7.2机器间设计计算9512.7.3泵站辅助设备96第13章污水处理厂高程布置9813.1高程布置的原则9813.2污水处理构筑物高程布置9813.3污泥处理构筑物高程布置101第14章污水池立场建设直接费、污水处理成本10314.1计算原则10314.2污水厂建设直接费10314.3污水处理成本114第15章结论116致谢117参考文献118\n第1章绪论1.1毕业设计背景联合国早在1977年2月就向全世界发出警告“水不久将成为一个重要的全球性危机”。如今，全世界面临水资源危机，产生的原因主要包括用水量急剧增加、水污染、水资源开发不合理、浪费严重等几个方面。随着社会的迅速发展和文明的不断进步，特别是人口的急剧增加，人类对水的依赖程度越来越高，世界用水量急剧增加。我国是一个水资源短缺的国家，人均水资源量约为2200m3，约为世界平均水平的四分之一。而且，我国用水浪费严重，水资源利用效率较低。目前,我国农业用水利用率仅为40%～50%，灌溉用水有效利用系数只有0.4左右。工业方面,工业用水重复利用率低,仅为20%～40%，单位产品用水定额高。城市生活用水方面，供水管网和卫生设备的漏水是形成浪费的主要原因，我国城市供水管网的漏水量约占全部供水量的10%左右。此外，我国产业结构不合理，高耗水量行业发展集中，生产管理水平低，生产用水浪费严重；人们思想认识模糊,缺乏危机感，节水意识差,城市生活用水、家庭用水浪费现象普遍；缺少全局控制,违反生态规律发展，出现掠夺式开发、浪费式利用、混乱式管理；水的重复利用率低,相关法律、制度不健全,都是我国水资源危机出现的原因。中水回用，是解决城市水资源危机的重要途径，也是协调城市水资源与水环境的根本出路，生活污水处理回用，既能减小对地下水的开采，又能给我们带来一定的经济效益。中水是指各种排水经处理后，达到规定的水质标准，可在生活、市政、环境等围杂用的非饮用水。因为它的水质指标低于生活饮用水的水质标准，但又高于允许排放的污水的水质标准，处于二者之间，所以叫做“中水”。    由于“水危机”的困扰，许多国家和地区积极着手巩固和加强节水意识以及研究城市废水再生与回用工作。城市污水回用就是将城市居民生活及生产中使用过的水经过处理后回用。有两种不同程度的回用：一种是将污水处理到可饮用的程度，而另一种则是将污水处理到非饮用的程度。对于前一种，因其投资较高、工艺复杂，非特缺水地区一般不常采用。多数国家则是将污水处理到非饮用的程度，在此引出了中水概念。中水也就是将人们在生活和生产中用过的优质杂排水(不含粪便和厨房排水)、杂排水(不含粪便污水)以及生活污(废)水经集流再生处理后回用，充当地面清洁、浇花、洗车、空调冷却、冲洗便器、消防等不与人体直接接触的杂用水。\n北京的水荒问题无法从根本上解决。北京水资源的形势十分严峻。据专家估算：到2010年，平水年份北京将缺水11.85亿立方米，枯水年份将缺水近20亿立方米；到2020年，平水年份北京将缺水23.76亿立方米，枯水年份将缺水30.9亿立方米。1.2毕业设计资料北京市亚运村污水处理厂服务区域位于市北部、西北部和西郊地区，排水流域围北起西三旗铁路，南到长河，东起京公路东，西到西山山脚。承担着北京市西北部地区。亚运村所在的位置有唯一的一条河是清河，清河是市区北部的一条重要河道，西起青龙桥附近的安河闸，下游入温榆河。过去由于大量污水直接排入清河及支流，造成清河水体严重污染，也成为榆河的主要污染源。亚运村的所有污水排放都排入清河，所以亚运村污水处理厂的建设重在必行，为改善此种情况，北京市政府于2009年低启动亚运村污水处理厂工程建设。其目的在于通过截流和处理以前直接排入河的污水，完善清河流域排水系统，控制和治理该地区的水污染；以解决日益严重的环境问题，保护和改善环境、消除污水危害。该项目对改善城市河流环境，保护人民身体健康，加速城市现代化建设具有重要意义。还清清河河道，改善两岸环境质；并利用污水处理厂处理后的出水资源为河道水面、沿岸绿化等用水提供充足可用的水源。\n第2章编制依据和设计容2.1自然状况2.1.1降雨年平均降雨量636mm；年最大降雨量1002mm；最大日降雨量140mm；2.1.2气温历年最高气温40℃；历年最低气温-15.5℃；年平均气温11.6℃；最高月平均气温26.9℃；最低月平均气温-1.5℃；2.1.3风向年主导风向东北偏西；2.1.4地质地震烈度7度，土壤为粘土，冰冻深度0.3m，地下水位-7.0米。2.2研究设计容按照提供的设计资料和任务书，本次设计主要围包括：污水厂设计、城市污水总泵站工艺设计、处理厂平面图布置、污水和污泥高程布置和工程概预算等。\n第3章污水处理厂设计要求3.1污水处理厂位置的选择制定城市污水处理系统方案时，污水处理厂厂址选择是重要的环节。它与城市的总体规划、城市排水系统的走向、布置和处理后污水的出路都密切相关。它对周围环境卫生、处理厂基本建设投资及运行费用都有很大的影响。当污水处理厂的厂址有多种方案可供选择时，应从管道系统、泵站、污水处理厂各处理单元为出发点，进行综合的技术经济比较与最优化分析，并通过有关专家的反复论证再进行确定。污水处理厂厂址选择应遵循下列原则：3.1.1无论采用什么处理工艺，应与选定的污水处理工艺相适应，尽量少占农田和不占良田。3.1.2厂址必须位于集中给水水源下游，并设在城镇、工厂厂区及生活区的下游和夏季主导风向的下风向。为保证卫生要求，厂址应距街区净距大于500米。3.1.3当处理后的污水或污泥用于农业、工业或市政时，应考虑与用户靠近便于运输。当处理水排放时，应与受纳水体靠近，但不低于最高洪水位。3.1.4要充分利用地形以满足处理构筑物高程布置的要求，减少土方工程量。若有可能，采用重力自流以节省动力费用。降低处理成本。3.1.5根据城市总体发展规划，处理厂的选择应考虑远期发展的可能性，留有适当的发展余地。并选择土质好的地方，便于施工。3.2污水处理工艺流程的选择按《城市污水处理和污染防治技术政策》要求推荐，20万m3/d规模大型污水厂一般采用常规活性污泥法工艺，10-20万m3/d污水厂可以采用常规活性污泥法、氧化沟、SBR、AB法等工艺，小型污水厂还可以采用生物滤池、水解好氧法工艺等。对脱磷脱氮有要求的城市，应采用二级强化处理，如A2/O工艺，A/O工艺，SBR及其改良工艺，氧化沟工艺，以及水解好氧工艺，生物滤池工艺等。但由于该地区主要是居民区，污水主要是生活污水为主，排放的污水里氮磷的含量很高，设计时对脱氮除磷有较高的要求故选取二级强化处理。可供选取的工艺：A/O工艺，A2/O工艺，SBR及其改良工艺，氧化沟工艺。本工程选用的是A2/O工艺。A2\n/O工艺是颇有发展前途的污水处理工艺，该法电耗少，运行费用低并且污泥处理费用也比较少，不仅是节能污水处理工艺，同时也是经济有效的脱氮除磷较先进的技术。该工艺在控制水体富营养化及污水回用等方面也具有广泛的应用前景污水处理工艺流程图如下：初次沉淀池沉沙池泵房格栅进水计量设备消毒接触池二次沉淀池A2/O反应池出水剩余污泥快滤池回流污泥中水回用污泥浓缩池贮泥池污泥消化池污泥脱水运走3.3设计流量、污水水质污染程度及污水处理程度3.3.1水质表3.1　进出水质Table.3.1Accesstowater项目BOD5CODSSTNTPNH+4-NPH单位mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L进水水质260400310405.5307.0出水水质≤20≤60≤20≤20≤1.0≤156.5～7回用水质≤10≤40≤5≤6≤0.5≤86.5～73.3.2水量总设计规模为20万m3/d，最大变化系数为1.2，最大时水量为：24万m3/d。3.4设计需要使用的有关法规、标准、设计规和资料需要参考的设计指南、规和设计手册:(1)《室外排水设计规》（GBJ14-87）\n(2)《地表水环境标准》（GBHZB1-1999）(3)《污水综合排放标准》（GB8978-1999）(4)《城市污水处理厂污水污泥排放标准》(GJ3025-93)3.5厂区地形(1)污水厂选址区域海拔标高在98m～102m之间，平均地面标高位100.00m。(2)平均地面坡度位0.3‰～0.5‰，地势位西北高，东南低。(3)厂区征地面积为东西长580m,南北长380m。\n第4章污水的一级处理污水的一级处理设施主要包括格栅和沉沙池。这是因为它们常设置在污水处理厂工艺流程的核心处理设施之前，虽然不能有力地去除污水中的溶解性有机污染物质，但对改善和提高后续核心处理设施的功效，往往是不可缺少的。4.1格栅4.1.1设计概述1、一般规定格栅系由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截流较大的悬浮物或漂浮物，如纤、碎布、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等。一般情况下，分粗细两道格栅，粗格栅的作用是拦截较大的悬浮物或漂浮物，以便保护水泵；细格栅的作用是拦截粗格栅未截流的悬浮物或漂浮物。2、设计参数（1）水泵前格栅栅条间隙，应根据水泵要求确定。（2）污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：人工清除25～40mm;机械清除16～25mm;最大间隙40mm。（3）格渣量与地区的特点、格栅的间隙大小、污水流量及排水管道系统等因素有关。在无当地运动资料时，可采用：格栅间隙16～25mm时，0.10～0.05m3格渣/103m3污水；格栅间隙30～50mm时，0.03～0.01m3格渣/103m3污水。（4）大型污水处理厂或泵站前的格栅（每日格渣量大于0.3m3），一般应采用机械清渣。（5）机械格栅不少于2台，如为一台时，应设人工清除格栅备用。（6）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。（7）格栅前渠道的水流速度一般采用0.4～0.9m/s。\n（1）格栅倾角一般采用45°～75°。（2）通过格栅的水头损失，粗格栅一般为0.2m，细格栅一般为0.3～0.4m。（10）格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m。工作台上应有安全和冲洗设施。（11）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m。工作台正面过道宽度，采用人工清除时不应小于1.2m，采用机械清除时不应小于1.5m。（12）机械格栅的动力装置一般宜设在室，或采取其他保护设备的措施。（13）设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。（14）在北方地区格栅的设置应考虑防止栅渣结冰的措施。（15）格栅间应安设吊运设备，以进行格栅及其他设备的检修，栅渣的日常清除。4.1.2格栅设计计算设计中取四组格栅，N=4组，设计水量Q=平均流量×总变化系数=2.78m3/s，总变化系数K=1.2，每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为0.695m3/s。1、格栅间隙数：式中：——格栅栅条间隙数（个）；——设计流量（m3/s）；——格栅倾角（°）,取α=60°；——设计的格栅组数（组），N=4；——格栅栅条间隙（m），取b=0.02m；——格栅栅前水深（m），取h=0.8m；——格栅过栅流速（m/s）,取v=0.9m/s。格栅设四组，按两组同时工作设计。则：2、格栅槽宽度BB=S(n－1)+bn式中：B——格栅槽宽度（m）；S——每根格栅条的宽度（m）,取S=0.015m。\nB=0.015×(44－1)+0.02×44=1.53m3、进水渠道渐宽部分的长度：式中：　——进水渠道渐宽部分的长度（m）；B1——进水明渠宽度（m）；α1——渐宽处角度（°），一般采用10°～30°；设计中取B1=0.9m，α1=20°4、出水渠道渐窄部分的长度（m）：5、通过格栅的水头损失：式中：——水头损失（m）；——格栅条的阻力系数，查表β=1.67～2.42；——格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k=3。设计中取β=2.42，k=3。6、栅后明渠的总高度：H=h+h1+h2式中：H——栅后明渠的总高度(m)；h2——明渠超高（m），一般采用0.3～0.5m。设计中取h2=0.30mH=0.8+0.18+0.3=1.28m\n7、栅槽总长度：式中：L——格栅槽总长度（m）；H1——栅前明渠的深度（m）；设计中H1=0.8+0.3=1.10mm8、每日栅渣量计算：式中：——每日栅渣量（m3/d）；——每日每103m3污水的栅渣量（m3/103m3污水），一般采用0.04-0.06m3/103m3污水。设计中取=0.05m3/103m3污水m3/d9.98m3/d>0.2m3/d应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。9、进水与出水渠道：城市污水通过DN2000mm的管道送入进水渠道，设计中取进水渠道宽度B1=0.9m，进水水深h1=h=0.8m，出水渠道B2=B1=0.9m，出水水深h2=h1=0.8m。图4.1单独设置格栅平面图Fig.4.1Setupaseparategridfloorplan\n4.2沉砂池计算沉砂池的功能是利用物理原理去除污水中密度较大的无机颗粒污染物，如泥砂，煤砂等，它们的相对密度约为2.65。设计中使用平流式沉砂池，它具有构造简单、处理效果较好的优点。一般设于泵站、倒虹管前以减轻机械、管道的磨损。也可以设于初次沉淀池之前，以减轻沉淀池的负荷及改善污泥处理构筑物的条件。4.2.1设计参数1、沉砂池的格数不应少于2个，并应按并联系列设计，当污水量较小时可考虑一格工作，一格备用。2、沉砂池按去除相对密度大于2.65、粒径大于0.2mm的砂粒设计。3、设计流量的确定。当污水由水泵提升时，应按水泵的最大组合流量计算；当污水自流进入时，应按最大设计流量计算；在合流处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。4、设计流速的确定。设计流量时水平流速：最大流速应为0.3m/s，最小流速应为0.15m/s；最大设计流量时，污水在池的停留时间不应少于30s，一般为30～60s。5、设计水深的确定。设计有效水深不应大于1.2m，一般采用0.25～1.0m,每格宽度不宜小于0.6m。6、沉砂量的确定。城市污水的沉砂量可按3m3/10×104m3污水计算，沉砂含水率约为60%，容重为1.5t/m3。7、砂斗容积按2d的沉淀量计算，斗壁倾角550～600。8、池底坡度一般为0.01～0.02；当设置除砂设备时，应根据设备要求考虑池底形状。9、除砂一般宜采用机械方法。采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。10、当采用重力排砂时，沉砂池和贮砂池应尽量靠近，以缩短排砂管的长度，并设排砂闸门于管的首端，使排砂管畅通和易于养护管理。11、沉砂池的超高不宜小于0.3m。4.2.2计算设计中采用平流式沉砂池，沉砂池设N=4组，每组设计流量0.695m3/s，分别与格栅连接。1、沉砂池长度\n式中：L——沉砂池的长度（m）;——设计流量时的流速（m/s）一般采用0.15～0.30m/s;t——设计流量时的流行时间（s），一般采用30～60s。设计中取=0.25m/s,t=30sL=30×0.25=7.5m2、水流过水断面面积：式中：——水流过水断面面积（m2）；——设计流量（m3/s）m23、沉砂池宽度：式中：——沉砂池宽度（m）——沉砂池有效水深（m），一般采用0.25～1.00m。设计中取h2=0.8m，每组沉砂池设两格m4、沉砂室所需容积：式中：——平均流量（m3/s）；——城市污水沉砂量（m3/106m3污水），一般采用30m3/106m3污水；——清除沉砂的间隔时间（d），一般取1-2d。设计中取清除沉砂的间隔时间T=2d，城市污水沉砂量X=30m3/106m3污水m35、每个沉砂斗容积：\n式中：——每个沉砂斗容积（m3）；——沉砂斗个数（个）。设计中取每一个分格有2个沉砂斗，共有n=4×2×2=16个沉砂斗m36、沉砂斗高度：沉砂斗高度应能满足沉砂斗贮存沉砂的要求，沉砂斗的倾角a>600试中：——沉砂斗的高度（m）；——沉砂斗上口面积（m2）；——沉砂斗下口面积（m2），一般采用0.4m×0.4m～0.6m×0.6m。设计中取沉砂斗上口面积为1.34m×1.34m,下口面积为0.5m×0.5mm设计中取沉砂斗高度=0.9m校核沉砂斗角度tga=2/(1.74-0.5)=2.11,a=64.70<600。7、沉砂室高度：式中：——沉砂室高度（m）；——沉砂池低坡度，一般采用0.01～0.02；——沉砂池底长度（m）。设计中取沉砂池底坡度=0.028、沉砂池总高度：式中——沉砂池高度（m）；——沉砂池超高（m），一般采用0.3～0.5m。\n设计中取=0.3m9、验算最小流速：式中：——最小流速（m/s），一般采用m/s；——最小流量（m3/s），一般采用0.75；——沉砂池格数（个），最小流量时取1；——最小流量时的过水断面面积（m2）。m/s>0.15m/s10、进水渠道：格栅的出水通过DN1200mm的管道送入沉砂池的进水渠道，然后向两侧配水进入进水渠道，污水在渠道的流速为：式中：——进水渠道水流流速（m/s）；——进水渠道宽度（m）；——进水渠道水深（m）。设计中取=1.0m，=0.8mm/s11、出水管道：出水采用薄壁出水跌落出水，出水堰可保证沉砂池水位标高恒定，堰上水头为：式中：——堰上水头（m）；\n——沉砂池设计流量（m3/s）；——流量系数，一般采用0.4～0.5；——堰宽（m），等于沉砂池宽度。设计中取=0.4，=1.74m出水堰自由跌落0.1—0.15m后进入出水槽，出水槽宽1.0m，有效水深0.8m，水流流速0.87m/s，出水流入出水管道。出水管道采用钢管，管径DN=900mm，管流速=1.09m/s，水力坡度=1.46%。12、排砂管道：采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管径DN=200mm。4.3初次沉淀池初次沉淀池是借助于污水中的悬浮物质在重力的作用下可以下沉，从而与污水分离，初次沉淀池去除悬浮物40%～60%，去除BOD20%～30%。初次沉淀池按照运行方式不同可分为平流沉淀池、竖流沉淀池、辐流沉淀池、斜板沉淀池。每种沉淀池均包含进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个区。4.3.1平流沉淀池设计中采用平流沉淀池，平流沉淀池是利用污水从沉淀池一端流入，按水平方向沿沉淀池长度从另一端流出，污水在沉淀池水平流动时，污水中的悬浮物在重力作用下沉淀，与污水分离。平流沉淀池由进水装置、出水装置、沉淀区、缓冲层、污泥区及排泥装置组成。设计中选择四组平流沉淀池，N=4组，每组设计流量Q=0.695m3/s，从沉砂池流来的污水进入配水井，经过配水井分配流量后流入平流沉淀池。1、沉淀池表面积：式中：——沉淀池表面积（m2）；\n——设计流量（m3/s）；——表面负荷（m3/（m2·h）），一般采用1.5～3.0m3/m2·h。设计中取=2m3/（m2·h）m22、沉淀部分有效水深：式中：——沉淀部分有效水深（m）；——沉淀时间(h)，一般采用1.0～2.0h。设计中取=1.5h=2×1.5=3m3、沉淀部分有效容积m34、沉淀池长度：式中：——沉淀池长度（m）;——设计流量时的水平流速(mm/s),一般采用≤5mm/s。设计中取=5mm/s=5×1.5×3.6＝27m5、沉淀池宽度：式中：——沉淀池宽度（m）。m6、沉淀池格数：式中：——沉淀池格数（个）；\nb——沉淀池分格的每格宽度（m）。设计中取b=4.8m个（取n=10）7、校核长宽比及长深比：长宽比为L/b=27:4.8=5.6>4(符合长度比大于4的要求，避免池水流产生短流现象)。长深比为L/=27：3=9>8(符合长深比8～12之间的要求)。8、污泥部分所需容积：式中：——平均污水流量（m3/s）；——进水悬浮物浓度（mg/L）；——出水悬浮物浓度（mg/L），一般采用沉淀效率η=40%～60%；——生活污水量总变化系数；——污泥容重（t/m3），约为1；——污泥含水率（%）。设计中取每次排泥间隔时间T=1d，污泥含水率P0=97%，沉淀池的沉淀效率η=50%，出水悬浮物浓度C2=[100%－50%]×C1=0.5×C1m39、每格沉淀池污泥部分所需容积：式中：——每格沉淀池污泥部分所需的容积（m3）m310、污泥斗容积：污泥斗设在沉淀池的进水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，为防止污泥斗底部积泥，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m，污泥都倾角大于600。\nm式中：——污泥斗容积（m3）；——沉淀池污泥斗上口边长（m）；——沉淀池污泥斗下口边长（m），一般采用0.4～0.5m；——污泥斗高度（m）。设计中取a=4.8m，h4=3.72m，a1=0.5mm3>30m311、污泥斗以上梯行部分污泥容积：=（27＋3－0.48）×0.01=0.228m=27＋0.3＋0.5=27.8m=4.8mm312、污泥斗和梯形部分污泥容积:+=31.86+11.48=43.34m3>25m313、沉淀池总高度：式中：——沉淀池总高度（m）；——沉淀池超高（m），一般采用0.3～0.5；——缓冲层高度（m），一般采用0.3m；——污泥部分高度（m），一般采用污泥斗高度与池底坡底i=1‰的高度之和。\n设计中取=+=3.72+0.228=3.95m,=0.3，=0.3m=0.3+3+0.3+3.95=7.55m14、进水配水井：沉淀池分为4组，每组分为7格，每组沉淀池进水端设进水配水井，污水在配水井平均分配，然后流进每组沉淀池。配水井中心管直径：式中：——配水井中心管直径（m）；——配水井中心管上升流速（m/s），一般采用v2≥0.6m/s。设计中取v2=0.7m/sm配水井直径：式中:——配水井直径（m）；——配水井污水流速（m/s），一般取=0.2～0.4m/s。设计中取=0.3m/sm15、进水渠道：沉淀池分为四组，每组沉淀池进水端设进水渠道，配水井接出的DN1000进水管从进水渠道中部汇入，污水沿进水渠道向两侧流动，通过潜孔进入配水渠道，然后由穿孔花墙流入沉淀池。式中：——进水渠道水流流速（m/s），一般采用≥0.4m/s；\n——进水渠道宽度（m）；——进水渠道水深（m），B1：H1一般采用0.5～2.0。设计中取=1.0m，=0.8mm/s>0.4m/s16、进水穿孔花墙：进水采用配水渠道通过穿孔花墙进水，配水渠道宽0.5m，有效水深0.8m，穿孔花墙的开孔总面积为过水断面面积的6%～20%，则过孔流速为：式中：——穿孔花墙过孔流速（m/s），一般采用0.05～0.15m/s；——孔洞的宽度（m）；——孔洞的高度（m）；——孔洞数量（个）。设计中取=0.2m，=0.4m，=10个m/s17、出水堰：沉淀池出水经过出水堰跌落进入出水渠道，然后汇入出水管道排走。出水堰采用矩形薄壁堰，堰后自由跌落水头0.1～0.15m，堰上水深H为：式中：——流量系数，一般采用0.45；——出水堰宽度（m）；——出水堰顶水深（m）。设计中取=0.45，=4.8m=0.047m\n出水堰后自由跌落采用0.15m，则出水堰水头损失为0.197m。18、出水渠道：沉淀池出水端设出水渠道，出水管与出水渠道连接，将污水送至集水井。式中：——出水渠道水流流速（m/s），一般采用≥0.4m/s；B3——出水渠道宽度（m）；H3——出水渠道水深（m），一般采用0.5～2.0。设计中取B3=1.0m，H3=0.8m，=0.695/1.0×0.8=0.87m/s>0.4m/s出水管道采用钢管，管径DN=1000mm，管流速为v=0.88m/s,水力坡降i=0.479‰。19、进水挡板、出水挡板：沉淀池设进水挡板和出水挡板，进水挡板距进水穿孔花墙0.5m，挡板高出水面0.3m,伸入水下0.8m。出水挡板距出水堰0.5m，挡板高出水面0.3m，伸入水下0.5m。在出水挡板处设一个浮渣收集装置，用来收集拦截的浮渣。20、排泥管：沉淀池采用重力排泥，排泥管直径DN300mm，排泥时间t4=20min，排泥管流速v4=0.82m/s，排泥管伸入污泥斗底部。排泥管上端高出水面0.3m，便于清通和排气。排泥静水压头采用1.2m。21、刮泥装置：沉淀池采用行车式刮泥机，刮泥机设于池顶，刮板伸入池底，刮泥机行走时将污泥推入污泥斗。\n第5章污水的生物处理污水生物处理的设计条件为：进入曝气池的平均流量Qp=200000m3/d,最大设计流量Qs=2778L/s。污水中的BOD浓度为260mg/L，假定一级处理对BOD5的去除率为25%，则进入曝气池中污水的BOD5浓度式中Sa——进入曝气池中污水BOD5浓度（mg/L）；SY——原污水中BOD5浓度（mg/L）。设计中SY=260mg/LSa=260×(1-25%)=195污水中的SS浓度为310mg/L，假定一级处理对SS的去除率为50%，则进入曝气池中污水的SS浓度式中La——进入曝气池中污水SS浓度（mg/L）；LY——原污水中SS浓度（mg/L）。设计中LY=310mg/LLa=310×(1-50%)=155mg/L污水中的TN浓度为40mg/L，TP浓度为5.5mg/L，水温T=20℃。5.1A2/O工艺流程及工艺原理长期以来，城市污水的处理均以去除BOD和SS为目标，并不考虑对无机营养物质氮和磷的去除。随着水体富营养化和再生水回供的要求，有效地降低污水中氮、磷的含量，成为污水处理厂工艺选择时的一个重要因素。某些化学法和物理法可以有效地从污水中脱氮除磷，如化学药剂除磷、吹脱法去氮、离子交换法去除氨氮和磷酸盐。化学法或物理化学法运行费用较高，只能作城市污水处理的一个补充手段。因此，生物脱氮除磷工艺显得尤为重要。传统活性污泥法主要去除污水中的呈溶解性有机物，污水中氮、磷的去除仅限于微生物细胞合成而从污泥中捏取的数量，去除率低。为了有效地降低污水中氮、磷含量，利用生物脱氮除磷技术原理，发展了多种具有生物脱氮和除磷功能的污水处理工艺，主要包括A1/O、A2/O、A2\n/O、氧化沟法、SBR法。上述工艺在降解有机物的同时，具有较强的脱氮除磷效果，且去除率高，与化学法和物理法相比，节省投资和运行费用，成为脱氮除磷工艺的主导潮流。1、A2/O工艺是Anaerobic-Anoxie-Oxic的英文缩写，它是厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A2/O工艺于70年代由美国专家在厌养—好氧除磷工艺（A2/O）的基础上开发出来的，该工艺同时具有脱氮除磷的功能。该工艺在厌氧—好氧除磷工艺（A2/O）中加一缺氧池，将好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端，以达到硝化脱氮的目的。A2/O工艺流程图如图所示：2、工艺原理首段厌氧池，流入原污水及同步进入的从二沉池回流的含磷污泥，本池主要功能为释放磷，使污水中P的浓度升高，溶解性有机物被微生物细胞吸收而使污水中BOD浓度下降；另外，NH-3-N因细胞的合成而被去除一部分，使污水中NH-3-N浓度下降，但NO-3-N含量没有变化。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量NH-3-N和NO-3-N还原为N2释放至空气，因此BOD5浓度下降，NO-3-N浓度大幅度下降，而磷的变化很小。在好氧池中，有机物被微生物生化降解，而继续下降；有机氮被氨化继而被硝化，使NO-3-N浓度显著下降，但随着硝化过程使NO-3-N的浓度增加，P随着聚磷菌的过量捏取，也以较快的速度下降。所以，A2/O工艺它可以同时完成有机物的去除、硝化脱氮、磷的过量捏取而被去除等功能，脱氮的前提是NO-3-N应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成磷功能。3、A2/O工艺的特点（1）厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷的功能。（2）在同时脱氮除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其他工艺。\n（3）在厌氧—缺氧—好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般小于100，不会发生污泥膨胀。（4）污泥中磷含量高，一般为2.5%以上。（5）脱氮效果受混合液回流比大小的影响，除磷效果则受回流污泥中夹带DO和硝酸态氧的影响，因而脱氮除磷效率不可能很高。5.2已知条件1、按照污水处理程度一级出水水质BOD5浓度=195mg/L；TSS浓度=155mg/L；设计二级出水水质BOD5浓度=20mg/L；TSS浓度=20mg/L。由此，确定污水处理程度为：2、判断是否可采用A2/O工艺法>8<0.06符合使用A2/O工艺法的要求。5.3设计参数1、BOD5污泥负荷率根据劳一麦式方程：式中：——污泥龄（d）,一般采用5～10d；Y——污泥产率系数[kgVSS/（kgBOD5）]，一般采用0.5～0.7；——BOD5污泥负荷率[kgBOD5/（kgMLSS·d）]；——源呼吸系数（d-1）；一般采用0.05～0.1。设计中取=8d，Y=0.6，=0.05=0.292（kgBOD5/kgMLSS·d）>0.1，满足要求\n2、水力停留时间：式中：——水力停留时间（d）；——进水中BOD5浓度（mg/L）；——出水中BOD5浓度（mg/L）；——曝气池活性污泥浓度（mg/L），一般采用2000～4000。设计中取=3000，=260mg/L，=20mg/Ld=6.58hA2/O工艺的水力停留时间t一般采用6～8h，设计中取t=8h。3、回流污泥浓度式中：——回流污泥浓度（mg/L）；SVI——污泥指数，一般采用100；r——系数，一般采用r=1.2。mg/L4、污泥回流比：式中：——污泥回流比；——回流污泥浓度（mg/L），=fXr=0.75×12000=9000mg/L。解得：R=0.5。5、曝气池活性污泥浓度：式中：X——混合液污泥浓度（mg/L）；——污泥回流比，一般采用50%～100%；\nr——系数。设计中取R=0.5，r=1.2mg/L曝气池活性污泥浓度X一般采用2000～4000mg/L。6、TN去除率：式中：e——TN去除率（%）；S1——进水TN浓度（mg/L）；S2——出水TN浓度（mg/L）。设计中取S2=20mg/L7、回流倍数：式中：——回流倍数。，设计中取为110%。5.4平面尺寸计算1、总有效容积：式中：V——总有效容积（m2）；Q——进水流量（m2/d），按平均流量计；t——水力停留时间（d）。设计中取Q=200000m3/dV=200000×8/24=66666.67m3厌氧、缺氧、好氧各段水力停留时间的比值为1：1：3，则每段的水力停留时间分别为：厌氧池水力停留时间=1/5×8=1.6h，池容=1/5×66666.67=13333.33m3缺氧池水利停留时间=1/5×8=1.6h,池容=1/5×66666.67=13333.33m3好氧池水利停留时间=3/5×8=4.8h,池容=3/5×66666.67=40000m3\n2、平面尺寸：曝气池总面积式中：——曝气池总面积（m2）；——曝气池有效水深（m）。设计中取h=4.5mm2每组曝气池面积式中：——每座曝气池表面（m2）；N——曝气池个数。设计中取N=4m2枚组曝气池共设5廊道，第1廊道为厌氧段，第2廊道为缺氧段，后3个廊道为好氧段，每廊道宽取8.0m，则每廊道长式中：——曝气池每廊道长（m）；——每廊道宽度（m）；——廊道数。设计中取=8.0m，=5m校核：b/h=7/4.5=1.56(满足b/h=1～2)取超高为1.0m，则反应池总高H=4.5+1.0=5.5m5.5进出水系统5.5.1曝气池的进水设计1、进水管单组反应池进水管设计流量Q1=Q/4=200000×1.2/4×86400=0.695m3/s；设管道流速=0.8m/s；管道过水断面积A=Q1/=0.695/0.8=0.869m2；\n管径取进水管管径DN1000mm。2、回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量m3/s设管道流速=0.8m/s管径m取回流污泥管管径DN=600mm的回流管道分别进入首端两侧的厌氧段。3、进水井在进水渠道，水流分别流向两侧，从厌氧段进入，进水渠道宽度为1.2m，渠道水深为1.0m，则渠道的最大水流速度。式中：——渠道最大水流速度（m/s）；——进水渠道宽度（m）；——进水渠道有效水深（m）。设计中取=1.2m，=1.0mm/s反应池采用潜孔进水，孔口面积式中：F——每座反应池所需孔口面积（m2）——孔口流速（m/s），一般采用0.2～1.5m/s。设计中取=0.4m/sm2设每个孔口尺寸为0.5×0.5m，则孔口数\n式中：——每座曝气池所需孔口数（个）——每个孔口的面积（m2）。取7个5.5.2曝气池的出水设计1、出水堰及出水井厌氧—缺氧—好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头式中：——堰上水头（m）；——每座反应池出水量（m3/s），指污水最大流量（0.996m3/s）与回流污泥量、回流量之和（2.31×160%m3/s）；——流量系数，一般采用0.4～0.5；——堰宽（m）；与反应池宽度相等。设计中取=0.4，=7.0mm，设计中取为0.26m。出水孔过流量=（2.78+2.31×160%）/4=1.619m3/s空口出水流速=0.4m/s；孔口过水断面积m2孔口尺寸取为1.0×1.0；则孔口数式中——每座曝气池所需出水孔口数（个）——每个出水孔口的面积（m2）。取5个2、出水管\n反应池出水管设计流量Q=2.78m3/s管流速为=0.8m/s；管道过水断面积A=Q/=2.78/0.8=3.475m2；管径m取出水管管径用一根DN2000mm。5.5.3其他管道设计1、污泥回流设备污泥回流比R=50%污泥回流量m3/d设回流污泥泵房1座，设5台潜污泵（4用1备）；单泵流量m3/d=1041.67m3/h;2、混合液回流设备混合液回流泵混合液回流比混合液回流量m3/d设混合液回流泵房2座，每座泵房设3台潜污泵（2用1备）；单泵流量m3/d混合液回流管。回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。混合液回流管设计流量m3/s泵房进水管设计流速采用m/s管道过水断面积m2管径m取泵房压力出水管管径DN1000mm.\n5.6剩余污泥量1、降解BOD生成污泥量式中：——污泥产率系数，一般采用0.5～0.7，取=0.6；——平均日污水流量（m3/d）；——反应池去除BOD5浓度（kg/m3），=195－20=175mg/L=0.175kg/m3kg/d2、源呼吸分解污泥式中：——污泥自身氧化系数（d-1），一般采用0.05～0.1，取=0.05kg/d3、不可生物降解和惰性悬浮物两（NVSS）。该部分占总TSS的约50%式中：——反应池去除的SS浓度（kg/m3），=155－20=135mg/L=0.135kg/m3kg/d4、每日生成的活性污泥产量式中：——污泥产率系数，一般采用0.5～0.7；——污泥自身氧化系数（d-1），一般采用0.05～0.1；——平均日污水流量（m3/d）；——反应池去除BOD5浓度（kg/m3），=195－20=175mg/L=0.175kg/m3kg/d5、剩余污泥量式中：——剩余污泥量（kg/d）；——污泥产率系数，一般采用0.5～0.7；——污泥自身氧化系数（d-1），一般采用0.05～0.1；——平均日污水流量（m3/d）；\n——反应池去除的SS浓度（kg/m3）；——反应池去除BOD5浓度（kg/m3）；kg/d6、湿污泥量（剩余污泥含水率P=99.2%）m3/d5.7曝气系统设计计算为了保持曝气池的污泥具有较高的活性，需要向曝气池曝气充氧。目前常用的包起设备分为鼓风曝气和机械曝气两大类，在A2/O工艺中，应用鼓风曝气。5.7.1需氧量1、平均需氧量式中：——混合液需氧量（kgO2/d）；——活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需的氧气kg数，对于生活水，值一般采用0.42～0.53之间；——污水的平均流量（m3/d）；——被降解的BOD浓度（m3/d）；——每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧气kg数，值一般采用0.088～0.15；——挥发性总悬浮固体浓度（g/L）。设计中取=0.5，=0.15，mg/L=3kg/m3=0.5×200000×（0.195-0.02）+0.15×66666.67×3=47500kg/d求得单个反应池的需氧量=47500/4=11875kg/d=494.79kg/h。2、最大时需氧量\n最大时需氧量计算方法同上，只需将污水的平均流量换为最大流量kg/d求得单个反应池的最大需氧量=51000/4=12750kg/d=531.25kg/h3、最大时需氧量与平均时需氧量之比5.7.2、供气量采用WM—180型网状膜微孔曝气器，每个扩散器的服务面积为0.49m2，敷设于池底0.2处，淹没深度为4.2m，计算温度定为30℃。在运行正常的曝气池中，当混合液在15～30℃围时，混合液溶解氧浓度C能够保持在1.5～2.0mg/L左右，最不利的情况将出现在温度为30～35℃的盛夏，故计算水温采用30℃。查表20℃和30℃时，水中饱和溶解氧值为：Cs(20)=9.2mg/L；Cs(30)=7.63mg/L1、空气扩散器出口处的绝对压力Pb=1.013×105+9800H式中Pb——出口处绝对压力(Pa)；H——扩散器上淹没深度（m）。设计中取H=4.0m,得到Pb=1.41×105；空气离开曝气池池面时，氧的百分比式中——氧的百分比（%）；——空气扩散器的氧转移效率。设计中取=10%，2、曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑）\n式中：——30℃时，鼓风曝气池混合液溶解氧饱和度的平均值（mg/L）；——30℃时，在大气压力条件下，氧的饱和度（mg/L）。mg/Lmg/L换算为在30℃条件下，脱氧清水的充氧量式中：——混合液需氧量（kg/h）；——30℃时，鼓风曝气池混合液溶解氧饱和度的平均值（mg/L）；、——修正系数；——压力修正系数；——曝气池出口处溶解氧浓度(mg/L)。设计中取=0.82，=0.95，=1.0，=2.0，kg/h平均时需氧量：R0=769.27kg/h最大时需氧量：Rmax=825.95kg/h。3、曝气池供气量曝气池平均时供气量为：m3/h曝气池最大时供气量：m3/h\n5.7.3空气管路计算空气管道的布置如下：在每个反应池一面墙上设5根干管。在每根干管上设8对曝气竖管，共16条配气竖管。曝气池共设80条配气竖管，每根竖管的供气量为：m3/h曝气池的平面面积为3703.71m2，每个空气扩散器的服务面积按0.49m2计，则所需空气扩散器的总数为：个每根竖管上安装的空气扩散器的个数为：7559/80=94个\n第6章二次沉淀池二沉池一般可分为平流式、辐流式、竖流式和斜板（管）等几类。平流式沉淀池可用于大、中、小型污水处理厂，但一般多用于初沉池，作为二沉池比较少见。平流式沉淀池配水不易均匀，排泥设施复杂，不易管理。辐流式沉淀池一般采用对称布置，配水采用集配水井，这样各池之间配水均匀，结构紧凑。辐流式沉淀池排泥机械已定型化，运行效果好，管理方便。辐流式沉淀池适用于大、中型污水处理厂。竖流式沉淀池一般用于小型污水处理厂以及中小型污水厂的污泥浓缩池。该池型的占地面积小、运行管理简单，但埋深较大，施工困难，耐冲击负荷差。斜管（板）沉淀池具有沉淀效率高、停留时间短、占地少等优点。一般常用于小型污水处理厂或工业企业的小型污水处理站。斜管（板）沉淀池处理效果不稳定，容易形成污泥堵塞，维护管理不便。设计中选用辐流沉淀池，沉淀池设四组，N=4组，每组设计流量0.695m3/s。从曝气池流出的混合液进入集配水井，经过配水井分配流量后流进辐流沉淀池。6.1中心进水辐流式二沉池1、沉淀池表面积：式中：F——沉淀池表面积（m2）；——设计流量（m3/s）——表面负荷[m3/（m2·h）]，一般采用0.5～1.5m3/m2·h。设计中取=1.4m3/(m2·h)m22、沉淀池直径：式中：——沉淀池的直径（m）\n设计中直径取为D=48m，半径为24m。3、沉淀池有效水深：h2=×t式中:h2——沉淀池有效水深（m）；t——沉淀时间（h），一般采用1～3h。设计中取t=3hh2=1.4×3=4.2m4、径深比：D/h2=11.42，满足6～12之间的要求。5、污泥部分所需容积:式中:——污泥部分所需容积(m3)；——污水平均流量（m3/s）；——污泥回流比（%）；——曝气池中污泥浓度（mg/L）；——二沉池排泥浓度（mg/L）。设计中取=2.31m3/s，=50%。式中：SVI——污泥容积指数，一般采用70～150；——系数，一般采用1.2。设计中取SVI=100=12000mg/L\n=4000mg/Lm36、沉淀部分有效容积：m37、沉淀池总高度：式中：——沉淀池总高度（m）；——沉淀池超高（m），一般采用0.3～0.5m；——沉淀池有效水深（m）；——沉淀池缓冲层高度（m），一般采用0.3m；——沉淀池底部圆锥体高度（m）；——沉淀池污泥高度（m）。设计中取=0.3m，=4.2，=0.3m，根据污泥部分容积过大及二沉池污泥的特点，采用机械刮吸泥即连续排泥，池底坡度为0.05。式中：——沉淀池底部圆锥体高度（m）；——沉淀池半径（m）；——沉淀池进水竖井半径（m），一般采用1.0m；——沉淀池池底坡度。设计中取=24m，=1.0m，=0.05mm\n式中：——污泥部分所需容积(m3)；——沉淀池底部圆锥体容积（m3）；——沉淀池表面积（m2）m3mm8、进水管的计算：式中：——进水管设计流量（m3/s）；——单池设计流量（m3/s）；——污泥回流比（%）；——单池污水平均流量（m3/s）。设计中取=0.695m3/s，=0.579m3/s，=50%=0.695+0.579×0.5=0.985m3/s进水管管径取D1=1000m流速m/s9、进水井计算：进水井直径采用D2=2.0m；进水竖井采用多孔配水，配水口尺寸a×b=0.7m×1.5m,共设6个沿井壁均匀分布；\n流速：m/s,符合0.15～0.2的要求;孔距:m10、稳流筒计算：筒中流速：=0.03～0.02m/s,（设计中取0.03m/s）稳流筒过流面积m2稳流筒直径：m11、出水槽计算：采用双边90o三角堰出水槽集水，出水槽沿池壁环形布置，环行槽中水流由左右两侧汇入出水口。每侧流量：m3/s集水槽中流速=0.6m；设集水槽宽=0.6m；槽终点水深：m槽起点水深：式中：——槽临界水深（m）；——系数，一般采用1；\ng——重力加速度。mm设计中取出水堰后自由跌落0.10m，集水槽高度：0.1+0.83=0.93m，取0.95m。集水槽断面尺寸为：0.6m×0.85m。12、出水堰计算：式中：——三角堰单堰流量（L/s）；——进水流量（L/s）；——集水堰总长度（m）；——集水堰外侧堰长（m）；——集水堰侧堰长（m）；——三角堰数量（个）；——三角堰单宽（m）；——堰上水头（m）；——堰上负荷[L/（s·m）]。设计中取=0.10m，水槽距池壁0.5mmm\nm个L/s=0.043mL/（s·m）根据规定二沉池出水堰上负荷在1.5～2.9L/（s·m）之间，计算结果符合要求。13、出水管：出水管管径D=1600mmm/s14、排泥装置沉淀池采用周边传动刮吸泥机，周边转动刮吸泥机的线速度为2～3m/min,刮吸泥机底部设有刮泥板和吸泥管，利用静水压力将污泥吸入污泥槽，沿进水竖井中的排泥管将污泥排出池外。排泥管管径800mm，回流污泥量=0.5×0.578=0.289m/s,流速为0.575m/s。6.2集配水井的设计计算1、配水井中心管直径：式中：——配水井中心管直径（m）；——中心管污水流速（m/s），一般采用≥0.6m/s；——进水流量（m3/s）设计中取=0.8m/s，=3.94m3/s。m2、配水井直径：\n式中：——配水井直径（m）——中心管污水流速（m/s），一般采用=0.2～0.4m/s设计中取=0.3m/sm，设计中取4.80m3、集水井直径：式中：——配水井直径（m）——中心井污水流速（m/s），一般采用=0.2～0.4m/s设计中取=0.25m/sm，设计中取6.60m。4、进水管管径取进入二沉池的管径DN=1500mm。校核流速：m/s≥0.7m/s符合要求。5、出水管管径由前面结果可知，DN=1500mm，6、总出水管取出水管管径D=2000mm,集配水井设有超越闸门，以便超越。\n第7章消毒接触池及其设计污水经过以上构筑物处理后，虽然水质得到了改善，细菌数量也大幅减少，但是细菌的绝对值依然十分客观，并有存在病原菌的可能，因此，污水在排放水体前，应进行消毒处理。7.1平流式消毒接触池设计中采用平流式消毒接触池，消毒接触池设4组，每组3廊道，单池设计计算如下：1、消毒接触池容积：V=Q·t式中：Q——单池污水设计流量（m3/s）；t——消毒接触时间（min），一般采用30min。设计中取Q=0.695m3/s，t=30minV=0.695×30×60=1251m32、消毒接触池表面积：F=V/h2式中：h2——消毒池有效水深，设计中取为2.5m。设计中取h2=2.5mF=1251/2.5=500.4m23、消毒接触池池长：式中：——消毒接触池廊道总长（m）；——消毒接触池廊道单宽度(m)；设计中取为5m。设计中取B=5m，m消毒接触池采用3廊道，消毒接触池长：m，设计中取34m。校核长宽比：\n>10，合乎要求。4、消毒接触池池高：式中：——消毒池超高(m)，一般采用0.3m；——有效水深（m）。设计中取=0.3mm5、进水部分：每个消毒接触池的进水管管径DN=1200mm，v=0.61m/s。6、混合：采用管道混合的方式，加氯管线直接接入消毒接触池进水管，为增强混合效果，加氯点后接DN=1200mm的静态混合器。7、出水部分：式中:——堰上水头（m）；——消毒接触池个数；——流量系数，一般采用0.42；——堰宽，数值等于池宽（m）。设计中取n=4,b=5.0m，得到H=0.08m。7.2消毒剂的投加污水消毒的主要方法是向污水中投加消毒剂，目前用于污水消毒的常用消毒剂有液氯、次氯酸钠、臭氧、二氧化氯、紫外线。1、加氯量计算二级处理出水采用液氯消毒时，液氯投加量一般为5～10mg/L，本设计中液氯投量采用8.0mg/L。每日加氯量为：\nｑ＝ｑ0×Ｑ×86400/1000式中：ｑ——每日加氯量（kg/d）；ｑ0——液氯投量（mg/L）；Ｑ——污水设计流量（m3/s）。求得q=1922kg/d2、加氯设备液氯有真空转子加氯机加入，加氯机设计两台，才用一用一备。每小时加氯量为80kg/h。\n第8章计量设备8.1计量设备选择污水厂中常用的计量设备有巴氏计量槽、薄壁堰、电磁流量计、超声波流量计、涡轮流量计等。污水测量装置的选择原则是精度高、操作简单，水头损失小，不宜沉积杂物，其中以巴氏计量槽应用最为广泛。其优点是水头损失小，不易发生沉淀。本设计的计量设备选用巴氏计量槽，选用的测量围为：0.17～1.30m3/s。设计中取喉管w=0.75m。8.2计量设备及其设计1、计量槽主要部分尺寸：A1=0.5b+1.2A2=0.6mA3=0.9mB1=1.2b+0.48B2=b+0.3式中：A1——减缩部分长度(m)；b——喉管宽度（m）；A2——喉部长度（m）；A3——渐扩部分长度（m）；B1——上游渠道宽度（m）；B2——下游渠道宽度（m）。设计中取b=0.75m，得到A1=1.575m,A2=0.6m,A3=0.9m,B1=1.38m,B2=1.05m。2、计量槽总长度：计量曹营设在渠道得知险段上，直线段的长度不应小于渠道宽度的8～10倍，在计量槽上游，直线段不小于渠宽的2～3倍，下游不小于4～5倍；计量槽上游直线段长L1为：L1=3B1\n式中：L1——上游直线段长(m)；B1——上游渠道宽度(m)。得到L1=3B1=4.14m计量槽下游直线段长L2为：L2=5B2式中：L2——下游直线段长（m）；B2——下游渠道宽度(m)。得到L2=5.25m。计量槽总长L:L=L1+A1+A2+A3+L2得到L=12.465m。3、计量槽的水位：当b=0.75m时：Q=1.777H11.558式中：H1——上游水深（m）。所以可以求得当b=0.3—2.5m时，H1/H2≤0.7时为自由流；H2≤0.7×0.66=0.46m；取H2=0.40m。4、渠道水力计算（1）上游渠道：过水断面积A：A=B1×H1=1.38×0.66=0.91m2。湿周f：f=B1+2H1=1.38+2×0.66=2.7m水利半径R：流速v：\n水利坡度i:式中n—粗糙度，一般采用0.013。得到i=0.81‰。（2）下游渠道：过水断面积A：A=B2×H2=1.05×0.40=0.42m2湿周f:f=B2+2H2=1.05+2×0.40=1.85m水利半径R：流速v:水力坡度i：=6.7‰巴氏计量槽示意图如下：5、水厂出水管：采用重力流铸铁管，流量Q=0.996m3/s，DN=1100mm，v=1.0m/s，i=1.0‰。\n第9章污泥处理构筑物计算9.1污泥量的计算污泥处理厂在处理污水的同时，每日要产生大量的污泥，这些污泥若不进行有效处理，必然要对环境造成二次污染。这些污泥按其来源可分为初沉污泥和剩余污泥。初沉污泥是来自初次沉淀池的污泥，污泥含水率低，一般不需要浓缩处理，可直接进行消化、脱水处理。剩余污泥来自曝气池，活性污泥微生物在降解有机物的同时，自身污泥量也在不断增长，为保持曝气池污泥量的平衡，每日增加的污泥量必须排出处理系统，这一部分污泥被称作剩余污泥。剩余污泥含水率较高，需要先进浓缩处理，然后进行消化、脱水处理。9.1.1初沉池污泥量计算初级池采用间歇排泥的运行方式，每4小时排一次泥。按去除水中悬浮物计算：式中：——平均污水流量（m3/h）；——进水悬浮物浓度（kg/m3）；——出水悬浮物浓度（kg/m3）；——生活污水量总变化系数；——污泥容中重（kg/m3），一般采用1000kg/m3；——污泥含水率（%）。设计中取每次排泥间隔时间T=4h，污泥含水率P0=97%，沉淀池的沉淀效率η=50%，出水悬浮物浓度C2=[100%－60%]×C1=0.4×C1m3初沉池污泥量=2×6×51.56=618.72m3/d=51.56m3/次以每次排污时间30min计，每次排污泥量103m3/h=0.0286m3/s\n9.1.2剩余污泥量计算1、曝气池每日增加的污泥量：式中：ΔX——每日增长的污泥量（kg/d）；——曝气池进水BOD5浓度（mg/L）；Se——曝气池出水BOD5浓度（mg/L）；Y——污泥产率系数，一般采用0.5～0.7；Q——污水平均流量（m3/d）；Kd——污泥自身氧化率，一般取0.04-0.1；V——曝气池容积（m3）；Xv——挥发性污泥浓度MLVSS(mg/L)。根据前面的计算结果，设计中取=0.195mg/L，Se=0.02kg/m3，Q=200000m3/d，V=66666.67m3,=2.5kg/m3,Y=0.6，Kd=0.1ΔX=0.6×(0.195-0.02)×200000-0.1×66666.67×2.5=4333.33kg/d2、曝气池每日排出的剩余污泥量：式中：——曝气池每日排出的剩余污泥量（m3/d）；——0.75；Xr——回流污泥浓度（mg/L）。设计中取Xr=12kg/Lm3/d=0.0056m3/s9.2污泥浓缩池\n污泥浓缩的对象是颗粒间的空隙水，浓缩的目的是在于缩小污泥的体积，便于后续污泥处理，常用污泥浓缩池分为竖流浓缩池和辐流浓缩池2种。二沉池排出的剩余污泥含水率高，污泥数量较大，需要进行浓缩处理；初沉污泥含水量较低，可以不采用浓缩处理。设计中一般采用浓缩池处理剩余活性污泥。浓缩前污泥含水率99%，浓缩后污泥含水率97%。本设计采用竖流浓缩池，进入浓缩池的剩余污泥量0.0056m3/s，采用2个浓缩池，则单池流量：=0.0028m3/s1、中心进泥管面积：式中：——浓缩池中心进泥管面积（m2）；——中心进泥管设计流量（m3/s）；——中心进泥管流速（m/s），一般不大于0.03m/s。——中心进泥管直径（m）。设计中取=0.03m/s。m2m设计中取=0.35m，每池的进泥管采用DN150mm。管流速m/s2、中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度：式中：——污泥从中心喇叭口与反射板之间缝隙流出速度（m/s）,一般为0.02～0.03m/s；——喇叭口直径（m），一般采用=1.35d0。设计中取=0.02m/s，=1.35d0=1.35×0.345=0.47m\nm3、浓缩池分离出的污水量：式中:——浓缩后分离出的污水量（m3/s）；——浓缩前污泥含水率，一般采用99%；——浓缩后污泥含水率，一般采用97%。设计中取P=99%，P0=97%m3/s4、浓缩池水流部分面积：式中:——污水在浓缩池上升流速（m/s），一般采用0.00005～0.0001m/s；设计中取v=0.000067m/sm25、浓缩池直径：计算得到D=5.98m，设计中取为6m。6、浓缩池有效水深：式中:——浓缩时间（h），一般采用10-16h——单池日产污泥量m2/s。设计中取=10h，计算得到=0.0028/28×10×3600=3.6m7、浓缩后剩余污泥量；\n计算得到=80.35m3/d=0.00093m3/s8、浓缩池污泥斗容积：污泥斗设在浓缩池的底部，采用重力排泥h5=tgα(R-r)式中：h5——污泥斗高度（m）；α——污泥斗倾角(°)，圆形池体污泥斗倾角≥55°；r——污泥斗底部半径（m），一般采用0.5m×0.5m；R——浓缩池半径（m）。设计中取α=55°，r=0.25m，R=3mh5=tg55°(3-0.25)=3.93m污泥斗容积为：计算得到V=40.36m3。9、污泥在污泥斗中停留的时间：计算得到T=12.06h。10、浓缩池总高度：h=h1+h2+h3+h4+h5式中：h1——浓缩池超高（m）；h4——缓冲层高度(m)；h5——污泥斗高度(m)。设计中取h1=0.3m，h4=0.3m，计算得到h=8.23m。11、溢流堰：浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量q=0.0019m3/s，设出水槽宽b=0.15m，水深0.05m，则水流速为0.25m/s，溢流堰周长：\n式中：——溢流堰周长（m）；——浓缩池直径（m）：——出水槽宽（m）。=3.14×（6－2×0.15）=17.9m溢流堰采用单侧90°三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，每格沉淀池有110个三角堰，三角堰流量q0为：=0.0019/110=0.000017m3/s=0.7q02/5式中：——每个三角堰流量（m3/s）；——三角堰堰水深（m）。m三角堰后自由跌落0.10m，则出水堰水头损失为0.1085m。12、溢流管：溢流水量0.0019m3/s，设溢流管管径DN150mm，管流速v=0.108m/s。13、排泥管：浓缩后生育污泥量0.0093m3/s，泥量很小，采用间歇排泥方式，污泥斗容积40.36m3，污泥管道选用DN150mm，每次排泥时间0.5h，每日排泥2次，间隔时间为12h。每日排泥量q=81m3/h=0.023m3/s；管流速v=4q/πD2=1.3m/s。9.3贮泥池及其设计9.3.1贮泥池作用浓缩后的剩余污泥和初沉污泥进入贮泥池，然后经投泥泵进入消化池处理系统。贮泥池的主要作用为：（1）调节污泥量，由于消化池采用污泥泵投加，贮泥池起到泵前调节池的作用，平衡前后处理装置的流量。（2）药剂投加池，消化池运行条件要求严格，运行中需要投加的药剂可直接在贮泥池进行调配。\n（3）预加热池，采用池外预热时，起到预加热池的作用。9.3.2贮泥池计算贮泥池用来贮存来自初沉池和浓缩池的污泥，设计中采用2座贮泥池，贮泥池采用竖流沉淀池构造。1、贮泥池进泥量计算：式中：——每日产生污泥量（m3/d）；——每日初沉池产生污泥量（m3/d）；——浓缩后剩余污泥量（m3/d）；由前面结果可知，=618.72m3/d，每日排泥6次，排泥间隔4h，每次排泥量0.0286m3/s,持续时间30min；=80.35×2=160.7m3/d。每日产生污泥量=618.72+160.7=779.42m3/d2、贮泥池的容积：式中：——贮池计算容积（m）；——每日产污泥量（m3/d）；——贮泥时间（h），一般采用8～12h；——贮泥池个数。设计中取=8h,=2m3贮泥池设计容积：h3=tgα（a-b）/2式中：h2——贮泥池有效深度（m）；\nh3——污泥斗高度（m）；a——污泥贮池边长（m）；b——污泥斗底边长（m）；n——污泥贮池个数，一般采用2个；α——污泥斗倾角，一般采用60°。设计中取n=2个，a=6.0m，h2=3.0m，污泥斗底为正方形，边长b为1.0m，mV=108+62.06=170.06m3>129.9m3,符合要求。3、贮泥池高度：h=h1+h2+h3式中：h1——超高（m），一般采用0.3m；h2——污泥贮池有效深度（m）；h3——污泥斗高（m）。设计中取h=0.3m，得到h=7.63m，设计中取h=7.7m。4、管道部分：每个贮泥池中设DN=150mm的吸泥管一根，2个贮泥池互相连通，连通管DN200mm，共设有3根进泥管，1根来自初沉池，管径DN200mm；另两根来自污泥浓缩池，管径均为150mm。9.4污泥消化池及其设计污泥消化的目的是为了使污泥中的有机质，变成稳定的腐殖质，同时可以减少污泥体积，并改善污泥性质，使之易于脱水，减少和控制病原微生物，获得有用副产物沼气等。目前污泥消化主要采用厌氧消化，主要处理构筑物为消化池。设计中采用中温二级消化处理，消化池的停留天数为30d，消化池控制温度为33-35°C，计算温度为35°C，新鲜污泥年平均温度为17.3°C，日平均最低温度12°C，池外介质为空气时全年平均气温为9°C，冬季室外计算气温为-12°C，池外介质为土壤时全年平均温度为11°C，冬季计算温度为3.2°C，一级消化池进行加热搅拌，二级消化池不加热，不搅拌，均采用固定盖式消化池。\n9.4.1容积计算1、一级消化池容积式中：—一级消化池容积（m3）；——污泥量（m3/d）；——投配率（%），中文消化是一级消化池一般采用5%—8%；——消化池个数；=4设计中取P=0.05，由前面资料可知Q=779.42m3/d，采用4座一级消化池，则每座池子的有效容积V=3897.1m3。2、各部分尺寸的确定（1）消化池直径D，设计中取19m（2）集气罩的直径d1,一般采用1～2m，设计中取2m（3）池底锥低直径d2，一般采用0.5—2m，设计中取2m（4）集气罩高度h1，一般采用1—2m，设计中取2m（5）上锥体高度h2，式中：——上锥体倾角，一般采用15°～30°设计中取=20°,求得=3.09m，设计中取3.0m（6）消化池主体高度h3=10m（7）下锥体高度h4式中：——下锥体倾角，一般采用5°～15°。设计中取=10°，求得=1.5m（8）消化池总高度为=2+3+10+1.5=16.5m\n总高度和圆柱直径的比例：符合（0.8～1）的要求3、各部分容积集气罩容积m3弓形部分容积=443.92m3圆柱部分容积m3下锥部分容积=158.18m3消化池部分容积V0为V0=V2+V3+V4=443.92+2833.85+158.18=3435.95m3>3280.8m3符合要求。4、二级消化池容积：式中：——污泥量（m3/d）；——投配率（%），二级消化池一般采用10%；——消化池个数。由前面的资料可知Q=779.42m3/d，采用2座消化池，则二级消化池的有效容积m3由于二级消化池单池容积与一级消化池相同，因此二级消化池各部分尺寸同一级消化池。\n9.4.2平面尺寸计算1、池盖表面积集气罩表面积m2池顶表面积m2池盖表面积15.7+43.20=58.90m22、池壁表面积地面以上部分m2地面以下部分m23、池底表面积为=285.51m29.4.3消化池热工计算1、提高新鲜污泥温度的耗热量每座一级消化池投配的最大生物泥量：m3年平均耗热量：式中：——提高污泥温度所需平均耗热量（kcal/h）；——中温消化温度（℃），一般采用=35℃；——新鲜污泥年平均温度（℃）。\n根据当地气象资料，设计中取=17.3℃，kcal/h最大耗热量为式中：——提高污泥温度所需最大耗热量（kcal/h）；——新鲜污泥日平均最低温度（℃）。根据当地气象资料，设计中取=12℃kcal/h2、消化池池体的耗热量（1）盖部分全年耗热量平均耗热量式中：——池盖平均耗热量（kcal/h）；——池盖表面积（m2）；——池盖传热系数[kcal/(m2·h·℃)]，一般采用K2=0.7kcal/(m2·h·℃)；——室外大气平均气温（℃）——冬季室外计算温度（℃）。根据当地气象资料，池外介质为大气，设计中取=9℃，=—12℃，F2=58.9m2kcal/h最大耗热量kcal/h（2）壁在地面以上部分全年耗热量平均耗热量\n式中：——地面上池壁平均耗热量（kcal/h）；——地面上池壁表面积（m2）；——池壁传热系数[kcal/(m2·h·℃)]，池壁地面以上部分一般采用=0.6kcal/(m2·h·℃)。根据计算结果，地面以上池壁总表面F3为358.14m2。kcal/h最大耗热量为kcal/h（3）壁在地面以下部分全年耗热量平均耗热量式中：——地面下池壁平均耗热量（kcal/h）；——地面下池壁表面积（m2）；——池壁传热系数[kcal/(m2·h·℃)]，池壁地面以下部分=0.45kcal(m2·h·℃)；——室外大气平均温度（℃）；——冬季室外计算温度（℃）。根据计算结果，地面以下池壁总表面=238.46m2，池外介质为土壤时，设计中取=11℃；=3.2℃kcal/h最大耗热量\nkcal/h（4）底部全年耗热量平均耗热量式中：Q5——池底平均耗热量（kcal/h）；F5——池底表面积（m2）；K5——池底传热系数[kcal/（m2hoC）]，一般采用K4=0.45kcal/（m2hoC）；TB——室外平均温度（oC）；TB——冬季室外计算温度（oC）。根据计算结果，池底表面F5=285.51kcal/h最大耗热量kcal/h（5）每座消化池池体全年耗热量平均耗热量=1286.38+6704.38+3090.44+3700.21=14781.41kcal/h最大耗热量=2325.37+12119.15+4094.84+4902.78=23442.15kcal/h3、消化池总耗热量全年平均耗热量=14781.41+106200=120981.41kcal/h全年最大耗热量=23442.15+138000=161442.15kcal/h4、消化池保温结构厚度计算\n（1）池盖保温结构厚度计算式中：——池盖保温材料的厚度（mm）；——消化池池盖混凝土结构层厚度（mm）；——钢筋混凝土的导热系数[kcal/（m2·h·oC）]；——保温材料导热系数[kcal/（m2·h·oC）]；——池盖传热系数[kcal/（m2·h·oC）]，一般采用=0.7kcal/（m2·h·oC）。设计中取=250mm，=1.33kcal/（m2·h·oC），保温层采用聚氨酯硬质泡沫塑料，=0.02kcal/（m2·h·oC），得到=0.025m=25mm（2）池壁保温层厚度计算式中：K3——池壁传热系数[kcal/（m2·h·oC）]，池壁地面以上部分一般采用K3=0.6kcal/（m2·h·oC）。设计中取=400mm，采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料。池壁在地面以上的保温材料延伸到地面以下的深度为冰冻深度加0.5m，即延伸至地面以2.35m，得到=0.0.27m=27mm（3）池壁在地面以下的部分以土壤作为保温层时，其最小厚度的核算土壤的导热系数为=1.0kcal/（m2·h·oC），K5=0.45kcal/（m2·h·oC），设消化池池壁在地面以下的混凝土结构厚度为=400mm，则土壤的最小厚度\nm可以满足要求，故可不加其他的保温措施。（4）池底以下土壤作为保温层，其最小厚度的核算：消化池池底混凝土结构厚度为=700mm，则保温厚度m由于地下水位在池底混凝土结构厚度1.0m以下，小雨1.70m，需采取保温措施，降低保温层高度。采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，则保温材料的厚度=0.034m=34mm池盖、池壁的保温材料采用聚氨酯硬质泡沫塑料，其厚度经计算分别为25mm，27mm，34mm，均按34mm计，乘1.3的修正系数，实际可采用50mm。二级消化池的保温结构材料及厚度均与一级消化池相同。热工计算仅适用于一级消化池，二级消化池无加热与搅拌设备，仅利用余热继续进行消化。\n9.4.4污泥加热方式目前常用的污泥加热方法有池外加热法，蒸汽直接加热法。池外加热法中最常见的是热交换法，这种方法一般采用套管式换热，污泥在管流动，热水在、外套管中反方向流动，这种方法设备费用较高，但设备置于池外，方便维护。蒸汽直接加入法直接往污泥中注入高温蒸气，设备投资省，操作简单，热效率高，但容易出现局部过热的现象。设计中采用蒸汽直接加热法式中：G——注入蒸汽量（kg/h）；Qmax——污泥消化池最大耗热量（kcal/h）；I——饱和蒸汽的含热量（kcal/kg）；I0——消化温度的含热量（kcal/kg）。设计中取Qmax=168895.36kcal/h，蒸汽温度以110oC计，I=642.5kcal/kg，消化池温度以35oC计，I0=35kcal/kg，得到G=278.02kg/h9.4.5混合搅拌设备由于厌氧消化是由微生物与底物进行的接触反应，因此必须使二者充分混合，混合同时能使池温和浓度均匀，防止污泥分层和形成浮渣，故厌氧消化需设混合搅拌设备。消化池中污泥的搅拌方法可分为沼气搅拌、水泵搅拌、水射器搅拌、螺旋桨搅拌等方式。设计中采用沼气搅拌。沼气搅拌是用消化池产生的沼气，经压缩机加压后送入池搅拌。特点是没有机械磨损，搅拌力大，围广。设计中采用多路曝气管式沼气搅拌，即将沼气从贮气罐中抽出，经沼气压缩后通过插入消化池污泥中的竖管进行曝气搅拌。多路曝气管的竖管口延伸至距池底1.5m，呈环状布置。1、搅拌用气量式中：——单池搅拌用气总量（m3/s）；——搅拌单位用气量[m3/(min·1000m3)]，一般采用5～7m3/(min·1000m3)；——消化池有效容积（m3）。\n设计中取=6m3/min·1000m3m3/min=0.39m3/s2、沼气曝气管直径的选择：式中：——沼气曝气立管的总面积（m2）；——管沼气流速（m/s），一般采用7～15m/s。设计中取=11m/s，则需立管的总面积m2设计中选用立管直径DN=70mm，每根断面积为0.00385m2根为方便布置，设计中取9根立管。实际流速m/s，符合要求。9.4.6消化后的污泥量计算1、一级消化后污泥量：一级消化降解了部分可消化有机物，同时一级消化不排除上清液，消化前后污泥含水量不变，有下式成立式中：V1——级消化前生污泥量（m3/d）；V2—一级消化后的污泥量（m3/d）；P1——生污泥含水率（%）；P2——级消化污泥含水率（%）；PV——生污泥中有机物含量（%），一般采用65%；Rd——污泥可消化程度（%），一般采用50%；m—一级消化占可消化程度的比例（%），一般采用70%-80%。设计中取V1=779.42m3/d，P1=97%，m=80%，\nV2=772.32m3/d，P2=97.76%一级消化池单池排泥量为772.32/4=193.08m3/d。2、二级消化后污泥量消化浓缩后污泥含水率由一级消化前的97%降至二级消化后的95%，每日二级消化池排除污泥式中：V1——生污泥量（m3/d）；V3——二级消化后污泥量（m3/d）；P1——生污泥含水率（%）；P3——二级消化后污泥含水率（%）。设计中取P1=97%，P3=95%，V1=779.42m3/dm3/d二级消化池采用2座，即所排总污泥量为315.67/2=157.83m3/d。3、二级消化池上清液排放量整个消化过程中产生的上清液由二级消化池排除式中：V——上清液排放量（m3/d）。m3/d二级消化池采用2座，单池上清液排放量为456.15/2=228.08m3/d9.4.7沼气产量1、消化池降解的污泥量式中：X——消化池降解污泥量（kg/d）；P——生污泥含水率（%）；V1——生污泥量（m3/d）；PV——生污泥有机物含量，一般采用65%；Rd——污泥可消化程度，一般采用50%。设计中取P=97%，V1=779.42m3/d\nkg/d2、消化池的产气量式中：q——消化池沼气产量（m3/d）；a——污泥沼气产率（m3/kg污泥），一般采用0.75-1.10m3/kg污泥。设计中取a=0.9m3/kg污泥，每日产气量m3/d=0.m3/s9.4.8一级消化池的管道系统1、进泥管式中：Q——进泥管投泥量（m3/d）；Q1——投加生污泥量（m3/d）；Q2——循环污泥量（m3/d），一般采用Q2=（2-4）Q1；n——消化池数设计中取Q2=2Q1，n=4m3/d适当采用间歇运行，每日运行12hm3/s式中:v1——管污泥流速（m/s）；D1——投配管直径（mm）。设计中为防止堵塞，取D1=80mmm/s2、排泥管为了防止消化池中产生正负压的变化，在投泥的同时还要进行排泥。\n式中：Q——一级消化池排泥量（m3/d）；v2——管污泥流速（m/s）；D2——排泥管直径（mm）。设计中为防止堵塞，取D2=80mm，一级消化池单池排泥量Q2=42.86m3/d，采用间歇排放，运行时间3h，用闸阀控制排泥，出泥口设在池底中央处。m3/sm/s3、循环出泥管：式中：Q2——循环污泥量（m3/d）；v3——管污泥流速（m/s）；D3——循环出泥管直径（mm）。设计中取Q2=2Q1，n=4，采用间歇运行，每日运行12hm3/s设计中为防止堵塞，取D3=150mmm/s4、取样管在池中不同位置设置取样管，共设4根，DN=50mm。5、沼气集气管式中：Q——集气管沼气流量（m3/s）；Q1——消化池产生的沼气流量（m3/s）；\nQ2——搅拌所需沼气流量（m3/s）；q——每日产生沼气总量（m3/d）；a—一级消化池产气量占总产气量的比率（%），一般采用80%；n—一级消化池数量；v——集气管沼气流速（m/s）；D——沼气集气管直径（mm）。设计取Q2=0.33m3/d，q=6839.41m3/d，沼气管DN=300mm，n=4，m3/sm3/sm/s，（符合要求v7-8m/s）设计中取最高时产气量为平均产气量的2倍，最高时产气量m3/sm/s6、溢流管的设计计算为防止池液位超过限定的最高液位，池应设置溢流管，采用溢流管DN=200mm。溢流管水封高度采用0.8m，水封的作用是防止池沼气沿溢流管泄漏。9.4.9二级消化池的管道系统二级消化池采用浮动罩式消化池，不加热，不搅拌。二级消化池管路主要有进泥管、排泥管、沼气管、上清液排放管、取样管等。1、进泥管二级消化池为2座，采用间歇进泥的运行方式，每日进泥时间3h。\n式中：Q1——进泥管流量（m3/s）；V2——二级消化池每日进泥量（m3/s）；n——二级消化池数量；t1——二级消化池每日进泥时间（h）；v1——管污泥流速（m/s）；D1——二级消化池进泥管直径（mm）。设计中取D1=200mm，V2=772.32m3/d，n=2，t1=3hm3/sm/s2、排泥管二级消化池采用间歇排泥，排泥时间3h。式中：Q2——二级消化池排泥量（m3/d）；v2——管污泥流速（m/s）；D2——排泥管直径（mm）。设计中取D2=150mm；二级消化池排泥量V2=315.67m3/d，n=2，t2=3hm3/sm/s3、沼气管式中:Q——二级消化池单池沼气流量（m3/s）；q——每日产生沼气总量（m3/d）；b——二级消化池产气量占总产气量的比率（%），一般采用20%；n——二级消化池数量；\nv——管沼气流速（m/s）；D——沼气管直径（mm）。设计中取q=6839.41m3/d，采用管径DN=100mm，n=2m3/sm/s设计中取最高时产气量为平均产气量的2倍，最高时产气量为0.0158m3/sm/s4、上清液排放管式中：V——二级消化池上清液排放总量（m3/d）；Q——上清液排管设计流量（m3/d）；n——二级消化池数量；t——二级消化池排上清液时间（h），一般采用进泥时间；v——上清液排管管流速（m/s）；D——上清液排管直径（mm）。设计中取V=456.15m3/d，n=2，t=3h，D=200mmm3/sm/s5、取样管同一级消化池9.4.10贮气柜设计中采用单级低压浮盖贮气柜。1、贮气柜最大调节容积式中：V——最大调节容量（m3）；q——每日产气量（m3/d）；\nc——容积调节比率（%），一般采用25%-40%。设计中取q=6839.41m3/d，c=35%m32、贮气柜外形尺寸式中：V——最大调节容量（m3）；D——贮气柜直径（m）；n——贮气柜数量；H——贮气柜调节高度（m）。设计中取D=1.5H，n=2，V=2393.79m3D=1.58.78=13.17m，设计中取13.2m9.4.11沼气压缩机1、沼气量式中：——搅拌沼气用量（m3/min）；—一级消化池数量；——单池搅拌沼气用量（m3/s）。设计中取q=0.33m3/s，n=4m3/s=79.2m3/min2、排气压力式中：——沼气关淹没深度（m）；——贮气柜水封压力（m）；——管道压力损失（m）。\n设计中取=11.5m，=0.4m，=5m，H=16.9m水柱，设计中取20m水柱。\n第10章污泥脱水污水处理厂污泥二级消化后从二级消化池排出污泥的含水率约95%左右，体积很大，为了便于综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理，使其含水率降至60%-80%，从而大大缩小污泥的体积。污泥经过这步处理后，可进行最终处置和利用，包括污泥填埋、污泥焚烧、污泥堆肥和污泥工业利用。10.1脱水污泥量计算脱水后污泥量：式中：Q——脱水后污泥量（m3/d）；Q0——脱水前污泥量（m3/d）；P1——脱水前污泥含水率（%）；P2——脱水后污泥含水率（%）；M——脱水后干污泥重量（kg/d）。设计中取Q0=315.67m3/d，P1=95%，P2=75%m3/dkg/d污泥脱水后形成泥饼用小车运走，分离液返回处理系统前端进行处理。10.2脱水机的选择机械脱水方法有真空吸滤法、压滤法和离心法。目前常用的脱水机械主要有：真空转鼓过滤机、板框压滤机、带式压滤机、离心机。设计选用DY-3000型带式压滤机，其优点是可以连续工作，脱水效率高、噪音小、能耗低、操作管理方便，应用围广泛，适合各种污泥处理装置。\n其主要技术指标为：干污泥产量600kg/h，泥饼含水率75%，絮凝剂聚丙烯酰胺投量按干污泥量的2.0%o。设计中共采用3台带式压滤机。其中2用1配。工作周期定为12小时。所以每台处理的泥量为：m=600×12×3=14400kg/d，可以满足要求。10.3附属设施1、污泥贮池式中：——污泥贮池所需容积（m3）；——消化后污泥量（m3/d）；Q——脱水污泥量（m3/h）；T——排泥时间（h）。设计中取=265.74m3/d，采用间歇排泥，排泥时间T=3h，带式压滤机工作周期t=12h，脱水污泥量m3/h污泥贮池所需容积m3污泥贮池采用方形池体式中：V——污泥贮池容积（m3）；h2——污泥贮池有效深度（m）；h3——污泥斗高度（m）；a——污泥贮池边长（m）；b——污泥斗底边长（m）；n——污泥贮池个数，一般采用2个；——污泥斗倾角，一般采用60o。\n设计中采用2个污泥贮池，正方形边长a=6m，有效深度h2=3m，污泥斗底为正方形，边长b=1mmm3>236.74m3，符合要求。污泥贮池高度：式中：H——污泥贮池高度（m）；h1——超高（m），一般采用0.3m；h2——污泥贮池有效深度（m）；h3——污泥斗高（m）。m2、溶药系统（1）溶液罐式中：V——溶液罐体积（m3）；M——脱水后干污泥重量（kg/d）；a——聚丙烯酰胺投量（%），一般采用无你干重的0.09%-0.2%；b——溶液池药剂浓度（%），一般采用1%-2%；n——溶液罐个数。设计中取a=0.2%，b=1%，n=2，每日配置一次设计中取m3采用JYB型玻璃钢溶药罐，外形尺寸12001500，有效容积1.58m3，搅拌机功率0.75kW。（2）溶药罐聚丙烯酰胺溶解困难，水解时间较长（8～28h），设计中以聚丙烯酰胺水解时间24h计，需设同样规格的溶药罐2个，起到溶药、贮液的作用。（3）加药泵采用2台耐腐蚀加药泵，溶药罐、溶液罐各2台，型号为50PWF，电机功率1.1kW。\n第11章污水深度处理水是人类赖以生存的宝贵资源，没有水生命就不存在。随着世界人口不断的增加和工农业生产的发展，用水量的逐年增加。地球上水的总量不少，但能供人类利用的水量却不多，仅占总水量的0.0092%。对于我国来说是属于世界上12个最贫水的国家之一，人均占有水量仅为世界人均量的1/4，因此珍惜水资源，节约用水，充分利用各种水就显得更加重要。随着城市化速度的加快和生活水平的提高，城市生活污水的排放量也逐年增加。城市生活污水污染物含量主要是有机物，如淀粉、脂肪、蛋白质、纤维素、糖类、矿物油等，其中CODcr、BODs、TKN（凯氏氮）、TN、TP也较高。生活污水经一级物理处理、二级生化处理后CODcr、BODs、TKN、NH3-N等大幅度降低，但TN、TP仍较高，排入水体后易造成水体的富营养化，使藻类大量生长繁殖，造成赤潮和水华。藻类生物原生质中含少量的氮、磷就能促使藻类大量生长，而当藻类代谢大量死亡时，就使水域水体腐败发臭水质恶化。国家环保总局制定了“一控双达标”关于实行污染物排放总量控制和对污染源限期治理达标的总政策。为了实现对污染物总量控制，又重新修订并提高了第一类和第二类污染物的排放标准以及城镇污水处理厂污染物排放标准，这些重大的措施和政策法规的颁布，对城市污水处理提出了更高要求。本项目就是针对北京水资源短缺进行污水回用的立项。国务院在召开全国节水会议的通知中指出：“大力提倡城市污水回用等非传统水资源的开发利用，并纳入水资源的统一管理和调配，在国民经济和社会发展第15个五年计划纲要中将‘污水回用’第一次写入纲要”，通过实施污水回用对缓解北京水资源的严峻危机具有重要现实意义。11.1污水深度处理和回用的一般规定污水再生利用的深度处理工艺应根据水质目标选择，工艺单元的组合形式应进行多方案比较，满足实用、经济、运行稳定的要求。再生水的水质应符合国家现行的水质标准的规定。污水深度处理工艺单元主要包括：混凝、沉淀（澄清、气浮）、过滤、消毒，必要时可采用活性炭吸附、膜过滤、臭氧氧化和自然处理等工艺单元。再生水输配到用户的管道严禁与其它管网连接，输送过程中不得降低和影响其它用水的水质。本污水处理厂的污水深度处理回用采用的工艺如下：\n液氯↓消毒砂滤→→→→→→11.2过滤设施过滤的目的在于去除水中呈分散悬浊状的无机质和有机质粒子，也包括各种浮游生物、细菌、滤过性病毒与漂浮油、乳化油等。污水回用时首先要求悬浮物含量少，否则其会沉积于管道或设备中，引起堵塞，因此过滤技术在污水回用中得到最普遍的应用，是保证处理水质不可缺少的关键过程，既可作为深度处理流程中的一个单元，也可作为回用之前的最后把关步骤。在污水深度处理中，过滤的作用可归纳如下：a)进一步去除污水中的生物絮体和悬浮物，使出水浊度大幅度降低，出水变得透明；b)进一步降低出水的有机物含量，对重金属、细菌、病毒也有很高的去除率；c)去除化学絮凝过程中产生的铁盐、铝盐、石灰等沉积物，去除水中的不溶性磷；d)在活性炭吸附和离子交换之前，作为预处理设施，可提高后续处理设施的安全性和处理效率；e)通过进一步去除污水中的污染物质，可减少后续的杀菌消毒费用。在污水深度处理工艺中，滤池的设计要符合9项要求。（1）滤池的进水浊度小于10度。（2）滤池应采用双层滤料滤池、单层滤料滤池、均质滤料滤池。（3）双层滤料滤池可采用无烟煤和石英砂。滤料厚度为无烟煤300～400mm、石英砂400～500mm。滤速宜为5～10m/h。（4）单层石英砂滤料滤池，滤料厚度可采用700～1000mm，滤速宜为4～6没m/h。（5）均质滤料滤池的厚度可采用1.0～1.2m，d=0.9～1.2m,滤速宜为4～5m/h。（6）滤池宜设气水冲洗或表面冲洗辅助系统。（7）滤池的工作周期宜采用12～24h。（8）滤池的构造形式，可根据具体条件通过比较确定。（9）滤池应备有冲洗水管，以备冲洗滤池表面污垢和泡沫。滤池设在室时，应安装通风装置。11.3设计参数1．要求三级处理的水量为：m3/d2．滤速3．冲洗强度4．冲洗时间\n5．滤池工作时间24h，冲洗周期12h。9.4设计计算1、滤池面积大小及尺寸①滤池工作时间滤池24h连续运转，其有效工作时间为：h（式中只考虑反冲洗停留时间，不考虑排放初滤水）②滤池总面积Fm2③采用滤池个数个布置呈单行排列④每个滤池面积fm2⑤采用长宽比⑥采用滤池平面尺寸为⑦校核强制滤速m/h2.滤池高度H①支承层高度H1采用0.35m②滤料层高度H2采用1.350m③砂面上水深H3采用1.20m④滤池超高H4采用0.30m故滤池总高m3.配水系统的计算①干管干管流量L/s采用管径mm干管始端流速mm②支管支管中心间距采用每池支管数\n每根支管入口流量L/s采用支管管径mm支管始端流速mm③孔眼布置支管孔眼总面积与滤池面积之比k采用25%孔眼总面积m2=110000mm2采用孔眼直径mm每个孔眼面积mm2孔眼总数每根支管孔眼数支管孔眼布置成两排与垂直方向呈450夹角向下交错排列每根支管长度m则每排孔眼中心距m④孔眼水头损失支管壁厚采用mm孔眼直径与壁厚之比查表知流量系数为水头损失⑤复核配水系统支管长度与直径之比不大于60。符合要求干管横截面积与支管总横截面积之比为1.75—2.0之间符合要求\n孔眼中心距应小于2.0m符合要求4.洗砂排水槽洗砂排水槽中心距采用排水槽个数排水槽长度则单槽排水量采用三角形标准断面槽中流速采用槽断面尺寸排水槽底厚度采用砂层最大膨胀率,砂层厚度洗砂排水槽顶距砂面高度洗砂排水槽总平面面积校核排水槽总平面面积与滤池面积之比一般小于25%符合要求5.滤池各种管渠计算①进水管进水总流量采用管径的进水管进水，管中流速单个滤池进水管流量管中流速采用管径\n②冲洗水管反冲洗水总流量采用管径.管中流速③清水管(渠)清水总流量清水渠断面渠宽0.4m,渠深0.2m渠中流速单个滤池清水管总流量采用管径管中流速④排水管渠排水总量排水渠断面宽0.5m,渠深0.3m渠中流速6.反冲洗水槽计算①反冲洗时间②冲洗水箱容积③水箱至滤池配水管间的沿途及局部水损之和，取④配水系统水损⑤承托层水损\n⑥滤料层水损⑦安全富余水头⑧冲洗水槽应高出水槽面\n第12章污水总泵站的设计污水总泵站接纳来自整个城市排水管往来的所有污水，其任务是将这些污水抽送到污水处理厂，以利于处理厂各构筑物的设置。排水系统整个管网埋深满足最大埋深要求，固不设加压泵站。以下仅对城市污水排水系统终点泵站进行设计。排水泵站的基本组成包括：机器间、集水池、格栅和辅助间等。12.1污水泵房的一般规定泵房的选择应考虑具体的工程条件：（1）由于污水泵站一般为常年运行，选用自灌式泵房比较方便，只有在特殊情况下猜用非自灌式泵房；（2）流量小于2m3/s时，常选用下圆上方形泵房，当直径D=7～15m时，工程造价比矩形低；（3）大流量的永久性污水泵站，选用矩形泵房。（4）分建式与合建式泵房的选用可根据水泵的启动方式来确定，一般自灌式启动应采用合建式泵房，非自灌式启动或因地形条件受到限制，可采用分建式泵房；（5）全地下式泵站，地面以上占地少，工程造价低，地下泵房潮湿，对一般电机的运转会产生影响，采用潜水泵可解决这一问题。12.2设计数据（1）污水泵站平均秒流量2.31m3/s，污水泵站最大秒流量2.78m3/s。（2）进水管管底高程94.6m，管径为DN2000，充满度为H/D=0.70，水面高程96.00m。（3）出水井水面高程为104.866m，压水管管长8m。（4）泵站设在处理厂，地面高程100m。（5）地质条件较好，土壤为粘土，地下水位在地表以下7m。12.3泵房形式根据设计条件，为运行方便，采用自灌式泵房。自灌式水泵多用于常年运转的污水泵站，它的优点是：启动及时可靠，管理方便。由于自灌式启动，故采用集水池与机器间合建。\n12.4工艺布置12.5污水泵站设计计算12.5.1水泵的选择1、污水泵站设计流量及扬程（1）污水泵站设计流量按最高时污水流量2.78m3/s计算。（2）扬程估算：格栅前水面标高/m=来水管管底标高+管水深=94.6+2.00×0.7=96.00m格栅后水面标高/m=集水池最高水位标高=格栅前水面标高-格栅压力损失=96-0.100=95.9m污水流经格栅的压力损失按0.1mH2O估算。集水池有效水深取2.0m，则集水池最低水位标高/m=95.9-2.000=93.9m水泵净扬程/m=出水井水面标高-集水池最低水位表高=104.866-93.9=10.966m水泵吸、压水管路（含至出水井管路）的总压力损失估算为1.0mH2O。因此，水泵扬程H/m=10.966+1.000=11.966m2、水泵机组的选择考虑来水的不均匀性，宜选用两台及两台以上的机组工作，以适应流量的变化。选择四台水泵，则m3/s\n查水泵样本，选用400WLⅡ2200-12立式污水泵五台，其中四台工作，一台备用。单泵的工作参数为H=12mH2O时，流量Q=2200m3/h，转速为n=735r/min,电动功率N=90KW，水泵效率η=80%。12.5.2泵站的平面布置水泵的平面布置形式可直接影响机器间的面积大小，同时，也关系到养护管理的方便与否。机组间距以不妨碍操作和维修的需要为原则。机组的布置应保持运行安全、装卸、维修和管理方便，管道总长度最短，接头配件最少，水头损失最小，并应考虑泵站有扩建的余地。1.泵站经平剖面布置后对水泵总扬程进行核算选一条最长管路计算其水头损失(1).吸水管路布置为了保证良好的吸水条件，每台水泵设单独的吸水管，每条吸水管的设计流量均为900m3/h，采用DN500钢管，流速v=1.27m/s,查表得1000i=4.11；在吸水管起端设一进水喇叭口，其直径为DN700，吸水管路上设DN500电动闸阀1个和，90°变径弯头2个。吸水管路在水泵间地面上敷设。其中喇叭口：查得ε1=0.1；弯头：DN500弯头一个,查的ε2=0.59；闸阀：选用Z941TW电动明杆楔式闸阀，其中DN=500mm，L=457mm，查得ε3=0.05；偏心渐缩管：选用Dg500×350，查得ε4=0.19，直管部分长为1.9m，管道总厂为L=1.9+0.457+0.35+0.732=3.44m，则沿程损失为：\n局部损失为：吸水管路水头损失为：h=h1+h2=0.014+0.13=0.144m。（2）、压水管路布置由于出水井距泵房距离较小，每台水泵的压水管路直接接入出水井，这样可以节省压水水管上的阀门。压水管管材采用钢管，管径与吸水管管径相同（DN500），渐扩管1个，电动闸阀1个和90°弯头1个。其中出水管路水头损失计算，选择一条阻力损失最大的管路作为核算对象，计算泵站压水管路水头损失，按A,B,C,D线顺序计算水头损失。A—B段：DN300×DN500的同心渐扩管：，查表得ε1=0.29。其中；则局部损失为；单向止回阀：选用HH49X-10型蝶缓冲止回阀,DN=500mm，L=350m查得ε2=1.8，v=1.27m/s则局部水头损失为；闸阀：选用选用Z941TW电动明杆楔式闸阀，DN=500mm，L=500mm，查得ε3\n=0.06，则局部水头损失为；同心渐扩管：DN500×DN800,查得ε4=0.31，v=0.49m/s,则局部水头损失；弯头：DN800的90°弯头一个,查得ε4=1.05，则局部损失为；直管部分长4m，则管段总长L=0.55+0.35+0.5+4=5.4m，则沿程损失为：局部损失为：共计总水头损失为0.+0.35=0.372m。B—C段：丁字管1个，查得ε1=1.5，v=0.98m/s，1000i=1.43局部水头损失为，沿程损失为。C—D段：DN800直管长3.6m，v=1.96，1000i=5.44，沿程损失为0.0196m。所以，总的水头损失为：<1m可知所选水泵扬程满足要求。机组布置及吸、压水管路布置见图\n12.5.3泵座基础设计由水泵样本查得，300WLⅠ900-12型水泵机座平面尺寸为900mm×850mm，混凝土基础平面尺寸比基座平台尺寸各边加大200mm，即为1100mm×1050mm，泵基础高度H=(2.5～4.0)×（W泵+W电机）÷（L×B×γ）=2.5×（1350+594）÷（1.1×1.05×2400）=1.75m见图12.5.4泵站仪表1.泵站应设置的控制仪表有以下几种：（1）自灌式水泵吸水管上安装真空表。（2）出水压力管上设置压力表。\n（3）配电设备仪表有电流表、电压表、计量表。（4）轴承润滑仪表：泵采用液体润滑轴承时，轴承装置油位指示器。采用轴承循环润滑时，装置压力表及温度计。2.计量设备采用电磁流量计，其特点是结构简单，工作可靠，电耗少，精度高，计量方便。12.6泵前格栅设计计算设计中取四组格栅，N=4组，每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为0.695m3/s,安装角度α=60°。1、格栅间隙数：n——格栅栅条间隙数（个）；Q——设计流量（m3/s）；α——格栅倾角（°）；N——设计的格栅组数（组）；b——格栅栅条间隙（m）；h——格栅栅前水深（m）；v——格栅过栅流速（m/s）。因为集水池进水管管底与格栅底的落差不小于0.5m，故取栅前水深h=0.5+0.7×1.1=1.27m，设计中取v=0.9m/s，b=0.03m，α=60°，N=4，Q=0.695m3/s，则计算得到n=18.86个，取n=19个。2、格栅槽宽度：B=S(n－1)+bnB——格栅槽宽度（m）；S——每根格栅条的宽度（m）。设计中取S=0.03m，则计算得B=1.11m。3、进水渠道渐宽部分的长度：l1——进水渠道渐宽部分的长度（m）；\nB1——进水明渠宽度（m）；α1——渐宽处角度（°），一般采用10-30°设计中取B1=0.3m，α1=20°，计算得l1=1.11m。4、出水渠道渐窄部分的长度：得l2=0.556m。5、通过格栅的水头损失：h1——水头损失（m）；β——格栅条的阻力系数，查表β=1.67～2.42；k——格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k=3。设计中取β=2.42，k=3，得到h1=0.18m。6、栅后明渠的总高度：H=h+h1+h2H——栅后明渠的总高度(m)；h2——明渠超高（m），一般采用0.3-0.5m设计中取h2=0.30m，得到H=1.28m。7、栅槽总长度：L——格栅槽总长度（m）；H1——栅前明渠的深度（m）。设计中H1=0.8+0.3=1.10m，得到L=3.166m。8、每日栅渣量计算：W——每日栅渣量（m3/d）；W1——每日每103m3污水的栅渣量（m3/103m3污水），一般采用0.04-0.06m3/103m3污水。\n设计中取W1=0.05，得到W=9.98m3/d>0.2m3/d。采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。12.7集水池设计计算12.7.1集水池容积（1）集水池容积按四台泵5min的流量，即集水池面积A根据集水池面积和水泵间的平面布置要求确定泵站长为40m。集水池宽为9.5m。集水池实际面积A为满足要求。集水池设有人工清除污物格栅4座，格栅间距30mm。安装角度为60°，格栅宽为1.11m，长为3.166m。（2）按照满足水泵间布置要求计算容积水泵间长度：水泵间长度是指水泵间两墙轴间的距离。根据主机组台数、布置形式、机组间距、边机组段长度等因素确定，应满足机组吊运和泵房交通的要求，用下式表述式中:L——泵房长度（mm）；——主机组基础的长度（mm）；——主机组基础间距（mm）；——主机组基础到墙壁之间的距离（mm）\nn——主机组台数。计算中取L1=4.20ml0=1.1ml1=3.166mn=5，则L=26.564m水泵间跨度：水泵间的跨度是水泵间进出水侧（或柱）轴线之间的距离，应根据水泵、阀门、所配的其他管件尺寸，并满足安装、检修及运行维护通道或交通道布置的要求而定。即式中B——水泵间跨度（mm）；、——轴线之间的墙壁厚度（mm）；——水平管长，根据管道检修空间而定，一般不小于300mm；——偏心渐缩管长度（mm）；——水泵长度（mm）；——同心渐放管长度（mm）；——水平接管长度，根据闸阀的长度及闸阀、管道检修需要而定（mm）；——闸阀长度（mm）；——交通道宽度（mm）。计算中取b0=1100mmb1=300mmb2=8000mmb3=350mmb4=550mmb5=500mmb6=457mmb7=4600mmb8=300mm,则B=16.16m根据水泵间的长度L=26.564m及水泵间的跨度B=16.16m确定泵站长为40m,宽为30m。根据水量可以确定集水池宽为，设计中取b=9.5m则集水池实际面积A综上：按照水泵最大一种组合形式计算集水池面积A1=380m2\n按照满足水泵间布置要求计算集水池面积A2=380m2＞366.7m2。所以集水池面积取A=380m2。2、最高水位=进水管水面标高-格栅水头损失=96-0.100=95.9m3、最低水位=最高水位-有效水深=95.9-2.000=93.9m4、集水池池底坡度为0.1，坡向吸水坑，吸水坑深度0.63m，上底宽1.82m，下底宽1.3m。5、泵房形式采用矩形，其中长L=40m，宽B=30m。12.7.2机器间设计计算机器间布置应满足设备安装、运行、检修的要求。要有良好的运输、巡视和工作的条件，符合防火、防噪声及采光技术规定，做到管理方便，安全可靠，整齐美观。1.机器间尺寸、平面布置设计平面布置依据机组布置间距之规定：泵座与集水池墙壁距离取决于水泵吸水管、闸门、零件的尺寸和装卸的宽裕度。楼梯宽度不宜小于1.8m，平台宽不小于1.0m。2.高程布置（1）无吊车起重设备者，泵房高度以满足临时架设起吊设备和采光通风的要求，地面以上有效高度不小于3.0m;（2）有吊车起重设备者，应保持吊起物底部与所跨越固定物体顶部留有不小于0.5m的净空;（3）在半地下室泵房，如考虑汽车运进设备，则机器间高度尺寸按车箱底盘的高度计算;3.泵房高度计算泵房分为两层，地下部分为设备间，地上部分安装吊车及设配电室、值班室和控制室。地面以上的泵房高度H1=a+b+c+d+e+h式中：H1—地面以上泵房高度；a—单轨吊车梁高度；b—滑车架高度；c—起重葫芦在钢丝绳绕紧状态下长度；d—起重绳的垂直高度,水泵为0.85x,电动机为1.2x，x为起重部件宽度，m；e—最大一台泵或电机的高度；\nh—吊起物底部与泵房进口地坪或平台的距离，用汽车运输，取1.6m其中，a=0.40m，b+c=0.86m，d=1m，e=2.96m，h=1.6m求得H1=6.82m，取为7m，12.7.3泵站辅助设备1、门、窗、走廊（1）门：机器间至少应有一个能满足设备的最大部件搬运出入的门。门高：H=c+d+e+f（m）式中c—所吊部件吊钩与门框顶部之距离；d—起重绳垂直长度；e—最大一台泵或电机高度；f—吊车部件底与泵房进口处室地面或平台之间的距离。其中c=0.5m，d=1m，e=2.96m,f=0.54m求得H=5m。门宽：B=2a+b（m）式中a—部件两侧距门框长度（≧0.15m，取0.25m）；b—部件宽度（m）。其中水泵宽度b=900mm电机宽度b=550mm。采用汽车运输，汽车车厢宽取2.5m，求得B=3.0m⑵窗：在炎热地区，窗应尽量面向夏季主导风向，易造成对流；在寒冷地区，窗应向阳，为使空气对流，背面也可适当开窗。窗的总面积不少于泵房面积的1/6。寒冷地区应设双层玻璃保暖。为了便于开关和清擦玻璃，在室无走廊的情况下，应考虑可在室外进行工作的条件。窗户尺寸：宽1.6米，高2米，共13个;⑶走廊：在较大的泵站，为了便于管理和使用，靠窗或墙的一边宜设有走廊，其宽度可采用1.0～1.2m，取1m，走廊的栏杆高度为0.9～1.0m，取1m。⑷楼梯：机器间﹑集水池﹑设1.2m宽的扶梯，具体门窗、走廊设计详见总泵站工艺图。2.起重设备的选择\n为方便安装水泵、电机、管道、闸阀，泵站应设置起重机械。重量超过1吨的立式泵跨越相邻水泵起吊时，应设双轨起重机吊车梁，以免因摆动幅度过大而出轨。为使吊车能正常运行，必须避开出水管、闸阀、支架、平台、走廊等矛盾，为减轻工作人员的劳动强度，凡起吊高度大，吊动距离长，起吊次数较多的泵站，应尽量采用电动操作。本设计最大的起重量为3吨，根据《给排水设计手册》第十一册，采用LX型电动单梁悬挂桥式起重机，起升高度为12m，跨度为9m。3.地面排水室地面坡度为0.01，倾向排水沟或集水坑，集水坑尺寸为D=0.6m,H=0.8m。在水泵压水管上接出一根DN50mm的支管深入集水池吸水坑中，进行定期冲洗。4.采光通风室应有充足的自然光，检修和操作点处灯光要能集中，照明器件迎来蒸汽腐蚀并防曝。自然通风在开窗方向上，注意使空气对流。地下部分在相对应的位置设拔风筒2个，通向室外。风筒进出风口应一高一低，使空气流通，通风机设在室，有通风管道将热空气排出并引进新鲜空气。\n第13章污水处理厂高程布置污水处理厂高程布置的主要任务是：（1）确定个处理构筑物及泵房的标高；（2）确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及标高；（3）通过计算各确定部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅的流动，保证污水处理厂的正常运行。13.1高程布置的原则1、认真计算管道沿程损失、局部损失、各处理构筑物、计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量，雨天流量和事故时流量的增加，并留有一定的余地；还应考虑当某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物及有关的连接管渠能通过全部流量。2、考虑远期发展，水量增加的预留水头。3、避免处理构筑物之间跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。4、在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的扬程，以降低运行费用。5、需要排放的处理水，在常年大多数时间里能够自流排放水体。注意排放水位不一定选取水体多年最高水位，因为其出现时间较短，易造成常年水头浪费，而应选取经常出现的高水位作为排放水位，当水体水位高与设计排放水位时，可进行短时间的提升排放。6、应尽可能使污水处理工程的出水渠高程不受水体洪水顶托，并能自流。13.2污水处理构筑物高程布置污水处理构筑物高程布置的主要任务是：确定各处理构筑物的标高，确定各处理构筑物之间连接管渠的尺寸及标高，确定各处理构筑物的水面标高，从而能够使污水沿处理构筑物之间顺畅流动，保证污水厂正常运行。1、构筑物水头损失构筑物水头损失下表13-1\n表13-1构筑物水头损失表Table.13-1Thelossofhead构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）格栅0.2接触池0.3沉沙池0.2计量堰0.26初沉池0.5二沉池0.5曝气池0.42、管渠水力计算管渠水力计算见下表13-2:表13-2污水管渠水力计算表Table.13-2Thewaterpowercomputationofsewageconduit管渠及构筑名称流量（L/s）管渠设计参数水头损失（m）D(mm)I(‰)V(m/s)L(m)沿程局部合计回用水池至出水口2315001.01.0830.0.1650.248出水口至计量堰278018001.01.0150.0150.1050.120计量堰至接触池139014001.01.0340.0340.0.111接触池至集配水井278018001.01.0820.0820.3060.388集配水井至二沉池69510001.51.0140.0.1020.123二沉池至集配水井86011001.351.1140.01890.1680.1869集配水井至曝气池150013001.01.2990.0.3060.405曝气池至集配水井139013001.01.0770.0.0.154集配水井至初沉池69510001.51.070.01050.1020.1125初沉池至集配水井69510001.51.070.01050.1680.1785集配水井至沉砂池278018001.01.0250.0250.3080.3333、污水处理高程布置\n无水池里高程设置了终点泵站，水力计算以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，沿污水处理流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出。由于河流最高水位较低，污水厂出水能够在洪水位时自流排出。因此，在污水高程布置上主要考虑土方平衡，设计中以曝气池为基准，确定曝气池水面标高，因此此向两边推算其他构筑物高程。计算结果如下表13-3：表13-3构筑物及管渠水面标高计算表Table.13-3Thecomputationofconstructionandconduitwatersufacrelevation序号管渠及构筑物名称水面上游标高（m）水面下游标高（m）构筑物水面标高（m）地面标高（m）1回用水池至出水口100.277100.100.002出水口至计量堰100.526100.277100.003计量堰100.786100.526100.656100.004计量堰至接触池100.897100.786100.005接触池101.197100.897101.047100.006接触池至集配水井101.585101.197100.007集配水井至二沉池101.708101.585100.008二沉池102.208101.708101.958100.009二沉池至集配水井102.395102.208100.0010集配水井至曝气池102.80102.395100.0011曝气池103.208102.80103.0100.0012曝气池至集配水井103.354103.208100.0013集配水井至初沉池103.457103.354100.0014初沉池103.957103.457103.708100.0015初沉池至集配水井104.135103.957100.0016集配水井至沉砂池104.468104.135100.0017沉砂池104.668104.468104.568100.0018格栅104.868104.668104.768100.00计算结果出水口水面标高100.277，高于最高水位97.00m，满足排放要求。\n13.3污泥处理构筑物高程布置1、污泥管道水头损失管道沿程损失：管道局部损失：式中CH—污泥浓度系数；D——污泥管道管径（m）；L——管道长度（m）；v——管流速（m/s）；ξ——局部阻力系数。查表可知污泥含水率97%时，污泥浓度系数CH=71，污泥含水率95%时，污泥浓度系数CH=53。各连接管道的水头损失如下表13-4表13-4连接管道水头损失Table13-4Thelossofconnectionpipelinehea管渠及构筑物名称流量（L/s）管区设计参数水头损失（m）初沉池至贮泥池57.22000.851400.720.130.85浓缩池至贮泥池181500.87220.070.030.10一级消化池至二级消化池171500.85600.260.130.39二级消化池至脱水机房18.51500.93270.260.120.382、污泥处理构筑物的水头损失\n当污泥以重力流排除池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，初沉池、浓缩池、消化池一般取1.5m，二沉池一般取1.2m。3、污泥高程布置消化池高度较高，可以满足后续脱水机房的需要，考虑土方平衡，确定一级消化池泥面为地上6.0m，即106.30m。从污水高程可知初沉池液面标高和二沉池液面标高。高程计算的顺序是：（1）由初沉池液面高程推算贮泥池液面高程，再由贮泥池液面高程反推浓缩池液面高程；（2）由脱水机房高程，再推算一级消化池高度和二级消化池高程；（3）确定二沉池至浓缩池的污泥泵提升高度；（4）确定贮泥池至一级消化池的污泥泵提升高度。计算结果如下表13-5：表13-5污泥处理构筑物及管渠水面标高计算表Table.13-5Thecomputationofsludgetreatmentconstructionandconduitwatersufacrelevation序号管渠及构筑物名称（m）上游泥面标高（m）下游泥面标高（m）构筑物泥面标高（m）地面标高（m）1初沉池103．708100.002初沉池至贮泥池103．708101.324100.003贮泥池101.324100.004浓缩池至贮泥池102.924101.324100.005浓缩池102.924100.006一级消化池106.00100.007一级消化池至二级消化池106.00104.110100.008二级消化池104.110100.009二级消化池至脱水机房104.410102.53100.0010脱水机房102.53100.00\n第14章污水池立场建设直接费、污水处理成本根据《给水排水设计手册》第10册，技术经济计算中有关资料污水处理厂成本概算如下。14.1计算原则1.污水处理厂综合指标以设计日平均污水量（m3/d）计算，污、雨水泵站综合指标以设计最大流量计算（L/s）。2.除沉砂池、污泥消化池、接触池等以设计容积计算以外，其他容积至生产性构筑物的建设容积，包括水池超高、沉淀部分。3.人工、材料包括在主体构筑物的指标中。14.2污水厂建设直接费1.场区平面技术经济概算2.污水泵房技术经济概算根据指标编号4B-2-1-10，指标基价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：\n设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，进水泵房总建设费用为：26901546.67元。3.沉砂池技术经济概算沉砂池采用平流沉砂池，共设4座，根据指标编号4B-2-2-9，指标基价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：综合以上计算，本设计平流沉砂池总建设费用为：4665369.92元。4.初沉池技术经济概算初次沉淀池为平流式沉淀池，根据指标编号4B-2-4-17，指标基价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：\n建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，本设计初次沉淀池总建设费用为：31249492元。5.二次沉淀池技术经济概算二次沉淀池为辐流式沉淀池，根据指标编号4B-2-5-14，指标基价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：综合以上计算，本设计二次沉淀池总建设费用为：40530904.62元。6.A2/O工艺经济概算反应池池根据曝气池指标编号4B-2-6-14，指标基价（每座）：其中，土建直接费：\n配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，本设计反应池总建设费用为：110189255.1元。7.消毒接触池技术经济概算消毒接触池共分为两组，根据指标编号4B-2-10-9，指标础价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，本设计消毒接触池总建设费用为：3763622.64元。8.污泥回流泵房技术经济概算\n根据指标编号4B-2-13-2，指标础价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，本设计污泥回流泵房总建设费用为：11356524元。9.污泥浓缩池技术经济概算污泥浓缩池共设2座，根据指标编号4B-2-14-5，指标础价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：\n设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，本设计污泥浓缩池总建设费用为：4771322.08元。10.污泥脱水机房技术经济概算指标编号4B-2-15-4，指标基价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，本设计污泥脱水机房总建设费用为：41838059.36元。11.贮泥池技术经济概算12.一级污泥消化池控制室指标编号4B-2-16-5，指标基价（每座）：\n其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工具购置费：综合以上计算，本设计污泥脱水机房总建设费用为：10247218.88元。13.污泥消化池技术经济概算一级消化池共设4座，根据指标编号4B-2-17-7，指标础价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：\n所以，污泥一级消化池总建设费用为：10349706.24元。二级消化池2座，指标编号4B-2-17-8，指标础价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：所以，污泥二级消化池总建设费用为：22133429.76元。综合以上计算，本设计污泥消化池总建设费用为：32483136元。14.贮气柜技术经济概算15.鼓风机房技术经济概算根据指标编号4B-2-28-1，指标基价（每座）：其中，土建直接费：\n配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：综合以上计算，鼓风机房总建设费用为：3130583.04元。16.综合楼技术经济概算根据指标编号4B-2-29-1，指标基价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，综合楼总建设费用为148936066.6元。17.机修车间技术经济概算根据指标编号4B-2-26-1，指标基价（每座）：\n其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，机修间总建设费用为6299896.32元。18.变配电间技术经济概算17.加氯间技术经济概算18.仓库技术经济概算19.锅炉房技术经济概算累计上述各项直接费用，得到污水处理厂总直接费用：573491128.8元20.深度处理经济概算\n处理水量为20000吨/日，滤池共设4座，根据指标编号4B-2-9-1，指标础价（每座）：其中，土建直接费：配管及安装直接费：建筑安装工程费（每座）：设备工器具购置费（每座）：综合以上计算，深度处理总建设费用为1249570.87元。21.排水工程总造价22.间接费23.其它费24.工程总投资\n14.3污水处理成本1、电费（1）总泵站5台泵，型号为400WLⅡ2200-12，4用1备。电动机功率P=400kW，全天工作。kW·h/d(3)辐流沉淀池刮吸泥机4架，kW，全天工作。kW·h/d（2）鼓风机房3台罗茨鼓风机，2用1备，N=100kW，全天工作。(3)压滤机采用2台压滤机，2用1备，N=2.2kW，工作周期为12小时。(4)污泥泵房3台螺旋泵，2用1备，工作周期24小时，N=75kW。(5)总电费2、药剂费全年投氯3、工资福利费污水厂实行全天工作制，3个班次,180名工人，每人每月的工资为1000元。\n4、折旧提成费5、检修维护费6、其它费用包括行政管理费、辅助材料费7、年经营费用8、污水处理成本核算\n第15章结论本次污水处理厂的设计采用A2/O工艺，污水经过一级处理后进入A2/O反应池，进行污水二级处理，还有两万吨/日的深度处理做为中水的回用。A2/O工艺它可以同时完成有机物的去除、硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是NH3－N应完全硝化，好氧池能完成这一功能。缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。对水质水量的变化有很强的适应性，可以同步脱N除P，出水水质好，污泥量少，污泥沉降性能好，不存在污泥膨胀的危险。COD、BOD、SS、氨氮、总氮和总磷的去除率分别是80.3%、89.1%、87.1%、30%、76.5%和81.2%。这次工程设计最看好的是做了污水的深度处理，对于严重缺水的北京来说，中水回用可以缓解一部分用水的困难。经过工程预算，该污水厂年污水处理量为7200万吨，工程总投资为621436765元，年经营费用为元，处理成本为0.536元每立方米水。\n致谢四年一个轮回，四年前，我们随着雅典奥运会的落幕而走进我们北京林业大学的大学，而四年后的如今要迎来北京奥运会的时刻我们又要离开，满是不舍与依恋却注定要走。毕业论文正代表着大学的终结，完成它既有一种收获感，又有一种失落感，可无论如何它代表着我四年的努力，代表了我四年的历程。当它终于完工的时候，我不禁想起了很多人，很多事，尤其是辛勤培养我的老师们，谢谢你们！这次毕业论文能够得以顺利完成，并非我一人之功劳，是所有指导过我的老师，帮助过我的同学和一直关心支持着我的家人对我的教诲、帮助和鼓励的结果。我要在这里对他们表示深深的谢意！ 感谢我的指导老师——王辉老师，您在我毕业论文的撰写过程中，给我提供了极大的帮助和指导。从开始选题到中期修正，再到最终定稿，您给我提供了许多宝贵建议，没有您的悉心指导就没有这篇论文的顺利完成。您既是良师，又是益友，您所教会我的不仅是书本上的知识，还有着做人的原则与风骨，论文的每一步都是在您的指导下完成，倾注了您的大量心血，在此说一句您辛苦了。感谢一直忙碌指导我们做图的立秋老师，您渊博的专业知识，严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严以律己、宽以待人的崇高风，朴实无华、平易近人的人格魅力对我影响深远。是我所有接触过的老师中最让我敬佩的老师，您不仅使我树立了远大的学术目标、掌握了基本的研究方法，还使我明白了许多待人接物与为人处世的道理。感谢我们班主任雷韶华老师，您的愤怒、幽默、睿智、煽情和最后的归隐，您为我们打开了窥探世界的另一扇窗。 感谢我的父母亲，你们是我力量的源泉，只要有你们，不管面对什么样的的困难，我都不会害怕。 感谢马华敏的帮助，我的论文得以顺利完成有你很大的功劳。大学四年给了我太多的帮助与鼓励，在我不开心的时候，总能让我开心起来。不会忘记，大学四年里一起渡过的欢乐时光，那些开心的日子，总是那么令人难以忘怀。 感谢我们的环境科学04级的所有同学们，谢谢你们四年来的关照与宽容，与你们一起走过的缤纷时代，将会是我一生最珍贵的回忆。 \n参考文献[1]熊建英，海真，城市污水除磷脱氮处理工艺概况［J］.环境导报，1999，（1）：11-13.[2]兴灿，亚新，污水除磷脱氮技术［M］.北京：中国建筑工业，1998.[3]波.倒置A2/O工艺氮磷脱除功能［J］.环境工程，1999，17（2）：7-10.[4]国照，汪慧贞.强化吸附作用在生物除磷工艺中的应用［J］.给水排水，1999，25（8）[5]金兆丰，余志荣.污水处理组合工艺及工程实例［M］.北京：化学工业，2003.[6]自杰.排水工程［M］.北京：中国建筑工业，2001.[7]陆轶峰.城市污水生物脱氮除磷常规工艺分析[J].环境科学,2002,47-49.[8]杰等.A2/O工艺的固有缺欠和对策研究.给水排水，2003,Vol.29(3):22-25.[9]城市污水处理厂运行管理亚峰,晋文学主编化学工业2005.[10]城市污水处理技术及工程实例陶俊杰等编化学工业.环境能源出版2005.[11]城市污水处理厂的建设与管理卜秋平,陆少鸣,曹科主编化学工业2002.[12]城市污水处理技术及工程实例海,瑞征,振选等编化学工业环境科学与工程出版中心2002.[13]自杰主编.《排水工程》上、下册.第四版.中国建筑工业,2000.[14]给水排水设计手册.第二版.中国建筑工业,2002.[15]DjaferM,LuckF,RoseJ,etal.Transformingsludgeintoarecyclableandvaluablecarbonsourcebywetairoxidation[j].Wat.Sci.Tech.，2002,41(8):77[16]ShiotaN,AkashiA,HasegawaS.Astrategyinwastewatertreatmentprocessforsignificantreductionofexcesssludgeproduction[J].Wat.Sci.Tech.,2002,45(12):127-134.[17]NakmuraJ,MiyashiroS.Screeningisolationandsomepropertiesofmicrobialcellflocculant[J].AgricBiolChem,1976,45(2);377-383.[18]Jetten.M.S.M,etal.Towardsamoresustainablemunicipalwasterwatertreatmentsystem.Wat.Sci.Tech.,1997,35(9):171-180.[19]HamodaMF,AL-Atlar.EffectonHighSodiumChlorideConcentrationsonActivatedSludgeTreatment[J].Wat.Sci.Tech,1995,31(9):61-72.[20]RocherM,RouxG,GomaG,etal.Excesssludgereductioninactivatedsludge\nprocessesbyintegratingbiomassalkalineheattreatment[J].War.Sci.Tech.,2001,44(2,3):437-444.袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈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