污水处理厂CAST设计计算 22页

《水污染控制工程》课程设计班级：环工0702学号：071601433姓名：左燕指导老师：广元大学环境科学与工程学院二零一零年一月\n目录一、设计任务……………………………………………………………………3（一）工程概述……………………………………………………………3（二）原始资料……………………………………………………………3（三）设计要求……………………………………………………………3二、设计计算……………………………………………………………………4（一）设计水量……………………………………………………………4（二）设计水质……………………………………………………………4（三）设计方案……………………………………………………………4（四）工艺计算……………………………………………………………81、粗格栅………………………………………………………………82、集水间………………………………………………………………93、泵房…………………………………………………………………104、细格栅………………………………………………………………105、沉砂池………………………………………………………………116、CASS池……………………………………………………………137、空气管系统…………………………………………………………188、消毒池………………………………………………………………189、污泥浓缩池…………………………………………………………18三、平面布置和高程布置…………………………………………………20（一）平面布置……………………………………………………………20（二）高程布置……………………………………………………………20四、主要参考文献……………………………………………………………22\n一、设计任务（一）、工程概述某城镇位于长江下游，现有常住人口90000人。该城镇规划期为十年（2000-2010），规划期末人口为100000人，生活污水排放定额为220L/(cap·d)，拟建一城镇污水处理厂，处理全城镇污水，同时，要求所有工业污水均处理达到国家排放下水道标准后再排放城镇下水道。污水处理厂排放标准为中华人民国国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中一级标准的B标准，主要控制指标如下：CODcr:≦60mg/LBOD5≦20mg/L石油类：≦3mg/LSS:≦20mg/LpH:6-9色度：≦30倍NH3-N:≦15mg/L总磷：≦1.5mg/L（二）、原始资料1、气象资料：(1)气温：全年平均气温为18.5℃，最高气温为42.0℃，最低气温为-6.0℃(2)降雨量：年平均1125.5mm，日最大238.0mm(3)最大积雪深度600mm，最大冻土深度30mm(4)主要风向：冬季——西北风夏季——东南风(5)风速：历年平均为3.15m/s，最大为15.6m/s2、排水现状：城镇主干道下均敷设排污管、雨水管道，雨污分流。3、排放水体：污水处理厂厂址位于镇西北角，厂区地面标高为6.30m，排放水体常年平均水位标高为3.20m，最高洪水位为5.20m。该水体为全镇生活和灌溉水源，镇规划确保其水质不低于三类水标准。（三）、设计要求1、工艺选择要求技术先进，在处理出水达到排放要求的基础上，鼓励采用新技术。2、充分考虑污水处理与废水利用相结合，如：废水灌溉、污泥还田、废水养殖等。3、除磷脱氮是工艺选择中关键之一，方案设计中必须全面考虑。4\n、工程造价是工程经济比较的基础，控制工程总造价是小城镇生活污水处理的关键之一。5、工程运行管理方便，处理成本低。结合小城镇的特点，设计污水运行管理系统，该系统主要解决如下几个问题：（1）最大限度降低处理成本，具体包括处理动力、人员工资、设备维修等费用。（2）污水处理厂间隙运转情况下，如何保证出水水质。二、设计计算（一）、设计水量Q=220×100000=2.2万t/d=254.6L/sKz===1.47则Q设=1.47×254.6L/s=374.3L/s=3.234万t/d（二）、设计水质项目进水(mg/L)出水(mg/L)去除量(mg/L)去除率﹪CODCr3006024080BOD51802016089SS2002018090NH3-N30151550总磷51.53.570（三）、设计方案对于处理能力小于10万吨/天的中小型污水处理场来说，氧化沟和SBR及其改良工艺如：CASS;CAST;ICEAS等工艺是首选工艺。其原因是：　　1、去除有机物及N、P效率高；抗冲击负荷能力强；可不设初沉池及二沉池，设施简单，省基建费，方便管理；　　2、基建费低，且规模越小，优势越明显；处理设备基本可实现国产化，设备费大幅降低。　3、由于中小城市水量、水质负荷变化大，经济水平有限，技术力量相对薄弱，管理水平相对较低等特点，采用氧化沟和SBR及其改进型是适宜的。 传统活性污泥及其改进型A/0、A2/0、AB工艺，处理单元多，操作管理复杂，尤其是污泥厌氧消化工艺，对管理水平要求较高。污泥厌氧消化可回收一部分能量，根据我国污水处理的实践经验，污水处理厂设计规模达到20×104m3/d以上，才具有经济性。\n这里对CASS和Carrousel氧化沟做一对比：1、优缺点比较CASS池：优点：（1）理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。（2）运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。（3）耐冲击负荷，池有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污染物的冲击。（4）工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。（5）处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。（6）反应池存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。（7）CASS系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。（8）适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。（9）工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。缺点：（1）容积利用率低、出水不连续、运行控制复杂。（2）需曝气能耗多，污泥产量大。卡罗塞（Carrousel）氧化沟：优点：工艺的可靠性高；运行简单；能在不影响出水水质的前提下，处理冲击/有毒负荷；适用于小型处理厂的经济工艺；与延时曝气相比，能耗更少；能去除营养物；出水水质好；污泥稳定；污泥产量少。缺点：结构大，需要的空间更大；F/M低，容易引起污泥膨胀；一些改进的氧化沟工艺是有专利权的，可能就需要使用许可费；与传统CMAS和推流式处理工艺相比，曝气能耗更高；很难进行厂区扩建。2、体积比较氧化沟体积计算1、硝化容积总污泥龄一般取10～30d左右,取25d;曝气池溶解氧浓度DO=2mg/L.要求出水水质NH3-N=2mg/L，NO3-N=10mg/L(1)由于设计的出水为20mg/L,处理水中非溶解性值可用下列公式求得,此公式适用于氧化沟。=13.6mg/L式中　Ce———出水中的浓度,mg/L。因此,处理水中溶解性为:20-13.6=6.4mg/L\n(2)采用污泥龄25d,则日产泥量据公式kg/d式中　Q———氧化沟设计流量,m3/d;a———污泥增长系数,一般为0.5～0.7,取0.6;b———污泥自身氧化率,一般为0.04～0.1,取0.05(1/d);———(),去除的浓度,mg/L;———污泥龄,d;———进水浓度,mg/L;———出水溶解性浓度,mg/L。一般情况下,其中有12.4%为氮,近似等于总凯式氮(TKN)中用合成部分为0.124×916.6=113.66kg/dTKN中有=5.2mg/L用于合成需用于氧化的NH3-N=30-5.2-2=22.8mg/L需用于还原的NO3-N=22.8-10=12.8mg/L（3）原假定污泥龄为25d,则硝化速率=L/d。单位基质利用率U===0.15kg/(kgMLVSS·d)式中　———硝化速率　1/d;a———污泥增长系数,一般为0.5～0.7,取0.6;b———污泥自身氧化率,一般为0.04～0.1,取0.05(1/d)。活性污泥浓度MLSS一般为2000～4000mg/L(也可采用高达6000mg/L),这里取MLSS=4000mg/L,在一般情况下,MLVSS(混合液可挥发性悬浮固体浓度)与MLSS的比值是比较的固定的,在0.75左右。在这里取0.75。故MLVSS=0.75×4000=3000mg/L;所需MLVSS总量==26598.9kg;硝化容积:Vn=(26598.9/3000)×1000=8866.3m3;2、反硝化区容积18.5℃时,反硝化速率为\n=0.028kg/（kg·d）式中　F———有机底物降解量,即的浓度，mg/L;M———微生物量，mg/L;θ———脱硝温度修正系数,取1.08。还原NO3-N的总量==281.6kg;脱氮所需MLSS=kg;脱氮所需池容:Vdn=m3。3、氧化沟总容积总池容为V=Vn+Vdn=8866.3+3352.4=12218.7m3。CASS池体积计算计算1）有机基质降解率：η=（Sa－Se）/Sa==89%2）BOD-污泥负荷：=0.303kgBOD5/(kgMLSS·d)K2——有机基质降解速率常数，生活污水的K2值取0.018L/(mg·d)Se——混合液中残存的有机基质浓度，已知为20mg／Lf——混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f=0.753）污泥指数（SVI）值：德国ATV标准SVI设计值处理目标SVI（mL/g）工业废水影响小工业废水影响大无硝化100~150120~180硝化（及反硝化）100~150120~180污泥稳定75~120120~150由表知：SVI=1104）混合液污泥浓度一般CASS池的活性污泥浓度控制在2.5—4.0kg/m3,污泥指数SVI大时，取下限，反之应取上限。在本工艺中，SVI=110，取=3.0kg/m3CASS池容积（负荷计算法）\n，取5200m3——BOD-污泥负荷率，kgBOD5/(kgMLSS·d)比较得知CASS工艺主体构筑物比氧化沟小很多，更经济。由上总结确定选用CASS工艺（四）、工艺计算1、粗格栅设两组粗格栅，一用一备。栅前水深为h=0.4(取0.3~0.5m)，过栅流速为=0.9m/s(取0.6~1.0m/s），格栅安装倾角为(取~)格栅计算草图如下:1）栅条间隙数n选用粗格栅栅条间隙为30mm2)格栅宽度(栅条宽度s取0.01m)B=S（n－1）+en=0.01×32+0.03×33=1.31m3)进入渠道的流速：4）水通过格栅的水头损失h1\n设栅条断面为锐边矩形断面，则形状系数β=2.42,格栅受污染物堵塞时水头损失增加倍数k=3=2.42×（0.01/0.03）4/3×0.732／(2×9.8)×sin60°×3=0.04m5）栅后槽总高度H：栅前渠道超高h2一般取0.3mH=h+h1+h2=0.5+0.04+0.3=0.84m6）栅槽总长度：取1.0m,取1.1m7)每日栅渣量（总）单个格栅m3/d＞0.2m3/d宜采用机械清渣。设格栅对SS的去除率为15%，其他的均视为不变。出水水质：SS：200×（1-15％）=170mg/L。2、集水间选择集水池与机器间合建的矩型泵站，选三台水泵（两用一备），每台水泵的流量为：Qmax=L/s集水间的剖面计算草图如下图所示：\n集水间的容积计算：V总=V有效+V死水有效容积相当于一台水泵5min工作的出水水量，也等于最高水位与最低水位之间的调节容积：V有效=0.188×5×60=56.4m3死水容积为最低水位以下的容积：吸水喇叭口距池低高度取0.5m，最低水位距喇叭口0.5m。设有效水位高为1.5m，则集水间面积为：F㎡则：V死水=37.6×1.0=37.6m3V总=V有效+V死水=56.4+37.6=94m³集水池水位为h1=1.5+0.5+0.5=2.5m集水池总高为：H=h1+h2=2.5+0.5=3.0m(h2:超高，取0.5m)取集水间宽3.8m，长10m。3、泵房(高程布置时计算选取)4、细格栅设2组格栅，则Q=Qmax/2=0.188m3/s1)栅条间隙宽度b取8mm栅条间隙数n：,2)格栅宽度(栅条宽度s取0.01m)B=s（n－1）+bn=0.01×60+0.008×61=1.1m3)进入渠道的流速：4）水通过格栅的水头损失h1设栅条断面为锐边矩形断面，则形状系数β=2.42,格栅受污染物堵塞时水头损失增加倍数k=3=2.42×（0.01/0.008）4/3×0.432／(2×9.8)×sin60°×3=0.080m5）栅后槽总高度H：栅前渠道超高h2一般取0.3m\nH=h+h1+h2=0.5+0.080+0.3=0.9m6）栅槽总长度：取1.0m,取1.1m7)每日栅渣量（总）单个格栅m3/d>0.2m3/d每日栅渣量（总）取1.99,宜采用机械清渣。5、沉砂池本工艺选用曝气沉砂池，1座分2格,每格两个沉沙斗设计参数（1）旋流速度应保持：0.25～0.3m/s（2）水平流速取0.1m/s（3）最大流量时停留时间为1～3min（4）有效水深应为2～3m，宽深比一般采用1～1.5（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板（6）1m3污水的曝气量为0.2m3空气（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.6～0.9m,送气管应设置调节气量的闸门（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板（9）池子的进口和出口布置应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并宜考虑设置挡板（10）池应考虑设消泡装置设计计算（1）池子总有效容积V设最大设计流量时的流行时间t=2.0min，则\n（2）水流断面积A设=0.1m/s（水平流速），则A===3.74（3）池总宽度B设（设计有效水深），则B===2.50m（4）每格池子宽度b因为n=2格，所以==1.25m（5）池长LL===12m（6）每小时所需空气量q设d=0.2（1污水所需空气量），则=0.20.3743600=269（7）沉砂室所需容积V设T=2d（清除沉砂的间隔时间），则===1.32()式中，X——城市污水沉砂量[(污水)]取30——生活污水流量总变化系数（8）每个沉砂斗容积每格设有2个沉砂斗，则==0.33()（9）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽=0.5m，斗壁与水平面的倾角为\n斗高=0.5m，沉砂斗上口宽：沉砂斗容积=0.38m3≈0.33m3（10）沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗=+0.06=0.5+0.06=0.78m（11）池总高度H设超高=0.3m,则H=++=0.3+1.5+0.78=2.58m（12）砂用单口泵吸式排砂机吸入砂水分离器，经砂水分离器的水回流到沉砂池。沉砂经污泥管道送至污泥浓缩池。经曝气沉砂池的处理，可去除85%的悬浮物。故经处理后的出水水质为：SS：200×（1-85%）=30mg/L6、CASS池（1）5200m3（2）BOD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：——每日增长（排放）的挥发性污泥量（VSS），kg/d——产率系数，即微生物每代1kgBOD所合成的MLVSSkg数。根据生活污水和部分工业废水的、值表，取=0.55——活性污泥微生物的自身氧化率亦称为衰减系数，取0.07——混合液中挥发性悬浮固体量（），kg/m3。，即∴\n——每日处理污水量，已知为22000m3/d——经预处理后，进入曝气池污水含有的有机污染物的浓度。因曝气沉沙池所处理掉的有机物小于10%，所以忽略不计，=0.18kg/m3——经生化处理后，处理水中残留的有机污染物的浓度，kg/m3——CASS池的有效容积∴ΔX=0.55×（0.18－0.02）×22000－0.07×5200×2.25=1117kg/d（3）尺寸计算CASS工艺是连续进水，间断排水，池有效容积V由变动容积V1和固定容积组成。变动容积是指池设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的容积。固定容积由两部分组成：一部分是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V3；另一部分为撇水水位和泥面之间的容积V2，它是由防水撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积。V=n1×（V1+V2+V3）式中，n1为CASS池的池数，取n1=2。设2组CASS池1）单格CASS池的设计：①外形尺寸L×B×H===2600m3式中，B为池宽,m。B:H=1～2；L为池长,m。L:B=4～6。则H=5.5m,B=12m,L=50mCASS池总高H0=H+0.5m=6.0m，0.5m为超高。②池设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H1式中，A——单格CASS池平面面积，A=L×B=600m2n2——一日的循环周期数，取n2=6。③滗水结束时泥面高度H3H3=H×Nw×SVI=5.0×3.0×110m=1.65m\n④滗水水面与泥面之间的安全距离H2H2=H－（H1+H3）=5.0－（3.05+1.65）=0.30m>0m,可行总有效容积V=n1×L×B×H=2×50×12×5.0=6000m3>5200m3,可行2）CASS池中间设一道隔离墙，将池体分隔为预反应区和主反应区两部分，靠近水端容积为CASS池总容积的10%左右的预反应区，为吸附兼氧区，另一部分为主反应区，预反应区长度L1按下式计算：L1=(0.16～0.25)L，m,取L1=0.20×50=10m3）连通孔口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，连通孔数量选择见表池宽B/m≤4681012连通孔个数/个12345所以B=12m时，孔个数n3=5连通孔口面积：m2U——孔口流速m/h，U一般取值20～50m/h,本工艺取40m/h孔口间距单孔时设在隔墙中央，多孔时沿隔墙均布，孔口宽度0.4～0.6m，孔口高度不宜大于1.0m。4）需氧量=0.44×22000×(0.18－0.02)+0.15×5200×2.25=3303.8kgO2/d=137.7kgO2/h式中，——混合液需氧量，kgO2/d——微生物对有机底物氧化分解过程的需氧率，即微生物每代1kgBOD所需要的氧量，以kg计。生活污水的值为0.42～0.53，取=0.44——活性污泥微生物自身氧化的需氧率，即每千克污泥每天自身氧化所需的氧量，以kg计。生活污水的值介于0.188～0.11，取=0.15其他符号表示意义同前。\n5）供气量氧的转移速率，取决于下列各因素：气相中氧的分压梯度；液相中氧的浓度梯度；气液之间接触面积和接触时间、水温、污水性质以及水流的紊流程度等。生产厂家提供空气扩散装置的氧转移参数是在标准条件（水温20℃，气压为Pa）下测定的在标准条件下，转移到曝气池混合液的总氧量为：式中——水温20℃气压1.013×105时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/hR——在实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/hCs(20)——在水温为20℃时，大气压力条件下氧的饱和度，mg/La——污水中杂质影响修正系数，α=0.78～0.99,参考教科书《排水工程》下册，取α=0.90β——污水含盐量影响修正系数；参考教科书《排水工程》下册，取β=0.95ρ——气压修正系数,参考教科书取ρ=1.0C——混合液溶解氧浓度,参考教科书取C=2.0mg/LCsb——CASS池曝气时溶解氧的饱和度的平均值，mg/LPb——空气扩散装置出口处的绝对压力Qt——气泡离开池面时，氧的百分比，%EA——空气扩散装置的氧的转移效率⑴求定需氧量：R=O2=137.7kgO2/h⑵计算曝气池平均溶解氧饱和度为此，确定式中各参数值：①求定空气扩散装置出口处的绝对压力Pb=P+9.8×103H=1.013×105＋9.8×103×4.5=1.454×105PaH——空气扩散装置的安装深度，m\n②求定气泡离开池表面时，氧的百分比Ot值，按公式EA——空气扩散装置的氧的转移效率。摇臂式微孔空气扩散器（PE—Ⅲ型）氧利用率较高，为18﹪～30﹪，所以此处选用摇臂式微孔空气扩散器（PE—Ⅲ型）。取EA=20%代入解得：Qt=17.54%③确定计算水温20℃和25℃条件下氧的饱和度，根据《排水工程》下册第四版中的附录1—氧在蒸馏水中的溶解度（饱和度），查得：Cs(20℃)=9.27mg/L,Cs(25℃)=8.4mg/L代入各值，得：=9.54mg/L=10.41mg/L⑶计算20℃式脱氧清水的需氧量=168.7kgO2/h空气扩散装置的供气量=2811.7m3/h7、空气管系统由前可知，CASS池总面积为12×50×2=1200m2，选择的对摇臂式微孔空气扩散器（PE—Ⅲ型）的服务面积为2m2,因此所需扩散器的总数为1200/2=600个。为安全计，本设计采用650个。在CASS池长的方向上设置2根干管，每根干管上布置10对配气竖管，共40条配气竖管。每根竖管上安设的空气扩散器的数目为650/40\n=17个，每个空气扩散器的配气量为2811.7/650≈4.3m3/h。8、消毒池采用隔板式混合池，根据《排水工程》下册第四版中规定可知：完全人工二级处理后的污水的加氯量为5～10mg/L,混合反应时间5～15s。采用鼓风混合时用隔板式混合池时，池平均流速不小于0.6m/s。加氯消毒的接触时间不小于30min，处理水中游离性余氯量不低于0.5mg/L。液氯的固定储备量一般按最大用量的30d计算。设计水量Q=2.2×104m3/d，采用滤后加氯消毒，最大投氯量a=6mg/L，仓库储量按30d计算，接触消毒池水力停留时间T=0.5h。1）加氯量Q1=aQ=7mg/L×2.2×107L/d＝1.54×108mg/d=154kg/da——污水的加氯量，取7mg/L储氯量G=30Q1=30×154=4620kg2）接触消毒池接触池设计为纵向折流反应池。第一格，每隔7.6m设纵向垂直折流板；第二格，每隔12.67m设纵向垂直折流板；第三格不设。（1）有效容积V=QT=374.3L/s×0.5×3600s=673740L=674m3（2）消毒池池体尺寸分格数n=4有效水深设计为H=4.0m，超高0.3m每格池宽b=3.0m消毒池总宽B=nb=12m消毒池池长L=15m长宽比L/B≈1.25（3）实际有效容积V'=BLH=12×15×4=720m39、污泥浓缩池本项目采用重力浓缩池1）、CASS池每日排泥量ΔX在前面CASS工艺的工程设计中，已计算得ΔX=1117kg/d2）、湿污泥体积为=≈140m3/dP——污泥含水率，%3）、浓缩池直径D\n采用带有竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力沉淀池，浓缩污泥固体通量M取27kg/(m2/d)。浓缩池面积A=Q×C/M=140×6/27≈32m2式中，Q——污泥量，m3/d;C——污泥固体浓度，g/L；M——浓缩污泥固体通量，kg/(m2/d)；采用2个污泥浓缩池，则每个池的面积为16m2。则浓缩池直径为D=≈4.5m4）、浓缩池总高度H取污泥浓缩时间T=16h，则①浓缩池工作部分高度h1为h1=T×Q/24/A=16×140/24/32≈2.92m②超高h2h2取0.3m③缓冲层高h3h3取0.3m④池底坡度造成的深度：h4=D×i/2=4.5×0.01/2=0.0225m⑤泥斗深度：h5=1.0⑥有效水深：H1=h1+h2+h3=2.92+0.3+0.3=3.52m∴　浓缩池总高度H=H1+h4+h5=3.52+0.0225+1.0=4.6m5）、浓缩后污泥体积V2V2=Q×（1－P1）/（1－P2）=140×（1－0.992）/(1－0.97)≈37.4m3/d6）、澄清液量V3=Q－V2=140-37.4=102.6m3三．平面布置和高程布置（一）平面布置污水厂的附属建设应根据总体布局，结合厂址环境、地形、气象和地址等条件进行布置，布置方案应达到经济合理、安全适用、方便施工和方便管理等要求。水厂平面布置包括：处理构筑物的布置，办公、化验及其它辅助建筑物的布置，以及各种管道、道路、绿化等的布置。平面布置的一般原则如下：⑴处理构筑物的布置应紧凑，节约用地，便于管理。⑵处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，减少土方量。\n⑶经常有人工作的办公、化验等建筑物应布置在夏季主导风向的上风向，北方地区应考虑。⑷在布置总图应考虑安排充分的绿化带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。⑸考虑远近期结合，有条件时可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。⑹构筑物之间距离应考虑敷设灌区的位置，远转管理的需要和施工要求，一般采用5～10米。⑺污泥消化池应距初沉池较近，以缩短污泥管线，且与其它处理构筑物间距不小于20米。⑻变电所设在耗电大的构筑物附近，高压线应避免在厂架空敷设，以策安全。⑼污水厂管线种类分多，应综合考虑布置，以免发生矛盾。污水、污泥管道应尽可能考虑自流。⑽如有条件，污水厂的压力管线和电缆可合并敷设在同一管廊或管沟，以利于维护和检修。⑾污水厂应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越该构筑物，进入下构筑物或事故溢流。具体平面布置见污水处理厂总平面图。（二）高程布置污的水处理厂地面地面标高为6.30m，污水厂进水管底标高为18.3m.排放水体常年平均水位标高为3.20m，最高洪水位标高为5.20m。污水进水,出水管道采用采用D=700mm的钢筋混凝土圆管，设计流量为380L/s，i=0.0019，v=1.11m/sCASS池,曝气沉沙池的进口的进出分管采用D=500mm的钢筋混凝土圆管，设计流量为190L/s，i=0.0025，v=1.00m/s，；分管管道的连接采用标准可锻铸铁90°弯头和等径丁字管。标准可锻铸铁90°弯头：ξ=0.23，局部阻力损失h=ξv2/(2g)；等径丁字管：ξ=3.0，h=ξv2/(2g)。污水流经处理构筑物的水头损失主要产生在进口，出口和需要跌水处，而留经处理构筑物本身的水头损失则较小。查《污水处理厂工艺设计手册》知格栅：0.1~0.25m；沉砂池：01~0.25m；曝气池，污水潜流入池，0.25~0.5m；消毒池：0.10~0.30m污泥浓缩池的水位\n输送含水率99.4%的污泥，采用污泥管道D=0.2m，输送距离为L=40m。管的流速为2m/s，则沿程阻力损失=局部阻力损失=0.23×4×0.852/19.6+3×0.852/19.6=0.145m合计1.445m，取1.6m所以污泥浓缩池水位为6.90m水处理构筑物高程计算：排放水体的最高水位5.2m清水池中水位6.30m消毒池中水位沿程阻力损失=0.0019×8=0.0152m局部阻力损失=2×0.23×1.112/19.6=0.029m消毒池阻力损失=0.2m0.2442m,取0.3m6.60mCASS池中水位沿程阻力损失=0.0019×6.5+2×3×0.0025=0.02735m局部阻力损失=4×0.23×1.002/19.6+3×1.002/19.6=0.2mCASS池的阻力损失=0.3×2=0.6m0.82735m,取1.0m7.6m曝气沉沙池水位沿程阻力损失=0.0019×14.7+2×5×0.0025=0.05293m局部阻力损失=0.23×4×1.002/19.6+2×3×1.002/19.6=0.353m曝气池阻力损失=0.2×2=0.4m0.80593m这里取0.98.5m细格栅水位沿程阻力损失=2×7.6×0.0025=0.038m局部阻力损失=0.23×4×1.002/19.6=0.047m0.085m，此处取0.1细格栅后水位8.6m细格栅前水位8.6m+0.08m=8.68m8.68m\n泵房出水沿程阻力损失=5×0.0019+2×1.7×0.0025=0.018m局部阻力损失=0.23×4×1.002/19.6+3×1.002/19.6=0.2m0.218m，取0.22m8.9m污水厂进水管底标高为0.3m粗格栅前水位：0.8m后水位：0.8-0.04=0.76m集水间水位：0.76－0.06=0.7m所以污水泵的扬程约为9m。根据所需要的扬程为9m，设计流量为3.3万t/d=1400m3/h，此处采用两用一备的做法。选择250QW700-11的型泵三台。其Q=700m3/h,H=11m。四、主要参考文献1、《给水排水设计手册》(第1、5、9、10、11册)，市市政主编，中国建筑工业出版，1986年。2、《给水排水快速设计手册》(排水工程第2册)，于尔捷、杰主编，中国建筑工业出版，1996年。3、《污水综合排放标准》4、《水处理工程师手册》，唐受印、戴友芝等编，化学工业出版，2000年。5、市市政设计研究院主编.简明排水设计手册.1990.第一版.中国建筑工业6、《污水处理厂设计概要》中国环境科学7、《排水工程》（第四版）中国建筑工业