处理量6万吨日城市生活污水处理厂初步设计 79页

本科生毕业论文（设计）处理量6万吨/日城市生活污水处理厂初步设计thepreliminarydesignofCapacityof60000tons/daycitylifesewagetreatmentplant学号：0姓名：小丰专业班级：环境工程2班指导老师：梁华银完成日期：2013-5-25材料科学与工程学院\n摘要设计的主要任务是瑞金市污水处理厂的设计，设计近期规模为60000m/d，远期为90000m/d，根据瑞金市污水排放状况，结合该城市的实际情况和发展前景，拟采用三沟式氧化沟工艺对该城市生活污水进行综合处理。这种氧化沟的特点是二沉池与曝气池合建，其中两沟交替作曝气区和沉淀区。这种系统简化了流程，可以节省基建和运行费用，操作方便，氧化沟出水方便，溢流堰的启闭以及曝气转刷的开动与停止都可以实现自动化控制。本工艺采用交替式氧化沟，而三沟合建T型氧化沟更能体现交替工作的优点，提高了出水水质效果，较DE型氧化沟要好。该工艺不仅可达到去除BOD5、CODcr、SS的目的,而且可以达到生物脱氮除磷的目的.其突出的性能特点是占地面积少，基建费用底，操作简单，运行稳定，易于维护管理，处理效果稳定可靠,出水水质好。设计结果表明：污水处理厂处理后的出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的二级标准。关键词：城市污水三沟式氧化沟工艺脱氮除磷工艺设计\nAbstractThemaintaskofthedesignisthedesignofthesewagetreatmentplantinRuijinCity,thedesignoftherecentscaleof60000/d,forward90000/d,accordingtothesituationofRuijinCitysewagedischarge,combinedwiththeactualsituationanddevelopmentprospectsofthecity,theproposedthree-groovetypeoxidationditchprocessthemunicipalsewagetreatment.Theoxidationditchischaracterizedbysecondarysedimentationtankandaerationtankinbuilding,forwhichthetwoalternatingditchaerationzoneandsettlingzone.Thissystemsimplifiestheprocess,youcansavetheinfrastructureandoperatingcosts,easytooperate,oxidationditcheffluentconvenient,theoverflowweiropeningandclosingaswellasaerationrotatingbrushstartandstopautomationcontrolcanbeachieved.Theprocessusesalternatingoxidationditch,threechanneljointlybuiltT-oxidationditchtobetterreflecttheadvantagesofalternateworktoimprovethewaterqualityeffects,betterthanDEoxidationditch.TheprocesscannotonlyachievetheremovalofBOD5,CODcr,SSpurposes,andcanachievethepurposeofBNRitsoutstandingperformancecharacteristicsarelessarea,infrastructurecostsattheend,simpleoperation,stableoperation,easymaintenanceandmanagement,treatmenteffectisstableandreliable,goodwaterquality.Thedesignresultsshowthat:thesewagetreatmentplanteffluentcanmeet《thesecondarystandardinurbansewagetreatmentplantpollutantdischargestandards》(GB18918-2002).Keywords:urbansewageprocessoftripleoxidationditchprocessdesign\n\n瓷学院材料学院课程设计任务书院（系）材料学院2012年9月22日专业环境工程班级环境09级学生小丰指导教师梁华银题目处理量6万吨/日城市生活污水处理厂初步设计设计技术指标、参数或课题研究主要容：进水：BOD5=180mg/L,CODcr=220mg/L,SS=170mg/L,NH3-N=28mg/L(10℃),TN=48mg/L出水：达国家生活污水二级排放标准基本要求：1选择合适的工艺2选择构筑物并进行设计计算3图纸包括总高程图、流程图和设备图，要求手工和计算机并用4设计说明书要求格式规，语句通畅、图表规时间安排：第1-4周毕业实习；完成实习日记与实习报告第5周查阅文献，选择工艺；第6-12周设备与工艺的设计计算，完成设计说明书第13-16周绘制图纸，修改并打印论文第17周上交论文，准备答辩\n目录摘要IAbstractII前言11.设计任务及依据21.1设计任务21.2设计水质21.3设计依据及原则31.4地形、水文、气象、工程资料31.4.1地形资料31.4.2　水文资料31.4.3气象资料41.4.4工程地质资料41.4.5污水进厂干管资料41.4.6其它42.处理工艺方案选择52.1工艺方案选择原则52.2厂址选择52.3污水处理工艺流程的确定62.3.1我国污水处理工艺的现状62.3.2污水处理工艺流程方案的介绍与比较72.4具体工艺流程的确定142.4.1工艺流程图142.5主要构筑物的选择152.5.1格栅152.5.2进水闸井152.5.3污水泵房152.5.4沉砂池162.5.5氧化沟172.5.6消毒172.5.7计量设施182.5.8浓缩池182.5.9污泥脱水183城市污水处理系统的设计（一）193.1进水闸井的设计193.1.1污水厂进水管的设计193.1.2进水闸井工艺设计19\n3.1.3启闭机的选择193.2进水格栅间的设计203.2.1设计参数203.2.2中格栅的设计计算213.2.3格栅选择243.3细格栅的设计243.3.1设计参数243.3.2细格栅的设计计算253.3.3格栅的选择273.4污水泵房的设计273.4.1一般规定273.4.2选泵参数计算273.4.3选泵283.4.4吸、压水管路实际水头损失的计算283.4.5集水池303.4.6水泵机组基础的确定和污水泵站的布置303.4.7泵房高度的确定313.4.8泵房附属设施及尺寸的确定324城市污水处理系统的设计（二）344.1沉砂池344.1.1沉砂池的类型344.1.2曝气沉砂池的344.2氧化沟374.2.1概述374.2.2设计参数404.2.3设计计算414.3消毒494.3.1消毒的注意事项494.3.2液氯消毒的设计计算494.3.3加氯机的选择494.3.4氯瓶的选择504.3.5加氯间应采取下列安全措施504.4接触池504.4.1设计参数504.4.2.设计计算514.5计量槽514.5.1设计参数524.5.2设计计算52\n4.5.3计量槽的选择535污泥系统处理工艺设计555.1工艺流程的选择555.1.1概述555.1.2处理工艺流程选择555.1.3污泥处理流程555.2污泥泵房555.2.1剩余污泥量555.2.2选污泥泵565.2.3污泥泵房集泥池565.2.4泵房的布置565.3浓缩池的设计565.3.1概述565.3.2设计参数575.3.3设计计算575.4贮泥池及提升污泥泵585.4.1贮泥池585.4.2污泥泵的选择595.5污泥脱水机房595.5.1概述595.5.2选择压滤机595.5.3脱水机房的布置606构筑物的计算616.1鼓风机房616.1.1概述616.1.2鼓风机房的布置616.2配水井的计算616.3厂给水排水以及道路627污水厂总体布置637.1平面概述637.2平面布置637.2.1平面布置的一般原则637.3高程布置647.3.1水处理厂高程布置考虑事项647.3.2污水厂高程布置647.3.3构筑物间的确定647.3.4计算方法657.4平面布置67\n7.5厂区竖向布置678电仪表设计688.1变配电系统688.2仪表的设计688.2.1设计原则688.2.2监测容689工程概预算及运行管理699.1定员699.1.1定员原则699.1.2污水厂人数定员699.2工程概算699.2.1概述699.2.2水厂的工程造价699.2.3污水处理成本计算719.3安全措施719.4污水厂运行管理729.5污水厂运行中注意事项72致73参考文献74\n前言改革开放以来，在我国的大中型城市中，建设了一批污水处理设施，对于保护大中型城市的环境，治理水污染起到了很大作用。随着我国城乡经济的发展，人民生活水平的显著提高，我国农村城市化的速度将大大加快，大量的小城镇将迅速兴起，预计到本世纪末，全国设城市将达1200个左右，建制镇25000至30000个左右，全国城镇人口达6.8亿左右；城市化水平约45%，其中小城镇人口所占比例达65%左右。从发展眼光看，静候我国的大部分人口将生活在中小城镇。目前全国共有17000个建制镇，绝大多数没有排水和污水处理设施，而且，由于二十几年来，乡镇企业的蓬勃发展，造成一些中小城镇尤其是经济比较发达的中小城镇，污染严重，已经影响到人民的生活和健康。我本次设计的正是关于这样的一个新建城镇的污水处理，该镇的污水厂位于省瑞金市，征地23808平方米，设计地面标高用河流4.8米。进过处理的水至河流，剩余污泥和氧化沟污泥浓缩处理后用泵输送至农田作为肥料用。因为该镇人口较多城市污水排放量大，如果不处理直接排放到河流，将对水体造成污染，因为污水中含氮磷较多，也可使水体富营养化，所以必须建设污水处理厂对该市排放的污水进行处理。所选择的污水处理工艺应具有一定的脱氮除磷功能以防止水体的富营养化。据此，需确定污水处理厂的处理工艺流程和处理构筑物的类型与数量，进行处理建筑物及设备的工艺设计计算和污水厂各构筑物以及各种管渠等总体布置。通过毕业设计，使学生熟悉并掌握排水工程的设计容，设计原理，方法和步骤，能根据设计原始设计资料正确地选定设计方案，掌握污水厂设计的基本流程及各构筑物的设计方法，熟悉设计计算书和设计说明书的编写容和编制方法，并绘制工程图纸。\n1.设计任务及依据1.1设计任务省瑞金市6万吨/日城市生活污水处理厂工艺设计。已知平均流量Q=6万吨/天=60000m/d=694.44L/s=0.694m/s已知总变化系数K=1.4，则：最大日污水量:Qd=Q×Kd=60000×1.3=7.2×10m/d=833.33L/s最高日最高时污水量:Qz=Q×Kz=60000×1.4=972.222L/s=0.972m/s详细情况如表1-1所示:表1-1污水水量计算Table1-1theyieldofsewagewater项目设计水量m/dm/hL/s平均日污水量600002500694.44最大日污水量720003000833.22最大时污水量840003500972.221.2设计水质进出水水质如表1-2所示:表1-2污水厂进出水水质Table1-2ThedegreeoftreatmentofwaterBOD5CODcrSST-NNH3-N水温pH进水水质(mg/L)1802201704828高25℃低12℃6～9出水水质(mg/L)3010030-25处理程度(%)83.354.582.3-10.71.3设计依据及原则1.3.1设计依据\n(1)设计题目：处理量6万吨/日城市生活污水处理厂初步设计(2)设计基础资料：①该城市位于我国省。②该污水厂接纳的生活废水平均日流量60000m。1.3.2设计原则（1）选用运行安全可靠、经济合理的工艺流程。（2）采用先进的技术和设备，合理利用资金，提高污水处理站的自动化程度和管理水平。（3）根据基础设施统一规划、分步实施的方针，在方案设计中充分考虑远、近期结合，为发展留有余地。（4）污水处理厂的位置，应符合城市规划要求，位于城市下游，与周边有一定的卫生防护带，靠近受纳水体，少占农田。（5）严格执行国家和地方现行有关标准、规和规定。1.4地形、水文、气象、工程资料1.4.1地形资料瑞金市位于省南部，武夷山脉南段西麓，赣江东源贡水上游。东与省长汀交界，南与会昌县毗邻，西连于都县，北接宁都、石城二县。地理坐标：115°42′～116°22′，北纬25°30′～26°20′。总人口66万人（2011年户籍），其中非农业人口111250人。国土面积2448平方公里。以市区为中心，323、319、206国道为主干的公路网可直达、及闽粤，交通极为便利。赣龙铁路横贯东西，东与鹰厦铁路漳平坎市支线相通，西与京九线连接，将成为瑞金另一条通往外界的快捷通道。市邮政、通讯、电力等基础设施齐全。瑞金地处华中气候区与华南气候区的过渡带，属亚热带季风湿润型气候。热量丰富、雨量充沛，光照充足，四季分明，平均无霜期286天，年平均气温18.9℃.最热以7月平均气温28.5℃，最冷的1月平均气温7.6℃。年平均降雨量1710毫米，年均降雨天数163.7天。不寒不热，不湿不燥，宜人宜物。1.4.2　水文资料(1)排入水体河流最小流量29.5m3/h，流速0.6m/s，水位标高282m；(2)河流最高水位时流量45m3/h，流速0.75m/s，水位标高284m；(3)河流常水位时流量37m3/h，流速0.65m/s，水位标高283m。1.4.3气象资料(1)气温：年平均18.9℃，夏季平均28.5℃，冬季平均7.6℃；\n(2)年平均降雨量:1710mm；(3)年平均无霜期286天。1.4.4工程地质资料(1)地坪标高285.10m；(2)土壤承载力：13.8吨/立方米；(3)设计地震烈度：7级；(4)地下水深度：－9.4米。1.4.5污水进厂干管资料进水干管底标高（进水泵房处）279.413m，水面标高280.260m。1.4.6其它(1)厂区平均地面坡度0.5%，地势为西北高，东南低；(2)厂区征地面积为东西长186米，南北长128米。\n2.处理工艺方案选择2.1工艺方案选择原则作为乡镇基础设施的重要组成部分和水污染控制的关键环节，乡镇污水处理厂工程的建设和运行意义重大。由于乡镇污水处理厂的建设和运行不但耗资较大，而且受多种因素的制约和影响，其中处理工艺方案的优化选择对确保处理厂的运行性能和降低费用最为关键，因此有必要根据确定的标准和一般原则，从整体优化的观念出发，结合设计规模、污水水质特性以及当地的实际条件和要求，选择切实可行且经济合理的处理工艺方案，经全面技术经济比较后优选出最佳的总体工艺方案和实施方式。在污水处理厂工艺方案确定中，将遵循以下原则：（1）技术成熟，处理效果稳定，保证出水水质达到国家规定的排放要求。（2）基建投资和运行费用低，以尽可能少的投入取得尽可能多的效益。（3）运行管理方便，运转灵活，并可根据不同的进水水质和出水水质要求调整运行方式和工艺参数，最大限度的发挥处理装置和处埋构筑物的处理能力。（4）选定工艺的技术及设备先进、可靠。（5）便于实现工艺过程的自动控制，提高管理水平，降低劳动强度和人工费用。本工程要求的污水处理程度较高，对污水处理工艺选择应十分慎重。本方案设计的污水处理工艺选择针对该城镇污水量和污水水质以及经济条件考虑适应力强、调节灵活、低能耗、低投入、少占地和操作管理方便的成熟先进工艺。下面将对各种工艺的特点进行论述，以便选择切实可行的方案。2.2厂址选择在污水处理厂设计中，选定厂址是一个重要的环节，处理厂的位置对周围环境卫生、基建投资及运行管理等都有很大的影响。因此，在厂址的选择上应进行深入、详尽的技术比较。厂址选择的一般原则为：①　在城镇水体的下游；②　便于处理后出水回用和安全排放；③　便于污泥集中处理和处置；④　在城镇夏季主导风向的下风向；⑤　有良好的工程地质条件；⑥　少拆迁，少占地，根据环境评价要求，有一定的卫生防护距离；⑦　有扩建的可能；⑧　有方便的交通、运输和水电条件。所以，本设计的污水处理厂应建在城区的东北方向较好，又由于城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区，则污水处理厂建在城区的西北方向。\n2.3污水处理工艺流程的确定2.3.1我国污水处理工艺的现状我国城市污水处理技术随着水污染控制与环境治理的实践，在吸取国外技术经验的同时，结合我国国情的特点，逐步改进提高，初步形成了一些适用的技术路线，主要如下：(1)对传统活性污泥法进行改造或予以取代后的人工生物净化技术路线；(2)以自然生物净化为主的人工生物净化与自然生物净化相结合的技术路线；(3)以渗水扩散排放为主，处理为辅的技术路线；(4)以回用为目的的污水深度处理技术路线，结合该污水处理工程的具体情况分析进行选择。首先，3和4这两条技术路线对于自然环境条件因素要求较高，从而不可取，所以应选择1和2这两条路线，尤其以2这种路线应予以推广。因为随着环境的状况日趋严峻，用水的问题越发突出，从而对雨水的合理使用必将是大家特别重视的课题，所以，下面着重分析以自然生物净化为主与人工生物净化相结合的技术路线和对传统活性污泥法进行改造或予以取代后的人工生物净化技术路线。人工生物净化与自然生物净化相结合的技术路线，对于大规模污水处理厂来说，主要是氧化塘处理和土地法处理，它们都具有运行费用低，外加能源消耗少和管理简单的优点，在我国一些城市也被因地制宜的采用。氧化塘一般分好氧氧化塘、厌氧氧化塘、兼性氧化塘，它们所需要的停留时间都很长，一般需要几天到几十天，占地面积很大，而且对周围环境卫生的影响较大，需要慎重考虑，所以，在没有低洼地可利用的情况下，若购置占用大量的良田，平地筑塘是很不经济的，据本工程的情况不宜采用氧化塘处理。土地法处理，就是按照要求对污水达到处理的同时，达到对控制渗流污染的要求，有计划的将污水排放到大面积的土地上下渗，利用土壤的过滤、吸附、分解以及土壤微生物的代能力等物理、化学、生物化学等作用，使污水达到净化。这种方法有利于污水中水肥资源的利用和土壤微粒结构的改善，但是，这种处理需要广阔的土地面积，而且要注意对地下水的污染问题。在我国人均土地面积不足的情况下，土地法处理必须与污水灌溉合理的结合，污水灌溉在农业增产方面取得了显著的成绩，但是，这只是对污水的灌溉利用和污水的土地利用处理还有一定差距。主要表现在：(1)污水灌溉按土地处理污水的要求控制水量、水质，有些地下水以及其它水源、水体造成污染；(2)由于灌溉季节性变化和灌溉面积的限制，不能做到终年昼夜对污水的处理；\n(3)没有经过严格水质控制的灌溉，往往会造成对粮食作物，特别是对蔬菜作物的使用质量的影响，这主要来自一些重金属的污染；所以，污水灌溉作为对适当处理获得城市污水的有效利用，无疑是非常有价值的，但作为对污水的完善土地处理，从而取代其它的污水处理措施，在本工艺的具体条件下，不现实或者不可行。因为：(1)对地下水源有污染危险；(2)做不到终年昼夜对污水的处理；(3)没有也不可能修建储存几个月污水量的大容量调节池，非灌溉季节的排放问题无法解决；综上所述，以自然生物净化为主的人工生物净化与自然生物净化相结合的路线，本工程不具备采用的条件，当然也就不宜采用。人工净化就是人为的创造条件，使微生物大量繁殖，提高微生物净化的效率，主要包括活性污泥法与生物膜法，其中以活性污泥法采用较为普遍，是目前国外城市污水处的主体工艺。传统的活性污泥法净化，有较丰富的实践经验和技术资料，运行可靠，处理所效果好，但是也存在能耗较多和费用高等特点，所以对其流程改革更新后，出现了A-B工艺，氧化沟法，SBR间歇活性污泥法，A/O脱氮工艺，A2/O同步脱氮工艺等常用工艺，它们各自具有相对不同的优点。结合本工艺的具体情况，在已排除了前述三个技术路线之后，我认为采用传统活性污泥法或对传统活性污泥法进行改造的人工生物净化技术路线是比较合适，可行的。主要有以下特点：(1)能可靠的保证税制精华的要求；(2)不需要占用大面积的土地；(3)处理后污水可用于灌溉、非灌溉季节排放，又不会造成污染；(4)为以后在经济条件可以的情况下，进行三级处理提供工业回用打下基础。2.3.2污水处理工艺流程方案的介绍与比较在选定了污水处理技术路线后，我们对活性污泥法和人工生物净化的几个方案进行筛选，初步筛选到下列几个方案，在进行比较：传统活性污泥法，A-B两段曝气法，A/O脱氮工艺，氧化沟，A2/O工艺，SBR法。(1)传统活性污泥法这是以传统活性污泥法处理城市污水的典型工艺。其特点是好氧微生物在曝气池中以活性污泥的形态出现，并通过鼓风机曝气供给微生物所需的足够氧量，促使微生物存在和繁殖，以分解污水中的有机物。工艺特点\n利用曝气池中的好氧微生物，来分解污水中的有机物质。混合液沉淀分离，活性污泥回流到曝气池中去，原污水从池口进入池，回流污泥也同步注入，废水在池呈推流形势流动至池的末端，流出池外至二沉池。优点：①该工艺对污水的BOD5和SS总处理效率均为90%～95%，处理效果好；②运行可靠，出水水质稳定；③适宜处理大量污水，所以多用于大中型污水处理厂。缺点：①运行费用高，在曝气池的末端造成供氧的浪费，故提高了运行成本；②基建费用高，占地面积大，对水质、水量变化适应能力低；③由于沉淀时间短和沉淀后碳源不足等情况，对于N、P的去处率低。适用条件：不要求脱氮除磷的大型和较大型污水处理厂。工艺流程见下图：进水格栅沉沙池初沉池曝气池二沉池出水剩余污泥回流污泥图2-1传统活性污泥法工艺流程图Figure2-1theprocessofconventionalactivatedsludge(2)A-B两段曝气法A－B法是吸附生物降解法的简称，是原联邦德国亚琛工业大学Bohnke教授于70年代中期所开发的一种新工艺。该工艺不设初沉池，有机污泥负荷率很高的A段和污泥负荷率较低的B段两极污泥系统串联组成，并分别有独立的污泥回流系统。工艺特点：A-B工艺由A，B两端串联的活性污泥法组成，A段在厌氧和兼氧的条件下，进行高负荷曝气，一般曝气时间为0.5h，去除BOD5。B段在好氧条件下，进行低负荷曝气，曝气时间一般为2～6h。AB工艺对BOD5和SS的去处率均为90%～95%，对N，P的去除率取决于B段采用的工艺。优点：①该工艺对污水的BOD5和SS总处理效率均为90%～95%，处理效果好；②基建费和运行费用较活性污泥法低15%左右；③运行稳定，出水水质好。缺点：\n①与传统法相比，A-B法多了污泥回流系统，而且产泥量较大；②由于泥量大，故增加了污泥处理处置费用，同时运行管理较复杂；③脱氮效果虽然有所提高，但由于污泥龄太短，仅靠吸附作用远不能达到脱氮除磷的要求。适用条件：适用于原水有机物浓度高并且不要求脱氮除磷的，或者需要逐步提高处理标准的大型和较大型污水处理厂。工艺流程见下图：A段进水格栅沉沙池吸附池中沉池曝气池二沉池回流污泥出水B段回流污泥图2-2A-B两段曝气法工艺流程图Figure2-2theprocessofA-Btwo-stageaeration(3)A/O脱氮工艺的功能是去处有机物和脱氮工艺特点：该工艺将曝气池分为前段缺氧和后段好氧段。缺氧段不曝气，采用浸没式搅拌，DO不大于0.5mg/L。好氧段进行曝气充氧，DO等于2mg/L左右，在好氧段污水中的有机碳得到生物氧化降解，同时有机氮转变成NH3-N，并被硝化，将好氧段含大量NOX-N的混合液部分回流到前段缺氧段，在反硝化菌的作用下，利用进水中的BOD5作为碳源，将NOX-N还原成N2在水中溢出，从而实现脱氮，然后进入好氧段去除污水中的有机物和NOX-N的硝化。优点：①该工艺对污水的BOD5和SS总处理效率为90%～95%，总氮的处理效率为70%以上；②流程简单，构筑物少，只有一个污泥回流系统和混合液回流；缺点：\n①主要缺点是对P的去处率很低；②反应池和二沉池较活性污泥法大幅增加；③污泥回流量大，能耗较高；④用于中小型污水处理厂费用偏高。适用条件：该工艺一般适合于南方对出水水质要求脱氮的大中型城市污水处理厂。工艺流程见下图：剩余污泥沉沙池回流污泥初沉池进水格栅出水缺氧池好氧池二沉池图2-3A/O脱氮工艺流程图Figure2-3theprocessofA/Onitrogenremoval(4)A/O除磷工艺A/O除磷工艺的功能是去处有机物和脱氮。工艺特点：该工艺将曝气池分为前段缺氧和后段好氧段。缺氧段不曝气，采用浸没式搅拌，DO不大于0.5mg/L。好氧段进行曝气充氧，DO在2mg/L左右，在好氧段污水中的有机碳得到生物氧化降解，同时聚磷菌释放磷，在二沉池中对剩余污泥进行排放，达到除磷的效果。优点：①去除有机物的同时可生物除磷；②污泥沉降性能好；③污泥硝化达到稳定；④沼气可以回收。缺点：①生物脱氮效果差；②沼气回收利用经济效益差③污泥渗出液需化学除磷。适用条件：该工艺一般适合于南方对出水水质要求脱氮的大中型城市污水厂。工艺流程见下图：\n剩余污泥沉沙池回流污泥初沉池进水格栅出水缺氧池好氧池二沉池图2-4A/O除磷工艺流程图Figure2-4theprocessofA/Ophosphorousremoval(5)A2/O工艺优点：①本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱N除P工艺；总的水力停留时间少于其他同类工艺；②在厌氧（缺氧），好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之忧；③厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境和不同的微生物种群的有机配合，能同时去除有机物和除磷脱氮的功能；④脱氮效果受回流液比大小的影响，除磷效果则受回流污泥中夹带的DO和硝酸态氧的影响。缺点：①除磷效果很难提高，污泥增长有一定的限度，不易提高。②脱氮效果有也难以进一步提高，循环量一般以2Q为限，不宜太高；③进入沉淀池的处理水要保持一定的DO，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释磷现象的发生；但DO浓度不宜太高，以防循环混合液对缺氧反应器的干扰；适用条件：要求脱氮除磷的大型和较大型污水处理厂。工艺流程见下图：沉砂池厌氧池缺氧池二沉池好氧池回流污泥回流混合液初沉池进水出水图2-5A2/O工艺流程图Figure2-5theprocessofA2/O(6)传统SBR工艺传统SBR工艺也叫间歇式活性污泥法。\n优点：①流程十分简单，管理方便；②合建式，占地省，处理成本较低；③有脱氮除磷功能，处理较好；④污泥同步稳定，不需厌氧消化；缺点：①间歇周期运行，对自控要求高；②变水位运行，电耗量高；③脱氮除磷效果不太高；④污泥稳定性不如厌氧消化。适用条件：中小型污水处理厂。工艺流程见下图：原污水沉砂池污泥浓缩池SBR反应器脱水配水井排水消化污泥处理消毒剂图2-6传统SBR工艺流程图Figure2-6theprocessoftraditionalSBR(7)氧化沟氧化沟又称“循环曝气池”，是上世纪50年代由荷兰的Pasveer开发，属于活性污泥法的一种变形。其基本特征是曝气池呈封闭的沟渠形，污水和活性污泥的混合液在环状渠道中不停的循环流动。工艺特点：氧化沟一般采用延时曝气，并增加了脱氮功能，它采用机械曝气，一般不设初沉池和污泥消化池。由于氧化沟水深较浅（一般3m左右），流程较长，可以按照曝气器前作为缺氧段与曝气器后作富氧段的方式设计运行。提供兼氧菌与好氧菌交替作用的条件，达到脱氮的目的。①主要技术参数出如表2-1所示：②氧化沟的循环流量很大，进入沟的原污水立即被大量的循环水所混合和稀释，因此具有很强的承受冲击负荷能力，对不易降解的有机物也具有较好的处理效果；③处理效果稳定可靠，不仅可满足BOD5、SS的排放标准，还可以达到脱氮除磷的效果。\n④由于氧化沟的水力停留时间和污泥龄都很长，悬浮物、有机物在沟可获得彻底的降解，活性污泥产量少且趋于稳定，一般不设初沉池和污泥消化池，有的甚至取消二沉池和污泥回流系统，简化了处理流程，减小了处理构筑物，使其基建费用低于一般活性污泥法。⑤承受水质、水温、水量能力强，出水质好。表2-1氧化沟工艺主要技术参数表Table2-1themaintechnicalparametersofoxidationditchprocess污泥负荷NS/[kgBOD5/(kgMLSS·d)]0.05～0.15水力停留时间T/h10～24污泥龄/d去除BOD55～8去除BOD5，并硝化10～20去除BOD5，并反硝化30污泥回流比R%50～60污泥浓度Xmg/L2000～6000容积负荷[kgBOD5/(md)]0.2～0.4出水水质mg/LBOD510～15SS10～20NH3-N1～3TP＜1缺点：①一般除磷需另设厌氧池；②机械曝气，设备数目多；③氧化沟沟体占地面积较大；④对于中、大型污水厂，基建费和运行费比普通活性污泥法高，同时无法得到生物能源。工艺流程：格栅沉沙池二沉池出水剩余污泥回流污泥氧化沟进水图2-7氧化沟工艺流程图Figure2-7theprocessofoxidationditch适用条件：适用于中小型污水处理厂。\n2.4具体工艺流程的确定表2-2处理方案技术经济比较Table2-2economiccomparisonofprocessingscheme方案技术指标经济指标运行情况备注BOD5去除率％基建费能耗占地运行稳定管理情况适应负荷波动A/O85～95>100>100>100一般一般一般需脱氮除磷的污水处理厂氧化沟90～95<100>100>100稳定简便适应适用于中小型污水厂,需要脱氮除磷地区AB法85～95<100<100约100一般简便适应适应可分期建设达到不同的要求SBR法90～99<100100<100稳定简便适应适用于中、小型污水处理厂注：*将传统活性污泥法100作为相对经济指标基准。由以上容知，处理工艺上优先选择A/O法和氧化沟法，两种工艺都能达到预期的处理效果，且都为成熟工艺，但经分析比较，氧化沟法工艺方案在以下方面具有明显优势。①氧化沟法方案在达到与传统活性污泥法同样的去除BOD5效果时，还能有更充分的硝化和一定的反硝化效果；②氧化沟法管理较简单，适合该污水处理管理技术水平现状；③氧化沟法相对A/O法具有更强的适应符合波动能力。综合以上对比分析，本工程以氧化沟法污水处理厂工艺方案作为方案。2.4.1工艺流程图具体流程如下：\n剩余污泥泥泥饼外运进水中格栅泵房细格栅沉砂池分配井三沟式氧化沟浓缩池贮泥池脱水房房集水井接触池计量槽出水图2-8氧化沟工艺流程图Figure2-8theprocessofoxidationditch2.5主要构筑物的选择2.5.1格栅格栅是由一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵站、集水井的进口处或处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。大型污水处理厂截污量大，以减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。2.5.2进水闸井进水闸井与第一道格栅共建在一起。2.5.3污水泵房城市污水处理厂的运行费用大部分来自于电能，其中40%的电能为水泵消耗，所以，确定合理的水泵及水泵站是污水处理厂的关键所在。(1)污水泵站的特点及形式泵站形式的选择取决于水力条件和工程造价，其它考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形条件、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。污水泵站主要形式：①合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4台或更多时，采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大；②合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵台数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵启动方便。\n对于自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮（泵轴0）低于集水池最低水位，在最高、中间和最低水位都能直接启动，其优点为启动及时可靠，不需引水辅助设备，操作简单。非自灌式泵房，泵轴高于集水池最高水位，不能直接启动，由于污水泵水管不得设蝶阀，故需设计水设备，但管理人员必须能熟练的掌握水泵的启动程序。由以上可知，本设计因水量大，并考虑到造价、自动化控制等因素，以及施工的方便与否，采用自灌式半地下式矩形泵房。(2)泵站的布置该污水泵站设在污水处理厂，与其它构筑物统一布置，为防止噪声污染，应用绿化带和公共建筑隔离，隔离宽度一般不小于30米。泵站进出口比室外地面高0.2米以上。每台泵应设置单独的吸水管，这不仅改善水力条件，而且可以减少杂质堵塞管道的可能性。(3)泵房部的排水由于泵房较深，采用电动排水。(4)泵房的通风设施自然通风、机械通风。自然通风：采用全部自然通风布置特点，要有足够自然通风要求，适用于地面泵房或埋深较浅的低下式或半地下式泵房。机械通风：采用全部机械通风和部分机械通风。部分机械通风机械将电机排出的热风抽出，冷空气自然补充。机械排风可以分别是为电机分别排风。也可以多台电机组成排风系统。使用较广泛，一般用于半地下式泵站。2.5.4沉砂池沉砂池的功能的去除率比重较大的无机颗粒。沉砂池一般设于泵站倒虹吸管前，以前减轻无机颗粒对于水泵、管道的磨损；也可设于初沉池前，减轻沉淀池负荷及改善污泥处理构筑物的处理条件，沉砂池的形式，按水流方向的不同可分为平流式、竖流式、曝气沉砂池三类。(1)平流沉砂池优点：沉淀效果好，耐冲击负荷，适应温度变化。工作稳定，构造简单，易于施工，便于管理。缺点：占地大，配水不均匀，易出现短流和偏流，排泥间距较多，池中约夹杂有15%左右的有机物使沉砂池的后续处理增加难度。(2)竖流沉砂池优点：占地少，排泥方便，运行管理易行。缺点：池深大，施工困难，造价较高，对耐冲击负荷和温度的适应性较差，池径受到限制，过大的池径会使布水不均匀。\n(3)曝气沉砂池优点：克服了平流沉砂池的缺点，使砂砾与外裹的有机物较好的分离，通过调节曝气量可控制污水的旋流速度，使除砂效率稳定，受流量变化影响小，同时起调节曝气作用，其沉砂量大，且其含有机物少。缺点：由于需要曝气，所以池应考虑设有消泡装置，其他型易产生偏流或死角，。并且由于多了曝气装置从而使费用增加。基于以上三种沉砂池的比较，本工程设计确定采用平流式沉砂池。2.5.5氧化沟根据构造特征和运行方式的不同，常用的氧化沟系统有以下几种：(1)CarrouseL是氧化沟CarrouseL是氧化沟是一个多沟串联系统，在每一个沟渠安装一台表面曝气器，靠近曝气的下游为富氧区，而曝气器的上游为低氧区。外界还可能成为缺氧区，有利于形成生物脱氮的条件，脱氮除磷效果好。(2)OrbaL型氧化沟OrbaL型氧化沟由多个同心的椭圆形或圆形沟渠组成，污水与回流污泥均进入最外一条沟渠，在不断循环的同时，依次进入下一个沟渠，它相当于一系列完全混合反应池串联而成，最后混合液从沟渠排除。由于运行过程中，溶解氧能保持一定梯度，这样有利于提高充氧效果，也可脱氮除磷。(3)一体氧化沟所谓一体氧化沟就是将二沉池建在氧化沟，从而完成曝气—沉淀两个功能。由于一体氧化沟集曝气、沉淀功能于一体，可减少面积，省去污泥回流系统，因此，可省基建和运行费用。(4)交替工作式氧化沟这种氧化沟的特点是二沉池与曝气池合建，其中两沟交替作曝气区和沉淀区。这种系统简化了流程，可以节省基建和运行费用，操作方便，氧化沟出水方便，溢流堰的启闭以及曝气转刷的开动与停止都可以实现自动化控制。本工艺采用交替式氧化沟，而三沟合建T型氧化沟更能体现交替工作的优点，提高了出水水质效果，较DE型氧化沟要好。2.5.6消毒(1)接触池：采用折板往复式池子；(2)消毒剂的选择。①液氯优点：价格便宜，效果可靠，投配设备简单。缺点：对生物有毒害作用，并且可产生致癌物质。适用于大、中型规模的污水处理厂。\n②漂白粉优点：投加设备简单，价格便宜。缺点：除与液氯相同的缺点外，尚有投配量不准确，溶解剂调制不便，劳动强大。适用于消毒要求不高或间断投加的小型污水处理厂。③臭氧优点：消毒效率高，能有效的降解水中残留有机物、色味等，污水温度、PH值对消毒效果影响小，不产生难处理或积累性残余物。缺点：投资大，成本高，设备管理复杂。综上三种消毒剂的比较，本工程采用液氯做消毒剂。2.5.7计量设施在沉砂池和分配井之间建设计量设施—电磁流量计，接触池后的二级出水采用巴氏计量槽计量出水水量。2.5.8浓缩池污泥浓缩池主要是降低污泥中的空隙水，来达到使污泥减容的目的。浓缩池可分为重力浓缩池和浮选浓缩池。重力浓缩池按其运行方式可分为间歇式和连续式。(1)浮选浓缩池：适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运行费用较高，贮泥能力小。(2)重力浓缩池：用于浓缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥，只用于活性污泥的情况不多，运行费用低，动力消耗小。综上所述，本设计采用间歇式重力浓缩池。2.5.9污泥脱水污泥脱水的方法有自然干化、机械脱水及污泥烧干、焚烧等方法。本设计采用机械脱水，采用板框式压滤机，并设自然干化厂。\n3城市污水处理系统的设计（一）3.1进水闸井的设计3.1.1污水厂进水管的设计（1）污水处理厂进水管要求：进水流速在0.8—1.5m/s(如明渠，v=0.6—0.8m/s)；管材为钢筋混凝土管；非满流设计，n=0.014.（2）污水进水管的设计由前面的计算和Qmax=1203.7,查手册1得：Dg=1200mmh/D=0.701000i=1.40管v=1.35m/sh=0.71200=0.84m污水厂污水进水总管管底标高（进水泵房处）为279.413m，水面标高280.260m则管顶标高为：279.413+1.200=280.613m3.1.2进水闸井工艺设计（1）进水闸门的作用为使污水处理在出现故障时能够超越所有构筑物，在进入格栅井前设置闸门井。进水闸井的作用是汇集各种雨水以改变进水方向，保证进水稳定性。（2）进水闸井的设计①进水闸井前设跨越管，跨越管的作用是当污水厂产生故障或维修时，可是污水直接进入水体，跨越管的管径比进水管大，取为1500mm。②考虑施工方便以及水力条件，进水闸井采用格栅间同值等边长的正方形截面，污水来水管标高为279.413m，闸井井底标高为m③考虑格栅间的宽度，进水闸井采用正方形构造，尺寸为：L×B×H=4×4×3④采用明杆式青铜密封圆形闸门：D=1500mm重量=1120㎏3.1.3启闭机的选择（1）启闭机的计算：\n式中：W——闸板及螺杆的重量；T——克服水压的阻力，.其中f为摩擦系数，取f=0.3；P——闸门受的总压力。式中：P1——最高水位时的水压力；P2——最不利水位时的水压力。设最高水位为279.413m，则最不利水位与管顶平齐即280.613m，则P2=1000×（280.613-280.260）=1300kg/则所以，启闭机为（2）启闭机的选择根据启闭机在手册上查的采用QPL15型手电两用螺杆启闭机，其性能如下表：表3-1启闭机性能表Table3-1thecapacitytableofhoist型号形式启闭能力（吨）启闭速度（m/min）手摇人数OPL3手电两用螺杆式启闭手动电动上升下降30.150.25213.2进水格栅间的设计本设计采用两道格栅，一道中格栅、一道细格栅。中格栅设于污水泵站前，细格栅设于污水泵站后。3.2.1设计参数（1）水泵前格栅栅条间隙，应根据水泵要求确定。（2）污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：①人工清除25—40mm；\n②机械清除16—25mm；③最大间隙40mm。（3）栅清量与地区的特点、格栅的间隙大小、污水流量以及排水管道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：①格栅间隙16～25mm,0.10—0.05栅渣污水；②格栅间隙30～50mm，0.03—0.01栅渣污水。（4）大型污水处理厂或泵站前的格栅（每日栅渣量大于0.2）一般应采用机械清渣。（5）机械格栅不宜少于2台，如为1台时，应设人工清除格栅备用。（6）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。（7）格栅前渠道的水流速度一般采用0.4～0.9m/s。（8）格栅倾角一般采用～。（9）通过格栅的水头损失，粗格栅一般为.2m,细格栅一般为0.3～0.4m。（10）格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m。工作台上应有安全和冲洗设施。（11）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m，人工清除不应小于1.2m；机械清除不应小于1.5m。（12）机械格栅的动力装置一般宜设在室，或采取其他保护没备的措施。（13）设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。（14）在北方地区格栅的设置应考虑防止栅渣结冰的措施。（15）格栅间应安设吊运设备，以进行格栅及其他设备的检修，栅渣的日常清除。3.2.2中格栅的设计计算本设计设计三组格栅，两用一备。设计图见，图3-1，图3-23-1图格栅设计简图Figure3-1grille\n3-2图格栅的结构简图Figure3-2grille（1）设栅前水深h=0.4m，过栅流速取V=0.9m/s，用中格栅，栅条间隙b=0.021m，格栅安装倾角α=60°。栅条间隙数;栅槽宽度;式中：B—栅槽宽度，m（栅槽宽度一般比格栅宽0.2m—0.3m,取0.2m）;s—栅条宽度，m;b—栅条间隙，50—100mm;n—格栅间隙数；Qmax—最大设计流量，/s；α—倾角；60°；h—栅前水深，取0.4m;v—过栅流速，m/s，取0.8—1.0m/s，取0.9m;设s=0.01，则图3-3格栅各部分尺寸Figure3-3eachpartofsizeofgrille\n（2）进水渠道渐宽部分的长度，见图3-3。式中：——进水渠道渐宽部分的长度;m.B1——进水渠道宽度，取0.8mα——其渐宽部分展开角度，取20°；（3）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度式中：L2——栅槽与出水渠道连接渠的渐缩部分长度，m。（4）通过格栅的水头损失设格栅为矩形锐边断面取k=3式中：h1——过栅（设计）水头损失，m；h0——计算水头损失，m；g——重力加速度，9.81；k——系数，一般采取3；——阻力系数，与栅条断面形状有关，,当为矩形断面时，β=2.42为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h1为补偿。所以：（5）栅后槽总高度H设栅前渠道超高；（6）栅槽总长度L，：式中为栅前渠道深，\n（7）栅槽总宽度（8）每日栅渣量（公式3.11）式中：——每日栅渣量，/d;——栅渣量,污水。格栅间隙为16—25mm时，=0.10—0.03污水；格栅间隙为30—50mm时，=0.03—0.10污水。本设计格栅间隙21mm,取=0.07污水。（取0.1-0.01）,——生活污水流量总变化系数。在格栅间隙为21mm每1000m3污水产0.03。采用机械清渣。3.2.3格栅选择本设计选用回转式平面格栅，GH-1200，参数规格见表3-2：表3-2GH—1200回转格栅参数Table3-2theparametersofGH-1200rotarygrille型号格栅宽度(mm)格栅间距(mm)电动机功率（kw）栅条截面积(mm)格栅倾角GH—10001000501.1—1.5105060°—70°3.3细格栅的设计3.3.1设计参数(1)细格栅间隙3-10mm，0.10-0.50栅渣/103；(2)格栅不宜少于两台，如为一台时，应设人工清除格栅备用；(3)过栅流速一般采用0.6-1.0m/s；(4)格栅前渠道水流速度一般采用0.4-0.9m/s；(5)格栅倾角一般采用45°-75°通过格栅的水头损失一般采用0.08-0.17m；\n(6)格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m，工作台设有安全和冲洗设施；(7)格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m,工作台正面过道宽度：人工清除，不小于1.2m,机械清除，不小于1.5m，(8)机械格栅的动力装置一般宜设在室或采取其他保护设备的措施；(9)设置格栅装置的构筑物必须考虑设有良好的检修、栅渣的日常清除。3.3.2细格栅的设计计算设栅前水深为0.40m，过栅流速取，用细格栅，栅条间隙b=6mm，格栅安装倾角α=60°。设置三组格栅两用一备(1)栅条间隙数式中：B—栅槽宽度，m；s—栅条宽度，m；b—栅条间隙，10-40mm，取b=0.02m；n—格栅间隙数；Qmax—最大设计流量，/s；α—倾角；h—栅前水深，0.4m；—过栅流速，m/s，取0.8—1.0m/s设s=0.01则(2)进水渠道渐宽部分的长度式中:——进水渠道渐宽部分的长度;mB1——进水渠道宽度，取0.85mα——其渐宽部分展开角度，取20°；(3)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=L1/2式中：L2——栅槽与出水渠道连接渠的渐缩部分长度，m。\n(4)通过格栅的水头损失式中：h1——过栅(设计)水头损失，m；h0——计算水头损失，m；g——重力加速度，；k——系数，一般取3；ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，,当为矩形断面时，β=2.42为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h1为补偿。(5)栅后槽总高度设栅前渠道超高栅前渠道深(6)栅槽总长度L：（7）栅槽总宽度：(8)每日栅渣量式中：W——每日栅渣量，/d;W1——栅渣量（取0.1-0.01）K——生活污水流量总变化系数。在格栅间隙为6mm每1000污水产0.01。故本设计的中格栅宜采用机械清渣。\n3.3.3格栅的选择选用回转式平面格栅，GH—1400，参数规格如下表：表3-3参数规格Table3-3Parameterspecification型号格栅宽度（mm）格栅净距(mm)电动机功率（kw）栅条截面积(m2)格栅倾角GH—1400100061.1-2.2105060°—70°3.4污水泵房的设计3.4.1一般规定(1)应根据远近期污水量，确定污水泵站的规模，泵站设计流量一般与进水管设计流量相同；(2)应明确泵站是一次建成还是分期建设，是永久性还是半永久性，以决定其设施。并根据污水经泵站抽升后，出口入河道、灌渠还是进处理厂处理来选择合适的泵站位置；(3)污水泵站的集水池与机器间在同一构筑物时，集水池和机器间须用防水隔墙隔开，不允许渗漏，做法按结构设计规要求；分建时，集水井和机器间要保持的施工距离，其中集水池多为圆形，机器间多为方型；(4)泵站构筑物不允许地下水渗入，应设有高出地下水位0.5米的防水措施。3.4.2选泵参数计算(1)污水泵站选泵应考虑因素①选泵机组泵的总抽升能力，应按进水管的最大时污水量计，并应满足最大充满度时的流量要求；②尽量选择类型相同和相同口径的水泵，以便维修，但还须满足低流量时的需求；③由于生活污水，对水泵有腐蚀作用，故污水泵站尽量采用污水泵，在大的污水泵站中，无大型污水泵时才选用清水泵。(2)选泵具体计算泵站选用集水池与机器间合建式的矩形泵站。①流量的确定Q本设计拟订选用5台泵（4用1备），则每台泵的设计流量为：②集水池容积V\n泵站集水池容积一般取最大一台泵5～6分钟的流量设计取V=100，有效水深h为2.5m，则水池面积F为:取(3)扬程的估算H式中：水泵吸水喇叭口到沉砂池的水头损失；取2.0；自由水头；取1.0；H静——水泵集水池的最底水位H1与水泵出水管提升后的水位H2之差；H1=进水管底标高+h–集水池有效水深=279.413+3.4-2.5=280.313mH2=接触池水面标高+沉砂池至接触池间水头损失=286.5+4.5=291.0m沉砂池至接触池间水头损失为3.5—4.5m，取4.5m则：H2=286.50+4.5=291.00mH静=H2-H1=291-280.813=10.20则水泵扬程为：H=H静+2.0+1.0=10.20+2.0+1.0=13.20m取14m。3.4.3选泵由Q=243L/S=874.8m3/h，H=14m，可查手册11得：选用250WDL型立式污水泵，其各项性能如下：表3-4泵的选择参数Table3-4selectionparameterofpump型号流量m3/h扬程m转速r/min轴功率kw电动功率kw效率%气蚀余量m重量kg250WDL750-125027.5-22.59907557.8774.825703.4.4吸、压水管路实际水头损失的计算（1）设计依据①吸水管流速0.8—2.0m/s，安装要求有向水泵不断向上的坡度；②压水管流速一般为1.2—2.5m/s；③吸压水管实际水头损失不大于2.5m/s。（2）具体计算\n①Q=243L/s，吸水管选用DN=500mm的铸铁管，压水管为DN=400mm的铸铁管。查手册1知：1000i=18.2查手册1知：1000i=5.58水泵进出口径分别为300mm，250mm.②吸水管路损失吸水管上有：一个喇叭口Dg=700mm,ξ1=0.1；Dg500的闸阀一个，ξ2=0.06，Dg300的90°弯头一个，ξ3=0.52；Dg500300的偏心渐扩管一个，ξ4=0.20，直管部分长度为1.5m设吸水管直管部分长度为1.5m，则h沿程=iL=2.333/1000=0.00吸水管总损失h=0.463+0.009=0.472m;③压水管路损压水管上有：Dg250400的渐缩管一个，=0.24;Dg400的截止阀一个，=2.5；Dg400的闸阀一个，=0.07；Dg400的90°弯头两个，=0.60；设压水管管长8m，则h沿程=il=818.2/1000=0.15m压水管总损失h=1.70+0.150=1.850m④水泵扬程校核H=H静+∑h+1.0=0.472+1.850+15.84+1=18.16﹤22.5m所选水泵扬程为27.5-22.5m，能够满足需求，故选泵合适。\n3.4.5集水池（1）集水池形式：污水泵站的集水池宜采用敞开式，本工程设计的集水池与泵房和格栅共建，属封闭式。（2）集水池的通气设备集水池设通气管，通向地外，并将管口做成弯头或加罩，以防止雨水及杂质入（3）集水池清洁及排空措施集水池设有污泥斗，池底做成不小于0.01的坡度，坡向污泥井，从平台到底应设供上下用的扶梯，台上应有吊泥用的梁沟滑车。（4）集水池容积计算①集水池容积按一台泵5分钟的流量设计：取80②有效水深采用2.5m，则：集水池的面积为：F=32m（5）集水池的排砂污水杂质往往发表沉积在集水池，时间长腐化变臭，甚至堵塞集水坑，影响水泵正常吸水，因此，在压水管路上设有压力冲洗管D=100mm伸入集水坑，定期将沉渣冲起，由水泵抽走集水池可设连通的两格，以便检修。3.4.6水泵机组基础的确定和污水泵站的布置（1）水泵机组基础的确定机组安装在共同基础上，基础的作用是支撑并故定机组，使之运行稳定。不致发生剧烈震动，更不允许发生沉降，对基础的要求：①坚实牢固，除能承受机组静荷载外，还能承受机械振动荷载。②要浇制在较坚实的地基上，以免发生不均匀沉降或基础下沉。（2）水泵基础深度的计算查手册，算得水泵机组基础尺寸为12001200mm，机组总重量W=800kg，基础深度H可按下式计算：式中：L——基础长度，m；B——基础宽度，m；γ——基础所用材料的容重，混凝土基础γ=2400kg；W——机组总重量，kg；则：（3）污水泵站的布置\n因为所选用的台数多于4台，所以泵房采用矩形，泵房泵采用横向排列，这样随增加了泵房的长度，但由于立式泵占地面积小、跨度小、水力条件好、节省电耗。①进水侧基础与墙壁的净距为1.5m；②基础尺寸为12001250mm；③基础间净距为1.5m；④出水侧基础与墙壁的净距为2m;⑤泵房尺寸为212007750mm；3.4.7泵房高度的确定（1）起吊设备最大起升重量为2570kg,即3吨。选择CD1-3-12D型电动葫芦，其规格见表3-5表3-5起吊机选择规格Table3-5liftingmachinechoosethespecifications型号起重量t起升高度m起升速度m/min运行速度m/min工字梁轨道型号最大轮压kg重量kgCD1-3-12D31286020a～451650360主起升电动机慢速起升电动机运行电动机钢丝网功率kw转速r/min功率kw转速r/min功率kw转速r/min直径mm结构4.513800.413800.4138013637+1-1-80-I-b（2）高度的确定H=a++b+c+d+e+h式中：a—单轨吊车梁的高度，取0.1mb—滑车的高度，取0.6mc—起重葫芦在钢丝绳绕紧状态下的长度，取1080mmd—起重绳的垂直长度；对于水泵为0.85x=0.851080=0.92m;e—最大一台水泵或电动机的高度；e=J+B+C=0.415+0.658+1.510=2.58m;h—吊起物底部与泵房进口处室地坪的距离，0.2m。H=0.1+0.6+1.080+0.918+2.58+0.2=5.48m则泵房高度H总=H+室地坪标高-泵房底部标高H总=5.48+285.10-279.413=11.53m≈12m\n3.4.8泵房附属设施及尺寸的确定（1）水位控制为适应污水泵房开停频率的特点，采用自动控制机组运行，自动控制机组启动停车的信号，通常是由水位继电器发出的。（2）计量设备由于污水中含有机械杂质，其计量设备考虑被堵塞的问题，可采用电磁流量计，采用压水干管的弯头作为计量设备。（3）排水在机器间的地板上应设有排水沟和集水坑。排水沟沿墙设置，坡度I=0.01，集水坑平面尺寸为0.50.5m，深为0.5m在吸水管上接出DN100mm的小管伸到集水坑，当水泵工作时把坑积水抽走。（4）采光、采暖与通风集水坑一般不需要采暖设备，因为集水坑较深热量不易散失，且污水温度通常不低于10-20℃，机器间如需采暖时，可采用火炉也可以采用暖气设施。泵房在上层工作间设置窗户，保证有充足的自然采光，检修操作点是采用集中照明。泵房通风主要解决高温散热和空气污染问题，污水泵站的机械间机组台数较多，功率较大，且电机设在底平面以上，除四周设置窗户进行自然通风外，还设置机械通风和通风管。（5）泵房值班室、控制室及配电间值班室设在机器间一侧有门相通，并设置观察窗，根据运行控制要求设置控制和配电柜，其面积约为12-18m，能满足1-2人值班，因长年运行，因此安装。本设计泵房值班室及控制室合建，面积取为39m，配电间尺寸为39m。（6）门窗及走廊、楼梯①门：机器间至少应有满足设备的最大部件搬迁出入的门，宽不小于4m。取宽2.0m、高4.0m，泵房靠近值班室一侧设小门，取门高2.0m、宽1.0m，泵房与配电间之间设小门，尺寸与值班室小门相同，配电间通往室外的门也与其相同。②窗：泵房于阴阳两侧开窗，便于通风采光，开窗面积不小于泵房的1/5，于两侧设八扇窗，其尺寸为18002400mm。③走道：在泵房四周设走道，走道栏杆高1.0m，在机器间的一侧设有楼梯，楼梯坡度倾角为1/0.75、宽0.8m、扶手1.0m。（7）卫生为了管理人员清刷地面和个人卫生，应就近设洗手池，接25mm的给水管，并备有供冲洗的橡胶管。\n4城市污水处理系统的设计（二）4.1沉砂池沉砂池的功能是利用物理原理去除污水中比重较大的无机颗粒，如泥砂，煤渣等，它们相对密度约为2.65。沉砂池一般设在泵站前以便减小无机颗粒对水泵，管道的磨损，也可设在沉淀池前以减轻沉淀池负荷及改善污泥处理构筑物的处理条件。4.1.1沉砂池的类型（1）曝气沉砂池曝气沉砂池克服了平流沉砂池的缺点；但增加了曝气装置，运行费用较高；工作稳定，通过调节气量可控制污水的旋流速度；应设有消泡装置。（2）平流沉砂池它具有截流无机颗粒效果好，工作稳定，构造简单，排沙方便等优点；但沙中夹有有机物，是沉砂的后续处理增加了难度；占地大配水不均匀；已出现短流和偏流。（3）竖流沉砂池占地小，排泥方便；运行管理易行；但池深大，施工困难，造价高，耐冲击负荷和温度的适应性差，池径受到限制，过大的池径会使配水不均匀。基于3种沉砂池的比较，本工程选用曝气沉砂池。4.1.2曝气沉砂池的(1)设计中应注意的问题①废水在曝气沉砂过水断面周边的最大旋转速度为0.25m/s～0.30m/s在池水平前进的速度为0.08m/s～0.12m/s，如果考虑预曝气的作用，可以将曝气沉砂池过水断面增长为原来的3～4倍。②废水在最大流量时，在曝气沉砂池的停留时间为1～3分钟，如果考虑预曝气则延长池身，使停留时间为10～30分钟。③池有效水深为2m～3m，宽深比一般采用1～1.5，长宽比可以达到5。若池长比池宽大得多，则应考虑设置横向挡板，池的形状应尽可能不产生死角或者偏流，集砂槽附近安装纵向挡板。④曝气沉砂池使用的空气扩散装置安装在池的一侧，距离池底约0.6m～0.9m，送气管上应设置调节空气的阀门，连接带有2.5mm～6.0mm小孔的曝气管，处理每立方米的曝气量为0.1～0.2m3空气。⑤池子的进口和出口布置，应防止发生短路，曝气沉砂池的进水方向与水在池的旋流方向一致，出水口常用淹没式，出水口方向与进水口垂直，并宜设置挡板。⑥池应考虑设消泡装置。\n（2）设计计算①池子的有效容积式中：——沉砂池的总有效容积，；——最大设计流量，；——最大设计流量时流行时间，min，1min～3min，本设计取2min；②水流断面面积式中：——沉沙池过水断面面积，m——最大设计流速，m/s；一般取0.06m/s——0.12m/s，本设计取0.1m/s图4-1曝气沉砂池Figure4-1aeratedgritchamber③池总宽度设h2=2.0m式中：B——沉砂池总宽度，m；h2——设计有效水深，m；一般取2m—3m，本设计取2.0m；宽比一般采用1—2；④每格池子宽度\n设n=2格介于1.0～1.5之间(符合规定)⑤池长⑥每小时所需空气量，式中：q——每小时所需空气量，m/h；d——每立方米污水所需空气量，m空气/m3污水；一般采用0.1m空气/m污水—0.2m空气/m污水，本设计采用0.2m污水/m污水；⑦沉砂斗所需容积V——沉沙室所需容积，mQmax——日设计流量，m/dX——城市污水沉沙量；m/106污水，取污水T——清除沉沙间隔时间，d，一般采用两天——污水流量总变化系数，取⑧沉砂槽尺寸的确定图4-2沉砂槽Figure4-2riffler\n设空气扩散装置距池底约为0.75m，斗底宽，沉砂池坡向沉砂斗的坡度为（本设计采用）斗壁与水平面的倾角大于（本设计取），则沉沙池上口宽。⑨沉沙槽总高度，设超高=沉沙槽容积为：H=h1+h2+h3+h4=0.3+2.0+0.25+0.45=3.00m——中心管至沉沙面的距离取0.25m。⑩排沙采用泵吸式排沙机排除。4.2氧化沟4.2.1概述氧化沟也称氧化渠，又称循环曝气池，是活性污泥法的一种变形，是50年代荷兰首先设计的。最初一般用于处理在5000以下的城市污水。　　三沟式氧化沟是氧化沟的一种典型构造形式，目前采用的三沟式氧化沟工艺是丹麦在间歇式运行的氧化沟基础上开创的，它实际上仍是一种连续流活性污泥法，只是将曝气、沉淀工序集于一体，并具有按时间顺序交替轮换运行的特点，其运转周期可根据处理水质的不同进行调整，从而使其运行操作更趋于灵活方便。这种工艺流程简单，无需另设一次、二次沉淀池和污泥回流装置，使氧化沟工艺的基建投资和运行费用大为降低，并在一定程度上解决了以往氧化沟占地面积大的缺点。　　三沟式氧氧化沟工艺主要按下面六个阶段轮换运行。　　阶段一：污水经配水井进入沟Ⅰ，沟转刷以低速运转，转速控制在仅能维持水和污泥混合，并推动水流循环流动，但不足以供给徽生物降解有机物所需的氧。此时，沟Ⅰ处于缺氧状态，沟活性污泥利用水中的有机物作为碳源，活性污泥中的反硝化菌则利用前一段产生的硝酸盐中的氧来降解有机物，释放出氮气，完成反硝化过程。同时沟I的出水堰自动升起，污水和污泥混合液进人沟Ⅱ．沟Ⅱ的转刷以高速运行，保证沟有足够的溶解氧来降解有机物，并使氨氮转化为硝酸盐，完成硝化过程．处理后的污水流入沟Ⅲ，沟Ⅲ中的转刷停止运转，起沉淀池的作用，进行泥水分离，由沟Ⅲ处理后的水经自动降低的出水堰排出。　　阶段二：进水改从处于好氧状态的沟Ⅱ流入，并经沟互Ⅲ沉淀后排出。同时沟Ⅰ中的转刷开始高速运转，使其从缺氧状态变为好氧状态，并使阶段一进入沟\nⅠ的有机物和氨氮得到好氧处理，待沟的溶解氧上升到一定值后，该阶段结束。　　阶段三：迸水仍然从沟Ⅱ注入，经沟Ⅲ排出．但沟Ⅰ中的转刷停止运转，开始进行泥水分离，待分离完成，该阶段结束。阶段一、二、三组成了上半个工作循环。　　阶段四：进水改从沟Ⅲ流入，沟Ⅲ出水堰升高，沟Ⅰ出水堰降低，并开始出水。同时，沟Ⅲ中转刷开始低速运转，使其处于缺氧状态．沟Ⅱ则仍然处于好氧状态，沟Ⅰ起沉淀池作用。阶段四与阶段一的水淹方向恰好相反，沟Ⅲ起反硝化作用，出水由沟Ⅰ排出。　　阶段五：类似于阶段二，进水又从沟Ⅱ流入，沟Ⅰ仍然起沉淀他作用，沟Ⅲ中的转刷开始高速运转，并从缺氧状态变为好氧状态。　　阶段六：类似于阶段C，沟Ⅱ进水，沟Ⅰ沉淀出水。沟Ⅲ中的转刷停止运转，开始泥水分离。至此完成整个循环过程。　　通常一个工作循环需4-8小时，在整个循环过程中，中间的沟始终处于好氧状态，而外侧两沟中的转刷则处于交替运行状态，当转刷低速运转时，进行反硝化过程，转刷高速运转时，进行硝化过程，而转刷停止运转时，氧化沟起沉淀池作用。不难看出，若调整各阶段的运行时间，就可达到不同的处理效果，以适应水质、水量的变化。目前运行的这种工艺，大部分是预先将各阶段的运行时间，根据具体的水质、水量，编入运行管理的计算机程序中，从而使整个管理过程运行灵活、操作方便。本工艺采用的氧化沟工艺属于交替工作式氧化沟，三条同体积的沟槽串联组成，两侧边池交替作为曝气池与沉淀池，中间池一直作为曝气池。原污水交替进入两侧边池，处理出水相应地从作为沉淀池的另一边池流出，这样，提高了曝气转刷的利用率，使其达到59%左右，另外也有利于生物脱氮。由于本设计没有要求总氮，只要求氨氮，所以本设计中的三沟式氧化沟的设计按照硝化工艺设计，其运行模式如下图:\n转刷运转转刷停转图4-3氧化沟六阶段消化运行程序Figure4-3thesix-stagegastrointestinaloperationofoxidationditch\n4.2.2设计参数（1）污泥龄一般取θc=20～30d（去除BOD5时5～8d；去除BOD5并硝化时10～20d，去除BOD5并反硝化时30d）；（2）污泥负荷一般取N=0.05～0.1kgBOD5/(kgMLVSS·d)；（3）污泥浓度：X=3500～4500mg/l；（4）污泥产率系数：Y＝0.55kgSS/kgBOD；（5）源代系数：Kd=0.055。4.2.3设计计算图4-4三沟式氧化沟计算简图Figure4-4tripleoxidationditch（1）去除BOD5①好氧区容积m好氧区容积计算采用动力学计算方法式中：——污水设计流量，m/d；——混合液挥发悬浮固体浓度，，取3100；、——进出水浓度，；——源代系数，取0.055；——污泥产率系数，取0.55。\n②好氧区水力停留时间t1(h)③剩余污泥量()式中，——出水水质TSS浓度————进水TSS浓度——进水VSS浓度，本设计取去除每1kgBOD5产生的干污泥量为（2）脱氮①需氧化的氨氮量N1，氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为7.5%，则用于生物合成的总氮量为：需要氧化的NH3-N量N1=进水TNK-出水NH3-N-生物合成所需氮N0N1=28-25-2.60=0.4（mg/L）②脱氮所需的容积V2脱硝率14℃时=0.022kg(还原的脱氮所需的容积：\n③脱氮水力停留时间t2(3)氧化沟总容积V及停留时间tV=V1+V2=16808+351.91≈17160（m3）校核污泥负荷污泥负荷过高，故需调整氧化沟容积取V=35000m3符合要求。(4）需氧量计算①设计需氧量AORAOR=去除需氧量-剩余污泥中的需氧量+去除NH3-N耗氧量-剩余污泥中NH3-N的耗氧量-脱氮需氧量a.BOD5需氧量D1D1=aQ(S0-S)+bVXv=0.52×60000×(0.18-0.03)+0.12×35000×3.1=4680+13020=17700(kg/d)式中，a——活性污泥微生物对有机污染物分解过程的需氧量率，即活性污泥微生物每代1kgBOD所需要的氧量，以千克计，取0.52kg；Q——污水流量，；——经活性污泥微生物代活动被降解的有机污染物量，以BOD5值计；b——活性污泥微生物同国原代的自身氧化过程的需氧率，即每kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以kg计，取0.12kg；V——氧化沟容积，；Xv——单位氧化沟容积的挥发性悬浮固体（MLVSS）量，。\na.剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5需氧量）D2=1.42×1=1.42×2084.21=2959.57(kg/d)b.去除NH3-N的需氧量D3。每1kgNH3-N硝化需要消耗4.6kgO2。D3=4.6×(进水NH3-N—出水NH3-N)×Q/1000=4.6×(28-25)×80000/1000=828(kg/d)c.剩余污泥中NH3-N的耗氧量D4D4=4.6×污泥含氮率×氧化沟剩余污泥=4.6×0.75×2084.21=719.05（kg/d）d.脱氮产氧量D5。每还原1kgN2产生2.86kgO2。D5=2.86×脱氮量=2.86×0.4×60000/1000=68.64（kg/d）总需氧量AOR=D1-D2+D3-D4-D5=17700-2959.57+828-719.05-68.64=13520.74(kg/d)考虑安全系数1.4，则AOR=1.4×13520.74=18929.036(kg/d)②标准状态下需氧量SOR式中，——20℃时氧的饱和度，取=9.17mg/L;——25℃时氧的饱和度，取=8.38mg/L;——溶解氧浓度；α——修正系数，取0.85；β——修正系数，取0.95；T——进水最高温度，℃；\n(5)氧化沟尺寸。设氧化沟三座，工艺反应的有效系数=0.58，单座氧化沟有效容积三组沟道采用相同的容积，则每组沟道容积每组沟道单沟宽度B=12m，有效水深h=3.5m，超高为0.5m，中间分隔墙厚度b=0.25m。每组沟道面积=461.63(m2)直线段部分面积A2=A-A1=1915.7-461.63=1454.08m2(6)进水管和出水管进出水管流量Q1=Q/3=80000/3=26666.67(m3/d)=0.232(m3/s)，管道流速v=0.9m/s则管道过水断面\n(7)出水堰及出水井①出水堰。出水堰计算按薄壁堰来考虑。式中b——堰宽；H——堰上水头，取0.06m。出水堰分为三组，每组宽度b1=b/3=8.48/3=2.83(m)取3m②出水竖井。考虑可调式出水堰安装要求，在堰两边各留0.3m的操作距离。出水竖井长L=0.3×2+3=3.6(m)出水竖井宽B=1.4m（满足安装需要）；则出水竖井平面尺寸为L×B=3.6m×1.4m。（8）设备选择①转刷曝气机单座氧化沟需氧量SOR1:式中，n为氧化沟个数。采用直径D=1000mm的转刷曝气机，充氧能力6.0～8.0kgO2/(m·h)，单台转刷曝气机有效长度为9m，动力效率为2.5～3.0kgO2/(kW·h)。每组氧化沟需曝气机有效长度所需曝气转刷台数n=70.49/9=8(台)（中间为4台，两边沟各2台）而配套电机的功率为30kW·h，满足要求。其规格和性能见表4.1。\n表4-1转刷曝气机规格和性能Table4-1specificationsandfunctionrotatingbrushaerator转刷型号电机转速(r/min)浸深(cm)充氧能力（kgO2/m·h）动力效率（kgO2/kW·h）型号功率(kW)YHG-1000/9.0YD250N-6/63070.3525-306.0-8.02.5-3.0②潜水推进器。两侧边沟各设三台潜水推进器，共六台，每台电机功率N=3kW·h。③电动可调旋转堰门。氧化沟每个边沟设电动可调旋转堰门三台，共六台。堰门宽度B=4m，可调高度h=0.3m,电机功率N=0.55kW。4.3消毒4.3.1消毒的注意事项（1）采用加氯消毒的方式，向清水池进水口处加氯，采用此种方法的优点是：具有余氯的持续消毒作用；（2）价格成本低；（3）操作简单；准确。（4）不需庞大的设备。4.3.2液氯消毒的设计计算（1)设计参数①加氯量：5—10mg/L；②氯与水的接触时间不少于30min；（2)加氯量的计算加氯量取7.5mg/L，则总需氯量4.3.3加氯机的选择选用4台全玻璃真空加氯机，其中1台备用，型号：74—4，其技术参数如下：\n表4-2加氯机技术参数Table4-2technicalparametersofchlorinator型号氯压计出氯口半径(mm)加氯量（kg/h）适用水压力（MPa）外型尺寸（mm）重量（kg）J—2300—10≥0.26553106806此加氯机有以下特点：①构造及计量简单，体积比较小；②可以自动调节真空度，防止压力倒流回氯瓶；③水射器工作压力5kg/cm2,水压不足时，加氯量减少。为了节省基建费用和便于维护管理，回用水加氯系统与原水加氯系统合建，控制室建在氯库旁边。4.3.4氯瓶的选择设为30d的储氯量，则有:选用Y—1000型氯瓶15个，最大充氯量为1000kg，其中2个备用。外形尺寸：，选用WAS型手动单轨吊车，起重3吨，起升高度为3.5m，加氯间尺寸为LBH=30m×20m×3.5m。4.3.5加氯间应采取下列安全措施(1)加氯间必须与其他工作间隔开，直接通向外部且是向外开的门(2)在加氯间出入处，应设有工具箱，抢修箱及防毒面具等，照明和通风设备的开关应设在室外；(3)通向加氯间的压力水管道应报振幅不间断供水，并尽量保持管道水压的稳定；(4)加氯间一般应设在靠近投加的地点；(5)为避免强烈的光线照射，应设置百叶窗；(6)液氯仓库应设置在主导风向的下风向。4.4接触池采用传统的隔板反应池。4.4.1设计参数（1）水力停留时间t=30（min）;（2）隔板间距2.5m;\n（3）池体有效水深2.0m（4）池底坡度2%—3%；（5）超高0.3m（6）排泥管管径>150mm。4.4.2.设计计算（1）接触池容积V=Qmaxt=3500×0.5=1750m3（2）采用矩形隔板式接触池两座n=2,每座池容积V1=1750/2=875(m3)（3）取接触池水深h=2.5m,单格宽b=2.5m则池长L=18×2.5=45.0(m),水流长度L=72×2.5=180.0（m）每座接触池的分格数=180.0/45.0=4(格)（4）复核池容由以上计算，接触池宽B=2.5×4=10m，长L=45.0m，水深h=2.5m。所以V1=45.0×10.0×2.5=1125.0(m3)>875(m3)接触池出水设溢流堰。如图4-5所示。图4-5隔板接触池计算图Figure4-5thepartitioncontactchamber4.5计量槽\n为了提高污水厂的工作效率和运转管理水平，并积累技术资料以总结技术经验为以后的处理厂提供可靠的依据必须设置计量设施准确掌握污水量，污泥量，以及动力耗量；本设计采用巴氏计量槽，其优点是水头损失小，不易发生沉淀，精确度可达到95%以上，缺点是施工技术要求高。4.5.1设计参数（1）计量槽应设在渠道的直线上，直线段长度不宜小于渠道宽度的8—10倍，在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的2—3倍，下游不小于4—5倍。当下游有跌水而无回水影响时，可适当缩短；（2）计量槽中心线应与中心重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡度可以不同；（3）计量槽喉宽一般采用上游渠宽1/3——1/2；（4）当喉宽W=0.25m时，为自由流，大于此数时为潜没流；当喉宽W=0.3—0.25m时，为自由流，大于此数时为潜没流（5）当计量槽为自由流时，只需计上游水位，而当其为潜没流时，则需要同时记录下游水位，涉及计量槽时，应可能做到自由流；（6）设计计量槽时，除计算通过最大流量时的条件外尚需计算通过最小流量时的条件。4.5.2设计计算为了提高污水厂的工作效率和运转管理水平，积累技术资料，水量的变化情况，测量污水流量的设备和装置要求应当是水头损失小，精度高，操作简单且不易沉淀杂物，本设计中采用巴式计量槽，污水量测量测定围在0.250～1.800m3/s之间。主要部位尺寸如下：b=0.90mB=1.65mA=1.6832A/3=1.122C=1.20mD=1.56mH1=0.76mH2=0.53m测量计算公式为Q=2.152H11.566式中：Q—流量（m3/s）H1—上游水深（m）D=1.2b+0.48=1.2×0.9+0.48=1.56mC=b+0.3=0.9+0.3=1.2m\nB=0.5b+1.2=0.5×0.9+1.2=1.65m总长L=B+0.6+0.9=1.65+0.6+0.9=3.15m图4-6计量槽计算简图Figure4-6meteringgroove4.5.3计量槽的选择设计采用计量围0.17—1.3m3/s,则各部分设计尺寸查手册5表10-3得：表4-3计量槽设计尺寸Table4-3thedesignsizeofmeteringgroove测量围（m3/s）W（m）B(m)A(m)2/3×A(m)C(m)D（m）0.17—1.30.751.5751.6061.0711.051.38\n5污泥系统处理工艺设计5.1工艺流程的选择5.1.1概述在污泥处理的过程中，分离和产生出大量的污泥，这些污泥含水率高，容积大，不便于输送与处置；同时还含有大量的有机物，使污泥易腐化发臭，此外污泥还含有一些有毒有害物质，所以必须对其进行有效处理，并达到如下四个目的：（1）稳定—去除污泥中的有机物；（2）减量—降低含水率，减小污泥体积；（3）无害化—杀死寄生虫卵和病原微生物；（4）污泥综合利用—实现污泥资源化。5.1.2处理工艺流程选择（1）生污泥——浓缩——消化——机械脱水——最终处置（2）生污泥——浓缩——机械脱水——最终处置（3）生污泥——浓缩——消化——机械脱水——焚烧——最终处置由于本工艺采用氧化沟工艺，因此污泥处理无需消化；所以选择流程（2）为最终污泥处理工艺，操作简单，节省投资，可降低运行管理费用。5.1.3污泥处理流程由于氧化沟产泥量较少，且污泥较稳定，故只用简单的污泥浓缩不用污泥消化。直接把集泥池的污泥用污泥泵打入污泥浓缩池，依靠重力直接流入污泥脱水机房，通过带式压滤机，压滤后的泥饼外运。剩余污泥污泥泵浓缩池贮泥池污泥脱水机房泥饼外运5.2污泥泵房5.2.1剩余污泥量根据进水的BOD5﹑SS含量可确定污泥产量占污水量的0.8%～1.0%，本设计取1.0%。则污泥产量为V=60000×1.0%=6000(m3/d)=250(m3/h)\n5.2.2选污泥泵根据污泥量选用四台PN型污泥泵，三用一备，其型号、规格见表5-1表5-1污泥泵的选择规格Table5-1thespecificationsofsludgepump型号流量Q(m3/h）扬程H（m）转速n(转/分)泵轴功率(kw)配用电动功率（kw）效率(%)泵重（kg）生产厂家3PN54-15126-15147012-16.72232-371000水泵厂5.2.3污泥泵房集泥池集泥池的容积为最大一台泵工作5min计：设池子的有效深度为0.75m，则池面积为2m2，平面尺寸为：长宽=2m1m5.2.4泵房的布置采用矩形泵房，泵房长12m，宽5m，高5m。5.3浓缩池的设计5.3.1概述污泥浓缩池主要是降低污泥中的空隙水，来达到使污泥减容的目的。浓缩池可分为重力浓缩池和浮选浓缩池。重力浓缩池按其运行方式可分为间歇式和连续式。(1)浮选浓缩池：适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运行费用较高，贮泥能力小。(2)重力浓缩池：用于浓缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥，只用于活性污泥的情况不多，运行费用低，动力消耗小。综上所述，本设计采用间歇式重力浓缩池。浓缩池设计简图如图5-1所示。5.3.2设计参数Q=60000m3/d污泥固体通量G=30kg/(m2·d)\n污泥浓缩时间T=12h贮泥时间6小时；进泥含水率99.6%出泥含水率97%进泥浓度10g/L5.3.3设计计算（1）浓缩污泥量的计算浓缩池面积A式中Q—污泥量，m3/d；C0—污泥固体浓度，kg/m3；G—污泥固体通量，kg/(m2·d)。（2）浓缩池直径设计采用n=2个圆形辐流池。单池面积浓缩池直径(3)浓缩池深度H浓缩池工作部分的有效水深超高h1=0.3m,缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/100，污泥斗下底直径D1=1.0m，上底直径D2=2.4m。池底坡度造成的深度污泥斗高度浓缩池深度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.75+0.3+1.03+1.0=6.38(m)230002400i=0.1\n1000图5-1浓缩池设计简图Figure5-1thickener（4）刮泥机型号选用CG-DT型浓缩池刮泥机，技术参数如下表：表5-2浓缩池技术参数Table5-2thetechnicalparametersofthickener型号池口径（m）池深（m）周边线速度（m/s）驱动功率（kw）CG12—16D263.5—4.01—20.755.4贮泥池及提升污泥泵污泥从浓缩池被排除后，没有压力进入污泥脱水机房，因此应设贮泥池，使污泥由浓缩池排入贮泥池，再由污泥泵将其提升，以便顺利进入污泥脱水机房。5.4.1贮泥池（1）贮泥池的容积贮泥池贮有12h的泥量W=800×12/24=400m3（2）贮泥池的尺寸本设计采用矩形贮泥池2座，取有效水深为4m，则池平面面积为BL=9m8m5.4.2污泥泵的选择泵的流量按脱水机房处理污泥量计算，压滤机每天工作16小时选用2PN型泥浆泵三台，两用一备，其技术参数如下表：\n表5-3污泥泵选择参数Table5-3thetechnicalparametersofsludgepump型号流量（）配用电动机电压（V）重量（kg）生产厂家型号功率（kw）转数(转/分）2PN30—58JO2—52—4101450380150水泵厂5.5污泥脱水机房5.5.1概述（1）污泥经泥泵到达压滤机，加药时药剂在溶解池搅拌加入清水溶解，经加药泵打入压滤机与污泥反应脱水，泥饼经皮带输送外运。（2）压滤机的选择本工艺采用带式压滤机，其优点有：①运行可连续运转，生产效率高，噪音小；②耗电少，仅为真空过滤机的十分之一；③低速运转时，维护管理简单，运行稳定可靠；④运行费用低，附件设备较少。5.5.2选择压滤机（1）从池中排出的污泥体积Q=800m3/d（2）每日所产污泥量（设污泥脱水后含水率为70%）（3）每小时处理污泥按带式压滤机每天工作16小时计（4）压滤机型号采用DY—1000带式压滤机三台，两用一备，其规格见表5-4：表5-4压滤机选择参数Table5-4thetechnicalparametersoffilteroptions型号过滤带处理量传动电机\n(kg/h·m2）泥饼水分（%）重量（kg)宽度(mm）速度(m/min)型号功率（kw）转（r/min）DY-100010000.4—4150-40065-80YCT-32-42.21000-125040005.5.3脱水机房的布置机房设有4台泵，其中2台加泥泵，将污泥从贮泥池抽到压滤机，另2台泵为投药泵，向污泥中投加混凝剂，投加的药剂为阳离子聚丙烯酰胺，投加药量占污泥干重的0.2%，以改善污泥的脱水性能，提高压滤机的生产能力，污泥脱水后，有皮带输出，直接由运输车运走。脱水机房的尺寸为32m12m5m，房包括值班室，加药间和污泥外运存车处。\n6构筑物的计算6.1鼓风机房6.1.1概述鼓风机房主要提供曝气沉砂池曝气所需的空气。鼓风机房的设计计算是根据空气量和空气压力确定鼓风机的大小，然后据鼓风机的大小确定鼓风机房的大小，同时也得考虑防噪声的影响。6.1.2鼓风机房的布置鼓风机采用LG60型空压机2台，该型空压机风压50kPa，风量60m3/min。正常条件下，1台工作，1台备用。鼓风机和电机运行时需要冷却，设冷却水泵2台（1台备用），冷却塔1座（冷却循环水使用）。6.2配水井的计算（1）进水管管径D1配水井进水管的设计流量为Qmax=3500(m3/h)，当进水管管径D1=1300mm时，查水力计算表，得知v=0.853m/s，满足设计要求。（2）矩形宽顶堰进水从配水井底中心进入，经等宽度堰流入3个水斗再由管道接入3座后续构筑物，每个后续构筑物的分配水量应为q=3500/3=1166.67m3/h配水采用矩形宽顶溢流堰至配水管。①堰上水头H。因单个出水溢流堰的流量为q=1166.67(m3/h)=324.1(L/s)，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以，本设计采用矩形堰（堰高h取0.5m）。矩形堰的流量式中：q—矩形堰的流量，m3/s；H—堰上水头，m；b—堰宽，m，取堰宽b=1.2m；m0—流量系数，通常采用0.327～0.332，取0.33。则=0.37（m）②堰顶厚度B。根据有关实验资料，当时，属于矩形宽顶堰。取B=1.0m，B/H=3.24(在2.5～10围)，所以，该堰属于矩形宽顶堰。③配水管管径D2设配水管管径D2=800mm，流量q=1166.67(m3/h)，查水力计算表，得知v=0.645m/s。\n（4）配水漏斗上口口径D按配水井径的1.5倍设计D=1.5×D1=1.5×1300=1950(mm)。6.3厂给水排水以及道路厂生产以及生活用水由市区给水管网引入D=100mm引水总管，分别接到各构筑物，进水总管设水表1个。厂实行雨、污水完全分流制，厂污水经泵提升以后进入细格栅前的进水闸门井，与城市污水一同处理；雨水不经处理，直接排入厂外。厂道路完全成环状，主干道宽9米，次干道宽4米，采用沥青混凝土。\n7污水厂总体布置7.1平面概述污水处理厂的平面布置包括：处理构筑物的布置，办公楼、化验楼及其他辅助建筑物的布置；以及各种管道、道路、绿化等的布置。根据处理厂的规模采用1：200—1：500比例尺绘制总平面图。7.2平面布置7.2.1平面布置的一般原则（1）处理构筑物的布置应紧凑，节约土地便于管理；（2）处理构筑物的布置应尽可能按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形以减少土方量；（3）经常有人工作的地方如办公、化验等应布置在夏季主导风向的上风向，在北方地区应考虑，设绿化带与工作区隔开；（4）构筑物之间的距离敷设管道的位置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5—10m；（5）污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以备安全和方便运行管理；（6）变电所的位置应设在耗电量大的构筑物旁边，高压线应避免在厂区架空敷设；（7）污水厂应该敷设超越管以便在发生事故时，使污水能超越一部分或完全排走。（8）污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流；（9）在布置总图时应充分考虑绿化带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的工作环境；（10）总图布置时，应考虑近远期结合，有条件时可按远景规划水量布置，将构筑物分为若干系列分期建设。7.2.2布置方式（1）“一”字形布置：该种布置流程管线短，水头损失小；（2）“L”型布置：该种布置适宜出水方向发生转弯的地形，水流转弯一般不在曝气池处；7.2.3平面布置的容（1）处理构筑物的平面布置（2）附属构筑物的平面布置；（3）管道，管路及绿化带的布置。　　　\n7.3高程布置污水处理厂污水处理高程布置的任务是：确定各构筑物和泵房的标高；确定污水处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在构筑物之间畅通的流动，保证污水处理厂的正常运行。7.3.1水处理厂高程布置考虑事项（1）选择一条最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并应适当留有余地，以保证任何情况下，处理系统都能够正常运行；（2）计算水头损失时，一般以近期最大的流量作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头；（3）在作高程布置时应该注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少抽升的污泥量。表7-1流经各构筑物的水头损失Table7-1theheadlossofthroughallbuildings构筑物名称格栅巴氏计量槽沉砂池沉淀池氧化沟混合池和接触池平流竖流辐流水头损失（cm）10—255—1510—2520—4040—5050—6025—5010—307.3.2污水厂高程布置（1）污水处理高程计算容：①各处理构筑物之间的水头损失②构筑物之间的连接管渠中的沿程与局部水头损失③计量设备等的水头损失④各污水处理构筑物的高程（2）处理高程计算容：①处理构筑物的水头损失②构筑物之间的连接管渠中的沿程与局部水头损失③各污泥处理构筑物的高程。7.3.3构筑物间的确定表7-2污水水头损失计算表\nTable7-2theheadlossofwastewater名称量（L/s）管渠设计参数水头损失（m）D（mm）1000iV（m/s）h/DL（m）沿程局部构筑物合计出厂管972.2211002.21.610.75400.0880.0260.114巴氏计量槽972.220.20.2巴氏计量槽到接触池972.2211002.21.610.75200.0440.0130.057接触池972.220.30.3接触池至集水井972.2211002.21.610.7534.50.0760.0220.098集水井0.30.3集水井至氧化沟972.2211002.21.610.75940.2070.0870.294氧化沟324.070.50.5氧化沟至配水井324.078000.920.798270.0250.0130.038配水井0.370.37配水井至计量间972.2213000.910.623600.0550.0560.111计量间972.220.150.15计量间至沉砂池972.2211001.521.27100.0150.0090.024沉砂池486.110.30.3沉砂池至细格栅972.220.020.050.07细格栅324.070.120.12集水池972.220.30.3中格栅300.930.0970.0977.3.4计算方法(1)污水高程①计量槽水位出水：284.00+0.114=284.114m进水：284.114+0.2=284.314m\n②接触池水位出水：284.314+0.057=284.371m进水：284.371+0.3=284.671m③集水井水位出水：284.671+0.098=284.769m进水：284.769+0.3=285.069m④氧化沟水位出水：285.069+0.294=285.363m进水：285.363+0.5=285.863m⑤分配井水位出水：285.863+0.038=286.992m进水：286.992+0.3=287.292m⑥计量间水位出水：287.292+0.111=287.403m进水：287.403+0.15=287.553m⑦沉砂池水位出水：287.553+0.024=287.577m进水：287.577+0.3=287.877m⑧细格栅间水位出水：287.877+0.07=287.884m进水：287.884+0.12=288.004m表7-3污泥高程计算表Table7-3theelevationofsludge管渠及构筑物名称Q(L·S-1)管渠设计参数水头损失水面标高mmi/‰V/(m·s-1）L/m沿程/m局部/m构筑物/m合计/m出泥/m进泥/m氧化沟30.861.21.2286.74285.54氧化沟至污泥泵房30.862008.850.981080.9290.901.829285.54283.711提升4.0m283.711287.711提升泵至浓缩池92.593009.171.3114.20.1300.750.88287.711286.831浓缩池46.301.21.2286.831285.631浓缩池至贮泥池30.82008.820.9814.20.1250.460.585285.631285.046贮泥池至脱水机房30.82008.820.9850.0440.330.344285.046284.702脱水机房30.81.51.5284.702283.202\n7.4平面布置本污水厂地址东西向长约186米，南北向长约128米，占地面积约为23808平方米，厂区整体布局紧凑，根据城市污水处理工艺流程的设计，各建、构筑物从东向西布置，东侧集水井与市区排水总管衔接，达标排水由北侧总排水口检查井排入河流。处理厂东西南北四个方向围墙距马路4m。处理厂的主要出入口设在南侧，北侧还有一个侧出口，便于处理厂的货物运输和消防车的出入，同时也便于污泥外运，口便于站区绿化采用点线面结合布置方式，曝气调节池上覆土并种植草坪，围墙及各构筑物周边充分利用空隙种植花卉。7.5厂区竖向布置厂区自然地面绝对标高为285.100米厂地面±0.000标高相当于绝对标高285.100米，站区室标高高于路面0.10米。为预防暴雨季节集水，厂区设雨水口及雨水管道。暴雨时雨水沿地面自然径流汇入厂区路边雨水口，排至厂外。\n8电仪表设计8.1变配电系统（1）变配电采用10千伏双电源供电，380伏变配电系统；（2）污水泵，回流污泥泵房自动控制；（3）配电间，低压电瓶设有紧急按钮，污水泵可按水位自动停车；（4）变配电间从邻近接触220伏照明电源。8.2仪表的设计8.2.1设计原则（1）污水和污泥两部分分别集中设置显示记录仪，污水部分设置单独的仪表间，污泥记录仪设在污泥泵房；（2）根据目前国监测仪表情况，选定物理参量和化学参量均采用DDZ—Ⅱ型监测仪表；（3）仪表自动控制设计，要掌握适当的设计标准，在工程实效的前提下，考虑技术的先进性。8.2.2监测容（1）污水泵房：集水池液位应集中显示，并设上下限报警；（2）沉砂池：水温指示记录，PH值指示记录；（3）氧化沟：水温，DO监测仪，PH值，回流污泥量；（4）接触池：水温指示记录，PH指示记录，DO指示记录；（5）浓缩池：泥温，泥位指示记录，并设上下限报警，PH指示记录；（6）污泥脱水机房：污泥流量指示记录，加药量指示记录。\n9工程概预算及运行管理9.1定员9.1.1定员原则按劳动定员试行规规定：日处理量5—10万吨的城市二级污水处理厂职工定员不少于50人，日处理量在5吨以下的职工人数为20—30人（不包括管理人员和干部）占全厂人数的70%。9.1.2污水厂人数定员本设计污水厂污水量为60000吨，采用职工人数为65人。管理人员及干部15人占23%，工人45人占70%，其它5人占7%。9.2工程概算9.2.1概述（1）水量造价：污水建成初期，每吨水处理平均造价700—800元，取800元/立方米则水量造价为L：L=Q800=60000800=4800万元/天（2）总投资：数量上同水量造价为4800万元/天（3）单位水量处理费用为：0.8元/立方米则每天处理费用：0.860000=48000元/天9.2.2水厂的工程造价(1)估算依据估算指标采用1989年1月1日试行的建设部文件（88）建标字第182号关于发布试行《城市基础设施工程投资概算指标》的通知中审查批准的由原城乡建设环境保护部、城市建设管理局组织制定《城市基础设施施工投资估算指标》（排水工程）。(2)单项构筑物的工程造价计算①第一部分费用第一部分费用包括建筑工程费；设备、器材、工具等购置费；安装工程费。可查关排水工程投资估算、概算指标确定。污水厂的日处理水量；60000m3/d根据有关指标计算各项构筑物的工程造价见表9-1：②第二部分费用第二部分费用包括建设单位管理费、征地拆迁费、工程监理费、供电费、设计费、招投标管理费等。根据有关资料统计，按第一部分费用50%计。\n12900×0.5=6450万元表9-1各构筑物的工程造价Table9-1theprojectcostofvariousstructures序号名称投资概算1总平面520万元2污水泵房414万元5氧化沟2986万元6接触池511万元7加氯间217万元8污泥泵房1108万元9污泥浓缩池314万元10贮泥池107万元11脱水机房98万元12锅炉房458万元13综合楼及控制室385万元14办公及化验楼384万元15宿舍384万元16机修间316万元17仓库340万元18车库198万元19变电所、配电间458万元20门卫384万元22合计12900万元③第三部分费用第三部分费用包括工程预备费、价格因素预备费、建设期贷款利息、铺底流动资金工程预备费按第一部分费用的10%计，则：价格因素预备费按第一部分费用的5%计，则：贷款期利息按贷款、铺底流动资金按20%计，则：第三部分费用合计：1290.077+645.039+2580.154=4515.27万元\n(3)工程总投资合计：项目总投资=第一部分费用+第二部分费用+第三部分费用12900.77+6450.39+4515.27=23866.43万元9.2.3污水处理成本计算污水处理厂成本通常包括工资福利费、电费、药剂费、折旧费、检修维护费、行政管理费以及污泥综合利用收入等费用。（1）动力费（2）药剂费式中，a1为聚丙烯酰氨，取2.0mg/l，b1=900元/吨;a2为加氯量，取9mg/l，b2=800元/吨。（3）工资福利费式中，A为职工每人每年的平均工资福利；N为劳动定员。（4）折旧提成费式中：S为工程总投资；P为综合折旧提成率。（5）大修维护基金提成（6）日程修理维护费管理费、销售费和其他费用E7=(E1+E2+E3+E4+E5+E6)P7（7）综合成本年处理成本：9.3安全措施（1）考虑到全厂发生事故时，构筑物检查停用时可将进入污水厂的污水通过超越管排入河流，故在进水闸前，厌氧混合池前和接触池前分别设置超越管，管径1500mm。（2）为了能够随时掌握厂各构筑物的运行情况，设中央控制系统进行全方位监测，并在厂及各高位处设置监视器。\n9.4污水厂运行管理（1）定期进行培训考核，提高污水厂操作工人的污水处理基本知识和基本技能；（2）定期对处理系统进行巡视和做好处理构筑物的清洁保养工作；（3）切实做好控制，观察、记录分析试验工作对于检验数据设立技术档案并妥善保管；（4）对污水处理厂的运行采用自动监测，自动记录，自动化设备与人工操作相结合，并设中控室实行集中管理。（5）加强厂区环境保护和绿化工作，确保工作人员有一个良好的工作环境。9.5污水厂运行中注意事项（1）防止污水处理过程中出现污泥膨胀，污泥腐化等现象，切实做好预防和整理工作，严格控制并且及时排泥；（2）督促环保部门加强对污水排放企业的监督，使其排放水达到污水排放标准，以确保污水厂正常运行。（3）有关部门应加强污水排放费的征收，同时专款专用，确保污水厂的运行管理费用。\n致经过几个月的不懈努力，我的毕业设计终于做完了，在设计过程中，得到了教研室许多老师的支持、鼓励和帮助。在大学四年的学习期间，得到了老师的谆谆教导和无微不至的关怀。你们治学严谨，胸襟博大，正直善良的品格深深的感动着我，使我受益匪浅。在这里向各位老师致以最真挚的感和最崇高的敬意。最后感各位领导和老师在百忙之中即将对本设计所做的精心评阅和指正。\n参考文献1、执行的主要设计规和标准(1)中华人民国国家标准，地表水环境质量标准(GB3838-2002)(2)中华人民国国家标准，城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)(3)中华人民国国家标准，污水综合排放标准(GB8978-1996)(4)中华人民国城镇建设行业标准，污水排入城市下水道水质标准(CJ3082-1999)(5)中华人民国城镇建设行业标准，城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准(CJJ31-89)(6)中华人民国城镇建设行业标准，城市污水处理厂污水污泥排放标准CJ3025-93)(7)中华人民国国家标准，给水排水制图标准(GB/T50106-2001)(8)中华人民国国家标准，给水排水设计基本术语标准(GBJ125-89)(9)省地方标准，渭河水系（段）污水综合排放标准(DB61-224-1996)(10)中华人民国国家标准,室外排水设计规(GBJ14-87，1997年版)（11）中国工程建设标准化协会标准，氧化沟设计规程CECS112:20002、主要参考书目[1]中国市政工程西南设计研究院主编.给水排水设计手册，第1册，常用资料，:中国建筑工业，2002[2]市市政工程设计研究院主编.给水排水设计手册，第5册，城镇排水，:中国建筑工业，2004[3]市政工程设计研究院主编.给水排水设计手册，第9册，专用机械，:中国建筑工业，2002[4]中国市政工程西北设计研究院主编.给水排水设计手册，第11册，常用设备，:中国建筑工业，2002[5]中国市政工程华北设计研究院主编.给水排水设计手册，第12册，器材与装置，:中国建筑工业，2002[6]于尔捷,杰主编.给水排水工程快速设计手册(2.排水工程).:中国建筑工业.1996[7]力平等编著.污水处理新工艺与设计计算实例.:科学.2001[8]娄金生等编著.水污染治理新工艺与设计，:海洋，1999[9]自杰主编著.废水处理理论与设计，:中国建筑工业，2003[10]智等编著.给水排水工程专业毕业设计指南，:中国水利水电，2000[11]周律主编著.中小城市污水处理投资决策隅工艺技术，:化学工业，2002[12]曾科等编著.污水处理厂设计与运行，:化学工业，2001[13]徐新阳，于锋等编著.污水处理工程设计，:化学工业，2003[14]国家环境保护总局科技标准司，城市污水处理及污染防治技术指南，:中国环境科学，2001\n[15]金毓峑编著.环境工程设计基础，:化学工业，2002[16]DentonRS.Historyanddevelopmentofoxidationditch.ProcessBiochem1977;Jan/Feb:3–6.[17]MandtMG,BellBA.Oxidationditchesinwastewatertreatment.AnnArborSciencePublishers,1984.[18]SteuselHD.Oxidationditchmodificationshowspromise.WatEngManag1987;134:40–1.[19]ArcemontM.Wastewaterprocesslivesuptoearlypromise.WatEngManag1993;140:28–9.[20]NavokJT,ChristopherSA.Useofintrachannelclarificationinthedesignofoxidationditch.CivilEngPracDesignEng1983;2:4445–54.[21]USEnvironmentalProtectionAgency,OfficeofWater,Washington,DC.EPA832-F-00-013WastewaterTechnologyFactSheet:OxidationDitches.September2000.[22]LiuJX,XiaSB.ChinaPatent01109727.2(Application),2001.[23]StateEnvironmentalProtectionAgency,China,Standardmethodsfortheexaminationofwaterandwastewater.3rded.Beijing,China(Chinese),ChineseEnvironmentalSciencePublishers,1998.[24]ArgamanY,SpivakE.Engineeringaspectsofwastewatertreatmentinaeratedring-shapedchannels.WatRes1974;8:317–22.[25]KrulJM.Therelationshipbetweendissimilatorynitratereductionandoxygenuptakebycellsofanalcaligenesstraininflocsandinsuspensionandbyactivatedsludgeflocs.WatRes1976;10:337–41.[26]FosterCF,BarnesD,JohnstoneDWM.Oxidationditches—principlesandinnovations.EffluentWatTreatmentJ1984;July:258–63.[27]ArgamanY.Singlesludgenitrogenremovalinanoxidationditch.WatRes1984;18:1493–500.[28]LiuJX,GroenestijnJW,DoddemaHJ,WangBZ.Influenceoftheaerationbrushonnitrogenremovalintheoxidationditch.EurWatPollutControl1996;6:25–30.[29]ApplegateCS,WilderB,DeshawJR.Totalnitrogenremovalinamulti-channeloxidationsystem.JWPCF1980;52:568–77.[30]DengR,LiuB,WangT,LiW.Integratedoxidationditchinwastewatertreatment.ChinaWatWastewater1998;14:42–4.[31]NakasoneH,OzakiM.Oxidation-ditchprocessusingfallingwaterasaerator.JEnvironEng1995;121:132–9.