CASS工艺污水处理厂设计计算书 51页

..-毕业设计学号：xx学院毕业设计计算书设计题目：市某区污水处理厂设计设计编号：学院：专业：班级：姓名：..word.zl-\n..-指导教师：完成日期：辩论日期：..word.zl-..-..word.zl-..-市某区污水处理厂设计学生XX：指导教师：〔学院建筑工程学院，2008级给水排水工程2班〕摘要：本设计主要是市某区污水处理厂的设计，该污水厂出水水质要求到达?城镇污水处理厂污染物排放标准?(GB18918—2002)一级A标准和绿化水质标准，经过对可行的两种处理工艺CASS工艺与氧化沟工艺的比拟，最终采用现行的SBR变形形式CASS工艺。CASS工艺主体局部采用圆形利浦罐形式，污水从圆向外流，从到外依次是选择器、厌氧区，好氧区，通过改变CASS池的循环周期来到达氮磷的最正确去除。该污水厂设计的构筑物有平流沉淀池，格栅，提升泵房等构筑物。污泥经过污泥浓缩后再经过消化池消化处理，最后再外运。最后在污水厂平面布置的形式上采用?给排水设计手册?相关规定。关键词：污水处理厂；CASS；平流沉砂池..word.zl-\n..-AsewagetreatmentplantdesigninadistrictofGuangzhouStudent:Adviser:WangZhiyong(CollegeofCivilEngineeringandArchitecture，TaizhouUniversity)Abstract:ThedesignismainlytoasewagetreatmentplantinGuangzhou.ThewaterqualitydischargedofthesewagetreatmentplantmustachieveattheDegreeAandthestanderofGreeningwaterqualityinthe“Urbansewagetreatmentplantpollutantdischargestander(GB18918-2002)〞.Finally,weadoptthecurrentSBRdeformationformofCASSprocessaccordingtotheparisonofthefeasibletwoprocessingtechnologyofCASSprocessandoxidationditchprocess.ThebodyoftheCASSprocessadoptsthe..word.zl-\n..-circularPhilipscansformsandthesewageisfromtheinnercircletobeout.Theselector,theanaerobiczone,andanaerobiczoneisinlinefromtheinnertooutside.AndtheremovalofnitrogenandphosphorusisbychangingtheCASScellCycle.Therearehorizontalflowsedimentationpool,grille,pumpingstationinthestructureofthesewageplantdesign.Thecondensedsludgeneedtohandleinthesludgedigesterbeforesendingout.Atlast,theformofthesewageplantlayoutadoptstherelevantruleoftheWatersupplyanddrainage.Keywords:Sewagetreatmentplant;CASS;Horizontalflowsedimentation..word.zl-\n..-目录中文摘要I英文摘要II1引言11.1设计任务及依据11.1.1设计任务11.1.2设计依据11.2设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模11.2.1污水量21.2.2污水水质21.2.3出水要求21.2.4工程设计规模22工艺设计方案确实定22.1原水水量及水质分析22.2污水处理程度32.3污水处理工艺流程选择32.3.1氧化沟方案42.3.2CASS工艺方案42.3.3方案确实定62.3.4工艺流程图62.4污水厂各处理构筑物的计算与选型72.4.1中格栅计算7..word.zl-\n..-2.4.2污水提升泵房计算102.4.3泵后细格栅计算112.4.4沉砂池设计计算142.4.5巴氏计量槽计算172.4.6CASS池计算192.4.7污泥提升泵房252.4.8滤池设计计算252.4.9接触消毒池计算263污泥的处理与处置273.1污泥处理与处置的根本流程273.2贮泥池计算273.3浓缩池设计计算283.4污泥消化池计算293.5污泥脱水计算303.5.1浓缩后污泥量303.5.2脱水工艺及脱水设备的选择304污水厂总体布置304.1污水处理厂平面布置原那么304.2污水处理厂高程布置原那么314.3污水厂辅助建筑物计算32毕业设计总结33参考文献34..word.zl-\n..-致谢35..word.zl-\n..-1引言1.1设计任务及依据1.1.1设计任务污水处理厂毕业设计任务主要包括以下几局部：〔1〕污水处理厂系统方案的比拟1〕污水处理方法、流程比拟和污水处理构筑物型式的选择；2〕污泥处理方法、流程比拟和污水处理构筑物型式的选择。〔2〕污水处理厂系统的设计计算1〕污水处理构筑物的设计计算2〕污泥处理构筑物的设计计算3〕污水处理厂高程计算〔3〕设计图纸的绘制绘制设计图纸共9，其中计算机画图8，手工画图1〔限选主要构筑物工艺图〕。1〕污水处理厂平面布置图一：1#图纸；2〕污水处理厂高程图一：1#图纸；3〕主要构筑物工艺图共7：污水提升泵站〔必选〕、沉沙池〔必选〕、初沉池、二级构筑物〔必选〕、二沉池〔如有必选〕、消化池〔如有必选〕、深度处理构筑物〔至少选其一〕等，均为1#图纸；〔4〕设计说明计算书，到达扩初设计的要求。1.1.2设计依据〔1〕?排水工程?〔第四版〕教材〔下册〕..word.zl-\n..-〔2〕?给水排水设计手册?第一、五、九、十一和十二册〔3〕?室外排水设计规?〔4〕圭白、杰.水质工程学.〔5〕?城镇污水处理厂污染物排放标准?(GB18918—2002)〔6〕?再生水水质标准?SL368-20061.2设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模1.2.1污水量目前该区围日最大排水量已达6.5万m3/d，污水处理厂设计处理水量为7万m3/d。1.2.2污水水质污水混合进入污水处理厂，进水水质如表1：表1进水水质指标BOD〔mg/L〕COD〔mg/L〕SS〔mg/L〕NH3-N〔mg/L〕TN〔mg/L〕TP〔mg/L〕数值16035020035453.5污水温度：夏季28℃，冬季5℃，平均温度为20℃。1.2.3出水要求为了节约水资源，处理水再生利用，作为城市绿化用水，出水水质到达?城镇污水处理厂污染物排放标准?(GB18918—2002)一级A标准和绿化水质标准。污泥经过消化处理。1.2.4工程设计规模该市排水系统为完全分流制，污水处理厂二期规模按7×104m3/d设计。2工艺设计方案确实定2.1原水水量及水质分析..word.zl-\n..-由原始资料可得，该污水厂设计用水量为：根据原始资料，该污水厂出水水质要求到达?城镇污水处理厂污染物排放标准?〔GB18918—2002〕一级A标准和绿化水质标准。?城镇污水处理厂污染物排放标准?〔GB18918—2002〕一级A标准见表2。表2城镇污水处理厂污染物排放标准根本控制工程一级标准〔A/B〕二级标准三级标准化学需氧量〔CODcr〕〔mg/L〕50/60100120生化需氧量〔BOD5〕〔mg/L〕10/203060悬浮物〔SS〕〔mg/L〕10/203050总氮〔TN〕〔mg/L〕15/20——总磷〔TP〕〔mg/L〕0.5/135绿化水质标准见表3：表3绿化水质标准根本控制工程城市绿化水质标准化学需氧量〔CODcr〕〔mg/L〕50生化需氧量〔BOD5〕〔mg/L〕10悬浮物〔SS〕〔mg/L〕10总氮〔TN〕〔mg/L〕20由表一、表二得该污水厂的出水水质执行?城镇污水处理厂污染物排放标准?〔GB18918—2002〕一级A标准：CODcr≤50mg/L；BOD5≤10mg/L；SS≤10mg/L；TN≤15mg/L；TP≤0.5mg/L。2.2污水处理程度〔1〕求SS的处理程度：..word.zl-\n..-〔2〕求BOD5的处理程度：出水中非溶解性BOD5值为：BOD5=7.1bXaCe式中：Ce——出水中悬浮固体〔SS〕浓度，mg/L，取10mg/L；b——微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之间，取0.08Xa——活性微生物在出水中所占的比例，取0.4.代入各值，得：BOD5=7.1×0.08×0.4×10=2.27mg/L因此，出水中溶解性BOD5的值为10-2.27=7.73mg/L，那么BOD5去除率为：所以该污水厂BOD5的处理程度为95.2%。〔3〕求COD的处理程度：〔4〕求TN的处理程度：〔5〕求TP的处理程度：2.3污水处理工艺流程选择基于水循环和物质循环的根本思想，污水处理工艺的选择应考虑如下原那么：〔1〕节省能源、节省资源。〔2〕节省占地。〔3〕结合当地地方条件充分考虑处理水的有效利用。〔4〕根据排放水体、污水回用对象的要求正确确立污水处理程度，并且要充分考虑..word.zl-\n..-将来水处理程度的提高。〔5〕在满足处理程度与出水水质条件下，选择工艺成熟、有运行经历的先进技术。〔6〕特别注意，任何工艺技术、流程都有一定的适用条件，所以要认真研究当地气象、地面与地下水资源、地质、给排水现状与开展规划，根据现状与预测污水产量来选择水处理工艺流程布置。基于上述污水处理工艺选择原那么，拟定一下两种污水处理工艺：一种是氧化沟法；另一种是CASS法。2.3.1氧化沟方案氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥法的一种变型。因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为“循环曝气池〞、“无终端曝气池〞。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统。氧化沟的技术特点：〔1〕氧化沟结合推流和完全混合的特点，有力于克制短流和提高缓冲能力，通常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。〔2〕氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化－反硝化生物处理工艺。〔3〕氧化沟沟功率密度的不均匀配备，有利于氧的传质，液体混合和污泥絮凝。〔4〕氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。氧化沟缺点尽管氧化沟具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳定、能耗省、便于自动化控制等优点。但是，在实际的运行过程中，仍存在污泥膨胀的问题、泡沫问题、污泥上浮问题、流速不均及污泥沉积问题等一系列问题。2.3.2CASS工艺方案CASS(CyclicActivatedSludge..word.zl-\n..-System)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(CyclicActivatedSludgetechnology)，是在SBR的根底上开展起来的，即在SBR池进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水(沉淀期、排水期仍连续进水)，间歇排水。设置生物选择器的主要目的是使系统选择出絮凝性细菌，其容积约占整个池子的10%。生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累--再生理论，使活性污泥在选择器中经历一个高负荷的吸附阶段(基质积累)，随后在主反响区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。CASS工艺的优点：〔1〕工艺流程简单，占地面积小，投资较低CASS的核心构筑物为反响池，没有二沉池及污泥回流设备，一般情况下不设调节池及初沉池。因此，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。〔2〕生化反响推动力大CASS工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较低的水量连续进入CASS池时即被混合液稀释，因此，从空间上看CASS工艺属变体积的完全混合式活性污泥法畴；而从CASS工艺开场曝气到排水完毕整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反响器，生化反响推动力较大。〔3〕沉淀效果好CASS工艺在沉淀阶段几乎整个反响池均起沉淀作用，沉淀阶段的外表负荷比普通二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不会影响CASS工艺的正常运行。实验和工程中曾遇到SV30高达96%的情况，只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行不受影响。〔4〕运行灵活，抗冲击能力强..word.zl-\n..-CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变比。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，到达抗冲击负荷的目的。在暴雨时，可经受平常平均流量6信的顶峰流量冲击，而不需要独立的调节地。多年运行资料说明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值2－3信时，处理效果仍然令人满意。而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排水质量。当强化脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周期及控制反响池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。所以，通过运行方式的调整，可以到达不同的处理水质。〔5〕不易发生污泥膨胀污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进展有效别离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而控制并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。因此，选择不易发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中必须考虑的问题。由于丝状菌的比外表积比菌胶团大，因此，有利于摄取低浓度底物，但一般丝状菌的比增殖速率比非丝状菌小，在高底物浓度下菌胶团和丝状菌都以较大速率降解底物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状菌占优势。而CASS反响池中存在着较大的浓度梯度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性地培养出菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌属，有效地抑制丝状菌的生长和繁殖，克制污泥膨胀，从而提高系统的运行稳定性。〔6〕适用围广，适合分期建立..word.zl-\n..-CASS工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比SBR工艺适用围更广泛；连续进水的设计和运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面控制系统比SBR工艺更简单。对大型污水处理厂而言，CASS反响池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。当处理水量小于设计值时，可以在反响地的低水位运行或投入局部反响池运行等多种灵活操作方式；由于CASS系统的主要核心构筑物是CASS反响池，如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制CASS反响池，因此CASS法污水处理厂的建立可随企业的开展而开展，它的阶段建造和扩建较传统活性污泥法简单得多。〔7〕剩余污泥量小，性质稳定传统活性污泥法的泥龄仅2－7天，而CASS法泥龄为25-30天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。去除1.0kgBOD产生0.2～0.3kg剩余污泥，仅为传统法的60%左右。由于污泥在CASS反响池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有10mgO2/gMLSS.h以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/gMLSS.h，必须经稳定化后才能处置。2.3.3方案确实定由以上知，两种工艺都能到达预期的处理效果，且都为成熟工艺，但经分析比拟，CASS工艺方案在该污水厂的建立有以下方面具有明显优势：〔1〕工艺流程简单，占地面积小，投资较低，不需设置二沉池。〔2〕不易发生污泥膨胀，而氧化沟在实际的运行过程中，仍存在污泥膨胀的问题、泡沫问题、污泥上浮问题、流速不均及污泥沉积问题等一系列问题。〔3〕CASS工艺适用围广，适合分期建立，而该污水厂就是需要预留二期。综合以上比照分析，本工程以CASS工艺作为污水处理厂二级处理的处理工艺。2.3.4工艺流程图根据我国开展规划,2010年全国设市城市和建制镇的污水平均处理率不低于50%,设市城市的污水处理率不低于60%,重点城市的污水处理率不低于70%。为了引导城市污水处理及污染防治技术的开展,加快城市污水处理设施的建立,2000年5月建立部、环境保护局和科技部联合印发了?城市污水处理及污染防治技术政策?。本文将结合该政策的容,主要研究日处理能力为10万m3以下,特别是1～5万m3/d规模的城市污水处理厂适用的各种处理工艺流程的比拟和选择,..word.zl-\n..-从而确定不同条件下适用的较优工艺流程。该污水厂设计采用的处理工艺流程如图1：进水中格栅和提升泵房细格栅平流沉砂池CASS池普通快滤池消毒池用户图1污水处理厂工艺流程图污泥处理工艺流程如图2：CASS池污泥提升泵房污泥浓缩池污泥消化池图2污泥处理工艺流程图2.4污水厂各处理构筑物的计算与选型2.4.1中格栅计算中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。〔1〕格栅的设计要求1〕水泵前格栅栅条间隙，应符合以下要求：人工去除25～40mm机械去除16～25mm最大间隙40mm2〕过栅流速一般采用0.6～1.0m/s.3〕格栅倾角一般用450～750。机械格栅倾角一般为600～700。4〕格栅前渠道的水流速度一般采用0.4～0.9m/s.5〕栅渣量与地区的特点、格栅间隙的大小、污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：格栅间隙16～25mm适用于0.10～0.05m3栅渣/103m3..word.zl-\n..-污水；格栅间隙30～50mm适用于0.03～0.01m3栅渣/103m3污水.6〕通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。〔2〕格栅尺寸计算设计参数确定：〔设计中的各参数均按照规规定的数值来取的〕设计流量Q1=0.81m3/s〔设计2组格栅〕；栅前流速：v1=0.7m/s，过栅流速：v2=0.9m/s；渣条宽度：s=0.01m，格栅间隙：e=0.02m；格栅倾角：α=60°；单位栅渣量：w1=0.06m3栅渣/103m3污水。中格栅计算草图如图3。图3格栅计算简图〔3〕栅槽宽度栅条的间隙数：取n=106根..word.zl-\n..-设二座中格栅：n1=53根栅槽宽度：式中：B—栅槽宽度，m；S—栅条宽度，m；e—栅条净间隙，粗格栅e=50-100mm，中格栅e=10-40mm，细格栅e=3-10mm；n—栅条间隙数；Qmax—最大设计流量，m3/s；α—栅条倾角，度；h—栅前水深，m；v—过栅流速，m/s，sinα—经历系数。〔4〕栅槽总长度取进水渠宽度B1=1.125m，那么进水渠的水流速度为：取渐宽局部展开角α1=20°，那么进水渠道渐宽局部长度为：栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度：取栅前渠道超高h2=0.3m，那么栅前槽高为：H1=h+h2=0.7m那么栅槽总长度为：..word.zl-\n..-式中：L—栅槽总长度，m；H1—栅前槽高，m；l1—进水渠道渐宽局部长度，m；l2—栅槽与出水渠道连接的渐缩长度，m；α1—进水渠展开角，一般用20°。〔5〕过栅水头损失栅条为矩形断面，取β=2.42。计算水头损失为式中：h1—过栅水头损失，m；g—重力加速度，9.81m/s2;k—系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3;〔6〕栅槽总高度H=h+h1+h2=0.4+0.11+0.3=0.81m式中：H—栅槽总高度，m；h—栅前水深，m；h2—栅前渠道超高，m，一般取0.3m。〔7〕每日栅渣量取W1=0.06m3栅渣/103m3污水那么每日栅渣量为：..word.zl-\n..-所以采用机械清渣。式中：W—每日栅渣量，m3/d；W1—栅渣量〔m3/103m3污水〕，取0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值。〔8〕格栅选型由?给排水设计手册?第九册查得，该污水厂中格栅选用链条回转式格栅GH—1600型两台，格栅槽有效格栅宽度1600mm，整机〔每台〕功率1.3Kw，格栅倾角60°。〔9〕格栅工作平台由?给排水设计手册?第五册得，机械格栅工作平台应高出栅前最高水位设计0.5m。工作台上应有平安和冲洗设施。工作平台正面过道宽度不应小于1.5m，两侧过道宽度不宜小于0.7m。2.4.2污水提升泵房计算为了节省水厂的生产费用，污水经粗格栅清渣后，进入提升泵房集水井，水泵将污水提升到一定的高度使后续的处理工艺在重力流下进展。水厂的进水流量为810L/s，采用大流量低扬程式水泵，选用水泵型号为350QW1200-10-45型潜污泵〔流量1100m3/h，扬程10m，转速980r/min，功率45kw〕，共6台，4用2备。每台泵的流量集水井的容积〔按每台水泵不少于五分钟的水量确定〕集水井有效水深取H=1.5m，那么集水井的面积集水井采用钢筋混凝土构造，地下式，尺寸为3×14m。进水渠的底面标高为-6.5m，水面标高为-6m，格栅的水头损失为0.22m，因此格栅后出水渠的水面标高为-6.22m。集水井的水面与出水渠的水面平齐，那么集水井的底面标高为-7.72m。水泵为自灌式。..word.zl-\n..-计算草图如图4。图4泵房计算简图2.4.3泵后细格栅计算污水经提升泵房提升后，进入细格栅间，除去较为细小的杂质颗粒便于后续处理工艺的进展。细格栅的计算草图与粗格栅一样〔此处省略〕。〔1〕栅槽宽度污水设计水量为：Qmax=0.8102m3/s设栅前水深h=0.4m，过栅流速v=0.9m/s，栅条间隙e=0.008m，格栅安装倾角α=60°。栅条的间隙数：取n=262根设二座细格栅：n1=131根栅槽宽度：〔取栅条宽度S=0.01m〕..word.zl-\n..-式中：B—栅槽宽度，m；S—栅条宽度，m；e—栅条净间隙，粗格栅e=50-100mm，中格栅e=10-40mm，细格栅e=3-10mm；n—栅条间隙数；Qmax—最大设计流量，m3/s；α—栅条倾角，度；h—栅前水深，m；v—过栅流速，m/s，sinα—经历系数。〔2〕栅槽总长度取进水渠宽度B1=1.125m，那么进水渠的水流速度为：取渐宽局部展开角α1=20°，那么进水渠道渐宽局部长度为：栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度：取栅前渠道超高h2=0.3m，那么栅前槽高为：H1=h+h2=0.7m那么栅槽总长度为：..word.zl-\n..-式中：L—栅槽总长度，m；H1—栅前槽糕，m；l1—进水渠道渐宽局部长度，m；l2—栅槽与出水渠道连接的渐缩长度，m；α1—进水渠展开角，一般用20°。〔3〕过栅水头损失栅条为矩形断面，取β=2.42。计算水头损失为式中：h1—过栅水头损失，m；g—重力加速度，9.81m/s2k—系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3；〔4〕栅槽总高度H=h+h1+h2=0.4+0.36+0.3=1.06m式中：H—栅槽总高度，m；h—栅前水深，m；h2—栅前渠道超高，m，一般取0.3m。〔5〕每日栅渣量取W1=0.09栅渣/103m3污水那么每日栅渣量为：..word.zl-\n..-所以采用机械清渣。式中：W—每日栅渣量，m3/d；W1—栅渣量〔m3/103m3污水〕，取0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值；〔6〕格栅选型由?给排水设计手册?第九册查得，该污水厂中格栅选用链条回转式格栅GH—2500型两台，格栅槽有效格栅宽度2400mm，整机〔每台〕功率1.5Kw，格栅倾角60°。〔7〕格栅工作平台由?给排水设计手册?第五册得，机械格栅工作平台应高出栅前最高水位设计0.5m。工作台上应有平安和冲洗设施。工作平台正面过道宽度不应小于1.5m，两侧过道宽度不宜小于0.7m。2.4.4沉砂池设计计算沉砂池主要用于去除污水中粒径大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建费用低的优点；竖流式沉砂池污水由中心管进入池后自下而上流动，无机物颗粒借重力沉于池底，处理效果一般较差；曝气沉砂池那么是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流方向垂直的横向恒速环流。砂粒之间产生摩擦作用，可使沙粒上悬浮性有机物得以有效别离，且不使细小悬浮物沉淀，便于沉砂和有机物的分别处理和处置；同时可以起到预曝气的作用。平流式沉砂池具有构造简单、截留无机颗粒效果好的优点。故本设计采用平流沉砂池。〔1〕设计参数1〕沉砂池的格数不应小于2格，并应按并列系列设计，水量较小时可考虑一格工作，一格备用。2〕沉砂池按去除密度大于2.65，粒径大于0.2mm的沙粒设计。..word.zl-\n..-3〕设计流量确实定。当污水由水泵提升时按水泵的最大组合流量计算，当污水自流进入时，应按最大设计流量计算。4〕设计流速确实定。设计流量时水平流速、最大流速应为0.3m/s，最小流速应为0.15m/s，最大设计流量时，污水在池停留时间不应小于30s，一般为30~60s。5〕设计水深确定。设计有效水深不应大于1.2m，一般采用0.2~1.0m，每格宽度不宜小于0.6m。6〕沉砂量确实定。城市污水的沉砂量，可按106m3污水沉砂30m3计算，沉砂含水率设为60%，容重为1.5t/m3。7〕砂斗容积按2d的沉砂量计算，斗壁倾角55~60º。8〕池底坡度为0.01~0.02。9〕除砂一般采用机械方法，采用人工时，排砂管直径不应小于200mm。10〕沉砂池超高不宜小于0.3m。计算草图如图5：图5平流沉砂池计算简图〔2〕沉砂池长度计算取v=0.2m/s，t=35s，那么长度为：L=vt=0.2×35=7.0m式中：L——水流局部长度，m；..word.zl-\n..-v——最大设计流量时的流速，m/s，最大流速为0.3m/s，最小流速为0.15m/s；t——最大设计流量时的流行时间，s，最大流量时的停留时间不小于30s，一般取30-60s。〔3〕水流断面积式中：A——水流断面积，m2；Qmax——最大设计流量，m3/s。〔4〕池总宽度设n=2格，每格宽b=1.6m，那么池总宽度为：B=nb=2×1.6=3.2m式中：B——池总宽度，m；n——分格数，沉砂池个数或分格数不应少于2个；b——分格宽度，m，每格宽度不应少于0.6m。〔5〕有效水深式中：h2——设计有效水深，m，设计有效水深不宜大于1.2m，一般用0.25-1m。〔6〕沉砂室所需容积取T=2d，那么沉砂室所需容积为：式中：V——沉砂室所需的容积，m3；X——城市污水沉砂量，一般采用3m3/105m3；T——清楚沉砂的间隔时间，d，应不大于2天；Qmax——设计流量，m3/s；..word.zl-\n..-〔7〕每个沉砂斗的容积设每一分格有两个沉砂斗，共设4个沉砂斗，那么：式中：V0——每个沉砂斗的最小容积，m3。〔8〕沉砂斗各局部尺寸设斗底宽度a1=0.5m，斗壁与水平面的倾斜角为55°，斗高h3′=0.35m。沉砂斗上口宽为：〔9〕沉砂斗容积式中：a1——沉砂斗底部宽度，m；55°——斗壁与水平面的倾角，不小于55°；h3′——沉砂斗底部到上口之间的高度，m；a——沉砂斗上口宽度，m。〔10〕沉砂室高度取同一分格两沉砂斗上口的距离为0.2m，那么沉砂池进口处或出口处距沉砂斗上口的水平距离为：沉砂室采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗，那么沉砂室高度为：式中：l2——沉砂池进口〔出口〕处距沉砂斗上口水平距离，m；h3——沉砂室高度，m。..word.zl-\n..-〔11〕沉砂池总高度设沉砂池超高为：h1=0.3m，那么沉砂池总高度为：式中：H——总高度，m；h1——超高，m，一般取0.3m。〔12〕验算最小流速取最小流量为：最小流量时只有n=1格在工作，那么最小流速为：式中：Qmin——最小流量，m3/s；Vmin——最小流量时的流速，m/s；w——一格池子的过水断面，m2。〔13〕进水渠道与出水渠道的计算取进水渠道〔出水渠道〕水面宽为0.6m，有效水深为0.52m，那么流速为：〔14〕渐变区的长度计算设渐变角为20°，两隔池子之间墙厚为0.15m，那么：式中：l1——进水渠道与沉砂池进口〔沉砂池出口与出水渠道〕渐变局部的水平长度。2.4.5巴氏计量槽计算..word.zl-\n..-污水测量装置的选择原那么是精细度高、操作简单，水头损失小，不宜沉积杂物，污水厂常用的计量设备有巴氏计量槽、薄壁堰、电磁流量计、超声波流量计、涡流流量计。其中巴氏计量槽应用最为广泛且具备以上特点。巴氏计量槽构造如以下图6：B1LbB2KP1L2L3H1H2C图6巴氏计量槽计算草图〔1〕设计参数巴氏计量槽尺寸如表4：表4巴氏计量槽各局部尺寸测量围〔m3/s〕W〔m〕B〔m〕A〔m〕2/3A〔m〕C〔m〕D〔m〕0.040~0.5000.301.3501.3770.9180.600.840.~0.6500.401.4001.4280.9520.700.960.080~0.9000.501.4501.4790.9860.801.080.100~1.1000.601.5001.5301.0200.901.20〔来自?给排水设计手册?第五册〕该污水处理厂的设计水量为0.81m3/s，故巴氏计量槽的各局部尺寸如表5：表5巴氏计量槽的各局部尺寸W〔m〕B〔m〕A〔m〕2/3A〔m〕C〔m〕D〔m〕0.601.5001.5301.0200.901.20..word.zl-\n..-〔2〕上游水深计算由设计手册得，当W=0.60时，流量那么上游水深：式中：Ｗ——计量槽喉宽，ｍ；H1——上游水深，ｍ；Ｑ——水流流量，这里取水厂的设计水量m3/s。〔3〕下游水深计算由于Ｗ＝0.60，故该污水厂的计量槽为自由流。不需记下下游水深。2.4.6CASS池计算CASS(CyclicActivatedSludgeSystem)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(CyclicActivatedSludgetechnology)，是在SBR的根底上开展起来的，即在SBR池进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水(沉淀期、排水期仍连续进水)，间歇排水。该设计采用CASS四个。〔1〕设计参数混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，一般为0.75。混合液污泥浓度一般控制在2.5—4.5kg/m3围。由污水厂的施行实例得出该污水厂的运行周期为5h。污泥回流比为0.2，选择器的容积取主反响区容积的6%。〔2〕BOD5去除率计算出水中非溶解性BOD5值为：BOD5=7.1bXaCe..word.zl-\n..-式中：Ce——出水中悬浮固体〔SS〕浓度，mg/L，取10mg/L；b——微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之间，取0.08Xa——活性微生物在出水中所占的比例，取0.4.代入各值，得：BOD5=7.1×0.08×0.4×10=2.27mg/L因此，出水中溶解性BOD5的值为10-2.27=7.73mg/L那么，BOD5去除率为：所以该污水厂BOD5的处理程度为95.2%。〔3〕CASS池—SS负荷率〔Ns〕确实定取f=0.75，K2=0.020，那么：式中：Ns——BOD-SS负荷率，kgBOD5/(kgMLSS.d)；K2——有机基质降解速率常数，一般为0.0168—0.0281；Se——混合液残存的有机基质〔BOD〕浓度，mg/L，在这里为7.73mg/L，η——有机物去除率，%，这里为0.952；f——活性污泥中挥发性有机物的含量，取值150mg/L。〔4〕CSS池容积〔负荷计算法〕污水设计日流量Q=70000m3/d，取X=4kg/m3=4000mg/L，那么CASS池容积为：..word.zl-\n..-式中：Q——设计流量，m3/d；So——进入CASS池有机物浓度，mg/L；Se——CASS池排放有机物浓度，mg/L；X——混合液污泥浓度，mg/L，一般将X控制在2.5—4.5kg/m3围。〔5〕CASS池各局部容积组成及最高水位设CASS池个数n1=4，池最高水位H=5m，一个运行周期Tc=5h，那么一日循环周期单池面积：CASS池采用圆柱形，那么圆柱的半径为：那么池最高设计水位至滗水器排放最低水位之间的高度为：查生活污水BOD—污泥负荷率与污泥指数〔SVI〕值的关系图得知当NS=0.24kgBOD5/(kgMLSS.d)，SVI=110，那么滗水完毕时泥面高度为：滗水水位和泥面之间的平安距离为：..word.zl-\n..-CASS池总高为：(0.5m是池超高)变动容积为：；平安容积为：；污泥沉淀浓缩容积：。满足式中：V——CASS总有效容积，m3；V1——变动容积，即池最高设计水位至滗水后最低水位之间的容积，m3；V2——平安容积，即滗水水位和泥面之间的容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，即活性污泥最高泥面至池底的容积，m3；H——池最高液位，m，一般为3-5m；H0——CASS总高，m；H1——池最高设计水位至滗水器排放最低水位之间的高度，m;H2——滗水水位和泥面之间的高度，m；H3——滗水完毕时泥面高度，m；n1——CASS池子的个数，这里为4个；n2——一日循环周期数，这里为4.8次；..word.zl-\n..-Tc——一个运行周期，h；A——单个CASS池主反响区的面积，m2；R——单个CASS池主反响区的半径，m；SVI——污泥指数。〔6〕预反响区计算预反响区半径为：〔7〕选择器容积计算污泥回流比为0.2，选择器的容积取主反响区容积的6%，那么选择器的半径为：〔8〕隔墙底部连通孔口尺寸取孔口数n3=4，孔口流速为u=40m/h，那么隔墙底部连通孔口尺寸为：式中：n3——连通孔个数，个；u——孔口流速，m/h，一般取值20—50m/h。孔口高度取1.5m，那么宽度为2.9m。〔9〕曝气时间确定CASS池运行周期为5h，其中曝气3.0h，沉淀1.0h，滗水1.0h。〔10〕需氧量计算取a′=0.45，b′=0.15，单位换算：1000kg/m3=1mg/L，那么需氧量为：..word.zl-\n..-式中：O2——混合液需氧量，kgO2/d；a′——微生物对有机物氧化分解过程的需氧量，即微生物每代谢1kgBOD所需样的氧气，kg，生活污水为0.42—0.53；b′——活性污泥微生物自身氧化的需氧量，即每千克活性污泥每天自身氧化的需氧量，kg，生活污水为0.11—0.188。〔11〕标准条件下脱氧清水充氧量计算当地气压为730.2mm汞柱，即为P=0.9732×105Pa那么气压修正系数为：微孔曝气头装在距池底0.3m处，淹没水深H=4.7m，其绝对压力为：微孔曝气头的氧转移效率EA为20%，气泡离开水面时含氧量为：夏季水温为17℃，清水氧饱和度查表得CS(17)=9.74mg/L，那么CASS池时溶解氧饱和度的平均值为：取α=0.85，β=0.95，混合液溶解氧浓度C=2mg/L，查表得CS(20)=9.17mg/L，那么标准条件下，转移到曝气池混合液的总氧量为：式中：R0——水温20℃，气压1.013×105Pa时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h；R——在实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h；..word.zl-\n..-Cs(20)——20℃时在氧在清水中饱和溶解度，查表得为9.17mg/L；α——污水中杂质影响修正系数，取α=0.85；β——污水含盐量影响修正系数，取β=0.95；ρ——气压修正系数；C——混合液溶解氧浓度，取C=2mg/L；T——设计水温，本设计水温T=17℃；Csb〔T)——设计水温条件下CASS池曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/L；CsT——设计水温条件下氧在清水中的饱和溶解度，mg/L；Pb——空气扩散装置出口处的决定压力，Pa；H——空气扩散装置的安装深度，m；Ot——气泡离开水面时的含氧率，%；EA——空气扩散装置的氧转移效率，%，可由设备本身查得。〔12〕供气量计算：最大气水比=2645×24/70000=0.91式中：G——供气量，m3/h。〔13〕鼓风机及鼓风机室的设置选用RD—150罗茨鼓风机3台，二用一备，其转速为1450r/min，长度为1.5m，宽度为0.58m，三台鼓风机并排排放，鼓风机之间的距离取0.8m，鼓风机距墙面的距离取1.2m，那么鼓风机室的平面尺寸为：长度：L=0.58×3+0.8×2+1.2×2=5.74m..word.zl-\n..-宽度：B=1.5+1.2×2=3.9m〔14〕曝气器布置曝气器均匀布置在主反响区，布置12个环，每个环219个，那么4座池子共布置10512个。每个曝气器的效劳面积：满足曝气器效劳面积0.3—0.75m2/个〔15〕污泥产量计算污泥的产量计算由?给排水设计手册?第五册得：系统每日产泥量为：去除每千克BOD5的产泥量为：污泥龄为：剩余污泥排放量：〔16〕污泥回流量的计算污泥回流比为R=20%，那么污泥回流量为：QR=QR=70000×20%=14000m3/d=583.3m3/h采用污泥泵使污泥回流到选择器。2.4.7污泥提升泵房..word.zl-\n..-污泥提升泵房指的是指由于处理构筑物排出污泥的标高比拟低，而污泥处置的构筑物相比比拟高，故需要污泥提升泵房的提升，从而使污泥得以处理。污泥提升前的标高：-2.40m，污泥提升后的标高为：3.5m，故污泥提升泵的扬程为7.9m，流量为，所以选用ZLB型立式轴流泵。2.4.8滤池设计计算滤池采用普通快滤池，滤池计算如下〔1〕滤池设计参数：处理的水量Q＇为：滤速滤池工作时间24h，冲洗周期12h〔2〕设计计算滤池实际面积工作时间〔式中只考虑反冲洗停留时间，不考虑排放初滤水〕滤池总面积采用长宽比采用滤池尺寸滤池高度..word.zl-\n..-支承层高度H1=0.45m滤料层高度H2=0.7m砂面上水深H3=1.7m超高H4=0.3m故滤池总高：2.4.9接触消毒池计算接触消毒池〔disinfectingtank〕指的是使消毒剂与污水混合，进展消毒的构筑物。主要功能：杀死处理后污水中的病原性微生物。污水处理厂常用消毒试剂：NaClO、液氯、CaClO等，其有效成分均为次氯酸根。本设计采用传统的隔板反响池，药剂采用投加液氯。〔1〕设计参数1〕水力停留时间t(min)=30;2〕接触池容积按最大时污水量设计；;3)接触池池池型采用矩形格板试验纵向分格当水流长度：宽=72：1；池长：单池宽=18：1；水深：宽度<1.0时最好4)池底坡度2%—3%；5)超高0.3m；〔2〕设计计算设计水量：:接触池有效容积V：..word.zl-\n..-接触池池体尺寸接触池分格数n=3，取水深h=3.0m，超高0.3m；接触池池长L=24m，每格池宽b=4.5m，长宽比L/b=5.3；接触池总宽B=nb=3×4.5=13.5m。接触池设计为纵向折流反响池。在第一格，每隔4.5m设纵向垂直折流板，第二格每隔7米设纵向垂直折流板，第三格不设。接触池实际有效容积：V＇=BLH=13.5×24×3=972m3满足有效停留时间要求。接触池出水设溢流堰。〔3〕接触池加氯量计算采用滤后加氯消毒，投氯量按a=5～10mg/L计，取8mg/L，加氯量a=0.001aQ1=0.001×5×42000=210kg/d=8.75kg/h；加氯间贮氯量按30天计，那么贮氯量为：30×210=6300㎏；采用氯瓶储存，氯瓶容量为600kg，瓶高1800mm，外径D=600mm.氯瓶自重136kg，公称压力2MP。氯瓶采用两组，每组11个，一组使用，一组备用。加氯设备选用三台ZJ-Ⅱ型真空加氯机，两用一备。每台加氯机加氯量为0.5～9kg/h。加氯机的外形尺寸为：宽×高=330mm×370mm。加氯机安装在墙上，安装高度在地面以上1.5m，三台加氯机之间的净距均为0.8m。采用加氯间与氯库合建的方式，中间用墙分隔开，但应留有供人通行的小门。加氯间平面尺寸为：长3m，宽9m，氯库平面尺寸为：长12m，宽9m。..word.zl-\n..-3污泥的处理与处置3.1污泥处理与处置的根本流程〔1〕生物泥—浓缩—消化—自然干化—最终处置〔2〕生物泥—浓缩—消化—机械脱水—最终处置〔3〕生物泥—浓缩—消化—最终处置〔4〕生物泥—浓缩—自然消化—堆肥—最终处置〔5〕生物泥—浓缩—机械脱水—枯燥、焚化处理—最终处置。根据设计要求，该污水处理厂采用第二种方法。3.2贮泥池计算〔1〕贮泥池的容积贮泥池中贮有8h的泥量W=1912/24×8=637m〔2〕贮泥池的尺寸本设计采用矩形贮泥池2座，取有效水深4m，那么池平面面积为：F==637/8=80mB×L=10m×8m3.3浓缩池设计计算〔1〕浓缩池面积A式中：Q——污泥量，m3/d；CO——污泥固体浓度，kg/m3；..word.zl-\n..-Cu——污泥固体通量，kg/m2∙d。〔2〕浓缩池直径D采用n=2的圆形池，单池面积：浓缩池直径：〔3〕浓缩池深度H浓缩池工作局部有效水深为：式中：T——浓缩时间，h，取T=15hh2——污泥池工作局部有效水深，m。超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池采用重力排泥，池斗壁与水平面的角度α=55°，污泥斗下底直径D1=0.6m。泥斗高度为：那么浓缩池深度为：H=h1+h2+h3+h4=0.3+3.75+0.3+9.75=14.1m3.4污泥消化池计算〔1〕消化池有效容积采用一级消化，一个池子，池子容积消化池的直径用18m，集气罩直径d1=2m，高h1=2m，池底锥底直径d2=2m，锥角21°..word.zl-\n..-，上盖高度h2和下锥体高度h4，取h2=h4=3m，消化池柱体高度h3应大于消化池总高度：消化池各部容积：集气罩容积：上盖容积：下锥体容积等于上盖容积：柱体容积：消化池的有效容积：〔2〕消化池各局部外表积计算集气罩的外表积池上盖外表积等于池底外表积，即：得：..word.zl-\n..-柱体外表积地面以上局部：采用圆柱型消化池两座，一用一备。3.5污泥脱水计算3.5.1浓缩后污泥量按浓缩后的污泥量V=252m/d计算；3.5.2脱水工艺及脱水设备的选择〔1〕脱水工艺污泥脱水主要采用机械压缩方法，采用聚炳烯酰胺作为脱水剂，投加量为3%，脱水用量为：M=252×(1-96％)×3％=0.23t=230kg/d式中：96%——为污泥的浓缩后的含水率压滤机过滤能力W采用8kg干泥/m3·d.并且每天工作8h，其压滤面积为：A=1000×(1-96％)=157.5m〔2〕压滤机的选择选用4台XMZ60F/1000-30型自动板框压滤机，3用1备，4污水厂总体布置4.1污水处理厂平面布置原那么〔1〕处理构筑物的布置应紧凑，节约用地；..word.zl-\n..-〔2〕处理构筑物应尽可能的按流程顺序布置，以防止管线迂回，同时应充分利用地形，减少土方量；〔3〕经常有人工作的建筑物如办公，化验等用房应布置在夏季主导风向的上风一方；〔4〕在布置总图时，应考虑安装充分的绿化地带；〔5〕总图布置应考虑近远期结合；〔6〕构筑物之间的距离应考虑敷设管道的位置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5—10m；〔7〕处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策平安，并方便管理；〔8〕污水厂管线很多，应综合考虑，防止发生矛盾，污水管和污泥管应尽可能考虑重力自流；〔9〕污水厂应设超越管线；4.2污水处理厂高程布置原那么〔1〕污水处理厂高程布置应考虑事项：1〕选择一条最长、水头损失最大的流程进展水力计算，并应适当留有余地，以保证任何情况下，处理系统都能够运行正常；2〕计算水头损失时一般以近期最大的流程作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头；3〕在做高程布置时应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。〔2〕污水厂的高程布置为了降低运行费用和便于管理，污水在处理构筑物之间的流动按重力流考虑为宜〔污泥流动不在此例〕。为此，必须准确的计算污水流动中的水头损失，水头损失包括：1〕污水经各处理构筑物的部水头损失；2〕污水经连接前后两构筑物管渠的水头损失，包括沿程水头损失和局部水头损失，局部水头损失按沿程水头损失的3%计。〔3〕污水处理厂高程计算..word.zl-\n..-由手册五查得各构筑物的部水头损失如下表6，再由经过各构筑物的流量、流速围定出连接收的管径及坡度，然后推得各构筑物的水位标高。表6构筑物部水头损失构筑物水头损失〔cm〕构筑物水头损失〔cm〕格栅10-25生物滤池270-280沉砂池10-25曝气池25-50平流沉淀池20-40混合池10-30竖流沉淀池40-50接触池10-30辐流沉淀池50-60计量槽20各构筑物之间的沿程水头损失计算是根据构筑物之间的管长和坡度决定的，采用查设计手册得出坡度。其具体计算如下表7：表7沿程水头损失计算管段流量〔L/s〕管长〔m〕管径〔mm〕流速〔m/s〕坡度〔‰〕沿程水头损失〔m〕沉砂池到计量槽810.21010001.371.90.02计量槽到CASS池205.51010001.032.20.02CASS池到滤池205.51010001.032.20.02滤池到消毒池810.21510001.371.90.03出厂管810.25010001.371.90.10CASS池到浓缩池0.05浓缩池到消化池0.05污水厂构筑物的高程是根据构筑物之间的水头损失由出水厂的最低水位向前面的构筑物依次推出，其计算如下表8：表8污水处理高程布置构筑物水面标高〔m〕池底标高〔m〕构筑物水面标高〔m〕池底标高〔m〕中格栅-6.22-6.62滤池+1.22-0.48细格栅+2.26+1.96消毒池-0.78-3.75..word.zl-\n..-沉砂池+2.16+1.32浓缩池+6.00+2.25计量槽+2.04+1.34消化池+5.95-9.05CASS池+2.00-3.00注：cass池的埋地深度为3.0m，厂区的设计地面标高为+5.5m作为相对地面标高，那么构筑物的池底标高为-3.0m。4.3污水厂辅助建筑物计算由?给排水设计手册?第五册得，污水厂的辅助建筑物有办公室、化验楼、单人宿舍、仓库、机修间等房屋，其规模和取舍随污水厂的规模和需要而定。也可按城乡建立部公布的“污水厂附属建筑物及设备方案标准〞执行。..word.zl-\n..-毕业设计总结通过这次的课程设计我得到了不少收获。在设计刚开场时，我做了很多的准备工作，借了很多的资料，但都是很简单，没有详细的介绍，这让我觉得这次的设计非常的难。但是当真正开场的时候才发现所有的问题都能够解决。仅仅收集资料我就花了两天，最后又把所收集的资料进展了汇总，很多资料容都是一样的有用的不多，再加上教师给的原始资料太少，使得进度很慢。前几天都浪费了，到后几天没方法只能硬着头皮做，不懂的就问教师、同学，或者去网上查资料，一开场对于混凝反响池一头雾水，查了很久才发现，混凝反响池也可以叫做混凝池，这终于使我豁然开朗了。接着就是设备的选型遇到了很多的麻烦和困难，类型很多但都没有图，教师给的资料模糊对选型限制的很少，最后就都选了既经济有实用的普通类型。所有的工作都准备的差不多就开场写设计说明书了，经过反复的修改和完善终于把这个课程设计给完成了。我很要感谢我的同学们，是他们经常跟我交流，使我得到很多的启发和动力，才有信心完成它！谢谢你们！通过这个的课程设计让我认识到自己的专业知识学的很不扎实，今后要努力才行！也让我认识到成功一定有方法！这次的经历和收获一定会给下次的课程设计做一个很好的铺垫！..word.zl-\n..-参考文献[1]慧修．排水工程[M]．：，2008．[2]编委会．给水排水设计手册[M].：，2004．[3]XX市津建立和交通委员会编．室外排水设计规〔GB50014-2003〕[S]．XX：中国方案，2006．[4]圭白，杰．水质工程学[M]．：，2005．[5]环境总局．城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918—2002)[M]．：中国环境科学出版，2002．[6]环境总局．地表水环境质量标准(GB3838—2002)[M]．：中国环境科学出版，2002．[7]高廷耀，顾国维，周琪．水污染控制工程[M]．：高等教育，2007．[8]士君，亚峰．水处理构筑物设计与计算[M]．：化学工业，2007．[9]玉先，邓慧萍，硕．现代给水处理构筑物与工艺系统设计计算[M]．：化学工业，2010．[10]瑾初，金兆丰．水质工程[M]．：，2009．[11]家庆，环保设备原理与设计[M]．：XX，2008．[12]万金泉，马邕文．造纸工业废水处理技术及工程实例[M]．：化学工业，2008．[13]成官文．水污染控制工程[M]．：化学工业，2009．..word.zl-\n..-[1]周迟骏．环境工程设备设计手册[M]．：化学工业，2009．致谢通过这几个月来的忙碌和学习，本次毕业设计已接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经历的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，在这里衷心感谢指导教师的催促指导，以及一起学习的同学们的支持，让我按时完成了这次毕业设计。..word.zl-\n..-在毕业设计过程中，我遇到了许许多多的困难。在此我要感谢我的指导教师王教师给我悉心的帮助和对我耐心而细致的指导，我的毕业设计较为复杂烦琐，但是王教师仍然细心地纠正图中的错误。除了敬仰王教师的专业水平以外，他的治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的典范，并将积极影响我今后的学习和工作，我才得以解决毕业设计中遇到的种种问题。同时感谢我院、系领导对我们的教诲和关注；感谢大学三年传授我们专业知识的所有教师，谢谢你们呕心沥血的教诲。还有谢谢我周围的同窗朋友，他们给了我无数的关心和鼓励，也让我的大学生活充满了温暖和欢乐。如果没有他们的帮助，此次毕业论文的完成将变得困难。他们在我设计中给了我许多珍贵的意见和建议。同时也要感谢自己遇到困难的时候没有一蹶不振，取而代之的是找到了最好的方法来解决问题。在此，我谨向所有为本设计的完成给予关心、帮助和支持的各位教师﹑同学表示衷心感谢！..word.zl-