印染废水处理工艺设计 70页

'毕业设计（论文）题目名称：陕西渭南三鑫印染有限责任公司废水处理工艺设计学院名称：***班级：**学号：**学生姓名：**指导教师：**2011年6月 论文编号：200701144223陕西渭南三鑫印染有限责任公司废水处理工艺设计ThedesignfortheprocessofthewastewatertreatmentplantWeinanSanxinprintinganddyeingcomponyinShaanxiprovince学院名称：**班级：**学号：**学生姓名：**指导教师：***2011年6月 摘要本设计的内容为陕西渭南三鑫印染有限责任公司废水处理工艺设计。废水的特点是：所产生的废水悬浮物浓度较高，且有机物浓度也较高。设计中的主要构筑物有格栅、沉砂池、SBR池、絮凝反应器、以及污泥浓缩池。本设计的设计水量为790m3/d，进水水质如下：COD：990mg/l，BOD5:470mg/l，SS：480mg/l，色度：740倍，pH：10—13经过该工艺处理后的出水水质达到印染废水排放标准GB4287-92的一级标准。即出水水质：COD：100mg/l，BOD5:25mg/l，SS：70mg/l，色度：40倍，pH：6—9本设计需要选择几种印染厂废水处理的工艺，并对其进行比较，确定印染厂废水处理工艺并确定废水处理工艺流程图；并对各构筑物进行了详细的设计计算。设计采用AutoCAD软件绘制工艺流程中各构筑物的详图、平面布置图、高程图。关键词：印染废水SBR污泥浓缩 AbstractTheprintinganddyeingwastewatertreatmentprocesswasdesigned.Printinganddyeingwastewaterhasthefollowingcharacteristics:wastewatergeneratedbythehighconcentrationofsuspendedsolid,andhigherconcentrationsoforganicmatter.Thewaterofdesignis790m3/d.Feedwaterqualityasfollows:COD：990mg/l，BOD5:470mg/l，SS：480mg/l，chromaticity：740倍，pH：10—13AfterthetreatmentofeffluentqualityofwaterachievenationalwaterpollutantdischargestandardsGB4287-92levelemissionstandards.COD：100mg/l，BOD5:25mg/l，SS：70mg/l，chromaticity：40倍，pH：6—9Theneedtoselectthedesignofseveralofthepaperwillwastewatertreatmentprocess,anditscomparisontodetermineprintinganddyeingwastewatertreatmentprocessandtoidentifywaste-watertreatmentprocessmapsofvariousstructuresandcarriedoutadetaileddesign.AutoCADsoftwaredesignusesmappingprocesslayoutplans,elevationmaps,alldealingwithstructures,drawing.Keywords:printinganddyeingwastewaterSBRsludgethinkening 目录摘要I引言11印染废水的特点以及公司废水的水量、水质31.1印染废水的特点31.2废水水量41.3废水水质41.4排放标准41.5设计任务及依据51.5.1设计任务51.5.2设计依据51.6废水处理工程运行过程中应遵循的原则52SBR处理工艺的简介以及本设计工艺的确定62.1SBR工艺概况62.1.1SBR简介62.1.2SBR工艺原理72.1.3SBR工艺流程82.1.4SBR系统的适用范围82.2与其他工艺比较分析92.2.1传统活性污泥法92.2.2接触氧化法102.2.3SBR工艺102.3SBR工艺的优缺点112.3.1SBR工艺的特点112.3.2SBR工艺的优点112.3.3SBR工艺的缺点122.4公司废水处理工艺122.4.1公司废水处理工艺流程122.4.2废水处理工艺流程图122.4.3废水工艺流程描述13 3废水处理构筑物的设计143.1原始设计参数143.2格栅的设计说明与计算143.3污水提升泵房的设计说明与计算173.3.1设计说明173.3.2设计计算183.4旋流沉砂池的设计说明与计算183.4.1设计说明183.4.2设计选型203.5调节池的设计说明及计算213.5.1设计说明213.5.2设计计算223.6水解酸化池的设计说明与计算253.6.1设计说明253.6.2设计计算273.7SBR反应池设计说明与计算293.7.1设计说明293.7.2设计参数303.7.3设计计算313.8混凝反应池的设计说明与计算363.8.1设计说明363.8.2设计计算363.9斜板沉淀池的设计说明与计算393.9.1设计说明393.9.2设计计算403.9.3进出口形式413.9.4排泥方式423.10化学氧化池设计说明与计算423.10.1设计说明423.10.2设计计算42 3.11清水池的设计计算443.12配水井的设计计算454污泥处理构筑物的设计464.1污泥量的计算464.2集泥井的设计计算464.3污泥浓缩池的设计说明与计算464.3.1设计说明464.3.2设计计算474.4污泥脱水系统设计484.4.1设计参数484.4.2设计计算495平面与高程布置505.1平面布置505.1.1平面布置的一般原则505.1.2主要构筑物的尺寸515.2管道设计及布置515.2.1进水管525.2.2污水管525.2.3污泥管545.2.4雨水管、厂区污水管545.2.5给水管545.3高程布置545.3.1各构筑物水位计算545.3.2污水提升泵房的设计575.3.3污泥泵房的设计计算57结论59参考文献60致谢62 引言印染废水是加工棉、麻、化学纤维及其混纺产品为主的印染厂排出的废水。印染废水水量较大，每印染加工1吨纺织品耗水100～200吨，其中80～90%成为废水。印染废水主要分为以下几类：①退浆废水，主要含有浆料及其分解物、纤维屑、酸、碱和酶类污染物，浊度大。用淀粉浆料时BOD、COD均高；用合成浆料时COD很高，BOD小于5mg/L。　　②煮炼废水，废水碱性很强，呈褐色，COD与BOD很高，达每升数千毫克。主要污染物为纤维中杂质与洗净剂，化学纤维煮炼废水的污染较轻；　　③漂白废水，去除纤维表面和内部的有色杂质，常采用各种氧化剂漂白。　　④丝光废水，属碱性(PH12～13)，含有纤维屑等悬浮物，BOD、COD很高。　　⑤染色废水，水质多变，有时含有使用各种染料时的有毒物质（硫化碱、吐酒石、苯胺、硫酸铜、酚等），碱性，PH有时达10以上（采用硫化、还原染料时），含有有机染料、表面活性剂等，BOD、COD高，而SS少。　　⑥印花废水，含浆料，BOD、COD高。⑦整理工序废水，主要含有纤维屑、树脂、甲醛、油剂和浆料，水量少。 根据纺织印染行业自身的特点,印染废水的处理,应尽量采用重复回用和综合利用措施,与纺织印染生产工艺改革相结合,尽量减少水碱以及其它印染助剂的用量,对废水中的染料,桨料进行回收.例如,对于合成纤维及含合成纤维75%以上的织物采用干法印花工艺,可以消除生产过程中的印花废水;在使用酸性媒染染料过程中,如果用硝酸钠或双氧水代替重铬酸钾全长为氧化剂,就可以消除废水中的铬的污染.目前,许多印染企业普遍将丝光工艺排放的碱液用于煮炼工序作为煮炼液,煮炼工序排放的废碱液用于退桨工序,多次重复使用可以大大减少整个过程中排放的总碱量.对于含有硫化染料的污水,可以首先在反应锅内加酸,使废水中的硫化氢释放,然后经过沉淀过滤后回收再用.对含有还原染料和分散染料污水,可采用超滤技术将非水溶性染料颗粒回收使用.通过以上这些生产技术的革新,可以有效减少纺织印染行业的污染物排放量.同时也为生产企业节约了许多原料,增加企业的经济效益.棉纺织工业废水的主要处理对象是碱度,不易生物降解或生产降解速度极为缓慢的有机质,染料色素以及有毒物质.在美国,印染污水多数采用二级处理,即物化预处理与生化处理品相结合的工艺路线,个别企业使用了三级处理系统,即在生化处理以后增加活性炭吸附处理.日本的纺织印染企业采用的处理工艺与美国相仿,但应用臭氧化处理的情况多一些.在我国,处理印染废水也主要采用物化处理与二级特殊化处理工艺结合,其中物化处理以混凝沉淀和混凝气浮为主,而在已经投入运行的生化处理设施中,大部分采用了活性污泥法,近年接触氧化,SBR工艺的应用也在逐步增加。 1印染废水的特点以及公司废水的水量、水质1.1印染废水的特点纺织印染废水具有水量大、有机污染物含量高、碱性大、水质变化大等特点，属难处理的工业废水之一，废水中含有染料、浆料、助剂、油剂、酸碱、纤维杂质、砂类物质、无机盐等。目前用于印染废水处理的主要方法有物化法、生化法、化学法以及几种工艺结合的处理方法，而废水处理中的预处理主要是为了改善废水水质，去除悬浮物及可直接沉降的杂质，调节废水水质及水量、降低废水温度等，提高废水处理的整体效果，确保整个处理系统的稳定性，因此预处理在印染废水处理中具有极其重要的地位。印染废水的水质复杂，污染物按来源可分为两类：一类来自纤维原料本身的夹带物；另一类是加工过程中所用的浆料、油剂、染料、化学助剂等。分析其废水特点，主要为以下方面：水量大、有机污染物含量高、色度深、碱性和pH值变化大、水质变化剧烈。因化纤织物的发展和印染后整理技术的进步，使PVA浆料、新型助剂等难以生化降解的有机物大量进入印染废水中，增加了处理难度。由于不同染料、不同助剂、不同织物的染整要求，所以废水中的pH值、CODCr、BOD5、颜色等也各不相同，但其共同的特点是BOD5/CODCr值均很低，一般在20%左右，可生化性差，因此需要采取措施，使BOD5/CODCr值提高到30%左右或更高些，以利于进行生化处理。印染废水中的碱减量废水，其CODCr值有的可达10万mg/L以上，pH值≥12，因此必须进行预处理，把碱回收，并投加酸降低pH值，经预处理达到一定要求后，再进入调节池，与其它的印染废水一起进行处理。 印染废水的另一个特点是色度高，有的可高达4000倍以上。所以印染废水处理的重要任务之一就是进行脱色处理，为此需要研究和选用高效脱色菌、高效脱色混凝剂和有利于脱色的处理工艺。印染行业中，PVA浆料和新型助剂的使用，使难生化降解的有机物在废水中含量大量增加。特别是PVA浆料造成的CODCr含量占印染废水总CODCr的比例相当大，而水处理用的普通微生物对这部分CODCr很难降解。因此需要研究和筛选用来降解PVA的微生物。另外，因生产的间断运行，故存在着水量水质的波动；对于大量使用还原染料、硫化染料、冰染料等的废水，其化学絮凝效果相对较差。因此处理工艺要考虑这些因素，要有一定的适应水量、水质负荷变化的能力。1.2废水水量本次设计的废水水量为790m3/d。1.3废水水质项目CODCr(mg/l)BOD5(mg/l)SS(mg/l)色度（倍）pH采用值99047048074010～13表1-1废水水质表1.4排放标准针对该公司废水处理工艺设计，要求主体工艺采用SBR工艺，处理后的出水水质按照《纺织染整工业水污染物排放标准》（GB4287-92）的一级标准。 项目CODCr(mg/l)BOD5(mg/l)SS(mg/l)色度（倍）pH标准1002570406-9表1-2排放标准1.5设计任务及依据1.5.1设计任务本设计方案的编制范围是印染废水处理工艺，处理能力为790m3/d，内容包括处理工艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、平面布置、高程计算。完成总平面布置图、高程图、主要构筑物的详图。1.5.2设计依据（1）根据环保部门的要求。（2）根据设计任务书的要求。（3）依据给排水设计手册。（4）依据《纺织染整工业水污染物排放标准》（GB4287-92）的一级标准。1.6废水处理工程运行过程中应遵循的原则应该在保证污水处理效果的同时，正确处理城市、工业、农业等各方面的用水关系，合理安排水资源的综合利用，节约用地，节约劳动力，考虑污水处理的发展前景，尽量采用处理效果好的先进工艺，同时合理设计、合理布局，做到技术可行、经济合理。 2SBR处理工艺的简介以及本设计工艺的确定2.1SBR工艺概况2.1.1SBR简介SBR工艺序批式活性污泥法（SBR—SequencingBatchReactor）是早在1914年就由英国学者Ardern和Locket发明了的水处理工艺。70年代初，美国NatreDame大学的R.Irvine教授采用实验室规模对SBR工艺进行了系统深入的研究，并于1980年在美国环保局（EPA）的资助下，在印第安那州的Culwer城改建并投产了世界上第一个SBR法污水处理厂。SBR工艺的过程是按时序来运行的，一个操作过程分五个阶段：进水、反应、沉淀、滗水、闲置。由于SBR在运行过程中，各阶段的运行时间、反应器内混合液体积的变化以及运行状态等都可以根据具体污水的性质、出水水质、出水质量与运行功能要求等灵活变化。对于SBR反应器来说，只是时序控制，无空间控制障碍，所以可以灵活控制。因此，SBR工艺发展速度极快，并衍生出许多种新型SBR处理工艺。间歇式循环延时曝气活性污泥法（ICEAS—IntermittentCyclicExtendedSystem）是在1968年由澳大利亚新威尔士大学与美国ABJ公司合作开发的。1976年世界上第一座ICEAS工艺污水厂投产运行。ICEAS与传统SBR相比，最大特点是：在反应器进水端设一个预反应区，整个处理过程连续进水，间歇排水,无明显的反应阶段和闲置阶段，因此处理费用比传统SBR低。由于全过程连续进水，沉淀阶段泥水分离差，限制了进水量。好氧间歇曝气系统（DAT-IAT—DemandAerationTank-Intermittent Tank）是由天津市政工程设计研究院提出的一种SBR新工艺。主体构筑物是由需氧池DAT池和间歇曝气池IAT池组成，DAT池连续进水连续曝气，其出水从中间墙进入IAT池，IAT池连续进水间歇排水。同时，IAT池污泥回流DAT池。它具有抗冲击能力强的特点，并有除磷脱氮功能。循环式活性污泥法(CASS—CyclicActivatedSludgeSystem)是Gotonszy教授在ICEAS工艺的基础上开发出来的,是SBR工艺的一种新形式。将ICEAS的预反应区用容积更小，设计更加合理优化的生物选择器代替。通常CASS池分三个反应区：生物选择器、缺氧区和好氧区，容积比一般为1：5：30。整个过程间歇运行，进水同时曝气并污泥回流。该处理系统具有除氮脱磷功能。UNITANK单元水池活性污泥处理系统是比利时SEGHERS公司提出的，它是SBR工艺的又一种变形。它集合了SBR工艺和氧化沟工艺的特点，一体化设计使整个系统连续进水连续出水，而单个池子相对为间歇进水间歇排水。此系统可以灵活的进行时间和空间控制，适当的增大水力停留时间，可以实现污水的脱氮除磷。改良式序列间歇反应器（MSBR—ModifiedSequencingBatchReactor）是C,Y.Yang等人根据SBR技术特点结合A2-O工艺，研究开发的一种更为理想的污水处理系统。采用单池多方格方式，在恒定水位下连续运行。通常MSBR池分为主曝气池、序批池1、序批池2、厌氧池A、厌氧池B、缺氧池、泥水分离池。每个周期分为6个时段，每3个时段为一个半周期。一个半周期的运行状况：污水首先进入厌氧池A脱氮，再进入厌氧池B除磷，进入主曝气池好氧处理，然后进入序批池，两个序批池交替运行（缺氧—好氧/沉淀—出水）。脱氮除磷能力更强。2.1.2SBR工艺原理 SBR法的设施是由曝气装置、上清液排出装置（滗水器），以及其他附属设备组成的反应器。SBR对有机物的去除机理为：在反应器内预先培养驯化一定量得活性微生物（活性污泥），当废水进入反应器与活性污泥混合接触并有氧存在时，微生物利用废水中的有机物进行新陈代谢，将有机污染物转化为水、二氧化碳等无机物，同时，微生物细胞增殖，最后将微生物细胞物质（活性污泥）与水沉淀分离，废水得到处理。该工艺将传统的曝气池、沉淀池有空间上的分布改为时间上的分布，形成一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优点是节省占地。另外，可以减少污泥回流量，有节能效果。典型的SBR工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。2.1.3SBR工艺流程图2-1SBR工艺的一般流程图2.1.4SBR系统的适用范围　　由于上述技术特点，SBR系统进一步拓宽了活性污泥法的使用范围。就近期的技术条件，SBR系统更适合以下情况：　　1)中小城镇生活污水和厂矿企业的工业废水，尤其是间歇排放和流量变化较大的地方。　　2)需要较高出水水质的地方，如风景游览区、湖泊和港湾等，不但要去除有机物，还要求出水中除磷脱氮，防止河湖富营养化。 　　3)水资源紧缺的地方。SBR系统可在生物处理后进行物化处理，不需要增加设施，便于水的回收利用。　　4)用地紧张的地方。　　5)对已建连续流污水处理厂的改造等。6)非常适合处理小水量，间歇排放的工业废水与分散点源污染的治理。2.2与其他工艺比较分析2.2.1传统活性污泥法活性污泥法是以活性污泥为主体的废水生物处理的主要方法。活性污泥法是向废水中连续通入空气，经一定时间后因好氧性微生物繁殖而形成的污泥状絮凝物。其上栖息着以菌胶团为主的微生物群，具有很强的吸附与氧化有机物的能力。原理：液流有回流的推流式。初次沉淀后的废水与二沉池回流的活性污泥混合后进入曝气池，大约曝气6小时，进水与回流污泥通过扩散曝气或机械曝气作用进行混合。流动过程中，有机物经过吸附、絮凝和氧化作用等作用被去除。一般地，从曝气池流出的混合液在二沉池沉淀后，沉淀池内的活性污泥以进水量的25～50%返回曝气池（即污泥回流比为25～50%）。这种方法常用于低浓度生活污水处理，对冲击负荷很敏感。生化需氧量（BOD5）的去除率达85～95%。存在的问题　　（1）曝气池首端有机污染物负荷高，好氧速度也高，为了避免由于缺氧形成厌氧状态，进水有机物负荷不宜过高。为达到一定的去污能力，需要曝气池容积大，占用的土地较多，基建费用高；　　（2）好氧速度沿池长是变化的，而供氧速度难于与其相吻合、适应，在池前段可能出现好氧速度高于供氧速度的现象，池后段又可能出现溶解氧过剩的现象，对此，采用渐减供氧放式，可一定程度上解决这些问题； （3）对进水水质、水量变化的适应性较低，运行效果易受水质、水量变化的影响。2.2.2接触氧化法　　接触氧化法是一种兼有活性污泥法和生物膜法特点的一种新的废水生化处理法。这种方法的主要设备是生物接触氧化滤池。在不透气的曝气池中装有焦炭、砾石、塑料蜂窝等填料，填料被水浸没，用鼓风机在填料底部曝气充氧,这种方式称谓鼓风曝气装置；空气能自下而上，夹带待处理的废水，自由通过滤料部分到达地面，空气逸走后，废水则在滤料间格自上向下返回池底。活性污泥附在填料表面，不随水流动，因生物膜直接受到上升气流的强烈搅动，不断更新，从而提高了净化效果。生物接触氧化法具有处理时间短、体积小、净化效果好、出水水质好而稳定、污泥不需回流也不膨胀、耗电小等优点。特点　　（1）容积负荷高，耐冲击负荷能力强；　　（2）具有膜法的优点，剩余污泥量少；　　（3）具有活性污泥法的优点，辅以机械设备供氧，生物活性高，泥龄短；　　（4）能分解其它生物处理难分解的物质；　　（5）容易管理，消除污泥上浮和膨胀等弊端。缺点　　（1）滤料间水流缓慢，水力冲刷力小；　　（2）生物膜只能自行脱落，剩余污泥不易排走，滞留在滤料之间易引起水质恶化，影响处理效果；（3）滤料更换，构筑物维修困难。2.2.3SBR工艺 SBR工艺是活性污泥法的变形，由于其具有自动化程度高，抗冲击能力强，池形简单，具有脱氮除磷效果，不产生污泥膨胀等特点，因此在小型的工业污水处理中应用是较为合理的，因此SBR处理工艺在小型污水处理设施中应用较广泛。在分析了各种工艺后，采用了SBR工艺是合理可行的。2.3SBR工艺的优缺点2.3.1SBR工艺的特点与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。2.3.2SBR工艺的优点1、理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。　　2、运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。　　3、耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。　　4、工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。　　5、处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。　　6、反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。　　7、SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。　　8、脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。9、 工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。2.3.3SBR工艺的缺点1、自动化控制要求高　　2、排水时间短（间歇排水时），并且排水时要求不搅动沉淀污泥层，因而需要专门的排水设备（滗水器），且对滗水器的要求很高　　3、后处理设备要求大：如消毒设备很大，接触池容积也很大，排水设施如排水管道也很大　　4、滗水深度一般为1~2m，这部分水头损失被白白浪费，增加了总扬程5、由于不设初沉池，易产生浮渣，浮渣问题尚未妥善解决2.4公司废水处理工艺2.4.1公司废水处理工艺流程本设计方案由下列系统构成：预处理系统：格栅、污水提升泵房、沉砂池、调节池废水处理部分：水解酸化池、SBR反应器、鼓风机房、混凝反应池，化学氧化池。污泥处理部分：集泥井、污泥浓缩池、污泥脱水机房2.4.2废水处理工艺流程图 图2-2工艺流程图2.4.3废水工艺流程描述（1）废水处理部分产生的污水先进入格栅池，在格栅池中去除了大的悬浮物，然后进入污水提升泵后，进入沉砂池，去除水中密度较大的无机颗粒。沉砂池出水进入中和调节池，调节废水的pH。然后进入水解酸化池，将大分子有机物分解为小分子，接着进入SBR反应器。然后进入混凝反应池中脱色处理，最后进入化学氧化池，对较难去除的色度进行二次处理。本工艺的处理能力大，污泥生成量少，运行中不会产生污泥膨胀，能够保证出水水质的稳定，无需污泥回流，由于该工艺兼有活性污泥和生物膜法两者的有点，且一次性投资及占地面积小，运行管理方便，在工程中得到较多的推广及应用。（2）污泥处理部分SBR反应器排出的污泥进入污泥浓缩池，浓缩后进入污泥脱水间，定期外运。 3废水处理构筑物的设计3.1原始设计参数设计污水量=9.143×10-3印染废水的污水水量变化系数为：1.5-2.0取污水水量变化系数=1.5则最大设计流量3.2格栅的设计说明与计算3.2.1设计说明格栅是由一组平行的金属栅条制成的金属框架，斜置在废水流经的渠道上，或泵站集水池的进口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物，以免堵塞水泵和沉淀池的排泥管。截留效果取决于缝隙宽度和水的性质。格栅栅条间的空隙宽度可根据清除污物的方式和水泵的要求来设定，人工清除格栅间隙一般为16～25mm。沉砂池或沉淀池前的格栅一般采用15-30cm，最大为40cm。常用的机械清渣设备有三种，即链条式、移动式及钢丝绳牵引式格栅清污机。按格栅栅条间距的大小不同,格栅分为粗格栅、中格栅和细格栅3类。按格栅的清渣方法，有人工格栅和机械格栅两种。格栅设备一般用于污水处理的进水渠道上或提升泵站集水池的进口处，主要作用是去除污水中较大的悬浮或漂浮物，以减轻后续水处理工艺的处理负荷，并起到保护水泵、管道、仪表等作用。当拦截的栅渣量大于0.2m3/d时，一般采用机械清渣方式；栅渣量小于0.2m3/d时，可采用人工清渣方式，也可采用机械清渣方式。 格栅的设计参数（1）污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：人工清除25～40mm机械清除16～25mm最大间隙40mm（2）在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。（3）格栅倾角一般用45°～75°。（4）通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。（5）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s,栅前流速一般为0.4～0.9m/s。3.2.2设计计算格栅参数选择栅前流速v1=0.4m/s过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度S=0.01m格栅间隙e=10mm栅前部分长度0.5m栅前渠道超高h2=0.3m水头损失增大倍数k=3进水渠道开角α1=20°格栅倾角α=60°系数β=2.42（1）栅前水深的计算则栅前槽宽B1=0.175m栅前水深（2）格栅间隙数栅条间隙数，取n=17。（3）理论栅槽宽0.01×（17-1）+0.01×17=0.33m，选FH-600格栅有效宽度 （4）实际栅条间隙数（5）实际过栅流速过栅流速一般取0.4-0.9m/s符合标准（6）水头损失h2==系数k表示格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3过栅水头损失一般为0.08m-0.15m符合要求（7）进水渠道渐宽部分长度（8）栅后槽总高度HH=h+h+h=0.088+0.147+0.3=0.535m（9）格栅的总建筑长度，=0.151+0.099+0.5+1.0+(10)每日栅渣量对于e=10mm的格栅，，则根据,式中：——栅渣量，污水；——生活污水流量总变化系数。 所以W=＜因此采用人工清渣。（11）格栅选型选择旋转式格栅除污机FH-600一台格栅宽度（mm）栅条间距（mm）整机功率（KW）栅条截面积（mm×mm）格栅倾角600100.75--310×5060o--80o图3-1格栅示意图3.3污水提升泵房的设计说明与计算3.3.1设计说明提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。设计参数如下：　　（1）泵房进水角度不大于45度。 （2）相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。3.3.2设计计算（1）集水井设计计算本设计拟采用潜水泵进行水位提升；污水泵总提升能力按考虑，即Q=1185m3/d=49.375m3/h=0.01372m3/s=13.72L/s。选择两台泵，其中备用一台。污水泵流量，取。集水井容积按最大一台泵计算，则其容积为。去有效水深2m，则面积为2.09m2则集水井直径D=0.81m取1.0m安装两台80QW50-24型潜水排污泵于集水井，平均流量时相当于一用一备。（2）污水泵选择由上计算可知,污水泵流量，取查《污水处理新工艺与设计计算实例》常用水泵，QW型潜水排污泵符合要求，并且QW系列潜水排污泵高效、防缠绕、无堵塞、高可靠、自动控制、设置了各种状态显示保护装置等优点。选用两台（一台备用）80QW50-24型潜水排污泵；设计流量50m3/h，扬程24m，转速2900r/min，电机功率7.5kw，泵单体重量230kg。3.4旋流沉砂池的设计说明与计算3.4.1设计说明 旋流沉砂池是利用机械力控制水流流态与流速、加速沙粒的沉淀并使有机物随水流带走的沉砂装置。旋流沉砂池有多种类型，某些形式还属于专利产品。　　沉砂池由流入口，流出口，沉砂区，砂斗、涡轮驱动装置以及排沙系统等组成。污水由流入口切线方向流入沉砂区，进水渠道设一跌水堰，使可能沉积在渠道底部的沙子向下滑入沉砂池；还设有一挡板，使水流及砂子进入沉砂池时向池底流行，并加强附壁效应。在沉砂池中间设有可调速的桨板，使池内的水流保持环流。桨板、挡板和进水水流组合在一起，旋转的涡轮叶片使砂粒呈螺旋形流动，促进有机物和砂粒的分离，由于所受离心力不同，相对密度较大的砂粒背甩向池壁，在重力作用下沉入砂斗；而较轻的有机物，则在沉砂池中间部分与砂子分离，有机物随出水旋流带出池外。通过调整转速，可以达到最佳的沉砂效果。砂斗内沉砂可以采用空气提升、排沙泵排沙等方式排除，再经过砂水分离达到清洁排沙的标准。旋流沉砂池的优缺点　　旋流式沉砂池(钟氏及比氏)具有占地省、除砂效率高、操作环境好、设备运行可靠等特点，但对水量的变化有较严格的适用范围，对细格栅的运行效果要求较高。其关键设备为国外产品，价格很高，故该池型在国内普及为时尚早。　　其优缺点如下：　　优点：　　1、适应流量变化能力强；　　2、水头损失小，典型的损失值仅6mm；　　3、细砂粒去除率高，140（0.104mm）目的细砂也可达73%；　　4、动能效率高。　　缺点：　　1、国外公司的专有产品和设计技术；　　2、搅拌桨上会缠绕纤维状物体；　　3、砂斗内砂子因被压实而抽排困难，往往需高压水泵或空气去搅动，空气提升泵往往不能有效抽排砂粒； 4、池子本身虽占地小，但由于要求切线方向进水和进水渠直线较长，在池子数多于两个时，配水困难，占地也大。旋流沉砂池的设计参数：（1）最大流速为0.1m/s，最小流速为0.02m/s（2）最大流量时，停留时间不小于20s，一般采用30s-60s（3）进水管最大流速为0.3m/s3.4.2设计选型最大设计流量=49.375m3/h=13.72L/s所以选择XLC-1.8型旋流沉砂池除沙机 图3-2旋流沉砂池示意图XLC-1.8型旋流沉砂池除沙机处理流量为180m3/h，功率为0.55kW。各尺寸如下表单位：mABCDEFGHJKL1.831.00.3050.6100.31.400.300.300.200.801.10表3-1旋流沉砂池尺寸3.5调节池的设计说明及计算3.5.1设计说明对于有些反应，如厌氧反应对水质、水量和冲击负荷较为敏感，所以对于工业废水适当尺寸的调节池，对水质、水量的调节是厌氧反应稳定运行的保证。 　　作用：对水量和水质的调节，调节污水pH值、水温，有预曝气作用，还可用作事故排水。　　分类：水量调节池和水质调节池　　一般车间不连续排水时都要做成有水量缓冲功能的，若有多股水，水质差别较大，尤其是pH这样进生化系统必须调整到正好这样的参数有很大变化时，应考虑均质。设计要求：（1）调节池一般容积较大，应适当考虑设计成半地下式或地下式，还应考虑加盖板。（2）调节池埋入地下不宜太深，一般为进水标高一下2m左右，或根据所选位置的水文地质特征来决定。南方地下水位过高的平原地区，调节池深度太深而使地下水所产生的浮力对调节池放空时会产生较大浮力；此外，深度太大，对土建要求相应较高，土方挖掘会有一定困难，土建投资相对较大。（3）调节池的设计，应与整个污水处理工程各处构筑物的布置相配合。（4）调节池应以一池二格（或多格）为好，便于调节池的维修保养。（5）调节池的埋深与污水排放埋深有关，如果排放口太深，调节池与排放口之间应考虑设集水井，并设置一级泵站进行一级提升。（6）调节池设计中可以不必考虑大型泥斗、排泥管等，但必须设有放空管和溢流管，必要时还应考虑设超越管。3.5.2设计计算（1）加酸中和废水呈碱性主要是由生产过程中投加的NaOH引起的，原水PH为11，即[OH-]=10-3mol/l,加酸量Ns为Ns=Nz·a·k/a=0.01372×1000×3600×10-3×40×1.24× 1.1/24=21.73kg/h其中Ns——酸总耗量，kg/h；Nz——废水含碱量，kg/h；a——酸性药剂比耗量，取1.24k——反应不均匀系数，1.1～1.2取1.1当硫酸用量超过10kg/h时，可采用98﹪的浓硫酸直接投配。硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽，经阀门控制流入调节池反应。（2）池体体积计算1）参数：废水停留时间t=8h，采用穿孔空气搅拌，气水比3.5：12)调节池有效体积VV==0.01372×3600×8=395.14m3其中为最大设计流量，m3/h3)调节池尺寸设计调节池平面尺寸为矩形，有效水深为5米，则面积FF=V/h=395.14/5=79.03m2设池宽B=8m，池长L=F/B=79.03/8=9.88m,取L=10m保护高h1=1m，则池总高度H=h+h1=5+1=6m（3）布气管设置1）空气量DD==3.5×0.01372=0.048m3/s式中D0——每立方米污水需氧量，3.5m3/m32）空气干管直径dd=（4D/v）1/2=[4×0.048/(3.14×14)]1/20.067m,取75mm。校核管内气体流速v‘=4D/d2=4×0.048/(3.14×0.0752)=10.87m/s在范围10～15m/s内。3）支管直径d1空气干管连接两支管，通过每根支管的空气量q q=D/2=0.048/2=0.024m3/s则只管直径d1=（4q/v1）1/2=[4×0.024/(3.14×7)]1/2=0.066m,取75mm校核支管流速v1‘=4q/d12=4×0.0024/(3.14×0.0752)=5.43m/s在范围5～10m/s内。4）穿孔管直径d2沿支管方向每隔2m设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池壁各留1m，则穿孔管的间距数为(L-2×1)/2=（10-2）/2=4,穿孔管的个数n=(4+1)×2×2=20。每根支管上连有10根穿孔管。通过每根穿孔管的空气量q1，q1=q/10=0.024/28=0.0024m3/s则穿孔管直径d2=（4q1/v2）1/2=[4×0.0024/(3.14×8)]1/2=0.0195m，取20mm，校核流速v2‘=4q1/d22=4×0.0024/(3.14×0.022)=7.64m/s在范围5～10m/s内。5）孔眼计算孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45°处，并交错排列，孔眼间距b=50mm，孔径=3mm，每根穿孔管长l=1.8m，那么孔眼数m=l/b+1=1.8/0.05+1=37个。孔眼流速v3=4q1/2m=4×0.0024/(3.14×0.0032×41)=8.29m/s,符合5～10m/s的流速要求。6）鼓风机的选型①空气管DN=75mm时，风管的沿程阻力h1h1=iLTP=2.79×20×1.00×1.0=55.8Pa式中i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，i=2.79Pa/mL——风管长度，mT——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0 风管的局部阻力h2=v2/2g=3.0×10.872×1.205/(2×9.8)=21.79Pa式中——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册得3.0v——风管中平均空气流速，m/s——空气密度，kg/m3②空气管DN=20mm时，风管的沿程阻力h1h1=iLTP=2.45×60×1.00×1.0=147.0Pa式中i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，i=2.45Pa/mL——风管长度，mT——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0风管的局部阻力h2=24×v2/2g=24×3.4×5.432×1.205/(2×9.8)=147.91Pa式中——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册得3.4v——风管中平均空气流速，m/s——空气密度，kg/m3风机所需风压为55.8+21.79+147.0+147.91=372.5Pa≈0.37KPa。综合以上计算，鼓风机气量2.88m3/min，风压0.37KPa水压为：5×9.8×1000＝49000Pa=49kPa总压为：49+0.37=49.37kPa选用3L型系列三叶型罗茨鼓风机结合气量2.88m3/min，风压49KPa进行风机选型选用3L13XD(C)-3L14XD(C)型罗茨鼓风机进口风量0.82-3.76m3/min,出口升压9.8～58.8kPa。配套电机0.75-7.5kW3.6水解酸化池的设计说明与计算3.6.1设计说明 水解酸化主要用于有机物浓度较高、SS较高的污水处理工艺，是一个比较重要的工艺。如果后级接入UASB工艺，可以大大提高UASB的容积负荷，提高去除效率。水中有机物为复杂结构时，水解酸化菌利用H2O电离的H+和-OH将有机物分子中的C-C打开，一端加入H+，一端加入-OH，可以将长链水解为短链、支链成直链、环状结构成直链或支链，提高污水的可生化性。水中SS高时，水解菌通过胞外粘膜将其捕捉，用外酶水解成分子断片再进入胞内代谢，不完全的代谢可以使SS成为溶解性有机物，出水就变的清澈了。这其间水解菌是利用了水解断键的有机物中共价键能量完成了生命的活动形式。但是COD在表象上是不一定有变化的，这要根据你在设计时选择的参数和污水中有机物的性质共同确定的，长期的运行控制可以让菌种产生诱导酶定向处理有机物，这也就是调试阶段工艺控制好以后，处理效果会逐步提高的原因之一。水解工艺并不是简单的，设计时要考虑污水中有机物的性质，确定水解的工艺设计，水解停留时间、搅拌方式、循环方式、污泥回流方式、设计负荷、出水酸化度、污泥消解能力、后级配套工艺（UASB或接触氧化）。水解（酸化）池设计计算　　1、有效池容V可以根据污水在池内的水力停留时间计算的。水解（酸化）池内水力停留时间需根据污水的有机物种类（水解的速度情况）、进水有机物浓度、当地的平均气温情况综合而定。　　2、池截面面积根据污水在池内的上升流速计算。对于水解酸化反应器,为了保持其处理的高效率,必须保持池内足够多的活性污泥,同时要使进入反应器的废水尽量快地与活性污泥混合,增加活性污泥与进水有机物的接触好。上升流速需要保证污泥不沉积，同时又不能使活性污泥流失，所以保持合适的上升流速是必要的。　　3、反应池布水系统设计。水解酸化反应器良好运行的重要条件之一是保障污泥与废水之间的充分接触，为了布水均匀与克服死区，水解酸化池底部按多槽布水区设计，并且反应器底部进水布水系统应该尽可能地布水均匀。 　　水解酸化池的布水系统形式有多种，布水系统兼有配水和水力搅拌的功能，为了保证这两个功能的实现，需要满足以下原则。　　（1）、确保各单位面积的进水量基本相同，以防止发生短路现象；　　（2）、尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合；（3）、易观察到进水管的堵塞，并当堵塞发生后很容易被清除。设计参数：表面负荷0.8～1.5m3/(m2.h)停留时间t一般在4～5h采用底部均匀布水3.6.2设计计算（1）池体积算1）池表面积FF=Qq=（790/24）×1.0=32.92m2其中Q——平均设计流量（m3/h）q——表面负荷，一般为0.8～1.5m3/(m2.h),取1.02）有效水深hh=qt=1.0×4=4米停留时间t一般在4～5h，本设计采用4h。3）有效容积VV=Fh=32.92×4=131.67m3设池宽B=6m则池长L=A/B==5.58m取6m设计成四格，则每格尺寸为3×3m（2）布水配水系统1）配水方式本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底约20cm，位于所服务面积的中心。 查《曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例》其设计参数如下：干管进口流速1.0～1.5m/s开孔比0.2﹪～0.25﹪支管进口流速1.5～2.5m/s配水孔径9～12mm支管间距0.2～0.3m配水孔间距7～30mm表3-2管式大阻力配水系统设计参数表2）干管管径的设计计算Q=790m3/d=32.92m3/h=0.00914m3/s干管流速v1=1.5m/s则干管横截面面积A=Q/v1=0.00914/1.5=0.0061m2管径D1=(4A/)1/2=（4×0.0061/3.14）1/2=0.088m由《给排水设计手册》第一册选用DN=100mm的钢管校核干管流速：A=2/4=3.14×0.12/4=0.00785m2v1‘=Q/A=0.00914/0.00785=1.164m/s,介于1.0～1.5m/s之间3）布水支管的设计计算a．布水支管数的确定取布水支管的中心间距为0.2m，支管的间距数n=L/0.2=6/0.2=30个，则支管数n=2×（30-1）=58根b．布水支管管径及长度的确定每根支管的进口流量q=Q/n=0.00914/58=0.000158m3/s支管流速v2=2.0m/s则D2=（4q/v2）1/2=[4×0.000158/(3.14×2.0)]1/2=0.00997m,取D2=10mm校核支管流速：v2‘=4q/D22=4×0.000156/(3.14×0.012)=1.99m/s,在设计流速1.5～2.5m/s之间，符合要求。4)出水孔的设计计算一般孔径为9～12mm，本设计选取孔径10mm 的出水孔。出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置，从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为45°。又因为水解酸化池的横截面积为6×6=36m2，去开孔率0.2﹪，则孔眼总面积S=36×0.2﹪=0.072m2配水孔眼d=10mm，所以单孔眼的面积为S1=d2/4=3.14×0.012/4=7.85×10-5m2，所以孔眼数为0.072/（7.85×10-5）=917.197，取918个，每个管子上的孔眼数是918/58=15.83，取16个。3.7SBR反应池设计说明与计算3.7.1设计说明1、设施的组成原则上不设初次沉淀池，应用于小型污水处理厂的主要原因是设施较简单和维护管理较为集中。为适应流量的变化，反应池的容积应留有余量或采用设定运行周期等方法。但是，对于游览地等流量变化很大的场合，应根据维护管理和经济条件，研究流量调节池的设置。2、反应池　　反应池的形式为完全混合型，反应池十分紧凑，占地很少。形状以矩形为准，池宽与池长之比大约为1：1～1：2，水深4～6米。　　反应池水深过深，基于以下理由是不经济的：①如果反应池的水深大，排出水的深度相应增大，则固液分离所需的沉淀时间就会增加。②专用的上清液排出装置受到结构上的限制，上清液排出水的深度不能过深。　　反应池水深过浅，基于以下理由是不希望的：①在排水期间，由于受到活性污泥界面以上的最小水深限制，上清液排出的深度不能过深。②与其他相同BOD—SS负荷的处理方式相比，其优点是用地面积较少。　　反应池的数量，考虑清洗和检修等情况，原则上设2个以上。在规模较小或投产初期污水量较小时，也可建一个池。3、排水装置 排水系统是SBR处理工艺设计的重要内容，也是其设计中最具特色和关系到系统运行成败的关键部分。目前，国内外报道的SBR排水装置大致可归纳为以下几种：⑴潜水泵单点或多点排水。这种方式电耗大且容易吸出沉淀污泥；⑵池端（侧）多点固定阀门排水，由上自下开启阀门。缺点操作不方便，排水容易带泥；⑶专用设备滗水器。滗水器是是一种能随水位变化而调节的出水堰，排水口淹没在水面下一定深度，可防止浮渣进入。理想的排水装置应满足以下几个条件：①单位时间内出水量大，流速小，不会使沉淀污泥重新翻起；②集水口随水位下降，排水期间始终保持反应当中的静止沉淀状态；③排水设备坚固耐用且排水量可无级调控，自动化程度高。　　在设定一个周期的排水时间时，必须注意以下项目：　　①上清液排出装置的溢流负荷——确定需要的设备数量；　　②活性污泥界面上的最小水深——主要是为了防止污泥上浮，由上清液排出装置和溢流负荷确定，性能方面，水深要尽可能小；　　③随着上清液排出装置的溢流负荷的增加，单位时间的处理水排出量增大，可缩短排水时间，相应的后续处理构筑物容量须扩大；④在排水期，沉淀的活性污泥上浮是发生在排水即将结束的时候，从沉淀工序的中期就开始排水符合SBR法的运行原理。3.7.2设计参数①污泥负荷：LS取值为0.1kgBOD5/(kg.MLSS.d)②污泥浓度和SVI：污泥浓度采用3000mgMLSS/L；污泥体积系数SVT采用100③反应周期数：SBR周期数采用T=8h，反应器1d内周期数：n=24/8=3④周期内的时间分配反应池数N=2进水时间：1.0h反应时间：4.0h静沉时间：2.0h排水时间：1.0h⑤周期进水量： 3.7.3设计计算(1)反应池尺寸①反应池有效容积：②反应池最小水量：③反应池中污泥体积，符合要求④校核周期进水量周期进水量应满足下式：＜符合要求⑤确定单座反应池的尺寸SBR的有效水深取5m，超高0.5m，则SBR总高为5.5mSBR的面积为：645.18/5=129.04m2设SBR的长宽比为2:1，则SBR的池长为16m，池宽为8mSBR反应池最低水位为：Vmin/(16×8)=513.51/(16×8)=4mSBR反应池的污泥高度为：193.55/(16×8)=1.5m可见，SBR最低水位与污泥泥位之间的距离为：4-1.5=2.5m，大于0.5m的缓冲层，符合要求。(2)需氧量计算①需氧量需氧量以每kgBOD需要2.0kg计 每池每周期需氧量为曝气时间以4小时计，则每小时的需氧量为②曝气装置a．为水下机械曝气机，求所需能力。此处，混合液水温，混合液的DO浓度1.5，池水深5m。根据需氧量，污水温度以及大气压的换算，供氧能力为==40.63kgO2/h每个反应池设2台曝气装置（一台备用）b．鼓风曝气根据供氧能力，求的曝气空气量为式中：（）氧利用率以18%计，则=638.4m3/h选用罗茨鼓风机，1台风机曝气，另设1台备用取干管流速v1=15m/s，支管流速为10m/s，小支管流速为5m/s，，取200mm ，取150mm，取50mm③布气系统的计算反应池的平面面积：16×8×2=256m2，每个扩散器的服务面积取1.5m2，则需256/1.5=170.67个,取182个扩散器，每个池子需91个。④排泥量污泥干固体量（）=设计流量（污泥干固体产率系数==284.4假定排泥含水率为99%，则排泥量为⑤鼓风机供气压力估算曝气器的淹没深度H=3.5m，空气压力可按此式估算校核估算的空气压力值：管道沿程阻力损失可由估算：式中：────阻力损失系数，取4.4。空气干管长L为90m，管内气体流速则其沿程阻力损失：空气支管长L为40m，管内气体流速 则其沿程阻力损失：空气支管长L为260m，管内气体流速则其沿程阻力损失：所以空气管路沿程阻力损失为：空气管道的局部阻力损失为：则空气管路的压力损失总和为：h0=0.6+1.29=1.89（kPa）设计采用塑料SX—1型空气扩散器，其最大压力损失为则鼓风机的供气压为：故鼓风机的供气压力可采用49，选择1台风机曝气则风机能力为：风机选型：供气压力大于40kPa查给排水设计手册11册，选择型号为RF-350的罗茨风机，口径350A，转速880r/min性能：排出压力：49kPa通风状态风量：196.4m3/min所需动力：220kw⑥SBR滗水器滗水深度：=式中： Q-----------每天处理水量，N------------SBR池子个数n------------一日内运行周期数A------------SBR池子的面积，=m表3-3滗水器选型表由单座反应池的设计水量，选BFR型滗水器滗水器是一种能随水位变化而调节的出水堰,排水口淹没在水面下一定的深度,可防止浮渣进入。理想的排水装置应具有以下的特点:(1)单位时间内出水量大,流量小,不会使沉淀污泥重新翻起；(2)集水口随水位下降,排水期间始终保持反应当中的静止沉淀状态；(3)排水设备坚固耐用且排水量可无机调控,自动化程度高。目前常见的SBR滗水器主要有3种形式，即虹吸式、旋转式、套筒式；多用的是虹吸式和旋转式。旋转式滗水器目前在国内较大规模的在SBR水处理工程中使用,其随水位变化的种类比较多，可以是机械力亦可以是浮力,机械力以螺材质动居多,浮力以压筒式居多,其总体的构成主要是由集水管或集水槽,支管,主管,支座,旋转接头,动力装置,控制系统等组成。 旋转式滗水器一般采用重力自流,当滗水器降至最低位置时,堰槽内最低水位与池外水位(或出水中心)差△H通常喂500mm左右.其集水堰长度一般不宜超过20m,滗水器深度不宜小于1m。3.8混凝反应池的设计说明与计算3.8.1设计说明水质的混凝处理是向水中加入混凝剂，通过混凝剂水解产物来压缩胶体颗粒的扩散层，达到胶粒脱稳而相互聚结的目的；或者通过混凝剂的水解和缩聚反应而形成的高聚物的强烈吸附架桥作用，使胶粒被吸附粘结。混凝处理的过程包括凝聚和絮凝两个阶段，凝聚阶段形成较小的颗粒，再通过絮凝以形成较大的颗粒，这种较大的颗粒在一定的沉淀条件下从水中分离、沉淀出来。混凝的作用：（1）有效地去除原水中的悬浮物质和胶体，降低出水浊度和BOD5，一般用于去除粒度在1nm—100µm的分散系物质。（2）能有效地去除水中微生物、细菌和病毒。（3）能有效地去除污水中的乳化油、色度、重金属，以及其他污染物。（4）混凝沉淀可去除污水中90%—95%的磷，是最便宜高效的除磷方法。（5）投加混凝剂可改善水质，有利于后续处理。3.8.2设计计算（1）混凝剂的选择选用聚合氯化铝（PAC）。其特点是：碱化度比其他铝盐铁盐混凝剂低，对设备腐蚀较小混凝效率高耗药量少絮体大而重，沉淀快。聚合氯化铝受温度影响小，适用于各类水质。（2）配制与投加配制方式选用机械搅拌混凝剂的投加采用湿投法 （3）混合方式混合方式设计的一般原则：混合的速度要快并在水流造成剧烈紊流的条件下加入药剂，混合时间控制在10～30s，适宜的速度梯度是500～1000s-1。本设计采用水泵混合。（4）机械絮凝池的设计计算1）絮凝池尺寸由于本设计处理的水质中色度很大，考虑延长絮凝时间絮凝时间T取40min，絮凝池有效容积：W=QT/n60=32.92×40/（2×60）=10.97m3其中Q——平均设计水量，m3/h。Q=790m3/d=32.92m3/hn——池子座数，2为配合沉淀池尺寸，絮凝池分为两格，每格尺寸2.0×2.0m。絮凝池水深：H=W/A=10.97/(2×2.0×2.0)=1.4m絮凝池取超高0.5m，总高度为1.9m。絮凝池分格隔墙上过水孔道上下交错布置，每格设一台搅拌设备。为加强搅拌设备，于池子周壁设四块固定挡板。2）搅拌设备①叶轮直径取池宽的80﹪，采用1.6m。叶轮桨板中心点线速度采用：v1=0.4m/s,v2=0.2m/s；桨板长度取l=0.8m（桨板长度与叶轮直径之比l/D=0.8/1.6=0.5）；桨板宽度取b=0.10m，每根轴上桨板数8块，内外侧各4块。水流截面为2.0×2.0=4.0m2旋转桨板面积与絮凝池过水断面积之比4×0.1×0.8/(2.0×2.0)=8.0﹪ 图3-3搅拌机示意图②叶轮桨板中心点旋转直径D0D0=[（800-400）/2+400]×2=1200mm=1.2m叶轮转速分别为n1=60v1/D0=60×0.4/(3.14×1.2)=6.37r/min;w1=0.637rad/sn2=60v2/D0=60×0.2/(3.14×1.2)=3.18r/min；w2=0.318rad/s桨板宽厂比b/l=0.1/1.0<1,查阻力系数表3-4阻力系数b/l小于11～22.5～44.5～1010.5～18大于181.11.151.191.291.42=1.10k=/2g=1.10×1000/(2×9.8)=56桨板旋转时克服水的阻力所耗功率：第一格外侧桨板:=yklw13（r24-r14）/408=4×56×0.8×0.6373()/408=0.019kw第一格内侧桨板： =4×56×0.8×/408=0.0042kw第一格搅拌轴功率：=0.019+0.0042=0.0232kw第二格外侧桨板：第二格内侧桨板：第二格搅拌轴功率：③设两台搅拌设备合用一台电动机，则混凝池所耗总功率为N=0.0232+0.00291=0.026kw电动机功率（取1=0.75，2=0.7）：N=0.026/(0.75×0.7)=0.050kw④核算平均速度梯度G及GT值（按水温20℃计，=102×10-6kgs/m3）第一格：G1=（102N01/W1）1/2=[102×0.0232×106/(102×10.97/2)]1/2=65s-1第二格：G2=（102N02/W2）1/2=[102×0.00291×106/(102×10.97/2)]1/2=23s-1絮凝池平均速度梯度：G=（102N0/W）1/2=[102×0.026×106/(102×10.97)]1/2=49s-1GT=49×20×60=5.88×104经核算，G和GT值均较合适。3.9斜板沉淀池的设计说明与计算3.9.1设计说明 斜管沉淀池是指在沉淀区内设有斜管的沉淀池。在平流式或竖流式沉淀池的沉淀区内利用倾斜的平行管或平行管道（有时可利用蜂窝填料）分割成一系列浅层沉淀层，被处理的和沉降的沉泥在各沉淀浅层中相互运动并分离。根据其相互运动方向分为逆（异）向流、同向流和逆向流三种不同分离方式。每两块平行斜板间（或平行管内）相当于一个很浅的沉淀池。其优点是：①利用了层流原理，提高了沉淀池的处理能力；②缩短了颗粒沉降距离，从而缩短了沉淀时间；③增加了沉淀池的沉淀面积，从而提高了处理效率。这种类型沉淀池的过流率可达36m3/（m2.h）,比一般沉淀池的处理能力高出7-10倍，是一种新型高效沉淀设备。并已定型用于生产实践。设计参数（1）颗粒沉降速度μ：大致为0.3～0.6mm/s。（2)有效系数：根据资料介绍最小为0.2，一般在0.7～0.8之间。（3）倾斜角：为了排泥方便常用50°～60°。（4）板距P：侧向流常用100mm。（5）板内流速v：可参考相当于平流式沉淀池的水平流速，一般为10～20mm/s。（6）在侧向流斜板的池内，为了防止水流不经斜板部分通过应设置阻流墙，斜板顶部应高出水面。（7）为了使水流均匀分配和收集，侧向流斜板沉淀池的进出口应设置整流墙。进口处整流墙的开孔率应使过口流速不大于絮凝池出口流速，以免絮粒破碎。3.9.2设计计算设计用两个沉淀池，则每池的流量为Q=0.00457m3/s1）斜板面积AA0=Q/μ=0.00457/（0.7×0.0003)=21.76m2需要斜板实际总面积：A=A/cos=21.76/cos60°=21.76/0.5=43.52m2其中Q——平均设计流量，m3/sμ——颗粒沉降速度，取0.3mm/s——有效系数，取0.7——斜板水平倾角，60°2）斜板高度计算h： h=lsin=1.0×sin60°=0.87ml为斜板长度，取1.0m3）池宽BB=Q/vh=0.00457/(0.01×0.87)=0.53m,取0.6mv——板内流速，取10mm/s4)斜板组合全长计算斜板间隙数：N=B/P=0.6/0.1=6个斜板组合全长：L=A/Nl=43.52/(6×1.0)=7.25m，取7.5m5)复核颗粒沉降需要长度颗粒沉降所需时间：t=L’/v=h/μ,而h=Ptg颗粒沉降需要长度：L’=Ptgv/μ=0.1×0.01×tg60°/0.0003=5.8m实际长度7.5m>5.8m,满足颗粒沉降时的设计要求6）池内停留时间tt=（h2+h）×60/q’=(1.0+0.87)×60/3.0=37.4min<60min,符合要求。其中h2——斜板区上部水深，0.5～1.0m，取1.0mh——斜板高度q‘——表面负荷，3.0～6.0m3/(m2h),取3.0m3/(m2h)7）沉淀池高度HH=h1+h2+h3+h4+h=0.3+1.0+1.0+0.8+1.0=4.1m其中h1——超高，0.3mh3——缓冲层高度，0.6～1.2m取1mh4——污泥斗高度取0.8m3.9.3进出口形式沉淀池的进口布置应做到在进水断面上水流均匀分布，为避免已形成絮体的破碎，本设计采取穿孔墙布置。沉淀池出口布置要求在池宽方向均匀集水，并尽量滗取上层澄清水，减小下层沉淀水的卷起，采用指形槽出水。指形槽的长度LL=（Q/q-B）/2=(790/300-1.1)=1.53m 式中Q——沉淀池处理水量，m3/dq——设计单位堰宽负荷[m3/(md)],120～480m3/(md)，取300m3/(md)出水进入指形槽后采用锯齿三角堰自流流出。3.9.4排泥方式选择多斗重力排泥。3.10化学氧化池设计说明与计算3.10.1设计说明本设计采用隔板式脱色氧化池，其设计方式与消毒池的设计方式大致相同。氧化采用的氧化剂有液氯、氯片、二氧化氯、次氯酸钠和臭氧等，本设计采用的是次氯酸钠做为氧化剂。3.10.2设计计算设计参数（1）设计进水量Q=790m3/d=32.92m3/h=0.00914m3/s（2）水力停留时间:T=1/3h=20min（3）设计加药量为:ρ＝4.0mg/L；（4）平均水深:h=1.0m，超高采用0.5m；（5）隔板间隔:b=0.8m；（6）设计池格数：n=2设计草图: 图3-4脱色氧化池设计草图（1）氧化池容积（2）氧化池表面积（3）氧化池具体尺寸隔板数采用3个，廊道间距采用0.8m，隔板宽度设为0.1m则廊道总宽即池宽为:氧化池长度:取5m长宽比:符合要求超高为0.5m，则池深:实际氧化池容积为:（4）加药量的计算每日平均加药量为:（5）混合装置 在氧化池第一格起端位置设置潜水混合搅拌机1台（立式）。混合搅拌机的设计速度梯度G:500S-1，水的动力黏度μ:1.0610-4N·S/m2查相关设备书选取MDDS100-1.5-3B1型潜水搅拌机，电机功率为1.5kw，全长1042mm，桨叶直径为280mm，质量为80kg（6）出水装置图3—5脱色氧化池出水装置为控制出水流量和出水水质的稳定性，由于，采用三角堰出水。当其流量公式为：式中：h为水头（m）；Q为流量（m/s）计算得h=0.13m3.11清水池的设计计算处理站内建一座矩形清水池，清水池总容积按处理站平均设计用水量的20%计。水厂的平均设计水量为：Q=790m3/d清水池的有效容积为 V=790×20%=158m3/d则清水池的面积为A=m2式中—每座清水池的面积—清水池的有效水深，取取清水池宽B=5m则长L=39.5/5=7.9m取8m则清水池实际有效面积为8×5=40m2清水池超高取为，清水池的总高3.12配水井的设计计算1、设计参数：最大设计流量水力停留时间：t=1min2、设计计算：（1）有效容积V=（2）池面积取有效水深h=1mA=（3）池平面尺寸D=（取1.0m）（4）池总高度取超高h1=0.3mH=h+h1=1.0+0.3=1.3m 4污泥处理构筑物的设计4.1污泥量的计算污泥主要来自于SBR反应器和污水中的SS。（1）根据上面的计算，SBR反应器产生的污泥量为Q128.44m3/d。（2）由SS产生的污泥其中：，——分别是进水与沉淀出水的悬浮物浓度，kg/——污泥含水率，%——污泥容重，kg/——两次排泥的时间之隔总的污泥设计流量：Q=Q1+Q2=28.44+32.38=60.82m34.2集泥井的设计计算总污泥量Q=60.82m3取有效深度为4m，超高0.5m则集泥井的面积为A=15.205m2则集泥井的直径D=4.4m取5m4.3污泥浓缩池的设计说明与计算4.3.1设计说明重力浓缩池按其运转方式分为连续式和间歇式两种。前者主要用于大、中型污水处理厂；后者主要用于小型处理厂或工业企业的污水处理厂。 图4—1重力浓缩池示意图4.3.2设计计算（1）设计参数固体负荷（固体通量）M取30kg/(m3.d)；浓缩时间取T=24h；由SBR反应器可知，设计污泥量Q=60.82m3/d，浓缩后污泥含水率96%根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：A≥Qc/M，式中Q─入流污泥量,m3/d；M─固体通量,Kg/(m3·d)；C─入流固体深度kg/m3；入流固体深度（c）的计算如下：那么，W=Q=608.2=25.34进泥平均含水率p1=98.1%（污泥密度按1000kg/m3计）。（2）设计计算①池子尺寸浓缩池的横断面面积：A=Q/M=608.2/30=20.27m2 设计两座竖流重力浓缩池，则每池横断面面积为10.14m3则每池边长L=3.18m，取3.5m则单池实际面积A=3.52=12.25②单池高度：取污泥浓缩时间T=20h，则浓缩池工作部分高度h1=TQ/(24A)=20×30.41/(24×12.25)=2.1m，超高h2=0.3m，缓冲层高h3=0.3m，则浓缩池池壁总高度H1=h1+h2+h3=2.1+0.3+0.3=2.7m③浓缩后污泥体积：浓缩后的污泥体积：④污泥斗：设污泥斗斗底尺寸为1500×1500，高度h5取1.5m，斗口尺寸取3500×3500，则污泥斗容积V2=1/3×h5×(a12+a1a2+a22)=1/3×1.5×(3.5×3.5+3.5×1.5+1.5×1.5)=9.88m3.则总污泥斗容积为19.76m3每天排泥1次浓缩池总高度H=H1+h5=2.7+1=3.7m。4.4污泥脱水系统设计4.4.1设计参数压滤时间取T=4h；设计污泥量Q=15.21 压滤后污泥含水率为75%4.4.2设计计算①贮泥池设圆形贮泥池一座，停留时间HRT=24h设计泥量Q=15.21贮泥池所需体积V==15.21取高度H=3m，则D=2.5，超高取0.5m，则贮泥池尺寸为：D×H=2.5×3m。②压滤后污泥体积压滤后污泥含水率为75%；压滤后污泥体积：m3/d③机型选取选取DY-1000型螺压脱水机2台，一用一备。其处理量为3-5m/h，电机功率3Kw，并设置脱水机房用于放置污泥脱水机及其附属设备。脱水机房的尺寸为：5m×5m×5m。型号流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(KW)效率(﹪)叶轮外径（mm）KWPK200-500250-5406.5-20.572522-3782﹪200 5平面与高程布置5.1平面布置污水处理厂的平面布置是指处理构筑物、道路、绿化、及办公楼等辅助构筑物的平面位置的确定。根据处理厂的规模大小，设计采用1：250的比例尺的地形图绘制总平面图。5.1.1平面布置的一般原则处理构筑物是污水处理厂的主体构筑物，在作平面布置时，根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形及地质条件，确定它们在厂区内的平面位置。（1）处理构筑物平面布置的一般原则①处理构筑物应尽可能的按流量顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。②构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的施工要求，两构筑物之间的距离一般采用5～10m。③污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合以利安全和方便管理，并尽可能距沉淀池较近，以缩短污泥路线。④在选择池子的尺寸和数量时，必须考虑处理厂的远期扩建。在对每一处理单元进行设计时，应避免在初期运行时有较大的富余能力。（2）管渠的平面布置的一般原则①污水内管线种类较多，应综合考虑布置，以避免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。②污水厂内应设超越管，以免发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。③各构筑物都应设放空管，以便故障检修。（3）辅助构筑物平面布置的原则污水厂内的泵房、鼓风机房、办公楼、变配电间、车库、传达室 、机修间、仓库、绿化等是厂区内不可缺少的组成部分，其建筑面积按具体情况与条件而定。5.1.2主要构筑物的尺寸序号名称数量平面尺寸B×L（㎡）备注1格栅间13×3钢筋混凝土2污水泵房15×5钢筋混凝土3旋流沉砂池15×5钢筋混凝土4调节池18×10钢筋混凝土4水解酸化池16×6钢筋混凝土5SBR反应池28×16钢筋混凝土6加药间25×5钢筋混凝土7混凝反应池22×4钢筋混凝土8斜板沉淀池20.6×7.5钢筋混凝土9化学氧化池23.5×5钢筋混凝土10污泥泵房15×5钢筋混凝土11污泥浓缩池2D=4砖混12贮泥池1D=2.5砖混13污泥脱水间15×5钢筋混凝土14鼓风机房16×6砖混设计确定污水处理厂主要构筑物及建筑物的尺寸大小如上表所示5.2管道设计及布置 5.2.1进水管查《铁管及铸铁管水力计算表》取设计流量为。查《铁管及铸铁管水力计算表》，取管径150mm，流速v=0.79m/s，1000i=8.70，符合标准。5.2.2污水管①从格栅到调节池的管道以最大的流量进行设计由以及得，，取流速。则，取整后校核流速。介于0.6m/s-1.5m/s之间，设计合理。查《铁管及铸铁管水力计算表》得，当管径，设计流量时，坡度。②从调节池到化学氧化池的管道以平均的流量进行设计（1）从调节池到配水井以平均的流量进行设计由以及得，，取流速。则 ，取整后校核流速。介于0.6m/s-1.5m/s之间，设计合理。查《铁管及铸铁管水力计算表》得，当管径，设计流量时，坡度。（2）从配水井到清水池的管道以平均的流量进行设计由以及得，，取流速。则，取整后校核流速。介于0.6m/s-1.5m/s之间，设计合理。查《铁管及铸铁管水力计算表》得，当管径，设计流量时，坡度。③从清水池到出厂的管道以平均的流量进行设计由以及得，，取流速v=1.0m/s。则，取整后校核流速。介于0.6m/s-1.5m/s之间，设计合理。查《铁管及铸铁管水力计算表》得，当管径 ，设计流量时，坡度。5.2.3污泥管其设计流量管径取150mm由以及得流速v=0.040m/s5.2.4雨水管、厂区污水管雨水管和厂区污水管通常采用非金属的管材，雨水管采用的管径，厂区污水管采用的管径。5.2.5给水管给水管拟采用钢管，采用的管径。5.3高程布置污水处理厂高程布置是指确定各构筑物及水面标高，以确定各构筑物之间的连接管渠的尺寸以及标高，充分利用污水厂地形，使污水沿处理流程在处理构筑物之间顺畅的流动，确保污水处理厂的正常运行。5.3.1各构筑物水位计算 管渠及构筑物名称流量L/s管渠设计参数水头损失（m）D(mm)I(‰)V(m/s)L(m)沿程局部合计出厂管9.1410022.61.1615.320.34620.03430.3806清水池9.140.3000清水池到脱色氧化池4.578025.70.919.400.24160.08790.3295脱色氧化池4.570.3000脱色氧化池至斜板沉淀池4.578025.70.917.290.18740.13690.3242斜板沉淀池4.570.3000斜板沉淀池至混凝反应池4.578025.70.912.350.06040.08790.1483混凝反应池4.570.3000混凝反应池至SBR反应池4.578025.70.9112.310.31640.11240.4288 SBR反应池4.570.3000SBR反应池至配水井4.578025.70.9117.460.44870.13690.5856配水井9.140.2000配水井至水解酸化池9.1410022.61.1613.000.29380.03430.3281水解酸化池9.140.3000水解酸化池至调节池9.1410022.61.1614.350.32430.14280.4671调节池13.720.3000调节池至旋流沉砂池13.721508.70.7810.790.09390.01550.1094旋流沉砂池13.720.3000旋流沉砂池至提升泵房13.721508.70.7825.940.22570.06460.2902提升泵房13.721.5000 提升泵房至格栅13.721508.70.7826.040.22650.06460.2911格栅13.720.147栅前跌落0.088进水管13.721508.70.7814.300.12440.06460.1890Σ8.20695.3.2污水提升泵房的设计1）总扬程估算：格栅水位-0.59m，旋流沉砂池水位高度为5.56m，水泵须提升的高度为5.56-（-0.59）=6.15m；提升泵房至格栅的水头损失为0.2911m提升泵房至旋流沉砂池的水头损失为0.2902m泵站内管线水头损失假设1.5m，考虑安全水头0.5m，则估算水泵总扬程为H=6.15+0.2911+0.2902+1.5+0.5=8.73m。所以泵选型合理5.3.3污泥泵房的设计计算最大排水量Q=790m3/d=32.92m3/h=0.00914m3/s,每天产生的污泥量为q=60.82m3/d=0.000704m3/s污泥提升泵房由SBR排出的污泥含水率达99﹪，性质与水相似，污泥管管径为150mm，则1000i=7.8SBR反应器最高泥位为-0.5m，浓缩池最高泥位是7.14mSBR至污泥泵房58.96m，泵房至浓缩池15.05m沿程损失h1=i1L=7.8×（58.96+15.05）/1000=0.577m 局部损失h2=0.3h1=0.3×1.0=0.3m泵站内管线水头损失假设1.5m，考虑安全水头0.5m，则估算水泵总扬程为H=7.14-（-1.5）+0.577+0.3+1.5+0.5=11.517m结合《给水排水设计手册》11册，选用KWP型无堵塞离心泵（两台，一用一备），具体参数见下表：污泥泵参数型号流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(KW)效率(﹪)叶轮外径（mm）KWPK200-500250-5406.5-20.572522-3782﹪200污泥浓缩池最高水位为7.14m，贮泥池的最高水位为2.5m，沿程损失为h1=i1L=7.8×15.54/1000=0.121m局部损失为h2=0.3h1=0.3×1.0=0.3m污水浓缩池水头损失取0.3m则总水头损失为H=0.121+0.3+0.3=0.721m能够自流进贮泥池，不用二次提升。 结论通过这次比较完整的污水处理系统的设计，让我学会了把理论知识如何运用到实际中去，提高了我解决实际问题的能力，同时也提高我查阅文献资料、设计手册和用CAD软件制图的能力。本次设计的主要任务是陕西渭南市三鑫印染有限责任公司的废水处理流程。主要设计的构筑物有，格栅、污水提升泵房、调节池、水解酸化池、SBR反应池、混凝沉淀池、脱色氧化池、重力浓缩池、污泥脱水间和污泥泵房。包括各构筑物的设计，选型和布局。毕业设计内容很多，但是却让我真的学到了很多东西，对设备的选型，各个构筑物的设计原则和标准，管道的设计方法，随着设计而不断熟悉并学会应用的。这些本是我工作后才会意识到的问题，通过这次毕业设计让我提前了解了这些知识，这是很珍贵的。在设计过程中一些构筑物的设计让我很头痛，原因是由于设计规范太多，而又必须考虑，从而形成了一些矛盾点，这些矛盾在处理上让人很难斟酌，比如，我的设计由于设计水量过小，如果严格按照各构筑物的设计原则，就会导致池子的尺寸过小，最终都靠自己的计算解决，锻炼了我的设计能力。提高是有限的但提高也是全面的，正是这一次设计让我积累了无数实际经验，使我的头脑更好的被知识武装了起来，也必然会让我在未来的工作学习中表现出更高的应变能力，更强的沟通力和理解力。总的来说，设计基本满足了要求。通过努力克服了设计中的困难，极大地提高了对于设计的自信心，这对以后有很大的帮助。 参考文献[1]于尔捷，张杰主编.给水排水工程快速设计手册(2).北京：中国建筑工业出版社[2]孙慧修主编.排水工程(上册)(第四版).北京：中国建筑工业出版社[3]张自杰等主编.排水工程(下册)(第四版).北京：中国建筑工业出版社[4]曾科，卜秋平，陆少鸣主编.污水处理厂设计与运行.北京：化学工业出版社，2001[5]王凯军，贾立敏主编.城市污水生物处理新技术开发与应用.北京：化学工业出版社，2002[6]高廷耀等主编.水污染控制工程(下册).北京：高等教育出版社[7]高俊发，王社平主编.污水处理厂工艺设计.北京：化学工业出版社，2003[8]张统等.污水处理工艺及工程方案设计.北京：中国建筑工业出版社[9]张自杰主编.环境工程手册(水污染防治卷).北京：高等教育出版社，1996[10] 孙连溪等主编.实用给水排水工程施工手册.北京：中国建筑工业出版社[11]周立正、张悦编著.污水生物处理应用技术及工程实例.北京：化学工业出版社[12]环境工程专业毕业设计指南.北京：中国水利水电出版社1. 致谢这次设计的按时完成离不开老师和同学的帮助首先感谢陈老师对我的悉心教导。在设计中，我遇到了很多困难，也犯了很多错误，导致设计的不合格，陈老师给我指点迷津，纠正我的思路，认真批阅我的设计说明书以及各个报告，帮助我修改，让设计更完善。在整个设计中，小组的同学和寝室的室友也给了我很大的帮助，教给我很多CAD制图的快捷方法，为我做设计节省了很多的时间。还要感谢学长们，他们给我们留下了很多珍贵的资料和模板。再次对帮助过我的老师和同学表示衷心的感谢。 附录序号设备名称名称、型号、规格单位数量1细格栅用FH-600型旋转式格栅台12污水提升泵QW系列污水泵（80QW50-24）台23旋流沉砂池50座14鼓风机3L13XD(C)-3L14XD(C)型罗茨鼓风机台25滗水器BFR100台46曝气器塑料SX—1型空气扩散器台1827潜水搅拌机MDDS100-1.5-3B1型潜水搅拌机台18剩余污泥泵80QW50-24型潜水排污泵台29回流污泥泵KWP200-500型无堵塞离心泵台210污泥浓缩脱水机DY-1000型螺压脱水机台2'