3000立方米d啤酒废水处理工艺设计大学本科毕业论文.doc 47页

'济南大学毕业设计毕业设计题目3000m3/d啤酒废水处理工艺设计学院资源与环境学院专业环境工程班级1002学生刘世香学号20102122094指导教师韩雪梅二〇一四年六月三日 济南大学毕业设计摘要近年来，随着人民生活水平的提高，啤酒行业发展迅速。目前，我国的啤酒制造厂家已有上千家，在全球属于啤酒市场增长速度最快的区域之一[1]。同时，啤酒废水排出也会带来很多的环境问题。啤酒废水水量较大，水质变化较大，有机污染物、固体悬浮物等含量较高，BOD/COD值可高达0.5以上，可生化性较好。如果对啤酒废水不进行及时处理，进入水体后会大量消耗水中的氧，使水中氧气不足，破坏水体环境，使水质受到严重危害。本次设计中采用IC反应器+CASS处理工艺，可有效去除啤酒废水中的各种污染物，最终得以达标排放。本设计中啤酒废水水量为3000/d。设计进水水质各项指标：BOD5浓度为1000mg/L，CODcr浓度为2000mg/L，SS浓度为300mg/L，T-N浓度为28mg/L，T-P浓度为4.2mg/L，NH4-N浓度为24mg/L，PH值为6~9。处理后水质指标浓度：BOD5为20mg/L，CODcr为80mg/L，SS为60mg/L，T-N为12mg/L，T-P为0.4mg/L，NH4-N为12mg/L，PH为6~9。符合《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的III类水域的一级排放标准即：BOD5≤30mg/L，CODCr≤100mg/L，SS≤70mg/L，T-N≤15，T-P≤0.5，NH4-N≤15。本次设计工艺流程为：啤酒废水→格栅→调节池→污水泵→IC反应器→CASS反应池→处理水本次设计中采用IC反应器，具有容积负荷高，节省投资和占地面积，抗冲击负荷能力强，抗低温能力强，出水稳定性好等特点。CASS工艺采用间断曝气，这样利于氧的转移，而且可以根据水的质量和大小灵活的调整曝气时间。这样的设计可以降低运行成本，从而节省投资。关键词：啤酒废水；IC；CASS；II 济南大学毕业设计ABSTRACTInrecentyears,aspeople"slivingstandardsgraduallyimprove,thebeerindustryhasbeenrapiddevelopment.Atpresent,inourcountry,Beermanufacturersaremorethanonethousand,andthebeeroutputrankedfirstintheworld,sochinaisoneofthefastestgrowingregionintheworld"sbeermarket.Atthesametime,thedischargeofbeerwastewaterhasbroughtgreatburdentotheenvironment.Thebeerwastewaterislarge,theleveloforganicpollutantsandsuspendedsolidscontentishigh,thevariationofwaterqualityisdramaticlly,BOD/CODcanbeashighas0.5orevenmore,andthebiodegradabilityisbetter.Withouttreatment,itwillconsumealargeamountofdissolvedoxygeninwaterwhichisdischargedintothewater,resultinginhypoxia,doinggreatdamagetothewaterenvironment,sothequalityofwaterwillgreatlybeenchanged.ThisdesignusedtheIC+CASSprocessingcrafttoremoveeachkindofpollutantinthebeerwastewaterinordertoreachthestandardstodischarge.Thebeerwastewatertreatmentcapacityofthisdesignis3000/d.Thedesigninfluentwaterqualityindicatorsconcentrationis:theconcentrationofBOD5is1000mg/L,theconcentrationofCODCris2000mg/L,theconcentrationofSSis300mg/L,theconcentrationofT-Nis28mg/L,theconcentrationofT-Pis4.2mg/L,theconcentrationofNH4-Nis24mg/L，PHis6~9.Afterthetreatment:BOD5is20mg/L,CODCris80mg/L,SSis60mg/L,T-Nis12mg/L,T-Pis0.4mg/L,NH4-Nis12mg/L.Thetechnologicalprocessofthisdesignis:Beerwastewater→Screens→Regulatestank→Thesewageliftpumphouse→ReactiontankofIC→TankofCASS→TreatmentwaterThisdesignusedtheReactiontankofIC.Ithasalotofadvantages,suchashighvolumeload,savinginvestmentandcoveringarea,strongcapacityofantishockloading,lowtemperatureresistantability,goodeffluentstabilityandsoon.CASSisanintermittentaerationprocess,sothatisconducivetothetransferofoxygenanditcanalsoadjusttheaerationtimeaccordingtothechangesofwaterqualityandquantity.Thisdesigncanreducetheoperationcost,thussavinginvestment.Keywords：Beerwastewater；IC；CASSII 济南大学毕业设计目录摘要IABSTRACTII1前言11.1选题的背景11.1.1研究现状及概况11.1.2啤酒废水处理的意义21.2设计参数21.2.1设计原始数据21.2.2各个处理单元的处理效果22工艺选择和各构筑物介绍32.1工艺流程的选择32.1.1常用的啤酒废水处理方案32.1.2工艺流程的选择52.2各处理构筑物62.2.1格栅62.2.2调节池62.2.3污水提升泵房62.2.4IC反应器72.2.5CASS反应池82.2.6污泥浓缩池92.2.7污泥脱水车间93各部分的设计计算103.1格栅103.1.1设计参数103.1.2设计计算103.2调节池133.2.1设计参数133.2.2设计计算133.3IC反应器133.3.1设计参数133.3.2IC反应器的设计计算133.4CASS反应池223.4.1设计参数22 济南大学毕业设计3.4.2设计计算223.5污泥浓缩池283.5.1设计参数283.5.2设计计算283.6污泥脱水车间313.6.1设计参数313.6.2设计计算313.6.3污泥的处置324处理工艺总体布置334.1厂址的选择334.2平面布置334.3高程布置344.4高程水力计算34结论39参考文献40致谢41附录42 济南大学毕业设计1前言1.1选题的背景1.1.1研究现状及概况(1)国内外现状近年来，随着人民生活水平的提高，啤酒行业发展迅速。目前，我国的啤酒制造厂家已有上千家，在全球属于啤酒市场增长速度最快的区域之一[1]。因此，我国对如何让处理啤酒废水也进行了大量研究，对其处理工艺和技术进行了各个方面的探索。通过这些试验形成了以生化为基础以及生化和物化结合运用的工艺流程。在生化方法中，国内外常用的方法有：水解酸化与SBR相结合法、厌氧-好氧法、活性污泥处理法、生物膜处理法等。这些方法各有其特点，同时也有自己的不足之处。但在实践中，也有从不少成功的案例中获得了经验。(2)啤酒行业的概况①啤酒生产流程及其废水来源生产啤酒的原料一般为大麦和玉米，是由大麦、玉米和酒花三者酿造而成。制麦芽、糊化、糖化、发酵和洗瓶包装等是啤酒制造的一般过程。其制麦芽和啤酒生产工序如图1.1所示。图1.1啤酒生产工艺流程[2]由上图可以看出，，啤酒生产过程中，多个步骤会产生废水。啤酒厂废水主要有：洗米、洗卖芽产生的污水；糊化、糖化时产生的污水；发酵之前洗涤发酵罐产生的污水；包装之前洗啤酒瓶的废水、灭菌时的废水、酒瓶破碎流出的啤酒以及冷却水和洗刷车间的废水。另外，还有一些生活污水等。②啤酒废水的水质水量特点-42- 济南大学毕业设计啤酒废水的水质都比较复杂，同时，因啤酒在不同季节的需求量不一样，啤酒废水的水质水量在不同的季节也会不同。处于旺季时，啤酒废水量增加，有机物含量会提高。啤酒废水的水量较大，水质变化比较大，有机污染物、固体悬浮物含量较高，BOD/COD可高达0.5以上，生物降解性良好。由于废水中有机物浓度比较高如果对啤酒废水不进行及时处理，进入水体后会大量消耗水中的氧，使水中氧气不足，破坏水体环境，使水质受到严重危害。1.1.2啤酒废水处理的意义近年来，随着人民生活水平的提高，啤酒行业发展迅速。据统计，1996年我国的啤酒产量年产量高达1650万吨，是世界的啤酒生产大国。由于啤酒废水中含有大量有机污染物，所以，本次设计的意图旨在减少啤酒废水中的有机污染物，使其最终可达标排放，以此来减少对环境的污染。1.2设计参数1.2.1设计原始数据(1)设计进水水量：3000m3/d(2)设计进出水水质：表1.1设计进出水水质污染物名称BOD5CODCrSST-NT-PNH4-NPH设计进水水质(mg/L)10002000300284.2246~9设计出水水质(mg/L)208060120.4126~91.2.2各个处理单元的处理效果表1.2各部分结构的处理效果处理单元CODCrBOD5SST-NT-PNH4-N格栅进水(mg/L)20001000300284.224出水(mg/L)19401000120284.224去除率(%)3—60———调节池进水(mg/L)19401000120284.224出水(mg/L)19401000120284.224去除率(%)——————IC反应器进水(mg/L)19401000120284.224出水(mg/L)232.812072284.224去除率(%)888840———CASS池进水(mg/L)232.812072284.224出水(mg/L)41.915.636120.3412去除率(%)828750579250-42- 济南大学毕业设计2工艺选择和各构筑物介绍2.1工艺流程的选择2.1.1常用的啤酒废水处理方案(1)处理方法因啤酒废水属于高浓度有机废水,其BOD/COD的值可高达0.5左右，生物降解性较好，因此，处理啤酒废水多采用好氧-厌氧处理。目前，已知的国内外广泛采用的好氧-厌氧技术包括水解酸化与SBR相结合法、厌氧生物处理法、活性污泥处理法,生物膜处理法。①水解酸化与SBR相结合法水解酸化与SBR组合工艺的独立性较强，运行更灵活。水解酸化池的作用之一是均分进水；其二是使废水在缺氧条件下发生酸化、腐化反应，进一步废水的可生化性，对后续减少生化反应时间、减少耗能有极大意义。SBR的主要性能特点是：灵活稳定；工艺较简单，便于自动控制；反映的推动力大；可有效地防止污泥膨胀等。②厌氧生物处理法它是在没有氧气的情况下，厌氧菌分解废水中的有机物，转化成气体。对于啤酒废水，厌氧生物处理法常用的有UASB(升流式厌氧污泥床反应器)法、AAFEB(厌氧附着膨胀床)法、IC(内循环反应器)法。其中UASB(升流式厌氧污泥床)法是最成熟的啤酒废水处理方法。UASB的工作主体是反应区，上半部分建立了一个用于气、液、固分离的三相分离器，底部是一个非常大量厌氧污泥构成的厌氧污泥床。废水从反应器底部流入，向上流经由厌氧污泥组成的污泥床时得到降解，同时产生了沼气。气体、液体、固体同时进入三相分离器，其中，气体被收集在气罩里，水经出流堰排出，而在重力作用下污泥颗粒沉到反应器的底部[3]。③活性污泥法活性污泥法经常应用于处理中、低浓度的有机废水。废水的活性污泥处理的特点是速度快，有机物的去除率较高。由于废水中存在C、N比例经常失调的问题,用一般的曝气装置很难达到所需的溶解氧水平,而这样低溶解氧(0.1～0.2mg/L)的水平，可能造成污泥膨胀。生活污水和啤酒废水混合是最简单的解决这个问题的方法[4]。处理啤酒废水方面的活性污泥法应用较多的有间歇式活性污泥法(SBR)、循环式活性污泥法(CASS)[5]。④生物膜法生物膜法的原理是-42- 济南大学毕业设计利用附着生长在固体表面的微生物进行有机废水处理。生物膜法可以弥补利用传统污水处理技术导致的出水不达标、产生大量污泥等弊端。生物膜法在生物滤池法、生物转盘法和生物接触氧化池法中得以应用，这些方法已被用于啤酒废水处理，以减少啤酒废水的BOD。生物膜法的优点有：有机负荷高、接触停留时间短、占地面积小、出水水质好等。(2)处理工艺啤酒废水常用的处理工艺有：①水解+好氧技术水解-好氧处理流程为：格栅→调节池→接触氧化池→气浮池→排放[6]。啤酒废水在水解酸化池接触氧化，可以提高值BOD/COD的值，改进的生物的可降解性，可以缩短总的水力停留时间，提高废水的处理效率,还有一个突出特点就是使产生的剩余污泥量减少。②UASB+好氧技术在UASB-好氧技术中主要设备有上流式厌氧污泥床反应器及好氧接触氧化池。该方法的主要处理过程为：废水首先经流转鼓过滤机，去除10%左右的SS，使废水中的有机物浓度降低一部分，然后进入好氧接触氧化池进一步处理，最终得以达标排放。这种技术的优点是能够直接处理的高浓度有机废水，有机负荷率高，净化能力，并能产生新的能源，具有一定的经济价值。因此，该技术非常适合在处理啤酒废水[7]。③UASB+SBR处理工艺其工艺流程如图2.1所示：图2.1UASB+SBR法处理啤酒废水工艺流程图[1]该工艺把UASB作为整个废水处理工艺的预处理单元，降低了废水中有机物浓度降低和随后的处理负荷，同时也回收了厌氧消化产生的沼气来作为能源使用。在倾析过程中，采用SBR技术的好处是保持了稳定的生物量和自动操作的便利[8]。④UASB+CASS处理工艺其工艺流程如图2.2所示：-42- 济南大学毕业设计图2.2UASB+CASS处理工艺流程[5]厌氧工艺采用先进的上流式厌氧污泥床反应器（UASB），因此，具有良好的效果、少量的污泥产生、容积负荷高、耗功耗等特点。而CASS的原理是利用活性污泥基质积累再生理论，将间歇活性污泥与生物选择器结合，来研究开发的新型高效的好氧生物处理技术，本项技术的优点有结构简单、处理效率高、电耗低、操作管理方便的等[2]。2.1.2工艺流程的选择选择方案时，除了要达到设计要求外，还要充分考虑设备的投资，运行期间可能产生的费用，具体的管理操作等多方面的因素，找到最适合具体情况的啤酒废水处理工艺，尽可能节省成本，提高经济效益的产生率[9]。如果处理后的废水满足设计要求，排入表面水体，厌氧和好氧方法结合被认为是最好的方法[10]。通过以上四种处理工艺比较可以看出，UASB+CASS法处理啤酒废水从经济、运行管理以及技术的成熟性考虑都比较合理，针对设计要求我将UASB+CASS中的UASB工艺改为IC工艺，最后得出的设计方案是IC+CASS的组合工艺。因为IC的结构和两层UASB反应器串联相似，相对来说，会减少占地面积，也会减少投资。另外，采用IC反应器的另一原因是：，由于IC反应器含有大量的微生物，温度对厌氧消化率的影响也就不会那么显著。哈尔滨啤酒有限公司根据其啤酒废水的特点采用IC工艺，处理后的出水水质稳定，达到国家最新的啤酒行业废水排放标准GB19821-2005[11]。此工艺流程具有运行稳定、技术简单实用、抗冲击负荷能力强、处理效果好、操作管理简单、剩余污泥量少、运行费用低、工程投资省等特点，适用于水质水量变化较大的废水工艺处理。工艺流程如下图2.2所示：-42- 济南大学毕业设计图2.2IC+CASS法工艺流程图啤酒废水经过格栅去除较大悬浮物和固体杂质，然后进入调节池调控水质水量。再用泵将废水连续的从调节池中送入IC反应器中进行厌氧消化，降低有机物浓度，此过程中产生的沼气可以收集后用于能源利用。IC反应器的出水一部分流入CASS池中进行好氧处理后达标排放；另一部分回流至调节池调节废水的pH值。将IC反应器、CASS反应池中产生剩余污泥送到污泥浓缩池，浓缩后的污泥进入污泥脱水机房，进一步降低污泥中的水分形成泥饼，泥饼装车外运处置。将浓缩池产生滤液回流到调节池中再进行处理，另外，这样可以有助于调节pH值。2.2各处理构筑物2.2.1格栅格栅是倾斜安装在进水渠、泵房集水井进口或污水处理厂的前端的一组或几组平行的金属的栅条或筛网框架，用来阻挡污水中体积较大漂浮物和悬浮物，如：纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、木片、布条、塑料制品等，防止堵塞和缠绕水泵机组、曝气器、管道阀门、处理构筑物配水设施、进出水口，降低后续处理过程中产生的浮渣，以此确保污水处理设施的正常运行[12]。啤酒废水中主要的悬浮物是废弃的麦草、凝固蛋白、废麦糟、酵母泥等,它们体积一般较小，因此我选用细格栅中直径较大的格栅。此设计中截留的栅渣较少宜采用人工清渣。又因为设计水量较少，故格栅可以直接安置在排水渠道中。2.2.2调节池调节池来的作用是均匀调节污水水质、水量、水温及pH的变化，来确保后续处理构筑物及设备的正常运行。此外，若出现事故时，调节池还可用作排水。2.2.3污水提升泵房用泵来提升污水，确保污水能够在后续处理构筑物内正常流动。本次设计的污水提升泵主要是将调节池内的污水提升到IC反应池中，设计选取6-42- 济南大学毕业设计台IS65-40-250型离心泵，5用1备，其工作参数如表2.1。表2.1IS65-40-250离心泵的工作参数流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）功率（kw）25802900152.2.4IC反应器内循环厌氧反应器(IC)。它的结构和两层UASB类似，如下图所示：图2.3IC反应器的基本结构[11]通过其功能，自上而下将反应器分为五个区域：混合区、第一厌氧反应区、第二厌氧反应区、沉淀区和气水分离室[2]。(1)混合区：从反应器的底部进水，污水、污泥和泥水混合物在此区混合。(2)第一厌氧反应区：通过混合产生的泥浆混合物进入这个区，由于污泥浓度高，大部分有机物转化成沼气。第一厌氧反应区的污泥为膨胀流化状态，泥水表面接触能力加强，使污泥具有了较高的活性。由于沼气量增加，其中沼气会提升部分泥水混合物，进入顶部的气水分离区。(3)第二厌氧反应区：第一厌氧反应区中废水，其中一部分被沼气提升，余下的全部经三相分离器达到第二厌氧反应区。此区产生的沼气量少。(4)沉淀区：在第二厌氧反应区产生的泥水混合物会在本区固液分离，出水管排出上清液，沉淀污泥返回到第二厌氧污泥床。(5)气水分离室：沼气在此区被分离出来。为实现混合液的内部循环，-42- 济南大学毕业设计泥水混合物会返回到最下端与反应器底部的泥水混合。2.2.5CASS反应池CASS工艺是由SBR法演变而来的，是国际公认的先进处理技术[13]。CASS工艺的主要处理原理是:生物选择区设置在前，可以升降的自动滗水装置设置在后。CASS工作过程可以分为曝气、沉淀及排水三个周期性的过程。啤酒废水依次进入预反应区、主反应区。图2.4CASS池结构示意图(1)生物选择区：CASS反应器和SBR反应器之间的差异之一是CASS反应器的前部设置了生物选择区和预反应区。在这两个区中，酶反应机理溶解性有机物去除速度加快。主反应区的污泥回流，在缺氧状态下进行反硝化、生物脱氮。本设计采用每个池子1台污泥回流泵，排入污泥浓缩池的污泥进行浓缩。(2)主反应区：去除废水中残留有机物、氨氮和磷，以确保出水水质。CASS池中好氧运行(曝气阶段)时,大量的硝化菌会进行硝化作用；而在缺氧条件下(沉淀和滗水阶段)运行时，反硝化细菌则进行反硝化作用。硝化和反硝化作用可以很好的去除氨氮。(3)滗水装置：滗水器设置在CASS反应池的末端，是关键装置之一。在每一阶段应该先为滗水器设定速度，然后从原来的位置移动到表面，缓慢下降，因此，上清液可以通过滗水器排出。CASS工艺工作过程由曝气阶段、沉淀阶段、滗水阶段和闲置阶段组成。CASS工艺的优点有:①工艺流程简单，设备安装简便，设备使用寿命长,施工周期短；②处理效果稳定，运行能力可靠，对原污水水质水量的变化的适应能力较强，出水水质较好；③自动化程度高[2]；④工艺简单,维修方便；⑤占地面积小，投资省。另外，CASS-42- 济南大学毕业设计也有一个缺陷：因为啤酒生产存在淡季和旺季的问题，废水量也会随啤酒的产量而发生变化，这就会导致旺季时废水的有机负荷高，废水处理率下降，降低氮磷的去除率的现象。对于此问题，可以考虑在淡季时，仅使用一个CASS池,而且根据有关资料,一个CASS池运行能够满足在生产淡季时处理废水的要求，能确保出水达到标准[13]。2.2.6污泥浓缩池本次设计采用IC+CASS处理工艺，污泥产量少，污泥性质相对来说较稳定，采用简单的浓缩脱水工艺就可以。在本次设计中，我采用的是竖流式浓缩池。2.2.7污泥脱水车间污泥脱水装置去除污泥中的毛细水、表面附着水，减少污泥体积。在本设计中，我采用的是DY型带式压滤机。-42- 济南大学毕业设计3各部分的设计计算3.1格栅3.1.1设计参数设计流量Q=3000m3/d=0.0347m3/s；栅条宽度S=12mm；栅条间隙b=10mm；格栅安装角度α=60°，栅前流速v1=0.6m/s,过栅流速v=0.7m/s；单位废水栅渣量W1=0.09m3/(103m3废水)。3.1.2设计计算(1)栅条间隙数(个)(3.1)所以，取24个。式中：n---栅条间隙数(个)Q---设计流量(m3/s)α---格栅倾角(°)b---栅条间隙(m)h---栅前水深(m)v---过栅流速(m/s)---经验修正系数(2)格栅槽总宽度本设计采用矩形渠道，则B=S(n-1)+b·n(3.2)计算得：B=0.52(m)式中：B---格栅槽总宽度(m)-42- 济南大学毕业设计S---栅条宽度(m)b---栅条间隙(m)n---格栅间隙数(个)(3)进水渠到栅槽渐宽处的长度为图3.1格栅水力计算简图[12]设进水槽宽B1=0.20m其渐宽部分展开角为a1=30o由图3.1可知(m)(3.3)(4)栅槽到出水管之间渐缩部分长度为，a2=a1=30o(m)(3.4)(5)过栅水头损失(3.5)(3.6)(m)(3.7)-42- 济南大学毕业设计式中：h1---过栅水头损失，m；ho---计算水头损失，m；ζ---阻力系数；β---形状系数取值2.42[14]；bs---栅条宽度，m；k---系数，一般采用k=3[12]。(6)栅后槽总高度H(m)(3.8)式中：h1---过栅水头损失，m；---格栅前的渠道超高，取=0.3m；H---栅后槽总宽度，m；h---栅前水深，m；(7)格栅总长度L(m)(3.9)式中：，---格栅前槽高，m；(8)每日栅渣量W()<0.2()(3.10)式中：W---每日栅渣量，；W1---单位体积废水栅渣量，，一般取,细格栅取大值，粗格栅取小值[12]；Kz---废水流量总变化系数。-42- 济南大学毕业设计因此，宜采用人工清渣。3.2调节池3.2.1设计参数水力停留时间T=6h；设计流量Q=3600=150。3.2.2设计计算(1)有效容积为(m3)(3.11)取调节池的总高度H=6.5m,其中超高为0.5m,有效水深为h=6m，则调节池面积为：(m2)(3.12)所以，池长取L=12.5m,池宽取B=12.5m。3.3IC反应器3.3.1设计参数设计流量Q=3000=0.0347m3/s；CODCr=1940mg/L；BOD5=1000mg/L；SS=120mg/L；T-N=28mg/L；NH3-N=24mg/L；T-P=4.2mg/L。表3.1IC反应器的处理效率处理工艺COD(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)进水出水去除率%进水出水去除率%进水出水去除率%IC1940232.88810001208812072403.3.2IC反应器的设计计算(1)有效容积-42- 济南大学毕业设计(3.13)式中：V---反应器有效容积，；Q---设计流量，；---进水COD浓度，；---出水COD浓度，；---容积负荷，。IC反应器第一反应区和第二反应区的处理效率不同，据相关资料介绍，第一反应区去除COD总量的80%左右，第二反应区去除COD总量的20%[2]。取第一反应室的容积负荷为=28，第二反应室的容积负荷为=12，则：第一反应室有效容积：()(3.14)第二反应室有效容积：()(3.15)则IC反应器的总的有效容积：V=139+81=220()，取250。(2)IC反应器的几何尺寸小型IC反应器的高径比(H/D)一般为4~8，高度在15~20m，而大型IC反应器的高度一般在20~25m，因此高径比相对较小[2]。本设计的IC反应器的高径比(H/D)为4。(3.16)-42- 济南大学毕业设计(m)取4.5m，则H=44.5=18(m)。I总容积负荷率：()(3.17)IC反应器的底面积：()(3.18)第二反应室高度：(m)(3.19)第一反应室高度：(m)(3.20)(3)IC反应器的循环量进水在反应器内的总停留时间：(h)(3.21)设第二反应区的上升流速度为3m/h，则需要循环泵的循环量为50。则第一反应区的沼气产生量为：=3000(1.94-0.3238)0.80.35(3.22)-42- 济南大学毕业设计=1358()由于沼气产生量为1358，则回流废水量为1358~2116，即57~114，加上IC反应器废水循环泵的循环量50，则第一反应区内的上升的水量可达到107~164，上升流速达6.8~11，因此，IC反应器符合本次设计的要求。(4)IC反应器中第一反应区的气液固分离器的几何尺寸第一反应区的气液固分离器设计包括沉淀区设计、沉淀区斜壁角度与分离器高度设计、气液分离设计和反应器顶部气液分离器的设计。图3.2气液固分离器①沉淀区设计常用Stokes公式计算颗粒在水中的沉降速度[2]。自由沉降速度用下式计算：(3.23)(3.24)(3.25)-42- 济南大学毕业设计式中：---颗粒污泥沉降速度，；---颗粒污泥密度，；---清水密度，；---颗粒直径，；---水的粘滞系数，；---水的运动粘滞系数，；---重力加速度，；---水温，取30。水的运动粘滞系数为：=0.0079()清水密度取1，则=0.0079；颗粒污泥密度取1.05，颗粒直径取大于0.1，则沉降速度：=()=149.04()计算两挡板间负荷，以确定两个相邻挡板之间的距离。而上升流速度一般小于10，则两挡板间总面积S为：()(3.26)式中：---IC反应器循环泵的流量，。由，得-42- 济南大学毕业设计=0.2m，即相邻两上挡板间间距为200mm。两相邻下挡板间的间距为=100mm；上下挡板间回流缝宽度=80mm，板间缝隙液流速度为20；气缝与下挡板间的距离=60mm；两下挡板间距离mm，板间的液流速度大于25。②沉淀区斜壁的角度及分离器的高度设计设气液固分离器沉淀区斜壁的倾斜度为45，上挡板三角形与集气罩顶之间的距离为200mm。设计IC反应器=0.80m，=0.6m。③气液分离的设计设分离气泡的直径dg=0.01cm，清水密度，可得到清水的动力粘滞系数()(3.27)废水的动力粘滞系数μ大于净水的动力粘滞系数μ1，因此，取μ=0.02。碰撞系数，废水密度，由Stokes公式=g(-/18，得气体上升速度为：(3.28)合速度须大于回流缝中液体的回流速度(=30)。合速度为：=(3.29)=1055.48-42- 济南大学毕业设计则=32.49>=30，可见合速度大于回流缝液流速度。④气液分离器的设计由于采用的是切线流状态，因此，在上部分离器中气固分离比较容易。本次设计的是直径为2m的气液分离器，筒高1m，下锥底角度60，上顶高300mm。(5)IC反应器进水配水系统的设计①布水方式本次设计采用切线流进水的布水方式，泵循环时开口自动出水，停止运行时会自动关闭。大约每隔2~5设置一处布水点，出口水流速设置为2~5。拟设12处布水点，每一处的覆盖面积为：()(3.30)②配水系统形式本设计采用无堵式的进水分配方式，采用对称布置来保证配水均匀。各处支管出水口位于所要覆盖的面积的中心，与池底相距约10cm，支管的直径为20cm。单处的配水面积=1.33时，配水半径为r=0.65m。进水在总管中心流速取2，则进水总管的直径为：(m)=148(mm)(3.31)配水口设8个，配水口的出水流速为2.5，则配水管的直径为：(mm)(3.32)(6)出水系统的设计沉淀区的出水系统一般采用出水渠以此来保证出水的均匀。出水渠前可以根据悬浮物的多少适当的设置挡板防止悬浮物随出水流出。-42- 济南大学毕业设计设计4条出水渠，每条出水渠宽取0.5m。设出水口流速为0.2，则出水渠水深为：水深=(m)(3.33)(7)IC反应器的产泥量计算根据相关资料得出的经验，通常每去除1kgCOD，大约产生0.05~0.1kgVSS[2]。本次设计取X=0.05kgVSS/kgCOD。啤酒废水的设计流量为3000m3/d，进水COD浓度为1940mg/L，出水COD浓度为232.8mg/L，则每天去除的COD的量为：3000(1940-232.8)10=5152.6(kg)，产泥量为5252.60.05=256.08(kgVSS/d)，则IC反应器的产泥量为：()(3.34)根据VSS/SS=0.8，则SS的产量为256.08/0.8=320.1(kg/d)。本次设计假设第一反应室污泥浓度为75gSS/L，第二反应室为25gSS/L，则IC反应器中污泥总量为：G=75+25=75139+2581=12450(kgSS)(3.35)因此，IC反应器的污泥龄为12450/303.04=41(d)。(8)沼气的收集、储存和利用①产气量的计算本设计实际产生沼气的量是通过COD的去除量来计算的。(3.36)式中：V---每降解1kgCOD产生的甲烷的量，这里取0.4mCH/kgCOD；Q---啤酒废水流量，；-42- 济南大学毕业设计---进水COD的浓度，mg/L。---出水COD的浓度，mg/L。则本次设计中CH的产生量为：=0.4[3000(1940-323.8)-1.423000323.8]10=1387.7(m/d)沼气中除含有甲烷外，还含有CO、HS等微量气体。本设计假设甲烷含量p=72%，那么沼气产量为：V=1387.70.72=1927.4(m/d)②水封的设计水封计算公式为：H=H-H=(h-)-H(3.37)式中：H---水封高度，m；H---气室液面到反应器出水液面的高度，m；H---水封后面的阻力，m；h---气室顶部到出水水面的高度，m；---气室高度，m。为了确保气室的出气管在IC反应器工作时不被淹没，沼气可以通畅的排出，要合理的选择气室的高度。在设置时注意要留有浮渣层的高度，防止发生浮渣堵塞。本设计取0.8m，h取0.5m，H=0.4m，则H=0.8+0.5-0.4=0.9(m)。水封罐的高度取1.2m，直径1.0m，进气管和出气管皆为DN200一根，进水管DN50一根。另外，需设置液位计。③储气柜的设计计算本次设计采用单级湿式储气柜，高径比一般为1.5:1。储气柜的容积V=(1927.412)3=481.85(m/d)。取D/H=1.5:1，则：-42- 济南大学毕业设计(m)(3.38)所以，H=7.42m，D=11.13m。④沼气发电每立方米沼气发电量大约为2kw·h，发电量为：W=1387.72=2775.4(kw·h/d)。因此，可以选用两台100kw的发电机，一用一备。3.4CASS反应池3.4.1设计参数①反应区体积比为：选择区体积：预反应区体积：主反应区体积=1：5：30；②宽深比大约为：B：H=1～2，长宽比大约为：L：B=4～6；③MLSS为浓度=3000mg/L，污泥负荷=0.5kgCOD/()；④预反应区和反应区间隔墙的孔口水流速度为：30~50m/h；⑤反应池数设2座，排出比=；回流比为：25%⑥活性污泥表面之上的最小水深h6=0.5m，反应池水深H=5.0m。设计流量Q=3000=125=0.0347m3/s设计进水水质：CODCr=232.8mg/L；BOD5=120mg/L；SS=72mg/L；T-N=28mg/L；NH3-N=24mg/L；T-P=4.2mg/L。设计出水水质：CODCr=41.9mg/L；BOD5=15.6mg/L；SS=36mg/L；T-N=12mg/L；NH3-N=12mg/L；T-P=0.34mg/L。3.4.2设计计算(1)运行周期与时间的确定曝气时间()：(h)(3.39)曝气时间取2.1h。-42- 济南大学毕业设计沉降时间()：=(3.40)(m/s)(h)取排水闲置时间TD=1.5h，与沉淀时间合计为2.8h。一周所需时间≥++=2.07+1.3+1.5=4.87(h)(3.41)反应池周期数n取4，一个周期为6h,则进水时间：(h)(3.42)所以，CASS运行一个周期共需7.335h，其中进水时间2.435h,曝气2.1h，沉淀1.3h,排水闲置1.5h。运行方式如下表3.2：表3.2CASS的运行方式反应池1h2h3h4h5h6h7h1#池进水进水进水/曝气曝气沉淀沉淀/排水排水/闲置2#池曝气沉淀沉淀/排水排水/闲置进水进水/曝气进水/曝气(2)池子容积计算CASS池每周期处理水量体积为：(3.43)式中：h---运行周期，h；-42- 济南大学毕业设计Q---每天处理水量，m3/d；n---CASS池子数目，个。(m3)根据充水比参数来求曝气池的容积：(m3)(3.44)然后根据每个CASS池各部分的体积比求得：(m3)(3.45)设定池深为5.0m，有效深度为4.5m，根据宽深比参数值取宽为8.5m，则长为：(m)(3.46)L：B=4.94符合要求。根据各区体积比例可以求得CASS池各区的尺寸如下：生物选择区长为：42×1/36=1.16(m)预反应区的长为：42×5/36=5.83(m)主反应区的长为：42–1.16–5.83=35(m)(3)污泥COD负荷计算可以通过COD去除率来求得去除量为：(mg/L)则每日去除COD的值为：(kg/d)(3.47)式中：Q---每天处理水量，m3/d；-42- 济南大学毕业设计n---CASS池子个数；SU---进水COD与出水COD的浓度差，mg/L；X---设计污泥浓度，mg/L；V---CASS池主反应区体积，。[](4)滗水深度计算(3.48)式中：Q---每天处理水量，m3/d；A---CASS池子的面积，m2。n1---CASS池子个数；n2---一日内运行周期数；(m2)(3.49)(m)(5)验算充水比回流量不包括在内时，充水比为：回流量包括在内时，充水比为：由实际经验可知，包含回流量的充水比的值可以达到25.2%，因此以上假设成立。(6)需氧量计算CASS反应池需氧量以每去除1kgCOD需要0.75kg的经验法计算[2]。(kg/d)(3.50)式中：---COD去除量，mg/L。-42- 济南大学毕业设计每周期两个CASS池的需氧量为：(kg/周期)(3.51)单位时间的曝气量为：(kg/h)()(3.52)则需要空气量为：()(3.53)式中：---可变微孔曝气器氧气利用率，一般在18%~27.7%，这里取19%。(7)曝气器以及空气管的计算本次设计采用可变微孔曝气器铺设在CASS池的池底。曝气器的主要参数：空气流量为1.5~3膜片平均孔隙率为80~100m。服务面积为0.30~0.95m2/个。氧气利用率为18%~27.7%。可变微孔曝气器采用BZ·PJ215·80型，充氧能力0.1~0.2kg/h，本设计取0.12kg/h。数量(个)取n=450个，则每个池的曝气头数量为225个。校核：单池的曝气面积为(),；符合在0.30~0.95/个的范围要求。设一根空气支管在两个CASS池之间，然后在这根横管上设25条竖管，为两个CASS池配气。则空气支管供气量为：(m3/h)(3.53)(8)预反应区、反应区之间的导流孔计算设计流水速度，池子宽B=8.5m，为CASS池子数目，-42- 济南大学毕业设计为导流孔个数，按照设计资料参数取2，预反应区长度为L=,5.83m，则：(3.54)(m2)预反应区以及反应区之间间的导流孔设一个，面积为1.39m2。把导流孔设置在CASS池底部，要求导流孔的孔口高小于1.0m，则设高为0.8m。则孔宽为：(m)(3.55)(9)剩余污泥量计算CASS池的剩余污泥主要来自于微生物代谢产生的的增殖污泥，另外部分由进水悬浮物沉淀所形成。CASS生物代谢产泥量为：(3.56)式中：a---微生物代谢增系数，kgVSS/kgCOD；b---微生物自身氧化率，1/d；---回流污泥浓度，mg/L；---COD污泥负荷，kgCOD/kgVSS。根据啤酒废水性质并且参考类似经验数据，设计a=0.95，b=0.05，则有：(m3/d)若排出污泥的含水率为99%，则污泥产量为：(m3/d)(3.57)-42- 济南大学毕业设计每个CASS池池底排泥的坡度设为i=0.01，在池出水端池底设(1.0×0.8×0.5)m3的排泥坑一个，每个池子的排泥坑中接出泥管DN200一根，在重力的作用下剩余污泥会进入污泥浓缩池。。3.5污泥浓缩池3.5.1设计参数固体负荷(固体通量)M一般为10～35kg/m3h，本次设计取M=30kg/m3d=1.25kg/m3h；浓缩时间取T=24h；浓缩后的污泥含水率为94%；浓缩后的污泥体积：(m3/d)(3.58)污泥的产生主要有以下几部分：①IC反应器，Q1=12.8m3/d,含水率98%；②CASS反应器，Q2=24.75m3/d,含水率98%；因此，总污泥量为：Q=Q1+Q2=37.55m3/d3.5.2设计计算(1)中心进泥管的面积：(3.59)=(3.60)式中：f---中心进泥管面积m2；---中心进泥管的设计流量m3/s；V0---中心进泥管流速m/s，一般V0≤0.03m/s；d0---中心进泥管直径m。本次设计V0取0.03m/s，由于污泥量很小，所以每天排泥5次，每次0.5h。-42- 济南大学毕业设计()。d0=(m)进泥管采用的直径为200mm。则管内流速：(m/s)(3.61)反射板之间与中心进泥管的管口之间的缝隙的高度：(3.62)一般在0.02~0.03m/s之间，本次设计取0.02m/s,=0.594m，则：(m)所求缝隙高度小于0.3m，可直接用最小尺寸0.3m。(2)池子边长浓缩池的面积应满足：(3.63)式中：Q---入流污泥量，m3/d；M---固体通量，kg/m3·d；C---入流固体浓度,kg/m3。入流固体浓度C的计算公式如下：-42- 济南大学毕业设计(3.64)(kg/d)(3.65)(kg/d)(3.66)(kg/d)(kg/m3)(3.67)浓缩后污泥浓度为：(kg/m3)(3.68)浓缩池的横断面极为：(m2)(3.69)本设计的浓缩池采用圆形，取直径d=7.0m，则实际面积为：(m2)(3.70)(3)池子高度停留时间为T=24h，有效高度h2=2.0m，超高为h1=0.5m，缓冲区高为h3=0.5m。则池壁高：(m)(3.71)(4)污泥斗污泥斗的倾斜角度取60°，下锥体的直径取0.5m，则污泥斗的高度为：(m)(3.72)污泥斗的容积为：-42- 济南大学毕业设计(3.73)(m3)则总高度为：H=3+5.6=8.6(m)3.6污泥脱水车间3.6.1设计参数浓缩后的污泥含水率为96%；浓缩后的污泥体积：；压滤时间取T=5h；设计污泥量Q=37.55m3/d；压滤后的污泥含水率为80%。3.6.2设计计算(1)污泥体积污泥压滤后含水率为80%则压滤后污泥体积为：(m3/d)(3.74)(2)机型选取本设计选取DYD-1000型带式压榨过滤机，其工作参数如下表3.2：表3.2DYD-1000型带式压榨过滤机的工作参数滤带宽度(mm)1000压榨脱水面(m2)5.0滤带线速度(r/min)0.8-5.5主机外形尺寸(mm)3000×1800×2040纠偏工作压力(MPa)1.5电机总功率(KW)2.85涨紧工作压力(MPa)1.0-1.8重量(kg)4700重力脱水面积(m2)3.5泥饼含水率(%)70-80-42- 济南大学毕业设计3.6.3污泥的处置污泥处理就是为污泥的出路提供合理的技术[15]。工业废水处理产生的污泥含有大量的有害甚至有毒的有机物，会对环境造成很大威胁。污泥处理与处置的主要目的是：(1)使污泥稳定化、卫生化。主要是消除会散发恶臭、导致病害以及会污染环境的有机物和病原体以及其他有毒有害的物质。(2)减少污泥中的水分。目的是减少体积，以便于后续处理及运输、贮存。(3)改变污泥的性质与成分，为便于污泥的综合利用。最终处置的方法有综合利用、湿式氧化、焚烧等，还可和城市垃圾一起填埋[12]。(1)综合利用：污泥中会含有多种有价值的成分，它可用作肥料或者用来改良土壤，另外，还可用于回收工业原料。(2)湿式氧化：湿式氧化法的好处是可以提高有机物氧化分解的程度。缺点是投资费用大，而且对设备的要求比较高。(3)焚烧：可达到灭菌的目的，同时，也是最好的减量化的方法。(4)填埋：常见的污泥最终处理与处置方法是填埋法。-42- 济南大学毕业设计4处理工艺总体布置4.1厂址的选择污水处理厂厂址选择应根据工厂的地形，周围建筑物等进行全面的比较和技术经济分析，优化条件，并选择最佳的解决方案。厂址选择应主要考虑以下因素：(1)占地面积应足以满足整个污水厂的需求，应结合企业的现状和规划，考虑近远期发展的可能性，选择在能够扩建的地方，为今后的发展留有余地；(2)厂区应该位于集中取水水源地的下游处，距离不应小于500m。另外，应该设在该地区的夏季主导风向的下风向。(3)厂址应选择在工程地质条件较好的地区，例如地下水位低、承载能力强、岩石少等，地形要便于构筑物平面和高程布置，以降低工程造价，施工方便，降低运行的费用等；(4)尽可能少占或不占农用用地；(5)厂址应该尽量选在交通方便的地方，这样利于施工运输和运行管理。4.2平面布置(1)各单元的平面布置污水处理厂的各部分，主要建筑在布局上，应根据各结构的功能及液压系统的要求，结合污水处理厂的地形和地质条件，确定它们的位置。。①排水管连接要通畅，通过各结构之间，使其方便、直接，避免曲折。②要避开劣质的土壤地段。③各结构间，要保持一定的距离，以保证连接管和排水的要求。④各处理构筑物要尽量考虑紧凑。⑤考虑各部分尽量单独布置，以便于管理。(2)管、渠的平面布置①要设置管和渠连接各单元。另外，还要设一些管、渠，以此来保证各处理构筑物能够独立运行。当某个构筑物发生故障时，另外的部分仍能够正常的运行。②为使废水处理后直接排放水体，要设超越管。③还应设空气管路、给水管路、沼气管路以及输配电线路。这些管线的安装方式既要便于施工和维护，还要少占用地。(3)辅助建筑物的平面布置污水厂内的辅助建筑物也是污水处理厂中不可缺少的部分，一般有中央控制室、机修间、配电间、食堂、宿舍、办公楼、仓库等。①应按实际情况条件安排辅助建筑物的面积。-42- 济南大学毕业设计②住宅区，办公室和其他建筑物要保持一定距离。③值班室一般就近安排，便于观察设备的运行情况。④要使建筑、道路、处理构筑物及绿化面积相协调。⑤道路布置，为方便运输，在污水厂内应合理的规划道路，通向各处理构筑物和辅助建筑物的道路都要设计合理。4.3高程布置高程布置任务主要是确定其标高；确定连接各部分管渠的尺寸和标高；确定各结构的水面标高，确保水能够顺畅地流动在每个结构，使污水处理系统的正常运行。水流在系统中一般按照重力流动，这样可以降低运行费用。所以，应该认真计算水头损失。水头损失包括：(1)污水流过各结构的水头损失，包含进和出的全部水头损失。(2)污水流过各结构之间的管渠时的水头损失，这一部分由沿程和局部水头损失两部分组成。(3)流过量水设备时污水的损失。水力计算时，常规应选择最大流量作为处理结构以及管渠的设计流量。一些污水处理厂需要设置终端抽水站，通常计算在废水处理中的最高水位为出发点，对污水流量计算按相反的方向，为了确保污水能旺季的时间，除了自身的提升泵一般需要提升扬程，运行成本也低，另一个要考虑的是所需的排空时污水维持高度的要求。同污水流程一样，污泥流程的高程布置也要合理进行。集泥井，污泥浓缩池、污泥泵及污泥脱水车间结构高度应允许污泥自动流人下水道或其他结构。4.4高程水力计算(1)污水处理系统水力计算由相关经验知，若污水处理系统的上游部分管径过小，就会很容易发生堵塞。所以，规定了最小管径，若计算所得的管径比最小管径小，则应该采用规定的最小管径。当在上游段污水系统设计是小于最小管是最小设计坡度、充满度为0.5时可以通过的污水流量时，设计参数应选最小管径和最小坡度。沿程和局部水力损失之和为污水管道总的水力损失，即：(4.1)-42- 济南大学毕业设计式中：---坡度；L---管长，m；v---流速，m/s；g---重力加速度m/s;ξ---局部阻力系数(见下表4.1)。表4.1局部阻力系数部件阻力系数ζ部件阻力系数ζ部件阻力系数ζ90○弯头0.75渐扩管0.03~0.37活接头0.0445○弯头0.35渐缩管0.16~0.22管接头0.04三通1.0~1.5回弯头1.5突然缩小0.5管渠水力计算结果如下表4.2表4.2管渠水力计算管区及构筑物名称流量(L/s)管区设计参数水头损失(m)D(mm)I(%)V(m/s)L(m)沿程局部合计出水口至CASS34.703000.500.80100.0500.0400.090CASS至IC17.353000.250.550.0130.0190.032IC至泵房17.353000.100.3240.0040.0080.012泵房至调节池34.73000.500.8040.0200.0490.069(2)污泥处理系统的高程计算大多数通过重力或压力由管道输送污泥。然而，污泥的性质变化比污水大，因此，水力特性与污水也不同。所以，污泥的水力特性通常用含水率表示。含水率一定时，污泥内固体的密度越小，污泥的粘度就会越大。污泥粘度与流速的关系：低流速水平(一般为1.0～1.5m/s)时，污泥粘度比较大，流动阻力也比水大，属于层流状态，；流速大于1.5m/s时，属于絮流状态，流动阻力比水小。因此，当设计一个泥浆输送管道时，一般采用大的流量，这使得污泥处于明显的流动状态。污泥的性质与含水率有关。当含水率在-42- 济南大学毕业设计99%～99.5%时，污泥的水力特性与水相似；当含水率在90%～92%时，与水相比水头损失增加很大；当污泥管道直径为100mm和150mm时，污泥管道的水头损失是污水管道的6～8倍[16]。污泥处理系统中重力输泥管道设计坡度一般为0.01～0.02。若用压力管道输送污泥，则常采用下表中的的最小设计流速。表4.3压力管道的最小设计流速污水水含量(%)最小设计流速(m/s)污水水含量(%)最小设计流速(m/s)管径150~200mm管径300~400mm管径150~200mm管径300~400mm901.51.6951.01.1911.41.5960.91.0921.31.4970.80.9931.21.3980.70.8941.11.2在絮流状态时，水头损失的计算公式：(4.2)式中：CH---Harsen·Williams系数，CH的值与污泥浓度有关，见下表：表4.4干污泥浓度及CH值的关系污泥浓度(%)CH污泥浓度(%)CH污泥浓度(%)CH01004618.5322816451025局部阻力损失计算公式：(4.3)式中：hi---局部阻力水头损失，mξ---局部阻力系数，见下表：-42- 济南大学毕业设计表4.5局部阻力系数部件局部阻力系数水含水率98%含水率96%承插接头0.40.270.43三通0.80.60.7390○弯头1.460.851.14四通2.5①IC反应器至污泥浓缩池IC排出的污泥的含水率为98%，则CH=81，IC排泥管管径为300mm，长为10m，污泥在管内为压力流，因此，流速为0.8m/s，则延程损失为：(m)(4.4)管中设有2个90o弯头，水头损失为：(m)(4.5)总损失为：(m)(4.6)②CASS池至污泥浓缩池CASS池排出的污泥含水率为98%，所以CH=81，CASS池到污泥浓缩池的管道管径为300mm，长为15m，污泥在管内为压力流，流速为0.8m/s，则延程损失为：(m)(4.7)管中有1个90o弯头，水头损失为：(m)(4.8)-42- 济南大学毕业设计总损失为：(m)(4.9)③浓缩池至脱泥机房浓缩池排出污泥含水率为96%，CH=61，浓缩池到脱水机房的管道用200mm的铸铁管，长度为12m，管道中有2个90o弯头，污泥在管内为压力流，流速为0.9m/s，则总损失为：(4.10)(m)-42- 济南大学毕业设计结论本次设计采用是IC+CASS工艺，其优点是：IC反应器的启动速度快，运行时稳定性较强，啤酒废水先经过IC反应器出水，再经过CASS处理，出水水质能够稳定达到设计要求。IC+CASS工艺用于啤酒废水的处理，不但充分回收并且利用了啤酒废水中的资源，又通过预处理减轻了后续处理的难度，这也反映了厌氧好氧工艺处理啤酒废水的优势。整个设计工艺流程中，在IC反应器后加一回流装置，是一部分啤酒废水回流至调节池，用来调节池内进入IC反应器中啤酒废水的pH值，以降低因投加药品而产生的费用投资。产生的沼气的也可以用来发电，产生的经济效益。。同时此设计中也存在着几个问题：(1)IC反应器中菌种对环境要求非常高。(2)若排泥不及时或者污泥浓度太高，可能会导致IC出水COD浓度偏高。(3)对CASS池的关键部件，如滗水装置，潜水搅拌机的质量和可靠性要求高。(4)CASS工艺控制方式一般都是严格的时间控制，要求管理操作人员的素质较高。针对以上问题提出了以下几点建议：(1)严格检测IC反应器进水的各项数值，确保菌种的可以正常生长。(2)工作管理人员要及时检查，确保IC反应器可以排泥及时。(3)确保各部件的质量，以使其可以长期有效的使用，另外还可以根据运行情况进一步改进工艺流程。(4)对操作管理员工进行严格的技术培训，以保证废水可以达标排放。参考文献[1]马业准,李敬爱,李玲,司振军.  UASB-SBR工艺处理啤酒废水研究[J].-42- 济南大学毕业设计山东轻工业学院学报(自然科学版).2010,24(2)：16-19[2]买文宁，邢传宏，徐宏斌.有机废水生物处理技术及工程设计[M].北京：化学工业出版社，2008.5：50-193[3]杨建,王凤,张利群.上流式厌氧污泥床快速启动污泥颗粒化试验[J].同济大学环境科学与工程学院,2008,36(3)：350-355[4]陈亚平,付永胜,李湘梅等.啤酒工业废水的特点及其处理方法[J].环境工程,2003,16(4)：146-149[5]买文宁,曾科,吴连成.啤酒废水处理性技术的生产性应用[J].环境工程,2002,20(4)：35-36[6]曾万年.啤酒厂有机废水的处理[J].水处理技术,2002,28(5)：302-303[7]刘志杰.处理啤酒废水的生产性UASB反应器常温下培养颗粒污泥的过程及工艺条件[J].中国沼气,1994,12(4)：3-7[8]Rodriguesac,Britoag,Melolf.FateofphosphorusconcentrationinaSBRdesignedfornitrogenremoval[C].EuropeanSymposiumonBiochemicalEngineeringSciencePorto,1998：343-343[9]王现丽,苏箐.啤酒废水处理工艺设计及运行[J].河南城建学院,2009,18(4)：39-41[10]Nogueirar,Meloelf,Purkholduetal.effectsofhydraulicretentiontimeandthepresenceoforganiccarbon[M].Modernscientifictoolsinbioprocessing,2002：101-106[11]曲艳辉,孙涛.IC工艺在啤酒废水处理中的实例[J].酿酒,2009,36(4)：71-73[12]高廷耀,顾国维,周琪.水污染控制工程[M].北京:高等教育出版社,2007：11-221[13]王贵华,李纪亮,易志强.CASS工艺处理啤酒废水的研究[J].湖北孝感学院生命科学技术学报,2006：18-20[14]崔玉川,马志毅,王效成等.废水处理工艺设计计算[M].北京:水利水电出版社,1994：21-24[15]谢冰,徐亚同.废水生物处理原理和方法[M].北京.中国轻工业出版社,2007：158-173[16]阮文权.废水生物处理工程设计实力详解[M].北京:化学工业出版社,2006：36-38致谢本次设计能够顺利完成，老师、同学的支持给了我很大的帮助-42- 济南大学毕业设计，借此机会，首先表达我对他们的感激之情!韩雪梅老师作为我的指导教师，从选题到查阅资料，论文提纲的确定，中期论文的修改，后期论文格式的调整等各个方面都给予我悉心的指导。从韩老师那里我学到了许多的常规设计方法和设计思想，并学会了在做设计时如何去查资料与应用资料。通过本次毕业设计我了解了本专业各方面的设计课题与设计方法，这次使我的知识面更加广阔与完整，使我获益非浅。可以这样说，过去的几个月里，韩老师不仅在学业上给予我以精心指导，同时还在思想给我无微不至的关怀，在此谨向韩老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。同时，还要感谢学校向我们提供了庞大的资料库，让我们可以免费查阅各种资料。感谢各位老师这四年来对我的教导，感谢学校的培养，并且对给予我帮助的同学朋友，在此一一并表示感谢。-42- 济南大学毕业设计附录(1)调节池图(2)IC反应器图(3)CASS池图(4)污泥浓缩池图(5)高程图(6)平面图-42-'