毕业设计（论文）河北东发化工染料工业废水处理工艺设计 65页

'河北农业大学本科毕业设计`题目：河北东发化工染料工业废水处理工艺设计学院：城乡建设学院专业班级：给水排水工程0902班学号：学生姓名：指导教师姓名：指导教师职称：讲师2013年05月30日 目录摘要1前言1第一章设计任务书21.1设计题目21.2染料废水的产生21.3印染废水的危害21.4废水的水量及水质情况21.5印染废水的排放标准31.6设计依据31.7设计原则41.8设计范围41.9设计任务41.9.1课程设计题目41.9.2处理水质41.9.3设计内容41.9.4设计成果5第二章废水的处理方案和工艺流程62.1废水性质62.1.1废水来源62.1.2废水特点62.2方案确定62.3工艺流程92.3.1流程说明92.3.2具体工艺流程92.4预计处理效果9第三章各构筑物的设计与计算113.1泵前中格栅113.1.1．设计参数：113.1.2．设计计算123.1.3格栅机的选型133.1.4筛网133.2污水提升泵房133.2.1.设计参数133.2.2.泵房设计计算143.3均质池153.3.1池体积计算153.3.2布气管设置153.4中和池163.4.1加酸中和163.4.2池体积计算173.5混凝沉淀池173.5.1混凝沉淀原理173.5.2沉淀池体积计算17 3.6水解酸化沉淀池183.6.1介绍183.6.2池体计算193.6.3布水配水系统193.7厌氧池223.7.1.设计参数223.7.2.设计计算223.8氧化沟243.8.1.设计参数243.8.2.设计计算243.9沉淀池293.9.1构造293.9.2．设计参数293.9.3．设计计算293.9.4进出口形式323.9.5排泥方式323.10接触消毒池与加氯间333.10.1．设计参数333.10.2．设计计算34第四章污泥的处理与处置364.1回流污泥泵房364.1.1.设计说明364.1.2.回流污泥泵设计选型364.2剩余污泥泵房364.2.1.设计说明364.2.2.设计选型374.3污泥浓缩池374.3.1.设计参数374.3.2.设计计算374.4贮泥池及污泥脱水机房414.4.1．设计参数414.4.2．设计计算414.4.3配套设备41第五章平面与高程布置435.1平面布置435.1.1平面布置的一般原则435.1.2总平面图布置结果435.2高程布置455.2.1各构筑物水位计算455.2.2高程确定46第六章工程项目概预算486.1工程投资概预算506.1.1建设费用506.1.2设备费用516.1.3管材及附件费用516.1.4管材附件费用52 6.1.5其他费用526.2劳动定员、运行管理526.2.1劳动定员526.2.2运行费用526.2.3吨处理成本546.3效益分析546.3.1环境效益分析546.3.2社会效益546.3.3经济效益54第七章电气自动化说明557.1概述557.2自控仪表设计原则557.3自控系统的组成557.3.1中央管理计算机557.3.2现场控制器567.3.3控制方式56第八章环境影响评价及工程措施578.1环境影响评价578.2工程技术措施57总结59参考文献60致谢61 污水厂设计说明书摘要随着染料工业的发展,其生产废水已成为主要的水体污染源。目前染料已有成千上万种之多,它们不但具有特定的颜色,而且结构复杂,以高分子络合物为多。且生物降解性较低,大多具有潜在毒性,在环境中的归趋依赖于很多未知因子。这些特点致使染料废水难以找到行之有效的处理方法。关键字：颜色生物降解性低前言随着化工染料工业的迅速发展，染料品种和数与日益增加，染料废水已成为水系环境重点污染源之一。据不完全统计，全国印染行业每年排放染料废水约有0.6×109m3，而其中大部分皆未能实现稳定达标排放。主要问题是:染料废水量大，成分复杂，生物难降解物多，脱色困难，运行费用高等染料废水主要来自退浆、漂白、丝光、染色、印花、整理工段。生产工段的特点决定了染料废水具有高浓度、高色度、高pH、难降解、多变化，五大特征。针对染料废水的五大特征日前国内对染料废水的生化处理工艺通常采用“水解酸化+好氧化”工艺。20世纪80年代开发的水解酸化工艺，能使废水中的部分有机物得到降解，分子量明显减小，生物降解性能明显提高.能提高后续的好氧处理效果，尤其对悬浮性COD去除率较高，经水解处理后，溶解性有机物比例发生了变化，水解出水溶解性COD比例可提高一倍。此外，该工艺可减少系统污泥产最，便于维护管理.当处理要求不高时，好氧处理可优选氧化沟法，以节省资金且操作管理方便.本文将介绍以水解酸化沉淀池+厌氧池－氧化沟为主的处理工艺处理染料废水的工程实例. 第一章设计任务书1.1设计题目河北东发化工染料工业废水处理工艺设计1.2染料废水的产生印染废水污染在工业污染中占有较大的比例，2005年，我国规模以上印染企业印染布加工总量超过了300亿米，加上未能被统计的一些小型印染厂，估计年印染加工总量为350亿米左右。按每印染加工100米织物平均产生废水5吨计，全年国内印染企业将产生出17.5亿吨印染废水。从我国染料行业废水治理技术的现状来看，尽管经过多年努力，已取得一批实用技术，解决了不少问题，但总体上没有实质性的突破，特别是产品结构及工厂布局等不合理因素的存在，加重了废水的治理难度。印染废水的污染物大部分为有机物，并随采用的纤维种类和加工工艺的不同而异。一般情况下，印染废水水质pH值为6-10,COD（化学需氧量）为400-1000毫克／升，BOD（生物需氧量）为100-400毫克／升，SS（悬浮物）为100-200毫克／升，色度为100-400倍。从技术角度看，印染废水是很复杂的一个大类废水。其特点之一是污染物成分差异性很大，很难归类求同。特点之二是主要污染指标COD高，BOD和COD的比值一般在0.25左右，可生化性较差。特点之三是色度高，混合水中显色分子离子微粒大小重量各异性大，较难脱色。印染各工序排出废水主要有八大类，其水质特点特性差异较大。1.3印染废水的危害印染废水由染整工序中排出的助剂、染料、浆料等组成。造成印染废水色度的是排放出的染料，印染加工过程中约有10％－20％的染料随废水排出，废水中的染料能吸收光线，降低水体透明度，对水生生物和微生物造成影响，不利于水体自净，同时造成视觉上的污染，给环境构成较大破坏。而且随着花色品种的增加，染整工艺不断更新，其中某些工艺导致了污染的加重。如近年来广泛使用的碱减量工艺，由于纤维中大量的对苯二甲酸被溶出，导致COD含量大幅增加，其废水中COD可达20000－80000mg/l；同样原理，海岛丝工艺的废水中COD高达20000－100000mg/l。这些新工艺的采用为印染废水的处理增加了难度。近年来由于内地各地政府招商引资力度加大，很多外商投资利润较高的印染行业，分散布局在内陆湖和小河流流域，水域自净能力差，使得印染行业的污染破坏更加显得突出。1.4废水的水量及水质情况1、水量大。2、浓度高。大部分废水呈碱性,COD较高,色泽深。 3、水质波动大。印染厂的生产工艺和所用染化料,随纺织品种类和管理水平的不同而异，而对于每个工厂,其产品都在不断变化。因此,废水的污染物成分浓度的变化与波动十分频繁。4、以有机物污染为主，除酸,碱外,废水中的大部分污染物是天然或合成有机物。5、处理难度较大。染料品种的变化以及化学浆料的大量使用,使废水含难生物降解的有机物,可生化性差，因此,印染废水是较难处理的工业废水之一。6、部分废水含有毒有害物质。如印花雕刻废水中含有六价铬,有些染料(如苯胺类染料)有较强的毒性。7、BOD5与CODcr的比值一般在0.4以下，直接可生化性能不太好。1.5印染废水的排放标准国家按照不同年限分别规定了纺织染整工业水污染物最高允许排放浓度和最高允许排水量。1992年7月1日起立项的纺织染整工业建设项目及其建成后投产的企业按表1.1执行。表1.1允许排放浓度和最高允许排水量最高允许排水量（m3/百米布）最高允许排放浓度，mg/L分级缺水区丰水区生化需氧量化学需氧量色度（稀释倍数）PH值悬浮物氨氮硫化物六价铬铜苯胺类二氧化氯Ⅰ级－－25100406-970151.00.50.51.00.5Ⅱ级2.22.540180806-9100251.00.51.02.00.5Ⅲ级－－300500－6-9400－2.00.52.05.00.5注：1）百米布排水量的布幅以914mm计，宽幅布按比例折算。1.6设计依据（1）《给排水设计手册》；（2）《给水排水快速设计手册》（排水手册）；（3）《给水排水设计规范》（排水手册）；（4）《三废处理工程技术手册》（废水卷）；（5）《纺织染整工业污染物排放标准》（GB4287-92）；（6）《室外排水设计规范》（GBJ14-1997）； （7）其他相关文献书籍及资料。1.7设计原则（1）执行国家关于环境保护的政策，符合国家及地方的有关法规、规范和标准。（2）结合场地实际情况，充份利用构建筑物，尽量节省工程投资和占地面积。（3）采用先进、成熟、可靠的处理工艺，确保处理出水达到排放标准。（4）设备器材采用国内外成熟、高效、优质的设备，并设计适当的自动控制水平，以方便管理运行。（5）综合考虑环境效益、经济效益和社会效益，在保证出水达标的前提下，尽量减少工程投资与运行费。（6）处理系统具有较大的灵活性和操作弹性，以适应污水水质，水量的变化。应达到工艺先进，运行稳定，管理简单，运行成本合理，维修方便等特点。1.8设计范围（1）工艺设计（含污泥处理）；（2）从污水进入格栅至处理出水井之间构筑物及配套设施设计；（3）平面图、高程图布置；筛网调节池印染污水印染污水格栅（4）工程投资概算。1.9设计任务1.9.1课程设计题目河北东发化工染料废水处理厂设计1.9.2处理水质进水水质：pH=9～10.5，CODcr=5067mg／L，BOD5=1067mg／L，色度450倍。出水水质：执行《纺织染整工业水污染物排放标准》(GB4287-92)3中Ⅰ级标准：CODcr=100mg／L，BOD5=20mg／L，色度50倍1.9.3设计内容1.方案确定按照原始进水资料以及出水的水质要求进行处理方案的确定，拟定处理工艺流程，选择处理的构筑物并说明选择的理由。进行工艺流程中各个处理单元的处理原理说明，论述其优缺点，编写设计方案说明说。2.设计计算 进行各处理单元处理效率估算；各构筑物的设计参数应根据同类型污水的实际运行采纳数或参考有关手册选用；各构筑物的尺寸计算；设备选型计算，经济效益分析和投资估算。3.平面和高程图布置根据构筑物的尺寸，合理的进行平面布置；高程布置应在完成各构筑物计算及平面布置草图后进行各构筑物的水头损失可直接查相关资料，但各构筑物之间的连接管渠的水头损失则需计算而定。4.编写设计说明说、计算书1.9.4设计成果1.废水处理厂总平面布置图1张（含土建、设备、管道、设备清单等）2.处理工艺流程图1张3.主要简单构筑物（氧化池、沉淀池）平面、剖面图2张4.设计说明书、计算书一份 第二章废水的处理方案和工艺流程2.1废水性质2.1.1废水来源该厂生产废水主要来自前处理及染色两个工序，前处理一般包括退浆、煮炼、丝光、漂白等。棉及棉纺织、机织产品在制成织物时，为使丝线光滑，并提高其强度和耐磨性能。而在织物染色前，为使纤维和染料更好的亲和合，又需将织物上的浆料退掉，产生退浆废水。退浆废水有一定的粘性、且呈碱性、有机污染物含量随浆料品种而异，一般都较高。其中化学PVA属于难生物降解物质。煮炼、丝光均在碱性条件下进行，以去除织物纤维上含有的草刺、果胶、蜡脂等，并使织物的纹络更清晰，其产生的废水呈碱性、有机污染物含量亦比较高。棉及棉混纺织物染色所用染料主要为：活性染料，使用的助剂主要有：烧碱、纯碱、硫酸、食盐、表面活性剂、匀染剂等。2.1.2废水特点废水成分复杂、水质水量变化大；有机物浓度高、色度深，碱性高；废水中除含有残余染料、助剂外还含有一定量的浆料。2.2方案确定1、工艺流程的比较城市污水处理厂的方案，既要考虑有效去除BOD5又要适当去除N，P故可采用SBR或氧化沟法，或A/A/O法,以及一体化反应池即三沟式氧化沟得改良设计.A　SBR法工艺流程：污水→一级处理→曝气池→处理水工作原理：1）流入工序：废水注入，注满后进行反应，方式有单纯注水，曝气，缓速搅拌三种，2）曝气反应工序：当污水注满后即开始曝气操作，这是最重要的工序，根据污水处理的目的，除P脱N应进行相应的处理工作。3）沉淀工艺：使混合液泥水分离，相当于二沉池，4）排放工序：排除曝气沉淀后产生的上清液，作为处理水排放，一直到最低水位，在反应器残留一部分活性污泥作为种泥。5）待机工序：工处理水排放后，反应器处于停滞状态等待一个周期。特点：①大多数情况下，无设置调节池的心要。②SVI值较低，易于沉淀，一般情况下不会产生污泥膨胀。 ③通过对运行方式的调节，进行除磷脱氮反应。④自动化程度较高。⑤得当时，处理效果优于连续式。⑥单方投资较少。⑦占地规模大，处理水量较小。B　厌氧池＋氧化沟工作流程：污水→中格栅→提升泵房→调节池→中和池→混凝沉淀池→水解酸化沉淀池→厌氧池→氧化沟→二沉池→接触池→处理水排放工作原理：氧化沟一般呈环形沟渠状，污水在沟渠内作环形流动，利用独特的水力流动特点，在沟渠转弯处设曝气装置，在曝气池上方为厌氧池，下方则为好氧段，从而产生富氧区和缺氧区，可以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮的效应，同时氧化沟法污泥龄较长，可以存活世代时间较长的微生物进行特别的反应，如除磷脱氮。工作特点：①在液态上，介于完全混合与推流之间，有利于活性污泥的适于生物凝聚作用。②对水量水温的变化有较强的适应性，处理水量较大。③污泥龄较长，一般长达15－30天，到以存活时间较长的微生物，如果运行得当，可进行除磷脱氮反应。④污泥产量低，且多已达到稳定。⑤自动化程度较高，使于管理。⑥占地面积较大，运行费用低。⑦脱氮效果还可以进一步提高，因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循环，要提高脱氮效果势必要增加内循环量，而氧化沟的内循环量从政论上说可以不受限制，因而具有更大的脱氮能力。⑧氧化沟法自问世以来，应用普遍，技术资料丰富。CA/A/O法优点：①该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间，总产占地面积少于其它的工艺。②在厌氧的好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100。③污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。④运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不啬溶解氧浓度，运行费低。缺点：①除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。②脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加运行费用。 ③对沉淀池要保持一定的浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解浓度也不宜过高。以防止循环混合液对缺反应器的干扰。D一体化反应池（一体化氧化沟又称合建式氧化沟）一体化氧化沟集曝气，沉淀，泥水分离和污泥回流功能为一体，无需建造单独得二沉池。基本运行方式大体分六个阶段（包括两个过程）。阶段A：污水通过配水闸门进入第一沟，沟内出水堰能自动调节向上关闭，沟内转刷以低转速运转，仅维持沟内污泥悬浮状态下环流，所供氧量不足，此系统处于缺氧状态，反硝化菌将上阶段产生的硝态氮还原成氮气逸出。在这过程中，原生污水作为碳源进入第一沟，污泥污水混合液环流后进入第二沟。第二沟内转刷在整个阶段均以高速运行，污水污泥混合液在沟内保持恒定环流，转刷所供氧量足以氧化有机物并使氨氮转化成硝态氮，处理后的污水与活性污泥一起进入第三沟。第三沟沟内转刷处于闲置状态，此时，第三沟仅用作沉淀池，使泥水分离，处理后的出水通过已降低的出水堰从第三沟排出。阶段B：污水入流从第一沟调入第二沟，第一沟内的转刷开始高速运转。开始，沟内处于缺氧状态，随着供氧量增加，将逐步成为富氧状态。第二沟内处理过的污水与活性污泥一起进入第三沟，第三沟仍作为沉淀池，沉淀后的污水通过第三沟出水堰排出。阶段C：第一沟转刷停止运转，开始泥水分离，需要设过渡段，约一小时，至该阶段末，分离过程结束。在C阶段，入流污水仍然进入第二沟，处理后污水仍然通过第三沟出水堰排出。阶段D：污水入流从第二沟调至第三沟，第一沟出水堰开，第三沟出水堰关停止出水。同时，第三沟内转刷开始以低转速运转，污水污泥一起流入第二沟，在第二沟曝气后再流入第一沟。此时，第一沟作为沉淀池。阶段D与阶段A相类似，所不同的是反硝化作用发生在第三沟，处理后的污水通过第一沟已降低的出水堰排出。阶段E：污水入流从第三沟转向第二沟，第三沟转刷开始高速运转，以保证该段末在沟内为硝化阶段，第一沟作为沉淀池，处理后污水通过该沟出水堰排出。阶段E与阶段B类似，所不同的是两个外沟功能相反。阶段F：该阶段基本与C阶段相同，第三沟内的转刷停止运转，开始泥水分离，入流污水仍然进入第二沟，处理后的污水经第一沟出水堰排出。其主要特点：①工艺流程短，构筑物和设备少，不设初沉池，调节池和单独的二沉池，污泥自动回流，投资省，能耗低，占地少，管理简便。②处理效果稳定可靠，其BOD5和SS去除率均在90％-95％或更高。COD得去除率也在85％以上，并且硝化和脱氮作用明显。③产生得剩余污泥量少，污泥不需小孩，性质稳定，易脱水，不会带来二次污染。④造价低，建造快，设备事故率低，运行管理费用少。⑤固液分离效率比一般二沉池高，池容小，能使整个系统再较大得流量和浓度范围内稳定运行。⑥污泥回流及时，减少污泥膨胀的可能。综上所述，任何一种方法，都能达到去除CODcr的效果，且出水水质良好，但相对而言，SBR法一次性投资较少，占地面积较大，且后期运行费用高于氧化沟，一体化反映池需要设分区，或增设侧渠，使氧化沟的内部结构变得复杂，检修不方便。 厌氧池－氧化沟虽然一次性投资较大，但占地面积也不少，但耗电量低，运行费用较低。本设计的处理水量较大，且处理水量可达3万吨/天，因此，采用厌氧池－氧化沟为本设计的工艺方案。根据任务书上所给的原始资料，与上海石洞口污水厂比较，有很多相类似的地方。因此在做本设计时，参照其运行设计污水厂方案。2.3工艺流程2.3.1流程说明废水通过格栅、筛网去除较大的悬浮物和漂浮物后进入调节池,在此进行水量的调节和水质的均衡，同时加酸中和，然后用泵提升至水解酸化池,该池仅控制在酸性发酵阶段,以提高废水的可生化性;水解酸化出水流入厌氧池和氧化沟,在厌氧池和氧化沟内经微生物作用去除绝大部分的有机物和色度后入沉淀池,沉淀池的污泥部分回流到水解酸化池,在池内进行增溶和缩水体积反应,使剩余污泥大幅减少,剩余污泥经浓缩后可直接脱水。沉淀池的剩余污泥经浓缩后进入消化，浓缩后的污泥进行浓缩、脱水，泥饼外运，浓缩池的上清液及脱水的滤液则回流至污水处理系统。2.3.2具体工艺流程污泥外运←贮泥池←浓缩池↑中格栅→泵房→均质池→中和池→混凝沉淀池→水解酸化沉淀池→厌氧池→氧化沟→沉淀池→出水控制井→接触消毒池→防洪沟2.4预计处理效果表2.1各处理单元处理效果预测CODcr色度PH中和池进水mg/L50674509～10.5出水mg/L50674507～8去除率%00——————混凝沉淀池进水mg/L50674507～8出水mg/L30401007～8去除率%4078——— CODcr色度PH水解酸化沉淀池进水mg/L30401007～8出水mg/L1520807～8去除率%5020——————厌氧池+氧化沟+沉淀池进水mg/L1520807～8出水mg/L100507～8去除率%9337——————标准———100506～9总去除率———98.0﹪88.8﹪ 第三章各构筑物的设计与计算3.1泵前中格栅中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。格栅，是由一组平行的金属或尼龙等非金属材料的栅条支撑的框架，设在处理构筑物之前，垂直或斜置于污水流经的渠道上，主要功能是去除污水中较大的悬浮物和漂浮物，保证后续处理系统的正常运行。一般情况下分为粗细两道格栅。目前格栅的种类繁多，发展较快，从格栅的型式来分，可分为链式机械格栅除污机、一体三索式格栅除污机、回旋式格栅除污机和阶梯式格栅除污机等等。本污水处理项目采用的型式为：链式机械格栅除污机。因为格栅与水泵房合建在一起。因此在格栅的设计中，做了一定的修改，特别是在格栅构造和外型上的设计，突破了传统的“两头小，中间大”的设计模式，改建成长方体形状利于均衡水流速度，有效的减少了粗格栅的堵塞。建成一座潜地式格栅，因此在本次得设计中，将不计算栅前高度，格栅高度，直接根据所选择的格栅型号进行设计。3.1.1．设计参数：（1）污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：人工清除25～40mm机械清除16～25mm最大间隙40mm（2）在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。（3）格栅倾角一般用45°～75°。（4）通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。（5）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s,栅前流速一般为0.4～0.9m/s。本次设计流量Q=3×104m3/d=347L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/1000m3污水 3.1.2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=36)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（36-1）+0.02×36=1.07m（4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）其中ε=β（s/e）4/3，k=3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.5+0.103+0.3=0.90m（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.1+0.05+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.09m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.0m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：3.1.3格栅机的选型参考《给水排水设计手册》第11册，选择LXG链条旋转背耙式格栅除污机，其安装倾角为60°进水流速1.2m/s,水头损失<19.6kPa,栅条净距15～40mm。3.1.4筛网（1)选定网眼尺寸污水中悬浮物为纤维类物质，所以筛网的网眼应小于2000μm。（2)筛网种类根据生产的产品规格性能，选用倾斜式筛网，筛网材料为不锈钢。水力负荷0.6～2.4m3/(min·m2)。（3)所需筛网面积A水力负荷：q=2.0m3/(min·m2)，Qmax=30000m3/d=20.83m3/min面积：F=，设计取F=10.5㎡3.2污水提升泵房3.2.1.设计参数污水泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能依靠重力流在后续处理构筑物内畅通的流动。设计流量：Q=347L/s. 3.2.2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入均质池，中和池，混凝沉淀池，水解酸化池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算。污水提升前水位-12.594m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位4.87m。所以，提升净扬程Z=4.87-（-12.59）=17.46m水泵水头损失取2m从而需水泵扬程H=Z+h=19.46m再根据设计流量347L/s=1250m3/h，采用2台400QW1500-26-160系列污水泵，单台提升流量1500m3/h，一用一备。，扬程26m，转速745r/min，功率160kW。占地面积为π52＝78.54m2，即为圆形泵房D＝10m,高18.9m,泵房为地下式，水泵为自灌式。计算草图如下：3.3均质池3.3.1池体积计算纺织印染厂由于其特有的生产过程，造成废水排放的间断性和多边性，使排出的废水的水质和水量有很大的变化，再者还有生活污水的排放变化 。而废水处理设备都是按一定的水质和水量标准设计的，要求均匀进水，特别对生物处理设备更为重要。为了保证处理设备的正常运行，在废水进入处理设备之前，必须预先进行调节。为了调节水质，在调节池底部设置搅拌装置，常用的两种方式是空气搅拌和机械搅拌，选用空气搅拌，池型为矩形最常见的一种异程式均质池，为常水位，重力流。与沉淀池主要不同之处在于沉淀池中水流每一质点流程都相同；而均质池中水流每一质点的流程则由短到长，都不相同，再结合进出水槽的配合布置，使前后时程的水得以相互混合，取得随机均质的效果。根据试验和工程实践，其效果是肯定的。这种均质池设在泵前泵后均可。但应注意，这种池只能均质，不能均量。均质池容积：V=Q/24=30000/24=2233立方米式中1.4为经验系数。由于均质的机理有很大的随机性，故均质池的设计关键，在于从构造上使周期内先后到达的污水，有机会充分混合。均质池尺寸为20m×22.4m，有效水深5m，调节时间2.5小时，水面上设有两台从新加坡进口的桨式搅拌器，起搅拌混合作用。由于氧化沟有较强的耐冲击负荷，所以均质池的HRT较短。3.3.2布气管设置1）空气量D式中D0——每立方米污水需氧量，3.5m3/m32）空气干管直径d,取360mm。校核管内气体流速在范围10～15m/s内。3）支管直径d1空气干管连接两支管，通过每根支管的空气量q则只管直径,取360mm，校核支管流速在范围5～10m/s内。4）穿孔管直径d2 沿支管方向每隔2m设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池壁各留1m，则穿孔管的间距数为,穿孔管的个数。每根支管上连有24根穿孔管。通过每根穿孔管的空气量q1，则穿孔管直径，取60mm，校核流速在范围5～10m/s内。5）孔眼计算孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45°处，并交错排列，孔眼间距b=40mm，孔径=8mm，每根穿孔管长l=2m，那么孔眼数个。孔眼流速,符合5～10m/s的流速要求。3.4中和池3.4.1加酸中和废水呈碱性主要是由生产过程中投加的NaOH引起的，原水PH为10.5，即[OH-]=2.1×10-4mol/l,加酸量Ns为其中Ns——酸总耗量，kg/h；Nz——废水含碱量，kg/h；a——酸性药剂比耗量，取1.24k——反应不均匀系数，1.1～1.2当硫酸用量超过10kg/h时，可采用98﹪的浓硫酸直接投配。硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽，经阀门控制流入调节池反应。3.4.2池体积计算中和池容积：V=Qt/60=1250×1.5/60=32m3 中和池尺寸为4m×4m，有效水深2m，反应时间1.5min。在中和池内投加聚合硫酸铁和少量浓硫酸，起到调节pH值和快速混凝反应作用。聚合硫酸铁的投加量：100克每立方米废水溶液中和池设有机械搅拌机，还设有一套投加混凝剂系统和pH自动、手动控制加酸系统，使pH值在7--9之间。另设有储酸槽和储混凝剂槽，均采用UPVC板衬里防腐，有效容积分别为1m3和8m3。3.5混凝沉淀池3.5.1混凝沉淀原理在混凝剂的作用下，使废水中的胶体和细微悬浮物凝聚成絮凝体，然后予以分离除去的水处理法。混凝澄清法在水处理中的应用是非常广泛的，它既可以降低污水的浊度、色度等水质的感观指标，又可以去除多种有毒有害污染物。混凝反应池采用折板絮凝反应池，折板间距根据水流速度由大到小变化。反应总时间20min。沉淀池采用平流式。3.5.2沉淀池体积计算平流式沉淀池分4格，每格沉淀池流量为：Q=m3/h=0.087m3/s池子总表面积：A=㎡沉淀部分有效水深：H2=qt=m沉淀部分有效容积：V=AH2=625×3=1875m3池长：L=3.6vt=m池宽：B=m污泥量：V1=0.005m3长宽比：满足要求每格池子污泥部分所需容积：V2=m3污泥斗容积：V3=梯形部分高度：h=（32.4+0.3-3）污泥斗以上部分污泥容积：V4= V3+V4=15.77+8.87=24.64m3满足要求设缓冲层高度为0.5m，超高0.3m，则池子总高度4.10m。计算草图如下：3.6水解酸化沉淀池3.6.1介绍水解工艺是将厌氧发酸阶段过程控制在水解与产酸阶段。它取代功能专一的初沉池，对各类有机物去除率远远高于传统初沉池。因此，从数量上降低了后续构筑物的负荷。此外，利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适宜于后续的好氧处理，可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程。水解酸化沉淀池的构造与竖流沉淀池有相似之处，也可由普通沉淀池改造而成，水解酸化池布水系统至关重要，因为池内的布水死区易引起污泥腐败上浮而影响处理效果。水解酸化沉淀池一般表面负荷取0.8至1.5m3/(㎡h),停留时间为4至5小时。 3.6.2池体计算1）池表面积F其中Qmax————最大设计流量（m3/h）q——表面负荷，一般为0.8～1.5m3/(m2.h),取1.02）有效水深h停留时间t一般在4～5h，本设计采用4h。3）有效容积V设池宽B=31.3m则池长去除效率：ｆ=％水解池出水：BOD=mg/l单格表面积：S=㎡3.6.3布水配水系统1）配水方式本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底约20cm，位于所服务面积的中心。查《曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例》其设计参数如下：表3.1管式大阻力配水系统设计参数表干管进口流速1.0～1.5m/s开孔比0.2﹪～0.25﹪支管进口流速1.5～2.5m/s配水孔径9～12mm支管间距0.2～0.3m配水孔间距7～30mm2）干管管径的设计计算Qmax=30000m3/d=1250m3/h=0.347m3/s,干管流速v1=1.2m/s，因为该池设有两个进水管，所以每个进水管流速v=2.4m/s则干管横截面面积 管径由《给排水设计手册》第一册选用DN=550mm的钢管校核干管流速：,介于1.0～1.5m/s之间3）布水支管的设计计算a．布水支管数的确定取布水支管的中心间距为3m，支管的间距数个，则支管数根b．布水支管管径及长度的确定每根支管的进口流量,支管流速v2=2.0m/s，则,取D2=100mm校核支管流速：,在设计流速1.5～2.5m/s之间，符合要求。4)出水孔的设计计算一般孔径为9～12mm，本设计选取孔径9mm的出水孔。出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置，从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为45°。又因为水解酸化池的横截面积为m2，去开孔率0.2﹪，则孔眼总面积m2配水孔眼d=9mm，所以单孔眼的面积为m2，所以孔眼数为个，每个管子上的孔眼数是个。计算草图如下： 水解酸化沉淀池平面图1：100 3.7厌氧池3.7.1.设计参数设计流量：最大日平均时流量为Q′=Q/Kh=347/1.5=231.5L/s，每座设计流量为Q1′=115.8L/s，分2座水力停留时间：T=2.5h污泥浓度：X=3000mg/L污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h，所以设计水量按最大日平均时考虑。3.7.2.设计计算（1）厌氧池容积：V=Q1′T=115.8×10-3×2.5×3600=1042m3（2）厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m。则厌氧池面积：A=V/h=1042/4=261m2厌氧池直径：m（取D=19m）考虑0.3m的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m。（3）污泥回流量计算：回流比计算R=X/（Xr-X）=3/（10-3）=0.43（4）计算草图如下： 3.8氧化沟3.8.1.设计参数拟用卡罗塞（Carrousel）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟按近期设计分2座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Q1′＝=10000m3/d=115.8L/s。总污泥龄：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75则MLSS=2700曝气池：DO＝2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原α＝0.9β＝0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5b=0.07d-1脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0.23d-1Ko2=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原硝化安全系数：2.5脱硝温度修正系数：1.083.8.2.设计计算（1）碱度平衡计算：1）设计的出水为20mg/L，则出水中溶解性＝20-0.7×20×1.42×（1－e-0.23×5）=6.4mg/L2）采用污泥龄20d，则日产泥量为：kg/d设其中有12.4％为氮，近似等于TKN中用于合成部分为：0.124550.8=68.30kg/d即：TKN中有mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N=34-6.83-2=25.17mg/L需用于还原的NO3-N=25.17-11=14.17mg/L3）碱度平衡计算已知产生0.1mg/L碱度/除去1mgBOD5，且设进水中碱度为250mg/L，剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16mg/L计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH≥7.2mg/L（2）硝化区容积计算：硝化速率为=0.204d-1故泥龄：d采用安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.54.9=12.5d原假定污泥龄为20d，则硝化速率为：d-1单位基质利用率：kg/kgMLVSS.dMLVSS=f×MLSS=0.753600=2700mg/L所需的MLVSS总量=硝化容积：m3水力停留时间：h（3）反硝化区容积：12℃时，反硝化速率为： =0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d还原NO3-N的总量=kg/d脱氮所需MLVSS=kg脱氮所需池容：m3水力停留时间：h（4）氧化沟的总容积：总水力停留时间：h总容积：m3（5）氧化沟的尺寸：氧化沟采用6廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m，宽7m，则氧化沟总长:。其中好氧段长度为，缺氧段长度为。弯道处长度:则单个直道长:故氧化沟总池长=96.2+7+14=117.2m，总池宽=76=42m（未计池壁厚）。校核实际污泥负荷（6）需氧量计算：采用如下经验公式计算:其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。经验系数：A=0.5B=0.1 需要硝化的氧量：Nr=25.171000010-3=251.7kg/dR=0.510000(0.32-0.0064)+0.169552.7+4.6251.7-2.6141.7=4235.25kg/d=176.47kg/h取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度=7.63mg/L，=9.17mg/L采用表面机械曝气时，20℃时脱氧清水的充氧量为：查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则取n=3台（7）回流污泥量：可由公式求得。式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥浓度取10g/L。则：（50％～100％，实际取60％）考虑到回流至厌氧池的污泥为11%，则回流到氧化沟的污泥总量为49%Q。（8）剩余污泥量：如由池底排除，二沉池排泥浓度为10g/L，则每个氧化沟产泥量为：（9）氧化沟计算草草图如下： 氧化沟剖面图1：200 3.9沉淀池3.9.1构造辐流式沉淀池，池体平面圆形为多，也有方形的。废水自池中心进水管进入池，沿半径方向向池周缓缓流动。悬浮物在流动中沉降，并沿池底坡度进入污泥斗，澄清水从池周溢流出水渠。辐流式沉淀池多采用回转式刮泥机收集污泥，刮泥机刮板将沉至池底的污泥刮至池中心的污泥斗，再借重力或污泥泵排走。为了刮泥机的排泥要求，辐流式沉淀池的池底坡度平缓。　　辐流式沉淀池半桥式周边传动刮泥活性污泥法处理污水工艺过程中沉淀池的理想配套设备适用于一沉池或二沉池，主要功能是为去除沉淀池中沉淀的污泥以及水面表层的漂浮物。一般适用于大中池径沉淀池。周边传动，传动力矩大，而且相对节能；中心支座与旋转桁架以铰接的形式连接，刮泥时产生的扭矩作用于中心支座时即转化为中心旋转轴承的圆周摩擦力，因而受力条件较好；中心进水、排泥，周边出水，对水体的搅动力小，有利于污泥的去除。选用辐流式较合适，其排泥简单，管理方便。3.9.2．设计参数设计进水量：Q=10000m3/d（每组）表面负荷：qb范围为1.0—1.5m3/m2.h，取q=1.0m3/m2.h固体负荷：qs=140kg/m2.d水力停留时间（沉淀时间）：T=2.5h堰负荷：取值范围为1.5—2.9L/s.m，取2.0L/(s.m)3.9.3．设计计算（1）沉淀池面积:按表面负荷算：m2（2）沉淀池直径：有效水深为h=qbT=1.02.5=2.5m<4m（介于6～12）（3）贮泥斗容积： 为了防止磷在池中发生厌氧释放，故贮泥时间采用Tw=2h，二沉池污泥区所需存泥容积：则污泥区高度为（4）沉淀池总高度：取沉淀池缓冲层高度h3=0.4m，超高为h4=0.3m则池边总高度为h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m设池底度为i=0.05，则池底坡度降为则池中心总深度为H=h+h5=4.9+0.53=5.43m（5）校核堰负荷：径深比堰负荷以上各项均符合要求（6）辐流式沉淀池计算草图如下： 3.9.4进出口形式沉淀池的进口布置应做到在进水断面上水流均匀分布，为避免已形成絮体的破碎，本设计采取穿孔墙布置。沉淀池出口布置要求在池宽方向均匀集水，并尽量滗取上层澄清水，减小下层沉淀水的卷起，采用指形槽出水。3.9.5排泥方式设计污泥量较小,污泥处理流程为：浓缩→消化→脱水→干化→处置。⑴污泥浓缩污泥中含有大量的水分，为了便于处理和运输，需要减少污泥的含水量，缩小其体积。污泥浓缩是指通过污泥增稠来降低污泥的含水率，压缩污泥的体积，以利于后期处理。污泥浓缩的方法主要有重力浓缩，离心浓缩和气浮浓缩3种。中小型规模主要采用重力浓缩。根据它的运行方式，污泥浓缩池可分为连续式和间歇式两种。⑵污泥脱水与干化污泥经浓缩后，仍含有95%～97%的水分，体积很大，可用管道输送。为了综合利用和进一步处置，必须对污泥进行干化处理。经脱水后的污泥含水率为65%～85%，污泥由流体转换为潮湿的固体，形成泥饼，体积减少。污泥脱水的方法有自然干化和机械脱水两种方式。①污泥的自然干化可分为晒砂场和干化场。晒砂场用于沉砂池沉渣的脱水，干化场用于初次沉淀污泥，腐殖污泥，消化污泥，混合污泥和化学污泥的脱水。晒砂场一般为长方形，混凝土底板，四周有围墙或围堤。地板上有一层厚800mm，粒径50～600mm的砾石滤水层。渗出的水由排水管集中回流到沉砂池前雨污水合并处理。污泥干化场使污泥自然干化的主要构筑物，它可分为自然滤层干化场和人工滤层干化场两种。前者适用于自然土质渗透性良好，地下水位较低的地区。人工滤层干化场是人工修建的一片砂滤场，它也可分为敞开式干化场和有盖式干化场两种。人工滤层干化场是由不透水层，排水系统，滤水层，输泥管，隔墙和围堤等部分组成。污泥干化场的优点是方法简单，不需要机械设备，在小型污泥站有使用价值。但是它占地面积大，且有臭味，卫生条件差，受气候影响工作不稳定。②机械脱水由于污泥干化场的上述缺点，所以目前国内外都在大力发展各种机械脱水技术。机械脱水的特点是占地面积小，工作效率高，卫生条件好。机械脱水的设备类型较多，常用的有真空过滤机，压力过滤机和离心脱水等。③污泥干燥与焚烧污泥经浓缩和脱水后，含水率约为60%～80%，可经过干燥进一步脱水，使含水率降低为20%左右。有机污泥可以直接焚烧，一方面可以去除水分，另一方面还可以同时氧化污泥中的有机物质。焚烧后的有机污泥变成稳定的灰渣，可用以筑路材料或其他建筑填充材料等。 3.10接触消毒池与加氯间1、城市污水经过一级或二级处理(包活性污泥法和膜法)后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病源菌的可能。因此，污水排入水体前应进行消毒。消毒剂的选择见下表：表2常见消毒剂消毒剂优点缺点适用条件液氯效果可靠、投配简单、投量准确，价格便宜氯化形成的余氯及某些含氯化合物低浓度时对水生物有毒害，当污水含工业污水比例大时，氯化可能生成致癌化合物。适用于，中规模的污水处理厂漂白粉投加设备简单，价格便宜。同液氯缺点外，沿尚有投量不准确，溶解调制不便，劳动强度大适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂臭氧消毒效率高，并能有效地降解污水中残留的有机物，色，味，等，污水中PH，温度对消毒效果影响小，不产生难处理的或生物积累性残余物投资大成本高，设备管理复杂适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂次　氯　酸　钠用海水或一定浓度的盐水，由处理厂就地自制电解产生，消毒需要特制氯片及专用的消毒器，消毒水量小适用于医院、生物制品所等小型污水处理站经过以上的比较，并根据现在污水处理厂现在常用的消毒方法，决定使用液氯毒。采用隔板式接触反应池3.10.1．设计参数设计流量：Q′=20000m3/d=231.5L/s（设一座）水力停留时间：T=0.5h=30min设计投氯量为：ρ＝4.0mg/L 平均水深：h=2.0m隔板间隔：b=3.5m3.10.2．设计计算（1）接触池容积：V=Q′T=231.510-33060=417m3表面积m2隔板数采用2个，则廊道总宽为B＝（2+1）3.5＝10.5m取11m接触池长度L=取20m长宽比实际消毒池容积为V′=BLh=11202=440m3池深取2＋0.3＝2.3m(0.3m为超高)经校核均满足有效停留时间的要求（2）加氯量计算：设计最大加氯量为ρmax=4.0mg/L,每日投氯量为ω＝ρmaxQ=42000010-3=80kg/d=3.33kg/h选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶，每日加氯量为3/4瓶,共贮用12瓶，每日加氯机两台，单台投氯量为1.5～2.5kg/h。配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q=1—3m3/h,扬程不小于10mH2O（3）混合装置：在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机2台（立式），混合搅拌机功率N0实际选用JWH—310—1机械混合搅拌机，浆板深度为1.5m,浆叶直径为0.31m,浆叶宽度0.9m，功率4.0Kw解除消毒池设计为纵向板流反应池。在第一格每隔3.8m设纵向垂直折流板，在第二格每隔6.33m设垂直折流板，第三格不设（4）接触消毒池计算草图如下： 第四章污泥的处理与处置4.1回流污泥泵房4.1.1.设计说明二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒阀井中，然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。设计回流污泥量为QR=RQ,污泥回流比R=50％－100％。按最大考虑，即QR=100%Q=231.5L/s＝20000m3/d4.1.2.回流污泥泵设计选型（1）扬程：二沉池水面相对地面标高为0.6m,套筒阀井泥面相对标高为0.2m，回流污泥泵房泥面相对标高为－0.2-0.2＝-0.4m，氧化沟水面相对标高为1.5m，则污泥回流泵所需提升高度为：1.5-（-0.4）＝1.9m（2）流量：两座氧化沟设一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为20000m3/d＝833m3/h（3）选泵：选用LXB-900螺旋泵3台（2用1备），单台提升能力为480m3/h，提升高度为2.0m－2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW（4）回流污泥泵房占地面积为9m×5.5m4.2剩余污泥泵房4.2.1.设计说明沉淀池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。本处理厂设一座剩余污泥泵房（两座沉淀池共用）污水处理系统每日排出污泥干重为2×361.5kg/d,即为按含水率为99％计的污泥流量2Qw＝2×36.15m3/d＝72.3m3/d＝3.01m3/h 4.2.2.设计选型（1）污泥泵扬程:辐流式浓缩池最高泥位（相对地面为）-0.4m，剩余污泥泵房最低泥位为-（5.34-0.3-0.6）-4.53m,则污泥泵静扬程为H0=4.53-0.4＝4.13m，污泥输送管道压力损失为4.0m，自由水头为1.0m，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m。（2）污泥泵选型:选两台，1用1备，单泵流量Q>2Qw＝3.01m3/h。选用1PN污泥泵Q7.2－16m3/h,H=14-12m,N=3kW（3）剩余污泥泵房:占地面积L×B=4m×3m，集泥井占地面积m24.3污泥浓缩池间歇式污泥浓缩池是一种圆形水池，底部有污泥斗。间歇式污泥浓缩池在工作时，先将污泥充满浓缩池，经静置沉降，浓缩压密后，池内形成上清液区，沉降区和污泥区。然后，从侧面分层排出上清液，浓缩后的污泥从底部泥斗排出。间歇污泥浓缩池用来污泥量较小的系统，浓缩池一般不小于两个，一个用于工作，另一个进入污泥，两池交替使用。本设计采用两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的ZXG型周边传动刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。4.3.1.设计参数进泥浓度：10g/L污泥含水率P1＝99.0％，每座污泥总流量:Qω＝720kg/d=72m3/d=3m3/h设计浓缩后含水率P2=96.0％污泥固体负荷：qs=45kgSS/(m2.d)污泥浓缩时间：T=13h贮泥时间：t=4h4.3.2.设计计算（1）浓缩池池体计算：每座浓缩池所需表面积 m2浓缩池直径取D=4.5m水力负荷有效水深h1=m浓缩池有效容积V1=Ah1=163=48m3（2）排泥量与存泥容积:浓缩后排出含水率P2＝96.0％的污泥,则Qw′=按4h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积V2＝4Qw′＝40.75＝3m3泥斗容积=m3式中：h4——泥斗的垂直高度，取1.2mr1——泥斗的上口半径，取1.1mr2——泥斗的下口半径，取0.6m设池底坡度为0.08，池底坡降为：h5=故池底可贮泥容积： =因此，总贮泥容积为（满足要求）（3）浓缩池总高度：浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.30m，则浓缩池的总高度H为=2.4+0.30+0.30+1.2+0.09=4.29m（4）浓缩池排水量：Q=Qw-Qw′=3-0.75=2.25m3/h（5）计算草图如下： 浓缩池剖面图浓缩池及刮泥机剖面图 4.4贮泥池及污泥脱水机房4.4.1．设计参数进泥量：经浓缩排出含水率P2＝96%的污泥2Qw′=218=36m3/d，设贮泥池1座，贮泥时间T＝0.5d=12h4.4.2．设计计算池容为V=2Q′wT=360.5=18m3贮泥池尺寸（将贮泥池设计为正方形）LBH=332m有效容积V=18m3污泥提升泵泥量Q=36m3/d=1.5m3/h扬程H=2.3-(-1.5)+4+1=8.8m选用1PN污泥泵两台，一用一备，单台流量Q7.2～16m3/h,扬程H14～12mH2O,功率N3kW浓缩污泥输送至脱水机房。采用带式压滤机进行脱水，其工作原理是由上下两条张紧的滤带夹着污泥层，从一连串按规律排列的辊压筒中呈S形弯曲经过，靠滤带本身的张力形成对污泥层的压榨力和剪切力，把污泥层中的毛细水挤压出来，获得含固率较高的泥饼，从而实现污泥脱水。带式压滤机有很多形式，但一般都分成四个区：重力脱水区，楔形脱水区，低压脱水区，高压脱水区。脱水机房建筑尺寸为:(9.0×12.0)m24.4.3配套设备①污泥进料泵单螺杆泵2台，一用一备。GFN65×2A输送流量0.5～15.0m3/h,输送压力4.0kgf/cm2(1kgf/cm2=98kPa),电动机功率7.5kw,占地面积2100mm×1200mm.②滤带清洗水泵选用2DA-8×2离心清水泵2台，一备一用。流量10.8～21.6m3/h扬程14～20m,电动机功率为2.2Kw。安装尺寸:420mm×1265mm。参阅《给水排水设计手册》11册P125③空压机: 选择Z－0.3/7移动式空压机一台,输送空气流量为0.3m3/min.压力为7.0kgf/cm2(1kgf/cm2=98kPa) 第五章平面与高程布置5.1平面布置污水处理厂的平面布置是指处理构筑物、道路、绿化、及办公楼等辅助构筑物的平面位置的确定。根据处理厂的规模大小，设计采用适当的比例尺的地形图绘制总平面图。5.1.1平面布置的一般原则处理构筑物是污水处理厂的主体构筑物，在作平面布置时，根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形及地质条件，确定它们在厂区内的平面位置。（1）处理构筑物平面布置的一般原则①处理构筑物应尽可能的按流量顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。②构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的施工要求，两构筑物之间的距离一般采用5～10m。③污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合以利安全和方便管理，并尽可能距沉淀池较近，以缩短污泥路线。④在选择池子的尺寸和数量时，必须考虑处理厂的远期扩建。在对每一处理单元进行设计时，应避免在初期运行时有较大的富余能力。（2）管渠的平面布置的一般原则①污水内管线种类较多，应综合考虑布置，以避免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。②污水厂内应设超越管，以免发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。③各构筑物都应设放空管，以便故障检修。5.1.2总平面图布置结果污水由东南边排水总干管截留进入，经处理后由该排水总干管和泵站排入城市污水管。污水处理厂呈长方形，东西走向350m，南北走向250m，总面积为87500。综合楼、及其它主要辅助建筑位于厂区西南部，机修间及其他辅助建筑位于厂区西北部，占地较大的水处理构筑物位于厂区东部，沿程自西向东排开，污泥处理系统在厂区的东部，厂区四周为绿化区。厂区主干道宽8m，两侧构（建）筑物间距不小于15m，次干道宽4m，两侧构（建）筑总平面布置图见附图1（总平面布置图）。表5.1各构筑物的尺寸及数量 序号名称数量平面尺寸B×L（㎡）备注1格栅间13×5钢筋混凝土2均质池120×22.4钢筋混凝土3泵房1D=10钢筋混凝土4中和池14×4钢筋混凝土5混凝沉淀池132.4×19.3钢筋混凝土6水解酸化池128×38钢筋混凝土7厌氧池2D=19钢筋混凝土8氧化沟2113.5×42钢筋混凝土9沉淀池2D=23钢筋混凝土10剩余污泥泵房14×3钢筋混凝土11回流污泥泵房19×5.5钢筋混凝土12污泥浓缩池2D=4.5砖混13贮泥池13×3钢筋混凝土14污泥输送机房14×3砖混15机修间116×8砖混16堆物棚14×3砖混17传达室16×4砖混18仓库112×8砖混19控制楼118×16砖混20食堂118×12砖混21综合楼124×15砖混污水处理厂高程布置是指确定各构筑物及水面标高，以确定各构筑物之间的连接管渠的尺寸以及标高，充分利用污水厂地形，使污水沿处理流程在处理构筑物之间顺畅的流动，确保污水处理厂的正常运行。 进水干管管径275mm，管内流速1.2m/s,i1=8.41‰，市政出水管线的水位是-1.8m。5.2高程布置5.2.1各构筑物水位计算沿程损失1）出水控制井至沉淀池二沉池的水头损失为0.20m，则二沉池水位为。2）沉淀池至氧化沟氧化沟至沉淀池的距离为55m氧化沟的水位高度应为3）氧化沟至厌氧池厌氧池的水头损失为0.3接触氧化池的水位标高应为4）厌氧池至水解酸化池接触氧化池到水解酸化的距离为15m水解酸化池的水头损失是0.2m水解酸化池的水位为。5）水解酸化沉淀池至混凝沉淀池水解酸化沉淀池到混凝沉淀池的距离是5m混凝沉淀池水位为2.49+0.77=3.26m计算厂区内污水在处理流程中的水头损失，选最长的流程计算，结果见下表： 表5.2污水厂水头损失计算表名称设计流量（L/s）管径（mm）（‰）V(m/s)管长（m）IL（m）ΣξΣξ（m）Σh（m）出厂管231.56001.480.84800.1181.000.0360.154接触池0.3出水控制井0.2出水控制井至二沉池115.84003.080.921000.316.180.200.51二沉池0.5二沉池至氧化沟115.84003.080.92550.1693.840.1660.335氧化沟0.5氧化沟至厌氧池115.84003.080.92120.0374.220.1820.219厌氧池0.3厌氧池至水解酸化池115.84002.820.95150.0425.000.2300.272水解酸化池0.2水解酸化池至混凝沉淀池231.56002.411.0750.0127.260.4240.436混凝沉淀池0.33混凝沉淀池至中和池231.56002.411.0770.0177.260.4240.441中和池0.3中和池至均质池347.258002.221.1550.0118.310.5610.572均质池0.3提升泵房2.0Σ＝7.869中格栅0.1进水井0.2ΣΣ＝8.1695.2.2高程确定根据式设计资料，以污水厂地面标高为基准，防洪沟沟底标高为-1.5m，河床水位控制在0.5－1.0m。 而污水厂厂址处的地坪标高基本上在0.00m左右，大于防洪沟-1.5m。污水经提升泵后自流排出，由于不设污水厂终点泵站，从而布置高程时，确保接触池的水面标高大于-1.046m,同时考虑挖土埋深。设计氧化沟处的地坪标高为2.25m（并作为相对标高±0.00），按结构稳定的原则确定池底埋深-2.0m，再计算出设计水面标高为3.5-2.0＝1.5m，然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。再根据各处理构筑物的水面标高、结构稳定的原理推求各构筑物地面标高及池底标高。具体结果见污水、污泥处理流程图。表5.3各污水处理构筑物的设计水面标高及池底标高构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)进水管-12.1-12.5水解酸化池2.49-1.51中格栅-12.4-12.8厌氧池2.02-1.98泵房吸水井-12.59-14.39氧化沟1.5-2.00均质池4.87-0.13沉淀池0.60-4.53中和池4.002.00接触池-0.61-2.61混凝沉淀池3.260.26 第六章工程项目概预算主要构筑物名称数量平面尺寸m2备注格栅间13×5钢筋混凝土均质池120×22.4钢筋混凝土泵房1D=10钢筋混凝土中和池14×4钢筋混凝土水解酸化池139×32.1钢筋混凝土混凝沉淀池132.4×19.3钢筋混凝土厌氧池2D=19钢筋混凝土氧化沟2113.5×42钢筋混凝土沉淀池2D=23钢筋混凝土回流污泥泵房19×5.5钢筋混凝土剩余污泥泵房14×3钢筋混凝土污泥浓缩池2D=4.5砖混贮泥池13×3砖混污泥脱水机房112×9钢筋混凝土仓库112×8砖混机修间116×8砖混堆物棚14×3砖混传达室16×4砖混食堂118×12砖混控制楼118×16砖混综合楼124×15砖混表6.1主要构筑物 表6.2主要设备及管道一览表序号名称规格单位数量备注1桨式搅拌器400-30台21用1备2涡轮式搅拌器200-30台21用1备3污水泵KWPk250-400台32用1备4曝气机DY325台43用1备5立式搅拌机JWH-310-1台32用1备4污泥泵LXB-900台32用1备5污泥泵1PN台21用1备6带式压榨过滤机DY--1000台17空压机Z—0.3/7台18污泥进料泵GFN65×2A台21用1备9滤带清洗水泵2DA-8×2台21用1备10空气管钢管DN250m2011空气管钢管DN125m10712空气管钢管DN75m9613空气管钢管DN25m14014进出水管钢管DN275m18015进出水管钢管DN200m5016排泥管铸铁管DN200m200 6.1工程投资概预算6.1.1建设费用构筑物按容积计算，不同的埋深程度分400-800元/m3计算，建筑物按面积计算，600元/m2。表6.3构筑物土建费用构筑物容积（m3）数量（个）单价（元/m3）合计（万元）均质池22331600133.98中和池3216001.92混凝沉淀池18751600112.5水解酸化池50001600300厌氧池10422600125.04氧化沟1825825001825.8沉淀池1042.52500104.25接触消毒池417150020.85污泥浓缩池47.825004.78贮泥池1815000.9总计2630.01表6.4建筑物土建费用建筑物面积（m2）数量单价（元/m2）合计（万元）备注鼓风机房5416003.24自建控制楼288160017.28自建污泥输送泵房1216000.72自建机修室12816007.68自建 传达室2416001.44自建仓库9616005.76自建食堂216160012.96自建办公楼360160021.60自建总计70.68自建所有土建费用为：2630.01+70.68=2700.69（万元）。6.1.2设备费用表6.5设备费用设备型号数量单价万元合计万元曝气机DY32543.9911.96污泥泵LXB-90033.510.5潜水排污泵KWPk250-40030.682.04污泥泵1PN20.460.92污泥进料泵GFN65×2A20.380.76滤带清洗水泵2DA-8×220.450.90空压机Z—0.3/712.902.90带式压榨滤机DY--100014.64.6搅拌器70.64.2泥位计CUC10110.50.5水位计40.52溶药罐BJ47010.30.3合计41.586.1.3管材及附件费用本设计中主要用钢管输送水、空气，单价为：4100元/吨。 表6.6钢管费用管径长度（m）单位重量（kg）总重（kg）合计（万元）钢管DN251406.258754.69钢管DN759614.731414钢管DN12510728.413040钢管DN2502037.56751钢管DN2005042.272114钢管DN2757145.633240表6.7铸铁管的重量管径长度（m）单位价格（元/m）总价（元）铸铁DN30020022.2644526.1.4管材附件费用附件包括阀门，弯头，三通等，根据类似工程经验，取附件费用为1万元，故管径及附件费用为4.69+0.4452+1=6.2万元。6.1.5其他费用（1）设备安装费用按材料与设备费的10%取费：（41.58+6.2）×10%=4.78万元。（2）工程设计费用约为3.5万元，分析化验仪器费约为4万元，工程调剂费，不可预见费和税金各取5万元。合计4.78+3.5+4+5=17.28万元。综上所述本次工程总投资概算为：2700.69+41.58+6.2+17.28=2765.75万元。6.2劳动定员、运行管理6.2.1劳动定员设计本污水处理站配备劳动人员26人，其中管理人员4人，工人18人，门卫4人。生产人员按三班工作。6.2.2运行费用 表6-8设备用电一览表设备功率千瓦工作数量工作时间（时）搅拌器2.2424曝气机55324鼓风机7.5124污水泵160224污泥泵5521带式压滤机1.512.5溶药搅拌机0.412污泥进料泵7.511滤带清洗泵2.211(1)动力费计算公式：Ea=365×T×N×M/K其中：Ea为每年的动力费N为电动机功率kwT为设备日工作时间hM电费单价0.8元/kw.hK污水量总变化系数1.8Ea1=365×24×(4×2.2+55×3+7.5×1+160×2)×0.8/1.8=195.2(万元)Ea2=365×1×(55×2+2.2+7.5)×0.8/1.8=1.94(万元)Ea3=365×2.5×1.5×0.8/1.8=608.3(元)Ea4=365×2×0.4×0.8/1.8=130(元)该动力平均效率80%，则每年动力费为E1=195.2+1.94+0.0608+0.013=197.2万元。（2）药剂费：600元/吨E2=（3）工资福利费：管理人员4000元，工人3000元，门卫1800元则E3=(4000×4+18×3000+1800×4)×12=92.64万元（4）折旧费:总投资的10%E4=2765×10%=276.5万元（5）检修费:折旧费的10%E5=276.5×10%=27.65万元（6）其他费用:取前五项的1%E6=(197.2+0.0214+92.64+276.5+27.65)/100=5.94万元综合得年运行费用: E=197.2+0.0214+92.64+276.5+27.65=594.01万元6.2.3吨处理成本T=E/Q=5.94×106/365×3000=5.42(元/吨)6.3效益分析6.3.1环境效益分析该水处理厂为工业废水处理站，对改善该城市的环境有重要的作用，环境治理的好坏直接影响着一个城市的良性发展。该市中有50%的污水排入当地的主干河流，使得水体的有机污染物严重超标，各项指标均超出了《地面水环境标准》中Ⅲ类水体的水质标准。因此要保护该河流的水质，使其满足和达到渔业、生活饮用水质标准的良好状态，有利于生活饮用、工业和渔业用水，以及该河流的生态系统稳定性。该污水处理厂处理的污水包括生活污水和少量的工业废水，其中大部分都是可生化的有机废水。经该污水处理厂处理后的污水可达到国家以及排放标准，这样在降低了当地的河流的水体污染的同时又满足了下游地区饮用水和景观用水的质量。6.3.2社会效益工程的实施对该市的河流段的水质有明显的改善，同时也对该市的社会生产产生巨大的影响。水质的改善将促进该市的旅游业的发展，有利于该市在经济全方位的发展，在国内及国际的声誉将会进一步提高。同时也会给下游地区带来巨大的经济效益，保障当地及下游地区人民的身体健康，保障当地的与其他地区的经济的和谐可持续发展。6.3.3经济效益污水处理厂作为一项环境治理项目，其本身并不产生直接的经济效益。该污水厂建成后将提高该市以及主干河流的环境质量，减轻污水排放所造成的污染危害。保护该市的饮用水源，降低自来水的处理成本，保护市民的健康。而产生的间接经济效益目前尚无法定量，定性的讲，其产生的间接经济效益是巨大的。同时该工程的实施有利于当地的渔业发展，在提高饮用水水质的同时有利于当地人民的健康。 第七章电气自动化说明7.1概述目前自动化技术在污水处理厂中已经得到广泛的应用，发挥出显著的技术经济效益。实践证明对污水处理过程的实时监测和控制，能够保证出水水质，解放劳动力，提高生产效率，降低能耗。因此，选用即经济又实用的自动控制系统对整个污水处理厂安全、合理、科学的运行起着重要的作用。根据本工程的实际情况和工艺要求，采用国内外先进、技术成熟的由中央控制室微机和现场各级PLC控制单元组成的两个层次的DCS系统。本系统集计算机技术、控制技术、通讯技术于一体，通过通讯网络将中央级监控总站和若干个现场控制分站链接起来，构成集中管理、分散控制的微机监控管理系统，简称集散控制系统。DCS系统克服了集中控制系统危险度集中、可靠性差、系统不易扩散，控制电缆用量大等缺陷，实现了信息、管理和调度的真正集中。现场设备的控制相对集中，避免了操作过于扩散的缺点。当中控室微机故障时，各现场分站仍能独立和稳定的工作，从根本上提高了系统的可靠性。同时采用以PLC为主构成的DCS系统具有较高的性能价格比。7.2自控仪表设计原则1．控制技术先进成熟、性能可靠、兼容性强；2．控制设计要确保管理方便、节约能源、出水稳定；3．自动化水平高，性能价格比优；4．采用分层分级的分布控制方式。7.3自控系统的组成整个集散型系统由中央管理计算机和现场程序控制器两个层次组成，见控制系统图。中央控制室的计算机可以实现对污水处理厂的实时监控，读取相关的实时和历史数据，打印报表等。闭路监控系统则又从另一个途径实现了值班人员对场内重要设备的宏观监视。这样，不仅节省了人力资源、提高了工作效率，而且提高了全厂的自动化生产、管理程度。在厂内污水处理的重要环节设有全天候带云台摄像闭路监控系统。格栅、综合池、污泥脱水机房各设一套摄像装置，现场图像传输至中央控制室，中央控制室设多画面处理器，值班人员可以监视到关键设备的运行情况。7.3.1中央管理计算机在厂内中央控制室设置两套中央管理计算机，两套计算机可分担不同的任务，故障时互为备用。计算机陪有UPS电源、 彩色显示器、彩色打印机、黑白打印机、标准功能键盘及其他附件。它主要完成对污水处理厂各工段的集中操作、监视功能。通过简单的操作，可进行系统功能组态，监控报警，控制参数在线修改和设置，以及记录、打印等。彩色显示器可直观的显示全厂各工艺流程段的实时工况，各工艺参数趋势画面，使操作人员及时掌握全厂运行情况。7.3.2现场控制器根据工艺流程，本污水处理厂共设置3套现场可编程序控制器。各现场可编程序控制器均选用抗干扰能力强，运行稳定、可靠，在污水处理行业有成功经验和很好业绩的产品。同时可编程序控制器均采用模块化结构，这样系统硬件配置可根据用户需要相当灵活的自由组合，且维修方便。为保证各现场可编程序控制器的可靠性，各现场可编程序控制器均采用封闭式“黑匣子”结构，不设显示器、键盘和打印机。各现场控制器分布在各工艺段，与中控室中央控制计算机通过有线网络形式进行数据传输。7.3.3控制方式全厂工艺设备的控制采用三种方式。1.现场手动控制根据地理位置和设备种类将现场设备相对集中在各现场控制室的各个控制箱内控制。控制箱上设手动/自动转换开关，当开关在手动位置时，通过现场控制箱上的启动/停止按钮操作。2.PLC程序自动控制现场控制箱上手动/自动转换开关，当在自动位置时，通过现场可编程序控制器（PLC）程序自动控制操作。3.远程计算机遥控现场控制箱上手动/自动转换开关，当在自动位置时，也可通过中央控制计算机的键盘或鼠标远程控制设备的操作。 第八章环境影响评价及工程措施8.1环境影响评价本次设计的废水综合治理工程其自身就是一个环保项目，对回收资源、综合利用、节约用水、减少污染和保护附近地下水及河流水质具有重要的现实意义，但工程本身也有一定的污染源，必需采取措施予以消除。1.气味问题本工程的臭味主要来自厌氧污泥反应器排出H2S及综合车间污泥脱水、固液分离工段。本设计中必须妥善处理以防止对环境造成危害。在工艺选择中已经考虑选用臭味少的生物接触氧化工艺，UASB厌氧污泥床反应器，在综合车间内设单独的排风系统，换气次数按15次/小时设计，排风口要设在远离生活和生产用房的下风口。再加上厂区内部及周围大面积绿化带的吸收，产生的气味对周围环境不会造成大的影响。2.噪声问题噪声主要来源于鼓风机和水泵，在设计中采取消声隔音及减振措施，最大限度地减少噪声传播，并将鼓风机及水泵等噪声源较大的设备集中放于机房内，风机进、出口均设置消声器，设备基础均设置减振橡胶垫，并在转变接头处设置柔性接头及避振喉。3.污泥问题污泥脱水后产生干泥饼及时运走，不会对周围环境产生影响。4.安全消防由于UASB反应池在培养污泥产甲烷阶段时，会产生部分沼气，而其中的甲烷气（CH4）比空气轻，非常易燃烧，与空气或氧气混合（甲烷含量5%到15%）就成为一种易爆炸的混合气，但在设计时，已经考虑了沼气收集，在设置沼气储罐的地方，有良好的通风设备，如果有漏气现象，就及时排除。在储气罐设备上安装有安全装置，安装在沼气输入输出管线上均装有阻火器、除水装置（疏水阀）、除硫装置、气压安全阀等。5.关于对自然环境与社会环境的影响问题污水处理厂的建成对自然环境中的生态和景观没有不良影响。关于社会环境，现厂址无历史文化遗产保护问题，对现有基础设施只有益处，无不良影响6.施工期间的噪声和灰尘对周围环境的影响问题污水处理厂在建设期会产生一些灰尘和噪声，但只要在施工期间，加强管理，做到文明施工，可使施工灰尘和噪声对周围环境的影响降低到最小程度。而且厂区离市中心较远不会带来太大影响。8.2工程技术措施1.各处理构筑物走道和天桥均设置保护栏杆，且采用不锈钢制作，其走道宽度、栏杆高度和强度均符合国家劳动保护规定。2.对于较深的池，检修时，须对池进行换气，满足劳动保护的换气要求。3.对于一些密封结构，通风条件差的场所，采用机械通风。 4.厂内配置救生衣、救生圈、安全带、安全帽等劳动防护用品。5.厂内管网闸阀均考虑闸井，各闸门采用操作杆接至操作面以便操作。6.易燃、易爆及有毒物品，须设置专用仓库，专人保管，并满足劳动保护规定。7.所有电气设备的安装、防护、均须满足电器设备有关安全规定。8.水泵、电机、浓缩脱水机易产生噪声的设备，设置隔振垫，减少噪声，同时，将管理用房与机房分开，并采取有效的隔声措施。9.机械设备的危险部分，如传动带、明齿轮、砂轮等必须安装防护装置。10.须设置适当的生产辅助设施，如厕所、更衣室、休息室等，并经常保持完好的清洁卫生。 总结本次设计过程中，我通过查阅、搜集资料，了解了废水处理中的各种工艺流程及方法，对设计有了工程上的概念。染料废水成分复杂、水质水量变化大；有机物浓度高、色度深，碱性高；废水中除含有残余染料、助剂外还含有一定量的浆料。本文分析了染料废水处理中所面临的问题，以及介绍了染料废水处理方法的研究进展与动向。并指出不同染料废水处理方法的组合式染料废水处理的有效方法。本设计采用水解酸化—接触氧化工艺，使废水能够达标排放。 参考文献[1]林选才、刘慈慰等.给水排水设计手册第1册.北京:中国建筑工业出版社，2002.6.[2]林选才、刘慈慰等.给排水设计手册第3册.北京:中国建筑工业出版社，2004.4[3]林选才、刘慈慰等.给排水设计手册第5册.北京:中国建筑工业出版社，2004.4[4]林选才、刘慈慰等.给排水设计手册第11册.北京:中国建筑工业出版社，2004.4[5]韩洪军.污水处理构筑物设计与计算.哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社，2002.4[6]北京水环境技术与设备研究中心.三废处理工程技术手册（废水卷）.北京：化学工业出版社，2000.4[7]杨书铭、黄长盾.纺织印染工业废水治理技术.北京：化学工业出版社.2002.5[8]张自杰.排水工程(第四版).北京:中国建筑工业出版社，2000.6.[9]张希衡.水污染控制工程.北京：冶金工业出版社，2002.7[10]Ceneknovotny.BiodegeradationofsyntheticdyesbyIrpexLacteusundervariousgrowthconditions[J].Internationalbiodeteriorationandbiodegeradation,2004,54:215-223.[11]K.K.Deepa,M.Sathishkumar,A.R.Binupriya,G.S.Murugesan，etal.SorptionofCr(VI)fromdilutesolutionsandwastewaterbyliveandpretreatedbiomassofAspergillusavus[J].Chemosphere,2006,62:833-840. 致谢毕业设计暂告收尾，这也意味着我在河北农业大学的四年的本科生活既将结束。回首既往，自己一生最宝贵的时光能于这样的校园之中，能在众多学富五车、才华横溢的老师们的熏陶下度过，实是荣幸之极。通过半年的设计，我在学习上和思想上都受益非浅。这除了自身努力、不断思考、查阅资料外，与各位老师、同学和朋友的关心、支持和鼓励是分不开的。在此，特别感谢我的导师，张老师在我大学的最后学习阶段——毕业设计阶段给自己的指导，从最初的定题，到资料收集，到设计、修改，他给了我耐心的指导和无私的帮助，让我有了工程的概念。为了指导我们的毕业设计，他放弃了自己的休息时间，他的这种无私奉献的敬业精神令人钦佩，在此我向他表示我诚挚的谢意。并祝张老师培养出越来越多的优秀人才，桃李满天下！感谢我的同学们，他们在我设计过程中对我提出的一些意见让我备受启发感谢我的父母，他们一直是我的坚强后盾，无论何时何地，都有亲切的鼓励与温暖的关心，让我在任何时候都不放弃希望，坚强前行！由于时间仓促，时间有限，设计中难免有不足之处，希望老师批评指正。大学生活即将结束，似水流年的日子里我开始期待明天。'