毕业设计说明书-水产品加工废水处理工艺 41页

'摘要水产品加I.废水具有有机物浓度尚，含有蛋白质、油脂等大分子有机物质多的特点。废水排放的季节性较强，水质水量波动也较人。具有水温低，生化降解速率慢的特点。并且若是进行海产品加工，含盐废水的排放会造成十分严重的环境污染，也会严重干扰城市污水处理厂的正常运行。本课题选用水解一CASS的工艺处理此废水。因为水产品加工废水具有季节性、水质/水量波动较大等特点，而CASS工艺耐冲击负荷能力强，并且对有机物的去除率高的同时还能同步进行脱氮除磷，出水水质好，污泥产量低。对于企业来说，CASS工艺的占地面积少，建设费用低（可省去初沉池、二沉池），污水处理设备的数量较少，控制系统比较简单,而工艺本身决定了不发生污泥膨胀,所以系统的管理简单，运行可靠。在整个工艺流程中，在CASS池前设置一个隔油池以及一个水解酸化池。隔油池将流进的废水中的人量浮油除去，废水再流入水解酸化池中通过水解作用使水中的大分子有机物分解成小分子有机物以提高污水的可生化性，为后面的CASS池减轻负荷并且有利予CASS池降解大量有机物和提高CASS池脱氮除磷的功能。关键词：水产品加工废水；水解酸化；CASS工艺 AbstractThecharacteristicsofaquaticproductsprocessingwastewaterwerehighconcentrationoforganicmatter,containingproteins,lipidsandalargenumberofmacromolecularorganicmatters.Thequalityandquantityofwastewaterdischargewasvariedwithdifferentseasons，alsothebiochemicaldegradationratewaslowwithlowwatertemperature.Besides，theemissionofsalinitywastewaterwouldleadgreatenvironmentalpollutionwithseafoodprocessing.Itcouldseriouslyinterferewiththenormaloperationofurbansewagetreatmentplants，too.Thisprocessofhydrolysis-CASSwasusedinthisprojectintendstodealwiththiswastewateraccordingtothecharacteristicsabove.Asstrongresistancetoshockloadingcapacity,theprocessofhydrolysis-CASSwashighremovalrate，alsosimultaneouslynitrogenandphosphorusremoval，betterdischarge，andlowsludgeproduction.Forenterprises，theprocessneededlesseartharea，lowconstructioncost(eliminatingprimarysedimentationtank，secondarysettlingtank)，andfewsewagetreatmentequipments.Alsothecontrolsystemwasrelativelysimple，nosludgebulking,andthemanagementofthesystemwassimpleandreliable.Inthewholeprocess,agreasetrapandapoolacidhydrolysispoolwassetupbeforethewaterflowingtotheCASSpool.Alargenumberofoilslickscouldberemovedinthegreasetraps.Then，thewastewaterflowedintoacidhydrolysispoolandmuchoftheorganicmoleculewasbrokendownintosmallorganicmoleculesbyhydrolysis.ToimprovethebiodegradabilityofthesewageandreducingtheloadofthefollowingCASSpool.TheycouldimprovetheCASSpoolofnitrogenandphosphorusremoval.Keywords：Aquaticproductsprocessingwastewater;Hydrolysisandacidification;CASSprocess 目录fjWi1废水概况21.1水产品废水介绍21.1.1水产品加工废水来源及特点21.1.2国内外研究现状21.2废水处理工艺介绍21.2.1生物接触氧化法21.2.2厌氧反应器31.2.3强化A段一A/O工艺31.2.4A/O结合CASS工艺41.2.5厌氧+三级好氧处理组合工艺51.2.6深井曝气法51.2.7生物流化床61.2.8氧化沟61.2.9序批式活性污泥法（SBR）及其变体CASS61.3工艺选择72设计计算92.1I/7IL石92.2棚92.2.1设计参数92.2.2设计计算92.3集水池112•3•1"1^5."I*Ilj/Lr日••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••112.3.2设计计算112.4污水提升泵站122.4.1设计说明122.4.2设计计算122.5122.5.1设计参数122.5.2设计计算132.6酸化水解池142.6.1设计参数142.6.2设计计算142.7CASS池162.7.1容积162.7.2外形尺寸172.7.3选择区容积172.7»4T^i?1-1—JJ＜、J18 2.7.5剩余污泥量计算182.7.6需氧量计算192.7.7CASS池运行模式设计192.7.8排水系统设计19 虫反n23^接.8..8..8.JI{2*2*2、892-2.池毒肖•物/明数算说参计计计计设设设2.9.1设计说明2.9.2设计计算2.1011*IH2.10.1污泥量的计算2.10.2浓缩池池体计算2.11污泥脱水车间2.11.1设计说明2.11月7^}^本污水厂总体布置及高程水力计算3.1污水处理厂的平面布置3.1.275水J~平面布置原则3.1.2污水厂的平面布置3.1.3总平面管网布置3*2/勺7^^JIaJ3.2.1污水厂高程布置原则3.2.2污水厂高程水力计算騎醒2020202021212121212123232425252525252626264.1技术经济指标•二284.1.1i—i会工♦日木284.1.2单项构筑物技术经济指标284.2基本建设投资估算284.2.1基本建设投资284.2.2基建投资估算范围284H294.3生产成本计算294.3.1能源消耗费用294.3.2日常维护费检修费用294.3.3其它费用294.3»4水、/*3i—i利用收入29结射吾31参教献32致i射33 目前工业废水中污染物成分极其复杂多样，任何一种处理方法都难以达到完全净化的目的，而常常要几种方法组成处理系统，才能达到处理的要求。按处理程度的不同，废水处理系统可分为一级处理、二级处理和深度处理。一级处理只除去废水中的悬浮物，以物理方法为主，处理后的废水一般还不能达到排放标准。对于二级处理系统而言，一级处理是预处理。二级处理最常用的是生物处理法，它能大幅度地除去废水中呈胶体和溶解状态的有机物，使废水符合排放标准。似经过二级处理的水中还存留一定量的悬浮物、生物不能分解的溶解性有机物、溶解性无机物和氮磷等藻类增值营养物，并含有病毒和细菌。因而不能满足要求较高的排放标准，如处理后排入流量较小、稀释能力较差的河流就可能引起污染,也不能直接用作自来水、工业用水和地下水的补给水源。三级处理是进一步去除二级处理未能去除的污染物，如磷、氮及生物难以降解的有机污染物、无机污染物、病原体等。废水的三级处理是在二级处理的棊础上，进一步采用化学法（化学氧化、化学沉淀等）、物理化学法（吸附、离子交换、膜分离技术等）以除去某些特定污染物的一种“深度处理”方法。显然，废水的三级处理耗资巨大，但能充分利用水资源。排放到污水处理厂的污水及工业废水可利用各种分离和转化技术进行无害化处理。通过对废水处理工艺方案的设计进行优化，提高水资源的综合利用水平，降低新鲜水的消耗，减少废水排放，对于水资源严重匮乏的地区建设具有重要意义。 1废水概况1.1水产品废水介绍1.1.1水产品加工废水来源及特点水产品加工废水主要来自于水产品加工过程中的原料解冻和清洗工序。很多沿海企业使用深海海水进行原料淸洗。虽然节约了大量淡水资源，但也产生了大量的高盐度水产品加工废水。水产品加工废水具有量大，有机物浓度高，蛋白质、油脂等大分子有机物质多等特点。废水排放的季节性较强，水质水量波动也很大。具有水温低，生化降解速率慢的特点。并且含盐废水的排放会造成十分严重的环境污染，也会严重干扰城市污水处理厂的正常运行。以及在某些工厂的水产品生产中采用次氯酸钠消毒剂消毒，废水中的有效氯质量浓度会过高会严重地影响废水的生化处理效果；为解决这个问题可以用FeSO4做混凝剂对含有次氯酸钠的水产品加工废水进行预处理。1.1.2国内外研究现状现在己经有一系列经实践证明处理效果良好的工艺，应用到水产品加工废水治理工程实践中；在相关科研领域，也取得了一些研究成果。国内己经运用的比较多的是生物接触氧化法、序批式活性污泥法(SBR)、CASS,强化A段-A/0工艺以及水解+接触氧化法都是较为常用的工艺。国外，例如日本，这样一个水产品为主要产业的国家，在进行水产品加工废水的处理时会采用深井曝气池系统来处理废水。这种方法的片地小、氧的传递效率和利用率高，污泥沉降性好污泥产量小。因为水产品加工厂规模的限制，这种处理方式会很适合在国内使用，不会占用过多的土地资源，又能将生产过程屮的废水进行冇效处理。关键在于这种处理方式的运行费用和工程费用都较低，也可以为企业省去些许开销。在开发新工艺方面，若能较好地解决膜污染问题，联合采用膜技术与生物处理技术，也将是一种颇具前景的处理方法。对于高盐度海产品加工废水，这种极难处理的废水，厌氧法可能成为该种废水较有效的治理技术。1.2废水处理工艺介绍1.2.1生物接触氧化法查阅资料中提到这样一个实例，设计原水水质为：COD1200〜1600mg/L，BOD5600〜700mg/L,SS500〜900mg/L，NH4-N3O〜40mg/L。采用接触氧化法作为主体工艺进行处理，取得了较好的效果［1］。出水符合《污水综合排放标准》(GB8978—1996)二级标准，工艺运行稳定，产泥量少。 图1.1生物接触氧化法工艺流程运行结果表明，在进水水质COD彡1400mg/L,BOD5彡700mg/L,SS彡50mg/L,NHrN彡60mg/L的情况下，出水水质为COD^lOOmg/L,BOD5<20mg/L,SS彡70mg/L，NH3-N彡15mg/L，满足一级排放标准。也有用接触氧化工艺处理高盐度海产品加工废水的研究报道［2］，试验废水水质为：COD1200mg/L,SS500mg/L,氨氮80mg/L,Cl_12000mg/L。试验结果表明：在氯离子浓度为12000mg/L时，COD的去除率仍能达到80%;硝化细菌、亚硝化细菌的生物活性在Cr为lOOOOmg/L时，开始显著降低，最终将失去活性，脱氮能力显著T降。并提出一套接种挂膜、驯化的方案，培养出耐盐微生物。研究结果表明，耐盐污泥驯化可在普通活性污泥基础上进行。利用生物接触氧化法处理废水，通常在所需的BOD5去除率为60%左右时比较经济，在废水流量小、有机负荷较低吋更为如此。与活性污泥法相比，该法通常具有运行简便、抗冲击能力强的优点。生物接触氧化法最常见的故障是填料结球，其主要原因有填料选择不合理，填料空隙过于细密、曝气强度太低、有机负荷太高等。1.2.2厌氧反应器据报道，采用降流式厌氧生物滤池处理高蛋白质含量的鱼品加工废水，容积负荷可达10kgCOD/（m•d），COD去除率可达90%。在处理COD为5000mg/L的废水的生产性实验中，已证明出水的回流可使系统抗pH值变化和有毒物的冲击，并减少中和所需费用，凶流对含易沉淀悬浮物的废水有利［3］。有报道认为，含盐有机废水（包括海产品加工废水）采用厌氧法处理更具实用性。海产品加工废水中含有高浓度的Na*、Cl_和SO42_。当阴阳离子同时存在时,产生拮抗作用，从而降低了钠离子的毒性［41。R.Mendez用厌氧法处理加工海产品废水（CT浓度15000mg/L）,不但可处理来自多个工厂的海产品废水，且在水质水量变化时，处理效果仍很稳定。COD有机负荷在4kg/（m•d）时，COD去除率达76〜80%［5］。1.2.3强化A段一A/O工艺A-B法的某些变体工艺不仅能有效去除废水中含碳有机物，也能与脱氮、除磷单元组合，具有脱氮、除磷或同时脱氮除磷的功能。强化A段一A/O工艺是A—B法的变体工艺之一。有人报道了强化A段一A/O（缺氧一好氧）工艺处理 水产加工废水的工程实例［6］，废水水质为：COD3600〜7600mg/L,BOD52000〜2300mg/L,NH3-N80〜160mg/L,TP4mg/L,Cf2300mg/L,盐分、有机物浓度和色度均较高。图1.2强化A段-A/O工艺流程强化A段由A池及中沉池构成。二沉池污泥一部分回流至A/O池，一部分回流至A池，中沉池污泥也回流A池，对A段起了强化作用。污泥负荷Ns=1.3kgCOD/(kgMLSS•d),HRT为8h。该工艺在A段后设置A/O系统取代常规的B段，总HRT为27h。通过调整系统的运行参数，系统具有脱氮和除磷功能。出水可稳定达到GB8978—1996二级排放标准。但该工艺有2套污泥回流系统，势必增加相应设备及运行和维护管理的复杂性。1.2.4A/O结合CASS工艺表1.1废水水质设计废水处理量为1600m/d,废水中含有COD、BOD和高浓度的鱼油、氨Mo废水的BOD/COD=0.52,可生化性较好。针对氨M含量高的特点，采用两段A/O结合CASS单元工艺，处理水达到GB8978-1996二级排放标准，系统有很CODcrBOD5NH3-NSS色度(mg/L)(mg/L)(mg/L)(mg/L)(倍)原水3000160085〜150350758〜9好的脱氮效果和抗冲击负荷能力。 流程虬阁1.3A/O工艺流程阁该工艺处理构筑物少，全面采用自动化控制，日常处理成本约为1.7元/m3。1.2.5厌氧+三级好氧处理组合工艺主要产品为速冻鳕鱼片、速冻扇贝串、速冻鱿鱼卷、速冻菜虾饼及其它海产品、畜品的综合加工，废水处理系统废水设计排放量600n?/d,废水水质平均值为:COD1100mg/L,BOD468mg/L,氨氮10.8mg/L，SS120mg/L,项目执行当时的GB8978-88三级标准［6］。通过厌氧阶段可提高废水的可生化性。设3个好氧池，利用了活性污泥法、生物膜法2种去除机制，使有机物经生物吸附、氧化得到降解。处理系统产生的污泥在厌氧池|Aj进行厌氧消化，无剩余污泥产生，不需设置专门污泥处理系统。出水水质远优于原三级标准值，同吋也满足现行的GB8978-1996二级标准要求。工程采用地埋式布置，占地面积少，该处理系统日常运行仅需1人兼职管理。但是，如废水中消毒液多，将影响生化处理效果，因此，污泥培养、驯化过程中应考虑消毒液的问题。1.2.6深井曝气法深井曝气法的核心是深井曝气池，深井直径一般为1〜6m，深度50〜150m。该法的主要优点是：氧的传递效率和利用率高；生物固体浓度高，系统可在很高的有机负荷下运行；节省基建费用和运行费用，占地面积小；深井曝气法的污泥沉降性能好，污泥产量小m。值得注意的是，当井壁腐蚀或受损时污水是否会通过井壁渗透进而污染地下水，这个问题必须严肃认真对待。目前，我W还没有采用深井曝气法处理水产品加工废水的报道。 1.2.7生物流化床流化床工艺的主要优点有：容积负荷高，抗冲击负荷能力强；微生物活性高;传质效果好［8］。据报道，“円本栗田公司”曾采用三相流化床处理水产品加工废水。以活性炭为载体,空气为气源，运行温度为6.2°C,HRT为6h。进床废水COD为363mg/L,出水66.7mg/L,COD去除率为81.4%；进水BOD5为1240mg/L,出水321mg/L,8005去除率为74.1%,BOD5的容积负荷为3.61kgBOD/(m*d)。但是，该床的HRT太长，能耗亦高。生物流化床的主要缺点：设备的磨损较固定床严重，载体颗粒在揣动过程中会被磨损变小。此外，在设计吋还存在生产放大方面的问题。如防堵塞、曝气方法、进水配水系统的选用和生物颗粒流失等。因此，目前国际上还少有工业性应用的实例。1.2.8氧化沟处理流程简单，基建费用较省，处理效果好，冇较穂定的脱氮除磷功能；对高浓度工业废水奋很大的稀释能力；奋抗冲击负荷能力；能处理不易降解的有机物，污泥生成少；技术先进成熟，管理维护较简单。但其缺点在于氧化沟池长较长，占地面积大；回流污泥溶解氧较高，对除磷有一定的影响；容积及设备利用率不高。1.2.9序批式活性污泥法(SBR)及其变体CASS有人报道了用SBR法处理水产品冷藏加工废水的工程实例l9j。工艺运行周期为6.83h:进水30min,曝气3h，沉淀2.5h，排水50min。在进水水质SS700mg/L、COD1500mg/L和BOD5800mg/L的情况下，SS去除率为84%,COD去除率91%,BOD5去除率94%，处理水可达标排放。工程总投资20余万元，电耗0.25元/to循环式活性污泥系统(CASS)，是SBR法的一种变型工艺，是将可变容积的活性污泥工艺与生物选择器(bioselector)原理有机结合的SBR工艺。CASS是一种具有脱氮除磷功能的循环间隙废水处理技术，每个CASS反应器由3个区域组成，即生物选择区、缺氧区和主反应区。生物选择区是设置在CASS前端的容积约为反应器总容积的10%,水力停留吋间为0.5-1.0h，通常在厌氧或兼氧条件下运行，生物选择其实根据活性污泥反应动力学原理而设置的。通过主反应区污泥的冋流并与进水混合，不仅充分利用了活性污泥的快速吸附作用而加速对溶解性底物的去除并对难降解有机物也起到了良好的水解作用，同时可是污泥中的磷在厌氧条件下得到有效的释放。设置选择器还有利于改善污泥的沉降性能，防止污泥膨胀问题的发生。此外，选择器中还可发生比较明显的反硝化作用（回流污泥混合液中通常含2mg/L左右的硝 态氮），其所去除的氮可占总去除氮的20%左右。选择器可定容运行或者变容运行，多池系统中的进水配水井也可用作选择器。CASS工艺的生物选择器的设置对进水水质、水量、pH值和有毒有害物质起到了较好的缓冲作用，并能通过生物酶的快速转移吸收去除部分易降解的溶解溶解性奋机物，产生了底物积累和再生的过程，有利于选择出絮凝性细菌。生物选择器的工艺过程遵照活性污泥的底物积累一再生理论，是活性污泥在生物选择区中经历一个高负荷的吸附过程后再在主反应区经历一个较低负荷的底物降解阶段，已完成整个底物祛除过程。预反应区的体积仅占CASS池总体积的10%-15%,因此，该部分活性污泥在高BOD5负荷条件下运行，一方面强化了生物吸附作用，另一方面，促进了微生物的增殖。一般污泥膨胀是由于丝状细菌的过量繁殖造成的。丝状细菌比菌胶团的比表而积大，而有利于摄取较低浓度的底物，在高底物浓度下菌胶团和丝状细菌都以较大速率降解底物以及增殖，而丝状细菌的比增殖速率比非丝状细菌的小，因此其増殖量也较小，从而非丝状细菌占冇优势。CASS工艺生物选择器就是利用底物作为推动力选择性的培养菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌体。所以，CASS工艺的预反应区不但可以连续进水，同吋又发挥了生物选择器的作用，即能奋效抑制丝状细菌的生长和繁殖，避免污泥发生丝状菌膨胀，提高了系统运行的稳定性。另外，在这个区内的难降解大分子物质易发生水解作用，这是提高有机物的去除率的一种有效的方法。缺氧区不仅具有辅助厌氧或兼氧条件下运行的生物选择区对进水水质，水量变化的缓冲作用，同时还具有促进林的进一步释放和强化反硝化作用。主反应区即好氧区，是去除营养物质的主要场所，通常溶解氧DO在2.5mg/Lo运行过程中，通常将主反应区的曝气程度加以控制使反映区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物的过程，而活性污泥部则基本处于厌氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同吋发生冇机污染物的降解以及同吋硝化和反硝化作用。有人对CASS工艺处理高盐度海产品加工废水进行了试验研究。试验结果表明：进水CT的浓度在6300mg/L以下时，系统可稳定运行：CP的质量浓度超过8100mg/L时，出水水质变坏，无法稳定运行；进水CT的浓度在4500mg/L以下时，处理系统的抗盐度波动能力较强，遇到cr的浓度梯度为3600mg/L的冲击，系统可在1个运行周期内恢复正常。废水中cr浓度超过4500mg/L后，处理系统抗海水浓度波动能力减弱。1.3工艺选择木次设计是对三桥淡水产品大市场废水进行处理，废水水质为：水量 Q=1800T/D、COD=1700mg/L,BOD=900mg/L、SS=650mg/L、NH3-N=60mg/L、TP=4mg/L、油脂=80mg/L。此废水的BOD/COD=90（V1700=0.529。可生化程度好。现拟用水解一CASS的工艺处理此废水。因为水产品加工废水具有季节性、水质、水量波动较大等特点，而CASS工艺耐冲击负荷能力强，并II对有机物的去除率高的同吋还能同步进行脱氮除磷，出水水质好，污泥产量低。对于企业来说，CASS工艺的占地面积少，建设费用低（可省去初沉池、二沉池），污水处理设备的数量较少，控制系统比较简单，而工艺木身决定了不发生污泥膨胀，所以系统的管理简单，运行可靠。再则，在CASS前设置一个隔油池和一个水解酸化池。隔油池将流进的废水中大量浮油除去，然后流入水解酸化池中的废水通过水解的作用是水中的大分子有机物分解成小分子有机物以提高污水的可生化性，为后而的CASS池减轻负荷并有刹干CASS池胳解女量有机物和脱氣睑磯功能的揾高。 2设计计算2.1设计流量的确定污水流量：Q=1800m3/d=0.021m7s2.2格栅泵前格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。本设计只有一座格栅，拟用回转式固液分离机。2.2.1设计参数1）设计流量Q=0.021m3/s2）栅前流速vl=0.5/s,过栅流速v2=0.6m/s3）栅条宽度s=0.01m,格栅间隙e=16mm4）栅前部分长度0.5m,格栅倾角u=60°5）車位栅渣量o1=0.120?栅渣/10311?污水2.2.2设计计算1）确定格栅前水深：栅前水深h取为0.3m;栅条间隙数nQyjsinan=(2.1)ehv20.02lVsin60°"——I0.016x03x0.6格栅的间隙数为11条。B=S(n-l)+en=0.01(1l-l)+0.016Xll=0.28m(2.2)B-B,2tan(2.3)0.28-0.152tan20°=0.18m2）栅槽奋效宽度3）进水渠道渐宽部分长度£其中a丨为进水渠展歼角为20%进水渠宽氏=0.15111。4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2 (2.4) 5）过栅水头损失（hl）因栅条边为圆形截面，取k=3,则h}=kh{)=——sin<7其中:Azs23x0.96x—-—sin60(0.046m2x9.81(2.5)ho一计算水头损失；K一系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3;e—阻力系数，与栅条断面形状有关，当为圆形断面时P=1.79。S-^=/?（-）3=0.96（2.6）e6）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m栅后槽总高度://=/?+/?,+h2=0.3+0.046+0.3=0.646m7）格栅总长度LL=Li+L7+0.5+1.0+-^=0.19+0.095+0.25+0.54-—^—=1.38/71‘tan汉tan60°8）每日栅渣量W86400_iooo_0.021x0.12x86400（2?）-1000*=0.22m3/6/>0.2m3/宜采用机械清渣。 设计草阁:1-1緬图•姻条2.3集水池2.3.1设计说明废水集水池的作用是汇集、储存和均衡废水的水质水量。各个车间的生产废水，废水水量和水质一般来说是不均衡的，生产时有废水，不生产时就没有废水，甚至在一日之内或班次之间都可能有很大的变化，如果清浊废水不分流则工艺废水与轻污染废水的水质水量变化很大，这种变化对废水处理设施设备的正常操作及处理效果是很不利的，甚至是有害的。因此废水在进入主耍污水处理系统前，都要设置一个有一定容积的废水集水池，将废水储存起来并使其均质均量，以保证废水处理设备和设施的正常运行。2.3.2设计计算1800%Q==15/n/h24水面超高hl=0.3,池深h=3.3m对于集水池其总流量设水力停留时间t=4h，A=—=乃=1um表而积ht4x3，设长宽尺寸为2.5mX2.5m，则池子结构尺寸为2.5mx2.5mx3m 2.4污水提升泵站2.4.1设计说明污水处理工艺采用水解酸化+CASS处理，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后进入〒流沉砂池，然后自流通过厌氧池、接触池、沉淀池及消毒池，最后由出水渠道排入河道。设计流量Q=0.021m3/s。2.4.2设计计算污水提升前水位-1.45m（既泵站集水池最底水位），提升后水位2.08m（即隔油池前水而标高）。所以，提升净扬程Z=2.08-（-1.45）=3.53m水泵水头损失取2m从而需水泵扬程11=2+11=5.5301采用PW系列污水泵（4PW）该泵提升流量72m3/h,扬程12m,转速960r/min,功率67.5Kw,效率59%。设置3台，一台备用。占地面积为4mX4m=16m2，高7.2m，粟房为半地下式，地下埋深4.16m，2.5隔油池隔油池设计参考沉淀池设计计算。由于设计的辐流沉淀池直径小于16m,由《环境工程设计手册》有，不宜采用辐流沉淀池。中小型污水厂宜用竖流式或者平流式。竖流式照价较贵，故釆用平流沉淀池方式进行设计。该隔油池要同时满足隔除浮油和污泥沉降两方面要求，采用机械刮泥并同时进行刮油。2.5.1设计参数设计进水量：Q=75m3/h表面负荷：q范围为1.5〜3.0m3/m2•h，取q=2m3/m2•h则A=—==38m2（2.8） q2.0 沉淀时间：一般为1.5h至2.5h,本次设计取T=2h。2.5.2设计计算1）沉淀部分有效水深h1=qt=2x2=4.Qm2）沉淀部分有效容积V"=Qt=15x2=150m33）池长：设水平流速为v=2.5mm/s则L=3.6vt=3.6x2.5x2=18m4）池子总宽度：B=A/L=38/18=2.1m。5）校对长宽比和长深比长宽比L/b=18/2.1=8.6>4,符合要求。6）污泥部分需要的总容积：由SS产生的污泥量为(2.9)QSxa1800x650x10_6x0.44〜,V===25.82m3/dr（l-P）lx（1-98%）式中：Q—设计水量，1800m3S—SS含量，650mg/La_SS去除率，44%r•—污泥浓度，lkg/m3P—污泥含水率，98%排泥周期为6H，则一天排泥4次。每次排泥量为23.474=5.9m37）污泥斗容积设斗高度设挡板距离出口为0.5m97—0S泥斗高为h.*"=——xtan60°=1.8m2上面积口AP设斗底宽为0.5m所以Al=0.52=0.25m2下面积口为A2A2=2.12=4.41所以去h4"(A,+A2+7A4)(2.10)=|xl.8x(0.25+4.41+0.5x2.1)3.43m:8）污泥斗以上梯形部分污泥容积设池底坡度为0.01，出口挡板的淹没深度为0.3m上底长L,=18+0.3+0.5=18.8m 下底长L2=2.6m^•=(18+0.5-2.6)x0.01=0.16/7?梯形部分污泥容积为K==(18+2.6)x0.16x2.1=346/7?-229)污泥斗和梯形部分污泥容积V,+V2=3.43+3.46=6.89m3>5W10)池子总高度取池Y•超高hi为0.3m,缓冲层高度h3为0.5m污泥层高为、=/z4，+/24，，=1-8+016=1-96mH=hi+h2+h3+h4=h｝十么+/+h4’+A4"=0.3+4.0+0.5+1.8+0.16=6.76m设计草图：2.6酸化水解池酸化水解池0的是提高废水可生化性，能将大分子有机物转化为小分子。以及去除废水中部分的COD。木设计采用聚乙烯软式填料，定期排泥。2.6.1设计参数设计流量Q=1800m3/d,设计入水COD=1700mg/LCOD去除率S=30%配水孔流速v=0.2m/s容积负荷NV=3kgCOD/m3.d2.6.2设计计算原污水的COD为1700mg/L,经过一级处理后，COD降低约30%，考虑到小型污水厂流量变化大，则按原污水的COD设计。 1）池子总容积，即： V=^Q（2.11）Nv式中：S——COD去除率Q一一设计流量NV——COD容积负荷。取NV=3kgCOD/m3.d代入各值得：V^0.3Xl800=衡33水力停留时间校核："+SX24=2•雌2到4小时之间’符合条件）2）表而积，填料规格和高度=36m2则设计酸化水解池规格6mX6m。填料层一般为2.5m至3.5m，设为2.5m。填料距离池边出水口2.1m,所以：V棚=2.5x6x(6-2.1)=58.5m33）污泥量依照《环境工程设计手册》，生物膜法污泥量一般为每千克COD产生约0.2千克干污泥。则按照湿污泥含水率为98%计算。污泥量为：VV1.7x1800x0.2-1-98%-30.6m3/6/(2.12)排泥周期设定为8h,则每日排泥3次，每次排泥量为~310.2m34）污泥斗容积设斗高度为h4”h42-0.52tan60°=1.3m(2.13)上面积口A,,设斗底宽为0.5m则A,=0.52=0.25m2下面积口为A2A2=22=4m2所以 A+7AA)(2.14)=-xl.3x(0.25+4.0+0.5x2)二2.27m3因为酸化水解池宽度有6m,所以并排设置两个污泥斗，则污泥斗的蓄泥量为V,=2v,=2><2.27=4.54m35）污泥斗以上矩形部分污泥容积在池底距离出水口2m处设置一厚度0.1m高1.5m的水下挡板作为填料支撑及蓄泥用，则污泥斗以上矩形部分污泥容积为V2=2X6=12m36）污泥斗和矩形部分污泥容积Vi+V2=4.54+12=16.54m3总高度为H=h!+h2+h3+Fu”+h（）=l+2.5+0.5+1.3+0.3=5.6m其中：hi一一配水曝气区高度；h2一一填料高度；h3一一填料上水区（稳水区）高度；hr——泥斗高度；ho超闻。2.7CASS池CASS反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。CASS工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。2.7.1容积采用容积负荷法计算:(2.15)Qx(Sa-Se)NexNwxf式中：Q—设计水量，1800m3/d；Nw—混合液MLSS污泥浓度（kg/m3）,—般取2.5-4.0kg/m3,设计为3.5kg/m3；Ne—BOD5-泥负荷，一般为0.05-0.2（kgBOD5/kgMLSS•d），设计为0.12kgBOD5/kgMLSS•d； Sa—进水BOD5浓度，900mg/L；Se—出水BOD5浓度，30mg/L；f一混合液屮挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8,设计为0.74。则：v=1800x(900-30)xl0-=5Q4W>取一0.12x3.5x0.74设计为池子个数％=5(个)。一期建设2个，二期建设3个。则单池容积为5050+5=1010m3。2.7.2外形尺寸池内最大水深一般为3-5m,设计为H=5.0m。则单格池面积A:/I===202nV(2.16)N,xH5x5.0运行周期设计为4h,则1日内循环的周期数N2=24+4=6;则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H1:Hx=——=——=0.30m,取0.4m(2.17)1N,xN2xA5x6x202池内混液污泥浓度设计为Nw=3.5g/L；污泥体积指数SVI=150;则滗水结束时泥面高度H2:H2=HxNwxSVIxl0-3=5.0x3.5xl50xl0-3=2.63m(2.18)撇水水位和泥面之间的安全距离H3:H3=H-(Hi+H2)=5.0-(0.4+2.63)=1.97m池子超高取H4=0.5m；贝1H也总高度Ho=H+O.5=5.5m；宽高比要求B:H=l-2,长宽比要求L/B=4-6;取宽B=7.5m,则长L=202+7.5&27m。2.7.3选择区容积CASS池屮间设1-2道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积的20%左右，另一部分为主反应区。选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。设计在CASS池内设两道隔墙，按长度方向分为厌氧区，兼氧区，好氧区，长度比要求按1:5:30设计，分别为1.0m,4.0m,22.0m。各部分有效容积为28m3, 140m3,842m3。2.7.4连通孔口尺寸在厌氧区和好氧区的隔墙底部设罝连通孔，连通预反应区与主反应区水流,连通孔数的确定为n3=2。孔口面积A=(4-BxL.xH,)-(2.19)24x7?,xn3xvv式中：氏一设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，0.4m；V—孔口流速(20-50m/h),取v=30m/h;Li一选择区的长度，5.0m。则：——1800——+7.5x5.0x0.4)丄=0.51m224x5x2x3030孔口尺寸设计为:1.0mx0.52m。2.7.5剩余污泥量计算1)CASS产泥量CASS的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。SBR生物代谢产泥量为(2.20))Q人=a•Q•Sr-bNsAx=a•Q•Sr-b•Xr•VQ*g式中:a—微生物代谢增系数，kgVSS/kgBOD；b一微生物自身氧化率，1/d。根据污泥性质，参考类似经验数据，设a=0.80,b=0.05,则柘Ax=(0.8—0.05"oT")xl03xl010xl0"3=681.75(kg/d)假定排泥含水率为98%,则排泥量为Qs=103x(l-P)(2.21)或，681.75103x(1-98%)=34.1(m3/^)(P=98%)Qs=681.75103x(1-99.2%)两座CASS池总的排泥量为2X82.22=164.44m3/do=82.22(m3/d)(P=99.2%) 2.7.6需氧量计算(2.22)02=aQSr+bfVXv式中：Q2—混合液需氧量，kg/d；a’一活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢lkgBOD所需氧量，以kg计，取0.5;Q—污水流量，1800m3/d；Sr—经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，以BOD计，Sr=(900-30)X10"3；b’一活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，即每kg活性污泥每天自身氧化所需氧量，以kg计，取0.15;V—曝气池容积，5050m3；Xv—单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体(MLVSS)量，取2.5kg/m3o则：2=0.5xl800x(900-30)xl0~3+0.15x5050x2.5=2677^/^=111.5^//?2.7.7CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气2h,沉淀l.Oh,滗水0.5h，闲置0.5h,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始。池内最人水深5.0m,换水水深0.4m，存泥水深2.63m,保护水深1.97m，进水的开始与结束由水位控制，曝气的开始由水位和时间一齐控制，排水的结朿由水位控制。主反应区是好氧区，是去除营养物质的主要场所，ORP通常控制在100〜150mV,溶解氧0〜2.5tng/L。运行过程中，通常将主反应区的曝气程度加以控制使反应区内混合溶液处于好氧状态，完成对有机物的降解过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，污泥絮体溶解氧向内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向外界溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及硝化、反硝化作用。2.7.8排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装罝运行需要，将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.0m处。单池每周期排水量为：7.5X27X0.4=8lm3；排水时间设计为0.5h;每池设一个滗水器，滗水器流量为:81+0.5=162m3/h;选择排水管管径为DN200。 滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水门一般都淹没在水T一定深度。2.8接触消毒池2.8.1设计说明工业污水经过一级或二级处理后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并冇存在病源菌的可能。因此，污水排入水体前应进行消毒。目前，用消毒剂消毒会产生冇害物质，影响人们的身体健康，这一点己广为人知,氯化消毒是当今消毒采用的普遍方法。氯与水中有机物作用，同时有氧化和取代的化学作用，前者促进去除有机物或降解有机物，而后者则是氯与有机物结合，氯取代后形成的卤化物是有致突变或致癌活性的。所以，目前污水消毒一是要控制恰当的投剂量，二是可以采用其他消毒剂代替液氯或游离氯，以减少有害物的生成。消毒设备的工作时间、消毒剂代替液氯或游离氯，以减少有害物的生成。消毒设备应按连续工作设置。目前常用的污水消毒剂是液氯，其次是漂Q粉、臭氧、次氯酸钠、氯片、氯氨、二氧化氯和紫外线等。其屮液氯效果可靠、投配设备简单、投量准确、价格便宜。其他消毒剂如漂白粉投量不准确，溶解调制不便。臭氧与紫外线消毒投资大，成本高，设备管理复杂。其他几种消毒剂也有很明显的缺点，所以S前液氯仍然是消毒剂的首选。2.8.2设计参数1)水力停留时间T=0.5h;2)设计投氯量一般为3.0〜5.0mg/L,本工艺取最大投氯量为pmax=5.0mg/Lo2.8.3设计计算1)设计消毒池一座，池体容积V=Q•T=162x0.5=81(m3)(2.23)设消毒池池长L=7.0m,池宽B=4.5m,设有效水深,超高0.3m。实际消毒池容积V=BLH=5x4.5x3=94.5m3(2.24)满足有效停留时间的耍求。2)加氯量的计算最大投氯量为pniax=5.0mg/l;则每日投加氯量为：Wmax=pmax-Q=5.0xlSOOxlO-3=9kg/d(2.25) 2.9污泥泵房2.9.1设计说明污泥提升选用螺旋泵，螺旋泵有着低扬程，低转速，流量范围较大，效率稳定等特点。它运用螺旋形开式叶片的旋转运动增加液体势能。设计流量Q=0.021n?/so2.9.2设计计算污泥提升前泥位约-1.7m（既泵站吸水池最底水位），提升后约2.9m（污泥停留后有一定程度的泥水分离，泥位难确定，故只能估计）。所以，提升浄扬程Z=2.9-（-1.7）=4.6m；水泵水头损失取2m;从而需水泵扬程11=2+11=6.6m；采用M系列污泥用螺旋泵（M150）,该泵提升流量13n?/h,扬程7m,转速980r/min,效率70%。设置3台，一台备用。占地面积为9mX9m=81m2，高9m，泉房为半地下式，地下埋深7m。2.10浓缩池设计计算2.10.1污泥量的计算1）隔油池污泥量:(2.26)斷，0、0.44韻心r(l-P)lx(1-98%)2）酸化水解池污泥量:1-98%3）CASS池污泥量:82.22X2=164.44m3/d考虑到污泥量的波动，取波动系数1.17。所以，总剩余污泥量：Qs=1.17X（25.82+30.6+164.44）=259n?/d。2.10.2浓缩池池体计算本设计中采用两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，污泥泵房将污泥送至浓缩池。1）设计参数进泥浓度：C=10g/L,进泥含水率Pl=99.4%，出泥含水率P2=97.0%, 浓缩后污泥浓度：qs=30g/L,污泥浓缩时间：T=16h,贮泥时间：t=6h,固体通量M=2kg/(m2.h)。2)每座浓缩池所需表面积：4259/24x10Z1——M253.96m23)浓缩池直径:D=4x53,963.14=8.3m取8.4m则R=4.2m。4)浓缩池有效水深u_TQS_16x259/24hi==A53.96=3.2m5)校核水力停留时间：浓缩池冇效体积：V=Ah,=53.96x3.2=172.67m3污泥在池中停留时间:符合要求6)确定污泥斗尺寸：泥斗浓缩后的污泥体积：0^^259x0-0.994)^^W/6/1(1-P2)(1-0.97)贮泥区所需容积：12.95m3泥斗容积:%=争(门2+门厂2+厂22)二3143Xl0x(2.52+2.5x1.0+1.02)=10.21m3式中：h4—泥斗的垂直高度，取1.0m;n—泥斗的上口半径，取2.5m;r2—泥斗的卜口半径，取1.0m。设池底坡度为0.1,池底坡降为：(2.27)(2.28)(2.29)(2.30)(2.31)(2.32)(2.33) 故池底可贮泥容积:0.1x(8.4-5)=017m52(2.34)V4(2.35)=3x(4.22+4.2x2.5+2.52)=6.12m3因此，总贮泥容积为：Vh.=V3+V4=10.21+6.12=l6.33m3>V2=12.95m3(满足要求)。浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.50m则浓缩池的总高度H为：//=Zlj+/?2+么+々4+々5=3.2+0.30+0.50+1.0+0.17=5.17m7)浓缩池计算草图：图2.4浓缩池计算草图2.11污泥脱水车间2.11.1设计说明脱水车间用于污泥脱水。将浓缩后的污泥进一步脱水可以减少体积，便于运输和后续处理。一般可使污泥的含水率从96%降至60%〜85%。本设计采用带式压滤机。带式压滤机制造容易，附带设备少，并且投资与能耗较低，可以连续操作，管理简便，脱水的能力大。脱水车间还要设置加药间、药剂仓库、控制室、絮凝剂投配系统等。脱水车间总体尺寸为10mX5mX5m。2.11.2脱水机选型根据实际的的情况，选用DY—3000带式脱泥机，投加聚丙烯酰胺（PAM）2.0%o,采用2台处理。 3污水厂总体布置及高程水力计算3.1污水处理厂的平面布置3.1.2污水厂平面布置原则污水厂的平面布置应遵循以下原则：(1)按功能分区，配置得当又不过分分散；确保安全生产。(2)确保生产需要，结合地形、地质、土方、结构和施工等因素全面考虑。布罝时力求减少占地面积，减少连接管(渠)的长度，以便于操作管理。(3)处理构筑物尽量按流程方向布置，尽量避免不必耍的转弯和用水泵提升，严禁将管线埋在构筑物下面。目的在于减少能量(水头)损失、节哲管材、便于施工和检修。(4)充分利用地形，平衡土方，降低工程费用。(5)必要时应预留适当余地，考虑扩建和施工可能。(6)构筑物布置应注意风向和朝向。将排放异味、有害气体的构筑物布置在居住与办公场所的下风向；为保证良好的自然通风条件，建筑物布置应考虑主导风向。3.1.2污水厂的平面布置(1)为避免平面上的分散和凌乱，可以考虑把几个构筑物和建筑物在平面、高程上结合起来，进行组合布置。(2)生产辅助建筑物的布置上应尽量考虑组合布置。(3)必要吋预留生产设施的扩建用地。(4)生活附属建筑物易尽量与处理构筑物分开单独设置，可能时应尽量放在厂前区。应避免处理构筑物与附属生活设施的风向干扰。(5)污泥区的布罝上由于污泥的处理和处罝一般与污水处理和互独立，且污泥处理过程卫生条件比污水处理差，一般将污泥处理放在厂区后部；若污泥处理过程中产生沼气，则应按消防要求设置防火间距。(6)在各处理构筑物之间应有连通管，还应有使各处理构筑物独立运行的管。3.1.3总平面管网布置污水厂内有给水管、排水管、污泥管等。其布罝原则如下：(1)管线布置一般要求：a.在铺设和检修管道时，不应相互影响；b.排水管损坏时，不应影响附近构筑物和建筑物的基础或污染生活用水;c.排水管道与道路屮心线平行铺设。(2)厂内给水管设计原则 a.应优先采取重力输水管渠布置力求线路短；b.给水管应采用相同的管材和管径，并在适当的距离设置连通管；c.给水管的阀门直径一般与管径相同。(1)厂IA)排水管的设计原则a.符合地形趋势，顺坡排水；b.尽量避免穿越不易通过的地带和构筑物；c.安排好控制点(出口、起点、管线交叉点等)的高程。3.2污水厂的高程布置3.2.1污水厂高程布置原则污水厂高程布置是为了使污水和污泥尽可能按重力流循环处理流程中各构筑物通畅流通，同时乂避免使某些构筑物和泵房的有关标高及其响应的水面标高产生矛盾。因此，确定各处理构筑物和其他构筑物的标高，正确选定各连接管渠的尺寸与标高，这是污水处理厂高程布置的主耍任务。其布置原则如下：(1)尽量利用地形特点是构筑物接近地面高程布置，以减少施工量。(2)考虑远期发展，水量增加预留水头；充分利用地形高差，实现自流。(3)协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水和污泥的输送。(4)在计算并留冇余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的流程，以降低运行费用。(5)做好高程布置和污泥高程布置的配合，尽量减少两者的提升次数和高度。(6)协调好污水处理厂的总体高程布罝与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。(7)应尽可能使污水厂的出水管渠高程不受水体洪水顶托，并能自流。3.2.2污水厂高程水力计算为了使污水和污泥能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂正常运行，必须进行高程布罝，以确保各处理构筑物、泵房以及各连接管渠的高程；同时计算确定各部分水面标高。污水厂高程水力计算时，应选择一条距离最长、损失最大的流程，并按最大设计流量计算。污水的水头损失主要包括：水流经过各处理构筑物的水头损失，水流经过连接前后两构筑物的管渠的水尖损失，包括沿程损失与局部损失；水流经过量水设备的损失。 表3.1污水流经处理构筑物的水头损失构筑物名称水头损失(m)格栅0.10-0.25隔油池0.10〜0.25酸化水解池0.20〜0.35CASS池0.40〜0.50接触池0.10〜0.30经过弯•义时的水义损失均定为0.05m,设计流量Q=0.06m3/s，所有构筑物中的水头流速为1.5m/s,坡度为i=0.001，充满度h/D=0.65。表3.2构筑物高程计算表构筑物水头损失(m)管径(mm)管长(m)管线损失(m)末端水位(m)进水水位(m)接触消毒0.302008.500.060.000.30池集水井0.102006.500.030.360.46CASS池0.453007.800.020.491.34集水井0.1020013.20.071.341.44酸化水解0.301502.500.021.511.81池隔油池0.252002.000.011.832.08泵房————2.08-1.45格栅0.05———•1.45-1.40 4投资估算4.1技术经济指标4.1.1综合技术经济指标城市污水处理厂的综合技术经济指标是综合基本建设工程方面的各项经济指标。综合指标包括直接费、施工管理费、临时设施费、劳保基金、法定利润、税金、独立费用和其它费用。综合指标还包括投资指标、设备指标、用地指标、人I.指标和材料指标。4.1.2单项构筑物技术经济指标单项构筑物技术经济指标，分为直接费、主要工程量、主要工料三部分指标。4.2基本建设投资估算4.2.1基本建设投资基木建设投资可分为：1）工程建设费用：包括建筑工程费用、设备购置费用、安装工程费用、工器兵及生产用具购罝费；2）其它基本建设费用：根据有关规定应列入投资的一些费用；3）工程预备费：建设项目在建设过程中批准的建设投资范围内，修改设计增加的费用；①设备材料差价预备费：由于价格浮动而预备的费用；②建设期利息：项目的借贷资金在建设期的利息。4.2.2基建投资估算范1）估算范围：污水处理厂污水处理工程、污泥处理工程、其它附属建筑工程、其它公用工程等。另外包括部分厂外工程（供电线路、通讯线路、临时道路）2）编制依据：①本工程依据《X省市政工程费用定额》的标准，及《X省市政工程费用定额的补充规定》屮给水工程费率。套用《全国市政工程预算定额X省市政工程单位估价表》中的定额基价，并对基价进行调整，调整系数为15.34%。土方工程计算取地区材料基价系数，按《X省市政工程费用定额》中土石方工程费率计算。②氧化沟法工艺设计方案。③材料价格，构筑物材料价格根据市场当时（2012年）价格，经调查分析综合测算确定，如钢筋（综合）4200元/t，水泥（P.S42.5）933元/t;锯材3900元/t,粹石80元/t,中粗砂80元/t。管材出厂价格按铸铁管3500元/t,钢管4300元/to国內设备按厂家出厂价另加运费，引进设备按到岸价另加国运费。 4.2.3投资估算4.3生产成本计算生产成木计算括以下几个方面的费用。4.3.1能源消耗费用能源消耗费用包括废水处理过程中消耗的电力、蒸汽、自来水、煤等能源消耗。4.3.2日常维护费检修费用口常维护检修费用应按照污水性质和维修要求分别提成。4.3.3其它费用药剂费、职工工资福利费、劳保基金、统筹基金、同定资产基本折旧费等其它费用一般按日平均处理水量计算。4.3.4污水、污泥综合利用收入工程或费川名称合计/万元表4.1工程总投资（万元）估算价值/万元土建工安装工设备购工具购其它费程程置置用11•1■•J1o(2(3(4(5(62G(2(3(4345789二三叫五第一w工©费1170.38257.351561.2631.563042.49水处理工程848.4578.081078.472005.00格栅7.632.9515.3625.94污水泵房92.328.7759.85160.94隔油池93.2521.36145.34259.95集水井14.500.221.235.95CASS池646.2544.56855.461546.27集水井24.500.221.235.95污泥处理工程116.6330.37285.96432.96贮泥泵房32.115.5520.6658.32污泥浓缩池29.391.9531.3562.69污泥脱水车间15.693.2530.2749.21污泥棚39.4419.62203.68262.74综合办公楼39.1230.56150.67220.35生产辅助建筑55.359.568.8173.72生产辅助设备37.3531.5668.91总平谢工程86.3477.68185.36厂外配套工程6.0431.1037.74土方外运18.4518.45第二部分T涯费63.5663.56预备费150.00150.00建设鵬款利息400.0400.0工程总投资3656.05 污水、污泥综合利用，可以节约资源、降低成本，作为污水处理厂的一部分收入。城市污水处理厂成本估算是以上各项费用总和被处理水量除，即得出年成本和单位成本。该污水处理厂总工程投资预算如表4.1。综合以上方面进行如T运行费用计算：1)电费：污水厂日平均用电量为24300度，电费单价为0.925元/度，污水总变化系数为1.48，则年电费总费用为：Ei=(365x0.925x24300)/1.48=554.325万元2)药剂费用：高分子絮凝剂PAM单价为3万元/t,投加量为0.4g/m3;混凝剂及助凝剂单价为0.4万元/t,投加量为0.8g/m3,则年药剂用费为：E2=(30000x10-6x0.4+4000xW6x0.8)><29600x365=16.5万元(3)工资：全厂定员10人，人均年工资福利为30000元，共计费用为：E3=10x30000=30.0万元(4)基本折旧费：E4=(3700X0.92+400)X0.064=243.456万元(5)维修(修理)费维修费率按3.1%计E5=3.1%X3042.49=94.32万元(6)行政管理费及其他费用：年运行总费用E6=(Ej+E2+E3+E4+E5)x0.1=(554.325+16.5+30.0+243.456+94.32)X0.1=93.86万元(7)年成本费用E7=Ei+E2+E3+E4+E5+Eg=554.325+16.5+30.0+243.456+94.32+93.86=1032.461万元(8)单位水处理成本(AC)AC=(1032.46X104)/(29600X365)=0.96元/m3•d结束语木次设计是针对武汉市三桥淡水产品大市场的水产品加工废水处理的工艺设计。经过查阅和分析相关方面的资料文献，木设计中决定采用的是水解酸化一 CASS的组合工艺。在工艺选择上，本设计采用的主耍是以生物法为主的CASS工艺，此工艺对BOD及COD可以达到良好的去除效果，男外在CASS池前而设置隔汕池和水解酸化吃，能够将废水屮的大量浮油去除，以及将废水屮的大分子有机物水解为较小的有机分子，从而有利于减少后续CASS池的有机负荷、提高有机污染物的降解率。因为水产品加工废水具有季节性、水质、水量波动较大等特点，而CASS工艺耐冲击负荷能力强，并且对有机物的去除率高的同吋还能同步进行脱氮除磷，出水水质好，污泥产量低。对于企业来说，CASS工艺的占地面积少，建设费用低（可省去初沉池、二沉池），污水处理设备的数量较少，控制系统比较简单，而工艺木身决定了不发生污泥膨胀，所以系统的管理简单，运行可靠。经过该工艺处理后的污水水质满足国家水质标准化污水综合排放二级标准。此工艺是生物法为主、物理法为辅的工艺，污水处理效果好，处理后的出水水质能达到排放标准。污水在CASS池生物处理后进行消毒处理再排入受纳水体，可以有效消除污水中可能存在的对环境有害的微生物和病原体。 参考文献[1]苗群，刘志强.水产品加工废水处理工程[J].青岛建筑工程学报，2002,23(3).42〜47[2]张延青.气浮-接触氧化工艺处理高盐度海产品加工废水U].水处理技术，2006,32(7).50〜54[3]KobayashiHA，StenstromMK，MahRA.Treatmentoflowstrengthwasterwaterusingtheanaerobicfilter[J].WaterResearch,1983,17(8).25〜28[4]GumersindoFerjoo.ManustSoto.Sodiuminhibitionintheanaerobicdigestionprocess:antagonismandadaptationphenomena[J].EnzymeandMicrobialTechnology,1995,17：180〜188[5]王志霞.高盐度废水生物处理现状与前景展望[几工业处理，2002,22(11).66〜70[6]沈小红.海产品加工废水处理工程的设计[J].中国给水排水，2003,19(11).56〜61[7]高延耀，顾国维.水污染控制工程(下册)(第二版)[M]，北京:高等教育出版社，1999.113〜114[8]张自杰.排水工程[M].北京:中国建筑工业出版社，2000.150〜151[9]郑学节.SBR法处理水产品的冷藏加工废水[J].山东环境,2002,3.72〜74[10]高延耀、顾国维.水污染控制工程(下册)[M].高等教育出版社，1999.23〜120[11]史惠祥主编.实用水处理设备手册.北京：化学工业出版社，2000.43〜150[12]游映玖主编.新型城市污水处理构筑物图集[M].中国建筑工业出版社,2007.6〜10[13]娄金生主编.水污染治理新工艺与设计.海洋出版社,1999.95〜101[14]崔玉川主编.城市污水厂处理设施设计计算.北京：化学工业出版社，2004.56〜59 致谢本次设计是在张淑琴老师的指导与带领I完成的。在设计屮遇到Y不少问题，张淑琴老师都会很认证的给我讲解、帮助我解决这些问题，并且给予我极具专业性与创新性的指导和不懈的支持与鼓励。以及还要感谢在句一组做毕业设计的几位句学，虽然各自的设计任务都有不同，但是在查阅资料的时候，大家也有互相帮助，将自己查到的资料分享出来，这也对我木次的设计提供不少帮助。然后，由于缺少实际经验，许多地方只是按照设计手册中的记述来进行设计计算，设计中不乏不妥或错误之处，敬请批评指正。最后，由衷地感谢在我本次设计中给予我帮助与支持的老师、同学们！'