分点进水多级a_o污水处理工艺设计计算探讨 5页

'城镇给排水分点进水多级Ａ／Ｏ污水处理工艺设计计算探讨刘长荣１２１李红常建一（１天津市市政工程设计研究院，天津３０００５１；２中国北车兰州机车有限公司，兰州７３００００）摘要介绍了分点进水多级Ａ／Ｏ污水处理工艺主要设计参数的理论推导和选取方法，通过实际工程设计，分别对多级Ａ／Ｏ工艺的反应器级数、反应器流量比例系数（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ）、反应器缺氧区和好氧区容积等进行了详细计算，并与单级Ａ／Ｏ工艺进行了比较。分点进水多级Ａ／Ｏ工艺具有系统污泥浓度高、硝酸盐浓度低、ＢＯＤ５浓度均衡、节省反应池容积、无需内回流装置等优点。关键词污水处理厂多级Ａ／Ｏ工艺分点进水设计计算反硝化速率Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｔｈｅｓｔｅｐｆｅｅｄｍｕｌｔｉ?ｇｒａｄｅＡ／Ｏｗａｓｔｅｗａｔｅｒｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｄｅｓｉｇｎａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ１，ＬｉＨｏｎｇ２，ＣｈａｎｇＪｉａｎｙｉ１ＬｉｕＣｈａｎｇｒｏｎｇ（１．ＴｉａｎｊｉｎＭｕｎｉｃｉｐａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＤｅｓｉｇｎａｎｄＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｔｉａｎｊｉｎ３０００５１，Ｃｈｉｎａ；２．ＣｈｉｎａＣＮＲＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｌａｎｚｈｏｕ７３００００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｅｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｄｅｒｉｖａｔｉｏｎａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍａｉｎｄｅｓｉｇｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｆｏｒｓｔｅｐｆｅｅｄｍｕｌｔｉ－ｇｒａｄｅＡ／Ｏｗａｓｔｅｗａｔｅｒｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓ．Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｐｒａｃｔｉｃａｌｅｎ－ｇｉｎｅｅｒｉｎｇｄｅｓｉｇｎ，ｔｈｅｇｒａｄｅｎｕｍｂｅｒｏｆｍｕｌｔｉ－ｇｒａｄｅＡ／Ｏｒｅａｃｔｏｒｓ，ｒｅａｃｔｏｒｆｌｏｗｒａｔｅｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌｉｔｙｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ），ａｎｄｒｅａｃｔｏｒ（Ａ／Ｏ）ｖｏｌｕｍｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｉｎｄｅｔａｉｌｓ．Ｃｏｍ－ｐａｒｅｄｗｉｔｈｓｉｎｇｌｅ－ｇｒａｄｅＡ／Ｏｐｒｏｃｅｓｓ，ｔｈｅｓｔｅｐｆｅｅｄｍｕｌｔｉ－ｇｒａｄｅＡ／Ｏｐｒｏｃｅｓｓｈａｓｔｈｅａｄｖａｎｔａｇｅｓｏｆｈｉｇｈｓｙｓｔｅｍｓｌｕｄｇｅｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｌｏｗｎｉｔｒａｔｅｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｂａｌａｎｃｅｄＢＯＤ５ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｒｅａｃ－ｔｉｏｎｔａｎｋｖｏｌｕｍｅｓａｖｉｎｇ，ａｎｄｎｏｎｅｅｄｏｆｉｎｔｅｒｎａｌｒｅｆｌｕｘｕｎｉｔ，ａｎｄｓｏｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｗａｓｔｅｗａｔｅｒｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｌａｎｔ；Ｍｕｌｔｉ－ｇｒａｄｅＡ／Ｏｐｒｏｃｅｓｓ；Ｓｔｅｐｆｅｅｄ；Ｄｅｓｉｇｎｃａｌｃｕｌａ－ｔｉｏｎ；Ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｒａｔｅ分点进水多级Ａ／Ｏ污水处理工艺采用多级短时缺氧与好氧重复操作来替代单级连续缺氧与好氧操作，并把所需处理的污水量按一定比例分别进入各级缺氧段，充分利用原水中的有机碳源进行反硝化，提高总氮的去除率，使污水得到净化。其工艺流程见图１。１分点进水多级Ａ／Ｏ工艺设计参数的确定图１分点进水多级Ａ／Ｏ污水处理工艺示意分点进水多级Ａ／Ｏ污水处理工艺主要设计参１．１分点进水多级Ａ／Ｏ反应器级数的确定数为：多级Ａ／Ｏ反应器级数、反应器流量比例系数Ａ／Ｏ工艺的特点是将反硝化反应器置于系统（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ）、反应器缺氧区和好氧区（Ａ／Ｏ）容积和之首，前置反硝化在缺氧条件下运行，含碳有机物回流污泥比（Ｒ）等。的去除、含氮有机物的氨化和氨氮的硝化在好氧条给水排水Ｖｏｌ．３７Ｎｏ．１２０１１９ 件下运行。多级Ａ／Ｏ工艺，也就是多次硝化反应和确定。将式（４）、（５）代入式（６）可得：反硝化反应的叠加。因此多级Ａ／Ｏ对各类污染物Ｒ１＝ａＲＮｅ／Ｓ０（７）的去除都是有效的，如果每个Ａ／Ｏ周期对ＢＯＤ５的式（７）中Ｒ１是原污水投加到第一级缺氧区的最去除效率为Ｅ，那么ｎ个周期后总的ＢＯＤ５去除效小比例，按此比例分配进水可使得该缺氧区进行完（１－Ｅ）ｎ，经整理Ａ／Ｏ反应器的级数全反硝化，去除回流污泥携带的ＮＯ－—Ｎ。在好氧率为：Ｅｎ＝１－３用式（１）表示：区，进水中的ＴＫＮ完全硝化变成ＮＯ－—Ｎ，第一级３出水的ＮＯ－—Ｎ浓度与进水的ＴＫＮ浓度（Ｎ）相ｎ＝ｌｏｇ（１－Ｅｎ）／ｌｏｇ（１－Ｅ）（１）３０式中Ｅｎ———ＢＯＤ５总的处理效率；等。进入第二级缺氧区后，由于第二级进入的原污水（ＱＲ）稀释作用，第二级缺氧区ＮＯ－—Ｎ浓度可Ｅ———每个Ａ／Ｏ周期对ＢＯＤ５的处理效率；２３ｎ———Ａ／Ｏ反应器的级数。由下列物质平衡方程表示：如果每个Ａ／Ｏ周期的反应过程达到完全硝化Ｎ２＝（Ｒ＋Ｒ１）Ａ１／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２）和反硝化时，工艺过程中氮的理论去除率为：η＝＝Ｒ１Ｎ０／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２）（８）［１－（１／ｎ）×１／（１＋Ｒ）］×１００％，经整理Ａ／Ｏ反应第二级缺氧区反硝化所需的碳源由该级进水满器的级数用式（２）表示：足，由于进水的稀释作用，第二级缺氧区ＢＯＤ５浓度ｎ＝１／（１－η）（１＋Ｒ）（２）可由式（９）表示：式中η———总氮的去除率；Ｓ２＝Ｒ２Ｓ０／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２）（９）Ｒ———第一级缺氧区回流污泥比；假设第二级缺氧区恰好完全反硝化，则式（１０）ｎ———Ａ／Ｏ反应器的级数。成立：由式（１）和（２）可知，在进水水质和ＢＯＤ５、总Ｓ２＝ａＮ２（１０）氮的去除率确定的条件下，可分别计算出所需要将式（８）、（９）代入式（１０）可得：的反应器级数。式（１）和（２）计算得出的ｎ值，取Ｒ２＝ａＲ１Ｎ０／Ｓ０（１１）较大值。式（１１）给出的流量比可满足第二级缺氧区反硝１．２各级反应器流量比例系数（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ）的确定化所需的最小流量比，以此类推，根据水量平衡，任多级Ａ／Ｏ进水流量平衡关系见图１，污水按比意第ｉ级ＮＯ－—Ｎ、ＢＯＤ浓度可以用原污水的３５例进入各级缺氧区，为上一级硝化产生的硝酸盐氮Ｎ０、Ｓ０来表示：提供反硝化碳源，第一级缺氧区主要对回流污泥中Ｎｉ＝ＲＩ－１Ｎ０／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２＋…＋ＲＩ）（１２）的硝酸盐氮进行反硝化。对各级反应器流量比例系Ｓｉ＝ＲｉＳ０／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２＋…＋ＲＩ）（１３）数（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ）进行分析时，首先假设系统非满负荷第ｉ级恰好完全反硝化所需的最小进水比可由运行，即硝化、反硝化容量充足。设第一级缺氧区的式（１４）表示：－—Ｎ、和ＢＯＤ浓度分别为Ａ、Ｎ、Ｓ，ＴＫＮ、ＮＯ３５１１１Ｒｉ＝ａＲｉ－１Ｎ０／Ｓ０（ｉ＝２，３，…，ｎ）（１４）由系统质量平衡得出式（３）～式（５）：参考式（１４），可以满足各级进入的原污水恰好Ａ１＝Ｒ１Ｎ０／（Ｒ＋Ｒ１）（３）可以提供充足的碳源将上一级好氧区产生的－—Ｎ反硝化。Ｎ１＝ＲＮｅ／（Ｒ＋Ｒ１）（４）ＮＯ３Ｓ１＝Ｒ１Ｓ０／（Ｒ＋Ｒ１）（５）同时，由图１可见：若第一级缺氧区所含碳源恰好可以将该区硝酸Ｒ１＋Ｒ２＋…＋Ｒｎ＝１（１５）盐氮完全反硝化，则式（６）成立：通过式（１４）和（１５）可得各级反应器流量比例系Ｓ１＝ａＮ１（６）数（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ）。式中ａ表示单位ＮＯ－—Ｎ转化成氮气需要消由式（７）可知，求解第一级流量比例系数Ｒ时３１耗的有机物质量（通常用ＢＯＤ表示），ｍｇＢＯＤ／必须知道出水的ＮＯ－—Ｎ浓度，而出水ＮＯ－—Ｎ５５３３－—Ｎ。对于不同的污水水质，ａ值应由试验浓度可由Ｎ／（Ｒ＋１）表示，代入式（７），流量ｍｇＮＯ３ｅ＝ＲｎＮ０１０给水排水Ｖｏｌ．３７Ｎｏ．１２０１１ 比例系数也可以表示为：表１反硝化设计参数（Ｔ＝１０～１２℃）ＲＶＤ／Ｖ反硝化速率／ｋｇＮＯ３－—Ｎ／ｋｇＢＯＤ５１＝ａＲＲｎＮ０／（Ｒ＋１）Ｓ０（１６）０．２０．０６１．３各级（Ａ／Ｏ）反应器容积的确定０．３０．０９Ａ／Ｏ反应器容积可由式（１７）确定：０．４０．１２Ｖ＝ＲｉＱθｃＹ（Ｓ０－Ｓｅ）／１０００Ｘｉ（１７）０．５０．１５式中Ｖ———反应器容积（包括好氧池和缺氧池），ｍ３；注：ＶＤ为反硝化池体积，Ｖ为反应池总体积，类型为间歇反硝化。Ｒｉ———多级Ａ／Ｏ反应器流量比例系数；表２活性污泥工艺最小泥龄（单位：ｄ，Ｔ＝１０℃）３／ｄ；Ｑ———系统设计流量，ｍ污水处理厂规模Ｙ———污泥产率系数，ｋｇＳＳ／ｋｇＢＯＤ５；处理目标ＢＯＤ５≤１２００ｋｇ／ｄＢＯＤ５≥６０００ｋｇ／ｄＳ０———进水ＢＯＤ５浓度，ｍｇ／Ｌ；无硝化污水处理厂５５Ｓｉ———出水ＢＯＤ５浓度，ｍｇ／Ｌ；有硝化污水处理厂１０９Ｘｉ———各级反应器污泥浓度，ｇ／Ｌ，可通过式ＶＤ／Ｖ＝０．２１２．５１０（１８）表示：有硝ＶＤ／Ｖ＝０．３１４．３１１．４化反Ｘｉ＝ＲＸＲ／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２＋…＋ＲＩ）（１８）硝化ＶＤ／Ｖ＝０．４１６．７１３．３式中ＸＲ———回流污泥浓度，ｇ／Ｌ；ＶＤ／Ｖ＝０．５２０１６θｃ———泥龄（包括硝化和反硝化泥龄），ｄ。１．４回流污泥比（Ｒ）的确定硝化和反硝化过程是分点进水多级Ａ／Ｏ工艺在分点进水多级Ａ／Ｏ工艺中，二沉池污泥回流运行控制的核心。硝化反应须在好氧条件下进行，到系统的首端，第一级缺氧区对回流污泥中携带的好氧泥龄必须大于硝化菌的繁殖世代周期，硝化泥硝酸盐氮进行反硝化，回流污泥比值（Ｒ）的大小直龄可按式（１９）计算：接影响着第一级缺氧区反硝化容量的充分利用及系（１５－Ｔ）θｃｏ＝Ｆ×３．４×１．１０３（１９）统出水总氮浓度。Ｒ取值过大（如取１．５Ｒ），虽然式中θｃｏ———硝化泥龄，ｄ；可以充分利用第一级缺氧区反硝化容量，但有可能Ｆ———进水中氨氮浓度波动影响采用的安全系导致硝化不完全，在以后处理过程中造成氨氮的累数，当ＢＯＤ５＜１２００ｋｇ／ｄ时Ｆ＝１．８，当积，使氨氮去除效率下降，并导致总氮去除率降低；ＢＯＤ５≥６０００ｋｇ／ｄ时Ｆ＝１．４５；当污泥沉降性能较差时，增大Ｒ，可导致二沉池污泥Ｔ———设计污水温度，℃。膨胀发生。因此在一定范围（０．５Ｒ～１．５Ｒ）内，为充反硝化反应除需要缺氧条件外，还需要充足分利用第一级缺氧区反硝化能力，可适当提高污泥的碳源为反硝化提供电子供体，而缺氧区的进水回流比。恰好为反硝化提供碳源。反硝化池容的大小与反２分点进水多级Ａ／Ｏ污水处理工艺工程实例硝化硝态氮量成正比，与进水ＢＯＤ５浓度近似成反某城镇污水处理厂处理水量为２６０００ｍ３／ｄ，进比。反硝化的硝态氮浓度与进水ＢＯＤ５浓度之比出水水质要求见表３，采用分点进水多级Ａ／Ｏ污水即为反硝化速率，反硝化速率越小，缺氧区容积与处理工艺，根据该工艺参数，进行相关的设计计算。总池容的比值越小。反硝化速率可由式（２０）表３污水处理厂进水和出水水质表示：项目ＣＯＤＣｒＢＯＤ５ＳＳＮＨ３—ＮＴＮＫ＝ＮＩ／ＳＩ（２０）进水／ｍｇ／Ｌ３５０２００２２０３０４０德国ＡＴＶ标准“ＡＴＶ－ＤＶＷＫ－Ａ１３１Ｅ单段出水／ｍｇ／Ｌ≤５０≤１０≤１０≤５（８）１５活性污泥污水处理厂的设计”对反硝化速率提出了去除率／％８５．７９５９５．５８３．３６２．５具体设计参数，详见表１，活性污泥工艺的最小泥龄注：括号外数值为水温＞１２℃的控制指标，括号内数值为水温≤见表２。１２℃时的控制指标。给水排水Ｖｏｌ．３７Ｎｏ．１２０１１１１ 需由反硝化去除的ＮＯ－—Ｎ量由式（２）确定：２．１反应器级数的确定３根据表３中ＢＯＤ５的去除效率和总氮的去除Ｎ０＝Ｎ－０．０５（Ｓ０－Ｓｅ）－Ｎａ（２１）率，按前文中所述式（１）、式（２），确定分点进水多级式中Ｎ———进水总氮浓度，ｍｇ／Ｌ；Ａ／Ｏ反应器级数。式（１）中每个单级Ａ／Ｏ反应器Ｎａ———出水总氮浓度，ｍｇ／Ｌ。对ＢＯＤ５的去除效率为５０％，式（２）中取污泥回流在本工程中，Ｎ０＝４０－０．０５×（２００－１０）－比为１００％。１５＝１５．５（ｍｇ／Ｌ）。ｎ＝ｌｏｇ（１－Ｅｎ）／ｌｏｇ（１－Ｅ）＝ｌｏｇ（１－０．９５）／２．３．１第一级反应器容积的确定（１）第一级反应器需去除的ＮＯ－—Ｎ浓度为：ｌｏｇ（１－０．５）＝（－１．３）／（－０．３）＝４．３３３由式（２）可得：Ｎ１＝ＲＮｅ／（Ｒ＋Ｒ１）＝１×２．３／１．２＝１．９（ｍｇ／Ｌ），其ｎ＝１／（１－η）（１＋Ｒ）＝１／（１－０．６２５）（１＋１）＝１．３３中，Ｎｅ＝Ｒ４Ｎ０／（Ｒ＋１）＝０．３×１５．５／２＝２．３（ｍｇ／Ｌ）。通过上述计算，反应器级数分别为４级和２级，（２）第一级反应器ＢＯＤ５浓度为：Ｓ１＝Ｒ１Ｓ０／取其大者确定为４级。（Ｒ＋Ｒ１）＝０．２×２００／１．２＝３３．３３（ｍｇ／Ｌ）。２．２各级反应器流量比例系数（Ｒｉ＝Ｑｉ／Ｑ）的确定（３）第一级反应器反硝化速率Ｋ＝ＮＩ／ＳＩ＝由本工程污水水质试验可知，式（６）中的常数ａ１．９／３３．３３＝０．０５７，由表１可知当反硝化速率为／ｍｇＮＯ－—Ｎ。－—Ｎ／ｋｇＢＯＤ时，Ｖ／Ｖ（缺氧池容积／值为６ｍｇＢＯＤ５３０．０５７ｋｇＮＯ３５Ｄ则第一级流量比例系数：Ｒ１＝ａＲＲ４Ｎ０／（Ｒ＋１）第一级反应器总容积）＝０．２。由表２可知当Ｓ０＝６×１×０．３×４０／２×２００＝１８％；第二级流量比ＶＤ／Ｖ＝０．２时，第一级反应器总泥龄为１０ｄ。例系数：Ｒ２＝ａＲ１Ｎ０／Ｓ０＝６×０．１８×４０／２００＝（４）第一级反应器污泥浓度Ｘ１＝ＲＸＲ／（Ｒ＋２１．６％；第三级流量比例系数：Ｒ３＝ａＲ２Ｎ０／Ｓ０＝６×Ｒ１）＝１×６／１．２＝５（ｇ／Ｌ）（假设回流污泥浓度为０．２１６×４０／２００＝２５．９％；第四级流量比例系数：６ｇ／Ｌ）。Ｒ４＝ａＲ３Ｎ０／Ｓ０＝６×０．２５９×４０／２００＝３１．１％。（５）第一级反应器污泥产率系数Ｙ＝０．９｛０．７５＋（Ｔ－１５）若由前三级流量比例系数反推第四级流量比例０．６Ｘ０／Ｓ０－［（１－０．２）×０．１７×０．７５θｃ×１．０７２］／（Ｔ－１５）系数可得：Ｒ４＝１－Ｒ１－Ｒ２－Ｒ３＝１００％－１８％－１＋０．１７θｃ×１．０７２｝＝０．９７ｋｇＳＳ／ｋｇＢＯＤ５（式中２１．６％－２５．９％＝３４．５％。Ｘ０为进水ＳＳ，本工程取２２０ｍｇ／Ｌ；Ｓ０为进水ＢＯＤ５，在计算第一级流量比例系数时，设第四级流量本工程取２００ｍｇ／Ｌ；Ｔ为设计进水温度，１０℃）。比例系数为３０％。但从上述计算可知，第四级流量将上述计算结果代入式（１７）可得第一级反应器比例系数经计算分别为３１．１％和３４．５％。由图１容积Ｖ１＝０．２×２６０００×１０×０．９７（２００－１０）／（１０００×５）＝１９１７（ｍ３），其中Ｖ（好氧池容积）为可知，在计算公式推导时，假设第三级反应器进水ＡＴ－—Ｎ在第四级反应器完全３），Ｖ为３８３ｍ３。ＴＫＮ经硝化产生的ＮＯ３１９１７×８０％＝１５３４（ｍＤ反硝化（假设系统非满负荷运行，即硝化、反硝化容２．３．２第二级反应器容积的确定（１）第二级反应器需去除ＮＯ－—Ｎ浓度Ｎ量充足）。而实际情况有可能是第三级反应器进水３２＝－—Ｎ在第四级反应器内并ＴＫＮ经硝化产生的ＮＯ３Ｒ１Ｎ０／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２）＝０．２×１５．５／（１＋０．２＋０．２５）＝未完全反硝化而去除，并与第四级反应器进水ＴＫＮ２．１（ｍｇ／Ｌ）。经硝化后产生的ＮＯ－—Ｎ一起回流到第一级反应（２）第二级反应器ＢＯＤ浓度Ｓ／（Ｒ＋Ｒ３５２＝Ｒ２Ｓ０１＋器。故在工程设计中将第四级流量比例系数仍假设Ｒ２）＝０．２５×２００／１．４５＝３４．５（ｍｇ／Ｌ）。为３０％，第一级反应器流量比例系数可适当上调为（３）第二级反应器反硝化速率Ｋ＝Ｎ２／Ｓ２＝２．１／－—Ｎ／ｋｇＢＯＤ，由表１可知，Ｖ／Ｖ＝２０％，第二级流量比例系数上调为２５％、第三级流３４．５＝０．０６ｋｇＮＯ３５Ｄ量比例系数下调为２５％。最终确定Ｒ１＝２０％、Ｒ２＝０．２。由表２可知第二级反应器总泥龄为１０ｄ。２５％、Ｒ３＝２５％、Ｒ４＝３０％。（４）第二级反应器污泥产率系数Ｙ＝０．９７２．３各级反应器容积的确定ｋｇＳＳ／ｋｇＢＯＤ５。１２给水排水Ｖｏｌ．３７Ｎｏ．１２０１１ （５）第二级反应器污泥浓度Ｘ２＝ＲＸＲ／（Ｒ＋Ｒ１＋明，若采用单级Ａ／Ｏ工艺，生化池总容积为３，其中好氧池容积１２８６８ｍ３，缺氧池容积Ｒ２）＝６／１．４５＝４．１（ｇ／Ｌ）。１７３８９ｍ则第二级反应器容积Ｖ为４５２１ｍ３。２＝０．２５×２６０００×１０×３），其中由以上计算可知，采用分点进水多级Ａ／Ｏ工艺０．９７×（２００－１０）／（１０００×４．１）＝２９２２（ｍ３），Ｖ为５８４ｍ３。比单级Ａ／Ｏ工艺节省容积为（１７３８９－１３３５７）／ＶＡＴ为２９２２×８０％＝２３３８（ｍＤ２．３．３第三级反应器容积的确定１７３８９＝３０．２％，其中好氧池节省容积１８．７％，缺氧（１）第三级反应器需去除ＮＯ－—Ｎ浓度Ｎ池节省容积３６％。３３＝Ｒ２Ｎ０／（Ｒ＋Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）＝０．２５×１５．５／１．７＝２．２８３结论（ｍｇ／Ｌ）。（１）分点进水多级Ａ／Ｏ工艺与单级Ａ／Ｏ工艺（２）第三级反应器ＢＯＤ５浓度Ｓ３＝Ｒ３Ｓ０／（Ｒ＋相比，其系统平均污泥浓度高，节省反应池容积；硝Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）＝０．２５×２００／１．７＝２９．４（ｍｇ／Ｌ）。酸盐浓度低，不需设内回流装置；ＢＯＤ５浓度比较均（３）第三级反应器反硝化速率Ｋ＝Ｎ３／Ｓ３＝衡，可保证各级Ａ／Ｏ工艺的处理效果。－—Ｎ／ｋｇＢＯＤ，由表１、表２（２）确定各级反应器容积时需要注意，各级反２．２８／２９．４＝０．０８ｋｇＮＯ３５可得Ｖ／Ｖ＝０．２６，第三级反应器总泥龄为１１ｄ。应器ＮＯ－—Ｎ浓度应该是需去除的浓度，非进水总Ｄ３（４）第三级反应器污泥产率系数Ｙ＝０．９６氮浓度。ｋｇＳＳ／ｋｇＢＯＤ５；（３）确定分点进水多级Ａ／Ｏ反应器级数时，依（５）第三级反应器污泥浓度Ｘ２＝ＲＸＲ／（Ｒ＋据ＢＯＤ５的去除效率和总氮的去除率进行计算，取大Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）＝６／１．７＝３．５（ｇ／Ｌ）。值为反应器级数。本工程以总氮去除率计算需２级，第三级反应器空积Ｖ３＝０．２５×２６０００×１１×０．９６以ＢＯＤ５去除率计算需４级，取４级。从计算结果看，３），其中Ｖ为３，其中好×（２００－１０）／（１０００×３．５）＝３７２６（ｍＡＴ分点进水多级Ａ／Ｏ工艺需总容积为１３３５７ｍ３）、Ｖ池容积为９６９ｍ３。氧池总容积１０４６３ｍ３，缺氧池总容积为２８９４ｍ３，缺氧３７２６×７４％＝２７５７（ｍＤ２．３．４第四级反应器容积的确定池容积占总容积的２１．７％，是以去除ＢＯＤ５为主。（１）第四级反应器需去除ＮＯ－—Ｎ浓度Ｎ（４）各级反应器流量比例系数经计算确定后，３４＝Ｒ３Ｎ０／（Ｒ＋１）＝０．２５×１５．５／２＝１．９（ｍｇ／Ｌ）。需根据污水水质情况进行适当调整，以保证各级（２）第四级反应器ＢＯＤ５浓度Ｓ４＝Ｒ４Ｓ０／（Ｒ＋Ａ／Ｏ工艺都能处于最佳运行状态。１）＝０．３×２００／２＝３０（ｍｇ／Ｌ）。参考文献（３）第四级反应器反硝化速率Ｋ＝Ｎ／Ｓ１周雹．活性污泥工艺简明原理及设计计算．北京：中国建筑工业出４４＝－—Ｎ／ｋｇＢＯＤ），由表１、表２版社，２００５１．９／３０＝０．０６（ｋｇＮＯ３５２王伟，彭永臻，孙亚男，等．分段进水Ａ／Ｏ工艺流量分配方法和与得ＶＤ／Ｖ＝０．２，第四级反应器总泥龄为１０ｄ。策略研究．环境工程学报，２００９，３（１）：８９～９２（４）第四级反应器污泥产率系数Ｙ＝０．９７３王涛．多级Ａ／Ｏ废水处理工艺的理论的研究．环境科学与技术，ｋｇＳＳ／ｋｇＢＯＤ５。２００３，２６（４）：８～１０（５）第四级反应器污泥浓度Ｘ／（Ｒ＋１）＝４邱慎初，丁堂堂．分段进水的生物除磷脱氮工艺．中国给水排水２＝ＲＸＲ６／２＝３（ｇ／Ｌ）。２００３，１９（４）：３２～３６第四级反应器容积Ｖ４＝０．３×２６０００×１０×３），其中０．９７×（２００－１０）／（１０００×３）＝４７９２（ｍ＆通讯处：３０００５１天津市和平区营口道２３９号天津市３），Ｖ为９５８ｍ３。ＶＡＴ为４７９２×８０％＝３８３４（ｍＤ市政工程设计研究院由上述计算结果可得，本工程分点进水多级电话：（０２２）２７８１２０２５Ａ／Ｏ工艺生化池总容积为１３３５７ｍ３，其中好氧池收稿日期：２０１０－０８－１６总容积１０４６３ｍ３，缺氧池总容积为２８９４ｍ３。修回日期：２０１０－１１－０１在设计时也对单级Ａ／Ｏ工艺进行计算，结果表给水排水Ｖｏｌ．３７Ｎｏ．１２０１１１３'