水质工程学课程设计计算书---某市生活污水处理工艺初步设计 23页

'水质工程学课程（下）设计计算说明书（生活污水处理构筑物设计）设计题目：某市生活污水处理工艺初步设计班级：排水082姓名：学号：0803120234指导教师：2011年12月23 污水处理构筑物的设计计算1格栅计算格栅设在处理构筑物之前，用于拦截水中较大的悬浮物和漂浮物，保证后续处理设施的正常运行1)栅条的间隙数设栅前水深为h＝0.6m,过栅流速V=0.8m/s,栅条间隙宽度b=0.02m，格栅倾角α＝60°2)栅槽宽度设栅条宽度s＝0.01m{B}=s（n－1）+bn＝0.01×（105-1）+0.02×105＝3.14m3)进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B1＝1.0m，其渐宽部分展开角为α1＝30°L1＝（B-B1）/2tgα1＝（3.14-1.0）/2tg30°＝1.85m4)出水槽与出水渠道连处的渐窄部分长度L2＝L1/2=1.85/2＝0.925m5)通过格栅的水头损失式中β——形状系数，其值与栅条断面形状有关，取2.42k——系数，格栅受物物堵塞时水头损失增大倍数，一般取36)栅槽总高度H＝h+h2+＝0.6+0.1+0.3＝1.0m式中h2——栅前渠道超高，一般取0.3m7)栅槽总长度L＝l1+l2+0.5+1+H1/tg60°＝4.8m式中H1——栅前槽高，H1＝h+h2＝0.6+0.3＝0.9m8)每日栅渣量式中W1——栅渣量，本设计取为0.08m³栅渣/10³m³污水K总——生活污水流量总变化系数，为1.323 2沉砂池目前我国应用广泛的沉砂池有多种，并各自有其各自的特点，结合本设计实际情况综合考虑，决定选用平流沉砂池。采用平流沉砂池其优点是：污水在池内沿水平方向流动，具有构造简单，截留无机颗粒效果好的优点。(1)池子的长度：设v=0.30m/s，t=30s.L=vt=0.30×30=9m.(2)水流断面积：A=Qmax/v=1.04/0.30=3.5m2(3)池总宽度：设n=2格，.每格宽度b=2.0mB=nb=2×2=4m(4)有效水深：（5）沉砂室所需容积：设T=1d.X城市污水沉沙量，一般采用30m3/m3V===2.07m3（6）每个沉砂斗的容积：设每格有2个沉砂斗。Vo==0.52m3（7）沉砂斗各部分尺寸：设斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面倾角为55°，斗高h3’=0.6m沉砂斗上口宽：沉砂斗容积：≈0.52m323 （8）沉砂室高度：采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗（9）池总高度：设超高h1=0.35m≈2.1m。（10）验算最小流速：最小流量时只用一格工作〉0.15m/s（11）进水部分：采用潜孔进水，潜孔总面积为过水断面的20%m2共设有4个孔，则单孔面积为m2设计孔口尺寸为：0.355(m)，实际流速为1.55m/s。查阅《给排水手册》第一册，水流经孔口的局部阻力系数为，则计算孔口水头损失为m潜孔后0.5m处设挡流板，挡流板深入水下0.35m。（12）出水部分设计出水堰采用实用堰，堰上水头和流量关系公式为：则Q=0.52，m取为0.4，堰宽b=1.6，令=1，=0.25m/s代入后计算得H=0.32m。可见单堰出水会造成堰上水头太高，因此采用伸出出水槽的方法增加堰长b，进而降低堰上水头。每格伸出两条出水槽，槽长2.0m，槽宽0.3m,槽深0.3m。这样每条堰的出水流量降至0.07754，而堰长b=2.0m,v0=0.162m/s计算得H=0.09m，设自由跌水0.06m，总跌落水头为0.15m。23 3初沉池采用辐流式沉淀池，中心进水，周边出水，其特点是：多为机械排泥，运行较好，管理较简单；排泥方法完善，设备已趋定型；池内水速不稳定，沉淀效果较差；机械排泥设备复杂，对施工要求较高。适用于地下水位较高的地区，适用于大、中型污水处理厂。1．初沉池主体设计(1)沉淀部分水面面积式中Q设计——污水厂设计流量n——池数，n＝2个q——表面负荷（2～3m3/m2h），取q＝2.0m3/m2h(2)池子直径取D＝35m(3)沉淀部分有效水深式中t——沉淀时间，t＝1.5hh2＝2.0×1.5＝3.0m(4)沉淀部分有效容积(5)沉淀部分所需容积：①式中S——每人每日污泥量（0.3～0.8L/人d），取S＝0.5L/人dN——设计人口数，取N=30万人T——污泥在污泥斗内贮存时间（日），t＝4h＝1/6d②23 ＝37.35m3其中，t为两次污泥清除时间间隔，为进水悬浮物浓度,为出水悬浮物浓度，r为污泥密度，其值取1(6)污泥斗容积(7)污泥斗以上圆锥体部分污泥容积设池底径向坡度为0.05，则坡底落差：池底可贮存污泥体积V2为式中R——沉淀池半径，此处为17.5m经计算得到V2＝280m3(8)所以可贮存污泥总容积(9)沉淀池总高度设h1=0.5m，h3=0.3mH=h1+h2+h3+h4+h5=0.5+3.0+0.3+0.775+1.73=6.305(10)沉淀池池边高度H=h1+h2+h3=0.5+3.0+0.3=3.8m(11)径深比(12)刮泥选择由于池径较大，故采用周边传动的刮泥机，其驱动装置设在桁架外缘，取外周刮泥板线速度为1.5m/min，则刮泥机转速刮泥机制作采用钢制桁架，驱动装置设在衍架的最外沿，刮泥板制作成直板，按与衍架底端成一定角度排列，池底接DN400排泥管，放空管DN600。(13)浮渣收集：浮渣用浮渣刮板收集，定期清渣，刮渣板装在刮泥机桁架的一侧，高出水面0.15m，在出水堰前设置浮渣挡板，排渣管DN200，渣井设有格栅截留。23 2．进出水设计辐流式沉淀池采用中心进水周边出水的方式，进水管出口处设穿孔挡板整流，出水采用双边溢流堰出水槽，堰口采用三角堰，排泥管设在池子最低部，靠水的压力排泥。初沉池集配水采用集配水井，内侧配水，外侧排水。尺寸为配水井直径1.8m，集水井直径3.3m。初沉池集配水井示意图如下：(1)进水部分设计进水管流速污水自沉砂池出水井接DN800铸铁管进入配水井，1000i＝3.16，管内流速(2)出水部分设计①堰上负荷初沉池出水堰最大堰上负荷不宜大于2.9L/sm,则每池所需堰长L=1040/(2×2.9)=179.31m，D=L/π=179.31/3.14=57.10m，远大于池径，故采用双侧集水。②出水槽尺寸采用薄壁三角堰双侧集水，出水槽为双边进水，取出水槽外壁到池壁距离为0.4m,堰每侧集水量为：设过水断面面积湿周水力半径流速23 水力坡度取出水槽外壁到池壁距离为0.4m(过小会增加流速，带走沉泥)出水堰长L=(35-0.8)π+(35-1.6)π=212.26m③三角堰尺寸堰为等腰直角三角形，堰高为0.06m，堰宽为0.11m。实际堰数n=212.26/0.11=1930个取堰上水头0.045m，堰上宽度0.1m④校核堰上负荷为了偏于安全，设三角堰水面宽为堰长，取安全堰上宽为0.1m，则实际堰长为：L"＝n×0.1＝1930×0.1＝193m＞179.31m满足设堰后自由跌落为0.10m⑤水头损失：h＝i×3.14×（D-0.8+D-1.6）/2+0.10+0.045=0.1676⑥总水头损失：∑h＝0.13+0.17＝0.3m(3)初沉池集配水井设计①集水井直径设D＝3.3m，沉砂池总出水管径为800㎜V=Q/W=1.04×4/π×0.82=0.85m/s②配水井直径：设D＝1.8m，则：上升流速为V1=Q/W=1.04×4/π×1.12=1.60m/s③进出入初沉池管径：DN=800㎜v＝0.97m/sI=1.64‰DN=800㎜v＝0.97m/sI=1.64‰4.氧化沟(OxidationDitch)本设计的生物处理系统严格上来讲应该是处理工艺，即厌氧池+缺氧池+Carrousel氧化沟，其设计方法主要来源于两处，一是华东勘测设计研究院的胡大锵著的《Carrousel氧化沟脱氮除鳞工艺设计探讨》一文，二是给水排水设计手册第五册《城镇排水》。1．氧化沟总污泥龄　1)公式(1)式中　———进、出水磷浓度之差,mg/l　、η———分别为进水浓度及其去除率,mg/l、无量纲　———污泥龄,d23 　a———污泥产率,kgTS/kg　a=(2)　Z———活性污泥中异养菌体重量所占比例,无量纲　(3)　(4)式中　————SS负荷,kg/(kgMLSS·d)　(5)其中取为0.05式中　———进水中悬浮固体浓度,mg/lP0=8.6mg/l2)沉砂池中单位体积水中除掉的悬浮物质量为：按经验平流沉砂池每水中会除去30悬浮物，其相对密度为2.65去除的悬浮物浓度==79.5mg/l其中有机物占15%，即去除的SS=79.5mg/l去除的=79.515%=11.92mg/l则进入氧化沟的水质为：=-79.5=376-79.5=296.5mg/l==-11.92=391-11.92=379.08mg/l3)的去除率计算出水中的非溶解性值为：mg/l出水中溶解性浓度=20-1.28=18.72mg/l则的去除率=95.06%4)污泥产率a23 a===这里假设污水厂进水温度为15℃5)活性污泥中异养菌体所占的重量比==0.555+7.4266)假设可见，以上若干公式归根到底唯一的未知数就是，先假设=18d,待整个计算结束时再验算此假设是否成立。于是可计算出=12.36mg/l，a=0.751，Z=0.421，=0.1402．硝酸盐及基质浓度对除P的影响当有存在时所能除磷的期望值：(6)(7)——当有存在时所能除磷的期望值——进入厌氧池的浓度，mg/lmg/l这里假设出水的15mg/l总N中，为5mg/l,为10mg/l式中——分别为进、出水中的浓度，mg/l23 式中——分别为厌氧区、缺氧区、好氧区反应池容积，——至厌氧区之污泥回流比，%。令=60%——进水中易降解所占比例，=0.30于是可计算出=6.99mg/l,f=0.2583．碳源及硝酸盐含量对各池子体积比的影响1)单位去除需氧量单位活性污泥需氧量=0.513=3.664式中设MLSS=4000mg/l2)计算能提供给反硝化区的硝酸盐浓度=---、——分别为进、出水中总氮浓度，mg/l、——分别为排除剩余污泥中氮合成浓度和出水悬浮物浓度中的含氮量，mg/l=0.125aZ(-)=0.1250.7510.421(379.08-18.72)=14.23=0.125Z=0.1250.42120=1.0525、——分别为出水中和悬浮物浓度，mg/l=23 因此=78-15-14.23-1.0525=47.723)确定同步反硝化池和前置反硝化池的体积比、——分别为同步反硝化池和前置反硝化池的体积，W——为同步反硝化区所处理的占总的百分比，%令W=40%，并将各数值代入后计算得：=1.171，=0.0344．硝化速率硝化速率不仅是污水水温的单一函数，而且受DO、碱度的影响，通常情况下硝化反应池内保持DO在2mg/l左右是完全可以实现的，不会对硝化速率产生明显的影响，因此本公式里只考虑温度和PH值对硝化速率的影响。——当水温为20℃时的最大硝化速率，取为0.35PH、PH0——分别为进水和最佳酸碱度，设PH=7，取PH0=8.2=0.155．硝化污泥龄及与硝化速率的关系计算硝化污泥龄——硝化污泥龄，dE——的去除率，无量纲——进水中23 浓度，mg/l。这里认为进水的总氮在经过厌氧池的氨化后全部转变成，即=78mg/l。E==0.936，把个数值代入后计算得：=7.23d。6．反应池容积的计算tSN、tSR、tSP、tSP——分别为硝化、反硝化、厌氧阶段污泥龄及总污泥龄，d——二沉池容积，===57915即求得VP=8908.6Vn1=9590.9Vn2=549.5Vd=4168.6由此算得二沉池停留时间td=1.87h符合二沉池停留时间要求，在1.5h—2.5h之间。所以初步假设的tST=18d是合理的。7．各反应池具体工艺尺寸的确定总体来讲采用两组氧化沟系统并联运行厌氧池宽8m，有效水深5m，则总池长为111.4m，设为5廊道，则单廊道长为22.3m，超高0.5m。Carrousel氧化沟主体宽8m，有效水深5m，则总池长为313.8m，设为4廊道，则单直廊道长为58.9m，超高0.5m。计算弯道处由于离心力作用而引起的横向水面超高：式中ΔZ———横向水面超高(m);———校正系数,一般取1.01～1.1;v———断面平均流速(m/s);B———水面宽度(m);R0———弯道轴线曲率半径(m)。计算结果证明，超高取为0.5m是完全安全的。前置反硝化池宽3m，有效水深2m，则总池长为54.3m，设为2廊道，则单直廊道长为17.7m，超高0.5m。8．单组氧化沟需氧量的计算1)23 ==45000LC0=379.08mg/lLce=18.72mg/lK1为速率常数，15℃时，查得k1=0.0795,t=5d===426.74kg/dN0=78mg/l,Ne=15mg/l==63mg/l把各数值代入原方程中计算得：=19572.64kg/d2)标准状态需氧量的计算设污水最低水温为15℃，最高水温为25℃，沟体内好氧区溶解氧为2mg/l水质修正系数=0.85，=0.95，压力修正系数=1温度为20℃和25℃时的饱和溶解氧浓度分别为：C20=9.17mg/lC25=8.4mg/l标准状态需氧量：32931.12kg/d=1372.13kg/h3)选用曝气机根据标准状态需氧量，选用三台安徽中联环保设备有限公司的型号为DS366的调速型倒伞型表面曝气机，其清水充氧量为108—167kg/h。叶轮直径3.658m，电动机功率75kw,质量6470kg,离桥距离C=1250m,叶片最小浸没度B=100m,最大浸没度F=300m。单沟宽度推荐值为8.05m,沟深推荐值为5.1—6m,氧化沟中间隔墙至叶轮边缘间距以0.1倍叶轮直径为宜，即0.37m。9．校核污泥龄1)回流污泥量计算根据物料平衡：23 SVI取为100，r取1.02，因此=10200mg/lTSS=296.5mg/lQ=90000m3/dX=4000mg/l代入得：QR=51918.22m3/dR===0.6072=57.68%2)每组沟剩余污泥量计算==6535kg/d3)校核污泥龄d≈18d10．进出水设计厌氧池进水槽宽2m,长8m。进水采用淹没孔洞，孔洞流速为0.248m/s,长2m，高1m。孔洞水头损失为0.003m。厌氧池进入前置反硝化池采用淹没孔洞，孔洞流速0.248m/s,长2m,高1m,孔顶距水面1m。前置反硝化池进入氧化沟采用淹没孔洞，孔洞流速0.405m/s,长1.6m,高2m，孔顶与水面平齐。内回流槽宽1m，深2m，流速0.4m/s,最大内回流量0.8，最大内回流比为379%，内回流量大小可以由闸门调节。氧化沟出水槽宽2m,长5m,出水堰采用实用堰，堰上水头经计算得0.14m，于是取实用堰为梯形堰，堰顶宽为0.15m，梯形高为0.25m。自由跌水0.16m。跌水水头损失为0.3m。11．水下推进器的选择厌氧池内选择QJB型潜水搅拌器，型号为QJB40/6-E3,额定功率4kw，生产厂家是南京制泵集团股份有限公司。每廊道设一个潜水搅拌器，这样平均每立方米的功率值为4.5w/,介于3—5w/之间，可以保证污泥不沉积。前置反硝化池内选择DQT型低速潜水推流器，型号为BQT040，叶轮直径1800mm,电动机功率为4.0kw。氧化沟内选择DQT型低速潜水推流器，型号为BQT075，叶轮直径1800mm,电动机功率为7.5kw。23 5二沉池1）概述：二次沉淀池是活性污泥处理系统的重要组成部分，其作用是泥水分离，使混合液澄清，浓缩和回流活性污泥。其运行效果将直接影响活性污泥系统的出水水质和回流污泥浓度。本设计采用机械吸泥的向心式幅流沉淀池，进出水采用中心进水周边出水。2）二沉池设计计算：(1)沉淀池（澄清区）面积：式中Q——污水最大时流量，Q＝3750m3/hq"——表面负荷，q"＝1.5m3/m2hn——沉淀池个数，n=2(2)池子直径：(3)二沉池有效水深：H＝q"t式中t——沉淀时间，取t＝2.0hH＝1.5×2.0＝3.0m(4)沉淀部分有效容积：(5)排泥设计：二沉池污泥区按不小于2小时贮泥量考虑，则二沉池污泥区容积为：，其中R为回流比取0.5每池污泥体积：V`=V/2=5625/2=2812.5m3由于污泥容积较大，无法设计污泥斗去容纳污泥，所以设计中采用机械吸泥机连续排泥，而不设污泥斗存泥，只按结构要求设计池底坡度为0.05及一个放空时用的泥斗。设r1=0.8m，r2=0.4m，h5=1.0m容积V5=1/3×π×h5×(r12+r1r2+r22)=1/3×3.14×1.0×(0.64+0.32+0.16)=1.17m3(6)二沉池高度h4=(Ro－r1)×i=(20－0.8)×0.05=0.96m取超高h1＝0.5m，缓冲层高度h3＝0.3m，h2=4.0m为池边水深、,则沉淀池总高度H＝h1＋h2＋h3＋h4＋h523 ＝0.5＋4.0＋0.3＋0.96＋1＝6.76m(7)池边高度H"＝h1＋h2＋h3＝0.5＋4.0＋0.3＝4.8m(8)径深比D/H＝40/4＝10，在6～12之间，符合要求。(9)池底接DN600排泥管，连续排泥。(10)二沉池进水部分设计①二沉池进水部分采用中心进水，中心管采用的铸铁管。为了配水均匀，沿套筒周围设一系列潜孔，并在套筒外设稳流罩。中心筒内径D=1100mm　　设中心筒潜孔尺寸为400×800㎜2　　孔距为（1.6π－0.4×8）/8＝0.228ｍ设潜孔薄壁厚ｓ＝0.1ｍ则外径为D"＝D+0.2＝1.3ｍ平均直径为D"＝1/2(D+D’)=1.2ｍ稳流量直径d＝3D"＝3.6ｍ　　　　取h＝2.0ｍ②出水部分设计a．出水槽B＝0.9Q0.4Q＝1.2×1.04/2＝0.624m3/s（1.2为安全系数）B＝0.9×0.6240.4＝0.75m取0.8m起端水深h0＝1.25B＝1.25×0.8＝1mb．出水堰选用等腰直角三角堰过堰负荷q＝Q/πD＝采用双侧溢流式，设三角堰高h＝0.04m，则每齿宽0.08m出水堰长L＝堰个数n＝239.89/0.08＝3000个每个堰齿的出流量Q1＝0.624/3000＝2.08×10-4m3/s代入Q＝1.43H5/2得H＝堰负荷q＝满足1.5～2.9L/sm要求3）刮吸泥机的计算：本设计采用周边驱动的半跨边刮吸泥机设计参数Q=23.5m3/h吸泥机外缘线速度为1.68m/min，吸出污泥含水率99.2％采用静水压力排泥，在二沉池衍架上设有I=0.01的污泥流动槽，污泥通过虹吸管排入槽内，沿槽流至中心排泥管，然后流出二沉池。二沉池示意图如下：23 4）二沉池集配水井配水井中心直径，曝气池出水管直径DN＝1000mm取配水井直径为D＝1.8m,集水井直径为D＝3.3m，总高度H＝5m，二沉池进水管直径DN＝800m，出水管直径DN＝600m，流向消毒接触池管直径DN＝800m。6消毒接触池1）概述城市污水经一级、二级处理后，水质有所改善，细菌含量大幅度减小，但其绝对值仍相当可观，并有存在病原菌的可能。因此，污水排放前应进行消毒。本设计采用液氯作消毒剂。其特点是：效果可靠、投配设备简单、投量准确、价格便宜，适用于大、中规模的污水处理厂。2）消毒接触池主体设计计算：(1)污水接触消毒池采用2组3廊道推流式，接触时间采用t=30min接触容积V=Qmax×t/nm7.污水处理厂平面及高程布置1污水处理厂平面布置水场平面布置包括：处理构筑物的布置，办公、化验及其它辅助建筑物的布置，以及各种管道、道路、绿化等的布置。根据处理厂的规模大小，采用1：200～1：500的比例尺的地形图绘制总平面图。管道布置可单独绘制。平面布置的一般原则如下：⑴处理构筑物的布置应紧凑，节约用地，便于管理。⑵处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，减少土方量。⑶经常有人工作的办公、化验等建筑物应布置在夏季主导风向的上风向，北方地区应考虑朝阳。⑷在布置总图应考虑安排充分的绿化带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。⑸考虑远近期结合，有条件时可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。⑹构筑物之间距离应考虑敷设灌区的位置，远转管理的需要和施工要求，一般采用5～10米。⑺污泥消化池应距初沉池较近，以缩短污泥管线，且与其它处理构筑物间距不小于20米。⑻变电所设在耗电大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设，以策安全。⑼污水厂内管线种类分多，应综合考虑布置，以免发生矛盾。污水、污泥管道应尽可能考虑自流。⑽如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在同一管廊或管沟内，以利于维护和检修。⑾污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越该构筑物，进入下构筑物或事故溢流。具体平面布置见城市污水总平面图。2污水厂高程设计1、污水高程设计⑴概述为使污水能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂的正常运行，需进行高程布置，以确定各构筑物及连接管高程。为降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动已按重力流考虑为宜；污泥也最好利用重力流动，若需提升时，应尽量减少抽升次数。为保证污泥的顺利自流，应精确计算处理构筑物之间的水头损失，并考虑扩建时预留的储备水头。⑵注意事项的考虑在对污水处理厂污水处理流程的高程布置时，应考虑下列事项：①选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。并适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统能够正常运行。②计算水头损失时，一般以尽其最大流量作为构筑物和管渠的设计流量。③设置重点泵站的污水处理厂，水力计算从接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理水在洪水季节也能自流排放，二泵站需要的扬程较小，运行费用较低。但同时应考虑挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。④在作高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。本设计最高洪水位为114.8米，由于曝气池的体积大，考虑土方平衡，设计曝气池为半地下式。高程计算取曝气池高～位于地面以上。并以此为起点分别向格栅和巴氏计量槽出水口进行污水高程计算。⑶各处理构筑物的水头损失①格栅水头损失式中——为局部阻力系数；——为格栅形状系数；——为格栅厚度；——为格栅净间距；——为格栅倾角；——为栅格上流侧的平均流速。②集水槽水头损失集水槽系平底，且均匀集水，自由跌落水流，故按下列公式计算：式中——为集水槽设计流量，为确保安全场对设计流量乘以1.2至1.5倍的安全系数；——为集水槽宽度；——为集水槽起端深度。则集水槽水头损失为式中——为集水槽水头损失；——为堰上水头：——为自由跌落水头。③进口损失④出口损失⑤消毒池水头损失消毒池内水头损失包括严惩水头损失及弯管水头损失，其计算水头公式可采用：式中——总水头损失；——隔板转弯处局部阻力系数；——水流转弯次数；——该段廊道总长度；——谢才系数；——廊道中水流速度；——转弯处水流速度。⑷连接管渠水头损失在污水处理工程中，为简化计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失式中——为沿程水头损失；——为管段长度；——为水力半径；——为管内流速；——为谢才系数。局部水头损失计量设备水头损失在污水处理厂中，两侧总量的设备是必不可少的。巴氏计量槽在自由流的条件下按下列公式计算。式中——为流量；——为喉宽；——为上游水深。⑸污水高程计算表见表12、污泥的高程计算在污水处理厂中，经沉淀或处后的污泥经管道流动，所以应计算忤逆流动中水头损失，进而计算污泥处理流程高程。污泥高程计算顺序与污水相同，即从控制性标高点开始。污泥在管道中水头损失包括沿程水头损失和局部水头损失。由于目前有关污泥水力特征的研究还不够，因此，污泥管道水力计算主要是按污泥局部为沿程水头损失的30%计算，具体计算表见附录2所示。3、污泥泵房贮泥池污泥来自初沉池和浓缩池，污泥粘度较大，不易流入泵内，要求提升用泵的抽吸能力高，故选用柱塞泵。其特点是：⑴输送可靠，效率较高；⑵输送能可直接随泵速而变；⑶被大块固体堵塞的可能性小；⑷可控制污泥流量和有效计量；⑸容易抽送包括泥饼在内的浓度稠的固体。式中n——池子的组数，n=2组。V=1.04×30×60/2＝936m(2)池体表面积设有效水深h2＝4.0m,则有：F＝V/h2＝936/4.0=234m(3)池长、池宽设廊道宽度B"=6m,则池长为：L＝F/B"＝234/6＝39m廊道长L"＝L/3＝52/3=17.3m池宽为B＝3×B"＝3×6=18m长宽比为L/B=52/4.5=11.5满足8～12之间要求(4)排泥设施设经二级处理后的污泥量为0.03/人d，含水率96％。则污泥容积V＝0.03×316638/1000＝9.5m3/d.在池底设i＝0.05的底坡，并在池子的进水端设排泥斗及排泥管，用刮泥板把泥刮至进水端，由管道排出。池体总高度：取超高h1＝0.3m，则池体总高为：H＝h1＋h2＋h3＝0.3＋4.0＋0.05×17.3+0.5＝5.665m(5)取城市污水经二级处理后加氯量为20mg/l,因此最大日需要氯量为1.04×86400×20×10-3＝1797.12kg23 选用三台ZJ型转子加氯机，加氯量5～45kg/h选用三个YL—500液钢瓶3）进出水设计(1)进水部分设计采用潜孔进水，并控制潜孔流速0.2～0.4m/s，取孔口尺寸为1.1×1.1m2过孔流速v＝1.04/2×1.1×1.1＝0.63m/s过孔水头损失m(2)出水部分设计出水采用矩形非淹没薄壁溢流堰。据《手册》第五册第415页，薄壁堰过堰流量式中m0——流量系数，通常采用0.45H——堰顶水深代入单池流量Q0＝0..52m3/s，计算得，H＝0.07m,考虑自由跌水水头0.10m，则出水堰水头损失0.17m。7计量设施为提高污水厂的工作效率和运转管理水平，并积累技术资料，以总结运转经验，为处理厂的改、扩建提供可靠的数据，必须设计量设备，正确掌握污水量、污泥量、空气量，以及动力消耗等。污水计量设备的选择和布置，应遵循以下一般原则：计量设备应水头损失小、精度高、操作简便，且不易沉积杂物。分流制污水处理厂计量设备一般设在沉砂池后，初次沉淀池前的渠道上，或设在污水厂的总出水管上。如有条件，应对各主要构筑物的进水分别计量。二级处理出水的计量设备，可采用咽喉式计量槽、电磁流量计、文氏管、超声流量计等，也可采用各种形式的流量堰进行测量。本设计中为节约投资，仅在污水厂的总出水管上设置计量设备，对二级处理水进行计量。计量设备采用咽喉式计量槽中最常用的巴氏计量堰。其优点是：水头损失小、不易发生沉淀，精确度可达95％～98％。缺点是：施工技术要求较高，尺寸如不准确，即影响测量精度。因此，施工时应注意保证质量。计量堰尺寸设计本设计最大流量Qmax＝1.04m3/s，据《手册》第五册412页表10－3，选择测量范围为0.300～2.100m3/s的巴氏计量槽，其各部分尺寸为：W＝1.00m，B＝1.700m，A=1.734m，2/3A＝1.156m，C＝1.30m，D＝1.68m,计量堰水头损失计算计量堰内水流按自由流计，据公式，当W＝1.00时，Q＝1.406H11.549，计算得应采用的计量堰尺寸为：23 W＝1.00m，Q＝1.04m3/s时，H1＝0.82m自由流取H2/H1＝0.82，则H2＝0..82×0.82=0.67m故计量堰水头损失H1－H2＝0.15m计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽度的8～10倍，上游渠道长度应不小于渠宽的2～3倍，设渠道宽为1.2m，故取上游L＝3.6m，下游渠道长度应不小于渠宽的4～5倍，故取上游L＝6m。23 '