河北省某种猪厂污水处理工程优秀毕业设计完整版（140页） 140页

'华东交通大学毕业设计毕业实习报告姓名：00000班级：04级环境工程（1）班学号：20040110150102指导教师：000140 华东交通大学毕业设计河北某种猪厂污水处理工程设计摘要依据中华人民共和国《畜禽养殖业污染物排放标准》（GB18596-2001），污水处理委托设计合同和遵循养殖污水处理站设计原则，结合实际情况，对河北某种猪厂污水处理站进行设计。所选的工艺流程应体现技术上可行，经济上合理，在保证出水水质的条件下，尽量节省投资，安全可靠，管理方便。污水处理站设计规模：水量规模3500m3/d；进水水质：CODcr=8000—12000mg/L，BOD5=3500-4500mg/L，SS=3000—4000mg/L，pH=9—11，,要求出水水质达到下列标准：CODcr400mg/L，BOD5150mg/L，SS200mg/L，pH=6-9,。经过三种方案的比较，确定采用“UASB+生物接触氧化”工艺对养殖污水进行处理。其工艺流程如下：工艺流程分为污水处理系统和污泥处理系统。其中，好氧生物接触氧化完成主要降解功能，运行稳定，出水有保障。关键词：养殖污水处理站；工艺流程；设计；生物接触氧化池140 华东交通大学毕业设计AWastewaterTreatmentProjectDesignforCulturewastewaterofaSwinefactoryinHebeiABSTRACTAccordingtoThePeople"sRepublicofChinabasedonsewagedischargestandardsandthewastewatertreatmentprojectdesigncontract（GB18596-2001）,followingthedesignprinciplesofsewagetreatmentplant,theengineeringprojectisdesignedforawastewatertreatmentplantofswingfactoryinlightoftheactualsituation.Theselectedprocessforthewastewatertreatmentprojectshouldreflectthetechnicallyfeasibleandeconomicallyreasonable,inensuringwaterqualityconditions,savinginvestment,safe,reliableandeasymanagement.Thedesignedscaleofthewastewatertreatmentproject:Designforwastewateris3500m3/d.Thequalityoftheinfluentwateris:CODcr=8000-12000mg/L,BOD5=3500-4500mg/L,SS=3000-4000mg/L,pH=9-11,.Thefollowingcriteriathattheeffluentqualityrequirementsshouldmeetis:CODcr400mg/L,BOD5150mg/L，SS200mg/L，pH=6-9,.Afterthreeprogramscomparison,"anaerobic"+"aerobic"-"Precipitation"processischosenfordyeingwastewatertreatment.TheProcessisasfollow:Theprocessincludewastewatertreatmentsystemandsludgetreatmentsystem.Amongthem,aerobicoxidation(Biologicaloxidationpond)completethemajordegradationfunctions.Sotheculturewastewatertreatmentstationcanoperatestably,andtheeffluentisguaranteed.Keywords:Culturewastewatertreatmentstation;Process;Design;Biologicaloxidationpond140 华东交通大学毕业设计目录第一部分绪论-1-1.1养殖污水来源与现状-1-1.2养殖污水的特点-1-1.3养殖污水处理方法-1-1.3.1物理处理方法-1-1.3.2化学处理方法-1-1.3.3生物处理方法-1-1.4畜禽养殖污水对环境的危害-4-1.4.1对水体的污染-4-1.4.2对农田及作物的影响-4-1.4.3矿物元素和重金属污染-4-1.4.4残留兽药的污染-4-1.4.5微生物污染-5-1.5畜禽养殖业污水处理的基本方法与步骤-5-1.5.1固液分离-5-1.5.2厌氧处理-5-1.5.3好氧处理-6-第二部分方案设计说明-7-2.1原始资料-7-2.1.1工程概况-7-2.1.2设计资料-7-2.1.3设计依据-8-2.1.4指导思想-8-2.1.5设计原则-8-2.2养殖污水工艺流程的设计-8-2.2.1一般原则-8-2.2.2方案比较-8-2.3工艺流程及设备说明-11-2.3.1格栅间-11-2.3.2沉砂池-12-2.3.3固液分离机-12-2.3.4调节池-12-2.3.5多斗式平流沉淀池-13-2.3.6中间水池-13-2.3.7氨吹脱塔-14-2.3.8上流式厌氧污泥床-14-2.3.9生物接触氧化池-15-140 华东交通大学毕业设计2.3.10二沉池-17-2.3.11污泥贮池-17-2.3.12污泥浓缩池-17-2.3.13污泥脱水池-17-2.3.14粪渣干化场-18-2.3.15消毒池-18-2.3.16计量堰-18-2.3.17其他附属构筑物-18-2.3.18主要设备-18-2.3.19污水处理效果预测-19-第三部分设计计算-20-第一章格栅-20-1.1设计数据-20-1.2设计计算-20-第二章沉砂池-26-2.1设计数据-26-2.2设计计算-26-第三章固液分离机-31-3.1压滤机类型-31-3.2压滤面积的求定-32-3.3压滤脱水的过滤周期-32-3.4污泥的计算量-32-3.5压滤机选型-33-第四章调节池-34-4.1设计数据-34-4.2调节池类型-34-4.3设计要点-34-4.4设计要求-34-4.5设计计算-35-第五章多斗式平流沉淀池-37-5.1简介-37-5.2设计计算-37-第六章中间水池-41-6.1简介-41-6.2设计计算-41-第七章氨吹脱塔-43-7.1简介-43-7.2设计计算-44-140 华东交通大学毕业设计第八章上流式厌氧污泥床-47-8.1简介-47-8.2设计计算-48-第九章接触氧化池-58-9.1简介-58-9.2设计依据-59-9.3设计数据-59-9.4设计计算-59-第十章二次沉淀池-67-10.1池型选择-67-10.2设计数据-67-10.3设计计算-68-第十一章贮泥池-71-11.1贮泥池的作用-71-11.2贮泥池计算-71-第十二章污泥浓缩-73-12.1设计数据-73-12.2设计计算-74-第十三章污泥脱水机房-78-13.1机械脱水前预处理-78-13.2机械脱水方法-78-13.3带式压滤机设备选型-79-第十四章粪渣干化场-81-14.1干化场的脱水特点及影响因素-81-14.2设计计算-81-第十五章消毒池-84-15.1紫外线消毒的优缺点-84-15.2影响紫外线消毒的因素-84-15.3紫外消毒设备-85-15.4设计要点-85-15.5设计计算-85-第十六章计量设备-87-16.1计量设备布置原则-87-16.2咽喉式计量槽的一般规定-87-第四部分污水处理站的平面布置与高程布置-89-第一章污水处理站的平面布置-89-1.1各处理单元构筑物的平面布置-89-1.2管、渠的平面布置-89-140 华东交通大学毕业设计1.3辅助建筑物-89-第二章污水处理站的高程布置-91-2.1污水高程-92-2.2污泥高程-99-2.3损失计算-101-2.4确定高程-103-第五部分投资估算-105-第一章工程土建投资估算-105-1.1工程土建投资估算-105-1.2设备投资估算-105-1.3工程其它投资估算-106-1.4工程总投资估算-106-第二章运行费用估算-107-2.1人员编制-107-2.2配电负荷-107-2.3工程运行费用分析-107-第三章污水处理系统的综合技术经济指标-109-参考文献-110-谢辞-111-附录-112-140 华东交通大学毕业设计第一部分绪论1.1养殖污水来源与现状养猪场污水主要是猪的排泄物（猪尿及部分猪粪）和猪舍冲洗水的混合物。我国畜禽养殖业已从传统的庭院式养殖向集约化规模方向发展。这种生产方式有利于提高养猪场的饲养技术、防疫水平、饲料利用效率和管理水平，比传统农户分散饲养大大降低生产成本并提高生产率。但畜禽养殖业的迅猛发展同时也产生了相应的环境问题，其中畜禽粪尿及畜舍冲洗污水的污染最为突出，成为制约全国各地畜禽养殖业发展的重要影响因素之一。有关资料表明，一个万头猪场的年产粪便约为3600吨，年产尿量约为5400吨，此外，还需要耗费约为5~10万吨猪舍冲洗水。畜禽粪尿排泄物及污水中含有大量的有机物：氮、磷。悬浮物及致病菌是农业面源污染最主要的来源之一。由此，从环境保护和农业可持续发展角度，畜禽养殖业污水治理工作已成为当务之急。1.2养殖污水的特点1）排水量大、集中、水力冲击负荷强；2）有机物浓度高、固液混杂；3）污水中常伴有消毒水、重金属、残留的兽药以及各种人畜共患病原体等微生物（污染物）；4）生猪养殖业系微利产业，受到自然和市场的双重压力。因此，我们必须研究出投资少，运行成本低，管理方便，处理效果好的装置和相配套的发酵工艺，尽可能使污水处理后得到资源化利用，既消除污染，又化害为利，促进经济发展。1.3养殖污水处理方法1.3.1物理处理方法养殖污水物理处理对象有：污水中较大的悬浮物和杂质、饲料残渣、猪毛猪尿及其它可以堵塞或磨损管道和水泵的物质，污水经化学处理的反应产物，污水生物处理后生成的活性污泥或生物膜。物理处理方法有：格栅、沉淀、过滤1.3.2化学处理方法养殖污水化学处理对象有：污水中溶解性的有害物质，如酸、碱性有机物、助剂等。化学处理方法有：混凝、消毒、中和等1.3.3生物处理方法(1)厌氧生物处理技术污水的厌氧生物处理是指在没有游离氧的情况下，以厌氧微生物为主对有机物进行降解的一种处理方法。在厌氧生物处理过程中，复杂的有机化和物被降解，转化为简单、稳定的化合物，同时释放能量。1)水解酸化池作用机理：一般把厌氧发酵过程分为四个阶段，即a、水解阶段b、酸化阶段c、酸衰退阶段d、140 华东交通大学毕业设计甲烷化阶段，而中解反应池把反应过程控制在前面水解与酸化两个阶段。水解阶段：可使固体有机物质降解为溶解性物质，大分子有机物质降解为小分子物质，在产酸阶段，碳水化合物等有机物降解为有机酸，主要是乙酸、丁酸和丙酸等。水解和酸化反应进行得相对较快，一般难于将它们分开，此阶段的主要微生物是水解—产酸细菌。在水解酸化反应过程中首先大量微生物将进水中呈颗粒与胶体状有机物迅速截流和吸附，这是一个快速的物理过程，只需要几秒钟到几十秒就进行完全，被截留下来的有机物吸附在水解污泥表面，被缓慢分解；它在系统中的停留时间取决于污泥停留时间，与水力停留时间无关；在水解产酸菌的作用下将大分子难于生物降解的物质转变为易于降解的小分子物质，并重新释放到溶液中，在较高的水力负荷下随水流出系统，由于水解和产酸菌时代期较短。因此，这一过程也是迅速的。污水经过水解反应后可提高其生化性能，降低污水pH值，减少污泥产量，为后续好氧生物处理创造有利条件。2)升流式厌氧污泥床反应器（即UASB）UASB法与其它类型的厌氧反应器相比较，具有一系列优点：1）污泥床内生物量多；2）容积负荷率高，污水在反应器中的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小；3）设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需要充填填料，也不需要在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理而且不存在堵塞问题。但UASB法多用于啤酒、味精生产的工业污水处理工艺中，在国内很少用于处理养殖污水。3)升流式厌氧生物滤池（即AF法）AF是一种内部填充有微生物载体的厌氧生物反应器。厌氧微生物部分附着生长在填料上，形成厌氧生物膜，部分在填料空隙间处于悬浮状态。污水流过被淹没的填料，污染物被去除并产生沼气。典型的生产性AF呈筒状，常用直径和高度分别为6～26m和3～13m。滤池中可维持相当高的微生物浓度，一般可达5～15，故AF能承受较高的有机物体积负荷［生产性使用装置的最大有机负荷通常在10～16之间］。由于较高的污泥浓度和长达100d以上的泥龄，AF具有良好的运行稳定性，较能承受水质或水量的冲击负荷，在常温下能处理城市污水等低浓度有机污水。AF出水可不回流，但如果出水回流，可降低进水浓度，减小堵塞的可能性，使填料中生物量趋向于均匀分布。AF的另一特点是反应器内污泥产率低，运行启动快。有资料报导，生产性AF在600d的运行中没有污弃污泥。Jhung等在UASB和AF的对比试验中发现，当进水为高浓度糖蜜污水，有机负荷为时，UASB需6周启动时间，AF只用了4周。严伟等也曾报导，用大孔聚氨脂泡沫塑料的AF处理橄榄厂稀释污水，其启动时间比活性污泥法和UASB明显缩短。该工艺也存在一些问题，主要是：用AF处理含悬浮物浓度高的有机污水易发生堵塞；对布水装置要求较高，否则易发生短流，影响处理效果。厌氧生物滤池是一种内部装填有微生物载体（即滤料）的厌氧生物反应器。(2)好氧生物处理技术——活性污泥法污水的好氧生物处理是一种在有氧的条件下，以好氧微生物为主，使有机物降解的处理方法。污140 华东交通大学毕业设计水中存在的各种有机物，主要以胶体状、溶解态的有机物为主，作为微生物的营养源。这些有机物经过一系列的生化反应，逐级释放能量，最终以无机物质稳定下来，达到无害化。活性污泥法是目前污水处理中应用最广泛的好氧生物处理技术，近几十年来，其生物反应和净化机理的研究取得了长足的发展，工艺流程渐趋成熟、合理。活性污泥法适合大规模、较高浓度的污水处理。1)氧化沟工艺氧化沟工艺是活性污泥法的一种改型，以连续循环式反应池为生物反应池，通常在延时曝气条件下运行，污水停留时间长，污泥负荷低。该工艺可省去初沉池，同时以表面曝气代替鼓风曝气。氧化沟工艺自20世纪50年代开创以来已发展为多种池型，包括卡鲁塞尔（Carrousel）氧化沟、奥贝尔（Orbal）氧化沟等。氧化沟处理工艺的特点：a，工艺流程简单，构筑物少，运行管理方便；b，曝气设备和构造形式多样化，运行灵活；c，处理效果稳定，出水水质好，并可实现脱氮；d，基建投资省，运行费用低；e，污泥产量少，污泥性质稳定；f，耐冲击负荷能力强，对高浓度工业污水有很大的稀释能力。2)间歇式活性污泥法（即SBR法）间歇式活性污泥法（SequencingBatchReactors,SBR）是近年来在国内外被广泛应用和研究的污水生物处理工艺，其主要特点是在一个构筑物中完成生物降解和沉淀分离两个过程，该工艺流程简单、投资省、运行费用低、出水水质稳定，同时，缺氧混合和曝气反复交替运行使该工艺具备较好的脱氮除磷功能，具有很好的应用前景。随着研究的不断深入，在SBR工艺基础上产生了许多新的变型，包括间歇式循环延时曝气活性污泥工艺（ICEAS）、循环式活性污泥工艺（CAST）、DAT-IAT工艺等。SBR工艺特点：构造简单，构筑物少，节省了投资和占地面积；运行方式灵活，可满足各种处理要求；处理效果好，对进水水质、水量的波动具有较好的适应性；活性污泥性状好，污泥产率低；脱氮、除磷效果好。(3)好氧生物处理技术——生物膜法生物膜法的实质是使细菌和真菌类微生物和原生动物、后生动物类的微型动物附着在滤料或某些载体上生长繁殖，并在其上形成膜状生物污泥——生物膜。污水与生物膜接触，有机污染物作为营养物质被摄取，污水得到净化。1）生物转盘生物转盘是以一系列转动的盘片代替传统生物滤池滤料，盘片部分浸渍于污水中，通过不断转动与污水和空气接触，完成有机物降解和充氧过程。生物转盘系统工艺特点：微生物附着生长，微生物浓度高，生物相分级，污泥龄长，可生长世代期长的硝化菌，脱氮效果好。生物膜微生物食物链长，产泥量少。可生长氧化性高的丝状菌而无污泥膨胀之忧。对BOD值达1000mg/L以上的超高浓度有机污水到10mg/L以下的超低浓度污水都可以采用生物转盘进行处理，耐冲击负荷能力强。不需曝气，无污泥回流，动力消耗低；不需要复杂机械设备，不需要调节生物量，维护管理方便。140 华东交通大学毕业设计运行合理，不产生滤池蝇，不出现泡沫，也不产生噪声，无二次污染问题。2）生物流化床生物流化床是利用颗粒载体挂膜并使其流化，污水与流化的颗粒生物膜及悬浮活性污泥充分接触，达到净化的目的。生物流化床处理效率高，适用于小规模、高色度污水的处理。生物流化床的工艺特点：颗粒载体比表面积大（2000~3000流化床体积），单位体积载体内保持较高的微生物量，污泥浓度可达到30~40g/L，负荷是普通活性污泥法的10~20倍，是一种高效生物处理工艺。微生物附着生长，可承受冲击负荷与毒物负荷，生物膜上可生长世代期长的硝化菌，氨氮去除效果好；同时颗粒生物膜内部可存在缺氧微环境，运行得当时具有一定同步反硝化效果。流化床工艺效率高，占地少，为普通活性污泥法的5%左右，投资省。3）生物接触氧化法生物接触氧化法是一种具有活性污泥法特点的生物膜法，相当于曝气池中添加填料，使填料表面长满各种生物膜，在生物膜作用下，同时污水中存在一定数量的悬浮状态活性污泥和脱落的生物膜，污水得到净化。其工艺特点：生物膜微生物相丰富，包括细菌、真菌、原生动物和后生动物，可生长氧化能力强的丝状菌，生态系统及食物链稳定，同时填料对气泡的切割作用可提高氧转移率，微生物增殖快、活性高，生物膜量折算为MLSS可达10~15g/L。因丝状菌的大量生长，可发挥生物滤网功能，有效提高处理效果。生物接触氧化法可接受较高的有机负荷，处理效率高，有利于缩小池容，减少占地面积。除去除有机污染物外，运行得当还可以实现脱氮，可作为三级处理技术。操作简单，运行方便，易于维护管理，无污泥回流，不产生污泥膨胀现象，污泥生成量少，污泥颗粒较大，易于沉淀。对冲击负荷有较强的适应能力，在间歇运行条件下仍能保持良好的处理效果，对排水不均匀的企业更具有实际意义。1.4畜禽养殖污水对环境的危害目前，我国的养殖业集约化程度较低，养殖业带来的环境污染尚未引起广泛重视，而养殖业集约化比率增高，排泄物中含有的氮、磷及饲料残留物将导致单位面积土地上的畜禽排泄量显著增加。若不加以重视，将给环境带来严重的后果。动物粪便不仅影响环境卫生，而且，若在草地上散布含有过量钾粪便，会导致奶牛产乳热发病率增高。氮和磷被排入水体，则易导致水体富营养化，使水质变差。以硝酸盐形式存在于水中的氮若被人饮用，则对人体健康造成危害。而土壤中养分过剩，则会使土地的生态平衡遭到破坏。排泄物中残留的抗生素、益生素等对人类健康的危害也引起了人类健康学家和畜牧业工作者的关注。规模化养殖场每天排放的污水量大、集中，并且污水中含有大量污染物，如重金属、残留的兽药140 华东交通大学毕业设计和大量的病原体等，因此如不经过处理就排放于环境或直接农用，将会造成当地生态环境和农田的严重污染。1.4.1对水体的污染养殖业污水属于富含大量病原体的高浓度有机污水，直接排放进入水体或存放地点不合适，受雨水冲洗进入水体，将可能造成地表水或地下水水质的严重恶化。由于畜禽粪尿的淋溶性很强，粪尿中的氮、磷及水溶性有机物等淋溶量很大，如不妥善处理，就会通过地表径流和渗滤进入地下水层污染地下水。对地表水的影响则主要表现为，大量有机物质进入水体后，有机物的分解将大量消耗水中的溶解氧，使水体发臭；当水体中的溶解氧大幅度下降后，大量有机物质可在厌氧条件下继续分解，分解中将会产生甲烷、硫化氢等有毒气体，导致水生生物大量死亡；污水中的大量悬浮物可使水体浑浊，降低水中藻类的光合作用，限制水生生物的正常活动，使对有机物污染敏感的水生生物逐渐死亡，从而进一步加剧水体底部缺氧，使水体同化能力降低；氮、磷可使水体富营养化，富营养化的结果会使水体中硝酸盐和亚硝酸盐浓度过高，人畜若长期饮用会引起中毒，而一些有毒藻类的生长与大量繁殖会排放大量毒素于水体中，导致水生动物的大量死亡，从而严重地破坏了水体生态平衡；粪尿中的一些病菌、病毒等随水流动可能导致某些流行病的传播等。1.4.2对农田及作物的影响畜禽养殖业污水中含有较多的氮、磷、钾等养分，如能做到合理施用可有效地提高土壤肥力，改良土壤的理化特性，促进农作物的生长。但如果未经任何处理就直接、连续、过量的施用，则会给土壤和农作物的生长造成不良的影响，如引起作物徒长、返青、倒伏，使产量大大降低，推迟成熟期，影响后续作物的生产等。污水中的大量有机物质在土壤中不断累积，虽然可为土壤中栖居的小动物、昆虫、真菌、细菌等提供营养物质和适宜的环境，但也可导致一些病原菌大量孳生引起病虫害的发生；此外，大量有机物的积累也会使土壤呈强还原性，而强还原性的条件不仅影响作物的根系生长，而且易使土壤中原本处于惰性状态的有害元素得到还原而释放；大量无机盐在土壤中的积聚则会引起作物的盐害。1.4.3矿物元素和重金属污染一方面，在畜禽饲料中大量添加的无机磷约75%为植酸磷，由于植酸磷不能被动物吸收利用而直接排出体外，引起污染。另一方面，各饲料厂和养殖场均普遍采用高铜、高铁、高锌等微量元素添加剂，由于这些金属元素的吸收率和利用率都很低易随粪便排出体外进入环境，已成为我国的一大环境公害。1.4.4残留兽药的污染在畜禽养殖过程中，为了防治畜禽的多发性疾病，常在饲料中添加抗菌素和其它药物，这些药物随饲料进入动物消化道后，短时间内进入动物血液循环，最终绝大多数的药物经肾脏过滤随尿液排出体外，只有极少部分的药物和抗菌素残留在动物体内。大量研究表明，大多数饲料用抗菌素都有残留，只是残留量大小不同。随着科技水平的不断提高，人们发现抗生素作为饲料添加剂使用，对养殖环境已造成了严重的负面影响。首先，使畜禽体内的耐药病原菌或变异病原菌不断产生并不断向环境中排放；其次，畜禽不断向环境中排泄这些抗生素或其代谢产物，使环境中的耐药病原菌与变异病原菌不断产生。这两者反过来又刺激生产者增加用药剂量、更新药物品种，这就造成了“药物污染环境→耐药或变异病原菌产生→加大用药剂量→环境被进一步污染”的恶性循环。另外，畜禽产品中药物残留进入环境后，可能转化为环境激素或环境激素的前体物，从而直接破坏生140 华东交通大学毕业设计态平衡并威胁人类的身体健康。1.4.5微生物污染畜禽体内的微生物主要是通过消化道排出体外，通过养殖场污物的排放进入环境从而造成严重的微生物污染。如果对这些污不进行无害化处理，大量的有害病菌一旦进入环境，不仅会直接威胁畜禽自身的生存，还会严重危害人体健康。1.5畜禽养殖业污水处理的基本方法与步骤国内外对规模化畜禽场粪水的处理方法主要有综合利用和处理达标排放两大类。综合利用是生物质能多层次利用、建设生态农业和保证农业可持续发展的好途径。但是，目前由于我国畜禽场饲养管理方式落后，加上综合利用前厌氧处理的不到位，常使畜禽粪水在综合利用的过程中产生许多问题，如污水产生量大、成分复杂、处理后污染物浓度仍很高、所用稀释水量多和受季节灌溉影响等。对于处理达标排放的来讲，虽然国内外所用的工艺流程大致相同，即固液分离-厌氧消化-好氧处理。但是，对于我国处于微利经营的养殖行业来讲，建设该类粪污处理设施所需的投资太大、运行费用过高。因此，探寻设施投资少、运行费用低和处理高效的养殖业粪污处理方法，已成为解决养殖业污染的关键所在。1.5.1固液分离无论畜禽养殖场污水采用什么系统或综合措施进行处理，都必须首先进行固液分离，这是一道必不可少的工艺环节，其重要性及意义主要在于：首先，一般养殖场排放出来的污水中固体悬浮物含量很高，最高可达160000mg/L，相应的有机物含量也很高，通过固液分离可使液体部分的污染物负荷量大大降低；其次，通过固液分离可防止较大的固体物进入后续处理环节，防止设备的堵塞损坏等。此外，在厌氧消化处理前进行固液分离也能增加厌氧消化运转的可靠性，减小厌氧反应器的尺寸及所需的停留时间，降低设施投资并提高COD的去除效率。固液分离技术一般包括：筛滤、离心、过滤、浮除、沉降、沉淀、絮凝等工序。目前，我国已有成熟的固液分离技术和相应的设备，其设备类型主要有筛网式、卧式离心机、压滤机以及水力旋流器、旋转锥形筛和离心盘式分离机等。1.5.2厌氧处理由于养殖业污水属于高有机物浓度、高N、P含量和高有害微生物数量的“三高”污水。因此厌氧技术成为畜禽养殖场粪污处理中不可缺少的关键技术。对于养殖场这种高浓度的有机污水，采用厌氧消化工艺可在较低的运行成本下有效地去除大量的可溶性有机物，COD去除率达85%～90%，而且能杀死传染病菌，有利于养殖场的防疫。如果直接采用好氧工艺处理固液分离后的养殖业污水，虽然一次性投资可节省20%，但由于其消耗的动力大，电力流水消耗是厌氧处理的10倍之多，因此长期的运行费用将给养殖场带来沉重的经济负担。目前用于处理养殖场粪污的厌氧工艺很多，其中较为常用的有以下几种：厌氧滤器（AF）、上流式厌氧污泥床（UASB）、复合厌氧反应器（UASB＋AF）、两段厌氧消化法和升流式污泥床反应器（USR）等。近年来，厌氧消化即沼气发酵技术已被广泛地应用于养殖场污物处理中，到2002年底我国畜禽养殖场大中型沼气工程数量已经达到2000余处，是世界上拥有沼气装置数量最多的国家之一。虽然，在我国的沼气工程建设中也不乏失败的例子，工程建设成功率仅为85%，但这一技术不失为解决畜禽粪便污水的无害化和资源化问题的最有效的技术方案。畜禽粪便和养殖场产生的污水是有价值的资源，经过厌氧消化处理既可以实现无害化，同时还可以回收沼气和有机肥料，因此建设沼气工程将是中小型养殖140 华东交通大学毕业设计场粪便污水治理的最佳选择。1.5.3好氧处理好氧处理是指利用好氧微生物处理养殖污水的一种工艺。好氧生物处理法可分为天然好氧处理和人工好氧处理两大类。天然好氧生物处理法是利用天然的水体和土壤中的微生物来净化污水的方法，亦称自然生物处理法，主要有水体净化和土壤净化两种。前者主要有氧化塘（好氧塘、兼性塘、厌氧塘）和养殖塘等；后者主要有土地处理（慢速渗滤、快速法滤、地面漫流）和人工湿地等。自然生物处理法不仅基建费用低，动力消耗少，该法对难生化降解的有机物、氮磷等营养物和细菌的去除率也高于常规的二级处理，部分可达到三级处理的效果。此外，在一定条件下，该法配合污水灌溉可实现污水资源化利用。该法的缺点主要是占地面积大和处理效果易受季节影响等。但如果养殖场规模小且附近有污弃的沟塘和滩涂可供利用时，应尽量选择该方法以节约投资和处理费用。人工好氧生物处理是采取人工强化供氧以提高好氧微生物活力的污水处理方法。该方法主要有活性污泥法、生物滤池、生物转盘、生物接触氧化法、序批式活性污泥法（SBR）、厌氧/好氧（A/O）及氧化沟法等。就处理效果来讲，接触氧化法和生物转盘的处理效果要好于活性污泥法，虽然生物滤池的处理效果也很好，但易于出现滤池堵塞现象。氧化沟、SBR和A/O工艺均属于改进的活性污泥法。氧化沟出水水质好、产生泥量少，也可对污水进行脱氮处理，但其处理的BOD负荷小、占地面积大、运行费用高。SBR法自动化控制程度高，能够对污水进行深度处理，但其缺点是BOD负荷较小，一次性投资也大。A/O体是一种兼有去除BOD和脱氮双重作用的活性污泥处理工艺，其投资虽然偏大，但经该法处理后的水易于达标排放。因此对于那些养殖规模大、污水产生量多且有较强经济能力的养殖场可选择A/O法，而对于中等规模的养殖场可选择接触氧化和生物转盘等好氧处理工艺。140 华东交通大学毕业设计第二部分方案设计说明2.1原始资料2.1.1工程概况河北某种猪厂是一家固定资产5亿元，年产值达1亿元的民办私营养殖企业，位于河北省衡水市西40km处，由于企业发展规模的不断扩大，企业所排污水量也在逐年增加，污水中所含的污染物也超过了公司附近天然河塘的自然净化水平，如再继续向自然河塘排放将对当地地表水、地下水和环境造成严重的污染，所以，解决畜禽粪便污水的环境污染问题，已成为社会发展以及中国农业可持续发展的重大问题。畜禽粪便是一种有价值的资源，弃之为污，用之为宝，它具有燃料（能源）、饲料、肥料(营养源)三种功能，因此，全方位、多层次、多功能地开发利用就要根据具体情况，综合考虑各方面因素，形成一种综合处理与利用的系统工程，创建良性循环的生态农业产业模式，达到经济、社会、生态效益的高度统一，这对于我国现代大农业向着生态农业，环保农业和有机农业的方向发展有重大意义。畜禽养殖业的粪尿排泄物及污水中含有大量的有机物、N、P、K、SS及致病毒等，并有恶臭，据有关报道“人畜共患传染病”（即指那些有共同病原体引起人类与脊椎动物之间相互传染和感染的疾病）目前证实的有200种，其中较严重的89种，养殖场的臭气污染也影响畜禽的生长发育。2.1.2设计资料(1)水质水量a.水量设计规模为。b.污水水质表2-1污水水质项目pH140 华东交通大学毕业设计设计浓度8000-120003500-45009-113000-4000500-700出水浓度4001506-920080(2)工程资料污水处理站地形平坦，地面绝对标高为56.00m，污水处理站进水水管内底绝对标高为53.50m，该管直径D=400mm，充满度为0.55。(3)水文资料排放水体的常年水位为49.0m，最低水位20.0m，最高水位为60.0m（重现期为10年）。(4)气象资料该地区常年主导风向为东南风（频率为13%）历年冬季主导风向为东北风（频率为10%），历年平均风速3.5m/s，历年时最大风速为28m/s，年平均气温为，最高气温为，最低气温为。(5)地质资料地质勘测结果表明，地表大部分为亚砂土，承受压力为。2.1.3设计依据(1)污水处理委托设计合同(2)《畜禽养殖业污染物排放标准》（GB18596--2001）2.1.4指导思想(1)以养殖场长期可持续发展为目标，考虑以能环工程综合利用为目的，即以污水处理、有机肥加工等进行优化组合，做到能量多极利用，物质良性循环，形成没有污染的农业生态系统。(2)处理工艺简单合理、投资少，操作方便可靠，运行费用低。(3)剩余污泥是优质的有机肥料，可加工成高效有机复合肥出售。2.1.5设计原则(1)选择合适的处理工艺，严格执行环境保护的各项规定，确保经处理后的污水达到国家有关排放标准。(2)充分考虑我国北方冬季时间较长，温度较低给污水处理系统带来的影响。(3)采用技术先进，运行可靠，操作管理简单，适用于当地条件的工艺，使先进性和可靠性有机地结合起来。(4)采用目前国内成熟先进设备，尽量降低工程投资和运行费用。(5)平面布置和工程设计时，布局力求合理通畅，尽量节省占地。(6)对污水处理站区进行合理布局，便于管理。2.2养殖污水工艺流程的设计2.2.1一般原则污水处理工艺流程的选择应考虑下列因素：(1)污水水质及处理程度，这是污水处理工艺流程选择的主要依据，污水水质指标、水质变化规律要全面了解，而污水处理程度又取决于污140 华东交通大学毕业设计水的水质特征、处理后水的去向。(2)污水水量除水质外，污水的水量也是影响因素之一。对于水量水质变化大的污水，应选择耐冲击负荷强的工艺，或考虑设立调节池等缓冲设施以减少不利影响。(3)建设及运行费用考虑建设与运行费用时，应以处理水达到水质标准为前提。在此前提下，工程建设及运行费用低的工艺应得到重视。此时，减少占地面积也是降低建设费用的重要措施。(4)工程施工难易程度工程施工的难易程度也是选择工艺流程的影响因素之一。如地下水位高，地质条件差的地方，就不宜选用深度大、施工难度高的构筑物。(5)当地的自然条件和社会条件如天气较冷，则不宜采用生物滤池或生物转盘等生物膜技术；厂区在市区的，则不宜采用高噪声风机，而应选用潜水曝气机或转刷、转碟等曝气装置。综上所述，污水处理流程的选择应综合考虑各项影响因素，进行多种方案的技术经济对比才能得出合理的结论。2.2.2方案比较参考国内外文献报道，提出了以下几个方案并进行比较。(1)方案A图1方案A工艺流程说明：方案A采用的是厌氧--兼氧--生物接触氧化法处理养殖污水的工艺流程。工艺流程中一级处理的设备为：1)格栅：截阻大块的呈悬浮状态的污染物，对后续处理构筑物或水泵机组具有保护作用。2)集水池：污水在进入主要污水处理系统前，都要设置一个有一定容积的污水集水池，将污水储存起来并使其均质均量，以保证污水处理设备和设施的正常运行。3)板框压滤机：去除污水中的较大的猪粪便和毛等物质。工艺流程中二级处理主要是厌氧池，兼氧生物滤池和生物氧化池，沉淀池等部分。4)厌氧池：主要用来降解有机物，提高污水的可生化性和除磷。5)兼氧池：兼氧池有两个功能：首先是反硝化以获得不含硝酸盐的污泥进而提高厌氧池的释磷效率，其次是利用好氧池中的硝酸盐来除磷。140 华东交通大学毕业设计6)生物接触氧化：生物接触氧化法是介于活性污泥法与生物膜法之间的生物技术，是具有活性污泥法特点的生物膜法，兼具两者的优点。具有容积负荷高，占地小，污泥少，不产生丝状菌膨胀，无须污泥回流，管理方便，填料上易保存降解特殊有机物的专性微生物等特点。因而，生物接触氧化法近年在印染污水处理上被广泛采用。生物接触氧化法停止进行后，重新运行启动快，对企业因节假日和设备检修停止生产无污水排放对生物处理效果的影响较小。因此，尽管生物接触氧化法投资相对较高，但因能适应企业污水管理水平较低，用地较紧张等困难处境，应用越来越广泛。优点：本工艺较其它工艺的主要优点是采用了生物活性酶技术，生物活性酶又名脱氮除臭剂，是一种高强度的微生物。此技术在现有污水处理技术中比较先进，而且采用了厌氧-兼氧-好氧处理工艺，有机物及氮磷能够较完全地去除，板框压滤机用于去除水中淀粉状悬浮颗粒以及胶质。缺点：由于生物活性酶是比较先进的技术，所以现成的可参考的工程实例较少，对于初学者来说运用此技术有些困难。板框压滤机是间歇工作的，其工作时间和间隔时间需要通过实验具体确定，不能随意定时间，所以针对设计时间紧张，此工作量就相对来说很大，不宜于计算和应用，因为板框压滤机是间歇工作的，所以要根据工作时间来计算集水池容积，这是一系列相关的问题，从而都不便采用。板框压滤机放在这个位置，影响后续构筑物的连续运行，因为板框压滤机是间歇式工作的，所以，当板框压滤机停止工作时，那后续的构筑物也要随着停止，所以，位置放的不对。(2)方案B图2方案B工艺流程说明：方案B采用的是“折流式厌氧塘—兼氧塘—强化好氧塘工艺”进行污水处理工程设计。预处理系统有集水池、固液分离设备等。1)折流厌氧塘将可生物降解有机物质转化为和的厌氧工艺。此厌氧氧化塘相对比较深，混合度较好，这样可以尽量减小单位体积的表面积，从而使氧气传递、臭味扩散和表面热损失尽可能小。2)组合兼氧-好氧塘通过好氧和厌氧工艺处理可生物降解有机物系统。3)兼性塘下层是厌氧状态，可生物降解有机物通过厌氧过程转化为二氧化碳和甲烷。氧化塘上层是好氧状态，可生物降解有机物以好氧机理被降解。同时好氧层也是一格好“帽子”，能够氧化下层厌氧区产生的还原性化合物，减少臭味释放和氧化溶解性好氧化合物。进水从下层厌氧区进入，出水从好氧区排出。兼性氧化塘能容易受周围环境条件影响而发生显著变化，与季节地理有关。4)强化好氧氧化塘与活性污泥系统一样，通过充分混合保持所有微生物处于悬浮状态，通过将有机质降解为二氧化碳和水，同时生成生物量而去除降解有机物，通过好氧消化而使有机物（包括合成微生物物质）得到稳定化，通过重力沉降的方法，去除新合成的微生物。140 华东交通大学毕业设计优点：本工艺较简洁，构筑物较少，采用了折流式厌氧氧化塘，这是一种将可生物降解有机物质转化为和的厌氧工艺。此厌氧氧化塘相对比较深，混合度较好，这样可以尽量减小单位体积的表面积，从而使氧气传递、臭味扩散和表面热损失尽可能小，厌氧氧化塘没有机械搅拌，但是有机物消化过程中释放出来的气体能够引起一定程度的混合。该工艺可将污水中的大部分可溶性有机物被降解酸化去除，氧化塘环境变化范围较大，使其能承受的负荷范围大。本工艺投资较少、运行费用低、处理效率高的特点。缺点：兼性氧化塘性能容易受周围环境条件影响而发生显著变化，与季节和地理有关，在我国北方地区，氧化塘在冬季结冰，严重影响其性能，这个问题需要建造足够大的氧化塘来克服，整体工艺技术都较先进，操作计算起来都较困难。(3)方案C图3方案C工艺流程说明：1)氨吹脱塔用来降低污水中的高含量的氨氮。2)粪渣干化场，干化场脱水主要依靠渗透、蒸发与撇除。渗透过程约在污泥排入干化场最初的2-3d内完成，可使污泥含水率降低至85%左右。此后水分不能再被渗透，只能依靠蒸发脱水，约经一周或数周（决定于当地气候条件）后，含水率可降低至75%左右。这样就节省了污泥浓缩脱水的压力，利用空地修整出干化场来处理粪渣，这样就节约。优点：畜禽污水处理过程产生的浮渣、沉渣不仅是各处理设施通道容易产生堵塞的主要原因，而且加重了处理负荷，最终影响污水处理效果，所以，干化场工艺是保证污水处理工艺流程设施长期正常运行的一项有效措施。本工艺在各类处理池底部均设计了排沉渣（浮渣）设施，定期排出的沉渣（浮渣）通过污泥管道（沟）集中到污泥干化场，利用自然条件（3-7天）进行脱水，干化。污水中的悬浮固体浓度和蛋白质、油脂表面活性剂及、、等物质在前化处理阶段通过清除粪渣、沉渣、浮渣过程充分减量化，进入厌氧池发生堵塞的现象，保证了厌氧发酵装置正常工作。通过调整水质，污水进入厌氧池前已初步水解、酸化，使兼性、专性厌氧细菌迅速繁殖，活性强，有利于沼气产生，采取均衡出水，使水力负荷均匀，污水厌氧降解效果稳定，经济和社会效益都较好。本工艺比其他方案多了调节池，因为猪圈的冲洗污140 华东交通大学毕业设计水，开始时和最后时肯定是不一样的，因此需要调节各个时间的污水，均衡水量水质，以使后续构筑物可以很好的发挥其处理功能。本方案的另一个特点就是它设计了氨吹脱塔。因为污水中的含量很高，所以需要对其进行处理。又因为氨吹脱塔对pH值有要求，所以在氨吹脱塔前又增添了pH调节池，使pH值得到调节，满足后续处理的要求。本方案采用的使生物接触氧化。其工艺特点：生物膜微生物相丰富，包括细菌、真菌、原生动物和后生动物，可生长氧化能力强的丝状菌，生态系统及食物链稳定，同时填料对气泡的切割作用可提高氧转移率，微生物增殖快、活性高，生物膜量折算为MLSS可达10-15g/L。因丝状菌的大量生长，可发挥生物滤网功能，有效提高处理效果。生物接触氧化法可接受较高的有机负荷，处理效率高，有利于缩小池容，减少占地面积。除去除有机污染物外，运行得当还可以实现脱氮，可作为三级处理技术。操作简单，运行方便，易于维护管理，无污泥回流，不产生污泥膨胀现象，污泥生成量少，污泥颗粒较大，易于沉淀。对冲击负荷有较强的适应能力，在间歇运行条件下仍能保持良好的处理效果，对排水不均匀的企业更具有实际意义。比较：方案A与方案B比较来说，A方案采用的是生物滤池，生物滤池的特点就是容易堵塞。因为本设计的SS较高，所以，如果前段处理出现一点问题，那么生物滤池就会被破坏。而B方案采用的是氧化塘，虽然它的占地面积较大，但是它不存在前者存在的问题，所以，相比较来说，方案B较好。方案B和方案C比较来说，方案C更加全面。它考虑到了氨的去除，采用了按吹脱技术。它同时又省掉了兼性厌氧池，因为经过计算，没有兼性塘，各种污染物的去除率仍旧是可以达标，所以，方案C更加简洁经济。综上所述，本次毕业设计采用方案C。2.3工艺流程及设备说明2.3.1格栅间根据养殖污水的特点，为截留污水中较大的悬浮物及漂浮物，在总进水口处设置格栅，主要截留大小不一的固体物质，以保证后续处理构筑物及提升泵机组的安全运行和减少后续工艺单元的处理负荷。格栅渠道为地下式钢筋混凝土结构，格栅间地上部分为地上式砖混结构。格栅间尺寸7.67m×1.80m附属设备机械格栅型号NC-800栅宽B=680mm栅隙b=8mm安装角度75°数量2台闸门数量4道140 华东交通大学毕业设计2.3.2沉砂池沉砂池的作用是从污水中取出砂子，煤渣等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。①沉砂池尺寸有效水深0.27m座数1座格数2格/座②沉砂斗上口尺寸下口尺寸高度0.5m③进水渠道宽度0.8m高度0.5m④出水槽宽度0.8m有效水深0.3m⑤出水管道管径350mm材质钢管⑥排砂管道管径200mm⑦穿孔墙孔尺寸个数10个/格间距0.01m2.3.3固液分离机固液分离机即为板框压滤机，它的构造较简单，过滤推动力大，适用于各种污泥，但不能连续运行，板与框相间排列而成，在滤板的两侧覆有滤布，用压紧装置把板与框压紧，即在板与框之间构成压滤室，在板与框的上端中间相同部位开有小孔，压紧后成为一条通道，加压到0.2-0.4MPa的污泥由该通道进入压滤室。滤板的表面刻有沟槽，下端钻有功滤液派出的孔道，在滤液的压力下，通过滤布沿沟槽与孔道排出滤机，使污泥脱水。①型号BM40/800-U②过滤面积③滤室容积④滤板尺寸⑤滤板数量⑥滤板材质增强聚丙烯⑦滤室个数42个⑧工作长度⑨安装长度⑩总重量2.3.4调节池140 华东交通大学毕业设计由于粪便污水排放具有非连续性，污水浓度和产生量波动较大，冲洗前期污水浓度较高，以后的浓度逐渐下降，这些特点给污水处理带来一定的难度，必须设一调节池以均合调节污水水质水量，才不致后续处理受到较大的负荷冲击。为了保证处理设备的正常运行，在污水进入处理设备之前，必须预先进行调节。将不同时间排出的污水，贮存在同一水池内，并通过机械或空气的搅拌达到出水均匀的目的，此种水池称为调节池。调节池根据来水的水质和水量的变化情况，不仅具有调节水质的功能，还有调节水量的作用，另外调节池还具有预沉淀、预曝气、降温和贮存临时事故排水的功能。同时，要避免调节池中发生沉淀，拟采用机械搅拌的方式。设计中，拟将泵房直接设置在调节池中，即调节池末端设置有污水提升泵。调节池为地下式钢筋混凝土结构，泵房地上部分为地上式砖混结构。调节池尺寸有效容积583m3格数2格②布水廊道宽度15m③配水孔直径46mm个数60个/格④集水槽深度0.5m宽度0.3m条数1条⑤出水堰形式三角堰个数186个（2格调节池）中心距0.07m⑥附属设备搅拌机型号QJB型潜水搅拌器配套电机功率0.75kw转速叶轮转速叶轮直径2600mm推力潜污泵型号150QW200-13.5规格Q=200m3/h，H=13.5m效率78.4%数量3台（两用一备）起重机数量1台2.3.5多斗式平流沉淀池平流式沉淀池平面呈矩形，一般有进水装置、出水装置、沉淀区、缓冲区、污泥区及排泥装置等构成。排泥方式有机械排泥和多斗排泥两种，机械排泥多采用链带式刮泥机和桥式刮泥机。本设计采用多斗式平流沉淀池，可以有效地收集污泥。①沉淀池尺寸座数1座有效水深1.4m有效容积②污泥斗数量5个140 华东交通大学毕业设计容积尺寸（上）（下）泥斗高度2.94m2.3.6中间水池因为氨吹脱技术的要求水由上一次经过填料后滴落下来，所以一定是通过水泵将水打到氨吹脱塔。所以必须在初次沉淀池和氨吹脱工艺之间添加一个中间水池，一方面起到集水池的作用，一方面可以将泵设在池子里，以便于对水的提升。①中间水池尺寸有效容积个数1座②水泵型号150QW145-10数量2台（1备1用）2.3.7氨吹脱塔因为此污水中含有的量很大，为600mg/L，所以，为了后续构筑物可以顺利工作，需要将其氨氮去除，本设计选用氨吹脱塔来脱除氨氮。①氨吹脱塔直径4.6m高度9.6m②填料材质石灰层数2层高度2.5m/层间隙高度0.5m③鼓风机型号罗茨鼓风机RG-350数量2座口径转速排气压力理论流量所需轴功率所配电机功率2.3.8上流式厌氧污泥床升流式厌氧污泥床在构造上的特点是集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑的厌氧反应器。①污泥床有效容积座数4座截面形状矩形单池尺寸②三相分离器单元数6个/座140 华东交通大学毕业设计高度2.14m③配水系统方式多孔多管总水管直径100mm数量1根/4座长度48m支管直径50mm数量12根/座长度10.0m间距1.0m配水孔直径30mm孔距1m个数12个④出水系统溢流堰条数24条长度12m形式三角堰高度50mm堰口宽度100mm三角堰数量180个出水渠深度0.75m长度48.0m高度0.4m坡度0.001排水管管径350mm充满度0.55⑤排泥系统数量4个排泥管材质钢管管径D=200mm污泥泵型号KWQ15-15-1.5流量扬程15m电机功率1.5kw数量4台⑥回流缝上三角回流缝总面积下三角回流缝总面积宽度0.3m⑦沼气收集系统集气管数量直径100mm沼气主管直径150mm管道坡度0.5%充满度0.8140 华东交通大学毕业设计沼气总管直径500mm充满度0.6⑧水封罐高度2.5m直径1500mm进气管直径200mm数量1根出气管直径50mm数量1根液面计⑨气水分离器型号材料钢制数量4个流量计压力表⑩气柜容积尺寸2.3.9生物接触氧化池该工艺是本方案设计处理达标的核心部分。生物接触氧化法具有容积负荷高、占地小、污泥少、不产生丝状菌膨胀、无需污泥回流、管理方便、填料上易保存降解特殊有机物的专性微生物等特点，因而近年来在污水处理中被广泛采用。生物接触氧化法停止进行后，重新运行启动快，对企业因节假日和设备检修停止生产无污水排放对生物处理效果的影响较小。因此，尽管生物接触氧化法投资相对较高，但因能适应企业污水处理管理水平较低、用地较紧张等困难处境，应用越来越广泛。其特别适用于中小水量的印染污水处理，通常，BOD5去除率大于90%，COD去除率为60%～80%。本设计中，拟定容积负荷为4.5kgBOD5/（m3·d），气水比为15m3气/m3污水，单池的面积≤25m2，接触时间为4.3h，水力停留时间8.0h。①生物接触氧化池有效容积单格池子尺寸6.0m×4.0m×4.6m每组池子尺寸48.0m×4.0m数量共16格池子，共分为两组结构形式半地下式钢筋混凝土②附属设备填料形式弹性立体填料类型ZH901弹性立体填料规格安装距离150mm成膜后重量总体积621m3鼓风机型号TSD-150罗茨式转速1150r/min140 华东交通大学毕业设计数量3台（二用一备）配套电机型号Y180L-4功率22kw重量730kg③空气管道干管管径60mm数量2根支管管径20mm数量26根间距90mm孔眼直径3mm数量52个/根间距70mm④进水系统进水总渠道宽度0.8m深度0.8m配水孔尺寸数量12个/格⑤出水系统形式矩形薄壁堰堰宽0.6m出水支渠宽度0.5m数量3条出水总渠宽度0.8m出水总管直径350mm2.3.10二沉池二次沉淀池也是好氧生物处理系统的重要组成部分，它的作用是泥水分离，使混合液澄清，连接着污泥处理系统。原则上用于初次沉淀池的平流式沉淀池、辐流式沉淀池和竖流式沉淀池等都可以作为二次沉淀池使用。有关沉淀池的规定一般也都适用于二次沉淀池，但二次沉淀池中的混合液浓度高，沉淀过程是絮凝沉淀，沉淀分离的污泥具有质量小，易被出水带走等特点。①沉淀池有效容积尺寸格数2格②污泥斗上口尺寸下口尺寸③排泥系统排泥管直径200mm2.3.11污泥贮池因为污泥来源有三处即初沉池的污泥、二沉池的污泥和UASB的污泥。所排放的时间不同，所以需要一个池子来汇集这三处的污泥在进行处理。①污泥贮池尺寸座数2座②污泥泵型号50QW24-20-4数量2座（1用1备）2.3.12污泥浓缩池140 华东交通大学毕业设计浓缩减少污泥体积最经济有效的方法，污泥含水率从99%降至96%，污泥体积可减少75%，这就为后续处理创造了良好的条件，节省设备投资，降低处理成本。①污泥浓缩池形式竖流式浓缩池直径4.6m高度7.2m结构形式钢筋混凝土结构数量1座②中心进泥管管径0.32m③污泥斗容积高度2.93m倾角④出水系统溢流堰形式三角堰顶宽0.16m深度0.08m数量100个周长13.82m溢流管管径150mm出水槽宽度0.1m深度0.05m⑤排泥系统排泥管管径150mm2.3.13污泥脱水池污泥脱水机房污泥脱水是污泥处理的最后一步，拟采用带式压滤机。①污泥脱水机房尺寸10m×6m结构形式砖混结构②带式压滤机型号DYL1000功率0.75kW数量2台外型尺寸重量3200kg处理量③附属设备空气压缩机滤带冲洗泵计量泵或转子流量计污泥泵其他2.3.14粪渣干化场干化场脱水主要依靠渗透、蒸发与撇除。渗透过程约在污泥排入干化场最初的2-3d内完成，可使污泥含水率降低至85%左右。此后水分不能再被渗透，只能依靠蒸发脱水，约经一周或数周（决定于当地气候条件）后，含水率可降低至75%左右。面积140 华东交通大学毕业设计尺寸块数6块预留2块2.3.15消毒池渠道深度0.4m宽度0.53m断面积长度5.0m2.3.16计量堰长度2.85m宽度0.8m2.3.17其他附属构筑物（1）鼓风机房鼓风机房中设置安装所有的鼓风机。结构形式为砖混结构，尺寸为9.2m×5m。（2）配电室尺寸为5m×5m。（3）仓库尺寸为7m×6m。（4）化验室尺寸为6m×5m。（5）机修间尺寸为6m×5m。2.3.18主要设备表2.2：主要设备一览表序号设备名称规格型号单位数量备注1机械格栅NC-800台2格栅2闸门——道4格栅3鼓风机TSD-150台1调节池4潜污泵150QW200-13.5台3调节池5起重机——台1调节池6潜水搅拌机QJB10/12-620/3-480/s台3调节池7固液分离机BM48/800-U台1固液分离机房续表序号设备名称规格型号单位数量备注8填料弹性立体填料m31152生物接触池9鼓风机TSE-200台4生物接触池10刮泥机XCG17台2二沉池11提升泵150QW145-10台2中间水池12起重机——台1污泥泵房13脱水机DYL500台2污泥脱水14紫外线设备UV3000PTP座1消毒池140 华东交通大学毕业设计2.3.19污水处理效果预测根据处理工艺流程和相关设备与构筑物所确定的设计参数，各处理单元对主要污染物的去除率预测见表。表2.3：各处理单元去除率预测一览表构筑物名称COD5r（mg/L）BOD5（mg/L）NH-N（mg/L）SS（mg/L）格栅8000-120003500-4500500-7003000-4000出水1000040006003325沉砂池出水1000040006003325η------5%固液分离机出水1000040006002211η------30%初沉池出水90002800--1437η10%30%--35%吹脱塔出水7200140090718.5η20%50%85%50%UASB出水1440--90431η80%----40%接触氧化池出水28814072345η80%90%20%20%二沉池出水28814068.4170η----5%51%总的去除率η97%96.5%88.6%96%第三部分设计计算第一章格栅格栅是一组平行的金属栅条制成的框架，斜置在水流经的管道上，用以截阻大块的呈悬浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或水泵机组具有保护作用的处理设备。1.1设计数据(1)设计流量：；(2)栅前进水管道：栅前水深（h）、进水渠宽（B1）与渠内流速（v1）之间的关系为v1=Qmax/B1h，则栅前水深h=0.20m，进水渠宽B1=0.5m，渠内流速v1=0.41m/s，设栅前管道超高h2=0.30m。(3)格栅：140 华东交通大学毕业设计对于养殖污水，栅条的间距一般采用5---10mm。故选取栅条间隙b=8mm。格栅倾角一般采用45°~75°。人工清理格栅，一般与水平面成45°~60°倾角安放，倾角小时，清理时较省力，但占地则较大。机械清渣的格栅，倾角一般为60°~70°，有时为90°。养殖污水处理中，当原水悬浮物含量高、处理水量大（每日截留污物量大于0.2m3的格栅）、清除污物数量大时，为了减轻工人的劳动强度，一般应考虑采用机械格栅。本设计中，拟采用机械格栅，格栅倾角为α=75°。为了防止栅条间隙堵塞，污水通过栅条间隙的流速一般采用0.6~1.0m/s，最大流量时可高于1.2~1.4m/s。但如用平均流量时速度为0.3m/s，另外校核最大流量时的流速。栅条断面形状、尺寸及阻力系数计算公式：（取用）图3-1格栅断面形状示意图(4)进水管道渐宽部分展开角度α1=20°。(5)当格栅间距为16~25mm时，栅渣截留量为0.10~0.05m3/103m3污水，当格栅间距为30~50mm时，栅渣截留量为0.03~0.01m3/103m3污水。本设计中，格栅间距为8mm,所以设栅渣量为每1000m3污水产0.12m3。1.2设计计算1.2.1栅条的间隙数n式中：Qmax—最大设计流量，m3/s；α—格栅倾角，°；b—格栅间隙，m；h—栅前水深，m；v—过栅流速，m/s。则设置两格格栅，每一格的设计流量按总流量的80%计，栅前水深h=0.5m，过栅流速v=0.3m/s，栅条间隙宽度b=0.008m，格栅倾角α=75°1.2.2栅槽宽度B140 华东交通大学毕业设计式中：s—栅条宽度，m；b—栅条间隙，m；n—栅条间隙数，个。则设栅条宽度s=0.01m，栅条间隙宽度b=0.008m，栅条间隙数由2.1算出为67。一格设置两格格栅之间隔墙厚为0.2m。所以1.2.3进水管道渐宽部分的长度L1式中：B—栅槽宽度，m；B1—进水渠宽，m；α1—进水管道渐宽部分展开角度。则设进水渠宽B1=1.0m，其渐宽部分展开角度α1=20°，栅槽宽度由2.2算得B=1.40m，1.2.4栅槽与出水管道连接处的渐窄部分长度L2则1.2.5通过格栅的水头损失h1140 华东交通大学毕业设计式中：—阻力系数，其值与栅条断面形状有关，；v—过栅流速（m/s）；g—重力加速度（m/s2）；—格栅倾角（°）；k—系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用k=3。则设栅条断面为锐边矩形断面，；过栅流速v=0.3m/s；格栅倾角1.2.6栅后槽总高度H式中：h—栅前水深（m）；—设计水头损失（m）；—栅前管道超高，一般采用=0.3m。则设栅前水深h=0.5m，栅前管道超高=0.3m，设计水头损失由2.5算得=0.0435m。1.2.7栅槽总长度L式中：—进水管道渐宽部分的长度（m）；—栅槽与出水管道连接处的渐窄部分长度（m）；—栅前管道深（m）。则与由前知得=1.24m，=0.62m，栅前管道深为栅前140 华东交通大学毕业设计水深和超高的和，，1.2.8每日栅渣量W式中：—栅渣量（），格栅间隙为16~25mm时，=0.10~0.05；由此估计8mm的格栅间隙的=0.12则本设计中污水处理厂以处理工业污水为主，则因为W大于0.2m3/d，所以宜采用机械清渣。1.2.9校核设计中，设置两格格栅。当一格检修停用时，全部污水仅通过另一格格栅，校核此时过栅流速：污水通过栅条间距的流速一般采用0.6~1.0m/s，但是当采用平均流量时其值可取0.3m/s.，所以满足要求。1.2.10设备选型(1)格栅选型：NC型机械格栅a．工作原理：NC型机械格栅由机架、动力装置、齿耙及电控箱组成。斜置于污水通道中，与地面形成一定的倾角，栅条与机架固定在一起，栅条用于拦截污水中的污物，以传动链条带动固定数组的除污齿耙，齿耙伸入栅条缝隙之中，通过链条带动，连续不断地将污水中固体物提升至顶端，在链条运动时，固体物均掉落到栅条后的收集筐中。b．设备特点及用途：NC型机械格栅采用机械清理机构，机构紧凑，只要采用不同的齿耙，就可对不同的污水进行固液分离。电器控制简单，操作实现自动化，能耗省，劳动强度低。除污动作连续除渣干净，分离效率高，噪声低。格栅的过流部件全部采用不锈钢材料制作，耐腐蚀，经久耐用。NC140 华东交通大学毕业设计型机械格栅适用于毛纺厂、制革厂、印染厂、造纸厂及生活污水处理厂，对污水进行预处理，起到保护后级污水处理设备设施，降低后级处理负荷的作用，是提高处理效率的关键。c．主要技术参数：型号：NC-800表3-1格栅技术参数技术参数：电机功率：0.45kW有效栅隙b：8mm水流速度：≤1m·s-1运动速度：3m·min-1设备宽度B：800mm有效栅宽B2：680mm表3-2格栅安装参数安装参数：安装角度α：75°格栅槽深度H：2000mm格栅地面高度H1：610mm支座长度L：3014mm由于格栅设备的尺寸固定，要适当调整格栅计算尺寸。那么，栅槽宽度（两格）渐宽部分渐窄部分整体格栅管道的尺寸都相应地进行调整。(2)闸门：在格栅槽内，格栅前后设置两道闸门，两组格栅共设四道闸门，手电两用型。本设计选用明杆式铜密封圆形闸门。140 华东交通大学毕业设计(3)启闭机常用的闸门、堰门、何泥阀大多为中小型，需要启闭式，无论手动或电动，均采用螺杆启闭机。按螺杆分为明杆和暗杆。明杆式：螺旋副设在启闭机的上部，螺杆随闸门升降，润滑条件好，便于检修和维护，螺杆与阀、闸的铰接点也易于维修。暗杆式：螺旋副设在闸门芯部，通过螺杆的转动闸门启闭而螺杆不升降，对空间的高度影响较少。但螺杆与承重螺母均浸没在介质中，必须采用耐腐蚀的材料制造，而且维修不便，润滑条件差。140 华东交通大学毕业设计图3-5蜗杆涡轮式螺杆启闭机1---电动机2---圆柱齿轮图3-6启闭机图片3---涡轮蜗杆第二章沉砂池沉砂池的作用是从污水中取出砂子，煤渣等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。沉砂池的工作原理是以中立分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。沉砂池可分为平流式沉砂池，竖流式沉砂池，曝气沉砂池等三种基本形式。平流式沉砂池由入流渠、出流渠、闸板、水流部分及沉砂斗组成。它具有截留无机颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沉砂较方便等优点。140 华东交通大学毕业设计一般设于泵站、倒虹管前以减轻机械、管道的磨损。也可设于初次沉淀池之前，以减轻沉淀池的负荷及改善污泥处理构筑物的条件。2.1设计数据(1)沉砂池的个数不应少于2个，并应按并联系列设计，当污水量较小时，可考虑一格工作，一格备用。(2)沉砂池按去除相对密度大于2.65，颗粒大于0.2mm的砂粒设计。(3)设计流量的确定。当污水由水泵提升时，应按水泵的最大组合流量计算；当污水自流进入时，应按最大设计流量计算；在合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。(4)设计流速的确定。设计流量时水平流速：最大流速应为0.3m/s，最小流速应为0.15m/s；最大设计流量时，污水在池内的停留时间不应少于30s，一般为30-60s。(5)设计水深的确定。设计有效水深不应大于1.2m，一般采用0.25-1.0m，每格宽度不宜小于0.6m。(6)沉砂量的确定。城市污水的沉砂量可按污水计算，沉砂含水率约为60%，容重为。(7)砂斗容积按2d的沉砂量计算，斗壁倾角。(8)池底坡度一般为0.01-0.02；当设置除砂设备时，应根据要求考虑池底形状。(9)除砂一般宜采用机械方法。采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。(10)当采用重力排砂时，沉砂池和贮砂池应尽量靠近，以缩短排砂管的长度，并设排砂闸门于管的首端，使排砂管畅通和易于养护管理。2.2设计计算2.2.1长度式中：L—沉砂池的长度，m；v—设计流速，m/s;t—停留时间，s。2.2.2池断面积A=式中：A——池断面积，v——设计流量时的水平前进流速，m/s。2.2.3池总宽度设n=2格，一格使用，一格备用，每格宽b=0.5mB=式中：B——池总宽度，m;140 华东交通大学毕业设计b-------单池宽度，m；n-------格数，个。本设计取宽度为1.0m。2.2.4有效水深式中：----有效水深，m；A-----水流断面积，；B-----池总宽度，m。有效水深一般为0.25-1.0米，所以设计符合要求。2.2.5沉砂室所需容积式中：---变化系数，取值为1.50；X-----含砂量，本设计设其值为污水；T-----停留时间，设其为2d。2.2.6每个沉砂斗容积设每一格有一个沉砂斗2.2.7沉砂斗各部分尺寸设池底宽，斗壁与水平面的倾角大于，斗高式中：---沉砂斗的高度（m）；---沉砂斗上口面积，（）；---沉砂斗下口面积，（），一般采用140 华东交通大学毕业设计设计中取沉砂斗上口面积为，下口面积为=设计中取沉砂斗高度为0.5m，校核沉砂斗角度。符合要求。图2-1平流式沉砂池平面图2.2.8沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.06坡度砂斗。式中：---沉砂室高度，m；----沉砂池底坡度，一般采用0.01-0.02；---沉砂池底长度，（m）设计中取沉砂池底坡度为0.02。=2.2.9池总高度式中：H---沉砂池总高度，(m)；140 华东交通大学毕业设计---沉砂池超高，（m），一般采用0.3-0.5m，设超高。2.2.10验算最小流速式中：----最小流速(m/s)，一般采用---最小流量（），一般采用；-----沉砂池格数（个），最小流量时取1；---最小流量时的过水断面面积（）。2.2.11进水渠道格栅的出水通过DN200mm的管道，以1.1m/s的流速送入沉砂池的进水渠道然后向两侧配水进入进水渠道，污水在渠道内的流速为：式中：----进水渠道水流速度（m/s）;---进水渠道宽度（m）；---进水渠道水深（m）。设计中取=0.8m，=0.5m2.2.12出水管道出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为：140 华东交通大学毕业设计式中：----堰上水头（m）；---沉砂池内设计流量，（）；m-----流量系数，一般采用0.4—0.5；---堰宽，（m），等于沉砂池宽度。设计中取m=0.4m，=1.0+0.15=1.15m（两组沉砂池宽为1.0m，中间隔墙宽度为0.15m），所以=1.15m出水堰自由跌落0.1-0.15m厚进入出水槽，出水槽宽0.8m，有效水深0.3m,水流速度为0.17m/s，出水管道采用钢管，管径为DN300mm，管内流速为1.1m/s，水力坡度为0.0025。2.2.13排砂管道采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管径DN200mm（排砂管道管径不得小于200mm）2.2.14吸砂机的选择沉砂经沉砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，选择行车泵吸式吸砂机，该机型适用于平流式沉砂池的排砂。该机通过两台污水泵吸砂，并经旋流式砂水分离器将泥砂分离后排出池外。2.2.15穿孔墙的计算格局前面的计算，每一格沉砂池的穿孔墙的宽度为0.5m，设墙上的孔的尺寸为，一共开设10个孔，两端距池壁的宽度为0.01m，孔间距为0.01m，其示意图为：图2-2沉砂池壁开孔示意图140 华东交通大学毕业设计第三章固液分离机固液分离机即为板框压滤机，它的构造较简单，过滤推动力大，适用于各种污泥，但不能连续运行，板框压滤机基本构造见图140 华东交通大学毕业设计图3-1板框压滤机基本构造板与框相间排列而成，在滤板的两侧覆有滤布，用压紧装置把板与框压紧，即在板与框之间构成压滤室，在板与框的上端中间相同部位开有小孔，压紧后成为一条通道，加压到0.2-0.4MPa的污泥由该通道进入压滤室。滤板的表面刻有沟槽，下端钻有滤液排出的孔道，在滤液的压力下，通过滤布沿沟槽与孔道排出滤机，使污泥脱水。3.1压滤机类型（1）人工板框压滤机需一块一块地卸下，剥离泥饼并清洗滤布后，再逐块装上，劳动强度大，效率低。（2）自动板框压滤机上述过程都是自动的，效率较高，劳动强度低，自动板压滤机有垂直式和水平式两种见下图a．水平式140 华东交通大学毕业设计b.垂直式3.2压滤面积的求定式中：A---所需压滤机的面积，；p---污泥含水率，%；Q---污泥量，；L---压滤机产率，，与污泥性质、化学调节程度、压滤压力有关，通过试确定或参考类似压滤运行的数据选用，一般为。3.3压滤脱水的过滤周期一般取为1.5-4.0h。3.4污泥的计算量采用初沉池的污泥计算方法式中：---分别是进水与出水的悬浮物浓度，，的50%-60%；p---污泥含水率，%；r---污泥容重，，一般为；Q---设计日流量，；T---两次排泥时间间隔，d，根据实习得知其值一般为2d。根据本设计各步去除率来算，得知的值为2826mg/L=，140 华东交通大学毕业设计，所以污泥量为：（2天）3.5压滤机选型表3-1板框压滤机具体形状设备参数及市场价格参照设备样本型号过滤面积滤室容积滤板尺寸滤板数量价格（含税）（万元）滤板材质400.63202.8增强聚丙烯500.80253.8增强聚丙烯600.96244.5增强聚丙烯801.20495.6增强聚丙烯1001.50617.2增强聚丙烯本设计选用的型号为：表3-2安装尺寸过滤面积滤室个数（个）总容积工作长度（mm）安装长度（mm）总长度L（mm）总重量（kg）40420.6062550383044603150注：滤饼厚30mm，过滤压力为0.5MPa第四章调节池由于粪便污水排放具有非连续性，污水浓度和产生量波动较大，冲洗前期污水浓度较高，以后的浓度逐渐下降，这些特点给污水处理带来一定的难度，必须设一调节池以均合调节污水水质水量，才不致后续处理受到较大的负荷冲击。为了保证处理设备的正常运行，在污水进入处理设备之前，必须预先进行调节。将不同时间排出的污水，贮存在同一水池内，并通过机械或空气的搅拌达到出水均匀的目的，此种水池称为调节池。调节池根据来水的水质和水量的变化情况，不仅具有调节水质的功能，还有调节水量的作用，另外调节池还具有预沉淀、预曝气、降温和贮存临时事故排水的功能。140 华东交通大学毕业设计本设计中，拟选用矩形水质调节池。污水从栅后渠道直接流入调节池的配水槽，污水分为两路，进入左右两侧配水槽中，经两侧的配水孔流入调节池中。经过不同的时间污水经调节池进入初沉池。同时，考虑到避免调节池中发生沉淀，拟采用机械搅拌方式。4.1设计数据（1）设计流量：（2）设计停留时间：冲洗时间因为是固定的，所以在时间方面变化不大，只是在冲洗开始和结束时的水质稍有变化，而且水量也不算大。所以不需要很长的停留时间，本设计中拟采用水力停留时间为T=4.0h。（3）空气搅拌：采用穿孔管空气搅拌，空气量为4.2调节池类型调节池在污水处理工艺流程中的最佳位置，应依每个处理系统的具体情况而定某些情况下，调节池可设于一级处理之后生物处理之前，这样可减少调节池中的浮渣和污泥，如把调节池设于初沉池之前，设计中则应考虑足够的混合设备，以防止固体沉淀和厌氧状态的出现。调节池的设置位置，分在线和离线两种情况，在线调节流程的全部流量均通过调节池，对污水的流量可进行大幅度调节、离线调节流程只有超过日平均流量的那一部分流量才进入调节池，对污水流量的变化仅起轻微的缓冲作用。根据污水厂进水量的变幅和污水厂的处理工艺，通常水量调节池可分为两种形式，其一，进水量是变化的，处理系统是连续运行的（指处理系统的污水量），其二，进水量是均匀的，处理系统是阶段性运行的。4.3设计要点(1)水量调节池实际是一座变水位的贮水池，进水一般为重力流，出水用泵提升，池中最高水位不高于进水管的设计高度，水深一般为2m左右，最低水位为死水位；(2)调节池的形状以为方形或圆形，以利形成完全混合状态，长形池宜设多个进口和出口；(3)调节池中应设冲洗装置，溢流装置，排出漂浮物和泡沫装置，以及洒水消泡装置。4.4设计要求（1）调节池一般容积较大，应适当考虑设计成半地下式或地下式，还应考虑加盖板；（2）调节池埋入地下不宜太深，一般为进水标高以下2m左右或根据所选位置的水文地质特征来决定；（3）调节池的设计应与整个污水处理工程各处构筑物的布置相配合；（4）调节池应以一池二格（或多格）为好，便于调节池的维修保养；（5）调节池的埋深与污水排放口埋深有关，如果排放口太深，调节池与排放口之间应考虑设置集水井，并设置一级泵站进行一级提升；140 华东交通大学毕业设计（6）调节池设计中可以不必考虑大型泥斗、排泥管等，但必须设有放空管和溢流管，必要时应考虑设超越管；（7）为使在线调节池运行良好，宜设和曝气装置，混合所需功率池容，所需曝气量约。4.5设计计算4.5.1调节池的有效容积V式中：Q—平均进水流量（m3/h）；T—停留时间（h）。则调节池的有效容积4.5.2调节池的尺寸调节池平面形状为矩形。由于调节池的有效水深一般为3.0~5.0m，故其有效水深h2采用3.0m。那么，调节池的面积F池宽B取13m，则池长L保护高h1=0.5m，则池总高H4.5.3进水设计（1）进水部分污水从沉砂池管道流入调节池的配水槽，然后分为两路从左右两侧配水槽进入调节池，污水经配水孔流入。取配水孔流速（流速不能太小，以免配水不均匀）。配水孔总面积池宽13m，取n=60孔（孔间距20cm），两道配水槽，则单孔直径为取50mm。（2）出水部分调节池的末端设置三台提升泵（潜水泵），两用一备，即相当于集水井建于调节池中。污水直接由提升泵直接打入初沉池的配水渠中，进入处理设备中。140 华东交通大学毕业设计4.5.4调节方式比较表4-1几种搅拌方式的比较名称工作原理优点缺点水泵强制循环搅拌在调节池底设穿孔管，穿孔管与水泵压水管相连，用压力水进行搅拌简单，易行动力消耗较多空气搅拌在池底多设穿孔管，产看过与鼓风机空气管相连，用压缩空气进行搅拌搅拌效果好，还可起到预曝气的作用运行费用高机械搅拌在池内安装机械搅拌设备，通过其进行搅拌搅拌效果好设备常年浸于水中，易受腐蚀，运行费用也较高本设计选用机械搅拌。4.5.5搅拌机选型为了使调节池水质均匀，需设搅拌机，使其不产生沉淀。本设计中选用的搅拌机为QJB型潜水搅拌器适用于搅拌含有悬浮物的污水、稀泥浆、冰花、工业过程液体等进行搅拌或推进的潜水搅拌机。电动机功率为0.75kw-15kw，最大潜设深度10m。选用三台搅拌机，二用一备。搅拌机主要包括下列组件：潜水电机、减速箱、叶轮、安装附件。电机功率：0.75kw电动机转速：730r/min叶轮转速：730r/min叶轮直径：2600mm推力：156.3N生产厂家：南京蓝深制泵集团股份有限公司第五章多斗式平流沉淀池5.1简介140 华东交通大学毕业设计平流式沉淀池平面呈矩形，一般有进水装置、出水装置、沉淀区、缓冲区、污泥区及排泥装置等构成。排泥方式有机械排泥和多斗排泥两种，机械排泥多采用链带式刮泥机和桥式刮泥机。本设计采用多斗式平流沉淀池，如下图。图5—1平流式多斗沉淀池示意图1---进水槽2---出水槽3---排泥管4---污泥斗5.2设计计算5.2.1池子总面积式中：A—沉淀池总表面积，；--最大设计流量，；--表面水力负荷，。为使设计留有余地，对表面负荷除以1.5。本设计表面水力负荷取为，所以经过换算之后，表面负荷为。5.2.2沉淀部分有效水深式中：--沉淀池有效水深，m，多采用2—4m；--表面水力负荷，；--沉淀时间，h。140 华东交通大学毕业设计本设计取沉淀时间1.0h，为了使设计留有余地，对沉淀时间乘1.4的系数。所以，沉淀时间为1.4h。5.2.3沉淀部分有效容积式中：--沉淀部分有效容积，；--沉淀池有效水深，m；A---沉淀池总表面积，。5.2.4池长式中：L—沉淀池长度，m，长深比一般采用8—12，长宽比以3—5为宜；v—最大设计流量时的水平流速，，一般不大于；t—沉淀时间，h，本设计为1.4h。5.2.5池子总宽度式中：B—池子总宽度，m；A—沉淀池总表面积，；L---沉淀池长度，m。长宽比校核：，符合要求。5.2.6污泥斗数设4个泥斗，每个泥斗长7.24m，宽5.0m。5.2.7污泥部分所需容积式中：--分别是进水与沉淀池出水的悬浮物浓度，；---污水含水率，%；r—污泥容重，；140 华东交通大学毕业设计Q—设计日流量，；T---两次排泥时间间隔，d；初沉池一般取为2d。5.2.8污泥斗容积式中：---污泥斗容积，；---斗上口面积，；---斗下口面积，；--泥斗高度，m。校核：，合适。5.2.9池子总高度式中：H—池子总高度，m；--超高，取0.3m；--沉淀池有效水深，m；--缓冲层高度，m；--泥斗高度=，因为设计是多斗式沉淀池，所以认为5.2.10进水设计初沉池的宽度为7.2m，所以配水槽的长取为0.46m，取其宽度为0.8m140 华东交通大学毕业设计，参考防止其发生沉淀，设其速度为0.25m/s，其断面面积为取其槽高为35cm，则槽长为，在0.46m的长度上开孔，设孔的尺寸为，则设开5个孔，孔间距为3cm，则其孔面积为则过孔速度为因为配水槽内的水流速度不能太小，过孔口的速度不宜太大，这样才能满足既不会沉淀，亦不会产生配水不均匀，扰乱沉淀池工作的缺点。5.2.11出水设计沉淀池的出水方式同均水相同，均采用穿孔墙的方式出水，其开孔个数亦为12个，尺寸亦为，距池底0.02m，出水管距池底0.01m，管径为300mm。5.2.12排泥设计在沉淀池底部设置穿孔管，靠静水头作用重力排泥，具有排泥不停、管理方便、结构简单等优点。但它适用于原水浊度不大的中小型沉淀池，对于本设计来讲，因为处理的是养殖污水，其SS值很大，所以如果用穿孔排泥的话，孔很容易被堵塞，所以不宜用穿孔排泥，宜采用污泥泵抽走。初沉池采用两天排一次泥，两台产生的泥量为，一共有5个泥斗，每个泥斗用一个泥管排泥，设其为200mm管径，然后都接到150mm的污泥总管排出池子外后用一个减缩为50mm，用G（GS）35-1型螺杆污泥泵。螺杆泵是一种转子式容积泵，利用螺杆啮合原理，依靠放置的螺杆在泵套内的相互啮合，把被输送的介质封闭在腔内，沿螺杆轴向连续匀速地推至排出口，为系统提供稳定的压力。锣鼓泵分为单螺杆泵、双螺杆泵及三螺杆泵，在污水处理工业中经常被使用的是单螺杆泵，它经常被用于输送清水，污水或含有固体颗粒，又腐蚀性的高粘度的各种流体，可液渣混输，液气混输。输送介质粘度范围为，温度为。表7-1G(GS)35-1螺杆泵性能转速（r/min）流量（）轴流泵（kw）5133.40.61140 华东交通大学毕业设计第六章中间水池6.1简介因为氨吹脱技术的要求水由上一次经过填料后滴落下来，所以一定是通过水泵将水打到氨吹脱塔。所以必须在初次沉淀池和氨吹脱工艺之间添加一个中间水池，一方面起到集水池的作用，一方面可以将泵设在池子里，以便于对水的提升。数量为1座。6.2设计计算6.2.1有效容积140 华东交通大学毕业设计单池容积6.2.2单池尺寸设池深为h=，则池面积为取池宽为，池长为取池长为，则池面积为6.2.3实际容积取池超高，池总高为单池容积总容积总池尺寸为图6-1中间水池进出水示意图中间水池进水为300mm铸铁管，然后用水泵将水抽上氨吹脱塔进行再处理。6.2.4池底设置液下搅拌机140 华东交通大学毕业设计选型:JBL型螺旋式搅拌机2台，螺旋桨转速，直径1000mm，轴功率5kw，配电机功率7.5kw，淹没工作深度。设备生产厂家唐山清源环保机械（集团）公司第七章氨吹脱塔7.1简介污水中的氨氮多以铵离子和游离氨的形式存在，并在水中保持如下平衡关系：这一关系受PH值的影响，当pH值升高，平衡向左移动，游离氨所占比例增大。140 华东交通大学毕业设计图7-1从图可见：当PH值为7时，氨氮多以的状态存在，而当pH值为11左右时，大致在90%以上。游离氨易于从水中逸出，如加以曝气吹脱的物理作用，并使水的pH值升高，则可促使氨从水中逸出。这只要采用一般的空气吹脱技术就可以做到。图7-2交差流型氨吹脱塔140 华东交通大学毕业设计图7-3对向流型氨吹脱塔在塔内按设木制或塑料制的格子填料，用以促进空气与水的充分接触。一般以石灰作为碱剂对污水进行预处理，使pH值上升到11左右。污水从塔的上部淋洒到填料上而形成水滴，在填料间隙次第下滴，用风机或空气压缩机从塔底向上吹送空气，使水气对流，在填料的作用下，水气能够充分接触，水滴不断地形成、破碎，使游离氨呈气态而从水中逸出。这种处理技术的优点是：（1）除氨效果稳定；（2）操作简便，容易控制。存在的问题是：（1）逸出的游离氨造成二次污染；（2）使用石灰易生成水垢；（3）水温降低，脱氨效果也行降低。对这些存在的问题采取的措施有：（1）改用氢氧化钠作为预处理碱剂，以防形成水垢；（2）采取技术措施回收逸出的游离氨。氨气吹脱塔工作的影响因素与设计参数影响氨气吹脱塔工作效果的因素主要有：(1)pH值：水温升高，氨气脱除率也随之提高。(2)布水负荷率：水必须以滴状下落，如以膜状下落，脱氮效果当大减。当填料高6.0米以上时，布水负荷率不宜超过。在同时设计布水负荷率取值。(3)气液比：当填料高在以上时，气液比以2200-2300以下为宜。空气流速上限为。本工艺的脱氮效果，当二级处理水氨氮含量为25-35mg/L时，氨气脱除塔出口处将为5-9mg/L，去除率为75%-85%.本工艺对BOD、COD、SS以及浊度等指标都有一定的去除效果，COD去除率为25%-50%，BOD：65%左右，SS：50%左右，浊度：90%左右。7.2设计计算140 华东交通大学毕业设计本设计流量为7.2.1填料表面积设计依据：“当填料高为6.0m以上时，布水负荷率不宜超过”本设计取布水负荷率为。式中，A—填料表面积，；Q—设计流量，；q—布水负荷率，。7.2.2吹气量气液比取为180，则吹气量为：设两座鼓风机，每座风机的风量为7.2.3空气流速式中，v—--空气流速，m/s；--设计吹气量，；A—-表面积，。7.2.4塔的直径式中：d---塔直径（m）;A---截面面积（）。140 华东交通大学毕业设计7.2.5布置填料取两层，每层填料2.5m，两层填料中间相距0.5m，布水管与塔顶相距0.3m，布水管与填料间相距0.3m，填料下端距风机高度为0.3m，风机口取0.5m的高度。最下端水槽高度取为1.5m，出水管设距槽底0.2m处，用泵提升至UASB池。7.2.6风机选型罗茨鼓风机，是容积式气体压缩机中的一种，其特点为：在最高设计压力范围内，管网阻力变化时，流量变化很小，工作适应性较强，故在流量要求稳定而阻力变动幅度较大的工作场合，可予自动调节。参照《水工业工程手册-水工业工程设备》中建筑工业出版社，选择风机如下：表7-1氨吹脱塔风机性能表型号：RG350口径转速排气压力理论流量进口流量所需轴功率（）所配电机功率（）55kw140 华东交通大学毕业设计图7-4氨吹脱塔尺寸示意图7-5氨吹脱塔布水示意图塔直径为4.6m，300mm的管子将中间水池的水输入氨吹脱塔中，设支管管径为100mm，支管间距为0.2m，设共15根管子。设计孔径为4mm,孔间距为1.5cm，布孔面积应为进水总管面积的2-3倍，所以布孔情况根据管段长度为：布孔总数为所以，孔口流速为第八章上流式厌氧污泥床8.1简介上流式厌氧污泥床反应器（UASB）(Up-flowAnaerobicSludgeBed，注：以下简称UASB）是由荷兰Lettinga在20世纪70年代研制开发的，是一种微生物悬浮生长型的厌氧反应器，其结构见图。140 华东交通大学毕业设计图8-1升流式厌氧污泥床反应器的底部是浓度较高的污泥层，称之为污泥床。具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。在污泥床上部是浓度较低的悬浮污泥层，通常把污泥床和悬浮污泥层称为反应区。在反应区上部设有气、液、固三相分离器。污水从反应器的底部进入，与污泥床中的污泥充分接触，微生物分解污水中的有机物产生沼气，微小的沼气泡在上升过程中不断合并成大气泡。由于气泡上升产生的强烈搅动，在污泥床上部形成悬浮污泥层。气、水、泥三相混合液上升至三相分离器内，沼气泡碰到分离器的反射板时折向气室，被有效地收集排出；污泥和水经孔道进入沉淀区，污泥在重力的作用下下沉到沉淀区的底部，沿斜壁滑落回反应区，上清液从沉淀区上部排出。污泥与液体的分离基于污泥絮凝、沉淀和过滤作用。所以在运行操作过程中，应该尽可能创造污泥能够形成絮凝沉降的水力条件，使污泥具有良好的絮凝、沉淀性能，不仅对于分离器的工作是具有重要意义，对于整个有机物去除率更加至关重要。UASB中污水与污泥的混合是靠上升的水流和发酵过程中产生的气泡来完成的。因此，一般采用多点进水，使进水均匀地分布在床断面上，其中的关键是要均匀——匀速、匀量。UASB设备启动的难点是获得大量沉降性能良好的厌氧颗粒污泥。最好的办法加以驯化，一般需要3－6个月，如果靠设备自身积累，投产期最长可长达1－2年。实践表明，投加少量的载体，有利于厌氧菌的附着，促进初期颗粒污泥的形成；比重大的絮状污泥比轻的易于颗粒化；比甲烷活性高的厌氧污泥可缩短启动期。启动操作要点（1）最好一次投加足够量的接种污泥；（2）启动初期从污泥床流出的污泥可以不予回流，以使特别轻的和细碎污泥跟悬浮物140 华东交通大学毕业设计连续地从污泥床排出体外，使较重的活性污泥在床内积累，并促进其增殖逐步达到颗粒化；（3）启动开始污水COD浓度较低时，未必就能让污泥颗粒化速度加快；（4）最初污泥负荷率一般在0.1－0.2kgCOD/kgTSS.d左右比较合适；（5）污水中原来存在的和厌氧分解出来的多种挥发酸未能有效分解之前，不应随意提高有机容积负荷，这需要跟踪观察和水样化验；（6）可降解的COD去除率达到70—80％左右时，可以逐步增加有机容积负荷率；（7）为促进污泥颗粒化，反应区内的最小空塔速度不可低于1m/d，采用较高的表面水力负荷有利于小颗粒污泥与污泥絮凝分开，使小颗粒污泥凝并为大颗粒。和其他类型的厌氧反应器相较，升流式厌氧污泥床具有一系列的优点，其中包括：（1）污泥床内生物量多，折合浓度计算可达20-30g/L；（2）容积负荷率高，在中温发酵条件下，一般可达左右，甚至能够高达，污水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。（3）设备简单运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，而且不存在堵塞问题。（4）无混合搅拌设备，靠发酵过程中产生的沼气的上升运动，使污泥床上部的污泥处于悬浮状态，对下部的污泥层也有一定程度的搅动；其主要缺点为：（1）进水中悬浮物需要适当控制，不宜过高，一般控制在100mg/L以下；（2）污泥床内有短流现象，影响处理能力；（3）对水质和负荷突然变化较敏感，耐冲击力稍差。8.2设计计算8.2.1UASB反应器的设计计算UASB的工艺设计主要是计算UASB的容积、产气量、剩余污泥量、营养需求的平衡量。UASB反应器的设计方法大多是经验或半经验的，UASB反应器设计的主要内容包括：反映其主要尺寸的确定，三相分离器的设计，进水配水系统的设计和出水系统的设计等。UASB的池形状有圆形、方形、矩形。污泥床高度一般为3－8m，多用钢筋混凝土建造。当污水有机物浓度比较高时，需要的沉淀区与反应区的容积比值小，反应区的面积可采用与沉淀区相同的面积和池形。当污水有机物浓度低时，需要的沉淀面积大，为了保证反应区的一定高度，反应区的面积不能太大时，则可采用反应区的面积小于沉淀区，即污泥床上部面积大于下部的池形。8.2.2UASB反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为；UASB的有效容积140 华东交通大学毕业设计式中：E-------去除效率，%；——进水有机物浓度，，本设计为；——容积负荷，；=8.2.3UASB反应器的形状和尺寸工程设计反应器4座，槽截面为矩形。（1）反应器有效高度为h=7m，则横截面积单池面积式中：h——反应器有效高度，m;S——横截面积，；n——反应器座数，座。S=（2）单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在2：1以下较为合适。设池长L=13m,则宽单池截面积：（3）设计反应器总高H=7.5m，其中超高0.5m单池总容积单池有效反应容器：单个反应器实际尺寸：反应器数量：4座总池面积：总有效反应器容积：UASB体积有效系数：，介于70%~90%之间；（4）水力停留时间（HRT）及水力负荷率（）140 华东交通大学毕业设计据参考文献，对颗粒污泥，水力负荷，故符合要求。8.2.4三相分离器构造设计计算气液固三相分离器是UASB的重要组成部分，它对污泥床的正常运行和获良好的出水水质起十分重要的作用，因此设计时应给予特别的重视。根据经验，三相分离器应满足以下几点要求：（1）混和液进入沉淀区之前，必须将其中的气泡予以脱出，防止气泡进入沉淀区影响沉淀；（2）沉淀器斜壁角度约可大于45度角；（3）沉淀区的表面水力负荷应在以下，进入沉淀区前，通过沉淀槽底缝的流速不大于；（4）处于集气器的液一气界面上的污泥要很好地使之浸没于水中；（5）应防止集气器内产生大量泡沫。第2、3两个条件可以通过适当选择沉淀器的深度－面积比来加以满足。图8-2单元三相分离器结构示意图a.沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内的表面负荷率，沉淀室底部进水口表面负荷一般小于。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置6个集气室，构成6个分离单元，则每池设置6个三相分离器。三相分离器长度B=12m，每个单元宽度140 华东交通大学毕业设计沉淀区的表面负荷率：<,符合要求。b.回流缝设计图8-3回流缝计算示意图如图，设上下三角形集气罩斜面水平夹角为，取；式中：——下三角形集气罩底的宽度，m；——下三角形集气罩的垂直高度，m；——相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m；——单元三相分离器的宽度，m.下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速式中：——下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h；——下三角形集气罩回流缝的总面积，；——反应器的宽度，即三相分离器的长度B，m；140 华东交通大学毕业设计n——反应器的三相分离器的单元数。为使回流缝水流稳定，固液分离效果良好，污泥能顺利回流，一般。上三角集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速，设=CD=0.3m式中：——上三角集气罩下端与下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的速度，m/h；——上三角形集气罩回流缝的总面积，；——上三角形集气罩回流缝的宽度，m。假定为控制断面，一般其面积不低于反应器面积的20%，就是。同时要满足：。c.气液分离设计由上图可知：CE=CDsin55=CB=设AB=0.5m，则校核液气分离。如上图所示，假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是：。沿AB方向水流速度：式中：B——三相分离器长度，m；N——每池三相分离器数量,个。气泡上升速度：140 华东交通大学毕业设计式中：d——气泡直径，cm；——液体密度，；——沼气密度，；——碰撞系数，取0.95；——污水的动力黏滞系数，；——液体的运动黏滞系数，。设气泡直径d=0.01cm；35C下，由于污水动力黏滞系数值比净水的大，取。可脱去的气泡。d.三相分离器与UASB高度设计三相分离区总高度为集气罩以上的覆盖水深，取0.5m。140 华东交通大学毕业设计=0.5+1.2+0.8-0.36=2.14UASB总高H=7.5m，沉淀区高2m，污泥床高2.5m,悬浮区高2.5m,超高0.5m。图8-4厌氧UASB反应器结构示意图8.2.5布水系统的设计计算反应器布水点数量设置与处理流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。有资料知，颗粒污泥，每个布水点服务2~5，出水口流速2~5。(1)配水系统形式采用多管多孔配水方式，每个反应器设1根D=100mm的总水管，20根d=50mm的支水管，支管分别位于总水管两侧，同侧每两根支管之间的中心距为0.6m，配水孔径取，孔距1m，每根水管有12个配水孔，每个孔的服务面积，孔口向下。(2)布水孔孔径总管流速布水孔出水流速为0.2m/s,则孔径计算为：布水管设置在离UASB反应器底部200mm处。(3)验证中温度35，容积负荷，沼气产率140 华东交通大学毕业设计；满足空塔水流速度，空塔沼气上升速度。空塔水流速度：<，符合要求。空塔气流速度：符合要求。8.2.6排泥系统设计计算（1）UASB反应器中污泥总量计算一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15VSS/L，则4座UASB反应器中污泥总量：（2）产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取。流量Q=进水COD浓度去除率E=80%a.UASB反应器总产泥。b.据VSS/SS=0.8；。单池产泥。c.污泥含水率为98%，当含水率>95%，取，则污泥产量；单池排泥量。污泥龄：（3）排泥系统设计在距UASB反应器底部100cm和200cm高处，各设置两个排泥口，共4个排泥口。排空时由污泥泵从排泥管强排。反应器每天排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池中。排泥管选钢管D=200mm。140 华东交通大学毕业设计由计算的污泥量选择污泥泵，型号：50KWQ15-15-1.5。主要性能：流量；扬程15m；电机功率1.5KW,数量4台。用4台泵同时给4座反应器排泥，设每天共排泥2h.8.2.7出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出。出水是否均匀对处理效果有很大的影响且其形式与三相分离器及沉淀区设计有关。（1）出水槽设计对于每个反应池，有6个单元三相分离器，出水槽共有12条，槽宽0.2m。a)单个反应器流量：b)设出水槽槽口附近水流速度为0.2m/s，则槽口附近水深=取槽口附近槽深为0.20m，出水槽坡度为0.01；出水槽尺寸，出水槽数量为4座。（2）溢流堰的设计a出水槽溢流堰共有24条（），每条长12m；设计三角堰，堰高50mm,堰口宽100mm，则堰口水面宽50mm（堰上水头最小为25mm）。每个UASB反应器处理水量10.2L/s，查知溢流负荷为1~2L/(),设计溢流负荷，则堰上水面总长为：。三角堰数量：，取180个。b.堰上水头校核每个堰出流率：按三角堰计算公式则堰上水头：。c.出水渠设计计算反应器沿长边设一条矩形出水渠，24条出水槽的出水流至此出水渠。设出水渠渠口附近水流速度为0.2m/s。出水渠附近水深=以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.2+0.51=0.71离出水渠最远的出水槽到渠口的距离为13.85m140 华东交通大学毕业设计，出水渠长为13.85+0.1=13.95m。出水渠尺寸：；向渠口坡度为0.001。d.UASB排水管设计计算，选用D=200mm的钢管排水，充满度（设计值）为0.55。8.2.8沼气收集系统的设计计算（1）沼气产量计算沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取。a.总产气量单个UASB反应器产气量：b.集气管每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13根集气管。每根集气管内最大气流量=据资料，集气室沼气出气管最小直径，取100mm，结构如图3。图8-5集气管结构示意图c.沼气主管每池6根集气管先通到一根单池主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，单池沼气主管管道坡度为0.5%。单池沼气主管内最大气流量取D=150mm，充满度(设计值)为0.8，则流速140 华东交通大学毕业设计d.沼气总管内最大气流量：取D=500mm，充满度（设计值）为0.6；流速（2）水封罐设计水封罐主要是用来控制三相分离器的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排出冷凝水作用。每一反应器配一水封罐。a.水封高度式中：——反应器至储气罐的压头损失和储气罐内的压头。为保证安全取储气罐内压头，集气罩中出气气压最大取2m，储气罐内压强为400mm。b.水封罐取水封罐高度为2.5m，直径1500mm，进气管，出气管各一根，D=200mm，进水管，放空管各一根D=50mm，并设液面计。图8-6UASB水封罐c.气水分离器气水分离器为干燥沼气所用，选用钢制气水分离器4个，气水分离器中有钢丝填料，并配有流量计压力表。140 华东交通大学毕业设计图8-7气水分离器d.气柜，气柜容积定为3h的产气量，即。图8-8气柜详图第九章接触氧化池9.1简介生物接触氧化处理技术的实质之一是在池内充填填料，已经充氧的污水浸没全部填料，并以一定的流速流经填料。在填料上布满生物膜，污水与生物膜广泛接触在生物膜上微生物的新陈代谢功能的作用下，污水中有机污染物得到去除，污水得到净化。生物接触氧化法是以生物膜为主净化污水的一种处理工艺。它利用固着在填料上的生物膜吸附和氧化污水中的有机物。但又有其独特之处。（1）氧化池内供微生物固着的填料，全部淹没在污水中，相当于一种浸没在污水中的生物滤池，故又称淹没式生物滤池。（2）140 华东交通大学毕业设计池内采用与曝气池相同的曝气方法，提供微生物氧化有机物所需要的氧量，并起搅拌混合作用。类似于在曝气池中添加填料，供微生物栖息，故又称接触曝气池。（2）净化污水主要靠生物膜，但在氧化沟污水中尚存在一定浓度的悬浮生物量，类似于曝气池中的活性污泥，对污水也起一定的净化作用。可见，生物接触氧化法是一种具有活性污泥法特点的生物膜法。它综合了曝气池和生物滤池的优点，避免了两者的缺点。生物接触氧化法的处理工艺通常可以分为：一段法（一次生物接触氧化法）、二段法（两次生物接触氧化法）、多段法（多次生物接触氧化法）和推流法（多格生物接触氧化法）。本设计采用的是一段法。一段法也称一氧一沉法。原水进入生物接触氧化池进行处理而后进入二次沉淀池进行泥水分离。在此处理过程中，氧化池的流态具有完全混合型的特点，全池填料上的生物膜厚度几乎相等，BOD负荷大体相同。氧化池中剩余的营养物质（F）与活性微生物重量（M）之比F/M在1.19~3.57之间，微生物处于对数生长期和生长率下降期的前期。生物膜生长较快，活性较大，降解有机物的速率较高。生物接触氧化法的主要特点有以下几个方面：(1)由于填料的笔表面积大，池内的充氧条件较好，生物接触氧化池内单位容积的生物固体量高于活性污泥法曝气池及生物滤池，因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷。(2)由于相当一部分微生物固着生长在填料表面，生物接触氧化法不需要设污泥回流系统，也没有污泥膨胀问题，运行管理方便。由于生物接触氧化池内生物固体量多，水流状态属完全混合型，因此生物接触氧化池对水质水量的骤变有较强的适应能力。(3)由于生物接触氧化池内生物固体量较多，当有机容积负荷较高时，其F/M比可以保持在一定水平，因此污泥常量可相当于或低于活性污泥法。接触氧化池是由池体、填料、支架及曝气装置、进水装置以及排泥管道等部件所组成。图9-1接触氧化池的基本构造图9.2设计依据（1）池内填料高度为3.0~3.5m,底部布气层高为0.6~0.7m,顶部稳定水层0.5~0.6m,总高度约为4.5~5.0m（2）池座数一般不应少于两座，并按同时工作考虑（3）填料层总高度一般取3.0m140 华东交通大学毕业设计（1）池中污水的DO一般应维持在2.5~3.5mg/L之间，气水比约为15~20:1（2）为了保证布水、布气均匀，每池面积一般应在25以内（3）池水在池内的有效接触时间不得少于2h（4）生物接触氧化池的填料体积可按BOD—容积负荷率计算，亦可按接触时间计算（5）生物接触氧化池中的填料可采用全池布置（底部进水、进气）两侧布置（中心进气、底部进水）或单侧布置（侧部进气、上部进水）填料应分层安装。（6）生物接触氧化池进水应防止短流，出水宜采用堰式出水（7）生物接触氧化池底部应设置排泥和防空设施（8）生物接触氧化池的五日生化需氧量容积负荷，宜根据实验资料确定，无试验资料时，碳氧化宜为,碳氧化/硝化宜为图9-2生物接触氧化技术一段处理流程9.3设计数据（1）平均日污水量；（2）进水浓度：；（3）出水浓度：；（4）去除率：；（5）参照《排水工程》下册，酵母污水的取值，确定填料容积负荷：；（6）有效接触时间：；（7）气水比：。9.4设计计算9.4.1有效容积：式中：V——有效容积，；140 华东交通大学毕业设计Q——设计流量，；——进水浓度，；——出水浓度，；M——填料容积负荷，。9.4.2滤池总面积设H=3m，分3层，每层1m，则滤池总面积：式中：F——滤池总面积，；V——滤池有效容积，；H——滤池高度，m。9.4.3每格滤池面积采用16格滤池，每格滤池面积为式中：f——每格滤池面积，；F——滤池总面积，；n——滤池格数，个。为了保证布气、布水均匀，每格池面积不宜大于。本设计取为16个格。9.4.4每格尺寸为：。9.4.5校核反应时间：式中：t——反应时间，h；n——同上；140 华东交通大学毕业设计f——同上；H——同上；——平均污水量，。设计要求大于2小时，所以符合要求。9.4.6滤池总高度：式中：——滤池总高度，m；H——同上；——超高，m（=0.5~0.6m）；——填料上水深，m（=0.4~0.5m）；——填料层间隙高，m（=0.2~0.3m）;m——填料层数，层；——配水区高度，m（当采用多管曝气时，不考虑入检修者=0.5m，考虑入检修者=1.5m）。本设计取超高为0.3m，填料上水深为0.4m，填料层间隙高危0.2m，配水区高度取为0.5m。9.4.7污水在池内实际停留时间：式中：——污水在池内实际停留时间，h；n——同上；f——同上；——同上；Q——同上；——同上。140 华东交通大学毕业设计9.4.8填料总体积：式中：——填料总体积，；H,n,f——同上。9.4.9所需空气量：式中：D——需气量，；——，（）Q——设计污水量，。9.4.10每格滤池所需空气量：9.4.11座接触氧化池的体积为：每座接触氧化池分五格，每格尺寸为；每座接触氧化池面积为：()每座接触氧化池尺寸为：每座需空气量：9.4.12空气管道布置（1）空气干管每池所需的空气量D1=3281m3/d，那么取v=15m/s，则取d=0.06m=60mm，其v=13.4m/s。（2）空气支管在生物接触氧化池中，曝气系统多采用穿孔管布气。穿孔管管径为20mm，中心间距为90mm布置，共26根，穿孔管上孔眼直径为3mm，孔眼中心间距为140 华东交通大学毕业设计70mm，即每根穿孔管上开孔52个，则孔口空气流速为式中：----孔口空气流速（m/s）；d-----孔眼直径（m）。=4.0m/s图9-3穿孔管布置开孔示意图9.4.13鼓风机选型鼓风机根据H’与D选择型号。式中，-----为所需水头，m；----支管安装深度，m；h------阻力，m。则支管安装深度H0=4.0m，阻力h估算取0.4m140 华东交通大学毕业设计所需空气量每台鼓风机的风量为：型号：TSD-150罗茨式鼓风机台数：三台（二用一备）转速：1150r/min升压：44.1kPa流量：18.9m3/min配套电机：型号Y180-4功率22kw机组最大重量：730kg图9-4接触氧化池结构示意图140 华东交通大学毕业设计图9-5生物接触氧化池曝气管布置示意图9.4.14进出水系统(1)生物接触氧化池的进水设计UASB的出水通过DN300的管道送往生物接触氧化池，管道内的水流速度为0.8m/s。然后分为两条DN100的管道进入总渠道，以保证配水均匀，管道内的水流速度为0.68m/s，进水总渠道的宽度为0.8m，有效水深为0.8m，由进水总渠道接出两条配水支渠，向每个反应池进行配水，支渠宽度为0.5m。从配水支渠向反应池配水采用孔口，每格孔口所需面积：式中：f----每格孔口所需面积，（）；N----反应池格数；---孔口流速，（m/s）。设计中N取16格，=0.085m/s。=设孔口尺寸为，则孔口个数为12个，进出水、孔口布置如下：图9-6生物接触氧化池进水孔口布置图(2)生物接触氧化池的出水设计生物接触氧化池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头140 华东交通大学毕业设计式中：H---堰上水头，m；Q---每座反应池的出水量，；m---流量系数，一般采用0.4---0.5；设计中取m=0.4，b=6.0m将池子的某一侧设为出水渠道，每座池子的出水汇入同一出水渠道中，再用管道连接到二沉池。1）单集水槽单集水槽宽度施工中，集水槽宽0.168m不合理，取为0.2m。起点水深终点水深2）中间水槽水槽宽度施工中，集水槽宽0.168m不合理，取为0.2m。起点水深终点水深设计槽底坡度为0.01。为了防止在出水渠道中发生沉淀，则其流速应大于0.25m/s，所以本设计中出水渠道的长有24.5m，所以：每格反应池的出水进入出水支渠，出水支渠的宽度为0.5m,总共3条出水支渠将出水收集至出水总渠，出水总渠宽度为0.8m，最后通过DN350的出水总管，将生物接触氧化池的出水送往二沉池，出水总管的流速为0.8m/s。为了施工方便，同时为了连接管道方便，取其高度为3dm，并将其设有坡度，设计为0.01，将出水管连在较低的一侧。140 华东交通大学毕业设计图9-7生物接触氧化池进出水示意图9.4.15填料设计选择ZH901弹性立体填料。该产品采用高分子聚合物并加以抗氧化剂、亲水剂、稳定剂、吸附剂等添加剂，经特殊拉丝而成。表面带有细小毛刺及间距扁平状结构，弹性丝经高温粘合，牢固在塑料粒子上，形成片距式弹性立体填料，比表面积大，空隙可变，容易挂膜，周期性脱膜容易，更新快，具有良好的布气、布水性能，传质效果较好，对有机物去除率高，长期使用恩能够保持较大的比表面积，不结球，无需反冲洗，广发应用于生物膜法处理各种污水，给水微污染处理。本设计选择填料规格（调料直径片距）为，成膜后重量为，安装距离为150mm。140 华东交通大学毕业设计图9-8ZH型软性填料与曝气口配套安装图9-9填料表示法140 华东交通大学毕业设计第十章二次沉淀池10.1池型选择二次沉淀池也是好氧生物处理系统的重要组成部分，它的作用是泥水分离，使混合液澄清，连接着污泥处理系统。原则上用于初次沉淀池的平流式沉淀池、辐流式沉淀池和竖流式沉淀池等都可以作为二次沉淀池使用。有关沉淀池的规定一般也都适用于二次沉淀池，但二次沉淀池中的混合液浓度高，沉淀过程是絮凝沉淀，沉淀分离的污泥具有质量小，易被出水带走等特点。平流式沉淀池可用于大、中、小型污水厂，但一般多用于初沉池，作为二沉池比较少。平流式沉淀池配水不易均匀，排泥设施复杂，不易管理。辐流式沉淀池一般对称布置，配水采用配水井，这样各池之间配水均匀，结构紧凑。辐流式沉淀池排泥机械已定型化，运行效果好，管理方便。辐流式沉淀池适用于大、中型污水厂。竖流式沉淀池一般用于小型污水处理厂以及中小型污水厂的污泥浓缩池。该地型的占地面积小，运行管理简单，但埋深较大，施工困难，耐冲击负荷差。斜板沉淀池具有沉淀效率高，停留时间短，占地少等优点。一般常用于小型污水处理厂或工业企业内的小型污水处理站。斜管沉淀池处理效果不稳定，容易形成污泥堵塞，维护管理不便。本设计采用平流式沉淀池。表10.1二沉池的比较类型优点缺点适用条件平流式处理水量可大可少,有效沉淀区大,沉淀效果好；对水量水质变化适应性强；造价低,施工方便，平面布置紧凑占地面积大,排泥困难(人工排泥),工作繁杂,机械刮泥易锈蚀,配水不宜均匀地下水位高,施工困难地区；适用于流动性差，比重大的污泥,不能用静水压力排泥,污水量不限辐流式处理大水量，较为经济,排泥设备己定型系列化,运行稳定,管理方便，结构受力条件好排泥设备复杂,需具有较高的运行管理水平,施工要求严格适用处理大水量、地下水位较高的地区及工程地质条件差的地区竖流式占地面积小，不需要排泥设备，排泥方便，操作简单，适用于絮凝性能胶体沉淀池深度大，施工困难，造价高；抗水量冲击负荷和水温变化能力不强适用于处理小水量、用地紧张10.2设计数据（1）池子的长宽比不小于4，以4-5为宜。（2）池子的长深比不小于8，以8-12为宜。140 华东交通大学毕业设计（3）池底纵坡，采用机械刮泥时，不小于0.005，一般采用0.01-0.02。（4）按表面负荷计算时，应对水平流速进行校核，最大水平流速，初沉池为7mm/s，二次沉淀池为5mm/s；（5）刮泥机的行进速度不大于1.2m/min，一般采用0.6-0.9m/min；（6）生物膜法后，沉淀时间为1.5-4.0h，表面负荷为，污泥含水率为96%-98%，固体负荷，堰口负荷；（7）池子超高至少采用0.3m；（8）缓冲层高度，一般采用0.3-0.5m；（9）污泥斗的斜壁与水平面的倾角，方斗不宜小于，圆斗不宜小于；（10）二次沉淀池的污泥斗容积按不小于2h贮泥量考虑；（11）排泥管直径不应小于200mm；（12）沉淀池的污泥一般采用井水压力排除，二次沉淀池的静水头，生物膜法后不应小于1.2m；（13）沉淀池的入口和出口均应采取整流措施；（14）进出口处应设置挡板，高出池内水面0.1-0.15m，挡板淹设深度：进口处视沉淀池深度而定，不应小于0.25m，一般为0.5-1.0m，出口处一般为0.3-0.4m，挡板位置：距进口为0.5-1.0m，距出水口为0.25-0.5m。10.3设计计算（1）设计流量：（2）沉淀池表面水力负荷，一般采用，本设计取；（3）最小沉速：指所应去除的悬浮物中，粒径最小颗粒的沉降速度，以mm/s表示。（4）沉淀时间：指满足某悬浮固体去除百分率所需的固体在池中平均停留时间，以h表示，一般为20~30min。（5）有效水深一般取1.8~2.5m,本设计。10.3.1沉淀部分水面面积A式中：A——沉淀池面积，；Q—设计流量（m3/h）；—沉淀池表面水力负荷，。140 华东交通大学毕业设计则10.3.2沉淀部分有效水深式中：t-----沉淀时间，取3.0h；——设计水深，m。10.3.3沉淀部分有效容积式中：A----总表面积，；----沉淀部分有效水深，m；10.3.4池长式中：v---水平流速，取2mm/s。10.3.5池子总宽度=104/22=4.7m10.3.6池子个数式中：b---每个池子宽度，m，取b=4.7m；=（个）10.3.7污泥部分所需的总容积式中：T---两次清除污泥间隔时间，（d）;---进水悬浮物浓度（）；140 华东交通大学毕业设计---出水悬浮物浓度（）；r---污泥密度（），其值约为1；---污泥含水率（%）。通过前面计算，=，=，本设计中T=1d，r=1，=96%（96%-98%）10.3.8污泥斗容积式中：----斗上口面积（）；----斗下口面积（）；----泥斗高度（m）。图10-1沉淀池尺寸示意图10.3.9污泥斗以上梯形部分污泥容积140 华东交通大学毕业设计10.3.10污泥斗和梯形部分容积满足要求。10.3.11池子总高度设缓冲层高度为，=0.3+3.0+0.5+2.02=5.82（m）10.3.12进水设计因为二沉池的水已经是处理后期的水，通过前面计算得知，其污泥量已经很小，而且配水槽的尺寸太小，所以将生物接触氧化池的出水管直接通到二沉池里，设置折流板，折流板距池壁的距离为0.5m，水被折流板折流下来，经过沉淀，通过孔口到积水槽后，由管道输送到消毒池。出水采用孔口出水，设孔的尺寸为，间距为0.3m，设出水渠长为4.7m，则开12个孔。起点水深=0.75b=0.23m终点水深=1.25b=0.38m开孔距渠底0.1m，出水管为距池底0.2m，出水孔总面积为140 华东交通大学毕业设计第十一章贮泥池11.1贮泥池的作用调节污泥量，因为污泥来源有三处即初沉池的污泥、二沉池的污泥和UASB的污泥。所排放的时间不同，所以需要一个池子来汇集这三处的污泥在进行处理。11.2贮泥池计算11.2.1贮泥池用来贮存来自初次沉淀池和二次沉淀池及UASB的污泥量为，初沉池的污泥量为，二次沉淀池的污泥量为。污泥总量为Q=80+101+20.4=201.411.2.2贮泥池容积式中：v----贮泥池计算容积（）；Q—每日产泥量，（）；t---贮泥时间（h），一般采用8-12h；n---贮泥池个数。设计中去t=8h，n=2。贮泥池设计容积式中：V-----贮泥池容积，；----贮泥池有效深度，m；----污泥斗高度，m；a----污泥贮池边长，m；b----污泥斗底边长，m；140 华东交通大学毕业设计n----污泥贮池个数；---污泥斗倾角，一般采用。本设计中n=2，a=3,=3.0m,污泥斗底为正方形，边长为b=1.0m。39，符合要求。11.2.3贮泥池高度式中：h------污泥贮池高度，m；----超高（m），一般采用0.3m；---污泥贮池有效深度，m；---污泥斗高，m。11.2.4管道部分每个贮池中设DN=150mm的吸泥管一根，2个贮泥池互相联通，连通管DN=200mm，共设有7根进泥管，4根来自初沉池，管径DN200mm，2根来自二沉池，管径均为150mm。图11-1贮泥池尺寸示意图本设计选择50QW24-20-4型潜水排污泵，其主要性能如下表：140 华东交通大学毕业设计表11-150QW24-20-4型潜水排污泵性能表重量（kg）流量扬程（m）转速（r/min）排出口径（mm）功率（kw）效率（%）厂家1212420144050469.2江苏亚太泵业集团有限公司表11-2自动耦合式安装尺寸表（mm）sefghLM501101404-13.525320390320390400254-20472407mnpkHlJE10060184207401089230030035020060050050QW24-20-4型潜水排污泵具有高效、防缠绕、无堵塞、自动耦合、高可靠性和自动控制等优点，在排送固体颗粒和长纤维垃圾方面，具有独特功能。型号说明：第十二章污泥浓缩污泥浓缩脱水的主要对象是间隙水，它占污泥含水量的65%-85%，因此浓缩减少污泥体积最经济有效的方法。污泥含水率从99%降至96%，污泥体积可减少75%，这就为后续处理创造了良好的条件，节省设备投资，降低处理成本。可以这样说，不管污泥采用何种方式处理处置，污泥浓缩是必不可少。污泥浓缩的方法有重力浓缩和气浮浓缩、机械浓缩三种。以重力浓缩最常用。12.1设计数据（1）140 华东交通大学毕业设计生物膜法后，二次沉淀池污泥含水率96%-98%，在二沉池的污泥量计算中，取其含水率为98%，即重力浓缩池进泥含水率为98%。（1）经过污泥浓缩后，污泥的含水率为94%-98%，故取浓缩后污泥含水率为95%。（2）浓缩时间大于12h。（3）浓缩池有效水深不小于3m,一般4m为宜。（4）污泥室容积，应该根据排泥方法和排泥间隙时间确定，排泥间隔定期排泥时间一般为8h。（5）集泥装置不设刮泥机时，池底设泥斗，泥斗壁与水平面的倾角应小于。当采用吸泥机室，池底坡度为0.003，当采用刮泥机室，池底坡度不宜小于0.01.（6）排泥管内管径不小于150mm。（7）浓缩池上清液应回流到初沉池前进行处理。表12-1各种浓缩方法的特点及应用浓缩方法优点缺点适用条件和应用情况重力浓缩法1.浓缩池构造简单，操作方便。2.动力消耗小，运行费用低3.贮存污泥能力强1.占地面积大2.浓缩效果不理想3.污泥量易腐化，散发臭气初沉污泥初沉污泥+剩余污泥广泛应用气浮浓缩法1.浓缩效果好，出泥含水率低2.占地面积小，只为重力法的10%3.运行效果稳定，不受季节影响1.运行费用高于重力法，但低于离心法2.操作管理要求较高3.电耗大4.污泥贮存能力小剩余污泥初沉污泥+剩余污泥发达国家开始推广使用离心浓缩法1.浓缩效果好，工作效率高2.占地面积极小3.几乎不散发臭气，工作环境好1.要求专用的离心设备2.耗电量大3.对操作人员技术要求较高，管理复杂剩余污泥很少使用重力浓缩本质上是一种沉淀工艺，属于压缩沉淀，浓缩前由于污泥浓度较高，颗粒之间彼此接触支撑，浓缩开始以后，在上层颗粒的重力作用下，下层颗粒间隙中的水杯挤出界面，颗粒之间相互拥挤得更加紧米，通过这种拥挤和压缩过程，污泥浓度进一步提高，上层的上清液溢流排出，从而实现污泥浓缩。重力浓缩池按其运转方式分为连续流和间歇流，按其池型分为圆形和矩形。本设计拟采用竖流式重力浓缩池。其污泥固体负荷可用除沉污泥和二沉污泥的比例来计算，其有效水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0.1mm/s进行核算。浓缩池的容积并应按浓缩10-16小时进行核算，不宜过长。当采用定期排泥时，两次排泥时间间隔一般可采用8小时。竖流式浓缩池，污泥室的截锥体斜壁与水平面所形成的角度，应不小于50140 华东交通大学毕业设计度，中心管按污泥流量计算，不设刮泥设备，池底设有泥斗，其泥斗与水平面的倾角，应不小于50度，浓缩池的上清液重新回流到初沉池前进行处理。12.2设计计算本设计设进入浓缩池的污泥量为，采用1个浓缩池。12.2.1中心进泥管面积式中：f----浓缩池中心进泥管面积（）；Q----中心进泥管设计流量，（）；---中心进泥管流速（），一般采用；---中心进泥管直径，（m）。设计中取=0.03m/s设计中取=0.35m，进泥管采用DN200mm。管内流速12.2.2中心进泥管喇叭口语反射板之间的缝隙高度式中：-----中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度-----污泥从中心管喇叭口与反射板之间缝隙流出速度（m/s）；一般采用0.02-0.03m/s；----喇叭口直径（m），一般采用=1.35140 华东交通大学毕业设计设计中=0.02m/s，=1.35=1.350.32=0.43m=12.2.3浓缩后分离出的污水量式中：q-----浓缩后分离出的污水量（）；Q----进入浓缩池的污泥量（）；---浓缩前污泥含水率，一般采用99%；--浓缩后污泥含水率，一般采用97%。12.2.4浓缩池水流部分面积式中：F----浓缩池水流面积；v----污水在浓缩池内上升流速（m/s），一般采用v=0.00005-0.0001m/s；设计中采用v=0.0001m/s。12.2.5浓缩池直径式中：D-----浓缩池直径，（m）；设计中取为4.6m。12.2.6有效水深式中：------浓缩池有效水深（m）；t-------浓缩时间（h），一般采用10-16小时；设计中取t=10h，v取最大值0.0001m/s。140 华东交通大学毕业设计12.2.17浓缩后剩余污泥量式中:----浓缩后污泥量()12.2.18浓缩池污泥斗容积污泥斗设在浓缩池的底部，采用重力排泥。式中：-----污泥斗高度（m）；-----污泥斗倾角，圆型池体污泥斗倾角；r------污泥斗底部半径（m），一般采用；R-----浓缩池半径（m）.设计中采用，r=0.25m，R=2.3m。污泥斗容积为：====18.412.2.19污泥在污泥斗中停留时间式中：V------污泥斗容积，；T------污泥在泥斗中的停留时间（h）。12.2.10浓缩池总高度140 华东交通大学毕业设计式中：h-----浓缩池总高，m；----超高，m；---缓冲层高度（m）。设计中取=0.3m，=0.3m12.2.11溢流堰浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量，设出水槽宽，水深为0.05m，则水流速度为溢流堰周长式中：C-----溢流堰周长（m）；D-----浓缩池直径（m）;b------出水槽宽（m）.=溢流堰采用单侧三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，浓缩池有100个三角堰，三角堰流量为式中：------每个三角堰流量（）；------三角堰堰水深，（m）.=三角堰后自由跌落0.10m,则出水堰水头损失为0.109m12.2.12溢流管溢流水量，设溢流管管径DN150mm，管内流速为v=0.37m/s。12.2.13排泥管浓缩后污泥量为，泥量很小，采用间歇排泥方式，污泥斗容积，污泥管道选用DN150mm，每次排泥时间0.5h，每日排泥2次，间隔时间为12h,每次排泥量为=。140 华东交通大学毕业设计管内流速为图12-1污泥浓缩池尺寸示意图140 华东交通大学毕业设计第十三章污泥脱水机房污泥机械脱水的目的是降低含水率，减少污泥的体积，以便于进一步的处理污泥机械脱水效果好，效率高，不受气候影响，占地面积少，为目前污泥脱水较常用的方法。污泥机械脱水的方法有真空吸滤机、压滤机和离心法。带式压滤机具有连续生产，机器制造容易，操作管理简单，附属设备较少等特点。从而使投资、劳动力、能源消耗和维护费用都较低。但是污泥带式压滤机运行费用很高。结合本设计，污泥总量不大，浓缩池采用间歇式重力浓缩池，集中排泥，故可以选用带式压滤机集中连续处理污泥。同时污泥总量不大，又不会造成运行费用过高。带式压滤机不使用石灰和等药剂，只需要投加少量高分子絮凝剂，污泥的含水率可降低到70%-80%左右，泥饼量不增加，脱水污泥处理十分重要。带式压滤机运行简单，污泥絮凝情况可以目视观察。加以调节，可维持高效稳定的运转。其运行效果主要取决于滤布的速度和能力。即使运行中负荷发生变化，也能稳定脱水，机械结构简单，低速运转易保养，机械无噪声和振动，易实现密闭操作。带式压滤机适用于活性污泥和有机亲水性污泥的脱水。目前，在污泥脱水被广泛应用。13.1机械脱水前预处理预处理的目的在于改善污泥脱水性能，提高机械脱水效果与接卸脱水设备的生产能力。有机污泥（包括初次沉淀池污泥、腐殖污泥、活性污泥与消化污泥）均由亲水性带负电荷的胶体颗粒组成，颗粒大小不匀而且很细，挥发性固体含量高，比阻也大，脱水性能较差。一般认为进行机械脱水的污泥，比阻值在之间为宜，但一般各种污泥的比阻值均大大地超过该范围，因此在机械脱水前，污泥必须进行预处理。预处理主要方法有化学调节法，热处理及冷冻等最常用的是化学调节法。表13-1各种污泥的大致比阻值污泥种类比阻值140 华东交通大学毕业设计初次沉淀污泥消化污泥活性污泥腐殖污泥1）化学调节法是在污泥中加入混凝剂，助凝剂等化学药剂，比阻降低，改善脱水性能。热处理法，可使有机物分解，破坏胶体颗粒稳定性，污泥内部水与吸附水被释放，比阻值可降至，脱水性能大大改善，寄生虫卵、致病菌与病毒等可被杀灭，因此污泥热处理兼有污泥稳定，消毒和除臭等功能。热处理后污泥进行重力浓缩97%-99%以上浓缩至80%-90%，如直接进行机械脱水，泥饼含水率可达30%-45%。冷冻法可使污泥颗粒的结构被彻底破坏，脱水性能大大提高，颗粒沉降与过滤速度可提高几十倍，可直接进行机械脱水。本设计采用加药调节，加药剂为聚丙烯酰胺，投加量为0.15%-0.5%（污泥干重），取0.3%计算。故每日药剂投加量为0.5kg/h。为了省投资，拟选用人工搅拌。13.2机械脱水方法机械脱水方法有真空吸滤法、压滤法和离心法，其基本原理相同。污泥机械脱水是以过滤介质形成滤液，而固体颗粒被截留在介质上，形成滤饼，从而达到脱水的目的。目前，常用的机械有四种：折带式真空转鼓过滤机、自动板框压滤机、滚压带式压滤机、离心脱水机。图13-1带式压滤机表13-2各种污泥脱水机械的性能比较机械脱水性能指标折带式真空转鼓过滤机自动板框压滤机滚压带式压滤机离心脱水机140 华东交通大学毕业设计脱水泥饼含水率（%）75-8065-7070-8075-80投资费用较高高较低较低运行情况自控、连续自控、间歇自控、连续自控、连续预处理有无无无适用规模中、小型中、小型大、中型大、中型资料来源：《污水处理新工艺与设计计算实例》孙力平编科学出版社第一版13.3带式压滤机设备选型DYL型压滤机，是一种新型高效连续运行的固液分离设备，该设备适用于城市污水处理和化工，造纸，冶金，纺织，印染，矿业，食品业，药业，酒业，电力，煤炭等行业的各类污泥和悬浮物料的脱水工序，脱水效果良好，对所有类型的污泥均可适用，并易于和其他污水处理设备配套形成网络控制。DYL1000带宽1000mm驱动电机功率：0.75kw空压机功率：0.75kw处理量：3-6.5外型尺寸重量3200kg数量2座一般所需配套设备空气压缩机滤带冲洗泵药液溶解搅拌机计量泵或转子流量计污泥泵其他表13-3DYL型带式压滤机主要技术参数滤带宽度B/mm10001500200025003000工作压力上张紧气缸/MPa0.45-0.8压榨区过滤面积/3.24.86.489.4下张紧气缸/MPa重力过滤面积/4681012纠偏气缸/MPa电机功率/kw1.52.245.57.5冲洗网水压力/MPa0.3-0.5140 华东交通大学毕业设计最大处理量（进料）/1520303550进水污泥含水率/（%）95-98泥饼含水率/（%）60-8013-4DYL型带式压滤机安装尺寸型号DYL-10001340140016201930173014401130940364024502300650生产厂家：江苏一环集团公司140 华东交通大学毕业设计第十四章粪渣干化场干化场可分为自然滤层干化场和人工滤层干化场两种。前者适用于自然土质渗透性质好，地下水位低的地区。人工滤层干化场是人工铺设的，又可分为敞开式干化场和有盖式干化场两种。人工滤层干化场由不透水底层、排水系统、滤水层、输泥管、隔墙和围堤等部分组成。有盖式的，设有可移开（晴天）或盖上（雨天）的顶盖，顶盖一般用弓形复有塑料薄膜制成，移置方便。滤水层由上层的细矿渣或砂层铺设厚度200-300mm，下层用粗矿渣或砾石层厚200-300mm组成，滤水容易。排水管管道系统用100-150mm的陶土管或盲沟铺成，管子接头不密封，以便排水。管道之间中心距4-8m，纵坡0.002-0.003，排水管起点复土深（至砂层顶面）为0.6m。不透水底板由200-400mm后的粘土层或150-300mm后三七灰土夯实而成。也可用100-150mm后的素混凝土铺成。底板有0.01-0.02的坡度坡向排水管。隔墙与围堤，把干化场分割成若干分块，轮流使用，以便提高干化场利用率。近来，在干燥、蒸发量大的地区，采用由沥青或混凝土铺成的不透水层而无滤水层的干化场，依靠蒸发脱水。这种干化场的优点是泥饼容易铲除。14.1干化场的脱水特点及影响因素干化场脱水主要依靠渗透、蒸发与撇除。渗透过程约在污泥排入干化场最初的2-3d内完成，可使污泥含水率降低至85%左右。此后水分不能再被渗透，只能依靠蒸发脱水，约经一周或数周（决定于当地气候条件）后，含水率可降低至75%左右。研究表明，水分从污泥中蒸发的数量约等于从清水中直接蒸发的75%/降雨量的57%左右要被污泥所吸收，因此在干化场的蒸发量中必须考虑所吸收的降雨量，但有盖式干化场可不考虑。我国幅员广大，上述各数值应视各地天气条件加以调整，或通过试验决定。影响干化场脱水的因素：(1)气候条件：当地的降雨量、蒸发量、相对湿度、风速和年冰冻期。(2)污泥性质：如消化污泥在消化池中承受着高于大气压的压力，污泥中含有很多沼气泡，一旦排到干化场后，压力降低，气体迅速释出，可把污泥颗粒挟带到污泥层的表面，使水的渗透阻力减小，提高了渗透脱水性能；而初次沉淀池污泥或经过浓缩后的活性污泥，由于比阻（表征脱水性能的指标）较大，水分不易从稠密的污泥中渗透过去，往往会形成沉淀，分离出上清液，故这类污泥主要依靠蒸发脱水，可在围堤或围墙的一定高度上开设撇水窗，撇除上清液，加速脱水过程。14.2设计计算140 华东交通大学毕业设计设粪渣的含水率为96%，年粪渣量为格栅、固液分离机和沉砂池产生的粪渣。通过计算格栅产生175mg/L粪渣，沉砂池产生166.25mg/L粪渣，固液分离机产生2212mg/L的粪渣，污水量为，取粪渣密度为，所以换算之后算得粪渣年产量为。要求干化后的粪渣固体浓度为30%，当地年降水量为468mm（百度），分布均匀，蒸发量为1000mm/a（百度）。14.2.1干化后污泥厚度设每次排入干化场的污泥厚度为300mm，经2ｄ渗透脱水，污泥固体浓度可达15%，此时，污泥厚度为：渗透脱除的水分厚度300-80=220（mm）依靠蒸发脱水至固体浓度为30%时，污泥厚度为：由蒸发脱除的水分厚度80-40=40mm14.2.2污泥水分的净蒸发量水分从粪渣中的蒸发量是从清水中的75%,所以水分的蒸发量为；降雨量的57%被粪渣吸收，吸收量为：水分的净蒸发量为：14.2.3干化场面积负荷理论上干化场每年可充满与铲除次数：干化场的面积负荷14.2.4干化场面积A考虑1.2的安全系数14.2.5干化场尺寸确定设计干化场块数为6块每块面积为：每块干化场宽取为5m，长度为140 华东交通大学毕业设计考虑到冬季冰冻期，污泥干化场结冰，无法蒸发，渗透预留两块，故干化场总占地为：140 华东交通大学毕业设计图14-1人工滤层干化场第十五章消毒池紫外光通过改变细菌、病毒和其他微生物细胞的遗传物质（DNA），使其不再繁殖而达到对水和污水进行消毒的目的。总的来说紫外线消毒灯透过的是石英玻璃。140 华东交通大学毕业设计紫外线是指波长在200nm～380nm之间的太阳光线，包括3类：UV－A波长为315nm～380nm，UV－B波长为280nm～315nm，UV－C波长200nm～280nm。到达地球表面的太阳光线（290nm—2000nm）中紫外线约占13％，其中UV－A占97％，UV－B占3％，UV－C接近于0。对人皮肤损伤的只有UV－A、UV－B。通过特殊工艺制成的UV－C紫外线灯，用来进行消毒灭菌。其中真正具有杀菌作用的是uv-C波紫外线，254nm左右的紫外线最佳。紫外线可以杀灭各种微生物，包括细菌繁殖体、芽胞、分支杆菌、病毒、真菌、立克次体和支原体等，具有广谱性。其杀菌原理是通过紫外线对细菌、病毒等微生物的照射，以破坏其机体内DNA（去氧核糖核酸）的结构，使其立即死亡或丧失繁殖能力。不同波段的紫外线杀菌能力不同，只有短波紫外线（200-300nm）才能对细菌有杀灭能力，其中在250-270nm范围杀菌力最强，不同材料制造的紫外线灯成本和性能也不一样。真正高强度、长寿命的紫外线灯必需是采用石英玻璃制造，这种灯也叫石英杀菌灯，它分两种类型：高臭氧型和低臭氧型，在消毒柜一般采用高臭氧型，这也是石英紫外线灯相对其他紫外线灯的一个显著特点，此外，它产生的紫外线强度高，是高硼灯的1.5倍以上，并且，紫外线辐射强度寿命长。最可靠的分辨方法是用紫外线辐照度计254nm探头来测，同样功率，254nm紫外线强度最高的是石英紫外线灯。其次是高硼玻璃紫外线灯，高硼玻璃灯紫外光强度很容易衰减，它点灯数百小时后其紫外光强度就大幅下降，降到初始时的50%-70%。在用户手上，虽然看到灯管还是亮的，但它可能已不起作用了。而石英玻璃的光衰减程度要远小于高硼灯。涂了荧光粉的灯管，不管是用何种玻璃制造都不可能发出短波紫外线，更不可能产生臭氧，因为经荧光粉转换发出的谱线，波长最短为300nm附近，在消毒柜里经常能看到的是灭蚊灯，只能产生365nm谱线和一部分蓝色光，它的功能除了能把蚊子吸引过来之外，是根本没有消毒作用的。高硼玻璃紫外线灯和石英紫外线灯在外观上比，石英紫外线灯一般不能装铝盖灯头，灯头材质用塑料，胶木或陶瓷，灯头外径要比玻璃管粗；高硼玻璃都可采用自动化程度较高的圆封的生产工艺，其工艺与日光灯生产一样，可用铝灯头。15.1紫外线消毒的优缺点：①紫外线消毒具有广泛性，即对细菌、病毒、原生动物均有效；②紫外线消毒合乎环境保护的要求，不会产生高分子诱变剂和致癌物质；③不需要运输、使用、贮藏有毒或危险化学药剂；④消毒接触时间极短，无需巨大的接触池，药剂库等建筑物，大大减少了土建费用；⑤占地面积小；⑥运行成本较氯消毒低；⑦紫外线消毒，无残余消毒作用，消毒效果受出水水质影响较大。15.2影响紫外线消毒的因素①紫外光穿透率（UVT）由于水中的某些物质和粒子吸收和分散紫外光使紫外光穿透率降低，紫外光穿透率低达到同样的消毒效果所需的紫外剂量就越大；②悬浮物水中的悬浮颗粒可吸收分散紫外能量，同时使隐藏于颗粒中的微生物避免紫外光的照射，所以悬浮物浓度越高，消毒效果越差，颗粒尺寸越大，紫外剂量要求越大。③温度紫外灯管周围的介质温度影响灯管能量的发挥，介质温度低，杀菌效果差。140 华东交通大学毕业设计15.3紫外消毒设备紫外线消毒主要有两种，浸水式和水面式。浸水式是把光源置于水中。此法的特点是紫外线利用率高，杀菌效能好，但设备的构造复杂。水面式紫外线消毒器构造简单，利用反射罩将紫外光，以及光线散射，杀菌效果不如前者。近年来，浸水式的自外消毒设备得到很大发展。采用了低压、中压石英灯管，使用寿命由500h提高到5000-12000h；采用了机械加化学自动清洗系统合模块式的集成系统，每一个模块可独立运行，极大地方便了维护管理工作。表15-1加拿大TROJAN公司生产的紫外消毒系统的主要参数设备型号UV3000PTPUV3000PLUSUV4000PLUS处理水量/峰值95-57005700-7600076000以上均值40-29002900-3800038000以上性能二级出水每需28根灯管二级出水每需14根灯管二级出水每需2.5根灯管出水水质要求TSS：10-30mg/LUVTTSS：10-30mg/LUVTTSS：10-100mg/LUVT每模块灯管数/根2、44、6、86-24每根灯管的功率/W442502800灯管清洗方式手动机械加化学自动清洗在线机械加化学自动清洗15.4设计要点（1）紫外消毒剂量是所有紫外线辐射强度和曝光时间的乘积。紫外消毒剂量的大小与出水水质、水中所含物质种类、灯管的结垢系数等多种因素有关，应通过实验确定。（2）光照接触时间10—100s；（3）消毒水渠中的水流尽可能保持推流状态。水位可由固定溢流堰或自动水位控制器控制；（4）消毒器中水流速度最好不小于0.3m/s，以减小套管结垢，可采用串联运行，以保证所需的接触时间；（5）采用水面式紫外消毒器，反射罩一般采用表面抛光的铝质材料。15.5设计计算15.5.1峰值流量：15.5.2灯管数初步选用UV3000PLUS紫外消毒设备，每需28根灯管，故拟选用6根灯管为一个模块，则模块数为140 华东交通大学毕业设计15.5.3消毒渠设计按设备要求渠道深度为40cm，设渠中水流速度为0.2m/s。渠道过水断面积渠道宽度若灯管间距为8.00cm,沿渠道宽度可安装1个模块，故选取UV3000PLUS系统，渠道长度每个模块长度为2.46m，两个灯组间距1.0m，渠道出水设堰板调节。调节堰与灯组间距1.5m，则渠道总长L为：复核辐射时间（符合要求）紫外线消毒渠道布置如图所示。图15-1紫外线消毒渠道布置图15.5.4消毒池的进出水①进水二沉池的出水管道进入消毒池的配水渠然后经过穿孔墙均匀进入消毒池，均匀进水有利于消毒的更加全面。因为消毒渠的宽度为0.53m，所以设计孔的尺寸为，设8个配水孔，则孔间距取为10mm。②出水因为消毒池的出水进入计量堰，采用300mm的管道排水。140 华东交通大学毕业设计第十六章计量设备为了提供污水厂的工作效率和运转管理水平，并积累技术资料，以总结运转经验，为今后处理厂的设计提供可靠的数据，必须设置计量设备，正确掌握污水量、污泥量、空气量、以及动力消耗等。16.1计量设备布置原则污水厂的计量设备选择布置的一般原则如下：（1）测量污水或污泥的装置应当是水头损失小、精度高、操作简便并且不易沉积杂物的；（2）分流制污水处理厂计量设备一般设在沉砂池后，初次沉淀池前的渠道上，或设在污水厂的总出水管道上，如有条件应对各主要构筑物的进水分别计量；（3）测量原水或污泥的装置应采用不易发生沉淀的设备，如咽喉或计量槽应用最为广泛，对二级处理出水的计量除上述设备外，亦可采用各种形式的溢流堰进行测量；咽喉式计量槽最常用，其构造如下图：140 华东交通大学毕业设计图16-1巴氏计量槽示意图这种计量设备的优点是水头损失小，不易发生沉淀，精确度高达95%-98%，它的缺点是施工技术要求较高，尺寸如不准确，即影响测量精度。16.2咽喉式计量槽的一般规定（1）计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽度的8-10倍，在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的2-3倍，下游不小于4-5倍，当下游有蝶跌水而无回水影响时，可适当缩短。（2）计量槽的轴线应与渠道中心线重合；（3）计量槽上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡度可以不用；（4）计量槽的喉宽一般采用上游渠道水面宽度的；（5）当喉宽为0.25m时，140 华东交通大学毕业设计为自由流，大于此数为潜没流，当w=0.3-2.5m时，为自由流，超过此数为潜没流；（6）当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记上下游水位，设计计量槽时，应尽可能做到自由流。但不论在自由流或潜没流的情况下，均宜在上下游设置观测井；（7）设计计量槽时，除计算其通过最大流量时的工作条件外，尚须计量通过最小流量的条件；（8）计量槽在自由流的条件下，按下式计算流量：式中：w—---喉宽（m）；---上游水深（m）。当w=0.3m时，计算得Q=。140 华东交通大学毕业设计第四部分污水处理站的平面布置与高程布置第一章污水处理站的平面布置在污水处理站站内有：各种处理单元构筑物，连通各处理构筑物之间的管、渠及其他管线，辅助构筑物，辅助性建筑物，道路以及绿地等。其布置应考虑原则为：1.1各处理单元构筑物的平面布置处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在作平面布置时，应根据各构筑物的功能要求和水力要求，集合地形和地质条件，确定它们在厂区内平面的位置，对此，应考虑：（1）贯通、廉洁各处理构筑物之间的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；（2）土方量作到基本平衡，并避开劣质土壤地段；（3）在处理构筑物之间，应保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值5-10m，某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等，其间距应按有关规定确定；（4）各处理构筑物在平面布置上，应考虑适当的紧凑。1.2管、渠的平面布置（1）在各处理构筑物之间，设有贯通、连接的管、渠。此外，还应设有能够使各处理构筑物独立运行的管渠，当某一处理构筑物因故障停止工作时，使其后接处理构筑物，仍能够保持正常的运行；（2）应设超越全部构筑物，直接排放水体的超越管；（3）在厂区内还设有：给水管，空气管，消化气管，蒸气管以及输配电线路。这些管线由的敷设在地下，但大部都在地上，对它们的安排，既要便于施工和维护管理，但也要紧凑，少占用地，也可以考虑采用架空的方式敷设，在污水厂区内，应有完善的排雨水管道系统，必要时应考虑设防洪沟渠；表1-1辅助构筑物的平面布置尺寸名称面积()名称面积()综合办公楼960车库190检测中心670变电所120职工宿舍630浴室210活动中心540污泥堆放场800140 华东交通大学毕业设计食堂250晒砂场250机修车间250锅炉房300仓库630门卫301.3辅助建筑物污水处理站内的辅助建筑物有：泵房、鼓风机房、办公室、集中控制室、水质分析化验室、变电所、机修、仓库、食堂等。它们是污水处理厂不可缺少的组成部分。其建筑面积大小应按具体情况与条件而定。有可能时。可设立试验车间，以不断研究与改进污水处理技术。辅助建筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。如鼓风机房应设于曝气池附近，以节省管道和动力；变电所应设于耗电量大的构筑物附近等。化验室应远离机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件，办公室、化验室等均应与处理构筑物保持适当距离并应位于处理构筑物的夏季主风向的上风向处。操作工人的值班室应尽量布置在使工人能够便于观察各处理构筑物运行情况位置。在污水处理站内应合理的修筑道路，方便运输，广为植树绿化厂区，改善卫生条件，改变人们对污水处理站“不卫生”的传统看法，按规定，污水处理站的绿化面积不得少于30%。总平面布置图可根据污水站的规模采用1:200-1:1000比例尺的地形图绘制，常用的比例尺为1:500。构筑物件的净距离，按他们中间的道路宽度和铺设管线所需要的宽度，或者按其他特殊要求来定，一般为5-20m。布置管线时，管线之间及其他构筑物之间，应留出适当的距离，给水管或排水管距构筑物不小于3m；给水管和排水管的水平距离，当d200mm时，不应小于1.5m，当d>200mm时不小于3m。140 华东交通大学毕业设计第二章污水处理站的高程布置污水处理站污水处理流程高程布置得主要任务实：确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程构筑物之间通常地流动，保证污水处理厂的正常运行。为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间按的流动，以按重力流考虑为宜（污泥流动不在此例），为此，必须精确地计算污水流动中的水头损失，水头损失包括：（1）污水流经各处理构筑物的水头损失，在作初步设计时，可按下表所列数据估算。表2-1构筑物损失估算表构筑物名称水头损失（cm）建筑物名称水头损失（cm）格栅10-25生物滤池（工作高度为2m时）沉砂池10-25沉淀池：平流20-401）装有旋转式布水器270-280竖流40-50辐流50-602）装有固定喷洒布水器450-475双层沉淀池10-20曝气池：混合池或接触池10-30污水潜流入池25-50污水跌水入池50-150污泥干化场200-350（2）污水流经连接前后两处理构筑物管渠（包括配水设备）的水头损失，包括沿程与局部水头损失。（3）污水流经量水设备的水头损失在对污水处理厂污水处理流程的高程布置时，应考虑下列事项：①选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算，并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。②计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量；计算设计元气流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。③设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程较少，运行费用也较低，但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大，增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。④在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。在决定污泥干化场，污泥浓缩池、消化池等构筑物的高程时，应注意它们的污泥水能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。在绘制平面图的同时，应绘制污水与污泥的纵断面图或工艺流程图。绘制纵断面图时采用的比例尺：横向与总平面图同，纵向为1：50-1：100。140 华东交通大学毕业设计表2-2构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）格栅0.2二沉池0.5沉砂池0.2接触池0.3初沉池0.5计量堰0.26曝气池0.42.1污水高程2.1.1各构筑物的水头损失计算（1）格栅a．进入栅前渠道跌水进入污水处理站的污水管：管径为400mm，流速为0.60m/s，充满度为0.55，则管内水深0.22m。栅前进水渠道：水深0.20m，渠宽为0.50m，渠内流速为0.20m/s。那么，设计中拟定进厂污水管的管内底标高与栅前渠道的渠底标高相同，即进入栅前渠道跌水为h1=0.22-0.20=0.02m。b．通过格栅的水头损失由前面计算得知，h2=0.05m。故格栅的总水头损失h=0.02+0.05=0.07m。（2）沉砂池穿孔墙的水头损失：式中：ξ—局部阻力系数，直角进口取1.06；v—配水孔流速，m/s；n—配水孔个数，个。那么，已知配水孔流速为v=0.25m/s，单格配水孔个数为9个，则（3）调节池配水槽的水头损失式中：ξ—局部阻力系数，直角进口取1.06；v—配水孔流速，m/s；140 华东交通大学毕业设计n—配水孔个数，个。那么，已知配水孔流速v=0.2m/s，单侧配水孔个数为60个，则集水槽的水头损失式中：h1—自由跌落水头，m；h2—堰上水头，m；h3—起端水深，m，h3=1.25b。已知自由跌落水头为0.1m，堰上水头为0.03m，起端水深为0.23m，则（4）初沉池配水槽的水头损失式中：ξ—局部阻力系数，直角进口取1.06；v—配水孔流速，m/s；n—配水孔个数，个。那么，已知配水孔流速v=0.09m/s，单侧配水孔个数为5个，则集水槽的水头损失式中：h1—自由跌落水头，m；h2—堰上水头，m；h3—起端水深，m，h3=1.25b。已知自由跌落水头为0.1m，堰上水头为0.05m，起端水深为0.313m，则（5）中间水池中间水池无需配水，它的作用只是起到过渡的作用，所以估算其水头损失为0.2m。（6）氨吹脱塔其配水方式为上部管道配水孔均匀布水。配水区的水头损失估算为1.0。集水槽的水头损失140 华东交通大学毕业设计式中：h1—自由跌落水头，m；h2—堰上水头，m；h3—起端水深，m，h3=1.25b。已知自由跌落水头为0.1m，起端水深为0.15m，则（7）UASBa．配水区的水头损失那么，已知配水孔流速v=0.2m/s，单池配水孔个数为240个，则集水槽的水头损失式中：h1—自由跌落水头，m；h2—堰上水头，m；h3—起端水深，m，h3=1.25b。已知自由跌落水头为0.1m，堰上水头为0.05m，起端水深为0.20m，则（8）生物接触氧化池a．配水区的水头损失那么，已知配水孔流速v=0.085m/s，单池配水孔个数为12个，则b．集水槽的水头损失由于生物接触氧化池出水渠道相通，故集水槽的水头损失还包括一部分沿程损失。已知自由跌落水头为0.1m，堰上水头为0.0038m，起端水深为0.15m，则（9）二沉池a．集水槽的水头损失已知自由跌落水头为0.1m，起端水深为0.23m，则b．出水孔的水头损失那么，已知出水孔流速v=1.0m/s，单池配水孔个数为8个，则140 华东交通大学毕业设计（10）消毒池配水区的水头损失那么，已知配水孔流速v=0.085m/s，单池配水孔个数为12个，则（11）计量堰估计其水头损失为0.2。2.1.2管路的水头损失（1）UASB池到生物接触氧化池a．沿程损失：式中：λ—沿程阻力系数；l—管长，m；d—管径，m；v—管内流速，m/s。粗糙区的希弗林松公式，由于它的形式简单，计算方便，因此工程上也常采用。工业管道当量糙粒高度，选用铸铁管，其K=0.25mm。①D=300mm，v=0.72m/s，l=25mD=100mm，v=0.65m/s，l=20m故b．局部损失式中：ξ—局部阻力系数；v—断面平均流速，m/s。①D=300mm，v=0.57m/s，二个90°弯头，ξ=0.72140 华东交通大学毕业设计②D=100mm，v=0.65m/s，一个阀门（旋启示止回阀），ξ=6.5故（2）生物接触氧化池到二沉池a．沿程损失D=300mm，v=0.72m/s，l=11mb．局部损失D=300mm，v=0.72m/s，两个90°弯头，ξ=0.72，一个45°弯头，ξ=0.36（3）二沉池到消毒池a．沿程损失D=300mm，v=0.72m/s，l=24mb．局部损失D=300mm，v=0.72m/s，一个阀门（旋启示止回阀），ξ=5.5故（4）消毒池到计量堰a．沿程损失D=300mm，v=0.72m/s，l=10mb．局部损失D=300mm，v=0.72m/s，一个阀门（旋启示止回阀），ξ=3.5140 华东交通大学毕业设计2.1.3高程计算（1）高程条件根据设计原则，厂区竖向设计力求减少厂区土方量，所以应考虑水泵提升能力的同时，兼顾到接纳水体的最高水位和厂区土方量的问题。a．污水处理站地形平坦，地面绝对标高为56.00米。b．进厂的污水管道：管径D=400mm，充满度为0.55，管内底标高为53.5m。（2）推算高程a．泵前高程：高程（m）进水管水面53.5+0.55X0.4=53.7253.720栅前渠道水位跌水0.02m53.700栅后水位过栅损失0.0435m53.457沉砂池配水区水位跌水0.1m53.557沉砂池水位配水区损失0.0312m管路：沿程损失0.024m，局部损失0.020m53.482调节池水位配水区损失0.129m管路：沿程损失0.041m，局部损失0.070m53.242泵提升5.9m初沉池水位配水区损失0.024m管路：沿程损失0.019m，局部损失0.005m59.140b．泵后高程（反推）：高程（m）出水井水位55.300计量堰水位计量堰水头损失0.26m管路：沿程损失0.180m55.740消毒池水位配水区损失0.005m140 华东交通大学毕业设计管路：沿程损失0.08m，局部损失0.015m55.778二沉池水位配水区水头损失0.1m管路：沿程损失0.04m，局部损失0.145m57.843生物接触氧化池水位配水区损失0.004m管路：沿程损失0.02m，局部损失0.048m池子水头损失1.0m58.162UASB水位池子水头损失0.9m集水槽水头损失0.35m配水区损失0.52m管路：沿程损失0.082m，局部损失0.304m60.000氨吹脱塔水位配水区损失1.0m集水槽损失0.25m管路：沿程损失0.035m，局部损失0.020m61.156泵提升6m中间水池水位管路：沿程损失0.019m，局部损失0.015m59.000（3）各构筑物的标高列表表2-3：各构筑物的标高表（m）构筑物名称水面标高水深池内底标高进水管53.7200.2253.500格栅栅前53.7000.2053.500栅后53.6570.2053.457沉砂池53.4820.2753.212调节池53.2423.0050.242初次沉淀池62.1001.4054.000中间水池62.0003.0056.000氨吹脱塔62.4500.1561.000UASB59.5698.0051.569140 华东交通大学毕业设计生物接触氧化池57.4955.3252.175二沉池56.4233.0053.123消毒池55.7780.0455.638计量堰55.7400.355.440出水口55.3000.255.1002.1.4水泵选型（1）扬程计算扬程式中：h1—吸水管水头损失，m；h2—出水管水头损失，m；ξ1、ξ2—局部阻力系数；v1—吸水管流速，m/s；v2—出水管流速，m/s；h3—集水池最低工作水位与所提升最高水位之差，m；h4—自由水头，m，按0.5--1.0计。本设计中，拟选用潜污泵，故吸水管路水头损失不计。(1)出水管路：D=150mm，v=1.2m/s，l≈25m沿程损失：局部损失：三个弯头（90°，D=150mm）故本设计中，拟将潜污泵直接设置在调节池中，设调节池最小水深为总水深的2/3，即最低水位为53.242-3.0/3=52.242m，作为最低工作水位；所提升的最高水位为初沉池配水区水位59.240m，则自由水头h4拟定为0.5m，那么140 华东交通大学毕业设计型号：150QW145-10出水口直径：50mm流量：145m3/h扬程：10m转速：1440r/min数量：3台（二用一备）轴功率：4.92kW配用功率：7.5kW泵效率：78.2%重量：130kg(2)出水管路：D=150mm，v=1.2m/s，l≈15m沿程损失：局部损失：三个弯头（90°，D=150mm）故本设计中，拟将潜污泵直接设置在中间水池中，设中间水池最小水深为总水深的2/3，即最低水位为59.000-3.0/3=58.000m，作为最低工作水位；所提升的最高水位为氨吹脱塔配水区水位69.000m，则自由水头h4拟定为0.5m，那么型号：150QW200-13.5出水口直径：150mm流量：200m3/h扬程：13.5m转速：1460r/min数量：2台（一用一备）轴功率：9.46kW配用功率：15kW泵效率：78.4%重量：520kg2.2污泥高程140 华东交通大学毕业设计在污水处理厂中，经沉淀或处理后的污泥经污泥管道流动，所以应计算污泥流动中水头损失，进而计算污泥处理流程高程。污泥高程计算顺序与污水相同，即从控制性标高点开始。污泥在管道中水头损失包括沿程水头损失和局部水头损失。由于目前有关污泥水力特征研究还不够，因此污泥管道水力计算主要是采用经验公式或实验资料。（1）污泥的水力特性通常污泥都用管道输送。污泥的水力特性与含水率有直接关系，当含水率为99%-99.5%时，污泥在管道中的水力特征与污水相似；当含水率为90%-92%时，与污水相比水头损失增加很多；当污泥管径为100mm和150mm时，污泥管道的水头损失是污水管道的6-8倍。在污泥含水率一定的情况下，污泥中固体的相对密度越小，则污泥的黏度越大。污泥的黏度与污泥浓度以及挥发物的含量成正比，与温度成反比。而它与流速的关系比较复杂：当污泥在管道内以低流速（1.0-1.5m/s）流动时，处于层流状态，污泥黏度大，流动阻力比水大；当流速增至1.5m/s以上时，处于紊流状态，流动阻力比水小。在设计输泥管道时，应采用较大流速，使污泥处于紊流状态。（2）污泥管道水力计算a、重力输泥管道设计坡度采用0.01-0.02。b、压力流管根据污泥含水率以及管径的不同，一般采用如下表所列的最小设计流速。表2-4压力输泥管道最小设计流速污泥含水率（%）最小设计流速污泥含水率（%）最小设计流速管径150-200mm管径300-400mm管径150-200mm管径300-400mm901.51.6951．01.1911.41.5960.91.0921.31.4970.80.9931.21.3980.70.8941.11.2当污泥在紊流流动时沿程损失按下式计算：式中：-----海森-威廉系数，其值与污泥浓度有关，见下表：表2-5污泥浓度与值的关系污泥浓度（%）污泥浓度（%）污泥浓度（%）01004618.53228164510.125污泥管道的局部水头损失用下式计算：140 华东交通大学毕业设计式中：----局部水头损失，m；-----局部阻力系数，见表2-5和表2-6。表2-6各种管件局部阻力系数管件名称局部阻力系数值水含水率98%污泥含水率96%污泥承插街头0.40.270.43三通0.80.600.73弯头1.46（r/R=0.9)0.85(r/R=0.7)1.14(r/R=0.8)四通2.5表2-7各种阀门的局部阻力系数h/d局部阻力系数值h/d局部阻力系数值水含水率96%污泥水含水率96%污泥0.90.930.040.52.032.570.80.050.120.45.276.300.70.200.320.311.4213.00.60.700.900.228.7027.7（3）污泥提升设备污泥提升应根据污泥种类不同选择不同的泵型。各种污泥应用的提升设备见下表。表2-8污泥泵的选择污泥种类优先选择的泵型初沉污泥隔膜泵，柱塞泵，螺杆泵，无堵塞离心泵活性污泥离心泵，螺旋泵，潜污泵，混流泵，空气提升泵浓缩污泥隔膜泵，柱塞泵，无堵塞离心泵消化污泥柱塞泵，无堵塞离心泵，螺杆泵浮渣隔膜泵，柱塞泵，带破碎装置的潜污泵脱水滤饼带破碎装置的潜污泵，皮带运输机140 华东交通大学毕业设计另外，污泥倒虹吸管水头损失采用下列公式：式中：h-------倒虹吸管水头损失，m；-----倒虹吸管沿程水头损失，m；----所有管件的局部阻力系数之和；v-----管内流速，m/s；e-----安全系数，一般为1.05-1.15。污泥管道的水头损失也按清水计算，乘以比例系数。这种方法最为简便，按照污泥流量及选用的设计流速，即可计算水头损失，选定管径，设计流速一般为1-1.5m/s；当污泥管道较长时，为了不使水头损失过大，一般采用1.0m/s。污泥含水率大于98%时，其污泥流速均大于临界流速，污泥管道的水头损失可定为清水的2-4倍。2.3损失计算（1）二沉池到贮泥池a．污泥管道的沿程损失当污泥在紊流流动时，沿程损失式中：CH—海森-威廉系数，其值与污泥浓度有关。已知D=150mm，v=1.5m/s，含水率为98%，CH=81，管路长度约为L=27m，则b．污泥管道的局部损失①一个90°弯头②一个阀门140 华东交通大学毕业设计（2）初沉池到贮泥池a．污泥管道的沿程损失当污泥在紊流流动时，沿程损失式中：CH—海森-威廉系数，其值与污泥浓度有关。已知D=300mm，v=1.5m/s，含水率为97%，CH=71，管路长度约为L=80m，则b．污泥管道的局部损失①两个90°弯头②一个阀门（3）UASB到贮泥池a．污泥管道的沿程损失当污泥在紊流流动时，沿程损失式中：CH—海森-威廉系数，其值与污泥浓度有关。已知D=250mm，v=1.5m/s，含水率为98%，CH=81，管路长度约为L=40m，则b．污泥管道的局部损失①两个90°弯头140 华东交通大学毕业设计②一个阀门（4）贮泥池到污泥浓缩池a．污泥管道的沿程损失D=300mm，v=1.5m/s，含水率97%，CH=71，L≈10mb．污泥管道的局部损失一个阀门，D=300mm，v=1.5m/s（5）污泥浓缩池到脱水机房a．污泥管道的沿程损失D=300mm，v=1.5m/s，含水率95%，CH=53，L≈10mb．污泥管道的局部损失一个阀门，D=300mm，v=1.5m/s2.4确定高程高程（m）（1）泵前：二沉池水位57.843贮泥池管路：沿程损失0.927m，局部损失0.844m56.072（2）UASB水位58.569贮泥池管路：沿程损失0.860m，局部损失0.941m56.768140 华东交通大学毕业设计（3）初沉池水位59.140贮泥池管路：沿程损失0.600m，局部损失0.941m57.599定贮泥池水位高为56.072泵输送污泥浓缩池59.000脱水间56.000泵后的高程，仅以污泥处理构筑物的土方量、污泥的提升扬程为考虑依据，来拟定各构筑物高程。2.5污泥提升泵型号：50QW20-4出水口直径：50mm流量：24m3/h扬程：20m转速：1440r/min数量：3台（二用一备）轴功率：2.39kW配用功率：4kW泵效率：69.2%重量：130kg140 华东交通大学毕业设计第五部分投资估算根据《城市建设各行业编制定员试行标准》，《河北省建筑工程单位估价表》，《河北省建筑工程综合预算定额》，及国内材料市场价格，结合当地的实际情况，对该工程的建设投资及运行费用做出以下初步估算。第一章工程土建投资估算1.1工程土建投资估算工程土建投资估算见表1表1-1土建投资估算序号构（建）筑物名称结构单价数量造价（万元）备注1格栅间砖混400元/m327.6m31.12沉砂池砖混400元/m310.0m30.43调节池砖混400元/m3583m323.0含防腐4多斗式沉淀池砖混400元/m3204.4m38.25中间水池砖混400元/m349.0m32.06氨吹脱塔钢砼400元/m3160m36.57UASB砖混400元/m3100加盖处理140 华东交通大学毕业设计4368m38水封罐钢砼400元/m34.4m32.0含防腐9气柜钢砼400元/m31152m346.0含防腐10生物接触氧化池砖混400元/m3980m339.0含防腐11二沉池砖混400元/m3350m314.012污泥贮池砖混400元/m350m32.013污泥浓缩池砖混400元/m3120m35.014污泥脱水机房砖混400元/m3180m37.215土方、场地、基础处理等前期费5.016道路、围墙、给排水等公用工程10.017植树及正常绿化5.018设备基础、砼沟、计量堰等30.0合计316.01.2设备投资估算工程主要设备投资估算见表2。表1-2工程设备投资及安装费用估算序号设备名称型号单价数量造价（万元）备注1格栅NC-80020000元/台2套4.02螺旋输送机GZ3G20000元/台1台2.03液下搅拌机QJB80000元/台2套16.01用1备4潜污泵150QW200-13.510万元/台3台302用1备5螺杆泵G(GS)35-110万元/台2台20污泥处理6填料石灰100元/m384m31.0氨吹脱塔7带式压滤机DYL-100050000元/套2套10.08管道、阀门设备配套10.09堰板、支架等5.0PVC10电气及自控部分10.0配电自控11起重机20万元/套1套20调节池紫外线消毒器1套8.0140 华东交通大学毕业设计12UV3000PLUS紫外消毒设备80000元/套13鼓风机罗茨鼓风机RG-35010万元/台3台30氨吹脱塔14污泥泵KWQ15-15-1.510万元/台2台20UASB15填料ZH901弹性立体填料105元/m3621m37.0生物接触氧化池16刮泥机行车式刮泥机70000元/套1套7.0二沉池17固液分离机BM40/800-U28000元/套1套3.0固液分离机设备总投资合计203.00万元1.3工程其它投资估算工程直接费=土建投资+设备投资及安装费用=316.30+203.00=519.30（万元）工程其它费用估算见表3。表1-3其它费用估算序号项目费用(万元)1设计费及前期费(工程直接费´4.5%)23.372培训费及调试费(工程直接费´3.0%)15.63管理费(工程直接费´0.7%)3.644不可预见费(工程直接费´5%)26.05税金(工程直接费´4%)20.8合计89.411.4工程总投资估算该污水工程总投资为608.71万元140 华东交通大学毕业设计第二章运行费用估算2.1人员编制污水处理站设操作人员4人，其中1人为化验员，3人为操作工人，分二班运行。2.2配电负荷工程设备配电负荷见表2-1。表2-1设备配电负荷表序号单元设备名称型号工作负荷（kW）工作时间（h）用电量（kWh/d）1调节池潜污泵150QW145-107.58602中间水池潜污泵150QW200-13.515.0243603生物接触氧化池罗茨鼓风机TSD-15022245284污泥处理系统螺杆泵G(GS)-35-158405污泥处理系统带式压滤机DYL10005.0840140 华东交通大学毕业设计6照明及化验58407调节池QJB型潜水搅拌器0.7524188板框压滤机房BM40/800-U5.0840合计11262.3工程运行费用分析工程运行费用如表2-2。表2-2工程运行费用估算序号项目单价定额金额（万元/年）备注1支出1.1水1.0元/t365t/年0.0371.2阳离子型聚丙烯酰胺35000元/t0.5t/年1.75污泥脱水1.3动力（电）0.5元/kWh410990kWh/年20.61.4工资及福利1500元/（人·月）9.01.5构筑物折旧15.17资产净残值按4%计算，构筑物折旧20年1.6设备折旧13.0资产净残值按4%计算，设备折旧15年1.7维护维修1.88以设备设施投资的2%计算1.8监测费用100元/d300天3.001.9管理费2.3按总投资的1%计算1.10年总处理费用68.9371.11单位处理费用0.0000552收益2.1污泥干化肥料1.0140 华东交通大学毕业设计3年净运行成本51.9374单位净运行成本0.000053第三章污水处理系统的综合技术经济指标污水处理综合技术经济指标见表3-1.表3-1综合技术经济表序号项目指标1污水处理能力3500m3/d2工程总投资608.71万元3占地面积8000m24单位净运行成本（含污泥肥料收益）0.53元/m3污水环境效益COD削减量>9600kg/d140 华东交通大学毕业设计参考文献【1】王凯军，左剑恶，甘海南．UASB工艺的理论与工程实践［M］．北京：环境科学出版社，2000．【2】聂梅生，张杰．水工业工程设备［M］．北京：建筑工业出版社，2000．【3】于尔捷，张杰．给水排水工程快速设计手册2排水工程［M］．北京：中国建筑工业出版社，1996．【4】李田，胡汉明．给水排水工程快速设计手册5水力计算表［M］．北京：中国建筑工业出版社，1994．【5】高廷耀，顾国维．水污染控制工程（下册）［M］．北京：高等教育出版社，1999．【6】张自杰．排水工程（下册）［M］．北京：中国建筑工业出版社，2000．【7】张志刚．给水排水工程专业课程设计［M］．北京：化学工业出版社，2004．【8】南国英，张志刚．给水排水工程专业工艺设计［M］．北京：化学工业出版社，2004．【9】孙力平等．污水处理新工艺与设计计算实例［M］．北京：科学出版社，2001．【10】王全金．给水排水管道工程［M］．北京：中国铁道出版社，2001．【11】蔡增基，龙天渝．流体力学泵与风机［M］．北京：中国建筑工业出版社，1999．【12】史惠祥．实用环境工程手册［M］．北京：化学工业出版社，2002．【13】闪红光．环境保护设备选用手册——水处理设备［M］．北京：化学工业出版社，2002．【14】李世华．市政工程施工图集3给水排水污水处理工程［M］．北京：中国建筑工业出版社，2001．【15】上海市政工程设计研究总院．室外排水设计规范GB50014-2006［P］．中华人民共和国建设部，2006．【16】李田．大学专业英语阅读教程［M］．上海：同济大学出版社，2001．【17】崔玉川，杨崇豪，张东伟．城市污水回用深度处理设施设计计算［M］．北京：化学工业出版社，2003．【18】李亚峰，佟玉衡，陈立杰．实用废水处理技术［M］．北京：化学工业出版社，2007．【19】王利平．水工程概预算与技术经济评价［M］．北京：化学工业出版社，2004．【20】钱易．现代废水处理新技术［M］．北京：科学出版社，1993．【21】许景文．猪舍废水的处理技术：上海环境科学.1993.12(3):35～37.【22】于振华．畜禽废弃物的处理与利用．农业环境保护．1993.12(2):88～90.【23】季明，吴长征．集约化养殖对环境的危害与预防措施：环境科学与技术，1999．（2）：32～34【24】A.SclafniInfluenceoftheprepationmethodsofonthe140 华东交通大学毕业设计photocatalyticdegrationofphenolinaqueousdispersionJ.physchem,1990,94:829～832.【25】RebertaBorello.PholocatalyticdegradationofDDTmediatedinaqueoussemiconductorslurriesbysimulated.sumlightenvioronmentalToxicalogyandchemistry,1989,8:997.在大学最后一个学期里，我尽全力地认真做好自己最后一份作业——毕业设计。我倾入了许多心血，但是毕竟个人的力量是有限的。所以，在此我要对那些曾经给予我鼓励和帮助的同学和老师们表示我诚挚的感谢。由于考研，所以我的专业知识掌握得很差，我开始时都没有信心我可以完成这么大工作量的毕业设计。但是此时得到了同学和老师的鼓励，我才满怀信心地开始了我的毕业设计。毕业设计，是在我们走入社会前一次学以致用的机会，是一次让我们对大学中所学的专业知识重新回顾、重新复习、重新整理的机会。我们应该抓住这最后的机会，彻底地解决自己那些理论上历史遗留的老问题，探寻那些实际工程中遇到的新问题。在此过程中，由于我的专业知识匮乏，毕业设计中就遇到了不少难以解决的问题。但是，好在有我们的指导老师鲁老师和唐老师，他们不厌其烦地为我讲解、带领我翻阅资料书籍，帮助我克服设计上的困难，给我的设计方案提出良好的建议，为我的设计思路指明了方向，才使我顺利按时完成了我的毕业设计。当我心理出现困惑时，有吴老师对我指点迷津，解开了困惑我的心节。还有唐胡老师、童老师等许多老师都对我的设计帮助很大，其中唐老师对我的帮助是最大的，很多次都是因为检查我的图纸而使得唐老师六点多了还在工作，有几次一直工作到七点多。唐老师的爱岗敬业、热爱学生，鲁老师做事认真负责、一丝不苟，对待我们更是严格要求，无论是设计还是画图，他们都负责任地为我们指正错误。也正是鲁老师和唐老师这种极强的责任心，才使我们今天有了更好的成果、更多的收获。我们不仅仅学到了专业上的知识，更重要的是我们也得到了精神上的熏陶。因此，要特别感谢我们的指导老师鲁老师。其他教研室的老师也给予了我很大的帮助。刘老师严格要求我们所有的同学，督促我们的设计进度。童老师在管道设计上给予了我一些指导，使我更加顺利地完成了管道布置部分的设计。向老师对我设计的一些质疑，让我认识到了我设计中未顾及到的一些潜在问题，从而促使我更加完善我的设计，使设计更具前瞻性。在此，要对我们的老师们表示感谢。我们所得到的知识，都源于你们的辛勤付出。还有我的同学们，没有大家在各个方面给予过我的鼓励和帮助，但凭一个人的力量，我是没有办法顺利完成工作量巨大的毕业设计的。最后，要感谢的就是帮助过我的同学们。我们专业的女同学学习都相当的认真，所以带动男同学们也积极主动地来做毕业设计，整个班级形成了很好的学习氛围，在这样的班集体中我时刻感到自己学识的浅薄，所以时刻精神都崩得很紧，不敢有丝毫的懈怠。140 华东交通大学毕业设计由于考研，使我错过了很多次精彩的专业课，所以我的专业知识十分的欠缺，在做毕业设计的初期就感到自己有些力不从心，但是在同学和老师的真切鼓励和指导下，我慢慢得一点一点的把落下的专业课补上，虽然说还不是很全面，但十比起刚开始的时候长进是非常大的。毕业设计给了我很多，让我得到了和老师近距离交流的机会，老师们治学严谨的态度和热爱学生的精神是我今后的学习榜样。在此时，毕业设计即将进入尾声，我恳切地想对老师们说声：你们辛苦了！附录【1】图纸01-15：污水处理站厂区平面布置图．【2】图纸02-15：污水处理站厂区平面管线布置图．【3】图纸03-15：污水处理站高程布置图．【4】图纸04-15：格栅和沉砂池工艺布置图．【5】图纸05-15：调节池工艺布置图．【6】图纸06-15：多斗式初次沉淀池工艺布置图【7】图纸07-15：氨吹脱塔工艺布置图【8】图纸08-15：UASB工艺布置图【9】图纸09-15：生物接触氧化池工艺布置图1．【10】图纸10-15：生物接触氧化池工艺布置图2．【11】图纸11-15：平流式二沉池工艺布置图．【12】图纸12-15：污泥浓缩池工艺布置图．【13】图纸13-15：刮泥机详图．【14】图纸14-15：闸门详图．【15】图纸15-15：潜污泵详图．140 华东交通大学毕业设计140'