江苏某高层框剪结构住宅小区模板工程专项施工方案(含做法详图、计算书) 127页

南京高淳碧桂园一期A标施工方案南京区高淳碧桂园一期A标模板工程专项施工方案-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案编制单位：中太建设集团股份有限公司编制时间：2013.08.18目录一、工程概况………………………………………………………2二、编制依据及说明………………………………………………3三、基础模板工程…………………………………………………4四、柱墙模板支设…………………………………………………7五、梁板梯模板支设………………………………………………8六、安全文明施工…………………………………………………11七、模板拆除………………………………………………………1八、模板计算书（说明部份）……………………………………13基础部份模板计算……………………………………………13标准层部份模板计算…………………………………………68-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案框架柱剪力墙模板计算………………………………………112南京区高淳碧桂园一期A标模板工程专项施工方案第一章工程概况南京区高淳碧桂园一期A标工程；工程建设地点：芜太路与石臼湖北路交汇处东北角；属于框剪结构；地下一层；地上26+1层；建筑高度：88.4m；标准层层高：2.8m。本工程由南京区碧桂园房地产开发有限公司投资建设，广东博意建筑设计院设计，中太建设集团股份有限公司组织施工。第二章编制依据及说明-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案本案依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。本工程模板采用九夹板木模，钢管用Φ48脚手钢管搭设排架系统，整个模板工程的工期相当紧，质量要求又比较高；因此，既要保证质量，又要加快进度，故有必要对模板，支撑系统进行优化，以最经济的方案来取得较快的施工进度；按照以往施工经验建立起钢管排架及支架系统，根据设计图纸要求，本工程基础主楼采用筏板基础，裙房及车库采用独立基础。针对此种情况，公司在施工过程中主楼筏板基础、集水井、电梯井采用砖胎模，其余均用木模。所用材料支撑采用直径48壁厚3.5焊接钢管，扣件式满堂红脚手架作承重支撑Φ48脚手管。50×100木楞，平台采用九夹板；外用剂清洁剂、脱模剂。第三章基础模板工程一、筏形基础砖胎模的制做首先开挖承台土方人工清理至标高后，经验收合格后，先浇注混凝土垫层。后用M5水泥砂浆砌筑240厚砖模，并在砖模内墙及顶面用1：2水泥砂浆抹灰20厚，砖胎模四周做成小圆角，便于防水层施工。砌筑高度根据各承台具体高度确定。具体做法如附图：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案筏形基础240厚砖胎模做法二、集水井砖胎模做法三、电梯井砖胎模做法-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案四、地下室外墙模板做法剪力墙、框架柱支模时先根据模板边线位置，在距筏板面（或模板下口上）50～100mm处焊固定筋，防止模板位移。外围墙体抗渗与不抗渗处，均在交接暗柱边，立钢丝网一道，绑扎在暗柱上；以便能有效进行区分不同标号的砼。后浇带处应根据图纸设计要求及施工规范设置防水措施，或设置止水钢片。外墙止水螺杆设置见下图：五、-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其余梁、柱、墙、板等模板的支设方法要求参见后面的柱墙、梁板模板的支设，及计算书的设计方法施工。第四章柱墙模板支设柱墙模支设时，采用流水方案进行，柱模固定采用50×100木方和Φ48脚手管和扣件做成井子箍每500mm一道，由于采用商品砼的模板承受的侧压力较大，柱内考虑使用对拉连杆；柱模内垃圾全部清理干净，底部有间隙处预先用1：2.5水泥砂浆找平，使砼浆不致渗出，保证柱根不致烂根；柱墙模支设（如下图所示）为防止框架混凝土柱墙因模板拼接不严而造成烂根现象的产生，支模前，应将框架柱墙部位的清理干净；混凝土底板浇筑过程中，其表面应抹平压光；支模前，在模板侧面粘贴海绵条，以减小模板与楼面的缝隙；混凝土浇筑前先浇筑一层50MM厚与混凝土配合比相同的无石子砂浆，以避免混凝土产生离析现象；梁、柱、板接头处，由于没有专用模板与有力的措施，往往在施工中会产生跑模、漏浆、线角不正、大小头和缩径等现象，因此，在支模时采用根据实际尺制作定型木制补空模板的方案进行施工，自梁底高度向上50mm，设两道井箍，以箍紧补空板；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案为确保工程的施工质量，解决由于漏浆往往造成线角不整等缺陷，柱墙模均采用定型木模，从而解决漏浆的问题；柱的接缝处理，柱墙模预先拼装大模，在拼装时，就注意拼缝的平直，但新老混凝土施工缝的平整过程难度较大，我们将采用二次装模法，即第一次行将模板装至梁底下20mm处，在柱顶模内侧四周钉20mm×20mm木条，使柱顶混凝土形成凸榫上；第二次安装柱顶尾模至楼板底，利用已浇筑完的柱顶凸榫下柱顶模穿腹螺栓固定柱尾模的竖向压骨，使柱顶施工缝连接严密平整，柱、梁、板交接处几何尺寸准确。其余详见计算书。第五章梁板梯模板支设一、质量要求模板的几何尺寸准确，必须保证工程结构部分的形状尺寸和位置、标高等设计规定。拼缝严密，不漏浆，接缝平整，表面无油污。模板要有足够的承载力，整体刚度好，构造尽量简单，便于装拆，便于钢筋绑扎和浇灌混凝土。柱模上下应保持在同一轴线上，垂直偏差控制在5㎜内水平标高应符合设计标高，准许高差控制在8㎜内。梁的模板跨度大于4m时，梁底板应起拱2/1000--3/1000，板跨度大于4m时，起拱1/1000--1.5/1000。梁高大于600，采用对拉螺栓固定加固或斜杆支撑加固。竹胶板在平板四周，固定铁钉不得小于4只/米，其余地方保证不变形、起拱，竹胶板接缝处采用胶带封密，平板的模板与模板的接缝必须留设在木坊中间，减少砼的漏浆。墙体中的预留洞口模板，周边应有固定设置；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案二、大梁模板支撑梁的连接搁置方法端头固定方法：为了拆除方便，在柱模外侧钉一横向木楞，木楞上皮标高即为钢管排架支撑梁的底标高，当梁模板安装完成后，其两侧及时用木楔钉在横木楞上，用来固定支撑梁，防止其左右摆动；同时，框架柱外侧四角上立根钢管并与框架柱模板的井箍连成一个体，在支撑梁高度搭设水平横杆，使之形成一个平面，用以支撑梁和操作人员的作业平台；三、次梁模板支撑的连接搁置方法：次梁支撑轻钢的连接方法与主梁基本相同；不同的地方只是次梁的端头搁置在主梁上；框架梁板模板施工（如下图所示）四、楼梯模板支设如下图所示-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案五、模板工程质量控制示意图-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案第六章安全文明施工一、施工安全措施：①、施工现场应严格执行安全生产操作规定和有关安全生产文件，健全和贯彻落实工程安全生产责任制切实执行“安全第一，预防为主”的方针，做到安全生产和文明施工；②、所有参加施工的作业人员必须经过安全技术操作培训合格方可进入现场施工；特殊工种必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗；施工前，应由项目工程师或施工员进行技术交底后方可进行施工作业；③、专职安全员应根据本工程的特点，结合安全生产制度和有关规定，经常性进行安全考试和现场检查，如果如现有不安全的因素，好可指令停止施工，经过处理后方可继续施工；④、严格执行施工现场安全生产和高空作业的有关规定，在对施工班组，进行操作交底时，必须同时进行安全交底，并随时做好书面记录；⑤、利用折梯和活动操作平台作业时，操作人员必须保持平衡，以防偏心和失稳，造成高空坠落；⑥、施工过程中，应防超载，尤其防止过大的集中荷载，确保结构稳定和作业人员的安全；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案第七章模板拆除1、模板的拆除框架柱的模板拆除在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损时，即可拆除，但应符合设计要求，应轻拆轻放，拆除后必须整理归堆；剪力墙、柱模板在浇捣后24小时拆除，有防水要求的墙体72小时，以保持砼的有效湿度。同时必须满足在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板，而受损坏后，方可拆除。梁、板模板的拆除，必须经技术人员的通知，及拆模试块强度达到以下情况方可拆除：2.顶梁、板模板拆除：顶板模板拆除时间以同条件混凝土试块的强度达到下表规定的数值后方可拆除：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件--≥100顶板模板符合拆除条件时要先填写拆模申请单，经监理审批同意后方可拆除。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案顶板模板的拆除顺序要保证先浇筑混凝土部位先拆；严禁在混凝土强度未达到要求时随意拆除、减少顶板模板支撑。第八章模板计算书一、说明部分本方案分三部份来计算阐述，一是基础部份的梁、板模板工程；二是标准层部份的梁、板模板工程；三是框架柱及剪力墙模板工程。基础部份取具有代表性的梁0.40×0.70、0.40×1.80；板按170㎜厚进行计算分析。标准层部份取具有代表性的梁0.25×0.70、0.25×1.50；板按170㎜厚进行计算分析。框架柱及剪力墙模板工程分别取0.60×1.05进行计算分析。二、基础部份的梁、板模板工程a.梁段:L0.40×0.70一、参数信息1.模板支撑及构造参数-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.38；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=176.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×176.6672=3.43×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.43×104/2.70×104=1.269N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.269N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=176.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9×176.674/(100×9500×2.43×105)=0.026mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=176.667/250=0.707mm；面板的最大挠度计算值ν=0.026mm小于面板的最大容许挠度值-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案[ν]=0.707mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×2/6=166.67cm3；I=5×103×2/12=833.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.177=3.88kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.88×500.002=9.70×104N·mm；最大支座力:R=1.1×3.88×0.5=2.134kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=9.70×104/1.67×105=0.582N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.582N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.18=3.18N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×3.18×5004/(100×10000×8.33×106)=0.016mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.016mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.134kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.16kN·m外楞最大计算跨度:l=150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.60×105/1.02×104=15.751N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=15.751N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.04mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=150/400=0.375mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.04mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.70×0.90=15.42kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=15.42+0.30+2.02=17.74kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×17.741×0.1332=0.032kN·m；σ=0.032×106/4.32×104=0.73N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案梁底模面板计算应力σ=0.73N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.80=14.56KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=133.33/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×14.56×133.34/(100×9500×3.89×105)=0.008mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.008mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=133.3/250=0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.7×0.133=2.38kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×0.7+0.4)/0.4=0.21kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.38+1.2×0.21=3.108kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=3.108+0.84=3.948kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.948×0.8×0.8=0.253kN.m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案最大应力σ=M/W=0.253×106/83333.3=3.032N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值3.032N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×3.948×0.8=1.895kN；方木受剪应力计算值τ=3×1895.04/(2×50×100)=0.569N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.569N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=2.380+0.210=2.590kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×2.59×8004/(100×10000×416.667×104)=0.172mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ν=0.172mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500=28.140kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.106kN，中间支座最大反力Rmax=7.263；最大弯矩Mmax=0.216kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.027mm；最大应力σ=0.216×106/5080=42.421N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值42.421N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.263kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=1.106kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.38=0.833kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/2)×0.80×0.35=0.168kN；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/2)×0.80×0.170×(1.50+24.00)=2.081kN；N=1.106+0.833+0.168+2.081=4.188kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=4188.289/(0.207×489)=41.377N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=41.377N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=7.263kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(5.38-0.7)=0.833kN；N=7.263+0.833=7.988kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=7988.187/(0.207×489)=78.917N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=78.917N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案d.地基支座的设计要满足承载力的要求。a.梁段:L。0.40×1.80一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.80；混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.38；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=271.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×271.6672=8.10×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.10×104/2.70×104=3.001N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.001N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=271.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9×271.674/(100×9500×2.43×105)=0.144mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=271.667/250=1.087mm；面板的最大挠度计算值ν=0.144mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.087mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×2/6=166.67cm3；I=5×103×2/12=833.33cm4；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.272=5.97kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×5.97×500.002=1.49×105N·mm；最大支座力:R=1.1×5.966×0.5=3.281kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.49×105/1.67×105=0.895N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.895N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.27=4.89N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×4.89×5004/(100×10000×8.33×106)=0.025mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.025mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.281kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.487kN·m外楞最大计算跨度:l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=4.87×105/1.02×104=47.905N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=47.905N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.489mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.489mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.48=5.856kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.856kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×18×18/6=3.24×104mm3；I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.60×1.80×0.90=29.74kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=29.74+0.23+1.51=31.48kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×31.482×0.1332=0.056kN·m；σ=0.056×106/3.24×104=1.727N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.727N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.800+0.35）×0.60=27.75KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=133.33/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×27.75×133.34/(100×9500×2.92×105)=0.021mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.021mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=133.3/250=0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.8×0.133=6.12kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×1.8+0.4)/0.4=0.467kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×6.12+1.2×0.467=7.904kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=7.904+0.84=8.744kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.744×0.6×0.6=0.315kN.m；最大应力σ=M/W=0.315×106/83333.3=3.777N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值3.777N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中最大剪力:V=0.6×8.744×0.6=3.148kN；方木受剪应力计算值τ=3×3147.84/(2×50×100)=0.944N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.944N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=6.120+0.467=6.587kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×6.587×6004/(100×10000×416.667×104)=0.139mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值ν=0.139mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.800=45.900kN/m2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(45.900+0.350)+1.4×4.500=61.800kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.856kN，中间支座最大反力Rmax=12.027；最大弯矩Mmax=0.358kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.045mm；最大应力σ=0.358×106/5080=70.452N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值70.452N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12.027kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=1.856kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.38=0.833kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/2)×0.60×0.35=0.126kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/2)×0.60×0.170×(1.50+24.00)=1.561kN；N=1.856+0.833+0.126+1.561=4.376kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=4376.142/(0.207×489)=43.233N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=43.233N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=12.027kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(5.38-1.8)=0.833kN；N=12.027+0.833=12.582kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=12581.669/(0.207×489)=124.297N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=124.297N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。a.平板的计算一、参数信息:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.38；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.17×1+0.35×1=4.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×2.5=9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252=0.056kN·m；面板最大应力计算值σ=56375/54000=1.044N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.044N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中q=4.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.026mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.17=1.062kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.087kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.062+0.087)+1.4×0.625=2.255kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.255×12=0.225kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.225×106/83333.33=2.706N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.706N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.255×1=1.353kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.353×103/(2×50×100)=0.406N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.406N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案均布荷载q=q1+q2=1.15kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.15×10004/(100×9500×4166666.667)=0.197mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.197mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.48kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.93kN·m；最大变形Vmax=2.612mm；最大支座力Qmax=10.852kN；最大应力σ=930336.315/5080=183.137N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.137N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.852kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.38=0.745kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.17×1×1=4.25kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.345kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12.714kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.714kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12713.51/（0.53×489）=49.055N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=49.055N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.005；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.005×(1.5+0.1×2)=2.025m；Lo/i=2024.573/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12713.51/（0.406×489）=64.037N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案钢管立杆的最大应力计算值σ=64.037N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。八、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=654mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×170mm，楼板的跨度取4M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=150mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4m；q=2×1.2×(0.35+25×0.17)+1×1.2×(0.745×5×5/4.5/4)+1.4×(2.5+2)=18.58kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×18.581=18.581kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×18.58×42=17.719kN.m；因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=654.5×300/(1×1000×150×8.986)=0.146-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.146×(1-0.5×0.146)=0.135；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.135×1×1000×1502×8.986×10-6=27.364kN.m；结论：由于∑M1=M1=27.364>Mmax=17.719所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。三、标准层部份计算书-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案a.梁:L0.25×0.70一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):170.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：2.63；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=176.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×176.6672=3.43×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.43×104/2.70×104=1.269N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.269N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=176.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9×176.674/(100×9500×2.43×105)=0.026mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=176.667/250=0.707mm；面板的最大挠度计算值ν=0.026mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.707mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.177=3.88kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.88×500.002=9.70×104N·mm；最大支座力:R=1.1×3.88×0.5=2.134kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=9.70×104/1.28×105=0.758N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.758N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.18=3.18N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×3.18×5004/(100×10000×5.12×106)=0.026mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.026mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.134kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.139kN·m-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.39×105/1.02×104=13.651N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=13.651N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.025mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.025mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3=3.66kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=125.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.70×0.90=15.42kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=15.42+0.30+2.02=17.74kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×17.741×0.1252=0.035kN·m；σ=0.035×106/4.32×104=0.802N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.802N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.80=14.56KN/m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=125.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=125.00/250=0.500mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×14.56×1254/(100×9500×3.89×105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.005mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=125/250=0.5mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.7×0.125=2.231kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.125×(2×0.7+0.25)/0.25=0.289kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.125=0.562kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.231+1.2×0.289=3.024kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.562=0.788kN/m-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=3.024+0.788=3.811kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.811×0.8×0.8=0.244kN.m；最大应力σ=M/W=0.244×106/83333.3=2.927N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值2.927N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×3.811×0.8=1.83kN；方木受剪应力计算值τ=3×1829.52/(2×50×100)=0.549N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.549N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=2.231+0.289=2.520kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×2.52×8004/(100×10000×416.667×104)=0.168mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ν=0.168mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500=28.140kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)变形图(mm)-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=3.049kN；最大弯矩Mmax=1.014kN.m；最大挠度计算值Vmax=2.407mm；最大应力σ=1.014×106/5080=199.686N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值199.686N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.049kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=3.049kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.63=0.407kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.25)/2)×0.80×0.35=0.260kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.25)/2)×0.80×0.170×(1.50+24.00)=3.225kN；N=3.049+0.407+0.26+3.225=6.942kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=6942.28/(0.207×489)=68.584N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=68.584N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！a.梁:L0.25×1.50计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):170.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案梁支撑架搭设高度H(m)：2.63；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：400mm，600mm；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案计算跨度(内楞间距):l=443.33mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×443.3332=2.16×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.16×105/2.70×104=7.993N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=7.993N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=443.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9×443.334/(100×9500×2.43×105)=1.02mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=443.333/250=1.773mm；面板的最大挠度计算值ν=1.02mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.773mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.443=9.74kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×9.74×500.002=2.43×105N·mm；最大支座力:R=1.1×9.736×0.5=5.355kN；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.43×105/1.28×105=1.901N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.901N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.44=7.98N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×7.98×5004/(100×10000×5.12×106)=0.066mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.066mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.355kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.535kN·m外楞最大计算跨度:l=600mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.35×105/1.02×104=52.703N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=52.703N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.323mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.323mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.6=7.32kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.32kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=125.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.50×0.90=33.05kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=33.05+0.30+2.02=35.37kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×35.366×0.1252=0.069kN·m；σ=0.069×106/4.32×104=1.599N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.599N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.500+0.35）×0.80=30.88KN/m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=125.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=125.00/250=0.500mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×30.88×1254/(100×9500×3.89×105)=0.011mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.011mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=125/250=0.5mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.5×0.125=4.781kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.125×(2×1.5+0.25)/0.25=0.569kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.125=0.562kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×4.781+1.2×0.569=6.42kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.562=0.788kN/m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=6.42+0.788=7.207kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.207×0.8×0.8=0.461kN.m；最大应力σ=M/W=0.461×106/83333.3=5.535N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.535N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×7.207×0.8=3.46kN；方木受剪应力计算值τ=3×3459.6/(2×50×100)=1.038N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.038N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=4.781+0.569=5.350kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×5.35×8004/(100×10000×416.667×104)=0.356mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ν=0.356mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.500=38.250kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案q=1.2×(38.250+0.350)+1.4×4.500=52.620kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.415kN，中间支座最大反力Rmax=10.709；最大弯矩Mmax=0.228kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.046mm；最大应力σ=0.228×106/5080=44.903N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值44.903N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.709kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=0.415kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.63=0.407kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.25)/2)×0.80×0.35=0.260kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.25)/2)×0.80×0.170×(1.50+24.00)=3.225kN；N=0.415+0.407+0.26+3.225=4.308kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=4308.486/(0.207×489)=42.564N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=42.564N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.709kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(2.63-1.5)=0.407kN；N=10.709+0.407=10.884kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=10884.279/(0.207×489)=107.528N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=107.528N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！a.平板模板的计算书板厚按170㎜考虑一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.63；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.17×1+0.35×1=4.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×1=6.92kN/m最大弯矩M=0.1×6.92×0.32=0.062kN·m；面板最大应力计算值σ=62280/54000=1.153N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.153N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.6×3004/(100×9500×48.6×104)=0.055mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.055mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.17=1.275kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.275+0.105)+1.4×0.3=2.076kN/m；最大弯距M=0.125ql2=0.125×2.076×12=0.26kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.26×106/83333.33=3.114N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.114N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.076×1=1.298kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.298×103/(2×50×100)=0.389N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.389N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.38kN/m；最大挠度计算值ν=0.521×1.38×10004/(100×9500×4166666.667)=0.182mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.182mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.595kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.874kN·m；最大变形Vmax=2.233mm；最大支座力Qmax=9.437kN；最大应力σ=873546.2/5080=171.958N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值171.958N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.233mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=9.437kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.63=0.34kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.17×1×1=4.25kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.94kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.127kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.127kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：l0=h+2aa----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆受压应力计算值；σ=10127.44/(0.53×489)=39.076N/mm2；立杆稳定性计算σ=39.076N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案四、框架柱剪力墙的计算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):1050.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=317mm，且竖楞数为3，面板为大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=317.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×28.956×317×317=2.91×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.91×105/2.43×104=11.974N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板的最大应力计算值σ=11.974N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=317.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×28.956×317.0=5507.347N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=5507.347N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×5507.347/(2×450×18.0)=1.020N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案面板截面的受剪应力τ=1.02N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=57.25×0.45＝25.76kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=317.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=317/250=1.268mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×25.76×317.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.848mm；面板的最大挠度计算值ν=0.848mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.268mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案本工程中，竖楞采用木楞，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×100×100/6=166.67cm3；I=100×100×100×100/12=833.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.25×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；q=(15.456+0.630)/2=8.043kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×8.043×450.0×450.0=1.63×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67×105；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.63×105/1.67×105=0.977N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=0.977N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.25×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；q=(15.456+0.630)/2=8.043kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×8.043×450.0=2171.667N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2171.667N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=100.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2171.667/(2×100.0×100.0)=0.326N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.326N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=57.25×0.25=14.31kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=8.33×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×14.31×450.04/(100×9500.0×8.33×106)=0.050mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.05mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.45/2=3.62kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.759kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.135kN.m；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.055mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.13kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=25.22N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=25.22N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.055mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ν=0.055mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.759kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=5.759kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.317×0.45/2=4.59kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=10.283kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.675kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.392mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.68kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=126.61N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=126.61N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.392mm；柱箍最大容许挠度:[V]=525/250=2.1mm；柱箍的最大挠度V=0.392mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2.1mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；-127-\n南京高淳碧桂园一期A标施工方案对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.283kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.283kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!-127-