11层建筑给排水计算说明书 73页

目录前言1第一篇大型作业任务书31设计任务32设计文件及设计资料33毕业设计工作内容34设计图纸45设计参考资料4第二篇设计说明书51室内给水工程51.1系统的选择51.2系统的组成61.3设计参数及水量61.4加压设备及构筑物61.4.1提升水泵61.4.2贮水池61.4.3高位水箱71.5管道布置71.6管道敷设72排水系统82.1排水体制确定82.2排水工程设计方案82.3排水工程的设计83消防给水系统93.1消防给水方式93.2消防给水管网93.3消火栓10\n3.4消防水箱103.5自动喷淋103.3.1湿式系统的主要组件及要求113.3.2喷头的选择与布置123.3.3管道与阀门布置123.3.4管材及安装123.3.5自动喷水灭火系统的水力计算134建筑热水给水系统144.1热水供应系统的选择144.2系统的组成144.3热水给水管道及设备安装要求155建筑雨水排水系统155.1雨水外排水系统155.2雨水内排水系统165.3混合式排水系统195.4雨水排水系统的选择19第三篇计算说明书206生活给水系统206.1室内生活用水量的计算206.2贮水池的确定216.3室内水压216.3.1低区给水系统的水力计算226.3.2高区给水系统的水力计算246.4高位水箱256.4.1水箱容积的确定256.4.2水箱高度校核266.5加压水泵的选择267排水系统27IV\n7.1公式的确定277.2水力计算287.2.1卫一排水系统水利计算287.2.2卫二排水系统水利计算287.2.3卫三排水系统水利计算297.2.4卫四排水系统水利计算307.2.5地下室排水系统水利计算317.3化粪池容积计算338消防给水系统348.1消火栓的设置348.1.1室外消火栓348.1.2消火栓基本系数348.1.3水力计算368.1.4消防水箱贮水容积计算388.1.5贮水池设计与计算388.2自动喷水系统388.2.1水利计算398.2.2系统水压计算398.2.3选泵和气压给水设备419热水系统419.1热水量419.1.1最高日用水量419.1.2最大时用水量429.2耗热量439.3加热设备的选择计算449.4热水配水管网的水力计算449.5热水回水管网的水力计算489.6循环水泵的选择61IV\n9.7蒸汽管道计算629.8蒸汽凝水管道计算6210雨排水系统63参考文献67致辞68IV\n前言如今，我国国民经济实力不断争强，建筑业的迅速发展，建筑物的总总体建设水平不断提高，建筑物内部的给排水工程是建筑设备中非常重要的一个组成部分，建筑物内部设备设计的合理性和先进性是建筑物使用性能的一个重要指标，关系着人们的生活环境的安全，与人们的生活息息相关，与社会的环境保护、水资源的合理利用、可持续性发展紧密相连。建筑给排水工程发展迅速，在理论和实践上都将不断地完善和发展，对建筑给水排水专业的人员，在数量和质量上都提出了更高的要求，应具有更先进的设计理念和更高的设计水平，不断引进先进技术，要切实把理论与实践相结合。 为了巩固和掌握建筑给水排水工程的理论知识和实践能力，本次毕业设计的是紫晶酒店及街区管网给水排水工程设计。其中包括建筑给水系统，建筑排水系统，建筑消防系统，建筑雨水系统，建筑热水系统的设计。只有用科学的方法和实践的结合，才能保证给排水系统的安全可靠运行，保证用户的用水需求，又可以最大限度的降低建设投资和运行成本。 在平时的学习中已经积累了一定的基础知识，再加上这次的给排水工程的设计实践，又加上对理论基础知识的理解和系统化，更锻炼了动手能力，也为以后的设计奠定了坚实的基础。只有把理论和实践相结合才能及时发现问题，解决问题，加深记忆。 在这次的设计中参考了大量书目，其中主要参考书目附于其后。 由于建筑给排水领域知识的广泛，加之本人经验水平有限，在设计中难免会出现一些不太合理之处，恳请老师批评指正。69\n69\n第一篇大型作业任务书1设计任务根据有关部门批准的设计任务书，拟在哈尔滨市新建紫晶酒店一座，建筑各层功能及设置情况详见建筑分层平面图。本设计需完成其给水排水工程设计任务，具体项目为：（1）建筑内部给水系统；（2）建筑消防系统；（3）建筑内部热水供应系统；（4）建筑内部排水系统；（5）建筑雨水排水系统；（6）街区管网。2设计文件及设计资料1.建筑物分层平面图。2.市政管网（1）城市给水管道在拟建建筑物南侧，管径DN300，城市市政给水管网水压30mH2O。（2）市政排水管道在拟建建筑物北侧，管径DN400，管顶埋深为冰冻线以下0.1米。（3）市政雨水管道与市政排水管道平行，管径DN1000，管顶埋深为冰冻线以下0.1米。3毕业设计工作内容1、建筑给水排水方案的确定；2、建筑给水排水工程的扩大初步设计；3、建筑给水排水工程的施工图设计。69\n4.设计成果要求1.开题报告：不少于1万字2.外文翻译：不少于3000字2.设计说明书：约1.5万字3.设计计算书：约3万字4设计图纸（1）建筑内部给水系统图；（2）建筑消防系统图；（3）建筑内部热水供应系统图；（4）建筑内部排水系统图；（5）建筑雨水排水系统图；（6）室外给排水总平面图（7）建筑物分层给水、消防、热水、排水、雨水排水、中水原水收集与存储、中水供给管路平面图（8）各型卫生间、管道竖井、水泵间、水箱间等大样图除以上规定的图纸必须完成外，其余图纸自定。5设计参考资料5.1《建筑给水排水工程》教材（第五版）王增长主编；5.2《给水排水工程专业毕业设计指南》张智等编；5.3《给水排水设计手册》第一册、第二册或者《建筑给排水设计手册》；5.4《建筑给水排工程设计规范》；5.5《建筑消防设计规范》；5.6《建筑给水排水设计制图标准》；5.7给排水标准图集69\n第二篇设计说明书1室内给水工程1.1系统的选择由于高层建筑对消防给水的安全可靠性能要求严格，故高层建筑应独立设计生活给水系统、消防给水系统。高层建筑，若只采用一个给水系统供水，建筑低层的配水点所受的静水压力很大，易产生水锤，损坏管道及附件，流速过大产生水流噪音；低层压力过大，开启水龙头时，水流喷溅严重；使用不便，根据建筑给排水设计手册上卫生器具的最大静水压力不得超过0.35MPa。因此高层建筑给水系统必须分区。根据给水最小所需压力估算方法。所以1到4层为一个区，上面5到11层为一个区，总共就两个区。1到4层用市政管网直接供水。考虑到本设计对象是11层的高层建筑。市政管网提供的压力不能全部直接供水，故必须对生活用水进行提升或加压，一般高层建筑设计都使用高位水箱供水，供水压力稳定，本设计也使用高位水箱；又因本设计对象是高层民用综合楼，通过查看平面图纸，结合建筑物的布置情况和楼层的承载力情况和水箱本身占用大量的建筑面积，本设计没有分区设置水箱的可能，即在楼层中间没有建筑面积允许设置水箱，因此串联供水不可能，故高区的供水应由地面用泵抽升到高区水箱。基于上述原由，初步拟定以下两个给水方式:屋顶水箱供水与变频泵供水。方案比较：（1）定性比较。方案一。优点：此方案低区由市政官网直接供水，充分利用室外管网水压，高区由高位水箱直接供给，水泵能及时向水箱供水，可缩小水箱的容积，又因为有水箱的调节作用，水泵出水稳定，能保持在高效区运行。而且水泵数量少，设备费用低，管理维护简单，泵房面积小。缺点：水泵动力费用高。方案二。优点：高区由水泵直接供水，不设置水箱，不占用面积，经济效益好。缺点：因为没有水箱的调节作用，水泵的出水量很不稳定。而且水泵的数量多，设备费用高，管理维护复杂，水泵动力费用高。69\n经过比较，方案二比方案一经济，但考虑到方案一较方案二供水安全性要高，便于管理和维护，故选择方案一：水泵水箱联合供水。1.2系统的组成本建筑的给水系统由引入管、水表节点、给水管(PP-R管)、给水附件、地下贮水池、水泵与高位水箱等设备组成。1.3设计参数及水量最高日用水定额其中宾馆旅客250~400L/（床*d），取qd=300L/（床*d），小时变化系数2.5~2.0，取kh=2.0；宾馆员工80~100L/（人*d），取qd=80L/（人*d），小时变化系数2.5~2.0，取kh=2.0；商场员工及顾客5~8L/（m2*d），取qd=7L/（人*d），小时变化系数1.5~1.2，取kh=1.2；使用时间为宾馆24h全天供水，商场为12供水；经计算低区最高日用水量：Qd=37.52m3/d最大小时用水Qh=3.39m3/h；高区最高日用水量：Qd=48.08m3/d最大小时用水Qh=4.00m3/h；1.4加压设备及构筑物1.4.1提升水泵选用水泵50DL-5（H=665~530kPa、Q=9.0~16.2m3/h、N=5.5KW）2台，一用一备。1.4.2贮水池贮水池是贮存和调节水量的构筑物，其有效容积应根据生活调节水量确定，贮水池的容积可按下式计算：式中：V—贮水池有效容积（m3）；Qb—水泵的出水量（m3/h）；Qj—外部供水能力（m3/h）；Tb—水泵运行时间（h）；Vf—火灾延续时间内，室内外用水量之和（m3）；Vs—生产事故备用水量（m3）；为了用户安全供水要求，居住小区的生活调节水量可以不小于建筑日用水量的15%～20﹪计，本设计取25﹪。69\n1.4.3高位水箱采用自动启动供水式中V—水箱的有效容积，。qb—水泵的出水量，；Kb—水泵一小时启动次数，一般选用4-8次/h；—安全系数，可在1.5-2.0内选用。1.5管道布置干管应布置在用水量大或不间断供水的配水点附近，设两条或两条以上引入管。管道不得穿越生产设备基础，也不宜穿过伸缩缝、沉降缝，若需穿过，应采取保护措施。管道不允许布置在烟道、风道和排水沟内。给水管道与其他管道和建筑结构的最小间距见下表，需进入检修的管道井，其通道不宜小于0.6m。主工作泵、辅助工作泵、气压罐（自动补气式和隔膜式）、压力开关安全阀、控制柜和管道配件组成。表1.5.1给水管道与其他管道和建筑结构之间的最小间距给水管道名称室内墙面/mm地沟壁和其他管道/mm梁、柱、设备/mm排水管/mm备注水平间距垂直净距引入管>=1000>=150在排水管上方横支管100100>=50此处无焊逢>=500>=150在排水管上方立管75~100>=50125~150>=601.6管道敷设给水管道的敷设有明装、暗装两种形式；本设计给水立管为暗装，敷设在管井中。给水管与其他管道同沟或共架敷设时，宜设在排水管、冷冻管上面，热水管或蒸汽管下面。具体见上表。69\n室外埋地引入管要防止地面活荷载和冰冻的破坏，其管顶覆土厚度不小于0.7m，并应敷设在冰冻线以下20cm处。建筑内埋地管在无活荷载和冰冻影响时，其管顶离地面高度与宜小于0.3m。给水横干管宜有0.002~0.005的坡度，坡向泄水装置。2排水系统2.1排水体制确定建筑排水中，生活污水不能与污、雨水合流排除，雨水排水系统是单独设置的。按污水与废水在排放过程中的关系，排水体制分为合流制和分流制两种。其中，合流制排水系统适用于城市有完善的污水处理厂或建筑内部污水负荷较小的情况，而分流制排水系统适用于城市没有污水处理厂或污水厂处理规模较小、建筑内部有中水系统、建筑使用性质对卫生要求较高的情况。故而合流制会使得污水处理厂处理量增加，分流制会使得管网量增加。具体采用何种方式排除污水和废水，应根据污、废水的性质、污染程度以及回收利用的价值，结合市政排水系统体制，城市污水处理情况，通过技术经济比较，综合考虑确定。2.2排水工程设计方案高层建筑排水系统包括单立管排水系统、双立管排水系统和三立管排水系统。1、单立管排水系统是指只有一根排水立管，没有专门通气立管的系统。单立管排水系统利用排水立管本身及其连接的横支管或附件进行气流交换，这种通气方式成为内通气。2、双立管排水系统也叫两管制，由一根排水立管和一根通气立管组成。双立管排水系统是利用排水立管与另一根立管之间进行气流交换，所以叫外通气。因通气立管不排水，所以，双立管排水系统的通气方式又叫干式通气。适用于污废水合流的各类多层和高层建筑。3、三立管排水系统也叫三管制，由三根立管组成，分别为生活污水立管、生活废水立管和通气立管。三立管排水系统的通气方式也是干式外通气，适用于生活污水和生活废水需分别排出室外的各类多层、高层建筑。根据本建筑的情况和各系统的适用条件，建筑给排水设计拟采用单、双立管排水系统。排水系统采用污、废水合流制排放系统。采用UPVC螺旋排水立管，可以起到消能的作用。2.3排水工程的设计《建筑给排水设计规范》4.3节规定，建筑物内排水管道布置应符合下列要求：1）自卫生器具至排出管的距离应最短，管道转弯应最少；2）排水立管宜靠近排水量最大的排水点；69\n3）架空管道不得敷设在对生产工艺或卫生有特殊要求的生产厂房内，以及食品和贵重商品仓库、通风小室、变配电间和电梯机房内；4）排水管不得穿过沉降缝、伸缩缝、变形缝、烟道和风道；5）排水立管不宜穿越橱窗、壁柜；6）塑料排水管应避免布置在易受机械撞击处，如不能避免时，应采取保护措施；7）排水管道外表面如可能结露，应根据建筑物性质和使用要求，采取防结露措施；8）排水管道宜地下埋设或在地面上、楼板下明设，如建筑有要求时，可在管槽、管道井、管窿、管沟或吊顶内暗设，但应便于安装和检修；在气温较高、全年不结冻的低区，可沿建筑物外墙敷设。3消防给水系统该建筑属二类高层建筑,根据《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）3.0.1的规定,以下高层建筑必须设置室内、室外消火栓给水系统，消防用水可由给水管网、消防水池或天然水源供给。利用天然水源应确保枯水期最低水位时的消防用水量，并应设置可靠的取水设施。室内消防给水应采用高压或临时高压给水系统。当室内消防用水量达到最大时，其水压应满足室内最不利点灭火设施的要求。室外低压给水管道的水压，当生活、生产和消防用水量达到最大时，不应小于0.10MPa（从室外地面算起）。注：生活、生产用水量应按最大小时流量计算，消防用水量应按最大秒流量计算。3.1消防给水方式消火栓给水系统包括由室外给水管网直接供水的消防给水方式、设水箱的消火栓给水方式、设水泵和水箱的消火栓给水方式。前者适用于水量和水压比较稳定且能满足消防用水要求的情况；中者适用于室外管网一天中有一定时间能保证消防水量的情况；后者适用于水压不能满足要求的情况。鉴于本设计的情况，拟采用设水泵、水箱的消火栓给水方式，应分别设置室外消火栓给水系统和室内消火栓给水系统。3.2消防给水管网69\n室内消火栓给水管网可分为环状管网和枝状管网。环状管网内的消防用水是双向流动的。在设置分隔阀门的条件下，环状管网在管网的任一段损坏时，系统的其余部分仍能正常工作，因而安全性好，同时其水力条件也比枝状管网好。所以规范对楼层较多、高度较高、起火后容易蔓延的建筑，以及室内消火栓用水量较大、消火栓数量较多的建筑都要求将室内消火栓给水系统管网布置成环状。本设计也采用环状网布置形式。用减压分区消火栓给水系统，减压分区消火栓供水方式是系统设置消防水泵、消防水箱，消防泵一次提升，竖向设减压阀(或减压水箱)减压。该系统具有供水可靠，设备与管材较少，投资省，设备占地面积少的优点。3.3消火栓消火栓直径采用65mm，水枪喷嘴口径不应小于19mm，水带长度不应超过25m，消火栓栓口距地面高度为1.1m。栓口出水方向宜向下或与设置消火栓的墙面相垂直。本建筑物内各层均设消火栓进行保护。其布置保证室内任何一处均有2股水柱同时到达，灭火水枪的充实水柱大于10m。消火栓供水流量20L/s，本建筑发生火灾时能保证同时供应2股水柱，并能保证任何部位发生火灾时，同层都有每股流量不小于5L/s、充实水柱不小于10m的两股水柱同时达到。火灾初期10min消防用水量由屋顶水箱供应。火灾10min后的消防用水量由地下室消防泵供应。消火栓的保护半径为19m，为了保证有两支水枪的充实水柱同时到达室内任何部位，在每层设置4-7个消火栓，当相邻一个消火栓受到火灾威胁而不能使用时，该栓和不能使用的消火栓协同仍能保护任何部位。3.4消防水箱消防水箱对扑救初期火灾起着很重要的作用，水箱应设置在建筑物一定的高度位置，采用重力流向管网供水，经常保持消防给水管网中有一定的压力。消防水箱设置在低层和多层建筑的最高部位；建筑高度不超过100m的高层建筑，水箱高度保证建筑物最不利消火栓静水压力不小于0.07MPa。高层建筑的消防水箱的消防贮水量，一类建筑（除住宅）不应小于18m3，二类建筑（除住宅）和一类建筑的住宅不应小于12m3，二类建筑的住宅不应小于6m3。消防水箱的安装高度应满足室内最不利点消火栓所需的水压要求，且应储存10min的室内消防用水量，以供扑救初期火灾之用。3.5自动喷淋69\n自动喷淋灭火系统是一种发生火灾时，能自动喷水并发出火灾信号的灭火消防系统。它具有安全可靠，灭火成功率高，经济实用，适用范围广，使用期长等优点。该系统的类型有：湿式喷淋灭火系统，干式喷淋灭火系统，预作用喷淋灭火系统，雨淋喷淋灭火系统和水幕系统五种类型。3.3.1湿式系统的主要组件及要求(1)闭式喷头闭式喷头是采用热敏释放机构的动作而自动喷水的喷头。本设计采用玻璃球闭式喷头（考虑建筑美观）。通用型，喷头朝下安装。喷头布置场所，应注意防止腐蚀性气体的侵蚀，不得受外力的撞击，经常清除喷头上的灰尘。喷头采用长方形布置，距墙不小于0.5m,不大于1.8m。喷头最大间距为3.6m.(2)报警阀门采用湿式报警阀，当发生火灾时，随着闭式喷头的开启喷水，报警阀门也自动开启发出流水信号报警。其报警装置为水力警铃。报警阀门安装与水泵房内，便于操作，距地面高度宜为1.2m。报警阀地面设有排水措施。(3)水流报警装置a水流报警器（水力警铃）。安装在湿式报警阀附近，当报警阀打开水源，水流将冲动叶轮，旋转铃锤，打铃报警。b水流指示器用于湿式喷水灭火系统，其作用在于当失火时喷头开启喷水或者管道发生泄漏或意外损坏时，有水流过装有水流指示器的管道，则水流指示器即发出区域水流信号，起辅助电动报警作用。c延迟器安装在报警阀与水力警铃之间的信号管道上，用以防止水源发生水锤时引起水力警铃的误动作。报警阀开启后，水流需经过30s左右充满延迟器后方可冲打水力警铃。(4)节流装置a减压孔板设置在直径为50mm及50mm以上的水平管道上。b孔口直径不小于安装管段直径的50%。c孔板应安装在水流转弯处下游一侧的直管段上，其距离不应小于安装管段管径的两倍。(5)检测装置自动喷水灭火系统的下列部位应予检测：a系统控制阀的开启状态。69\nb消防水泵电源供应和工作情况。c水池，水箱的消防水位。d报警阀和水流指示器的工作情况。3.3.2喷头的选择与布置喷头选用中温级喷头，喷头动作温度68℃喷头布置形式采用长方形布置，喷头保护半径为2.5m，喷头间距满足:≤2R=2*2.5=5m。注：在装置喷头的场所，应注意防止腐蚀性气体的侵蚀。不得受外力的撞击，经常清除喷头上的尘土。3.3.3管道与阀门布置(1)供水管道与报警阀门a供水干管布置成环行，进水管为两条，在管网上设置水泵结合器。b报警阀设置在距地面高0.8-1.5m。c报警阀控制的喷头数不超过800个。d自动喷水灭火系统报警阀后的管网与室内消火栓给水系统，应分开独立设置。e自动喷水灭火系统报警阀后的管道上不应设置其他用水设施。(2)喷水管网a配水支管：在配水管两侧均匀分布。b配水管：在配水干管两侧均匀分布。c考虑管件施工与维护方便。(3)管道负荷a每根配水支管或配水管的直径均不小于25mm。b该建筑为中危险等级建筑，每根配水支管设置的喷头数不超过8个。(4)系统的泄水措施管道敷设有0.003的坡度，坡向报警排水管，以便系统泄空并在管网末端有充水时的排水措施。3.3.4管材及安装1.报警阀以后的管道，应采用镀锌钢管或无缝钢管。69\n2.管道连接：用丝扣连接或焊接，不同管径管道的连接采用异形管。管道支架与防晃支架a吊架与支架的位置以不妨碍喷头喷水效果为原则。一般吊架距喷头的距离应大于0.3m，距末端喷头的距离应不小于0.75m，对圆钢制的吊架，其间距可小至0.075m。b管道支架或吊架的间距：公称直径（mm）1520253240507080100间距（m）2.53.03.54.04.55.05.56.07.0c一般在喷头之间的每段配水支管上至少应装一个吊架，但其间距小于1.8m时，允许每隔一段配置一个吊架；若相邻配水管上设吊架时，配水支管上第一个喷头前的管段长度不小于1.8m时，可以不设吊架。吊架的间距应不大于3.6m。d配水支管的末梢管段和邻近配水管段上没有吊架的配水支管，其第一个管段，不论其长度如何，均应设置吊架。e为防止喷头喷水时，管道产生大幅度的晃动，配水立管，配水干管与配水支管上应再加防晃支架。f除了管线过长或管子改变方向外，一般每条配水干管或配水管，只需设置一个防止沿管线方向晃动的支架。3.3.5自动喷水灭火系统的水力计算系统的水力计算查表确定自动喷淋系统设计参数紫晶酒店属于中危险等级Ⅰ级：喷水强度取6L/min.m2，作用面积为160m2喷头的工作压力为0.10Mpa表3.3.1民用建筑和工业厂房的自动喷水灭火系统的设计参数火灾危险等级喷水强度L/min.m2作用面积m2喷头工作压力Mpa轻危险级41600.1069\n中危险级Ⅰ6Ⅱ8严重危险级Ⅰ12200Ⅱ164建筑热水给水系统4.1热水供应系统的选择集中热水供应系统，加热和其他设备集中设置，便于集中维护管理；加热设备热效率较高，热水成本较低；各热水使用场所不必设置加热装置，占用总建筑面积较少；使用较为方便舒适。适用于热水用量较大，用水点比较集中的建筑，如标准较高的居住建筑、旅馆、公共浴室、医院、疗养院、体育馆、游泳池、大型饭店等公共建筑，布置较集中的工业企业建筑等。开式热水供水方式，即在所有配水点关闭后，系统内的水仍与大气相通。该方式一般在管网顶部设有高位冷水箱和膨胀管或高位开式加热水箱，系统内的水压仅取决于水箱的设置高度，而不受室外给水管网水压波动的影响，可保证系统水压稳定和供水安全可靠。全循环供水方式，是指热水干管、热水立管和热水支管都设置相应循环管道，保持热水循环，各配水嘴随时打开均能提供符合设计水温要求的热水。该方式用于对热水供应要求比较高的建筑中，如高级宾馆、饭店、高级住宅等。全天循环方式，即全天任何时刻，管网中都维持有不低于循环流量的流量，使设计管段的水温在任何时刻都保持不低于设计温度。机械循环即利用水泵强制水在热水管网内循环，造成一定的循环流量，以补偿管网热损失，维持一定的水温。目前实际运行的热水供应系统，多数采用这种循环方式。根据建筑类型、热源设置方式、管网布置、用水要求不同等情况，本设计采用集中、开式、全循环、全天循环、机械循环热水供应系统。分区方式和管道敷设方式同给水方式。热水给水系统分为高、低两区，高区为5-11层，低区为1～4层，两区均采用上行下给的方式供水。地下室设有容积式热交换器，由室外锅炉房向热交换器输送蒸汽，经换热器出来的水供给用户。4.2系统的组成本设计中，热水给水系统由热交换器、配水管网、回水管网、循环水泵、自动排气阀、用水器具组成。69\n4.3热水给水管道及设备安装要求1．热水管道的敷设与安装本设计中，热水管道敷设与安装的要求如下：（1）热水管道的最高处设排气装置；（2）热水系统的最低点设泄水装置；（3）配水立管和回水立管上均安装阀门，以便利于调节和检修；（4）机械循环系统的回水干管上安装止回阀；（5）热水横管有0.003的坡度，铺设时保证便于泄水和排气，，热交换器热水出水管上行高出本区冷水水箱，用于排气和排放膨胀水体；（6）热水配水管道和水加热以及回水管道有保温措施；（7）热水立管与干管的连接，支管与立管的连接，采用弯管连接，以防止一个管道的伸缩对另一管道产生影响。2．为了满足运行和调节检修，在本建筑热水管道上的下列位置设置阀门：（1）供、回水环状管网的分干管；（2）供、回水立管起端、末端；（3）客房支管的起端；（4）配水点大于5个的支管上；（5）水加热器、循环水泵等需要检修的设备的进出水管道上。3．本建筑热水管道在下列位置上设置止回阀：（1）循环管网的回水总管上；（2）冷热水混合器的冷热水进水管上。5建筑雨水排水系统屋面雨水排水系统分为外排水系统、内排水系统和混合排水系统。5.1雨水外排水系统檐沟外排水系统69\n又称水落管排水系统或普通外排水系统，由檐沟、雨水斗及水落管（立管）组成。雨水多采用屋面檐沟汇集，然后流入隔一定间距沿外墙设置的水落管排泄至地下沟管或地面。适用于一般居住建筑、屋面面积较小的公共建筑和小型单跨厂房等建筑屋面雨不的排除。水落管的布置间距应根据当地暴雨强度、屋面汇水面积和水落管的通水能力来确定。据经验，一般为15~20m设一根DN100的水落管，其汇水面积不超过250m2。阳台上的水落管可采用DN50。2、天沟外排水系统天沟外排水即利用屋面构造上所形成的天沟本身容量和坡度，使雨雪水向建筑物两端（山墙、女儿墙方向）泄放，并经墙外立管排至地面或雨水管道。由天沟、雨水斗、排水立管和排出管组成。适用于长度不超过100m的多跨工业厂房，以及厂房内不允许布置雨水管道的建筑。在工程实践中常采用天沟外排水的方式排除大型屋面的雨雪水，采用天沟外排水不仅能消除厨房内部检查井冒水的问题，而且具有节约投资、节省金属材料、施工简便，利于合理地使用厂房空间和地面以及为厂区雨水系统提供明沟排水或减少管道埋深等优点；但若设计不善或施工质量不良，会出现天沟翻水、漏水等问题。天沟外排水，应以建筑的伸缩缝或沉降缝作为屋面分水线。天沟的流水长度，应结合天沟的伸缩缝布置，一般不宜大于50m，其坡度不宜小于0.003。为防止天沟末端处积水，应在女儿墙、山墙上或天沟末端设置溢流口，溢流口比天沟上檐低50~100mm。立管直接排水至地面时，需采取防冲刷措施，在湿陷性土壤地区，不准直接排水，冰冻地区立管需采取防冻措施。5.2雨水内排水系统大屋面面积的工业在，尤其是屋面有天窗、多跨度、锯齿形屋面或壳形屋面等工业厂房，其屋面面积大或曲折，内跨屋面雨水用水落管排除有较大困难，因此必须在建筑物内部设置雨水管系统。对建筑立面要求较高的建筑物，也应设置建筑雨水管系统；此外，高层大面积平屋顶民用建筑，特别是处于寒冷地带的此类建筑物，均应采用内排水方式。由厂房或高层建筑设有的天沟、雨水斗、连接管、悬吊管、立管和排出管等组成。1、雨水内排水系统分类按每根立管接纳雨水斗的个数，分单斗和多斗雨水排水系统。单斗排水系统一般不设悬吊管，在多斗排水系统中，悬吊管将几个雨水斗和排水立管连接起来。单斗系统较多斗系统排水的安全性好，所以应优先采用单斗雨水排水系统。69\n按排除雨水的安全程度，内排水系统分为敞开式和密闭式。前者是重力排水，由架空的管道将雨水引入建筑内埋地管道和检查井或明渠内，然后由埋地管渠排出建筑。易引起冒水现象，但可接纳生产废水排入。后者为压力排水，在建筑物内设有密闭的埋地管和检查口，当雨水排泄不畅时，室内也不会发生冒水现象，该系统不能接纳生产废水排入。为安全起见，当屋面雨水为内排水系统时，宜采用密封式系统。2、屋面雨水排水系统的布置与安装⑴雨水斗：雨水斗应满足最大限度地迅速排除屋面雨雪水的要求，排泄雨水时最小限度的掺气，并能拦截粗大杂质。分铸铁浇铸的65型和钢板焊制的79型两种晒台、屋顶花园等供人们活动的屋面上，宜采用平篦式雨水斗。布置雨水斗时，应以伸缩缝或沉降缝为排水分水线，否则应在该缝两侧各设一个雨水斗。当两个雨水斗连接在同一根立管或悬吊管上时，应采用伸缩接头，并保护密封。在防火墙外设置雨水斗时，应在防火墙的两侧各设一个雨水斗。在寒冷地区，雨水斗应尽量布置在受室内温度影响的屋面及雪水易融化的天沟范围内，雨水立管应布置在室内。雨水斗的间距一般采用12~24m。天沟的坡度可采用0.003~0.006。接入同一根立管的雨水斗，其安装高度应相同，当雨水立管的设计流量小于最大设计泄流量时，可将不同高度的雨水斗接入同一立管或悬吊管内。多斗雨水排水系统宜对立管作对称布置，并不得在立管顶端设置雨水斗。雨水斗与屋面连接处必须做好防水处理。雨水斗的出水管管径一般不小于100mm。设在阳台、窗井很小汇水面积处的雨水斗可采用50mm。⑵连接管连接管的管径不得小于雨水斗短管的管径，连接管应牢固地固定在建筑承重结构上。多斗雨水排水系统中排水连接管应接至悬吊管上，连接管宜采用斜三通与悬吊管相连。变形缝两侧雨水斗的连接管，如合并接入一根立管或悬吊管上时，应采用柔性接头。⑶悬吊管当厂房内地下有大量机器设备基础和各种管线或其他生产工艺要求不允许雨水检查井冒水时，不能设置埋地横管，必须采用悬吊在屋架下的雨水管，悬吊管可直接将雨水经立管输送至室外的检查井及排水管道。69\n当采有多斗悬吊管时，一根悬吊管上设置的雨水斗不得多于4个。其管径不得小于其雨水斗连接管管径，与雨水立管连接的悬吊管，不宜多于两根。为满足水力条件及便于经常的维修清通，需有不小于0.003的坡度；在悬吊管的端头及长度超过15m的悬吊管上，应设置检查口或带法兰盘的三通，检查口间距不得大于20m，其位置应靠近墙柱。悬吊管一般采用铸铁管，石棉水泥接口。在可能受到振动和生产工艺有特殊要求时，可采用钢管，焊接接口，外刷防腐漆。⑷立管立管接纳悬吊管或雨水斗的水流。埋设于地下的一段排出管将立管引来的雨水送到地下管道中去。管材一般采用给水铸铁管，石棉水泥接口，在管道可能受到振动或生产工艺有特殊要求时，应采用钢管，接口要焊接。沿墙、柱明装或暗装于墙槽或管井内，但要设检查口，并在其处设检修门。检查口中心至地面的距离宜为1.0m。立管的下端宜采用两个45或大曲率半径的90弯头接入排出管。当管连接两根或两根以上悬吊管时，其管径不得小于最大一个悬吊管的管径。⑸排出管排出管管径不得小于立管的管径。排出管管材宜采用铸铁管，石棉水泥接口。当排出管穿越地下室墙壁时，应采取防水措施。⑹埋地管埋地横管与雨水立管或排出管的连接可用检查井，也可用管道配件。检查井的进出管道的连接应尽量使进出管之轴线成一直线，至少其交角不得小于135度；为改善水流状态，在检查井内还应设置高流槽。埋地横管可采用混凝土或钢筋混凝土管，或带釉的陶土管。对于建筑内部地面不允许设置检查井的建筑物，可采用悬吊管直接排出室外。埋地管不得穿越设备基础及可能受水而发生危害的地下构筑物。其坡度按工业废水管道坡度的规定执行，并且不应小于0.003。封闭系统的埋地管道，应保证严密、不漏水。敞开系统的埋地管道起点检查井内，不宜接入生产废水排水管。埋地雨水管道可采用非金属管，但立管至检查井的管段宜采用铸铁管。雨水封闭系统埋地管在靠近立管处，应设水平检查口。⑺检查井（口）封闭系统埋地管道交叉处或长度超过30m时，应设水平检查口，并应设检查口井。69\n敞开系统埋地管道交叉、转弯、坡度及管径改变，以及长度超过30m处，均应设置检查井。井内接管应采用管顶平接、水平转角不得小于135°。敞开式系统的检查井内，应做高流槽，槽应高出管顶200mm。敞开式系统的排出管应先接入放气井，然后再接入检查井，以便稳定水流。5.3混合式排水系统当大型工业厂房的屋面比较复杂时，可在屋面的不同部位，采用内外排水系统结合；压力、重力排水结合；暗管、明沟结合等系统。5.4雨水排水系统的选择本建筑所属区域为北方寒冷地区，故选择内排水系统比较适合当地的实际情况。屋顶上屋面雨水，由敷设在柱内的立管引到地下室再排到建筑物外，本建筑的回水面积较小，直接采用单斗雨水系统，排水安全性较高。由于降水不可人为控制，雨水系统设计不安全对建筑尤其是对高层建筑的损害非常大，因此高层建筑屋面雨水设计重现期的取值应慎重。《建筑给水排水设计规范》4.9.5条规定。本建筑取其重现期为2年。本建筑采用87型雨水斗，连接管、悬吊管和立管采用排水塑料管，排出管采用铸铁管。69\n69\n第三篇计算说明书6生活给水系统6.1室内生活用水量的计算查《建筑给水排水设计规范》表3.1.10知宾馆客房的旅客每床位每日最高日生活用水定额为250~400L，员工每人每日最高日生活用水定额为80~100L，使用时数均为24H，小时变化系数为2.5~2.0；餐饮业中酒吧、咖啡馆、茶座、卡拉OK房每顾客每次最高日生活用水定额为5~15L，使用时数8~18H，小时变化系数为1.5~1.2；商场员工及顾客的每m2营业厅面积每日的最高日生活用水定额为5~8L，使用时数12H，小时变化系数为1.5~1.2。根据本建筑物性质和室内卫生设备完善程度，取宾馆客房最高日生活用水定额旅客为q1=300L/(床·d)，员工q2=80L/(人·d)，使用时数24H，小时变化系数取2.0；餐饮业最高日生活用水定额咖啡馆取q3=6L/（人·次），使用时数12H，小时变化系数取1.2；商场最高日用水定额员工及顾客q4=6L/(m2·d),使用时数12H，小时变化系数取1.2。最高日用水量Qd=mqd=（300*72+7*80+2559.71*6）+（300*156+16*80）=85600L/d=85.6m3/d最大小时用水量Qh=Kh·Qp=Kh·Qd/T=2.0×22.16/24+2.0×48.08/24+1.2×15.36/12=7.4m3/h式中：Qd—最高日生活用水量，单位L/d；m—用水单位数，人数；qd—最高日生活用水量定额，单位L/（人·d）或L/（m2·d）；Qh—最大小时生活用水量，单位m3/h；Kh—小时变化系数；T—每日使用时间，单位h；Qp—平均小时用水量，单位L/h。69\n6.2贮水池的确定居住小区的生活调节水量可以不小于建筑日用水量的20%～25﹪计，本设计取25﹪，则生活调节水量为：（Qb-Qj）Tb=Qd×25﹪=25%×85.6m3/d=21.4m3生活贮水池的几何尺寸为4.0m×4.0m×1.8m，有效水深为1.6m，有效容积为4.0m×4.0m×1.6m=25.6，总容积为4.0m×4.0m×1.8m=28.8。6.3室内水压宿舍(Ⅰ,Ⅱ类)、旅馆、宾馆、酒店式公寓、医院、疗养院、幼儿园、养老院、办公楼、图书馆、书店、航站楼、商场、客运站、会展中心、中小学教学楼、公共厕所等建筑的生活给水设计秒流量计算公式：式中　α—根据建筑物用途确定的系数，见表6.3.1。表6.3.1根据建筑物用途而定的系数(α)值使用公式时应注意下列几点：（1）如计算值小于该管段上一个最大卫生器具给水额定流量时，应采用一个最大的卫生器具给水额定流量作为设计秒流量。（2）如计算值大于该管段上按卫生器具给水额定流量累加所得流量值时，应按卫生器具给水额定流量累加所得流量值采用。（3）有大便器延时自闭冲洗阀的给水管段，大便器延时自闭冲洗阀的给水当量均以0.5计，计算得到附加1.20L/s的流量后，为该管段的给水设计秒流量。（4）综合性建筑的值应按下式计算：69\n根据本建筑特点求得：α=2.4表6.3.2卫生器具的给水额定流量、当量、支管管径和流出水头序号给水配件额定流量(L/s)当量支管管径(mm)配水点前所需出水头（Mpa）1浴盆0.21.0150.052大便器0.10.5200.023洗脸盆0.150.75150.054洗涤盆0.151.0150.055水嘴0.21.0150.056.3.1低区给水系统的水力计算图6.3.1低区给水系统计算草图69\n表6.3.3水力计算表顺序编号管段编号当量总数设计秒流量qg管径（DN)流速v（m/s）单阻i（kpa/m）管长（m）水头损失hy（kpa）累计损失∑hy（kpa）10-10.50.20150.990.9401.31.201.2021-21.00.30200.790.4221.10.451.6630’-21.00.30200.790.4221.60.682.3442-32.00.68251.010.4833.51.694.0353-44.00.96320.940.29124.97.2511.2766-74.00.96320.940.2913.51.0212.2977-48.01.36400.850.18013.22.3814.6784-812.01.66400.950.2418.42.0116.6898-920.02.15500.800.3788.53.2019.88109-1028.02.54500.950.51724.612.7232.611111-122.00.68251.010.4833.51.6934.301212-134.00.96320.940.2914.51.3135.611313-149.01.44400.850.1854.50.8336.441414-1515.01.86401.100.2455.21.2737.711516-174.00.96320.940.2913.51.0238.731617-188.01.36400.850.1804.50.8139.541718-1916.01.92500.750.0814.50.3639.901819-2125.52.42500.910.4104.21.7241.621924-234.00.96320.940.2914.51.3142.932023-228.01.36400.850.1808.11.4644.402122-2116.01.92500.750.08111.50.9345.332221-2041.53.09501.140.2458.42.0647.392320-1549.53.38700.890.1106.70.7348.122415-2564.53.85700.950.1412.50.3648.4869\n2510-2528.02.54500.960.5181.70.8849.352625-2692.54.62800.830.0910.90.0949.44H1=12.5+0.8-（-0.7）=14.0mH2O=140kPa（其中1.0为配水龙头距地面的安装高度）。H2=1.3×49.44=64.27kPaH4=50kPa（最不利点的工作压力）选用LXL-100型旋翼式水表，其最大流量qmax=120m3/h，性能系数Kb=qmax2/100=1202/100=144。则水头损失hd=qg2/kb=（9.25×3.6）2/144=7.7kPa，满足正常用水时<24.KPa的要求，即H3=7.7KPaH=H1+H2+H3+H4=140+64.27+7.7+50=261.97kPa市政给水管网工作压力300kPa能满足所需压力，故1-4层可直接用市政给水管网。6.3.2高区给水系统的水力计算图6.3.2高区给水系统计算草图表6.3.4水力计算表69\n顺序编号管段编号当量总数设计秒流量qg管径（DN)流速v（m/s）单阻i（kpa/m）管长（m）水头损失hy（kpa）累计损失∑hy（kpa）10-10.50.20150.990.9401.31.2041.2021-31.00.30200.790.4221.10.4541.6632-31.00.30200.790.4221.40.6102.2743-42.00.68251.010.48311.73.6415.9155-44.00.96320.940.2913.51.0196.9364-68.01.36400.850.18014.82.6629.5977-84.00.96320.940.2913.51.01910.6188-68.01.36400.850.1803.50.63011.2496-920.02.15500.800.3783.51.32312.56109-1024.02.35500.850.4013.51.40413.961110-1128.02.38500.950.51712.04.18318.151213-1210.01.52400.900.2178.21.78619.931311-1248.03.32700.850.1011.90.19120.121412-1458.03.65700.990.14132.74.60824.731514-1578.04.24800.780.0723.50.25224.981615-3282.04.35800.810.0796.10.48525.471730-3142.03.11700.820.1028.50.86426.331831-3270.04.02701.040.1665.70.94627.281932-33152.05.92801.030.3995.22.07929.366.4高位水箱6.4.1水箱容积的确定水泵的设计流量：采用自动启动供水69\n式中V—水箱的有效容积，。Qb—水泵的出水量，；Kb—水泵一小时启动次数，一般选用4-8次/h；—安全系数，可在1.5-2.0内选用。考虑到市政给水事故停水，水箱扔能短时间供下区用水，故水箱容积应按1-15层全部用水确定。又因为水泵水箱供水不与配水管网连接，故选用水泵出水量与最高日最大时用水量相同，即qb=7.4。取为6次，安全系数取2.0。屋顶水箱采用钢制，尺寸为1.0×1.0×0.8，有效水深为0.8m，有效容积为0.8m36.4.2水箱高度校核水箱的设置高度应满足以下条件：HH2+H3式中H——水箱最低水位至最不利配水点位置高度所需的静水压力，kPa;H2——水箱出水口至最不利配水点计算管路的总水头损失，kPa；H3——最不利配水点的流出水头，kPa。水箱的设置高度为46m，有效水位为46.8m，最不利配水点（11层卫生器具）的位置标高为37.80m，因此有H=46.8-37.8=9.0m,H2O=90kPa；水箱出水口至最不利配水点计算管路的总水头损失为29.36×1.3=38.168kPa，高区最不利配水点所需流出水头为H3=50kPa；H2+H3=38.168+50=60.829kPa则HH2+H3，水箱安装高度满足要求。6.5加压水泵的选择水泵的出水量等于最高日最高时的用水量，即69\n，由钢管水力计算表可计算得表6.5.1表6.5.1系统水泵水力计算表管段流量（m3/h）管径(mm)流速(m/s)单阻I(mm/m)管长(m)水头损失(kPa)吸水管侧7.41000.810.1461.50.22压水管侧7.41000.810.14648.27.04合计∑h7.26水泵的选取应该满足一下条件：HbH1+H2+H3式中Hb——水泵所需要的扬程，kPa；H1——贮水池最低水位至水箱进水口所需静水压力，kPa；H2——水泵吸水管路和压水管路总水头损失，kPa；H3——水箱进水流出水头，kPa。由高位水箱的计算可知，系统水箱进水管标高为46.2m，贮水（生活水）水池最低液位标高为-3.5m,因此有H1=46.2+3.5=49.7mH2O=497kPa；H2=1.3×7.26=9.438kPa（局部水头损失为沿程水头损失的30%）；水箱进水水头按H3=20kPa；则Hb497+9.438+20=526.44kPa；选用水泵50DL-5（H=665~530kPa、Q=9.0~16.2m3/h、N=5.5KW）2台，一用一备。7排水系统7.1公式的确定qu=0.12式中：qu—计算管段排水设计秒流量，L/S；Np—计算管段卫生器具排水当量总数；qmax—计算管段上排水量最大的一个卫生器具的排水流量，L/S；—根据建筑物用途而定的系数，本设计中取=1.5。69\n其余各管以此类推。与洗脸盆、浴盆、坐便器、洗衣机水嘴、洗菜池、地漏连接的横支管管径均为75mm，与大便器连接的横支管管径均为110mm，坡度一律采用i=0.026。排水横干管坡度一律采用i=0.008。7.2水力计算7.2.1卫一排水系统水利计算图7.2.1卫一排水系统计算草图表7.2.1水力计算表管段编号排水当量总数设计秒流量qg（L/s）管径de（mm）坡度i0-10.750.41750.0261-25.251.911100.0262-38.252.011100.0267.2.2卫二排水系统水利计算69\n图7.2.2卫二排水系统计算草图表7.2.2水力计算表管段编号排水当量总数设计秒流量qg（L/s）管径de（mm）坡度i0-10.750.41750.0261-35.251.911100.0262-33.001.31750.0263-48.252.011100.0267.2.3卫三排水系统水利计算69\n图7.2.3卫三排水系统计算草图表7.2.3水力计算表管段编号排水当量总数设计秒流量qg（L/s）管径de（mm）坡度i0-14.501.881100.0261-29.002.041100.0263-40.750.41750.0264-210.352.071100.0267.2.4卫四排水系统水利计算69\n图7.2.4卫四排水系统计算草图表7.2.4水力计算表管段编号排水当量总数设计秒流量qg（L/s）管径de（mm）坡度i0-14.501.881100.0261-29.002.041100.0263-40.750.41750.0264-51.050.43750.0265-21.350.46750.0267.2.5地下室排水系统水利计算69\n图7.2.5地下室排水系统计算草图表7.2.5水力计算表管段编号排水当量总数设计秒流量qg（L/s）管径de（mm）坡度i0-174.253.051100.0151-2222.754.191250.0152-3371.254.971250.0203-4519.755.601250.0205-616.502.231100.0156-741.252.661100.0157-899.003.291100.0158-9146.753.681100.0159-10278.754.511250.01510-11410.755.151250.02011-12476.755.431250.02012-13515.455.591250.02069\n根据《建筑给排水设计规范》GB50015-2003中4.6.2规定，建筑标准要求较高的多层住宅和公共建筑、十层及十层以上的高层建筑的生活污水立管宜设专用通气立管。根据本建筑物特点排水立管0-3，应设专用通气立管管径DN75，其他排水立管除去立管7和11应设申顶通气，且申顶通气管通气帽均应高于上人屋面2.0m以上。7.3化粪池容积计算（1）化粪池实际使用总人数：N＝114＋23+366＝503（其中商场按每7-8m2一人）（2）污水容积按下式计算：V1＝Nqt／(24×1000)（3-14）式中V1——污水容积，单位（m3）；N——使用总人数；q——每人每天排水量，单位（L/s）；t——停留时间，单位（h）。本设计中，每人每天的排水量q=20L/s；停留时间t=24h。（3）污泥容积计算：V2＝αNT(100－b)K×1.2／[(1.00－c)×1000]（3-15）式中V1——污泥容积，单位（m3）；N——使用总人数；T——污水清掏周期，单位（d）。K——化粪池中发酵后体积缩减系数，K＝0.8；c——进化粪池的新鲜污泥含水量，c＝90%，系数α，b值根据建筑设计而定。在本设计中，生活污水和生活废水合流排放，α＝0.7L/d；污水清掏周期T为3个月至1年，取90天，b＝95%。（4）化粪池容积计算V＝V1＋V2＝503×20×24／（24×1000）＋0.7×503×90×（1－0.95）×0.8×1.2／[（1－0.9）×1000]＝25.5m369\n化粪池的选择：选择92S214（四）钢筋混凝土化粪池（有效容积为16～100m3，覆土）。尺寸为：3000mm×3000mm×3000mm。8消防给水系统8.1消火栓的设置8.1.1室外消火栓室外消火栓个数：Q——室外消防用水量，据《建筑给排水》第二册表2-27查得Q=20QQ——每个室外消火栓用水量10—15L/s,取10L/snj——水泵接合器数量，取2个则:室外设置4个消火栓8.1.2消火栓基本系数按规范要求，消火栓的间距应保证同层任何部位有2个消火栓的水枪充实水柱同时到达。根据该建筑特点可选择不分区的供水方式。1.消火栓保护半径应为：式中R——消火栓保护半径，m;C——水带展开时的弯曲系数，一般取0.8—0.9；Ld——水带长度，m；h——水枪充实水柱倾斜时的水平投影距离，对一般建筑（层高为3—3.5m）由于两楼板间的限制，一般取h=3.0m；对于公业厂房和层高大于3.5m的民用建筑应该按计算；Hm——水枪充实水柱长度，m；2.消火栓间距的确定69\n式中：S——消火栓间距，m；R——消火栓保护半径，m;b——消火栓最大保护宽度，应为一个房间的长度加走廊的宽度，m。据此应在走道上布置消火栓（间距<25m）才能满足要求。另外，消防电梯的前室也要设消火栓。3.消火栓口所需的压力计算消火栓口所需的压力计算Hxh=Hq+hd+Hk式中Hxh——消火栓口的压力，kPa；Hq——水枪喷嘴处的压力，kPa；hd——水带的水头损失，kPa；Hk——消火栓栓口水头损失，按20kPa计算。水枪喷嘴处所需水压计算式中Hq——水枪喷嘴处的压力，kPa；——试验系数，与Hm有关，此处Hm为12mH2O，查表得为1.21；——与水枪喷嘴口径有关的阻力系数，该处水枪喷嘴口径为19mm，对应的为0.0097；Hm——水枪充实水柱长度，m；水枪喷嘴的出流量计算式中B——水枪水流特性系数，与水枪嘴口径有关，该处水枪喷嘴口径为19mm，查表得B为1.577；Hq——水枪喷嘴处的压力，kPa；水带阻力损失计算式中hd——水带的水头损失，kPa；69\nLd——水带长度，m；Az——水带阻力系数，所选的衬胶水带的直径为65mm，查表得Az为0.00172。qxh——水枪的射流量，L/s；所以得：4.最不利消火栓静水压力校核最不利消火栓静水压力为水箱底标高减去最不利消火栓标高：根据《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005）第7.4.7.2条规定可不设增压措施。8.1.3水力计算按照最不利点消火栓竖管和消火栓的流量分配要求，最不利消防竖管即x1，出水枪数为2支，次不利消防竖管为其相邻消防竖管即x2，出水枪数为2支。L/s进行消火栓水力计算时，按图8.1.1以枝状管路计算69\n图8.1.1消火栓损失计算草图表8.1.1消火栓给水系统配水管水力计算表顺序编号管段编号设计秒流量qg管径（DN)流速v（m/s）单阻i（kpa/m）管长（m）水头损失hy（kpa）累计损失∑hy（kpa）10-15.21000.680.1084.500.4860.4921-210.01001.300.3654.501.6432.1332-320.01251.660.44319.948.83310.9643-420.01251.660.44319.988.85119.8154-520.01251.660.44318.858.35128.1665-620.01251.660.44311.705.18333.3576-720.01251.660.44320.178.93542.2887-820.01251.660.4436.002.65844.9498-1120.01251.660.4437.703.41148.35102-1320.01251.660.44328.0412.42260.771112-1320.01251.660.44319.878.80269.5869\n1213-920.01251.660.44325.3711.23980.81139-1020.01251.660.44313.956.18086.991410-1120.01251.660.44311.004.87391.871511-1420.01251.660.4437.633.38095.25管路点总水头损失为：Hw=95.25×1.1=104.775KPa。消火栓给水系统所需总水压（Hx）应为：Hx=H1+Hxh+Hw=38.1－(-3.0)+20.06+10.48=71.64mHO=716.4KPa按消火栓灭火总用水量：Qx=20L/S选消防泵100DL-4型2台水泵，流量20.0-35.0L/S，扬程86.8-68.0m，N=37KW，一用一备。根据室内消防用水量，应设置2套水泵接合器。8.1.4消防水箱贮水容积计算水箱尺寸为有效容积符合要求消防水箱内的贮水由生活用水提升泵从地下贮水池提升充满备用。8.1.5贮水池设计与计算消防贮水按满足火灾延续时间内的室内消防用水量来计算即Vf=5×8×3600/1000=144m38.2自动喷水系统目前我国关于自动喷水灭火系统管道水力计算方法有两种，作用面积法和特定系数法。本设计作用面积法和特定系数法均需使用。作用面积法是假定在作用面积内每个喷头的喷水量均等于最不利点喷头的喷水量来简化计算的方法。首先选定最不利点的作用面积（以F表示）在管网中的位置，此作用面积易采用正方形或长方形。本设计采用长方形布置，其长边应平行于配水支管，长边B易为作用面积值平方根的1.2倍，即B=1.2。69\n在计算系统流量时，假定作用面积内每只喷头喷水量相等，均以最不利点喷头喷水量取值，仅作用面积内的喷头才计算喷水量。对轻危险级和中危险级建筑物、构筑物的自动喷水灭火系统进行水力计算时应不小于下表1中规定但其中任意四个喷头组成的保护面积内平均喷水强度不小于上述规定值的85%。8.2.1水利计算1）消防用水量：按二类建筑中危险级计算设计喷水量20,则消防水箱12m32）喷头出水量特性系数法：3）管道流量计算作用面积按矩形布置：m短边长L1=10.5m作用面积内设计秒流量：Qs=15×1.33=19.95L/s理论秒流量：QL=16×10.5×6/60=17.28L/sQs=1.15QL符合公式要求。8.2.2系统水压计算69\n图8.2.1自动喷淋计算草图表8.2.1自动喷淋水力计算表顺序编号管段编号管段流量（L/s）管径（mm）管长（m）比阻值A（L/s)水头损失hy（kpa）累计损失∑hy（kpa）10-11.33251.050.436700008.118.1121-22.71323.550.0938600024.5232.6332-34.20505.050.011080009.8642.4943-46.86503.600.0110800018.7561.2454-58.31703.000.002893005.9967.2365-69.68703.000.002893008.1375.3676-719.641004.200.000267404.3379.6987-819.641004.200.000267404.3384.0269\n98-919.641004.200.000267404.3388.36109-1019.641004.200.000267404.3392.691110-1119.641004.200.000267404.3397.021211-1219.641004.200.000267404.33101.351312-1319.641001.850.000267401.91103.261413-1419.6410013.200.0002674013.62116.871514-1519.641001.150.000267401.19118.061615-1619.6415061.200.000033958.01126.08自喷系统所需水压H=Z+Σh+P0=42.8×10+1.2×126.08+20+100=699.3Kpa报警阀和水流指示器的局部水头损失取20KPa。8.2.3选泵和气压给水设备选用100DL-4型离心泵两台（一用一备）。流量20.0~35.0L/s，扬程86.8~68.0mH2O，N=37KW。湿式报警阀设于水泵房内，水力警铃装于一层的廊道上。配水管支管有0.003的坡，坡向排水管，水泵接合器设为地面式。气压罐的容量应为两只水枪和五个喷头30s的用水量，故气压罐的容量为两只水枪30s加五个喷头30s的用水量。即2×5×30+5×1.13×30=469L。选用隔膜式自动气压水罐SD800-6，最大供水量9.1m3/h，设计压力范围0.14-0.27MPa,装置形式：双泵单罐，容积0.84m3，配套水泵50DL-2，电机功率2.2KW。9热水系统9.1热水量9.1.1最高日用水量按要求取每日供应热水时间为24h，取计算用的热水供应温度为70C，冷水温度为10C，查《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）热水用水定额表，取7069\nC的热水用水定额为员工50L/(人.d)、旅客150L/(床.d)，由于员工用水量较少，忽略不计。则，下区最高日用水量为：Q=72×150×10=10.8m/d(60C热水)上区最高日用水量为：Q=156×150×10=23.4m/d(60C热水)9.1.2最大时用水量a折合成70C热水下去最高日用水量为Q=10.8×(60-10)/(70-10=9.00m/d上去最高日用水量为Q=23.4×(60-10)/(70-10=19.5m/d查《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）旅馆热水小时变化系数表。热水的时变化系数取6.84。b按卫生器具1h的用水量计算:下区域浴盆36个，上区78套，（其它器具不计）查《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）卫生器具1次和1h热水用水定额及水表，淋浴器的用水量为300L/h（40C）。Q=∑k·q·n·b式中：Q--设计小时热水量，l/s;q--卫生器具的热水小时用水定额，l/s,取300L/s;n--同类卫生器具数目；b--同类卫生器具同时使用百分数，取b=70%，k--热水混合系数；而K=式中：t--热水系统供水温度，C，取70C69\nt--冷水温度，C，取10Ct--混合后卫生器具出水温度，C，取40C，洗脸盆取30C，∴K===0.50查表得：q=300l/h(40C)∴Q=∑k·q·n·b=0.5*300*36*70%=3780L/h=1.05L/sQ=∑k·q·n·b=0.5*300*78*70%=8190L/h=2.28L/s比较Q与Q，两者的结果存在差异，围攻水安全起见，取较大者作为设计小时用水量，即Q=1.05L/s，Q=2.28L/s。9.2耗热量集中热水系统的设计小时耗热量，根据小时热水量和冷、热水温差计算确定。Q=C·（t-t）·Q式中：Q—设计小时耗热量，KJ/h;Q--设计小时热水量，l/s;C--水的比热，KJ/kg·C,取C=4.19KJ/kg·C；t--热水温度，C；t--冷水计算温度，C。69\n∴Q下=4.19×1（70-10）×1.05=263970WQ上=4.19×1（70-10）×2.28=593190W9.3加热设备的选择计算采用半容积式水加热器。设蒸汽表压1.96×Pa,相对应的绝对压强为2.94×Pa，其饱和温度为=133C，热媒和被加热水的温差=（+）/2-（）/2=133-(10+70)/2=93C根据半容积式水加热器有关资料，铜盘管的传热系数K为1047W/m.C，传热效率修正系数取0.7，取1.1，水加热器的传导面积F下p=1.1×263970/（0.7×1047×93）=4.3F上p=1.1×573190/（0.7×1047×93）=9.3半容积式水加热器的贮热量应大于15分钟设计小时耗热量。则其最小贮水容积V下=15×60×1.05=0.9mV上=15×60×2.28=2.05m根据计算所得F、V分别对照样本提供的参数，选择水加热器的型号。9.4热水配水管网的水力计算计算用图见草图9.4，热水配水管网水力计算表见表9.4.1、表9.4.2，热水配水管网水力计算中，设计秒流量公式与给水管网计算相同，但查热水水力计算表进行配管和计算水头损失。69\n（a)69\n(b)图9.4热水系统水利计算草图(a)下区；(b)上区表9.4.1下区热水配水管网水利计算表顺序编号管段编号当量总数设计秒流量qg管径（DN)流速v（m/s）单阻i（mm/m）管长（m）水头损失hy（kpa）累计损失∑hy（kpa）10-21.00.20250.4223.721.60.3800.38021-20.50.10200.3625.002.30.5650.94532-31.50.30250.6452.933.51.8532.79743-43.00.60320.6941.9624.910.44813.24554-59.01.44500.7428.208.42.35615.60165-615.01.86500.9445.908.53.88619.48869\n76-1321.02.20700.6616.1622.63.65423.14287-83.00.60320.6941.964.51.88825.03098-96.01.18401.0171.778.15.81330.844109-1012.01.66500.8436.5111.54.19935.0421110-1119.02.09700.6314.728.41.23636.2791211-1226.02.45700.7420.116.71.34737.6261312-1329.52.61700.7822.575.21.17438.8001413-1450.53.41701.0238.592.00.77239.572表9.4.2上区热水配水管网水利计算表顺序编号管段编号当量总数设计秒流量qg管径（DN)流速v（m/s）单阻i（mm/m）管长（m）水头损失hy（kpa）累计损失∑hy（kpa）10-21.00.2250.4223.721.40.3430.34321-20.50.1200.3625.002.40.5900.93332-31.50.3250.6452.935.62.9863.91843-47.51.3500.6622.6614.83.3517.27055-622.52.3700.6917.668.51.5018.77166-737.52.9700.6111.051.90.2108.98177-845.03.2700.6813.4632.74.40113.38288-966.03.9800.8319.997.01.39914.78199-1066.03.9800.8319.993.20.64015.4211012-1310.51.6500.488.5514.31.22316.6441111-1231.52.7700.579.588.50.81417.4581210-1152.53.5700.7416.105.70.91818.3761310-14118.55.21000.627.8745.73.59721.97269\n热水配水管网的局部水头损失按沿程水头损失的30%计算，下区配水管网计算管路总水头损失为：39.572×1.3=32.04Kpa水加热器出口至最不利点配水嘴的几何高差为：12.5+0.8-（-2.5）=15.8m=158KPa考虑50KPa的流出水头，则下区热水配水管网所需水压为：H’=158+51+50=259KPa，室外管网供水水压可以满足要求。上区配水管网计算管路总水头损失为：21.972×1.3=28.56Kpa水箱中生活贮水最低水位为46.2m，与最不利点的几何高差为：46.2-（37.0+0.6）=8.6mH2O（即作用水头）此值即为最不利点配水嘴的最小静压值。水箱出口至水加热器的冷水供水管，取管径DN100，其qq=5.2L/s，查冷水管道水力计算表得知：v=0.60m/s，i=0.0760KPa/m，故其hy=0.076×46.9=3.56KPa。从水箱出口→水加热器→最不利配水点，总水头损失为：3.56×1.3+50+28.56=83.2KPa，此值小于作用水头86KPa。故高位水箱的安装高度满足要求。9.5热水回水管网的水力计算比温降为=式中：--配水管网中的面积比温降，；--配水管网起点和终点的温度差，一般取=5～15；F—计算管路配水管网的总外表面积,m;则，下区配水管网计算管路的F为：F下=3.14*0.08（2.0+5.2+6.7+8.4+22.6）+3.14*0.06*（8.4+8.5+11.5）+3.14*0.048*4.5+3.14*0.042*（4.5+24.9）+3.14*0.034*（1.6+3.5）=21.73m∴=10/21.73=0.46/m2然后从14点开始，按公式t=t-·∑69\nf,依次计算出各点的水温值，将计算结果列于表9.5.1中。式中：t--计算管段的起点温度，t--计算管段的终点温度，∑f—计算管段的散热面积，m根据管段节点水温，取其算术平均值得到管段平均温度值，列于表9.5.1中。表9.5.1下去热水配水管网热损失及循环流量计算节点管段编号管长L(m）管径（mm）外径D（m）保温系数η节点水温（℃）平均水温tm（℃）空气温度（℃）温差△t（℃）热损失qs（Kj/h）循环流量qx（L/s）校核节点水温tz（℃）12345678910111213259.6066.992-33.5250.034059.682039.68621.30.037359.7767.103-411.0320.042060.522040.523708.10.03713.90.6461.2867.764-2411.0400.0480203735.10.02569\n61.7641.7624-153.5320.04204-58.4500.0600.60.062562.2468.055-16计算方法同管段4-152920.30.0235-68.5500.0600.662.612042.611143.60.085662.9868.306-17计算方法同管段4-152920.30.0216-1322.6700.0800.664.292044.294213.80.106765.5968.677-18计算方法同管段2-43084.30.0357-84.5320.0420.665.732045.73454.80.035865.8669.008-19计算方法同管段2-43084.30.0308-98.1400.0480.666.152046.15944.20.065966.4369.299-20计算方法同管段4-152920.30.0259-1011.5500.0600.666.922046.921703.90.0901069\n67.4269.5510-21计算方法同管段4-152920.30.02810-118.4700.0800.667.912047.911694.30.1181168.3969.7611-22计算方法同管段4-152920.30.02111-126.7700.0800.668.782048.781376.00.1391269.1769.9412-135.2700.0800.669.472049.471083.00.1471369.7769.9913-142.0700.0800.669.882049.88420.00.2531470.0070.00总热损失为38947.9则下区配水管网的总热损失为：Q=38159.5kj/h=10600w总循环流量为：q==10600/4187*10=0.253(l/s)69\n式中：q--配水管网总的热损失C--水的比热，KJ/kg·,取C=4.19KJ/kg·；--配水管网起点和终点的温差，取=10。即：管段13～14的循环流量为0.253L/s。按公式：q=q进行流量分配。式中：q,q--为n,n+1管段所通过的循环流量,L/s;--为n+1段及其后各管段的热损失之和，W；--为n段后的各管段热损失之和，W。将计算结果列于表9.5.1内，然后计算循环流量在配水、回水管网中的水头损失，取回水管径比相应配水管段管径小1-2级。如下表所示：表9.5.2下去循环水投损失计算表管路管段编号管长L(m)管径（mm）循环流量qx（L/s）流速v（m/s）单阻i（mm/m）水头损失hy（kpa）水头损失之和（kpa）123.0456789配水管路2-33.5250.0370.071.050.0370.2203-424.9320.0370.040.260.0654-58.4500.0620.030.090.0085-68.5500.0850.040.160.0146-1322.6700.1060.030.060.0147-84.5320.0350.040.230.0108-98.1400.0650.060.340.0289-1011.5500.0900.050.170.02010-118.4700.1180.040.080.00711-126.7700.1390.040.110.00769\n12-135.2700.1470.050.120.00613-142.0700.2530.080.290.006回水管路2-A28.4200.0370.133.711.0542.301A-B8.4320.0620.070.650.054B-C8.5320.0850.101.110.094C-D22.6400.1060.090.730.165E-F4.5200.0350.133.690.166F-G8.1250.0650.143.030.245G-H11.5320.0900.101.230.141H-I8.4400.1180.100.950.080I-D8.7400.1390.121.320.115D-J4.9400.2530.213.790.186上区配水管网计算管路的F为：F上=0.034*3.14*（5.6+3.5+3.5）+3.14*0.042*3.5+3.14*0.06*（14.8+3.5*3+14.3）+3.14*0.08*（8.5+1.9+32.7+8.5+5.7）+3.14*0.09*（3.2+7.0）+3.14*0.11*45.7=42.33m∴=10/42.33=0.23/m2然后从14点开始，按公式t=t-·∑f,依次计算出各点的水温值，将计算结果列于表7.5.3中。根据管段节点水温，取其算术平均值得到管段平均温度值，列于表7.5.1和表7.5.3中。管段热损失按公式：q=DLk(1-)×=DLk(1-)×=36.4DL(1-)×式中：D—管道外径，mk—取41.9KJ/m·h·69\n--保温系数，无保温时，=0；保温时，=0.7（普通保温）。将计算结果列于表9.5.3中。表9.5.3上区热水配水管网热损失及循环流量计算节点管段编号管长L(m）管径（mm）外径D（m）保温系数η节点水温（℃）平均水温tm（℃）空气温度（℃）温差△t（℃）热损失qs（Kj/h）循环流量qx（L/s）校核节点水温tz（℃）12345678910111213260.5967.792-35.6250.0340.060.662040.661018.60.083360.7367.8715-33.5250.0340.061.092041.095401.50.0523-414.8500.0600.00.135461.4668.0616-233.5250.0340.061.782041.784891.50.16623-43.5320.0420.04-243.5500.0600.024-253.5500.069\n0.06025-53.5500.0600.0562.1168.265-68.5700.0800.662.352042.351515.60.166662.6068.326-17计算过程见表24944.80.0626-71.9700.0800.662.652042.65341.20.228762.7168.4418-7计算过程见表24880.40.0627-832.7700.0800.663.652043.656009.50.290864.6068.6519-8计算方法同管段6-174940.30.0498-97.0800.0900.064.822044.823715.20.339965.0568.799-103.2800.62045.15684.469\n0.09065.150.3391365.2668.8122-13计算过程见表27631.60.06713-1214.3500.0600.665.572045.572057.60.0671265.8869.2921-12计算过程见表28275.00.05712-118.5700.0800.632.942012.94463.00.1241166.0469.6120-11计算方法同管段12-217432.50.05011-105.7700.0800.633.182013.18316.40.1741066.3769.8410-1445.71000.1100.668.182048.1812747.40.5131470.0070.0077266.5上区侧立管热损失水力计算表69\n节点管段编号管长L(m）管径（mm）外径D（m）保温系数η节点水温（℃）平均水温tm（℃）空气温度（℃）温差△t（℃）热损失qs（Kj/h）1234567891011.01761.9517-263.5250.0340.062.002042.00657.52662.0426-273.5320.0420.062.092042.09814.12762.1527-283.5500.0600.062.222042.221166.52862.3028-293.5500.0600.062.372042.371170.72962.4529-63.5500.0600.062.522042.521174.9662.60总热损失为：4944.81862.0818-303.5250.0340.062.122042.12659.53062.1630-313.5400.0480.062.222042.22933.33162.2931-323.5400.0480.062.352042.35936.03262.4132-333.5500.0600.062.482042.481173.73362.5633-73.5500.0600.062.632042.631177.9762.7169\n总热损失为：4880.42264.3222-343.5250.0340.064.372044.37694.63464.4134-353.5400.0480.064.472044.47983.03564.5335-363.5400.0480.064.592044.59985.63664.6536-373.5500.0600.064.732044.731235.83764.8137-383.5500.0600.064.882044.881240.03864.9638-393.5500.0600.065.032045.031244.23965.1139-133.5500.0600.065.182045.181248.41365.26总热损失为：7631.62164.8821-403.5250.0340.064.922044.92703.34064.9640-413.5320.0420.065.022045.02870.74165.0741-423.5500.0600.065.152045.151247.44265.2242-433.5500.0600.065.302045.301251.54365.3743-443.5500.0600.065.452045.451255.74465.5369\n44-453.5500.0600.065.602045.601259.94565.6845-123.5700.0800.065.782045.781686.41265.88总热损失为：8275.0则上区配水管网的总热损失为：Q=77266.519kj/h=21500w总循环流量为：q==21500/4187*10=0.513(l/s)式中：q--配水管网总的热损失C--水的比热，KJ/kg·,取C=4.19KJ/kg·；--配水管网起点和终点的温差，取=10。即：管段10～14的循环流量为0.513l/s。按公式：q=q进行流量分配。式中：q,q--为n,n+1管段所通过的循环流量,l/s;--为n+1段及其后各管段的热损失之和，W；--为n段后的各管段热损失之和，W。将计算结果列于表9.5.3内，然后计算循环流量在配水、回水管网中的水头损失，取回水管径比相应配水管段管径小1-2级。如下表所示：表9.5.4上区循环水头损失计算表69\n管路管段编号管长L(m)管径（mm）循环流量qx（L/s）流速v（m/s）单阻i（mm/m）水头损失hy（kpa）水头损失之和（kpa）123.0456789配水管路2-35.6250.0830.174.400.2480.6873-414.8500.1350.070.330.0495-68.5700.1660.050.130.0116-71.9700.2280.060.290.0067-832.7700.2900.080.350.1148-97.0800.3390.060.170.0129-103.2800.3390.060.170.00513-1214.3500.0670.030.100.01412-118.5700.1240.040.080.00711-105.7700.1740.050.130.00710-1445.71000.5130.060.120.055回水管路2-A20.0200.0830.2916.543.3085.133A-B2.1200.0830.2916.540.347B-C11.3320.1350.152.380.269C-D8.5400.1660.141.710.145D-E8.3400.2280.183.010.250E-F5.3400.2900.254.250.225K-J14.3320.0670.070.710.102J-I8.5400.1240.111.010.086I-H8.2400.1740.151.900.156H-F4.2400.2230.192.950.124F-G3.2500.5130.253.800.1229.6循环水泵的选择Q≥q69\n式中：Q--循环水泵的出水量，l/s;q--全日热水供应系统的总循环流量，l/s。下区循环水泵流量应满足：q≥0.253L/s=0.91m/h上区循环水泵流量应满足：q≥0.513L/s=1.85m/h按公式：H≥H+H式中：H--循环水泵的扬程，kPa;q--全日热水供应系统的总循环流量，l/s;H--循环流量通过配水管路的沿程和局部水头损失，kPa;H--循环流量通过回水管路的沿程和局部水头损失，kPa;q--循环附加流量，一般取设计小时用水量的15%，l/s。其中，q=15%Q=15%×1.05=0.16l/s，q=15%Q=15%×2.28=0.34l/s代入公式，H≥2.89kpa，H≥7.03kpa所以，热水循环泵的选择：均采用G32型管道泵（Qb=2.4m3/h，Hb=12mH2O，N=0.75kW）,两用两备。9.7蒸汽管道计算已知总设计小时耗热量为：Q=Q下+Q上=263970W+573190W=837160W=3013776Kj/h蒸汽比热h取2167Kj/kg，蒸汽耗量为：Gmh=（1.1~1.2）Q/h=1.1×3013776/2167=1529.8kg/h蒸汽管道管径可查蒸汽管道管径计算表（69\n），选用管径DN100，接下区水加热器的蒸汽管道管径选用DN70，接上区水加热器的蒸汽管道管径选用DN80。9.8蒸汽凝水管道计算已知蒸汽参数的表压为2个大气压，采用开式余压凝水系统。水加热器至疏水器间的管径按由加热器至疏水器间不同管径通过的小时耗热量表选取，下区水加热器至疏水器之间的凝水管管径取DN70；上区取DN80。疏水器后管径按余压凝结水管b~c管段管径选择表选用，下区选DN70,上区选DN70，总回水干管管径取DN100。9.9锅炉的选择已知锅炉的小时供热量按公式：Qg=（1.1-1.2）Q=1.2×3013776=3616531.2kj/h其蒸发量为：3616531.2/2167=1668.9kg/h选用快装锅炉KZG2-B型：蒸发量为2t/h，外型尺寸为4.6m×2.7m×3.8m。10雨排水系统由于屋顶为上人屋面，所以该屋顶的雨水排水系统采取重力流内排水系统。连接管、悬吊管和立管采用排水塑料管，排出管采用铸铁管。设计重现期为2年，屋面坡度取0.025,渲泄系数为1.0,雨水经有坡度的屋面汇至墙角的雨水斗。（1）降雨强度:哈尔滨地区重现期按2年时,持续5min的暴雨强度为，小时降雨厚度为h=122mm/h。（2）屋面汇水面积计算为利用降雨厚度100mm/h计算表格.对汇水面积进行修正,例如汇水面积F1的计算汇水面积:m2。计算结果见表10-1。表10-1汇水面积计算表屋面12345678汇水面积m2119.95388.50296.9416.3290.58133.0679.20768.48修正后的汇水面积m2146.34473.97362.2719.91110.51162.3396.62937.5569\n雨水排水管网系统图见图10-1。图10-1雨水排水管网系统图选择雨水斗:其中屋面1、4、5、6、7布置1个雨水斗，屋面2.3布置两个雨水斗，屋面8布置四个雨水斗。选择87式单斗系统雨水斗，雨水斗与立管直接连接，雨水斗直径DN75mm,其最大允许汇水面积为267,符合要求。根据公式求出每个雨水斗设计雨水流量列于表10-2中。表10-2雨水设计流量雨水斗12345678910111213屋面设计汇水面积（m2）146.34236.99236.99181.14181.1419.91110.51162.3396.62234.39234.39234.39234.394.467.237.235.535.530.613.374.952.957.157.157.157.1569\n雨水设计流量（L/s）（4）雨水立管,立管管径等于雨水斗管径。立管管径取DN75；（5）排出管:排出管是立管和检查井间的一段有较大坡度的横向管道,根据本建筑特点，雨水排出管在地下室汇集后排至室外雨水检查井，再排入市政雨水管网，其管径不得小于立管管径。YL-1~3立管选用DN=100mm的排出管，YL-4~13立管选用DN=200mm的排出管。坡度皆取0.005。69\n69\n参考文献[1]《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）[2]《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045—95）2005年版[3]《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》（GB50067—97）[4]《自动喷水灭火系统设计规范》（GB50084-2001）（2005版）[5]赵锂，住宅建筑给水排水设计.给水排水，2000，26（7）：44～47[6]王继明.屋面雨水系统研究的回顾.给水排水，2003，29（1）：57[7]严盱世主编.给水排水工程快速设计手册，北京：中国建筑工业出版社，1995[8]姜文源主编.建筑灭火设计手册，北京：中国建筑工业出版社，1992[9]郑达谦.给水排水工程施工[M].中国建筑工业出版社，2004年.[10]MercalfEddy.INC.WASTEWATERENGINEERINGTREAEMENTDISPOSAL-REUSE,1991[11]李亚峰主编.给水排水工程毕业设计指南，北京：化学工业出版社，2003[12]孙连溪主编.给水排水施工，北京：中国建筑工业出版社，1998[13]魏福森.高层建筑高位水箱设计研讨，重庆建筑大学学报，1998.20（5）[14]陈耀宗.姜云源，胡鹤钧，等.建筑给水排水设计手册[M]；.北京：中国建筑工业出版社。1992.[15]徐洪.对干消防自动喷琳灭火系统施工的工作体会[J].安装,2005(8).[16]杨一农.关于民用建筑消防自动喷淋系统的探析[J].有色金属设计,2006(3).[17]《建筑给水排水工程》王增长主编.中国建筑工业出版社.2005年.[18]尹宏，罗敏华.浅析水泵采用变频调速的必要性[J].节能技术，2004，22(128):52.[19]姜岩，建筑给排水设计中的节能减排[J],青岛市建筑工程质量监督站，2006.69\n谢辞历时三月之久的毕业设计结束了，预示着我的大学生活进入了尾声，依稀有着许多恋恋不舍。舍不得奋斗过的教室，舍不得陪伴自己四年之久的老师和同学，舍不得校园里的每一个角落。徘徊在校园的小路上，还清楚着记着自己大四时为了找工作付出的努力，索性付出的总算得到了回报，毕业之后我将踏上自己新的征程，开始全新的工作生涯，有着一丝的紧张，更有着无限的期待。毕业设计让我对大学四年学的主要课程有了一次全新的了解，以前学到的知识只来自于课本，也许是学习时缺少细致的考虑，导致在设计开始时感觉到无从下手。幸好我遇到了一位好的辅导老师和一组互相帮助的同学。首先我必须感谢我的辅导老师刘小雷老师，在我们大家毫无进展的时候，老师给了我们莫大的助力，帮我们开辟了一次又一次的难题，更是在每周的设计检查中对我们耐心的讲解，刘老师您的努力和付出，我会铭记于心，谢谢老师。其次我要感谢我的同组同学，大家三个多月里互相帮助，一起进退，化艰难为动力，克服了重重关卡，尤其是齐巍巍同学对我的帮助，在我不知所措时他总能帮我一把，在这里我向自己同组的同学们说声谢谢。最后我还要感谢大学四年来帮助和教育过我的老师，邵丕红老师、万立国老师、刘小雷老师、张雪花老师、艾胜书老师、吕萍老师、肖艳波老师、刘磊老师、孙述海老师是老师们共同的努力才培养出现在大学毕业的我，老师对我的恩情永远不会忘记，谢谢我敬爱的所有老师。69\n69