GBT27718-2011间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡及能量效率计算方法.pdf 19页

'ICS85-010Y30囝雪中华人民共和国国家标准GB／T27718—2011间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡及能量效率计算方法Calculationmethodofenergyequilibriumandenergyefficiencyinbatchcooking(verticaldigester)system2011-12-30发布2012—07—01实施宰瞀鹘鬻瓣警矬瞥星发布中国国家标准化管理委员会况111 甘IJ昌GB／T27718—2011本标准按照GB／T1．1—2009给出的规则起草。本标准由中国轻工业联合会提出。本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(sAc／Tc141)归口。本标准起草单位：中国制浆造纸研究院、大连工业大学、湖南泰格林纸集团有限责任公司。本标准主要起草人：刘秉钺、陈曦、尉志苹、黎的非。 1范围间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡及能量效率计算方法GB／T27718—2011本标准规定了间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡及能量效率的计算方法。本标准适用于制浆造纸企业间歇蒸煮(立锅)系统的能量平衡及能量效率的测试与计算。2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注目期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB／T277362011制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则3能量平衡方框图3．1间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡方框图见图1。凸。5口607Q8QgQ·凸图1间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡方框图Qt．9ll3．2体系边界：从纤维原料进人蒸煮车间开始，经蒸煮、喷放至浆料除节、洗涤后，黑液送碱回收系统浆料送筛选、漂白系统止；包括小放汽后回收松节油和喷放汽的热回收。3．3图1中符号说明：Q，——纤维原料带人的热量；Q2——通人的过热蒸汽带人的热量；Q3——加入的洗涤水、冷却水、温水带人的热量；Q——加入蒸煮药剂带人的热量；Qs——蒸煮反应热的热量；Q。——浆料(排渣)带出的热量；Q，——回收松节油带出的热量； GB／T27718—2011Q。——加热蒸煮锅体(保温层)消耗的热量；Q，——排出冷凝水(温水、污冷水)带出的热量Q。。——排出黑液带出的热量；Q。——散热损失的热量。图1中符号的单位为MJ。4能量平衡计算公式说明(以生产1锅化学浆为基准)4．1输入热量4．1．1纤维原料(浆料)带人的热量Q1按式(1)计算：Q1一(C圩·仇1#+C$·m1永)-(‘1～to)式中：C*——纤维原料的比热容，MJ／(t·℃)；c女——一水的比热容，MJ／(t·℃)；m。*——绝干纤维的量，t；m，^——纤维原料中含水的量，t；t。——纤维原料的温度，℃；t。——基准温度，t。=0℃。4．1．2通入的过热蒸汽带人的热量Q2按式(2)计算：Q2一[c^·(￡。一“)+7h+c采·(“一式中：C^——过热蒸汽的比热容，MJ／(t·℃)；，，l：——通人的蒸汽的量，t；t。——过热蒸汽的温度，℃；t。——相应压力饱和蒸汽的温度，℃；h——相应压力下的汽化潜热，MJ／t。4．1．3加人的洗涤水、冷却水、温水带入的热量Q。按式(3)计算：Q3一C$·”3承·(岛一to)式中；m3^——送人水的量，t；t。——送人水的温度，℃。4．1．4加入蒸煮药剂带人的热量Q按式(4)计算：Q4=(C无机·m无机+C术·仇4木)·(^式中：Cin——无机物的比热容，MJ／(t·℃)；”in——蒸煮液中无机物的用量，t；m。^——蒸煮液中水的用量，t；t。——一送人蒸煮液的温度，℃。4．1．5蒸煮反应热的热量Q；按式(5)的计算：Q5一A·％式中：m；——加入原料的量，kg；2 A——蒸煮反应的单位发热量，MJ／kg。4．2输出热量4．2．1浆料(排渣)带出的热量Q。按式(6)计算：Q6一(C开·m6#+C术·优6永)·(f6式中：me*——绝干纤维的量，t；m。^——浆料中含水的量，t；t。——浆料的温度，℃。4．2．2回收松节油带出的热量Q7按式(7)计算：Q7一A*·m7∞式中：m7*——回收松节油的量，t；AⅫ——松节油的蒸发热，MJ／t。4．2．3加热蒸煮锅体(保温层)消耗的热量Qe按式(8)计算：Qs=C8·”8·(‘8一t。)式中：cs——蒸煮锅体(保温层)的比热容，MJ／(t·℃)；ms——蒸煮锅(保温层)的质量，t；ts——蒸煮锅(保温层)的温度，℃。4．2．4排出冷凝水(温水、污冷水)带出的热量Q，按式(9)计算：Q9一C^·m9·(岛一to)式中：m，——冷凝水(温水、污冷水)的质量，t；f，——冷凝水(温水、污冷水)的温度，℃。4．2．5排出黑液带出的热量Q，。按式(10)计算：Q10=(、黑·mlo·(￡10—to)式中：C_——黑液的比热容，MJ／(t·℃)；m，。——黑液的质量，t；t。。——黑液的温度，℃。4．2．6散热损失的热量Q。，按式(11)计算；Q11一Q人一Qm式中：Q■——输入的热量，MJ；Qm——输出的热量，MJ。4．3电能计算(计算全系统的总用电负荷P)GB／T27718—2011计算全系统的总用电负荷P见式(12)，即：P=∑≯·K．·P。；≯·(K-P，+K2P2+⋯+K。P。)式中：妒——参差系数，一般取妒一o．8～0．9；K『_一用电设备的需要系数； GB／T27718—2011Pr一用电设备的装机容量，kW。5间歇蒸煮(立锅)系统有关效率的计算5．1间歇蒸煮(立锅)系统生产1t浆所需热能Q(GJ／t浆)和蒸汽量M(t／t浆)，按式(13)和式(14)计算：Q—Qz／G⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(13)M—m。／G(附蒸汽参数)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(14)式中：G一每锅的绝干浆产量，t。5．2间歇蒸煮(立锅)系统生产1t浆所消耗的电能p(kW·h／t浆)按式(15)计算：P一22．5·P／(G·b·n)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(15)式中：P——全系统的用电负荷，kW；22．5——每天工作的时间，h；b——同时运行蒸煮锅的数量；n——每天蒸煮次数。5．3间歇蒸煮(立锅)系统的热效率口按式(16)计算：叩一(Q**一Q#^)／Q供精×lOO％式中：Q**——提供给系统的热量，MJ；Qm*——系统损失的热量，MJ。提供给系统的热量Q**按式(17)计算：Q*持一Q，+Qz+Q。+Qt+Q5式中：Q，——纤维原料带入的热量，MJ；Q：——通入的过热蒸汽带入的热量，MJ；Q3——加入的洗涤水带人的热量，MJ；Q——加入蒸煮药液带入的热量，MJ；Qs——蒸煮反应热的热量，MJ。系统损失的热量Q女^按式(18)计算：Q女*一Q6+Q8+Q9+Q11式中：Q。——排渣带出的热量，MJ；Q。——加热蒸煮锅体(保温层)消耗的热量，MJ；Q，——排出污冷水带出的热量，MJ；Q，广散热损失的热量，MJ。5．4间歇蒸煮(立锅)系统的能量效率柏按式(19)计算：覃％一(Q供簟+Q自一Q捆夫)／(Q**+Q电)×100％式中：Q自——提供给系统的电能，MJ。注：间歇蒸煮(sZ锅)系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录A。4 6能量平衡表间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡表见表1。表1间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡表GB／T27718—2011输入能量输出能量序数量号项目项目MJ1纤维原料带入的热量Q12通人的过热蒸汽带人的热量Q23加人的洗涤水、冷却水、温水带人的热量Q4加入蒸煮药剂带人的热量Q‘5蒸煮反应热的热量Q56浆料(排渣)带出的热量Q。7回收松节油带出的热量o8加热蒸煮锅体(保温层)消耗的热量G9排出冷凝水(温水、污冷水)带出的热量Q，10排出黑液带出的热量Q，。11散热损失的热量Q，-合计7能量流向图按照GB／T27736--2011中5．3．5的要求绘制间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡流向图。 GB／T27718—2011A．1能量平衡有关数据附录A(资料性附录)间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡及能量效率计算实例A．1．1水的比热容4．187MJ／(t·℃)，纤维(木片)的比热容1．423MJ／(t·℃)。无机物的比热容1．13MJ／(t·℃)，黑液的比热容3．108MJ／(t·℃)。蒸煮锅体的比热容0．5MJ／(t·℃)，锅体保温层的比热容0．52MJ／(t·℃)。A．1．2生产每锅化学浆用绝干木片13．1t，木片温度25℃，干度50％；液比1：3．6。蒸煮得率45％，用碱量20％(NaOH计)，硫化度24％，蒸煮药液温度为80℃。A．1．3加热的(中压)过热蒸汽的参数：温度270℃，压力1．0MPa，查1．0MPa饱和蒸汽的汽化热表得：f一180℃，718。一2019．3MJ／t，180℃时的蒸汽焓值i”180—2782．6MJ／t；C^一2．001MJ／(t·℃)。蒸煮1锅浆用中压蒸汽9．37t。A．1．4小放汽的放汽量0．18t汽／t浆(绝干)，粗松节油o．02t／t浆，粗松节油的蒸发热287MJ／t；小放汽的温度125℃，查表得i”-：s一2716．5MJ／t。喷放时的温度为180℃，浆料的放汽量1．1t汽／t浆(绝干)。喷放锅送出浆料的温度为lOO℃。A．1．5蒸煮化学反应热占原料总发热量的1．2％，松木燃烧热19oooMJ／t(绝干)。A．1．6蒸煮锅体的质量50t，蒸煮锅保温层的质量6．5t；蒸煮锅体升温起始温度115℃，结束温度175℃；保温层起始温度80℃，结束温度140℃。A．1．7列管换热器排出冷凝水的温度180℃。A．1．8螺旋换热器：通入冷水的量为每锅72t，人口温度20℃，换热后排出温水的温度40℃，送出黑液的温度45℃。A．1．9除节机：送人黑液温度75℃，带出浆料和渣浆的温度78℃，渣浆率10％，浆浓3％。A．1．10水平带式洗浆机：送人浆料的浆浓3％，送出浆料的浆浓aN；加入热水的量15t／t浆，温度70℃，送出浆料的温度75℃。A．1．11喷射冷凝器：加入污冷水量为每锅70t，温度40℃，换热后排出污热水温度90℃。A．1．12板式换热器：加入冷却水的量为每锅72t，人口温度20℃，换热后排出热水温度70℃。A．1．13清热水槽：来自化学车间送入的热水温度45℃。清洁冷凝水的入口温度180℃，出口温度为155℃。A．1．14间歇蒸煮车间有5口蒸煮锅，每天蒸煮4次。A．1．15间歇蒸煮(立锅)系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表A．1。A．2能量平衡方框图间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡方框图见图A．1。 GB／T27718—2011图A．1间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡方框图图中符号说明：Qu——木片带人的热量；Q。——通入过热蒸汽带人的热量；Q1。——蒸煮时锅内木片的放热反应热；Q1。——加入药液带人的热量；Q“——喷放锅喷放蒸汽带出的热量；Q，．。——小放汽带出的热量；Q。——喷放锅送出浆料绝干纤维带出的热量；Q，．e——随喷放锅浆料带出黑液带出的热量；Q，。——表面散热损失的热量；Q。。——列管换热器排出冷凝水带出的热量；Q，，——其他散热损失iQ2，——加入冷水带入的热量；Q2．。——排出温水带出的热量；Q2a——排出松节油带出的热量；Q2。——送走黑液带出的热量；Q2；——散热损失的热量；Q3，——加入黑液带入的热量； GB／T27718—2011Q：——渣浆带出的热量；Q3。——除节后浆料带出的热量；Q3t——散热损失的热量；Q。——水平带式洗浆机加入热水带入的热量；Q“——送去浆池的浆料带出的热量；Q”——送人黑液槽的黑液带出的热量；Q“——散热损失的热量；Q“——黑液槽送碱回收的黑液带出的热量；Q，——旋浆分离器、喷射冷凝器加入污冷水带人的热量；Qs。——热交换后污热水带出的热量；Q6。——散热损失的热量；Qr。——污热水槽排污所带出的热量；Q，z——送去板式换热器的污热水带人的热量；Qs。——板式换热器加入清洁冷水带人的热量；Qsz——换热后清洁热水带出的热量；Q一——散热损失的热量；Q一——由化学车间送人清热水槽的清洁热水带人的热量Q9z——清洁冷凝水放热后带出的热量；Q9s——散热损失的热量。图中符号的单位为MJ。A．3能量平衡计算(以生产1锅化学浆为基准，基准温度为0℃)A．3．1列管换热器、蒸煮锅、喷放锅能量平衡计算A．3．1．1木片带人的热量Q。。A．3．1．1．1绝干木片带人的热量Q“。Qll。一C*·mIl#·(￡1l。一￡。)一1．423X13．1×(25—0)一466．03(MJ)A．3．1．1．2木片中水分带入的热量Q。。m11^一13．1÷50％一13．1—13．1(t)Q11b—CI·m11^·(f11b一岛)一4．187×13．1X(25一O)一1371．24(MJ)Q11一Q11。+Q11b一466．03+1371．24—1837．27(MJ)A．3．1．2通人过热蒸汽带入的热量Q，：通入过热蒸汽的焙im(1．0MPa，270℃)i十一C^·(f27。一flso)+丫I柏+C^·(￡1和一0)一2．001×(270—180)+2019．3+4．187X(180—0)一2953．05(MJ／t·℃)Q12一m12·i十一9．37×2953．05—27670．08(MJ)A．3．1．3蒸煮时锅内木片的化学反应热Q。Q13一A·m11*一1．2％×19000×13．1=2986．80(MJ)8 A．3．1．4加入药液带人的热量Q，。A．3．1．4．1加入药液的量m14^一13．1×3．6--13．1—34．06(0A．3．1．4．2药液中无机物的量(以NaOH计)为13．1×20％一2．62(0NaOH的量为2．62×(1—24％)一1．9912(t)NazS的量为2．62×24％=0．6288(t)(以NaOH计)0．63×78／80一0．6131(t)(以Na2S计)因此，实际的无机物的加人量m。。im=1．9912+o．6131—2．6043(t)A．3．1．4．3药液中无机物带人的热量Q“。Q1“一C无m·m41无“·(￡1．1一t。)一1．13×2．6×(80一O)一235．43(MJ)A．3．1．4．4药液中水带人的热量Q。-Q1．仙一Cm·m14$·(flt^一to)一4．187×34．06×(80--0)一11408．74(MJ)A．3．1．4．5药液带人的热量Q“Q14=Q14。+Q¨b一235。43+11408．74—11644．17(MJ)A．3．1．5喷放蒸汽带出的热量Q。蒸煮后每锅所产绝干浆料的量m’为13．1×45％一5．895(t)m15—1．1×5．895—6．4845(t)Q15一，，115·(^80一{’。)一6．4845×(2782．6一O)一18043．77(MJ)A．3．1．6小放汽带出的热量Q“ml6自=0．02×5．895—0．1179(t)ml6^一0．18×5．895—1-0611(t)Q16一m16m·A泊+m16术·(i”Ⅲ一i’o)一0．1179×287+1．0611×(2716．5—0)一2916．32(MJ)A．3．1．7喷放锅送出浆料绝干纤维带出的热量Q。m17*一m’一5．895(t)Q17一(1扦·仇17*·(f1．7一￡。)一1．423×5．895×(100一0)一838．86(MDA．3．1．8喷放锅送出浆料所带黑液带出的热量Q1．。m185一总液量一仇15一m16术一13．1×3．6--6．4845—1．0611—39．6144(t)Q1s—C_·m18_·(f18一t。)一3．108×39．6144×(100--0)一12312．16(M[J)A．3．1．9表面散热损失的热量Q、。A．3．1．9．1加热蒸煮锅体消耗的热量Q。。Q19。一CM·m*·(f175一tll5)一0．5×50×(175—115)一1500(MJ)A．3．1．9．2加热保温层消耗的热量Q”bQl9b—C保_-m佩沮·(fl如--ts0)=0．52×6．5×(140—80)一202．8(MJ)A．3．1．9．3Q19=Q1g．+Ql9b=1500+202．8—1702．80(MJ)GB／T27718—20119 GB／T27718—2011A．3．1．10列管换热器排出冷凝水带出的热量Qu。m110—m12=9．37(t)Q11。一C^·m11。·(f110—to)一4．187×9．37×(180一O)一7061．79(MJ)A．3．1．11其他散热损失Q。。Q¨j一(olJ+Q。+QI3+QI‘)一(Q¨+Q1．6+QJ，+QI8+Q∽+010)一(1837．27+27670．08+2986．80+11644．17)一(18043．77+2916．32+838．86+12312．16+1702．8+7061．79)；1262．62(MJ)A．3．2药液捕集器、螺旋换热锅、油水分离器能量平衡计算A．3．2．1小放汽带人的热量Q16—2916．32(MJ)A．3．2．2排出松节油带出的热量Qz。Q23一A№·m16m一287×0．1179=33．84(MJ)A．3．2．3分离出的黑液带出的热量Q。。m2‘^一ml6^一1．0611(t)Qz．‘一Cm·m24^·(￡z4一to)一3．108×1．0611×(45～0)一148．41(MJ)A．3．2．4加入冷却水带人的热量Q2，Qzl一C女·m21·(t¨一to)一4．187×32×(20一O)一2679．68(MDA．3．2．5排出温水带出的热量Qz。Q22一C^·m2．2·(￡z2一t。)一4．187×32×(40—O)=5359．36(MJ)A．3．2．6散热损失的热量QzsQ25一Q16+Q21一(Q22+Q23+Q24)一2916．32+2679．68一(5359．36+33．84+148．41)一54．39(MJ)A．3．3除节机能量平衡计算A．3．3．1喷放锅送出浆料带人的热量Q¨+Q18=838．86+12312．16—13151．02(MJ)A．3．3．2加入黑液带入的热量Q3，m3．1曩=5，895÷3％一5．895一mI8^一5．895÷3％一5．895—39．6144芝150．9906(t)Q3l=CIt·m¨_·(￡31一to)一3．108×150．9906×(75—0)一35195．91(MJ)A．3。3．3渣浆带出的热量Qzm32t一5．895×10％一0．5895(t)m32_一5．895×3％一5．895=19．0605(t)Q32=(C_·m32黑+C*·m32圩)·(t32一岛)一(3．108×19．0605+1．423×0．5895)×(78一o)=4686．15(MJ)A．3．3．4除节后浆料带出的热量Q。优33_=m3l_+m18_一扰32_一150．9906+39．6144--19．0605—171．8445(t)m33#一“17*一m32t=5．895--0．5895—5．3055(t)Q33一(Cu·m33曩+C开·m33#)·(t33一岛)10 CB／T27718—2011一(3．108×171．8445+1．423×5．3055)×(78～0)一42223．87(MJ)A．3．3．5散热损失的热量Q3。Q。一(Q，，+Q，s+Q3，)一(Q3z+Q3a)一(838．86+12312．16+35195．91)一(4686．15+42223．87)一l436．91(MJ)A．3．4水平带式洗浆机能量平衡计算A．3．4．1除节机送来的浆料带人的热量Q。一42223．87(MJ)A．3．4．2加入热水带入的热量Q4，m4l一5．3055×15—79．5825(t)Q1一C^·m¨·(f41一“)一4．187×79．5825×(70—0)一23324．83(MJ)A．3．4．3送去浆池的浆料带出的热量Q“m42#一m33*一5．3055(t)m42^一5．3055÷10％一5．3055—47．750(t)Q42一(C#·m42#+C木·m4．2木)·(“一to)一(1．423×5．3055+4．187×47．750)×(75一o)一15560．92(MJ)A．3．4．4进入黑液槽的黑液带出的热量Q。优4．3_一m33$+m41一m42水一171．8445+79．5825--47．750=203．677(t)Q3一Cm·m43_·(f43一fo)一3．108×203．677×(75一O)一47477．1l(MJ)A．3．4．5散热损失的热量Q“Qt—Q”+Q。一Qz—Q“一42223．87+23324．83—15560．92—47477．11—2510．67(MJ)A．3．5黑液槽能量平衡计算A．3．5．1小放汽收集出的黑液的热量Q。一148．41(MDA．3．5．2水平带式洗浆机排出黑液带人的热量Qt。=47477．11(MJ)A．3．5．3送去除节机的黑液带入的热量Q。。一35195．91(ⅣU)A．3．5．4送去碱回收的黑液带出的热量Q5。Q51一Q24+Q3一Q3．1—148．41+47477．11—35198．91—12429．61(MJ)送碱回收的黑液量m51_一m2．4-+mI3^一m31_一1．0611+203．677—150．9906—53．7475(0折合每吨浆的黑液量：53．7475--5．3055—10．13(t／t浆)送碱回收黑液的温度t51一Q51／(CB·佻1_)一12429．61÷(3．108×53．7475)一74．4(℃)A．3．6旋浆分离器、喷射冷凝器能量平衡计算A．3．6．1喷放蒸汽带入的热量Q15—18043．77(MDA．3．6．2加入污冷水带人的热量Q6tQ6I—C^·，，161·(f6．1一fo)一4．187×70×(40一0)一11723．60(MJ)A．3．6．3热交换后污热水带出的热量Q6：m62一m62+m15—70+6．4845—76．4845(t)Q62一C叠·m62·(f62一to)】】 GB／T27718—2011—4．187×76．4845×(90—0)一28821．65(MJ)A．3．6．4散热损失的热量Q5。Q63一Q15+Q6l—Q62—18043．77+11723．60一28821．65=945．72(MJ)A．3．7污热水槽能量平衡计算A3．7．1送入污热水槽的能量Q5。=28821．65(MJ)A．3．7．2污热水槽排污所带走的热量Q，。”71一m15—6．4845(t)Q71一Cm·”71·(f71一t。)一4．187×6．4845×(40一O)=1086．02(MT)A．3．7．3送去板式换热器的热量Q，，。Q72一Q62一Q7l一28821．65—1086．02=27735．63(MJ)A．3．8板式换热器能量平衡计算A．3．8．1换热后污冷水带出的热量Q。一11723．60(MJ)A．3．8．2由污水槽送来的污热水带人的热量Q7：-27735．63(MI)A．3．8．3加入冷却水带入的热量Q8，“81一m82—72(t)Q8l—C^·mBl·(￡81一t。)一4．187×72×(20—0)一6029．28(MJ)A．3．8．4换热后热水带出的热量Q。Q82=C^·”82·(f82一to)一4．187×72×(70一0)一21102．48(MJ)A．3．8．5散热损失的热量Q8。Q83一Q72+Qsl一Q61一Q82—27735．63+6029．28—11723．60—21102．48—938．83(MDA．3．9清热水槽能量平衡计算A．3．9．1由列管换热器送来冷凝水带入的热量Q。。一7061．79(MJ)A．3．9．2由板式换热器送来的热水带入的热量Q8：=21120．48(MJ)A．3．9．3送去水平带式洗浆机的热水带出的热量Q，=23324．83(MJ)A．3．9．4由化学车间送来的热水带人的热量Q。m9l=”4，1一”＆2=79．5825—72—7．5825(t)Q91一C女·m91·(“一fo)一4．187×7．5825×(45—0)一1428．66(t)A．3．9．5清洁冷凝水放热后带出的热量Q9zm91一m11。一9．37(t)Q92一C叠·m9z·(t9．2一to)一4．187×9．37×(155—0)=6080．99(t)A．3．9．6放热损失的热量Q，。Q9。一Q1·o+Q82+Q9，一Q·一Q9z】2 一7061．79+21102．48+1428．66—23324．83—6086．99—187．11(MJ)A．3．10各部消耗电能计算按式(12)计算出各用电设备的用电负荷，见表A．1(计算中p取0．85)。GB／T27718—2011表A．1间歇蒸煮(,-11锅)系统各用电设备的装机窖量(P)、需要系数(勘及用电负荷(p)装机容量(P)用电负荷(声)序号电机编号和名称需要系数(K)kWl皮带配用电机1．50．650．9752下料皮带配用电机40．652．63行走皮带配用电机3o．651．954药液循环泵配用电机55o．6535．755水封泵配用电机7．50．755．6256喷射冷凝泵配用电机550．7541．257温水泵配用电机18．5O．7513．8758洗网水泵配用电机300．7522．59喷放锅搅拌器配用电机450．6529．2510喷放锅抽浆泵配用电机300．7522．511除节机配用电机370．7025．912风机配用电机550．5027．513038黑液泵配用电机18．5o．7513．87514水平带式洗浆机黑液泵配用电机(五台)7．50．755．62515水平带式洗浆机上辊配用电机30o．501516水平带式洗浆机下辊配用电机300．501517真空洗浆机黑液泵配用电机(四台)18．50．7513．875合计293．05A．4间歇蒸煮(立锅)系统能量效率的计算A．4．1间歇蒸煮(立锅)系统生产1t浆所需热能Q(GJ／t浆)和蒸汽量M(t／t浆)Q=QLz／G=276670．08÷5．895—4693．82(MJ／t浆)一4．69(GJ／t浆)M=砒2／G(1．0MPa，270℃)=9．37÷5．895—1．590(t中压汽／t浆)A．4．2间歇蒸煮(立锅)系统生产1t浆所消耗的电能p(kW·h／t浆)，(1kw·h一3．596MJ)13 GB／T27718—2011用电负荷一∑p·K。·P：一驴·(K，P，+KzPz+⋯+K。P。)一0．85×293．05—249．09(kW)折算为单位产品(1t)的用电量，即P一22．5·P／(G·b·n)一22．5×249．09÷(5．895×5×4)一47．54(kW·h／t浆)一170．95(MJ／t浆)折算为1锅浆(5．895t浆)的用电量为，170．95×5．895—1007．75(MJ／锅浆)A．4．3间歇蒸煮(立锅)系统的热效率_Q**一Q11+Q12+Q1．3+Q14+Q21+Q81+Q91—1837．27+27670．08+2986．80+11644．17+2679．68+6029．28+1428．66—54275．95(MJ)Q掘失一Q19+Q111+Q25+Q32+Q34+Q44+Qea+G1+Qs+Q。。一l702．80+1262．62+54．39+4686．15+1436．91+25io．67+945．72+1086．02+938．83+187．11=14811．21(MJ)叩一(Q供鲭一Q捏失)／Q供*=(54275．95—14811．21)÷54275．95=72．71％A．4．4间歇蒸煮(立锅)系统的能量效率张蟹-一(Q*女+Q自一Q**)／(Q**+Q自)×100％一(54275．95+1007．75—14811．21)÷(54275．95+1007．75)一73．21％A．5能量平衡表间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡表见表A．2。表A．2间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡表输人能量输出能量序号项目MJQ1，木片带人的热量1837．27Ql：通人过热蒸汽带人的热量27670．08Q1。木片的放热反应热2986．80Q1．加入药液带人的热量11644．17列管换热Q1s喷放蒸汽带出的热量18043．77器、蒸煮Ql。小放汽带出的热量2916．321锅、喷放Ql，喷放锅送出浆料带出的热量838．86锅Ql。浆料带出黑液带出的热量12312．16Ql。表面散热损失的热量1702．80Q1，。列管换热器排出冷凝水带出的热量7061．79Q。。其他散热损失1262．62合计44138．3244138．3214 裹A．2(续)GB／T27718—2011输入能量输出能量序号项目MJQ。。小放汽带人的热量2916．32Q。加人冷水带人的热量2679．69药液捕集器、螺旋Gz排出温水带出的热量5359．362换热锅、Q，排出松节油带出的热量33．84油水分Q。送走黑液的热量148．41离器Qs散热损失的热量54．39合计5596．OO5596．00Q¨+Qla喷放锅送出浆料带人的热量13151．02G。加入黑液带入的热量35195．91除G：渣浆带出的热量4686．153节机G。除节后浆料带出的热量42223．87G。散热损失的热量1436．91合计48346．9348346．93岛。除节后浆料带人的热量42223．87a。加人热水带人的热量23324．83水平带式G：送去浆池的浆料带出的热量15560．924洗浆机a。进入黑液槽的黑液带出的热量47477．11Q‘．散热损失的热量2510．67合计65548．7065548．70Q．小放汽送人的黑液的热量148．41黑Q‘。水平洗浆机送人黑液的热量47477．115液G。送去除节机的黑液带出的热量35195．91槽Q5，进去碱回收的黑液带出的热量12429．61合计47625．5247625．52Q1s喷放蒸汽带出的热量18043．77淀浆分离G，加人污冷水带人的热量11723．606器、喷射Q：热交换后污热水带出的热量28821．65冷凝器Q。散热损失的热量945．71合计29767．3729767．3715 GB／T27718—2011表A．2(续)输入能量输出能量序号项目MJQs：热交换后污热水带人的能量28821．65污热o，污热水槽排污所带出的热量1086．027水Gz送去板式换热器的热量27735．63槽合计28821．6528821．65Q6，换热后污冷水带出的热量11723．60板G：由枵水槽送来的荐热水带人的热量27735．63式Q-加入冷水带人的热量6029．288换热如z换热后热水带出的热量21102．48器G。散热损失的热量938．83合计33764．9133764．91Q¨。列管换热器送来冷凝水带人的热量7061．79G：由板式换热器送来的热水带人的热量21102．48清a。送去水平带式洗浆机带出的热量23324．83热9G-由化学车间送来的热水带A的热量1428．66水槽Qz清洁冷凝水放热后带出的热量6080．99Q。散热损失的热量187．11合计29592．9329592．93A．6能量平衡流向图16间歇蒸煮(立锅)系统能量流向图见图A．2。 送去甥螫擎机的热水GB／T27718—2011图A．2间歇蒸煮(立锅)系统能量平衡流向蒸汽冷徘70617917'