GBT27705-2011BCTMP系统能量平衡及能量效率计算方法.pdf 20页

'ICS85—010Y30a亘中华人民共和国国家标准GB／T27705--201BCTMP系统能量平衡及2011-12-30发布能量效率计算方法CalculationmethodofenergyequilibriumandenergyefficiencyinBCTMPsystem2012—07—01实施丰瞀鳃紫瓣訾矬瞥霎发布中国国家标准化管理委员会Ⅸ1” 刖吾GB／T27705--2011本标准按照GB／T1．1—2009给出的规则起草。本标准由中国轻工业联合会提出。本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC／TC141)归口。本标准起草单位：中国制浆造纸研究院、大连工业大学、广州造纸股份有限公司。本标准主要起草人：刘秉钺、陈曦、张扬、黎的非。 1范围BCTMP系统能量平衡及能量效率计算方法GB／T27705--2011本标准规定了漂白化学热磨机械浆(以下称为BCTMP)系统能量平衡及能量效率的计算方法。本标准适用于制浆造纸企业BCTMP系统的能量平衡及能量效率测试与计算。2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注目期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB／T27736--2011制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则3能量平衡方框图3．1BCTMP系统能量平衡方框图见图1。凸旦6QTgl凸口3图1BCTMP系统能量平衡方框图3．2体系边界：从木片进入BCTMP车间开始，至制成漂白浆后送去抄纸工段为止。3．3图1中符号说明：Q，——纤维原料(浆料)带入的热量；Q2——送人过热蒸汽带人的热量；Q3——清水带入的热量；Q一加入药品带人的热量；Q5——磨浆产生的热量；Q6——浆料带出的热量；Q，——排水带走的热量； GB／T27705--2011Q。——散热损失的热量。图1中符号的单位为MJ。4能量平衡计算公式说明(以生产1t绝千浆为基准)4．1输入热量4．1．1纤维原料(浆料)带入的热量Q。按式(1)计算：QI一(C柬·mt米+C奸·m1纤)·(￡1一如)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯式中：C*——纤维原料(浆料)的比热容，MJ／(t·℃)；cm——水的比热容，MJ／(t·℃)；m，#——绝干纤维的量，t；m。^——纤维中含水的量，t；t，——纤维原料(浆料)的温度，℃；t。——基准温度，0℃。4．1．2送入过热蒸汽带人的热量Q2按式(2)计算：Q2一Ca·m2·(fg—tb)+m2·h+C$·m2-(“一tm)⋯⋯⋯⋯⋯式中：c^一一通人过热蒸汽的比热容，MJ／(t·℃)；t；——通入过热蒸汽的温度，℃；t“——通人过热蒸汽在相应压力下的饱和温度，℃；t。——通入过热蒸汽在相应压力下的最终下降的温度，℃；m。——通入的过热蒸汽的量，t；h——通人过热蒸汽在相应压力下的汽化显热，MJ／t。4．1．3洗涤水、稀释水、清水带入的热量Q3按式(3)计算：Q3一C未·m3女·(屯一t。)式中：m3柬——送人水的量，t；t。一送人水的温度，℃。4．1．4加入药品带人的热量Q；按式(4)计算(药品自身的热值忽略不计)：Q4一C^·m4·(“一to)式中：m。——药剂的用量，‘；t。——药剂送人的温度，℃。4．1．5磨浆产生的热量Q5按式(5)计算：Q5一D。／G．式中：D。——盘磨机每小时转换的热能，kW·h；G，盘磨机的工作能力，t／h。4．2输出热量4．2．1浆料带出的热量Q6按式(6)计算：2)12( GB／T27705--2011Q6一((、永·m6水+C扦·m6圩)·(￡6～to)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(6)式中：ms#——绝干纤维的量，t；m。女——纤维中含水的量，‘；ts——浆料的温度，℃。4．2．2排水带走的热量Q，按式(7)计算：Q7一C^·m7·(￡7一to)式中：m7——排水的量，t；tr——排水的温度，℃。4．2．3散热损失的热量Q8按式(8)或式(9)计算：Q8一A·Q^或Qs—Q凡一Q日式中：A——散热损失的热量所占的百分比；Q^——输入的热量，MJ；Qm——输出的热量，MJ。4．3电能计算(计算全系统的总用电负荷P)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(9)计算全系统的总用电负荷P见式(10)，即：P一∑妒·K。·P。=扣·(K。·P。+Kz·P。+⋯+K。式中：≯——参差系数，一般取≯；0．8～0．9；Kr用电设备的需要系数；Pi一用电设备的装机容量，kw。5BCTMP系统有关效率的计算5．1BCTMP系统生产1t浆(绝干)所需热能Q(GJ／t浆)和蒸汽量M(t／t浆)，按式(11)和式(12)计算：Q—Qz⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)M=mz(附蒸汽参数)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(12)5．2BCTMP系统生产1t浆所消耗的电能p(kW·h／t浆)按式(13)计算：P一22．5·P／G⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(13)式中：P——全系统的用电负荷，kW；22．5——每天工作的时间，h；G——BcTMP系统的浆产量，t／d。注：BCTMP系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录A。6能量平衡表BCTMP系统能量平衡表见表1。 GB／T27705--2011表1BCTMP系统能量平衡表输入能量输出能量序号数量项目项目MJ1纤维原料(浆料)带人的热量Q，2送人过热蒸汽带入的热量Q23清水带人的热量G4加入药品带人的热量Q5磨浆产生的热量Q56浆料带出的热量Q。7排水带走的热量Q8散热损失的热量G合计7能量流向图4按照GB／T277362011中5．3．5的要求绘制BCTMP系统能量平衡流向图。 A．1能量平衡有关数据附录A(资料性附录)BCTMP系统能量平衡及能量效率计算实例GB／T27705--2011A．1．1水的比热容4．187MJ／(t·℃)，纤维(木片)的比热容1．47MJ／(t·℃)，蒸汽的比热容为1．926MJ／(t·℃)。A．1．2生产1tBCTMP用绝于木片1．14t，木片温度25℃，干度70％；日产浆量150t／a。A．1．3加热的低压过热蒸汽的参数：压力0．25MPa，温度180℃，查0．25MPa饱和蒸汽表，得：f一130℃，130℃的汽化热孔。为2185．4MJ／t。漂白时蒸汽用量为0．1t。A．1．4木片洗涤仓：洗涤损失原料的比例为5％，洗涤后送出木片的干度为45％，温度95℃；洗涤木片的用水量为3．5t，水温85℃；排出的洗涤水的温度为75℃。A．1．5木片洗涤水池：送去废水处理车间的废水量为8．3t，温度85℃；由多盘滤液槽送来的滤液温度为60℃。九1．6木片反应仓：加入的药液量为0．6％，药液浓度为8．8％，药液温度为25℃；反应后出浆干度35％，温度120℃。A．1．7磨浆机：磨浆浓度为35％，一段出浆温度为130℃，二段出浆温度为98℃；散热损失占磨浆产热的5％。盘磨机磨浆过程，装机容量的65％转化为热能，1kW“一3．596MJ。A．1．8中间浆池：出浆干度为4N，温度为77℃劝Ⅱ入的滤液温度为60℃；螺旋压榨排出的滤液温度为77℃。A．1．9消潜池：出浆干度为4％，温度为90℃；加入的滤液温度为60℃。A．1．10筛选、多盘过滤机：过滤后的出浆浓度为30％，温度为70℃；筛渣占绝干纤维量的5％，筛渣浓度2％，温度为70℃；筛选的出浆浓度为3％，过滤后带出滤液温度为70℃。A．1．11漂白化学药品：双氧水用量为4．4％，浓度为27．5％，温度25℃；烧碱用量为2．9％，浓度为30％，温度25℃；水玻璃用量为3．5％，浓度为30％，温度25℃；EDTA用量为0．15％，浓度为5％，温度25℃。漂白后出浆温度为80℃；漂白后纤维损失占3％。A．1．12多盘滤液槽：补加的清水温度为20℃。A．1．13BcTMP系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表A．1。A．2能量平衡方框图BCTMP系统能量平衡方框图见图A．1。 GB／T27705--2011图A．1BCTMP系统能量平衡方框图图中符号说明：Q，。——木片带人的热量；Q。——压榨后的木片带出的热量；Qs——由洗涤木片水池送来的洗涤水带人的热量；Q，t——洗涤木片后排水带出的热量；Q，。——回收蒸汽带人的热量； Q2，——送废水处理车间排水带出的热量；Q2：——由多盘滤液槽送来的滤液带人的热量；Q。一回收蒸汽带入的热量；Q3，——加入的药液带入的热量；Q3。——木片预热后送去磨浆的木片带出的热量Q。一回收蒸汽带人的热量；Q。——由一段磨浆产生的回收蒸汽送人的热量Q5。——磨后浆料带出的热量；Qs：——盘磨机磨浆产生的热量；Q。一散热损失的热量；Q5。——送人中间浆池的回收蒸汽带出的热量；Q6。——送去螺旋压榨机的浆料带出的热量；Q。一由筛选系统送来的粗渣带人的热量；Q。，——由多盘滤液槽送来的滤液带人的热量；Q6。一散热损失的热量；Q，。2段盘磨机磨浆产生的热量；Q7：——磨浆后浆料带走的热量；o。——散热损失的热量；Q，。一压榨后排出的水分带出的热量；Q，。一磨浆产生的回收蒸汽带出的热量；Q8。一消潜后送出的浆料带出的热量；Q”——由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量}Q8。一散热损失的热量；Q9。——压榨后送出的浆料带出的热量；Q。——由多盘滤液槽送来的滤液带人的热量；Q。．。——经过多盘过滤机滤出的滤液带出的热量Q9。——散热损失的热量；Q。。——通入的低压过热蒸汽带人的热量；Q，。z——化学药品带人的热量；Q。。一漂白后的浆料带出的热量；Q。。——散热损失的热量；Q。，一补加的清水带人的热量；Q。，：——散热损失的热量；图中符号的单位为MJ。A．3能量平衡计算(以生产1t绝干浆为基准，基准温度为0℃)A．3．1木片洗涤仓、木片压榨滤水机能量平衡计算A．3．1．1木片带人的热量Q。木片带入的水分mi。^一1．14÷70％一1114=0．49(t)Q1．1一(CI·／tzl1^+C扦·仇11#)(t11--to)一(4．187×0．49+1．47×1．14)×(25--0)一93．04(MJ)GB／T27705--2011 GB／T27705—201A．3．1．2压榨后木片带出的热量Q，。压榨后绝干纤维量ml2*=1．14×(1--5％)一1．083(t)压榨后木片携带的水分m12^一1．083--45％--1．083=1．32(t)Q1z一(C承·m12术+C纤·m12纤)(￡1z一岛)一(4．187×1．32+1．47×1．083)×(95—0)；677．75(MJ)A．3．1．3由木片洗涤水池送来的水带人的热量Q。Q13一C女·m13·(￡13一to)一4．187×3．5×(85一O)一1245．63(MJ)A．3．1．4洗后的洗涤水带出的热量Q“ml4术=m11采+m13一m12m=0．49+3．5—1．32=2．67(t)Q14一(C女·m14$+C圩·仇I4圩)·(￡14一t。)一E4．187×2．67+1．47×(1．14×5％)]×(75--0)=844．73(MJ)A．3．1．5回收蒸汽带人的热量Q“Q1s一(Q¨+Q。)一(Q¨+Q¨)一(677．75+844．73)一(93．04+1245．63)=183．81(MJ)A．3．2木片洗涤水池能量平衡计算A．3．2．1A．3．2．2A．3．2．3A．3．2．4A．3．2．5送去洗木片的洗涤水带出的热量Q。一1245．63(MJ)洗后送回来的洗涤水带入的热量Q。一844．73(MJ)送去废水处理车间的水带出的热量Q2，Q21一(C^·研22^+C鲆·m22*)·(￡22一to)一(4．187×8．3+1．47×1．14×5％)×(85一O)一2961．05(MJ)由多盘滤液槽送来的滤液带人的热量Q：：m22一m21^+m13一ml‘女一8．3+3．5—2．67—9．13(t)Q22一C女·m22·(￡z2一岛)一4．187×9．13×(60一O)一2293．64(MJ)回收蒸汽带入的热量Qz。Qzs一(Qts+Q2t)一(Ql4+Q2z)一(1245．63+2961．05)一(844．73+2293．64)一1068．31(MJ)A．3．3木片反应仓、木片预热器能量平衡计算A．3．3．1由木片洗涤送来的压缩木片带入的热量Q。一677．75(MJ)A．3．3．2加入的药液带入的热量QuQ31一Ck·m31·(￡31一to)一4．187×(1×0．6％÷8．8％)×(25—0)=7．14(MJ)A．3．3．3木片预热后送去磨浆的木片带出的热量Q，。m32^一1_083÷35％一1．083—2．011(t)Q32一(C女·m32术+C辞·m32*)·(t3z一岛)一(4．187×2．011+1．47×1．083)×(120一0)一1201．59(iv【J)A．3．3．4回收蒸汽带入的热量Q。Q一一Q3t一(Q1z+Q3，)一1201．59一(677．75+7．14)一516．70(MJ)8 A．3．4热回收系统能量平衡计算GB／T27705--2011A．3．4．1送去木片洗涤仓的回收蒸汽带走的热量Q。一183．81(MJ)A．3．4．2送去木片洗涤水池的回收蒸汽带走的热量Q2。一1068．31(MJ)A．3．4．3送去木片反应仓、预热器的回收蒸汽带走的热量Q3。一516．70(MJ)A．3．4．4由一段磨浆产生的回收蒸汽送人的热量Q。Q41一Q15+Q23+Q33—183．81+1068．31+516．7—1768．82(MJ)A．3．5一段压力盘磨机、压力分离器能量平衡计算A．3．5．1预热木片送来的热量Q3。一1201．59(MJ)A．3．5．2磨后浆料带出的热量Q5。m51^一1．083-2-35％一1．083—2．011(t)Q51一(C水·m51女+C#·优51扦)·(f51一to)一(4．187×2．011+1．47×1．083)×(130—0)一1301．72(MJ)A．3．5．3盘磨机磨浆产生的热量Q5．：已知盘磨机的装机容量为10000kW·h，在磨浆过程中假设有65％转化为热能。盘磨机的工作能力：150÷22．5—6．67(t／h)盘磨机每小时转换的热能：10000×65％一6500(kW·h)一23374(MJ)折算为每吨浆产生的热量Q；：=23374÷6．67—3504．35(MJ)A．3．5．4送去热回收系统的回收蒸汽带出的热量Q。一1768．82(MJ)A．3．5．5散热损失的热量Q5。Q5。一5％·Q52—5％×3504．35—175．22(MJ)A．3．5．6送人中间浆池的回收蒸汽带出的热量Q5。Q5t一(Q3z+Q5z)一(q-+Q5，+Qs。)一(1201．59+3504．35)一(1768．82+1301．72+175．22)一1460．18(MJ)A．3．6中间浆池能量平衡计算A．3．6．1由一段压力磨浆机送来的浆料带人的热量Q。=1301．72(MJ)A．3．6．2送去螺旋压榨机的浆料带出的热量Q6。m61^一1．083÷4％一1．083—25．992(t)Q61一(Ck-m61木+C#·m61纤)·(f61一to)一(4．187×25．992+1．47×1．083)×(77—0)一8502．38(MJ)A．3．6．3由筛选系统送来的粗渣带人的热量Q。m62^一1．083×5％÷2％一11083×5％一2．653(t)Q62一(C术·m62柬+C井-m6z#)·(屯一“)一[4．187×2．653+1．47×(1．083×5％)]×(70—o)=782．26(MJ)A．3．6．4由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量Q。m63柬一m6l女一m3I女一m62女一25．992—2．011—2．653—21．328(t)Q63一C女·m63$·(￡63一to)一4．187×21．328×(60一0)一5358．02(MDA．3．6．5磨浆产生的回收蒸汽带人的热量Q5。一1460．18(MJ)9 GB／T27705--2011A．3．6．6散热损失的热量Q。。一(Q。+Q6。+Q6。+Q5。)一Q。一(1301．72+782．26+5358．02+1460．18)一8502．38—399．80(MJ)A．3．7螺旋压榨机、二段盘磨机能■平衡计算A．3．7．1由中间浆池送来的浆料带人的热量Q。一8502．38(MJ)A．3．7．2二段盘磨机磨浆产生的热量Q，。一Q5。一3504．35(MDA．3．7．3磨浆后带出的浆料带走的热量Q，。m7z^一1_083÷35％一1．083—2．01l(t)A．3．7．4A．3．7．5A．3．7．6Q72一(C木·m7z术+C#·m72纤)·(￡72一t。)=(4．187×2．011+1．47×1．083)×(98—0)一981．30(MJ)散热损失的热量Q，。Q73—5％·Q71—5％×3504．35—175．22(MJ)压榨后排出的水分带出的热量G。m7‘一m61女一m72^一25．992—2．011—23．98(t)Q74一C^·m74·(￡74一to)一4．187×23．98×(77—0)一7731．35(MJ)磨浆产生的回收蒸汽带出的热量Q7；Qts一(Qs。+Q，，)一(Q7z+Q，。+Q7。)一(8502．38+3504．35)一(981．30+175．22+7731．35)一3118．86(MJ)A．3．8消潜池能量平衡计算A．3．8．1进来的浆料带入的热量Q，。一981．30(MJ)A．3．8．2回收蒸汽带人的热量Q，；一3118．85(MJ)A．3．8．3消潜后送出的浆料带出的热量Q“m8l^一1．083÷4％一1．083—25．992(t)Q¨一(C$·m81柬+C#·m81*)·(￡81一to)一(4．187×25．992+1．47×1．083)×(90—O)一9937．85(MJ)A．3．8．4由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量Q8：m82一m8l木一，，172米一1．083÷4％一1．083÷35％一23．98(t)Q82=C盖·ms2·(f82一岛)一4．187×23．98×(60—O)一6024．44(MJ)A．3．8．5散热损失的热量Q8．。Qa3=(Q72+G5+Qs2)一Q31一(981．3+3118．86+6024．44)一9937．85—186．75(~玎)A．3．9筛选、多盘过滤机、多辊压榨机能量平衡计算A．3．9．1进来的浆料带入的热量Q8，一9937．85(MJ)A．3．9．2筛选的粗渣带出的热量Q。：一782．26(M1)A．3．9．3压榨后送出的浆料带出的热量Q。筛选后剩余的绝干纤维量为1．083×(1—5％)一1．03(t)m91^一1_083÷30％一1．083=2．403(t)Q¨一(C术·m9．I木+C辞·m91扦)·(f¨一t。)一(4．187×2．403+1．47×1．03)×(80—O)一926．15(MJ)】0 A．3．9．4A．3．9．5A．3．9．6由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量Q9。m9z一1．083÷3％一1_083--4％一9．025(t)Q92一C^·m92·(t92一to)一4．187×9．025×(60—O)一2267．26(~玎)经过多盘过滤机过滤出的滤液带出的热量Q9。m93—1．083÷3％一1．083÷30％一32．49(t)Q93一(■·m93·(￡93一to)一4．187×32．49×(70—O)一9522．49(MJ)散热损失的热量Q。．GB／T27705m201Q。t一(Q¨+Q9z)一(Q¨+Q，t+Q，。)一(9937．85+2267．26)一(782．26+926．15+9522．49)一974．21(MJ)A．3．10高浓漂白塔能量平衡计算A．3．10．1进来的浆料带人的热量Q9，一926．15(MJ)A．3．10．2通入的低压过热蒸汽Q。”J—C^·(“80—t130)+y130+CI·(“30一岛)一1．926×(180一130)+2185．4+4．187×(130一O)一2826．01(MJ)Q101一ml。l-J一0．1×2826．01—282．60(MJ)A．3．10．3化学药品带人的热量Q。。A．3．10．3．1双氧水带人的热量Q1。2。一Cm·mloz$·(flo2一to)一4．187×(1×4．4％÷27．5％)×(25一O)一16．75(MDA．3．10．3．2烧碱带人的热量Q1。2b—C^·mlo2b·(flo2一to)一4．187×(1×2．9％÷30％)×(25一O)一10．12(MJ)A．3．10．3．3水玻璃带入的热量Q1。2。一C叠·mlo2。·(flo2一f。)一4．187×(1×3．5％÷30％)×(25—0)一12．21(MJ)A．3．10．3．4EDTA带入的热量Q102d—C^·mlo2d·(flo2一to)一4．187×(1×0．15％÷5％)×(25一o)一3．14(MJ)Q10．2一Q102。+Q102b+Q102。+Qi02d一16．75+10．12+12．21+3．14—42．22(MJ)A．3．10．4漂白后的浆料带出的热量Q。。mlo3^。“91b+m101+mIo2=2．403+0．1+(1×4．4％--27．5％+1×2．9％--30％+1×3．5％-30％+1×o．15％-5％)一2．91(t)m103*=1．03×(1—3％)一1(t)Q103一(C采-m103水+C”·m103#)·(f103一t。)一(4．187×2．91+1．47×1)×(80—O)一l092．33(MJ)A．3．10．5散热损失的热量Q。。Q10‘一Q91+Q10．1+Qlo2一Ql。3—926．15+282．60+42．22—1092．33—158．04(MD11 GB／T27705—201A．3．11多盘滤液槽能量平衡计算A．3．11．1送给木片洗涤水池的滤液带出的热量Q2。一2293．64(MJ)A．3．11．2送给中间浆池的滤液带出的热量Q∽一5358．02(MDA．3．”．3送给消潜池的滤液带出的热量G：=6024．44(MJ)A．3．11．4送给筛选的滤液带出的热量Q。：=2267．26(MJ)A．3．11．5双螺旋压榨和二段磨浆送出的滤液带人的热量Q，。一7731．35(MJ)A．3．11．6多盘过滤机送出的滤液带人的热量Q。。一9522．49(MJ)A．3．11．7补加的清水带人的热量Q。，mll1一mz2+m63+m82+m92一m74一“93—9．13+21．328+23．98+9．025—23．98—32．49—6．99(t)Q111一C^·775111·(“11一to)一4．187×6．99×(20一O)一585．54(MJ)A．3．11．8散热损失的热量Q。。Quz一(Q7t-+-Q。。+Q1¨)一(Qzz+Q。。+Q8．：+Q，：)=(7731．35+9522．49+585．54)一(2293．64+5358．02+6024．44+2267．26)一1896．02(MJ)A．3．12各部消耗电能计算按式(10)计算出各用电设备的用电负荷，见表A．1(计算中≯取0．85)。表A．1BCTMP系统电器设备的需要系数(同、装机容量(P)和用电负荷(p)装机容量(P)用电负荷(p)序号电机编号及名称需要系数(K)kW14仓卸料器电机2．250．71．58218常压输送螺旋电机220．715．43木片洗涤机电机40．72．84木片洗涤系统电机550．738．55木片滤水机电机110．77．762。仓卸料器电机1．10．70．777边喂料螺旋电机450．7533．758木片压榨机电机3370．7235．99常压立式浸溃器电机15×20．721102”常压输送螺旋电机150．710．511反应仓卸料器及计量螺旋电机4X20．75612洗涤水回用泵电机37O．725．913NazSO，溶解槽搅拌器电机4O．31．214NazSO。输送泵电机2．20．30．6615废水泵电机220．715．412 表A．1(续)GB／T27705--201装机容量(P)用电负荷(声)序号电机编号及名称需要系数(K)kW16料塞螺旋喂料器电机200o．714017卸料器电机11O．77．718预热器卸料螺旋电机22O．715．419浆汽分离器带状螺旋喂料器电机45×20．76320I、II段单盘磨机电机10000×20．751500021盘磨机润滑系统电机17．2×20．6522．3622螺旋压榨机电机1600．7112231。、24常压溢流螺旋输送机电机15×20．7522．524双螺旋计量输送机电机300．72125中间池搅拌器电机900．76326螺压机喂料泵电机450．731．527中间池送磨木生产线浆泵电机150．6928压榨滤液池输送泵电机450．6529．2529消潜池搅拌器电机900．76330消潜浆输浆泵电机750．64531一段压力筛电机1600．69632二段压力筛电机900．65433多盘过滤机电机23O．716．134粗渣池搅拌器电机300．72135粗渣池输送泵电机220．715．436送二磨废水泵电机150．693718浊滤液泵电机1320．6585．83818请滤液泵电机1100．6571_5392*清滤液泵电机5．50．653．584020浊滤液泵电机450．6529．2541冷却塔风机电机11O．66．642冷却水泵电机75×20．6904318密封水泵电机7．5×20．694424密封水泵电机110．66．645加压水泵电机30O．61846制漂软水泵电机3×20．63．347圆网笼格栅机电机1．1O．50．5548方形滥流式冷却塔电机220．51113 GB／T27705--201表A．1(续)装机容量(P)用电负荷(声)序号电机编号及名称需要系数(K)kW49lo污水池循环冷却泵电机55o．633502。污水池循环冷却泵电机37o．622．251加热螺旋输送机电机11O．77．75218中浓浆泵60．5O．742．3553双辊压榨机电机7．5o．654．8854压榨机液压单元电机46．1O．523．055514白水泵电机30o．6519．556高浓混合器电机160o．6510457螺旋输送机电机7．5o．75．2558漂塔卸料器电机7o．64．259混合螺旋输送机电机22o．715．46024中浓浆泵电机50．5o．735．35611”、28中浓塔搅拌器电机55×2o．7776210中浓塔浆泵电机75o．645632”中浓塔浆泵电机90O．65464双氧水输送泵电机3o．3o．965烧碱输送泵电机3o．3o．966水玻璃输送泵电机3o．3O．967螯合剂溶解槽搅拌电机3o．3o．968螯合剂输送泵电机o．55O．30．16569浓硫酸输送泵电机o．550．3O．165合计17105．26A．4BCTMP系统能量效率的计算A．4．1BCTMP系统生产1t浆所需热能Q(GJ／t浆)和蒸汽量M(t／t浆)A．4．1．1Q=Q。。1=282．60(GJ／t浆)A．4．1．2M=m1。1一o．1(t／t浆)(蒸汽参数：180℃，0．25MPa的低压过热蒸汽)A．4．2BCTMP系统生产1t浆所消耗的电能p(kW·h／t浆)用电负荷P一∑妒·K；·P；一妒·(K。·P，+K：·P：+⋯+K。·P。)一0．85×17105．26—14539．47(kW)折算为单位产品(1t)的用电量，即P一22．5·P|G一14539．47×22．5÷150—2180．92(kW·h／t浆)14 A．5能量平衡表BCTMP系统能量平衡表见表A．2。表A．2BCTMP系统能量平衡表GB／T27705--2011输入能量输出能量序号项目MJQ1。木片带人的热量93．04QⅥ压榨后木片带出的热量677．75Q¨由木片洗涤水池送来的水带人的热量1245．631木片洗涤仓Ql。洗后的洗涤水带出的热量844．73Q1s回收蒸汽带人的热量183．81合计1522．481522．48Q¨送去洗木片的洗涤水带出的热量1245．63Q。。洗后送回来的水带人的热量844．73Qzt送去废水处理车间的水带出的热量2961．052木片洗涤水池Q2z由多盘滤液槽送来的滤液带人的热量2293．64Q，回收蒸汽带人的热量1068．31合计4206．684206．68Q。：由木片洗涤送来的压缩木片带入的热量677．75G。加人的药液带人的热量7．14木片反应仓、3Qz木片预热后送去磨浆的木片带走的热量1201．59木片预热器Q3。回收蒸汽带人的热量516．70合计1201．591201．59Q，s送去木片洗涤仓的回收蒸汽带走的热量183．81a，进去木片洗涤水池的回收蒸汽带走的热量1068．314热回收系统Q：送去木片反应仓的回收蒸汽带走的热量515．70G，由一段磨浆产生的回收蒸汽带人的热量1768．82合计1768．821768．82龟：预热木片送入的热量1201．59Q‘a送去热回收系统的回收蒸汽带出的热量1768．82Q5，磨后浆料带出的热量1301．72一段盘磨机、5G：盘磨机磨浆产生的热量3504．35压力分离器Q5s散热损失的热量175．22Q5。送人中间浆池的回收蒸汽带出的热量1460．18合计4705．944705．9415 GB／T27705--201表A．2(续)输入能量输出能量序号项目M／MJQ5，由一段压力磨浆机送来的浆料带人的热量I301．72Qt磨浆产生的回收蒸汽带人的热量1460．18口6。送去螺旋压榨机的浆料带出的热量8502．386中间浆池Q6z由筛选系统送来的粗渣带入的热量782．26包，由多盘滤液槽送来的滤液带入的热量5358．02Qst散热损失的热量399．80合计8902．188902．18Q5，由中间浆池送来的浆料带人的热量8502．38岛。二段盘磨机磨浆产生的热量3504．35岛：磨浆后带出的浆料带出的热量981．30双计量螺旋、7Qs散热损失的热量175．22二段盘磨机G。压榨后排出的水分带出的热量7731．35Q7s磨浆产生的回收蒸汽带出的热量3118．86合计12006．7312006．73Q7：进来的浆料送人的热量981．30Gs回收蒸汽带人的热量3118．86G。消潜后送出的浆料带出的热量9937．858消潜池Gz由多盘滤液槽送来的滤液带人的热量6024．44q。散热损失的热量186．75合计10124．60lo124．60QB，由消潜池送来的浆料带入的热量9937．85Q5：筛选的粗渣送出的热量782．26G，压榨后带出的浆料带出的热量926．159筛选、多盘过滤机Q9。滤浪带人的热量2267．26Q9a滤液带出的热量9522．49Gt散热损失的热量974．21合计12205．1112205．11G，进来的浆料送人的热量926．15Qm，通人的低压过热蒸汽带入的热量282．60Q1。z化学药品带入的热量42．22IO高浓漂白塔Q1¨漂白后的浆料带出的热量i092．33Q1。．散热损失的热量158．64舍计1250．971250．9716 表A．2(续)GB／T27705--2011输人能量输出能量序号项目MJQz送给木片洗涤水池的洗涤水带出的热量2293．64Q5。送给中间浆池的洗涤水带出的热量5358．02G。送给消潜池的洗涤水带出的热量6024．44Qz送给筛选的洗涤水带出的热量2267．2611多盘滤液槽G。双螺旋压榨机送人的滤液带人的热量7731．35Ga多盘过滤机送人的滤液带入的热量9522．49Q1¨补加清水带人的热量585．54Q1。：散热损失的热量l896．02合计17839．3817839．38A．6能量流向图BCTMP系统能量平衡流向图见图A．2。17 GB／T27705--20118图A．2BCTMP系统能量平衡流向图'