DLT466-2004电站磨煤机及制粉系统选型导则.pdf 57页

'ICS27.100F22备案号:13558一200411}中华人民共和国电力行业标准DL/T466一2004代替DL466一1992电站磨煤机及制粉系统选型导则Guidefortypeselectionforpulverizersandpulverizingsystemsofpowerstation2004-03-09发布2004-06-01实施中华人民共和国国家发展和改革委员会发布 DL/T466一2004目次前言·······················，·，····················，·······················································，··············⋯⋯U1范围···，···················，···················，··················，···················································⋯⋯12规范性引用文件·........................................................................................................13术语和定义·..............................................................................................................14煤和煤粉特性···········，············，·，·，···············”，，·············，·····，··········”·”·，·，···········一，54.1煤的可磨性····························，···········‘·‘·····，，················，···‘·····························⋯⋯54.2煤的磨损性·························································································‘·········⋯⋯54.3煤的粘结性，············································‘··········，··，·······································一64.4煤粉的爆炸性·········“，.·······，··，’‘···‘····················，·，，，······，’，.·····，····‘，’，’·······⋯⋯64.5煤粉细度·····，·”·，，”··，·，···········，“‘·‘·····，··，···············”·”·”·，··“‘··，·····“·······“，·74.6煤和煤粉水分······································‘·................................................................84.7煤粉的着火和燃尽性能···········································，···········································⋯⋯95设计原始数据·.....................................................................................................·一106磨煤机类型及性能······················，·····‘·································，···············，····，············⋯⋯116.1低速磨煤机···········，··································，····················，······························⋯⋯n6.2中速磨煤机······································································································⋯⋯126.3高速磨煤机··················································，··.....................................................176.4各型磨煤机性能综合比较·...............................·，··········”······，········‘············““··.........197制粉系统类型及性能·.................................................................................................207.1中间储仓式钢球磨煤机热风送粉制粉系统·.........................................................................207.2中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉制粉系统·.........................................................................237.3中速磨煤机直吹式制粉系统·.........................................................................................247.4双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统一价““一”·“·’，，’·’，，⋯’，········⋯⋯”·····‘⋯⋯.’...257.5风扇磨煤机直吹式制粉系统···········⋯⋯’.‘·““········，.··························一’.·’.二’.........267.6中间储仓式热炉烟干燥、热风送粉闭式和开式系统·..............................................................27”双进双出钢球磨煤机半直吹式制粉系统·.....................................................·一’······......297.8各型制粉系统性能的综合比较·····，··，·················，，···········”·”·················，·······‘·······一298制粉系统防爆设计·....................................................................................................309磨煤机及制粉系统的选择·.........................................................................................-.319.1选择原则···································‘··············...........................................................319.2不同煤质条件下推荐的磨煤机及制粉系统类型....................................................................32附录A(资料性附录)最大分子水和最大毛细水的测定································，···············，.一34附录B(资料性附录)外摩擦角、内摩擦角、堆积角的测定·...............................................36附录C(资料性附录)我国一些电厂燃煤的爆炸性指数·.....................................................38附录D(规范性附录)煤质分析基质换算·····················································..···.·.........41附录E(资料性附录)钢球磨煤机系列参数············，············，，·，·，··、··················‘···“:42附录F(资料性附录)双进双出钢球磨煤机系列参数·············”·················“·，.，.，.·43附录G(资料性附录)RP(HP)磨煤机系列参数·..............................................................46 DL/T466一200447附录H(资料性附录)UPS磨煤机系列参数·····⋯⋯48附录工(资料性附录)MP.ZGM磨煤机系列性能参数51附录J(资料性附录)E型磨煤机系列参数········⋯⋯52附录K(资料性附录)风扇磨煤机系列参数4····4·一 DL/T466一2004月If舌本标准是根据原国家经济贸易委员会《关于确认2001〕年度电力行业标准制、修订计划项目的通知》(电力【2000]70号文)的要求，对原标准DIA66-1992《电站磨煤机及制粉系统选型导则》进行修订而编制的。原标准DL466-1992《电站磨煤机及制粉系统选型导则》发布己10年，它对我国电站磨煤机及制粉系统选型技术规范和提高起到了有益的作用，但随着电站装机容量的迅猛增长，电站磨煤机和制粉系统也增加了不少新的型式，如中速磨煤机的应用范围不断扩大，双进双出磨煤机在无烟煤锅炉以及相继在烟煤锅炉中的应用，中间储仓式抽炉烟干燥热风送粉系统以及半直吹式制粉系统在无烟煤锅炉中的应用，另外细煤粉的燃烧技术在无烟煤锅炉以及在烟煤锅炉中的应用等给我国电站磨煤机和制粉系统的技术增添了新的内容。原《电站磨煤机及制粉系统选型导则》已经远远不能满足锅炉清洁、高效燃烧对制粉系统提出的要求。同时，煤的输送特性(特别是粘结性)、爆炸特性在制粉系统的设计中早已提出，但一直没有合适的指标来表示和加以控制，以致于在一些电厂的运行中发生严重的堵煤和爆炸问题。尽快提出合适的煤的粘结指数和爆炸指数并在制粉系统设计时对设备的选型和运行参数加以控制，是设计和运行工程师们的共同心愿。在编制《电站磨煤机及制粉系统选型导则》修改稿时，根据电厂的运行和试验实践，对上述问题进行了总结并在标准中提出了规范的要求。本标准对原标准修改的主要内容如下:—增加第3章“术语和定义”:—增加第4章“煤和煤粉特性”;—增加第5章“设计原始数据”:—增加第6章“磨煤机类型及性能”;—增加第7章“制粉系统类型及性能”:—增加第8章“制粉系统防爆设计”;—取消原标准中的第4章“中速磨煤机的选择”，该章内容己编入现第6章磨煤机类型及性能;—取消原标准中的第5章“磨煤机规格及参数选择”，该章内容已编入DUT5154-2002(火力发电厂制粉系统设计计算技术规定)，这里不再重复;—增加了资料性附录“最大分子水和最大毛细水的测定”(参见附录A):—增加了资料性附录“外摩擦角、内摩擦角、堆积角的测定”(参见附录B):—增加了资料性附录“我国一些电厂燃煤的爆炸性指数”(参见附录C):—增加了规范性附录“煤质分析基质换算”(见附录D):—在原附录“磨煤机系列表”中修改了MPS磨煤机的基本出力数值，增加了双进双出钢球磨煤机系列内容，对钢球磨煤机的基本出力数值进行了校对和调整，对风扇磨煤机的系列参数进行了修正，上述系列参数与DUT5145-2002一致;—增加了规范性附录“煤粉筛规格尺寸表”。本标准发布后代替DL466-19920本标准附录D是规范性附录。本标准附录A、附录B、附录C、附录E、附录F、附录G、附录H、附录I、附录J、附录K都是资料性附录。本标准由中国电力企业联合会提出。 DL/T466一2004本标准由电力行业电站锅炉标准化委员会归口并解释。本标准起草单位:国电热工研究院。本标准起草人:张安国。 DL/T466一2004电站磨煤机及制粉系统选型导则1范围本标准规定了进行电站磨煤机及制粉系统选型和参数选择时应遵循的原则。本标准适用于电站各类高、中、低速磨煤机及其相应的制粉系统。本标准适用于机组容量为100MW-600MW级机组的凝汽式火力发电厂，也适用于50MW级及以上的供热式机组。600MW级以上的机组可参照使用。2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB/T211煤中全水分的测定方法GB212煤的工业分析方法GB/T213煤的发热量测定方法GB474煤样的制备方法GB475商品煤样采取方法GB/I"476煤的元素分析方法GB2565煤的可磨性指数侧定方法(哈德格罗夫法)(neqISO5074-1980E)GB/f15458煤的磨损指数测定方法(neqISO/PC271WG15)DL465煤的冲刷磨损指数试验方法DLlr831-2003大容量煤粉燃烧锅炉炉膛选型导则DL5000火力发电厂设计技术规定DLT5121火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程DUI"5145火力发电厂制粉系统设计计算技术规定SD328KM-88型仪测定vu可磨性指数的方法3术语和定义3.1煤的可磨性gridabilityo[coal煤的可磨性表示煤在被研磨时煤破碎的难易程度，用可磨性指数表示。可磨性指数是将相同质量的煤样在消耗相同的能量下进行磨粉(同样磨粉的时间或磨煤机转数)，所得到的煤粉细度与标准煤的煤粉细度的对数比而得到。根据煤的破碎理论，煤粉细度与磨粉时间之间具有如下关系:凡-10e(",k`>`(1)人=kox"N,式中:凡一粒径的煤粉细度，%; DL/T466一2004kx—反映燃料研磨性质的系数;t—研磨时间;P—指数，取决于设备的性质;A,—常数;ko—考虑研磨设备特性的系数;x—粒径;n—均匀指数;N—单位质量被研磨燃料的功率。在同样的时间下，可磨性指数可按下式求得:了一哎︸!-愕(2)‘.J、式中:左b—标准煤的煤粉细度。3.2试验室可磨性gridabilityoflaboratorytest在试验室的条件下(风干的煤样以及在特定的试验仪器和常温条件下)测得的煤的可磨性。3.3工作燃料可磨性gridabili灯ofas-receivedcoal在运行的条件下煤的可磨性。通常煤的水分和干燥气体的温度会对煤在运行状况下的可磨性产生影响。水分和温度对工作燃料可磨性的影响因煤种的不同而有所差异。烟煤、无烟煤的可磨性随着原煤全水分的增加而下降;褐煤的可磨性随着原煤全水分的增加呈复杂的变化关系。巧=<30%的褐煤其可磨性随着原煤全水分的增加大部分呈下降的趋势，而Vd,,>30%的褐煤其可磨性随着原煤全水分的增加大部分呈上升的趋势。烟煤、无烟煤的可磨性随温度的变化不明显;褐煤的可磨性随着温度的变化关系较复杂。凡,<30%的褐煤其可磨性随着温度的增加呈抛物线上升，而V,,,>30%的褐煤其可磨性随着温度的增加呈N形上升的趋势。不同的煤种在温度上升的过程中可磨性变化的幅度也不同。因此磨煤机磨制褐煤时的出力不能套用烟煤、无烟煤的出力计算曲线而必须采用试磨或经验的计算方法。灰分对可磨性的影响主要是灰分增加后由于煤的密度的增加使煤在磨煤机内循环量增大而使磨煤机出力下降。在中速磨煤机内当收到基灰分大于20%以后表现较为明显。3.4煤的磨损特性abrasivenessofcoal煤的磨损特性表示煤在被破碎时，煤对研磨件磨损的强弱程度，用磨损指数来表示。3.5煤的粘结性cakingcharacterofcoal由于水分的存在，在散状物料颗粒之间及物料颗粒和料仓壁之间会形成毛细力，使颗粒之间或颗粒与料仓壁之间因毛细力和机械冲击力等作用而产生粘结。物料粘结性能的好坏采用成球性指数来评价。成球性指数按下式计算求得:K,=w;/(c)t一Loft)(3) DL/T466一2004式中:K--成球性指数;。分一一最大分子水，%(参见附录A的试验方法求得);田毛—最大毛细水，%(参见附录A的试验方法求得)。成球性指数K.综合反映了细粒物料的天然性质(颗粒表面的亲水性、颗粒形状及结构状态，如粒度组成、孔隙率等)对物料粘结性强弱的影响。煤的粘结性和煤的矿物组成、粒度组成、颗粒形貌及机械强度性能有关。煤中蒙脱石、多水高岭石含量越高，煤的粘结性越强;煤的粒度越细，煤的粘结性越强;多棱角的针状、片状颗粒越多，煤的粘结性越强;煤的机械强度越低，煤的粘结性越强。3.6煤的摩擦角frictionangleofcoal摩擦角分为外摩擦角和内摩擦角。外摩擦角是指物料置于水平的平板上，平板的一端下降至开始运动时平板与水平面的夹角。为了使煤能顺利流动，实际料壁与水平面的夹角应比外摩擦角大50-10".外摩擦角的测定方法参见附录B。内摩擦角(陷落角)是指物料在陷落过程中其自由表面与水平面所能形成的最小夹角。它是计算料仓容积的重要参数。其测定原理参见附录B。外摩擦角和内摩擦角是煤的粘结性的重要参数。3.7煤的堆积角colectiveangleofcoal它是指煤在下泻时所形成料堆的斜面与水平面的夹角(也称安息角)。它也是煤的粘结性的重要参数，是设计磨煤机入口斜角的重要依据，其测定原理参见附录B,3.8煤粉的烟炸性explosivityofpulverizedcoal爆炸的过程是悬浮在空气中的煤粉的强烈姗烧过程.判断煤粉爆炸性的分类准则是爆炸性指数Kd。它是考虑燃料的活性(可燃挥发分的含量及其热值)以及燃料中的惰性(燃料中灰分和固定碳的含量)的综合形响的结果。爆炸性指数K按下式计算:V蕊月=一(4)V,,,._.厂_100一V、V_I1十—}一‘lVd)VW.=100(5)100一凡oo+凡,Vd二_(12601x100(6)}Q-})洲7、‘I(C呱、，一7850FCd,JQ-1=、V.了只、l、FC,=1一瑞︸j式中:Ka洲煤粉的爆炸性指数;Vd煤的干燥基挥发分，%;V-1.que一一燃烧所需可燃挥发分的下限(考虑灰和固定碳)，按式(5)计算，%;Voi一一不考虑灰和固定碳时燃烧所需可燃挥发分的下限，按式(6)计算，%; DL/T466一2004Q-1一挥发分的热值，按式(7)计算，kJ/kg;Q-,、，def~一煤的干燥无灰基低位发热量，kJ/kg;FCd,F煤的干燥无灰基固定碳含量，按式(8)计算:Vd,‘一煤的干燥无灰基挥发分含量。示例:某电厂嫩煤煤质分析如下，V-=16%,Ad=32.26%,Vd=10.84%,Q_,、，=,=22580kJ/kg.则其煤粉的爆炸性指数Kd可通过下述计算求得。(1)煤的千燥无灰基固定碳含量为:FCd==1-0.100.84;(2)挥发分的热TL)1.Q}-(22580-07.81560x0.84)=99912.5(kJ/kg1260(3)不考虑灰和固定碳时，燃烧所需可燃挥发分的下限为:V""=x100=1.261(%):99912.5(4)考虑灰和固定碳时，燃烧所需可燃挥发分的下限为:__(.100-10.84)LLOix}I十—1i10料(七m==—x1叫=10.54(%一___(100-10.84、1VV+1.MlxI—I气1U.84)(5)煤粉的爆炸性指数为:Kn=1_0.584=1.0283.9煤粉的着火、燃尽性能lgnitabilityandburn-outofpulverizedcoal煤粉的着火、燃尽性能表示煤粉在炉膛中在规定的燃烧条件下被燃烧着火以及燃尽的难易程度。它与煤化程度、煤质成分、矿物成分有关。在具体炉膛中还与炉膛形式、燃烧器结构、姗烧器的布置、炉内停留时间、炉膛压力、煤粉细度以及与配风状况等诸多空气动力学和热力学因素有关。煤粉的着火、燃尽性能是制粉系统形式选择的重要因素。在煤粉的着火性能较差时，要采用热风送粉等方式以提高其着火性能;在煤粉的燃尽性能较差时，要采用较细的煤粉细度等方式以提高其燃尽性能。煤的着火、燃尽性能大致随煤中挥发分的含量的降低而逐渐变难。对于低挥发分煤种(Vd,l在10%一25%之间)，单纯用挥发分进行判断容易引起偏差，此时需用煤粉气流着火温度(VT)以及在“一维火焰试验炉”得出的燃尽率指标Bp加以判断。煤的着火性能也可以用着火稳定性指数Rw大致判断。煤粉气流着火温度(rr)、着火稳定性指数Rw以及燃尽率指标Bp的试验方法见DIJT8314混煤的着火燃尽性能更接近于混煤中挥发分较低的煤种，可以用混煤的评价挥发分(根据图2求取)来决定其着火燃尽性能。3.10磨煤机的研磨出力grindingcapacityofpulverizer由煤的可磨性和煤粉细度所决定的磨煤机的出力，除煤的可磨性和煤粉细度外还取决于原煤的粒度、磨煤机的种类和尺寸。3.11磨煤机的通风出力aeratedcapacityofpulverizer由磨煤机的通风条件所决定的磨煤机出力，磨煤机的通风量不足时常表现为磨煤机的堵塞。3.12磨煤机的干燥出力dryingcapaci钾ofpulverizer由磨煤机的干燥能力所决定的磨煤机出力，干燥能力不足煤粉达不到所需要的温度和水分，引起结露并对燃烧造成影响。3.13磨煤机的墓本出力basiccapacityofpulverizer磨煤机的基本出力(或称铭牌出力)是指磨煤机在其规定的煤质条件和煤粉细度下的出力。通常4 DL/T466一2004基本出力在磨煤机性能系列参数表中给出。3.14磨煤机的设计出力designcapacityofpulverizer磨煤机的设计出力(或称计算出力)是指磨煤机在设计煤质条件下和设计煤粉细度下的最大出力。该出力是通过给定的公式、图表计算或试验得到。3.15原煤的最大水分maximummoistureofcoal原煤的最大水分是工作燃料的最大水分，常由于下雨使原煤的水分增大。在钢球磨煤机的出力计算中，最大水分M=,盯1+1.07M=(%)，一般原煤的最大水分在校核煤种中给出。4煤和煤粉特性4.1煤的可磨性4.1.1根据公式(2)求得的可磨性指数有哈氏可磨性指数HGI(按GB2565测定)和vTd可磨性指数Kvn(按SD328测定)。K,n用于钢球磨煤机的出力计算，HGI用于除钢球磨煤机以外所有磨煤机的出力计算。4.1.2可磨性指数HGI和K,,,可近似用下式进行换算:Kv==0.0149HGI+0.32(9)但在进行磨煤机的出力计算时，应以实测的可磨性数据为准。4.1.3混煤的可磨性宜实测。当没有实测值时也可按加权平均的办法按下式估算:K,=rlK,i+r2K,2(10)式中:r=r2煤种I和煤种2在混煤中所占的质量份额:K.;，K..2-煤种1和煤种2的可磨性指数。4.2煤的磨损性4.2.1制粉系统设计所需的煤的磨损特性按DL465进行测定，得到煤的冲刷磨损指数Ke。必要时(对外联系时)还可用GBfr15458测得的磨损指数AI作为参考。4.2.2煤的磨损性和煤的冲刷磨损指数凡的关系见表to表1煤的磨损性和煤的冲刷磨损指数Ke的关系煤的冲刷磨损指数K,磨损性<1刀轻微1.0^2.0不强2.0^9.5较强3.5^5刀很强>5刀极强4.2.3煤的磨损性和煤的磨损指数AI的关系见表2.表2煤的磨损性和煤的磨损指数AI的关系煤的磨损指数AI磨损性(mg/kg)<30轻微31-60较强61^-80很强>80极强 DL/T466一20044.2.4在未取得煤的磨损指数的情况下煤的磨损性K也可按灰的成分粗略判别:a)如果灰中Si02<40%，磨损性K属轻微，Si02>40%难以判别。b)如果Si02/A1203<2.0时，磨损性K在较强以下:Si02/A1203>2.0时难以判别。c)如果灰中石英的含量小于6%-7%，磨损性K在不强以下;如果灰中石英的含量大于6%-7%}磨损性难以判别。灰中石英的含量计算如下:(Si02)y=(S"02),一1.5(A1203)(11)式中:NOD,—灰中石英含量，%:(SiO2),一灰中Si02含量，%;(A1203)—灰中A1203含量，%。4.3煤的粘结性煤的粘结性能和成球性指数K的关系如表3所示。表3煤的粘结性能和成球性指数K的关系成球性指数K煤的粘结性能<0.2无粘结性0.2^-0.35弱粘结性0.35.0.60中等粘结性0.60^0.80强粘结性>0.80特强粘结性4.4煤粉的爆炸性4.4.1煤粉的爆炸性和煤粉的爆炸性指数的关系如表4所示。表4煤粉的爆炸性和煤粉的爆炸性指数的关系煤粉的爆炸性指数煤粉的爆炸性凡<1.0难爆1.0<凡<3.0中等凡妻3.0易爆4.4.2我国一些电厂燃煤的爆炸性指数及与煤粉气流着火温度及干燥无灰基挥发分的关系参见附录ca煤粉的爆炸性和煤粉气流着火温度及干燥无灰基挥发分的关系如表5和表6所示。表5煤粉的姐炸性和煤粉气流着火温度的关系煤粉气流着火温度煤粉的爆炸性指数℃凡<1.0ITm>8001.0<凡<3刀800>ITm>650凡33.0rr.-650 DL/T466一2004表6煤粉的爆炸性和干燥无灰墓挥发分的关系千燥无灰基挥发分煤粉的爆炸性指数%凡<1.0场<10].o<凡<3.010<矶“<30K,)3.0Vw)25注:瑞在25%和30%之间煤的爆炸性有所重叠4.5煤粉细度4.5.1随着煤粉变细磨煤机电耗增加而锅炉燃烧效率提高，因此存在一个经济煤粉细度。经济煤粉细度的选取主要考虑以下三个因素:a)煤的燃烧特性。一般来说，挥发分高、灰分少、发热量高的煤燃烧性能好，煤粉细度可以放粗。b)燃烧方式、炉膛的热强度和炉膛的大小。旋风炉，炉膛的热强度高及大炉膛时，煤粉细度可以放粗。C)煤粉的均匀性系数。均匀性好，煤粉细度可以放粗。4.5.2煤粉细度按下述方法进行选取。a)对于固态排渣煤粉炉燃用无烟煤、贫煤和烟煤时，在无燃尽率指数Bp的分析值时，煤粉细度按下式选取:Rgo=0.5nV,(12)式中:R,,〕一一用90Nm筛子筛分时筛上剩余量占煤粉总量的百分比，%;月一一煤粉均匀性指数;Vn,r一一煤的干燥无灰基挥发分，%。b)在有燃尽率指数B，的分析值时，应根据燃尽率指数Bp按图1来选取煤粉细度。I2J了%，。小丁叱20II}l芍了阴门冈口口团口四口习门80828486889092949B6p,%98100图1煤粉细度和燃尽率Bp的关系(无烟煤、贫煤和烟煤)示例:当煤的燃尽率指数Bp=90%时，根据图1可选取煤粉细度Ryn=7.0%,C)煤粉细度的最小值应该控制不低于Ryo=4%od)当燃用褐煤和油页岩时，煤粉细度为: DL/T466一2004Rg,=35%^-60%(挥发分高时取大值，挥发分低时取小值)R,_o<1%^3%e)进口机组的煤粉细度按外商的要求进行设计。f)混煤的煤粉细度应先按质量加权的方法求出挥发分，再根据图2求取混煤的评价挥发分，根据评价挥发分再按式(12)求取混煤的煤粉细度。口。.侧涌拭枷挥发分心.fl%图2根据着火特性求混煤的评价挥发分示例:先按质量加权的方法求出混煤的挥发分，例如场209/，根据图2中虚线的箭头指示得到评价挥发分为瑞=11%e4.6煤和煤粉水分4.6.1原煤的全水分M,由外在(表面)水分Mf和内在水分Mmn(即空气干燥基水分M,d)组成。三者之间的关系如下:M=(100一Mf)M,=Mf}-(13)100式中:M扮-原煤的全水分，%;喊一一谋的外在(表面)水分，%;M“一-内在水分Mmn(即空气干燥基水分)，%。4.6.2为了防止钢球磨煤机入口和料仓堵煤现象的发生，必须进行煤的全水分对煤的外摩擦角和堆积角的影响试验。应控制煤的全水分使煤的外摩擦角比料仓的壁面斜角小50--100，使煤的堆积角小于磨煤机入口斜角(钢球磨煤机和斜切进煤的双进双出钢球磨煤机入口一般为45*)。4.6.3对于强粘结性的煤(成球性指数0.6^0.8)，煤的全水分必须控制在8%(内水分为1%--2o)以内，否则将造成钢球磨煤机入口堵煤现象的发生。4.6.4煤粉水分主要和煤的全水分以及磨煤机出口温度有关。煤粉水分的取值范围为:M沐=(0.5^1.0)M,d(14)式中:Ma-煤粉水分，%;M,d--的空气干燥基水分，%。具体数值按图3选取。 DL/T466一2004150IVI]旧}}·1301曰]田I10一1网一网不，尸于s一网百旧、县90丙N-I}O:%私目黔一}洲一入{因}一}}一{门}}}一101520253035404550Mpo%a)在直吹和中间储仓式制粉系统、烟M,,,%气和空气混合干澡时，磨制褐煤c)在直吹和中间储仓式制粉系统、热空气干澡时，磨制无烟煤、贫煤和烟煤一}一}一、{、卜风清、陡到77-一{洲}阳{、}}一}}一}一10152025303540，Mp_45%b)在直吹和中间储仓式制粉系统、热空气干燥时，磨制褐煤图3煤粉水分Ma和磨煤机的出口温度t2(IC)以及原煤水分城的关系4.6.5原煤的最大水分一般按校核煤种给出的数值来考虑，对于钢球磨煤机原煤的最大水分为M山二+1.07从(%)。4.7煤粉的着火和燃尽性能4.7.1煤的着火性能和煤粉气流着火温度TT,着火稳定性指数Rw以及煤的挥发分Va.r的关系如表7所示。表7煤的着火性能和煤粉气流普火温度r以及煤的挥发分妈的关系TRwVW煤的着火性能>800<4<15较难800^7004-510-25中等<700>5>20较易注:场在10%-15%以及20%-25%之间着火性能有重叠4.7.2煤的燃尽性能和煤的燃尽率指标肠以及煤的挥发分瑰f的关系见表80表8煤的燃尽性能和煤的燃尽率指标Bp以及煤的挥发分Vd的关系Bp瑞煤的燃尽性能%%<88<15较难88951025中等>95>25较易注:踢f在10%一15%以及15%^25%之间燃尽性能有重叠 DL/T466一20045设计原始数据5.1进行磨煤机和制粉系统选型及参数设计时所必需的煤质数据如表9所示。5.2根据煤质进行制粉系统参数计算时应注意表示煤工业分析和元素分析的基质(如收到基、空气干燥基、干燥基、干燥无灰基等)。各种基质的换算方法见附录Da5.3在进行制粉系统设计时，应根据锅炉的设计煤种和校核煤种进行设计。当实际燃用煤种偏离设计煤种所列数据，差值在表10范围内时，制粉系统的参数设计应能使锅炉在最大连续蒸发量下安全、可靠地稳定运行。表9磨煤机和制粉系统选型及参数设计时所必需的煤质数据序号项目符号单位依据用途工业分析全水分M%固有水分M=%〔”选择干燥方式;G日M111灰分A=%(2)选择制粉系统;GB212V%(3)计算煤粉细度挥发分VW%固定碳FC=l%结合工业分析计算煤的爆炸性指数2发热量Q-、.。kJ/k9GBII"213K,选择制粉系统元素分析碳C=%氢HQ%3GB/f476计算一次风量(结合一次风率)氧OQ%氮N=%全硫S=%可磨性指数GB25654哈氏可磨性指数HGI结合工业分析计算磨煤机出力SD328VTI可磨性指数K.,75磨损指数KDL465选择磨煤机成球性指数K(1)煤斗及磨煤机入口角度设计;6煤的摩擦角0本标准堆积角{:}(2)煤的水分控制aj7煤粉气流着火温度Tf℃DL/P831选择制粉系统8燃尽率指数Bp%DIIP831选择制粉系统和煤粉细度煤的粒度分布C1)煤斗容量设计;9煤的堆积密度kg/m3(2)煤的水分控制真密度Psbkg/-,表10运行煤质的允许波动范围项目符号单位无烟煤贫煤低挥发分烟煤高挥发分烟煤褐煤干燥无灰基挥发分vW%一1-2土4士4.5收到基灰分Ao%士4士5土5+5，一10士5收到基低位发热量甄.，，。U众9士10士10士10土10士7土2,收到基水分MQ%士2士2士2MQ)12%时，士5士410 DL/T466一2004表10(续)项目符号单位无烟煤贫煤低挥发分烟煤高挥发分烟煤褐煤HGI士20士20士20士20士20可磨性指数Kn士10士10士10士10士10磨损指数K土20士20士20士20士20成球性指数K土20土20士20土20土20注:挥发分、灰分、水分为绝对偏差:发热量、可磨性指数、磨损指数、成球性指数为相对偏差6磨煤机类型及性能6.1低速磨煤机6.，.，钢球磨煤机6.1.1.1钢球磨煤机其系列性能参数表参见附录Eo6.1.1.2磨煤机的出力和钢球直径的平方根成反比，但是钢球直径过小在运行中易被磨碎而失去研磨能力，因此根据煤种有一个合适的钢球尺寸和配比，见表ii.6.1.1.3在计算磨煤机出力时应按最佳钢球装载量进行计算。最佳钢球装载量的计算公式如下:Bc.mn=VPbobon(15)0.12们(16)4,1n、十一飞/42.3(17)、=万DV=0.785D2L(18)式中:Bb..0—最佳钢球装载量，1;V-一一一磨煤机体积，M3;。一一一磨煤机直径，m;乙—磨煤机长度，m;Pb钢球堆积密度，对筛选过的钢球取Pb=4.9t/m3，对未筛选过的钢球卿〕b=5.0Uml;Y"b..0—最佳钢球装载系数;二磨煤机筒体转速，L/Imn;n磨煤机筒体的临界转速，I/mill.最佳钢球装载量为磨煤机最大钢球装载量的(0.8-0.88)倍。表11钢球磨煤机钢球规格和配比表筒体直径D<3m筒休直径D>3m煤种制粉系统形式钢球直径钢球配比钢球宜径钢球配比ml旧%nll.1%无烟煤中间储仓式制粉系统3010030/2550/50烟煤中间储仓式制粉系统(带下降干燥管)30/40/6033/33/3430川)35/65收到基硫Sp,=>3%的中间储仓式制粉系统(带下降干燥管)40/6035/6540100褐煤 DL/T466一20046.1.1.4因为径向型粗粉分离器比轴向型粗粉分离器阻力大、循环倍率高，将径向型粗粉分离器改为轴向型粗粉分离器以后，一般磨煤机出力要提高10%以上。6.1.1.5粗粉分离器应能提供最佳的循环倍率和高的煤粉均匀性。最佳循1P:倍率和煤种的关系如表12所示。煤粉均匀性应能达到1.0以上，对于无烟煤和贫煤煤粉均匀性应能达到1.1以上。表12最佳循环倍率的推荐值煤种钢球磨煤机风扇磨煤机无烟煤3.0贫煤2.27.0烟煤2.5^3.5褐煤1.42-46.1.1.6钢球磨煤机的阻力、电耗、磨耗的数值如表13所示。表13钢球磨煤机的阻力、电耗、磨耗项目数值说明阻力20003000煤的可磨性指数低、煤粉细，运行阻力大Pa磨煤电耗15-20(烟煤、贫煤)可磨性指数低、煤粉细，磨煤电耗高kWtVt20^25(无烟煤)通风电耗8^15kWhlt制粉电耗22.35(烟煤、贫煤)kWt30--40(无烟煤)磨耗150300煤的磨损指数高、煤粉细、钢球耐磨性能差，磨耗大醉6.1.2双进双出钢球磨煤机6.1.2.1各型双进双出钢球磨煤机系列性能参数参见附录Fo6.1.2.2双进双出钢球磨煤机具有普通钢球磨煤机运行可靠、对煤种适应性广的特点，同时可以用于正压运行，具有直吹式制粉系统的特点。但是双进双出钢球磨煤机的磨煤电耗较高，制粉电耗高达50kWh/t以上。因此选用时在双进双出钢球磨煤机、中速磨煤机和普通钢球磨煤机三者之间要进行综合分析和比较。6.1.2.3在选用磨煤机入口为斜切方式进煤的双进双出钢球磨煤机时，要注意煤的粘结性和煤的水分，防止磨煤机入口堵煤现象的发生。6.1.2.4在选用双进双出钢球磨煤机的煤位测量和控制装置时，应选用压差法煤位测量装置。噪声法煤位测量装置仅作为辅助测量装置使用。6.1.2.5目前双进双出钢球磨煤机配用的粗粉分离器其煤粉均匀性指数不高(雷蒙型粗粉分离器其煤粉均匀性指数n-0.7-0.9,蜗壳型磨煤机粗粉分离器其煤粉均匀性指数n-0.6-0.8)，对低挥发分煤种的燃烧带来不利。在设计煤粉细度时，应考虑煤粉均匀性的影响。6.2中速磨煤机6.2.1中速磨煤机有碗式磨煤机、辊轮式磨煤机和球式磨煤机。它们是以研磨件中有特征性的结构来12 DL/T466一2004命名的。6.2.2碗式磨煤机过去也称雷蒙磨煤机，如RP,HP磨煤机等。其系列参数性能表参见附录G。在系列中划分成若千组，在每组中磨煤机的磨盘和磨辊直径皆未变，仅变动磨煤机的通风量而得到不同的出力。6.2.2.1HP磨煤机是RP磨煤机的改进型。主要在风环结构(由固定型改为随磨碗一起旋转的动风环)、减速箱结构(由蜗轮蜗杆改为螺旋伞齿加行星齿轮传动)、磨辊辊套尺寸(宽度缩小直径加大)、加载方式(由液压加载改为外置式弹簧变加载)进行了改进，提高了风速的均匀性和初级分离效果，减少了石子煤的排放量，同时延长了风环的使用寿命;减速箱结构的改进提高了传动效率和设计使用寿命;磨辊辊套的改进提高了辊套磨损的均匀性和使用寿命:加载方式的变化简化了结构，可靠性提高，减少了检修维护工作量。因此HP磨煤机是碗式磨煤机的首选磨煤机。6.2.2.2由于RP磨煤机风环磨损以后风环面积变化较大，而风环间隙的调整较为困难，引起石子煤量的增加，因此当煤的磨损指数大于3.5时不宜采用RP磨煤机。6.2.2.3和其他中速磨煤机一样，磨煤机对煤的全水分的适应范围取决于磨煤机前的干燥剂温度。从磨煤机磨辊能承受的温度来看，此温度不能超过4000C。锅炉回转式空气预热器能提供370℃的热空气，如果再增加一级管式空气预热器则可提供约420℃的热空气。在此温度下所能干燥的水分和风煤比的取用与磨煤机的出口温度有关，应通过热平衡的计算求得所能干燥的水分。6.2.2.4图4和图5示出了在不同磨煤机出口温度下磨煤机的入口温度和磨煤机内干燥的水分以及风煤比的关系。40n︺口，弓六。，钊‘侧屑案10内曰暇扭十棍内5n玲乙埃翻，0nU‘1户O，鑫1nn34磨煤机出口风煤比.kg/kg1-(6-4.0):2-(8-4.5):3-(10-3.5);4-(12-5.0);5-(14-5.0);6-(16-5.5);7-(18一6.0);8-(20-6.0):9-(22-6.5);10-(24-7.0):11-(26-7.5)注:括号内数值含义为(进口水分一出口水分)(%)。图4磨煤机出口温度t"=77℃时，磨煤机前干燥剂的温度和磨煤机内干燥的水分以及磨煤机出口风煤比的关系(磨煤机密封风率0.02kg/kg,磨煤机研磨发热30kJ/kg，散热损失5%)示例:如果取1,=4000C，根据图4可见，在磨煤机出口温度为77"C，磨煤机出口风煤比为2.0时，磨煤机内能干燥的水分约为AMDM=(}24-7.0)=18.3。如果取磨煤机出口温度为:OIC，则磨煤机内能干燥的水分约为气100一7.0OM=19% DL/T466一20046.2.2.5磨煤机磨辊的寿命取决于煤的磨损指数、煤粉细度和磨煤机运行的负荷率。对于碗式磨煤机，磨煤机磨辊的寿命和煤的磨损指数、煤粉细度的关系见图6.V:侧叨架肠十粗招埃翻习勿悠机出口属住比，kg/kg1-(2-1.0):2-(4-1.5);3-(6-1.5);4"-(8-2.0):5-(10-2.0);6-(12-2.0);7-(14-2.0);8-(16-2.0)注:括号内数值含义为(进口水分一出口水分)(%)。圈5脚煤机出口温度t1r闷2℃时，.赚机前千操剂的温度和磨煤机内干燥的水分以及.裸机出口风嫌比的关系(.裸机密封风率0.2k叭.，脸煤机研口发热30kJ/kg.散热损失5%)门M压曰口_}}n{_日月00口队}1「9m80%从二%0工曰}1叼田]门门曰口门x电}认{两曰门口门日口门摘哪用附门口口叮口口翻四叫冈门尸闪囚曰阅网2N口日囚区知口一54园阶困圈圈园口口曰侧日注奎0123456煤的脚姻拍致K}1-R}30%;2-R,6=25%;3-R,}=20%;4-R,o=15%;5-&=10%注:采用堆焊辊套的RP和HP磨煤机辊套寿命分别为图中的2倍和2.6倍。圈6碗式磨煤机辊套寿命和煤的磨损指数的关系6.2.2.6碗式磨煤机粗粉分离器出口部分装有文丘里式煤粉分配器。磨煤机出口4根煤粉管道的煤粉分配均匀性尚可，最大的流量分配不均匀性和浓度分配不均匀性(指在恶劣工况下煤粉管中偏差最大者)分别约为15%和40%。若采用动静态组合式分离器时流量及煤粉分配不均匀性会获得改善(最大的流量分配不均匀性和浓度分配不均匀性分别约为5%和25%)。6.2.2.7碗式磨煤机由于采用相对较低的风环流速，磨煤机阻力较低，为3.5kPa-5.5kPa(磨煤机尺 DL/T466一2004寸越大阻力越大)。石子煤量在适当提高风环流速的情况下可以达到给煤量的0.1%.注:在石子煤量高时要影响磨煤机的运行和锅炉的效率，根据计算，当煤的发热量为19MJ/kg、石子煤热值为6.27MJ/kg、石子煤量为200k吵、磨煤机出力为30Uh时，将造成0.22%的热损失。6.2.2.8对同一种形式的中速磨煤机，石子煤排量的多少与煤中研石含量及灰分含量的多少等有关。对碗式磨煤机，只能用堵去部分风环的通流面积，适当提高风环流速的办法来减少石子煤量。6.2.2.9在磨制烟煤时，磨煤机的出力计算应按DUI"5145进行计算。6.2.2.10在磨制高水分烟煤以及褐煤时，磨煤机的出力计算不能采用烟煤的出力计算曲线。此时的磨煤机的出力应根据试验结果来决定。6.2.2.11碗式磨煤机可以提供Rgo=8%-25%的煤粉细度，需要时，在设计阶段改变分离器的尺寸以后也可以提供Rgo=15%-30%的煤粉细度，煤粉均匀性n=1.0-1.1.6.2.2.12碗式磨煤机在更换磨辊辊套时的检修工作量相对较小(磨辊可以从侧门拉出)，但是在运行中需要定期调整磨辊的间隙和弹簧压缩量，和MPS磨煤机比较，运行中的维护工作量相对较大。6.2.3辊轮式磨煤机。6.2.3.1辊轮式磨煤机有MPS(或MP,ZGM)和MBF两种。MBF是在RP(HP)磨煤机的基础上发展得来的，除磨辊及磨盘按轮胎状设计外，其余都保留了RP(HP)磨煤机的特征。本标准提出的MPS磨煤机的系列性能参数表参见附录He附录I列出了国内制造厂采用的MP,ZGM磨煤机系列性能参数。6.2.3.2附录H性能参数中的出力是根据国内运行实践进行了调整以后而提出的，不同煤质条件下的出力计算应根据DL/T5145进行.6.2.3.3磨煤机磨辊和磨盘直接接触在磨煤机启动时会对磨煤机减速箱造成一定的损伤，但在运行中不需要对磨辊和磨盘的间隙进行定期调整。两种加载结构方式的选择(磨辊和磨盘直接接触或有间隙)需要综合考虑。6.2.3.4液压加载方式提高了加载的自动控制性能和磨煤机的最小负荷率，同时降低了电耗和节约耐磨材料。在液压加载系统质量可靠的情况下应优先采用。6.2.3.5磨煤机对煤的全水分的适应范围取决于磨煤机前的千燥剂温度。最大干燥剂温度的取用以及所能干燥的水分按6.2.2.3和6.2.2.4的方法执行。6.2.3.6磨煤机磨辊的寿命取决于煤的磨损指数、煤粉细度和磨煤机运行的负荷率。对于MPS磨煤机，磨辊的寿命和煤的磨损指数、煤粉细度的关系见图706.2.3.7MPs磨煤机分离器出口管道在安置了格栅型的煤粉分配器后，各管最大煤粉分配不均匀性为:风量分配不均匀性为5%，浓度分配不均匀性为20%，分配性能较好。但是格栅型的煤粉分配器阻力较大(约1000Pa)，高度高，锅炉喷燃器需要有一定的标高才能安置格栅型的煤粉分配器。6.2.3.8MPS磨煤机风环风速设计较高，石子煤量一般为。kg/h-50kg/h。但是磨煤机的阻力较大，随系列的变化，磨煤机的阻力在5kPa-7.5kPa范围内变化。6.2.3.9MPs磨煤机因辊轮直径大，同时由于磨盘内存煤量较少，因此辊轮转动阻力小:相同磨盘直径下，磨盘转速较HP磨煤机低，因此磨煤机的磨煤电耗较小。但磨煤机的通风电耗较高，总的电耗和HP磨煤机相近。6.2.3.10MPS磨煤机在磨制褐煤(包括高水分烟煤)时应进行试磨来决定其出力。6.2.3.11MPs能提供R,,=15%-30%的煤粉细度，煤粉均匀性n=1.0^-1.1。更细的煤粉和高的煤粉均匀性需要安置动静态的煤粉分离器(即挡板式和旋转式的组合)。煤粉均匀性指数n=1.2^-1.3，最大的煤粉分配不均匀性和格栅型的煤粉分配器的性能相仿(参见6.2.3.7)。6.2.3.12MPs磨煤机在安装了动静态的煤粉分离器以后，磨煤机的出力与挡板分离器时的出力相同。6.2.3.13MBF磨煤机的基本性能，例如磨煤机的阻力、煤粉分配、煤粉细度、石子煤量、检修性能 DL/T466一2004"卿爪而一}一}{}一}}。︸1}}」}}一}一}B-80%M,一5%.x一\){\{曰奄网W旧欲韶四m网解曰做周蜘}一}一}一}一}一}一恻阴囚岁{利冈国四决娜灸曰四习氏互圈因目石二日曰网寒比:日三二I口}口团团012345煤的磨损指数Ke1-&=40%;2-Ryp=35%:3-R,o=30%;4-&=25%;5-&=20%;6-&=15%注1:图中寿命系辊胎硬度HRC=57.8时的寿命，若硬度HRC361(高铬铁)，寿命则为图中寿命的2.0倍。注2:图中寿命系辊胎磨损至原厚度一半时的单面寿命。图7MPS磨煤机辊胎寿命和煤的磨损指数的关系等和RP(HP)磨煤机的性能相仿。MBF磨煤机将辊套的外形由RP(HP)磨煤机的锥柱形改为轮胎状以后，在磨煤机电耗、出力计算、研磨件寿命等方面和MPS磨煤机相仿。6.2.4球环式磨煤机。6.2.4.1球环式磨煤机型号为E(或ZQM)型，其系列性能参数参见附录J<6.2.4.2球环式磨煤机是在上下环之间安置了9^-12个钢球，由于钢球直径较小，同样的磨盘行程下钢球研磨行程短，所以在同样磨煤机直径下磨煤机出力低;和I3P以及MPS磨煤机相比，磨煤机阻力、磨煤电耗和通风电耗都较高。6.2.4.3球环式磨煤机的优点是研磨件的寿命相对较长，其滚球寿命(补加钢球前)和煤的磨损指数的关系见图8。同时在滚球的磨损后期，磨煤机的出力没有变化(调整加载压力后)。}}{}一一{一门「「厂}一」一口曰口‘0+十B,--RO%M{-8-1气=g0占0一mem800)，卜-0010xlx侣，专夜徽衡赞展羹葬+展LNiC从}}}一}一}一磨损指数K口扭拍盆K}a)8.5E磨煤机b)E70磨煤机1-R90=35%;2-Rgo=30%;3-Ryo=25%;4-Ryo=20%;5-R9o=15%注:磨环为镍硬铸铁(HB=400-500)或高铬铸铁。IRC>60)，磨球为镍铬钢(HB>300)图8球环磨煤机滚球寿命和煤的磨损指数的关系 DL/T466一20046.2.4.4磨煤机的风环在磨损以后的间隙扩大，造成石子煤量增大，风环间隙往往因为锈涩难以调整，造成运行的被动。在煤的磨损指数K大于3.5时，不宜使用E型磨煤机。6.2.4.5磨煤机提供的煤粉细度的范围为R,=10%-25%，必要时在设计阶段改变分离器尺寸以后煤粉细度也可以变粗。磨煤机出口安置了文丘里式的煤粉分配器，磨煤机出口煤粉分配的均匀性和RP(HP)磨煤机相似。6.2.4.6和其他中速磨煤机一样，磨煤机对煤的水分的适应性取决于磨煤机前干燥剂的温度和磨煤机减速箱所能承受的温度。最大干燥剂温度的取用以及所能干燥的水分按6.2.2.3和6.2.2.4的方法执行。6.3高速磨煤机6.3.1国内应用较多的高速磨煤机是风扇磨煤机，其系列性能参数表参见附录K。该系列性能参数己在原进口风扇磨煤机技术的基础上根据我国电厂试验的结果加以修改，并已在工程中应用和验证。6.3.2系列表中所列风扇磨煤机的最大冷态通风效率为26%-32%，磨煤机的张开度(即叶轮和外壳之间的距离)较大，叶轮通风速度较低时，通风效率较高。6.3.3风扇磨煤机的研磨出力一般富裕量较大，现场试验证明，风扇磨煤机的出力主要取决于风扇磨煤机的热态通风量，即只要有足够的通风量，磨煤机出力可以大于按线图计算得到的出力数值。其出力计算方法按DUT5145执行。6.3.4风扇磨煤机的热态通风量取决于风扇磨煤机的提升压头和管道阻力的平衡点。高海拔地区风扇磨煤机的提升压头将下降(提升压头和p,/101.3成正比，pa为当地大气压，kPa)，而管道阻力未变〔为了携带煤粉，气流速度应按(101.3/p,)“，提高，以使气流混合物动能保持不变，因而管道阻力不变〕。在磨煤机的尺寸相同时，由于通风量的减低磨煤机出力将下降。6.3.5风扇磨煤机的通风特性可以按离心通风机的理论来对待，即几何相似、不同直径的风扇磨煤机之间其流量系数及压头系数皆分别相等，即:卫L60Q=中=(19)叭A2n"nD2"BE=Ap=_3600Apm(20)—p.U.J2，卫矛n2D,2Z2A2=nD2B式中:(PI￡—流量系数和压头系数;Q田—磨煤机的通风量，M3/S;如m—磨煤机进出口全压差，Pa;口2—打击轮外缘线速度，m/s;n—叶轮转速，r/min;A2—叶轮外缘面积，耐:Dz—叶轮直径，m;P—气体密度，kg/m"e不同直径、几何相似的磨煤机其通风量和压头之间存在如下关系:夕}虹i=DziBi}(21)Q_DzBzrezOP.,_0zu(22)4pm,，}zz根据式(21)和式(22)可以计算在不同的磨煤机叶轮直径和宽度下的磨煤机通风量和提升压头。 DL/T466一20046.3.6对带粉的风扇磨煤机模拟试验结果表明，风扇磨煤机较适合的叶片宽与叶轮外径比为6/D2=0.23^-0.30，较适合的叶片高度与叶轮外径比为UD2=0.16^0.18，叶片数以8^-10为宜，适当的圆周速度为uZ=75m/s-80m/s，这是综合考虑了破碎效率和全效率的结果，也是和目前S型及N型风扇磨煤机所采用的几何尺寸完全一致。6.3.7风扇磨煤机制粉系统的阻力包括系统出口和入口的炉膛负压、抽炉烟口至风扇磨煤机入口的管道阻力、风扇磨煤机粗粉分离器阻力、煤粉分配器阻力和燃烧器阻力。各种部件的阻力计算按照DL1T5145的方法进行。6.3.8S型(PM型)风扇磨煤机所配粗粉分离器有雷蒙、双流惯性和单流惯性三种。双流惯性和单流惯性式粗粉分离器结构示意如图9所示。双流惯性式粗粉分离器阻力为500Pa-600Pa,Rgd=20%^-60%,n=1.0-1.10雷蒙式粗粉分离器阻力为900Pa-1100Pa,Ryo=15%-30%,n=1.0-1,1。单流惯性式粗粉分离器阻力为200Pa-300Pa,Rgo=45%-60%,n=0.7-0.806.3.9粗粉分离器的设计原则是控制容积强度和断面强度(即断面流速)。按照相似关系，容积强度和分离器的定性几何尺寸关系如下:旦二c『〕(23)V即分离器的容积强度随分离器尺寸的增大而减少。分离器的入口流速、分离器中部竖井出口流速、分离器出口流速皆为18m/s^25m/s，折向门处断面流速为3m/s-5m/so双流惯性式粗粉分离器的容积强度和煤粉细度的关系如图10所示。a)单流惯性式b)双流惯性式1-调节挡板;2一出口;3一入口;4一回粉口图9惯性式粗粉分离器︵月毛丫里侧圈礴仲图10双流惯性式粗粉分离器的容积强度和煤粉细度的关系(区域上限适用于小磨，区域下限适用于大磨) DL/T466一2004单流惯性式粗粉分离器的容积强度为4000m3/(m3·h)^-5000&/(m3·h)(大磨取小值)。6.3.10对于大型风扇磨煤机(叶轮直径在3m以上)，研磨件的磨损寿命宜大于1500h，否则将会给运行和检修带来较大的被动。风扇磨煤机冲击板的金属磨耗率可以用下式来计算(冲击板材质为ZGMn13):一20.0KIn嘴卜:米(24)B"=(C+1)B(100一“r)/100式中:E一一一冲击板的金属磨耗率，9/t;K-煤的磨损指数;Rgo一一媒粉细度，%;B"—冲击板负荷，t/h;C—循环倍率，对褐煤取C=4，对烟、贫煤取C=7;刀—磨煤机出力，t/h;M户一煤的外在水分，%;F一冲击板表面积，按制造厂资料(对S36.50.F=3.89m2，对545.50,F=4.94m2)，砰。冲击板寿命按下式计算:H=旦旦T(25)E召式中:月=一一冲击板寿命，h;，一冲击板质量，S=S36.50和S45.50冲击板寿命和煤的磨损指数的关系如图11所示。月000﹃x奄徽哪拍\食凡阵一、;、、、、、、、~、、、匆}、，、助~}R,D=50%}M,=20%>1-S36.50.B=32t/h;2-S45.50.B-40h图11冲击板寿命和煤的磨损指数的关系64各型磨煤机性能综合比较各型磨煤机性能综合比较见表14. DL/T466一2004表14各型磨煤机性能综合比较低速磨煤机中速磨煤机序风扇项目双进双出钢球磨号筒式磨煤机RP(HP)MPSE磨煤机煤机阻力(压头)I2.0^3.02.0^9刀3.5-5.55.0^7.55.0^-7.52.16^2.56kPa磨煤电耗15^20(烟煤)20^25(烟煤)28-116-88^12kwh/t20^25(无烟煤)25^29(无烟煤)通风电耗38-1510-191214-1514^-16kWWt制粉电耗22^-35(烟煤)30^-44(烟煤)420^2320^2322^2813-15k认qL3040(无烟煤)35^-48(无烟煤)磨耗5100^-150100^150152010-1515^201530g/t研磨件寿命61^2年1^2年4000^150004000^150008003000h7煤粉细度R}4^254^258^25巧-3510^2525^50%煤粉分配(最大相AQ<5OQ-<巧4Q-<巧△C<158对偏差)如<25如<40如<40如<40%系统部件多，故障维护量较更换磨辊工更换叶轮9检修维护工作量维护件少维护量大相对较多MPS磨大作量大工作量大高挥发分贫高挥发分贫高挥发分贫无烟煤、低挥发煤和烟煤，煤和烟煤，煤和烟煤，无烟煤、低挥发分10煤种适应性分贫煤、磨损指表面水分为表面水分为表面水分为褐煤贫煤数高的烟煤19%以下的19%以下的19%以下的褐煤褐煤褐煤a配动静态组合式分配器时△Q<5%.如<25%制粉系统类型及性能7.1中间储仓式钢球磨煤机热风送粉制粉系统7.1.，中间储仓式钢球磨煤机热风送粉制粉系统示意见图12,注:图中配有磨煤机入口的冷风调温管道，一般情况下可以不配，此时仅用再循环进行调温7.1.2该系统因可以热风送粉以提高煤粉的着火性能，因此广泛用于燃烧性能中等以下的贫煤和无烟煤。7.1.3在选择钢球磨煤机的型号时，磨煤机的出力余量不能太大，以使磨煤机尽量在满负荷下运行并可以使磨煤机通风量满足锅炉三次风量的要求。7.1.4钢球磨煤机的通风量应按最佳通风量设计和运行，此通风量一般大于贫煤和无烟煤锅炉的三次风量，因此系统中应有再循环风，以满足磨煤机通风量和锅炉三次风量的匹配。再循环风量为磨煤机通风量的10%}50%a7.1.5在整个系统中磨煤机入口是系统漏风的主要部分。应该采用密闭式的给煤机以减少磨煤机入口处的漏风。7.1.6电磁调速的叶轮给粉机的调速性能较差，这是造成目前中间储仓式制粉系统一次风管风粉分配 DL/T466一2004性能较差甚至堵管的主要原因。应该采用变频调速的叶轮给粉机或其他性能好的给粉机，以提高给粉机的调速性能。7.1.7粗粉分离器是中间储仓式制粉系统的重要部件，它的性能直接影响磨煤机的出力以及锅炉的燃烧工况。衡量粗粉分离器性能好坏的参数是:循环倍率、煤粉均匀性、阻力和调节性能、耐磨性能、煤粉质量稳定性能。粗粉分离器应能提供适合所磨制煤种的最佳的循环倍率，如表12所示。1-锅炉:2-空气预热器;3-送风机;4-谁合煤机;5一下降干燥管;6一磨煤机;7一木块分离器;8-粗粉分离器;9一防爆门;1o-一细粉分离器;11-锁气器:12一木屑分离器:13一换向器;14-.吸潮管;15-螺旋输粉机;16-煤粉仓;17-绘粉机;18一风粉混合器;19一一次风机:20-一乏气风箱:21一排粉风机;22一二次风箱;23-燃烧器;24一乏气喷口图12中间储仓式钢球磨煤机热风送粉制粉系统在循环倍率确定以后，也就确定了粗粉分离器的效率。对于低挥发分的煤种来讲，为了避免过多的粗煤粉进入炉膛，应该有适当高的循环倍率、高的煤粉均匀性和适中的效率。粗粉分离器的综合效率计算公式如下:100(R-、一R-1)刀=二二一一井，廿二士1(1(1以)一Rso,i1编,}K(26)K=.4,-R.,2Rso二一Rso.i式中:1—粗粉分离器的综合效率，%;R9o,I"Rso,2—粗粉分离器入口和出口的煤粉细度，%;K‘一一循环倍率;R9o,比一一回粉细度，%。示例:对于贫煤，根据表12，此时最佳的循环倍率为2.2，在粗粉分离器出口的煤粉细度为R}=10}.粗粉分离器入口煤粉细度主要取决于钢球磨煤机自身的状况，一般为Ryo=40%的情况下，根据计算，此时粗粉分离器的综合效率为77-56.8%.7.1.8粗粉分离器目前有径向式、轴向I型式、串联双轴向式、多通道式、动静态组合式等型式。径 DL/T466一2004向式、轴向I型式、串联双轴向式、多通道式的结构特点如图13所示。各种型式的粗粉分离器性能特点如下:a)径向式粗粉分离器是我国过去使用的一种粗粉分离器，该种分离器阻力大，离心分离路程短，分离效果差，因而循环倍率高，而煤粉均匀性差。但内锥回粉采用导管引入外锥回粉管，回粉管不易堵塞。此种分离器在国内设计中己不再使用，但是在进口的制粉设备中仍有采用。b)轴向1型式粗粉分离器是轴向分离器的传统形式。当分离叶片由径向改为轴向以后分离器阻力减少，同时离心分离路程延长(配合出口段的加高)以及由于回粉的二次分离作用，煤粉均匀性提高。但是内锥的回粉通道易堵，造成煤粉质量的不稳定。同时由于撞击锥使煤粉气流流向外壁，造成外壁磨损加剧。3)径向式b)轴向I型式e)串联双轴向式d)V通道式1一出口管;2一叶片:3一内锥;4一外锥;5一回粉间隙;6-撞击锥:7一入口管;8一回粉管;9一回粉篱片;I0-一台阶式撞击锥:11一一级叶片;12-固定叶片图，3粗粉分离器结构型式。)串联双轴向式取消了内锥的回粉，消除了内锥回粉易堵带来对运行的危害。为了避免取消内锥回粉以后所带来的对分离的影响，在内外锥之间的下部增加了一级挡板，使煤粉的分离不但没有减弱反而有所增强，煤粉均匀性进一步提高。同时由于有两级挡板的调节，调节的灵活性增强。d)多通道式中的通道是指在内外锥之间有两个通道，一个通道中的叶片为固定，同时内锥回粉间隙也为一个通道，在回粉通道中有螺旋装置以提高回粉通道中的煤粉分离。在正常情况下(回粉通道未堵)，由于加强了回粉的二次分离作用，煤粉均匀性得以提高。但多通道式由于调节性能较弱，煤粉细时外通道挡板开度很小，使阻力增大，并在外通道叶片上产生积粉。同时回粉通道仍然易发生煤粉的堵塞，此时煤粉均匀性下降很多。e)动静态组合式粗粉分离器是在原来调节挡板的内侧增加旋转叶片，形成组合分离。试验证明，该种分离器分离效果强，煤粉均匀性高。同时由于有旋转分离，因此调节灵活，又易于自动调节。但是由于有旋转部件，且又处于高浓度的煤粉气流中，因此运行中易磨损和发生故障，增加了检修工作量。轴向I型式、串联双轴向式、多通道式粗粉分离器尺寸的选择按下式讲行:D=3摄(27)式中:刀卜一一粗粉分离器的直径，m;2-一一制粉系统通风量，m3/h; DL/T466一2004K一粗粉分离器结构特性系数，轴向I型K=0.789，串联双轴向型K=0.35，多通道型K=0.868;E-粗粉分离器容积强度，轴向1型按表巧选取，串联双轴向型按式(28)选取，多通道型按式(29)选取，m"/(m"·h),表15轴向I型粗粉分离器的容积强度R,4-66-15巧-2828-40E900^11001100-15001500^20002000^2600耐践m3·h):=巧。。十厂R1(28)忆0.06)E=64.027丸+790(29)7.1.9粗粉分离器的选择宜根据煤种和煤粉细度的要求进行。对无烟煤、贫煤和烟煤，宜选用串联双轴向式，也可以选用轴向1型式;在要求煤粉细度Rgo大于巧%的烟煤的选型中也可以选用多通道式。对于动静态组合式旋转分离器建议仅用于中速磨煤机。在选用轴向I型式和多通道式粗粉分离器时更要注意选用可靠的木块分离装置，以避免粗粉分离器回粉通道的堵塞。在选用轴向I型式时还要注意粗粉分离器的外壁内侧应增加防磨措施。7.2中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉制粉系统7.2.1中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉系统如图14所示。1犷竿II1-锅炉;2-空气预热器;3-送风机;4-给煤机:5一下降干燥管;6-磨煤机;7-沐块分离机器;8一粗粉分离器;9一防爆门;1o-一细粉分离器;11-锁气器;12一木屑分离器;13一换向器;14-吸潮管;15-螺旋输粉机;16-媒粉仓;17一给粉机;18-风粉混合器;19一一次风箱;20-排粉风机;21一二次风箱;22-燃烧器图14中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉系统7.2.2由于中间储仓式钢球磨煤机系统运行比较可靠，对煤种的适应能力强，过去在燃用烟煤时常采用中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉系统，但是中间储仓式钢球磨煤机系统的漏风不仅对锅炉的热效率产生影响，还影响到磨煤机的干燥能力和细粉分离器的分离效率。随着中速磨煤机运行可靠性的增强， DL/T466一2004研磨件磨损寿命的延长，中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉系统己经被中速磨煤机直吹式制粉系统以及双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统所取代。7.2.3在中间储仓式钢球磨煤机乏气送粉系统的设计中，和热风送粉系统一样，在磨煤机、给煤机、给粉机和粗粉分离器的选型设计中，应按照7.1各条的要求执行。7.3中速磨煤机直吹式制粉系统7.3.1中速磨煤机直吹式制粉系统如图15所示。u=101一锅炉;2一空气预热器;3一送风机:4一给煤机;5一磨煤机;6一粗粉分离器:?一一次风机;8一二次风箱;9-喷燃器;10.碟粉分配器;11-隔绝门;12~风量测量装置;13-密封风机图15中速磨煤机直吹式制粉系统7.3.2图15中示出的中速磨煤机直吹式制粉系统为冷一次风机系统，冷一次风机系统较热一次风机系统(即一次风机置于空气预热器之后)对一次风机来讲可以节省电耗，但增加了一次风在空气预热器中的漏风，但电耗的节省和漏风引起的损失比较，电耗的节省较大，因此冷一次风机系统目前得到广泛的应用，但此时需设置三分仓的空气预热器。7.3.3在燃用燃烧性能中等以上的贫煤(着火温度IT<8000C)，配合使用着火性能好的燃烧器，应用中速磨煤机直吹式制粉系统时，锅炉表现了良好的燃烧性能。7.3.4采用中速磨煤机直吹式制粉系统时，磨煤机的通风量与锅炉的一次风量比较，锅炉必须采用较低的一次风率才能与磨煤机的通风量匹配。一次风率按下式估算:100气g(30)凡(100-94)1.243V0a式中:Yi锅炉的一次风率;刀名一-锅炉设计燃煤量，t/h;u-一一磨煤机风煤质量比，为1.4-1.8kg/kg;V片煤的理论空气量(在标准状态下)，m3(标)/kg:a—过量空气系数;84—未完全燃烧热损失，%。如果取y-1.6kg/kg,V0=5m"/kg,a=1.2，计算得到Y,=0.210。此一次风率对于烟煤锅炉偏低，因此必须与锅炉制造厂配合设计，或参照双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统增设旁路风来调整与锅炉所需一次风率的匹配。7.3.5粱用中速磨煤机直吹式制粉系统时，必须重视石子煤输送系统的设计。特别是在采用HP型中 DL/T466一2004速磨煤机时，石子煤量相对较多，必须采用自动的石子煤输送系统。目前石子煤输送系统有自动小车、皮带输送、水力输送等，应选择使用。如采用水力输送，宜采用单元制输送。7.3.6各台中速磨煤机的运行风量应平衡，各台磨煤机宜设置风量的自动平衡装置。7.4双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统7.4.1双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统如图16和图17所示。1一锅炉;2一空气预热器;3-送风机;4-给煤机:5一下降干燥管:6-一磨煤机:7一一次风机;8-隔绝门:4一风量Mgt装置;10-1:封风机图，6双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统(带冷风吹扫系统)1-锅炉;2一空气预热器;3一送风机;4--煤机;5一下降干燥管;6一磨煤机;7粗粉分离器:8-锁气器;4一一次风机;10一二次风箱:11-喷燃器;12-隔绝门;13一风量测量装置;14-密封风机图17双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统(带热风旁路风系统)7.4.2根据双进双出钢球磨煤机通风量的要求(风煤比取1.4kg/kg)计算所得锅炉的一次风率约为18%,此一次风率对于无烟煤锅炉较为合适。燃用烟煤时，在煤的磨损指数高时，如果采用双进双出钢球磨煤机直吹式系统，上述一次风率将显得过低，此时可以从旁路风量的投入比率来调整与锅炉所需一次风率的匹配。7.4.3旁路风的设计有冷风吹扫旁路和热风旁路两种。冷风吹扫旁路主要是用于停磨时对管路的吹扫。 DL/T466一2004热风旁路用于磨煤机低负荷时维持一次风管的流速或运行时增加锅炉的一次风量。但是热风旁路在用于烟煤时要注意维持磨煤机的出口温度在规定范围并且运行时要定期对管路进行吹扫。管路的设计应符合DL/T5121设计标准的要求。特别要注意热风旁路中不能有产生积粉地方的存在。7.4.4冷风旁路的布置见图16。热风旁路的进入方式分为三种:从粗粉分离器入口的一次风管道中进入(见图17)、从磨煤机入口进入以及从给煤机下方的落煤管中进入(见图16)。7.4.5从给煤机下方的落煤管中进入的热风旁路系统中的热风随煤一同进入磨煤机入口，然后随煤粉进入送粉管道。该系统可以实现对煤的预干燥，同时降低进入送粉管道时热风的温度，对系统的防堵和防爆有好处。7.4.6双进双出钢球磨煤机配用的径向式粗粉分离器由于其循环倍率较高，影响了磨煤机出力的提高，较普通钢球磨煤机相比出力较低。应选用性能较好的轴向型粗粉分离器(按7.1.9执行)。7.5风扇磨煤机直吹式制粉系统7.5.1风扇磨煤机直吹式制粉系统如图18(三介质干燥)、图19(二介质干燥)和图20(带乏气分离装置)所示。1-铭炉:2一空气预热器;3-送风机;4-给煤机;5一下降干燥管;b-磨煤机;7一粗粉分离器:8一二次风箱;乡一喷燃器;10-7粉分配器;11-冷烟风机;12-除尘器;13一吸风机:14-烟风混合器图18风扇磨煤机直吹式三介质千燥系统1一锅炉;2一空气预热器;3-送风机;4一给煤机;5-下降干燥管;6-磨煤机;子一粗粉分离器;8一二次风箱:9-喷燃器;10-煤粉分配器;11一烟风混合器图19风扇磨煤机直吹式二介质干燥系统7.5.2图18和图19是用来干燥和磨制水分在204o-40%的褐煤，当磨制水分大于40%的高水分年轻 DL/T466一2004褐煤时，磨煤机的出口需要采用乏气分离装置，富含水分的乏气进入燃烧器上部喷口，见图20。此时风扇磨煤机(无粗粉分离器或带惯性式粗粉分离器)也需要采用较大的张开度，以满足较大的磨煤机通风量。当煤的表面水分小于19%，根据干燥计算，此时干燥剂温度在400℃以下，可以仅采用热风进行干燥，此时可以采用中速磨煤机。对于烟煤，因为此时锅炉只有四角布置或前后墙对冲布置方式，无论从管道的阻力还是煤粉的分配来考虑，都不宜采用风扇磨煤机的直吹式系统。1-锅炉;2-空气预热器;3一送风机;4一给煤机;5一下降干燥管:6-~磨煤机;，一二次风箱:8-喷燃器;空一冷烟风机:10-除尘器;11一引风机;12-烟风混合器;13一乏气分离装置图20带乏气分离装1的风扇磨煤机直吹式三介质干燥系统7.5.3对于燃烧褐煤的风扇磨煤机二介质或三介质直吹式系统，特别是可能出现的低负荷工况，必须计算制粉系统终端干燥剂的含氧量，使OZ的容积份额(按湿干燥剂计算)不大于下述数值:褐煤为12%,烟煤为14%(按DL/T5145进行计算)。若不能满足此要求，则应调整系统中介质的比例或将二介质改为三介质，直至符合上述要求。7.5.4燃烧高水分褐煤时，磨煤机出口的乏气分离装置是一个带离心叶片的分离装置，如图21所示。它可以将30%的气流和80%的煤粉分离出来，使其进入主燃烧器，主燃烧器的煤粉气流得到浓缩并且水分减少，燃烧得到强化。70%的气流和20的煌粉讲入3气w1.M进乏气姗烧器进主侣烧器离心叶片气流入口图21乏气分离装17.6中间储仓式热炉烟干燥、热风送粉闭式和开式系统7.6.1中间储仓式热炉烟干燥、热风送粉闭式和开式系统如图22和图23所示。 DL/T466一2004I-锅炉;2空气预热器;3一送风机;4-给煤机;5一磨煤机:6木块分离器;7一粗粉分离器;a一细粉分离器;梦一锁气器;11}一木屑分离器:11-煤粉仓:12-给粉机:13一风粉混合器;14一一次风机;15一排粉风机图22中间储仓式热炉烟干燥、热风送粉闭式系统1-锅炉;2一空气预热器;3一送风机;4一给煤机;5一磨煤机;6-木块分离器;7一粗粉分离器;8一细粉分离器;乡一锁气器;11}一木屑分离器;11碟粉仓;12-给粉机:13一风粉混合器;14-~一次风机;15一排粉风机;16一喷燃器;17一布袋除尘器;18一吸风机图23中间储仓式热炉烟干燥、热风送粉开式系统7.6.27.1所述中间储仓式热风送粉系统存在三次风对炉膛燃烧的影响，本节所述两种系统采用抽炉烟干燥，即提高磨煤机入口温度，其目的是减少磨煤机质量通风量(由于温度高，体积流量未变，磨煤机出力不受影响)，也即减少了制粉系统的乏气量。根据试验，此时制粉系统的乏气量仅为中间储仓式热风送粉系统三次风量的40%-60%，这样将会大大减少三次风对炉膛温度的冲击以及减少煤粉排 DL/T466一2004出后的热损失。因此这两种系统特别适用于贫煤和无烟煤的燃烧。7.6.3图22所示的闭式系统配用双拱燃烧炉膛，三次风进入下炉膛三次风喷口，因下炉膛温度高，射流燃尽路程也长，同时又由于三次风量的减小，对乏气中的煤粉燃尽十分有利。达到了燃用无烟煤时较好的效果。7.6.4在中间储仓式热炉烟干燥、热风送粉开式系统中，由于乏气中含有未除尽的煤粉，有一定的未燃碳的损失，其损失和布袋除尘器的效率有关，该种系统在布袋除尘器运行状况较好时可以达到提高锅炉热效率的效果。但是开式系统如不采用热炉烟干燥，由于乏气热损失的加大，则将失去开式系统对提高锅炉热效率的意义。7.7双进双出钢球磨煤机半直吹式制粉系统7.7.1双进双出钢球磨煤机半直吹式系统见图24.暑一1-616I-锅炉;2一空气预热器;3一送风机;今-给煤机;5一下降干燥管;6一磨煤机;7一粗粉分离器;8一细粉分离器;于一电动给粉机(锁气器);10-一次风机;”一二次风箱:12-喷燃器;13-煤粉分离器:14-隔绝门;15一风量测量装置:16-密封风机图24双进双出钢球磨煤机半直吹式系统7.7.2半直吹式系统具有中间储仓式热风送粉系统的特点，即可以提高一次风温度和提高一次风煤粉浓度，有利于燃料的着火，但无需采用煤粉仓，又可以正压运行，消除了系统漏风对锅炉效率的影响，因此比较适用于燃烧贫煤和无烟煤，其燃烧效果要优于中间储仓式热风送粉系统。7.7.3半直吹式系统不设煤粉仓，采用了电动叶轮式给粉机和格栅型煤粉分配器，此时需要保证叶轮式给粉机和格栅型煤粉分配器的可靠运行。7.8各型制粉系统性能的综合比较各型制粉系统性能的综合比较见表160 DL/T466一2004表16各型制粉系统性能的综合比较中储式钢球磨煤双进双出钢球中储式钢球磨煤机中速磨煤机直吹风扇磨煤机直吹双进双出钢球磨磨煤机半直吹项目机炉烟干燥热风热风送粉系统式系统式系统煤机直吹式系统送粉系统式系统(1)可以提高(1)可以提高(1)可以提高一次(1)系统无漏(1)干燥性能(1)系统无漏一次风温度;一次风温度;主要特点风温度，风:好;风:(2)煤粉细;(2)煤粉细;(2)煤粉细(2)电耗低(2)电耗低(2)煤粉细(3)三次风小;(3)无漏风(4)防爆好(1)系统漏风:需要清除煤中主要问题研磨件寿命短电耗高系统漏风电耗高(2)防姆差“三块”(1)高挥发分贫煤和烟煤;无烟煤和低挥发分无烟煤、贫煤、适用煤种(2)表面水分褐煤烟煤无烟煤、贫煤无烟煤、贫煤贫煤小于19%的褐煤8制粉系统防娜设计8.1当煤的干燥无灰基挥发分大于10%(或煤的爆炸性指数大于1.0)时，制粉系统设计时应考虑防爆要求;当煤的干燥无灰基挥发分大于25%(或煤的爆炸性指数大于3.0)时，不宜采用中间储仓式制粉系统，如必要时宜抽炉烟干燥或加入惰性气体。8.2煤粉细度对煤粉的爆炸性不像挥发分影响明显，煤粉细度的变动对煤粉的爆炸性影响较小。示例:例如烟煤当煤粉颗粒为301tm时，在300℃时着火，当颗粒为3%--60p-时，在323℃时着火。如果是褐煤，则在160℃时就着火。8.3当煤粉浓度为0.3kg/m3-0.6k创m3时，爆炸压力达到最大值。不爆炸的浓度随煤种的不同而有所区别，约为O.lkg/m3-0.2kgW。因此制粉系统是处在爆炸最危险的浓度范围内。8.4制粉系统气粉混合物中含氧量降低到12%(褐煤)和14%(烟煤)时，可以防止爆炸。8.5煤粉的自燃是产生爆炸的火源。煤粉长时间在管道中沉积引起煤粉的自姗.煤粉温度越高，自燃越快。因此为防止煤粉的爆炸，要避免煤粉的沉积(管道设计避免水平段处于涡流区，以及正确设计管道的流速)，并限制气流的温度。8.6磨煤机出口最高温度应根据煤质和采用的制粉系统型式确定。无烟煤只受设备允许温度的限制，其他煤质磨煤机出口最高温度按表17取值。磨煤机出口最低温度应满足终端干燥剂防止结露的要求。8.7制粉系统的爆炸绝大部分是发生在制粉设备的启动和停机阶段(因为此时气流中的含氧相对较多)，因此制粉系统的控制设计应设定启动和停机阶段系统的吹扫程序和时间以及惰性气体的投入(对中速磨煤机)，在启动和停机阶段应该严格控制系统的各部温度值，特别是磨煤机的出口温度值应控制在防爆允许温度的限制之内。8.8中间储仓式制粉系统和半直吹式制粉系统采用热风送粉时，当煤的干燥无灰基挥发分大于15%时，燃烧器前的气粉混合物温度应小于160"C.8.9煤仓、粉仓、制粉和送粉管道、制粉系统阀门、制粉系统防爆压力和防爆门的防爆设计按DUT5121和DL/1"5145执行。8.10制粉系统应该选择可靠的防爆门，如PLD型防爆门，以保证制粉系统爆炸时的防爆作用。 DL/T466一2004表17磨煤机出口最高允许温度tM2制粉系统形式热空气干燥烟气空气混合干燥风扇磨煤机直吹式(分离器后)贫煤150烟煤130‘-180褐煤、页岩100钢球磨煤机储仓式(磨煤机后)贫煤130褐煤90烟煤、褐煤70烟煤120双进双出钢球磨直吹式(紧凑式为分烟煤70^75离器后，分离式为磨煤机后)褐煤70V=,--15%的煤1加中速磨煤机直吹式(分离器后)当、<40%时，、二〔(82-Vw);士，〕与>-40%时，t-<70RP.HP中速磨煤机直吹式(分离器后)高热值烟煤小于82，低热值烟煤小于77，次烟煤、褐煤小于6注:燃用混煤的，可按允许t-较低的相应煤种取值8.11在设计磨煤机运行保护控制中，出现下列情况之一必须切断该磨煤机(不是全部):a)磨煤机和给煤机保护故障;b)磨煤机出口温度超过最高允许温度(按制造厂要求);c)磨煤机通风量低于最小风量(按DL/T5145最低流速规定执行);d)磨煤机密封风和气体压差太小(按制造厂要求);e)煤量低于最小值(按制造厂要求):0锅炉负荷降低;9)磨煤机前热风管上的截断装置失灵。8.12在设计磨煤机运行保护控制中，在下列情况下必须切断全部磨煤机:a)安全保护控制失灵;b)燃烧空气量下降;c)锅炉负荷降到最低稳燃负荷以下;d)锅炉保护失灵;e)火焰监视故障。9磨煤机及制粉系统的选择9.1选择原则9.1.1在选择磨煤机型式和制粉系统时，应根据煤的燃烧、磨损、输送、爆炸特性、可磨性、磨煤机的制粉特性及煤粉细度的要求，结合锅炉炉膛和燃烧器结构统一考虑，并考虑投资、电厂检修运行水平及设备的配套、备品备件供应以及煤源特点、煤种煤质变化情况、新建厂与扩建厂的不同、锅炉容量大小诸因素，以达到磨煤机、制粉系统和锅炉燃烧装置匹配合理，保证机组的安全经济运行。9.1.2根据煤的磨损指数选择磨煤机的界限是依据磨煤机碾磨件的寿命近似划分。应根据煤的磨损指数和煤粉细度按磨煤机的寿命曲线或寿命的计算公式确定磨煤机碾磨件的寿命。再根据磨煤机研磨件 DL/T466一2004的寿命选择磨煤机。中速磨煤机碾磨件和风环易损件的寿命应大于4000h-6000h，研磨件对MPS磨煤机系指辊轮的单面寿命，对E型磨煤机为补加钢球前的寿命。风扇磨煤机冲击板寿命应大于1000h-1500h(大于3m直径的磨煤机采用上限)。9.1.3磨煤机台数和出力裕量的选择按DL5000执行。9.1.4一次风管煤粉分配允许的最大偏差按DL/T5145执行。9.2不同煤质条件下推荐的磨煤机及制粉系统类型9.2.1无烟煤(V,=6.5%-10%)a)可供无烟煤选择的磨煤机及制粉系统类型有中间储仓式钢球磨煤机热风送粉系统:中间储仓式钢球磨煤机炉烟干燥、热风送粉系统:双进双出钢球磨煤机半直吹式系统;双进双出钢球磨煤机直吹式系统等。对于着火及燃尽特性属极难等级的无烟煤〔着火温度rr>900`C)，宜优先选用中间储仓式钢球磨煤机炉烟干燥、热风送粉系统和双进双出钢球磨煤机半直吹式系统的方案。b)在选用中间储仓式系统时，给煤机和给粉机的选择按7.1.5和7.1.6执行。C)在选用中间储仓式系统时应选用能提供高煤粉均匀性(n}-11.1)的粗粉分离器，以保证无烟煤锅炉的燃烧。d)煤粉细度应按公式(16)或图1的要求选用，R,=4%-6%.9.2.2贫煤(V,,=10%-20%)a)当煤的磨损性在较强以下(K,-5)、煤的着火性能为中等(挥发分V"在15%以上，着火温度IT<8000C)时，宜选用中速磨煤机直吹式系统。b)当煤的磨损性在较强以上(K>5)、煤的着火性能为中等(挥发分Vine在15%以上，着火温度1"f<800"C)时，宜选用双进双出钢球磨煤机直吹式系统。。)当煤的着火性能为难(挥发分瑞在15%以下，着火温度IT>8000C)时，应按无烟煤来对待，宜优先选用中间储仓式钢球磨煤机炉烟干燥、热风送粉系统和双进双出钢球磨煤机半直吹式系统的方案。9.2.3烟煤(V,,=20%-37%)a)当煤的磨损性在较强以下(K,-5)时，宜选用中速磨煤机直吹式系统(但3.5-5)时，宜选用双进双出钢球磨煤机直吹式系统。C)采用双进双出钢球磨煤机直吹式系统时，热风旁路的设计宜采用使热风旁路进入给煤机下方落煤管，旁路风随煤进入磨煤机进口部位然后进入一次风管路的布置方式。9.2.4褐煤(、袖>37%)a)当磨制褐煤的磨损指数凡53.5，且煤的外在水分麟>19%时，宜选用风扇磨煤机炉烟干燥直吹式系统。当磨制褐煤的全水分>40%时，宜选用带乏气分离装置的风扇磨煤机(带粗粉分离器或无粗粉分离器)炉烟干燥直吹式系统。b)当磨制褐煤的外水分桥519%时，宜选用中速磨煤机直吹式系统。c)当磨制褐煤的全水分M.>30%时，如选用风扇磨煤机炉烟干燥直吹式系统时，在验算系统末端的烟气含氧量合格的情况下，宜优先选用热烟一丧(风二介质干燥系统。9.2.5磨煤机及制粉系统的选择表磨煤机及制粉系统的选择见表18e DL/T466一2004表18磨煤机及制粉系统的选择煤特性参数!仃磨煤机及制粉系统℃KM0/nr一Rm(1)中间储仓钢球磨煤机炉烟干燥热风送>91M〕不限蕊15,=4=,8粉;(2)双进双出钢球磨煤机半直吹式无烟(1)中间储仓钥球磨煤机热风送粉;氏气~n煤钊(2)中间储仓钥球磨煤机炉烟干燥热风送粉;8(洲1~9月10不限蕊154-68^10(3)双进双出钢球磨煤机半直吹式;(4)双进双出钢球磨煤机直吹式(配双拱黛烧锅炉)(1)中间储仓钢球磨煤机热风送粉;(2)中间储仓钢球磨煤机炉烟干燥热风送粉;10^15800^900不限5154-68^10(3)双进双出钢球磨煤机半直吹式;贫(4)双进双出钢球磨煤机直吹式(配双拱燃煤烧锅炉)700^-800>5.0毛15-10^-15双进双出钢球磨煤机直吹式15^20中速磨煤机直吹式(3.55.0<1510^2015^-26置方式见9.2.3c)〕中速磨煤机直吹式(3.51945^50三介质或二介质千燥风扇磨煤机直吹式~一<600一<35}M,>4050^-60带乏气分离风扇磨煤机直吹式注:在V-和TC两者之间应优先以Tf指标为准33 DLIT466一2004附录A(资料性附录)最大分子水和最大毛细水的测定A.1最大分子水的测定:按照CB474一19%规定的原则，将燃料磨制成加刀n~3Inln，缩分后取其5(X)9(称准到19)试样，加水湿润到饱和状态(过量水湿润Zh)，然后放入价60的压模(底部和上部放加层滤纸)，采用6.5MPa压力加压sh，以挤出多余的毛细水和自由水，然后称重。烘干至恒重后再称重。按下式计算最大分子水:、一{卜粤下。(A.1)八)式中:。分一一最大分子水，%:分一一压制的湿料烘干后质量，kg;A—湿料压制后的质量，kg。允许差:平行样相对偏差为5%。A.2最大毛细水的测定:测定装置及原理如图A.1所示。1一滴定管;2一玻璃装料器;3一筛板;4一储水器;5一水瓶;6一打气球:7一支架图A.1最大毛细水测定装1及原理按照GB474一19%规定的原则，将燃料磨制成《h团一3砷，缩分后取其空气干燥状态的5朋9(称准到19)试样装入装料器中，预先将水装入储水器中并使水平与筛板上表面平，煤样装入后水将自动吸入煤样中。水吸入煤样中后，储水器中的水平面降低，开启滴定管旋塞，让水进入储水器并使储水器中水与筛板上表面平。根据滴定管可计量吸入煤样的水量。根据下式计算最大毛细水:叭=一丛L-、10(AZ)(b样+、) DL/T466一2004式中:。毛—最大毛细水，%;6a一总吸水量，kg;bW-装入装料器中的干煤样质量，kg.允许差:平行样相对偏差小于5%e DL/T466一2004附录B(资料性附录)外摩擦角、内摩擦角、堆积角的测定B.1按照GB475-1996的规定采取原煤样。不同粒级煤的取样质量应符合表B.1要求。表B.1不同粒级煤的取样质量最大粒度最小质量um1kg>10015010012050602530B.2外摩擦角的测定:外摩擦角是指物料置于水平的平板上，平板一端下降至物料开始运动时平板与水平面的夹角。它是计算料仓几何容积的重要参数，实际料仓锥壁与水平面的夹角比外摩擦角大5--10,，可使物料顺利从料仓排出。外摩擦角测定方法为:用一块钢板(30cmX64cm)，使其一端铰接固定，而另一端可借助细绳牵引使其自由升降(如图B.1所示)。将一定量的煤样置于钢板上，使煤样在钢板上等高堆满，煤层高度为50mm。将钢板缓慢下降，直到物料开始滑落为止.此时测量其倾斜角即为外摩擦角价‘，重复四次取其平均值，即:‘，_.:_一:(k一he、(B.1)w一以“leses:e一Il‘)式中:价—外摩擦角，(’);h,一一~铰接点距水平面的距离，m;h2平板下端距水平面的距离，m;乙—~钢板长度，m.、权澎图B.1外摩擦角测定原理B.3堆积角的测定:堆积角是指散状物料自料堆顶部向下倾泻，并使其沿斜面下滑.当斜面与水平面的夹角达到最大时所对应的夹角为堆积角(或安息角)。堆积角又分静堆积角和动堆积角，物料在静止平面上所形成的堆积角为静堆积角a;;而物料在运动的平面上所形成的堆积角为动堆积角ad:与平面的运动速度有关，一般ad=(0.65^0.80)a;. DL/T466一2004静堆积角的测定方法:a)选择一块水平地面，选取足够质量的试样，在保持落距2cm--5cm的条件下，慢慢分层堆积，直至煤堆的斜面与水平面的夹角达到最大。b)选择4个均分斜面，用直尺贴紧其中一个斜面，用量角仪(见图B.2)的一边贴紧直尺，让量角仪的指针自由下垂，特指针稳定以后，读取所测角度值。用同样的方法测量其他三个斜面的角度，取其算术平均值(取整数)。c)按a)和b)的方法重复测定一次。d)两次测定的堆积角误差不大于10，否则重新测定，取两次测定的平均值。g0‘”。‘。zo.3.,0,震于。。.，。O9。图B.2量角仪B.4内摩擦角(陷落角)的测定:内摩擦角是指散状或块状物料在陷落过程中，其自由表面与水平面所能形成的最小夹角。采用陷落法测定的原理如图B.3所示。圆形容器尺寸为:2卜劝1500，容器高H=1000mm,d=0200。物料自底部开孔处(圆孔直径d)排出，使其上部陷落，形成的倾斜面与水平面的夹角为陷落角0，可用下式计算，重复4次取其平均值，即:‘_,F2hI梦=堪I,..eses..I(B.2)L一a)]式中:0-陷落角，(。);儿—料堆高，m;刃卜一一料堆外径，m;价一一圆孔陷落孔直径，me图B.3内摩擦角测定原理 DL/T4662004附录C(资料性附录)我国一些电厂燃煤的爆炸性指数C.1我国一些电厂燃煤的爆炸性指数凡见表C.1.表C.1我国一些电厂燃煤的爆炸性指数Kd序Q-.，Qoa.do电厂煤种M,VWAQA,VaKaT0C号MJfkgMJ/kg口平纤烟煤10.0035^3720^2324^2828.925.633.64.32580口哈三烟煤7.0035^3720.5^24.521^2826.326.532.94.51目石洞口二厂烟煤7.00333623^257^-1310.830.828.95.4560^570口北仑港烟煤10.0033^3723^2412^2319.428.232.45.12550^61X】日沙角C烟煤7.0030^9823^247.1813.429.429.25.02550-600回吴径烟煤16.4535^9721^238^1413.231.23035.64540口外高桥烟煤16.4532^9621^-248^1413.229.531刀5.45580回沙角A烟煤8.0033^9521-2418^2422.826.331.74.48610F,秦皇岛烟煤12.00343619^2224^-3231.823.934.23.95回嘉兴烟煤14.0035^9722^248-1312.231.630.55.83550回珠江烟煤11.6932^9620^2314^2220.427.130.64.56550^60012妈湾烟煤9.6132^9620^2413^9023.825.931.94.38500610区铁岭烟煤13.5738--4217^23333740.523.838.94.02530回三门峡烟煤3.6024^3217^2320^2925.421石27.83.99670回首阳山烟煤13.8932^9819^2125^9233注23.434.73.85595620回曲靖烟煤11.7626-3219^2028^3133.41933322.97区邹县烟煤11.6738^4221-2416^2221.531.432.55.655o回靖远烟煤9.7528^3321-2416^2221.124.131.64.14580常熟烟煤6.84283520^2219-2423.124.229.43.7360019回望亭烟煤7.00232720^22232626318.430.72.8269.0园福州烟煤9.6131^3522^2414^2018.826.83134.69580回大连烟煤9.6131-3422^2415--2019.426.231.64.60580回德州贫煤7.0311-1620^2424^2727.49.832.61.55790冈石门贫煤8.3314-1817.5^2227^3734.910433刀1.63回潍坊贫煤6.0014^1721-2322^2826.611.431.91.78国湛江贫煤和无烟煤6.3414.5^1821-2617^2120.312.931.52.14同马鞍山贫煤7.4311.7^-12.721-25.515^-2320.49.731.41.59困渭河贫煤7.1522.8^30石18^-2224^3632.318通31名2.68720 DL/T4662004表C.1(续)序电厂煤种M,V0k-Qm，AQAdVdQ-，KaTF号MJ/kgnv/kg同汉川贫煤7.0014^1819.6^21.927^3231.710.932石1.6374030汉川贫煤6.7214^-1819.525.617^3321.512石31.02.03网渭河贫煤7.1522.8^30.618^22243833.317名32.32.69720网石洞口一厂贫煤7.0012-1520^-2220^2725.310.130.21.49同阳逻贫煤6.3313.1620^2224^-2928.310.430名1.52780冈江油贫煤和无烟煤7.0020^28182034^-3838.714.733.32.08同黄台贫煤7.0115-1919.5^2320^3429.012注32注1.867叨36太原一热贫煤8.2615-1720.5^23.521--3027.811石33.21.88网永安无烟煤9.703.922.7826.9229.82.7435.9众肠38淮阴贫煤8，5018.521.4426刀28.513232.882.1039株州贫煤11.3111.2220.9923.6526.78.2232.31.29同未阳无烟煤9.805.9721.1524.6327.34.3432.30.4341通辽霍林河28.6546.7211.30427.4938.528.7127.4123.4642元宝山元宝山25.2843.8413.20726.3935.328.3628.6403.73网邹县兴隆南屯11.6742.0717.22832.636.926.5531.4393.77阿姚孟义马12名241.3815.54229.1233.427.5627.3203.5145一准格尔准格尔10.0040.8716.29431.735.226.4728.3793.42网姚孟平顶山7.0438.3221.91524.7326.628.1332.3784.7147靖远靖远4.3333.8719.78029.3830723.4730.0003.38网太原二热古交洗中煤10.0029.0617.63536.9441刀17.1533.7092.4网石洞口二厂神木12.3028.322.40013.115刀24.0730.4404.2150外高桥神木府谷14.0027.022.49612.013.923.2330名乃4.1651姚孟禹县2.8325.213.90547.7349.112.8228.2691.2752姚孟禹县1.7523.9317.23740.1540.914.1529.7431.7同洛阳义马新安6.7323.5623.761加.9822.4918.2633.10232同台州晋北烟煤9.6131.9119.46928.8531.91721.7232.0283.355井岗山丰城10.0222.8318.31636.2340.2613.6334.5431.9656襄樊登封贫煤10.0519.7622.03224.5527.014.4234.0732.43园井岗山韩城贫煤8.9818.3421.36426.4129.013.0233.4152.的冈湛江晋东南6.3410刀23.28925.1226.827.3234.2111.22回岳阳晋南6.7510刀25.74417.3918.658.1434.1印1.5CZ燃煤爆炸性指数Kd和煤的着火温度r的关系，见图C.1;燃煤爆炸性指数Kd和煤的挥发分VM的关系见图C.2o DL/T466一2004J队F.州.、之.卜ICI...命卜日牛二..1.002.003.004.005.006.00图C.1燃煤爆炸性指数凡和煤的着火温度IT的关系弓{旧网.禁门口团口异毕口口阳尸厂斗罄，，+I「甲..困盯+户滋汗一拒E同.，准I巨尸笙一止堕一十一一as一一洲图CZ燃煤绷炸性指数凡和煤的挥发分vd.,的关系 DL/T466一2004附录D(规范性附录)煤质分析墓质换算表D」煤质分析基质换算系数待求的煤的基质已知煤的基质收到基ar空气干燥基ad干燥荃d干燥无灰基daf(100-M=)1o100收到基1(100一M=)(100一M})(100-M，一A.)(100一M})100100空气干燥基1(100-M,,)(100一M,)(100一M‘一A.a)1加(100-M，)(100-M.,)干燥基1100100(100一人)(100-M二一人)(100一M。一兔)(100一人)干燥无灰基1100100100表D.2煤质分析结果墓质表示方法序号基准定义符号(下角)备注设计时可将此作为应用状态1收到基以收到状态的煤为基准盯对待2空气干燥基与空气湿度达到平衡状态的煤为基准ad3干燥基以假想无水状态的煤为基准d同义词可为“干基”以往概念的“可燃基”，现4干燥无灰基以假想无水、无灰状态的煤为基准daf已禁用rlmmf5千燥无矿物质基以假想无水、无矿物质状态的煤为基准以假想含最高水分、无矿物质状态的煤6恒湿无矿物质基mmf为基准 DL/T4662004附录E(资料性附录)钢球磨煤机系列参数表E.1钢球磨煤机系列参数电动机基本出力工作转速最大装球量充填率序号型号比r/mint功率叻型号m}kW1MTZ17255.67324.57.502701S生25-8952MTL21269.00422.82100.227YTM355-81603MTZ213311.42622.82130.232YTM355-82004MTZ253215.70820.6737180.234YTM450-1-82805MTZ253919.131020.6737220.235YTM450-2-83156翻n2293523.111219.34260.230YTM500-1-8引刃7MTZ294127.071419.34300.226YTM500-2-85008MTZ294731.031619.34350.230YTM500-3-85印9MTZ324737.782018.52400.216YTM500-1-671010MTZ325846.622518.46550.241YTM500-2-690011M1235印57-703017.57590.209YTM630-1-61硬)0012MTZ3570673135I7.57.690.209Y丁M630-2-611加13MTZ386573.684017.0750.208YTM800-1-10125014MTZ387281.614517习900.225YTM800-2-1014(洲)15MTZ387989.555017刀950.217YTM800-3-10160016MTZ388697.485517.0!仍0.220yTM8以卜仁10!800注:表中基本出力系指vn可磨性指数K===1.0,原煤全水分M=7%、给料粒度。inu25mm,煤粉细度Rgo=8%,在最大装球量及碾磨件为新状态时的基本出力42 DL/T4662004附录F(资料性附录)双进双出钢球磨煤机系列参数表F.1BBD双进双出钢球磨煤机系列参致项目单位B25B3D6B29B4D2B34B4D8B3B85D4B40B6D0B43B6D6B47B6D0B47B7D2内径戈衬板内)1，11124502850335037503950425046504650筒体有效长度nl们13740434049402粼106140674061407340双锥型分离器直径】刀r口16001800210024002900310032加3500磨煤机转速r/min20.419.018.017.016石16刀153153装球量的一般范围t121820^3030^4040^-6045^-7065^85709080-110Ge最大装球量t2032486578100110130相应最大钢球装载系数0.230.230.220.2120.2130.2070.2110.2085基本出力BNh1322304858708295基本功率P-kW163.8277.5478.3695石898.81189135141615-6最大轴功率只四kW238.7口权岭.4671942注12221576.418222156电动机功率尸kW2805008001120140018加21的2500常用风煤比Rnc1.501.501.501.501.501.501.501.50密封风量Q.kg爪280031加34(幻380041X旧礴6(洲)49504950分离器设计流量m3巾350004780064(洲)0T#的1340001470001630001900(刃Q.o(标准)磨煤机进口最大流量m3山356005000064300104600134200165000208500208500QI.(标准)注:表中基本出力是在HGI=50,R,=18%,凡-M,}10%,民为装球范围上限时的出力43 DL/T4662004表F.2FW双进双出钢球磨煤机系列参数项目单位〔卜10D-10-DE--Iln11-D75%通过200目，HGI=磨煤机出力On4045505550，含水分8yo筒体有效内径nU宜3633363338623862筒体有效长度nnnl5026560854565974筒休转速r/山泊17.217.216.716.7筒体有效容积n1352注58.163.970最大加球量t646773密封风流量kg/h57965796石2466246整机质量(不包括电动机)t148.1179.6188.2中心距mm915915600600主减速机传动比11.511.55.8245.824功率kW10001250主电动机转速r/min1490993电压kW60006000电动机功率2222慢速传动传动比巧3.72153.72模数25252222大、小齿大齿轮齿数202202234234轮参数小齿轮齿数2727232344 DL/T466一2004表F.3SVEDALA双进双出钢球磨煤机系列参数磨煤机尺寸3.8X5.84.0X6.14.3x6.447X7.05.0X7.75.5X82m轴承尺寸1830X4051830X4051980X4552285X5002540X6603050义6区】口n口磨煤机出力42506280110141比HGI606060606060原煤全水分8.08.08.08.08刀8.0%煤粉细度151515151515(Rn)分离器直径2，料2.442.442.743.353.66亡以风谋比1.4:11.4:11.4:11.4:11.4:I1.4:Ikg/kg空气流t54100643007988011147014170182000kg/h磨进风温度270270270270265265℃磨出口温度808080so8080℃钢球装载系数262727262727%钢球装载t7691III145186241t%Vh*102012151510199026803450kw系统差压3.23.84.24.05.05刀kPa电动机功率110013的16002200300037加七W45 DL/T466一2004附录G(资料性附录)RP(BP)磨煤机系列参数表G.1碗式(RP,HP)磨煤机系列参数磨碗名义直径磨辊名义直径入料粒度基本出力入口最大空气流量磨碗转速电动机额定功率型号】们」刀】力m刀卫刀1PoUhr/minkWHP68324.036.06UP70326339.481900110045.2225~2印HP72328.642.72HP74331.146.56HP76333.852.38HP7832100120036.554.4241.3260^300HP80339.759.34HP82342.465.34HP8432200130045.468.04384345400HP86348.172.12HP983<-3851.076.74HP90354.082.982粼)0140035.0400^450HP92356.985.材HP94359.989.82HP96362.694.74HP9832600150065397.9833刀450^-520HP100368.0102.06HP102372.6108.84HP104377.1115.682800160030.0520^700HP106383.9125.88HP110391.7136.08注1:表中的基本出力是指哈氏可磨性指数HGI=55,原煤全水分城=12%(低热值烟煤)或M产8%(高热值烟煤)，原煤收到基灰分AQ<20%.煤粉细度R,6-_23%时的基本出力。注2:磨煤机的最小允许空气流量为入口最大空气流量的70%46 DL/T466一2004附录R(资料性附录)MPS磨煤机系列参数表H.1MPS磨煤机系列参数入磨最大密封风总量尸基本出力磨盘直径磨辊直径磨盘转速电动机功率阻力(含分离器)型号通风量通过磨内风量Uh翻，11，n，们飞r/minkWkPakg/skg/sMPS320.443202《)64.070.191.500.13/0.09MPS400.7740031057.2100.371.820.13/0.09MPS501.35500390512170.582.140.13/0.09MPS632.4163049045.6301.042.730.13/0.09MPS723.3670056042.7401.453.010.26/0.17MPS804.3780062040.5501.893.320.26/0.17MPS905.879007戒洲)38.2652.543.690.2610.17MPS1007.64BX洲)78036.2853.314习10.60/0.40MPS11210.111208703421204.394.350.60/0.40MPS125133125097032.41605.78峨670.60用.40MPS14017.71400109030石1857.735.171.16/0.78MPS15021刀1500117029.62209.105.421.16/0.78MPS16024.71600124028.625010.705701.16/0.78MPS17028名1700132027.828012.465.981.30/0.78MPS18033.21800141一旧27.031514.386.171.30/0.78MPS190381900150026.238016.756.381.30用78MPS20043.22以洲」巧6026.245018.556.571.42/0.95MPS21248.82120165025.650021.656.771.42/0.95MPS22558.02250175024.158024.746.971.53/1.02MPS23564.72350185023.665027.947.131.05/1.10MPS24571名2450191023注71031.437.291.65/1.10MPS2557932550198022.680032.987.451.65/1.10MPS26587.32650206022.2100037.797.611.74/1.16MPS27595名2750216022.3100041.507.771.74/1.16注1:表中基本出力指哈氏可磨性系数HGI=50,煤粉细度14y-20%，原煤水分城=10%，原媒收到基灰分人-<20%时的基本出力。注2:入磨最小空气流量为最大空气流量的75%47 DL/T4662004附录I(资料性附录)ZGM磨煤机系列性能今数MP磨煤机系列性能参数表基本出力(AB")入磨最大阻力(含密封风总量/A磨盘直径磨辊直径磨盘转速电动机功率型号德国公司计算法nl们，m幻口r/minkW通风量分离器)过磨内风量曲kg/skpPa"kg/sNIP0302。.6月3932024064.070.191.500.13/0.09MPOI如31.05月石8礴0031057.2100.371.82让13用.09MP05031.83/1.1850039051.2170.582.140.13/0.09b1仆043.26/2.1163049045.6301.042.730.13用.的加任"07054.50/2.9470056042.7401.453.010.26/0.17MP08065.92/3.38S0062040.5501.893.32欣26/0注7MP09077.95/5.1490070038.2652.543.690.26/0.17MP100710.35/6.691000780362853.314.010.60/0.40MP110813.74/8.89112087034.21204.394.350.60/0.40MP120918.08/11.70125097032.41605.784.670.60/0.40MP141024.00/15.53141X)109030.61857.735.171.16/0.78MP151128.50/18.441500117029.62209.105.421.16/0.78MP161233.50/21.681600124028.625010.705.701.16/0.78MP171339.00/25.2417加132027.828012.465.981.30/0.78MP181445.00/29.12180014(侧)27.031514.386171.30/0.78MP191552.60/34.04190015的26.238016.756.381.30/0.78MP201558.50/38.862000156026245018.556.571.42/0.95MP211667.70/43.812120165025.6050021.656.771.42旧.95MP221778.60/50.862250175024.158024.746.971.53/1.02MP241999.30/62.652450191023.171031.437.291.65/1.10M12519107.30/69.432550198022.680032.987.451.65/1.10MP2620118.30刀6.562650206022.21(K旧37.797.611.74/1.16a表中基本出力A指哈氏可磨性系数HGI=80.煤粉细度R9e16%,原煤水分M,=4%时的墓本出力;表中基本出力B指哈氏可磨性系数HGI=50.煤粉细度R90=20%，原煤水分从=10%时的基本出力48 DL/T466一2004表1.2ZGM磨煤机系列性能参致表ZGM65ZGM80ZGM95‘叫..抽二月5a心口苗」儿1」二日匕生乡阅日J护七2KNGKNGKNG}HGI=80MJ1%呱16.320.024.028.533.539.0礴5乃51j58.5，】Ry-16%全lx!HGI=50M,=10%比10.512.915.518.421.725.229.133.337.90{IR.=20%“{HGI=55M=10%比12注14.917.921.225.029.133.538.443.6}Ryp=23基点一次风量k8/s5.216.397.679.1010.7012.4614.3816.4518.69通风阻力(含分离器)kPa4注14.384.654.885.135.385.555.745.91磨煤机轴功率kW106130156185218254293335380电动机功率kW1251601852202502名0355引刀450磨盘工作直径幻口t口13001600191阅磨盘转速r/m加31.928726.4磨辊数量个333每个磨辊最大加载力kN101154217密封风tkg/s1.051.211.33消防蒸汽量(c10min-15min>kg/h5007501125磨煤机重量kN750900100电动机重量kN354047螺伞行星减速机型号SXJI00SXJ120SXJ140稀油站型号XYZ100XYZ150XYZ2以，高压油站型号GYZI一5GYZ2-25GYZ2-25挡板式静态分离器型号DJF30D月刃5DJF40组合式旋转分离器型号ZXF16ZXF19乙幻F22煤粉细度Rm%2%^-15%10%-40%49 DL/T466一2004表1.2(续)ZGM113ZGM123ZGM133ZGM140山月e匕‘，翻，苗户.1士日匕蛋户义民月二U上KNGNGNGNG{HGI=80M=4%