单层工业厂房混凝土结构设计 53页

'单层工业厂房混凝土结构设计第1章设计资料1.1设计资料本毕业设计为某工业厂房设计，厂房长度为90m，21m双跨，柱距为6m。柱高大于11m，两跨各设1台工作级别为A5吊车。厂房所在地区基本风压为0.4kN/m2，基本雪压0.3kN/m2。1.2基本要求⑴认真贯彻“适用，安全，经济，美观”的设计原则；⑵掌握建筑与结构设计全过程，基本方法和步骤;了解和掌握与设计有关的设计规范和规定，并在设计中正确运用它们；⑶调研收集有关资料、有关专业规范、自然条件、地质条件、施工条件、使用要求等原始资料和相关条件；⑷构件选用、建筑施工图绘制；根据建筑施工图和地质报告进行相关结构内力计算，包括地基基础设计、柱、吊车梁、屋架，完成结构施工图；⑸完成计算书和全套设计施工图。1.3地质抗震条件该地区工程地质良好，II类场地，地基承载力特征值为180kN/m2，常年地下水位为-4米以下。抗震设防烈度为7度，要求进行横向及纵向抗震验算。设计地震动参数为amax＝0.12，特征周期Tg=0.45s。53 第1章建筑方案设计1.1厂房平面布置本厂房为21m双跨单层混凝土排架结构，具体排架柱布置见下图1-1图1-1　厂房柱布置柱距为6m，横向定位轴线用、…表示，厂房长度为90m，小于100m，可不设伸缩缝，纵向定位轴线用、、表示，间距取跨度尺寸，即~轴线距离为21m，~轴线距离为21m。山墙布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm，其余排架柱的形心与横向定位轴线重合。吊车采用桥式吊车，起重量为32/5t,故采用非封闭式轴线，在纵向定位轴线设联系尺寸，查05G335得联系尺寸为150mm,即边柱轴线至柱边为150mm。对于等高排架，中柱上柱截面形心与纵向定位轴线重合，吊车架外缘与上柱内缘净空尺寸能满足要求。1.2构件选型与布置1.2.1屋面板和嵌板屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载（不含屋面自重）的设计值，当屋架斜长不是屋面板宽1.5m的整数倍时，需要布置嵌板，查04G410-1。荷载：53 屋面为二毡三油防水层0.35kN/m220mm水泥砂浆找平层0.4kN/m280mm厚加气混凝土保温层0.65kN/m2活荷载0.5kN/m2外加荷载基本组合设计：恒载起控制作用kN/m2活载起控制作用kN/m2采用预应力混凝土屋面板。查04G410-1中表6.3.1，选用Y-WB-2II,允许荷载基本组合设计值为2.5kN/m2>2.28kN/m2，厂房嵌板Y-KWB-2II,端板分别为Y-WB-2IIs,Y-KWB-2IIs,天窗架上的选用Y-WB-2II，檐口板Y-WBT-2II，端板分别为Y-WB-2IIs,Y-WBT-2IIsa,Y-WBT-2IIsb，其中屋面板自重为1.4kN/m2，嵌板的自重为1.70kN/m2，灌缝为0.1kN/m2。1.1.1天沟板当屋面采用有组织排水时，需要布置天沟。对于单跨，既可以采用外天沟，也可以采用内天沟。对于多跨，内侧只能采用内天沟。本厂房采用有组织排水，全部采用内天沟。天沟的型号根据外加均布线荷载值查G410(二)。计算天沟的积水荷载时，按天沟的最大深度确定。同一型号的天沟板有三种情况：不开洞、开洞和加端壁。在落水管位置的天沟板需要开洞，分左端开洞和右端开洞，分别用“a”、“b”表示，厂房端部有端壁的天沟板用“sa”，“sb”表示。本厂房在1，4，7，10，13，16轴线外设置落水管。内天沟荷载：两毡三油防水层0.35×0.62=0.22kN/m20mm水泥砂浆找平层0.02×20×0.62=0.25kN/m积水荷载10×0.13×0.62=0.81kN/m屋面均布活载0.5×0.62=0.31kN/m外加荷载基本组合设计：恒载起控制作用kN/m活载起控制作用kN/m根据内天沟外加荷载设计值查表，一般天沟板选用TGB662-1，开洞天沟板选用53 TGB62-1a或TGB62-1b，端部为TGB62-1sa或TGB62-1sb，允许外加荷载3.16kN/m>2.13kN/m，自重2.06kN/m。1.1.1屋架、天窗及屋架支撑（1）天窗架6m跨天窗架，天窗檐口标高17.200m，基本风压kN/m2，窗扇高1.2m，风震系数=1.0，地面粗糙度类别B，风压高度变化系数=1.19。无挡风板，风荷载标准值：=1=0.29kN/m2，天窗架由《05G512钢天窗架》可知允许外加荷载0.29kN/m2<0.42kN/m2选用GCJ6A-22。（2）屋架屋架型号根据屋面荷载设计值，天窗类别，悬挂吊车情况及檐口形状选定。本屋架跨度21m采用预应力折线型屋架，查04G415。屋面荷载标准值：屋面板以上荷载1.4kN/m2活荷载0.5kN/m2预应力混凝土屋面板及灌缝荷载1.5kN/m2外加荷载基本组合设计：恒载起控制作用kN/m2活载起控制作用kN/m2查04G415，本例抗震设防7度，设6m钢天窗，轻质端壁，代号为c，无端壁代号为b。屋架檐口形状为两端设置内天沟，代号为A。无悬挂荷载，屋架承载能力等级为2，故最终的型号为:YWJ21-2Ac,两端YWJ21-2Aa。自重92.9kN。每榀天窗架传给屋架的竖向荷载38kN。（3）屋架支撑对于抗震方针设防烈度为7度，屋架支撑具体看支撑布置图。当厂房单元大于66m时，在柱间支撑外的屋架端部加竖向支撑CC-3。屋架中部的水平系杆用GX-2表示。屋架上弦横向水平支撑用SC表示，当吊车起重量较大，有其他振动设备或水平荷载对屋架下弦产生水平力时，需设置下弦横向水平支撑。下弦横向水平支撑用XC表示。当厂房设置托架时，还需布置下弦纵向水平支撑。53 1.1.1吊车梁吊车梁型号根据吊车的额定起重量，吊车的跨距以及吊车的载荷状态选定。吊车起重重量为32/5t，A5中级载荷状态，吊车选用大连重工起重集团有限公司的规格，查04G426《6m后张法预应力混凝土吊车梁》，中间跨采用YDL-3Z,边跨采用YDL-3B，梁高1200mm，自重45.50kN。1.1.2基础梁基础梁型号根据跨度，墙体高度，有无门窗洞等查04G320《钢筋混凝土基础梁》，本厂房墙厚370mm，突出于柱外，6m纵墙和山墙选用JL-27，4.5m山墙选用JL-47，边跨选用JL-37。1.1.3柱间支撑上柱柱间支撑设置在屋盖横向水平支撑相对应的柱间或邻近中央柱间，下柱柱间支撑设置在与上柱柱间支撑相对应的位置，故查05G336《柱间支撑》，上柱支撑ZCs-42-2a，布置在~轴，~轴，~轴，~轴；下柱支撑ZCx-72-22,上柱支撑和下柱支撑布置在~轴，~轴。1.1.4抗风柱抗风柱上下都采用矩形截面，抗风柱的布置考虑基础梁最大跨度和厂房跨度，厂房跨度为21m，间距为6m,4.5m,4.5m,6m，抗风柱截面尺寸由计算得出。1.1.5吊车轨道联接及车挡根据大连重工起重集团有限公司DQQD型10~32/5t吊钩起重机规格，根据工作级别厂房跨度，起重等级选取吊车最大轮压为275kN，最小轮压为67.4kN,吊车跨度为19.5m,查04G325选用轨道联接型号为DGL-12,车挡型号CD-4。1.2厂房剖面设计1.2.1柱的设计柱顶标高和牛腿标高应满足300的倍数，根据具体工艺要求，柱顶标高大于等于11m，查05G335柱模板选用表，其中边柱BZ7b34，有柱间支撑时为BZ7b34c,中柱为ZZ7b38，有柱间支撑时为ZZ7b38c,柱顶标高为11.4m,牛腿标高7.2m，吊车梁轨顶标高8.4m。1.2.2圈梁过梁设置对有桥式吊车的厂房，须在柱顶附近和吊车梁标高处各设一道圈梁，此厂房分别在标高5.10m，10.50m，13.70m设置三道圈梁。分别用QL-1,QL-2,QL-3表示。其中柱顶圈梁作连系梁，位置合适的圈梁经过验算可以兼作门窗过梁，取圈梁截面用370mm300mm，配筋采用412，6@100/200mm,过梁或圈梁经过门窗截面，配筋另行计算。53 图2-1　厂房剖面53 表2-1构件选型汇总表主要承重构件选型表构件名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋面板G410-1~21.5m6.0m预应力混凝土屋面板Y-WB-2IIs（端跨）Y-WB-2II（中间跨）Y-WBT-2IIsa（檐口板端跨）Y-KWB-2II（嵌板）1.5kN/m2天沟板G410(二)天沟板TGB662-1开洞天沟板TGB62-1a(b)端部为TGB62-1sa(b)2.06kN/m2。天窗架05G512钢天窗架GCJ6-2138kN/榀屋架/屋盖支撑04G415-1预应力混凝土折线形屋架(21m)跨YWJ21-2AcYWJ21-2Aa(端部)92.9kN/榀0.07kN/m2（屋盖支撑）柱间支撑05G336柱间支撑上柱ZCs-42-2a(边跨ZCs-42-2b)下柱ZCx-72-2238kN/榀吊车梁04G426-1~26m预应力钢筋混凝土吊车梁YDL--3ZYDL—3B（边跨）45.5kN轨道联结/车挡04G325吊车轨道联结及车挡DGL-12（轨道联结）CD-4(车挡)(44.65+9.05)kg/m基础梁04G320钢筋混凝土基础梁JL-27（6m纵墙和山墙）JL-47（4.5m山墙）JL-47（边跨）16.2kN/根柱05G335单层工业厂房钢筋混凝土柱BZ7b34（c）ZZ7b38(c)83.3kN（边柱）95.4kN（中柱）53 第1章厂房排架设计1.1排架结构基本假设和设计简图（1）屋架与柱顶板为铰接，只传递竖向轴力和水平剪力，不传递弯矩；（2）柱底嵌固与基础，固定端位于基础顶面，不考略各种荷载引起的基础角变形；（3）横梁刚度大，排架受力后横梁的轴向变形忽略不计，横梁两侧柱顶水平位移相等；（4）柱为变截面时，柱轴线为一折线；（5）本厂房为等柱距6m,计算单元为由任意两个相邻柱距中线截出一个典型区段，且各区段互相独立，互不影响，即为6m.计算见3-1图图3-1　排架计算模型1.1.1各段柱子高度基础顶标高为-0.700m,柱子插入基础的长度为700mm,计算书已给定柱顶标高+11.4m，跨度21m，吊车32t/5t,由此查标准图集《05G335》得知：柱长=12.800m,上柱高度Hu=4.200m下柱高度HL=12.800-4.200=8.600m,下柱柱顶标高=+7.200m,柱顶标高=+11.400m。具体看图3-253 图3-2　柱子高度尺寸53 1.1.1确定各段柱子截面尺寸根据吊车吨位、柱子高度查05G335确定边柱为矩形截面400mm500mm,下柱为工字型截面400mm1000mm；中柱上柱为矩形截面400mm600mm，下柱为工字型截面400mm1000mm，具体看截面尺寸3-3图图3-3　柱截面尺寸图1.2确定柱截面确定柱截面计算参数边、中柱截面几何特征参数（H=12.1m=4.20m=7.90mN/mm2）见下表表3-1边、中柱参数参数边柱(A、C)中柱（B）排架平面内Au（mm2）Al（mm2）(mm4)Il(mm4)0.3470.347/0.1490.258(i=a,b,c)(N/mm)0.03810.0422(i=a,b,c)0.3220.35653 排架平面外N1.221.470.3470.3473.023.04自重重力荷载(kN)(包括牛腿)上柱：P1A=P1C=21.00下柱：P2A=P2C=62.30上柱：P1B=25.20下柱：P2B=70.2053 第1章荷载计算排架的荷载包括恒荷载、屋面活荷载、吊车荷载和风荷载，荷载均计算其标准值。1.1恒荷载恒荷载包括屋盖荷载、上柱自重、下柱自重、吊车梁及轨道自重。1.2屋盖自重p1屋面荷载：屋面为二毡三油防水层0.35kN/m220mm水泥砂浆找平层0.4kN/m280mm厚加气混凝土保温层0.65kN/m2屋面板自重及灌缝1.50kN/m2屋盖支撑及屋面吊管0.15kN/m2合计3.00kN/m2集中荷载：21m跨屋架自重92.9kN/榀6m跨钢天窗架自重38kN/榀屋架作用在柱顶的恒荷载标准值：作用位置见图4-1图4-1　屋盖恒载受力53 A柱：P1作用点位置与纵向定位轴线的距离150mm。==150+150-250=50mm=500-250=250mmkN===254.1×0.05=12.71kN•m(顺时针)===-254.1×0.25=-63.53kN•m(逆时针)B柱：=×2=508.2kN1.1.1上柱自重p2A柱：=2C==21.0kN===21.00.25=-5.25kN•m(逆时针)B柱：同理得=25.20kN1.1.2下柱自重p3A柱：==83.3k-21.0=32.30kNB柱：=95.4-25.20=70.20kN1.1.3吊车梁、轨道、垫层自重P4P4的作用点离纵向定位轴线的距离为750mm=750-(500-150)=400mmA柱：=P4C=45.50+0.536=48.68kNkN•mB柱：48.68×2=97.36kN1.2屋面活荷载屋面活荷载取屋面均布活荷载和雪荷载两者的较大值，故取0.5kN/m²。活荷载的作用点距离同恒载距离。A柱：=0.5×6×10.5=31.5kN53 ===31.5×0.05=1.58kN•m(顺时针)==31.5×0.25=-7.88kN•m(逆时针)B柱：=0.5×6×10.5=31.5kN==31.5×0.15=-4.73kN•m(逆时针)1.1吊车荷载1.1.1竖向吊车荷载表4-1　吊车主要参数表起重量Q(t)吊车跨度(m)吊车桥距B(mm)轮距K(mm)吊车总重(t)小车重g(t)最大轮压Pmax(kN)最小轮压Pmix(kN)32/5t19.56620470035.5210.87727567.401、吊车竖向荷载标准值：=275(1+0.217)=334.68kN=67.40(1+0.217)=82.03kN2、竖向荷载在A柱==334.68kN施与A柱的==334.680.4=133.87kNm施与B柱的==82.030.75=61.52kNm在A柱==82.03kN施与A柱的==82.030.4=32.81kNm施与B柱的==334.680.75=251.01kNm3、横向水平荷载（=0.10）=（320+108.77）0.11/4=10.72kN=10.72（1+0.217）=13.05kN的作用点位置在吊车梁顶面53 图4-2吊车荷载计算简图1.1风荷载该地区的基本风压，地面粗糙度为B类。图4-3　风荷载体形系数（1）作用在柱上的均布荷载柱顶标高11.40m，内外高差0.15m，则柱顶离室外地面高度11.40+0.15=11.55m，查表，风压高度系数,根据《建筑荷载规范》知按无女儿墙的屋面计算。天窗檐口高度17.35m（标高17.20m）取檐口处的（插值法按17.35m计算）从《建筑荷载规范》查风压体型系，见于图4.3。单层工业厂房可不考虑风振系数，取。=0.8×1.04×1×0.4×6=2.00kN/m（压力)=-0.4×1.04×1×0.4×6=-1.00kN/m（吸力）由a=15000mm>4h=9400mm得,取=+0.6（2）作用在柱顶的集中风荷载作用在柱顶的集中风荷载由两部分组成：柱顶至檐口竖直面上的风荷载和坡屋面上的风荷载，其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是倾斜的，需要计算其水平方向的分力（竖直分力在排架分析中一般不考虑）53 表4-2qik值（标准值）计算q1.041.041.191.191.191.191.191.191.191.190.8-0.40.8-0.20.6-0.6-0.6-0.5-0.4-0.4(kN/m)2.001.002.280.571.711.711.711.431.141.14作用长度（m）2.2851.161.981.981.981.981.162.285方向==1.4[kN()1.1墙体自重砖砌体单位重19kN/m3，钢筋混凝土25kN/m3，20厚水泥砂浆粉刷墙0.36kN/m2故在6m柱距横向排架计算单元之内，各部分墙重为窗上墙：窗间墙：窗下墙：钢窗重：3.6×3.0×0.45＝4.86kN3.0×2.1×0.45＝2.84kN墙体自重:＝156.88+147.17+89.26+4.86+2.84＝401.01kN山墙自重(两侧都布置山墙)：P5A山=4045.06kN1.2横向地震力计算表4-3各计算单元荷载作用于一个排架计算单元（6m）上的荷载（kN）山墙（两侧都有布置）（kN）山墙柱（仅山墙处有，厂房一侧有6根）（kN）屋盖恒载屋面雪载柱自重吊车梁及轨道连接一台32/5t吊车桥架围护纵墙886.975.6262.00194.72701.4802.028090.12369.36注：边柱每个重83.3kN，中柱每个重95.4kN（1）横向基本自震周期计算53 kN=m/kN（2）横向地震作用计算（）集中于柱顶标高处的重力荷载代表值（H2=12.10m）kN集中于吊车梁顶标高处的重力荷载代表值（H1=9.10m）kN查《抗震设计规范》，按两端山墙、屋盖长90m考虑。kN,相应作用点位置示于图图4-4F1、Fc1作用点位置1.1荷载汇总表53 在计算简图中，上柱的计算轴线取为上柱的截面形心线，下柱的计算轴线取为下柱的截面形心线。下面计算时弯矩和剪力的符号按照下述规则：弯矩以顺时针方向为正，剪力以使构件产生顺时针方向转动趋势为正；轴力以压为正。见表4-4表4-4　荷载汇总表荷载类型A(C)柱B柱N(kN)M(kN•m)N(kN)M(kN•m)∑恒载P1A=254.1P2A=21.0P2A+P4A=69.68P3A=32.30屋面活载P1A=31.5=4.73吊车竖向荷载吊车横向水平荷载风荷载53 第1章排架结构内力分析1.1荷载作用下的内力分析1.1.1屋面恒载内力计算恒荷载下的计算简图可以分解为两部分：作用在柱截面形心的竖向力和偏心力矩.偏心力矩作用下，各柱的弯矩和剪力用剪力分配法计算。先在柱顶加上不动铰支座，利用附录求出各柱顶不动铰支座的内力；然后将总的支座反力作用下排架柱顶，根据剪力分配系数分配给各柱；最后求出各柱顶的剪力，得到每根柱的柱顶剪力后，单根柱利用平衡条件求出各截面的弯矩及柱底截面剪力。屋面恒载作用下的内力计算表5-1屋面恒载内力计算项目M1(kN•m)M2(kN•m)M3(kN•m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底剪力）(kN)结果说明A柱21.91-27.4-10.10275.1323.78356.082.19(←)C1=2.044C2=1.065Ra=（-12.71×2.044+49.31×1.065）/12.1=2.19(→)同理：Rc=-2.19(←)Va=2.19-0.322×（-2.19+2.19）=2.19(→)Vc=-2.19-0.322×（2.19+-2.19）=-2.19(←)Vb=0.356（2.19+-2.19）=0以上为柱顶剪力，接下来结果说明中均为柱顶剪力B柱000533.4630.76700.960注：A柱C柱对称，故只需计算A，B柱内力，C柱内力与A柱内力相同。53 图5-1　荷载内力图1.1.1屋面活载内力计算屋面活荷载作用下的内力分析方法同屋盖自重作用下的内力分析。表5-2屋面内活载内力计算项目M1(kN•m)M2(kN•m)M3(kN•m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底剪）力）(kN)结果说明活载在AB跨A柱1.08-3.65-4.6031.531.531.5-0.12(→)A柱：C1=2.044C2=1.065Ra=（-1.58×2.044+4.73×1.065）/12.1=0.15(→)B柱：C1=1.803Rb=4.73×1.803/12.1=0.70(→)Va=0.15-0.322（0.15+0.70）=-0.12(←)Vb=0.70-0.356（0.15+0.70）=0.40（→)B柱-4.73-3.050.1131.531.531.50.40(←)53 活载在BC跨A柱1.131.133.280000.27(←)算法同上B柱4.73-3.050.1131.531.531.5-0.40(→)图5-2　活载在AB跨时内力图图5-3　活载在BC跨时内力图1.1.1吊车竖向荷载作用下的内力分析吊车竖向荷载四种基本情况：(a)作用于A柱；(b)作用于A柱处；(c)53 作用于C柱；(d)作用于C柱。吊车竖向荷载的计算简图可分解成两部分：作用在下柱截面形心的竖向力和作用在牛腿顶面的偏心力矩。表5-3　吊车竖向荷载作用下的内力计算项目M1(kN•m)M2(kN•m)M3(kN•m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底剪力）(kN)结果说明AB跨在A柱A-41.6692.2113.840334.68334.68-9.92(→)A柱：C2=1.065B柱C2=1.179Ra=133.87×1.065/12.1=11.78(←)Rb=61.5×1.179/12.1=5.99(→)Va=11.78-0.322（11.78-5.99）=-9.92(←)Vb=5.99+0.356（11.78-5.99）=8.05(←)Vc=0.322×（11.78-5.99）=1.86B33.81-27.7036.13082.0382.038.05(←)在A柱A-41.33-8.52-86.26082.0382.03-9.84B70.48-180.52-47.760334.68334.6816.78BC跨在C柱A29.1929.1984.100006.95同理B-70.48-180.5247.760334.68334.68-16.78在C柱A-7.81-7.81-22.51000-1.86B-33.8127.7-35.90082.0382.03-8.05图5-4　Dmax作用于A柱时的内力图53 图5-5　Dmin作用于A柱时的内力图图5-6　Dmax作用于C柱时的内力图图5-7　Dmix作用于C柱时的内力图1.1.1吊车水平荷载作用下的内力分析吊车水平荷载作用下有两种情况：(a)AB跨作用Tmax；(b)BC跨作用Tmax，每种情况下的荷载可以反向53 表5-4吊车水平荷载作用内力计算项目M1(kN•m)M2(kN•m)M3(kN•m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底剪力）（kN）结果说明作用在AB跨A柱±6.04±6.04∓91.05000±10.76A柱：C5=0.535Ra=0.535×13.05=6.98(←)B柱：C5=0.581Rb=0.581×13.05=7.58(←)Va=6.98-0.322（6.98+7.58）=2.29(←)Vb=7.58-0.356（6.98+7.58）=2.40（←）B柱±5.58±5.58∓89.72000±10.65作用在BC跨A柱±19.7±19.7±56.75000±4.69算法同上B柱±5.58±5.58∓89.72000±10.65图5-8AB跨作用Tmax的排架内力53 图5-9BC跨作用Tmax的排架内力1.1.1风荷载作用下的内力分析风荷载作用下有两种情况：右吹左风时的荷载值与左吹右风表5-5风荷载内力计算项目M1(kN•m)M2(kN•m)M3(kN•m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底剪力）(kN)结果说明向右吹A柱51.4551.45243.8200032.25A柱：C6=0.293Ra=0.293×2.00×12.1=7.09(←)B柱：C6=0.349C柱同A柱Rc=0.293×1.00×12.1=3.55(←)Va=7.09-0.322（36.39+7.09+3.55）=-8.05(→)Vb=-0.356×（36.39+7.09+3.55）=-16.74（→)Vc=3.55-0.322×（36.39+7.09+3.55）=-11.59(→)B柱70.3170.31202.5500016.74向左吹A柱-57.50-57.50-213.4500023.68算法同上53 B柱70.3170.31202.5500016.74图5-10风荷载（左吹向右）下排架内力图5-11风荷载（右吹向左）下排架内力1.1.1横向地震力作用下的内力分析表5-6横向地震内力计算项目M1(kN•m)M2(kN•m)M3(kN•m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底剪力）(kN)结果说明Fc1作用A柱±26.39±26.39±75.07000±7.92A柱：C5=0.535Ra=0.535×26.75÷4=3.58(←)B柱：C5=0.581R=0.581×26.75÷2=7.77(←)C柱同A柱53 Rc=0.535×26.75÷4=3.58(←)Va=Vc=3.58-0.322（3.58+7.77+3.58）=1.23(→)Vb=7.77-0.356（3.58+7.77+3.58）=2.45（←)B柱±6.17±6.17∓92.06000±10.93F1作用A柱±71.69±71.69±206.55000±17.07Va=Vc=53.02×0.322＝17.07Vb=0.356×53.02＝18.88B柱±79.30±79.30±228.45000±18.88图5-12Fc1作用下的内力图5-13F1作用下的内力1.1内力汇总表表5-7A（C）柱内力汇总荷载类型序号Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM(kN•m）N(kN)M(kN•m）N(kN)M(kN•m）N(kN)V(kN)恒载121.91275.1-27.4323.78-10.10356.082.19屋面活载活载在AB跨2a1.0831.5-3.6531.5-4.6031.5-0.1253 活载在BC跨2b1.1301.1303.2800.27吊车竖载AB跨A柱3a-41.66092.21334.6813.84334.68-9.92A柱3b-41.330-8.5282.03-86.2682.03-9.84BC跨B柱4a29.19029.19084.1006.95B柱4b-7.810-7.810-22.510-1.86吊车水平荷载5a±6.040±6.040±91.050±10.765b±19.700±19.700±56.750±4.69风荷载6a51.45051.450243.82032.256b-57.500-57.500-213.450-23.68表5-8B柱内力汇总荷载类型序号Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM(kN•m）N(kN)M(kN•m）N(kN)M(kN•m）N(kN)V(kN)恒载10533.40630.760700.960屋面活载活载在AB跨2a-4.7331.5-3.0531.5-0.1131.50.40活载在BC跨2b4.7331.53.0531.50.1131.5-0.40吊车竖载AB跨A柱3a33.810-27.7082.0336.1382.038.05在A柱3b70.480-180.52334.68-47.76334.6816.78BC跨A柱4a-70.480-180.52334.6847.76334.68-16.78在B柱4b-33.81027.7082.03-35.9082.03-8.05吊车水平荷载5a±5.580±5.580±89.720±10.655b±5.580±5.580±89.720±10.65风荷载6a70.31070.310202.55016.7453 6b-70.310-70.310-202.550-16.74第1章内力组合1.1不考虑地震作用基本荷载组合考虑两类情况：由活荷载控制的组合和由恒荷载控制的组合。当单层工业厂房不考虑地震有六种基本组合，且考虑到厂房活荷载起控制作用，故本次组合只考虑以下两种组合即1.2×恒载+1.4×0.9（活载+吊车荷载+风载）1.2×恒载+1.4×0.9（吊车荷载+风荷载）现在进行内力组合表6-1A柱内力组合控制截面组合目标组合项目M(kN•m)N（kN）V（kN）53 I-I+Mmax1.2×1+1.4×0.9×[2a+2b+0.9（4a+5b）+6a]149.34369.81-Mmax1.2×1+1.4×0.9[0.9(3a+4b)+0.9×5b+6b]-124.60330.12Nmax1.2×1+1.4×0.9×[2a+0.9（3a+4a+5b）+6b]-81.30369.81Nmin同-Mmax-124.60330.12II-II+Mmax1.2×1+1.4×0.9×[2b+0.9（3a+4a）+0.9×5b+6a]193.38768.07-Mmax1.2×1+1.4×0.9×[2a+0.9（3b+4b）+0.9×5b+6b]-150.79521.25Nmax1.2×1+1.4×0.9×[2a+2b+0.9×3a+0.9×5b+6a]236.83807.76Nmin1.2×1+0.9×1.4[0.9×4b+0.9×5b+6b]-136.53388.54III-III+Mmax1.2×1+0.9×1.4[2b+0.9×3a+0.9×5a+6a]513.54806.8252.44-Mmax1.2×1+0.9×1.4[2a+0.9×（3b+5a)+6b]-487.93560.01-50.72Nmax相应的+Mmax1.2×1+0.9×1.4[2b+2a+0.9×(4a+5b)+6a]412.38846.5144.40Nmax相应的-Mmax.2×1+0.9×1.4[2a+0.9×(3a+5a)+6b]-374.42846.51-50.81`Nmin相应的+Mmax1.2×1+0.9×1.4[2b+0.9×(4a+5b)+6a]497.85427.3063.69Nmin相应的-Mmax.2×1+0.9×1.4[0.9×(4b+5b)+6b]-409.84427.30-24.67B柱（由上表可知，II-II不是控制截面故不考虑II-II截面）表6-2B柱内力组合控制截面组合目标组合项目M（kN•m）N（kN）V（kN）I-I+Mmax1.2×1+1.4×0.9×[2b+0.9×(3b+5a)+6a]180.80679.77-Mmax1.2×1+1.4×0.9[2a+0.9(4a+5a)+6b]-180.80679.77Nmax相应的+Mmax同+Mmax180.80679.7753 Nmax相应的-Mmax同-Mmax-180.80679.77`Nmin相应的+Mmax1.2×1+0.9×1.4[(3b+5a)×0.9+6a]174.84640.08Nmin相应的-Mmax1.2×1+0.9×1.4[（4a+5a）×0.9+6b]-174.84640.08III-III+Mmax1.2×1+0.9×1.4[2b+0.9×（3a+4a）+0.9×5a+6a]452.231353.3922.77-Mmax1.2×1+0.9×1.4[2a+0.9×（3b+4b）+0.9×5b+6b]-451.971353.39-22.77Nmax相应的+Mmax1.2×1+0.9×1.4[2a+2b+0.9×(3a+4a+5a)+6a]452.09-1393.0823.27Nmax相应的-Mmax1.2×1+0.9×1.4[2a+2b+0.9×(3b+4b+5b)+6b]451.831393.08-23.27`Nmin相应的+Mmax1.2×1+0.9×1.4[0.9×(3a+5a)+6a]397.93934.1742.30Nmin相应的-Mmax1.2×1+0.9×1.4[0.9×(3b+5b)+6b]-397.67934.17-42.301.1考虑地震作用考虑地震荷载作用的组合时，一些内力需要做一些调整。组合时不组合风载,内力值采用调整后的内力值，调整值见表6-3。表6-3地震作用力计算荷载类型序号截面内力值（A、C柱）内力值（B柱）说明（A、C柱）说明（B柱）M(kN•m）N(kN)M、(kN•m）N(kN)恒载1Ⅰ-ⅠⅢ-Ⅲ21.91-10.10275.1356.0800533.4700.96同无抗震设防同无抗震设防屋面雪载2Ⅰ-ⅠⅢ-Ⅲ0.66-0.409.459.450018.918.9A柱内力汇总表中2a，2b相加乘以0.5×0.3／0.5＝0.3同理53 吊车竖载AB跨A柱3aⅠ-ⅠⅢ-Ⅲ-41.6613.840334.6833.8136.13082.03同无抗震设防同无抗震设防在A柱3bⅠ-ⅠⅢ-Ⅲ-41.33-86.26082.0370.48-47.760334.68同上同上BC跨B柱4aⅠ-ⅠⅢ-Ⅲ29.1984.1000-70.48447.760334.68同上同上在B柱4bⅠ-ⅠⅢ-Ⅲ-7.81-22.500-33.81-35.90082.03同上同上（Ⅰ-Ⅰ截面内力边柱乘以θ=2.0）5Ⅰ-ⅠⅢ-Ⅲ±26.39±75.0700±6.17±92.0600[×4.2+Fc1／4（9.1-7.9）]×2=（1.23×4.2+6.68×1.2）×2＝26.39×12.1+6.69×9.1=75.07同理6Ⅰ-ⅠⅢ-Ⅲ±71.69±206.5500±79.30±228.450053.02×0.322×4.20＝71.6953.02×0.322×12.10＝206.55当考虑地震作用时，组合时不组合风载S=1.2()+1.3现在进行内力组合表6-4A柱内力组合控制截面组合目标组合项目M(kN•m)N(kN)V(kN)I-I+Mmax1.2×(1+2+4a)+1.3×(5+6)189.62341.46-Mmax1.2×(1+3a+4b)+1.3×(5+6)-160.58330.1253 Nmax相应的+Mmax同+Mmax189.62341.46Nmax相应的-Mmax1.2×(1+2+3a+4b)+1.3×(5+6)-109.79341.46`Nmin相应的+Mmax1.2×(1+4a)+1.3×(5+6)188.82330.12Nmin相应的-Mmax同-Mmax-160.58330.12III-III+Mmax1.2×(1+3a+4a)+1.3×(5+6)509.93731.74-Mmax1.2×(1+3b+4b)+1.3×(5+6)-508.84525.73Nmax相应的+Mmax1.2×(1+2+3a+4a)+1.3×(5+6)471.03537.07Nmax相应的-Mmax1.2×(1+2+3a+4b)+1.3×(5+6)-389.10537.07Nmin相应的+Mmax1.2×(1+4a)+1.3×(5+6)454.91427.3Nmin相应的-Mmax1.2×(1+4b)+1.3×(5+6)-405.23427.3表6-5B柱内力组合控制截面组合目标组合项目M(kN•m)N(kN)V(kN)I-I+Mmax1.2×(1+2+3b)+1.3×(5+6)195.96662.72-Mmax1.2×(1+2+4a)+1.3×(5+6)-195.96662.7253 Nmax相应的+Mmax1.2×(1+2+3b)+1.3×(5+6)195.96662.72Nmax相应的-Mmax1.2×(1+2+4a)+1.3×(5+6)-195.96662.72`Nmin相应的+Mmax1.2×(1+3b)+1.3×(5+6)195.96640.08Nmin相应的-Mmax1.2×(1+4a)+1.3×(5+6)-195.96640.08III-III+Mmax1.2×(1+3a+4a)+1.3×(5+6)516.851341.20422.77-Mmax1.2×(1+3b+4b)+1.3×(5+6)-516.851341.204-22.77Nmax相应的+Mmax1.2×(1+2+3b+4a)+1.3×(5+6)516.571363.8823.27Nmax相应的-Mmax1.2×(1+2+3b+4b)+1.3×(5+6)-516.571363.88-23.27`Nmin相应的+Mmax1.2×(1+3a)+1.3×(5+6)459.53939.5842.30Nmin相应的-Mmax1.2×(1+4b)+1.3×(5+6)-459.53939.58-42.30第1章排架柱截面设计1.1排架柱配筋计算1.1.1材料混凝土：C30混凝土，53 纵筋：二级钢（HRB335）箍筋（HPB235）=2.0×1.1.1柱截面参数边柱（A,C柱）：上柱I-I截面b×h=400mm×500mmA=2.0×==45mm下柱，II-IIIII-III截面b×h=100mm×1000mm×400mm×212.5mmA=2.275×==45mm中柱：上柱I-I截面b×h=400mm×500mmA=2.4×下柱截面尺寸同A,C柱1.1.2计算配筋参数截面界限受压高度：=边柱Ⅰ-Ⅰ截面：kNⅡ-Ⅱ，Ⅲ-Ⅲ截面：+=kN由内力组合结构得知，无论是否考虑抗震设防，各组轴力均小于，故各控制截面都为大偏心受压情况，均可按轴力小，弯矩大的内立组作为截面配筋计算的依据。边柱：I-I截面以M=149.34kN•mN=369.81kNⅡ-Ⅱ，Ⅲ-Ⅲ截面M=513.54kN•mN=806.82kN中柱：I-I截面以M=180.80kN•mN=629.77kNⅡ-Ⅱ，Ⅲ-Ⅲ截面M=452.23kN•mN=1353.39kN1.1.3配筋表7-1配筋计算表截面A柱B柱Ⅰ-ⅠⅢ-ⅢI-IⅢ-Ⅲ内力M（kN•m）149.34513.54180.800452.23N（kN）369.81806.82629.771353.3953 403.84636.50287.09334.1520.0033.3320.0033.33423.84669.83307.09367.48=2Hu；8400.007900.008400.007900.001.001.001.001.000.980.990.980.991.281.071.391.13(mm)64.65<<141.05<64.65<<141.05<1017.321134.72853.64924.52400450480450218,220(1137)418（1017）420(1256)418,（1017）箍筋按抗震设防要求进行布置。箍筋间距不应大于400mm及截面的短边尺寸，且不大于15d；箍筋直径应不大于d/4，且不应小于6mm。具体箍筋配筋见附录中柱配筋图。1.1.1地震作用下截面配筋根据内力组合结果看，地震各组轴力小于Nb值，故都为大偏心受压情况，均可以轴力小、弯矩大的内力组进行配筋计算。Ⅰ-Ⅰ截面：M=189.62kN•mN=341.46kN53 轴压比=Ⅲ-Ⅲ截面：M=-508.84kN•mN=525.73kN轴压比=（a）Ⅰ-Ⅰ截面配筋（bh=400mm×500mm,h0=455mm,a=a＇=45mm）有表7.1得，1，0.98mm2求得的配筋面积与表7.1实际截面配筋相比655.57mm2<1137mm2，故可不必因抗震设防需要增设截面配筋。其他截面计算结果也可不增设截面钢筋。1.1牛腿设计牛腿宽度取于排架柱同宽，牛腿长度应满足吊车梁的搁置要求边柱。本厂房边柱的牛腿满足了吊车梁的搁置要求后，吊车梁截面的轴心位置仍在下柱截面平面内。故不需验算边柱牛腿。配筋按选用的预制排架柱的牛腿构造配筋。中柱需验算。Fvk=48.68+334.68=383.36kNFv=1.2×48.68+1.4×334.68＝527.00kNFhk＝Fh＝1.4×13.05＝18.27kNmmh=1000mmh1=500mm>h/353 mm取a=250+20=270mmβ（1-0.5Fhk/Fvk）ftkbho/(0.5+a/ho)=0.65（1-0.5×13.05／383.36）×2.01×400×1005／(0.5+270/1005)=670.49kN>Fvk截面尺寸满足要求。配筋及构造计算纵向受拉钢筋（=270＜0.3=0.31005=301.5mm，取=301.5mm）纵向钢筋As=Fva/(0.85fyho)+1.2Fh/fy=527.00×1000×301.5/(0.85×300×1005)+1.2×1000×18.27/300=693mm选用418(As=1017mm²)。箍筋选用8@100，满足构造要求。另选212作为锚筋焊在牛腿顶面与吊车梁连接的钢板下。验算纵筋配筋率==0.25%＞，满足要求。按（19-2）验算牛腿顶面局部承压，近似取=400150=6104mm2，0.75=0.7514.36104=643.5kN>=527.00kN，满足要求。按构造要求布置水平箍筋，取8@100，上部(=1005=670mm)范围内水平箍筋总面积为250.3=674mm2＞=1017/2=509mm2，可以。因为=0.27＜0.3，故可不设弯筋。1.1柱的吊装验算1.1.1内力计算动力系数1.5，取施工阶段验算安全度等级降低系数为0.9，吊装时混凝土强度未达设计值，按照设计强度的70%考虑。图7-1柱荷载分布吊装柱计算长度为基础插入距离到柱顶的标高共计13.10m。q1=（1×0.4×25×2.85+0.2275×25×5.4）/8.25=7.18kN/m53 q2=[(0.65×1.15-0.15×0.15×0.5)×0.4×25/0.65]=11.33kN/mq3=0.4×0.5×25=5.0kN/mMC=5.0×4.22/2=44.1kN•mMB=0.5×1.02×9.09+5.0×4.2×(1.0+2.1)=69.65kN•mM=0.5×65.65-7.18×8.252/8=-28.27kN•m1.1.1内力计算当不翻身起吊时，1-1截面的尺寸为500mm×400mm。由于对称配筋As=M/[fy(ho-as＇)]=44.1×1000000/[300×(355-45)]=474.19mm²。现上柱配有216,220(1030mm²)，满足吊装时的承载力要求。2-2截面的等效宽度b=2×212.5=425mm，h=400mm。As=M/[fy(ho-as＇)]=69.65×1000000/[300×(355-45)]=748.92mm²现下柱配有620（1884mm2），2-2截面也能满足吊装时的承载力要求。3-3截面不起控制作用。经验算，承载力满足要求。同理知中柱的吊装也满足承载力的要求。第2章基础设计2.1基础设计资料本设计给定修正后的地基承载力特征值kN/m2，地下水位标高为-4.000m,基础梁按照GB04320选用，顶面标高为-0.700m。基础埋深度处标高设为-1.400m，基础用C20混凝土，N/mm2，N/mm2钢筋用，N/mm2，钢筋的保护层厚度为40mm基层采用C10混凝土，厚100mm。8.2基础底面内力及基础底面积计算按内力组合表取柱底Ⅲ-Ⅲ截面两组相应的荷载效应基本组合时的内力设计值-Mmax相应N、V与Nmax相应的-Mmax、V进行基础设计，见下述的甲、乙两组的内力值。但因基础底面积计算按53 的要求进行，故上述两组内力设计值均应改作相应的荷载效应标准组合时的内力值。见下述甲、乙两组括弧内的内力值。甲组：N=560.01kN(450.87kN)乙组：N=846.51kN(655.52kN)M=-487.93kN•m(-349.97kN•m)M=-374.42kN•m(-268.89kN•m)V=-50.72kN(-35.92kN)V=-50.81kN(-35.98kN)墙体荷载标准值:kN相应的设计值为kN，偏心距为假设基础高度H=1.20m，基础底面尺寸()按以下步骤估计：图8-1基础尺寸（1）基础顶面轴向力最大标准值N+=655.52+401.01=1056.53kN；基础底面至地面高度为-2.0m，则基础底面以上的总轴力标准值为1056.53+2.0×20.0×；（这里20.0为基础自重及其上土自重的平均重力密度，为基础底面积）(2)按轴心受压状态估计1056.53+2.0×20×≤fa=1056.53/(-2.0×20.0)＝1056.53／(180-40)=7.52m2（3）按（1.1~1.4）估计偏心受压基础底面积A，并求出基底截面抵抗拒W及基底以上基础及土自重标准值（1.1~1.4）×7.52＝8.18~10.58取=4.40×2.20=9.68（4）按以上甲、乙两组分别作用了基底面的相应的荷载效应标准组合的内力之为:53 甲组：450.87+401.01+417.21=1265.64kN=-349.97-35.92×1.3-401.01×0.685＝-671.36kN•m乙组：655.52+401.01+417.21=1470.29kN=-268.89-35.98×1.3-401.01×0.685＝-590.62kN（5）基础底面压力验算甲组：乙组：因1.2=1.2×180=216>>0(+)/2<均满足条件，故上述假设基础底面尺寸合理1.1基础其他尺寸确定和基础高度验算(1)先按构造要求假定基础尺寸：H＝1300mm，分三个阶梯，底下高度500mm，以上两节分别为400mm,mm，，柱插入深度1000mm，杯底厚250mm，杯壁最小厚度t=500-25=475mm，H2=400mm，，故杯壁可以不配筋，柱截面尺寸为400mm×1000mm以上述甲、乙两组相应的荷载效应基本组合求得底面基底净反力验算基础高度图8-2基础布置图53 甲组：560.01+481.21=1041.22kN=-487.93-50.72×1.3-481.21×0.685＝-883.50kN•m=0.85m基础底面合力作用点至基础底面组大压力边缘的距离a=4.4/2-0.85=1.37m又因为=所以按比例求得=165.89=137.85乙组：846.51+481.21=1327.72kN=-374.42-50.81×1.3-481.21×0.685＝-770.10kN=1327.72/9.68±770.10/7.10=(=215.25=188.25=163.70显然用乙组基底净反力演算(2）受冲切承载力计算，b=400mm，h=1000mm，短边宽度（b+2）≥≥(b+)，上阶底落在冲切破坏锥内，故仅需对台阶以下进行冲切验算。剪力按=[]基础的受冲切承载力应满足：≤0.7βhft(b+)53 VL=245.62[(4.4/2-1.0/2-1.255)2.2]=240.46kN<0.7×0.96×1.1×(400+1255)×1255=1525.34kN，满足要求同理其他台阶也满足要求1.1基础底面配筋计算表8-1底面配筋计算底板配筋计算表截面Ⅰ1Ⅰ2Ⅰ3ⅡP(kN/m2)460.87433.87409.32274.32(m2)11.565.291.442.89E(m)4.85.76.69.8(kN•m)532.77272.5581.05161.86(mm2)2246.111686.63942.44682.39实配钢筋(mm2)1814，即14@120,mm22210,即10@200，按构造配mm2因为内力组中，中柱的内力值小于边柱，中柱和采用与边柱相同的独立基础。图8-3基础配筋53 第1章山墙柱设计1.1山墙柱的尺寸确定确定抗风柱的尺寸。上柱低于屋架上弦500mm，下柱低于屋架下弦200mm。（或排架柱顶标高减100mm）基本风压给定为0.4kN/m2,山墙墙体重量有基础梁承受，抗风柱采用混凝土，钢筋HRB335。（1）靠近边墙的4.5m的山墙柱，命名为a，6m柱距的山墙柱，命名为b，与a对称的为c柱a下柱上皮标高为11.400-0.200=11.200m柱a柱顶标高：11.400+2.285+0.450-0.50=13.635mm柱c同柱a柱b下柱上皮标高为11.400-0.200=11.200m柱b柱顶标高：11.400+2.285+0.450-0.50=13.635m基础标高-0.700m（2）柱截面尺寸下柱：故有：a，c柱=13.635+0.7=14.335mb柱：=14.335m53 a，c柱=13.635-11.20=1.435mb柱：=1.435m=14335mmmm取600mm取450mm上柱：上柱截面尺寸为450mm×350mm1.1内力计算kN/m2S=6.0mq=0.8×1.12×0.4×6＝2.15kN/m0.198kN(柱顶剪力)kN(柱底剪力)弯矩图如下图9-1山墙受力图1.2截面配筋上柱按M=1.4×14.38＝20.13下柱：M=1.4×87.87＝123.02kN•m=30mm上柱：下柱：上柱：mm253 下柱：mm2上柱：mm2下柱：mm2上柱按最小配筋来配筋取3mm2)下柱取3mm2)1.1基础计算H＝750mm，分三个阶梯，每阶高度分别为250mm，基础底面尺寸b×h=2000mm×3000mm柱插入深度500mm，杯底厚250mm，杯壁最小厚度t=400-25=375mm，=250mm，t/H>0.75，故杯壁可以不配筋，柱截面尺寸为400mm×600mm其他方面的验算同上面第八章中相同，经验算基础满足要求。第2章纵向地震力验算2.1纵向基本自振周期计算l=21m，H=12.10mm2.2纵向各个构件的侧向位移2.2.1纵向柱列2.42×16××2.18×1.3/N/mmN/mm）=2.68×16××2.18×1.3/N/mm2.2.2柱间支撑边、中柱间支撑布置均为下图所示，N/mm253 图10-1柱间支撑布置由图10.1知每列柱的上柱柱间支撑为4个2L140×90×10，下柱柱间支撑为2个2L110×70×6，平面内长细比124.4,查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得（计算参数见下表）由表10-1柱间支撑参数支撑类型斜杆截面（mm）截面面积(mm2）α斜杆长度L（mm）平面内长细比上柱柱间支撑2L140×90×104460arctan(4200/6000)=°(6000-400)/cos35=6593.4153.0下柱柱间支撑2L110×70×62012arctan(7200/6000)=50.20°8436.18124.41.1.1贴砌围护墙采用烧结砖MU10，M5t=370mmE=1600f=2400N/mm2见表10-2）表10-2围护墙参数墙段名称HBρ53 窗下墙11.65900.0188.331.6922.82窗间墙23.63.01.2近似以n=16计1.3610.35窗上墙33.3900.0376.775.08窗间墙42.13.00.7近似以n=16计3.843.67窗上墙53.2900.0366.942.03N/mm1.1各柱列柱顶总侧移刚度及调整刚度（a）A,C柱列N/mmN/mm同理求得B柱=(b)N/mm1.2纵向水平地震作用53 图10-2柱间支撑受力图Geq=1057.40×15+0.5×75.6×15+0.7×802.02×15+0.5×（8090.12+369.36）+0.1×262.00×16=29498.15kN(集中于边柱列吊车梁顶标高处的等效重力荷载代表值)=1.0×(194.72/2)×15+(701.40/2)+0.4×83.30×16=2337.22kN1.0×(194.72/2)×15+(701.40/2)+0.4×95.40×16=2421.66kNkNkNkNkN(中列柱柱顶标高处由柱间支撑承受的纵向水平地震作用标准值)=kN(边列柱柱顶标高处由柱间支撑承受的纵向水平地震作用标准值)=kN(边列吊车梁顶标高处由柱间支撑承受的纵向水平地震作用标准值)=53 kN(中列吊车梁顶标高处由柱间支撑承受的纵向水平地震作用标准值)=kN1.1柱间支撑验算边柱上柱柱间支撑：l=6593.4mm，，An=4×4460mm2=17840mm2kNkN>Ntk,u满足要求。边柱下柱柱间支撑：L=8436.18mm，，An=2×2012mm2=4024mm2kNkN>Ntk,u满足要求。中柱柱间验算同理满足要求。参考文献[1]《混凝土结构及砌体结构(上册)》罗福午等中国建筑工业出版社2003[2]《混凝土结构及砌体结构(下册)》罗福午等中国建筑工业出版社2003[3]程亮，丁进，史建知，蔡晓燕.混凝土结构用钢筋的合理选择及发展趋势，陕西建筑.2006，09：42-43.[4]同济大学等.房屋建筑学[M].第四版.北京:中国建筑工业出版社,2001[5]梁兴文等.土木工程专业毕业设计指导[M].北京:科学出版社，2007[6]吴曙光、常业军.钢筋混凝土框架结构抗震设计与施工图审查[J].工业建筑-2007年6期[7]周果行编.房屋结构毕业设计指南[M].北京：中国建筑工业出版社200553 [8]梁兴文编.钢筋混凝土结构设计[M].北京：科学技术文献出版社1998[9]贾莉莉陈道政江小艳编.土木工程专业毕业设计指导书[M].合肥：合肥工业大学出版社2007[10]沈蒲生主编.建筑工程毕业设计指南[M].北京：高等教育出版社2006[11]腾智明朱金铨编著.混凝土结构及砌体结构[M].北京：中国建筑工业出版社2003[12]费麟中国工业建筑面临新世纪挑战[A]2004.03[13]薛素铎赵均建筑抗震设计[M].北京：科学家出版，2003[14]李永录　耿树江　张文革　席向东　朱丽华从汶川地震震害看如何提高工业建筑抗震能力[J]工业建筑　2009年第39卷第1期[15]金来建,贾　洁,朱　丹汶川地震中单层钢筋混凝土柱厂房典型震害分析[J]建筑结构学报2008年8月第29卷第4期建[16]李静浅析单层钢筋混凝土柱厂房抗震设计要点[A]广西城镇建设；2009-03-19[17]张德生单层厂房柱间支撑抗震设计需注意的问题[A]嘉应大学学报；1999-06[18]胡绍勇何培雄单层钢筋混凝土厂房的抗震鉴定及加固处理[A]工业安全与防尘；1997-07[19]罗凌霄浅谈钢筋混凝土框架结构设计应注意的事项——汶川地震建筑震害启示[A]中国新技术新产品；2009-01[20]GB50009-2001，建筑结构荷载规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2001[21]GB50011-2001，建筑抗震设计规范[S].北京：中国建筑工业出版2001[22]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S].北京：中国标准出版社，2001.[23]GB/T50105-2001，建筑结构制图标准[S].北京：中国标准出版社，2001[24]GB/T50001-2001，房屋建筑制图统一标准[S].北京：中国计划出版社，2001.[25]04G314钢筋混凝土折线形屋架[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2004[26]04G320钢筋砼基础梁[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2004[27]04G323-2钢筋混凝土吊车梁（工作级别A4、A5）[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2004[28]04G325吊车轨道联结及车挡（适用于混凝土结构）[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2004[29]04G415-1预应力混凝土折线形屋架[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2004[30]05G335单层工业厂房钢筋混凝土柱[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2005[31]05G336柱间支撑[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2005[31]05G512钢天窗架[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2005[32]C.W.Roedera,G.A.MacRaea,K.ScottbSeismicperformanceofoldersteelframemillbuildings[J]accepted9October2001[33]Jong-HoonKang,Sang-JoonLeeImprovementofnaturalventilationinalargefactorybuildingusingalouverventilator[J]accepted20December200753 致谢紧张的毕业设计终于划上了圆满的句号，回想起几个月来的设计过程，虽然中间充满了彷徨和艰辛，但看到展现在自己面前的设计成果，感觉一个学期的付出没有白费。由于，经验缺乏，很多地方都考虑不周，如果没有王老师和身边同学的帮助，是不可能顺利完成这个设计的。53 在这里特别要感谢我的指导老师王建民老师，王老师给我们提供了很多的设计资料。并且从一开始就给我们制定了设计任务书，给我们安排好了设计进度。在他的指导下，我觉得自己的专业知识有了较大的进步；在指导毕业设计的时候，王老师总是很细心、很严格。他为人师表，对每个同学都很负责，认识王老师的同学都说王老师是个很好的老师，同时感谢同组的各位同学，通过互相讨论使我知道了很多自己的不足。最后还要感谢大学四年来所有的教过我的老师，是他们为我打下了专业知识的基础。53'