建筑桥板主体模板施工结构设计 37页

'建筑桥板主体模板施工结构设计年限及安全等级、结构设计使用年限为50年、建筑安全等级二级、地基基础设计甲级、建筑耐火等候高层楼一级、2-4#楼防火等级二级、抗震设防丙类、抗震烈度6度、建筑场地Ⅱ类、地下窒防水等级底板、外墙二级、顶板一级、地上部分主楼防水等级为1级、屋面防水层合理使用年限为25年。我公司承建的1#、2#～3#高层住宅楼和地下车库，主楼均为筏型基础。3#、2#楼地下一层，地上34层，地下室层高4.7米，楼层层高均为2.9米，建筑高度98.9米，1#楼层层高均为2.9米，建筑高度58.3米，地下车库为有梁楼盖。主楼为现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构。车库为钢筋混凝土独立柱基,顶板为梁楼盖板结构。车库外围剪力墙厚为300mm；±0.000相当于绝对标高24.75m，室内外高差0.3m。总体方案：模板面板采用18㎜厚木胶合板，木楞采用50×100㎜木方，模板支撑采用钢管排架支撑体系，规格为48×2.75。各部分支撑的搭设高度及间距参见各部分支撑架的计算。根据框架-剪力墙结构工程的特点，模板工程对工程的进度、质量、安全起着非常重要的作用。经项目部研究决定采用15mm厚的多层板作为本工程的模板，Φ48×2.75钢管作为模板支撑体系和加固体系。二、结构概况板厚：120、100梁截面尺寸：200×500、200×470、200×400、200×300层高：2.9m构件选择：板厚选择120为计算构件，梁选择200×500为计算构件。三、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）3、《建筑施工安全技术统一规范》（GB50870-2013）4、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）5、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）9、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）10、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2、《木结构设计规范》（GB50005-2003）3、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）4、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-20085、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011版)6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文件）9、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号文件）四、方案及材料选择1、模板方案的选择该工程结构形式为剪力墙结构，墙体、顶板、梁等模板均采用木胶板进行组拼，柱用木胶板分段组合成，在施工中外墙柱上部无挑出部分的情况下进行吊装提升，其它模板（包括内柱模、楼板模）一律拆散，用人工向上层传接或用钢平台堆放吊运。模板支撑一律用脚手钢管，并用扣件连接，楼板模底部横楞（龙骨）和墙板模板竖楞一律采用50×100mm木方。钢管支撑点接头应相互错开，满足脚手架规范要求。2、模板、支撑选型：柱模板：梁板模板采用15mm厚木胶合板，配以50*100mm木方龙骨和Ф48×2.75钢管扣件支撑体系，在木工棚制作施工现场组拼，背内楞采用50*100方木，柱箍采用双钢管，M12对拉螺栓间距柱子＠350~500mm，并加ø48×2.75钢管斜撑、沿柱子高度每隔50cm加设。边角处用木板条找补，并贴海绵条填满缝隙，保证棱角方直、美观。3、梁、板模板采用15cm厚木胶合板，在木工棚制作施工现场组拼。先支设承重架，承重架采用脚手架钢管搭设，步距不大于1.5米，梁底板采用钢管支撑，板底部采用独立钢管支撑，并加设可调顶丝。4、楼梯模板采用15mm厚木胶合板，配以50*100mm木方现场拼装的方法配底模，采用ø48×2.75mm钢管支撑，楼梯踏步采用30mm白松板现场制作。5、墙体模板采用15mm厚木胶合板配以50*100mm木方龙骨，ø48×2.75钢管做支撑。支模时采用M14穿墙螺栓加固，穿墙螺栓加φ20PVC塑料套管水平间距500mm，竖向间距500mm。五、施工准备1、放线根据平面控制网线，在垫层上放出控制轴线，对墙、柱要放五条控制线，一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线。2、材料准备材料计划本工程计划投入模板20000m2，以每层为一流水段组织层间施工，计划墙柱模板配2.5层，先投入1.5层使用，周转到20层后补充1层。梁板的模板配3.5层（冬季施工先投入3层，周转使用尚有5层作为周转损耗后的补充），材料用量及损耗是情况根据现场实际及时调整增加。3、技术准备3.1．熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。 3.2．按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。3.3．认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明，现场材料进场存储工作。3.4．做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。六、施工布署：根据工程特点，墙柱、梁板、楼梯支模均采用15mm木胶合板、50×100木方，现场制作拼装，采用Ф48钢管支撑。2-2#楼为一个施工作业段1～22/A～J轴、2-1#、2-3#楼墙柱、梁板、楼梯支模均分二段施工，一段为1～22/A～J轴，二段为23～44/A～J轴。梁、板、梯采用四套模板（两层）进行周转，柱子采用一套模板（一段）进行周转。柱子支模安排一天时间（以每层每段为单位）。梁、板、梯支模安排三天时间（以每层每段为单位）。（一）模板的施工工艺1、模板安装前的准备工作模板安装前作好模板的定位基准线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线和施工图用墨线弹出模板的内边线、边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。梁模板轴线定位方法：把经纬仪架设在轴线偏1米的控制线上，在柱顶处用外伸尺的方法，在柱模板上用红笔画出轴线位置点，然后根据此轴线点再进行其它测量定位工作。作好标高测量工作用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到安装位置。2、设置模板定位基准墙体上部和柱模可根据构件断面尺寸切割一定长度钢筋头，点焊在预留插筋上，作为模板定位筋，可以保证钢筋保护层与模板位置的准确。按施工需用的模板及配件，对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。经检查合格后的模板，应按照安装程序进行堆放。底层要加垫木，模板底层要垫离地面不小于10Cm。竖向模板安装的底面要平整，防止漏浆。在每次拆模之后，要清理模板，并刷脱模剂。3、模板施工程序1)、柱模板施工程序基层清理→放模板支设要求的50线→柱模板吊装就位→安装模板上、中、下柱箍以及柱模斜撑→核正模板的位置、垂直度、平整度→安装其它柱箍→细校正柱模的位置、垂直度、平整度→柱模板自检→报项目部验收→报监理公司验收→浇筑砼养护→模板拆除、清理、退场堆放。2)、梁模板施工程序弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→绑扎钢筋→安装侧梁模→安装另一侧梁模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→梁模板自检→报项目部验收→报监理公司验收→浇筑砼养护→模板拆除、清理、退场堆放。3)、梁、板模板支设梁、板模板支设①梁模支设本工程梁模板采用木胶合板、Ф48×2.75钢管支撑、Ф12螺栓加固（梁高大于600mm时）。a.框架梁配模设计：梁模板采用15mm厚多层板，配以50*100mm木方龙骨和Ф48× 2.75钢管扣件支撑体系。其中梁底模及侧模均采用15mm多层板，次龙骨采用50×100mm木方间距200mm作为龙骨，主龙骨采用ø48×2.75钢管间距450mm作为龙骨。梁侧模采用15mm多层板，次龙骨采用50×100mm木方间距≤300mm作为龙骨，主龙骨采用双排ø48×2.75钢管做竖肋间距为600mm，并配以M12对拉螺栓外加双“3”型扣件固定。穿墙螺栓加φ20PVC塑料套管，水平间距600mm，竖向间距450mm。b.工艺流程抄平放线→弹梁、板下控制线、支撑立杆纵横线→支设支撑体系→固定支撑、安放支托→调整平整度→安放纵横向龙骨→铺设梁底模→调整水平及起拱→梁钢筋绑扎→梁、柱头模板安装→安装侧模→顶板支模→顶板钢筋绑扎→砼浇筑。c.梁模板安装顺序：弹好梁轴线及水平线、并复核—→搭设梁模支架—→调整标高—→安装梁底楞或梁卡具、安装梁底模板—→梁底起拱—→绑扎钢筋—→安装两侧模板—→安装上、下口楞—→斜撑及腰楞和对拉螺栓—→复核梁截面尺寸、位置与相邻模板连接梁的支撑体系，钢管脚手架立杆横纵向均为1200mm，或随相应部位房间顶板支撑间距，钢管脚手架第一道水平杆距地200mm，上部水平拉杆间距1200mm，横向主龙骨为钢管，纵向次龙骨50×100mm木方，间距200mm，梁邦夹梁底。梁邦次龙骨为50×100mm木方，间距200mm，主龙骨为双钢管Ф48×2.75mm，高于650mm的梁，加一道穿墙螺栓Ф14，水平间距900～1200mm，梁截面≥600的梁底中间加一道立杆。斜支撑为Ф48×2.75mm钢管。梁起拱高度1-3‰，经检查合格后，在梁底上绑扎钢筋，验收合格后办理隐检手续。梁跨度L起拱高度4m≤L＜6m1‰6m≤L＜8m2‰L≥8m3‰清理杂物，安装梁侧模板，梁侧模包住梁底模(企口缝)，用短架子管或木方加固，间距900mm，梁上口要拉线找直，并检查梁截面尺寸是否符合要求，与相邻柱模板连接是否固定。用梁模板顶住柱模板，梁两侧设斜支撑3—4道，梁模板立杆设剪刀撑，以保证梁支架的稳定性。搭设梁支架立管时，要保证横竖一条线，高度大于650mm的梁采用φ14穿墙螺栓在梁中部设置通长横楞，用螺栓紧固。结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁边距离不得大于150。模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。d.搭设梁底支撑架，梁底设一排竖向支撑，支撑间距不大于1.2m，梁底设小横杆，间距0.9m，靠近模板端部的横杆距端部距离为不大于300mm，每块模板不得少于3根横杆。梁底支柱与脚手架连为一体，支柱通过纵横方向的水平杆、剪刀撑斜杆与满堂脚手架相连，纵横方向的水平杆第一步间距1.8m，地面上200mm设置一道扫地杆。纵横方向的垂直剪刀撑间距为3-5跨。根据每层平线，调整顶部横撑标高，校核正确无误后再安装梁底模，木模板对接用木棱钢钉固定，并拉线找直，顺直后在梁底两侧设置竖棱扣件固定，防止位移。当跨度≥4m时，梁底模板应起拱，主梁15㎜，次梁10㎜。绑扎完梁钢筋，经检查合格后，并清除杂物，安装两侧模板，外面两侧使用Ф48通长架管找直。e.梁模支设时梁底模端部搁放在柱帽或梁窝侧模上，严禁有吃模现象。f.梁侧模加固：侧模板立档间距为600mm，在模板底部处用镰刀卡将两个侧模板拉紧固定，镰刀卡间距为600mm设一个。斜杆、水平杆支承间距（横向）为600㎜，可与脚手架连接。但必须将脚手架重新加固，具备整体稳定作用。为防止漏浆，侧模与底模交界面使用双面胶。g.安装梁模支架之前，在支柱下脚铺设15cm× 15cm垫板，并且楼层间的上下支座应大至在同一条直线上。支柱采用双排，间距600～1000mm，支柱上连固5cm×10cm木楞。支柱中间和下方加模杆或斜杆，立杆加可调底座。h.在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。i.安装梁一侧模板，在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁另一侧模板，将两侧模与底板连接角模与卡具连接。安装上下锁口楞及外竖楞，附加斜撑，其间距一般为75cm。当梁高超过70cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固，且梁侧模安装固定前上口要拉线找直。复核检查梁模尺寸，与相邻梁、柱、板模板固定。②板模支设1)顶板模板工艺流程：抄平弹线—→立杆支撑—→安装主龙骨—→安装阴角边龙骨—→安装次龙骨—→校正标高—→铺多层板—→模板验收—→绑筋浇混凝土—→拆模—→修整—→转下层主楼顶板支撑立杆的纵距b=1.2米，立杆的横距l=1.2米，支撑下端在距地200㎜处设纵、横向扫地杆，端部扣件中心至杆端距离不应小于100mm。各层支柱要在同一中心线上，次龙骨最大间距250mm。安装边龙骨时在四周砼墙与边龙骨之间粘贴50×10mm的海绵条，边龙骨贴墙要紧密防止漏浆，跨度大于4米的房间要起拱，起拱高度为跨度的1-3‰，总的起拱高度不超过12mm。板跨度L起拱高度3m≤L＜4m2‰L≥4m3‰多层板采用散拼式安装，根据各房间的尺寸确定拼装方法，由房间的一角开始拼装。平行于次龙骨的接缝要在现场根据长宽尺寸弹好墨线用平电锯切割，两板接缝处采用硬拼缝挤严；或粘贴海绵条，多层板拼缝处要加5×10cm次龙骨，要保证拼缝平整，严密。悬挑板同顶板一起浇筑，为了保证悬挑板的质量，使边角整齐一致，边框采用木模板刨光，顶板采用多层板，施工方法同室内顶板。.顶板支撑体系及模板安装模板支架搭设的构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)钢管立杆底部应设垫木，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×2.75mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（5）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（6）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。 立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个 纵向水平杆不少于3个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求④、主体结构剪力墙模板均采用15mm厚胶合板模板。（1）剪力墙模板剪力墙模板采用15mm厚胶合板，墙高2.9m，厚200mm，内立档用Φ48×2.75钢管，间距250mm，横档选用双排Φ48×2.75钢管，间距500mm，对拉螺栓采用M14，间距500mm，模板缝钉50×100mm木楞。a.为防止内模整体移位，合模前，在墙体水平钢筋上绑扎定位钢筋，要求定位筋距根部30mm，其水平间距1500mm左右，长度＝墙厚－2mm。横筋两头沾防锈漆，并按两排主筋的中心位置分档，同时必须保证阴阳角和结构断面转折处的定位筋。b.模板安装前应弹出模板就位线，支模前将杂物清理干净，大模下口粘贴海棉条，以防止模板穿螺栓高低错位及下口跑浆。c.模板安装前先把板面清理干净，刷好脱模剂，应涂刷均匀，不得漏涂。d.电线管、电线盒等需预先与钢筋网片固定，门窗洞模板支好后，门窗洞模板与大模板接触面粘贴海绵条。e.支模前，先支门窗洞模板，门窗洞模板先在地面组装成整体，然后放置到钢筋网中，为防止模板移位，模板四周加限位钢筋。f.阴阳角模板拼缝处要加海绵条处理，以防止拼缝处漏浆。模板就位后，外侧用斜支撑调整模板位置及垂直度。用丝杠调整模板的位置，之后确定各模板的位置无误后，拧紧丝杠调整板面的垂直度。同时要保证穿墙螺栓口要对齐。剪力墙对拉螺栓⑤、楼梯模板支设 先支设休息平台梁模板，再支设楼梯模板斜愣，最后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板，楼梯段模板组装情况做法如图。⑥、其他构件模板阳台、空调板底板侧板采用15mm多层板，次龙骨为60×80方木，主龙骨为50×100方木或φ48钢管，斜支撑为φ48钢管。阳台、空调板模板随顶板同时支模，随顶板混凝土一同浇筑。卫生间、厨房、阳台等降板模板用50mm*100mm木枋加模板为侧模，四个角用模板或木枋固定，保证侧模整体稳定性。侧模定位牢固，保证高差处混凝土的成型质量，做法如图降板模板设置示范图降板区域拆模后观感图七、技术质量保证措施严格落实班组自检、互检、交接检“三检制度”，确保模板安装质量。砼浇筑过程中应派专人2～3名观模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。所有柱子模板拼缝，梁与柱等节点处均需用海棉胶带贴缝或以密封胶带粘贴，以确保砼不漏浆。梁、板模安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度，其拼装精度按GB50204-2015要求施工。浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预埋孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0当梁板跨度≥4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1/1000-3/1000。所使用的钢管规格为Φ48×2.75mm，对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。拆模时，以项目部下发的指令书为拆模依据。八、模板拆除1、拆模注意事项(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模表　底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。 (6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。2、模板拆除工艺⑴、工艺流程填写拆模申请单→拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→拆除梁连接件及侧模板→分段分片拆除楼板模板、钢（木）楞及支柱→拆除梁底模板及支撑系统。⑵、拆模施工要点1）拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业，然后拆除梁与楼板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。2）下调支柱顶翼托螺杆后，用钢钎轻轻撬动竹胶板，或木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。每块竹胶板拆下时，人工托块放于地上。(3)、模板拆除及清理1.模板拆除条件模板拆除时应使砼达到必要的强度，砼的强度以同条件养护试块的抗压强度为准。具体要求如下：墙体、柱：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受到损坏，方可拆模。顶板、梁：应符合设计要求，即当本层和下层砼强度达到砼强度设计标准值100%时，方可拆除。悬挑板(梁)：应符合设计要求，即当本层和下层砼强度达到砼强度设计标准值100%时，方可拆除。后浇带部位模板必须有待后浇带封闭达到强度方可拆除。拆模时，实行拆模申请制度，由模板工长填写拆模申请，经技术负责人批准后方可拆模。2.拆除顺序遵循先支后拆，先非承重构件后承重构件，以及自上而下的原则。3.模板拆除方法墙体模板拆除先松动穿墙螺栓、螺母、“3”型件，再拆斜支撑及横竖钢楞，再用撬棍轻轻撬动模板，由上而下拆除墙体、柱模板，拆除时注意保留最上一层螺栓，作为上部墙体模板连接件，确保接缝处平直。顶板模板拆除拆除有梁顶板时，先拆除梁侧模，再拆除楼板模板，最后拆除底模。拆除顶板模板时，先拆除水平拉杆，然后拆除支柱，保留跨中支柱以承受上部荷载。拆去支撑之前，在次龙骨处增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时不致全面脱落。拆模时，操作人员站在已拆除的空隙中，拆去近旁的支柱，再拆除模板下的龙骨，由近及远、逐块逐段用钩子将模板钩下。梁模板的拆除拆除工艺流程:拆除部分水平拉杆→拆除梁侧模固定支撑→拆除梁侧模→下调顶板模板支撑→使模板下降→拆除板龙骨及支撑→分段分片拆除楼板模板→拆除梁底模及其支撑。 拆除部分水平拉杆，以便作业。而后拆除梁侧模板的水平管及斜撑，轻撬梁侧模板，使之与混凝土表面脱离。下调顶板模板顶托后，轻撬模板下的龙骨，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。严禁用铁棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支撑顶托下调相当高度，以托住拆下的模板。严禁模板自由坠落地面。拆除梁底模板的方法同楼板模板。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支撑横杆，然后向两端逐根下调。拆除梁底支撑时也从跨中向两端作业。柱模板的拆除拆除工艺流程:拆除拉杆、斜撑→拆除连接角螺栓→拆模→木胶板护角先松动柱箍上拉结的螺杆，拆除柱箍，再拆斜支撑，用撬棍轻轻从上部撬动模板，模板与墙体分离后，拆除模板。模板清理维护模板拆除后，由工长组织应及时清理模板，对木模板用扁铲将表面灰浆清理干净后，刷水性脱模剂。模板拆除后，及时修理破损、变形的模板，将破损处修补完整，将模板变形及板面凹凸处修理平整、光滑。模板拆出后，由塔吊吊运至指定存放场地，放置平稳。4.质量通病的预防及纠正标高偏差（1）楼梯、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。（2）每层标高必须用水准仪抄测出楼板上50cm标高控制点，用红漆做好标记，并应核对无误。模内清理不干净合模之前应对墙体进行最后一道清扫，合模时应防止杂物掉进墙内。合模后当有杂物进入模内时用钢丝钩进行清理。模板位移（1）墙模根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定牢固，发生偏差应认真校正。（2）模板支完后要对贯通的墙面拉通线检查，以保证整体墙面位置准确。电梯井及矩形房间还应拉对角线检查，以保证井道及房间的方正。（3）螺栓、顶撑、木楔要牢固、可靠，以防松动造成模板变形。板缝跑浆（1）模板拼装前，模板边刨边，预拼不留缝隙，墙体模板底部和洞口模板边缘贴一道5cm宽的密封条。以保证模板的接缝严密。（2）墙体模板安装前，在板上贴一道密封条，再立墙模，以保证模板底部接缝严密，不露浆。墙柱阴阳角配模时配成企口式,利用外侧加固木方压盖住板缝;外侧加固用对拉螺栓,少用扣件（受扣件抗滑能力和质量影响较大，不易保证）。上下层柱墙脚接槎错台漏浆(1)在下层预埋下挂杆或对拉螺栓,在上层支模时,在下层砼面粘贴海绵条,配模时模板要加长100,包到下层砼50～100,并利用预埋的下挂杆或对拉螺栓夹紧下包模板（见下图）; 九、剪力墙模板质量控制要点1在模板施工前应弹出每根柱子的定位轴线，从定位轴线测量弹出柱外框边。2墙板模板封闭前，墙板钢筋必须施工完毕，墙板根部模板内杂物清除干净，混凝土交接处浮浆和松散的混凝土清除后浇水冲洗干净，预埋件安装完成且隐蔽工程验收完成。3穿墙螺杆应采用圆钢制作，规格不小于Ф12，有防水要求的墙板及人防区域必须采用止水型螺杆，螺杆直径、布置间距应经计算确定，且离墙根不大于200mm位置处必须设置一道，采用双螺帽设置，预防涨模、爆模，参见图12、图13。4普通剪力墙墙根采用剪力墙边线外100mm钉木模板条，或者采用水泥砂浆封堵，确保剪力墙根不漏浆，做法如图所示。剪力墙墙根防漏浆节点剖面图剪力墙墙根防漏浆节点示范图5下层边墙模板配模时将最上部一道加固及模板结构单独设置，墙外侧模板顶部要求高出楼板面400mm以上，保证第一道加固能够固定在这块模板。在下层剪力墙模板拆除时此区域模板在上层柱子施工时不拆除，另一边措施同普通剪力墙，保证楼层间混凝土不错台，确保接缝处不漏浆。图边墙墙根防漏浆节点剖面图图边墙强根防漏浆节点示范 梁、板模板质量控制要点1楼板模板应尽量采用整张大模板，减少碎拼小模板的使用量，铺模板时应由四周向中部铺设，把整张板之间拼装的小模板留置在板中部，胶合板模板应选用表面经覆膜处理的产品，做法如图所示。图模板铺装示范图图拆模后观感图阳角制作样板；接缝平整、做工精图模板铺装示范图2梁、板跨度大于4m，梁、板应按设计要求起拱，起拱高度一般为净跨度的1‰～3‰。3外侧梁边模采用钢管斜撑加固，斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于60°，做法如图所示。 图外侧梁边模板加固示范图4高度大于800mm的梁侧模应采用对拉螺杆加固，螺杆直径不小于12mm，间距根据计算确定。5模板拼缝应不大于2mm，要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象，做法如图所示。图模板节点示范图 十、模板工程质量控制程序学习图纸和技术资料学习图纸和技术资料学习图纸和技术资料学习图纸和技术资料学习图纸和技术资料底部标高中心线，端面尺寸放线学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底技术交底技术交底施工日记质量评定记录质量评定清理现场文明施工自检记录拆模按规范及方案设计注意保护棱角技术交底和钢筋砼工工序交接检查浇捣砼时留人看模（巡检）中间抽查执行检查标准自检梁、板和柱抽检质量评定不合格的处理 模板工程质量控制程序图否专职质检员检验砼浇注时留专人照看与钢筋、砼工序交接检查全体操作人员参加书面交底熟悉设计文件明确质量目标学习操作规程及验收规范技术交流支模质量评定是否符合设计及验收规范下道工序拆模施工前准备清理修理模板及支撑架文明拆模、注意成品保护重点构件根据抗压强度报告、确定拆模时间优化拆模方案定点操作、挂牌施工工长、质检员中间抽查班组自检检查脚手架弹出构件中心及边线复核标高、检查轴线模板涂刷隔离剂引测高程、投设轴线优化支撑、模板系统清理现场、文明施工“三检”记录资料整理分类归档质量验评记录施工记录应急预案 十一、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：樊晓文手机：17786531396安全员：秦自华手机：13100716252技术负责人：黄存玉手机：13986220615医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。 十二、扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.70。模板支架搭设高度为2.9m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×2.75mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.70。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.12+0.20)+1.40×1.00=5.240kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.12+0.7×1.40×1.00=5.030kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.120×1.200+0.200×1.200=3.840kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.000)×1.200=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=64.800cm3I=58.320cm4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.125×(1.20×3.840+1.40×1.200)×0.300×0.300=0.071kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.071×1000×1000/64800=1.092N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5×3.840×3004/(384×6000×583200)=0.116mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.120×0.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+0.000)×0.300=0.300kN/m静荷载q1=1.20×0.900+1.20×0.060=1.152kN/m活荷载q2=1.40×0.300=0.420kN/m计算单元内的木方集中力为(0.420+1.152)×1.200=1.886kN2.木方的计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.886/1.200=1.572kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.57×1.20×1.20=0.283kN.m最大剪力Q=0.625×1.200×1.572=1.179kN最大支座力N=1.25×1.200×1.572=2.358kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×6.00×6.00/6=24.00cm3；I=4.00×6.00×6.00×6.00/12=72.00cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.283×106/24000.0=11.79N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.625ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1179/(2×40×60)=0.737N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.960kN/m最大变形v=0.521×0.960×1200.04/(100×9000.00×720000.0)=1.601mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.358kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.178kN.m经过计算得到最大支座F=10.510kN经过计算得到最大变形V=1.603mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.178×106/1.05/8982.0=124.91N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.603mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.151×2.880=0.435kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.200×1.200=4.320kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.043kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+0.000)×1.200×1.200=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.067kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=143.50N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；λ=3619/16.0=226.880,φ=0.143σ=7854/(0.143×423.9)=129.862N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；λ=3748/16.0=234.983,φ=0.134σ=7854/(0.134×423.9)=138.721N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=129.862N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m；λ=3619/16.0=226.909,φ=0.143σ=8067/(0.143×423.9)=133.397N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×0.620×0.126=0.016kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.016×1.200×1.500×1.500/10=0.005kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.200×4.865+1.400×1.440+0.9×1.400×0.005/1.200=7.859kN非顶部立杆Nw=1.200×5.043+1.400×1.440+0.9×1.400×0.005/1.200=8.073kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；λ=3619/16.0=226.880,φ=0.143σ=7859/(0.143×423.9)+5000/4491=131.138N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；λ=3748/16.0=234.983,φ=0.134σ=7859/(0.134×423.9)+5000/4491=140.003N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=131.138N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m；λ=3619/16.0=226.909,φ=0.143 σ=8073/(0.143×423.9)+5000/4491=134.673N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.00×0.12)+1×1.20×(0.44×4×4/4.50/4.50)+1.40×(0.00+1.00)=5.65kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×5.65=25.43kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×25.44×4.502=26.42kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=1620.00×360.00/(4500.00×100.00×7.20)=0.18查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.164此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=αsbh02fcm=0.164×4500.000×100.0002×7.2×10-6=53.1kN.m结论：由于∑Mi=53.14=53.14>Mmax=26.42所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！一层以上墙体模板计算书1、计算依据：（1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008（2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（4）《钢结构设计规范》GB50017-20032、工程属性砼墙特性一层以上墙砼墙厚度(mm)200砼墙高度(mm)2900砼墙长度(mm)40003、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)250主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)450主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道450第3道450第4道450第5道450第6道450 第7道4504、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5.71外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5.71×0.9×2.51/2，24×3}＝min{54.603，72}＝54.603kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2有效压头高度h＝G4k/γc＝54.6/24＝2.275m承载能力极限状态设计值Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×54.600+1.4×2.000，1.35×54.600+1.4×0.7×2.000]＝68.10kN/m2Smin＝0.9×1.4Q4k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝54.600kN/m2Sˊmin＝0kN/m25、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mmW＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。（1）强度验算q＝bSmax＝1.0×68.10＝68.10kN/m 验算简图Mmax＝ql2/8=68.10×0.2502/8=0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/37500=14.19N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求！（2）挠度验算qˊ＝bSˊmax＝1.0×54.60＝54.60kN/m验算简图挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×54.60×2504/(384×10584×281250)=0.93mm≤[ν]=l/250=250/250=1.00mm满足要求！6、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格32×80小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）14.85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）34.133小梁截面惯性矩I（cm4）136.533小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数η1（1）强度验算q＝ηlSmax＝1.000×0.250×68.103＝17.03kN/mqmin＝ηlSmin＝1.000×0.250×2.520＝0.63kN/m 验算简图弯矩图Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/34133=9.98N/mm2≤[f]=14.85N/mm2满足要求！（2）挠度验算qˊmax＝ηlSˊmax＝1.000×0.250×54.60＝13.65kN/mqˊmin＝ηlSˊmin＝1.000×0.250×0＝0kN/m验算简图变形图νmax＝0.31mm≤[ν]=l/250=450/250=1.8mm满足要求！（3）支座反力计算承载能力极限状态 剪力图R1=7.37/η=7.37/1.000=7.37kNR2=7.57/η=7.57/1.000=7.57kNR3=6.96/η=6.96/1.000=6.96kNR4=4.91/η=4.91/1.000=4.91kNR5=3.56/η=3.56/1.000=3.56kNR6=2.03/η=2.03/1.000=2.03kNR7=0.55/η=0.55/1.000=0.55kN正常使用极限状态剪力图Rˊ1=5.91/η=5.91/1.000=5.91kNRˊ2=6.07/η=6.07/1.000=6.07kNRˊ3=5.55/η=5.55/1.000=5.55kNRˊ4=3.85/η=3.85/1.000=3.85kNRˊ5=2.72/η=2.72/1.000=2.72kNRˊ6=1.46/η=1.46/1.000=1.46kNRˊ7=0.28/η=0.28/1.000=0.28kN（4）抗剪验算Vmax＝3.96kNτ＝Vmax/(2bh)=3.96*103/(2*32*80)=0.77N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2满足要求！ 7、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5主梁计算方式三等跨梁由上节"小梁验算"的"支座反力计算"知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。承载能力极限状态：Rmax＝ζMax[7.37，7.568，6.957，4.91，3.557，2.026，0.547]＝0.5×7.568=3.784kN。正常使用极限状态：Rˊmax＝ζMax[5.908，6.07，5.554，3.853，2.723，1.46，0.278]＝0.5×6.07=3.035kN。（1）强度验算验算简图弯矩图Mmax＝0.28kN·mσ＝Mmax/W＝0.28×106/4490=63.21N/mm2[f]≤205N/mm2满足要求！（2）支座反力计算 剪力图第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝13.23/ζ=13.23/0.5=26.45kN计算方法同上，可依次知：第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝13.58/ζ=13.58/0.5=27.16kN第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝12.48/ζ=12.48/0.5=24.97kN第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝8.81/ζ=8.81/0.5=17.62kN第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝6.38/ζ=6.38/0.5=12.77kN第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝3.64/ζ=3.64/0.5=7.27kN第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝0.98/ζ=0.98/0.5=1.96kN（3）挠度验算验算简图变形图νmax＝0.06mm≤[ν]=l/250=450/250=1.8mm满足要求！8、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8支撑横向验算间距：m＝max[s，s/2+D]＝max[450，450/2+150]=450mm支撑竖向验算间距：n1=(h1+h2)/2=(200+650)/2=425mmn2＝(h3-h1)/2＝(1100-200)/2＝450mmn3＝(h4-h2)/2＝(1550-650)/2＝450mmn4＝(h5-h3)/2＝(2000-1100)/2＝450mmn5＝(h6-h4)/2＝(2450-1550)/2＝450mmn6＝(h7-h5)/2＝(2850-2000)/2＝425mmn8=H-(h8+h7)/2=3000-(2850+2450)/2＝350mmn=max[n1,n2,n3,n4,n5,n6,n7]=450mmN=0.5mnSmax＝0.5×0.45×0.45×68.103＝6.89542875kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！一层以上顶板模板计算书1、计算依据：（1）《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008（3）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（4）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（5）《钢结构设计规范》GB50017-20032、工程属性新浇混凝土楼板名称地上部分楼层板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.7新浇混凝土楼板边宽B(m)4.53、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3 楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.31风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.84、模板体系设计模板支架高度(m)2.9立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)50立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)250小梁悬挑端计算长度(mm)50,50主梁悬挑端计算长度(mm)50,50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.95、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4（1）强度验算q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×1=7.621kN/mM=q1l2/8=7.621×0.252/8=0.06kN·m；σ＝M/W＝0.06×106/37500＝1.588N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2504/(384×10000×281250)＝0.056mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！6、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67因[L/la]取整＝[6700/600]取整＝11，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： （1）强度验算q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝1.905kN/m因此，q1静＝γ0×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝1.118kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.788kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.118×0.62+0.121×0.788×0.62＝0.077kN·mM2＝q1L12/2=1.905×0.052/2＝0.002kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.077，0.002]＝0.077kN·mσ＝Mmax/W＝0.077×106/42670＝1.813N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.118×0.6+0.62×0.788×0.6＝0.7kNV2＝q1L1＝1.905×0.05＝0.095kNVmax＝max[V1，V2]＝max[0.7，0.095]＝0.7kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.7×1000/(2×80×40)＝0.328N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.828kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.828×6004/(100×9350×1706700)＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.828×6004/(100×9350×1706700)＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm7、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49（1）小梁最大支座反力计算Q1k＝2.5kN/m2q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝1.973kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝1.185kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.788kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.878kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.185×0.6+1.223×0.788×0.6＝1.391kN按悬臂梁，R1＝1.973×0.05＝0.099kNR＝max[R"max，R1]＝1.391kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×0.878×0.6＝0.602kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.878×0.05＝0.044kNR＝max[R"max，R1]＝0.602kN;（2）抗弯验算计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.216×106/4490＝48.179N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（3）抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×2.107×1000/424＝9.936N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（4）挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.083mm≤[ν]=600/400=1.5mm悬挑段νmax＝0.023mm≤[ν]=50/400=0.125mm满足要求！8、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ162-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180满足要求！查表得，φ＝0.517Mw＝γ0×0.9×1.4×ωk×La×h2/10＝1×0.9×1.4×0.31×0.6×1.82/10＝0.076kN·mNw＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.05+La /2，La]×max[0.05+Lb/2，Lb]＝1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×(2.5+0.076/0.6)]×max[0.05+0.6/2，0.6]×max[0.05+0.6/2，0.6]＝3.02kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3019.663/(0.517×424)+0.076106/4490＝30.665N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！斜杆计算：W=ωk×lb×h=0.31×0.6×1.8=0.334kN；Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(1.8×1.8+0.6×0.6)1/2/0.6×0.334=1.057kN≤8kN；斜杆验算满足要求！9、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.02kN≤[N]＝30kN满足要求！。'