GB 50010-2002 混凝土结构设计规范.pdf 192页

'@UDC筑龙中华人民共和国国家标准网PGB500102002www.sin混凝土结构设计规范oaecCodefordesignofconcretestructures.com混凝土结构设计规范资料编号20020220发布20020401实施GB中华人民共和国建设部50联合发布01国家质量监督检验检疫总局0-2002第1页@ @筑龙网中华人民共和国国家标准ww混凝土结构设计规范w.sinoaCodefordesignofconcretestructuresec.comGB50010-2002主编部门:中华人民共和国建设部混凝批准部门:中华人民共和国建设部土结构施行日期:2002年4月1日设计规范资料编号GB50中国建筑资讯网010-2002北京2002第2页@ @筑龙网关于发布国家标准w混凝土结构设计规范的通知ww.建标[2002]47号sinoa根据我部关于印发<一九九七年工程建设标准制订修订计划>的通知(建标ec.[1997]108号)的要求由建设部会同有关部门共同修订的混凝土结构设计规范com经有关部门会审批准为国家标准编号为GB50010-2002自2002年4月1日起施行其中3.1.83.2.14.1.34.1.44.2.24.2.36.1.19.2.19.5.110.9.310.9.811.1.211.1.411.3.111.3.611.4.1211.7.11为强制性条文必须严格执行原混凝土结构设计规范GBJ10-89于2002年12月31日废止本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释中国建筑科学研究院负责具混凝体技术内容的解释建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行土结构设计规范中华人民共和国建设部2002年2月20日资料编号GB50010-2002第3页@ @筑龙前言网本标准是根据建设部建标[1997]108号文的要求由中国建筑科学研究院会同有关的高等院校及科研设计企业单位共同修订而成在修订过程中规范修订组开展了各类专题研究进行了广泛的调查分析总ww结了近年来我国混凝土结构设计的实践经验与相关的标准规范进行了协调与国w.si际先进的标准规范进行了比较和借鉴在此基础上以多种方式广泛征求了全国有关noa单位的意见并进行了试设计对主要问题进行了反复修改最后经审查定稿ec.本规范主要规定的内容有:混凝土结构基本设计规定材料结构分析承载力com极限状态计算及正常使用极限状态验算构造及构件结构构件抗震设计及有关的附录本规范将来可能需要进行局部修订有关局部修订的信息和条文内容将刊登在工程建设标准化杂志上本规范以黑体字标志的条文为强制性条文必须严格执行混凝为提高规范的质量请各单位在执行本规范过程中结合工程实践认真总结土结经验并将意见和建议寄交北京市北三环东路30号中国建筑科学研究院国家标准混构设凝土结构设计规范管理组(邮编:100013E-mail:code-ibs-cabr@263.net.cn)计规本标准主编单位:中国建筑科学研究院范参加单位:清华大学天津大学重庆建筑大学湖南大学东南大学河海大学大连理工大学哈尔滨建筑大学西安建筑科技大学建设部建筑设计院北京市建筑设计研究院首都工程有限公司中国轻工业北京设计院铁道部专业设计院交通部水运规划设计院西北水电勘测设计院冶金材料行业协会预应力委资员会料编本规范主要起草人:号李明顺徐有邻G白生翔白绍良孙慧中沙志国吴学敏陈健B5胡德炘程懋堃王振东王振华过镇海庄崖屏001朱龙邹银生宋玉普沈聚敏邸小坛吴佩刚0-2周氏姜维山陶学康康谷贻蓝宗建干城002夏琪俐第4页@ @筑龙目次网1总则......................................................................................82术语符号..................................................................................92.1术语.......................................................................................................9ww2.2符号......................................................................................................10w.si3基本设计规定............................................................................15noa3.1一般规定..............................................................................................15ec.3.2承载能力极限状态计算规定................................................................16com3.3正常使用极限状态验算规定................................................................173.4耐久性规定..........................................................................................184材料..........................................................................................214.1混凝土..................................................................................................214.2钢筋......................................................................................................22混凝5结构分析...................................................................................28土结5.1基本原则..............................................................................................28构设5.2线弹性分析方法...................................................................................29计规5.3其他分析方法.......................................................................................30范6预应力混凝土结构构件计算要求.................................................326.1一般规定..............................................................................................326.2预应力损失值计算...............................................................................377承载能力极限状态计算..............................................................42资7.1正截面承载力计算的一般规定............................................................42料编7.2正截面受弯承载力计算........................................................................44号7.3正截面受压承载力计算........................................................................48G7.4正截面受拉承载力计算........................................................................59B57.5斜截面承载力计算...............................................................................610017.6扭曲截面承载力计算...........................................................................680-27.7受冲切承载力计算...............................................................................750027.8局部受压承载力计算...........................................................................797.9疲劳验算...............................................................错误未定义书签第5页@ @8正常使用极限状态验算..................................错误未定义书签筑8.1裂缝控制验算........................................................错误未定义书签龙8.2受弯构件挠度验算................................................错误未定义书签网9构造规定.................................................错误未定义书签9.1伸缩缝...............................................................错误未定义书签w9.2混凝土保护层........................................................错误未定义书签ww9.3钢筋的锚固...........................................................错误未定义书签.si9.4钢筋的连接...........................................................错误未定义书签noa9.5纵向受力钢筋的最小配筋率.................................错误未定义书签ec.c9.6预应力混凝土构件的构造规定.............................错误未定义书签om10结构构件的基本规定....................................错误未定义书签10.1板.........................................................................错误未定义书签10.2梁.........................................................................错误未定义书签10.3柱.........................................................................错误未定义书签10.4梁柱节点.......................................................错误未定义书签混凝10.5墙.........................................................................错误未定义书签土结10.6叠合式受弯构件..................................................错误未定义书签构设10.7深受弯构件..........................................................错误未定义书签计规10.8牛腿...............................................................错误未定义书签范10.9预埋件及吊环......................................................错误未定义书签10.10预制构件的连接................................................错误未定义书签11混凝土结构构件抗震设计.............................错误未定义书签11.1一般规定.......................................................错误未定义书签资11.2材料...............................................................错误未定义书签料编11.3框架梁.............................................................错误未定义书签号11.4框架柱及框支柱..................................................错误未定义书签GB11.5铰接排架柱..........................................................错误未定义书签5011.6框架梁柱节点及预埋件.......................................错误未定义书签01011.7剪力墙.............................................................错误未定义书签-2011.8预应力混凝土结构构件.......................................错误未定义书签02附录A素混凝土结构构件计算..........................错误未定义书签A.1一般规定........................................................错误未定义书签第6页@ @A.2受压构件........................................................错误未定义书签筑A.3受弯构件........................................................错误未定义书签龙A.4局部构造钢筋.......................................................错误未定义书签网A.5局部受压..............................................................错误未定义书签附录B钢筋的公称截面面积计算截面面积及理论重量错误未定义w书签ww附录C混凝土的多轴强度和本构关系................错误未定义书签.siC.1总则................................................................错误未定义书签noaC.2单轴应力-应变关系..............................................错误未定义书签ec.cC.3多轴强度...............................................................错误未定义书签omC.4破坏准则和本构模型............................................错误未定义书签附录D后张预应力钢筋常用束形的预应力损失..错误未定义书签附录E与时间相关的预应力损失.......................错误未定义书签附录F任意截面构件正截面承载力计算.............错误未定义书签附录G板柱节点计算用等效集中反力设计值......错误未定义书签混凝本规范用词用语说明...........................................错误未定义书签土结构设计规范资料编号GB50010-2002第7页@ @筑龙1总则网1.0.1为了在混凝土结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策做到技术先进安全适用经济合理确保质量制订本规范1.0.2本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土预应力混凝土以及素混凝土ww承重结构的设计本规范不适用于轻骨料混凝土及其他特种混凝土结构的设计w.si1.0.3混凝土结构的设计除应符合本规范外尚应符合国家现行有关强制性标准noa的规定ec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第8页@ @筑龙2术语符号网2.1术语2.1.1混凝土结构concretestructurew以混凝土为主制成的结构包括素混凝土结构钢筋混凝土结构和预应力混凝ww土结构等.sin2.1.2素混凝土结构plainconcretestructureoae由无筋或不配置受力钢筋的混凝土制成的结构c.co2.1.3钢筋混凝土结构reinforcedconcretestructurem由配置受力的普通钢筋钢筋网或钢筋骨架的混凝土制成的结构2.1.4预应力混凝土结构prestressedconcretestructure由配置受力的预应力钢筋通过张拉或其他方法建立预加应力的混凝土制成的结构混2.1.5先张法预应力混凝土结构pretensionedprestressedconcretestructure凝在台座上张拉预应力钢筋后浇筑混凝土并通过粘结力传递而建立预加应力的土结混凝土结构构设2.1.6后张法预应力混凝土结构post-tensionedprestressedconcretestructure计规在混凝土达到规定强度后通过张拉预应力钢筋并在结构上锚固而建立预加应范力的混凝土结构2.1.7现浇混凝土结构cast-in-situconcretestructure在现场支模并整体浇筑而成的混凝土结构2.1.8装配式混凝土结构prefabricatedconcretestructure资料由预制混凝土构件或部件通过焊接螺栓连接等方式装配而成的混凝土结构编号2.1.9装配整体式混凝土结构assembledmonolithicconcretestructure由预制混凝土构件或部件通过钢筋连接件或施加预应力加以连接并现场浇筑GB混凝土而形成整体的结构5002.1.10框架结构framestructure10由梁和柱以刚接或铰接相连接而构成承重体系的结构-202.1.11剪力墙结构shearwallstructure02由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构第9页@ @2.1.12框架-剪力墙结构frame-shearwallstructure筑由剪力墙和框架共同承受竖向和水平作用的结构龙2.1.13深受弯构件deepflexuralmember网跨高比小于5的受弯构件2.1.14深梁deepbeamw跨高比不大于2的单跨梁和跨高比不大于2.5的多跨连续梁ww2.1.15普通钢筋ordinarysteelbar.si用于混凝土结构构件中的各种非预应力钢筋的总称noa2.1.16预应力钢筋prestressingtendonec.c用于混凝土结构构件中施加预应力的钢筋钢丝和钢绞线的总称om2.1.17可靠度degreeofreliability结构在规定的时间内在规定的条件下完成预定功能的概率2.1.18安全等级safetyclass根据破坏后果的严重程度划分的结构或结构构件的等级2.1.19设计使用年限designworkinglife混凝设计规定的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定目的使用的时期土结2.1.20荷载效应loadeffect构设由荷载引起的结构或结构构件的反应例如内力变形和裂缝等计规2.1.21荷载效应组合loadeffectcombination范按极限状态设计时为保证结构的可靠性而对同时出现的各种荷载效应设计值规定的组合2.1.22基本组合fundamentalcombination承载能力极限状态计算时永久荷载和可变荷载的组合资2.1.23标准组合characteristiccombination料编正常使用极限状态验算时对可变荷载采用标准值组合值为荷载代表值的组号合GB2.1.24准永久组合quasi-permanentcombination50正常使用极限状态验算时对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合0102.2符号-2002.2.1材料性能2Ec混凝土弹性模量第10页@ @fE混凝土疲劳变形模量c筑Es钢筋弹性模量龙C20表示立方体强度标准值为20N/mm2的混凝土强度等级网f′cu边长为150mm的施工阶段混凝土立方体抗压强度fcuk边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值wfckfc混凝土轴心抗压强度标准值设计值wwftkft混凝土轴心抗拉强度标准值设计值.sinf′ckf′tk施工阶段的混凝土轴心抗压轴心抗拉强度标准值oafykfptk普通钢筋预应力钢筋强度标准值ec.cfyf′y普通钢筋的抗拉抗压强度设计值omfpyf′py预应力钢筋的抗拉抗压强度设计值2.2.2作用作用效应及承载力N轴向力设计值NkNq按荷载效应的标准组合准永久组合计算的轴向力值Np后张法构件预应力钢筋及非预应力钢筋的合力混凝Np0混凝土法向预应力等于零时预应力钢筋及非预应力钢筋的合力土结Nu0构件的截面轴心受压或轴心受拉承载力设计值构设NuxNuy轴向力作用于x轴y轴的偏心受压或偏心受拉承载力设计值计规M弯矩设计值范MkMq按荷载效应的标准组合准永久组合计算的弯矩值Mu构件的正截面受弯承载力设计值Mcr受弯构件的正截面开裂弯矩值T扭矩设计值资V剪力设计值料编Vcs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值号Fl局部荷载设计值或集中反力设计值GBckcq荷载效应的标准组合准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应50力010pc由预加力产生的混凝土法向应力-20tpcp混凝土中的主拉应力主压应力02ffσc,maxσc,min疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大应力最小应力第11页@ @sp正截面承载力计算中纵向普通钢筋预应力钢筋的应力筑sk按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力或等效应力龙con预应力钢筋张拉控制应力网p0预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力pe预应力钢筋的有效预应力wlσ′l受拉区受压区预应力钢筋在相应阶段的预应力损失值ww混凝土的剪应力.siwmax按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度noa2.2.3几何参数ec.ca′纵向受拉钢筋合力点纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离om′sas纵向非预应力受拉钢筋合力点纵向非预应力受压钢筋合力点至截面近边的距离pa′p受拉区纵向预应力钢筋合力点受压区纵向预应力钢筋合力点至截面近边的距离b矩形截面宽度T形I形截面的腹板宽度混凝bfb′fT形或I形截面受拉区受压区的翼缘宽度土结d钢筋直径或圆形截面的直径构设c混凝土保护层厚度计规ee′轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点纵向受压钢筋合力点的距离范e0轴向力对截面重心的偏心距ea附加偏心距ei初始偏心距h截面高度资h0截面有效高度料编hfh′fT形或I形截面受拉区受压区的翼缘高度号i截面的回转半径GBrc曲率半径50la纵向受拉钢筋的锚固长度010l0梁板的计算跨度或柱的计算长度-20s沿构件轴线方向上横向钢筋的间距螺旋筋的间距或箍筋的间距02x混凝土受压区高度y0yn换算截面重心净截面重心至所计算纤维的距离第12页@ @z纵向受拉钢筋合力至混凝土受压区合力点之间的距离筑A构件截面面积龙A0构件换算截面面积网An构件净截面面积AsA′s受拉区受压区纵向非预应力钢筋的截面面积wApA′p受拉区受压区纵向预应力钢筋的截面面积wwAsvlAst1在受剪受扭计算中单肢箍筋的截面面积.siAstl受扭计算中取用的全部受扭纵向非预应力钢筋的截面面积noaAsvAsh同一截面内各肢竖向水平箍筋或分布钢筋的全部截面面积ec.cAsbApb同一弯起平面内非预应力预应力弯起钢筋的截面面积omAl混凝土局部受压面积Acor钢筋网螺旋筋或箍筋内表面范围内的混凝土核心面积B受弯构件的截面刚度W截面受拉边缘的弹性抵抗矩W0换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩混凝Wn净截面受拉边缘的弹性抵抗矩土结Wt截面受扭塑性抵抗矩构设I截面惯性矩计规I0换算截面惯性矩范In净截面惯性矩2.2.4计算系数及其他1受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值资E钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值料编c混凝土强度影响系数号1矩形应力图受压区高度与中和轴高度(中和轴到受压区边缘的距离)GB的比值50l局部受压时的混凝土强度提高系数010混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数-20偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向力偏心距增大系数02计算截面的剪跨比摩擦系数第13页@ @纵向受力钢筋的配筋率筑svsh竖向箍筋水平箍筋或竖向分布钢筋水平分布钢筋的配筋率龙v间接钢筋或箍筋的体积配筋率网轴心受压构件的稳定系数考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数wϕ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ww.sinoaec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第14页@ @筑龙3基本设计规定网3.1一般规定3.1.1本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计法以可靠指标度量结构构件ww的可靠度采用分项系数的设计表达式进行设计w.si3.1.2整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能noa要求此特定状态称为该功能的极限状态极限状态分为以下两类:ec.1承载能力极限状态:结构或结构构件达到最大承载力出现疲劳破坏或不适于com继续承载的变形2正常使用极限状态:结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值3.1.3结构构件应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求分别按下列规定进行计算和验算:混凝1承载力及稳定:所有结构构件均应进行承载力(包括失稳)计算在必要时尚应土结进行结构的倾覆滑移及漂浮验算构设有抗震设防要求的结构尚应进行结构构件抗震的承载力验算计规2疲劳:直接承受吊车的构件应进行疲劳验算但直接承受安装或检修用吊车的范构件根据使用情况和设计经验可不作疲劳验算3变形:对使用上需要控制变形值的结构构件应进行变形验算4抗裂及裂缝宽度:对使用上要求不出现裂缝的构件应进行混凝土拉应力验算对使用上允许出现裂缝的构件应进行裂缝宽度验算对叠合式受弯构件尚资应进行纵向钢筋拉应力验算料编3.1.4结构及结构构件的承载力(包括失稳)计算和倾覆滑移及漂浮验算均应采号用荷载设计值疲劳变形抗裂及裂缝宽度验算均应采用相应的荷载代表值G直接承受吊车的结构构件在计算承载力及验算疲劳抗裂时应考虑吊车荷载的B5动力系数001预制构件尚应按制作运输及安装时相应的荷载值进行施工阶段的验算预制0-2构件吊装的验算应将构件自重乘以动力系数动力系数可取1.5但可根据构件吊002装时的受力情况适当增减对现浇结构必要时应进行施工阶段的验算第15页@ @当结构构件进行抗震设计时地震作用及其他荷载值均应按现行国家标准建筑筑抗震设计规范GB50011的规定确定龙3.1.5钢筋混凝土及预应力混凝土结构构件受力钢筋的配筋率应符合本规范第9网章第10章有关最小配筋率的规定素混凝土结构构件应按本规范附录A的规定进行计算w3.1.6结构应具有整体稳定性结构的局部破坏不应导致大范围倒塌ww3.1.7在设计使用年限内结构和结构构件在正常维护条件下应能保持其使用功能.si而不需进行大修加固设计使用年限应按现行国家标准建筑结构可靠度设计统一noa标准GB50068确定若建设单位提出更高要求也可按建设单位的要求确定ec.c3.1.8未经技术鉴定或设计许可不得改变结构的用途和使用环境om3.2承载能力极限状态计算规定3.2.1根据建筑结构破坏后果的严重程度建筑结构划分为三个安全等级设计时应根据具体情况按照表3.2.1的规定选用相应的安全等级表3.2.1建筑结构的安全等级安全等级破坏后果建筑物类型混凝一级很严重重要的建筑物土结二级严重一般的建筑物构设三级不严重次要的建筑物计规注对有特殊要求的建筑物其安全等级应根据具体情况另行确定范3.2.2建筑物中各类结构构件的安全等级宜与整个结构的安全等级相同对其中部分结构构件的安全等级可根据其重要程度适当调整但不得低于三级3.2.3对于承载能力极限状态结构构件应按荷载效应的基本组合或偶然组合采资料用下列极限状态设计表达式:编号γSR(3.2.3-1)0R=R(fc,fs,αk,)(3.2.3-2)GB式中0重要性系数:对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构500件不应小于1.1对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件不应小10于1.0对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件不应小于0.9-20在抗震设计中不考虑结构构件的重要性系数02S承载能力极限状态的荷载效应组合的设计值按现行国家标准建筑结构第16页@ @荷载规范GB50009和现行国家标准建筑抗震设计规范GB50011的规定进行计筑算龙R结构构件的承载力设计值在抗震设计时应除以承载力抗震调整系数网RER()结构构件的承载力函数wfcfs混凝土钢筋的强度设计值wwk几何参数的标准值当几何参数的变异性对结构性能有明显的不利影.si响时可另增减一个附加值noa公式(3.2.3-1)中的0S在本规范各章中用内力设计值(NMVT等)表示ec.c对预应力混凝土结构尚应按本规范第6.1.1条的规定考虑预应力效应om3.3正常使用极限状态验算规定3.3.1对于正常使用极限状态结构构件应分别按荷载效应的标准组合准永久组合或标准组合并考虑长期作用影响采用下列极限状态设计表达式:SC(3.3.1)混式中S正常使用极限状态的荷载效应组合值凝土C结构构件达到正常使用要求所规定的变形裂缝宽度和应力等的限值结构荷载效应的标准组合和准永久组合应按现行国家标准建筑结构荷载规范设计GB50009的规定进行计算规范3.3.2受弯构件的最大挠度应按荷载效应的标准组合并考虑荷载长期作用影响进行计算其计算值不应超过表3.3.2规定的挠度限值表3.3.2受弯构件的挠度限值构件类型挠度限值吊车梁手动吊车l0500电动吊车l0600资屋盖楼盖及楼梯构件料l0200(l0/250)编当l07m时号l0250(l0300)当7ml09m时l0300(l0400)当l09m时GB注1表中l0为构件的计算跨度52表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件003如果构件制作时预先起拱且使用上也允许则在验算挠度时可将计算所得的挠度10值减去起拱值对预应力混凝土构件尚可减去预加力所产生的反拱值-24计算悬臂构件的挠度限值时其计算跨度l0按实际悬臂长度的2倍取用0023.3.3结构构件正截面的裂缝控制等级分为三级裂缝控制等级的划分应符合下列第17页@ @规定:筑一级严格要求不出现裂缝的构件按荷载效应标准组合计算时构件受拉龙边缘混凝土不应产生拉应力网二级一般要求不出现裂缝的构件按荷载效应标准组合计算时构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土轴心抗拉强度标准值按荷载效应准永久组合计w算时构件受拉边缘混凝土不宜产生拉应力当有可靠经验时可适当放松ww三级允许出现裂缝的构件按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响计算.si时构件的最大裂缝宽度不应超过表3.3.4规定的最大裂缝宽度限值noa3.3.4结构构件应根据结构类别和本规范表3.4.1规定的环境类别按表3.3.4的规ec.c定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值Wlimom表3.3.4结构构件的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值钢筋混凝土结构预应力混凝土结构环境类别裂缝控制等级lim(mm)裂缝控制等级lim(mm)一三0.3(0.4)三0.2二三0.2二—三三0.2一—注1表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝钢绞线及热处混凝理钢筋的预应力混凝土构件当采用其他类别的钢丝或钢筋时其裂缝控制要求可按专门标准土确定结构2对处于年平均相对湿度小于60地区一类环境下的受弯构件其最大裂缝宽度限值可设采用括号内的数值计规3在一类环境下对钢筋混凝土屋架托架及需作疲劳验算的吊车梁其最大裂缝宽度限范值应取为0.2mm对钢筋混凝土屋面梁和托梁其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm4在一类环境下对预应力混凝土屋面梁托梁屋架托架屋面板和楼板应按二级裂缝控制等级进行验算在一类和二类环境下对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁应按一级裂缝控制等级进行验算5表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求资6对于烟囱筒仓和处于液体压力下的结构构件其裂缝控制要求应符合专门标准的有关料规定编7对于处于四五类环境下的结构构件其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定号8表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度GB503.4耐久性规定0103.4.1混凝土结构的耐久性应根据表3.4.1的环境类别和设计使用年限进行设计-2002第18页@ @表3.4.1混凝土结构的环境类别环境类别条件筑一室内正常环境龙室内潮湿环境非严寒和非寒冷地区的露天环境与无侵蚀网a二性的水或土壤直接接触的环境b严寒和寒冷地区的露天环境与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境三使用除冰盐的环境严寒和寒冷地区冬季水位变动的环境滨海室外环境ww四海水环境w五受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境.si注严寒和寒冷地区的划分应符合国家现行标准民用建筑热工设计规程JGJ24规定noaec.c3.4.2一类二类和三类环境中设计使用年限为50年的结构混凝土应符合表3.4.2om的规定表3.4.2结构混凝土耐久性的基本要求最小水最大氯最低混凝土最大碱含量环境类别最大水灰比泥用量离子含量3强度等级(kgm)(kg/m3)()一0.65225C201.0不限制混a0.60250C250.33.0二凝b0.55275C300.23.0土结三0.50300C300.13.0构注1氯离子含量系指其占水泥用量的百分率设3计2预应力构件混凝土中的最大氯离子含量为0.06最小水泥用量为300kgm最低规混凝土强度等级应按表中规定提高两个等级范33素混凝土构件的最小水泥用量不应少于表中数值减25kgm4当混凝土中加入活性掺合料或能提高耐久性的外加剂时可适当降低最小水泥用量5当有可靠工程经验时处于一类和二类环境中的最低混凝土强度等级可降低一个等级6当使用非碱活性骨料时对混凝土中的碱含量可不作限制资3.4.3一类环境中设计使用年限为100年的结构混凝土应符合下列规定:料编1钢筋混凝土结构的最低混凝土强度等级为C30预应力混凝土结构的最低混号凝土强度等级为C40G2混凝土中的最大氯离子含量为0.06%B53宜使用非碱活性骨料当使用碱活性骨料时混凝土中的最大碱含量为0013.0kg/m30-24混凝土保护层厚度应按本规范表9.2.1的规定增加40%当采取有效的表面002防护措施时混凝土保护层厚度可适当减少5在使用过程中应定期维护第19页@ @3.4.4二类和三类环境中设计使用年限为100年的混凝土结构应采取专门有效筑措施龙3.4.5严寒及寒冷地区的潮湿环境中结构混凝土应满足抗冻要求混凝土抗冻等网级应符合有关标准的要求3.4.6有抗渗要求的混凝土结构混凝土的抗渗等级应符合有关标准的要求w3.4.7三类环境中的结构构件其受力钢筋宜采用环氧树脂涂层带肋钢筋对预应ww力钢筋锚具及连接器应采取专门防护措施.si3.4.8四类和五类环境中的混凝土结构其耐久性要求应符合有关标准的规定noa对临时性混凝土结构可不考虑混凝土的耐久性要求ec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第20页@ @筑龙4材料网4.1混凝土4.1.1混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定立方体抗压强度标准值系ww指按照标准方法制作养护的边长为150mm的立方体试件在28d龄期用标准试验方w.si法测得的具有95%保证率的抗压强度noa4.1.2钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15当采用HRB335级钢筋时ec.混凝土强度等级不宜低于C20当采用HRB400和RRB400级钢筋以及承受重复荷载com的构件混凝土强度等级不得低于C20预应力混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C30当采用钢绞线钢丝热处理钢筋作预应力钢筋时混凝土强度等级不宜低于C40注:当采用山砂混凝土及高炉矿渣混凝土时尚应符合专门标准的规定4.1.3混凝土轴心抗压轴心抗拉强度标准值fckftk应按表4.1.3采用混2凝表4.1.3混凝土强度标准值(Nmm)土强度混凝土强度等级结种类C15C20C25C30C35C40C45C50C55G60C65C70C75C80构设fck10.013.416.720.123.426.829.632.435.538.541.544.547.450.2计ftk1.271.541.782.012.202.392.512.642.742.852.932.993.053.11规范4.1.4混凝土轴心抗压轴心抗拉强度设计值fcft应按表4.1.4采用表4.1.4混凝土强度设计值(Nmm2)强度混凝土强度等级种类C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80资fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9料ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22编号注1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时如截面的长边或直径小于300mm则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8当构件质量(如混凝土成型截面和轴线尺寸等)确G有保证时可不受此限制B2离心混凝土的强度设计值应按专门标准取用50010-4.1.5混凝土受压或受拉的弹性模量Ec应按表4.1.5采用2002第21页@ @42表4.1.5混凝土弹性模量(10Nmm)混凝土筑C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80强度等级龙Ec2.202.552.803.003.153.253.353.453.553.603.653.703.753.80网ff4.1.6混凝土轴心抗压轴心抗拉疲劳强度设计值ff应按表4.1.4中的混凝土ctw强度设计值乘以相应的疲劳强度修正系数确定修正系数应根据不同的疲劳wfw应力比值ρ按表4.1.6采用c.sfin混凝土疲劳应力比值ρ应按下列公式计算:coafeσρ=fc,min4.1.6ccf.cσc,maxomff式中σc,minσc,max构件疲劳验算时截面同一纤维上的混凝土最小应力最大应力表4.1.6混凝土疲劳强度修正系数ρfρf0.20.2ρf0.30.3ρf0.40.4ρf0.5ρf0.5cccccc0.740.800.860.931.0混凝土结当采用蒸气养护时养护温度不宜超过60超过时计算需要的混凝土强度构设设计值应提高20%计规f4.1.7混凝土疲劳变形模量Ec应按表4.1.7采用范42表4.1.7混凝土疲劳变形模量(10Nmm)混凝土强度等C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80级fE1.11.21.31.41.51.551.61.651.71.751.81.851.9c资料编号-54.1.8当温度在0到100范围内时混凝土线膨胀系数c可采用110/混凝土泊松比c可采用0.2GB混凝土剪变模量Gc可按表4.1.5中混凝土弹性模量的0.4倍采用5004.2钢筋10-24.2.1钢筋混凝土结构及预应力混凝土结构的钢筋应按下列规定选用:0021普通钢筋宜采用HRB400级和HRB335级钢筋也可采用HPB235级和RRB400级钢筋第22页@ @2预应力钢筋宜采用预应力钢绞线钢丝也可采用热处理钢筋筑注:1普通钢筋系指用于钢筋混凝土结构中的钢筋和预应力混凝土结构中的非预应力钢筋龙2HRB400级和HRB335级钢筋系指现行国家标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB1499网中的HRB400和HRB335钢筋HPB235级钢筋系指现行国家标准钢筋混凝土用热轧光圆钢筋GB13013中的Q235钢筋RRB400级钢筋系指现行国家标准钢筋混凝土用余热处理钢筋wGB13014中的KL400钢筋ww3预应力钢丝系指现行国家标准预应力混凝土用钢丝GB/T5223中的光面螺旋肋.sin和三面刻痕的消除应力的钢丝oa4当采用本条未列出但符合强度和伸长率要求的冷加工钢筋及其他钢筋时应符合专门ec.c标准的规定om4.2.2钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率热轧钢筋的强度标准值系根据屈服强度确定用fyk表示预应力钢绞线钢丝和热处理钢筋的强度标准值系根据极限抗拉强度确定用fptk表示普通钢筋的强度标准值应按表4.2.2-1采用预应力钢筋的强度标准值应按表4.2.2-2采用混凝各种直径钢筋钢绞线和钢丝的公称截面面积计算截面面积及理论重量应按土结附录B采用构2设表4.2.2-1普通钢筋强度标准值(Nmm)计种类符号d(mm)fyk规范热HPB235(Q235)ф820235轧HRB335(20MnSi)650335钢HRB400(20MnSiV20MnSiNb20MnTi)650400筋RRB400(K20MnSi)R840400注1热轧钢筋直径d系指公称直径2当采用直径大于4mm的钢筋时应有可靠的工程经验资料编号GB50010-2002第23页@ @2表4.2.2-2预应力钢筋强度标准值(Nmm)种类符号d(mm)fptk筑8.610.8186017201570龙1x312.917201570网钢绞线Ф9.511.112.718601715.21860172045177016701570光面Фpw消除应616701570螺旋肋фHw力钢丝7891570w.刻痕Фi571570sin40Si2Mn6oa热处理钢筋48Si2MnФht8.21470ec.45Si2Cr10co注1钢绞线直径d系指钢绞线外接圆直径即现行国家标准预应力混凝土用钢绞线GBmT5224中的公称直径Dg钢丝和热处理钢筋的直径d均指公称直径2消除应力光面钢丝直径d为49mm消除应力螺旋肋钢丝直径d为48mm4.2.3普通钢筋的抗拉强度设计值fy及抗压强度设计值fy应按表4.2.3-1采用预应力钢筋的抗拉强度设计值fpy及抗压强度设计值fpy应按表4.2.3-2采用混凝当构件中配有不同种类的钢筋时每种钢筋应采用各自的强度设计值土表4.2.3-1普通钢筋强度设计值(Nmm2)结构种类符号fyfy′设计规HPB235(Q235)ф210210范HRB335(20MnSi)300300热轧钢筋HRB400(20MnSiV20MnSiNb20MnTi)360360400(K20MnSi)R3603602注在钢筋混凝土结构中轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于300Nmm2时仍应按300N/mm取用资料编号GB50010-2002第24页@ @2表4.2.3-2预应力钢筋强度设计值(Nmm)筑种类符号fptkfpyfpy′龙18601320网1317201220390钢绞线фS157011101860132017390w17201220w17701250w光面фP.消除应16701180410s螺旋肋фHin力钢丝15701110oa刻痕фI15701110410ec40Si2Mn.co热处理钢筋48Si2MnфHT14701040400m45Si2Cr注当预应力钢绞线钢丝的强度标准值不符合表4.2.2-2的规定时其强度设计值应进行换算4.2.4钢筋弹性模量Es应按表4.2.4采用52混表4.2.4钢筋弹性模量(10Nmm)凝种类Es土结HPB235级钢筋2.1构HRB335级钢筋HRB400级钢筋RRB400级钢筋热处理钢筋2.0设计消除应力钢丝(光面钢丝螺旋肋钢丝刻痕钢丝)2.05规钢绞线1.95范注必要时钢绞线可采用实测的弹性模量ff4.2.5普通钢筋和预应力钢筋的疲劳应力幅限值f和f应由钢筋疲劳应力比ypyff值分别按表4.2.5-1及表4.2.5-2采用spf资普通钢筋疲劳应力比值应按下列公式计算:s料f编σρ=fs,min(4.2.5-1)号sfσs,maxGffB式中σ构件疲劳验算时同一层钢筋的最小应力最大应力s,mins,max5f0预应力钢筋疲劳应力比值应按下列公式计算:p01f0σfp,min-ρ=pf(4.2.5-2)2σ0p,max02ff式中σp,minσp,max构件疲劳验算时同一层预应力钢筋的最小应力最大应力第25页@ @2表4.2.5-1普通钢筋疲劳应力幅限值(Nmm)f筑fy疲劳应力比值龙HPB235级钢筋HRB335级钢筋HRB400级钢筋网f1.0ρs0.6160f0.6ρ0.4155swwfw0.4ρ0150s.sinfo0ρs0.1145165165aecf.c0.1ρ0.2140155155som0.2ρf0.3130150150sf0.3ρ0.4120135145s0.4ρf0.5105125130s混0.5ρf0.6105115凝s土结f0.6ρ0.78595构s设计f0.7ρ0.86570规s范f0.8ρs0.94045注1当纵向受拉钢筋采用闪光接触对焊接头时其接头处钢筋疲劳应力幅限值应按表中数值乘以系数0.8取用2RRB400级钢筋应经试验验证后方可用于需作疲劳验算的构件资2料表4.2.5-2预应力钢筋疲劳应力幅限值(Nmm)编f号ρpy种类G0.7ρf0.80.8ρf0.9Bpp50fptk=177016702101400光面1消除应力钢丝fptk15702001300-刻痕fptk=157018012020钢绞线12010502注1当ρf0.9时可不作钢筋疲劳验算p第26页@ @2当有充分依据时可对表中规定的疲劳应力幅限值作适当调整筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第27页@ @筑龙5结构分析网5.1基本原则5.1.1结构按承载能力极限状态计算和按正常使用极限状态验算时应按国家现行ww有关标准规定的作用(荷载)对结构的整体进行作用(荷载)效应分析必要时尚应对w.si结构中受力状况特殊的部分进行更详细的结构分析noa5.1.2当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时应分别进行结构分析ec.并确定其最不利的作用效应组合com结构可能遭遇火灾爆炸撞击等偶然作用时尚应按国家现行有关标准的要求进行相应的结构分析5.1.3结构分析所需的各种几何尺寸以及所采用的计算图形边界条件作用的取值与组合材料性能的计算指标初始应力和变形状况等应符合结构的实际工作状况并应具有相应的构造保证措施混凝结构分析中所采用的各种简化和近似假定应有理论或试验的依据或经工程土结实践验证计算结果的准确程度应符合工程设计的要求构设5.1.4结构分析应符合下列要求:计规1应满足力学平衡条件范2应在不同程度上符合变形协调条件包括节点和边界的约束条件3应采用合理的材料或构件单元的本构关系5.1.5结构分析时宜根据结构类型构件布置材料性能和受力特点等选择下列方法:资线弹性分析方法料编考虑塑性内力重分布的分析方法号塑性极限分析方法G非线性分析方法B55.1.6结构分析所采用的电算程序应经考核和验证其技术条件应符合本规范和有001关标准的要求0-2对电算结果应经判断和校核在确认其合理有效后方可用于工程设计002第28页@ @5.2线弹性分析方法筑5.2.1线弹性分析方法可用于混凝土结构的承载能力极限状态及正常使用极限状态龙网的作用效应分析5.2.2杆系结构宜按空间体系进行结构整体分析并宜考虑杆件的弯曲轴向剪切和扭转变形对结构内力的影响ww当符合下列条件时可作相应简化:w.1体形规则的空间杆系结构可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分sino别进行分析但宜考虑平面结构的空间协同工作aec2杆件的轴向剪切和扭转变形对结构内力的影响不大时可不计及.co3结构或杆件的变形对其内力的二阶效应影响不大时可不计及m5.2.3杆系结构的计算图形宜按下列方法确定:1杆件的轴线宜取截面几何中心的连线2现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点柱与基础连接处等可作为刚接梁板与其支承构件非整体浇筑时可作为铰接混3杆件的计算跨度或计算高度宜按其两端支承长度的中心距或净距确定并根凝土据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正结构4杆件问连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时可作为刚域插入计算设计图形规范5.2.4杆系结构中杆件的截面刚度应按下列方法确定:1混凝土的弹性模量应按本规范表4.1.5采用2截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算3T形截面杆件的截面惯性矩宜考虑翼缘的有效宽度进行计算也可由截面矩形部分面积的惯性矩作修正后确定资料4端部加腋的杆件应考虑其刚度变化对结构分析的影响编号5不同受力状态杆件的截面刚度宜考虑混凝土开裂徐变等因素的影响予以折减GB5.2.5杆系结构宜采用解析法有限元法或差分法等分析方法对体形规则的结构500可根据其受力特点和作用的种类采用有效的简化分析方法10-5.2.6对与支承构件整体浇筑的梁端可取支座或节点边缘截面的内力值进行设计2005.2.7各种双向板按承载能力极限状态计算和按正常使用极限状态验算时均可采2用线弹性方法进行作用效应分析第29页@ @5.2.8非杆系的二维或三维结构可采用弹性理论分析有限元分析或试验方法确定筑其弹性应力分布根据主拉应力图形的面积确定所需的配筋量和布置并按多轴应龙力状态验算混凝土的强度混凝土的多轴强度和破坏准则可按附录C的规定计算网结构按承载能力极限状态计算时其荷载和材料性能指标可取为设计值按正常使用极限状态验算时其荷载和材料性能指标可取为标准值w5.3其他分析方法ww.5.3.1房屋建筑中的钢筋混凝土连续梁和连续单向板宜采用考虑塑性内力重分布sino的分析方法其内力值可由弯矩调幅法确定aec框架框架-剪力墙结构以及双向板等经过弹性分析求得内力后也可对支座.co或节点弯矩进行调幅并确定相应的跨中弯矩m按考虑塑性内力重分布的分析方法设计的结构和构件尚应满足正常使用极限状态的要求或采取有效的构造措施对于直接承受动力荷载的构件以及要求不出现裂缝或处于侵蚀环境等情况下的结构不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法混5.3.2承受均布荷载的周边支承的双向矩形板可采用塑性铰线法或条带法等塑性凝土极限分析方法进行承载能力极限状态设计同时应满足正常使用极限状态的要求结构5.3.3承受均布荷载的板柱体系根据结构布置和荷载的特点可采用弯矩系数法设计或等代框架法计算承载能力极限状态的内力设计值规范5.3.4特别重要的或受力状况特殊的大型杆系结构和二维三维结构必要时尚应对结构的整体或其部分进行受力全过程的非线性分析结构的非线性分析宜遵循下列原则:1结构形状尺寸和边界条件以及所用材料的强度等级和主要配筋量等应预先设定资料2材料的性能指标宜取平均值编号3材料的截面的构件的或各种计算单元的非线性本构关系宜通过试验测定也可采用经过验证的数学模型其参数值应经过标定或有可靠的依据混凝土的单GB轴应力-应变关系多轴强度和破坏准则也可按附录C采用5004宜计入结构的几何非线性对作用效应的不利影响10-5承载能力极限状态计算时应取作用效应的基本组合并应根据结构构件的受200力特点和破坏形态作相应的修正正常使用极限状态验算时可取作用效应的标准组2合和准永久组合第30页@ @5.3.5对体形复杂或受力状况特殊的结构或其部分可采用试验方法对结构的正常筑使用极限状态和承载能力极限状态进行分析或复核龙5.3.6当结构所处环境的温度和湿度发生变化以及混凝土的收缩和徐变等因素在网结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时应进行专门的结构分析www.sinoaec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第31页@ @筑龙6预应力混凝土结构构件计算要求网6.1一般规定6.1.1预应力混凝土结构构件除应根据使用条件进行承载力计算及变形抗裂ww裂缝宽度和应力验算外尚应按具体情况对制作运输及安装等施工阶段进行验算w.si当预应力作为荷载效应考虑时其设计值在本规范有关章节计算公式中给出noa对承载能力极限状态当预应力效应对结构有利时预应力分项系数应取1.0不利ec.时应取1.2对正常使用极限状态预应力分项系数应取1.0com6.1.2当通过对一部分纵向钢筋施加预应力已能使构件符合裂缝控制要求时承载力计算所需的其余纵向钢筋可采用非预应力钢筋非预应力钢筋宜采用HRB400级HRB335级钢筋也可采用RRB400级钢筋6.1.3预应力钢筋的张拉控制应力值con不宜超过表6.1.3规定的张拉控制应力限值且不应小于0.4fptk混凝当符合下列情况之一时表6.1.3中的张拉控制应力限值可提高0.05fptk:土结1要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力构设钢筋计规2要求部分抵消由于应力松弛摩擦钢筋分批张拉以及预应力钢筋与张拉台范座之间的温差等因素产生的预应力损失表6.1.3张拉控制应力限值张拉方法钢筋种类先张法后张法消除应力钢丝钢绞线0.75fptk0.75fptk热处理钢筋0.70fptk0.65fptk资料编号6.1.4施加预应力时所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定但不宜低于设G计混凝土强度等级值的75%B56.1.5由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力钢筋的应力可分别按下00列公式计算:10-1先张法构件200由预加力产生的混凝土法向应力2第32页@ @NNep0p0p0yσpc=±0(6.1.5-1)筑AI00龙相应阶段预应力钢筋的有效预应力网σσpe=σcon−σl−αEpc(6.1.5-2)预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力wσ=σ−σ(6.1.5-3)wp0conlw.s2后张法构件ino由预加力产生的混凝土法向应力aecNpNpepnM2.cσpc−±yn±yn(6.1.5-4)oAIImnnn相应阶段预应力钢筋的有效预应力σpe=σcon−σl(6.1.5-5)预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力σ=σ−σ+ασ(6.1.5-6)p0conlEpc混式中An净截面面积即扣除孔道凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面积凝土及纵向非预应力钢筋截面面积换算成混凝土的截面面积之和对由不同混凝土强度结构等级组成的截面应根据混凝土弹性模量比值换算成同一混凝土强度等级的截面面设计积规范A0换算截面面积:包括净截面面积以及全部纵向预应力钢筋截面面积换算成混凝土的截面面积I0In换算截面惯性矩净截面惯性矩ep0epn换算截面重心净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离资按本规范第6.1.6条的规定计算料编y0yn换算截面重心净截面重心至所计算纤维处的距离号l相应阶段的预应力损失值按本规范第6.2.1条至6.2.7条的规定计算GE钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:E=Es/Ec此处Es按本规范表B54.2.4采用Ec按本规范表4.1.5采用001Np0Np先张法构件后张法构件的预应力钢筋及非预应力钢筋的合力按本规0-2范第6.1.6条计算002M2由预加力N在后张法预应力混凝土超静定结构中产生的次弯矩按本规范第6.1.7条的规定计算第33页@ @注:1在公式(6.1.5-1)(6.1.5-4)中右边第二第三项与第一项的应力方向相同时取加号筑相反时取减号公式(6.1.5-2)(6.1.5-6)适用于pc为压应力的情况当pc为拉应力时应以负龙值代入网2在设计中宜采取措施避免或减少柱和墙等约束构件对梁板预应力效果的不利影响6.1.6预应力钢筋及非预应力钢筋的合力以及合力点的偏心距(图6.1.6)宜按下列公w式计算:ww1先张法构件.siN=σA+σ′A′−σA′−σ′A′(6.1.6-1)np0p0pp0pl5sl5soaσAy−σ′A′y′−σAyσ′A′y′ep0ppp0ppl5ssl5sscep0=(6.1.6-2).cσA+σ′A′−σA−σ′A′p0pp0pl5sl5som2后张法构件N=σA+σ′A′−σA−σ′A′(6.1.6-3)ppeppepl5sl5sσAy−σ′A′y′−σAy+σ′A′y′peppnpeppnl5ssnl5ssne=(6.1.6-4)pnσpeAp+σ′peA′p−σl5As−σl′5As′混式中p0p0受拉区受压区预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时凝的预应力钢筋应力土结构pepe受拉区受压区预应力钢筋的有效预应力设A计pAp受拉区受压区纵向预应力钢筋的截面面积规AsAs受拉区受压区纵向非预应力钢筋的截面面积范ypyp受拉区受压区预应力合力点至换算截面重心的距离ysys受拉区受压区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离l5l5受拉区受压区预应力钢筋在各自合力点处混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值按本规范第6.2.5条的规定计算资料ypnypn受拉区受压区预应力合力点至净截面重心的距离编号ysnysn受拉区受压区非预应力钢筋重心至净截面重心的距离注:当公式(6.1.6-1)至公式(6.1.6-4)中的Ap=0时可取式中l5=0GB50010-2002第34页@ @6.1.7后张法预应力混凝土超静定结构在进行正截面受弯承载力计算及抗裂验算筑时在弯矩设计值中次弯矩应参与组合在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算龙时在剪力设计值中次剪力应参与组合网次弯矩次剪力及其参与组合的计算应符合下列规定:1按弹性分析计算时次弯矩M2宜按下列公式计算:wM2=Mr−M1(6.1.7-1)wwM1=Npepn(6.1.7-2).si式中Np预应力钢筋及非预应力钢筋的合力按本规范公式(6.1.63)计算noaepn净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离按本规范公式ec.c(6.1.6-4)计算omMl预加力N对净截面重心偏心引起的弯矩值Mr由预加力N的等效荷载在结构构件截面上产生的弯矩值次剪力宜根据构件各截面次弯矩的分布按结构力学方法计算2在对截面进行受弯及受剪承载力计算时当参与组合的次弯矩次剪力对结构不利时预应力分项系数应取1.2有利时应取1.0混凝3在对截面进行受弯及受剪的抗裂验算时参与组合的次弯矩和次剪力的预应土结力分项系数应取1.0构设6.1.8对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁在满足本规范第9.5节纵向受力钢计规筋最小配筋率的条件下当截面相对受压区高度0.3时可考虑内力重分布支范座截面弯矩可按10%调幅并应满足正常使用极限状态验算要求当>0.3时不应考虑内力重分布此处应按本规范第7章的规定计算6.1.9先张法构件预应力钢筋的预应力传递长度ltr应按下列公式计算:σpelur=ad(6.1.9)资ftk′料编式中pe放张时预应力钢筋的有效预应力号d预应力钢筋的公称直径按本规范附录B采用GB预应力钢筋的外形系数按本规范表9.3.1采用50ftk与放张时混凝土立方体抗压强度fcu相应的轴心抗拉强度标准值按本010规范表4.1.3以线性内插法确定-20当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时ltr的起点应从距构件末端0.25ltr处开02始计算第35页@ @6.1.10计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的正截面和斜截面受弯承载力时筑锚固长度范围内的预应力钢筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零在锚固终点龙处应取为fpy两点之间可按线性内插法确定预应力钢筋的锚固长度la应按本规范网第9.3.1条确定6.1.11预应力混凝土结构构件的施工阶段除应进行承载能力极限状态验算外对w预拉区不允许出现裂缝的构件或预压时全截面受压的构件在预加力自重及施工ww荷载(必要时应考虑动力系数)作用下其截面边缘的混凝土法向应力尚应符合下列规.si定(图6.1.11):noaσf′(6.1.11-1)ecttkc.cσ0.8f′(6.1.11-2)octtkm截面边缘的混凝土法向应力可按下列公式计算:NMkkσcc或σct=σpc+±6.1.11-3AW00式中ccct相应施工阶段计算截面边缘纤维的混凝土压应力拉应力ftkfck与各施工阶段混凝土立方体抗压强度fcu相应的抗拉强度标准混凝值抗压强度标准值按本规范表4.1.3以线性内插法确定土结NkMk构件自重及施工荷载的标准组合在计算截面产生的轴向力值弯构设矩值计规W0验算边缘的换算截面弹性抵抗矩范资料编号GB50016.1.12预应力混凝土结构构件的施工阶段除应进行承载能力极限状态验算外对0-2预拉区允许出现裂缝而在预拉区不配置纵向预应力钢筋的构件其截面边缘的混凝00土法向应力应符合下列规定:2σ2f′(6.1.12-1)cttk第36页@ @σ0.8f′(6.1.12-2)cctk筑此处ctcc仍按本规范第6.1.11条的规定计算龙6.1.13预应力混凝土结构构件预拉区纵向钢筋的配筋应符合下列要求:网1施工阶段预拉区不允许出现裂缝的构件预拉区纵向钢筋的配筋率(As+Ap)/A不应小于0.2%对后张法构件不应计入Ap其中A为构件截面面积w2施工阶段预拉区允许出现裂缝而在预拉区不配置纵向预应力钢筋的构件当wwct=2ftk时预拉区纵向钢筋的配筋率As/A不应小于0.4%当ftk12时混凝2)当按公式(7.3.2-1)算得的受压承载力小于按本规范公式(7.3.1)算得的受压承载力时土结3)当间接钢筋的换算截面面积Ass0小于纵向钢筋的全部截面面积的25%时构设7.3.3在偏心受压构件的正截面承载力计算中应计人轴向压力在偏心方向存在的计规附加偏心距ea其值应取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的较大值范7.3.4矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规定(图7.3.4):Nαfbx+f′A′−σA1cysss−(σ′−f′)A′−σA(7.3.4-1)p0pypppxNeα1fcbxh0−+fy′As′(h0−a′s)资2料编号−σ(′−f′)A′(h−a′)(7.3.4-2)p0pyp0pGB50010-2002第49页@ @筑龙网www.sinoaec.choe=ηei+−a(7.3.4-3)m2e=e+e(7.3.4-4)i0a式中e轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数按本规范第7.3.10条的规定计算混凝sp受拉边或受压较小边的纵向普通钢筋预应力钢筋的应力土结ei初始偏心距构设纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离计规e0轴向压力对截面重心的偏心距:e0=M/N范ea附加偏心距按本规范第7.3.3条确定在按上述规定计算时尚应符合下列要求:1钢筋的应力sp可按下列情况计算:1)当b时为大偏心受压构件取s=fy及p=fpy此处为相对受压区资高度=x/h0料编2)当>b时为小偏心受压构件sp按本规范第7.1.5条的规定进行计算号2当计算中计人纵向普通受压钢筋时受压区高度应满足本规范公式(7.2.1-4)GB的条件当不满足此条件时其正截面受压承载力可按本规范第7.2.5条的规定进行50计算此时应将本规范公式(7.2.5)中的M以Nes代替此处es为轴向压力作010用点至受压区纵向普通钢筋合力点的距离在计算中应计人偏心距增大系数初始-20偏心距应按公式(7.3.4-4)确定023矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件当N>fcbh时尚应按下列公式进行验算:第50页@ @筑龙网www.sinoaheNefcbhh0′−+fy′As(h0′−asc.2com−σ(−f′)A(h′−a)(7.3.4-5)p0pyp0phe′=−a′−(e−e)(7.3.4-6)0a2式中e轴向压力作用点至受压区纵向普通钢筋和预应力钢筋的合力点的距离h0纵向受压钢筋合力点至截面远边的距离混4矩形截面对称配筋(As=As)的钢筋混凝土小偏心受压构件也可按下列近似凝土公式计算纵向钢筋截面面积:结2构N−ξ(1−0.5ξ)αfbhe1c0设A′=(7.3.4-7)s计f′(h−a′)y0s规范此处相对受压区高度可按下列公式计算:N−ξαfbhb1c0ξ+=ξb(7.3.4-8)N−0.43αfbh2e1c0+αfbh−−′1c0(β1ξb)(h0as)7.3.5I形截面偏心受压构件的受压翼缘计算宽度bf应按本规范第7.2.3条确定资料其正截面受压承载力应符合下列规定:编号1当受压区高度xhf时应按宽度为受压翼缘计算宽度bf的矩形截面计算GB2当受压区高度x>hf时(图7.3.5)应符合下列规定:500Nα−1fc[bx+(b′f−b)h′f]+fy′As′σsAs10-−(σ′p0−fpy′)A′p−σpAp(7.3.5-1)200xh′f2Neα1fcbxh0−+(b′f−b)h′fh0−22第51页@ @+σf′A′(h−a′)−(′−f′)A′)h−a′)(7.3.5-2)ys0sp0pyp0p筑公式中的钢筋应力sp以及是否考虑纵向普通受压钢筋的作用均应按本规龙网范第7.3.4条的有关规定确定www.sinoaec.com3当x>(h-hf)时其正截面受压承载力计算应计人受压较小边翼缘受压部分的作用此时受压较小边翼缘计算宽度bf应按本规范第7.2.3条确定4对采用非对称配筋的小偏心受压构件当N>fcA时尚应按下列公式进行验算:混hhf凝Ne′fcbhh0′−+(bf−b)hf(h0′−土22结构h′f设+(b′−b)h′−a′+f′A(h′计ff2ys0规范)−σa)−(−f′)A(h′−a(7.3.5-3)sp0pyp0pe′=y′−a′−(e−e)(7.3.5-4)0a式中y截面重心至离轴向压力较近一侧受压边的距离当截面对称时取y=h/2资料注:对仅在离轴向压力较近一侧有翼缘的T形截面可取bf=b对仅在离轴向压力较远一侧编号有翼缘的倒T形截面可取bf=bG7.3.6沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形T形或I形截面钢筋混凝土偏心受压B5构件(图7.3.6)其正截面受压承载力宜符合下列规定:0010-2002第52页@ @筑龙网www.sinoaec.coNα1fc[ξbh0+(b′f−b)h′f]m+σf′A′−A+N(7.3.6-1)yssssw2h′fNea1fcξ(1−0.5ξ)bh0+(b′f−b)h′fh0−2+f′A′(h−a′)+M(7.3.6-2)混ys0ssw凝ξ−β土1结N=1+fA(7.3.6-3)swywsw0.5β1ω构设2计ξ−β1规M=0.5−fAh(7.3.6-4)swywswsw范β1ω式中Asw沿截面腹部均匀配置的全部纵向钢筋截面面积fyw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋强度设计值按本规范表4.2.3-1采用Nsw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋所承担的轴向压力当>1时取=1计算资料Msw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋的内力对As重心的力矩当>1时编号取=1计算G均匀配置纵向钢筋区段的高度hsw与截面有效高度h0的比值=hsw/h0B宜选取hsw=h0-s500受拉边或受压较小边钢筋As中的应力s以及在计算中是否考虑受压钢筋和受10-压较小边翼缘受压部分的作用应按本规范第7.3.4条和第7.3.5条的有关规定确定200注:本条适用于截面腹部均匀配置纵向钢筋的数量每侧不少于4根的情况27.3.7沿周边均匀配置纵向钢筋的环形截面偏心受压构件(图7.3.7)其正截面受压第53页@ @承载力宜符合下列规定:筑1钢筋混凝土构件龙NααfA+(α−α)fA(7.3.7-1)1ctys网sinπαNeαfA(r+r)ηi1c122π(sinπα+sinπα)wt+fAr(7.3.7-2)ysswπw.s2预应力混凝土构件inoaec.com混凝土结NααfA−σA+αf′A−α(f−σ)A(7.3.7-3)构1cp0ppyptpyp0p设sinπαsinπα计NeαfA(r+r)+f′Ar规ηi1c12pypp2ππ范sinπαt+(f−σ)Ar(7.3.7-4)pyp0ppπ在上述各公式中的系数和偏心距应按下列公式计算:α=1−1.5α(7.3.7-5)t资e=e+e(7.3.7-6)料i0a编式中A环形截面面积号As全部纵向普通钢筋的截面面积GBAp全部纵向预应力钢筋的截面面积50r1r2环形截面的内外半径010rs纵向普通钢筋重心所在圆周的半径-20rp纵向预应力钢筋重心所在圆周的半径02e0轴向压力对截面重心的偏心距ea附加偏心距按本规范第7.3.3条确定第54页@ @受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值筑t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值当>2/3时龙取t=0网2r23当α0.625时取t=0第55页@ @注:本条适用于截面内纵向钢筋数量不少于6根的情况筑7.3.9各类混凝土结构中的偏心受压构件均应在其正截面受压承载力计算中考虑龙结构侧移和构件挠曲引起的附加内力网在确定偏心受压构件的内力设计值时可近似考虑二阶弯矩对轴向压力偏心距的影响将轴向压力对截面重心的初始偏心距ei乘以本规范第7.3.10条规定的偏心w距增大系数也可根据本规范第7.3.12条规定的构件修正抗弯刚度用考虑二阶ww效应的弹性分析方法直接计算出结构构件各控制截面包括弯矩设计值在内的内力.si设计值并按相应的内力设计值进行各构件的截面设计noa7.3.10对矩形T形I形环形和圆形截面偏心受压构件其偏心距增大系数可ec.c按下列公式计算:om21l0η=1+ξ1ξ2(7.3.10-1)1400ei/h0h0.5fAξ=c(7.3.10-2)1N混l0凝ξ=1.15−0.01(7.3.10-3)2土h结构式中l0构件的计算长度按本规范第7.3.11条确定设计h截面高度其中对环形截面取外直径对圆形截面取直径规范h0截面有效高度其中对环形截面取h0=r2+rs对圆形截面取h0=r+rs此处rr2和rs按本规范第7.3.7条和第7.3.8条的规定取用1偏心受压构件的截面曲率修正系数当1>1.0时取1=1.0A构件的截面面积对T形I形截面均取A=bh+2(bf-b)hf2构件长细比对截面曲率的影响系数当l0/h<15时取2=1.0资料注:当偏心受压构件的长细比l0/i17.5时可取=1.0编号7.3.11轴心受压和偏心受压柱的计算长度l0可按下列规定确定:1刚性屋盖单层房屋排架柱露天吊车柱和栈桥柱其计算长度l0可按表GB7.3.11-1取用50010-2002第56页@ @表7.3.11-1刚性屋盖单层房屋排架柱露天吊车柱和栈桥柱的计算长度筑l0龙柱的类别垂直排架方向网排架方向有柱间支撑无柱间支撑单跨1.5H1.0H1.2H天吊车房屋柱两跨及多跨1.25H1.0H1.2Hw上柱2.0Hu1.25Hu1.5Huw有吊车房屋柱下柱1.0Hl0.8Hl1.0Hlw.露天吊车柱和栈桥柱2.0Hl1.0Hl—sin注1表中H为从基础顶面算起的柱子全高Hl为从基础顶面至装配式吊车梁底面或现浇式oa吊车梁顶面的柱子下部高度Hu为从装配式吊车梁底面或从现浇式吊车梁顶面算起的柱子上部ec高度.co2表中有吊车房屋排架柱的计算长度当计算中不考虑吊车荷载时可按无吊车房屋柱的m计算长度采用但上柱的计算长度仍可按有吊车房屋采用3表中有吊车房屋排架柱的上柱在排架方向的计算长度仅适用于Hu/Hl0.3的情况当Hu/Hl0.3时计算长度宜采用2.5Hu2一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构各层柱的计算长度l0可按表7.3.11-2混取用凝表7.3.11-2框架结构各层柱的计算长度土结楼盖类型柱的类别l0构底层柱1.0H设现浇楼盖计其余各层柱1.25H规底层柱1.25H范装配式楼盖其余各层柱1.5H注表中H对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度3当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时框架柱的计算资料长度l0可按下列两个公式计算并取其中的较小值:编号l=[1+0.15(φ+φ)]H(7.3.11-1)0ull=(2+0.2φ)H(7.3.11-2)G0minB式中φφ柱的上端下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度ul500之和的比值10φ比值φφ中的较小值-2minul0H柱的高度按表7.3.11-2的注采用027.3.12当采用考虑二阶效应的弹性分析方法时宜在结构分析中对构件的弹性抗弯第57页@ @刚度EcI乘以下列折减系数:对梁取0.4对柱取0.6对剪力墙及核心筒壁取筑0.45此时在按本规范第7.3节进行正截面受压承载力计算的有关公式中ei均龙应以(M/N+ea)代替此处MN为按考虑二阶效应的弹性分析方法直接计算求得的网弯矩设计值和相应的轴向力设计值注:当验算表明剪力墙或核心筒底部正截面不开裂时其刚度折减系数可取0.7w7.3.13偏心受压构件除应计算弯矩作用平面的受压承载力外尚应按轴心受压构件ww验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力此时可不计入弯矩的作用但应考虑稳.si定系数的影响noa7.3.14对截面具有两个互相垂直的对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件(图ec.c7.3.14)其正截面受压承载力可选用下列两种方法之一进行计算:om混凝土结构设计规范1按本规范附录F的方法计算此时附录F公式(F.0.17)和公式(F.0.1-8)中的资MxMy应分别用NxeixNyeiy代替其中初始偏心距应按下列公式计算:料编e=e+e(7.3.14-1)号ix0xaxe=e+e(7.3.14-2)iy0yayGB式中e0xe0y轴向压力对通过截面重心的y轴x轴的偏心距:e0x=M0x/Ne0y=M0y/N50M0xM0y未考虑附加弯矩时轴向压力在x轴y轴方向的弯矩设计值010eaxeayx轴y轴方向上的附加偏心距按本规范第7.3.3条的规定确定-20xyx轴y轴方向上的偏心距增大系数按本规范第7.3.10条的规定02确定2按下列近似公式计算:第58页@ @1N(7.3.14-3)筑111++NuxNN龙uyu0网式中Nu0构件的截面轴心受压承载力设计值Nux轴向压力作用于x轴并考虑相应的计算偏心距xeix后按全部纵向钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值此处x应按本规范第7.3.10条的规定计算wwNwuy轴向压力作用于y轴并考虑相应的计算偏心距yeiy后按全部纵向钢筋.si计算的构件偏心受压承载力设计值此处y应按本规范第7.3.10条的规定计算noa构件的截面轴心受压承载力设计值Nu0可按本规范公式(7.3.1)计算但应取等ec.号将N以Nu0代替且不考虑稳定系数及系数0.9com构件的偏心受压承载力设计值Nux可按下列情况计算:1)当纵向钢筋沿截面两对边配置时Nux可按本规范第7.3.4条或第7.3.5条的规定进行计算但应取等号将N以Nux代替2)当纵向钢筋沿截面腹部均匀配置时Nux可按本规范第7.3.6条的规定进行计算但应取等号将N以Nux代替混凝构件的偏心受压承载力设计值Nuy可采用与Nux相同的方法计算土结7.4正截面受拉承载力计算构设7.4.1轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定:计规NfA+fA(7.4.1)范yspyp式中N轴向拉力设计值AsAp纵向普通钢筋预应力钢筋的全部截面面积7.4.2矩形截面偏心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定:1小偏心受拉构件当轴向拉力作用在钢筋As与Ap的合力点和As与Ap的合力点之间时(图资料7.4.2a):编号GB50010-2002第59页@ @筑龙网www.sinoaec.comNfA′(h−a′)+fA′(h−a′)(7.4.2-1)eys0spyp0pNe′fyAs(h0′−as)+fpyAp(h0′−ap)(7.4.2-2)2大偏心受拉构件当轴向拉力不作用在钢筋As与Ap的合力点和As与Ap的合力点之间时(图7.4.2b):混凝NfyAs+fpyAp−fy′As′土结+σ(′p0−fpy′)A′p−a1fcbx(7.4.2-3)构设x计Nea1fcbxh0−+fy′As′(h0−a′s)规2范−σ(′−f′)A′(h−a′)(7.4.2-4)p0pyp0p此时混凝土受压区的高度应满足本规范公式(7.2.1-3)的要求当计算中计入纵向普通受压钢筋时尚应满足本规范公式(7.2.1-4)的条件当不满足时可按公式(7.4.2-2)计算资料3对称配筋的矩形截面偏心受拉构件不论大小偏心受拉情况均可按公式编号(7.4.2-2)计算G7.4.3沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形T形或I形截面钢筋混凝土偏心受拉B构件其正截面受拉承载力应符合本规范公式(7.4.41)的规定式中正截面受弯承载500力设计值Mu可按本规范公式(7.3.61)和公式(7.3.6-2)进行计算但应取等号同时应10-分别取N=0和以Mu代替Ne200沿周边均匀配置纵向钢筋的环形和圆形截面偏心受拉构件其正截面受拉承载2力应符合本规范公式(7.4.4-1)的规定式中的正截面受弯承载力设计值Mu可按本规第60页@ @范第7.2.6条的规定进行计算但应取等号并以Mu代替Nei筑7.4.4对称配筋的矩形截面钢筋混凝土双向偏心受拉构件其正截面受拉承载力应龙符合下列规定:网1N(7.4.4-1)1e0+NMwu0uw式中Nwu0构件的轴心受拉承载力设计值.sie0轴向拉力作用点至截面重心的距离noaMu按通过轴向拉力作用点的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值ec.构件的轴心受拉承载力设计值Nu0按本规范公式(7.4.1)计算但应取等号并com以Nu0代替N按通过轴向拉力作用点的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值Mu可按本规范第7.1节的规定进行计算公式(7.4.4-1)中的e0/Mu也可按下列公式计算:22ee0e0x0y=+(7.4.4-2)MuMuxMuy混凝式中e0xe0y轴向拉力对通过截面重心的y轴x轴的偏心距土结MuxMuyx轴y轴方向的正截面受弯承载力设计值按本规范第7.2节的规构设定计算计规7.5斜截面承载力计算范7.5.1矩形T形和I形截面的受弯构件其受剪截面应符合下列条件:当hw/b4时V0.25βcfcbh0(7.5.1-1)当hw/b6时资料V0.2βcfcbh0(7.5.1-2)编号当4hw/b6时按线性内插法确定式中V构件斜截面上的最大剪力设计值GB5c混凝土强度影响系数:当混凝土强度等级不超过C50时取c=1.0当混00凝土强度等级为C80时取c=0.8其间按线性内插法确定10-fc混凝土轴心抗压强度设计值按本规范表4.1.4采用200b矩形截面的宽度T形截面或I形截面的腹板宽度2h0截面的有效高度第61页@ @hw截面的腹板高度:对矩形截面取有效高度对T形截面取有效高度减去筑翼缘高度对I形截面取腹板净高龙注:1对T形或I形截面的简支受弯构件当有实践经验时公式(7.5.1-1)中的系数可改用网0.32对受拉边倾斜的构件当有实践经验时其受剪截面的控制条件可适当放宽w7.5.2在计算斜截面的受剪承载力时其剪力设计值的计算截面应按下列规定采用:ww1支座边缘处的截面(图7.5.2ab截面1-1).sinoaec.com2受拉区弯起钢筋弯起点处的截面(图7.5.2a截面2-23-3)混3箍筋截面面积或间距改变处的截面(图7.5.2b截面44)凝土4腹板宽度改变处的截面结构注:1对受拉边倾斜的受弯构件尚应包括梁的高度开始变化处集中荷载作用处和其他不设计利的截面规范2箍筋的间距以及弯起钢筋前一排(对支座而言)的弯起点至后一排的弯终点的距离应符合本规范第10.2.10条和第10.2.8条的构造要求7.5.3不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:V0.7βfbh(7.5.3-1)资ht0料1/4编800号β=(7.5.3-2)hh0GB式中V构件斜截面上的最大剪力设计值50h截面高度影响系数:当h0<800mm时取h0=800mm当h0>2000mm时01取h0=2000mm0-20ft混凝土轴心抗拉强度设计值按本规范表4.1.4采用027.5.4矩形T形和I形截面的一般受弯构件当仅配置箍筋时其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:第62页@ @VV+V(7.5.4-1)csp筑Asv龙V=0.7fbh+1.25fh(7.5.4-2)cst0yv0s网V=0.05N(7.5.4-3)pp0式中V构件斜截面上的最大剪力设计值wVcs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值wwVp由预加力所提高的构件受剪承载力设计值.sinAsv配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积:Asv=nAsv1此处为在同一oae截面内箍筋的肢数Asvl为单肢箍筋的截面面积c.cs沿构件长度方向的箍筋间距omfyv箍筋抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1中的fy值采用Np0计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力钢筋及非预应力钢筋的合力按本规范第6.1.14条计算当Np0>0.3fcA0时取Np0=0.3fcA0此处A0为构件的换算截面面积对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载其中集中荷载对支座截面或节点边缘混凝所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况)的独立梁当按公式(7.5.4-1)计算时土结应将公式(7.5.4-2)改为下列公式:构设1.75Asv计V=fbh+fh(7.5.4-4)规cst0yv0λ+1s范式中计算截面的剪跨比可取=/h0为集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离当<1.5时取=1.5当>3时取=3集中荷载作用点至支座之间的箍筋应均匀配置注:1对合力Np0引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况以及预应力混凝土连续梁和允资料许出现裂缝的预应力混凝土简支梁均应取Vp=0编号2对先张法预应力混凝土构件在计算合力Np0时应按本规范第6.1.9条和第8.1.8条的规定考虑预应力钢筋传递长度的影响GB7.5.5矩形T形和I形截面的受弯构件当配置箍筋和弯起钢筋时其斜截面的500受剪承载力应符合下列规定:10VV+V+0.8fAsina-2cspysbs002+0.8fpyApbsinap(7.5.5)式中V配置弯起钢筋处的剪力设计值按本规范第7.5.6条的规定取用第63页@ @Vp由预加力所提高的构件的受剪承载力设计值按本规范公式(7.5.4-3)计筑算但计算合力Np0时不考虑预应力弯起钢筋的作用龙AsbApb同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋预应力弯起钢筋的截面面积网sp斜截面上非预应力弯起钢筋预应力弯起钢筋的切线与构件纵向轴线的夹角w7.5.6计算弯起钢筋时其剪力设计值可按下列规定取用(图7.5.2a):ww1计算第一排(对支座而言)弯起钢筋时取支座边缘处的剪力值.si2计算以后的每一排弯起钢筋时取前一排(对支座而言)弯起钢筋弯起点处的noa剪力值ec.c7.5.7矩形T形和I形截面的一般受弯构件当符合下列公式的要求时:omV0.7fbh+0.05N(7.5.7-1)t0p0集中荷载作用下的独立梁当符合下列公式的要求时:1.75Vfbh+0.05N(7.5.7-2)t0p0λ+1均可不进行斜截面的受剪承载力计算而仅需根据本规范第10.2.9条第10.2.10条混凝和第10.2.11条的有关规定按构造要求配置箍筋土结7.5.8受拉边倾斜的矩形T形和I形截面的受弯构件其斜截面受剪承载力应符构设合下列规定(图7.5.8):计规VV+V+0.8fAsina(7.5.8-1)csspysbs范M−0.8(fAz+fAz)∑∑yvsvsvysbsbVsp=tanβ(7.5.8-2)z+ctanβ式中V构件斜截面上的最大剪力设计值M构件斜截面受压区末端的弯矩设计值资料Vcs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值按本规范公式(7.5.4-2)编号或公式(7.5.4-4)计算其中h0取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度Vsp构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋合力的设计值GB在垂直方向的投影:对钢筋混凝土受弯构件其值不应大于fyAsSin对预应力混凝500土受弯构件其值不应大于(fpyAp+fyAs)sin且不应小于peApsin10-zsv同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离200zsb同一弯起平面内的弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离2z斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点第64页@ @的距离可近似取z=0.9h0筑斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角龙c斜截面的水平投影长度可近似取c=h0网注:在梁截面高度开始变化处斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算并应按其中不利者配置箍筋和弯起钢筋www.sinoaec.com混凝7.5.9受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定(图7.5.9):土结构设计规范资料编号M(fA+fA)z+∑fAzyspypysbsbGB+∑fAz+∑fAz(7.5.9-1)pypbpbyvsvsv500此时斜截面的水平投影长度c可按下列条件确定:10V=∑fAsinα+∑fAsinα+∑fA(7.5.9-2)-ysbspypbpyvsv2002式中V斜截面受压区末端的剪力设计值z纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力至受压区合力点的距离可近似取第65页@ @z=0.9h0筑zsbzpb同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋预应力弯起钢筋的合力至斜截面受龙压区合力点的距离网zsv同一斜截面上箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时公式中的wfp应按下列规定确定:ww锚固区内的纵向预应力钢筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零在锚固终.si点处应取为fpy在两点之间可按线性内插法确定此时纵向预应力钢筋的锚固长noa度la应按本规范第9.3.1条确定ec.c7.5.10受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋当符合本规范第9.3.1条至第9.3.3条om第10.2.2条至第10.2.4条第10.2.7条和第10.2.10条规定的构造要求时可不进行构件斜截面的受弯承载力计算7.5.11矩形T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件其受剪截面应符合本规范第7.5.1条的规定7.5.12矩形T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件其斜截面受剪承载力应混凝符合下列规定:土结1.75Asv构Vftbh0+fyvh0+0.07N(7.5.12)设λ+1s计规式中偏心受压构件计算截面的剪跨比范N与剪力设计值V相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时取N=0.3fcA此处A为构件的截面面积计算截面的剪跨比应按下列规定取用:1对各类结构的框架柱宜取=M/(Vh0)对框架结构中的框架柱当其反弯资点在层高范围内时可取=Hn/(2h0)当<1时取=1当>3时取=3此料编处M为计算截面上与剪力设计值V相应的弯矩设计值Hn为柱净高号2对其他偏心受压构件当承受均布荷载时取=1.5当承受符合本规范第GB7.5.4条规定的集中荷载时取=/h0当<1.5时取=1.5当>3时取50=3此处为集中荷载至支座或节点边缘的距离0107.5.13矩形T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件当符合下列公式的要求-20时:021.75Vfbh+0.07N(7.5.13)t0λ+1第66页@ @可不进行斜截面受剪承载力计算而仅需根据本规范第10.3.2条的规定按构造要筑求配置箍筋式中的剪跨比和轴向压力设计值应按本规范第7.5.12条确定龙7.5.14矩形T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件其斜截面受剪承载力应网符合下列规定:1.75AsvVfbh+fh−0.2N(7.5.14)t0yv0wλ+1sww式中N与剪力设计值V相应的轴向拉力设计值.sin计算截面的剪跨比按本规范第7.5.12条确定oaeAAAc当公式(7.5.14)右边的计算值小于fswh时应取等于fsvh且fsvh值.yv0yv0yv0csssom不得小于0.36fbht07.5.15圆形截面的钢筋混凝土受弯构件和偏心受压构件其斜截面受剪承载力可按本规范第7.5.1至第7.5.13条计算此时上述条文公式中的截面宽度b和截面有效高度h0应分别以1.76r和1.6r代替此处为圆形截面的半径混7.5.16矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱其受剪截面应符合下列条件:凝土Vx0.25βfbhcosθ(7.5.16-1)结cc0构设Vy0.25βfhbsinθ(7.5.16-2)计cc0规范式中Vxx轴方向的剪力设计值对应的截面有效高度为h0截面宽度为bVyy轴方向的剪力设计值对应的截面有效高度为b0截面宽度为h斜向剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角=arctan(Vy/Vx)7.5.17矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱其斜截面受剪承载力应符合下列规定:资料V编uxV(7.5.17-1)号x2Vtanθ1+uxVGuyB5V0uy0Vy(7.5.17-2)120Vuy-1+2Vtanθ0ux02在x轴y轴方向的斜截面受剪承载力设计值VuxVuy应按下列公式计算:第67页@ @1.75AsvxVux=ftbh0+fyvh0+0.07N(7.5.17-3)筑λ+1sx龙1.75Asvy网Vuy=fthb0+fyvb0+0.07N(7.5.17-4)λy+1s式中xy框架柱的计算剪跨比按本规范7.5.12条的规定确定wAsvxAsvy配置在同一截面内平行于x轴y轴的箍筋各肢截面面积的总和wwN与斜向剪力设计值V相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时取.sinN=0.3fcA此处A为构件的截面面积oae在设计截面时可在公式(7.5.17-1)公式(7.5.17-2)中近似取Vux/Vuy=1后直接进c.co行计算m7.5.18矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱当符合下列要求时:1.75Vxftbh0+0.07Ncosθ(7.5.18-1)λ+1x1.75Vyfhb+0.07Nsinθ(7.5.18-2)λ+1t0混y凝土可不进行斜截面受剪承载力计算而仅需根据本规范第10.3.2条的规定按构造要结构求配置箍筋设计7.6扭曲截面承载力计算规范7.6.1在弯矩剪力和扭矩共同作用下对hw/b6的矩形T形I形截面和hw/tw6的箱形截面构件(图7.6.1)其截面应符合下列条件:资料编号GB50010-2002第68页@ @筑龙网www.sinoaec.com当hw/b(或hw/tw)4时VT+0.25βf7.6.1-1ccbh00.8Wt混凝当hw/b(或hw/tw)=6时土结VT构+0.2βf7.6.1-2设ccbh0.8W计0t规范当46时受扭构件的截面尺寸条件及扭曲截面承载力计算应符合专门规定10-7.6.2在弯矩剪力和扭矩共同作用下的构件(图7.6.1)当符合下列公式的要求时:20VTN0p02+0.7ft+0.057.6.2-1bh8Wbh0t0第69页@ @或筑VTNp0龙+0.7ft+0.077.6.2-2bh8Wbh网0t0均可不进行构件受剪扭承载力计算仅需根据本规范第10.2.5条第10.2.11条和第10.2.12条的规定按构造要求配置纵向钢筋和箍筋w式中Np0计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力钢筋及非预应力钢ww筋的合力按本规范第6.1.14条的规定计算当Np0>0.3fcA0时取Np0=0.3fcA0此.sin处A0为构件的换算截面面积oaeN与剪力扭矩设计值VT相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时取c.cN=0.3fcA此处A为构件的截面面积om7.6.3受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩应按下列规定计算:1矩形截面2bW=(3h−b)7.6.3-1t6混式中bh矩形截面的短边尺寸长边尺寸凝2T形和I形截面土结构Wt=Wtw+Wtf′+Wtf7.6.3-2设计对腹板受压翼缘及受拉翼缘部分的矩形截面受扭塑性抵抗矩WtwWtf和规范Wtf应按下列规定计算:1)腹板2bW=(3h−b)7.6.3-3tw6资2)受压翼缘料2编h′f号Wtf′=(b′f−b)7.6.3-42GB3)受拉翼缘520hf0Wtf=(bf−b)7.6.3-5102-20式中bh腹板宽度截面高度02bfbf截面受压区受拉区的翼缘宽度hfhf截面受压区受拉区的翼缘高度第70页@ @计算时取用的翼缘宽度尚应符合bfb+6hf及bfb+6hf的规定筑3箱形截面龙22b(b−2t)网hhw[Wt=(3hh−bh)−3hw−(bh−2tw)]7.6.3-666式中bhhh箱形截面的短边尺寸长边尺寸w7.6.4矩形截面纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定:wwAst1Acor.sT0.35ftwt+1.2ξfyv7.6.4-1insoaecfAs.ystlcξ=ofAu7.6.4-2myvst1cor对钢筋混凝土纯扭构件其值应符合0.61.7的要求当>1.7时取=1.7对偏心距ep0h/6的预应力混凝土纯扭构件当符合1.7时可在公式(7.6.4-1)Np0混的右边增加预加力影响项0.05Wt此处Np0的取值应符合本规范第7.6.2条的A凝0土规定在公式(7.6.4-1)中取1.7结构式中受扭的纵向钢筋与箍筋的配筋强度比值设计Astl受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积规范Astl受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积fyv受扭箍筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1中的fy值采用fy受扭纵向钢筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用Acor截面核心部分的面积:Acor=bcorhcor此处bcorhcor为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边长边尺寸资料ucor截面核心部分的周长:ucor=2(bcor+hcor)编号注:当<1.7或ep0>h/6时不应考虑预加力影响项而应按钢筋混凝土纯扭构件计算G7.6.5T形和I形截面纯扭构件可将其截面划分为几个矩形截面分别按本规范B5第7.6.4条进行受扭承载力计算001每个矩形截面的扭矩设计值应按下列规定计算:0-21腹板00W2twT=Tw7.6.5-1Wt第71页@ @2受压翼缘筑Wtf′T′=T龙fW7.6.5-2t网3受拉翼缘WT=tfTf7.6.5-3wWwtw式中T构件截面所承受的扭矩设计值.sinTw腹板所承受的扭矩设计值oaeTfTf受压翼缘受拉翼缘所承受的扭矩设计值c.co7.6.6箱形截面钢筋混凝土纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定:mAAT0.35α+fw1.2ξfst1cor7.6.6httyvs式中h箱形截面壁厚影响系数:h=2.5tw/bh当h>1.0时取h=1.0此处值应按本规范公式(7.6.4-2)计算且应符合0.61.7的要求当混>1.7时取=1.7凝土7.6.7在轴向压力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件其受扭承载力应结构符合下列规定:设计Ast1AcorN规T0.35ftwt+ξ1.2fyv+0.07Wt7.6.7范sA式中N与扭矩设计值T相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时取N=0.3fcAA构件截面面积此处值应按本规范第7.6.4条的规定确定7.6.8在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件其受剪扭承载力应符合下列资料规定:编号1一般剪扭构件G1)受剪承载力B5Asv0V(1.5−βt)(0.7ftbh0+0.05Np0)+1.25fyvh07.6.8-10s10-1.520βt=7.6.8-20VWt21+0.5Tbh0第72页@ @式中Asv受剪承载力所需的箍筋截面面积筑t一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当t<0.5时取t=0.5当t>1龙时取t=1网2)受扭承载力Np0Ast1AcorTβt(0.35ft+0.05)Wt+1.2ξfyv7.6.8-3wAs0ww此处值应按本规范第7.6.4条的规定确定.sin2集中荷载作用下的独立剪扭构件oae1)受剪承载力c.c1.75AosvmV(1.5−βt)(ftbh0+0.05Np0)+fyvh07.6.8-4λ+1s1.5β=tVW7.6.8-51+0.2(λ+1)tTbh0式中计算截面的剪跨比按本规范第7.5.4条的规定取用混凝t集中荷载作用下剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当t<0.5时取土结t=0.5当t>1时取t=1构设2)受扭承载力计规受扭承载力仍应按公式(7.6.8-3)计算但式中的t应按公式(7.6.8-5)计算范7.6.9T形和I形截面剪扭构件的受剪扭承载力应按下列规定计算:1剪扭构件的受剪承载力按本规范公式(7.6.8-1)与(7.6.8-2)或公式(7.6.8-4)与(7.6.8-5)进行计算但计算时应将T及Wt分别以Tw及Wtw代替2剪扭构件的受扭承载力可根据本规范第7.6.5条的规定划分为几个矩形截资面分别进行计算腹板可按本规范公式(7.6.83)公式(7.6.8-2)或公式(7.6.8-3)公式料编(7.6.8-5)进行计算但计算时应将T及Wt分别以Tw及Wtw代替受压翼缘及受拉翼号缘可按本规范第7.6.4条纯扭构件的规定进行计算但计算时应将T及Wt分别以TGBf及Wtf或Tf及Wtf代替507.6.10箱形截面钢筋混凝土剪扭构件的受剪扭承载力应符合下列规定:0101一般剪扭构件-201)受剪承载力02AsvV0.7(1.5−βt)ftbh0+1.25fyvh07.6.10-1s第73页@ @2)受扭承载力筑AAst1cor龙T0.35αhβtftWt+1.2ξfyv7.6.10-2s网以上两个公式中的t值应按本规范公式(7.6.8-2)计算但式中的Wt应以hWt代替h值和值应按本规范第7.6.6条的规定确定w2集中荷载作用下的独立剪扭构件ww1)受剪承载力.sin1.75AsvoV(1.5−βt)ftbh0+fyvh07.6.10-3aλ+1sec.co式中的t值应按本规范公式(7.6.8-5)计算但式中的Wt应以hWt代替m2)受扭承载力受扭承载力仍应按公式(7.6.10-2)计算但式中的t值应按本规范公式(7.6.8-5)计算但式中的Wt应以hWt代替7.6.11在弯矩剪力和扭矩共同作用下的矩形T形I形和箱形截面的弯剪扭构混件可按下列规定进行承载力计算:凝1当V0.35f土tbh0或V0.875ftbh0/(+1)时可仅按受弯构件的正截面受弯承结载力和纯扭构件的受扭承载力分别进行计算构设2当T0.175f计tWt或T0.175hftWt时可仅按受弯构件的正截面受弯承载力规和斜截面受剪承载力分别进行计算范7.6.12矩形T形I形和箱形截面弯剪扭构件其纵向钢筋截面面积应分别按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置资料7.6.13在轴向压力弯矩剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱编号其受剪扭承载力应符合下列规定:1受剪承载力GB1.75Asv5V(1.5−βt)(ftbh0+0.05N)+fyvh07.6.13-10λ+1s010-2受扭承载力200NAA2Tβ(0.35f+0.07)W+1.2ξfst1cor7.6.13-2tttyvAs第74页@ @式中计算截面的剪跨比按本规范第7.5.12条确定筑以上两个公式中的t值应按本规范公式(7.6.8-5)计算值应按本规范第7.6.4龙条的规定确定网7.6.14在轴向压力弯矩剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱当T(0.175ft+0.035N/A)Wt时可仅按偏心受压构件的正截面受压承载力和框架柱斜w截面受剪承载力分别进行计算ww7.6.15在轴向压力弯矩剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱.si其纵向钢筋截面面积应分别按偏心受压构件的正截面受压承载力和剪扭构件的受扭noa承载力计算确定并应配置在相应的位置箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪ec.c承载力和受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置om7.6.16对属于协调扭转的钢筋混凝土结构构件受相邻构件约束的支承梁的扭矩宜考虑内力重分布考虑内力重分布后的支承梁应按弯剪扭构件进行承载力计算配置的纵向钢筋和箍筋尚应符合本规范第10.2.5条第10.2.11条和第10.2.12条的规定注:当有充分依据时也可采用其他设计方法混凝7.7受冲切承载力计算土结构7.7.1在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板其受冲切承载力设计应符合下列规定(图7.7.1):规范资料编号GB50010-2002第75页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构Fl(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh07.7.1-1设计公式(7.7.1-1)中的系数应按下列两个公式计算并取其中较小值:规范1.2η=0.4+7.7.1-21βsahη=0.5+s07.7.1-324um资式中Fl局部荷载设计值或集中反力设计值对板柱结构的节点取柱所承受的料编轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值当有号不平衡弯矩时应按本规范第7.7.5条的规定确定GBh截面高度影响系数:当h800mm时取h=1.0当h2000mm时取50h=0.9其间按线性内插法取用010ft混凝土轴心抗拉强度设计值-20pcm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值其022范围内值宜控制在1.03.5N/mmum临界截面的周长:距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直第76页@ @截面的最不利周长筑h0截面有效高度取两个配筋方向的截面有效高度的平均值龙1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数网2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值s不w宜大于4当s<2时取s=2当面积为圆形时取s=2wws板柱结构中柱类型的影响系数:对中柱取s=40对边柱取s=30.si对角柱取s=20noa7.7.2当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0ec.c时受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um应扣除局部荷载或集中反力作用om面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2)混凝土结构设计规范7.7.3在局部荷载或集中反力作用下当受冲切承载力不满足本规范第7.7.1条的要资料求且板厚受到限制时可配置箍筋或弯起钢筋此时受冲切截面应符合下列条件:编号Fl1.05ftηumh07.7.3-1G配置箍筋或弯起钢筋的板其受冲切承载力应符合下列规定:B51当配置箍筋时001Fl(0.35f+0.15σ)ηuh+0.8fA7.7.3-20tpc,mm0yvsvu-202当配置弯起钢筋时02Fl(0.35f+0.15σ)ηuh+0.8fAsinα7.7.3-3tpc,mm0ysbu第77页@ @式中Asvu与呈45冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积筑Asbu与呈45冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积龙弯起钢筋与板底面的夹角网板中配置的抗冲切箍筋或弯起钢筋应符合本规范第10.1.10条的构造规定对配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外的截面尚应按本规范第7.7.1条的要求w进行受冲切承载力计算此时m应取配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外0.5h0处ww的最不利周长.sin注:当有可靠依据时也可配置其他有效形式的抗冲切钢筋(如工字钢槽钢抗剪锚栓和扁oa钢U形箍等)ec.c7.7.4对矩形截面柱的阶形基础在柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载om力应符合下列规定(图7.7.4):Fl0.7βfbh7.7.4-1htm0F=pA7.7.4-2lsbt+bb混bm=7.7.4-3凝2土结式中h0柱与基础交接处或基础变阶处的截面有效高度取两个配筋方向的截面有构设效高度的平均值计规ps按荷载效应基本组合计算并考虑结构重要性系数的基础底面地基反力设范计值(可扣除基础自重及其上的土重)当基础偏心受力时可取用最大的地基反力设计值A考虑冲切荷载时取用的多边形面积(图7.7.4中的阴影面积ABCDEF)bt冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长:当计算柱与基础交接处的受冲资切承载力时取柱宽当计算基础变阶处的受冲切承载力时取上阶宽料编bb柱与基础交接处或基础变阶处的冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下边号长bb=bt+2h0GB7.7.5板柱结构在竖向荷载水平荷载作用下当考虑板柱节点临界截面上的剪应50力传递不平衡弯矩并按本规范第7.7.1条010-2002第78页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设或第7.7.3条进行受冲切承载力计算时其集中反力设计值Fl应以等效集中反力计规设计值Fleq代替Fleq可按本规范附录G的规定计算范7.8局部受压承载力计算7.8.1配置间接钢筋的混凝土结构构件其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求:Fl1.35ββfA7.8.1-1clcln资Ab料βl=7.8.1-2编Al号式中Fl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值对后张法预应力混凝土GB构件中的锚头局压区的压力设计值应取1.2倍张拉控制力50fc混凝土轴心抗压强度设计值在后张法预应力混凝土构件的张拉阶段验算010中应根据相应阶段的混凝土立方体抗压强度fcu值按本规范表4.1.4的规定以线性-20内插法确定02c混凝土强度影响系数按本规范第7.5.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数第79页@ @Al混凝土局部受压面积筑Aln混凝土局部受压净面积对后张法构件应在混凝土局部受压面积中扣除龙孔道凹槽部分的面积网Ab局部受压的计算底面积按本规范第7.8.2条确定7.8.2局部受压的计算底面积Ab可由局部受压面积与计算底面积按同心对称的w原则确定对常用情况可按图7.8.2取用ww.sinoaec.com混凝土结构设计规7.8.3当配置方格网式或螺旋式间接钢筋且其核心面积AcorAl时(图7.8.3)局部范受压承载力应符合下列规定:F0.9(ββf+2αρβf)A7.8.3-1lclcvcoryln当为方格网式配筋时(图7.8.3a)其体积配筋率v应按下列公式计算:nAl+nAl资1s112s22ρv=7.8.3-2料Acors编号此时钢筋网两个方向上单位长度内钢筋截面面积的比值不宜大于1.5G当为螺旋式配筋时(图7.8.3b)其体积配筋率v应按下列公式计算:B54Ass10ρ=0v7.8.3-31dcors0-2式中cor配置间接钢筋的局部受压承载力提高系数仍按本规范公式(7.8.1-2)002计算但Ab以Acor代替当Acor>Ab时应取Acor=Abfy钢筋抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用第80页@ @间接钢筋对混凝土约束的折减系数按本规范第7.3.2条的规定取用筑Acor方格网式或螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积其重心龙应与Al的重心重合计算中仍按同心对称的原则取值网v间接钢筋的体积配筋率(核心面积Acor范围内单位混凝土体积所含间接钢筋的体积)wn1Asl方格网沿l1方向的钢筋根数单根钢筋的截面面积wwn2As2方格网沿l2方向的钢筋根数单根钢筋的截面面积.siAssl单根螺旋式间接钢筋的截面面积noadcor螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土截面直径ec.cs方格网式或螺旋式间接钢筋的间距宜取3080mmom间接钢筋应配置在图7.8.3所规定的高度h范围内对方格网式钢筋不应少于4片对螺旋式钢筋不应少于4圈对柱接头h尚不应小于15dd为柱的纵向钢筋直径混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第81页@ @筑7.9疲劳验算龙7.9.1需作疲劳验算的受弯构件其正截面疲劳应力应按下列基本假定进行计算:网1截面应变保持平面2受压区混凝土的法向应力图形取为三角形w3对钢筋混凝土构件不考虑受拉区混凝土的抗拉强度拉力全部由纵向钢筋ww承受对要求不出现裂缝的预应力混凝土构件受拉区混凝土的法向应力图形取为.sin三角形oae4采用换算截面计算c.c7.9.2在疲劳验算中荷载应取用标准值对吊车荷载应乘以动力系数吊车荷载om的动力系数应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009的规定取用对跨度不大于12m的吊车梁可取用一台最大吊车荷载7.9.3钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时应计算下列部位的应力:1正截面受压区边缘纤维的混凝土应力和纵向受拉钢筋的应力幅2截面中和轴处混凝土的剪应力和箍筋的应力幅混凝注:纵向受压钢筋可不进行疲劳验算土结7.9.4钢筋混凝土受弯构件正截面的疲劳应力应符合下列要求:构设σfff计c,maxc7.9.4-1规范ff∆σsi∆fy7.9.4-2式中σf疲劳验算时截面受压区边缘纤维的混凝土压应力按本规范公式c,max(7.9.5-1)计算f∆σ疲劳验算时截面受拉区第i层纵向钢筋的应力幅按本规范公式si资(7.9.5-2)计算料f编fc混凝土轴心抗压疲劳强度设计值按本规范第4.1.6条确定号f∆fy钢筋的疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-1采用GB注:当纵向受拉钢筋为同一钢种时可仅验算最外层钢筋的应力幅507.9.5钢筋混凝土受弯构件正截面的混凝土压应力和钢筋的应力幅应按下列公式计010算:-201受压区边缘纤维的混凝土应力02第1页@ @ffMmaxx0筑σc,max=f7.9.5-1I龙0网2纵向受拉钢筋的应力幅fff∆σsi=σsi,max−σsi,min7.9.5-2wwfffMmin(h0i−x0)wσsi,min=αE7.9.5-3.sIfi0noaefcffMmax(h0i−x0).cσsi,max=αEoIf7.9.5-4m0ff式中MmaxMmin疲劳验算时同一截面上在相应荷载组合下产生的最大弯矩值最小弯矩值ffffsiminsimax由弯矩MminMmax引起相应截面受拉区第i层纵向钢筋的应力混凝fE钢筋的弹性模量与混凝土疲劳变形模量的比值:土结ffE=Es/Ec构设ffIf0疲劳验算时相应于弯矩Mmax与Mmin为相同方向时的换算计规截面惯性矩范ffx0疲劳验算时相应于弯矩Mmax与Mmin为相同方向时的换算截面受压区高度ffh0i相应于弯矩Mmax与Mmin为相同方向时的截面受压区边缘至受拉区第i层纵向钢筋截面重心的距离资fff当弯矩Mmin与弯矩Mmax的方向相反时公式(7.9.5-3)中h0ix0和I0应以截面料编f相反位置的h0ix0和I0代替号7.9.6钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时换算截面的受压区高度x0x0和惯性矩GffBI0I0应按下列公式计算:501矩形及翼缘位于受拉区的T形截面0120bx0ff-+aEAs′(x0−a′s)−aEAs(h0−x0)=07.9.6-1202023fbx0ff2I0=+aEAs′(x0−as′)+aEAs(h0−x0)7.9.6-23第2页@ @2I形及翼缘位于受压区的T形截面筑1)当x0>hf时(图7.9.6)龙网www.sinoaec.com22b′fx0(b′f−b)(x0−h′f)ff−+aEAs′(x0−a′s)−aEAs(h0−x0)=0227.9.6-3混凝土33fb′fx0(b′f−b)(x0−h′f)f2f2结I0=−+aEAs′(x0−a′s)+aEAs(h0−x0)构33设计7.9.6-3规范2)当x0hf时按宽度为bf的矩形截面计算ffff3对x0I0的计算仍可采用上述x0I0的相应公式当弯矩Mmin与Mmax的方向相反时与x0x0相应的受压区位置分别在该截面的下侧和上侧当弯矩Mffffmin与Mmax的方向相同时可取x0=x0I0=I0注:1当纵向受拉钢筋沿截面高度分多层布置时上述公式中的As及h0应分别按分层的资料Asi及h0i进行计算编号ffff2纵向受压钢筋的应力应符合Ecfy的条件当E>fy时本条各公式中EA应以fA/f代替此处f为纵向钢筋的抗压强度设计值f为纵向受压钢筋合GsyscycB力点处的混凝土应力5007.9.7钢筋混凝土受弯构件斜截面的疲劳验算及剪力的分配应符合下列规定:10-1截面中和轴处的剪应力当符合下列条件时:20ff0τ0.6ft7.9.7-12该区段的剪力全部由混凝土承受此时箍筋可按构造要求配置第3页@ @f式中截面中和轴处的剪应力按本规范第7.9.8条计算筑fft混凝土轴心抗拉疲劳强度设计值按本规范第4.1.6条确定龙2截面中和轴处的剪应力不符合公式(7.9.7-1)的区段其剪力应由箍筋和混凝网土共同承受此时箍筋的应力幅fsv应符合下列规定:ff∆σsv∆fyv7.9.7-2wfw式中sv箍筋的应力幅按本规范公式(7.9.9-1)计算wfff.syv箍筋的疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-1中的fy采用ino7.9.8钢筋混凝土受弯构件中和轴处的剪应力应按下列公式计算:aefcfVmax.cτ=7.9.8obzm0式中Vfmax疲劳验算时在相应荷载组合下构件验算截面的最大剪力值b矩形截面宽度T形I形截面的腹板宽度z0受压区合力点至受拉钢筋合力点的距离此时受压区高度x0按本规范公式(7.9.6-1)或(7.9.6-3)计算混7.9.9钢筋混凝土受弯构件斜截面上箍筋的应力幅应按下列公式计算:凝土ff结f(∆Vmax−0.1ηftbh0)s构∆σsv=7.9.9-1设Asvz0计规范fff∆Vmax=Vmax−Vmin7.9.9-2ffη=Vmax/Vmax7.9.9-3f式中Vmax疲劳验算时构件验算截面的最大剪力幅值fVmin疲劳验算时在相应荷载组合下构件验算截面的最小剪力值资料最大剪力幅相对值编号s箍筋的间距Asv配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积GB7.9.10预应力混凝土受弯构件疲劳验算时应计算下列部位的应力:501正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力钢筋非010预应力钢筋的应力幅-202截面重心及截面宽度剧烈改变处的混凝土主拉应力02注:受压区纵向预应力钢筋可不进行疲劳验算第4页@ @7.9.11预应力混凝土受弯构件正截面的疲劳应力应符合下列规定:筑1受拉区或受压区边缘纤维的混凝土应力龙1)当为压应力时网ffσcc,maxfc7.9.11-12)当为拉应力时wfffwσct,maxt7.9.11-2w.si2受拉区纵向预应力钢筋的应力幅noffa∆σp∆fpy7.9.11-3ec.co3受拉区纵向非预应力钢筋的应力幅mff∆σs∆fy7.9.11-4f式中ccmax受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大压应力(取绝对值)按本规范公式(7.9.12-1)或公式(7.9.12-2)计算确定fctmax受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大拉应力按本规范公式混(7.9.12-1)或公式(7.9.12-2)计算确定凝土f结p受拉区纵向预应力钢筋的应力幅按本规范公式(7.9.12-3)计算构ff设py预应力钢筋疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-2采用计f规s受拉区纵向非预应力钢筋的应力幅按本规范公式(7.9.12-6)计范算ffy非预应力钢筋疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-1采用注:当受拉区纵向预应力钢筋非预应力钢筋各为同一钢种时可仅各验算最外层钢筋的应力幅资7.9.12对要求不出现裂缝的预应力混凝土受弯构件其正截面的混凝土纵向预应料编力钢筋和非预应力钢筋的最小最大应力和应力幅应按下列公式计算:号1受拉区或受压区边缘纤维的混凝土应力GfBffMminσc,min或σc,max=σpc+y07.9.12-15I0001Mf0ffmax-σc,max或σc,min=σpc+y07.9.12-22I00022受拉区纵向预应力钢筋的应力及应力幅第5页@ @fff∆σp=∆σp,max−∆σp,min7.9.12-3筑龙ffMminσp,min=σ+αy网pepE0p7.9.12-4I0ffMmaxwσp,max=σpe+αpEy0p7.9.12-4wIw0.sin3受拉区纵向非预应力钢筋的应力及应力幅oafffe∆σs=∆σs,max−∆σs,min7.9.12-5c.comffMminσs,min=σ+αypepE0s7.9.12-6I0fMfmaxσs,max=σpe+αpEy0s7.9.12-4I0混凝式中ff土c,mincmax疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最小最大应结力最小最大应力以其绝对值进行判别构设计pc扣除全部预应力损失后由预加力在受拉区或受压区边缘纤规维处产生的混凝土法向应力按本规范公式(6.1.5-1)或公式(6.1.5-4)计算范MffmaxMmin疲劳验算时同一截面上在相应荷载组合下产生的最大最小弯矩值pE预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:pE=Es/Ec资料I0换算截面的惯性矩编号y0受拉区边缘或受压区边缘至换算截面重心的距离ffpminpmax疲劳验算时所计算的受拉区一层预应力钢筋的最小最大应GB力50f0p疲劳验算时所计算的受拉区一层预应力钢筋的应力幅10-pe扣除全部预应力损失后所计算的受拉区一层预应力钢筋的20有效预应力按本规范公式(6.1.5-2)或公式(6.1.5-5)计算02y0sy0p所计算的受拉区一层非预应力钢筋预应力钢筋截面重心第6页@ @至换算截面重心的距离筑ffsminsmax疲劳验算时所计算的受拉区一层非预应力钢筋的最小最龙大应力网fs疲劳验算时所计算的受拉区一层非预应力钢筋的应力幅se消压弯矩Mp0作用下所计算的受拉区一层非预应力钢筋中w产生的应力此处Mp0为受拉区一层非预应力钢筋截面重心处的混凝土法向预应力ww等于零时的相应弯矩值.siffn注:公式(7.9.12-1)(7.9.12-2)中的pc(Mmin/I0)y0(Mmax/I0)y0当为拉应力时以正值代入oa当为压应力时以负值代入公式(7.9.12-7)(7.9.12-8)中的se以负值代人ec.c7.9.13预应力混凝土受弯构件斜截面混凝土的主拉应力应符合下列规定:omffσtpft7.9.13f式中tp预应力混凝土受弯构件斜截面疲劳验算纤维处的混凝土主拉应力按本规范第8.1.6条的公式计算(对吊车荷载尚应计人动力系数)混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第7页@ @筑龙8正常使用极限状态验算网8.1裂缝控制验算8.1.1钢筋混凝土和预应力混凝土构件应根据本规范第3.3.4条的规定按所处环w境类别和结构类别确定相应的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值并按下列规定进ww行受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算:.sin1一级严格要求不出现裂缝的构件oae在荷载效应的标准组合下应符合下列规定:c.coσck−σpc0(8.1.1-1)m2二级一般要求不出现裂缝的构件在荷载效应的标准组合下应符合下列规定:σ−σf(8.1.1-2)ckpctk在荷载效应的准永久组合下宜符合下列规定:混σ−σ0(8.1.1-3)cqpc凝3三级允许出现裂缝的构件土结按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度应符合下列构设规定计规ωω(8.1.1-4)范maxlim式中ckcq荷载效应的标准组合准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力pc扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压应力按本规范公式(6.1.5-1)或公式(6.1.5-4)计算资料ftk混凝土轴心抗拉强度标准值按本规范表4.1.3采用编号ωmax按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度按本规范第8.1.2条计算GBωlim最大裂缝宽度限值按本规范第3.3.4条采用500注:对受弯和大偏心受压的预应力混凝土构件其预拉区在施工阶段出现裂缝的区段公式10-(8.1.1-1)至公式(8.1.1-3)中的pc应乘以系数0.9208.1.2在矩形T形倒T形和I形截面的钢筋混凝土受拉受弯和偏心受压构件02及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影第8页@ @响的最大裂缝宽度(mm)可按下列公式计算:筑σskdeq龙ω=αϕ1.9c+0.08(8.1.2-1)maxcrEρste网ftkϕ=1.1−0.65(8.1.2-2)ρσteskw∑nd2wiideq=(8.1.2-3)w∑niνidi.sinA+Aospaρ=(8.1.2-4)eteActe.co式中cr构件受力特征系数按表8.1.2-1采用mϕ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数:当ϕ<0.2时取ϕ=0.2当ϕ>1时取ϕ=1对直接承受重复荷载的构件取ϕ=1sk按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力按本规范第8.1.3条计算混Es钢筋弹性模量按本规范表4.2.4采用凝土c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当c<20时取结构c=20当c>65时取c=65设计te按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率在最大裂缝规范宽度计算中当te<0.01时取te=0.01Ate有效受拉混凝土截面面积:对轴心受拉构件取构件截面面积对受弯偏心受压和偏心受拉构件取Ate=0.5bh+(bf-b)hf此处bfhf为受拉翼缘的宽度高度As受拉区纵向非预应力钢筋截面面积资料Ap受拉区纵向预应力钢筋截面面积编号deq受拉区纵向钢筋的等效直径(mm)Gdi受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm)B5ni受拉区第i种纵向钢筋的根数00vi受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数按表8.1.2-2采用10-2注:1对承受吊车荷载但不需作疲劳验算的受弯构件可将计算求得的最大裂缝宽度乘以系00数0.85:22对e0/h00.55的偏心受压构件可不验算裂缝宽度第9页@ @表8.1.2-1构件受力特征系数cr筑类型钢筋混凝土构件预应力混凝土构件龙受弯偏心受压2.11.7网偏心受拉2.4—轴心受拉2.72.2w表8.1.2-2钢筋的相对粘结特性系数w非预应力钢筋光张法预应力钢筋后张法预应力钢筋w钢筋.光面带肋带肋螺旋肋刻痕钢丝带肋光面s类别钢绞线in钢筋钢筋钢筋钢丝钢绞线钢筋钢丝oaVi0.71.01.00.80.60.80.50.4ec注对环氧树脂涂层带肋钢筋其相对粘结特性系数应按表中系数的0.8倍取用.com8.1.3在荷载效应的标准组合下钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力或预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力可按下列公式计算:1钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力1)轴心受拉构件N混σ=k(8.1.3-1)凝skA土s结构2)偏心受拉构件设计Ne′k规σ=(8.1.3-2)sk−′范A(hα)s0s3)受弯构件Mkσ=(8.1.3-3)sk0.87hA0s4)偏心受压构件资料N(e−z)编σ=k(8.1.3-4)号skAzsG2Bh0z=0.87−0.12(1−γ′f)h0(8.1.3-5)5e001e=ηe+y(8.1.3-6)0s0s-2(b′−b)h′0ff0γ′f=(8.1.3-7)2bh0第10页@ @21l0ηs=1+(8.1.3-8)筑4000e0/h0h龙式中As受拉区纵向钢筋截面面积:对轴心受拉构件取全部纵向钢筋截面面积网对偏心受拉构件取受拉较大边的纵向钢筋截面面积对受弯偏心受压构件取受拉区纵向钢筋截面面积we轴向拉力作用点至受压区或受拉较小边纵向钢筋合力点的距离wwe轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离.sinz纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离且不大于0.87h0oaes使用阶段的轴向压力偏心距增大系数当l0/h14时取s=1.0c.cys截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离omγ′受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值fb′h′受压区翼缘的宽度高度在公式(8.1.3-7)中当h′>0.2hfff0时取h′f=0.2h0NkMk按荷载效应的标准组合计算的轴向力值弯矩值2预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力1)轴心受拉构件混凝N−N土kp0σ=(8.1.3-9)结skAp+As构设2)受弯构件计规M±M−N(z−e)范k2p0pσ=(8.1.3-10)sk(A+A)zpsM±Me=e+k2(8.1.3-11)pNp0式中Ap受拉区纵向预应力钢筋截面面积:对轴心受拉构件取全部纵向预应力钢资料筋截面面积对受弯构件取受拉区纵向预应力钢筋截面面积编号z受拉区纵向非预应力钢筋和预应力钢筋合力点至截面受压区合力点的距G离按公式(8.1.3-5)计算其中e按公式(8.1.3-11)计算B5ep混凝土法向预应力等于零时全部纵向预应力和非预应力钢筋的合力Np000的作用点至受拉区纵向预应力和非预应力钢筋合力点的距离10-M2后张法预应力混凝土超静定结构构件中的次弯矩按本规范第6.1.7条200的规定确定2注:在公式(8.1.3-10)(8.1.3-11)中当M2与Mk的作用方向相同时取加号当M2与Mk第11页@ @的作用方向相反时取减号筑8.1.4在荷载效应的标准组合和准永久组合下抗裂验算边缘混凝土的法向应力应龙按下列公式计算:网1轴心受拉构件Nkσ=(8.1.4-1)ckwA0wwNq.sσcq=(8.1.4-2)inA0oae2受弯构件c.coMkmσ=(8.1.4-3)ckW0Mqσ=(8.1.4-4)cqW03偏心受拉和偏心受压构件MN混kkσck=±(8.1.4-5)凝W0A0土MqNq结σcq=±(8.1.4-6)构W0A0设计式中NqMq按荷载效应的准永久组合计算的轴向力值弯矩值规范A0构件换算截面面积W0构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩注:在公式(8.1.4-5)(8.1.4-6)中右边项当轴向力为拉力时取加号为压力时取减号8.1.5预应力混凝土受弯构件应分别对截面上的混凝土主拉应力和主压应力进行验算:资料1混凝土主拉应力编号1)一级严格要求不出现裂缝的构件应符合下列规定:Gσtp0.85ftk(8.1.5-1)B52)二级一般要求不出现裂缝的构件应符合下列规定:00σ0.95f(8.1.5-2)1tptk0-22混凝土主压应力00对严格要求和一般要求不出现裂缝的构件均应符合下列规定:2σ0.6f(8.1.5-3)cpck第12页@ @式中tpcp混凝土的主拉应力主压应力按本规范第8.1.6条确定筑此时应选择跨度内不利位置的截面对该截面的换算截面重心处和截面宽度龙剧烈改变处进行验算网注:对允许出现裂缝的吊车梁在静力计算中应符合公式(8.1.5-2)和公式(8.1.5-3)的规定8.1.6混凝土主拉应力和主压应力应按下列公式计算:2wσtpσx+σyσx−σy2w=±+τ(8.1.6-1)wσcp22.sinMky0oσ=σ+(8.1.6-2)axpcIe0c.co(Vk−∑σpeApbsinαp)S0mτ=(8.1.6-3)Ib0式中x由预加力和弯矩值Mk在计算纤维处产生的混凝土法向应力y由集中荷载标准值Fk产生的混凝土竖向压应力由剪力值Vk和预应力弯起钢筋的预加力在计算纤维处产生的混凝混土剪应力当计算截面上有扭矩作用时尚应计人扭矩引起的剪应力对后张法预凝土应力混凝土超静定结构构件在计算剪应力时尚应计人预加力引起的次剪力结构pc扣除全部预应力损失后在计算纤维处由预加力产生的混凝土法向设计应力按本规范公式(6.1.5-1)或(6.1.5-4)计算规范y0换算截面重心至计算纤维处的距离I0换算截面惯性矩Vk按荷载效应的标准组合计算的剪力值S0计算纤维以上部分的换算截面面积对构件换算截面重心的面积矩pe预应力弯起钢筋的有效预应力资料Apb计算截面上同一弯起平面内的预应力弯起钢筋的截面面积编号p计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵向轴线的夹角G注:公式(8.1.6-1)(8.1.62)中的xypc和Mky0/I0当为拉应力时以正值代人当为B压应力时以负值代人5008.1.7对预应力混凝土吊车梁在集中力作用点两侧各0.6h的长度范围内由集中10-荷载标准值Fk产生的混凝土竖向压应力和剪应力的简化分布可按图8.1.7确定其200应力的最大值可按下列公式计算:2第13页@ @0.6Fkσ=(8.1.7-1)筑y,maxbh龙lr网τ−ττ=(8.1.7-2)F2lVSlk0τ=(8.1.7-3)wIbw0wr.sVSrk0iτ=(8.1.7-4)nIbo0aelrc式中位于集中荷载标准值Fk作用点左侧右侧0.6h处截面上的剪应力.comF集中荷载标准值Fk作用截面上的剪应力lrVkVk集中荷载标准值Fk作用点左侧右侧截面上的剪力标准值混凝土结构设计规范8.1.8对先张法预应力混凝土构件端部进行正截面斜截面抗裂验算时应考虑预应力钢筋在其预应力传递长度ltr范围内实际应力值的变化预应力钢筋的实际应力资按线性规律增大在构件端部取为零在其预应力传递长度的末端取有效预应力值料编pc(图8.1.8)预应力钢筋的预应力传递长度ltr应按本规范第6.1.9条确定号GB50010-2002第14页@ @筑龙网www.sinoaec8.2受弯构件挠度验算.com8.2.1钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下的挠度可根据构件的刚度用结构力学方法计算在等截面构件中可假定各同号弯矩区段内的刚度相等并取用该区段内最大弯矩处的刚度当计算跨度内的支座截面刚度不大于跨中截面刚度的两倍或不小于跨中截面刚度的二分之一时该跨也可按等刚度构件进行计算其构件刚度可取跨混凝中最大弯矩截面的刚度土结受弯构件的挠度应按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度B进行构设计算所求得的挠度计算值不应超过本规范表3.3.2规定的限值计规8.2.2矩形T形倒T形和I形截面受弯构件的刚度B可按下列公式计算:范MkB=Bs(8.2.2)Mq(θ−1)+Mk式中Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩取计算区段内的最大弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩取计算区段内的最大弯矩值资Bs荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度按本规范第8.2.3条的料编公式计算号考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数按本规范第8.2.5条取用GB8.2.3在荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度Bs可按下列公式计算:501钢筋混凝土受弯构件0120EsAsh0-Bs=(8.2.3-1)26αρ01.15ϕ+0.2+E01+3.5γ′2f2预应力混凝土受弯构件第15页@ @1)要求不出现裂缝的构件筑Bs=0.85EcI0(8.2.3-2)龙2)允许出现裂缝的构件网0.85EIc0B=(8.2.3-3)sk+(1−k)ωcrcrwMcrwkcr=(8.2.3-4)wMk.sin0.21oω=1.0+(1+0.45γ)−0.7(8.2.3-5)aαρfeEc.coM=(σ+γf)W(8.2.3-6)mcrpctk0(b−b)hγ=ff(8.2.3-7)fbh0式中ϕ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数按本规范第8.1.2条确定E钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:E=Es/Ec混纵向受拉钢筋配筋率:对钢筋混凝土受弯构件取=As/(bh0)对预凝土应力混凝土受弯构件取=(Ap+As)/(bh0)结构I0换算截面惯性矩设计f受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值规范bfhf受拉区翼缘的宽度高度kcr预应力混凝土受弯构件正截面的开裂弯矩Mcr与弯矩Mk的比值当kcr>1.0时取kcr=1.0pc扣除全部预应力损失后由预加力在抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力资料混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数按本规范第8.2.4条确定编号注:对预压时预拉区出现裂缝的构件Bs应降低10%G8.2.4混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数可按下列公式计算:B51200γ=0.7+γm(8.2.4)0h10-2式中m混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数基本值可按正截面应变保持平00面的假定并取受拉区混凝土应力图形为梯形受拉边缘混凝土极限拉应变为2f2tk/Ec确定对常用的截面形状m值可按表8.2.4取用第16页@ @h截面高度(mm):当h<400时取h=400当h>1600时取h=1600对圆筑形环形截面取h=2r此处r为圆形截面半径或环形截面的外环半径龙表8.2.4截面抵抗矩塑性影响系数基本值m网项次12345对称I形截面翼缘位于受拉区翼缘位或箱形截面的倒T形截面截面矩形于受压圆形和环bf/b2bf/b2w形状截面区的Tbf/b2bf/b2形截面whf/h为hf/h为形截面hf/h0.2hf/h0.2w任意值任意值.sim1.551.501.451.351.501.401.6—0.24r1/rnoa注1对b′fbf的I形截面可按项次2与项次3之间的数值采用对b′fbf的I形截面ec.c可按项次3与项次4之间的数值采用om2对于箱形截面b系指各肋宽度的总和31为环形截面的内环半径对圆形截面取rl为零8.2.5考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数可按下列规定取用:1钢筋混凝土受弯构件当=0时取=2.0当=时取=1.6当为中间数值时按混凝线性内插法取用此处=As/(bh0)=As/(bh0)土结对翼缘位于受拉区的倒T形截面6应增加20%构设2预应力混凝土受弯构件取=2.0计规8.2.6预应力混凝土受弯构件在使用阶段的预加力反拱值可用结构力学方法按刚范度EcI0进行计算并应考虑预压应力长期作用的影响将计算求得的预加力反拱值乘以增大系数2.0在计算中预应力钢筋的应力应扣除全部预应力损失注:1对重要的或特殊的预应力混凝土受弯构件的长期反拱值可根据专门的试验分析确定或采用合理的收缩徐变计算方法经分析确定资2对恒载较小的构件应考虑反拱过大对使用的不利影响料编号GB50010-2002第17页@ @筑龙9构造规定网9.1伸缩缝9.1.1钢筋混凝土结构伸缩缝的最大间距宜符合表9.1.1的规定w表9.1.1钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距(m)w结构类别室内或土中露天w.排架结构装配式10070sin装配式7550o框架结构a现浇式5535ec.装配式6540c剪力墙结构o现浇式4530m装配式4030挡土墙地下室墙壁等类结构现浇式3020注1装配整体式结构房屋的伸缩缝间距宜按表中现浇式的数值取用2框架剪力墙结构或框架核心筒结构房屋的伸缩缝间距可根据结构的具体布置情况取表中框架结构与剪力墙结构之间的数值3当屋面无保温或隔热措施时框架结构剪力墙结构的伸缩继间距宜按表中露天栏混的数值取用凝土4现浇挑檐雨罩等外露结构的伸缩缝间距不宜大于12m结构设9.1.2对下列情况本规范表9.1.1中的伸缩缝最大间距宜适当减小:计规1柱高(从基础顶面算起)低于8m的排架结构范2屋面无保温或隔热措施的排架结构3位于气候干燥地区夏季炎热且暴雨频繁地区的结构或经常处于高温作用下的结构4采用滑模类施工工艺的剪力墙结构资5材料收缩较大室内结构因施工外露时间较长等料编9.1.3对下列情况如有充分依据和可靠措施本规范表9.1.1中的伸缩缝最大间距号可适当增大:GB1混凝土浇筑采用后浇带分段施工502采用专门的预加应力措施013采取能减小混凝土温度变化或收缩的措施0-2当增大伸缩缝间距时尚应考虑温度变化和混凝土收缩对结构的影响0029.1.4具有独立基础的排架框架结构当设置伸缩缝时其双柱基础可不断开第18页@ @9.2混凝土保护层筑9.2.1纵向受力的普通钢筋及预应力钢筋其混凝土保护层厚度(钢筋外边缘至混凝龙网土表面的距离)不应小于钢筋的公称直径且应符合表9.2.1的规定表9.2.1纵向受力钢筋的混凝土保护层最小厚度(mm)板墙壳梁柱环境C25C25C25w类别C20C50C20C50C20C50wC45C45C45w一201515302525303030.siA—2020—3030—3030n二oB—2520—3530—3530ae三—3025—4035—4035c.c注基础中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于40mm当无垫层时不应小于70mmom9.2.2处于一类环境且由工厂生产的预制构件当混凝土强度等级不低于C20时其保护层厚度可按本规范表9.2.1中规定减少5mm但预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm处于二类环境且由工厂生产的预制构件当表面采取有效保护措施时保护层厚度可按本规范表9.2.1中一类环境数值取用混预制钢筋混凝土受弯构件钢筋端头的保护层厚度不应小于10mm预制肋形板主凝土肋钢筋的保护层厚度应按梁的数值取用结构9.2.3板墙壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于本规范表9.2.1中相应数值减设计10mm且不应小于10mm梁柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm规范9.2.4当梁柱中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度大于40mm时应对保护层采取有效的防裂构造措施处于二三类环境中的悬臂板其上表面应采取有效的保护措施9.2.5对有防火要求的建筑物其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有关标准的资要求料编处于四五类环境中的建筑物其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有关标号准的要求GB9.3钢筋的锚固509.3.1当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时受拉钢筋的锚固长度应按下列公式计010算:-20普通钢筋02fyla=αd(9.3.1-1)ft第19页@ @预应力钢筋筑fpyl=αd(9.3.1-2)龙aft网式中la受拉钢筋的锚固长度fyfpy普通钢筋预应力钢筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-14.2.3-2w采用wwft混凝土轴心抗拉强度设计值按本规范表4.1.4采用当混凝土强度等级.sin高于C40时按C40取值oaed钢筋的公称直径c.c钢筋的外形系数按表9.3.1取用om表9.3.1钢筋的外形系数钢筋类型光面钢筋带肋钢筋刻痕钢丝螺旋肋钢丝三股钢绞线七股钢绞线α0.160.140.190.130.160.17注光面钢筋系指HPB235级钢筋其末端应做180弯钩弯后平直段长度不应小于3d但作受压钢筋时可不做弯钩带肋钢筋系指HRB335级HRB400级钢筋及RRB400级余热处理钢筋混凝当符合下列条件时计算的锚固长度应进行修正:土结1当HRB335HRB400和RRB400级钢筋的直径大于25mm时其锚固长度构设应乘以修正系数1.1计规2HRB335HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋其锚固长度应乘以修范正系数1.253当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动(如滑模施工)时其锚固长度应乘以修正系数1.14当HRB335HRB400和RRB400级钢筋在锚固区的混凝土保护层厚度大于资料钢筋直径的3倍且配有箍筋时其锚固长度可乘以修正系数0.8编号5除构造需要的锚固长度外当纵向受力钢筋的实际配筋面积大于其设计计算面积时如有充分依据和可靠措施其锚固长度可乘以设计计算面积与实际配筋面GB积的比值但对有抗震设防要求及直接承受动力荷载的结构构件不得采用此项修50正0106当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时先张法预应力钢筋的锚固长度应-20从距构件末端0.25ltr处开始计算此处ltr为预应力传递长度按本规范第6.1.9条确02定第20页@ @经上述修正后的锚固长度不应小于按公式(9.3.1-1)(9.3.1-2)计算锚固长度的0.7筑倍且不应小于250mm龙9.3.2当HRB335级HRB400级和RRB400级纵向受拉钢筋末端采用机械锚固措网施时包括附加锚固端头在内的锚固长度可取为按本规范公式(9.3.1-1)计算的锚固长度的0.7倍w机械锚固的形式及构造要求宜按图9.3.2采用ww采用机械锚固措施时锚固长度范围内的箍筋不应少于3个其直径不应小于.si纵向钢筋直径的0.25倍其间距不应大于纵向钢筋直径的5倍当纵向钢筋的混凝noa土保护层厚度不小于钢筋公称直径的5倍时可不配置上述箍筋ec.com混凝土9.3.3当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时其锚固长度不应小于本规范第结构9.3.1条规定的受拉锚固长度的0.7倍设计9.3.4对承受重复荷载的预制构件应将纵向非预应力受拉钢筋末端焊接在钢板或规范角钢上钢板或角钢应可靠地锚固在混凝土中钢板或角钢的尺寸应按计算确定其厚度不宜小于10mm9.4钢筋的连接9.4.1钢筋的连接可分为两类:绑扎搭接机械连接或焊接机械连接接头和焊接接资头的类型及质量应符合国家现行有关标准的规定料编受力钢筋的接头宜设置在受力较小处在同一根钢筋上宜少设接头号9.4.2轴心受拉及小偏心受拉杆件(如桁架和拱的拉杆)的纵向受力钢筋不得采用绑G扎搭接接头B5当受拉钢筋的直径d>28mm及受压钢筋的直径d>32mm时不宜采用绑扎搭接001接头0-29.4.3同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开002钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3倍搭接长度凡搭接接头中点位于该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连接区段同一连接区段内纵向钢筋搭接接头第21页@ @面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截筑面面积的比值(图9.4.3)龙位于同一连接区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率:对梁类板类及墙类构件网不宜大于25%对柱类构件不宜大于50%当工程中确有必要增大受拉钢筋搭接接头面积百分率时对梁类构件不应大于50%对板类墙类及柱类构件可根w据实际情况放宽ww.sinoaec.com混凝土结纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度应根据位于同一连接区段内的钢筋搭接构设接头面积百分率按下列公式计算:计规ll=la(9.4.3)范式中ll纵向受拉钢筋的搭接长度la纵向受拉钢筋的锚固长度按本规范第9.3.1条确定纵向受拉钢筋搭接长度修正系数按表9.4.3取用在任何情况下纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度均不应小于300mm资表9.4.3纵向受拉钢筋搭接长度修正系数料纵向钢筋搭接接头面积百分率()2550100编号1.21.41.6GB9.4.4构件中的纵向受压钢筋当采用搭接连接时其受压搭接长度不应小于本规50范第9.4.3条纵向受拉钢筋搭接长度的0.7倍且在任何情况下不应小于200mm019.4.5在纵向受力钢筋搭接长度范围内应配置箍筋其直径不应小于搭接钢筋较大0-2直径的0.25倍当钢筋受拉时箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍且不002应大于100mm当钢筋受压时箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍且不应大于200mm当受压钢筋直径d>25mm时尚应在搭接接头两个端面外100mm范第22页@ @围内各设置两个箍筋筑9.4.6纵向受力钢筋机械连接接头宜相互错开钢筋机械连接接头连接区段的长度龙为35d(d为纵向受力钢筋的较大直径)凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连网接接头均属于同一连接区段在受力较大处设置机械连接接头时位于同一连接区段内的纵向受拉钢筋接头w面积百分率不宜大于50%纵向受压钢筋的接头面积百分率可不受限制ww9.4.7直接承受动力荷载的结构构件中的机械连接接头除应满足设计要求的抗疲.si劳性能外位于同一连接区段内的纵向受力钢筋接头面积百分率不应大于50%noa9.4.8机械连接接头连接件的混凝土保护层厚度宜满足纵向受力钢筋最小保护层厚ec.c度的要求连接件之间的横向净间距不宜小于25mmom9.4.9纵向受力钢筋的焊接接头应相互错开钢筋焊接接头连接区段的长度为35d(d为纵向受力钢筋的较大直径)且不小于500mm凡接头中点位于该连接区段长度内的焊接接头均属于同一连接区段位于同一连接区段内纵向受力钢筋的焊接接头面积百分率对纵向受拉钢筋接头不应大于50%纵向受压钢筋的接头面积百分率可不受限制混凝注:1装配式构件连接处的纵向受力钢筋焊接接头可不受以上限制土结2承受均布荷载作用的屋面板楼板檩条等简支受弯构件如在受拉区内配置的纵向构设受力钢筋少于3根时可在跨度两端各四分之一跨度范围内设置一个焊接接头计规9.4.10需进行疲劳验算的构件其纵向受拉钢筋不得采用绑扎搭接接头也不宜采范用焊接接头且严禁在钢筋上焊有任何附件(端部锚固除外)当直接承受吊车荷载的钢筋混凝土吊车梁屋面梁及屋架下弦的纵向受拉钢筋必须采用焊接接头时应符合下列规定:1必须采用闪光接触对焊并去掉接头的毛刺及卷边资2同一连接区段内纵向受拉钢筋焊接接头面积百分率不应大于25%此时焊料编接接头连接区段的长度应取为45d(d为纵向受力钢筋的较大直径)号3疲劳验算时应按本规范第4.2.5条的规定对焊接接头处的疲劳应力幅限GB值进行折减509.5纵向受力钢筋的最小配筋率010-9.5.1钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表9.5.1规定的200数值2第23页@ @表9.5.1钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率()筑受力类型最小配筋百分率龙全部纵向钢筋0.6网受压构件一侧纵向钢筋0.2受弯构件偏心受拉轴心受拉构件一侧的受拉钢筋0.2和45ft/fv中的较大值注1受压构件全部纵向钢筋最小配筋百分率当采用HRB400级RRB400级钢筋时w应按表中规定减小0.1当混凝土强度等级为C60及以上时应按表中规定增大0.1w2偏心受拉构件中的受压钢筋应按受压构件一侧纵向钢筋考虑w3受压构件的全部纵向钢筋和一侧纵向钢筋的配筋率以及轴心受拉构件和小偏心受拉.sin构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算受弯构件大偏心受拉构件一侧受拉oa钢筋的配筋率应按全截面面积扣除受压翼缘面积(b′—b)h′后的截面面积计算effc.c4当钢筋沿构件截面周边布置时一侧纵向钢筋系指沿受力方向两个对边中的一om边布置的纵向钢筋9.5.2对卧置于地基上的混凝土板板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低但不应小于0.15%9.5.3预应力混凝土受弯构件中的纵向受拉钢筋配筋率应符合下列要求:混MuMcr(9.5.3)凝土式中Mu构件的正截面受弯承载力设计值按本规范公式(7.2.1-1)(7.2.2-2)或公结构式(7.2.5)计算但应取等号并将M以Mu代替设计Mcr构件的正截面开裂弯矩值按本规范公式(8.2.3-6)计算规范9.6预应力混凝土构件的构造规定9.6.1当先张法预应力钢丝按单根方式配筋困难时可采用相同直径钢丝并筋的配筋方式并筋的等效直径对双并筋应取为单筋直径的1.4倍对三并筋应取为单筋直径的1.7倍资并筋的保护层厚度锚固长度预应力传递长度及正常使用极限状态验算均应料编按等效直径考虑号注:当预应力钢绞线热处理钢筋采用并筋方式时应有可靠的构造措施GB9.6.2先张法预应力钢筋之间的净间距应根据浇筑混凝土施加预应力及钢筋锚固50等要求确定预应力钢筋之间的净间距不应小于其公称直径或等效直径的1.5倍且01应符合下列规定:对热处理钢筋及钢丝不应小于15mm对三股钢绞线不应小于0-2020mm对七股钢绞线不应小于25mm029.6.3对先张法预应力混凝土构件预应力钢筋端部周围的混凝土应采取下列加强措施:第24页@ @1对单根配置的预应力钢筋其端部宜设置长度不小于150mm且不少于4圈筑的螺旋筋当有可靠经验时亦可利用支座垫板上的插筋代替螺旋筋但插筋数量龙不应少于4根其长度不宜小于120mm网2对分散布置的多根预应力钢筋在构件端部10d(d为预应力钢筋的公称直径)范围内应设置35片与预应力钢筋垂直的钢筋网w3对采用预应力钢丝配筋的薄板在板端100mm范围内应适当加密横向钢筋ww9.6.4对槽形板类构件应在构件端部100mm范围内沿构件板面设置附加横向钢.si筋其数量不应少于2根noa对预制肋形板宜设置加强其整体性和横向刚度的横肋端横肋的受力钢筋应ec.c弯入纵肋内当采用先张长线法生产有端横肋的预应力混凝土肋形板时应在设计om和制作上采取防止放张预应力时端横肋产生裂缝的有效措施9.6.5在预应力混凝土屋面梁吊车梁等构件靠近支座的斜向主拉应力较大部位宜将一部分预应力钢筋弯起9.6.6对预应力钢筋在构件端部全部弯起的受弯构件或直线配筋的先张法构件当构件端部与下部支承结构焊接时应考虑混凝土收缩徐变及温度变化所产生的不混凝利影响宜在构件端部可能产生裂缝的部位设置足够的非预应力纵向构造钢筋土结9.6.7后张法预应力钢筋所用锚具的形式和质量应符合国家现行有关标准的规定构设9.6.8后张法预应力钢丝束钢绞线束的预留孔道应符合下列规定:计规1对预制构件孔道之间的水平净间距不宜小于50mm孔道至构件边缘的净范间距不宜小于30mm且不宜小于孔道直径的一半2在框架梁中预留孔道在竖直方向的净间距不应小于孔道外径水平方向的净间距不应小于1.5倍孔道外径从孔壁算起的混凝土保护层厚度梁底不宜小于50mm梁侧不宜小于40mm资3预留孔道的内径应比预应力钢丝束或钢绞线束外径及需穿过孔道的连接器料编外径大1015mm号4在构件两端及跨中应设置灌浆孔或排气孔其孔距不宜大于12mGB5凡制作时需要预先起拱的构件预留孔道宜随构件同时起拱509.6.9对后张法预应力混凝土构件的端部锚固区应按下列规定配置间接钢筋:0101应按本规范第7.8节的规定进行局部受压承载力计算并配置间接钢筋其-20体积配筋率不应小于0.5%022在局部受压间接钢筋配置区以外在构件端部长度l不小于3e(e为截面重心线上部或下部预应力钢筋的合力点至邻近边缘的距离)但不大于1.2h(h为构件端部截第25页@ @面高度)高度为2e的附加配筋区范围内应均匀配置附加箍筋或网片其体积配筋筑率不应小于0.5%(图9.6.9)龙网www.sinoaec.com9.6.10在后张法预应力混凝土构件端部宜按下列规定布置钢筋:1宜将一部分预应力钢筋在靠近支座处弯起弯起的预应力钢筋宜沿构件端部均匀布置2当构件端部预应力钢筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部时混凝应在构件端部0.2h(h为构件端部截面高度)范围内设置附加竖向焊接钢筋网封闭式土结箍筋或其他形式的构造钢筋构设3附加竖向钢筋宜采用带肋钢筋其截面面积应符合下列要求:计规当e0.1h时范NpASV0.3(9.6-10-1)fy当0.1he0.2h时Np资ASV0.15(9.6-10-2)f料y编号当e0.2h时可根据实际情况适当配置构造钢筋G式中Np作用在构件端部截面重心线上部或下部预应力钢筋的合力可按本规范B第6章的有关规定进行计算但应乘以预应力分项系数1.2此时仅考虑混凝土预500压前的预应力损失值10-e截面重心线上部或下部预应力钢筋的合力点至截面近边缘的距离200fy附加竖向钢筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用2当端部截面上部和下部均有预应力钢筋时附加竖向钢筋的总截面面积应按上第26页@ @部和下部的预应力合力分别计算的数值叠加后采用筑9.6.11当构件在端部有局部凹进时应增设折线构造钢筋(图9.6.11)或其他有效的龙构造钢筋网www.sinoaec.com9.6.12当对后张法预应力混凝土构件端部有特殊要求时可通过有限元分析方法进行设计混凝9.6.13后张法预应力混凝土构件中曲线预应力钢丝束钢绞线束的曲率半径不宜土结小于4m对折线配筋的构件在预应力钢筋弯折处的曲率半径可适当减小构设9.6.14在后张法预应力混凝土构件的预拉区和预压区中应设置纵向非预应力构造计规钢筋在预应力钢筋弯折处应加密箍筋或沿弯折处内侧设置钢筋网片范9.6.15构件端部尺寸应考虑锚具的布置张拉设备的尺寸和局部受压的要求必要时应适当加大在预应力钢筋锚具下及张拉设备的支承处应设置预埋钢垫板并按本规范第9.6.9条及第9.6.10条的规定设置间接钢筋和附加构造钢筋资对外露金属锚具应采取可靠的防锈措施料编号GB50010-2002第27页@ @筑龙10结构构件的基本规定网10.1板10.1.1现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表10.1.1规定的数值w表10.1.1现浇钢筋混凝土板的最小厚度(mm)w板的类别最小厚度w.屋面板60sin民用建筑楼板60o单向板a工业建筑楼板70ec.行车道下的楼板80co双向板80m肋间距小于或等于700mm40密肋板肋间距大于700mm50板的悬臂长度小于或等于500mm60悬臂板板的悬臂长度大于500mm80无梁楼板150混凝10.1.2混凝土板应按下列原则进行计算:土结1两对边支承的板应按单向板计算构设2四边支承的板应按下列规定计算:计规1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时应按双向板计算范2)当长边与短边长度之比大于2.0但小于3.0时宜按双向板计算当按沿短边方向受力的单向板计算时应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时可按沿短边方向受力的单向板计算资10.1.3当多跨单向板多跨双向板采用分离式配筋时跨中正弯矩钢筋宜全部伸入料编支座支座负弯矩钢筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求号10.1.4板中受力钢筋的间距当板厚h150mm时不宜大于200mm当板厚GBh>150mm时不宜大于1.5h且不宜大于250mm5010.1.5简支板或连续板下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长度不应小于5dd为下01部纵向受力钢筋的直径当连续板内温度收缩应力较大时伸入支座的锚固长度0-2宜适当增加00210.1.6当现浇板的受力钢筋与梁平行时应沿梁长度方向配置间距不大于200mm且与梁垂直的上部构造钢筋其直径不宜小于8mm且单位长度内的总截面面积不第28页@ @宜小于板中单位宽度内受力钢筋截面面积的三分之一该构造钢筋伸入板内的长度筑从梁边算起每边不宜小于板计算跨度l0的四分之一(图10.1.6)龙网www.sinoaec.com10.1.7对与支承结构整体浇筑或嵌固在承重砌体墙内的现浇混凝土板应沿支承周边配置上部构造钢筋其直径不宜小于8mm间距不宜大于200mm并应符合下列混规定:凝土1现浇楼盖周边与混凝土梁或混凝土墙整体浇筑的单向板或双向板应在板边结构上部设置垂直于板边的构造钢筋其截面面积不宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截设计面面积的三分之一该钢筋自梁边或墙边伸入板内的长度在单向板中不宜小于受规范力方向板计算跨度的五分之一在双向板中不宜小于板短跨方向计算跨度的四分之一在板角处该钢筋应沿两个垂直方向布置或按放射状布置当柱角或墙的阳角突出到板内且尺寸较大时亦应沿柱边或墙阳角边布置构造钢筋该构造钢筋伸入板内的长度应从柱边或墙边算起上述上部构造钢筋应按受拉钢筋锚固在梁内墙内或柱内资料2嵌固在砌体墙内的现浇混凝土板其上部与板边垂直的构造钢筋伸入板内的编号长度从墙边算起不宜小于板短边跨度的七分之一在两边嵌固于墙内的板角部分G应配置双向上部构造钢筋该钢筋伸人板内的长度从墙边算起不宜小于板短边跨度B5的四分之一沿板的受力方向配置的上部构造钢筋其截面面积不宜小于该方向跨001中受力钢筋截面面积的三分之一沿非受力方向配置的上部构造钢筋可根据经验0-2适当减少0010.1.8当按单向板设计时除沿受力方向布置受力钢筋外尚应在垂直受力方向布2置分布钢筋单位长度上分布钢筋的截面面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面第29页@ @积的15%且不宜小于该方向板截面面积的0.15%分布钢筋的间距不宜大于250mm筑直径不宜小于6mm对集中荷载较大的情况分布钢筋的截面面积应适当增加其龙间距不宜大于200mm网注:当有实践经验或可靠措施时预制单向板的分布钢筋可不受本条限制10.1.9在温度收缩应力较大的现浇板区域内钢筋间距宜取为150200mm并w应在板的未配筋表面布置温度收缩钢筋板的上下表面沿纵横两个方向的配筋ww率均不宜小于0.1%.si温度收缩钢筋可利用原有钢筋贯通布置也可另行设置构造钢筋网并与原有noa钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固ec.c10.1.10混凝土板中配置抗冲切箍筋或弯起钢筋时应符合下列构造要求:om1板的厚度不应小于150mm2按计算所需的箍筋及相应的架立钢筋应配置在与45冲切破坏锥面相交的范围内且从集中荷载作用面或柱截面边缘向外的分布长度不应小于1.5h0(图10.1.10a)箍筋应做成封闭式直径不应小于6mm间距不应大于h0/3混凝土结构设计规范资料编号GB50010-20023按计算所需弯起钢筋的弯起角度可根据板的厚度在3045之间选取弯第30页@ @起钢筋的倾斜段应与冲切破坏锥面相交(图10.1.10b)其交点应在集中荷载作用面或筑柱截面边缘以外(1/22/3)h的范围内弯起钢筋直径不宜小于12mm且每一方向不龙宜少于3根网10.1.11对卧置于地基上的基础筏板当板的厚度h>2m时除应沿板的上下表面布置纵横方向的钢筋外尚宜沿板厚度方向间距不超过1m设置与板面平行的构w造钢筋网片其直径不宜小于12mm纵横方向的间距不宜大于200mmww10.1.12当板中采用钢筋焊接网片配筋时应符合国家现行有关标准的规定.sin10.2梁oaec10.2.1钢筋混凝土梁纵向受力钢筋的直径当梁高h300mm时不应小于10mm.co当梁高h<300mm时不应小于8mm梁上部纵向钢筋水平方向的净间距(钢筋外边m缘之间的最小距离)不应小于30mm和1.5d(d为钢筋的最大直径)下部纵向钢筋水平方向的净间距不应小于25mm和d梁的下部纵向钢筋配置多于两层时两层以上钢筋水平方向的中距应比下面两层的中距增大一倍各层钢筋之间的净间距不应小于25mm和d混伸入梁支座范围内的纵向受力钢筋根数当梁宽b100mm时不宜少于两根凝土当梁宽b<100mm时可为一根结构10.2.2钢筋混凝土简支梁和连续梁简支端的下部纵向受力钢筋其伸入梁支座范围设计内的锚固长度las(图10.2.2)应符合下列规定:规范资料编号GB1当V0.7ftbh0时50l0as5d102当V>0.7ftbh0时-20带肋钢筋las12d02光面钢筋las15d第31页@ @此处d为纵向受力钢筋的直径筑如纵向受力钢筋伸入梁支座范围内的锚固长度不符合上述要求时应采取在钢龙筋上加焊锚固钢板或将钢筋端部焊接在梁端预埋件上等有效锚固措施网支承在砌体结构上的钢筋混凝土独立梁在纵向受力钢筋的锚固长度las范围内应配置不少于两个箍筋其直径不宜小于纵向受力钢筋最大直径的0.25倍间距不w宜大于纵向受力钢筋最小直径的10倍当采取机械锚固措施时箍筋间距尚不宜大ww于纵向受力钢筋最小直径的5倍.sin注:对混凝土强度等级为C25及以下的简支梁和连续梁的简支端当距支座边1.5h范围内作oa用有集中荷载且V>0.7ftbh0时对带肋钢筋宜采取附加锚固措施或取锚固长度las15dec.c10.2.3钢筋混凝土梁支座截面负弯矩纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断当必须截断om时应符合以下规定:1当V0.7ftbh0时应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于20d处截断且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la2当V>0.7ftbh0时应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于h0且不小于20d处截断且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小混凝于1.2la+h0土结3若按上述规定确定的截断点仍位于负弯矩受拉区内则应延伸至按正截面受构设弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于1.3h0且不小于20d处截断且从该钢计规筋强度充分利用截面伸出的延伸长度不应小于1.2la+1.7h0范10.2.4在钢筋混凝土悬臂梁中应有不少于两根上部钢筋伸至悬臂梁外端并向下弯折不小于12d其余钢筋不应在梁的上部截断而应按本规范第10.2.8条规定的弯起点位置向下弯折并按本规范第10.2.7条的规定在梁的下边锚固10.2.5梁内受扭纵向钢筋的配筋率tl应符合下列规定:资Tf料tρ0.6(10.2.5)编tlVbfy号当T/(Vb)>2.0时取T/(Vb)=2.0GBA5stl式中tl受扭纵向钢筋的配筋率:tl=0bh010b受剪的截面宽度按本规范第7.6.1条的规定取用-20Astl沿截面周边布置的受扭纵向钢筋总截面面积02沿截面周边布置的受扭纵向钢筋的间距不应大于200mm和梁截面短边长度除第32页@ @应在梁截面四角设置受扭纵向钢筋外其余受扭纵向钢筋宜沿截面周边均匀对称布筑置受扭纵向钢筋应按受拉钢筋锚固在支座内龙在弯剪扭构件中配置在截面弯曲受拉边的纵向受力钢筋其截面面积不应小网于按本规范第9.5.1条规定的受弯构件受拉钢筋最小配筋率计算出的钢筋截面面积与按本条受扭纵向钢筋配筋率计算并分配到弯曲受拉边的钢筋截面面积之和w对箱形截面构件本条中的b均应以bh代替ww10.2.6当梁端实际受到部分约束但按简支计算时应在支座区上部设置纵向构造钢.si筋其截面面积不应小于梁跨中下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的四分之一noa且不应少于两根该纵向构造钢筋自支座边缘向跨内伸出的长度不应小于0.2l0此ec.c处l0为该跨的计算跨度om10.2.7在混凝土梁中宜采用箍筋作为承受剪力的钢筋当采用弯起钢筋时其弯起角宜取45或60在弯起钢筋的弯终点外应留有平行于梁轴线方向的锚固长度在受拉区不应小于20d在受压区不应小于10d此处d为弯起钢筋的直径梁底层钢筋中的角部钢筋不应弯起顶层钢筋中的角部钢筋不应弯下混凝10.2.8在混凝土梁的受拉区中弯起钢筋的弯起点可设在按正截面受弯承载力计算土结不需要该钢筋的截面之前但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于不需要该钢筋的截构设面之外(图10.2.8)同时弯起点与按计算充分利用该钢筋的截面之间的距离不应小计规于h0/2范当按计算需要设置弯起钢筋时前一排(对支座而言)的弯起点至后一排的弯终点的距离不应大于本规范表10.2.10中V>0.7ftbh0+0.05Np0一栏规定的箍筋最大间距弯起钢筋不应采用浮筋资料编号GB50010-2002第33页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设计规范10.2.9按计算不需要箍筋的梁当截面高度h>300mm时应沿梁全长设置箍筋当截面高度h=150300mm时可仅在构件端部各四分之一跨度范围内设置箍筋但当在构件中部二分之一跨度范围内有集中荷载作用时则应沿梁全长设置箍筋资料当截面高度h<150mm时可不设箍筋编号10.2.10梁中箍筋的间距应符合下列规定:G1梁中箍筋的最大间距宜符合表10.2.10的规定当V>0.7ftbh0+0.05Np0时箍B5筋的配筋率sv(sv=Asv/(bs))尚不应小于0.24ft/fyv002当梁中配有按计算需要的纵向受压钢筋时箍筋应做成封闭式此时箍筋10-2的间距不应大于15d(d为纵向受压钢筋的最小直径)同时不应大于400mm当一层00内的纵向受压钢筋多于5根且直径大于18mm时箍筋间距不应大于10d当梁的宽2度大于400mm且一层内的纵向受压钢筋多于3根时或当梁的宽度不大于400mm第34页@ @但一层内的纵向受压钢筋多于4根时应设置复合箍筋筑3梁中纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应符合本规范第9.4.5条的规龙定网表10.2.10梁中箍筋的最大间距(mm)梁高hV0.7ftbh0+0.05Np0V0.7ftbh0+0.05Np0150h300150200w300h500200300w500h800250350w.h800300400sinoae10.2.11对截面高度h>800mm的梁其箍筋直径不宜小于8mm对截面高度hc.c800mm的梁其箍筋直径不宜小于6mm梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时箍om筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的0.25倍10.2.12在弯剪扭构件中箍筋的配筋率sv(sv=Asv/(bs))不应小于0.28ft/fyv箍筋间距应符合本规范表10.2.10的规定其中受扭所需的箍筋应做成封闭式且应沿截面周边布置当采用复合箍筋时位于截面内部的箍筋不应计入受扭所需的箍筋面积受扭所需箍筋的末端应做成135弯钩弯钩端头平直段长度不应小于10d(d为混凝箍筋直径)土结在超静定结构中考虑协调扭转而配置的箍筋其间距不宜大于0.75b此处构设b按本规范第7.6.1条的规定取用计规对箱形截面构件本条中的b均应以bh代替范10.2.13位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载应全部由附加横向钢筋(箍筋吊筋)承担附加横向钢筋宜采用箍筋箍筋应布置在长度为s的范围内此处=2h1+3b(图10.2.13)当采用吊筋时其弯起段应伸至梁上边缘且末端水平段长度不应小于本规范第10.2.7条的规定资料编号GB50010-2002第35页@ @筑龙网www.sinoaec.com附加横向钢筋所需的总截面面积应符合下列规定:FASV(10.2.13)fsinαyv混凝式中Asv承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积当采用附加吊筋时Asv土结应为左右弯起段截面面积之和构设F作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值计规附加横向钢筋与梁轴线间的夹角范10.2.14当构件的内折角处于受拉区时应增设箍筋(图10.2.14)该箍筋应能承受未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的合力且在任何情况下不应小于全部纵向钢筋合力的35%由箍筋承受的纵向受拉钢筋的合力可按下列公式计算:资料编号GB50010-20021未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的合力为:第36页@ @αN=2fAcos(10.2.14-1)筑slysl2龙2全部纵向受拉钢筋合力的35%为网αN=0.7fAcos(10.2.14-2)s2ys2w式中As全部纵向受拉钢筋的截面面积wwAsl未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的截面面积.sin构件的内折角oae按上述条件求得的箍筋应设置在长度s范围内此处s=htan(3/8)c.co10.2.15梁内架立钢筋的直径当梁的跨度小于4m时不宜小于8mm当梁的跨m度为46m时不宜小于10mm当梁的跨度大于6m时不宜小于12mm10.2.16当梁的腹板高度hw450mm时在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋每侧纵向构造钢筋(不包括梁上下部受力钢筋及架立钢筋)的截面面积不应小于腹板截面面积bhw的0.1%且其间距不宜大于200mm此处腹板高度hw按本规范混第7.5.1条的规定取用凝10.2.17对钢筋混凝土薄腹梁或需作疲劳验算的钢筋混凝土梁应在下部二分之一土结梁高的腹板内沿两侧配置直径为814mm间距为100150mm的纵向构造钢筋构设并应按下密上疏的方式布置在上部二分之一梁高的腹板内纵向构造钢筋可按本计规规范第10.2.16条的规定配置范10.3柱10.3.1柱中纵向受力钢筋应符合下列规定:1纵向受力钢筋的直径不宜小于12mm全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5%资圆柱中纵向钢筋宜沿周边均匀布置根数不宜少于8根且不应少于6根料编2当偏心受压柱的截面高度h600mm时在柱的侧面上应设置直径为10号16mm的纵向构造钢筋并相应设置复合箍筋或拉筋G3柱中纵向受力钢筋的净间距不应小于50mm对水平浇筑的预制柱其纵向B5钢筋的最小净间距可按本规范第10.2.1条关于梁的有关规定取用0014在偏心受压柱中垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受0-2压柱中各边的纵向受力钢筋其中距不宜大于300mm00210.3.2柱中箍筋应符合下列规定:1柱及其他受压构件中的周边箍筋应做成封闭式对圆柱中的箍筋搭接长度第37页@ @不应小于本规范第9.3.1条规定的锚固长度且末端应做成135弯钩弯钩末端平筑直段长度不应小于箍筋直径的5倍龙2箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸且不应大于15dd为纵网向受力钢筋的最小直径3箍筋直径不应小于d/4且不应小于6mmd为纵向钢筋的最大直径w4当柱中全部纵向受力钢筋的配筋率大于3%时箍筋直径不应小于8mm间ww距不应大于纵向受力钢筋最小直径的10倍且不应大于200mm箍筋末端应做成.si135弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的10倍箍筋也可焊成封闭环noa式ec.c5当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向钢筋多于3根时或当柱截面短om边尺寸不大于400mm但各边纵向钢筋多于4根时应设置复合箍筋6柱中纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应符合本规范第9.4.5条的规定10.3.3在配有螺旋式或焊接环式间接钢筋的柱中如计算中考虑间接钢筋的作用则间接钢筋的间距不应大于80mm及dcor/5(dcor为按间接钢筋内表面确定的核心截面混凝直径)且不宜小于40mm间接钢筋的直径应符合本规范第10.3.2条的规定土结10.3.4I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm腹板厚度不宜小于100mm当腹构设板开孔时宜在孔洞周边每边设置23根直径不小于8mm的加强钢筋每个方向计规加强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积范10.3.5腹板开孔的I形截面柱当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时柱的刚度可按实腹I形截面柱计算但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱部分当开孔尺寸超过上述规定时柱的刚度和承载力应按双肢柱计算资10.4梁柱节点料编号10.4.1框架梁上部纵向钢筋伸入中间层端节点的锚固长度当采用直线锚固形式时不应小于la且伸过柱中心线不宜小于5dd为梁上部纵向钢筋的直径当柱截GB面尺寸不足时梁上部纵向钢筋应伸至节点对边并向下弯折其包含弯弧段在内的500水平投影长度不应小于0.4la包含弯弧段在内的竖直投影长度应取为15d(图10.4.1)10-la为本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度2002第38页@ @筑龙网www.sinoaec.com框架梁下部纵向钢筋在端节点处的锚固要求与本规范第10.4.2条中间节点处梁下部纵向钢筋的锚固要求相同10.4.2框架梁或连续梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点或中间支座范围(图混10.4.2)该钢筋自节点或支座边缘伸向跨中的截断位置应符合本规范第10.2.3条的规凝土定结构框架梁或连续梁下部纵向钢筋在中间节点或中间支座处应满足下列锚固要求:设计1当计算中不利用该钢筋的强度时其伸入节点或支座的锚固长度应符合本规规范范第10.2.2条中V>0.7ftbh0时的规定2当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时下部纵向钢筋应锚固在节点或支座内此时可采用直线锚固形式(图10.4.2a)钢筋的锚固长度不应小于本规范第9.3.1条确定的受拉钢筋锚固长度la下部纵向钢筋也可采用带90弯折的锚固形式(图10.4.2b)其中竖直段应向上弯折锚固端的水平投影长度及竖直投影长度不应小资料于本规范第10.4.1条对端节点处梁上部钢筋带90弯折锚固的规定下部纵向钢筋编号也可伸过节点或支座范围并在梁中弯矩较小处设置搭接接头(图10.4.2c)3当计算中充分利用钢筋的抗压强度时下部纵向钢筋应按受压钢筋锚固在中GB间节点或中间支座内此时其直线锚固长度不应小于0.7la下部纵向钢筋也可伸500过节点或支座范围并在梁中弯矩较小处设置搭接接头10-2002第39页@ @筑龙网www.sinoaec.com10.4.3框架柱的纵向钢筋应贯穿中间层中间节点和中间层端节点柱纵向钢筋接头应设在节点区以外顶层中间节点的柱纵向钢筋及顶层端节点的内侧柱纵向钢筋可用直线方式锚入顶层节点其自梁底标高算起的锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的锚固长度混la且柱纵向钢筋必须伸至柱顶当顶层节点处梁截面高度不足时柱纵向钢筋应伸凝土至柱顶并向节点内水平弯折当充分利用柱纵向钢筋的抗拉强度时柱纵向钢筋锚结构固段弯折前的竖直投影长度不应小于0.5la弯折后的水平投影长度不宜小于12d当设计柱顶有现浇板且板厚不小于80mm混凝土强度等级不低于C20时柱纵向钢筋也可规范向外弯折弯折后的水平投影长度不宜小于12d此处d为纵向钢筋的直径10.4.4框架顶层端节点处可将柱外侧纵向钢筋的相应部分弯入梁内作梁上部纵向钢筋使用也可将梁上部纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在顶层端节点及其附近部位搭接搭接可采用下列方式:1搭接接头可沿顶层端节点外侧及梁端顶部布置(图10.4.4a)搭接长度不应小资料于1.5la其中伸入梁内的外侧柱纵向钢筋截面面积不宜小于外侧柱纵向钢筋全部编号截面面积的65%梁宽范围以外的外侧柱纵向钢筋宜沿节点顶部伸至柱内边当柱G纵向钢筋位于柱顶第一层时至柱内边后宜向下弯折不小于8d后截断当柱纵向钢B5筋位于柱顶第二层时可不向下弯折当有现浇板且板厚不小于80mm混凝土强度001等级不低于C20时梁宽范围以外的外侧柱纵向钢筋可伸入现浇板内其长度与伸0-2入梁内的柱纵向钢筋相同当外侧柱纵向钢筋配筋率大于1.2%时伸入梁内的柱纵00向钢筋应满足以上规定且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20d梁上2部纵向钢筋应伸至节点外侧并向下弯至梁下边缘高度后截断此处d为柱外侧纵向第40页@ @钢筋的直径筑2搭接接头也可沿柱顶外侧布置(图10.4.4b)此时搭接长度竖直段不应小于龙1.7la当梁上部纵向钢筋的配筋率大于1.2%时弯入柱外侧的梁上部纵向钢筋应满网足以上规定的搭接长度且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20dd为梁上部纵向钢筋的直径柱外侧纵向钢筋伸至柱顶后宜向节点内水平弯折弯折段w的水平投影长度不宜小于12dd为柱外侧纵向钢筋的直径ww10.4.5框架顶层端节点处梁上部纵向钢筋的截面面积As应符合下列规定:.si0.35βfbhnccb0oAs(10.4.5)afeyc.c式中bb梁腹板宽度omh0梁截面有效高度混凝土结构设计规范资料编号梁上部纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在节点角部的弯弧内半径当钢筋直径dG25mm时不宜小于6d当钢筋直径d>25mm时不宜小于8dB510.4.6在框架节点内应设置水平箍筋箍筋应符合本规范第10.3.2条对柱中箍筋的001构造规定但间距不宜大于250mm对四边均有梁与之相连的中间节点节点内可0-2只设置沿周边的矩形箍筋当顶层端节点内设有梁上部纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋00的搭接接头时节点内水平箍筋应符合本规范第9.4.5条的规定2第41页@ @10.5墙筑10.5.1当构件截面的长边(长度)大于其短边(厚度)的4倍时宜按墙的要求进行设龙网计墙的混凝土强度等级不宜低于C2010.5.2钢筋混凝土剪力墙的厚度不应小于140mm对剪力墙结构墙的厚度尚不ww宜小于楼层高度的1/25对框架剪力墙结构墙的厚度尚不宜小于楼层高度的1/20w.当采用预制楼板时墙的厚度尚应考虑预制板在墙上的搁置长度以及墙内竖向sino钢筋贯通的要求aec10.5.3在平行于墙面的水平荷载和竖向荷载作用下钢筋混凝土剪力墙宜根据结构.co分析所得的内力和本规范第7.3节第7.4节的有关规定分别按偏心受压或偏心受m拉进行正截面承载力计算并按本规范第10.5.410.5.6条的规定进行斜截面受剪承载力计算在集中荷载作用处尚应按本规范第7.8节进行局部受压承载力计算在承载力计算中剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距门窗洞间翼墙的宽度剪力墙厚度加两侧各6倍翼墙厚度剪力墙墙肢总高度的1/10四者中的最小混值凝土10.5.4钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件:结构V0.25βcfcbh(10.5.4)设计式中V剪力设计值规范c混凝土强度影响系数按本规范第7.5.1条确定b矩形截面的宽度或T形I形截面的腹板宽度(墙的厚度)h截面高度(墙的长度)10.5.5钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定:1AwAsh资V0.5ftbh0+0.13N+fyvh0(10.5.5)料λ−0.5Asv编号式中N与剪力设计值V相应的轴向压力设计值当N>0.2fcbh时取N=0.2fcbhGA剪力墙的截面面积其中翼缘的有效面积可按本规范第10.5.3条规定的B5翼缘计算宽度确定00AwT形I形截面剪力墙腹板的截面面积对矩形截面剪力墙取Aw=A10-A2sh配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截面面积00sv水平分布钢筋的竖向间距2计算截面的剪跨比:=M/(Vh0)当<1.5时取=1.5当>2.2时第42页@ @取=2.2此处M为与剪力设计值V相应的弯矩设计值当计算截面与墙底之间筑的距离小于h0/2时应按距墙底h0/2处的弯矩值与剪力值计算龙当剪力设计值V不大于公式(10.5.5)中右边第一项时水平分布钢筋应按本规范网第10.5.10至第10.5.12条的构造要求配置10.5.6钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定:w1AwAshwV0.5ftbh0−0.13N+fyvh0(10.5.6)wλ−0.5Asv.sinAshAsho当上式右边的计算值小于fyv=h0时取等于fyv=h0assevvc.co式中N与剪力设计值V相应的轴向拉力设计值m计算截面的剪跨比按本规范第10.5.5条取用10.5.7钢筋混凝土剪力墙中的洞口连梁其正截面受弯承载力可按本规范第7.2节计算剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第7.5.1条的规定当跨高比ln/h>2.5混时其斜截面受剪承载力宜符合下列规定:凝土A0.7fbh+fsvh(10.5.7)结Vt0yv0构s设计注:对跨高比ln/h2.5的洞口连梁其受剪截面控制条件斜截面受剪承载力计算方法和配规范筋构造要求可按专门规定确定10.5.8剪力墙墙肢两端应配置竖向受力钢筋并与墙内的竖向分布钢筋共同用于墙的正截面受弯承载力计算每端的竖向受力钢筋不宜少于4根直径为12mm的钢筋或2根直径为16mm的钢筋沿该竖向钢筋方向宜配置直径不小于6mm间距为250mm的拉筋资料剪力墙洞口上下两边的水平纵向钢筋除应满足洞口连梁正截面受弯承载力要编号求外尚不应少于2根直径不小于12mm的钢筋钢筋截面面积分别不宜小于洞口截断的水平分布钢筋总截面面积的一半纵向钢筋自洞口边伸入墙内的长度不应小GB于本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度500A1sh010.5.9钢筋混凝土剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配筋率sh(sh=sv为水平bs-2v00A2分布钢筋的间距)和svsv(sv=sh为竖向分布钢筋的间距)不应小于0.2%结构中bsh第43页@ @重要部位的剪力墙其水平和竖向分布钢筋的配筋率宜适当提高剪力墙中温度收缩应力较大的部位水平分布钢筋的配筋率宜适当提高筑龙10.5.10钢筋混凝土剪力墙水平及竖向分布钢筋的直径不应小于8mm间距不应大网于300mm10.5.11厚度大于160mm的剪力墙应配置双排分布钢筋网结构中重要部位的剪力墙当其厚度不大于160mm时也宜配置双排分布钢筋网ww双排分布钢筋网应沿墙的两个侧面布置且应采用拉筋连系拉筋直径不宜小w.s于6mm间距不宜大于600mmino10.5.12剪力墙水平分布钢筋应伸至墙端并向内水平弯折10d后截断其中d为aec.水平分布钢筋直径com当剪力墙端部有翼墙或转角墙时内墙两侧的水平分布钢筋和外墙内侧的水平分布钢筋应伸至翼墙或转角墙外边并分别向两侧水平弯折后截断其水平弯折长度不宜小于15d在转角墙处外墙外侧的水平分布钢筋应在墙端外角处弯入翼墙并与翼墙外侧水平分布钢筋搭接搭接长度应符合本规范第10.5.13条的规定带边框的剪力墙其水平和竖向分布钢筋宜分别贯穿柱梁或锚固在柱梁内混10.5.13剪力墙水平分布钢筋的搭接长度不应小于1.2la同排水平分布钢筋的搭接凝土接头之间以及上下相邻水平分布钢筋的搭接接头之间沿水平方向的净间距不宜小结构于500mm设计剪力墙竖向分布钢筋可在同一高度搭接搭接长度不应小于1.2la规范10.5.14剪力墙洞口连梁应沿全长配置箍筋箍筋直径不宜小于6mm间距不宜大于150mm在顶层洞口连梁纵向钢筋伸入墙内的锚固长度范围内应设置间距不大于150mm的箍筋箍筋直径宜与该连梁跨内箍筋直径相同同时门窗洞边的竖向钢资筋应按受拉钢筋锚固在顶层连梁高度范围内料编10.5.15当墙中采用焊接钢筋网片配筋时应符合国家现行有关标准的规定号10.6叠合式受弯构件GB10.6.1施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件应对叠合构件及其预制构件部分分别50进行计算预制构件部分应按本规范第7章和第8章对受弯构件的规定计算叠合010构件应按本规范第10.6.2条至10.6.13条计算-20施工阶段设有可靠支撑的叠合式受弯构件可按普通受弯构件计算但叠合构02件斜截面受剪承载力和叠合面受剪承载力应按本规范第10.6.4条和第10.6.5条计算第44页@ @当h1/h<0.4时应在施工阶段设置可靠支撑此处h1为预制构件的截面高度h为筑叠合构件的截面高度龙10.6.2施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件其内力应分别按下列两个阶段计算:网1第一阶段后浇的叠合层混凝土未达到强度设计值之前的阶段荷载由预制构件承担预制构件按简支构件计算荷载包括预制构件自重预制楼板自重叠w合层自重以及本阶段的施工活荷载ww2第二阶段叠合层混凝土达到设计规定的强度值之后的阶段叠合构件按整.si体结构计算荷载考虑下列两种情况并取较大值:noa1)施工阶段计入叠合构件自重预制楼板自重面层吊顶等自重以及本阶ec.c段的施工活荷载om2)使用阶段计入叠合构件自重预制楼板自重面层吊顶等自重以及使用阶段的可变荷载10.6.3预制构件和叠合构件的正截面受弯承载力应按本规范第7.2.1条或第7.2.2条计算其中弯矩设计值应按下列规定取用:预制构件混凝M1=M1G+M1Q(10.6.3-1)土结叠合构件的正弯矩区段构设M=M1G+M2G+M2Q(10.6.3-2)计规叠合构件的负弯矩区段范M=M2G+M2Q(10.6.3-3)式中M1G预制构件自重预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的弯矩设计值M2G第二阶段面层吊顶等自重在计算截面产生的弯矩设计值资M1Q第一阶段施工活荷载在计算截面产生的弯矩设计值料编M2Q第二阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值取本阶段施工活荷载号和使用阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值中的较大值GB在计算中正弯矩区段的混凝土强度等级按叠合层取用负弯矩区段的混凝50土强度等级按计算截面受压区的实际情况取用01010.6.4预制构件和叠合构件的斜截面受剪承载力应按本规范第7.5节的有关规定-20进行计算其中剪力设计值应按下列规定取用:02预制构件V1=V1G+V1Q(10.6.4-1)第45页@ @叠合构件筑V=V1G+V2G+V2Q(10.6.4-2)龙式中V1G预制构件自重预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的剪力设计网值V2G第二阶段面层吊顶等自重在计算截面产生的剪力设计值wV1Q第一阶段施工活荷载在计算截面产生的剪力设计值wwV2Q第二阶段可变荷载在计算截面产生的剪力设计值取本阶段施工活荷载.si和使用阶段可变荷载在计算截面产生的剪力设计值中的较大值noa在计算中叠合构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值Vcs应取叠合层ec.c和预制构件中较低的混凝土强度等级进行计算且不低于预制构件的受剪承载力设om计值对预应力混凝土叠合构件不考虑预应力对受剪承载力的有利影响取Vp=010.6.5当叠合梁符合本规范第10.2.10条第10.2.11条和第10.6.14条的各项构造要求时其叠合面的受剪承载力应符合下列规定:AsvV1.2ftbh0+0.85fyvh0(10.6.5-1)s混凝此处混凝土的抗拉强度设计值ft取叠合层和预制构件中的较低值土结对不配箍筋的叠合板当符合本规范第10.6.15条的构造规定时其叠合面的受构设剪强度应符合下列公式的要求:计规V2范0.4(N/mm)(10.6.5-2)bh010.6.6预应力混凝土叠合式受弯构件其预制构件和叠合构件应进行正截面抗裂验算此时在荷载效应的标准组合下抗裂验算边缘混凝土的拉应力不应大于预制构件的混凝土抗拉强度标准值ftk抗裂验算边缘混凝土的法向应力应按下列公式计资料算:编号预制构件MG1kσ=(10.6.6-1)BckW01500叠合构件10-MM2σ=1Gk+2k(10.6.6-2)0ck0WW0102式中M1Gk预制构件自重预制楼板自重和叠合层自重标准值在计算截面产生的第46页@ @弯矩值筑M1k第一阶段荷载效应标准组合下在计算截面的弯矩值取龙M1k=M1Gk+M1Qk此处M1Qk为第一阶段施工活荷载标准值在计算截面产生的弯矩值网M2k第二阶段荷载效应标准组合下在计算截面上的弯矩值取M2k=M2Gk+M2Qk此处M2Gk为面层吊顶等自重标准值在计算截面产生的弯矩值wM2Qk为使用阶段可变荷载标准值在计算截面产生的弯矩值wwW01预制构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩.siW0叠合构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩此时叠合层的混凝土截noa面面积应按弹性模量比换算成预制构件混凝土的截面面积ec.c10.6.7预应力混凝土叠合构件应按本规范第8.1.5条的规定进行斜截面抗裂验算om混凝土的主拉应力及主压应力应考虑叠合构件受力特点并按本规范第8.1.6条的规定计算10.6.8钢筋混凝土叠合式受弯构件在荷载效应的标准组合下其纵向受拉钢筋的应力应符合下列规定:sk0.9fy(10.6.8-1)混凝sk=s1k+s2k(10.6.8-2)土结在弯矩M1Gk作用下预制构件纵向受拉钢筋的应力s1k可按下列公式计算:构设M1Gk计σ=(10.6.8-3)s1k规0.87Ahs01范式中h01预制构件截面有效高度在弯矩M2k作用下叠合构件纵向受拉钢筋中的应力增量s2k可按下列公式计算:h10.51+M2k资h料σs2k=(10.6.8-4)编0.87Ahs0号h1G当M1Gk<0.35M1u时公式(10.6.8-4)中的0.5(1+)值应取等于1.0此处M1uhB5为预制构件正截面受弯承载力设计值应按本规范第7.2.1条计算但式中应取等号00并以M1u代替M10-10.6.9钢筋混凝土叠合构件应验算裂缝宽度按荷载效应的标准组合并考虑长期作200用影响所计算的最大裂缝宽度wmax不应超过本规范表3.3.4规定的最大裂缝宽度限2值第47页@ @按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度wmax可按下列公式筑计算:龙ϕ(σ+σ)d网s1ks2keqωmax=2.21.9c+0.8(10.6.9-1)Eρste10.65fϕ=1.1−tk1(10.6.9-2)wρσ+ρσte1s1ktes2kww式中deq受拉区纵向钢筋的等效直径按本规范第8.1.2条的规定计算.sinote1te按预制构件叠合构件的有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋ae配筋率按本规范第8.1.2条计算c.coftk1预制构件的混凝土抗拉强度标准值按本规范表4.1.3采用m10.6.10叠合构件应按本规范第8.2.1条的规定进行正常使用极限状态下的挠度验算其中叠合式受弯构件按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度可按下列公式计算:MkB=Bs2(10.6.10-1)B混s2M1Gk+(θ−1)Mq+Mk凝Bs1土结Mk=M1Gk+M2k(10.6.10-2)构设Mq=M1Gk+M2Gk+ϕqM2Qk(10.6.10-3)计规式中考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数按本规范第8.2.5条采用范Mk叠合构件按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq叠合构件按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值Bsl预制构件的短期刚度按本规范第10.6.11条取用Bs2叠合构件第二阶段的短期刚度按本规范第10.6.11条取用资ϕq第二阶段可变荷载的准永久值系数料编10.6.11荷载效应标准组合下叠合式受弯构件正弯矩区段内的短期刚度可按下列号规定计算:GB1钢筋混凝土叠合构件501)预制构件的短期刚度Bs1可按本规范公式(8.2.3-1)计算0102)叠合构件第二阶段的短期刚度可按下列公式计算:-220EAh0ss0Bs2=(10.6.11-1)2h4.5αρ0.7+0.61+Eh1+3.5γ′f第48页@ @式中E钢筋弹性模量与叠合层混凝土弹性模量的比值:E=Es/Ec2筑2预应力混凝土叠合构件龙1)预制构件的短期刚度Bs1可按本规范公式(8.2.3-2)计算网2)叠合构件第二阶段的短期刚度可按下列公式计算:Bs2=0.7Ec1I0(10.6.11-2)w式中Ecl预制构件的混凝土弹性模量wwI0叠合构件换算截面的惯性矩此时叠合层的混凝土截面面积应按弹性.si模量比换算成预制构件混凝土的截面面积noa10.6.12荷载效应标准组合下叠合式受弯构件负弯矩区段内第二阶段的短期刚度ec.cBs2可按本规范公式(8.2.3-1)计算其中弹性模量的比值取E=Es/Eclom10.6.13预应力混凝土叠合构件在使用阶段的预应力反拱值可用结构力学方法按预制构件的刚度进行计算在计算中预应力钢筋的应力应扣除全部预应力损失考虑预应力长期作用影响可将计算所得的预应力反拱值乘以增大系数1.7510.6.14叠合梁除应符合普通梁的构造要求外尚应符合下列规定:1预制梁的箍筋应全部伸入叠合层且各肢伸入叠合层的直线段长度不宜小于混凝10d(d为箍筋直径)土结2在承受静力荷载为主的叠合梁中预制构件的叠合面可采用凹凸不小于6mm构设的自然粗糙面计规3叠合层混凝土的厚度不宜小于100mm叠合层的混凝土强度等级不应低于范C2010.6.15叠合板的预制板表面应做成凹凸不小于4mm的人工粗糙面叠合层的混凝土强度等级不应低于C20承受较大荷载的叠合板宜在预制板内设置伸入叠合层的构造钢筋资10.7深受弯构件料编号10.7.1l0/h<5.0的简支钢筋混凝土单跨梁或多跨连续梁宜按深受弯构件进行设计其中l0/h2的简支钢筋混凝土单跨梁和l0/h2.5的简支钢筋混凝土多跨连续梁称GB为深梁深梁除应符合深受弯构件的一般规定外尚应符合本规范第10.7.6条到第50010.7.13条的规定此处h为梁截面高度l0为梁的计算跨度可取支座中心线之间10-的距离和1.15ln(ln为梁的净跨)两者中的较小值20010.7.2简支钢筋混凝土单跨深梁可采用由一般方法计算的内力进行截面设计钢筋2混凝土多跨连续深梁应采用由二维弹性分析求得的内力进行截面设计第49页@ @10.7.3钢筋混凝土深受弯构件的正截面受弯承载力应符合下列规定:筑MfyAsz(10.7.3-1)龙z=d(h0-0.5x)(10.7.3-2)网lα=0.80+0.040(10.7.3-3)dhw当l0h时取内力臂z=0.6l0.ww式中x截面受压区高度按本规范公式(7.2.1-2)计算当x<0.2h0时取x=0.2h0.sinh0截面有效高度:h0=h-s其中h为截面高度当l0/h2时跨中截面soae取0.1h支座截面as取0.2h当l0/h>2时as按受拉区纵向钢筋截面重心至受拉边c.c缘的实际距离取用om10.7.4钢筋混凝土深受弯构件的受剪截面应符合下列条件:当hw/b4时1V(10+l0/h)βcfcbh0(10.7.4-1)60混当hw/b6时凝土1V(7+l0/h)βcfcbh0(10.7.4-2)结60构设计当4hw/b6时按线性内插法取用规范式中V构件斜截面上的最大剪力设计值l0计算跨度当l0<2h时取l0=2hb矩形截面的宽度以及T形I形截面的腹板厚度hh0截面高度截面有效高度hw截面的腹板高度:对矩形截面取有效高度h0对T形截面取有效高度资料减去翼缘高度对I形截面取腹板净高编号c混凝土强度影响系数按本规范第7.5.1条的规定取用10.7.5矩形T形和I形截面的深受弯构件在均布荷载作用下当配有竖向分布GB钢筋和水平分布钢筋时其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:500(8−l/h)(l/h−2)A(5−l/h)A100sv0sh0V0.7ftbh0+1.25fyvh0+fyhh0-33sh6sv200(10.7.5-1)2对集中荷载作用下的深受弯构件(包括作用有多种荷载且其中集中荷载对支座第50页@ @截面所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况)其斜截面的受剪承载力应符合筑下列规定:龙1.75(l/h−2)A(5−l/h)A网0sv0shVftbh0+fyvh0+fyhh0λ+13s6shv(10.7.5-2)w式中计算剪跨比:当l0/h2.0时取=0.25当2.0l0/h5.0时取=α/h0ww其中α为集中荷载到深弯构件支座的水平距离的上限值为(0.92l0/h-1.58)下限.sin值为(0.42l0/h-0.58)oael0/h跨高比当l0/h<2.0时取l0/h=2.0c.c10.7.6一般要求不出现斜裂缝的钢筋混凝土深梁应符合下列条件:omVk0.5ftkbh0(10.7.6)式中Vk按荷载效应的标准组合计算的剪力值此时可不进行斜截面受剪承载力计算但应按本规范第10.7.11条第10.7.13条的规定配置分布钢筋10.7.7钢筋混凝土深梁在承受支座反力的作用部位以及集中荷载作用部位应按本混凝规范第7.8节的规定进行局部受压承载力计算土结10.7.8深梁的截面宽度不应小于140mm当l0/h1时h/b不宜大于25当l0/h<1构设时l0/b不宜大于25深梁的混凝土强度等级不应低于C20当深梁支承在钢筋混凝计规土柱上时宜将柱伸至深梁顶深梁顶部应与楼板等水平构件可靠连接范10.7.9钢筋混凝土深梁的纵向受拉钢筋宜采用较小的直径且宜按下列规定布置:1单跨深梁和连续深梁的下部纵向钢筋宜均匀布置在梁下边缘以上0.2h的范围内(图10.7.9-1及图10.7.9-2)2连续深梁中间支座截面的纵向受拉钢筋宜按图10.7.93规定的高度范围和配资筋比例均匀布置在相应高度范围内对于l0/h1.0的连续深梁在中间支座底面以料编上0.2l0到0.6l0高度范围内的纵向受拉钢筋配筋率尚不宜小于0.5%水平分布钢筋号可用作支座部位的上部纵向受拉钢筋不足部分可由附加水平钢筋补足附加水平GB钢筋自支座向跨中延伸的长度不宜小于0.4l0(图10.7.92)50010-2002第51页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设计规范资料编号GB10.7.10深梁的下部纵向受拉钢筋应全部伸入支座不应在跨中弯起或截断在简500支单跨深梁支座及连续深梁梁端的简支支座处纵向受拉钢筋应沿水平方向弯折锚10固(图10.7.9-1)其锚固长度应按本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度la乘以系-20数1.1采用当不能满足上述锚固长度要求时应采取在钢筋上加焊锚固钢板或将钢02筋末端焊成封闭式等有效的锚固措施连续深梁的下部纵向受拉钢筋应全部伸过中第52页@ @间支座的中心线其自支座边缘算起的锚固长度不应小于la筑龙网www.sinoaec.com10.7.11深梁应配置双排钢筋网水平和竖向分布钢筋的直径均不应小于8mm其间距不应大于200mm当沿深梁端部竖向边缘设柱时水平分布钢筋应锚入柱内在深梁上下边缘混处竖向分布钢筋宜做成封闭式凝土在深梁双排钢筋之间应设置拉筋拉筋沿纵横两个方向的间距均不宜大于结构600mm在支座区高度为0.4h长度为0.4h的范围内(图10.7.9-1和图10.7.9-2中的设计虚线部分)尚应适当增加拉筋的数量规范10.7.12当深梁全跨沿下边缘作用有均布荷载时应沿梁全跨均匀布置附加竖向吊筋吊筋间距不宜大于200mm当有集中荷载作用于深梁下部3/4高度范围内时该集中荷载应全部由附加吊筋承受吊筋应采用竖向吊筋或斜向吊筋竖向吊筋的水平分布长度s应按下列公式确定(图10.7.12a)资料当h1hb/2时编号s=bb+hb(10.7.12-1)G当h1>hb/2时B5s-=bb+2h1(10.7.12-2)001式中bb传递集中荷载构件的截面宽度0-2hb传递集中荷载构件的截面高度00h21从深梁下边缘到传递集中荷载构件底边的高度第53页@ @筑龙网www.sinoaec.com竖向吊筋应沿梁两侧布置并从梁底伸到梁顶在梁顶和梁底应做成封闭式附加吊筋总截面面积Asv应按本规范公式(10.2.13)进行计算但吊筋的设计强度fyv应乘以承载力计算附加系数0.8混As凝10.7.13深梁的纵向受拉钢筋配筋率(=)水平分布钢筋配筋率sh(土bh结构AshAsv设sh=sv为水平分布钢筋的间距)和竖向分布钢筋配筋率sv(sv=sh为竖向计bsbsvh规范分布钢筋的间距)不宜小于表10.7.13规定的数值表10.7.13深梁中钢筋的最小配筋百分率()钢筋种类纵向受拉钢筋水平分布钢筋竖向分布钢筋HPB2350.250.250.20HRB335HRB400RRB4000.200.200.15注当集中荷载作用于连续深梁上部1/4高度范围内且l0/h1.5时竖向分布钢筋最小配资筋百分率应增加0.05料编号10.7.14除深梁以外的深受弯构件其纵向受力钢筋箍筋及纵向构造钢筋的构造规定与一般梁相同但其截面下部二分之一高度范围内和中间支座截面上部二分之GB一高度范围内布置的纵向构造钢筋宜较一般梁适当加强50010.8牛腿10-210.8.1柱牛腿(当h0时)的截面尺寸应符合下列要求(图10.8.1):0021牛腿的裂缝控制要求第54页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝Fhkftkbh0土Fvkβ1−0.5(10.8.1)Fα结vk0.5+构h0设计式中Fvk作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值规范Fhk作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值裂缝控制系数:对支承吊车梁的牛腿取0.65对其他牛腿取0.80α竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离此时应考虑安装偏差20mm当考虑20mm安装偏差后的竖向力作用点仍位于下柱截面以内时取=0资b牛腿宽度料编h0牛腿与下柱交接处的垂直截面有效高度:h0=h1-s+ctan当>45号时取=45c为下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度G2牛腿的外边缘高度h1不应小于h/3且不应小于200mmB53在牛腿顶面的受压面上由竖向力Fvk所引起的局部压应力不应超过0.75fc00110.8.2在牛腿中由承受竖向力所需的受拉钢筋截面面积和承受水平拉力所需的锚0-2筋截面面积所组成的纵向受力钢筋的总截面面积应符合下列规定:002FvaFhAs+1.2(10.8.2)0.85fhfy0y第55页@ @此处当<0.3h0时取=0.3h0筑式中Fv作用在牛腿顶部的竖向力设计值龙Fh作用在牛腿顶部的水平拉力设计值网10.8.3沿牛腿顶部配置的纵向受力钢筋宜采用HRB335级或HRB400级钢筋全部纵向受力钢筋及弯起钢筋宜沿牛腿外边缘向下伸入下柱内150mm后截断(图w10.8.1)纵向受力钢筋及弯起钢筋伸入上柱的锚固长度当采用直线锚固时不应小于ww本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度la当上柱尺寸不足时钢筋的锚固应符.si合本规范第10.4.1条梁上部钢筋在框架中间层端节点中带90弯折的锚固规定此noa时锚固长度应从上柱内边算起ec.c承受竖向力所需的纵向受力钢筋的配筋率按牛腿有效截面计算不应小于0.2%om及0.45ft/fy也不宜大于0.6%钢筋数量不宜少于4根直径不宜小于12mm当牛腿设于上柱柱顶时宜将牛腿对边的柱外侧纵向受力钢筋沿柱顶水平弯入牛腿作为牛腿纵向受拉钢筋使用当牛腿顶面纵向受拉钢筋与牛腿对边的柱外侧纵向钢筋分开配置时牛腿顶面纵向受拉钢筋应弯入柱外侧并应符合本规范第10.4.4条有关搭接的规定(图10.4.4b)混凝10.8.4牛腿应设置水平箍筋水平箍筋的直径宜为612mm间距宜为100土结150mm且在上部2h0/3范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢构设筋截面面积的二分之一计规当牛腿的剪跨比/h00.3时宜设置弯起钢筋弯起钢筋宜采用HRB335级或范HRB400级钢筋并宜使其与集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的交点位于牛腿上部l/6至l/2之间的范围内l为该连线的长度(图10.8.1)其截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一根数不宜少于2根直径不宜小于12mm纵向受拉钢筋不得兼作弯起钢筋资10.9预埋件及吊环料编号10.9.1由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件其锚筋的总截面面积As应符合下列规定(图10.9.1):GB1当有剪力法向拉力和弯矩共同作用时应按下列两个公式计算并取其中500的较大值:10-2002第56页@ @筑龙网www.sinoaecVNM.cAs++(10.9.1-1)oαrαvfy0.8αbfy1.3αrαbfyzmNMAs+(10.9.1-2)0.8αf0.4ααfzbyrby2当有剪力法向压力和弯矩共同作用时应按下列两个公式计算并取其中的较大值:混V−0.3NM−0.4Nz凝As+(10.9.1-3)土ααf1.3ααfz结rvyrby构设M−0.4Nz计As(10.9.1-4)0.4ααfz规rby范当M<0.4Nz时取M=0.4Nz上述公式中的系数vb应按下列公式计算:fcα=(4.0−0.08d)(10.9.1-5)vfy资当v>0.7时取v=0.7料编t号α=0.6+0.25(10.9.1-6)bdG当采取防止锚板弯曲变形的措施时可取b=1.0B25式中fy锚筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用但不应大于300N/mm00V剪力设计值10-2N法向拉力或法向压力设计值法向压力设计值不应大于0.5fcA此处A00为锚板的面积2M弯矩设计值第57页@ @r锚筋层数的影响系数当锚筋按等间距布置时:两层取1.0三层取0.9筑四层取0.85龙v锚筋的受剪承载力系数网d锚筋直径b锚板的弯曲变形折减系数wt锚板厚度wwz沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离.si10.9.2由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件(图10.9.2)noa其弯折锚筋的截面面积Asb应符合下列规定:ec.com混凝土结构V设Asb1.4−1.25αvAs(10.9.2)计f规y范式中系数v按本规范第10.9.1条取用当直锚筋按构造要求设置时取As=0注:弯折锚筋与钢板之间的夹角不宜小于15也不宜大于4510.9.3受力预埋件的锚筋应采用HPB235级HRB335级或HRB400级钢筋严禁采用冷加工钢筋资10.9.4预埋件的受力直锚筋不宜少于4根且不宜多于4层其直径不宜小于8mm料编且不宜大于25mm受剪预埋件的直锚筋可采用2根号预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧GB10.9.5受力预埋件的锚板宜采用Q235级钢直锚筋与锚板应采用T形焊当锚筋50直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊当锚筋直径大于20mm时宜采用穿孔01塞焊当采用手工焊时焊缝高度不宜小于6mm和0.5d(HPB235级钢筋)或0-200.6d(HRB335级HRB400级钢筋)d为锚筋直径0210.9.6锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8b为锚筋的间距(图10.9.1)锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于2d和20mm第58页@ @对受拉和受弯预埋件其锚筋的间距bb1和锚筋至构件边缘的距离cc1均筑不应小于3d和45mm(图10.9.1)龙对受剪预埋件其锚筋的间距b及b1不应大于300mm且b1不应小于6d和70mm网锚筋至构件边缘的距离c1不应小于6d和70mmbc不应小于3d和45mm(图10.9.1)10.9.7受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉钢w筋锚固长度当锚筋采用HPB235级钢筋时尚应符合本规范表9.3.1注中关于弯钩ww的规定当无法满足锚固长度的要求时应采取其他有效的锚固措施.si受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15dd为锚筋的直径noa10.9.8预制构件的吊环应采用HPB235级钢筋制作严禁使用冷加工钢筋吊环埋ec.c入混凝土的深度不应小于30d并应焊接或绑扎在钢筋骨架上在构件的自重标准值om作用下每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2当在一个构件上设有4个吊环时设计时应仅取3个吊环进行计算10.10预制构件的连接10.10.1预制构件连接接头的形式应根据结构的受力性能和施工条件进行设计且混应构造简单传力直接凝土对能够传递弯矩及其他内力的刚性接头设计时应使接头部位的截面刚度与邻结构近接头的预制构件的刚度相接近设计10.10.2当柱与柱梁与柱梁与梁之间的接头按刚性设计时钢筋宜采用机械连规范接的或焊接连接的装配整体式接头装配式结构在安装过程中应考虑施工和使用过程中的温差和混凝土收缩等不利影响宜较现浇结构适当增加构造配筋并应避免由构件局部削弱所引起的应力集中当钢筋采用焊接接头时还应注意焊接程序并选择合理的构造形式以减少焊接应力的影响当接头的构造和施工措施能保证连接接头传力性能要求时装配整体式接头的钢筋也可采用其他的连接方法资料10.10.3装配整体式接头的设计应满足施工阶段和使用阶段的承载力稳定性和变编号形的要求10.10.4当柱采用装配式榫式接头时接头附近区段内截面的承载力宜为该截面计GB算所需承载力的1.31.5倍(均按轴心受压承载力计算)此时可采取在接头及其附500近区段的混凝土内加设横向钢筋网提高后浇混凝土强度等级和设置附加纵向钢筋10-等措施20010.10.5在装配整体式节点处柱的纵向钢筋应贯穿节点梁的纵向钢筋应按本规2范第10.4.1条的规定在节点内锚固第59页@ @10.10.6计算时考虑传递内力的装配式构件接头其灌筑接缝的细石混凝土强度等筑级不宜低于C30并应采取措施减少灌缝混凝土的收缩梁与柱之间的接缝宽度不宜龙小于80mm计算时不考虑传递内力的构件接头应采用不低于C20的细石混凝土灌网筑10.10.7单层房屋或高度不大于20m的多层房屋其装配式楼盖的预制板屋面板w的板侧边宜做成双齿边或其他能够传递剪力的形式板间的拼缝应采用不低于C20ww的细石混凝土灌筑缝的上口宽度不宜小于30mm对要求传递水平荷载的装配式楼.si盖屋盖以及高度大于20m多层房屋的装配式楼盖屋盖应采取提高其整体性的noa措施ec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第60页@ @筑龙11混凝土结构构件抗震设计网11.1一般规定11.1.1有抗震设防要求的混凝土结构构件除应符合本规范第1章至第10章的要w求外尚应根据现行国家标准建筑抗震设计规范GB50011规定的抗震设计原则ww按本章的规定进行结构构件的抗震设计.sin11.1.2结构的抗震验算应符合下列规定:oae16度设防烈度时的建筑(建造于类场地上较高的高层建筑除外)应允许不进c.co行截面抗震验算但应符合有关的抗震措施要求m26度设防烈度时建造于类场地上较高的高层建筑7度和7度以上的建筑结构应进行多遇地震作用下的截面抗震验算11.1.3现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度应符合表11.1.3的要求对平面和竖向均不规则的结构或类场地上的结构房屋适用的最大高度应适当降低表11.1.3现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度(m)混凝设防烈度结构体系土6789结构框架结构60554525设框架剪力墙结构13012010050计全部落地规14012010060范剪力墙结构剪力墙结构部分框支剪12010080不应采用力墙结构框架—核心15013010070简体结构筒结构筒中筒结构18015012080资注1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度(不考虑局部突出屋顶部分)料2框架—核心筒结构指周边稀柱框架与核心简组成的结构编号3部分框支剪力墙结构指首层或底部两层为框架和落地剪力墙组成的框支剪力墙结构4甲类建筑应按本地区的设防烈度提高一度确定房屋最大高度9度设防烈度时应专门G研究乙丙类建筑应按本地区的设防烈度确定房屋最大高度B5超过表内高度的房屋结构应按有关标准进行设计采取有效的加强措施5001011.1.4混凝土结构构件的抗震设计应根据设防烈度结构类型房屋高度按表-2011.1.4采用不同的抗震等级并应符合相应的计算要求和抗震构造措施02第61页@ @表11.1.4混凝土结构的抗震等级设防烈度筑结构体系与类型6789龙高度(m)30303030303025网框架四三三二二一一框架结构剧场体育馆等三二一一大跨度公共建筑w高度(m)60606060606050框架—剪力w框架四三三二二一一w墙结构.剪力墙三三二二一一一sin高度(m)80808080808060o剪力墙结构a剪力墙四三三二二一一ec部分框支剪框支层框架二二二一一不应不应.co力墙结构剪力墙三二二二一采用采用m框架—核心框架三二一一筒结构核心筒二二一一筒体结构筒中筒内筒三二一一结构外筒三二一一单层厂房结构铰接排架四三二一注1丙类建筑应按本地区的设防烈度直接由本表确定抗震等级其他设防类别的建筑应混按现行国家标准建筑抗震设计规范GB50011的规定调整设防烈度后再按本表确定抗震等凝土级结2建筑场地为I类时除6度设防烈度外应允许按本地区设防烈度降低一度所对应构的抗震等级采取抗震构造措施但相应的计算要求不应降低设计3框架一剪力墙结构当按基本振型计算地震作用时若框架部分承受的地震倾覆力规矩大于结构总地震倾覆力矩的50框架部分应按表中框架结构相应的抗震等级设计范4部分框支剪力墙结构中剪力墙加强部位以上的一般部位应按剪力墙结构中的剪力墙确定其抗震等级11.1.5部分框支剪力墙结构的剪力墙其底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度和落地剪力墙总高度的1/8中的较大值但不大于15m其他结构资料的剪力墙其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部两层高度中的较大编号值但不大于15m11.1.6考虑地震作用组合的混凝土结构构件其截面承载力应除以承载力抗震调整GB系数RE承载力抗震调整系数RE应按表11.1.6采用50当仅考虑竖向地震作用组合时各类结构构件均应取RE=1.0010-2002第62页@ @表11.1.6承载力抗震调整系数斜截面承筑正截面承载力计算局部受结构构载力计算龙压承载件类别受弯各类构件及网偏心受压柱偏心受拉构件剪力墙力计算构件框架节点RE0.750.80.850.850.851.0注1.轴压比小于0.15的偏心受压柱的承载力抗震调整系数应取RE=0.75w2.预埋件锚筋截面计算的承载力抗震调整系数应取RE1.0ww.11.1.7有抗震设防要求的混凝土结构构件其纵向受力钢筋的锚固和连接接头除应sino符合本规范第9.3节和第9.4节的有关规定外尚应符合下列要求:aec1纵向受拉钢筋的抗震锚固长度laE应按下列公式计算:.co一二级抗震等级mlaE=1.15la(11.1.7-1)三级抗震等级laE=1.05la(11.1.7-2)四级抗震等级混laE=la(11.1.7-3)凝土式中la纵向受拉钢筋的锚固长度按本规范第9.3.1条确定结构2当采用搭接接头时纵向受拉钢筋的抗震搭接长度llE应按下列公式计算:设计llE=laE(11.1.7-4)规范式中纵向受拉钢筋搭接长度修正系数按本规范第9.4.3条确定3钢筋混凝土结构构件的纵向受力钢筋的连接可分为两类:绑扎搭接机械连接或焊接宜按不同情况选用合适的连接方式4纵向受力钢筋连接接头的位置宜避开梁端柱端箍筋加密区当无法避开时应采用满足等强度要求的高质量机械连接接头且钢筋接头面积百分率不应超过资料50%编号11.1.8箍筋的末端应做成135弯钩弯钩端头平直段长度不应小于箍筋直径的10G倍在纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋其直径不应小于搭接钢筋较大直径的B50.25倍其间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍且不应大于100mm00111.2材料0-2011.2.1有抗震设防要求的混凝土结构的混凝土强度等级应符合下列要求:021设防烈度为9度时混凝土强度等级不宜超过C60设防烈度为8度时混凝土强度等级不宜超过C70第63页@ @2框支梁框支柱以及一级抗震等级的框架梁柱节点混凝土强度等级不筑应低于C30其他各类结构构件混凝土强度等级不应低于C20龙11.2.2结构构件中的普通纵向受力钢筋宜选用HRB400HRB335级钢筋箍筋宜网选用HRB335HRB400HPB235级钢筋在施工中当需要以强度等级较高的钢筋代替原设计中的纵向受力钢筋时应按钢筋受拉承载力设计值相等的原则进行代w换并应满足正常使用极限状态和抗震构造措施的要求ww11.2.3按一二级抗震等级设计的各类框架中的纵向受力钢筋当采用普通钢筋时.si其检验所得的强度实测值应符合下列要求:noa1钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25ec.c2钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3om11.3框架梁11.3.1考虑地震作用组合的框架梁其正截面抗震受弯承载力应按本规范第7.2节的规定计算但在受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载力抗震调整系数RE在计算中计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合下列要求:混一级抗震等级凝土x0.25h0(11.3.1-1)结构二三级抗震等级设计x0.35h0(11.3.1-2)规范且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%11.3.2考虑地震作用组合的框架梁端剪力设计值Vb应按下列规定计算:19度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构lr(M+M)V=1.1buabua+V(11.3.2-1)bGbln资料且不小于按公式(11.3.2-2)求得的Vb值编号2其他情况G一级抗震等级Blr5(Mb+Mb0Vb=1.3+VGb(11.3.2-2)0l1n0-2二级抗震等级00lr2(Mb+MbV=1.2+V(11.3.2-3)bGbln第64页@ @三级抗震等级筑lr(M+MV=1.1bb+V(11.3.2-4)龙bGbln网四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值lr式中MM框架梁左右端按实配钢筋截面面积材料强度标准值且考buabuaw虑承载力抗震调整系数的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值wwlrMM考虑地震作用组合的框架梁左右端弯矩设计值.bbsinVGb考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值可oae按简支梁计算确定c.cln梁的净跨omlr在公式(11.3.2-1)中M与M之和应分别按顺时针和逆时针方向进行计算buabua并取其较大值每端的Mbua值可按本规范第7.2节中有关公式计算但在计算中应将材料强度设计值以强度标准值代替并取实配的纵向钢筋截面面积不等式改为等式并在等式右边除以梁的正截面承载力抗震调整系数公式(11.3.2-2)至公式(11.3.2-4)中Ml与Mr之和应分别按顺时针方向和逆时混bb凝针方向进行计算并取其较大值对一级抗震等级当两端弯矩均为负弯矩时绝土结对值较小的弯矩值应取零构设11.3.3考虑地震作用组合的框架梁当跨高比l0/h>2.5时其受剪截面应符合下列计规条件:范1Vb(0.20βfbh)(11.3.3)cc0γRE式中c混凝土强度影响系数:当混凝土强度等级不超过C50时取c=1.0当混凝土强度等级为C80时取c=0.8其间按线性内插法确定资料11.3.4考虑地震作用组合的矩形T形和I形截面的框架梁其斜截面受剪承载力编号应符合下列规定:1一般框架梁GBA1sv5Vb0.42ftbh0+1.25fyvh0(11.3.4-1)0γREs010-2集中荷载作用下(包括有多种荷载其中集中荷载对节点边缘产生的剪力值占200总剪力值的75%以上的情况)的框架梁2第65页@ @11.05AsvVbftbh0+fyvh0(11.3.4-2)筑γREλ+1s龙式中计算截面的剪跨比可取=/h0为集中荷载作用点至节点边缘的距网离当<1.5时取=1.5当>3时取=311.3.5框架梁截面尺寸宜符合下列要求:w1截面宽度不宜小于200mmww2截面高度与宽度的比值不宜大于4.sin3净跨与截面高度的比值不宜小于4oae11.3.6框架梁的钢筋配置应符合下列规定:c.c1纵向受拉钢筋的配筋率不应小于表11.3.6-1规定的数值om表11.3.6-1框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率()梁中位置抗震等级支座跨中一级0.4和80ft/fy中的较大值0.3和65ft/fy中的较大值二级0.3和65ft/fy中的较大值0.25和55ft/fy中的较大值三四级0.25和55ft/fy中的较大值0.2和45ft/fy中的较大值混凝土2框架梁梁端截面的底部和顶部纵向受力钢筋截面面积的比值除按计算确定结构外一级抗震等级不应小于0.5二三级抗震等级不应小于0.3设计3梁端箍筋的加密区长度箍筋最大间距和箍筋最小直径应按表11.3.6-2采规范用当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时表中箍筋最小直径应增大2mm表11.3.6-2框架梁梁端箍筋加密区的构造要求箍筋最小抗震等级加密区长度(mm)箍筋最大间距(mm)直径(mm)2h和500中纵向钢筋直径的6倍梁高的14一级10的较大值和100中的最小值资纵向钢筋直径的8倍梁高的二级8料14和100中的最小值编1.5h和500中纵向钢筋直径的8倍梁高的号三级8的较大值14和150中的最小值G纵向钢筋直径的8倍梁高的B四级614和150中的最小值50注表中h为截面高度010-211.3.7沿梁全长顶面和底面至少应各配置两根通长的纵向钢筋对一二级抗震等002级钢筋直径不应小于14mm且分别不应少于梁两端顶面和底面纵向受力钢筋中较大截面面积的1/4对三四级抗震等级钢筋直径不应小于12mm第66页@ @11.3.8梁箍筋加密区长度内的箍筋肢距:一级抗震等级不宜大于200mm和20倍筑箍筋直径的较大值二三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大龙值四级抗震等级不宜大于300mm网11.3.9梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍沿梁全长箍筋的配筋率sv应符合下列规定:wftw一级抗震等级sv0.30(11.3.9-1)fwyv.sinfto二级抗震等级sv0.28(11.3.9-2)afeyvc.coftm三四级抗震等级sv0.26(11.3.9-2)fyv11.4框架柱及框支柱11.4.1考虑地震作用组合的框架柱和框支柱其抗震正截面承载力应按本规范第7章的规定计算但在承载力计算公式的右边均应除以相应的正截面承载力抗震调混凝整系数RE土结11.4.2考虑地震作用组合的框架柱其节点上下端和框支柱的中间层节点上下构设端的截面内力设计值应按下列公式计算:计规1节点上下柱端的弯矩设计值范1)9度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构∑Mc=1.2∑Mbua(11.4.2-1)且不应小于按公式(11.4.2-2)求得的Mc值2)其他情况资一级抗震等级料编∑Mc=1.4∑Mb(11.4.2-2)号二级抗震等级G∑M=1.2M(11.4.2-3)Bc∑b5三级抗震等级001∑Mc=1.1∑Mb(11.4.2-4)0-2四级抗震等级柱端弯矩设计值取地震作用组合下的弯矩设计值002式中Mc考虑地震作用组合的节点上下柱端的弯矩设计值之和柱端弯矩设计值的确定在一般情况下可将公式(11.4.2-1)至公式(11.4.24)计算的弯矩之和按第67页@ @上下柱端弹性分析所得的考虑地震作用组合的弯矩比进行分配筑Mbua同一节点左右梁端按顺时针和逆时针方向采用实配钢筋截面面积和材龙料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的网弯矩值之和的较大值其中梁端的Mbua应按本规范第11.3.2条的有关规定计算Mb同一节点左右梁端按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震作w用组合的弯矩设计值之和的较大值一级抗震等级当两端弯矩均为负弯矩时绝ww对值较小的弯矩值应取零.si当反弯点不在柱的层高范围内时一二三级抗震等级的框架柱端弯矩设计noa值应按考虑地震作用组合的弯矩设计值分别直接乘以系数1.41.21.1确定框架ec.c顶层柱轴压比小于0.15的柱柱端弯矩设计值可取地震作用组合下的弯矩设计值om2节点上下柱端的轴向力设计值应取地震作用组合下各自的轴向力设计值11.4.3考虑地震作用组合的框架结构底层柱下端截面和框支柱的顶层柱上端和底层柱下端截面的弯矩设计值对一二三级抗震等级应按考虑地震作用组合的弯矩设计值分别乘以系数1.51.25和1.15确定底层柱纵向钢筋宜按柱上下端的不利情况配置混凝注:底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层土结11.4.4考虑地震作用组合的框架柱框支柱的剪力设计值Vc应按下列公式计算:构设19度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构计规tb(M+M)范cuacuaV=1.2(11.4.4-1)cHn且不应小于按公式(11.4.4-2)求得的Vc值2其他情况一级抗震等级资tb料(M+M)Vcc编c=1.4(11.4.4-2)H号n二级抗震等级GBtb(M+M)5ccVc=1.2(11.4.4-3)0H0n10-三级抗震等级20tb0(M+M)2ccVc=1.1(11.4.4-4)Hn第68页@ @四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值筑tb式中MM框架柱上下端按实配钢筋截面面积和材料强度标准值且考cuacua龙虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值网tbMcMc考虑地震作用组合且经调整后的框架柱上下端弯矩设计值Hn柱的净高wtb在公式(11.4.4-1)中Mcua与Mcua之和应分别按顺时针和逆时针方向进行计算wwtb并取其较大值Mcua和Mcua的值可按本规范11.4.1条的规定进行计算但在计算中.si应将材料的强度设计值以强度标准值代替并取实配的纵向钢筋截面面积不等式noa改为等式并在等式右边除以相应的承载力抗震调整系数此时N可取重力荷载ec.c代表值产生的轴向压力设计值om在公式(11.4.4-2)至公式(11.4.4-4)中Mt与Mb之和应分别按顺时针和逆时针方ccbb向进行计算并取其较大值MM的取值应符合本规范第11.4.2条和第11.4.3cc条的规定11.4.5框支柱中线宜与框支梁重合当框支柱的数目多于10根时框支柱承受的地震剪力之和不应小于该楼层地震剪力的20%当不多于10根时每根柱承受的地混凝震剪力不应小于该楼层地震剪力的2%土结11.4.6一二级抗震等级的框支柱由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系构设数1.51.2计算轴压比时可不考虑增大系数计规11.4.7一二三级抗震等级的框架角柱其弯矩剪力设计值应按本规范第11.4.2范条至第11.4.4条经调整后的弯矩剪力设计值乘以不小于1.1的增大系数11.4.8考虑地震作用组合的框架柱和框支柱的受剪截面应符合下列条件:剪跨比>2的框架柱1Vc(0.2βcfcbh0)(11.4.8-1)资γRE料编框支柱和剪跨比2的框架柱号1GVc(0.15βcfcbh0)(11.4.8-2)BγRE50011.4.9考虑地震作用组合的框架柱和框支柱的斜截面抗震受剪承载力应符合下列10规定:-20011.05Asv2Vcftbh0+fyvh0+0.056N(11.4.9)γREλ+1s第69页@ @式中框架柱和框支柱的计算剪跨比取=M/(Vh0)此处M宜取柱上下筑端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值V取与M对应的剪力设计值h0为柱龙截面有效高度当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围内时可取=Hn/(2h0)网此处Hn为柱净高当<1.0时取=1.0当>3.0时取=3.0N考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值当N>0.3fcA时取wN=0.3fcAww11.4.10当考虑地震作用组合的框架柱和框支柱出现拉力时其斜截面抗震受剪承.si载力应符合下列规定:noa11.05AsvecVcftbh0+fyvh0−0.2N(11.4.10).cγREλ+1somAAA当上式右边括号内的计算值小于fyvsvh0时取等于fyvsvh0且fyvsvh0值不应小sss于0.36ftbh0式中N一考虑地震作用组合的框架柱轴向拉力设计值11.4.11框架柱的截面尺寸宜符合下列要求:混凝1柱的截面宽度和高度均不宜小于300mm圆柱的截面直径不宜小于350mm土结2柱的剪跨比宜大于2构设3柱截面高度与宽度的比值不宜大于3计规11.4.12框架柱和框支柱的钢筋配置应符合下列要求:范1框架柱和框支柱中全部纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表11.4.12-1规定的数值同时每一侧的配筋百分率不应小于0.2对类场地上较高的高层建筑最小配筋百分率应按表中数值增加0.1采用表11.4.12-1柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率()抗震等级资柱类型料一级二级三级四级编框架中柱边柱1.00.80.70.6号框架角柱框支柱1.21.00.90.8GB注柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率当采用HRB400级钢筋时应按表中数值减小500.1当混凝土强度等级为C60及以上时应按表中数值增加0.1012框架柱和框支柱上下两端箍筋应加密加密区的箍筋最大间距和箍筋最小0-2直径应符合表11.4.12-2的规定002第70页@ @表11.4.12-2柱端箍筋加密区的构造要求箍筋最小筑抗震等级箍筋最大间距(mm)直径(mm)龙一级纵向钢筋直径的6倍和100中的较小值10网二级纵向钢筋直径的8倍和100中的较小值8三级纵向钢筋直径的8倍和150(柱根100)中的较小值8四级纵向钢筋直径的8倍和150(柱根100)中的较小值6(柱根8)w注底层柱的柱根系指地下室的顶面或无地下室情况的基础顶面柱根加密区长度应取不w小于该层柱净高的1/3当有刚性地面时除柱端箍筋加密区外尚应在刚性地面上下各500mmw.的高度范围内加密箍筋sinoa3框支柱和剪跨比2的框架柱应在柱全高范围内加密箍筋且箍筋间距不ec.c应大于100mmom4二级抗震等级的框架柱当箍筋直径不小于10mm肢距不大于200mm时除柱根外箍筋间距应允许采用150mm三级抗震等级框架柱的截面尺寸不大于400mm时箍筋最小直径应允许采用6mm四级抗震等级框架柱剪跨比不大于2时箍筋直径不应小于8mm11.4.13框架柱和框支柱中全部纵向受力钢筋配筋率不应大于5%柱的纵向钢筋宜混凝对称配置截面尺寸大于400mm的柱纵向钢筋的间距不宜大于200mm当按一级土结抗震等级设计且柱的剪跨比2时柱每侧纵向钢筋的配筋率不宜大于1.2%构设11.4.14框架柱的箍筋加密区长度应取柱截面长边尺寸(或圆形截面直径)柱净计规高的1/6和500mm中的最大值一二级抗震等级的角柱应沿柱全高加密箍筋范11.4.15柱箍筋加密区内的箍筋肢距:一级抗震等级不宜大于200mm二三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径中的较大值四级抗震等级不宜大于300mm此外每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋约束当采用拉筋时拉筋宜紧靠纵向钢筋并勾住封闭箍筋资11.4.16一二三级抗震等级的各类结构的框架柱和框支柱其轴压比N/(fcA)不料编宜大于表11.4.16规定的限值对类场地上较高的高层建筑柱轴压比限值应适当号减小G表11.4.16框架柱轴压比限值B5抗震等级0结构体系0一级二级三级10框架结构0.70.80.9-2框架剪力墙结构筒体结构0.750.850.9500部分框支剪力墙结构0.60.7—2注1轴压比N(fcA)指考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值对不进行地震作用计算的结构取无地第71页@ @震作用组合的轴力设计值2当混凝土强度等级为C65~C70时轴压比限值宜按表中数值减小0.05混凝土强筑度等级为C75~C80时轴压比限值宜按表中数值减小0.10龙3剪跨比2的柱其轴压比限值应按表中数值减小0.05对剪跨比1.5的柱网轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施4沿柱全高采用井字复合箍且箍筋间距不大于100mm肢距不大于200mm直径不小于12mm或沿柱全高采用复合螺旋箍且螺距不大于100mm肢距不大于200mm直径不小于12mm或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍且螺距不大于80mm肢距不大于200mmww直径不小于10mm时轴压比限值均可按表中数值增加0.10上述三种箍筋的配箍特征值v均w应按增大的轴压比由表11.4.17确定.si5当柱截面中部设置由附加纵向钢筋形成的芯柱且附加纵向钢筋的总面积不少于柱no截面面积的0.8时其轴压比限值可按表中数值增加0.05此项措施与注4的措施同时采用时ae轴压比限值可按表中数值增加0.15但箍筋的配箍特征值v仍可按轴压比增加0.10的要求确定c.c6柱经采用上述加强措施后其最终的轴压比限值不应大于1.05om11.4.17柱箍筋加密区箍筋的体积配筋率应符合下列规定:1柱箍筋加密区箍筋的体积配筋率应符合下列规定:fcλ(11.4.17)vvfyv混凝式中v柱箍筋加密区的体积配筋率按本规范第7.8.3条的规定计算计算中应土结扣除重叠部分的箍筋体积构设fc混凝土轴心抗压强度设计值当强度等级低于C35时按C35取值计f规yv箍筋及拉筋抗拉强度设计值范v最小配箍特征值按表11.4.17采用表11.4.17柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值v抗震轴压比箍筋型式等级0.30.40.50.60.70.80.91.01.05普通箍复合箍0.100.110.130.150.170.200.23——一级螺旋箍复合或连续复资0.080.090.110.130.150.180.21——料合矩形螺旋箍编普通箍复合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24号二级螺旋箍复合或连续复0.060.070.090.110.130.150.170.200.22合矩形螺旋箍GB普通箍复合箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.2250二级螺旋箍复合或连续复00.050.060.070.090.110.130.150.180.201合矩形螺旋箍0-注1普通箍指单个矩形箍筋或单个圆形箍筋螺旋箍指单个螺旋箍筋复合箍指由矩形20多边形圆形箍筋或拉筋组成的箍筋复合螺旋箍指由螺旋箍与矩形多边形圆形箍筋或拉02筋组成的箍筋连续复合矩形螺旋箍指全部螺旋箍为同一根钢筋加工成的箍筋2在计算复合螺旋箍的体积配筋率时其中非螺旋箍筋的体积应乘以换算系数0.83对一二三四级抗震等级的柱其箍筋加密区的箍筋体积配筋率分别不应小于第72页@ @0.80.60.4和0.44混凝土强度等级高于C60时箍筋宜采用复合箍复合螺旋箍或连续复合短形螺旋筑箍当轴压比不大于0.6时其加密区的最小配箍特征值宜按表中数值增加0.02当铀压比大于龙0.6时宜按表中数值增加0.03网2框支柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍其最小配箍特征值应按表11.4.17中的数值增加0.02取用且体积配筋率不应小于1.5%ww3当剪跨比2时一二三级抗震等级的柱宜采用复合螺旋箍或井字复w.s合箍其箍筋体积配筋率不应小于1.2%9度设防烈度时不应小于1.5%ino11.4.18在柱箍筋加密区外箍筋的体积配筋率不宜小于加密区配筋率的一半对aec一二级抗震等级箍筋间距不应大于10d对三四级抗震等级箍筋间距不应大.co于15d此处d为纵向钢筋直径m11.5铰接排架柱11.5.1铰接排架柱的纵向受力钢筋和箍筋应按地震作用组合下的弯矩设计值及剪力设计值并根据本规范第11.4节的规定计算确定其构造应符合本规范第9章第10章第11.1节第11.2节及本节的有关规定混凝11.5.2有抗震设防要求的铰接排架柱其箍筋加密区应符合下列规定:土结1箍筋加密区长度构设1)对柱顶区段取柱顶以下500mm且不小于柱顶截面高度计规2)对吊车梁区段取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm范3)对柱根区段取基础顶面至室内地坪以上500mm4)对牛腿区段取牛腿全高5)对柱间支撑与柱连接的节点和柱变位受约束的部位取节点上下各300mm2箍筋加密区内的箍筋最大间距为100mm箍筋的直径应符合表11.5.2的规定资表11.5.2铰接排架柱箍筋加密区的箍筋最小直径(mm)料抗震等级和场地类别编号一级二级二级三级三级四级加密区区段类类类类G各类场地各类场地B场地场地场地场地50一般柱顶柱根区段8(10)8601角住校顶101080-2吊车梁牛腿区段有支撑010880的柱根区段2有支撑的柱顶区段柱10108变位受约束的部位第73页@ @注表中括号内数值用于柱根筑11.5.3当铰接排架侧向受约束且约束点至柱顶的长度l不大于柱截面在该方向边长龙网的两倍(排架平面:l2h垂直排架平面:l2b)时柱顶预埋钢板和柱顶箍筋加密区的构造尚应符合下列要求:1柱顶预埋钢板沿排架平面方向的长度宜取柱顶的截面高度h但在任何情ww况下不得小于h/2及300mmw.2柱顶轴向力排架平面内的偏心距e0在h/6h/4范围内时柱顶箍筋加密区的sino箍筋体积配筋率:一级抗震等级不宜小于1.2%二级抗震等级不宜小于1.0%三aec四级抗震等级不宜小于0.8%.co11.5.4在地震作用组合的竖向力和水平拉力作用下支承不等高厂房低跨屋面梁m屋架等屋盖结构的柱牛腿除应按本规范第10章的规定进行计算和配筋外尚应符合下列要求:1承受水平拉力的锚筋:一级抗震等级不应少于2根直径为16mm的钢筋二级抗震等级不应少于2根直径为14mm的钢筋三四级抗震等级不应少于2根直径混为12mm的钢筋凝土2牛腿中的纵向受拉钢筋和锚筋的锚固措施及锚固长度应符合本规范第10.8结构节的规定但其中的受拉钢筋锚固长度la应以laE代替设计3牛腿水平箍筋最小直径为8mm最大间距为100mm规范11.6框架梁柱节点及预埋件11.6.1一二级抗震等级的框架应进行节点核心区抗震受剪承载力计算三四级抗震等级的框架节点核心区可不进行计算但应符合抗震构造措施的要求框支层中间层节点的抗震受剪承载力计算方法及抗震构造措施与框架中间层节点相同资11.6.2框架梁柱节点核心区考虑抗震等级的剪力设计值Vj应按下列规定计算:料编19度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构号1)顶层中间节点和端节点GlrB(Mbua+Mbua)Vj=1.15(11.6.2-1)5h−a′0b0s010且不应小于按公式(11.6.2-3)求得的Vj值-202)其他层中间节点和端节点02lr−′(Mbua+Mbua)hb0asV=1.151−(11.6.2-2)jh−a′H−hb0scb第74页@ @且不应小于按公式(11.6.2-4)求得的Vj值筑2其他情况龙1)一级抗震等级网顶层中间节点和端节点(Ml+Mr)bbV=1.35(11.6.2-3)jwh−a′b0sww其他层中间节点和端节点.silr−′n(Mb+Mb)hb0asoV=1.351−(11.6.2-4)ajh−a′Hheb0sc−bc.co2)二级抗震等级m顶层中间节点和端节点lr(M+M)bbV=1.2(11.6.2-5)j−′hb0as其他层中间节点和端节点lr−′混(Mb+Mb)hb0as凝V=1.21−(11.6.2-6)jhaHh土b0−s′c−b结构lr式中MM框架节点左右两侧的梁端按实配钢筋截面面积材料强度标设buabua计准值且考虑承载力抗震调整系数的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值规范lrMM考虑地震作用组合的框架节点左右两侧的梁端弯矩设计值bbhb0hb梁的截面有效高度截面高度当节点两侧梁高不相同时取其平均值Hc节点上柱和下柱反弯点之间的距离s梁纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离资料lr编公式(11.6.2-1)公式(11.6.2-2)中的(M+M)以及公式(11.6.2-3)至公式buabua号lr(11.6.2-6)中的(M+M)均应按本规范第11.3.2条的规定采用bbG11.6.3框架梁柱节点核心区受剪的水平截面应符合下列条件:B15ηβfbh0Vj(0.3jccjj)(11.6.3)0γ1RE0-2式中hj框架节点核心区的截面高度可取验算方向的柱截面高度即hj=hc00有效验算宽度当b2bj框架节点核心区的截面bbc/2时可取bj=bc当bbbc/2时可取(bb+0.5hc)和bc中的较小值当梁与柱的中线不重合且偏心距e0第75页@ @bc/4时可取(0.5bb+0.5bc+0.25hc-e0)(bb+0.5hc)和bc三者中的最小值此处bb为验筑算方向梁截面宽度bc为该侧柱截面宽度龙j正交梁对节点的约束影响系数:当楼板为现浇梁柱中线重合四侧各梁网截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2且正交方向梁高度不小于较高框架梁高度的3/4时可取j=1.5对9度设防烈度宜取j=1.25当不满足上述约束条件时w应取j=1.0ww11.6.4框架梁柱节点的抗震受剪承载力应符合下列规定:.si19度设防烈度noa1h−a′eb0scVj0.9ηjftbjhj+fyvAsvj(11.6.4-1).cγREsom2其他情况1bjh−a′V1.1ηfbh+0.05ηN+fAb0sjjtjjjyvsvj(11.6.4-2)γbsREc式中N对应于考虑地震作用组合剪力设计值的节点上柱底部的轴向力设计值:当混N为压力时取轴向压力设计值的较小值且当N>0.5fcbchc时取N=0.5fcbchc当凝N为拉力时取N=0土结A构svj核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋各肢的全部截面面积设h计b0梁截面有效高度节点两侧梁截面高度不等时取平均值规11.6.5圆柱框架的梁柱节点当梁中线与柱中线重合时受剪的水平截面应符合下范列条件:1Vj(0.3ηjβcfcAj)(11.6.5)γRE式中A2j节点核心区有效截面面积:当梁宽bb0.5D时取Aj=0.8D当0.4D资料bb<0.5D时取Aj=0.8D(bb+0.5D)编号D圆柱截面直径bb梁的截面宽度GB5j正交梁对节点的约束影响系数按本规范第11.6.3条取用0011.6.6圆柱框架的梁柱节点当梁中线与柱中线重合时其抗震受剪承载力应符合10-下列规定:20019度设防烈度2第76页@ @1hb0−a′shb0−as′Vj1.2ηjftAj+1.57fyvAsh+fyvAsvj(11.6.6-1)筑γREss龙2其他情况网1Nhb0−a′shb0−a′sVj1.5ηjftAj+0.05ηj2Aj+1.57fyvAsh+fyvAsvjγREDssw(11.6.6-2)ww式中hb0梁截面有效高度.sinAsh单根圆形箍筋的截面面积oaeAsvj同一截面验算方向的拉筋和非圆形箍筋各肢的全部截面面积c.co11.6.7框架梁和框架柱的纵向受力钢筋在框架节点区的锚固和搭接应符合下列要m求:1框架中间层的中间节点处框架梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点对一二级抗震等级梁的下部纵向钢筋伸入中间节点的锚固长度不应小于laE且伸过中心线不应小于5d(图11.6.7a)梁内贯穿中柱的每根纵向钢筋直径对一二级抗震混等级不宜大于柱在该方向截面尺寸的1/20对圆柱截面不宜大于纵向钢筋所在凝位置柱截面弦长的1/20土结2框架中间层的端节点处当框架梁上部纵向钢筋用直线锚固方式锚入端节点构设时其锚固长度除不应小于l计aE外尚应伸过柱中心线不小于5d此处d为梁上部规纵向钢筋的直径当水平直线段锚固长度不足时梁上部纵向钢筋应伸至柱外边并范向下弯折弯折前的水平投影长度不应小于0.4laE弯折后的竖直投影长度取15d(图11.6.7b)梁下部纵向钢筋在中间层端节点中的锚固措施与梁上部纵向钢筋相同但竖直段应向上弯入节点资料编号GB50010-2002第77页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设3框架顶层中间节点处柱纵向钢筋应伸至柱顶当采用直线锚固方式时其计规自梁底边算起的锚固长度应不小于laE当直线段锚固长度不足时该纵向钢筋伸到范柱顶后可向内弯折弯折前的锚固段竖向投影长度不应小于0.5laE弯折后的水平投影长度取12d当楼盖为现浇混凝土且板的混凝土强度不低于C20板厚不小于80mm时也可向外弯折弯折后的水平投影长度取12d(图11.6.7c)对一二级抗震等级贯穿顶层中间节点的梁上部纵向钢筋的直径不宜大于柱在该方向截面尺资寸的1/25梁下部纵向钢筋在顶层中间节点中的锚固措施与梁下部纵向钢筋在中间料编层中间节点处的锚固措施相同号4框架顶层端节点处柱外侧纵向钢筋可沿节点外边和梁上边与梁上部纵向钢GB筋搭接连接(图11.6.7d)搭接长度不应小于1.5laE且伸入梁内的柱外侧纵向钢筋截50面面积不宜少于柱外侧全部柱纵向钢筋截面面积的65%其中不能伸入梁内的外侧010柱纵向钢筋宜沿柱顶伸至柱内边当该柱筋位于顶部第一层时伸至柱内边后-20宜向下弯折不小于8d后截断当该柱筋位于顶部第二层时可伸至柱内边后截断02此处d为外侧柱纵向钢筋直径当有现浇板时且现浇板混凝土强度等级不低于C20板厚不小于80mm时梁宽范围外的柱纵向钢筋可伸入板内其伸入长度与伸第78页@ @入梁内的柱纵向钢筋相同梁上部纵向钢筋应伸至柱外边并向下弯折到梁底标高筑当柱外侧纵向钢筋配筋率大于1.2%时伸入梁内的柱纵向钢筋应满足以上规定且龙宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20dd为梁上部纵向钢筋的直径网当梁柱配筋率较高时顶层端节点处的梁上部纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋的搭接连接也可沿柱外边设置(图11.6.7e)搭接长度不应小于1.7laE其中柱外侧纵w向钢筋应伸至柱顶并向内弯折弯折段的水平投影长度不宜小于12dww梁上部纵向钢筋及柱外侧纵向钢筋在顶层端节点上角处的弯弧内半径当钢筋.si直径d25mm时不宜小于6d当钢筋直径d>25mm时不宜小于8d当梁上部noa纵向钢筋配筋率大于1.2%时弯入柱外侧的梁上部纵向钢筋除应满足以上搭接长度ec.c外且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20dd为梁上部纵向钢筋直径om梁下部纵向钢筋在顶层端节点中的锚固措施与中间层端节点处梁上部纵向钢筋的锚固措施相同柱内侧纵向钢筋在顶层端节点中的锚固措施与顶层中间节点处柱纵向钢筋的锚固措施相同当柱为对称配筋时柱内侧纵向钢筋在顶层端节点中的锚固要求可适当放宽但柱内侧纵向钢筋应伸至柱顶5柱纵向钢筋不应在中间各层节点内截断混凝11.6.8框架节点核心区箍筋的最大间距最小直径宜按本规范表11.4.12-2采用土结对一二三级抗震等级的框架节点核心区配箍特征值v分别不宜小于0.120.10构设和0.08且其箍筋体积配筋率分别不宜小于0.6%0.5%和0.4%框架柱的剪跨比计规2的框架节点核心区配箍特征值不宜小于核心区上下柱端配箍特征值中的较大范值11.6.9考虑地震作用组合的预埋件直锚钢筋截面面积可按本规范第10章规定计算但实配的锚筋截面面积应比计算值增大25%且应相应调整锚板厚度锚筋的锚固长度应按本规范第10章的规定采用当不能满足时应采取有效措施在靠近资锚板处宜设置一根直径不小于10mm的封闭箍筋料编铰接排架柱柱顶顶埋件直锚筋应符合下列要求:当为一级抗震等级时取4根直号径16mm的直锚筋当为二级抗震等级时取4根直径14mm的直锚筋GB11.7剪力墙50011.7.1考虑地震作用组合的剪力墙其正截面抗震承载力应按本规范第7章和第10-10.5.3条的规定计算但在其正截面承载力计算公式的右边应除以相应的承载力抗200震调整系数RE211.7.2剪力墙各墙肢截面考虑地震作用组合的弯矩设计值:对一级抗震等级剪力墙第79页@ @的底部加强部位及以上一层应按墙肢底部截面考虑地震作用组合弯矩设计值采用筑其他部位可采用考虑地震作用组合弯矩设计值乘以增大系数1.2龙11.7.3考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值Vw应按下列规定计算:网1底部加强部位1)9度设防烈度wMwuawV=1.1V(11.7.3-1)WwM.sin且不应小于按公式(11.7.3-2)求得的剪力设计值Vwoae2)其他情况c.c一级抗震等级omVw=1.6V(11.7.3-2)二级抗震等级Vw=1.4V(11.7.3-3)三级抗震等级Vw=1.2V(11.7.3-4)混凝四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值土结2其他部位构设Vw=V(11.7.3-5)计规式中Mwua剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积材料强度标准值且考虑承载力范抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋M考虑地震作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值V考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值资公式(11.7.3-1)中Mwua值可按本规范第7.3.6条的规定采用本规范第11.4.4条料编有关计算框架柱端Mcua值的相同方法确定但其RE值应取剪力墙的正截面承载力号抗震调整系数GB11.7.4考虑地震作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件:50当剪跨比>2.5时0101-Vw(0.2βcfcbh0)(11.7.4-1)20γRE02当剪跨比2.5时第80页@ @1Vw(0.15βfbh)(11.7.4-2)筑cc0γRE龙11.7.5考虑地震作用组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力应符合网下列规定:11AwAshVw0.4ftbh0+0.1N+0.8fyvh0(11.7.5)wγREλ−0.5Asww式中N考虑地震作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值当N>0.2fcbh时.sin取N=0.2fcbhoae计算截面处的剪跨比=M/(Vh0)当<1.5时取=1.5当>2.2时c.co取=2.2此处M为与剪力设计值V对应的弯矩设计值当计算截面与墙底之间m的距离小于h0/2时应按距墙底h0/2处的弯矩设计值与剪力设计值计算11.7.6剪力墙在偏心受拉时的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定:11AwAshVw0.4ftbh0−0.1N+0.8fyvh0(11.7.6)γREλ−0.5As混AA凝当公式(11.7.6)右边方括号内的计算值小于0.8fyvshh0时取等于0.8fyvshh0土ss结构式中N考虑地震作用组合的剪力墙轴向拉力设计值中的较大值设计11.7.7一级抗震等级的剪力墙其水平施工缝处的受剪承载力应符合下列规定:规范当施工缝承受轴向压力时1Vw(0.6fyAs+0.8N)(11.7.7-1)γRE当施工缝承受轴向拉力时1资Vw(0.6fyAs−0.8N)(11.7.7-1)料γ编RE号式中N考虑地震作用组合的水平施工缝处的轴向力设计值GAs剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋截面面积包括竖向分布钢筋附加竖B5向插筋以及边缘构件(不包括两侧翼墙)纵向钢筋的总截面面积00111.7.8剪力墙洞口连梁的承载力应符合下列规定:0-21连梁的正截面抗震受弯承载力应按本规范第7.2节的规定计算但在公式的002右边应除以相应的承载力抗震调整系数RE2跨高比l0/h>2.5的连梁第81页@ @1)连梁的受剪截面应符合下列条件:筑1Vwb(0.2fcβcbh0)(11.7.8-1)龙γRE网2)剪力墙连梁的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定:1AsvVwb0.42ftbh0+fyvh0(11.7.8-2)wγREsww式中Vwb连梁的剪力设计值按本规范第11.3.2条对框架梁的规定计算.sin注:对跨高比l0/h2.5的连梁其抗震受剪截面控制条件斜截面抗震受剪承载力计算应按oae专门标准确定c.co3对一二级抗震等级各类结构中的剪力墙连梁当跨高比l0/h2.0且连梁m截面宽度不小于200mm时除普通箍筋外宜另设斜向交叉构造钢筋4对一二级抗震等级筒体结构内筒及核心筒连梁当其跨高比不大于2且截面宽度不小于400mm时宜采用斜向交叉暗柱配筋全部剪力均由暗柱纵向钢筋承担并应按框架梁构造要求设置箍筋混11.7.9剪力墙的厚度应符合下列规定:凝1剪力墙结构土结一二级抗震等级的剪力墙厚度不应小于160mm且不应小于层高的1/20构设底部加强部位的墙厚不宜小于200mm且不宜小于层高的1/16当墙端无端柱或计规翼墙时墙厚不宜小于层高的1/12对三四级抗震等级不应小于140mm且不范应小于层高的1/252框架-剪力墙结构及筒体结构剪力墙的厚度不应小于160mm且不应小于层高的1/20其底部加强部位的墙厚不应小于200mm且不应小于层高的1/16筒体底部加强部位及其以上一层不资料应改变墙体厚度编号11.7.10剪力墙厚度大于140mm时其竖向和水平分布钢筋应采用双排钢筋双排分布钢筋间拉筋的间距不应大于600mm且直径不应小于6mm在底部加强部位GB边缘构件以外的墙体中拉筋间距应适当加密50011.7.11剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配置应符合下列规定:101一二三级抗震等级的剪力墙的水平和竖向分布钢筋配筋率均不应小于-200.25%四级抗震等级剪力墙不应小于0.2%分布钢筋间距不应大于300mm其直02径不应小于8mm第82页@ @2部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率不筑应小于0.3%钢筋间距不应大于200mm龙11.7.12剪力墙水平和竖向分布钢筋的直径不宜大于墙厚的1/10网11.7.13一二级抗震等级的剪力墙底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比N/(fcA)不宜超过表11.7.13的限值表11.7.13墙肢轴压比限值ww抗震等级(设防烈度)一级(9度)一级(8度)二级w轴压比限值0.40.50.6.si注剪力墙墙肢轴压比N/(fcA)中的A为墙肢截面面积noaec11.7.14剪力墙两端及洞口两侧应设置边缘构件并应符合下列要求:.com1一二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙在重力荷载代表值作用下当墙肢底截面轴压比大于表11.7.14规定时其底部加强部位及其以上一层墙肢应按本规范11.7.15条的规定设置约束边缘构件当小于表11.7.14规定时宜按本规范第11.7.16条的规定设置构造边缘构件表11.7.14剪力墙设置构造边缘构件的最大轴压比抗震等级(设防烈度)一级(9度)一级(8度)二级混凝轴压比0.10.20.3土结构2部分框支剪力墙结构中一二级抗震等级落地剪力墙的底部加强部位及以设计上一层的墙肢剪力墙的两端应按本规范第11.7.15条的规定设置符合约束边缘构规范件要求的翼墙或端柱且洞口两侧应设置约束边缘构件不落地的剪力墙应在底部加强部位及以上一层剪力墙的墙肢两端设置约束边缘构件3一二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的一般部位剪力墙以及三四级抗震等级剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙应按本规范11.7.16条设置构造边缘构件资料4框架-核心筒结构的核心筒筒中筒结构的内筒除应符合本条第1款和第3编号款的要求外一二级抗震等级筒体角部的边缘构件应按下列要求加强:底部加强部G位约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的1/4且约束边缘构件范围内应B5全部采用箍筋底部加强部位以上的全高范围内宜按本规范图11.7.15的转角墙设置001约束边缘构件约束边缘构件沿墙肢的长度仍取墙肢截面高度的1/40-211.7.15剪力墙端部设置的约束边缘构件(暗柱端柱翼墙和转角墙)应符合下列00要求(图11.7.15):2第83页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设1约束边缘构件沿墙肢的长度lc及配箍特征值v宜满足表11.7.15的要求箍计规筋的配置范围及相应的配箍特征值v和v/2的区域如图11.7.15所示其体积配筋范率v应按下式计算:fcρ=λ(11.7.15)vvfyv式中v配箍特征值对图11.7.15中v/2的区域可计入拉筋资2一二级抗震等级剪力墙约束边缘构件的纵向钢筋的截面面积对暗柱分料编别不应小于约束边缘构件沿墙肢长度lc和墙厚bw乘积的1.2%1.0%对端柱翼墙号和转角墙分别不应小于图11.7.15中阴影部分面积的1.2%1.0%GB表11.7.15约束边缘构件沿墙肢的5长度lc及其配箍特征值v00v0.20.20.2100.25hw1.5bw450中0.2hw1.5bw4500.2hw1.5bw450-暗柱2lc的最大值中的最大值中的最大值00(mm)端柱翼墙或0.2hw1.5bw4500.15hw1.5bw450中0.15hw1.5bw4502转角墙中的最大值的最大值中的最大值注1翼墙长度小于其厚度3倍时视为无翼墙剪力墙端柱截面边长小于墙厚2倍时第84页@ @视为无端柱剪力墙2约束边缘构件沿墙肢长度lc除满足表11.7.15的要求外当有端柱翼墙或转角墙时筑尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加300mm龙3约束边缘构件的箍筋或拉筋沿竖向的间距对一级抗震等级不宜大于100mm对二级网抗震等级不宜大于150mm4hw为剪力墙墙肢的长度w11.7.16剪力墙端部设置的构造边缘构件(暗柱端柱翼墙和转角墙)的范围应ww按图11.7.16采用构造边缘构件的纵向钢筋除应满足计算要求外尚应符合表11.7.16.si的要求noaec.com混凝土结表11.7.16构造边缘构件的构造配筋要求构设底部加强部位其他部位计箍筋拉筋箍筋拉筋规抗震范纵向钢筋纵向钢筋沿竖向最等级最小直径沿竖向最大最小直径最小配筋量最小配筋量大间距(mm)间距(mm)(mm)(mm)0.0lAc和6根直0.008Ac和6根一径为16mm的钢8100直径为14mm的8150筋中的较大值钢筋中的较大值资0.008Ac和6根0.006Ac和6根料二直径为14mm的8150直径为12mm的8200编号钢筋中的较大值钢筋中的较大值0.005Ac和4根0.004Ac和4根G三直径为12mm的6150直径为12mm的6200B钢筋中的较大值钢筋中的较大值500.0054Ac和4根0.004Ac和4根01四直径为12mm的6200直径为12mm的62500-钢筋中的较大值钢筋中的较大值200注1Ac为图11.7.16中所示的阴影面积22对其他部位拉筋的水平间距不应大于纵向钢筋间距的2倍转角处宜设置箍筋3当端柱承受集中荷载时应满足框架柱配筋要求第85页@ @11.7.17框架-剪力墙结构中的剪力墙应符合下列构造要求:筑龙1剪力墙周边应设置端柱和梁作为边框端柱截面尺寸宜与同层框架柱相同网且应满足框架柱的要求当墙周边仅有柱而无梁时应设置暗梁其高度可取2倍墙厚2剪力墙开洞时应在洞口两侧配置边缘构件且洞口上下边缘宜配置构造ww纵向钢筋w.si11.8预应力混凝土结构构件noae11.8.1预应力混凝土结构可用于抗震设防烈度6度7度8度区当9度区需采c.c用预应力混凝土结构时应有充分依据并采取可靠措施om11.8.2框架梁宜采用后张有粘结预应力钢筋和非预应力钢筋的混合配置方式11.8.3对后张有粘结预应力混凝土框架梁其考虑受压钢筋的梁端受压区高度应符合下列要求:一级抗震等级x0.25h0(11.8.3-1)混凝二三级抗震等级土结x0.35h0(11.8.3-2)构设且纵向受拉钢筋按非预应力钢筋抗拉强度设计值折算的配筋率不应大于计规2.5%(HRB400级钢筋)或3.0%(HRB335级钢筋)范11.8.4对后张有粘结预应力混凝土框架梁其梁端的配筋强度比宜符合下列要求:一级抗震等级fApyp0.55(11.8.4-1)fA+fApypys资料二三级抗震等级编fA号pyp0.75(11.8.4-2)fA+fAGpypysB11.8.5在后张有粘结预应力混凝土框架梁的端截面中底面和顶面纵向非预应力钢500筋截面面积的比值除按计算确定外对一二三级抗震等级均不应小于1.0且10-纵向受压非预应力钢筋的配筋率不应小于0.2%2002第86页@ @筑龙附录A素混凝土结构构件计算网A.1一般规定A.1.1素混凝土构件主要用于受压构件素混凝土受弯构件仅允许用于卧置在地基w上的情况以及不承受活荷载的情况wwA.1.2素混凝土结构构件应进行正截面承载力计算对承受局部荷载的部位尚应进.sin行局部受压承载力计算oaeA.1.3素混凝土墙和柱的计算长度l0可按下列规定采用:c.co1两端支承在刚性的横向结构上时取l0=Hm2具有弹性移动支座时取l0=1.25H1.50H3对自由独立的墙和柱取l0=2H此处H为墙或柱的高度以层高计A.1.4素混凝土结构伸缩缝的最大间距可按表A.1.4的规定采用混整片的素混凝土墙壁式结构其伸缩缝宜做成贯通式将基础断开凝表A.1.4素混凝土结构伸缩缝最大间距(m)土结结构类别室内或土中露天构装配式结构4030设现浇结构(配有构造钢筋)3020计规现浇结构(未配构造钢筋)2010范A.2受压构件A.2.1素混凝土受压构件当按受压承载力计算时不考虑受拉区混凝土的工作并假定受压区的法向应力图形为矩形其应力值取素混凝土的轴心抗压强度设计值此时轴向力作用点与受压区混凝土合力点相重合资料素混凝土受压构件的受压承载力应符合下列规定:编号1对称于弯矩作用平面的截面NϕfA′(A.2.1-1)GcccB受压区高度x应按下列条件确定:500ec=e0(A.2.1-2)10-此时轴向力作用点至截面重心的距离e0尚应符合下列要求:200e00.9y0′(A.2.1-3)2第87页@ @筑龙网www.sinoaec.co2矩形截面(图A.2.1)mNϕfb(h−2e)(A.2.1-4)cc0式中N轴向压力设计值ϕ素混凝土构件的稳定系数按表A.2.1采用fcc素混凝土的轴心抗压强度设计值按本规范表4.1.4规定的混凝土轴心抗压强度设计值fc值乘以系数0.85取用混凝Ac混凝土受压区的面积土结ec受压区混凝土的合力点至截面重心的距离构设y0截面重心至受压区边缘的距离计规b截面宽度范h截面高度当按公式(A.2.1-1)或公式(A.2.1-4)计算时对e00.45y0的受压构件应在混凝土受拉区配置构造钢筋其配筋率不应少于构件截面面积的0.05%但符合本规范公式(A.2.2-1)或(A.2.2-2)的条件时可不配置此项构造钢筋资表A.2.1素混凝土构件的稳定系数料编l0/b44681012141618202224262830号l0/i14142128354249566370768390971041.000.980.960.90.860.820.770.720.680.630.590.550.510.470.44GB注在计算l0/b时b的取值对偏心受压构件取弯矩作用平面的截面高度对轴心受压5构件取截面短边尺寸0010-A.2.2对不允许开裂的素混凝土受压构件(如处于液体压力下的受压构件女儿墙200等)当e00.45y0时其受压承载力应按下列公式计算:21对称于弯矩作用平面的截面第88页@ @γfAϕct(A.2.2-1)N筑eA0−1龙W网2矩形截面γfbhϕct(A.2.2-2)N6ew0−1whw.s式中fct素混凝土轴心抗拉强度设计值按本规范表4.1.4规定的混凝土轴心抗拉ino强度设计值ft值乘以系数0.55取用aec.截面抵抗矩塑性影响系数按本规范第8.2.4条取用comW截面受拉边缘的弹性抵抗矩A截面面积A.2.3素混凝土偏心受压构件除应计算弯矩作用平面的受压承载力外尚应按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力此时不考虑弯矩作用但应考虑稳定系数ϕ的影响混凝A.3受弯构件土结A.3.1素混凝土受弯构件的受弯承载力应符合下列规定:构设1对称于弯矩作用平面的截面计规MγfW(A.3.1-1)范ct2矩形截面2γfbhctM(A.3.1-2)6式中M弯矩设计值资料A.4局部构造钢筋编号A.4.1素混凝土结构在下列部位应配置局部构造钢筋:G1结构截面尺寸急剧变化处B52墙壁高度变化处(在不小于1m范围内配置)0013混凝土墙壁中洞口周围0-2注:在配置局部构造钢筋后伸缩缝的间距仍应按本规范表A.1.4中未配构造钢筋的现浇结002构采用第89页@ @A.5局部受压筑A.5.1素混凝土构件的局部受压承载力应符合下列规定:龙网1局部受压面上仅有局部荷载作用FlωβfA(A.5.1-1)lccl2局部受压面上尚有非局部荷载作用wwFlωβ(f−σ)A(A.5.1-2)lcclw.式中Fl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值sinoAl局部受压面积aec荷载分布的影响系数:当局部受压面上的荷载为均匀分布时取=1当.co局部荷载为非均匀分布时(如梁过梁等的端部支承面)取=0.75m非局部荷载设计值产生的混凝土压应力l混凝土局部受压时的强度提高系数按本规范公式(7.8.12)计算混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第90页@ @筑龙附录B钢筋的公称截面面积计算截面面积及理论重量网表B.1钢筋的计算截面面积及理论重量2不同根数钢筋的计算截面面积(mm)单根钢筋公称直径理论重量(mrn)123456789(kgm)ww628.357851131421701982262550.222w6.533.2661001331661992322652990.260.si850.31011512012523023524024530.395no8.252.81061582112643173704234750.432ae1078.51572363143934715506287070.617c.c12113.122633945256567879190410170.888om14153.93084616157699231077123113851.2116201.1402603804100512061407160818091.5818254.55097631017127215271781203622902.0020314.26289421256157018842199251328272.4722380.176011401520190022812661304134212.9825490.998214731964245429453436392744183.8528615.8123218472463307936954310492655424.83混32804.2160924133217402148265630643472386.31凝土36017.9203630544072508961077125814391617.99结40256.625133770502762837540879610053113109.87构设50196439285892785698201178413748157121767615.42计注表中直径d8.2mm的计算截面面积及理论重量仅适用于有纵肋的热处理钢筋规范表B.2钢绞线公称直径公称截面面积及理论重量2种类公称直径(mm)公称截面面积(mm)理论重量(kgm)8.637.40.2951310.859.30.465资12.985.40.671料9.554.80.432编号11.174.20.58017标准型12.798.70.774G15.21391.101B50010-2002第91页@ @表B.3钢丝公称直径公称截面面积及理论重量筑公称直径(mm)公称截面面积(mm2)理论重量(kgm)龙4.012.570.099网5.019.630.1546.028.270.2227.038.480.302w8.050.260.394w9.063.620.499w.sinoaec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第92页@ @筑龙附录C混凝土的多轴强度和本构关系网C.1总则C.1.1混凝土的多轴强度和本构关系可采用下列方法确定:w1制作试件并通过试验测定ww2选择合理形式的数学模型由试验标定其中所需的参数值.sin3采用经过试验验证或工程经验证明可行的数学模型oaeC.1.2本附录中所给出的各种数学模型适用于下述条件:混凝土强度等级C20c.c3oC80混凝土质量密度22002400kg/m正常温度湿度环境正常加载速度mC.1.3本附录中混凝土的应力-应变曲线和多轴强度均按相对值/f*c/c/f*t/tf3/f*c和f1/f*t等给出其中分母为混凝土的单轴强度(f*c或f*t)和相应的峰值应变(c或t)根据结构分析方法和极限状态验算的需要单轴强度(f*c或f*t)可分别取为标准混值(fck或ftk)设计值(fc或ft)或平均值(fcm或ftm)其中平均值应按下列公式计算:凝f土cm=fck/(1-1.645c)(C.1.3-1)结f构tm=ftk/(1-1.645t)(C.1.3-2)设式中计ct混凝土抗压强度抗拉强度的变异系数宜根据试验统计确定规范C.2单轴应力-应变关系C.2.1混凝土单轴受压的应力-应变曲线方程可按下列公式确定(图C.2.1):当x1时23y=ax+(3-2a)x+(a-2)x(C.2.1-1)资当x>1时料x编y=(C.2.1-2)号2α(x−1)+xdGεBx=(C.2.1-3)5ε0c01σ0y=(C.2.1-4)-f*c200式中ad单轴受压应力-应变曲线上升段下降段的参数值按表C.2.1采用2f*c混凝土的单轴抗压强度(fckfc或fcm)第93页@ @c与f*c相应的混凝土峰值压应变按表C.2.1采用筑龙网www.sinoaec表C.2.1混凝土单轴受压应力应变曲线的参数值.co*mfc(N/mm2)15202530354045505560-6c(10)1370147015601640172017901850192019802030a2.212.152.092.031.961.901.841.781.711.65d0.410.741.061.361.651.942.212.482.743.00u/c4.23.02.62.32.12.01.91.91.81.8*注u为应力应变曲线下降段上应力等于0.5fc时的混凝土压应变混凝土结C.2.2混凝土单轴受拉的应力应变曲线方程可按下列公式确定(图C.2.2):构设计规范资料编号GB当x1时5060y=1.2x-0.2x(C.2.2-1)10-当x>1时200x2y=(C.2.2-2)1.7α(x−1)+xt第94页@ @εx=(C.2.2-3)筑εt龙σ网y=∗(C.2.2-4)ft式中at单轴受拉应力-应变曲线下降段的参数值按表C.2.2取用wf*t混凝土的单轴抗拉强度(ftkft或ftm)ww.t与f*t相应的混凝土峰值拉应变按表C.2.2取用si表C.2.2混凝土单轴受拉应力应变曲线的参数值noa*eft(N/mm2)1.01.52.02.53.03.54.0c.c-6ot(10)658195107118128137mt0.310.701.251.952.813.825.00C.3多轴强度C.3.1二维三维结构或处于多维应力状态的杆系结构的局部由线弹性分析非线性分析或试验方法求得应力分布和混凝土主应力值i后混凝土多轴强度验算应混凝符合下列要求:土结σf(i=1,2,3)(C.3.1)构ii设式中i混凝土主应力值:受拉为正受压为负且123计规fi混凝土多轴强度:受拉为正受压为负且f1f2f3宜按第C.3.2至C.3.4范条的混凝土多轴强度相对值(fi/f*t或fi/f*c)计算C.3.2在二轴(压-压拉-压拉-拉)应力状态下混凝土的二轴强度可按图C.3.2所示的包络图确定资料编号GB50010-2002第95页@ @筑龙网www.sinoaec.comC.3.3在三轴受压(压-压-压)应力状态下混凝土的抗压强度(f3)可根据应力比1/混凝土3按图C.3.3插值确定其最高强度值不宜超过5f*c结C.3.4在三轴拉-压(拉-拉-压拉-压-压)应力状态下混凝土的多轴强度可不计2构设的影响按二轴拉-压强度取值(图C.3.2)计规在三轴受拉(拉-拉-拉)应力状态下混凝土的抗拉强度(f1)可取0.9f*t范资料编号GB50010-2002第96页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构C.4破坏准则和本构模型设计C.4.1混凝土在多轴应力状态下的破坏准则可采用下列一般方程表达:规范d∗τb−σ/foct=aoctc∗∗(C.4.1-1)fcc−σoct/fc1.5233c=ctcosθ+ccsinθ(C.4.1-2)22资f+f+f料1c3σ=(C.4.1-3)编oct3号1222Gτoct=(f1−f2)+(f2−f3)+(f3−f1)(C.4.1-4)B3502f−f−f01231θ=arccos(C.4.1-5)032τ-oct200式中oct按混凝土多轴强度计算的八面体正应力2oct按混凝土多轴强度计算的八面体剪应力第97页@ @abdctcc参数值宜由试验标定无试验依据时可按下列数值取用:a=6.9638筑b=0.09d=0.9297ct=12.2445cc=7.3319龙C.4.2混凝土的本构关系可采用非线弹性的正交异性模型也可采用经过验证的其网他本构模型www.sinoaec.com混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第98页@ @筑龙附录D后张预应力钢筋常用束形的预应力损失网D.0.1抛物线形预应力钢筋可近似按圆弧形曲线预应力钢筋考虑当其对应的圆心角30时(图D.0.1)由于锚具变形和钢筋内缩在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值l1可按下列公式计算:www.sinoaec.com混凝土结构µx设σ=2σl+k1−(D.0.1-1)l1confrl计cf规范反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算:aEl=sf(D.0.1-2)1000σ(µ/r+k)conc式中rc圆弧形曲线预应力钢筋的曲率半径(m)资预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数按本规范表6.2.4采用料编k考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数按本规范表6.2.4采用号x张拉端至计算截面的距离(m)Ga张拉端锚具变形和钢筋内缩值(mm)按本规范表6.2.2采用B5Es预应力钢筋弹性模量001D.0.2端部为直线(直线长度为l0)而后由两条圆弧形曲线(圆弧对应的圆心角0-230)组成的预应力钢筋(图D.0.2)由于锚具变形和钢筋内缩在反向摩擦影响长度002lf范围内的预应力损失值l1可按下列公式计算:第99页@ @筑龙网www.sinoaec.com当xl0时混凝土l1=2i1(l1-l0)+2i2(lf-l1)(D.0.2-1)结当l0xl1时构设计l1=2i1(l1-x)+2i2(lf-l1)(D.0.2-2)规当l1xlf时范l1=2i2(lf-x)(D.0.2-3)反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算:22aEi(l−l)s1102l=−+l(D.0.2-4)f11000i2i2资料i1=a(k+/rc1)(D.0.2-5)编号i2=b(k+/rc2)(D.0.2-6)式中l1预应力钢筋张拉端起点至反弯点的水平投影长度GBi1i2第一二段圆弧形曲线预应力钢筋中应力近似直线变化的斜率500rclrc2第一二段圆弧形曲线预应力钢筋的曲率半径10-ab预应力钢筋在ab点的应力200D.0.3当折线形预应力钢筋的锚固损失消失于折点c之外时(图D.0.3)由于锚具变2形和钢筋内缩在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值l1可按下列公式计算:第100页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土当xl0时结构l1=21+2i1(l1-l0)+22+2i2(lf-l1)(D.0.3-1)设计当l0xl1时规范l1=2i1(l1-x)+22+2i2(lf-l1)(D.0.3-2)当l1xlf时l1=2i2(lf-x)(D.0.3-3)反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算:2资l=aEs−i1(l1−l0)+2i1l0(l1−l0)+2σ1l0+2σ2l1+l2料f1(D.0.3-4)1000ii编22号i=σ(1−µθ)k(D.0.3-5)1conGi=σ[1−k(l−l)](1−µθ)2k(D.0.3-6)B2con105σ=σµθ(D.0.3-7)01con01σ=σ[1−k(l−l)](1−µθ)µθ(D.0.3-8)02con10-2式中i1预应力钢筋在bc段中应力近似直线变化的斜率002i2预应力钢筋在折点c以外应力近似直线变化的斜率l1张拉端起点至预应力钢筋折点c的水平投影长度第101页@ @筑龙附录E与时间相关的预应力损失网E.0.1混凝土收缩和徐变引起预应力钢筋的预应力损失终极值可按下列规定计算:1受拉区纵向预应力钢筋应力损失终极值l50.9ασϕ+Eεwppc∞s∞wσl5=(E.0.1-1)1+15ρw.si式中pc受拉区预应力钢筋合力点处由预加力(扣除相应阶段预应力损失)和梁自noa重产生的混凝土法向压应力其值不得大于0.5fcu对简支梁可取跨中截面与四分ec.c之一跨度处截面的平均值对连续梁和框架可取若干有代表性截面的平均值omϕ混凝土徐变系数终极值∞ε混凝土收缩应变终极值∞Es预应力钢筋弹性模量ap预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋的配筋率:对先张法构件混凝=(Ap+As)/A0对后张法构件=(Ap+As)/An对于对称配置预应力钢筋和非预应力土结钢筋的构件配筋率取钢筋总截面面积的一半构设当无可靠资料时ϕ∞ε∞值可按表E.0.1采用如结构处于年平均相对湿度低计规于40%的环境下表列数值应增加30%范表E.0.1混凝土收缩应变和徐变系数终极值终极值收缩应变终极值(10-4)徐变系数终极值2A100200300600100200300600理论厚度u(mm)32.502.001.701.103.02.52.32.072.301.901.601.102.62.22.01.8资预加力时的混102.171.861.601.102.4211.91.7料编凝土龄期(d)142.001.801.601.102.21.91.71.5号281.701.601.501.101.81.51.41.2601.401.401.301.001.41.21.11.0GB注1预加力时的混凝土龄期对先张法构件可取37d对后张法构件可取728d;52A为构件截面面积u为该截面与大气接触的周边长度003当实际构件的理论厚度和预加力时的混凝土龄期为表列数值的中间值时可按线性10内插法确定-20022受压区纵向预应力钢筋应力损失终极值l5第102页@ @0.9ασ′ϕ+Eεppc∞s∞σl′5=(E.0.1-2)筑1+15ρ′龙式中pc受压区预应力钢筋合力点处由预加力(扣除相应阶段预应力损失)和梁网自重产生的混凝土法向压应力其值不得大于0.5fcu当pc为拉应力时取pc=0w受压区预应力钢筋和非预应力钢筋的配筋率:对先张法构件=(Awwp+As)/A0对后张法构件=(Ap+As)/An.sin注:对受压区配置预应力钢筋Ap及非预应力钢筋As的构件在计算公式(E.0.1-1)oae(E.0.1-2)中的pc及pc时应按截面全部预加力进行计算c.cE.0.2考虑时间影响的混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值可由本附录E.0.1om条计算的预应力损失终极值l5l5乘以表E.0.2中相应的系数确定考虑时间影响的预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失值可由本规范第6.2.1条计算的预应力损失值l4乘以表E.0.2中相应的系数确定表E.0.2随时间变化的预应力损失系数时间(d)松弛损失系数收缩徐变损失系数混20.50—凝100.770.33土结200.880.37构300.950.40设计400.43规600.50范900.601.001800.753650.8510951.00资料编号GB50010-2002第103页@ @筑龙附录F任意截面构件正截面承载力计算网F.0.1任意截面的钢筋混凝土和预应力混凝土构件其正截面承载力可按下列方法计算:1将截面划分为有限多个混凝土单元纵向普通钢筋单元和预应力钢筋单元(图wwF.0.1a)并近似取单元内的应变和应力为均匀分布其合力点在单元重心处w.si2各单元的应变按本规范第7.1.2条的截面应变保持平面的假定由下列公式确noa定(图F.0.1b):ec.comci=u[(xcisin+ycicos)-r](F.0.1-1)sj=-u[(xsjsin+ysjcos)-r](F.0.1-2)pk=-u[(xpksin+ypkcos)-r]+p0k(F.0.1-3)3截面达到承载能力极限状态时的极限转角u应按下列两种情况确定:1)当截面受压区外边缘的混凝土压应变c达到混凝土极限压应变cu且受拉混凝区最外排钢筋的应变s1小于0.01时应按下列公式计算:土结εcu构φ=(F.0.1-4)u设xn计规2)当截面受拉区最外排钢筋的应变s1达到0.01且受压区外边缘的混凝土压范应变c小于混凝土极限压应变cu时应按下列公式计算:0.01φ=(F.0.1-5)uh01−xn4混凝土单元的压应力和普通钢筋单元预应力钢筋单元的应力应按本规范第资7.1.2条的基本假定确定料编号GB50010-2002第104页@ @筑龙网www.sinoaec.com5构件正截面承载力应按下列公式计算(图F.0.1):lmnN∑σciAci−∑σsjAsj−∑σpkApk(F.0.1-6)i==11jk=1lmnMx∑∑σAx−σAx−∑σAx(F.0.1-7)cicicisjsjsjpkpkpki==11jk=1混凝lmn土My∑∑σciAciyci−σsjAsjysj−∑σpkApkypk(F.0.1-8)结构i==11jk=1设计式中N轴向力设计值当为压力时取正值当为拉力时取负值规范MxMy考虑结构侧移构件挠曲和附加偏心距引起的附加弯矩后在截面x轴y轴方向的弯矩设计值由压力产生的偏心在x轴的上侧时My取正值由压力产生的偏心在y轴的右侧时Mx取正值cici第i个混凝土单元的应变应力受压时取正值受拉时取应力ci=0序号i为12l此处l为混凝土单元数资料Aci第i个混凝土单元面积编号xciyci第i个混凝土单元重心到y轴x轴的距离xci在y轴右侧及yci在x轴上侧时取正值GBsjsj第j个普通钢筋单元的应变应力受拉时取正值应力si应满足本规500范公式(7.1.5-5)的条件序号j为12m此处m为普通钢筋单元数10-Asj第j个普通钢筋单元面积200xsjysj第j个普通钢筋单元重心到y轴x轴的距离xsj在y轴右侧及ysj在x2轴上侧时取正值第105页@ @pkpk第k个预应力钢筋单元的应变应力受拉时取正值应力pk应满足筑本规范公式(7.1.5-6)的条件序号k为12n此处n为预应力钢筋单元数龙p0k第k个预应力钢筋单元在该单元重心处混凝土法向应力等于零时的应变网其值取p0k除以预应力钢筋的弹性模量当受拉时取正值p0k按本规范公式(6.1.5-3)或公式(6.1.5-6)计算wApk第k个预应力钢筋单元面积wwxpkypk第k个预应力钢筋单元重心到y轴x轴的距离xpk在y轴右侧及ypk.si在x轴上侧时取正值noaxy以截面重心为原点的直角坐标轴ec.cr截面重心至中和轴的距离omh01截面受压区外边缘至受拉区最外排普通钢筋之间垂直于中和轴的距离x轴与中和轴的夹角顺时针方向取正值xn中和轴至受压区最外侧边缘的距离F.0.2在确定中和轴位置时应要求双向受弯构件的内外弯矩作用平面相重合应要求双向偏心受力构件的轴向力作用点混凝土和受压钢筋的合力点以及受拉钢混凝筋的合力点在同一条直线上当不符合以上条件时尚应考虑扭转的影响土结构设计规范资料编号GB50010-2002第106页@ @筑龙附录G板柱节点计算用等效集中反力设计值网G.0.1在竖向荷载水平荷载作用下的板柱节点其受冲切承载力计算中所用的等效集中反力设计值Fleq可按下列情况确定:1传递单向不平衡弯矩的板柱节点ww当不平衡弯矩作用平面与柱矩形截面两个轴线之一相重合时可按下列两种情w.si况进行计算:noa1)由节点受剪传递的单向不平衡弯矩0Munb当其作用的方向指向图G.0.1的ec.AB边时等效集中反力设计值可按下列公式计算:comα0MunbaABF=F+uh(G.0.1-1)l,eqlm0IcMunb=Munb,c-Fleg(G.0.1-2)2)由节点受剪传递的单向不平衡弯矩0Munb当其作用的方向指向图G.0.1的CD边时等效集中反力设计值可按下列公式计算:混α0MunbaCD凝F=F+uh(G.0.1-3)l,eqlm0土Ic结Munb=Munb,c+Fleg(G.0.1-4)构设式中Fl在竖向荷载水平荷载作用下柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减计规去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值范0计算系数按本规范第G.0.2条计算Munb竖向荷载水平荷载对轴线2(图G.0.1)产生的不平衡弯矩设计值Munb,c竖向荷载水平荷载对轴线1(图G.0.1)产生的不平衡弯矩设计值aABaCD轴线2至ABCD边缘的距离资Ic按临界截面计算的类似极惯性矩按本规范第G.0.2条计算料编eg在弯矩作用平面内轴线1至轴线2的距离按本规范第G.0.2条计算对号中柱截面和弯矩作用平面平行于自由边的边柱截面eg=0GB50010-2002第107页@ @筑龙网www.sinoaec.com混凝土结构设计规范2传递双向不平衡弯矩的板柱节点当节点受剪传递的两个方向不平衡弯矩为0xMunbx0yMunby时等效集中资料反力设计值可按下列公式计算:编号Fl,eq=Fl+unb,maxumh0(G.0.1-5)ααMa0xMunb,xax0yunb,yyGτ=+(G.0.1-6)Bunb,maxIIcxcy500式中unb,max双向不平衡弯矩在临界截面上产生的最大剪应力设计值10-MunbxMunby竖向荷载水平荷载引起对临界截面周长重心处x轴y轴方向的200不平衡弯矩设计值可按公式(G.0.1-2)或公式(G.0.1-4)同样的方法确定2a0xa0yx轴y轴的计算系数按本规范第G.0.2条和第G.0.3条确定第108页@ @IcxIcy对x轴y轴按临界截面计算的类似极惯性矩按本规范第G.0.2筑条和第G.0.3条确定龙axay最大剪应力max作用点至x轴y轴的距离网3当考虑不同的荷载组合时应取其中的较大值作为板柱节点受冲切承载力计算用的等效集中反力设计值wG.0.2板柱节点考虑受剪传递单向不平衡弯矩的受冲切承载力计算中与等效集中ww反力设计值Fleq有关的参数和本附录图G.0.1中所示的几何尺寸可按下列公式计.si算:noa1中柱处临界截面的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数可按下列公式计算(图ec.cG.0.1a):omha3a20ttIc=+2h0am(G.0.2-1)62ata=a=(G.0.2-2)ABCD2混eg=0(G.0.2-3)凝1土α0=1−(G.0.2-4)结2hc+h0构1+设3b+hc0计规2边柱处临界截面的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数可按下列公式计算:范1)弯矩作用平面垂直于自由边(图G.0.1b)32h0at2atIc=+h0amaAB+2h0at−aAB(G.0.2-5)622at资a=(G.0.2-6)AB料a+2amt编号aCD=at-aAB(G.0.2-7)hGcBe=a−(G.0.2-8)gCD250011α0=1−(G.0.2-9)02hc+h0/2-21+03b+h0c022)弯矩作用平面平行于自由边(图G.0.1c)第109页@ @32h0atatIc=+2h0am(G.0.2-10)筑122龙a网ta=a=(G.0.2-11)ABCD2eg=0(G.0.2-12)w1wα0=1−(G.0.2-13)w2hc+h0.s1+i3b+h/2nc0oae3角柱处临界截面的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数可按下列公式计算(图c.cG.0.1d):om32h0at2atIc=+h0amaAB+h0at−aAB(G.0.2-14)1222aa=t(G.0.2-15)AB2(a+a)mt混aCD=at-aAB(G.0.2-16)凝土hc结e=a−(G.0.2-17)gCD构2设计1α=1−(G.0.2-18)规0范2hc+h0/21+3b+h/2c0G.0.3在按本附录公式(G.0.15)公式(G.0.1-6)进行板柱节点考虑传递双向不平衡弯矩的受冲切承载力计算中如将本附录第G.0.2条的规定视作x轴(或y轴)的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数则与其相应的y轴(或x轴)的类似极惯性矩几何尺资料寸及计算系数可将前述的x轴(或y轴)的相应参数进行置换确定编号G.0.4当边柱角柱部位有悬臂板时临界截面周长可计算至垂直于自由边的板端处按此计算的临界截面周长应与按中柱计算的临界截面周长相比较并取两者中GB的较小值在此基础上应按本规范第G.0.2条和第G.0.3条的原则确定板柱节点500考虑受剪传递不平衡弯矩的受冲切承载力计算所用等效集中反力设计值Fleq的有关10-参数2002第110页@ @筑龙本规范用词用语说明网1为了便于在执行本规范条文时区别对待对要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格非这样做不可的用词:ww正面词采用必须反面词采用严禁w.si2)表示严格在正常情况下均应这样做的词:noa正面词采用应反面词采用不应或不得ec.3)表示允许稍有选择在条件允许时首先这样做的词:com正面词采用宜反面词采用不宜表示有选择在一定条件下可以这样做的采用可2规范中指定应按其他有关标准规范执行时写法为:应符合的规定或应按执行混凝土结构设计规范资料编号GB50010-2002第111页@'