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'@www.sinUDC中华人民共和国国家标准oaec.comPGB500112001建筑抗震设计规范Codeforseismicdesignofbuildings建筑抗震设计规范资料编号GB50011--200120010720发布20020101实施中华人民共和国建设部联合发布国家质量监督检验检疫总局@第1页共1页
@www.sin中华人民共和国国家标准oaec.com建筑抗震设计规范GB500112001建筑抗震设计规范主编部门:中华人民共和国建设部批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:2002年1月1日资料编号GB50011--2001中国建筑资讯网2001北京@第2页共2页
@www.sin关于发布国家标准建筑抗震oaec.com设计规范的通知建标[2001]156号根据我部关于印发1997年工程建设标准制订修订计划的通知(建标[1997]108号)的要求由建设部会同有关部门共同修订的建筑抗震设计规范经有关部门会审批准为国家标准编号为GB500112001自2002年1月1日起施行其中1.0.21.0.43.1.13.1.33.3.13.3.23.4.13.5.23.7.13.8.13.9.13.9.2建筑抗震设计规范4.1.64.1.94.2.24.3.24.4.55.1.15.1.35.1.45.1.65..55.4.15.4.26.1.26.3.36.3.86.4.37.1.27.1.57.1.87..47.2.77.3.17.3.37.3.57.4.17.4.47.5.37.5.48.1.38.3.18.3.68.4.28.5.110.1.310.2.510.3.312.1.212.1.512.2.112.2.9为强制性条文必须严格执行原建筑抗震设计规范GBJ1189以及工程建设国家标准局部修订公告(第1号)于2002年12月31日废止本标准由建设部负责管理中国建筑科学研究院负责具体解释工作建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行资料编号GB50011--2001中华人民共和国建设部2001年7月20日@第3页共3页
@www.sin前言本规范是根据建设部[1997]建标第108号文的要求由中国建筑科学研究院会同有关的设计勘察研究和教学单位对建筑抗震设计规范GBJ1189进行修订oaec.com而成修订过程中开展了专题研究和部分试验研究调查总结了近年来国内外大地震的经验教训采纳了地震工程的新科研成果考虑了我国的经济条件和工程实践并在全国范围内广泛征求了有关设计勘察科研教学单位及抗震管理部门的意见经反复讨论修改充实和试设计最后经审查定稿本次修订后共有13章11个附录主要修订内容是:调整了建筑的抗震设防分类提出了按设计基本地震加速度进行抗震设计的要求将原规范的设计近远震改为建筑抗震设计规范设计特征周期分区修改了建筑场地划分液化判别地震影响系数和扭转效应计算的规定增补了不规则建筑结构的概念设计结构抗震分析楼层地震剪力控制和抗震变形验算的要求改进了砌体结构混凝土结构底部框架房屋的抗震措施增加了有关发震断裂桩基混凝土筒体结构钢结构房屋配筋砌块房屋非结构等抗震设计的内容以及房屋隔震消能减震设计的规定还取消了有关单排柱内框架房屋中型砌块房屋及烟囱水塔等构筑物的抗震设计规定本规范将来可能需要进行局部修订有关局部修订的信息和条文内容将刊登在工程建设标准化杂志上资料编号本规范以黑体字标志的条文为强制性条文必须严格执行本规范的具体解释由中国建筑科学研究院工程抗震研究所负责在执行过程中请各单位结合工程实践认真总结经验并将意见和建议寄交北京市北三环东路30GB50011--2001号中国建筑科学研究院国家标准建筑抗震设计规范管理组(邮编:100013E-mail:ieecabr@public3.bta.net.cn)本规范的主编单位:中国建筑科学研究院参加单位:中国地震局工程力学研究所中国建筑技术研究院冶金工业部建筑研究总院建设部建筑设计院机械工业部设计研究院中国轻工国际工程设计院(中国轻工业北京设计院)北京市建筑设计研究院上海建筑设计研究院中南建筑设计院中国建筑西北设计研究院新疆自治区建筑设计研究院广东省建筑设计研究院云南省设计院辽宁省建筑设计研究院深圳市建筑设计研究总院北京勘@第4页共4页
@www.sin察设计研究院深圳大学建筑设计研究院清华大学同济大学哈尔滨建筑大学华中理工大学重庆建筑大学云南工业大学华南建设学院(西院)主要起草人:徐正忠王亚勇(以下按姓氏笔画排列)王迪民王彦深王骏孙韦承基叶燎原刘惠珊吕西林孙平善李国强吴明舜苏经宇张前国oaec.com陈健陈富生沙安欧进萍周炳章周锡元周雍年周福霖胡庆昌袁金西秦权高小旺容柏生唐家祥徐建徐永基钱稼茹龚思礼董津城赖明傅学怡蔡益燕樊小卿潘凯云戴国莹建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第5页共5页
@www.sin目次1总则.....................................................................................102术语和符号................................................................................11oaec.com2.1术语.....................................................................................112.2主要符号..............................................................................113抗震设计的基本要求...................................................................143.1建筑抗震设防分类和设防标准.................................................143.2地震影响..............................................................................143.3场地和地基................................................................................153.4建筑设计和建筑结构的规则性.................................................15建筑抗震设计规范3.5结构体系..............................................................................173.6结构分析..............................................................................183.7非结构构件................................................................................193.8隔震和消能减震设计.................................................................193.9结构材料与施工........................................................................193.10建筑的地震反应观测系统..........................................................204场地地基和基础......................................................................214.1场地.....................................................................................21资料编号4.2天然地基和基础........................................................................234.3液化土和软土地基....................................................................244.4桩基.....................................................................................28GB50011--20015地震作用和结构抗震验算............................................................315.1一般规定..............................................................................315.2水平地震作用计算....................................................................345.3竖向地震作用计算....................................................................395.4截面抗震验算............................................................................405.5抗震变形验算............................................................................416多层和高层钢筋混凝土房屋........................................................446.1一般规定..............................................................................44@第6页共6页
@www.sin6.2计算要点..............................................................................486.3框架结构抗震构造措施.............................................................526.4抗震墙结构抗震构造措施.........................................................566.5框架-抗震墙结构抗震构造措施................................................596.6板柱-抗震墙结构抗震设计要求................................................60oaec.com6.7筒体结构抗震设计要求.............................................................607多层砌体房屋和底部框架内框架房屋.......................................627.1一般规定..............................................................................627.2计算要点..............................................................................657.3多层粘土砖房抗震构造措施.....................................................697.4多层砌块房屋抗震构造措施.....................................................72建筑抗震设计规范7.5底部框架抗震墙房屋抗震构造措施..........................................747.6多排柱内框架房屋抗震构造措施..............................................768多层和高层钢结构房屋...............................................................778.1一般规定..............................................................................778.2计算要点..............................................................................788.3钢框架结构抗震构造措施............................................................838.4钢框架-中心支撑结构抗震构造措施........................................868.5钢框架-偏心支撑结构抗震构造措施........................................879单层工业厂房.............................................................................90资料编号9.1单层钢筋混凝土柱厂房.............................................................909.2单层钢结构厂房........................................................................989.3单层砖柱厂房..........................................................................100GB50011--200110单层空旷房屋.........................................................................10510.1一般规定..........................................................................10510.2计算要点..........................................................................10510.3抗震构造措施........................................................................10611土木石结构房屋...............................................................10811.1村镇生土房屋........................................................................10811.2木结构房屋............................................................................10911.3石结构房屋............................................................................109@第7页共7页
@www.sin12隔震和消能减震设计................................................................11112.1一般规定................................................................................11112.2房屋隔震设计要点.................................................................11212.3房屋消能减震设计要点.........................................................11613非结构构件.............................................................................119oaec.com13.1一般规定..........................................................................11913.2基本计算要求..............................................................11913.3建筑非结构构件的基本抗震措施..........................................12113.4建筑附属机电设备支架的基本抗震措施..............................123附录A我国主要城镇抗震设防烈度设计基本地震加速度和设计地震分组..............................................125建筑抗震设计规范附录B高强混凝土结构抗震设计要求...........................................141附录C预应力混凝土结构抗震设计要求.......................................142C.1一般要求.................................................................................142C.2预应力框架结构......................................................................142附录D框架梁柱节点核芯区截面抗震验算....................................144D.1一般框架梁柱节点..................................................................144D.2扁梁框架的梁柱节点..............................................................145D.3圆柱框架的梁柱节点..............................................................146附录E转换层结构抗震设计要求..................................................147资料编号E.1矩形平面抗震墙结构框支层楼板设计要求............................147E.2筒体结构转换层抗震设计要求...............................................147附录F配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋抗震设计要求............149GB50011--2001F.1一般要求..................................................................................149F.2计算要点..................................................................................150F.3抗震构造措施..........................................................................151附录G多层钢结构厂房抗震设计要求..........................................154附录H单层厂房横向平面排架地震作用效应调整.........................157H.1基本自振周期的调整..............................................................157H.2排架柱地震剪力和弯矩的调整系数.......................................157H.3吊车桥架引起的地震作用效应的增大系数...........................159@第8页共8页
@www.sin附录J单层钢筋混凝土柱厂房纵向抗震验算.................................160J.1厂房纵向抗震计算的修正刚度法............................................160J.2柱间支撑地震作用效应及验算................................................162J.3柱间支撑端节点预埋件的截面抗震验算................................162附录K单层砖柱厂房纵向抗震计算的修正刚度法..........................164oaec.com附录L隔震设计简化计算和砌体结构隔震措施.............................166L.1隔震设计的简化计算..............................................................166L.2砌体结构的隔震措施..............................................................168本规范用词用语说明......................................................................171建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第9页共9页
@www.sin1总则1.0.1为贯彻执行中华人民共和国建筑法和中华人民共和国防震减灾法并实行以预防为主的方针使建筑经抗震设防后减轻建筑的地震破坏避免人员伤oaec.com亡减少经济损失制定本规范按本规范进行抗震设计的建筑其抗震设防目标是:当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时一般不受损坏或不需修理可继续使用当遭受相当于本地区抗震设防烈度的地震影响时可能损坏经一般修理或不需修理仍可继续使用当遭受高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震影响时不致倒塌或发生危及生命的严重破坏1.0.2抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑必须进行抗震设计建筑抗震设计规范1.0.3本规范适用于抗震设防烈度为678和9度地区建筑工程的抗震设计及隔震消能减震设计抗震设防烈度大于9度地区的建筑和行业有特殊要求的工业建筑其抗震设计应按有关专门规定执行注:本规范一般略去抗震设防烈度字样如抗震设防烈度为6度7度8度9度简称为6度7度8度9度1.0.4抗震设防烈度必须按国家规定的权限审批颁发的文件(图件)确定1.0.5一般情况下抗震设防烈度可采用中国地震动参数区划图的地震基本烈度(或与本规范设计基本地震加速度值对应的烈度值)对已编制抗震设防区划的城市可资料编号按批准的抗震设防烈度或设计地震动参数进行抗震设防1.0.6建筑的抗震设计除应符合本规范要求外尚应符合国家现行的有关强制性标准的规定GB50011--2001@第10页共10页
@www.sin2术语和符号2.1术语2.1.1抗震设防烈度seismicfortificationintensityoaec.com按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地震烈度2.1.2抗震设防标准seismicfortificationcriterion衡量抗震设防要求的尺度由抗震设防烈度和建筑使用功能的重要性确定2.1.3地震作用earthquakeaction由地震动引起的结构动态作用包括水平地震作用和竖向地震作用2.1.4设计地震动参数designparametersofgroundmotion建筑抗震设计规范抗震设计用的地震加速度(速度位移)时程曲线加速度反应谱和峰值加速度2.1.5设计基本地震加速度designbasicaccelerationofgroundmotion50年设计基准期超越概率10%的地震加速度的设计取值2.1.6设计特征周期designcharacteristicperiodofgroundmotion抗震设计用的地震影响系数曲线中反映地震震级震中距和场地类别等因素的下降段起始点对应的周期值2.1.7场地site工程群体所在地具有相似的反应谱特征其范围相当于厂区居民小区和自然村或不小于1.0km2的平面面积资料编号2.1.8建筑抗震概念设计seismicconceptdesignofbuildings根据地震灾害和工程经验等所形成的基本设计原则和设计思想进行建筑和结构总体布置并确定细部构造的过程GB50011--20012.1.9抗震措施seismicfortificationmeasures除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容包括抗震构造措施2.1.10抗震构造措施detailsofseismicdesign根据抗震概念设计原则一般不需计算而对结构和非结构各部分必须采取的各种细部要求2.2主要符号2.2.1作用和作用效应@第11页共11页
@www.sinFEkFEvk结构总水平竖向地震作用标准值GEGeq地震时结构(构件)的重力荷载代表值等效总重力荷载代表值k风荷载标准值SE地震作用效应(弯矩轴向力剪力应力和变形)S地震作用效应与其他荷载效应的基本组合oaec.comSk作用荷载标准值的效应M弯矩N轴向压力V剪力p基础底面压力侧移建筑抗震设计规范楼层位移角2.2.2材料性能和抗力K结构(构件)的刚度R结构构件承载力ffkfE各种材料强度(含地基承载力)设计值标准值和抗震设计值[]楼层位移角限值2.2.3几何参数A构件截面面积As钢筋截面面积资料编号B结构总宽度H结构总高度柱高度L结构(单元)总长度GB50011--2001a距离ss纵向受拉钢筋合力点至截面边缘的最小距离b构件截面宽度d土层深度或厚度钢筋直径h计算楼层层高构件截面高度l构件长度或跨度t抗震墙厚度楼板厚度2.2.4计算系数@第12页共12页
@www.sina水平地震影响系数max水平地震影响系数最大值vmax竖向地震影响系数最大值rGrErw作用分项系数rRE承载力抗震调整系数oaec.com计算系数地震作用效应(内力和变形)的增大或调整系数构件长细比比例系数y结构(构件)屈服强度系数配筋率比率ϕ构件受压稳定系数建筑抗震设计规范组合值系数影响系数2.2.5其他T结构自振周期N贯入锤击数IlE地震时地基的液化指数Xji位移振型坐标(j振型i质点的x方向相对位移)Yji位移振型坐标(j振型i质点的y方向相对位移)n总数如楼层数质点数钢筋根数跨数等se土层等效剪切波速资料编号ji转角振型坐标(j振型i质点的转角方向相对位移)GB50011--2001@第13页共13页
@www.sin3抗震设计的基本要求3.1建筑抗震设防分类和设防标准3.1.1建筑应根据其使用功能的重要性分为甲类乙类丙类丁类四个抗震设防oaec.com类别甲类建筑应属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑乙类建筑应属于地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的建筑丙类建筑应属于除甲乙丁类以外的一般建筑丁类建筑应属于抗震次要建筑3.1.2建筑抗震设防类别的划分应符合国家标准建筑抗震设防分类标准GB50223的规定3.1.3各抗震设防类别建筑的抗震设防标准应符合下列要求:建筑抗震设计规范1甲类建筑地震作用应高于本地区抗震设防烈度的要求其值应按批准的地震安全性评价结果确定抗震措施当抗震设防烈度为68度时应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求当为9度时应符合比9度抗震设防更高的要求2乙类建筑地震作用应符合本地区抗震设防烈度的要求抗震措施一般情况下当抗震设防烈度为68度时应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求当为9度时应符合比9度抗震设防更高的要求地基基础的抗震措施应符合有关规定对较小的乙类建筑当其结构改用抗震性能较好的结构类型时应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震措施资料编号3丙类建筑地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防烈度的要求4丁类建筑一般情况下地震作用仍应符合本地区抗震设防烈度的要求抗震措施应允许比本地区抗震设防烈度的要求适当降低但抗震设防烈度为6度时不GB50011--2001应降低3.1.4抗震设防烈度为6度时除本规范有具体规定外对乙丙丁类建筑可不进行地震作用计算3.2地震影响3.2.1建筑所在地区遭受的地震影响应采用相应于抗震设防烈度的设计基本地震加速度和设计特征周期或本规范第1.0.5条规定的设计地震动参数来表征3.2.2抗震设防烈度和设计基本地震加速度取值的对应关系应符合表3.2.2的规@第14页共14页
@www.sin定设计基本地震加速度为0.15g和0.30g地区内的建筑除本规范另有规定外应分别按抗震设防烈度7度和8度的要求进行抗震设计表3.2.2抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关系抗震设防烈度6789设计基本地震加速度值0.05g0.10(0.15)g0.20(0.30)g0.40g注g为重力加速度oaec.com3.2.3建筑的设计特征周期应根据其所在地的设计地震分组和场地类别确定本规范的设计地震共分为三组对类场地第一组第二组和第三组的设计特征周期应分别按0.35s0.40s和0.45s采用注:本规范一般把设计特征周期简称为特征周期3.2.4我国主要城镇(县级及县级以上城镇)中心地区的抗震设防烈度设计基本地震加速度值和所属的设计地震分组可按本规范附录A采用建筑抗震设计规范3.3场地和地基3.3.1选择建筑场地时应根据工程需要掌握地震活动情况工程地质和地震地质的有关资料对抗震有利不利和危险地段作出综合评价对不利地段应提出避开要求当无法避开时应采取有效措施不应在危险地段建造甲乙丙类建筑3.3.2建筑场地为I类时甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施资料编号3.3.3建筑场地为类时对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区除本规范另有规定外宜分别按抗震设防烈度8度(0.20g)和9度(0.40g)时各类建筑的要求采取抗震构造措施GB50011--20013.3.4地基和基础设计应符合下列要求:1同一结构单元的基础不宜设置在性质截然不同的地基上2同一结构单元不宜部分采用天然地基部分采用桩基3地基为软弱粘性土液化土新近填土或严重不均匀土时应估计地震时地基不均匀沉降或其他不利影响并采取相应的措施3.4建筑设计和建筑结构的规则性3.4.1建筑设计应符合抗震概念设计的要求不应采用严重不规则的设计方案@第15页共15页
@www.sin3.4.2建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则对称并应具有良好的整体性建筑的立面和竖向剖面宜规则结构的侧向刚度宜均匀变化竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变当存在表3.4.2-所列举的平面不规则类型或表3.4.2-2所列举的竖向不规则类型时应符合本章第3.4.3条的有关规定oaec.com表3.4.2-1平面不规则的类型不规则类型定义楼层的最大弹性水平位移(或层间位移)大于该楼层两端弹性水平位移(或扭转不规则层间位移)平均值的1.2倍凹凸不规则结构平面凹进的一侧尺寸大于相应投影方向总尺寸的30楼板的尺寸和平面刚度急剧变化例如有效楼板宽度小于该层楼板典型楼板局部不连续宽度的50或开洞面积大于该层楼面面积的30或较大的楼层错层表3.4.2-2竖向不规则的类型建筑抗震设计规范不规则类型定义该层的侧向刚度小于相邻上一层的70或小于其上相邻三个楼层侧向侧向刚度不规则刚度平均值的80%除顶层外局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%竖向抗侧力构件(柱抗震墙抗震支撑)的内力由水平转换构件(梁桁竖向抗侧力构件不连续架等)向下传递楼层承载力突变抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%3.4.3不规则的建筑结构应按下列要求进行水平地震作用计算和内力调整并应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施:1平面不规则而竖向规则的建筑结构应采用空间结构计算模型并应符合下资料编号列要求:1)扭转不规则时应计及扭转影响且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍GB50011--20012)凹凸不规则或楼板局部不连续时应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型当平面不对称时尚应计及扭转影响2平面规则而竖向不规则的建筑结构应采用空间结构计算模型其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数应按本规范有关规定进行弹塑性变形分析并应符合下列要求:1)竖向抗侧力构件不连续时该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.251.5的增大系数2)楼层承载力突变时薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一楼层@第16页共16页
@www.sin的65%3平面不规则且竖向不规则的建筑结构应同时符合本条12款的要求3.4.4砌体结构和单层工业厂房的平面不规则性和竖向不规则性应分别符合本规范有关章节的规定3.4.5体型复杂平立面特别不规则的建筑结构可按实际需要在适当部位设置防oaec.com震缝形成多个较规则的抗侧力结构单元3.4.6防震缝应根据抗震设防烈度结构材料种类结构类型结构单元的高度和高差情况留有足够的宽度其两侧的上部结构应完全分开当设置伸缩缝和沉降缝时其宽度应符合防震缝的要求3.5结构体系3.5.1结构体系应根据建筑的抗震设防类别抗震设防烈度建筑高度场地条件建筑抗震设计规范地基结构材料和施工等因素经技术经济和使用条件综合比较确定3.5.2结构体系应符合下列各项要求:1应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径2应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力3应具备必要的抗震承载力良好的变形能力和消耗地震能量的能力4对可能出现的薄弱部位应采取措施提高抗震能力3.5.3结构体系尚宜符合下列各项要求:资料编号1宜有多道抗震防线2宜具有合理的刚度和承载力分布避免因局部削弱或突变形成薄弱部位产生过大的应力集中或塑性变形集中3结构在两个主轴方向的动力特性宜相近GB50011--20013.5.4结构构件应符合下列要求:1砌体结构应按规定设置钢筋混凝土圈梁和构造柱芯柱或采用配筋砌体等2混凝土结构构件应合理地选择尺寸配置纵向受力钢筋和箍筋避免剪切破坏先于弯曲破坏混凝土的压溃先于钢筋的屈服钢筋的锚固粘结破坏先于构件破坏3预应力混凝土的抗侧力构件应配有足够的非预应力钢筋4钢结构构件应合理控制尺寸避免局部失稳或整个构件失稳@第17页共17页
@www.sin3.5.5结构各构件之间的连接应符合下列要求:1构件节点的破坏不应先于其连接的构件2预埋件的锚固破坏不应先于连接件3装配式结构构件的连接应能保证结构的整体性4预应力混凝土构件的预应力钢筋宜在节点核心区以外锚固oaec.com3.5.6装配式单层厂房的各种抗震支撑系统应保证地震时结构的稳定性3.6结构分析3.6.1除本规范特别规定者外建筑结构应进行多遇地震作用下的内力和变形分析此时可假定结构与构件处于弹性工作状态内力和变形分析可采用线性静力方法或线性动力方法3.6.2不规则且具有明显薄弱部位可能导致地震时严重破坏的建筑结构应按本规建筑抗震设计规范范有关规定进行罕遇地震作用下的弹塑性变形分析此时可根据结构特点采用静力弹塑性分析或弹塑性时程分析方法当本规范有具体规定时尚可采用简化方法计算结构的弹塑性变形3.6.3当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时应计入重力二阶效应的影响注:重力附加弯矩指任一楼层以上全部重力荷载与该楼层地震层间位移的乘积初始弯矩指该楼层地震剪力与楼层层高的乘积3.6.4结构抗震分析时应按照楼屋盖在平面内变形情况确定为刚性半刚性和资料编号柔性的横隔板再按抗侧力系统的布置确定抗侧力构件间的共同工作并进行各构件间的地震内力分析3.6.5质量和侧向刚度分布接近对称且楼屋盖可视为刚性横隔板的结构以及本规范有关章节有具体规定的结构可采用平面结构模型进行抗震分析其他情况GB50011--2001应采用空间结构模型进行抗震分析3.6.6利用计算机进行结构抗震分析应符合下列要求:1计算模型的建立必要的简化计算与处理应符合结构的实际工作状况2计算软件的技术条件应符合本规范及有关标准的规定并应阐明其特殊处理的内容和依据3复杂结构进行多遇地震作用下的内力和变形分析时应采用不少于两个不同的力学模型并对其计算结果进行分析比较@第18页共18页
@www.sin4所有计算机计算结果应经分析判断确认其合理有效后方可用于工程设计3.7非结构构件3.7.1非结构构件包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备自身及其与结构主体的连接应进行抗震设计oaec.com3.7.2非结构构件的抗震设计应由相关专业人员分别负责进行3.7.3附着于楼屋面结构上的非结构构件应与主体结构有可靠的连接或锚固避免地震时倒塌伤人或砸坏重要设备3.7.4围护墙和隔墙应考虑对结构抗震的不利影响避免不合理设置而导致主体结构的破坏3.7.5幕墙装饰贴面与主体结构应有可靠连接避免地震时脱落伤人3.7.6安装在建筑上的附属机械电气设备系统的支座和连接应符合地震时使用建筑抗震设计规范功能的要求且不应导致相关部件的损坏3.8隔震和消能减震设计3.8.1隔震和消能减震设计应主要应用于使用功能有特殊要求的建筑及抗震设防烈度为89度的建筑3.8.2采用隔震或消能减震设计的建筑当遭遇到本地区的多遇地震影响抗震设防烈度地震影响和罕遇地震影响时其抗震设防目标应高于本规范第1.0.1条的规定3.9结构材料与施工3.9.1抗震结构对材料和施工质量的特别要求应在设计文件上注明资料编号3.9.2结构材料性能指标应符合下列最低要求:1砌体结构材料应符合下列规定:1)烧结普通粘土砖和烧结多孔粘土砖的强度等级不应低于MU10其砌筑砂浆GB50011--2001强度等级不应低于M52)混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5其砌筑砂浆强度等级不应低于M7.52混凝土结构材料应符合下列规定:1)混凝土的强度等级框支梁框支柱及抗震等级为一级的框架梁柱节点核芯区不应低于C30构造柱芯柱圈梁及其他各类构件不应低于C202)抗震等级为一二级的框架结构其纵向受力钢筋采用普通钢筋时钢筋@第19页共19页
@www.sin的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25且钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.33钢结构的钢材应符合下列规定:1)钢材的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.22)钢材应有明显的屈服台阶且伸长率应大于20%oaec.com3)钢材应有良好的可焊性和合格的冲击韧性3.9.3结构材料性能指标尚宜符合下列要求:1普通钢筋宜优先采用延性韧性和可焊性较好的钢筋普通钢筋的强度等级纵向受力钢筋宜选用HRB400级和HRB335级热轧钢筋箍筋宜选用HRB335HRB400和HPB235级热轧钢筋注:钢筋的检验方法应符合现行国家标准混凝土结构工程施工及验收规范GB50204的规建筑抗震设计规范定2混凝土结构的混凝土强度等级9度时不宜超过C608度时不宜超过C703钢结构的钢材宜采用Q235等级BCD的碳素结构钢及Q345等级BCDE的低合金高强度结构钢当有可靠依据时尚可采用其他钢种和钢号3.9.4在施工中当需要以强度等级较高的钢筋替代原设计中的纵向受力钢筋时应按照钢筋受拉承载力设计值相等的原则换算并应满足正常使用极限状态和抗震构造措施的要求3.9.5采用焊接连接的钢结构当钢板厚不小于40mm且承受沿板厚方向的拉力时受拉试件板厚方向截面收缩率不应小于国家标准厚度方向性能钢板GB50313资料编号关于Z15级规定的容许值3.9.6钢筋混凝土构造柱芯柱和底部框架-抗震墙砖房中砖抗震墙的施工应先砌墙后浇构造柱芯柱和框架梁柱GB50011--20013.10建筑的地震反应观测系统3.10.1抗震设防烈度为789度时高度分别超过160m120m80m的高层建筑应设置建筑结构的地震反应观测系统建筑设计应留有观测仪器和线路的位置@第20页共20页
@www.sin4场地地基和基础4.1场地4.1.1选择建筑场地时应按表4.1.1划分对建筑抗震有利不利和危险的地段oaec.com表4.1.1有利不利和危险地段的划分地段类别地质地形地貌有利地段稳定基岩坚硬土开阔平坦密实均匀的中硬土等软弱土液化土条状突出的山嘴高耸孤立的山丘非岩质的陡坡河岸和边不利地段坡的边缘平面分布上成因岩性状态明显不均匀的土层(如故河道疏松的断层破碎带暗埋的塘浜沟谷和半填半挖地基)等地震时可能发生滑坡崩塌地陷地裂泥石流等及发震断裂带上可能发生地危险地段表位错的部位建筑抗震设计规范4.1.2建筑场地的类别划分应以土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度为准4.1.3土层剪切波速的测量应符合下列要求:1在场地初步勘察阶段对大面积的同一地质单元测量土层剪切波速的钻孔数量应为控制性钻孔数量的1/31/5山间河谷地区可适量减少但不宜少于3个2在场地详细勘察阶段对单幢建筑测量土层剪切波速的钻孔数量不宜少于2个数据变化较大时可适量增加对小区中处于同一地质单元的密集高层建筑群测量土层剪切波速的钻孔数量可适量减少但每幢高层建筑下不得少于一个资料编号3对丁类建筑及层数不超过10层且高度不超过30m的丙类建筑当无实测剪切波速时可根据岩土名称和性状按表4.1.3划分土的类型再利用当地经验在表4.1.3的剪切波速范围内估计各土层的剪切波速GB50011--2001@第21页共21页
@www.sin表4.1.3土的类型划分和剪切波速范围土层剪切波土的类型岩土名称和性状速范围(m/s)坚硬土或岩石稳定岩石密实的碎石土s500中密稍密的碎石土密实中密的砾粗中砂中硬土500s250fak200的粘性土和粉土坚硬黄土稍密的砾粗中砂除松散外的细粉砂fak200oaec.com中软土250s140的粘性土和粉土fak130的填土可塑黄土淤泥和淤泥质土松散的砂新近沉积的粘性土和粉软弱土s140土fak130的填土流塑黄土注fak为由载荷试验等方法得到的地基承载力特征值(kPa)s为岩土剪切波速4.1.4建筑场地覆盖层厚度的确定应符合下列要求:1一般情况下应按地面至剪切波速大于500m/s的土层顶面的距离确定2当地面5m以下存在剪切波速大于相邻上层土剪切波速2.5倍的土层且其建筑抗震设计规范下卧岩土的剪切波速均不小于400m/s时可按地面至该土层顶面的距离确定3剪切波速大于500m/s的孤石透镜体应视同周围土层4土层中的火山岩硬夹层应视为刚体其厚度应从覆盖土层中扣除4.1.5土层的等效剪切波速应按下列公式计算:υ=d/t(4.1.5-1)se0nt=∑(di/υsi)(4.1.5-2)i=1式中se土层等效剪切波速(m/s)资料编号d0计算深度(m)取覆盖层厚度和20m二者的较小值t剪切波在地面至计算深度之间的传播时间di计算深度范围内第i土层的厚度(m)GB50011--2001si计算深度范围内第i土层的剪切波速(m/s)n计算深度范围内土层的分层数4.1.6建筑的场地类别应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分为四类当有可靠的剪切波速和覆盖层厚度且其值处于表4.1.6所列场地类别的分界线附近时应允许按插值方法确定地震作用计算所用的设计特征周期@第22页共22页
@www.sin表4.1.6各类建筑场地的覆盖层厚度(m)等效剪切波速场地类别m/sse5000500se25055250se140335050se1403315158080oaec.com4.1.7场地内存在发震断裂时应对断裂的工程影响进行评价并应符合下列要求:1对符合下列规定之一的情况可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响:1)抗震设防烈度小于8度2)非全新世活动断裂3)抗震设防烈度为8度和9度时前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖厚度分别建筑抗震设计规范大于60m和90m2对不符合本条1款规定的情况应避开主断裂带其避让距离不宜小于表4.1.7对发震断裂最小避让距离的规定表4.1.7发震断裂的最小避让距离(m)建筑抗震设防类别烈度甲乙丙丁8专门研究300m200m—9专门研究500m300m—4.1.8当需要在条状突出的山嘴高耸孤立的山丘非岩石的陡坡河岸和边坡边资料编号缘等不利地段建造丙类及丙类以上建筑时除保证其在地震作用下的稳定性外尚应估计不利地段对设计地震动参数可能产生的放大作用其地震影响系数最大值应乘以增大系数其值可根据不利地段的具体情况确定但不宜大于1.64.1.9场地岩土工程勘察应根据实际需要划分对建筑有利不利和危险的地段GB50011--2001提供建筑的场地类别和岩土地震稳定性(如滑坡崩塌液化和震陷特性等)评价对需要采用时程分析法补充计算的建筑尚应根据设计要求提供土层剖面场地覆盖层厚度和有关的动力参数4.2天然地基和基础4.2.1下列建筑可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算:1砌体房屋2地基主要受力层范围内不存在软弱粘性土层的下列建筑:@第23页共23页
@www.sin1)一般的单层厂房和单层空旷房屋2)不超过8层且高度在25m以下的一般民用框架房屋3)基础荷载与2)项相当的多层框架厂房3本规范规定可不进行上部结构抗震验算的建筑注:软弱粘性土层指7度8度和9度时地基承载力特征值分别小于80100和120kPa的oaec.com土层4.2.2天然地基基础抗震验算时应采用地震作用效应标准组合且地基抗震承载力应取地基承载力特征值乘以地基抗震承载力调整系数计算4.2.3地基抗震承载力应按下式计算:f=ζf(4.2.3)aEaa式中faE调整后的地基抗震承载力建筑抗震设计规范a地基抗震承载力调整系数应按表4.2.3采用fa深宽修正后的地基承载力特征值应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007采用表4.2.3地基土抗震承载力调整系数岩土名称和性状a岩石密实的碎石土密实的砾粗中砂fak300的粘性土和粉土1.5中密稍密的碎石土中密和稍密的砾粗中砂密实和中密的细粉砂150fak300的粘性土和粉土坚硬黄土1.3稍密的细粉砂100fak150的粘性土和粉土可塑黄土1.1淤泥淤泥质土松散的砂杂填土新近堆积黄土及流塑黄土1.0资料编号4.2.4验算天然地基地震作用下的竖向承载力时按地震作用效应标准组合的基础底面平均压力和边缘最大压力应符合下列各式要求:pfaE(4.2.4-1)GB50011--2001pmax1.2faE(4.2.4-2)式中P地震作用效应标准组合的基础底面平均压力Pmax地震作用效应标准组合的基础边缘的最大压力高宽比大于4的高层建筑在地震作用下基础底面不宜出现拉应力其他建筑基础底面与地基土之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%4.3液化土和软土地基4.3.1饱和砂土和饱和粉土(不含黄土)的液化判别和地基处理6度时一般情况下@第24页共24页
@www.sin可不进行判别和处理但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别和处理79度时乙类建筑可按本地区抗震设防烈度的要求进行判别和处理4.3.2存在饱和砂土和饱和粉土(不含黄土)的地基除6度设防外应进行液化判别存在液化土层的地基应根据建筑的抗震设防类别地基的液化等级结合具体情况采取相应的措施oaec.com4.3.3饱和的砂土或粉土(不含黄土)当符合下列条件之一时可初步判别为不液化或可不考虑液化影响:1地质年代为第四纪晚更新世(Q3)及其以前时78度时可判为不液化2粉土的粘粒(粒径小于0.005mm的颗粒)含量百分率7度8度和9度分别不小于1013和16时可判为不液化土注:用于液化判别的粘粒含量系采用六偏磷酸钠作分散剂测定采用其他方法时应按有关规建筑抗震设计规范定换算3天然地基的建筑当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时可不考虑液化影响:du>d0+db-2(4.3.3-1)dw>d0+db-3(4.3.3-2)du+dw>1.5d0+2db-4.5(4.3.3-3)式中dw地下水位深度(m)宜按设计基准期内年平均最高水位采用也可按近期内年最高水位采用du上覆盖非液化土层厚度(m)计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除资料编号db基础埋置深度(m)不超过2m时应采用2md0液化土特征深度(m)可按表4.3.3采用表4.3.3液化土特征深度mGB50011--2001饱和土类别7度8度9度粉土678砂土7894.3.4当初步判别认为需进一步进行液化判别时应采用标准贯入试验判别法判别地面下15m深度范围内的液化当采用桩基或埋深大于5m的深基础时尚应判别1520m范围内土的液化当饱和土标准贯入锤击数(未经杆长修正)小于液化判别标准贯入锤击数临界值时应判为液化土当有成熟经验时尚可采用其他判别方法在地面下15m深度范围内液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算:@第25页共25页
@www.sinNcr=N0[]0.9+0.1(ds−dw)3/ρc(ds15)(4.3.4-1)在地面下1520m范围内液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算:N=N(2.4−0.1d)3/ρ(15ds20)(4.3.4-2)cr0sc式中Ncr液化判别标准贯入锤击数临界值N0液化判别标准贯入锤击数基准值应按表4.3.4采用oaec.comds饱和土标准贯入点深度(m)c粘粒含量百分率当小于3或为砂土时应采用3表4.3.4标淮贯入锤击数基准值设计地震分组7度8度9度第一组6(8)10(13)16第二三组8(10)12(15)18注括号内数值用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区建筑抗震设计规范4.3.5对存在液化土层的地基应探明各液化土层的深度和厚度按下式计算每个钻孔的液化指数并按表4.3.5综合划分地基的液化等级:nNiIlE=∑1−diWi(4.3.5)i=1Ncri式中IlE液化指数n在判别深度范围内每一个钻孔标准贯入试验点的总数NiNcri分别为i点标准贯入锤击数的实测值和临界值当实测值大于临界值时应取临界值的数值资料编号dii点所代表的土层厚度(m)可采用与该标准贯入试验点相邻的上下两标准贯入试验点深度差的一半但上界不高于地下水位深度下界不深于液化深度-1Wii土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m)若判别深度为GB50011--200115m当该层中点深度不大于5m时应采用10等于15m时应采用零值515m时应按线性内插法取值若判别深度为20m当该层中点深度不大于5m时应采用10等于20m时应采用零值520m时应按线性内插法取值表4.3.5液化等级液化等级轻微中等严重判别深度力15m时的液化指数0IlE55IlEl5IlE15判别深度为20m时的液化指数0IlE66IlE18IlE184.3.6当液化土层较平坦且均匀时宜按表4.3.6选用地基抗液化措施尚可计入上@第26页共26页
@www.sin部结构重力荷载对液化危害的影响根据液化震陷量的估计适当调整抗液化措施不宜将未经处理的液化土层作为天然地基持力层表4.3.6抗液化措施建筑抗震地基的液化等级设防类别轻微中等严重部分消除液化沉陷全部消除液化沉陷oaec.com乙类或对基础和上部结构处或部分消除液化沉陷且全部消除液化沉陷理对基础和上部结构处理全部消除液化沉陷或部分基础和上部结构处基础和上部结构处丙类消除液化沉陷且对基础和上部结理亦可不采取措施理或更高要求的措施构处理基础和上部结构处理或其丁类可不采取措施可不采取措施他经济的措施4.3.7全部消除地基液化沉陷的措施应符合下列要求:建筑抗震设计规范1采用桩基时桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度(不包括桩尖部分)应按计算确定且对碎石土砾粗中砂坚硬粘性土和密实粉土尚不应小于0.5m对其他非岩石土尚不宜小于1.5m2采用深基础时基础底面应埋入液化深度以下的稳定土层中其深度不应小于0.5m3采用加密法(如振冲振动加密挤密碎石桩强夯等)加固时应处理至液化深度下界振冲或挤密碎石桩加固后桩间土的标准贯入锤击数不宜小于本节第4.3.4条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值资料编号4用非液化土替换全部液化土层5采用加密法或换土法处理时在基础边缘以外的处理宽度应超过基础底面下处理深度的1/2且不小于基础宽度的1/5GB50011--20014.3.8部分消除地基液化沉陷的措施应符合下列要求:1处理深度应使处理后的地基液化指数减少当判别深度为15m时其值不宜大于4当判别深度为20m时其值不宜大于5对独立基础和条形基础尚不应小于基础底面下液化土特征深度和基础宽度的较大值2采用振冲或挤密碎石桩加固后桩间土的标准贯入锤击数不宜小于按本节第4.3.4条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值3基础边缘以外的处理宽度应符合本节第4.3.7条5款的要求4.3.9减轻液化影响的基础和上部结构处理可综合采用下列各项措施:@第27页共27页
@www.sin1选择合适的基础埋置深度2调整基础底面积减少基础偏心3加强基础的整体性和刚度如采用箱基筏基或钢筋混凝土交叉条形基础加设基础圈梁等4减轻荷载增强上部结构的整体刚度和均匀对称性合理设置沉降缝避免oaec.com采用对不均匀沉降敏感的结构形式等5管道穿过建筑处应预留足够尺寸或采用柔性接头等4.3.10液化等级为中等液化和严重液化的故河道现代河滨海滨当有液化侧向扩展或流滑可能时在距常时水线约100m以内不宜修建永久性建筑否则应进行抗滑动验算采取防土体滑动措施或结构抗裂措施注:常时水线宜按设计基准期内年平均最高水位采用也可按近期年最高水位采用建筑抗震设计规范4.3.11地基主要受力层范围内存在软弱粘性土层与湿陷性黄土时应结合具体情况综合考虑采用桩基地基加固处理或本节第4.3.9条的各项措施也可根据软土震陷量的估计采取相应措施4.4桩基4.4.1承受竖向荷载为主的低承台桩基当地面下无液化土层且桩承台周围无淤泥淤泥质土和地基承载力特征值不大于100kPa的填土时下列建筑可不进行桩基抗震承载力验算:1本章第4.2.1条之13款规定的建筑资料编号27度和8度时的下列建筑:1)一般的单层厂房和单层空旷房屋2)不超过8层且高度在25m以下的一般民用框架房屋3)基础荷载与2)项相当的多层框架厂房GB50011--20014.4.2非液化土中低承台桩基的抗震验算应符合下列规定:1单桩的竖向和水平向抗震承载力特征值可均比非抗震设计时提高25%2当承台周围的回填土夯实至干密度不小于建筑地基基础设计规范对填土的要求时可由承台正面填土与桩共同承担水平地震作用但不应计入承台底面与地基土间的摩擦力4.4.3存在液化土层的低承台桩基抗震验算应符合下列规定:1对一般浅基础不宜计入承台周围土的抗力或刚性地坪对水平地震作用的分@第28页共28页
@www.sin担作用2当桩承台底面上下分别有厚度不小于1.5m1.0m的非液化土层或非软弱土层时可按下列二种情况进行桩的抗震验算并按不利情况设计:1)桩承受全部地震作用桩承载力按本节第4.4.2条取用液化土的桩周摩阻力及桩水平抗力均应乘以表4.4.3的折减系数oaec.com表4.4.3土层液化影响折减系数实际标贯锤击数/临界标贯锤击数深度ds(m)折减系数ds1000.610ds201/3ds101/30.60.810ds202/3ds102/30.81.010ds201建筑抗震设计规范2)地震作用按水平地震影响系数最大值的10%采用桩承载力仍按本节第4.4.2条1款取用但应扣除液化土层的全部摩阻力及桩承台下2m深度范围内非液化土的桩周摩阻力3打入式预制桩及其他挤土桩当平均桩距为2.54倍桩径且桩数不少于55时可计入打桩对土的加密作用及桩身对液化土变形限制的有利影响当打桩后桩间土的标准贯入锤击数值达到不液化的要求时单桩承载力可不折减但对桩尖持力层作强度校核时桩群外侧的应力扩散角应取为零打桩后桩间土的标准贯入锤击数宜由试验确定也可按下式计算:资料编号N=N+100ρ(1−e−0.3NP)(4.4.3)1p式中N1打桩后的标准贯入锤击数打入式预制桩的面积置换率GB50011--2001Np打桩前的标准贯入锤击数4.4.4处于液化土中的桩基承台周围宜用非液化土填筑夯实若用砂土或粉土则应使土层的标准贯入锤击数不小于本章第4.3.4条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值4.4.5液化土中桩的配筋范围应自桩顶至液化深度以下符合全部消除液化沉陷所要求的深度其纵向钢筋应与桩顶部相同箍筋应加密4.4.6在有液化侧向扩展的地段距常时水线100m范围内的桩基除应满足本节中的其他规定外尚应考虑土流动时的侧向作用力且承受侧向推力的面积应按边桩@第29页共29页
@www.sin外缘间的宽度计算oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第30页共30页
@www.sin5地震作用和结构抗震验算5.1一般规定5.1.1各类建筑结构的地震作用应符合下列规定:oaec.com1一般情况下应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担2有斜交抗侧力构件的结构当相交角度大于15时应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用3质量和刚度分布明显不对称的结构应计入双向水平地震作用下的扭转影响其他情况应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响建筑抗震设计规范489度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑应计算竖向地震作用注:89度时采用隔震设计的建筑结构应按有关规定计算竖向地震作用5.1.2各类建筑结构的抗震计算应采用下列方法:1高度不超过40m以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构以及近似于单质点体系的结构可采用底部剪力法等简化方法2除1款外的建筑结构宜采用振型分解反应谱法3特别不规则的建筑甲类建筑和表5.1.21所列高度范围的高层建筑应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值资料编号采用时程分析法时应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符其加速度时程的最大值GB50011--2001可按表5.1.2-2采用弹性时程分析时每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65%多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%表5.1.2-1采用时程分析的房屋高度范围烈度场地类别房屋高度范围(m)8度类场地和7度1008度类场地809度60@第31页共31页
@www.sin2表5.1.2-2时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值(cm/s)地震影响6度7度8度9度多遇地震1835(55)70(110)140罕遇地震—220(310)400(510)620注括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区oaec.com4计算罕遇地震下结构的变形应按本章第5.5节规定采用简化的弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法注:建筑结构的隔震和消能减震设计应采用本规范第12章规定的计算方法5.1.3计算地震作用时建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和各可变荷载的组合值系数应按表5.1.3采用表5.1.3组合值系数可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5建筑抗震设计规范屋面积灰荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载1.0按等效均布荷载计藏书库档案库0.8算的楼面活荷载其他民用建筑0.5硬钩吊车0.3吊车悬吊物重力软钩吊车不计入注硬钩吊车的吊重较大时,组合值系数应按实际情况采用5.1.4建筑结构的地震影响系数应根据烈度场地类别设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定其水平地震影响系数最大值应按表5.1.4-1采用特征周期应资料编号根据场地类别和设计地震分组按表5.1.4-2采用计算89度罕遇地震作用时特征周期应增加0.05s注:1周期大于6.0s的建筑结构所采用的地震影响系数应专门研究GB50011--20012已编制抗震设防区划的城市应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数表5.1.4-1水平地震影响系数最大值地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地震—0.50(0.72)0.90(1.20)1.40注括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区@第32页共32页
@www.sin表5.1.4-2特征周期值(s)场地类别设计地震分组第一组0.250.350.450.65第二组0.300.400.550.75第三组0.350.450.650.90oaec.com5.1.5建筑结构地震影响系数曲线(图5.1.5)的阻尼调整和形状参数应符合下列要求:1除有专门规定外建筑结构的阻尼比应取0.05地震影响系数曲线的阻尼调整系数应按1.0采用形状参数应符合下列规定:1)直线上升段周期小于0.1s的区段2)水平段自0.1s至特征周期区段应取最大值(max)3)曲线下降段自特征周期至5倍特征周期区段衰减指数应取0.9建筑抗震设计规范4)直线下降段自5倍特征周期至6s区段下降斜率调整系数应取0.022当建筑结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数应符合下列规定:资料编号GB50011--20011)曲线下降段的衰减指数应按下式确定:0.05−ζr=0.9+(5.1.5-1)0.5+5ζ式中r曲线下降段的衰减指数阻尼比@第33页共33页
@www.sin2)直线下降段的下降斜率调整系数应按下式确定:η=0.02+(0.05−ζ)/8(5.1.5-2)1式中1直线下降段的下降斜率调整系数小于0时取03)阻尼调整系数应按下式确定:0.05−ζoaec.comη=1+(5.1.5-3)20.06+1.7ζ式中2阻尼调整系数当小于0.55时应取0.555.1.6结构抗震验算应符合下列规定:16度时的建筑(建造于类场地上较高的高层建筑除外)以及生土房屋和木结构房屋等应允许不进行截面抗震验算但应符合有关的抗震措施要求26度时建造于类场地上较高的高层建筑7度和7度以上的建筑结构(生土建筑抗震设计规范房屋和木结构房屋等除外)应进行多遇地震作用下的截面抗震验算注:采用隔震设计的建筑结构其抗震验算应符合有关规定5.1.7符合本章第5.5节规定的结构除按规定进行多遇地震作用下的截面抗震验算外尚应进行相应的变形验算5.2水平地震作用计算5.2.1采用底部剪力法时各楼层可仅取一个自由度结构的水平地震作用标准值应按下列公式确定(图5.2.1):资料编号GB50011--2001FEk=1Geq(5.2.1-1)@第34页共34页
@www.sinGHiiF=F(1−δ)(i=1,2Ln)(5.2.1-2)inEkn∑GjHjj=1∆F=δF(5.2.1-3)nnEk式中FEk结构总水平地震作用标准值oaec.com1相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值应按本章第5.1.4条确定多层砌体房屋底部框架和多层内框架砖房宜取水平地震影响系数最大值Geq结构等效总重力荷载单质点应取总重力荷载代表值多质点可取总重力荷载代表值的85%Fi质点i的水平地震作用标准值GiGj分别为集中于质点ij的重力荷载代表值应按本章第5.1.3条确定HiHj分别为质点ij的计算高度建筑抗震设计规范n顶部附加地震作用系数多层钢筋混凝土和钢结构房屋可按表5.2.1采用多层内框架砖房可采用0.2其他房屋可采用0.0Fn顶部附加水平地震作用表5.2.1顶部附加地震作用系数Tg(s)T11.4TgT11.4Tg0.350.08T1+0.070.350.550.08T1+0.010.00.550.08T1-0.02注T1为结构基本自振周期资料编号5.2.2采用振型分解反应谱法时不进行扭转耦联计算的结构应按下列规定计算其地震作用和作用效应:1结构j振型i质点的水平地震作用标准值应按下列公式确定:dGB50011--2001F=αrXG(i=1,2Ln,j=1,2,Lm)(5.2.2-1)jijjjiinn2rj=∑∑XjiGi/XjiGi(5.2.2-2)i==11i式中Fjij振型i质点的水平地震作用标准值j相应于j振型自振周期的地震影响系数应按本章第5.1.4条确定Xjij振型i质点的水平相对位移rjj振型的参与系数@第35页共35页
@www.sin2水平地震作用效应(弯矩剪力轴向力和变形)应按下式确定:2SEk=∑Sj(5.2.2-3)式中SEk水平地震作用标准值的效应Sjj振型水平地震作用标准值的效应可只取前23个振型当基本自振周期大于1.5s或房屋高宽比大于5时振型个数应适当增加oaec.com5.2.3建筑结构估计水平地震作用扭转影响时应按下列规定计算其地震作用和作用效应:1规则结构不进行扭转耦联计算时平行于地震作用方向的两个边榀其地震作用效应应乘以增大系数一般情况下短边可按1.15采用长边可按1.05采用当扭转刚度较小时宜按不小于1.3采用2按扭转耦联振型分解法计算时各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角建筑抗震设计规范共三个自由度并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应确有依据时尚可采用简化计算方法确定地震作用效应1)j振型i层的水平地震作用标准值应按下列公式确定:Fxji=jtjXjiGiFyji=jtjYjiGi(i=1,2,n,j=1,2,m)2F=αγrϕG(5.2.3-1)tjijtjijii式中FxjiFyjiFtji分别为j振型i层的x方向y方向和转角方向的地震作用标准值XjiYji分别为j振型i层质心在xy方向的水平相对位移资料编号ϕj振型i层的相对扭转角jirii层转动半径可取i层绕质心的转动惯量除以该层质量的商的正二次方根GB50011--2001tj计入扭转的j振型的参与系数可按下列公式确定:当仅取x方向地震作用时nn2222γtj=∑∑XjiGi/(Xji+Yji+ϕjiri)Gi(5.2.3-2)i==11i当仅取y方向地震作用时nn2222γtj=∑∑YjiGi/(Xji+Yji+ϕjiri)Gi(5.2.3-3)i==11i@第36页共36页
@www.sin当取与x方向斜交的地震作用时γ=γcosθ+γsinθ(5.2.3-4)tjxjyj式中xjyj分别由式(5.2.3-2)(5.2.3-3)求得的参与系数地震作用方向与x方向的夹角2)单向水平地震作用的扭转效应可按下列公式确定:oaec.commmSEk=∑∑ρjkSjSk(5.2.3-5)j==11k1.58ζζ(1+λ)λjkTTρ=(5.2.3-6)jk222(1−λ)+4ζζ(1+λ)λTjkTT式中SEk地震作用标准值的扭转效应SjSk分别为jk振型地震作用标准值的效应可取前915个振型建筑抗震设计规范jk分别为jk振型的阻尼比jkj振型与k振型的耦联系数Tk振型与j振型的自振周期比3)双向水平地震作用的扭转效应可按下列公式中的较大值确定:22S=S+(0.85S)(5.2.3-7)EkXy22或SEk=Sy+(0.85Sx)(5.2.3-8)式中SxSy分别为x向y向单向水平地震作用按式(5.2.3-5)计算的扭转效应5.2.4采用底部剪力法时突出屋面的屋顶间女儿墙烟囱等的地震作用效应资料编号宜乘以增大系数3此增大部分不应往下传递但与该突出部分相连的构件应予计入采用振型分解法时突出屋面部分可作为一个质点单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数应按本规范9章的有关规定采用GB50011--20015.2.5抗震验算时结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求:nVEki>λ∑Gj(5.2.5)j=i式中VEki第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力剪力系数不应小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值对竖向不规则结构的薄弱层尚应乘以1.15的增大系数Gj第j层的重力荷载代表值@第37页共37页
@www.sin表5.2.5楼层最小地震剪力系数值类别7度8度9度扭转效应明显或基本周期小0.016(0.024)0.032(0.048)0.064于3.5s的结构基本周期大于5.0s的结构0.012(0.018)0.024(0.032)0.040注1基本周期介于3.5s和5s之间的结构可插入取值2括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区oaec.com5.2.6结构的楼层水平地震剪力应按下列原则分配:1现浇和装配整体式混凝土楼屋盖等刚性楼盖建筑宜按抗侧力构件等效刚度的比例分配2木楼盖木屋盖等柔性楼盖建筑宜按抗侧力构件从属面积上重力荷载代表值的比例分配3普通的预制装配式混凝土楼屋盖等半刚性楼屋盖的建筑可取上述两种建筑抗震设计规范分配结果的平均值4计入空间作用楼盖变形墙体弹塑性变形和扭转的影响时可按本规范各有关规定对上述分配结果作适当调整5.2.7结构抗震计算一般情况下可不计入地基与结构相互作用的影响8度和9度时建造于类场地采用箱基刚性较好的筏基和桩箱联合基础的钢筋混凝土高层建筑当结构基本自振周期处于特征周期的1.2倍至5倍范围时若计入地基与结构动力相互作用的影响对刚性地基假定计算的水平地震剪力可按下列规定折减其层间变形可按折减后的楼层剪力计算资料编号1高宽比小于3的结构各楼层水平地震剪力的折减系数可按下式计算:0.9T1ϕ=(5.2.7)T+∆T1GB50011--2001式中ϕ计入地基与结构动力相互作用后的地震剪力折减系数T1按刚性地基假定确定的结构基本自振周期(s)T计入地基与结构动力相互作用的附加周期(s)可按表5.2.7采用表5.2.7附加周期(s)场地类别烈度类类80.080.2090.100.25@第38页共38页
@www.sin2高宽比不小于3的结构底部的地震剪力按1款规定折减顶部不折减中间各层按线性插入值折减3折减后各楼层的水平地震剪力应符合本章第5.2.5条的规定5.3竖向地震作用计算oaec.com5.3.19度时的高层建筑其竖向地震作用标准值应按下列公式确定(图5.3.1)楼层的竖向地震作用效应可按各构件承受的重力荷载代表值的比例分配并宜乘以增大系数1.5建筑抗震设计规范F=αG(5.3.1-1)EvkvmaxeqGHiiF=F(5.3.1-2)viEvk∑GjHj资料编号式中FEvk结构总竖向地震作用标准值Fvi质点i的竖向地震作用标准值vmax竖向地震影响系数的最大值可取水平地震影响系数最大值的65%GB50011--2001Geq结构等效总重力荷载可取其重力荷载代表值的75%5.3.2平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架的竖向地震作用标准值宜取其重力荷载代表值和竖向地震作用系数的乘积竖向地震作用系数可按表5.3.2采用@第39页共39页
@www.sin表5.3.2竖向地震作用系数场地类别结构类型烈度平板型网架8可不计算(0.10)0.08(0.12)0.10(0.15)钢屋架90.150.150.20钢筋混凝80.10(0.15)0.13(0.19)0.13(0.19)土屋架oaec.com90.200.250.25注括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区5.3.3长悬臂和其他大跨度结构的竖向地震作用标准值8度和9度可分别取该结构构件重力荷载代表值的10%和20%设计基本地震加速度为0.30g时可取该结构构件重力荷载代表值的15%5.4截面抗震验算建筑抗震设计规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合应按下式计算:S=γS+γS+γS+ψγS(5.4.1)GGEEhEhkEvEvkwwwk式中S结构构件内力组合的设计值包括组合的弯矩轴向力和剪力设计值G重力荷载分项系数一般情况应采用1.2当重力荷载效应对构件承载能力有利时不应大于1.0EhEv分别为水平竖向地震作用分项系数应按表5.4.1采用w风荷载分项系数应采用1.4SGE重力荷载代表值的效应有吊车时尚应包括悬吊物重力标准值的效应资料编号SEhk水平地震作用标准值的效应尚应乘以相应的增大系数或调整系数SEvk竖向地震作用标准值的效应尚应乘以相应的增大系数或调整系数Swk风荷载标准值的效应GB50011--2001w风荷载组合值系数一般结构取0.0风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2注:本规范一般略去表示水平方向的下标表5.4.1地震作用分项系数地震作用EhEv仅计算水平地震作用1.30.0仅计算竖向地震作用0.01.3同时计算水平与竖向地震作用1.30.5@第40页共40页
@www.sin5.4.2结构构件的截面抗震验算应采用下列设计表达式:SR/RE(5.4.2)式中RE承载力抗震调整系数除另有规定外应按表5.4.2采用R结构构件承载力设计值表5.4.2承载力抗震调整系数oaec.com材料结构构件受力状态RE柱梁0.75支撑0.80钢节点板件连接螺栓0.85连接焊缝0.90两端均有构造柱芯柱的抗震墙受剪0.9砌体其他抗震墙受剪1.0梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75建筑抗震设计规范混凝土轴压比不小于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪偏拉0.855.4.3当仅计算竖向地震作用时各类结构构件承载力抗震调整系数均宜采用1.05.5抗震变形验算5.5.1表5.5.1所列各类结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算其楼层内最大的弹性层间位移应符合下式要求:∆u[]θh(5.5.1)ee资料编号式中ue多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移计算时除以弯曲变形为主的高层建筑外可不扣除结构整体弯曲变形应计入扭转变形各作用分项系数均应采用1.0钢筋混凝土结构构件的截面刚度可采用弹性刚度GB50011--2001[e]弹性层间位移角限值宜按表5.5.1采用h计算楼层层高表5.5.1弹性层间位移角限值结构类型[e]钢筋混凝土框架1/550钢筋混凝土框架-抗震墙板柱-抗震墙框架-核心筒1/800钢筋混凝土抗震墙筒中筒1/1000钢筋混凝土框支层1/1000多高层钢结构1/300@第41页共41页
@www.sin5.5.2结构在罕遇地震作用下薄弱层的弹塑性变形验算应符合下列要求:1下列结构应进行弹塑性变形验算:1)8度类场地和9度时高大的单层钢筋混凝土柱厂房的横向排架2)79度时楼层屈服强度系数小于0.5的钢筋混凝土框架结构3)高度大于150m的钢结构oaec.com4)甲类建筑和9度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构5)采用隔震和消能减震设计的结构2下列结构宜进行弹塑性变形验算:1)表5.1.21所列高度范围且属于表3.4.2-2所列竖向不规则类型的高层建筑结构2)7度类场地和8度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构建筑抗震设计规范3)板柱-抗震墙结构和底部框架砖房4)高度不大于150m的高层钢结构注:楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用标准值计算的楼层弹性地震剪力的比值对排架柱指按实际配筋面积材料强度标准值和轴向力计算的正截面受弯承载力与按罕遇地震作用标准值计算的弹性地震弯矩的比值5.5.3结构在罕遇地震作用下薄弱层(部位)弹塑性变形计算可采用下列方法:1不超过12层且层刚度无突变的钢筋混凝土框架结构单层钢筋混凝土柱厂房可采用本节第5.5.4条的简化计算法2除1款以外的建筑结构可采用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法等资料编号3规则结构可采用弯剪层模型或平面杆系模型属于本规范第3.4节规定的不规则结构应采用空间结构模型5.5.4结构薄弱层(部位)弹塑性层间位移的简化计算宜符合下列要求:GB50011--20011结构薄弱层(部位)的位置可按下列情况确定:1)楼层屈服强度系数沿高度分布均匀的结构可取底层2)楼层屈服强度系数沿高度分布不均匀的结构可取该系数最小的楼层(部位)和相对较小的楼层一般不超过23处3)单层厂房可取上柱2弹塑性层间位移可按下列公式计算:∆u=η∆u(5.5.4-1)ppe@第42页共42页
@www.sinηp或∆up=u∆uy=∆uy(5.5.4-2)ξy式中up弹塑性层间位移uy层间屈服位移楼层延性系数oaec.comue罕遇地震作用下按弹性分析的层间位移p弹塑性层间位移增大系数当薄弱层(部位)的屈服强度系数不小于相邻层(部位)该系数平均值的0.8时可按表5.5.4采用当不大于该平均值的0.5时可按表内相应数值的1.5倍采用其他情况可采用内插法取值y楼层屈服强度系数表5.5.4弹塑性层间位移增大系数总层数ny建筑抗震设计规范结构类型或部位0.50.40.3241.301.401.60多层均匀571.501.651.80框架结构8121.802.002.20单层厂房上柱1.301.602.005.5.5结构薄弱层(部位)弹塑性层间位移应符合下式要求:∆u[θ]h(5.5.5)pp式中[p]弹塑性层间位移角限值可按表5.5.5采用对钢筋混凝土框架结构资料编号当轴压比小于0.40时可提高10%当柱子全高的箍筋构造比本规范表6.3.12条规定的最小配箍特征值大30%时可提高20%但累计不超过25%h薄弱层楼层高度或单层厂房上柱高度表5.5.5弹塑性层间位移角限值GB50011--2001结构类型[p]单层钢筋混凝土柱排架1/30钢筋混凝土框架1/50底部框架砖房中的框架抗震墙1/100钢筋混凝土框架抗震墙板柱抗震墙框架核心筒1/100钢筋混凝土抗震墙筒中筒1/120多高层钢结构1/50@第43页共43页
@www.sin6多层和高层钢筋混凝土房屋6.1一般规定6.1.1本章适用的现浇钢筋混凝土房屋的结构类型和最大高度应符合表6.1.1的要oaec.com求平面和竖向均不规则的结构或建造于类场地的结构适用的最大高度应适当降低注:本章的抗震墙即国家标准混凝土结构设计规范GB50010中的剪力墙表6.1.1现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度(m)烈度结构类型6789框架60554525建筑抗震设计规范框架抗震墙13012010050抗震墙14012010060部分框支抗震墙12010080不应采用框架核心筒15013010070筒中筒18015012080板柱抗震墙403530不应采用注1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度(不包括局部突出屋顶部分)2框架核心筒结构指周边稀柱框架与核心筒组成的结构3部分框支抗震墙结构指首层或底部两层框支抗震墙结构4乙类建筑可按本地区抗震设防烈度确定适用的最大高度5超过表内高度的房屋应进行专门研究和论证采取有效的加强措施资料编号6.1.2钢筋混凝土房屋应根据烈度结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级并应符合相应的计算和构造措施要求丙类建筑的抗震等级应按表6.1.2确定GB50011--2001@第44页共44页
@www.sin表6.1.2现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级烈度结构类型6789高度(m)30303030303025框架四三三二二一一框架结构剧场体育馆等大三二一跨度公共建筑一oaec.com高度(m)60606060606050框架抗框架四三三二二一一震墙结构抗震墙三二一一一抗震墙高度(m)80808080808060结构抗震墙四三三二二一一部分框支抗震墙三二二一抗震墙结构框支层框架二二一一框架三二一一框架核心筒建筑抗震设计规范核心筒二二一一筒体结构外筒三二一一筒中筒内筒三二一一板柱抗板柱的柱三二一震墙结构抗震墙二二二注1建筑场地为类时除6度外可按表内降低一度所对应的抗震等级采取抗震构造措施但相应的计算要求不应降低2接近或等于高度分界时应允许结合房屋不规则程度及场地地基条件确定抗震等级3部分框支抗震墙结构中抗震墙加强部位以上的一般部位应允许按抗震墙结构确定其抗震等级6.1.3钢筋混凝土房屋抗震等级的确定尚应符合下列要求:资料编号1框架抗震墙结构在基本振型地震作用下若框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%其框架部分的抗震等级应按框架结构确定最大适用高度可比框架结构适当增加GB50011--20012裙房与主楼相连除应按裙房本身确定外不应低于主楼的抗震等级主楼结构在裙房顶层及相邻上下各一层应适当加强抗震构造措施裙房与主楼分离时应按裙房本身确定抗震等级3当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时地下一层的抗震等级应与上部结构相同地下一层以下的抗震等级可根据具体情况采用三级或更低等级地下室中无上部结构的部分可根据具体情况采用三级或更低等级4抗震设防类别为甲乙丁类的建筑应按本规范第3.1.3条规定和表6.1.2@第45页共45页
@www.sin确定抗震等级其中8度乙类建筑高度超过表6.1.2规定的范围时应经专门研究采取比一级更有效的抗震措施注:本章一二三四级即抗震等级为一二三四级的简称6.1.4高层钢筋混凝土房屋宜避免采用本规范第3.4节规定的不规则建筑结构方案不设防震缝当需要设置防震缝时应符合下列规定:oaec.com1防震缝最小宽度应符合下列要求:1)框架结构房屋的防震缝宽度当高度不超过15m时可采用70mm超过15m时6度7度8度和9度相应每增加高度5m4m3m和2m宜加宽20mm2)框架-抗震墙结构房屋的防震缝宽度可采用1)项规定数值的70%抗震墙结构房屋的防震缝宽度可采用1)项规定数值的50%且均不宜小于70mm3)防震缝两侧结构类型不同时宜按需要较宽防震缝的结构类型和较低房屋高建筑抗震设计规范度确定缝宽289度框架结构房屋防震缝两侧结构高度刚度或层高相差较大时可在缝两侧房屋的尽端沿全高设置垂直于防震缝的抗撞墙每一侧抗撞墙的数量不应少于两道宜分别对称布置墙肢长度可不大于一个柱距框架和抗撞墙的内力应按设置和不设置抗撞墙两种情况分别进行分析并按不利情况取值防震缝两侧抗撞墙的端柱和框架的边柱箍筋应沿房屋全高加密6.1.5框架结构和框架-抗震墙结构中框架和抗震墙均应双向设置柱中线与抗震墙中线梁中线与柱中线之间偏心距不宜大于柱宽的1/46.1.6框架抗震墙和板柱抗震墙结构中抗震墙之间无大洞口的楼屋盖的长宽比资料编号不宜超过表6.1.6的规定超过时应计入楼盖平面内变形的影响表6.1.6抗震墙之间楼屋盖的长宽比烈度楼屋盖类型6789GB50011--2001现浇叠合梁板4432装配式楼盖332.5不宜采用框支层和板柱抗震墙的现浇梁板2.52.52不应采用6.1.7采用装配式楼屋盖时应采取措施保证楼屋盖的整体性及其与抗震墙的可靠连接采用配筋现浇面层加强时厚度不宜小于50mm6.1.8框架-抗震墙结构中的抗震墙设置宜符合下列要求:1抗震墙宜贯通房屋全高且横向与纵向的抗震墙宜相连@第46页共46页
@www.sin2抗震墙宜设置在墙面不需要开大洞口的位置3房屋较长时刚度较大的纵向抗震墙不宜设置在房屋的端开间4抗震墙洞口宜上下对齐洞边距端柱不宜小于300mm5一二级抗震墙的洞口连梁跨高比不宜大于5且梁截面高度不宜小于400mmoaec.com6.1.9抗震墙结构和部分框支抗震墙结构中的抗震墙设置应符合下列要求:1较长的抗震墙宜开设洞口将一道抗震墙分成长度较均匀的若干墙段洞口连梁的跨高比宜大于6各墙段的高宽比不应小于22墙肢的长度沿结构全高不宜有突变抗震墙有较大洞口时以及一二级抗震墙的底部加强部位洞口宜上下对齐3矩形平面的部分框支抗震墙结构其框支层的楼层侧向刚度不应小于相邻非建筑抗震设计规范框支层楼层侧向刚度的50%框支层落地抗震墙间距不宜大于24m框支层的平面布置尚宜对称且宜设抗震筒体6.1.10部分框支抗震墙结构的抗震墙其底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/8二者的较大值且不大于15m其他结构的抗震墙其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层二者的较大值且不大于15m6.1.11框架单独柱基有下列情况之一时宜沿两个主轴方向设置基础系梁:1一级框架和IV类场地的二级框架2各柱基承受的重力荷载代表值差别较大资料编号3基础埋置较深或各基础埋置深度差别较大4地基主要受力层范围内存在软弱粘性土层液化土层和严重不均匀土层5桩基承台之间GB50011--20016.1.12框架抗震墙结构中的抗震墙基础和部分框支抗震墙结构的落地抗震墙基础应有良好的整体性和抗转动的能力6.1.13主楼与裙房相连且采用天然地基除应符合本规范第4.2.4条的规定外在地震作用下主楼基础底面不宜出现零应力区6.1.14地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时应避免在地下室顶板开设大洞口并应采用现浇梁板结构其楼板厚度不宜小于180mm混凝土强度等级不宜小于C30应采用双层双向配筋且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍地下室柱截面每侧的纵向钢筋面@第47页共47页
@www.sin积除应满足计算要求外不应少于地上一层对应柱每侧纵筋面积的1.1倍地上一层的框架结构柱和抗震墙墙底截面的弯矩设计值应符合本章第6.2.36.2.66.2.7条的规定位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和6.1.15框架的填充墙应符合本规范第13章的规定oaec.com6.1.16高强混凝土结构抗震设计应符合本规范附录B的规定6.1.17预应力混凝土结构抗震设计应符合本规范附录C的规定6.2计算要点6.2.1钢筋混凝土结构应按本节规定调整构件的组合内力设计值其层间变形应符合本规范第5.5节有关规定构件截面抗震验算时凡本章和有关附录未作规定者应符合现行有关结构设计规范的要求但其非抗震的构件承载力设计值应除以本规建筑抗震设计规范范规定的承载力抗震调整系数6.2.2一二三级框架的梁柱节点处除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求:∑∑Mc=ηcMb(6.2.2-1)一级框架结构及9度时尚应符合∑∑Mc=1.2Mbua(6.2.2-2)式中Mc节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配资料编号Mb节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和一级框架节点左右梁端均为负弯矩时绝对值较小的弯矩应取零Mbua节点左右梁端截面反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和根据实配钢筋面积(计入受压筋)和材料强度标准值确定GB50011--2001c柱端弯矩增大系数一级取1.4二级取1.2三级取1.1当反弯点不在柱的层高范围内时柱端截面组合的弯矩设计值可乘以上述柱端弯矩增大系数6.2.3一二三级框架结构的底层柱下端截面组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.51.25和1.15底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置注:底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层6.2.4一二三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁其梁端截面组合@第48页共48页
@www.sin的剪力设计值应按下式调整:lrV=η(M+M)/l+V(6.2.4-1)vbbbnGb一级框架结构及9度时尚应符合lrV=1.1(M+M)/l+V(6.2.4-2)buabuanGb式中V梁端截面组合的剪力设计值oaec.comln梁的净跨VGb梁在重力荷载代表值(9度时高层建筑还应包括竖向地震作用标准值)作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值lrMM分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值一级框架bb两端弯矩均为负弯矩时绝对值较小的弯矩应取零lrMM分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载buabua建筑抗震设计规范力所对应的弯矩值根据实配钢筋面积(计入受压筋)和材料强度标准值确定vb梁端剪力增大系数一级取1.3二级取1.2三级取1.16.2.5一二三级的框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整:btV=η(M+M)/H(6.2.5-1)vcccn一级框架结构及9度时尚应符合btV=1.2(M+M)/H(6.2.5-2)cuacuan式中V柱端截面组合的剪力设计值框支柱的剪力设计值尚应符合本节第6.2.10条的规定Hn柱的净高资料编号tbMM分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值应符合cc本节第6.2.26.2.3条的规定框支柱的弯矩设计值尚应符合本节第6.2.10条的规定tbMM分别为偏心受压柱的上下端顺时针或反时针方向实配的正截面抗震受cuacuaGB50011--2001弯承载力所对应的弯矩值根据实配钢筋面积材料强度标准值和轴压力等确定vc柱剪力增大系数一级取1.4二级取1.2三级取1.16.2.6一二三级框架的角柱经本节第6.2.26.2.36.2.56.2.10条调整后的组合弯矩设计值剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数6.2.7抗震墙各墙肢截面组合的弯矩设计值应按下列规定采用:1一级抗震墙的底部加强部位及以上一层应按墙肢底部截面组合弯矩设计值采用其他部位墙肢截面的组合弯矩设计值应乘以增大系数其值可采用1.22部分框支抗震墙结构的落地抗震墙墙肢不宜出现小偏心受拉@第49页共49页
@www.sin3双肢抗震墙中墙肢不宜出现小偏心受拉当任一墙肢为大偏心受拉时另一墙肢的剪力设计值弯矩设计值应乘以增大系数1.256.2.8一二三级的抗震墙底部加强部位其截面组合的剪力设计值应按下式调整:V=ηvwVw(6.2.8-1)oaec.comMwua9度时尚应符合V=1.1Vw(6.2.8-2)Mw式中V抗震墙底部加强部位截面组合的剪力设计值Vw抗震墙底部加强部位截面组合的剪力计算值Mwua抗震墙底部截面实配的抗震受弯承载力所对应的弯矩值根据实配纵向钢筋面积材料强度标准值和轴力等计算有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范建筑抗震设计规范围内的纵向钢筋Mw抗震墙底部截面组合的弯矩设计值vw抗震墙剪力增大系数一级为1.6二级为1.4三级为1.26.2.9钢筋混凝土结构的梁柱抗震墙和连梁其截面组合的剪力设计值应符合下列要求:跨高比大于2.5的梁和连梁及剪跨比大于2的柱和抗震墙:1V(0.20fbh)(6.2.9-1)c0γRE跨高比不大于2.5的连梁剪跨比不大于2的柱和抗震墙部分框支抗震墙结构资料编号的框支柱和框支梁以及落地抗震墙的底部加强部位:1V(0.15fbh)(6.2.9-2)c0γREGB50011--2001剪跨比应按下式计算:ccλ=M/(Vh)(6.2.9-3)0c式中剪跨比应按柱端或墙端截面组合的弯矩计算值M对应的截面组合剪c力计算值V及截面有效高度h0确定并取上下端计算结果的较大值反弯点位于柱高中部的框架柱可按柱净高与2倍柱截面高度之比计算V按本节第6.2.56.2.66.2.86.2.10条等规定调整后的柱端或墙端截面组合的剪力设计值@第50页共50页
@www.sinfc混凝土轴心抗压强度设计值b梁柱截面宽度或抗震墙墙肢截面宽度圆形截面柱可按面积相等的方形截面计算h0截面有效高度抗震墙可取墙肢长度6.2.10部分框支抗震墙结构的框支柱尚应满足下列要求:oaec.com1框支柱承受的最小地震剪力当框支柱的数目多于10根时柱承受地震剪力之和不应小于该楼层地震剪力的20%当少于10根时每根柱承受的地震剪力不应小于该楼层地震剪力的2%2一二级框支柱由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系数1.51.2计算轴压比时该附加轴力可不乘以增大系数3一二级框支柱的顶层柱上端和底层柱下端其组合的弯矩设计值应分别乘建筑抗震设计规范以增大系数1.5和1.25框支柱的中间节点应满足本节第6.2.2条的要求4框支梁中线宜与框支柱中线重合6.2.11部分框支抗震墙结构的一级落地抗震墙底部加强部位尚应满足下列要求:1验算抗震墙受剪承载力时不宜计入混凝土的受剪作用若需计入混凝土的受剪作用则墙肢在边缘构件以外的部位在两排钢筋间应设置直径不小于8mm的拉结筋且水平和竖向间距分别不大于该方向分布筋间距两倍和400mm的较小值2无地下室且墙肢底部截面出现偏心受拉时宜在墙肢与基础交接面另设交叉防滑斜筋防滑斜筋承担的拉力可按交接面处剪力设计值的30%采用6.2.12部分框支抗震墙结构的框支层楼板应符合本规范附录E.1的规定资料编号6.2.13钢筋混凝土结构抗震计算时尚应符合下列要求:1侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框架-抗震墙结构任一层框架部分的地震剪力不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框架-抗震墙结构分析的框架部分各楼GB50011--2001层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值2抗震墙连梁的刚度可折减折减系数不宜小于0.503抗震墙结构部分框支抗震墙结构框架-抗震墙结构筒体结构板柱-抗震墙结构计算内力和变形时其抗震墙应计入端部翼墙的共同工作翼墙的有效长度每侧由墙面算起可取相邻抗震墙净间距的一半至门窗洞口的墙长度及抗震墙总高度的15%三者的最小值6.2.14一级抗震墙的施工缝截面受剪承载力应采用下式验算:@第51页共51页
@www.sin1Vwj(0.6fA+0.8N)(6.2.14)ysγRE式中Vwj抗震墙施工缝处组合的剪力设计值fy竖向钢筋抗拉强度设计值A施工缝处抗震墙的竖向分布钢筋竖向插筋和边缘构件(不包括边缘构oaec.com件以外的两侧翼墙)纵向钢筋的总截面面积N施工缝处不利组合的轴向力设计值压力取正值拉力取负值6.2.15框架节点核芯区的抗震验算应符合下列要求:1一二级框架的节点核芯区应进行抗震验算三四级框架节点核芯区可不进行抗震验算但应符合抗震构造措施的要求2核芯区截面抗震验算方法应符合本规范附录D的规定建筑抗震设计规范6.3框架结构抗震构造措施6.3.1梁的截面尺寸宜符合下列各项要求:1截面宽度不宜小于200mm2截面高宽比不宜大于43净跨与截面高度之比不宜小于46.3.2采用梁宽大于柱宽的扁梁时楼板应现浇梁中线宜与柱中线重合扁梁应双向布置且不宜用于一级框架结构扁梁的截面尺寸应符合下列要求并应满足现行有关规范对挠度和裂缝宽度的规定:资料编号bb2bc(6.3.2-1)bbbc+hb(6.3.2-2)hb16d(6.3.2-3)GB50011--2001式中bc柱截面宽度圆形截面取柱直径的0.8倍bbhb分别为梁截面宽度和高度d柱纵筋直径6.3.3梁的钢筋配置应符合下列各项要求:1梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%且计入受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比一级不应大于0.25二三级不应大于0.352梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值除按计算确定外一级不应小于0.5二三级不应小于0.3@第52页共52页
@www.sin3梁端箍筋加密区的长度箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.3采用当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时表中箍筋最小直径数值应增大2mm表6.3.3梁端箍筋加密区的长度箍筋的最大间距和最小直径加密区长度箍筋最大间距箍筋最小直径抗震等级(采用较大值)(采用最小值(mm)(mm)(mm)oaec.com一2hb,500hb/4,6d,10010二1.5hb,500hb/4,8d,1008三1.5hb500hb/4,8d,1508四1.5hb5000hb/4,8d,1506注d为纵向钢筋直径hb为梁截面高度6.3.4梁的纵向钢筋配置尚应符合下列各项要求:1沿梁全长顶面和底面的配筋一二级不应少于214且分别不应少于梁建筑抗震设计规范两端顶面和底面纵向配筋中较大截面面积的1/4三四级不应少于2122一二级框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径对矩形截面柱不宜大于柱在该方向截面尺寸的1/20对圆形截面柱不宜大于纵向钢筋所在位置柱截面弦长的1/206.3.5梁端加密区的箍筋肢距一级不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值二三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值四级不宜大于300mm6.3.6柱的截面尺寸宜符合下列各项要求:1截面的宽度和高度均不宜小于300mm圆柱直径不宜小于350mm2剪跨比宜大于2资料编号3截面长边与短边的边长比不宜大于36.3.7柱轴压比不宜超过表6.3.7的规定建造于类场地且较高的高层建筑柱轴压比限值应适当减小GB50011--2001表6.3.7柱轴压比限值抗震等级结构类型一二三框架结构0.70.80.9框架抗震墙板柱抗震墙及筒体0.750.850.95部分框支抗震墙0.60.7—注1轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值可不进行地震作用计算的结构取无地震作用组合的轴力设计值2表内限值适用于剪跨比大于2混凝土强度等级不高于C60的柱剪跨比不大于2的柱轴压比限值应降低0.05剪跨比小于1.5的柱轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施@第53页共53页
@www.sin3沿柱全高采用井字复合箍且箍筋胶距不大于200mm间距不大于100mm直径不小于12mm或沿柱全高采用复合螺旋箍螺旋间距不大于100mm箍筋肢距不大于200mm直径不小于12mm或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍螺旋净距不大于80mm箍筋肢距不大于200mm直径不小于10mm轴压比限值均可增加0.10上述三种箍筋的配箍特征值均应按增大的轴压比由本节表6.3.12确定4在柱的截面中部附加芯柱其中另加的纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的0.8轴压比限值可增加0.05此项措施与注3的措施共同采用时轴压比限值可增加0.15但箍筋oaec.com的配箍特征值仍可按抽压比增加0.10的更求确定5柱轴压比不应大于1.056.3.8柱的钢筋配置应符合下列各项要求:1柱纵向钢筋的最小总配筋率应按表6.3.8-1采用同时每一侧配筋率不应小于0.2%对建造于类场地且较高的高层建筑表中的数值应增加0.1表6.3.8-1柱截面纵向钢筋的最小总配筋率(百分率)抗震等级建筑抗震设计规范类别一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱框支柱1.21.00.90.8注采用HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1混凝土强度等级高于C60时应增加0.12柱箍筋在规定的范围内应加密加密区的箍筋间距和直径应符合下列要求:1)一般情况下箍筋的最大间距和最小直径应按表6.3.8-2采用表6.3.8-2柱箍筋加密区的箍筋最大间距和最小直径抗震等级箍筋最大间距(采用较小值mm)箍筋最小直径(mm)一6d10010二8d1008资料编号三8d150(柱根100)8四8d150(柱根100)6(柱根8)注d为柱纵筋最小直径柱根指框架底层柱嵌固部位GB50011--20012)二级框架柱的箍筋直径不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm时除柱根外最大间距应允许采用150mm三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时箍筋最小直径应允许采用6mm四级框架柱剪跨比不大于2时箍筋直径不应小于8mm3)框支柱和剪跨比不大于2的柱箍筋间距不应大于100mm6.3.9柱的纵向钢筋配置尚应符合下列各项要求:1宜对称配置2截面尺寸大于400mm的柱纵向钢筋间距不宜大于200mm@第54页共54页
@www.sin3柱总配筋率不应大于5%4一级且剪跨比不大于2的柱每侧纵向钢筋配筋率不宜大于1.2%5边柱角柱及抗震墙端柱在地震作用组合产生小偏心受拉时柱内纵筋总截面面积应比计算值增加25%6柱纵向钢筋的绑扎接头应避开柱端的箍筋加密区oaec.com6.3.10柱的箍筋加密范围应按下列规定采用:1柱端取截面高度(圆柱直径)柱净高的1/6和500mm三者的最大值2底层柱柱根不小于柱净高的1/3当有刚性地面时除柱端外尚应取刚性地面上下各500mm3剪跨比不大于2的柱和因设置填充墙等形成的柱净高与柱截面高度之比不大于4的柱取全高建筑抗震设计规范4框支柱取全高5一级及二级框架的角柱取全高6.3.11柱箍筋加密区箍筋肢距一级不宜大于200mm二三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值四级不宜大于300mm至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋约束采用拉筋复合箍时拉筋宜紧靠纵向钢筋并钩住箍筋6.3.12柱箍筋加密区的体积配箍率应符合下列要求:vvfc/fyv(6.3.12)式中v柱箍筋加密区的体积配箍率一级不应小于0.8%二级不应小于0.6%三四级不应小于0.4%计算复合箍的体积配箍率时应扣除重叠部分的箍筋体积资料编号fc混凝土轴心抗压强度设计值强度等级低于C35时应按C35计算22fyv箍筋或拉筋抗拉强度设计值超过360N/mm时应取360N/mm计算v最小配箍特征值宜按表6.3.12采用GB50011--2001@第55页共55页
@www.sin表6.3.12柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值抗震柱轴压比箍筋形式等级0.30.40.50.60.70.80.91.01.05普通箍复0.100.110.130.150.170.200.23合箍一螺旋箍复合或连续复合0.080.090.110.130.150.180.21oaec.com矩形螺旋箍普通箍复0.080.090.110.130.150.170.190.220.24合箍二螺旋箍复合或连续复合0.060.070.090.110.130.150.170.200.22矩形螺旋箍普通箍复0.060.0070.090.110.130.150.170.200.22合箍三螺旋箍复建筑抗震设计规范合或连续复合0.050.060.070.090.110.130.150.180.20矩形螺旋箍注1普通箍指单个矩形箍和单个圆形箍复合箍指由矩形多边形圆形箍或拉筋组成的箍筋复合螺旋箍指由螺旋箍与矩形多边形圆形箍或拉筋组成的箍筋连续复合矩形螺旋箍指全部螺旋箍为同一根钢筋加工而成的箍筋2框支柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍其最小配箍特征值应比表内数值增加0.02且体积配箍率不应小于1.53剪跨比不大于2的柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍其体积配箍率不应小于1.29度时不应小于1.54计算复合螺旋箍的体积配箍率时其非螺旋箍的箍筋体积应乘以换算系数0.8资料编号6.3.13柱箍筋非加密区的体积配箍率不宜小于加密区的50%箍筋间距一二级框架柱不应大于10倍纵向钢筋直径三四级框架柱不应大于15倍纵向钢筋直径6.3.14框架节点核芯区箍筋的最大间距和最小直径宜按本章6.3.8条采用一二三级框架节点核芯区配箍特征值分别不宜小于0.120.10和0.08且体积配箍率分别GB50011--2001不宜小于0.6%0.5%和0.4%柱剪跨比不大于2的框架节点核芯区配箍特征值不宜小于核芯区上下柱端的较大配箍特征值6.4抗震墙结构抗震构造措施6.4.1抗震墙的厚度一二级不应小于160mm且不应小于层高的1/20三四级不应小于140mm且不应小于层高的1/25底部加强部位的墙厚一二级不宜小于200mm且不宜小于层高的1/16无端柱或翼墙时不应小于层高的1/126.4.2抗震墙厚度大于140mm时竖向和横向分布钢筋应双排布置双排分布钢筋@第56页共56页
@www.sin间拉筋的间距不应大于600mm直径不应小于6mm在底部加强部位边缘构件以外的拉筋间距应适当加密6.4.3抗震墙竖向横向分布钢筋的配筋应符合下列要求:1一二三级抗震墙的竖向和横向分布钢筋最小配筋率均不应小于0.25%四级抗震墙不应小于0.20%钢筋最大间距不应大于300mm最小直径不应小于oaec.com8mm2部分框支抗震墙结构的抗震墙底部加强部位纵向及横向分布钢筋配筋率均不应小于0.3%钢筋间距不应大于200mm6.4.4抗震墙竖向横向分布钢筋的钢筋直径不宜大于墙厚的1/106.4.5一级和二级抗震墙底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比一级(9度)时不宜超过0.4一级(8度)时不宜超过0.5二级不宜超过0.6建筑抗震设计规范6.4.6抗震墙两端和洞口两侧应设置边缘构件并应符合下列要求:1抗震墙结构一二级抗震墙底部加强部位及相邻的上一层应按本章第6.4.7条设置约束边缘构件但墙肢底截面在重力荷载代表值作用下的轴压比小于表6.4.6的规定值时可按本章第6.4.8条设置构造边缘构件表6.4.6抗震墙设置构造边缘构件的最大轴压比等级或烈度一级(9度)一级(8度)二级轴压比0.10.20.32部分框支抗震墙结构一二级落地抗震墙底部加强部位及相邻的上一层的两端应设置符合约束边缘构件要求的翼墙或端柱洞口两侧应设置约束边缘构件资料编号不落地抗震墙应在底部加强部位及相邻的上一层的墙肢两端设置约束边缘构件3一二级抗震墙的其他部位和三四级抗震墙均应按本章6.4.8条设置构造边缘构件GB50011--20016.4.7抗震墙的约束边缘构件包括暗柱端柱和翼墙(图6.4.7)约束边缘构件沿墙肢的长度和配箍特征值应符合表6.4.7的要求一二级抗震墙约束边缘构件在设置箍筋范围内(即图6.4.7中阴影部分)的纵向钢筋配筋率分别不应小于1.2%和1.0%@第57页共57页
@www.sinoaec.com建筑抗震设计规范资料编号表6.4.7约束边缘构件范围c及其配箍特征值v项目一级(9度)一级(8度)二级v0.20.20.2lc(暗柱)0.25hw0.20hw0.20hwGB50011--2001lc(有翼墙或端柱)0.20hw0.15hw0.15hw注1抗震墙的翼墙长度小于其3倍厚度或端柱截面边长小于2倍墙厚时视为无翼墙无端柱2c为约束边缘构件沿墙肢长度不应小于表内数值1.5bw和450mm三者的最大值有翼墙或端柱时尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加300mm3v为约束边缘构件的配箍特征值计算配箍率时箍筋或拉筋抗拉强度设计值超22过360N/mm,应按360N/mm计算;箍筋或拉筋沿竖向间距一级不宜大于100mm二级不宜大于150mm4hw为抗震墙墙肢长度6.4.8抗震墙的构造边缘构件的范围宜按图6.4.8采用构造边缘构件的配筋应满@第58页共58页
@www.sin足受弯承载力要求并宜符合表6.4.8的要求表6.4.8抗震墙构造边缘构件的配筋要求底部加强部位其他部位箍筋拉筋抗震等级纵向钢筋最小量最小沿竖向最小沿竖向纵向钢筋最小量(取较大值)直径最大间直径最大间oaec.com(mm)距(mm)(mm)距(mm)一0.010Ac,61681006148150二0.008Ac,61481506128200三0.005Ac,41261504126200四0.005Ac,41262004126250注1Ac为计算边缘构件纵向构造钢筋的暗柱或端柱面积即图6.4.8抗震墙截面的阴影部分2对其他部位拉筋的水平间距不应大于纵筋间距的2倍转角处宜用箍筋3当端柱承受集中荷载时其纵向钢筋箍筋直径和间距应满足柱的相应要求建筑抗震设计规范6.4.9抗震墙的墙肢长度不大于墙厚的3倍时应按柱的要求进行设计箍筋应沿全高加密资料编号6.4.10一二级抗震墙跨高比不大于2且墙厚不小于200mm的连梁除普通箍筋外宜另设斜向交叉构造钢筋6.4.11顶层连梁的纵向钢筋锚固长度范围内应设置箍筋GB50011--20016.5框架-抗震墙结构抗震构造措施6.5.1抗震墙的厚度不应小于160mm且不应小于层高的1/20底部加强部位的抗震墙厚度不应小于200mm且不应小于层高的1/16抗震墙的周边应设置梁(或暗梁)和端柱组成的边框端柱截面宜与同层框架柱相同并应满足本章第6.3节对框架柱的要求抗震墙底部加强部位的端柱和紧靠抗震墙洞口的端柱宜按柱箍筋加密区的要求沿全高加密箍筋6.5.2抗震墙的竖向和横向分布钢筋配筋率均不应小于0.25%并应双排布置@第59页共59页
@www.sin拉筋间距不应大于600mm直径不应小于6mm6.5.3框架-抗震墙结构的其他抗震构造措施应符合本章第6.3节6.4节对框架和抗震墙的有关要求6.6板柱-抗震墙结构抗震设计要求oaec.com6.6.1板柱-抗震墙结构的抗震墙其抗震构造措施应符合本章第6.4节的有关规定且底部加强部位及相邻上一层应按本章第6.4.7条设置约束边缘构件其他部位应按第6.4.8条设置构造边缘构件柱(包括抗震墙端柱)的抗震构造措施应符合本章第6.3节对框架柱的有关规定6.6.2房屋的周边和楼电梯洞口周边应采用有梁框架6.6.38度时宜采用有托板或柱帽的板柱节点托板或柱帽根部的厚度(包括板厚)不宜小于柱纵筋直径的16倍托板或柱帽的边长不宜小于4倍板厚及柱截面相应边建筑抗震设计规范长之和6.6.4房屋的屋盖和地下一层顶板宜采用梁板结构6.6.5板柱-抗震墙结构的抗震墙应承担结构的全部地震作用各层板柱部分应满足计算要求并应能承担不少于各层全部地震作用的20%6.6.6板柱结构在地震作用下按等代平面框架分析时其等代梁的宽度宜采用垂直于等代平面框架方向柱距的50%6.6.7无柱帽平板宜在柱上板带中设构造暗梁暗梁宽度可取柱宽及柱两侧各不大于1.5倍板厚暗梁支座上部钢筋面积应不小于柱上板带钢筋面积的50%暗梁下部资料编号钢筋不宜少于上部钢筋的1/26.6.8无柱帽柱上板带的板底钢筋宜在距柱面为2倍纵筋锚固长度以外搭接钢筋端部宜有垂直于板面的弯钩6.6.9沿两个主轴方向通过柱截面的板底连续钢筋的总截面面积应符合下式要求:GB50011--2001AsNG/fy(6.6.9)式中As板底连续钢筋总截面面积NG在该层楼板重力荷载代表值作用下的柱轴压力设计值fy楼板钢筋的抗拉强度设计值6.7筒体结构抗震设计要求6.7.1框架-核心筒结构应符合下列要求:1核心筒与框架之间的楼盖宜采用梁板体系@第60页共60页
@www.sin2低于9度采用加强层时加强层的大梁或桁架应与核心筒内的墙肢贯通大梁或桁架与周边框架柱的连接宜采用铰接或半刚性连接3结构整体分析应计入加强层变形的影响49度时不应采用加强层5在施工程序及连接构造上应采取措施减小结构竖向温度变形及轴向压缩对oaec.com加强层的影响6.7.2框架-核心筒结构的核心筒筒中筒结构的内筒其抗震墙应符合本章第6.4节的有关规定且抗震墙的厚度竖向和横向分布钢筋应符合本章第6.5节的规定筒体底部加强部位及相邻上一层不应改变墙体厚度一二级筒体角部的边缘构件应按下列要求加强:底部加强部位约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的1/4且约束边缘构件范围内应全部采用箍筋底部加强部位以上的全高范围内宜按建筑抗震设计规范本章图6.4.7的转角墙设置约束边缘构件约束边缘构件沿墙肢的长度仍取墙肢截面高度的1/46.7.3内筒的门洞不宜靠近转角6.7.4楼层梁不宜集中支承在内筒或核心筒的转角处也不宜支承在洞口连梁上内筒或核心筒支承楼层梁的位置宜设暗柱6.7.5一二级核心筒和内筒中跨高比不大于2的连梁当梁截面宽度不小于400mm时宜采用交叉暗柱配筋全部剪力应由暗柱的配筋承担并按框架梁构造要求设置普通箍筋当梁截面宽度小于400mm且不小于200mm时除普通箍筋外宜另加设交叉的构造钢筋资料编号6.7.6筒体结构转换层的抗震设计应符合本规范附录E.2的规定GB50011--2001@第61页共61页
@www.sin7多层砌体房屋和底部框架内框架房屋7.1一般规定7.1.1本章适用于烧结普通粘土砖烧结多孔粘土砖混凝土小型空心砌块等砌体oaec.com承重的多层房屋底层或底部两层框架-抗震墙和多层的多排柱内框架砖砌体房屋配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋的抗震设计应符合本规范附录F的规定注:1本章中普通砖多孔砖小砌块即烧结普通粘土砖烧结多孔粘土砖混凝土小型空心砌块的简称采用其他烧结砖蒸压砖的砌体房屋块体的材料性能应有可靠的试验数据当砌体抗剪强度不低于粘土砖砌体时可按本章粘土砖房屋的相应规定执行267度时采用蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体的房屋当砌体的抗剪强度不低于粘土建筑抗震设计规范砖砌体的70%时房屋的层数应比粘土砖房屋减少一层高度应减少3m且钢筋混凝土构造柱应按增加一层的层数所对应的粘土砖房屋设置其他要求可按粘土砖房屋的相应规定执行7.1.2多层房屋的层数和高度应符合下列要求:1一般情况下房屋的层数和总高度不应超过表7.1.2的规定2对医院教学楼等及横墙较少的多层砌体房屋总高度应比表7.1.2的规定降低3m层数相应减少一层各层横墙很少的多层砌体房屋还应根据具体情况再适当降低总高度和减少层数注:横墙较少指同一楼层内开间大于4.20m的房间占该层总面积的40%以上3横墙较少的多层砖砌体住宅楼当按规定采取加强措施并满足抗震承载力要资料编号求时其高度和层数应允许仍按表7.1.2的规定采用表7.1.2房屋的层数和总高度限值(m)烈度最小墙厚GB50011--2001房屋类别6789度(mm)高度层数高度层数高度层数高度层数多普通砖240248217186124层多孔砖240217217186124砌多孔砖190217186155——体小砌块190217217186——底部框架抗震240227227196——多排柱内框架240165165134——注1房屋的总高度指室外地面到主要屋面板板顶或檐口的高度半地下室从地下室室内地面算起全地下室和嵌固条件好的半地下室应允许从室外地面算起对带阁楼的坡屋面应算到山尖墙的1/2高度处@第62页共62页
@www.sin2室内外高差大于0.6m时房屋总高度应允许比表中数据适当增加但不应多于1m3本表小砌块砌体房屋不包括配筋混凝土小型空心砌块砌体房屋7.1.3普通砖多孔砖和小砌块砌体承重房屋的层高不应超过3.6m底部框架-抗震墙房屋的底部和内框架房屋的层高不应超过4.5m7.1.4多层砌体房屋总高度与总宽度的最大比值宜符合表7.1.4的要求oaec.com表7.1.4房屋最大高宽比烈度6789最大高宽比2.52.52.01.5注1单面走廊房屋的总宽度不包括走廊宽度2建筑平面接近正方形时其高宽比宜适当减小7.1.5房屋抗震横墙的间距不应超过表7.1.5的要求:表7.1.5房屋抗震横墙最大间距(m)建筑抗震设计规范烈度房屋类别678918181511多层现浇或装配整体式钢筋混凝土楼屋盖1515117砌体装配式钢筋混凝土楼屋盖木楼屋盖111174上部各层同多层砌体房屋—底部框架抗震墙底层或底部两层211815—多排柱内框架252118—注1多层砌体房屋的顶层最大横墙间距应允许适当放宽2表中木楼屋盖的规定不适用于小砌块砌体房屋资料编号7.1.6房屋中砌体墙段的局部尺寸限值宜符合表7.1.6的要求:表7.1.6房屋的局部尺寸限值(m)部位6度7度8度9度承重窗间墙最小宽度1.01.01.21.5GB50011--2001承重外墙尽端至门窗洞边的最小距离1.01.01.21.5非承重外墙尽端至门窗洞边的最小距离1.01.01.01.0内墙阳角至门窗洞边的最小距离1.01.01.52.0无锚固女儿墙(非出入口处)最大高度0.50.50.50.0注1局部尺寸不足时应采取局部加强措施弥补2出入口处的女儿墙应有锚固3多层多排柱内框架房屋的纵向窗间墙宽度不应小于1.5m7.1.7多层砌体房屋的结构体系应符合下列要求:1应优先采用横墙承重或纵横墙共同承重的结构体系@第63页共63页
@www.sin2纵横墙的布置宜均匀对称沿平面内宜对齐沿竖向应上下连续同一轴线上的窗间墙宽度宜均匀3房屋有下列情况之一时宜设置防震缝缝两侧均应设置墙体缝宽应根据烈度和房屋高度确定可采用50100mm:1)房屋立面高差在6m以上oaec.com2)房屋有错层且楼板高差较大3)各部分结构刚度质量截然不同4楼梯间不宜设置在房屋的尽端和转角处5烟道风道垃圾道等不应削弱墙体当墙体被削弱时应对墙体采取加强措施不宜采用无竖向配筋的附墙烟囱及出屋面的烟囱6不应采用无锚固的钢筋混凝土预制挑檐建筑抗震设计规范7.1.8底部框架-抗震墙房屋的结构布置应符合下列要求:1上部的砌体抗震墙与底部的框架梁或抗震墙应对齐或基本对齐2房屋的底部应沿纵横两方向设置一定数量的抗震墙并应均匀对称布置或基本均匀对称布置67度且总层数不超过五层的底层框架抗震墙房屋应允许采用嵌砌于框架之间的砌体抗震墙但应计入砌体墙对框架的附加轴力和附加剪力其余情况应采用钢筋混凝土抗震墙3底层框架-抗震墙房屋的纵横两个方向第二层与底层侧向刚度的比值67度时不应大于2.58度时不应大于2.0且均不应小于1.04底部两层框架-抗震墙房屋的纵横两个方向底层与底部第二层侧向刚度应资料编号接近第三层与底部第二层侧向刚度的比值67度时不应大于2.08度时不应大于1.5且均不应小于1.05底部框架-抗震墙房屋的抗震墙应设置条形基础筏式基础或桩基GB50011--20017.1.9多层多排柱内框架房屋的结构布置应符合下列要求:1房屋宜采用矩形平面且立面宜规则楼梯间横墙宜贯通房屋全宽27度时横墙间距大于18m或8度时横墙间距大于15m外纵墙的窗间墙宜设置组合柱3多排柱内框架房屋的抗震墙应设置条形基础筏式基础或桩基7.1.10底部框架抗震墙房屋和多层多排柱内框架房屋的钢筋混凝土结构部分除应符合本章规定外尚应符合本规范第6章的有关要求此时底部框架-抗震墙房屋的框架和抗震墙的抗震等级678度可分别按三二一级采用多排柱内框架@第64页共64页
@www.sin的抗震等级678度可分别按四三二级采用7.2计算要点7.2.1多层砌体房屋底部框架房屋和多层多排柱内框架房屋的抗震计算可采用底部剪力法并应按本节规定调整地震作用效应oaec.com7.2.2对砌体房屋可只选择从属面积较大或竖向应力较小的墙段进行截面抗震承载力验算7.2.3进行地震剪力分配和截面验算时砌体墙段的层间等效侧向刚度应按下列原则确定:1刚度的计算应计及高宽比的影响高宽比小于1时可只计算剪切变形高宽比不大于4且不小于1时应同时计算弯曲和剪切变形高宽比大于4时等效侧向刚度可取0.0建筑抗震设计规范注:墙段的高宽比指层高与墙长之比对门窗洞边的小墙段指洞净高与洞侧墙宽之比2墙段宜按门窗洞口划分对小开口墙段按毛墙面计算的刚度可根据开洞率乘以表7.2.3的洞口影响系数:表7.2.3墙段洞口影响系数开洞率0.100.200.30影响系数0.980.940.88注开洞率为洞口面积与墙段毛面积之比窗洞高度大于层高50%时按门洞对待7.2.4底部框架-抗震墙房屋的地震作用效应应按下列规定调整:1对底层框架-抗震墙房屋底层的纵向和横向地震剪力设计值均应乘以增大资料编号系数其值应允许根据第二层与底层侧向刚度比值的大小在1.21.5范围内选用2对底部两层框架-抗震墙房屋底层和第二层的纵向和横向地震剪力设计值亦均应乘以增大系数其值应允许根据侧向刚度比在1.21.5范围内选用GB50011--20013底层或底部两层的纵向和横向地震剪力设计值应全部由该方向的抗震墙承担并按各抗震墙侧向刚度比例分配7.2.5底部框架-抗震墙房屋中底部框架的地震作用效应宜采用下列方法确定:1底部框架柱的地震剪力和轴向力宜按下列规定调整:1)框架柱承担的地震剪力设计值可按各抗侧力构件有效侧向刚度比例分配确定有效侧向刚度的取值框架不折减混凝土墙可乘以折减系数0.30砖墙可乘以折减系数0.202)框架柱的轴力应计入地震倾覆力矩引起的附加轴力上部砖房可视为刚体@第65页共65页
@www.sin底部各轴线承受的地震倾覆力矩可近似按底部抗震墙和框架的侧向刚度的比例分配确定2底部框架-抗震墙房屋的钢筋混凝土托墙梁计算地震组合内力时应采用合适的计算简图若考虑上部墙体与托墙梁的组合作用应计入地震时墙体开裂对组合作用的不利影响可调整有关的弯矩系数轴力系数等计算参数oaec.com7.2.6多层多排柱内框架房屋各柱的地震剪力设计值宜按下式确定:ϕcV=(ζ+ζλ)V(7.2.6)c12n•nbs式中Vc各柱地震剪力设计值V抗震横墙间的楼层地震剪力设计值ϕc柱类型系数钢筋混凝土内柱可采用0.012外墙组合砖柱可采用0.0075建筑抗震设计规范nb抗震横墙间的开间数ns内框架的跨数抗震横墙间距与房屋总宽度的比值当小于0.75时按0.75采用12分别为计算系数可按表7.2.6采用:表7.2.6计算系数房屋总层数234512.03.05.07.527.57.06.56.07.2.7各类砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值应按下式确定:资料编号fvE=Nfv(7.2.7)式中fvE砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值fv非抗震设计的砌体抗剪强度设计值GB50011--2001N砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数应按表7.2.7采用表7.2.7砌体强度的正应力影响系数0/fv砌体类别0.01.03.05.07.010.015.020.0普通砖多孔砖0.801.001.281.501.701.952.32小砌块1.251.752.252.603.103.954.80注0为对应于重力荷载代表值的砌体截面平均压应力7.2.8普通砖多孔砖墙体的截面抗震受剪承载力应按下列规定验算:1一般情况下应按下式验算:@第66页共66页
@www.sinVfvEA/RE(7.2.8-1)式中V墙体剪力设计值fvE砖砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值A墙体横截面面积多孔砖取毛截面面积RE承载力抗震调整系数承重墙按本规范表5.4.2采用自承重墙按0.75采oaec.com用2当按式(7.2.81)验算不满足要求时可计入设置于墙段中部截面不小于240mm240mm且间距不大于4m的构造柱对受剪承载力的提高作用按下列简化方法验算:1V[]ηcfvE(A−Ac)+ζftAc+0.08fyAs(7.2.8-2)γRE建筑抗震设计规范式中Ac中部构造柱的横截面总面积(对横墙和内纵墙Ac>0.15A时取0.15A对外纵墙Ac>0.25A时取0.25A)ft中部构造柱的混凝土轴心抗拉强度设计值As中部构造柱的纵向钢筋截面总面积(配筋率不小于0.6%大于1.4%时取1.4%)fy钢筋抗拉强度设计值中部构造柱参与工作系数居中设一根时取0.5多于一根时取0.4c墙体约束修正系数一般情况取1.0构造柱间距不大于2.8m时取1.17.2.9水平配筋普通砖多孔砖墙体的截面抗震受剪承载力应按下式验算:资料编号1V(fvEA+ζsfyAs)(7.2.9)γRE式中A墙体横截面面积多孔砖取毛截面面积GB50011--2001fy钢筋抗拉强度设计值As层间墙体竖向截面的钢筋总截面面积其配筋率应不小于0.07%且不大于0.17%s钢筋参与工作系数可按表7.2.9采用表7.2.9钢筋参与工作系数墙体高宽比0.40.60.81.01.2s0.100.120.140.150.12@第67页共67页
@www.sin7.2.10小砌块墙体的截面抗震受剪承载力应按下式验算:1V[]fvEA+(0.3ftAc+0.05fyAs)ζc(7.2.10)γRE式中ft芯柱混凝土轴心抗拉强度设计值Ac芯柱截面总面积oaec.comAs芯柱钢筋截面总面积c芯柱参与工作系数可按表7.2.10采用注:当同时设置芯柱和构造柱时构造柱截面可作为芯柱截面构造柱钢筋可作为芯柱钢筋表7.2.10芯柱参与工作系数填孔率0.150.150.250.250.50.5c0.01.01.101.15注填孔率指芯柱根数(含构造柱和填实孔洞数量)与孔洞总救之比建筑抗震设计规范7.2.11底层框架-抗震墙房屋中嵌砌于框架之间的普通砖抗震墙当符合本章第7.5.6条的构造要求时其抗震验算应符合下列规定:1底层框架柱的轴向力和剪力应计入砖抗震墙引起的附加轴向力和附加剪力其值可按下列公式确定:Nf=VwHf/l(7.2.11-1)Vf=Vw(7.2.11-2)式中Vw墙体承担的剪力设计值柱两侧有墙时可取二者的较大值Nf框架柱的附加轴压力设计值资料编号Vf框架柱的附加剪力设计值Hfl分别为框架的层高和跨度2嵌砌于框架之间的普通砖抗震墙及两端框架柱其抗震受剪承载力应按下式GB50011--2001验算:1ul1V∑∑(Myc+Myc)/H0+fvEAw0(7.2.11-3)γγREcREw式中V嵌砌普通砖抗震墙及两端框架柱剪力设计值Aw0砖墙水平截面的计算面积无洞口时取实际截面的1.25倍有洞口时取截面净面积但不计入宽度小于洞口高度1/4的墙肢截面面积ulMM分别为底层框架柱上下端的正截面受弯承载力设计值可按现行国家标ycyc准混凝土结构设计规范GB50010非抗震设计的有关公式取等号计算@第68页共68页
@www.sinH0底层框架柱的计算高度两侧均有砖墙时取柱净高的2/3其余情况取柱净高REc底层框架柱承载力抗震调整系数可采用0.8REw嵌砌普通砖抗震墙承载力抗震调整系数可采用0.97.2.12多层内框架房屋的外墙组合砖柱其抗震验算可按本规范第9.3.9条的规定oaec.com执行7.3多层粘土砖房抗震构造措施7.3.1多层普通砖多孔砖房应按下列要求设置现浇钢筋混凝土构造柱(以下简称构造柱):1构造柱设置部位一般情况下应符合表7.3.1的要求2外廊式和单面走廊式的多层房屋应根据房屋增加一层后的层数按表7.3.1建筑抗震设计规范的要求设置构造柱且单面走廊两侧的纵墙均应按外墙处理3教学楼医院等横墙较少的房屋应根据房屋增加一层后的层数按表7.3.1的要求设置构造柱当教学楼医院等横墙较少的房屋为外廊式或单面走廊式时应按2款要求设置构造柱但6度不超过四层7度不超过三层和8度不超过二层时应按增加二层后的层数对待表7.3.1砖房构造柱设要求房屋层数设置部位6度7度8度9度78度时楼电梯间的四角隔四五三四二三15m或单元横墙与外纵墙交接处资料编号外墙四角隔开间横墙(轴线)与外墙交接处错层部位横墙六七五四二山墙与内纵墙交接处79度时楼与外纵墙交接处电梯间的四角大房间内外墙内墙(轴线)与外墙交接处,内墙的交接处GB50011--2001局部较小墙垛处79度时楼电间八六七五六三四较大洞口两侧的四角9度时内纵墙与横墙(轴线)交接处7.3.2多层普通砖多孔砖房屋的构造柱应符合下列要求:1构造柱最小截面可采用240mm180mm纵向钢筋宜采用412箍筋间距不宜大于250mm且在柱上下端宜适当加密7度时超过六层8度时超过五层和9度时构造柱纵向钢筋宜采用414箍筋间距不应大于200mm房屋四角的构造柱可适当加大截面及配筋@第69页共69页
@www.sin2构造柱与墙连接处应砌成马牙槎并应沿墙高每隔500mm设26拉结钢筋每边伸入墙内不宜小于1m3构造柱与圈梁连接处构造柱的纵筋应穿过圈梁保证构造柱纵筋上下贯通4构造柱可不单独设置基础但应伸入室外地面下500mm或与埋深小于500mm的基础圈梁相连oaec.com5房屋高度和层数接近本章表7.1.2的限值时纵横墙内构造柱间距尚应符合下列要求:1)横墙内的构造柱间距不宜大于层高的二倍下部1/3楼层的构造柱间距适当减小2)当外纵墙开间大于3.9m时应另设加强措施内纵墙的构造柱间距不宜大于4.2m建筑抗震设计规范7.3.3多层普通砖多孔砖房屋的现浇钢筋混凝土圈梁设置应符合下列要求:1装配式钢筋混凝土楼屋盖或木楼屋盖的砖房横墙承重时应按表7.3.3的要求设置圈梁纵墙承重时每层均应设置圈梁且抗震横墙上的圈梁间距应比表内要求适当加密2现浇或装配整体式钢筋混凝土楼屋盖与墙体有可靠连接的房屋应允许不另设圈梁但楼板沿墙体周边应加强配筋并应与相应的构造柱钢筋可靠连接7.3.4多层普通砖多孔砖房屋的现浇钢筋混凝土圈梁构造应符合下列要求:1圈梁应闭合遇有洞口圈梁应上下搭接圈梁宜与预制板设在同一标高处或紧靠板底资料编号表7.3.3砖房现浇钢筋混凝土圈梁设置要求烈度墙类6789外墙和内纵墙屋盖处及每层楼盖处屋盖处及每层楼盖处屋盖处及每层楼盖处GB50011--2001同上屋盖处间距不同上屋盖处沿所有应大于7m楼盖处间距不横墙且间距不应大于7m内横墙同上各层所有横墙应大于15m构造柱对应楼盖处间距不应大于7m部位构造柱对应部位2圈梁在本节第7.3.3条要求的间距内无横墙时应利用梁或板缝中配筋替代圈梁3圈梁的截面高度不应小于120mm配筋应符合表7.3.4的要求按本规范第3.3.4条3款要求增设的基础圈梁截面高度不应小于180mm配筋不应少于412@第70页共70页
@www.sin表7.3.4砖房圈梁配筋要求烈度配筋6789最小横筋410412414最大箍筋间距(mm)250200150oaec.com7.3.5多层普通砖多孔砖房屋的楼屋盖应符合下列要求:1现浇钢筋混凝土楼板或屋面板伸进纵横墙内的长度均不应小于120mm2装配式钢筋混凝土楼板或屋面板当圈梁未设在板的同一标高时板端伸进外墙的长度不应小于120mm伸进内墙的长度不应小于100mm在梁上不应小于80mm3当板的跨度大于4.8m并与外墙平行时靠外墙的预制板侧边应与墙或圈梁拉结建筑抗震设计规范4房屋端部大房间的楼盖8度时房屋的屋盖和9度时房屋的楼屋盖当圈梁设在板底时钢筋混凝土预制板应相互拉结并应与梁墙或圈梁拉结7.3.6楼屋盖的钢筋混凝土梁或屋架应与墙柱(包括构造柱)或圈梁可靠连接梁与砖柱的连接不应削弱柱截面各层独立砖柱顶部应在两个方向均有可靠连接7.3.77度时长度大于7.2m的大房间及8度和9度时外墙转角及内外墙交接处应沿墙高每隔500mm配置26拉结钢筋并每边伸入墙内不宜小于1m7.3.8楼梯间应符合下列要求:18度和9度时顶层楼梯间横墙和外墙应沿墙高每隔500mm设26通长钢资料编号筋9度时其他各层楼梯间墙体应在休息平台或楼层半高处设置60mm厚的钢筋混凝土带或配筋砖带其砂浆强度等级不应低于M7.5纵向钢筋不应少于21028度和9度时楼梯间及门厅内墙阳角处的大梁支承长度不应小于500mm并应与圈梁连接GB50011--20013装配式楼梯段应与平台板的梁可靠连接不应采用墙中悬挑式踏步或踏步竖肋插入墙体的楼梯不应采用无筋砖砌栏板4突出屋顶的楼电梯间构造柱应伸到顶部并与顶部圈梁连接内外墙交接处应沿墙高每隔500mm设26拉结钢筋且每边伸入墙内不应小于1m7.3.9坡屋顶房屋的屋架应与顶层圈梁可靠连接檩条或屋面板应与墙及屋架可靠连接房屋出入口处的檐口瓦应与屋面构件锚固8度和9度时顶层内纵墙顶宜增砌支承山墙的踏步式墙垛@第71页共71页
@www.sin7.3.10门窗洞处不应采用无筋砖过梁过梁支承长度68度时不应小于240mm9度时不应小于360mm7.3.11预制阳台应与圈梁和楼板的现浇板带可靠连接7.3.12后砌的非承重砌体隔墙应符合本规范第13.3节的有关规定7.3.13同一结构单元的基础(或桩承台)宜采用同一类型的基础底面宜埋置在同oaec.com一标高上否则应增设基础圈梁并应按1:2的台阶逐步放坡7.3.14横墙较少的多层普通砖多孔砖住宅楼的总高度和层数接近或达到表7.1.2规定限值应采取下列加强措施:1房屋的最大开间尺寸不宜大于6.6m2同一结构单元内横墙错位数量不宜超过横墙总数的1/3且连续错位不宜多于两道错位的墙体交接处均应增设构造柱且楼屋面板应采用现浇钢筋混凝土建筑抗震设计规范板3横墙和内纵墙上洞口的宽度不宜大于1.5m外纵墙上洞口的宽度不宜大于2.1m或开间尺寸的一半且内外墙上洞口位置不应影响内外纵墙与横墙的整体连接4所有纵横墙均应在楼屋盖标高处设置加强的现浇钢筋混凝土圈梁:圈梁的截面高度不宜小于150mm上下纵筋各不应少于310箍筋不小于6间距不大于300mm5所有纵横墙交接处及横墙的中部均应增设满足下列要求的构造柱:在横墙内的柱距不宜大于层高在纵墙内的柱距不宜大于4.2m最小截面尺寸不宜小于240mm240mm配筋宜符合表7.3.14的要求资料编号表7.3.14增设构造柱的纵筋和箍筋设置要求纵向钢筋箍筋位置最大配最小配最小直加密区加密区最小筋率()筋率(%)径(mm)范围(mm)间距(mm)直径(mm)GB50011--2001角柱14全高1.80.8边柱14上端7001006中柱1.40.612下端5006同一结构单元的楼屋面板应设置在同一标高处7房屋底层和顶层的窗台标高处宜设置沿纵横墙通长的水平现浇钢筋混凝土带其截面高度不小于60mm宽度不小于240mm纵向钢筋不少于367.4多层砌块房屋抗震构造措施@第72页共72页
@www.sin7.4.1小砌块房屋应按表7.4.1的要求设置钢筋混凝土芯柱对医院教学楼等横墙较少的房屋应根据房屋增加一层后的层数按表7.4.1的要求设置芯柱表7.4.1小砌块房屋芯柱设置要求房屋层数设置部位设置数量6度7度8度外墙转角楼梯间四角大房间内oaec.com四五三四二三外墙交接处隔15m或单元横墙与外外墙转角灌实3纵墙交接处个孔内外墙交接处外墙转角楼梯间四角大房间内灌实4个孔六五四外墙交接处山墙与内纵墙交接处隔开间横墙(轴线)与外纵墙交接处外墙转角灌实5外墙转角楼梯间四角各内墙(轴个孔内外墙交接处七六五线)与外纵墙交接处89度时内纵灌实4个孔内墙交接墙与横墙(轴线)交接处和洞口两侧处灌实45个孔洞建筑抗震设计规范口两侧各灌实1个孔外墙转角灌实7个孔内外墙交接处同上七六灌实5个孔内墙交接横墙内芯柱间距不宜大于2m处灌实45个孔洞口两侧各灌实1个孔注外墙转角内外墙交接处楼电梯间四角等部位应允许采用钢筋混凝土构造柱替代部分芯柱7.4.2小砌块房屋的芯柱应符合下列构造要求:1小砌块房屋芯柱截面不宜小于120mm120mm资料编号2芯柱混凝土强度等级不应低于C203芯柱的竖向插筋应贯通墙身且与圈梁连接插筋不应小于1127度时超过五层8度时超过四层和9度时插筋不应小于114GB50011--20014芯柱应伸入室外地面下500mm或与埋深小于500mm的基础圈梁相连5为提高墙体抗震受剪承载力而设置的芯柱宜在墙体内均匀布置最大净距不宜大于2.0m7.4.3小砌块房屋中替代芯柱的钢筋混凝土构造柱应符合下列构造要求:1构造柱最小截面可采用190mm190mm纵向钢筋宜采用412箍筋间距不宜大于250mm且在柱上下端宜适当加密7度时超过五层8度时超过四层和9度时构造柱纵向钢筋宜采用414箍筋间距不应大于200mm外墙转角的构造柱可适当加大截面及配筋@第73页共73页
@www.sin2构造柱与砌块墙连接处应砌成马牙槎与构造柱相邻的砌块孔洞6度时宜填实7度时应填实8度时应填实并插筋沿墙高每隔600mm应设拉结钢筋网片每边伸入墙内不宜小于1m3构造柱与圈梁连接处构造柱的纵筋应穿过圈梁保证构造柱纵筋上下贯通4构造柱可不单独设置基础但应伸入室外地面下500mm或与埋深小于oaec.com500mm的基础圈梁相连7.4.4小砌块房屋的现浇钢筋混凝土圈梁应按表7.4.4的要求设置圈梁宽度不应小于190mm配筋不应少于412箍筋间距不应大于200mm表7.4.4小砌块房屋现浇钢筋混凝土圈梁设置要求烈度墙类678外墙和内纵墙屋盖处及每层楼盖处屋盖处及每层楼盖处同上屋盖处沿所有横墙楼盖处间建筑抗震设计规范内横墙同上各层所有横墙距不应大于7m构造柱对应部位7.4.5小砌块房屋墙体交接处或芯柱与墙体连接处应设置拉结钢筋网片网片可采用直径4mm的钢筋点焊而成沿墙高每隔600mm设置每边伸入墙内不宜小于1m7.4.6小砌块房屋的层数6度时七层7度时超过五层8度时超过四层在底层和顶层的窗台标高处沿纵横墙应设置通长的水平现浇钢筋混凝土带其截面高度不小于60mm纵筋不少于210并应有分布拉结钢筋其混凝土强度等级不应低于C207.4.7小砌块房屋的其他抗震构造措施应符合本章第7.3.5条至7.3.13条有关要求资料编号7.5底部框架抗震墙房屋抗震构造措施7.5.1底部框架-抗震墙房屋的上部应设置钢筋混凝土构造柱并应符合下列要求:GB50011--20011钢筋混凝土构造柱的设置部位应根据房屋的总层数按本章第7.3.1条的规定设置过渡层尚应在底部框架柱对应位置处设置构造柱2构造柱的截面不宜小于240mm240mm3构造柱的纵向钢筋不宜少于414箍筋间距不宜大于200mm4过渡层构造柱的纵向钢筋7度时不宜少于4168度时不宜少于616一般情况下纵向钢筋应锚入下部的框架柱内当纵向钢筋锚固在框架梁内时框架梁的相应位置应加强5构造柱应与每层圈梁连接或与现浇楼板可靠拉结@第74页共74页
@www.sin7.5.2上部抗震墙的中心线宜同底部的框架梁抗震墙的轴线相重合构造柱宜与框架柱上下贯通7.5.3底部框架-抗震墙房屋的楼盖应符合下列要求:1过渡层的底板应采用现浇钢筋混凝土板板厚不应小于120mm并应少开洞开小洞当洞口尺寸大于800mm时洞口周边应设置边梁oaec.com2其他楼层采用装配式钢筋混凝土楼板时均应设现浇圈梁采用现浇钢筋混凝土楼板时应允许不另设圈梁但楼板沿墙体周边应加强配筋并应与相应的构造柱可靠连接7.5.4底部框架-抗震墙房屋的钢筋混凝土托墙梁其截面和构造应符合下列要求:1梁的截面宽度不应小于300mm梁的截面高度不应小于跨度的1/102箍筋的直径不应小于8mm间距不应大于200mm梁端在1.5倍梁高且不建筑抗震设计规范小于1/5梁净跨范围内以及上部墙体的洞口处和洞口两侧各500mm且不小于梁高的范围内箍筋间距不应大于100mm3沿梁高应设腰筋数量不应少于214间距不应大于200mm4梁的主筋和腰筋应按受拉钢筋的要求锚固在柱内且支座上部的纵向钢筋在柱内的锚固长度应符合钢筋混凝土框支梁的有关要求7.5.5底部的钢筋混凝土抗震墙其截面和构造应符合下列要求:1抗震墙周边应设置梁(或暗梁)和边框柱(或框架柱)组成的边框边框梁的截面宽度不宜小于墙板厚度的1.5倍截面高度不宜小于墙板厚度的2.5倍边框柱的截面高度不宜小于墙板厚度的2倍资料编号2抗震墙墙板的厚度不宜小于160mm且不应小于墙板净高的1/20抗震墙宜开设洞口形成若干墙段各墙段的高宽比不宜小于23抗震墙的竖向和横向分布钢筋配筋率均不应小于0.25%并应采用双排布置GB50011--2001双排分布钢筋间拉筋的间距不应大于600mm直径不应小于6mm4抗震墙的边缘构件可按本规范第6.4节关于一般部位的规定设置7.5.6底层框架-抗震墙房屋的底层采用普通砖抗震墙时其构造应符合下列要求:1墙厚不应小于240mm砌筑砂浆强度等级不应低于M10应先砌墙后浇框架2沿框架柱每隔500mm配置26拉结钢筋并沿砖墙全长设置在墙体半高处尚应设置与框架柱相连的钢筋混凝土水平系梁3墙长大于5m时应在墙内增设钢筋混凝土构造柱7.5.7底部框架-抗震墙房屋的材料强度等级应符合下列要求:@第75页共75页
@www.sin1框架柱抗震墙和托墙梁的混凝土强度等级不应低于C302过渡层墙体的砌筑砂浆强度等级不应低于M7.57.5.8底部框架-抗震墙房屋的其他抗震构造措施应符合本章第7.3.5条至7.3.14条有关要求7.6多排柱内框架房屋抗震构造措施oaec.com7.6.1多层多排柱内框架房屋的钢筋混凝土构造柱设置应符合下列要求:1下列部位应设置钢筋混凝土构造柱:1)外墙四角和楼电梯间四角楼梯休息平台梁的支承部位2)抗震墙两端及未设置组合柱的外纵墙外横墙上对应于中间柱列轴线的部位2构造柱的截面不宜小于240mm240mm建筑抗震设计规范3构造柱的纵向钢筋不宜少于414箍筋间距不宜大于200mm4构造柱应与每层圈梁连接或与现浇楼板可靠拉结7.6.2多层多排柱内框架房屋的楼屋盖应采用现浇或装配整体式钢筋混凝土板采用现浇钢筋混凝土楼板时应允许不设圈梁但楼板沿墙体周边应加强配筋并应与相应的构造柱可靠连接7.6.3多排柱内框架梁在外纵墙外横墙上的搁置长度不应小于300mm且梁端应与圈梁或组合柱构造柱连接7.6.4多排柱内框架房屋的其他抗震构造措施应符合本章第7.3.5条至7.3.13条有关资料编号要求GB50011--2001@第76页共76页
@www.sin8多层和高层钢结构房屋8.1一般规定8.1.1本章适用的钢结构民用房屋的结构类型和最大高度应符合表8.1.1的规定平oaec.com面和竖向均不规则或建造于类场地的钢结构适用的最大高度应适当降低注:多层钢结构厂房的抗震设计应符合本规范附录G的规定表8.1.1钢结构房屋适用的最大高度(m)结构类型67度8度9度框架1109050框架支撑(抗震墙板)220200140筒体(框筒筒中筒桁架筒束筒)和巨型框架300260180注1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度(不包括局部突出屋顶部分)建筑抗震设计规范2超过表内高度的房屋应进行专门研究和论证采取有效的加强措施8.1.2本章适用的钢结构民用房屋的最大高宽比不宜超过表8.1.2的规定表8.1.2钢结构民用房屋适用的最大高宽比烈度6789最大高宽比6.56.05.5注计算高宽比的高度从室外地面算起8.1.3钢结构房屋应根据烈度结构类型和房屋高度采用不同的地震作用效应调整系数并采取不同的抗震构造措施资料编号8.1.4钢结构房屋宜避免采用本规范第3.4节规定的不规则建筑结构方案不设防震缝需要设置防震缝时缝宽应不小于相应钢筋混凝土结构房屋的1.5倍8.1.5不超过12层的钢结构房屋可采用框架结构框架支撑结构或其他结构类型GB50011--2001超过12层的钢结构房屋89度时宜采用偏心支撑带竖缝钢筋混凝土抗震墙板内藏钢支撑钢筋混凝土墙板或其他消能支撑及筒体结构8.1.6采用框架-支撑结构时应符合下列规定:1支撑框架在两个方向的布置均宜基本对称支撑框架之间楼盖的长宽比不宜大于32不超过12层的钢结构宜采用中心支撑有条件时也可采用偏心支撑等消能支撑超过12层的钢结构采用偏心支撑框架时顶层可采用中心支撑3中心支撑框架宜采用交叉支撑也可采用人字支撑或单斜杆支撑不宜采用@第77页共77页
@www.sinK形支撑支撑的轴线应交汇于梁柱构件轴线的交点确有困难时偏离中心不应超过支撑杆件宽度并应计入由此产生的附加弯矩4偏心支撑框架的每根支撑应至少有一端与框架梁连接并在支撑与梁交点和柱之间或同一跨内另一支撑与梁交点之间形成消能梁段8.1.7钢结构的楼盖宜采用压型钢板现浇钢筋混凝土组合楼板或非组合楼板对不oaec.com超过12层的钢结构尚可采用装配整体式钢筋混凝土楼板亦可采用装配式楼板或其他轻型楼盖对超过12层的钢结构必要时可设置水平支撑采用压型钢板钢筋混凝土组合楼板和现浇钢筋混凝土楼板时应与钢梁有可靠连接采用装配式装配整体式或轻型楼板时应将楼板预埋件与钢梁焊接或采取其他保证楼盖整体性的措施8.1.8超过12层的钢框架-筒体结构在必要时可设置由筒体外伸臂或外伸臂和周建筑抗震设计规范边桁架组成的加强层8.1.9钢结构房屋设置地下室时框架-支撑(抗震墙板)结构中竖向连续布置的支撑(抗震墙板)应延伸至基础框架柱应至少延伸至地下一层8.1.10超过12层的钢结构应设置地下室其基础埋置深度当采用天然地基时不宜小于房屋总高度的1/15当采用桩基时桩承台埋深不宜小于房屋总高度的1/208.2计算要点8.2.1钢结构应按本节规定调整地震作用效应其层间变形应符合本规范第5.5节的有关规定构件截面和连接的抗震验算时凡本章未作规定者应符合现行有关资料编号结构设计规范的要求但其非抗震的构件连接的承载力设计值应除以本规范规定的承载力抗震调整系数8.2.2钢结构在多遇地震下的阻尼比对不超过12层的钢结构可采用0.035对超过12层的钢结构可采用0.02在罕遇地震下的分析阻尼比可采用0.05GB50011--20018.2.3钢结构在地震作用下的内力和变形分析应符合下列规定:1钢结构应按本规范第3.6.3条规定计入重力二阶效应对框架梁可不按柱轴线处的内力而按梁端内力设计对工字形截面柱宜计入梁柱节点域剪切变形对结构侧移的影响中心支撑框架和不超过12层的钢结构其层间位移计算可不计入梁柱节点域剪切变形的影响2钢框架-支撑结构的斜杆可按端部铰接杆计算框架部分按计算得到的地震剪力应乘以调整系数达到不小于结构底部总地震剪力的25%和框架部分地震剪力最@第78页共78页
@www.sin大值1.8倍二者的较小者3中心支撑框架的斜杆轴线偏离梁柱轴线交点不超过支撑杆件的宽度时仍可按中心支撑框架分析但应计及由此产生的附加弯矩人字形和V形支撑组合的内力设计值应乘以增大系数其值可采用1.54偏心支撑框架构件的内力设计值应按下列要求调整:oaec.com1)支撑斜杆的轴力设计值应取与支撑斜杆相连接的消能梁段达到受剪承载力时支撑斜杆轴力与增大系数的乘积其值在8度及以下时不应小于1.49度时不应小于1.52)位于消能梁段同一跨的框架梁内力设计值应取消能梁段达到受剪承载力时框架梁内力与增大系数的乘积其值在8度及以下时不应小于1.59度时不应小于1.6建筑抗震设计规范3)框架柱的内力设计值应取消能梁段达到受剪承载力时柱内力与增大系数的乘积其值在8度及以下时不应小于1.59度时不应小于1.65内藏钢支撑钢筋混凝土墙板和带竖缝钢筋混凝土墙板应按有关规定计算带竖缝钢筋混凝土墙板可仅承受水平荷载产生的剪力不承受竖向荷载产生的压力6钢结构转换层下的钢框架柱地震内力应乘以增大系数其值可采用1.58.2.4钢框架梁的上翼缘采用抗剪连接件与组合楼板连接时可不验算地震作用下的整体稳定8.2.5钢框架构件及节点的抗震承载力验算应符合下列规定:1节点左右梁端和上下柱端的全塑性承载力应符合式(8.2.5-1)要求当柱所在资料编号楼层的受剪承载力比上一层的受剪承载力高出25%或柱轴向力设计值与柱全截面面积和钢材抗拉强度设计值乘积的比值不超过0.4或作为轴心受压构件在2倍地震力下稳定性得到保证时可不按该式验算GB50011--2001∑Wpc(fyc−N/Ac)η∑Wpbfyb(8.2.5-1)式中WpcWpb分别为柱和梁的塑性截面模量N柱轴向压力设计值Ac柱截面面积fycfyb分别为柱和梁的钢材屈服强度强柱系数超过6层的钢框架6度类场地和7度时可取1.08度时可取1.059度时可取1.152节点域的屈服承载力应符合下式要求:@第79页共79页
@www.sinϕ(Mpb1+Mpb2)/Vp(4/3)fv(8.2.5-2)工字形截面柱Vp=hbhctw(8.2.5-3)箱形截面柱Vp=1.8hbhctw(8.2.5-4)3工字形截面柱和箱形截面柱的节点域应按下列公式验算:tw(hb+hc)/90)(8.2.5-5)oaec.com(Mb1+Mb2)/Vp(4/3)fv/RE(8.2.5-6)式中Mpb1Mpb2分别为节点域两侧梁的全塑性受弯承载力Vp节点域的体积fv钢材的抗剪强度设计值ϕ折减系数6度类场地和7度时可取0.689度时可取0.7hbhc分别为梁腹板高度和柱腹板高度建筑抗震设计规范tw柱在节点域的腹板厚度Mb1Mb2分别为节点域两侧梁的弯矩设计值RE节点域承载力抗震调整系数取0.85注:当柱节点域腹板厚度不小于梁柱截面高度之和的1/70时可不验算节点域的稳定性8.2.6中心支撑框架构件的抗震承载力验算应符合下列规定:1支撑斜杆的受压承载力应按下式验算:N/(ϕA)ϕf/γ(8.2.6-1)brREϕ=1/(1+0.35λ)(8.2.6-2)nλn=(λ/π)fay/E(8.2.6-3)资料编号式中N支撑斜杆的轴向力设计值Abr支撑斜杆的截面面积ϕ轴心受压构件的稳定系数GB50011--2001受循环荷载时的强度降低系数n支撑斜杆的正则化长细比E支撑斜杆材料的弹性模量fay钢材屈服强度RE支撑承载力抗震调整系数2人字支撑和V形支撑的横梁在支撑连接处应保持连续该横梁应承受支撑斜杆传来的内力并应按不计入支撑支点作用的简支梁验算重力荷载和受压支撑屈曲@第80页共80页
@www.sin后产生不平衡力作用下的承载力注:顶层和塔屋的梁可不执行本款规定8.2.7偏心支撑框架构件的抗震承载力验算应符合下列规定:1偏心支撑框架消能梁段的受剪承载力应按下列公式验算:当N0.15Af时oaec.comVϕV/γ(8.2.7-1)lREVl=0.58Awfay或Vl=2Mlp/a取较小值Aw=(h-2tf)twMlp=Wpf当N>0.15Af时VϕV/γ(8.2.7-2)lcRE2建筑抗震设计规范V=0.58Af1−[N/(Af)]lcway或Vlc=2.4Mlp[1-N/(Af)]/a取较小值式中ϕ系数可取0.9VN分别为消能梁段的剪力设计值和轴力设计值VlVlc分别为消能梁段的受剪承载力和计入轴力影响的受剪承载力Mlp消能梁段的全塑性受弯承载力ahtwtf分别为消能梁段的长度截面高度腹板厚度和翼缘厚度AAw分别为消能梁段的截面面积和腹板截面面积Wp消能梁段的塑性截面模量资料编号ffay分别为消能梁段钢材的抗拉强度设计值和屈服强度RE消能梁段承载力抗震调整系数取0.85注:消能梁段指偏心支撑框架中斜杆与梁交点和柱之间的区段或同一跨内相邻两个斜杆与梁GB50011--2001交点之间的区段地震时消能梁段屈服而使其余区段仍处于弹性受力状态2支撑斜杆与消能梁段连接的承载力不得小于支撑的承载力若支撑需抵抗弯矩支撑与梁的连接应按抗压弯连接设计8.2.8钢结构构件连接应按地震组合内力进行弹性设计并应进行极限承载力验算:1梁与柱连接弹性设计时梁上下翼缘的端截面应满足连接的弹性设计要求梁腹板应计入剪力和弯矩梁与柱连接的极限受弯受剪承载力应符合下列要求:Mu1.2Mp(8.2.8-1)Vu1.3(2Mp/ln)且Vu0.58hwtwfay(8.2.8-2)@第81页共81页
@www.sin式中Mu梁上下翼缘全熔透坡口焊缝的极限受弯承载力Vu梁腹板连接的极限受剪承载力垂直于角焊缝受剪时可提高1.22倍Mp梁(梁贯通时为柱)的全塑性受弯承载力ln梁的净跨(梁贯通时取该楼层柱的净高)hwtw梁腹板的高度和厚度oaec.comfay钢材屈服强度2支撑与框架的连接及支撑拼接的极限承载力应符合下式要求:Nubr1.2Anfay(8.2.8-3)式中Nubr螺栓连接和节点板连接在支撑轴线方向的极限承载力An支撑的截面净面积fay支撑钢材的屈服强度建筑抗震设计规范3梁柱构件拼接的弹性设计时腹板应计入弯矩且受剪承载力不应小于构件截面受剪承载力的50%拼接的极限承载力应符合下列要求:Vu0.58hwtwfay(8.2.8-4)无轴向力时Mu1.2Mp(8.2.8-5)有轴向力时Mu1.2Mpc(8.2.8-6)式中MuVu分别为构件拼接的极限受弯受剪承载力Mpc构件有轴向力时的全截面受弯承载力hwtw拼接构件截面腹板的高度和厚度fay被拼接构件的钢材屈服强度资料编号拼接采用螺栓连接时尚应符合下列要求:b翼缘nN1.2Affaycub且nN1.2Affay(8.2.8-7)vuGB50011--2001b2b2腹板N(V/n)+(N)cuuMb2b2且N(V/n)+(N)(8.2.8-8)vuuMbb式中NN一个螺栓的极限受剪承载力和对应的板件极限承压力vucuAf翼缘的有效截面面积bN腹板拼接中弯矩引起的一个螺栓的最大剪力Mn翼缘拼接或腹板拼接一侧的螺栓数4梁柱构件有轴力时的全截面受弯承载力应按下列公式计算:工字形截面(绕强轴)和箱形截面@第82页共82页
@www.sin当N/Ny0.13时Mpc=Mp(8.2.8-9)当N/Ny0.13时Mpc=1.15(1-N/Ny)Mp(8.2.8-10)工字形截面(绕弱轴)当N/NyAw/A时Mpc=Mp(8.2.8-11)当N/NyAw/A时oaec.com{[]2}Mpc=1−(N−Awfay)/(Ny−Awfay)Mp(8.2.8-12)式中Ny构件轴向屈服承载力取Ny=Anfay5焊缝的极限承载力应按下列公式计算:w对接焊缝受拉Nu=Affu(8.2.8-13)w角焊缝受剪Vu=0.58Affu(8.2.8-14)w式中A焊缝的有效受力面积f建筑抗震设计规范fu构件母材的抗拉强度最小值6高强度螺栓连接的极限受剪承载力应取下列二式计算的较小者:bbbN=0.58nAf(8.2.8-15)vufeubbNcu=d∑tfcu(8.2.8-16)bb式中NN分别为一个高强度螺栓的极限受剪承载力和对应的板件极限承压vucu力nf螺栓连接的剪切面数量bA螺栓螺纹处的有效截面面积ebfu螺栓钢材的抗拉强度最小值资料编号d螺栓杆直径t同一受力方向的钢板厚度之和bf螺栓连接板的极限承压强度取1.5fucuGB50011--20018.3钢框架结构抗震构造措施8.3.1框架柱的长细比应符合下列规定:1不超过12层的钢框架柱的长细比68度时不应大于120235/f9度ay时不应大于100235/fay2超过12层的钢框架柱的长细比应符合表8.3.1的规定:@第83页共83页
@www.sin表8.3.1超过12层框架的柱长细比限值烈度6度7度8度9度长细比120806060注表列数值适用于Q235钢采用其他牌号钢材时应乘以235/favoaec.com8.3.2框架梁柱板件宽厚比应符合下列规定:1不超过12层框架的梁柱板件宽厚比应符合表8.3.2-1的要求:表8.3.2-1不超过12层框架的梁柱板件宽厚比限值板件名称7度8度9度工字形截面翼缘外伸部分131211柱箱形截面壁板403636工字形截面腹板524844工字形截面和箱形截面翼缘外伸部分11109箱形截面翼缘在两腹板间的部分363230建筑抗震设计规范梁工字形截面和箱形截面腹板(Nb/Af0.37)85120Nb/Af80110Nb/Af72100Nb/Af(Nb/Af0.37)403935注表列数值适用于Q235当材料为其他牌号钢材时应乘以235/fav2超过12层框架梁柱板件宽厚比应符合表8.3.2-2的规定:表8.3.2-2超过12层框架的梁柱板件宽厚比限值板件名称6度7度8度9度工字形截面翼缘1311109外伸部分资料编号柱工字形截面腹板43434343箱形截面壁板39373533工字形截面和箱形111099截面翼缘外伸分GB50011--2001箱形截面翼缘在梁36323030两腹板间的部分工字形截面和85-120Nb/Af80-110Nb/Af72-100Nb/Af72-100Nb/Af箱形截面腹板注:表列数值适用于Q235钢采用其他牌号钢材时应乘以235/fav8.3.3梁柱构件的侧向支承应符合下列要求:1梁柱构件在出现塑性铰的截面处其上下翼缘均应设置侧向支承@第84页共84页
@www.sin2相邻两支承点间的构件长细比应符合国家标准钢结构设计规范GB50017关于塑性设计的有关规定8.3.4梁与柱的连接构造应符合下列要求:1梁与柱的连接宜采用柱贯通型2柱在两个互相垂直的方向都与梁刚接时宜采用箱形截面当仅在一个方向oaec.com刚接时宜采用工字形截面并将柱腹板置于刚接框架平面内3工字形截面柱(翼缘)和箱形截面柱与梁刚接时应符合下列要求(图8.3.4-1)有充分依据时也可采用其他构造形式建筑抗震设计规范1)梁翼缘与柱翼缘间应采用全熔透坡口焊缝8度乙类建筑和9度时应检验V形切口的冲击韧性其恰帕冲击韧性在-20时不低于27J2)柱在梁翼缘对应位置设置横向加劲肋且加劲肋厚度不应小于梁翼缘厚度资料编号3)梁腹板宜采用摩擦型高强度螺栓通过连接板与柱连接腹板角部宜设置扇形切角其端部与梁翼缘的全熔透焊缝应隔开4)当梁翼缘的塑性截面模量小于梁全截面塑性截面模量的70%时梁腹板与柱GB50011--2001的连接螺栓不得少于二列当计算仅需一列时仍应布置二列且此时螺栓总数不得少于计算值的1.5倍5)8度场地和9度时宜采用能将塑性铰自梁端外移的骨形连接4框架梁采用悬臂梁段与柱刚性连接时(图8.3.4-2)悬臂梁段与柱应预先采用全焊接连接梁的现场拼接可采用翼缘焊接腹板螺栓连接(a)或全部螺栓连接(b)@第85页共85页
@www.sinoaec.com5箱形截面柱在与梁翼缘对应位置设置的隔板应采用全熔透对接焊缝与壁板相连工字形截面柱的横向加劲肋与柱翼缘应采用全熔透对接焊缝连接与腹板可采用角焊缝连接8.3.5当节点域的体积不满足本章第8.2.5条3款的规定时应采取加厚节点域或贴建筑抗震设计规范焊补强板的措施补强板的厚度及其焊缝应按传递补强板所分担剪力的要求设计8.3.6梁与柱刚性连接时柱在梁翼缘上下各500mm的节点范围内柱翼缘与柱腹板间或箱形柱壁板间的连接焊缝应采用坡口全熔透焊缝8.3.7框架柱接头宜位于框架梁上方1.3m附近上下柱的对接接头应采用全熔透焊缝柱拼接接头上下各100mm范围内工字形截面柱翼缘与腹板间及箱形截面柱角部壁板间的焊缝应采用全熔透焊缝8.3.8超过12层钢结构的刚接柱脚宜采用埋入式67度时也可采用外包式8.4钢框架-中心支撑结构抗震构造措施资料编号8.4.1当中心支撑采用只能受拉的单斜杆体系时应同时设置不同倾斜方向的两组斜杆且每组中不同方向单斜杆的截面面积在水平方向的投影面积之差不得大于10%GB50011--20018.4.2中心支撑杆件的长细比和板件宽厚比应符合下列规定:1支撑杆件的长细比不宜大于表8.4.2-1的限值表8.4.2-1钢结构中心支撑杆件长细比限值类型67度8度9度按压杆设计150120120不超过12层按拉杆设计200150150超过12层1209060注表列数值适用于Q235钢采用其他牌号钢材应乘以235/fay@第86页共86页
@www.sin2支撑杆件的板件宽厚比不应大于表8.4.2-2规定的限值采用节点板连接时应注意节点板的强度和稳定表8.4.2-2钢结构中心支撑板件宽厚比限值不超过12层超过12层板件名称7度8度9度6度7度8度9度翼缘外伸部分131199887oaec.com工字形截面腹板33302725232321箱形截面腹板31282523212119圆管外径与壁厚比42404038注表列数值适用于Q235钢采用其他牌号钢材应乘以235/fay8.4.3中心支撑节点的构造应符合下列要求:1超过12层时支撑宜采用轧制H型钢制作两端与框架可采用刚接构造梁柱与支撑连接处应设置加劲肋89度采用焊接工字形截面的支撑时其翼缘与建筑抗震设计规范腹板的连接宜采用全熔透连续焊缝2支撑与框架连接处支撑杆端宜做成圆弧3梁在其与V形支撑或人字支撑相交处应设置侧向支承该支承点与梁端支承点间的侧向长细比(y)以及支承力应符合国家标准钢结构设计规范GB50017关于塑性设计的规定4不超过12层时若支撑与框架采用节点板连接应符合国家标准钢结构设计规范GB50017关于节点板在连接杆件每侧有不小于30夹角的规定支撑端部至节点板嵌固点在沿支撑杆件方向的距离(由节点板与框架构件焊缝的起点垂直于资料编号支撑杆轴线的直线至支撑端部的距离)不应小于节点板厚度的2倍8.4.4框架中心支撑结构的框架部分当房屋高度不高于100m且框架部分承担的地震作用不大于结构底部总地震剪力的25%时89度的抗震构造措施可按框架结GB50011--2001构降低一度的相应要求采用其他抗震构造措施应符合本章第8.3节对框架结构抗震构造措施的规定8.5钢框架-偏心支撑结构抗震构造措施8.5.1偏心支撑框架消能梁段的钢材屈服强度不应大于345MPa消能梁段及与消能梁段同一跨内的非消能梁段其板件的宽厚比不应大于表8.5.1规定的限值@第87页共87页
@www.sin表8.5.1偏心支撑框架梁板件宽厚比限值板件名称宽厚比限值翼缘外伸部分8当N/Af0.14时90[1-1.65N/(Af)]腹板当N/Af0.14时33[2.3-N/(Af)]注表列数值适用于Q235钢当材料为其他钢号时应乘以235/fayoaec.com8.5.2偏心支撑框架的支撑杆件的长细比不应大于120235/f支撑杆件的板件宽ay厚比不应超过国家标准钢结构设计规范GB50017规定的轴心受压构件在弹性设计时的宽厚比限值8.5.3消能梁段的构造应符合下列要求:1当N>0.16Af时消能梁段的长度应符合下列规定:当(Aw/A)0.3时,a1.6Mlp/Vl(8.5.3-1)建筑抗震设计规范当(Aw/A)0.3时,a[1.15-0.5(Aw/A)]0.6Mlp/Vl(8.5.3-2)=N/V(8.5.3-3)式中a消能梁段的长度消能梁段轴向力设计值与剪力设计值之比2消能梁段的腹板不得贴焊补强板也不得开洞3消能梁段与支撑连接处应在其腹板两侧配置加劲肋加劲肋的高度应为梁腹板高度一侧的加劲肋宽度不应小于(bt/2-tw)厚度不应小于0.75tw和10mm的较资料编号大值4消能梁段应按下列要求在其腹板上设置中间加劲肋:1)当a1.6Mlp/Vl时加劲肋间距不大于(30tw-h/5)GB50011--20012)当2.6Mlp/Vl5Mlp/Vl时可不配置中间加劲肋5)中间加劲肋应与消能梁段的腹板等高当消能梁段截面高度不大于640mm时可配置单侧加劲肋消能梁段截面高度大于640mm时应在两侧配置加劲肋一侧加劲肋的宽度不应小于(bf/2-tw)厚度不应小于tw和10mm8.5.4消能梁段与柱的连接应符合下列要求:@第88页共88页
@www.sin1消能梁段与柱连接时其长度不得大于1.6Mlp/Vl且应满足第8.2.7条的规定2消能梁段翼缘与柱翼缘之间应采用坡口全熔透对接焊缝连接消能梁段腹板与柱之间应采用角焊缝连接角焊缝的承载力不得小于消能梁段腹板的轴向承载力受剪承载力和受弯承载力oaec.com3消能梁段与柱腹板连接时消能梁段翼缘与连接板间应采用坡口全熔透焊缝消能梁段腹板与柱间应采用角焊缝角焊缝的承载力不得小于消能梁段腹板的轴向承载力受剪承载力和受弯承载力8.5.5消能梁段两端上下翼缘应设置侧向支撑支撑的轴力设计值不得小于消能梁段翼缘轴向承载力设计值(翼缘宽度厚度和钢材受压承载力设计值三者的乘积)的6%即0.06bftff建筑抗震设计规范8.5.6偏心支撑框架梁的非消能梁段上下翼缘应设置侧向支撑支撑的轴力设计值不得小于梁翼缘轴向承载力的2%即0.02bftff8.5.7框架偏心支撑结构的框架部分当房屋高度不高于100m且框架部分承担的地震作用不大于结构底部总地震剪力的25%时89度的抗震构造措施可按框架结构降低一度的相应要求采用其他抗震构造措施应符合本章第8.3节对框架结构抗震构造措施的规定资料编号GB50011--2001@第89页共89页
@www.sin9单层工业厂房9.1单层钢筋混凝土柱厂房(I)一般规定oaec.com9.1.1厂房的结构布置应符合下列要求:1多跨厂房宜等高和等长2厂房的贴建房屋和构筑物不宜布置在厂房角部和紧邻防震缝处3厂房体型复杂或有贴建的房屋和构筑物时宜设防震缝在厂房纵横跨交接处大柱网厂房或不设柱间支撑的厂房防震缝宽度可采用100150mm其他情况可采用5090mm建筑抗震设计规范4两个主厂房之间的过渡跨至少应有一侧采用防震缝与主厂房脱开5厂房内上吊车的铁梯不应靠近防震缝设置多跨厂房各跨上吊车的铁梯不宜设置在同一横向轴线附近6工作平台宜与厂房主体结构脱开7厂房的同一结构单元内不应采用不同的结构型式厂房端部应设屋架不应采用山墙承重厂房单元内不应采用横墙和排架混合承重8厂房各柱列的侧移刚度宜均匀9.1.2厂房天窗架的设置应符合下列要求:1天窗宜采用突出屋面较小的避风型天窗有条件或9度时宜采用下沉式天窗资料编号2突出屋面的天窗宜采用钢天窗架68度时可采用矩形截面杆件的钢筋混凝土天窗架38度和9度时天窗架宜从厂房单元端部第三柱间开始设置GB50011--20014天窗屋盖端壁板和侧板宜采用轻型板材9.1.3厂房屋架的设置应符合下列要求:1厂房宜采用钢屋架或重心较低的预应力混凝土钢筋混凝土屋架2跨度不大于15m时可采用钢筋混凝土屋面梁3跨度大于24m或8度类场地和9度时应优先采用钢屋架4柱距为12m时可采用预应力混凝土托架(梁)当采用钢屋架时亦可采用钢托架(梁)@第90页共90页
@www.sin5有突出屋面天窗架的屋盖不宜采用预应力混凝土或钢筋混凝土空腹屋架9.1.4厂房柱的设置应符合下列要求:18度和9度时宜采用矩形工字形截面柱或斜腹杆双肢柱不宜采用薄壁工字形柱腹板开孔工字形柱预制腹板的工字形柱和管柱2柱底至室内地坪以上500mm范围内和阶形柱的上柱宜采用矩形截面oaec.com9.1.5厂房围护墙女儿墙的布置和抗震构造措施应符合本规范第13.3节对非结构构件的有关规定()计算要点9.1.67度I类场地柱高不超过10m且结构单元两端均有山墙的单跨及等高多跨厂房(锯齿形厂房除外)当按本规范的规定采取抗震构造措施时可不进行横向及纵向的截面抗震验算建筑抗震设计规范9.1.7厂房的横向抗震计算应采用下列方法:1混凝土无檩和有檩屋盖厂房一般情况下宜计及屋盖的横向弹性变形按多质点空间结构分析当符合本规范附录H的条件时可按平面排架计算并按附录H的规定对排架柱的地震剪力和弯矩进行调整2轻型屋盖厂房柱距相等时可按平面排架计算注:本节轻型屋盖指屋面为压型钢板瓦楞铁石棉瓦等有檩屋盖9.1.8厂房的纵向抗震计算应采用下列方法:1混凝土无檩和有檩屋盖及有较完整支撑系统的轻型屋盖厂房可采用下列方法:资料编号1)一般情况下宜计及屋盖的纵向弹性变形围护墙与隔墙的有效刚度不对称时尚宜计及扭转的影响按多质点进行空间结构分析2)柱顶标高不大于15m且平均跨度不大于30m的单跨或等高多跨的钢筋混凝GB50011--2001土柱厂房宜采用本规范附录J规定的修正刚度法计算2纵墙对称布置的单跨厂房和轻型屋盖的多跨厂房可按柱列分片独立计算9.1.9突出屋面天窗架的横向抗震计算可采用下列方法:1有斜撑杆的三铰拱式钢筋混凝土和钢天窗架的横向抗震计算可采用底部剪力法跨度大于9m或9度时天窗架的地震作用效应应乘以增大系数增大系数可采用1.52其他情况下天窗架的横向水平地震作用可采用振型分解反应谱法9.1.10突出屋面天窗架的纵向抗震计算可采用下列方法:@第91页共91页
@www.sin1天窗架的纵向抗震计算可采用空间结构分析法并计及屋盖平面弹性变形和纵墙的有效刚度2柱高不超过15m的单跨和等高多跨混凝土无檩屋盖厂房的天窗架纵向地震作用计算可采用底部剪力法但天窗架的地震作用效应应乘以效应增大系数其值可按下列规定采用:oaec.com1)单跨边跨屋盖或有纵向内隔墙的中跨屋盖:=1+0.5n(9.1.10-1)2)其他中跨屋盖:=0.5n(9.1.10-2)式中效应增大系数n厂房跨数超过四跨时取四跨建筑抗震设计规范9.1.11两个主轴方向柱距均不小于12m无桥式吊车且无柱间支撑的大柱网厂房柱截面抗震验算应同时计算两个主轴方向的水平地震作用并应计入位移引起的附加弯矩9.1.12不等高厂房中支承低跨屋盖的柱牛腿(柱肩)的纵向受拉钢筋截面面积应按下式确定:NaNAsG+1.2Eγ(9.1.12)0.85hffRE0yy式中As纵向水平受拉钢筋的截面面积NG柱牛腿面上重力荷载代表值产生的压力设计值资料编号a重力作用点至下柱近侧边缘的距离当小于0.3h0时采用0.3h0h0牛腿最大竖向截面的有效高度NE柱牛腿面上地震组合的水平拉力设计值GB50011--2001RE承载力抗震调整系数可采用1.09.1.13柱间交叉支撑斜杆的地震作用效应及其与柱连接节点的抗震验算可按本规范附录J的规定进行9.1.148度和9度时高大山墙的抗风柱应进行平面外的截面抗震验算9.1.15当抗风柱与屋架下弦相连接时连接点应设在下弦横向支撑节点处下弦横向支撑杆件的截面和连接节点应进行抗震承载力验算9.1.16当工作平台和刚性内隔墙与厂房主体结构连接时应采用与厂房实际受力相@第92页共92页
@www.sin适应的计算简图计入工作平台和刚性内隔墙对厂房的附加地震作用影响变位受约束且剪跨比不大于2的排架柱其斜截面受剪承载力应按国家标准混凝土结构设计规范GB50010的规定计算并采取相应的抗震措施9.1.178度类场地和9度时带有小立柱的拱形和折线型屋架或上弦节间较长且矢高较大的屋架屋架上弦宜进行抗扭验算oaec.com()抗震构造措施9.1.18有檩屋盖构件的连接及支撑布置应符合下列要求:1檩条应与混凝土屋架(屋面梁)焊牢并应有足够的支承长度2双脊檩应在跨度1/3处相互拉结3压型钢板应与檩条可靠连接瓦楞铁石棉瓦等应与檩条拉结4支撑布置宜符合表9.1.18的要求表9.1.18有檩屋盖的支撑布置建筑抗震设计规范烈度支撑名称6789厂房单元端开间及厂厂房单元端开间及房单元长度大于66m的柱上弦横厂房单元端开间厂房单元长度大于42m间支撑开间各设一道屋向支撑各设一道柱间支撑开间各设一道天窗开洞范围的两端架天窗开洞范围的两各增设局部的支撑一道支端各增设局部的上弦横下弦横向支撑撑同非抗震设计向支撑一道跨中竖向支撑屋架端部高度大于900mm时厂房单元端开间及柱间支撑开间各设端部竖向支撑一道资料编号天厂房单元天窗端上弦横向支撑窗开间各设—道厂房单元天窗端开间厂房单元天窗端开架厂房单元天窗端及每隔30m各设一道间及每隔18m各设一道支两侧竖向支撑开间及每隔36m各设撑一道GB50011--20019.1.19无檩屋盖构件的连接及支撑布置应符合下列要求:1大型屋面板应与屋架(屋面梁)焊牢靠柱列的屋面板与屋架(屋面梁)的连接焊缝长度不宜小于80mm26度和7度时有天窗厂房单元的端开间或8度和9度时各开间宜将垂直屋架方向两侧相邻的大型屋面板的顶面彼此焊牢38度和9度时大型屋面板端头底面的预埋件宜采用角钢并与主筋焊牢4非标准屋面板宜采用装配整体式接头或将板四角切掉后与屋架(屋面梁)焊@第93页共93页
@www.sin牢5屋架(屋面梁)端部顶面预埋件的锚筋8度时不宜少于4109度时不宜少于4126支撑的布置宜符合表9.1.19-1的要求有中间井式天窗时宜符合表9.1.19-2的要求8度和9度跨度不大于15m的屋面梁屋盖可仅在厂房单元两端各设竖向oaec.com支撑一道表9.1.19-1无檩屋盖的支撑布置烈度支撑名称6789屋架跨度小于18m厂房单元端开间及柱间支撑开间各设一时同非抗震设计跨度上弦横向支撑道天窗开洞范围的两端各增设局部的支撑不小于18m时在厂房单一道元端开间各设一道沿屋架跨度不大建筑抗震设计规范沿屋架跨度不大于于12m设一道但装15m设一道但装配整配整体式屋面可不上弦通长体式屋面可不设围护设水平系杆墙在屋架上弦高度有现围护墙在屋架上浇圈梁时其端部处可弦高度有现浇圈梁同非抗震设计不另设时其端部处可不另屋设架下弦横向支撑同非抗震设计同上弦横向支撑支跨中竖向支撑撑两厂房单元端开间屋架端部高度厂房单元端开间各端及每隔48m各设一900mm设一道资料编号竖道向厂房单元端开屋架端部高度厂房单元端开间各厂房单元端开间及支间柱间支撑开间及900mm设一道柱间支撑开间各设一道撑每隔30m各设一道厂房单元天窗端GB50011--2001天窗两侧厂房单元天窗端开厂房单元天窗端开开间及每隔18m各竖向支撑间及每隔30m各设一道间及每隔24m各设一道设一道天窗跨度9m时厂房单元端开间上弦横向支撑同非抗震设计厂房单元天窗端开间及及柱间支撑开间各设柱间支撑开间各设一道一道@第94页共94页
@www.sin表9.1.19-2中间井式天窗无檩屋盖支撑布置支撑名称67度8度9度上弦横向支撑厂房单元端开间各厂房单元端开间及柱间支撑开间各设一道下弦横向支撑设一道上弦通长水平系杆天窗范围内屋架跨中上弦节点处设置下弦通长水平系杆天窗两侧及天窗范围内屋架下弦节点处设置跨中竖向支撑有上弦横向支撑开间设置位置与下弦通长系杆相对应oaec.com屋架端部高有上弦横向支撑开两端同非抗震设计度900mm间且间距不大于48m竖向屋架端部高厂房单元端开间各有上弦横向支撑开有上弦横向支撑开支撑度900mm设一道间且间距不大于48m间且间距不大于30m9.1.20屋盖支撑尚应符合下列要求:1天窗开洞范围内在屋架脊点处应设上弦通长水平压杆2屋架跨中竖向支撑在跨度方向的间距68度时不大于15m9度时不大于建筑抗震设计规范12m当仅在跨中设一道时应设在跨中屋架屋脊处当设二道时应在跨度方向均匀布置3屋架上下弦通长水平系杆与竖向支撑宜配合设置4柱距不小于12m且屋架间距6m的厂房托架(梁)区段及其相邻开间应设下弦纵向水平支撑5屋盖支撑杆件宜用型钢9.1.21突出屋面的混凝土天窗架其两侧墙板与天窗立柱宜采用螺栓连接9.1.22混凝土屋架的截面和配筋应符合下列要求:资料编号1屋架上弦第一节间和梯形屋架端竖杆的配筋6度和7度时不宜少于4128度和9度时不宜少于4142梯形屋架的端竖杆截面宽度宜与上弦宽度相同GB50011--20013拱形和折线形屋架上弦端部支撑屋面板的小立柱截面不宜小于200mm200mm高度不宜大于500mm主筋宜采用形6度和7度时不宜少于4128度和9度时不宜少于414箍筋可采用6间距宜为100mm9.1.23厂房柱子的箍筋应符合下列要求:1下列范围内柱的箍筋应加密:1)柱头取柱顶以下500mm并不小于柱截面长边尺寸2)上柱取阶形柱自牛腿面至吊车梁顶面以上300mm高度范围内3)牛腿(柱肩)取全高@第95页共95页
@www.sin4)柱根取下柱柱底至室内地坪以上500mm5)柱间支撑与柱连接节点和柱变位受平台等约束的部位取节点上下各300mm2加密区箍筋间距不应大于100mm箍筋肢距和最小直径应符合表9.1.23的规定:oaec.com表9.1.23柱加密区箍筋最大肢距和最小箍筋直径6度和7度7度类场地和8度类烈度和场地类别类场地8度类场地场地和9度箍筋最大肢距(mm)300250200箍一般柱头和柱根688(10)筋角柱柱头81010最上柱牛腿和有支撑的柱根8810小有支撑的柱头和柱直81010建筑抗震设计规范变位受约束部位径注括号内数值用于柱根9.1.24山墙抗风柱的配筋应符合下列要求:1抗风柱柱顶以下300mm和牛腿(柱肩)面以上300mm范围内的箍筋直径不宜小于6mm间距不应大于100mm肢距不宜大于250mm2抗风柱的变截面牛腿(柱肩)处宜设置纵向受拉钢筋9.1.25大柱网厂房柱的截面和配筋构造应符合下列要求:1柱截面宜采用正方形或接近正方形的矩形边长不宜小于柱全高的1/18资料编号1/162重屋盖厂房地震组合的柱轴压比67度时不宜大于0.88度时不宜大于0.79度时不应大于0.6GB50011--20013纵向钢筋宜沿柱截面周边对称配置间距不宜大于200mm角部宜配置直径较大的钢筋4柱头和柱根的箍筋应加密并应符合下列要求:1)加密范围柱根取基础顶面至室内地坪以上1m且不小于柱全高的1/6柱头取柱顶以下500mm且不小于柱截面长边尺寸2)箍筋直径间距和肢距应符合本章第9.1.23条的规定9.1.26厂房柱间支撑的设置和构造应符合下列要求:1厂房柱间支撑的布置应符合下列规定:@第96页共96页
@www.sin1)一般情况下应在厂房单元中部设置上下柱间支撑且下柱支撑应与上柱支撑配套设置2)有吊车或8度和9度时宜在厂房单元两端增设上柱支撑3)厂房单元较长或8度类场地和9度时可在厂房单元中部1/3区段内设置两道柱间支撑oaec.com2柱间支撑应采用型钢支撑形式宜采用交叉式其斜杆与水平面的交角不宜大于553支撑杆件的长细比不宜超过表9.1.26的规定4下柱支撑的下节点位置和构造措施应保证将地震作用直接传给基础当6度和7度不能直接传给基础时应计及支撑对柱和基础的不利影响5交叉支撑在交叉点应设置节点板其厚度不应小于10mm斜杆与交叉节点建筑抗震设计规范板应焊接与端节点板宜焊接表9.1.26交叉支撑斜杆的最大长细比烈度7度类8度位置6度和7度9度场地和8度类场地和9度类场地类场地类场地III类场地上柱支撑250250200150下柱支撑2002001501509.1.278度时跨度不小于18m的多跨厂房中柱和9度时多跨厂房各柱柱顶宜设置通长水平压杆此压杆可与梯形屋架支座处通长水平系杆合并设置钢筋混凝土系资料编号杆端头与屋架间的空隙应采用混凝土填实9.1.28厂房结构构件的连接节点应符合下列要求:1屋架(屋面梁)与柱顶的连接8度时宜采用螺栓9度时宜采用钢板铰亦可GB50011--2001采用螺栓屋架(屋面梁)端部支承垫板的厚度不宜小于16mm2柱顶预埋件的锚筋8度时不宜少于4149度时不宜少于416有柱间支撑的柱子柱顶预埋件尚应增设抗剪钢板3山墙抗风柱的柱顶应设置预埋板使柱顶与端屋架的上弦(屋面梁上翼缘)可靠连接连接部位应位于上弦横向支撑与屋架的连接点处不符合时可在支撑中增设次腹杆或设置型钢横梁将水平地震作用传至节点部位4支承低跨屋盖的中柱牛腿(柱肩)的预埋件应与牛腿(柱肩)中按计算承受水平拉力部分的纵向钢筋焊接且焊接的钢筋6度和7度时不应少于2128度时不@第97页共97页
@www.sin应少于2149度时不应少于2165柱间支撑与柱连接节点预埋件的锚件8度类场地和9度时宜采用角钢加端板其他情况可采用HRB335级或HRB400级热轧钢筋但锚固长度不应小于30倍锚筋直径或增设端板6厂房中的吊车走道板端屋架与山墙间的填充小屋面板天沟板天窗端壁oaec.com板和天窗侧板下的填充砌体等构件应与支承结构有可靠的连接9.2单层钢结构厂房(I)一般规定9.2.1本节主要适用于钢柱钢屋架或实腹梁承重的单跨和多跨的单层厂房不适用于单层轻型钢结构厂房9.2.2厂房平面布置和钢筋混凝土屋面板的设置构造要求等可参照本规范第9.1建筑抗震设计规范节单层钢筋混凝土柱厂房的有关规定9.2.3厂房的结构体系应符合下列要求:1厂房的横向抗侧力体系可采用屋盖横梁与柱顶刚接或铰接的框架门式刚架悬臂柱或其他结构体系厂房纵向抗侧力体系宜采用柱间支撑条件限制时也可采用刚架结构2构件在可能产生塑性铰的最大应力区内应避免焊接接头对于厚度较大无法采用螺栓连接的构件可采用对接焊缝等强度连接3屋盖横梁与柱顶铰接时宜采用螺栓连接刚接框架的屋架上弦与柱相连的资料编号连接板不应出现塑性变形当横梁为实腹梁时梁与柱的连接以及梁与梁拼接的受弯受剪极限承载力应能分别承受梁全截面屈服时受弯受剪承载力的1.2倍4柱间支撑杆件应采用整根材料超过材料最大长度规格时可采用对接焊缝等强拼接柱间支撑与构件的连接不应小于支撑杆件塑性承载力的1.2倍GB50011--2001()计算要点9.2.4厂房抗震计算时应根据屋盖高差和吊车设置情况分别采用单质点双质点或多质点模型计算地震作用9.2.5厂房地震作用计算时围护墙的自重与刚度应符合下列规定:1轻质墙板或与柱柔性连接的预制钢筋混凝土墙板应计入墙体的全部自重但不应计入刚度2与柱贴砌且与柱拉结的砌体围护墙应计入全部自重在平行于墙体方向计@第98页共98页
@www.sin算时可计入等效刚度其等效系数可采用0.49.2.6厂房横向抗震计算可采用下列方法:1一般情况下宜计入屋盖变形进行空间分析2采用轻型屋盖时可按平面排架或框架计算9.2.7厂房纵向抗震计算可采用下列方法:oaec.com1采用轻质墙板或与柱柔性连接的大型墙板的厂房可按单质点计算各柱列的地震作用应按以下原则分配:1)钢筋混凝土无檩屋盖可按柱列刚度比例分配2)轻型屋盖可按柱列承受的重力荷载代表值的比例分配3)钢筋混凝土有檩屋盖可取上述两种分配结果的平均值2采用与柱贴砌的烧结普通粘土砖围护墙厂房可参照本规范第9.1.8条的规建筑抗震设计规范定9.2.8屋盖竖向支撑桁架的腹杆应能承受和传递屋盖的水平地震作用其连接的承载力应大于腹杆的内力并满足构造要求9.2.9柱间交叉支撑的地震作用及验算可按本规范附录H.2的规定按拉杆计算并计及相交受压杆的影响交叉支撑端部的连接对单角钢支撑应计入强度折减89度时不得采用单面偏心连接交叉支撑有一杆中断时交叉节点板应予以加强其承载力不小于1.1倍杆件承载力()抗震构造措施9.2.10屋盖的支撑布置宜符合本规范第9.1节的有关要求资料编号9.2.11柱的长细比不应大于120235/fay9.2.12单层框架柱梁截面板件的宽厚比限值除应符合现行钢结构设计规范GB50017对钢结构弹性阶段设计的有关规定外尚应符合表9.2.12的规定:GB50011--2001@第99页共99页
@www.sin表9.2.12单层钢结构厂房板件宽厚比限值构件板件名称7度8度9度工字形截面翼缘外伸部分131110箱形截面两腹板间翼缘383636柱箱形截面腹板(Nc/Af0.25)706560(Nc/Af0.25)585248圆管外径与壁比605550oaec.com工形截面翼缘外伸部分11109箱形截面两腹板间翼缘363230梁箱形截面腹板(Nb/Af0.37)85-12080-11072-100腹板(Nb/Af0.37)403935注1表列数值适用于Q235钢当材料为其他钢号时应乘以235/fay2NcNb分别为柱梁轴向力A为相应构件截面面积f为钢材抗拉强度设计值3指Nb/Af建筑抗震设计规范3构件腹板宽厚比可通过设置纵向加劲肋减小9.2.13柱脚应采取保证能传递柱身承载力的插入式或埋入式柱脚67度时亦可采用外露式刚性柱脚但柱脚螺栓的组合弯矩设计值应乘以增大系数1.2实腹式钢柱采用插入式柱脚的埋入深度不得小于钢柱截面高度的2倍同时应满足下式要求:d6M/bf(9.2.13)fc式中d柱脚埋深M柱脚全截面屈服时的极限弯矩资料编号bf柱在受弯方向截面的翼缘宽度fc基础混凝土轴心受压强度设计值9.2.14柱间交叉支撑应符合下列要求:GB50011--20011有吊车时应在厂房单元中部设置上下柱间支撑并应在厂房单元两端增设上柱支撑7度时结构单元长度大于120m89度时结构单元长度大于90m宜在单元中部1/3区段内设置两道上下柱间支撑2柱间交叉支撑的长细比支撑斜杆与水平面的夹角支撑斜杆交叉点的节点板厚度应符合本规范第9.1.26条的有关规定3有条件时可采用消能支撑9.3单层砖柱厂房@第100页共100页
@www.sin(I)一般规定9.3.1本节适用于下列范围内的烧结普通粘土砖柱(墙垛)承重的中小型厂房:1单跨和等高多跨且无桥式吊车的车间仓库等268度跨度不大于15m且柱顶标高不大于6.6m39度跨度不大于12m且柱顶标高不大于4.5moaec.com9.3.2厂房的平立面布置宜符合本章第9.1节的有关规定但防震缝的设置应符合下列要求:1轻型屋盖厂房可不设防震缝2钢筋混凝土屋盖厂房与贴建的建(构)筑物间宜设防震缝其宽度可采用5070mm3防震缝处应设置双柱或双墙建筑抗震设计规范注:本节轻型屋盖指木屋盖和轻钢屋架压型钢板瓦楞铁石棉瓦屋面的屋盖9.3.3厂房两端均应设置承重山墙天窗不应通至厂房单元的端开间天窗不应采用端砖壁承重9.3.4厂房的结构体系尚应符合下列要求:168度时宜采用轻型屋盖9度时应采用轻型屋盖26度和7度时可采用十字形截面的无筋砖柱8度和9度时应采用组合砖柱且中柱在8度类场地和9度时宜采用钢筋混凝土柱3厂房纵向的独立砖柱柱列可在柱间设置与柱等高的抗震墙承受纵向地震作用砖抗震墙应与柱同时咬槎砌筑并应设置基础无砖抗震墙的柱顶应设通长资料编号水平压杆4纵横向内隔墙宜做成抗震墙非承重横隔墙和非整体砌筑且不到顶的纵向隔墙宜采用轻质墙当采用非轻质墙时应计及隔墙对柱及其与屋架(梁)连接节点的GB50011--2001附加地震剪力独立的纵横内隔墙应采取措施保证其平面外的稳定性且顶部应设置现浇钢筋混凝土压顶梁()计算要点9.3.5按本节规定采取抗震构造措施的单层砖柱厂房当符合下列条件时可不进行横向或纵向截面抗震验算:17度类场地柱顶标高不超过4.5m且结构单元两端均有山墙的单跨及等高多跨砖柱厂房可不进行横向和纵向抗震验算27度类场地柱顶标高不超过6.6m两侧设有厚度不小于240mm且@第101页共101页
@www.sin开洞截面面积不超过50%的外纵墙结构单元两端均有山墙的单跨厂房可不进行纵向抗震验算9.3.6厂房的横向抗震计算可采用下列方法:1轻型屋盖厂房可按平面排架进行计算2钢筋混凝土屋盖厂房和密铺望板的瓦木屋盖厂房可按平面排架进行计算并oaec.com计及空间工作按本规范附录H调整地震作用效应9.3.7厂房的纵向抗震计算可采用下列方法:1钢筋混凝土屋盖厂房宜采用振型分解反应谱法进行计算2钢筋混凝土屋盖的等高多跨砖柱厂房可按本规范附录K规定的修正刚度法进行计算3纵墙对称布置的单跨厂房和轻型屋盖的多跨厂房可采用柱列分片独立进行建筑抗震设计规范计算9.3.8突出屋面天窗架的横向和纵向抗震计算应符合本章第9.1.9条和第9.1.10条的规定9.3.9偏心受压砖柱的抗震验算应符合下列要求:1无筋砖柱地震组合轴向力设计值的偏心距不宜超过0.9倍截面形心到轴向力所在方向截面边缘的距离承载力抗震调整系数可采用0.92组合砖柱的配筋应按计算确定承载力抗震调整系数可采用0.85()抗震构造措施9.3.10木屋盖的支撑布置宜符合表9.3.10的要求钢屋架瓦楞铁石棉瓦等屋资料编号面的支撑可按表中无望板屋盖的规定设置不应在端开间设置下弦水平系杆与山墙连接支撑与屋架或天窗架应采用螺栓连接木天窗架的边柱宜采用通长木夹板或铁板并通过螺栓加强边柱与屋架上弦的连接GB50011--20019.3.11檩条与山墙卧梁应可靠连接有条件时可采用檩条伸出山墙的屋面结构9.3.12钢筋混凝土屋盖的构造措施应符合本章第9.1节的有关规定9.3.13厂房柱顶标高处应沿房屋外墙及承重内墙设置现浇闭合圈梁8度和9度时还应沿墙高每隔34m增设一道圈梁圈梁的截面高度不应小于180mm配筋不应少于412当地基为软弱粘性土液化土新近填土或严重不均匀土层时尚应设置基础圈梁当圈梁兼作门窗过梁或抵抗不均匀沉降影响时其截面和配筋除满足抗震要求外尚应根据实际受力计算确定@第102页共102页
@www.sin表9.3.10木屋盖的支撑布置烈度6789支撑名称各类满铺望板稀铺望板稀铺望板满铺望板屋盖无天窗有天窗或无望板或无望板屋架跨房屋屋架跨度大屋架跨度大于度大于6moaec.com单元两端于6m时房屋上弦横6m时房屋单元两时房屋单同非抗震设计天窗开洞单元两端第二开向支撑端第二开间各设一元两端第二范围内各间及每隔20m设道开间及每隔设一道一道20m设一道屋屋架跨架度大于6m支下弦横时房屋单同非抗震设计撑向支撑元两端第二开间及每隔建筑抗震设计规范20m设一道隔间设跨中竖置并加下弦同非抗震设计向支撑通长水平系杆天天窗两侧天窗两端第一开间20m左右设一道及每天窗两端第一开间各设一道窗竖向支撑隔架上弦横支跨度较大的天窗参照无天窗屋架的支撑布置向支撑撑资料编号9.3.14山墙应沿屋面设置现浇钢筋混凝土卧梁并应与屋盖构件锚拉山墙壁柱的截面与配筋不宜小于排架柱壁柱应通到墙顶并与卧梁或屋盖构件连接9.3.15屋架(屋面梁)与墙顶圈梁或柱顶垫块应采用螺栓或焊接连接柱顶垫块应现浇其厚度不应小于240mm并应配置两层直径不小于8mm间距不大于100mmGB50011--2001的钢筋网:墙顶圈梁应与柱顶垫块整浇9度时在垫块两侧各500mm范围内圈梁的箍筋间距不应大于100mm9.3.16砖柱的构造应符合下列要求:1砖的强度等级不应低于MU10砂浆的强度等级不应低于M5组合砖柱中的混凝土强度等级应采用C202砖柱的防潮层应采用防水砂浆9.3.17钢筋混凝土屋盖的砖柱厂房山墙开洞的水平截面面积不宜超过总截面面积@第103页共103页
@www.sin的50%8度时应在山横墙两端设置钢筋混凝土构造柱9度时应在山横墙两端及高大的门洞两侧设置钢筋混凝土构造柱钢筋混凝土构造柱的截面尺寸可采用240mm240mm当为9度且山横墙的厚度为370mm时其截面宽度宜取370mm构造柱的竖向钢筋8度时不应少于4129度时不应少于414箍筋可采用6间距宜为250300mmoaec.com9.3.18砖砌体墙的构造应符合下列要求:18度和9度时钢筋混凝土无檩屋盖砖柱厂房砖围护墙顶部宜沿墙长每隔1m埋入18竖向钢筋并插入顶部圈梁内27度且墙顶高度大于4.8m或8度和9度时外墙转角及承重内横墙与外纵墙交接处当不设置构造柱时应沿墙高每500mm配置26钢筋每边伸入墙内不小于1m建筑抗震设计规范3出屋面女儿墙的抗震构造措施应符合本规范第13.3节的有关规定资料编号GB50011--2001@第104页共104页
@www.sin10单层空旷房屋10.1一般规定10.1.1本章适用于较空旷的单层大厅和附属房屋组成的公共建筑oaec.com10.1.2大厅前厅舞台之间不宜设防震缝分开大厅与两侧附属房屋之间可不设防震缝但不设缝时应加强连接10.1.3单层空旷房屋大厅支承屋盖的承重结构在下列情况下不应采用砖柱:19度时与8度类场地的建筑2大厅内设有挑台38度类场地和7度类场地大厅跨度大于15m或柱顶高度大于建筑抗震设计规范6m47度类场地和6度类场地大厅跨度大于18m或柱顶高度大于8m10.1.4单层空旷房屋大厅支承屋盖的承重结构除第10.1.3条规定者外可在大厅纵墙屋架支点下增设钢筋混凝土砖组合壁柱不得采用无筋砖壁柱10.1.5前厅结构布置应加强横向的侧向刚度大门处壁柱及前厅内独立柱应设计成钢筋混凝土柱10.1.6前厅与大厅大厅与舞台连接处的横墙应加强侧向刚度设置一定数量的钢筋混凝土抗震墙资料编号10.1.7大厅部分其他要求可参照本规范第9章附属房屋应符合本规范的有关规定10.2计算要点GB50011--200110.2.1单层空旷房屋的抗震计算可将房屋划分为前厅舞台大厅和附属房屋等若干独立结构按本规范有关规定执行但应计及相互影响10.2.2单层空旷房屋的抗震计算可采用底部剪力法地震影响系数可取最大值10.2.3大厅的纵向水平地震作用标准值可按下式计算:FEk=maxGeq(10.2.3)式中FEk大厅一侧纵墙或柱列的纵向水平地震作用标准值Geq等效重力荷载代表值包括大厅屋盖和毗连附属房屋屋盖各一半的自重@第105页共105页
@www.sin和50%雪荷载标准值及一侧纵墙或柱列的折算自重10.2.4大厅的横向抗震计算宜符合下列原则:1两侧无附属房屋的大厅有挑台部分和无挑台部分可各取一个典型开间计算符合本规范第9章规定时尚可计及空间工作2两侧有附属房屋时应根据附属房屋的结构类型选择适当的计算方法oaec.com10.2.58度和9度时高大山墙的壁柱应进行平面外的截面抗震验算10.3抗震构造措施10.3.1大厅的屋盖构造应符合本规范第9章的规定10.3.2大厅的钢筋混凝土柱和组合砖柱应符合下列要求:1组合砖柱纵向钢筋的上端应锚入屋架底部的钢筋混凝土圈梁内组合柱的纵向钢筋除按计算确定外且6度类场地和7度类场地每侧不应少于4建筑抗震设计规范147度类场地和8度类场地每侧不应少于4162钢筋混凝土柱应按抗震等级为二级框架柱设计其配筋量应按计算确定10.3.3前厅与大厅大厅与舞台间轴线上横墙应符合下列要求:1应在横墙两端纵向梁支点及大洞口两侧设置钢筋混凝土框架柱或构造柱2嵌砌在框架柱间的横墙应有部分设计成抗震等级为二级的钢筋混凝土抗震墙3舞台口的柱和梁应采用钢筋混凝土结构舞台口大梁上承重砌体墙应设置间距不大于4m的立柱和间距不大于3m的圈梁立柱圈梁的截面尺寸配筋及与周资料编号围砌体的拉结应符合多层砌体房屋要求49度时舞台口大梁上的砖墙不应承重10.3.4大厅柱(墙)顶标高处应设置现浇圈梁并宜沿墙高每隔3m左右增设一道圈梁梯形屋架端部高度大于900mm时还应在上弦标高处增设一道圈梁圈梁的截面GB50011--2001高度不宜小于180mm宽度宜与墙厚相同纵筋不应少于412箍筋间距不宜大于200mm10.3.5大厅与两侧附属房屋间不设防震缝时应在同一标高处设置封闭圈梁并在交接处拉通墙体交接处应沿墙高每隔500mm设置26拉结钢筋且每边伸入墙内不宜小于1m10.3.6悬挑式挑台应有可靠的锚固和防止倾覆的措施10.3.7山墙应沿屋面设置钢筋混凝土卧梁并应与屋盖构件锚拉山墙应设置钢筋@第106页共106页
@www.sin混凝土柱或组合柱其截面和配筋分别不宜小于排架柱或纵墙组合柱并应通到山墙的顶端与卧梁连接10.3.8舞台后墙大厅与前厅交接处的高大山墙应利用工作平台或楼层作为水平支撑oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第107页共107页
@www.sin11土木石结构房屋11.1村镇生土房屋11.1.1本节适用于68度未经焙烧的土坯灰土和夯土承重墙体的房屋及土窑洞oaec.com土拱房注:1灰土墙指掺石灰(或其他粘结材料)的土筑墙和掺石灰土坯墙2土窑洞包括在未经扰动的原土中开挖而成的崖窑和由土坯砌筑拱顶的坑窑11.1.2生土房屋宜建单层6度和7度的灰土墙房屋可建二层但总高度不应超过6m单层生土房屋的檐口高度不宜大于2.5m开间不宜大于3.2m窑洞净跨不宜大于2.5m建筑抗震设计规范11.1.3生土房屋开间均应有横墙不宜采用土搁梁结构同一房屋不宜采用不同材料的承重墙体11.1.4应采用轻屋面材料硬山搁檩的房屋宜采用双坡屋面或弧形屋面檩条支撑处应设垫木檐口标高处(墙顶)应有木圈梁(或木垫板)端檩应出檐内墙上檩条应满搭或采用夹板对接和燕尾接木屋盖各构件应采用圆钉扒钉铅丝等相互连接11.1.5生土房屋内外墙体应同时分层交错夯筑或咬砌外墙四角和内外墙交接处宜沿墙高每隔300mm左右放一层竹筋木条荆条等拉结材料11.1.6各类生土房屋的地基应夯实应做砖或石基础宜作外墙裙防潮处理(墙角宜设防潮层)资料编号11.1.7土坯房宜采用粘性土湿法成型并宜掺入草苇等拉结材料土坯应卧砌并宜采用粘土浆或粘土石灰浆砌筑11.1.8灰土墙房屋应每层设置圈梁并在横墙上拉通内纵墙顶面宜在山尖墙两侧GB50011--2001增砌踏步式墙垛11.1.9土拱房应多跨连接布置各拱角均应支承在稳固的崖体上或支承在人工土墙上拱圈厚度宜为300400mm应支模砌筑不应后倾贴砌外侧支承墙和拱圈上不应布置门窗11.1.10土窑洞应避开易产生滑坡山崩的地段开挖窑洞的崖体应土质密实土体稳定坡度较平缓无明显的竖向节理崖窑前不宜接砌土坯或其他材料的前脸不宜开挖层窑否则应保持足够的间距且上下不宜对齐@第108页共108页
@www.sin11.2木结构房屋11.2.1本节适用于穿斗木构架木柱木屋架和木柱木梁等房屋11.2.2木结构房屋的平面布置应避免拐角或突出同一房屋不应采用木柱与砖柱或砖墙等混合承重oaec.com11.2.3木柱木屋架和穿斗木构架房屋不宜超过二层总高度不宜超过6m木柱木梁房屋宜建单层高度不宜超过3m11.2.4礼堂剧院粮仓等较大跨度的空旷房屋宜采用四柱落地的三跨木排架11.2.5木屋架屋盖的支撑布置应符合本规范第9.3节的有关规定的要求但房屋两端的屋架支撑应设置在端开间11.2.6柱顶应有暗榫插入屋架下弦并用U形铁件连接8度和9度时柱脚应采用铁件或其他措施与基础锚固建筑抗震设计规范11.2.7空旷房屋应在木柱与屋架(或梁)间设置斜撑横隔墙较多的居住房屋应在非抗震隔墙内设斜撑穿斗木构架房屋可不设斜撑斜撑宜采用木夹板并应通到屋架的上弦11.2.8穿斗木构架房屋的横向和纵向均应在木柱的上下柱端和楼层下部设置穿枋并应在每一纵向柱列间设置12道剪刀撑或斜撑11.2.9斜撑和屋盖支撑结构均应采用螺栓与主体构件相连接除穿斗木构件外其他木构件宜采用螺栓连接11.2.10椽与檩的搭接处应满钉以增强屋盖的整体性木构架中宜在柱檐口以资料编号上沿房屋纵向设置竖向剪刀撑等措施以增强纵向稳定性11.2.11木构件应符合下列要求:1木柱的梢径不宜小于150mm应避免在柱的同一高度处纵横向同时开槽且在柱的同一截面开槽面积不应超过截面总面积的1/2GB50011--20012柱子不能有接头3穿枋应贯通木构架各柱11.2.12围护墙应与木结构可靠拉结土坯砖等砌筑的围护墙不应将木柱完全包裹宜贴砌在木柱外侧11.3石结构房屋11.3.1本节适用于68度砂浆砌筑的料石砌体(包括有垫片或无垫片)承重的房屋@第109页共109页
@www.sin11.3.2多层石砌体房屋的总高度和层数不宜超过表11.3.2的规定表11.3.2多层石房总高度(m)和层数限值烈度墙体类别678高度层数高度层数高度层数细半细料石砌体(无垫片)16五13四10三oaec.com粗料石及毛料石砌体(有垫片)13四10三7二注房屋总高度的计算同表7.1.2注11.3.3多层石砌体房屋的层高不宜超过3m11.3.4多层石砌体房屋的抗震横墙间距不应超过表11.3.4的规定表11.3.4多层石房的抗震横墙间距(m)烈度楼屋盖类型678建筑抗震设计规范现浇及装配整体式钢筋混凝土10107装配整体式钢筋混凝土77411.3.5多层石房宜采用现浇或装配整体式钢筋混凝土楼屋盖11.3.6石墙的截面抗震验算可参照本规范第7.2节其抗剪强度应根据试验数据确定11.3.7多层石房的下列部位应设置钢筋混凝土构造柱:1外墙四角和楼梯间四角资料编号26度隔开间的内外墙交接处37度和8度每开间的内外墙交接处11.3.8抗震横墙洞口的水平截面面积不应大于全截面面积的1/3GB50011--200111.3.9每层的纵横墙均应设置圈梁其截面高度不应小于120mm宽度宜与墙厚相同纵向钢筋不应小于410箍筋间距不宜大于200mm11.3.10无构造柱的纵横墙交接处应采用条石无垫片砌筑且应沿墙高每隔500mm设置拉结钢筋网片每边每侧伸入墙内不宜小于1m11.3.11其他有关抗震构造措施要求参照本规范第7章的规定@第110页共110页
@www.sin12隔震和消能减震设计12.1一般规定12.1.1本章适用于在建筑上部结构与基础之间设置隔震层以隔离地震能量的房屋oaec.com隔震设计以及在抗侧力结构中设置消能器吸收与消耗地震能量的房屋消能减震设计采用隔震和消能减震设计的建筑结构应符合本规范第3.8.1条的规定其抗震设防目标应符合本规范第3.8.2条的规定注:1本章隔震设计指在房屋底部设置的由橡胶隔震支座和阻尼器等部件组成的隔震层以延长整个结构体系的自振周期增大阻尼减少输入上部结构的地震能量达到预期防震要建筑抗震设计规范求2消能减震设计指在房屋结构中设置消能装置通过其局部变形提供附加阻尼以消耗输入上部结构的地震能量达到预期防震要求12.1.2建筑结构的隔震设计和消能减震设计应根据建筑抗震设防类别抗震设防烈度场地条件建筑结构方案和建筑使用要求与采用抗震设计的设计方案进行技术经济可行性的对比分析后确定其设计方案12.1.3需要减少地震作用的多层砌体和钢筋混凝土框架等结构类型的房屋采用隔震设计时应符合下列各项要求:1结构体型基本规则不隔震时可在两个主轴方向分别采用本规范第5.1.2条资料编号规定的底部剪力法进行计算且结构基本周期小于1.0s体型复杂结构采用隔震设计宜通过模型试验后确定2建筑场地宜为类并应选用稳定性较好的基础类型GB50011--20013风荷载和其他非地震作用的水平荷载标准值产生的总水平力不宜超过结构总重力的10%4隔震层应提供必要的竖向承载力侧向刚度和阻尼穿过隔震层的设备配管配线应采用柔性连接或其他有效措施适应隔震层的罕遇地震水平位移12.1.4需要减少地震水平位移的钢和钢筋混凝土等结构类型的房屋宜采用消能减震设计消能部件应对结构提供足够的附加阻尼尚应根据其结构类型分别符合本规范@第111页共111页
@www.sin相应章节的设计要求12.1.5隔震和消能减震设计时隔震部件和消能减震部件应符合下列要求:1隔震部件和消能减震部件的耐久性和设计参数应由试验确定2设置隔震部件和消能减震部件的部位除按计算确定外应采取便于检查和替换的措施oaec.com3设计文件上应注明对隔震部件和消能减震部件性能要求安装前应对工程中所用的各种类型和规格的原型部件进行抽样检测每种类型和每一规格的数量不应少于3个抽样检测的合格率应为100%12.1.6建筑结构的隔震设计和消能减震设计尚应符合相关专门标准的规定12.2房屋隔震设计要点12.2.1隔震设计应根据预期的水平向减震系数和位移控制要求选择适当的隔震建筑抗震设计规范支座(含阻尼器)及为抵抗地基微震动与风荷载提供初刚度的部件组成结构的隔震层隔震支座应进行竖向承载力的验算和罕遇地震下水平位移的验算隔震层以上结构的水平地震作用应根据水平向减震系数确定其竖向地震作用标准值8度和9度时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的20%和40%12.2.2建筑结构隔震设计的计算分析应符合下列规定:1隔震体系的计算简图可采用剪切型结构模型(图12.2.2)当上部结构的质心与隔震层刚度中心不重合时应计入扭转变形的影响隔震层顶部的梁板结构对钢资料编号筋混凝土结构应作为其上部结构的一部分进行计算和设计GB50011--2001@第112页共112页
@www.sin2一般情况下宜采用时程分析法进行计算输入地震波的反应谱特性和数量应符合本规范第5.1.2条的规定计算结果宜取其平均值当处于发震断层10km以内时若输入地震波未计及近场影响对甲乙类建筑计算结果尚应乘以下列近场影响系数:5km以内取1.55km以外取1253砌体结构及基本周期与其相当的结构可按本规范附录L简化计算oaec.com12.2.3隔震层由橡胶和薄钢板相间层叠组成的橡胶隔震支座应符合下列要求:1隔震支座在表12.2.3所列的压应力下的极限水平变位应大于其有效直径的0.55倍和各橡胶层总厚度3.0倍二者的较大值2在经历相应设计基准期的耐久试验后隔震支座刚度阻尼特性变化不超过初期值的20%徐变量不超过各橡胶层总厚度的5%3各橡胶隔震支座的竖向平均压应力设计值不应超过表12.2.3的规定表12.2.3橡胶隔震支座平均压应力限值建筑抗震设计规范建筑类别甲类建筑乙类建筑丙类建筑平均压应力限值(MPa)101215注1平均压应力设计值应按永久荷载和可变荷载组合计算对需验算倾覆的结构应包括水平地震作用效应组合对需进行竖向地震作用计算的结构尚应包括竖向地震作用效应组合2当橡胶支座的第二形状系数(有效直径与各橡胶层总厚度之比)小于5.0时应降低平均压应力限值小于5不小于4时降低20小于4不小于3时降低403外径小于300mm的橡胶支座其平均压应力限值对丙类建筑为12MPa12.2.4隔震层的布置竖向承载力侧向刚度和阻尼应符合下列规定:1隔震层宜设置在结构第一层以下的部位其橡胶隔震支座应设置在受力较大资料编号的位置间距不宜过大其规格数量和分布应根据竖向承载力侧向刚度和阻尼的要求通过计算确定隔震层在罕遇地震下应保持稳定不宜出现不可恢复的变形隔震层橡胶支座在罕遇地震作用下不宜出现拉应力GB50011--20012隔震层的水平动刚度和等效粘滞阻尼比可按下列公式计算:K=ΣK(12.2.4-1)hjζ=ΣKζ/K(12.2.4-2)eqjjh式中eq隔震层等效粘滞阻尼比Kh隔震层水平动刚度jj隔震支座由试验确定的等效粘滞阻尼比单独设置的阻尼器时应包括该阻尼器的相应阻尼比@第113页共113页
@www.sinKjj隔震支座(含阻尼器)由试验确定的水平动刚度当试验发现动刚度与加载频率有关时宜取相应于隔震体系基本自振周期的动刚度值3隔震支座由试验确定设计参数时竖向荷载应保持表12.2.3的平均压应力限值对多遇地震验算宜采用水平加载频率为0.3Hz且隔震支座剪切变形为50%的水平刚度和等效粘滞阻尼比对罕遇地震验算直径小于600mm的隔震支座宜采用oaec.com水平加载频率为0.1Hz且隔震支座剪切变形不小于250%时的水平动刚度和等效粘滞阻尼比直径不小于600mm的隔震支座可采用水平加载频率为0.2Hz且隔震支座剪切变形为100%时的水平动刚度和等效粘滞阻尼比12.2.5隔震层以上结构的地震作用计算应符合下列规定:1水平地震作用沿高度可采用矩形分布水平地震影响系数的最大值可采用本规范第5.1.4条规定的水平地震影响系数最大值和水平向减震系数的乘积水平向减建筑抗震设计规范震系数应根据结构隔震与非隔震两种情况下各层层间剪力的最大比值按表12.2.5确定表12.2.5层间剪力最大比值与水平向减震系数的对应关系层间剪力最大比值0.530.350.260.18水平向减震系数0.750.500.380.252水平向减震系数不宜低于0.25且隔震后结构的总水平地震作用不得低于非隔震的结构在6度设防时的总水平地震作用各楼层的水平地震剪力尚应符合本规范第5.2.5条最小地震剪力系数的规定39度时和8度且水平向减震系数为0.25时隔震层以上的结构应进行竖向地资料编号震作用的计算8度且水平向减震系数不大于0.5时宜进行竖向地震作用的计算隔震层以上结构竖向地震作用标准值计算时各楼层可视为质点并按本规范第5.3节公式(5.3.1-2)计算竖向地震作用标准值沿高度的分布GB50011--200112.2.6隔震支座的水平剪力应根据隔震层在罕遇地震下的水平剪力按各隔震支座的水平刚度分配当按扭转耦联计算时尚应计及隔震支座的扭转刚度隔震支座对应于罕遇地震水平剪力的水平位移应符合下列要求:ui[ui]12.2.6-1uiiuc(12.2.6-2)式中ui罕遇地震作用下第i个隔震支座考虑扭转的水平位移[ui]第i个隔震支座的水平位移限值对橡胶隔震支座不应超过该支座有效直径的0.55倍和支座各橡胶层总厚度3.0倍二者的较小值@第114页共114页
@www.sinuc罕遇地震下隔震层质心处或不考虑扭转的水平位移i第i个隔震支座的扭转影响系数应取考虑扭转和不考虑扭转时i支座计算位移的比值当隔震层以上结构的质心与隔震层刚度中心在两个主轴方向均无偏心时边支座的扭转影响系数不应小于1.1512.2.7隔震层以上结构的隔震措施应符合下列规定:oaec.com1隔震层以上结构应采取不阻碍隔震层在罕遇地震下发生大变形的下列措施:1)上部结构的周边应设置防震缝缝宽不宜小于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍2)上部结构(包括与其相连的任何构件)与地面(包括地下室和与其相连的构件)之间宜设置明确的水平隔离缝当设置水平隔离缝确有困难时应设置可靠的水平滑移垫层建筑抗震设计规范3)在走廊楼梯电梯等部位应无任何障碍物2丙类建筑在隔震层以上结构的抗震措施当水平向减震系数为0.75时不应降低非隔震时的有关要求水平向减震系数不大于0.50时可适当降低本规范有关章节对非隔震建筑的要求但与抵抗竖向地震作用有关的抗震构造措施不应降低此时对砌体结构可按本规范附录L采取抗震构造措施对钢筋混凝土结构柱和墙肢的轴压比控制应仍按非隔震的有关规定采用其他计算和抗震构造措施要求可按表12.2.7划分抗震等级再按本规范第6章的有关规定采用表12.2.7隔震后现浇钢筋混凝土结构的抗震等级结构类型7度8度9度高度(m)202020202020资料编号框架一般框架四三三二二一高度(m)252525252525抗震墙一般抗震墙四三三二二一GB50011--200112.2.8隔震层与上部结构的连接应符合下列规定:1隔震层顶部应设置梁板式楼盖且应符合下列要求:1)应采用现浇或装配整体式混凝土板现浇板厚度不宜小于140mm配筋现浇面层厚度不应小于50mm隔震支座上方的纵横梁应采用现浇钢筋混凝土结构2)隔震层顶部梁板的刚度和承载力宜大于一般楼面梁板的刚度和承载力3)隔震支座附近的梁柱应计算冲切和局部承压加密箍筋并根据需要配置网状钢筋@第115页共115页
@www.sin2隔震支座和阻尼器的连接构造应符合下列要求:1)隔震支座和阻尼器应安装在便于维护人员接近的部位2)隔震支座与上部结构基础结构之间的连接件应能传递罕遇地震下支座的最大水平剪力3)隔震墙下隔震支座的间距不宜大于2.0moaec.com4)外露的预埋件应有可靠的防锈措施预埋件的锚固钢筋应与钢板牢固连接锚固钢筋的锚固长度宜大于20倍锚固钢筋直径且不应小于250mm12.2.9隔震层以下结构(包括地下室)的地震作用和抗震验算应采用罕遇地震下隔震支座底部的竖向力水平力和力矩进行计算隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行甲乙类建筑的抗液化措施应按提高一个液化等级确定直至全部消除液化沉陷建筑抗震设计规范12.3房屋消能减震设计要点12.3.1消能减震设计时应根据罕遇地震下的预期结构位移控制要求设置适当的消能部件消能部件可由消能器及斜撑墙体梁或节点等支承构件组成消能器可采用速度相关型位移相关型或其他类型注:1速度相关型消能器指粘滞消能器和粘弹性消能器等2位移相关型消能器指金属屈服消能器和摩擦消能器等12.3.2消能部件可根据需要沿结构的两个主轴方向分别设置消能部件宜设置在层间变形较大的位置其数量和分布应通过综合分析合理确定并有利于提高整个结资料编号构的消能减震能力形成均匀合理的受力体系12.3.3消能减震设计的计算分析应符合下列规定:1一般情况下宜采用静力非线性分析方法或非线性时程分析方法2当主体结构基本处于弹性工作阶段时可采用线性分析方法作简化估算并GB50011--2001根据结构的变形特征和高度等按本规范第5.1节的规定分别采用底部剪力法振型分解反应谱法和时程分析法其地震影响系数可根据消能减震结构的总阻尼比按本规范第5.1.5条的规定采用3消能减震结构的总刚度应为结构刚度和消能部件有效刚度的总和4消能减震结构的总阻尼比应为结构阻尼比和消能部件附加给结构的有效阻尼比的总和5消能减震结构的层间弹塑性位移角限值框架结构宜采用1/80@第116页共116页
@www.sin12.3.4消能部件附加给结构的有效阻尼比可按下列方法确定:1消能部件附加的有效阻尼比可按下式估算:ζ=W/(4πW)(12.3.4-1)acs式中a消能减震结构的附加有效阻尼比oaec.comWc所有消能部件在结构预期位移下往复一周所消耗的能量Ws设置消能部件的结构在预期位移下的总应变能2不计及扭转影响时消能减震结构在其水平地震作用下的总应变能可按下式估算:W=(1/2)ΣFu(12.3.4-2)sii式中Fi质点i的水平地震作用标准值ui质点i对应于水平地震作用标准值的位移建筑抗震设计规范3速度线性相关型消能器在水平地震作用下所消耗的能量可按下式估算:222W=(2π/T)ΣCcosθ∆u(12.3.4-3)c1jjj式中T1消能减震结构的基本自振周期Cj第j个消能器由试验确定的线性阻尼系数j第j个消能器的消能方向与水平面的夹角uj第j个消能器两端的相对水平位移当消能器的阻尼系数和有效刚度与结构振动周期有关时可取相应于消能减震结构基本自振周期的值资料编号4位移相关型速度非线性相关型和其他类型消能器在水平地震作用下所消耗的能量可按下式估算:W=ΣA(12.3.4-4)GB50011--2001cj式中Aj第j个消能器的恢复力滞回环在相对水平位移uj时的面积消能器的有效刚度可取消能器的恢复力滞回环在相对水平位移uj时的割线刚度5消能部件附加给结构的有效阻尼比超过20%时宜按20%计算12.3.5对非线性时程分析法宜采用消能部件的恢复力模型计算对静力非线性分析法消能器附加给结构的有效阻尼比和有效刚度可采用本章第12.3.4条的方法确定@第117页共117页
@www.sin12.3.6消能部件由试验确定的有效刚度阻尼比和恢复力模型的设计参数应符合下列规定:1速度相关型消能器应由试验提供设计容许位移极限位移以及设计容许位移幅值和不同环境温度条件下加载频率为0.14Hz的滞回模型速度线性相关型消能器与斜撑墙体或梁等支承构件组成消能部件时该支承构件在消能器消能方oaec.com向的刚度可按下式计算:K=(6π/T)C(12.3.6-1)b1V式中Kb支承构件在消能器方向的刚度Cv消能器的由试验确定的相应于结构基本自振周期的线性阻尼系数T1消能减震结构的基本自振周期2位移相关型消能器应由往复静力加载确定设计容许位移极限位移和恢复力建筑抗震设计规范模型参数位移相关型消能器与斜撑墙体或梁等支承构件组成消能部件时该部件的恢复力模型参数宜符合下列要求:upy/usy2/312.3.6-2(Kp/Ks)(upy/usy)0.8(12.3.6-3)式中Kp消能部件在水平方向的初始刚度upy消能部件的屈服位移Ks设置消能部件的结构楼层侧向刚度usy设置消能部件的结构层间屈服位移资料编号3在最大应允许位移幅值下按应允许的往复周期循环60圈后消能器的主要性能衰减量不应超过10%且不应有明显的低周疲劳现象12.3.7消能器与斜撑墙体梁或节点等支承构件的连接应符合钢构件连接或钢与钢筋混凝土构件连接的构造要求并能承担消能器施加给连接节点的最大作用力GB50011--200112.3.8与消能部件相连的结构构件应计入消能部件传递的附加内力并将其传递到基础12.3.9消能器和连接构件应具有耐久性能和较好的易维护性@第118页共118页
@www.sin13非结构构件13.1一般规定13.1.1本章主要适用于非结构构件与建筑结构的连接非结构构件包括持久性的建oaec.com筑非结构构件和支承于建筑结构的附属机电设备注:1建筑非结构构件指建筑中除承重骨架体系以外的固定构件和部件主要包括非承重墙体附着于楼面和屋面结构的构件装饰构件和部件固定于楼面的大型储物架等2建筑附属机电设备指为现代建筑使用功能服务的附属机械电气构件部件和系统主要包括电梯照明和应急电源通信设备管道系统采暖和空气调节系统烟火监测和消防系统公用天线等建筑抗震设计规范13.1.2非结构构件应根据所属建筑的抗震设防类别和非结构地震破坏的后果及其对整个建筑结构影响的范围采取不同的抗震措施当相关专门标准有具体要求时尚应采用不同的功能系数类别系数等进行抗震计算13.1.3当计算和抗震措施要求不同的两个非结构构件连接在一起时应按较高的要求进行抗震设计非结构构件连接损坏时应不致引起与之相连接的有较高要求的非结构构件失效13.2基本计算要求资料编号13.2.1建筑结构抗震计算时应按下列规定计入非结构构件的影响:1地震作用计算时应计入支承于结构构件的建筑构件和建筑附属机电设备的重力GB50011--20012对柔性连接的建筑构件可不计入刚度对嵌入抗侧力构件平面内的刚性建筑非结构构件可采用周期调整等简化方法计入其刚度影响一般情况下不应计入其抗震承载力当有专门的构造措施时尚可按有关规定计入其抗震承载力3对需要采用楼面谱计算的建筑附属机电设备宜采用合适的简化计算模型计入设备与结构的相互作用4支承非结构构件的结构构件应将非结构构件地震作用效应作为附加作用对待并满足连接件的锚固要求13.2.2非结构构件的地震作用计算方法应符合下列要求:@第119页共119页
@www.sin1各构件和部件的地震力应施加于其重心水平地震力应沿任一水平方向2一般情况下非结构构件自身重力产生的地震作用可采用等效侧力法计算对支承于不同楼层或防震缝两侧的非结构构件除自身重力产生的地震作用外尚应同时计及地震时支承点之间相对位移产生的作用效应3建筑附属设备(含支架)的体系自振周期大于0.1s且其重力超过所在楼层重力oaec.com的1%或建筑附属设备的重力超过所在楼层重力的10%时宜采用楼面反应谱方法其中与楼盖非弹性连接的设备可直接将设备与楼盖作为一个质点计入整个结构的分析中得到设备所受的地震作用13.2.3采用等效侧力法时水平地震作用标准值宜按下列公式计算:F=γηζζaG(13.2.3)12max式中F沿最不利方向施加于非结构构件重心处的水平地震作用标准值建筑抗震设计规范非结构构件功能系数由相关标准根据建筑设防类别和使用要求等确定非结构构件类别系数由相关标准根据构件材料性能等因素确定1状态系数对预制建筑构件悬臂类构件支承点低于质心的任何设备和柔性体系宜取2.0其余情况可取1.02位置系数建筑的顶点宜取2.0底部宜取1.0沿高度线性分布对本规范第5章要求采用时程分析法补充计算的结构应按其计算结果调整max地震影响系数最大值可按本规范第5.1.4条关于多遇地震的规定采用G非结构构件的重力应包括运行时有关的人员容器和管道中的介质及储物资料编号柜中物品的重力13.2.4非结构构件因支承点相对水平位移产生的内力可按该构件在位移方向的刚度乘以规定的支承点相对水平位移计算非结构构件在位移方向的刚度应根据其端部的实际连接状态分别采用刚接GB50011--2001铰接弹性连接或滑动连接等简化的力学模型相邻楼层的相对水平位移可按本规范第5.5节规定的限值采用防震缝两侧的相对水平位移宜根据使用要求确定13.2.5采用楼面反应谱法时非结构构件的水平地震作用标准值宜按下列公式计算:F=γηβG(13.2.5)S式中s非结构构件的楼面反应谱值取决于设防烈度场地条件非结构构件@第120页共120页
@www.sin与结构体系之间的周期比质量比和阻尼以及非结构构件在结构的支承位置数量和连接性质通常将非结构构件简化为支承于结构的单质点体系对支座间有相对位移的非结构构件则采用多支点体系按专门方法计算13.2.6非结构构件的地震作用效应(包括自身重力产生的效应和支座相对位移产生的效应)和其他荷载效应的基本组合应按本规范第5.4节的规定计算幕墙需计算oaec.com地震作用效应与风荷载效应的组合容器类尚应计及设备运转时的温度工作压力等产生的作用效应非结构构件抗震验算时摩擦力不得作为抵抗地震作用的抗力承载力抗震调整系数连接件可采用1.0其余可按相关标准的规定采用13.3建筑非结构构件的基本抗震措施13.3.1建筑结构中设置连接幕墙围护墙隔墙女儿墙雨篷商标广告牌建筑抗震设计规范顶篷支架大型储物架等建筑非结构构件的预埋件锚固件的部位应采取加强措施以承受建筑非结构构件传给主体结构的地震作用13.3.2非承重墙体的材料选型和布置应根据烈度房屋高度建筑体型结构层间变形墙体自身抗侧力性能的利用等因素经综合分析后确定1墙体材料的选用应符合下列要求:1)混凝土结构和钢结构的非承重墙体应优先采用轻质墙体材料2)单层钢筋混凝土柱厂房的围护墙宜采用轻质墙板或钢筋混凝土大型墙板外侧柱距为12m时应采用轻质墙板或钢筋混凝土大型墙板不等高厂房的高跨封墙和资料编号纵横向厂房交接处的悬墙宜采用轻质墙板89度时应采用轻质墙板3)钢结构厂房的围护墙78度时宜采用轻质墙板或与柱柔性连接的钢筋混凝土墙板不应采用嵌砌砌体墙9度时宜采用轻质墙板2刚性非承重墙体的布置应避免使结构形成刚度和强度分布上的突变单层GB50011--2001钢筋混凝土柱厂房的刚性围护墙沿纵向宜均匀对称布置3墙体与主体结构应有可靠的拉结应能适应主体结构不同方向的层间位移89度时应具有满足层间变位的变形能力与悬挑构件相连接时尚应具有满足节点转动引起的竖向变形的能力4外墙板的连接件应具有足够的延性和适当的转动能力宜满足在设防烈度下主体结构层间变形的要求13.3.3砌体墙应采取措施减少对主体结构的不利影响并应设置拉结筋水平系梁@第121页共121页
@www.sin圈梁构造柱等与主体结构可靠拉结:1多层砌体结构中后砌的非承重隔墙应沿墙高每隔500mm配置26拉结钢筋与承重墙或柱拉结每边伸入墙内不应少于500mm8度和9度时长度大于5m的后砌隔墙墙顶尚应与楼板或梁拉结2钢筋混凝土结构中的砌体填充墙宜与柱脱开或采用柔性连接并应符合下oaec.com列要求:1)填充墙在平面和竖向的布置宜均匀对称宜避免形成薄弱层或短柱2)砌体的砂浆强度等级不应低于M5墙顶应与框架梁密切结合3)填充墙应沿框架柱全高每隔500mm设26拉筋拉筋伸入墙内的长度67度时不应小于墙长的1/5且不小于700mm89度时宜沿墙全长贯通4)墙长大于5m时墙顶与梁宜有拉结墙长超过层高2倍时宜设置钢筋混建筑抗震设计规范凝土构造柱墙高超过4m时墙体半高宜设置与柱连接且沿墙全长贯通的钢筋混凝土水平系梁3单层钢筋混凝土柱厂房的砌体隔墙和围护墙应符合下列要求:1)砌体隔墙与柱宜脱开或柔性连接并应采取措施使墙体稳定隔墙顶部应设现浇钢筋混凝土压顶梁2)厂房的砌体围护墙宜采用外贴式并与柱可靠拉结不等高厂房的高跨封墙和纵横向厂房交接处的悬墙采用砌体时不应直接砌在低跨屋盖上3)砌体围护墙在下列部位应设置现浇钢筋混凝土圈梁:梯形屋架端部上弦和柱顶的标高处应各设一道但屋架端部高度不大资料编号于900mm时可合并设置8度和9度时应按上密下稀的原则每隔4m左右在窗顶增设一道圈梁不等高厂房的高低跨封墙和纵墙跨交接处的悬墙圈梁的竖向间距不应大于3mGB50011--2001山墙沿屋面应设钢筋混凝土卧梁并应与屋架端部上弦标高处的圈梁连接4)圈梁的构造应符合下列规定:圈梁宜闭合圈梁截面宽度宜与墙厚相同截面高度不应小于180mm圈梁的纵筋68度时不应少于4129度时不应少于414厂房转角处柱顶圈梁在端开间范围内的纵筋68度时不宜少于4149度时不宜少于416转角两侧各1m范围内的箍筋直径不宜小于8间距不宜大于100mm圈梁转角处应增设不少于3根且直径与纵筋相同的水平斜筋@第122页共122页
@www.sin圈梁应与柱或屋架牢固连接山墙卧梁应与屋面板拉结顶部圈梁与柱或屋架连接的锚拉钢筋不宜少于412且锚固长度不宜少于35倍钢筋直径防震缝处圈梁与柱或屋架的拉结宜加强5)8度类场地和9度时砖围护墙下的预制基础梁应采用现浇接头当另设条形基础时在柱基础顶面标高处应设置连续的现浇钢筋混凝土圈梁其配筋oaec.com不应少于4126)墙梁宜采用现浇当采用预制墙梁时梁底应与砖墙顶面牢固拉结并应与柱锚拉厂房转角处相邻的墙梁应相互可靠连接4单层钢结构厂房的砌体围护墙不应采用嵌砌式8度时尚应采取措施使墙体不妨碍厂房柱列沿纵向的水平位移5砌体女儿墙在人流出入口应与主体结构锚固防震缝处应留有足够的宽度建筑抗震设计规范缝两侧的自由端应予以加强13.3.4各类顶棚的构件与楼板的连接件应能承受顶棚悬挂重物和有关机电设施的自重和地震附加作用其锚固的承载力应大于连接件的承载力13.3.5悬挑雨篷或一端由柱支承的雨篷应与主体结构可靠连接13.3.6玻璃幕墙预制墙板附属于楼屋面的悬臂构件和大型储物架的抗震构造应符合相关专门标准的规定13.4建筑附属机电设备支架的基本抗震措施13.4.1附属于建筑的电梯照明和应急电源系统烟火监测和消防系统采暖和空资料编号气调节系统通信系统公用天线等与建筑结构的连接构件和部件的抗震措施应根据设防烈度建筑使用功能房屋高度结构类型和变形特征附属设备所处的位置和运转要求等按相关专门标准的要求经综合分析后确定下列附属机电设备的支架可无抗震设防要求:GB50011--2001重力不超过1.8kN的设备内径小于25mm的煤气管道和内径小于60mm的电气配管2矩形截面面积小于0.38m和圆形直径小于070m的风管吊杆计算长度不超过300mm的吊杆悬挂管道13.4.2建筑附属设备不应设置在可能导致其使用功能发生障碍等二次灾害的部位对于有隔振装置的设备应注意其强烈振动对连接件的影响并防止设备和建筑结构发生谐振现象@第123页共123页
@www.sin建筑附属机电设备的支架应具有足够的刚度和强度其与建筑结构应有可靠的连接和锚固应使设备在遭遇设防烈度地震影响后能迅速恢复运转13.4.3管道电缆通风管和设备的洞口设置应减少对主要承重结构构件的削弱洞口边缘应有补强措施管道和设备与建筑结构的连接应能应允许二者间有一定的相对变位oaec.com13.4.4建筑附属机电设备的基座或连接件应能将设备承受的地震作用全部传递到建筑结构上建筑结构中用以固定建筑附属机电设备预埋件锚固件的部位应采取加强措施以承受附属机电设备传给主体结构的地震作用13.4.5建筑内的高位水箱应与所在的结构构件可靠连接89度时按本规范第5.1.2条规定需采用时程分析的高层建筑尚宜计及水对建筑结构产生的附加地震作用效应建筑抗震设计规范13.4.6在设防烈度地震下需要连续工作的附属设备宜设置在建筑结构地震反应较小的部位相关部位的结构构件应采取相应的加强措施资料编号GB50011--2001@第124页共124页
@www.sin附录A我国主要城镇抗震设防烈度设计基本地震加速度和设计地震分组本附录仅提供我国抗震设防区各县级及县级以上城镇的中心地区建筑工程抗震oaec.com设计时所采用的抗震设防烈度设计基本地震加速度值和所属的设计地震分组注:本附录一般把设计地震第一二三组简称为第一组第二组第三组A.0.1首都和直辖市1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:北京(除昌平门头沟外的11个市辖区)平谷大兴延庆宁河汉沽2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:建筑抗震设计规范密云怀柔昌平门头沟天津(除汉沽大港外的12个市辖区)蓟县宝坻静海3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:大港上海(除金山外的15个市辖区)南汇奉贤4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:崇明金山重庆(14个市辖区)巫山奉节云阳忠县丰都长寿壁山*合川铜梁大足荣昌永川江津綦江南川黔江石柱巫溪注:1首都和直辖市的全部县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组*资料编号2上标指该城镇的中心位于本设防区和较低设防区的分界线下同A.0.2河北省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:廊坊(2个市辖区)唐山(5个市辖区)三河大厂香河丰南丰润GB50011--2001怀来涿鹿2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:邯郸(4个市辖区)邯郸县文安任丘河间大城涿州高碑店涞水固安永清玉田迁安卢龙滦县滦南唐海乐亭宣化蔚县阳原成安磁县临漳大名宁晋3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:石家庄(6个市辖区)保定(3个市辖区)张家口(4个市辖区)沧州(2个@第125页共125页
@www.sin市辖区)衡水邢台(2个市辖区)霸州雄县易县沧县张北万全怀安兴隆迁西抚宁昌黎青县献县广宗平乡鸡泽隆尧新河曲周肥乡馆陶广平高邑内丘邢台县赵县武安涉县赤城涞源定兴容城徐水安新高阳博野蠡县肃宁深泽安平饶阳魏县藁城栾城晋州深州武强辛集冀州任县柏乡巨鹿南和沙河临城oaec.com*泊头永年崇礼南宫第二组:秦皇岛(海港北戴河)清苑遵化安国4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:正定围场尚义灵寿无极平山鹿泉井陉元氏南皮吴桥景县东光第二组:承德(除鹰手营子外的2个市辖区)隆化承德县宽城青龙阜平建筑抗震设计规范满城顺平唐县望都曲阳定州行唐赞皇黄骅海兴孟村盐山阜城故城清河山海关沽源新乐武邑枣强威县第三组:丰宁滦平鹰手营子平泉临西邱县A.0.3山西省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:太原(6个市辖区)临汾忻州祁县平遥古县代县原平定襄阳曲太谷介休灵石汾西霍州洪洞襄汾晋中浮山永济清徐2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:大同(4个市辖区)朔州(朔城区)大同县怀仁浑源广灵应县资料编号山阴灵丘繁峙五台古交交城文水汾阳曲沃孝义侯马新绛*稷山绛县河津闻喜翼城万荣临猗夏县运城芮城平陆沁源*宁武GB50011--20013抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:长治(2个市辖区)阳泉(3个市辖区)长治县阳高天镇左云右玉神池寿阳昔阳安泽乡宁垣曲沁水平定和顺黎城潞城壶关第二组:平顺榆社武乡娄烦交口隰县蒲县吉县静乐盂县沁县陵川平鲁4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第二组:偏关河曲保德兴县临县方山柳林@第126页共126页
@www.sin第三组:晋城离石左权襄垣屯留长子高平阳城泽州五寨岢岚岚县中阳石楼永和大宁A.0.4内蒙自治区1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:*第一组:土默特右旗达拉特旗oaec.com2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:包头(除白云矿区外的5个市辖区)呼和浩特(4个市辖区)土默特左旗*乌海(3个市辖区)杭锦后旗磴口宁城托克托3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:喀喇沁旗五原乌拉特前旗临河固阳武川凉城和林格尔*赤峰(红山元宝山区)建筑抗震设计规范第二组:阿拉善左旗4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:集宁清水河开鲁傲汉旗乌特拉后旗卓资察右前旗丰镇*扎兰屯乌特拉中旗赤峰(松山区)通辽第三组:东胜准格尔旗5抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:满洲里新巴尔虎右旗莫力达瓦旗阿荣旗扎赉特旗翁牛特旗兴和商都察右后旗科左中旗科左后旗奈曼旗库伦旗乌审旗苏尼特右旗资料编号第二组:达尔罕茂明安联合旗阿拉善右旗鄂托克旗鄂托克前旗白云第三组:伊金霍洛旗杭锦旗四王子旗察右中旗A.0.5辽宁省GB50011--20011抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:普兰店东港2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:营口(4个市辖区)丹东(3个市辖区)海城大石桥瓦房店盖州金州3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:沈阳(9个市辖区)鞍山(4个市辖区)大连(除金州外的5个市辖区)朝阳(2个市辖区)辽阳(5个市辖区)抚顺(除顺城外的3个市辖区)铁岭(2个市辖区)盘锦(2个市辖区)盘山朝阳县辽阳县岫岩铁岭县凌源北票建平开原@第127页共127页
@www.sin抚顺县灯塔台安大洼辽中4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:本溪(4个市辖区)阜新(5个市辖区)锦州(3个市辖区)葫芦岛(3个市辖区)昌图西丰法库彰武铁法阜新县康平新民黑山北宁义县喀喇沁凌海兴城绥中建昌宽甸凤城庄河长海顺城oaec.com注:全省县级及县级以上设防城镇的设计地震分组除兴城绥中建昌南票为第二组外均为第一组A.0.6吉林省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:前郭尔罗斯松原2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:*建筑抗震设计规范大安3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:长春(6个市辖区)吉林(除丰满外的3个市辖区)白城乾安舒兰九台*永吉4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:四平(2个市辖区)辽源(2个市辖区)镇赉洮南延吉汪清图们珲春龙井和龙安图蛟河桦甸梨树磐石东丰辉南梅河口东辽榆树靖宇抚松长岭通榆德惠农安伊通公主岭扶余丰满注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组资料编号A.0.7黑龙江省1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:绥化萝北泰来GB50011--20012抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:哈尔滨(7个市辖区)齐齐哈尔(7个市辖区)大庆(5个市辖区)鹤岗(6个市辖区)牡丹江(4个市辖区)鸡西(6个市辖区)佳木斯(5个市辖区)七台河(3个市辖区)伊春(伊春区乌马河区)鸡东望奎穆棱绥芬河东宁宁安五大连池嘉荫汤原桦南桦川依兰勃利通河方正木兰巴彦延寿尚志宾县安达明水绥棱庆安兰西肇东肇州肇源呼兰阿城双**城五常讷河北安甘南富裕龙江黑河青冈海林注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组@第128页共128页
@www.sinA.0.8江苏省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第一组:宿迁宿豫*2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:新沂邳州睢宁oaec.com3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:扬州(3个市辖区)镇江(2个市辖区)东海沭阳泗洪江都大丰4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:南京(11个市辖区)淮安(除楚州外的3个市辖区)徐州(5个市辖区)铜山沛县常州(4个市辖区)泰州(2个市辖区)赣榆泗阳盱眙射阳江浦武进盐城盐都东台海安姜堰如皋如东扬中仪征兴化高邮建筑抗震设计规范六合句容丹阳金坛丹徒溧阳溧水昆山太仓第三组:连云港(4个市辖区)灌云5抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:南通(2个市辖区)无锡(6个市辖区)苏州(6个市辖区)通州宜兴江阴洪泽金湖建湖常熟吴江靖江泰兴张家港海门启东高淳丰县第二组:响水滨海阜宁宝应金湖第三组:灌南涟水楚州A.0.9浙江省资料编号1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:岱山嵊泗舟山(2个市辖区)2抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:GB50011--2001杭州(6个市辖区)宁波(5个市辖区)湖州嘉兴(2个市辖区)温州(3个市辖区)绍兴绍兴县长兴安吉临安奉化鄞县象山德清嘉善平湖海盐桐乡余杭海宁萧山上虞慈溪余姚瑞安富阳平阳苍南乐清永嘉泰顺景宁云和庆元洞头注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组A.0.10安徽省1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:五河泗县@第129页共129页
@www.sin2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:合肥(4个市辖区)蚌埠(4个市辖区)阜阳(3个市辖区)淮南(5个市辖区)枞阳怀远长丰六安(2个市辖区)灵壁固镇凤阳明光定远肥东**肥西舒城庐江桐城霍山涡阳安庆(3个市辖区)铜陵县3抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:oaec.com第一组:铜陵(3个市辖区)芜湖(4个市辖区)巢湖马鞍山(4个市辖区)滁州(2个市辖区)芜湖县砀山萧县亳州界首太和临泉阜南利辛蒙城凤台寿县颖上霍丘金寨天长来安全椒含山和县当涂无为繁昌池州岳西潜山太湖怀宁望江东至宿松南陵宣城郎溪广德泾县青阳石台第二组:濉溪淮北建筑抗震设计规范第三组:宿州A.0.11福建省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:金门*2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:厦门(7个市辖区)漳州(2个市辖区)晋江石狮龙海长泰漳浦东山诏安第二组:泉州(4个市辖区)3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:资料编号第一组:福州(除马尾外的4个市辖区)安溪南靖华安平和云霄第二组:莆田(2个市辖区)长乐福清莆田县平谭惠安南安马尾4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:GB50011--2001第一组:三明(2个市辖区)政和屏南霞浦福鼎福安柘荣寿宁周宁松溪宁德古田罗源沙县尤溪闽清闽侯南平大田漳平龙岩永定泰宁宁化长汀武平建宁将乐明溪清流连城上杭永安建瓯第二组:连江永泰德化永春仙游A.0.12江西省1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:寻乌会昌@第130页共130页
@www.sin2抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:南昌(5个市辖区)九江(2个市辖区)南昌县进贤余干九江县彭泽湖口星子瑞昌德安都昌武宁修水靖安铜鼓宜丰宁都石城瑞金安远定南龙南全南大余注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组oaec.comA.0.13山东省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:郯城临沐莒南莒县沂水安丘阳谷2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:临沂(3个市辖区)潍坊(4个市辖区)菏泽东明聊城苍山沂南*昌邑昌乐青州临驹诸城五莲长岛蓬莱龙口莘县鄄城寿光建筑抗震设计规范3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:烟台(4个市辖区)威海枣庄(5个市辖区)淄博(除博山外的4个市辖区)平原高唐茌平东阿平阴梁山郓城定陶巨野成武曹县广饶博兴高青桓台文登沂源蒙阴费县微山禹城冠县莱芜(2个***市辖区)单县夏津第二组:东营(2个市辖区)招远新泰栖霞莱州日照平度高密垦利**博山滨州平邑4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:德州宁阳陵县曲阜邹城鱼台乳山荣成兖州资料编号第二组:济南(5个市辖区)青岛(7个市辖区)泰安(2个市辖区)济宁(2个市辖区)武城乐陵庆云无棣阳信宁津沾化利津惠民商河临邑济阳齐河邹平章丘泗水莱阳海阳金乡滕州莱西即墨GB50011--2001第三组:胶南胶州东平汶上嘉祥临清长清肥城A.0.14河南省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:新乡(4个市辖区)新乡县安阳(4个市辖区)安阳县鹤壁(3个市辖区)原阳延津汤阴淇县卫辉获嘉范县辉县2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:郑州(6个市辖区)濮阳濮阳县长桓封丘修武武陟内黄浚*县滑县台前南乐清丰灵宝三门峡陕县林州@第131页共131页
@www.sin3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:洛阳(6个市辖区)焦作(4个市辖区)开封(5个市辖区)南阳(2个市辖区)开封县许昌县沁阳博爱孟州孟津巩义偃师济源新密新郑**民权兰考长葛温县荥阳中牟杞县许昌4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:oaec.com第一组:商丘(2个市辖区)信阳(2个市辖区)漯河平顶山(4个市辖区)登封义马虞城夏邑通许尉氏睢县宁陵柘城新安宜阳嵩县汝阳伊川禹州郏县宝丰襄城郾城鄢陵扶沟太康鹿邑郸城沈丘项城淮阳周口商水上蔡临颍西华西平栾川内乡镇平唐河邓州新野社旗平舆新县驻马店泌阳汝南桐柏淮滨息县正阳*遂平光山罗山潢川商城固始南召舞阳建筑抗震设计规范第二组:汝州睢县永城第三组:卢氏洛宁渑池A.0.15湖北省1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:竹溪竹山房县2抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:武汉(13个市辖区)荆州(2个市辖区)荆门襄樊(2个市辖区)襄阳十堰(2个市辖区)宜昌(4个市辖区)宜昌县黄石(4个市辖区)恩施咸宁麻城团风罗田英山黄冈鄂州浠水蕲春黄梅武穴郧西郧县丹江口资料编号谷城老河口宜城南漳保康神农架钟祥沙洋远安兴山巴东秭归当阳建始利川公安宣恩咸丰长阳宜都枝江松滋江陵石首监利洪湖孝感应城云梦天门仙桃红安安陆潜江嘉鱼大GB50011--2001**冶通山赤壁崇阳通城五峰京山注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组A.0.16湖南省1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:常德(2个市辖区)2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:岳阳(3个市辖区)岳阳县汨罗湘阴临澧澧县津市桃源安乡汉寿@第132页共132页
@www.sin3抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:长沙(5个市辖区)长沙县益阳(2个市辖区)张家界(2个市辖区)郴州(2个市辖区)邵阳(3个市辖区)邵阳县泸溪沅陵娄底宜章资兴平江宁乡新化冷水江涟源双峰新邵邵东隆回石门慈利华容南县临湘*沅江桃江望城溆浦会同靖州韶山江华宁远道县临武湘乡oaec.com***安化中方洪江注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组A.0.17广东省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:*汕头(5个市辖区)澄海潮安南澳徐闻潮州2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:建筑抗震设计规范揭阳揭东潮阳饶平3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:广州(除花都外的9个市辖区)深圳(6个市辖区)湛江(4个市辖区)汕尾海丰普宁惠来阳江阳东阳西茂名化州廉江遂溪吴川丰顺南**海顺德中山珠海斗门电白雷州佛山(2个市辖区)江门(2个市辖区)**新会陆丰4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:韶关(3个市辖区)肇庆(2个市辖区)花都河源揭西东源梅州东莞清远清新南雄仁化始兴乳源曲江英德佛冈龙门龙川平远资料编号大埔从化梅县兴宁五华紫金陆河增城博罗惠州惠阳惠东三水四会云浮云安高要高明鹤山封开郁南罗定信宜新兴*开平恩平台山阳春高州翁源连平和平蕉岭新丰GB50011--2001注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组A.0.18广西自治区1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:灵山田东2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:*玉林兴业横县北流百色田阳平果隆安浦北博白乐业3抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:南宁(6个市辖区)桂林(5个市辖区)柳州(5个市辖区)梧州(3个市辖区)钦@第133页共133页
@www.sin州(2个市辖区)贵港(2个市辖区)防城港(2个市辖区)北海(2个市辖区)兴安灵川临桂永福鹿寨天峨东兰巴马都安大化马山融安象州武宣桂平平南上林宾阳武鸣大新扶绥邕宁东兴合浦钟山贺州藤县苍梧容县岑溪陆川凤山凌云田林隆林西林德保靖西那坡天等崇左上思龙州宁明融水凭祥全州oaec.com注:全自治区县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组A.0.19海南省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:海口(3个市辖区)琼山2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:文昌定安建筑抗震设计规范3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:澄迈4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:临高琼海儋州屯昌5抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:三亚万宁琼中昌江白沙保亭陵水东方乐东通什注:全省县级及县级以上设防城镇设计地震分组均为第一组A.0.20四川省1抗震设防烈度不低于9度设计基本地震加速度值不小于0.40g:资料编号第一组:康定西昌2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第一组:冕宁*GB50011--20013抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:松潘道孚泸定甘孜炉霍石棉喜德普格宁南德昌理塘第二组:九寨沟4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:宝兴茂县巴塘德格马边雷波第二组:越西雅江九龙平武木里盐源会东新龙第三组:天全荥经汉源昭觉布拖丹巴芦山甘洛@第134页共134页
@www.sin5抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:成都(除龙泉驿清白江的5个市辖区)乐山(除金口河外的3个市辖区)自贡(4个市辖区)宜宾宜宾县北川安县绵竹汶川都江堰双流新津青神峨边沐川屏山理县得荣新都*第二组:攀枝花(3个市辖区)江油什邡彭州郫县温江大邑崇州邛oaec.com崃蒲江彭山丹棱眉山洪雅夹江峨嵋山若尔盖色达壤塘马尔*康石渠白玉金川黑水盐边米易乡城稻城金口河朝天区第三组:青川雅安名山美姑金阳小金会理6抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:泸州(3个市辖区)内江(2个市辖区)德阳宣汉达州达县大竹邻水渠县广安华蓥隆昌富顺泸县南溪江安长宁高县珙县建筑抗震设计规范兴文叙永古蔺金堂广汉简阳资阳仁寿资中犍为荣县威远南江通江万源巴中苍溪阆中仪陇西充南部盐亭三台射洪大英乐至旺苍龙泉驿清白江第二组:绵阳(2个市辖区)梓潼中江阿坝筠连井研第三组:广元(除朝天区外的2个市辖区)剑阁罗江红原A.0.21贵州省1抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:望谟第二组:威宁资料编号2抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:贵阳(除白云外的5个市辖区)凯里毕节安顺都匀六盘水黄平福泉贵定麻江清镇龙里平坝纳雍织金水城普定六枝镇GB50011--2001宁惠水长顺关岭紫云罗甸兴仁贞丰安龙册亨金沙印江赤*水习水思南第二组:赫章普安晴隆兴义第三组:盘县A.0.22云南省1抗震设防烈度不低于9度设计基本地震加速度值不小于0.40g:第一组:寻甸东川第二组:澜沧@第135页共135页
@www.sin2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第一组:剑川嵩明宜良丽江鹤庆永胜潞西龙陵石屏建水第二组:耿马双江沧源勐海西盟孟连3抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:石林玉溪大理永善巧家江川华宁峨山通海洱源宾oaec.com川弥渡祥云会泽南涧第二组:昆明(除东川外的4个市辖区)思茅保山马龙呈贡澄江晋宁**易门漾濞巍山云县腾冲施甸瑞丽梁河安宁凤庆陇川第三组:景洪永德镇康临沧4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:*第一组:中甸泸水大关新平建筑抗震设计规范第二组:沾益个旧红河元江禄丰双柏开远盈江永平昌宁宁*蒗南华楚雄勐腊华坪景东第三组:曲靖弥勒陆良富民禄劝武定兰坪云龙景谷普洱5抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:盐津绥江德钦水富贡山第二组:昭通彝良鲁甸福贡永仁大姚元谋姚安牟定墨江绿春镇沅江城金平第三组:富源师宗泸西蒙自元阳维西宣威6抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:资料编号第一组:威信镇雄广南富宁西畴麻栗坡马关第二组:丘北砚山屏边河口文山第三组:罗平GB50011--2001A.0.23西藏自治区1抗震设防烈度不低于9度设计基本地震加速度值不小于0.40g:第二组:当雄墨脱2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第一组:申扎第二组:米林波密3抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:普兰聂拉木萨嘎@第136页共136页
@www.sin第二组:拉萨堆龙德庆尼木仁布尼玛洛隆隆子错那曲松第三组:那曲林芝(八一镇)林周4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:札达吉隆拉孜谢通门亚东洛扎昂仁第二组:日土江孜康马白朗扎囊措美桑日加查边坝八宿丁oaec.com**青类乌齐乃东琼结贡嘎朗县达孜日喀则噶尔第三组:南木林班戈浪卡子墨竹工卡曲水安多聂荣5抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:改则措勤仲巴定结芒康第二组:昌都定日萨迦岗巴巴青工布江达索县比如嘉黎察雅左贡察隅江达贡觉建筑抗震设计规范6抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:革吉A.0.24陕西省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:西安(8个市辖区)渭南华县华阴潼关大荔第二组:陇县2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:咸阳(3个市辖区)宝鸡(2个市辖区)高陵千阳岐山凤翔扶风武功兴平周至眉县宝鸡县三原富平澄城蒲城泾阳礼泉长安资料编号户县蓝田韩城合阳第二组:凤县3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:GB50011--2001第一组:安康平利乾县洛南**第二组:白水耀县淳化麟游永寿商州铜川(2个市辖区)柞水第三组:太白留坝勉县略阳4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:延安清涧神木佳县米脂绥德安塞延川延长定边吴*旗志丹甘泉富县商南旬阳紫阳镇巴白河岚皋镇坪子长第二组:府谷吴堡洛川黄陵旬邑洋县西乡石泉汉阴宁陕汉中南郑城固@第137页共137页
@www.sin第三组:宁强宜川黄龙宜君长武彬县佛坪镇安丹凤山阳A.0.25甘肃省1抗震设防烈度不低于9度设计基本地震加速度值不小于0.40g:第一组:古浪2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:oaec.com第一组:天水(2个市辖区)礼县西和3抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:宕昌文县肃北武都第二组:兰州(5个市辖区)成县舟曲徽县康县武威永登天祝景泰靖远陇西武山秦安清水甘谷漳县会宁静宁庄浪张家川通渭华亭建筑抗震设计规范4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:康乐嘉峪关玉门酒泉高台临泽肃南第二组:白银(2个市辖区)永靖岷县东乡和政广河临谭卓尼迭部临洮渭源皋兰崇信榆中定西金昌两当阿克塞民乐永昌第三组:平凉5抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:张掖合作玛曲金塔积石山第二组:敦煌安西山丹临夏临夏县夏河碌曲泾川灵台第三组:民勤镇原环县资料编号6抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第二组:华池正宁庆阳合水宁县第三组:西峰GB50011--2001A.0.26青海省1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:玛沁第二组:玛多达日2抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第一组:祁连玉树第二组:甘德门源3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:@第138页共138页
@www.sin第一组:乌兰治多称多杂多囊谦第二组:西宁(4个市辖区)同仁共和德令哈海晏湟源湟中平安民和化隆贵德尖扎循化格尔木贵南同德河南曲麻莱久治班玛天峻刚察第三组:大通互助乐都都兰兴海oaec.com4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第二组:泽库A.0.27宁夏自治区1抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第一组:海原2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:建筑抗震设计规范第一组:银川(3个市辖区)石嘴山(3个市辖区)吴忠惠农平罗贺兰永宁青铜峡泾源灵武陶乐固原第二组:西吉中卫中宁同心隆德3抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:第三组:彭阳4抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第三组:盐池A.0.28新疆自治区1抗震设防烈度不低于9度设计基本地震加速度值不小于0.40g:资料编号第二组:乌恰塔什库尔干2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第二组:阿图什喀什疏附GB50011--20013抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第一组:乌鲁木齐(7个市辖区)乌鲁木齐县温宿阿克苏柯坪米泉乌苏*特克斯库车巴里坤青河富蕴乌什第二组:尼勒克新源巩留精河奎屯沙湾玛纳斯石河子独山子第三组:疏勒伽师阿克陶英吉沙4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:*第一组:库尔勒新和轮台和静焉耆博湖巴楚昌吉拜城阜康*木垒@第139页共139页
@www.sin第二组:伊宁伊宁县霍城察布查尔呼图壁第三组:岳普湖5抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:吐鲁番和田和田县昌吉吉木萨尔洛浦奇台伊吾鄯善托克逊和硕尉犁墨玉策勒哈密oaec.com第二组:克拉玛依(克拉玛依区)博乐温泉阿合奇阿瓦提沙雅第三组:莎车泽普叶城麦盖堤皮山6抗震设防烈度为6度设计基本地震加速度值为0.05g:第一组:于田哈巴河塔城额敏福海和布克赛尔乌尔禾第二组:阿勒泰托里民丰若羌布尔津吉木乃裕民白碱滩第三组:且末建筑抗震设计规范A.0.29港澳特区和台湾省1抗震设防烈度不低于9度设计基本地震加速度值不小于0.40g:第一组:台中第二组:苗栗云林嘉义花莲2抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.30g:第二组:台北桃园台南基隆宜兰台东屏东3抗震设防烈度为8度设计基本地震加速度值为0.20g:第二组:高雄澎湖4抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.15g:资料编号第一组:香港5抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度值为0.10g:第一组:澳门GB50011--2001@第140页共140页
@www.sin附录B高强混凝土结构抗震设计要求B.0.1高强混凝土结构所采用的混凝土强度等级应符合本规范第3.9.3条的规定其抗震设计除应符合普通混凝土结构抗震设计要求外尚应符合本附录的规定oaec.comB.0.2结构构件截面剪力设计值的限值中含有混凝土轴心抗压强度设计值(fc)的项应乘以混凝土强度影响系数(c)其值混凝土强度等级为C50时取1.0C80时取0.8介于C50和C80之间时取其内插值结构构件受压区高度计算和承载力验算时公式中含有混凝土轴心抗压强度设计值(fc)的项也应按国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定乘以相应的混凝土强度影响系数B.0.3高强混凝土框架的抗震构造措施应符合下列要求:建筑抗震设计规范1梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于3%(HRB335级钢筋)和2.6%(HRB400级钢筋)梁端箍筋加密区的箍筋最小直径应比普通混凝土梁箍筋的最小直径增大2mm2柱的轴压比限值宜按下列规定采用:不超过C60混凝土的柱可与普通混凝土柱相同C65C70混凝土的柱宜比普通混凝土柱减小0.05C75C80混凝土的柱宜比普通混凝土柱减小0.13当混凝土强度等级大于C60时柱纵向钢筋的最小总配筋率应比普通混凝土柱增大0.1%资料编号4柱加密区的最小配箍特征值宜按下列规定采用:混凝土强度等级高于C60时箍筋宜采用复合箍复合螺旋箍或连续复合矩形螺旋箍1)轴压比不大于0.6时宜比普通混凝土柱大0.02GB50011--20012)轴压比大于0.6时宜比普通混凝土柱大0.03B.0.4当混凝土强度等级大于C60时抗震墙约束边缘构件的配箍特征值宜比轴压比相同的普通混凝土抗震墙增加0.02@第141页共141页
@www.sin附录C预应力混凝土结构抗震设计要求C.1一般要求C.1.1本附录适用于678度时先张法和后张有粘结预应力混凝土结构的抗震设oaec.com计9度时应进行专门研究无粘结预应力混凝土结构的抗震设计应符合专门的规定C.1.2抗震设计时框架的后张预应力构件宜采用有粘结预应力筋C.1.3后张预应力筋的锚具不宜设置在梁柱节点核芯区C.2预应力框架结构C.2.1预应力混凝土框架梁应符合下列规定:建筑抗震设计规范1后张预应力混凝土框架梁中应采用预应力筋和非预应力筋混合配筋方式按下式计算的预应力强度比一级不宜大于0.55二三级不宜大于0.75Afppyλ=(C.2.1)Af+AfppySy式中预应力强度比ApAs分别为受拉区预应力筋非预应力筋截面面积fpy预应力筋的抗拉强度设计值fy非预应力筋的抗拉强度设计值资料编号2预应力混凝土框架梁端纵向受拉钢筋按非预应力钢筋抗拉强度设计值换算的配筋率不应大于2.5%且考虑受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比一级不应大于0.25二三级不应大于0.35GB50011--20013梁端截面的底面和顶面非预应力钢筋配筋量的比值除按计算确定外一级不应小于1.0二三级不应小于0.8同时底面非预应力钢筋配筋量不应低于毛截面面积的0.2%C.2.2预应力混凝土悬臂梁应符合下列规定:1悬臂梁的预应力强度比可按本附录第C.2.1条1款的规定采用考虑受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比可按本附录第C.2.1条2款的规定采用2悬臂梁梁底和梁顶非预应力筋配筋量的比值除按计算确定外不应小于1.0且底面非预应力筋配筋量不应低于毛截面面积的0.2%@第142页共142页
@www.sinC.2.3预应力混凝土框架柱应符合下列规定:1预应力混凝土大跨度框架顶层边柱宜采用非对称配筋一侧采用混合配筋另一侧仅配置普通钢筋2预应力框架柱应符合本规范第6.2节调整框架柱内力组合设计值的相应要求oaec.com3预应力混凝土框架柱的截面受压区高度和有效高度之比一级不应大于0.25二三级不应大于0.354预应力框架柱箍筋应沿柱全高加密建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第143页共143页
@www.sin附录D框架梁柱节点核芯区截面抗震验算D.1一般框架梁柱节点D.1.1一二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值应按下列公式确定:oaec.comηjbΣMbhb0−a′sV=1−(D.1.1-1)jh−a′H−hb0scb9度时和一级框架结构尚应符合1.15ΣMh−a′buEb0sV=1−(D.1.1-2)jh−a′H−hb0scb式中Vj梁柱节点核芯区组合的剪力设计值建筑抗震设计规范hb0梁截面的有效高度节点两侧梁截面高度不等时可采用平均值as梁受压钢筋合力点至受压边缘的距离Hc柱的计算高度可采用节点上下柱反弯点之间的距离hb梁的截面高度节点两侧梁截面高度不等时可采用平均值jb节点剪力增大系数一级取1.35二级取1.2Mb节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和一级时节点左右梁端均为负弯矩绝对值较小的弯矩应取零Mbua节点左右梁端反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应资料编号的弯矩值之和根据实配钢筋面积(计入受压筋)和材料强度标准值确定D.1.2核芯区截面有效验算宽度应按下列规定采用:1核芯区截面有效验算宽度当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度GB50011--2001的1/2时可采用该侧柱截面宽度当小于柱截面宽度的1/2时可采用下列二者的较小值:b=b+0.5h(D.1.2-1)jbcb=b(D.0.2-2)jC式中bj节点核芯区的截面有效验算宽度bb梁截面宽度hc验算方向的柱截面高度@第144页共144页
@www.sinbc验算方向的柱截面宽度2当梁柱的中线不重合且偏心距不大于柱宽的1/4时核芯区的截面有效验算宽度可采用上款和下式计算结果的较小值b=0.5(b+b)+0.25h−e(D.1.2-3)jbccoaec.com式中e梁与柱中线偏心距D.1.3节点核芯区组合的剪力设计值应符合下列要求:1V(0.30ηfbh)(D.1.3)jjcjjγRE式中j正交梁的约束影响系数楼板为现浇梁柱中线重合四侧各梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2且正交方向梁高度不小于框架梁高度的3/4时可采用1.59度时宜采用1.25其他情况均采用1.0建筑抗震设计规范hj节点核芯区的截面高度可采用验算方向的柱截面高度RE承载力抗震调整系数可采用0.85D.1.4节点核芯区截面抗震受剪承载力应采用下列公式验算:1bjhb0−a′sV1.1ηfbh+0.05ηN+fA(D.1.4-1)jγjtjjjbyvsvjsREc1hb0−a′s9度时V0.9ηfbh+fA(D.1.4-2)jjtjjyvsvjγREs式中N对应于组合剪力设计值的上柱组合轴向压力较小值其取值不应大于柱的资料编号截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值的乘积的50%当N为拉力时取N=0fyv箍筋的抗拉强度设计值ft混凝土轴心抗拉强度设计值GB50011--2001Asvj核芯区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋的总截面面积S箍筋间距D.2扁梁框架的梁柱节点D.2.1扁梁框架的梁宽大于柱宽时梁柱节点应符合本段的规定D.2.2扁梁框架的梁柱节点核芯区应根据梁纵筋在柱宽范围内外的截面面积比例对柱宽以内和柱宽以外的范围分别验算受剪承载力D.2.3核芯区验算方法除应符合一般框架梁柱节点的要求外尚应符合下列要求:@第145页共145页
@www.sin1按本附录式(D.1.3)验算核芯区剪力限值时核芯区有效宽度可取梁宽与柱宽之和的平均值2四边有梁的约束影响系数验算柱宽范围内核芯区的受剪承载力时可取1.5验算柱宽范围外核芯区的受剪承载力时宜取1.03验算核芯区受剪承载力时在柱宽范围内的核芯区轴向力的取值可与一般oaec.com梁柱节点相同柱宽以外的核芯区可不考虑轴力对受剪承载力的有利作用4锚入柱内的梁上部钢筋宜大于其全部截面面积的60%D.3圆柱框架的梁柱节点D.3.1梁中线与柱中线重合时圆柱框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值应符合下列要求:1V(0.30ηfA)(D.3.1)建筑抗震设计规范jjcjγRE式中j正交梁的约束影响系数按本附录D.1.3确定其中柱截面宽度按柱直径采用:2Aj节点核芯区有效截面面积梁宽(bb)不小于柱直径(D)之半时取Aj=0.8D梁宽(bb)小于柱直径(D)之半且不小于0.4D时取Aj=0.8D(bb+D/2)D.3.2梁中线与柱中线重合时圆柱框架梁柱节点核芯区截面抗震受剪承载力应采用下列公式验算:1Nhb0−a′shb0−a′sV1.5ηfA+0.05ηA+1.57fA+fAjjtjj2jyvshyvsvj资料编号γREDss(D.3.2-1)1hb0−a′shb0−a′s9度时V1.2ηfA+1.57fA+fA(D.3.2-2)jjtjyvshyvsvjγREssGB50011--2001式中Ash单根圆形箍筋的截面面积Asvj同一截面验算方向的拉筋和非圆形箍筋的总截面面积D圆柱截面直径N轴向力设计值按一般梁柱节点的规定取值@第146页共146页
@www.sin附录E转换层结构抗震设计要求E.1矩形平面抗震墙结构框支层楼板设计要求E.1.1框支层应采用现浇楼板厚度不宜小于180mm混凝土强度等级不宜低于oaec.comC30应采用双层双向配筋且每层每个方向的配筋率不应小于0.25%E.1.2部分框支抗震墙结构的框支层楼板剪力设计值应符合下列要求:1f(0.1fcbftf)(E.1.2)γRE式中Vf由不落地抗震墙传到落地抗震墙处按刚性楼板计算的框支层楼板组合的剪力设计值8度时应乘以增大系数27度时应乘以增大系数1.5验算落地抗震墙建筑抗震设计规范时不考虑此项增大系数bftf分别为框支层楼板的宽度和厚度RE承载力抗震调整系数可采用0.85E.1.3部分框支抗震墙结构的框支层楼板与落地抗震墙交接截面的受剪承载力应按下列公式验算:1f(fyAs)(E.1.3)γRE式中As穿过落地抗震墙的框支层楼盖(包括梁和板)的全部钢筋的截面面积资料编号E.1.4框支层楼板的边缘和较大洞口周边应设置边梁其宽度不宜小于板厚的2倍纵向钢筋配筋率不应小于1%钢筋接头宜采用机械连接或焊接楼板的钢筋应锚固在边梁内GB50011--2001E.1.5对建筑平面较长或不规则及各抗震墙内力相差较大的框支层必要时可采用简化方法验算楼板平面内的受弯受剪承载力E.2筒体结构转换层抗震设计要求E.2.1转换层上下的结构质量中心宜接近重合(不包括裙房)转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2E.2.2转换层上部的竖向抗侧力构件(墙柱)宜直接落在转换层的主结构上E.2.3厚板转换层结构不宜用于7度及7度以上的高层建筑E.2.4转换层楼盖不应有大洞口在平面内宜接近刚性@第147页共147页
@www.sinE.2.5转换层楼盖与筒体抗震墙应有可靠的连接转换层楼板的抗震验算和构造宜符合本附录E.1对框支层楼板的有关规定E.2.68度时转换层结构应考虑竖向地震作用E.2.79度时不应采用转换层结构oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第148页共148页
@www.sin附录F配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋抗震设计要求oaec.comF.1一般要求F.1.1本附录适用的配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋的最大高度应符合表F.1.1-1规定且房屋总高度与总宽度的比值不宜超过表F.1.1-2的规定对横墙较少或建造于类场地的房屋适用的最大高度应适当降低表F.1.1-1配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋适用的最大高度(m)最小墙厚(mm)6度7度8度190544530注房屋高度超过表内高度时应根据专门研究采取有效的加强措施建筑抗震设计规范表F.1.1-2配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋的最大高宽比烈度6度7度8度最大高宽比543F.1.2配筋小型空心砌块抗震墙房屋应根据抗震设防分类抗震设防烈度和房屋高度采用不同的抗震等级并应符合相应的计算和构造措施要求丙类建筑的抗震等级宜按表F.1.2确定:表F.1.2配筋小型空心砌块抗震墙房屋的抗震等级烈度6度7度日度资料编号高度(m)242424242424抗震等级四三三二二一注接近或等于高度分界时可结合房屋不规则程度及和场地地基条件确定抗震等级GB50011--2001F.1.3房屋应避免采用本规范第3.4节规定的不规则建筑结构方案并应符合下列要求:1平面形状宜简单规则凹凸不宜过大竖向布置宜规则均匀避免过大的外挑和内收2纵横向抗震墙宜拉通对直每个墙段不宜太长每个独立墙段的总高度与墙段长度之比不宜小于2门洞口宜上下对齐成列布置3房屋抗震横墙的最大间距应符合表F.1.3的要求:@第149页共149页
@www.sin表F.1.3抗震横墙的最大间距烈度6度7度8度最大间距(m)151511F.1.4房屋宜选用规则合理的建筑结构方案不设防震缝当需要防震缝时其最小宽度应符合下列要求:oaec.com当房屋高度不超过20m时可采用70mm当超过20m时6度7度8度相应每增加6m5m和4m宜加宽20mmF.2计算要点F.2.1配筋小型空心砌块抗震墙房屋抗震计算时应按本节规定调整地震作用效应6度时可不做抗震验算F.2.2配筋小型空心砌块抗震墙承载力计算时底部加强部位截面的组合剪力设计建筑抗震设计规范值应按下列规定调整:V=VWVW(F.2.2)式中V抗震墙底部加强部位截面组合的剪力设计值Vw抗震墙底部加强部位截面组合的剪力计算值vw剪力增大系数一级取1.6二级取1.4三级取1.2四级取1.0F.2.3配筋小型空心砌块抗震墙截面组合的剪力设计值应符合下列要求:剪跨比大于21V(0.2fbh)(F.2.3-1)gcwwγ资料编号RE剪跨比不大于21V(0.15fbh)(F.2.3-2)gcwwγGB50011--2001RE式中fgc灌芯小砌块砌体抗压强度设计值满灌时可取2倍砌块砌体抗压强度设计值bw抗震墙截面宽度hw抗震墙截面高度RE承载力抗震调整系数取0.85注:剪跨比应按本规范式(6.2.9-3)计算F.2.4偏心受压配筋小型空心砌块抗震墙截面受剪承载力应按下列公式验算:@第150页共150页
@www.sin11AsbV(0.48fbh+0.1N)+0.72fh)(F.2.4-1)gvwwyhw0γREλ−0.5s1Asb0.5V0.72fh(F.2.4-2)yhw0γREs式中N抗震墙轴向压力设计值取值不大于0.2fgcbwhwoaec.com计算截面处的剪跨比取=M/Vhw当小于1.5时取1.5当大于2.2时取2.20.55fgv灌芯小砌块砌体抗剪强度设计值可取fgv=0.2fgcAsh同一截面的水平钢筋截面面积s水平分布筋间距fyh水平分布筋抗拉强度设计值建筑抗震设计规范hw0抗震墙截面有效高度RE承载力抗震调整系数取0.85F.2.5配筋小型空心砌块抗震墙跨高比大于2.5的连梁宜采用钢筋混凝土连梁其截面组合的剪力设计值和斜截面受剪承载力应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010对连梁的有关规定F.3抗震构造措施F.3.1配筋小型空心砌块抗震墙房屋的灌芯混凝土应采用塌落度大流动性和和易性好并与砌块结合良好的混凝土灌芯混凝土的强度等级不应低于C20资料编号F.3.2配筋小型空心砌块房屋的墙段底部(高度不小于房屋高度的1/6且不小于二层的高度)应按加强部位配置水平和竖向钢筋F.3.3配筋小型空心砌块抗震墙横向和竖向分布钢筋的配置应符合下列要求:GB50011--20011竖向钢筋可采用单排布置最小直径12mm其最大间距600mm顶层和底层应适当减小2水平钢筋宜双排布置最小直径8mm其最大间距600mm顶层和底层不应大于400mm3竖向横向的分布钢筋的最小配筋率一级均不应小于0.13%二级的一般部位不应小于0.10%加强部位不宜小于0.13%三四级均不应小于0.10%F.3.4配筋小型空心砌块抗震墙内竖向和水平分布钢筋的搭接长度不应小于48倍@第151页共151页
@www.sin钢筋直径锚固长度不应小于42倍钢筋直径F.3.5配筋小型空心砌块抗震墙在重力荷载代表值下的轴压比一级不宜大于0.5二三级不宜大于0.6F.3.6配筋小型空心砌块抗震墙的压应力大于0.5倍灌芯小砌块砌体抗压强度设计值(fgc)时在墙端应设置长度不小于3倍墙厚的边缘构件其最小配筋应符合表F.3.6oaec.com的要求:表F.3.6配筋小型空心砌块抗震墙边缘构件的配筋要求加强部位纵向一般部位纵向抗震等级箍筋最小直径箍筋最大间距钢筋最小量钢筋最小量一3203188200mm二3183168200mm三3163148200mm四3143128200mm建筑抗震设计规范F.3.7配筋小型空心砌块抗震墙连梁的抗震构造应符合下列要求:1连梁的纵向钢筋锚入墙内的长度一二级不应小于1.15倍锚固长度三级不应小于1.05倍锚固长度四级不应小于锚固长度且不应小于600mm2连梁的箍筋设置沿梁全长均应符合框架梁端箍筋加密区的构造要求3顶层连梁的纵向钢筋锚固长度范围内应设置间距不大于200mm的箍筋直径与该连梁的箍筋直径相同4跨高比不大于2.5的连梁自梁顶面下200mm至梁底面上200mm的范围内应增设水平分布钢筋其间距不大于200mm每层分布筋的数量一级不少于2资料编号12二四级不少于210水平分布筋伸入墙内的长度不应小于30倍钢筋直径和300mm5配筋小型空心砌块抗震墙的连梁内不宜开洞需要开洞时应符合下列要求:GB50011--20011)在跨中梁高1/3处预埋外径不大于200mm的钢套管2)洞口上下的有效高度不应小于1/3梁高且不小于200mm3)洞口处应配置补强钢筋被洞口削弱的截面应进行受剪承载力验算F.3.8楼盖的构造应符合下列要求:1配筋小型空心砌块房屋的楼屋盖宜采用现浇钢筋混凝土板抗震等级为四级时也可采用装配整体式钢筋混凝土楼盖2各楼层均应设置现浇钢筋混凝土圈梁其混凝土强度等级应为砌块强度等级的二倍现浇楼板的圈梁截面高度不宜小于200mm装配整体式楼板的板底圈梁截@第152页共152页
@www.sin面高度不宜小于120mm其纵向钢筋直径不应小于砌体的水平分布钢筋直径箍筋直径不应小于8mm间距不应大于200mmoaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第153页共153页
@www.sin附录G多层钢结构厂房抗震设计要求G.0.1多层钢结构厂房的布置应符合本规范第8.1.48.1.7条的有关要求尚应符合下列规定:oaec.com1平面形状复杂各部分构架高度差异大或楼层荷载相差悬殊时应设防震缝或采取其他措施2料斗等设备穿过楼层且支承在该楼层时其运行装料后的设备总重心宜接近楼层的支点处同一设备穿过两个以上楼层时应选择其中的一层作为支座必要时可另选一层加设水平支承点3设备自承重时厂房楼层应与设备分开表G.0.1楼层水平支撑设置要求建筑抗震设计规范楼面荷载标准值楼面荷载标准值2项次楼面结构类型21kN/m10kN/m或较大集中荷载钢与混凝土组仅有小孔不需设水平支撑不需设水平支撑合楼面现浇装楼板1配整体式楼板与有大孔楼应在开孔周围柱网区格内应在开孔周围柱网区格钢梁有可靠连接板设水平支撑内设水平支撑铺金属板(与主梁有可靠连2宜设水平支撑应设水平支撑接)3铺活动格栅板应设水平支撑应设水平支撑注1楼面荷载系指除结构自重外的活荷载管道及电缆等资料编号2各行业楼层面板开孔不尽相同大小孔的划分宜结合工程具体情况确定367度设防时,铺金属板与主梁有可靠连接可不设置水平支撑4厂房的支撑布置应符合下列要求:GB50011--20011)柱间支撑宜布置在荷载较大的柱间且在同一柱间上下贯通不贯通时应错开开间后连续布置并宜适当增加相近楼层屋面的水平支撑确保支撑承担的水平地震作用能传递至基础2)有抽柱的结构宜适当增加相近楼层屋面的水平支撑并在相邻柱间设置竖向支撑3)柱间支撑杆件应采用整根材料超过材料最大长度规格时可采用对接焊缝等强拼接柱间支撑与构件的连接不应小于支撑杆件塑性承载力的1.2倍@第154页共154页
@www.sin5厂房楼盖宜采用压型钢板与现浇钢筋混凝土的组合楼板亦可采用钢铺板6当各榀框架侧向刚度相差较大柱间支撑布置又不规则时应设楼层水平支撑其他情况楼层水平支撑的设置应按表G.0.1确定G.0.2厂房的抗震计算除应符合本规范第8.2节有关要求外尚应符合下列规定:1地震作用计算时重力荷载代表值和可变荷载组合值系数除应符合本规范oaec.com第5章规定外尚应根据行业的特点对楼面检修荷载成品或原料堆积楼面荷载设备和料斗及管道内的物料等采用相应的组合值系数2直接支承设备和料斗的构件及其连接应计入设备等产生的地震作用:1)设备与料斗对支承构件及其连接产生的水平地震作用可按下式确定:F=aλG(G.0.2-1)smaxeqλ=1.0+H/H(G.0.2-2)Xn建筑抗震设计规范式中Fs设备或料斗重心处的水平地震作用标准值max水平地震影响系数最大值Geq设备或料斗的重力荷载代表值放大系数Hx建筑基础至设备或料斗重心的距离Hn建筑基础底至建筑物顶部的距离2)此水平地震作用对支承构件产生的弯矩扭矩取设备或料斗重心至支承构件形心距离计算资料编号3有压型钢板的现浇钢筋混凝土楼板板面开孔较小且用栓钉等抗剪连接件与钢梁连接时可将楼盖视为刚性楼盖G.0.3多层钢结构厂房的抗震构造措施除应符合本规范第8.38.4节有关要求外GB50011--2001尚应符合下列要求:1多层厂房钢框架与支撑的连接可采用焊接或高强度螺栓连接纵向柱间支撑和屋面水平支撑布置应符合下列要求:1)纵向柱间支撑宜设置于柱列中部附近2)屋面的横向水平支撑和顶层的柱间支撑宜设置在厂房单元端部的同一柱间内当厂房单元较长时应每隔35个柱间设置一道2厂房设置楼层水平支撑时其构造宜符合下列要求:1)水平支撑可设在次梁底部但支撑杆端部应与楼层轴线上主梁的腹板和下翼@第155页共155页
@www.sin缘同时相连2)楼层水平支撑的布置应与柱间支撑位置相协调3)楼层轴线上的主梁可作为水平支撑系统的弦杆斜杆与弦杆夹角宜在3060之间4)在柱网区格内次梁承受较大的设备荷载时应增设刚性系杆将设备重力的oaec.com地震作用传到水平支撑弦杆(轴线上的主梁)或节点上建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第156页共156页
@www.sin附录H单层厂房横向平面排架地震作用效应调整oaec.comH.1基本自振周期的调整H.1.1按平面排架计算厂房的横向地震作用时排架的基本自振周期应考虑纵墙及屋架与柱连接的固结作用可按下列规定进行调整:1由钢筋混凝土屋架或钢屋架与钢筋混凝土柱组成的排架有纵墙时取周期计算值的80%无纵墙时取90%2由钢筋混凝土屋架或钢屋架与砖柱组成的排架取周期计算值的90%3由木屋架钢木屋架或轻钢屋架与砖柱组成排架取周期计算值建筑抗震设计规范H.2排架柱地震剪力和弯矩的调整系数H.2.1钢筋混凝土屋盖的单层钢筋混凝柱厂房按H.1.1确定基本自振周期且按平面排架计算的排架柱地震剪力和弯矩当符合下列要求时可考虑空间工作和扭转影响并按H.2.3的规定调整:17度和8度2厂房单元屋盖长度与总跨度之比小于8或厂房总跨度大于12m3山墙的厚度不小于240mm开洞所占的水平截面积不超过总面积50%并与屋盖系统有良好的连接资料编号4柱顶高度不大于15m注:1.屋盖长度指山墙到山墙的间距仅一端有山墙时应取所考虑排架至山墙的距离2.高低跨相差较大的不等高厂房总跨度可不包括低跨GB50011--2001H.2.2钢筋混凝土屋盖和密铺望板瓦木屋盖的单层砖柱厂房按H.1.1确定基本自振周期且按平面排架计算的排架柱地震剪力和弯矩当符合下列要求时可考虑空间工作并按第H.2.3条的规定调整:17度和8度2两端均有承重山墙3山墙或承重(抗震)横墙的厚度不小于240mm开洞所占的水平截面积不超过总面积50%并与屋盖系统有良好的连接@第157页共157页
@www.sin4山墙或承重(抗震)横墙的长度不宜小于其高度5单元屋盖长度与总跨度之比小于8或厂房总跨度大于12m注:屋盖长度指山墙到山墙或承重(抗震)横墙的间距H.2.3排架柱的剪力和弯矩应分别乘以相应的调整系数除高低跨度交接处上柱以外的钢筋混凝土柱其值可按表H.2.3-1采用两端均有山墙的砖柱其值可按表oaec.comH.2.3-2采用表H.2.3-1钢筋混凝土柱(除高低跨交接处上柱外)考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数屋盖长度(m)屋盖山墙303642485460667278849096两端等高厂房0.750.750.750.80.80.80.850.850.850.9钢筋混凝土无山墙不等高厂房0.850.850.850.90.90.90.950.950.951.0檩屋盖建筑抗震设计规范一端山墙1.051.151.21.251.31.31.31.31.351.351.351.35两端等高厂房0.80.850.90.950.951.01.01.051.051.1钢筋混凝土有山墙不等高厂房0.850.90.951.01.01.051.051.11.11.15檩屋盖一端山墙1.01.051.11.11.151.151.151.21.21.21.251.25表H.2.3-2砖柱考虑空间作用的效应调整系数山墙或承重抗震横墙间距(m)屋盖类型1218243036424854606672钢筋混凝土无檩屋盖0.600.650.700.750.800.850.850.900.950.951.00钢筋混凝土有檩屋盖或0.650.700.750.800.900.950.951.001.051.051.10密铺望板瓦木屋盖资料编号H.2.4高低跨交接处的钢筋混凝土柱的支承低跨屋盖牛腿以上各截面按底部剪力法求得的地震剪力和弯矩应乘以增大系数其值可按下式采用:GB50011--2001nGhELη=ζ1+1.7•(H.2.4)nG0Eh式中地震剪力和弯矩的增大系数不等高厂房低跨交接处的空间工作影响系数可按表H.2.4采用nh高跨的跨数n0计算跨数仅一侧有低跨时应取总跨数两侧均有低跨时应取总跨数与高跨跨数之和GEL集中于交接处一侧各低跨屋盖标高处的总重力荷载代表值@第158页共158页
@www.sinGEh集中于高跨柱顶标高处的总重力荷载代表值表H.2.4高低跨交接处钢筋混凝土上柱空间工作影响系数屋盖长度(m)屋盖山墙3642485460667278849096钢筋混凝土两端山墙0.70.760.820.880.941.01.061.061.061.06无檩屋盖一端山墙1.25oaec.com钢筋混凝土两端山墙0.91.01.051.11.11.151.151.151.21.2有檩屋盖一端山墙1.05H.3吊车桥架引起的地震作用效应的增大系数H.3.1钢筋混凝土柱单层厂房的吊车梁顶标高处的上柱截面由吊车桥架引起的地震剪力和弯矩应乘以增大系数当按底部剪力法等简化计算方法计算时其值可按建筑抗震设计规范表H.3.1采用表H.3.1桥架引起的地震剪力和弯矩增大系数屋盖类型山墙边柱高低跨柱其他中柱两端山墙2.02.53.0钢筋混凝土无檩屋盖一端山墙1.52.02.5两端山墙1.52.02.5钢筋混凝土有檩屋盖一端山墙1.52.02.0资料编号GB50011--2001@第159页共159页
@www.sin附录J单层钢筋混凝土柱厂房纵向抗震验算J.1厂房纵向抗震计算的修正刚度法J.1.1纵向基本自振周期的计算oaec.com按本附录计算单跨或等高多跨的钢筋混凝土柱厂房纵向地震作用时在柱顶标高不大于15m且平均跨度不大于30m时纵向基本周期可按下列公式确定:1砖围护墙厂房可按下式计算:3T=0.23+0.00025ψlH(J.1.1-1)1式中1屋盖类型系数大型屋面板钢筋混凝土屋架可采用1.0钢屋架采用0.85l厂房跨度(m)多跨厂房可取各跨的平均值建筑抗震设计规范H基础顶面至柱顶的高度(m)2敞开半敞开或墙板与柱子柔性连接的厂房可按第1款式(J.1.1-1)进行计算并乘以下列围护墙影响系数:3ψ=2.6−0.002lH(J.1.1-2)2式中2围护墙影响系数小于1.0时应采用1.0J.1.2柱列地震作用的计算1等高多跨钢筋混凝土屋盖的厂房各纵向柱列的柱顶标高处的地震作用标准值可按下列公式确定:资料编号KaiF=aG(J.1.2-1)i1eqΣKaiK=ψψK(J.1.2-2)GB50011--2001ai34i式中Fii柱列柱顶标高处的纵向地震作用标准值1相应于厂房纵向基本自振周期的水平地震影响系数应按本规范第5.1.5条确定Geq厂房单元柱列总等效重力荷载代表值应包括按本规范第5.1.3条确定的屋盖重力荷载代表值70%纵墙自重50%横墙与山墙自重及折算的柱自重(有吊车时采用10%柱自重无吊车时采用50%柱自重)Kii柱列柱顶的总侧移刚度应包括i柱列内柱子和上下柱间支撑的侧移刚@第160页共160页
@www.sin度及纵墙的折减侧移刚度的总和贴砌的砖围护墙侧移刚度的折减系数可根据柱列侧移值的大小采用0.20.6Kaii柱列柱顶的调整侧移刚度3柱列侧移刚度的围护墙影响系数可按表J.1.21采用有纵向砖围护墙的四跨或五跨厂房由边柱列数起的第三柱列可按表内相应数值的1.15倍采用oaec.com4柱列侧移刚度的柱间支撑影响系数纵向为砖围护墙时边柱列可采用1.0中柱列可按表J.1.2-2采用表J.1.2-1围护墙影响系数围护墙类柱列和屋盖类别别和烈度中柱列边柱列无檩屋盖有檩屋盖240砖墙370砖墙边跨无天窗边跨有天窗边跨无天窗边跨有天窗7度0.851.71.81.81.9建筑抗震设计规范7度8度0.851.51.61.61.78度9度0.851.31.41.41.59度0.851.21.31.31.4无墙石锦0.901.11.11.21.2瓦或挂板表J.1.2-2纵向采用砖围护墙的中柱列柱间支撑影响系数厂房单元内中柱列下柱支撑斜杆的长细比中柱列设置下柱支40418081120121150150无支撑撑的柱间数一柱间0.90.951.01.11.251.4二柱间0.90.951.0资料编号2等高多跨钢筋混凝土屋盖厂房柱列各吊车梁顶标高处的纵向地震作用标准值可按下式确定:GB50011--2001HciF=aG(J.1.2-3)ci1ciHi式中Fcii柱列在吊车梁顶标高处的纵向地震作用标准值Gci集中于i柱列吊车梁顶标高处的等效重力荷载代表值应包括按本规范第5.1.3条确定的吊车梁与悬吊物的重力荷载代表值和40%柱子自重Hcii柱列吊车梁顶高度Hii柱列柱顶高度@第161页共161页
@www.sinJ.2柱间支撑地震作用效应及验算J.2.1斜杆长细比不大于200的柱间支撑在单位侧力作用下的水平位移可按下式确定:1u=Σu(J.2.1)1+ϕtioaec.comi式中u单位侧力作用点的位移ϕii节间斜杆轴心受压稳定系数应按现行国家标准钢结构设计规范采用uti单位侧力作用下i节间仅考虑拉杆受力的相对位移J.2.2长细比不大于200的斜杆截面可仅按抗拉验算但应考虑压杆的卸载影响其拉力可按下式确定:建筑抗震设计规范1N=V(J.2.2)tbi(1+ϕϕ)scic式中Nti节间支撑斜杆抗拉验算时的轴向拉力设计值lii节间斜杆的全长C压杆卸载系数压杆长细比为60100和200时可分别采用0.70.6和0.5Vbii节间支撑承受的地震剪力设计值Sc支撑所在柱间的净距J.2.3无贴砌墙的纵向柱列上柱支撑与同列下柱支撑宜等强设计资料编号J.3柱间支撑端节点预埋件的截面抗震验算J.3.1柱间支撑与柱连接节点预埋件的锚件采用锚筋时其截面抗震承载力宜按下GB50011--2001列公式验算:0.8fAysN(J.3-1)cosθsinθγ+RE0.8ζψζζmrv1ψ=(J.3-2)0.6e01+ζsrζ=0.6+0.25t/d(J.3.3-3)m@第162页共162页
@www.sinζ=(4−0.08d)f/f(J.3-4)vcy式中As锚筋总截面面积RE承载力抗震调整系数可采用1.0N预埋板的斜向拉力可采用全截面屈服点强度计算的支撑斜杆轴向力的oaec.com1.05倍e0斜向拉力对锚筋合力作用线的偏心距应小于外排锚筋之间距离的20%(mm)斜向拉力与其水平投影的夹角偏心影响系数s外排锚筋之间的距离(mm)m预埋板弯曲变形影响系数建筑抗震设计规范t预埋板厚度(mm)d锚筋直径(mm)r验算方向锚筋排数的影响系数二三和四排可分别采用1.00.9和0.85v锚筋的受剪影响系数大于0.7时应采用0.7J.3.2柱间支撑与柱连接节点预埋件的锚件采用角钢加端板时其截面抗震承载力宜按下列公式验算:0.7N(J.3-5)sinθcosθγ+REVψNu0u0资料编号V=3nζWbff(J.3-6)u0rminacN=0.8nfA(J.3-7)u0asGB50011--2001式中n角钢根数b角钢肢宽Wmin与剪力方向垂直的角钢最小截面模量As一根角钢的截面面积fa角钢抗拉强度设计值@第163页共163页
@www.sin附录K单层砖柱厂房纵向抗震计算的修正刚度法K.0.1本附录适用于钢筋混凝土无檩或有檩屋盖等高多跨单层砖柱厂房的纵向抗oaec.com震验算K.0.2单层砖柱厂房的纵向基本自振周期可按下式计算:ΣGsT=2ψ(K.0.2)1TΣKs式中T周期修正系数按表K.0.2采用Gs第s柱列的集中重力荷载包括柱列左右各半跨的屋盖和山墙重力荷载建筑抗震设计规范及按动能等效原则换算集中到柱顶或墙顶处的墙柱重力荷载Ks第s柱列的侧移刚度表K.0.2厂房纵向基本自振周期修正系数钢筋混凝土无檩屋盖钢筋混凝土有檩屋盖屋盖类型边跨无天窗边跨有天窗边跨无天窗边跨有天窗周期修正系数1.31.351.41.45K.0.3单层砖柱厂房纵向总水平地震作用标准值可按下式计算:F=aΣG(K.0.3)EK1s资料编号式中1相应于单层砖柱厂房纵向基本自振周期T1的地震影响系数Gs按照柱列底部剪力相等原则第s柱列换算集中到墙顶处的重力荷载代表值GB50011--2001K.0.4沿厂房纵向第s柱列上端的水平地震作用可按下式计算:ψKssF=F(K.0.4)sEKΣψKss式中s反映屋盖水平变形影响的柱列刚度调整系数根据屋盖类型和各柱列的纵墙设置情况按表K.0.4采用@第164页共164页
@www.sin表K.0.4柱列刚度调整系数屋盖类型纵墙设置情况钢筋混凝土无檩屋盖钢筋混凝土有檩屋盖边柱列中柱列边柱列中柱列砖柱敞棚0.951.10.91.6各柱列均为带壁柱砖墙0.951.10.91.2中柱列的纵墙oaec.com0.71.40.751.5边柱列为不少于4开间带壁柱砖墙中柱列的纵墙0.61.80.651.9少于4开间建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第165页共165页
@www.sin附录L隔震设计简化计算和砌体结构隔震措施oaec.comL.1隔震设计的简化计算L.1.1多层砌体结构及与砌体结构周期相当的结构采用隔震设计时上部结构的总水平地震作用可按本规范第5.2.1条公式(5.2.1-1)简化计算但应符合下列规定:1水平向减震系数宜根据隔震后整个体系的基本周期按下式确定:γψ=2η(T/T)(L.1.1-1)2gm1式中水平向减震系数建筑抗震设计规范2地震影响系数的阻尼调整系数根据隔震层等效阻尼按本规范第5.1.5条确定地震影响系数的曲线下降段衰减指数根据隔震层等效阻尼按本规范第5.1.5条确定Tgm砌体结构采用隔震方案时的设计特征周期根据本地区所属的设计地震分组按本规范第5.1.4条确定但小于0.4s时应按0.4s采用T1隔震后体系的基本周期不应大于2.0s和5倍特征周期的较大值2与砌体结构周期相当的结构其水平向减震系数宜根据隔震后整个体系的基本周期按下式确定:资料编号γ0.9ψ=2η(T/T)(T/T)(L.1.1-2)2g10g式中T0非隔震结构的计算周期当小于特征周期时应采用特征周期的数值GB50011--2001T1隔震后体系的基本周期不应大于5倍特征周期值Tg特征周期其余符号同上3砌体结构及与其基本周期相当的结构隔震后体系的基本周期可按下式计算:T=2πG/K(L.1.1-3)1hg式中T1隔震体系的基本周期G隔震层以上结构的重力荷载代表值Kh隔震层的水平动刚度可按本规范第12.2.4条的规定计算g重力加速度@第166页共166页
@www.sinL.1.2砌体结构及与其基本周期相当的结构隔震层在罕遇地震下的水平剪力可按下式计算:V=λa(ζ)G(L.1.2)cs1eq式中Vc隔震层在罕遇地震下的水平剪力oaec.comL.1.3砌体结构及与其基本周期相当的结构隔震层质心处在罕遇地震下的水平位移可按下式计算:u=λa(ζ)G/K(L.1.3)es1eqh式中s近场系数甲乙类建筑距发震断层5km以内取1.5510km取1.2510km以远取1.0内类建筑可取1.01(eq)罕遇地震下的地震影响系数值可根据隔震层参数按本规范第5.1.5条的规定进行计算建筑抗震设计规范Kh罕遇地震下隔震层的水平动刚度应按本规范第12.2.4条的有关规定采用L.1.4当隔震支座的平面布置为矩形或接近于矩形但上部结构的质心与隔震层刚度中心不重合时隔震支座扭转影响系数可按下列方法确定:1仅考虑单向地震作用的扭转时扭转影响系数可按下列公式估计:22β=1+12es/(a+b)(L.1.4-1)ii式中e上部结构质心与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的偏心距Si第i个隔震支座与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的距离资料编号ab隔震层平面的两个边长对边支座其扭转影响系数不宜小于1.15当隔震层和上部结构采取有效的抗扭措施后或扭转周期小于平动周期的70%扭转影响系数可取1.15GB50011--20012同时考虑双向地震作用的扭转时扭转影响系数可仍按式(L.1.4-1)计算但其中的偏心距值(e)应采用下列公式中的较大值替代:@第167页共167页
@www.sinoaec.com22e=e+(0.85e)(L1.4-2)xy22e=e+(0.85e)(L1.4-3)yy式中exy方向地震作用时的偏心距建筑抗震设计规范eyx方向地震作用时的偏心距对边支座其扭转影响系数不宜小于1.2L.1.5砌体结构按本规范第12.2.5条规定进行竖向地震作用下的抗震验算时砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数宜按减去竖向地震作用效应后的平均压应力取值L.1.6砌体结构的隔震层顶部各纵横梁均可按承受均布荷载的单跨简支梁或多跨连续梁计算均布荷载可按本规范第7.2.5条关于底部框架砖房的钢筋混凝土托墙梁的规定取值当按连续梁算出的正弯矩小于单跨简支梁跨中弯矩的0.8倍时应按0.8倍单跨简支梁跨中弯矩配筋L.2砌体结构的隔震措施资料编号L.2.1当水平向减震系数不大于0.50时丙类建筑的多层砌体结构房屋的层数总高度和高宽比限值可按本规范第7.1节中降低一度的有关规定采用L.2.2砌体结构隔震层的构造应符合下列规定:GB50011--20011多层砌体房屋的隔震层位于地下室顶部时隔震支座不宜直接放置在砌体墙上并应验算砌体的局部承压2隔震层顶部纵横梁的构造均应符合本规范第7.5.4条关于底部框架砖房的钢筋混凝土托墙梁的要求L.2.3丙类建筑隔震后上部砌体结构的抗震构造措施应符合下列要求:1承重外墙尽端至门窗洞边的最小距离及圈梁的截面和配筋构造仍应符合本规范第7.1节和第7.3节的有关规定@第168页共168页
@www.sin2多层浇结普通粘土砖和浇结多孔粘土砖房屋的钢筋混凝土构造柱设置水平向减震系数为0.75时仍应符合本规范表7.3.1的规定79度水平向减震系数为0.5和0.38时应符合表L.2.3-1的规定水平向减震系数为0.25时宜符合本规范表7.3.1降低一度的有关规定表L.2.3-1隔震后砖房构造柱设置要求oaec.com房屋层数设置部位7度8度9度三四二三楼电梯间每隔15m或单元横墙与外墙交接处五四二四角外墙四每隔三开间的横墙与外墙交接处角错层部位隔开间横墙(轴线)与外墙交接处山墙与内纵墙六七五三四横墙与外纵交接处墙交接处较9度四层外纵墙与内墙(轴线)交接处大洞口两侧内墙(轴线)与外墙交接处内墙局部较小墙垛处八六七五大房间内外8度七层内纵墙与隔开间横墙交接处9度时内纵建筑抗震设计规范墙交接处墙与横墙(轴线)交接处3混凝土小型空心砌块房屋芯柱的设置水平向减震系数为0.75时仍应符合本规范表7.4.1的规定79度当水平向减震系数为0.5和0.38时应符合表L.2.32的规定当水平向减震系数为0.25时宜符合本规范表7.4.1降低一度的有关规定表L.2.3-2隔震后混凝土小型空心砌块房屋芯柱设置要求房屋层数设置部位设置数量7度8度9度外墙转角楼梯间四角大房三四二三间内外墙交接处每隔16m或资料编号单元横墙与外墙交接处外墙转角灌实3个孔外墙转角楼梯间四角大房内外墙交接处灌实4个孔间内外墙交接处山墙与内纵墙五四二交接处隔三开间横墙(轴线)与外纵墙交接处GB50011--2001外墙转角楼梯间四角大房间内外墙交接处隔开间横墙(轴线)外墙转角,灌实5个孔六五三与外纵墙交接处山墙与内纵墙交内外墙交接处灌实4个孔接处89度时外纵墙与横墙(轴洞口两侧各灌实1个孔线)交接处大洞口两侧外墙转角楼梯间四角各内墙外墙转角灌实7个孔(轴线)与外墙交接处内纵墙与横内外墙交接处灌实4个孔七六四墙(轴线)交接处89度时洞口两内墙交接处灌实45个孔侧洞口两侧各灌实1个孔@第169页共169页
@www.sin4上部结构的其他抗震构造措施水平向减系数为0.75时仍按本规范第7章的相应规定采用79度水平向减震系数为0.50和0.38时可按本规范第7章降低一度的相应规定采用水平向减系数为0.25时可按本规范第7章降低二度且不低于6度的相应规定采用oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第170页共170页
@www.sin本规范用词用语说明1为了便于在执行本规范条文时区别对待对要求严格程度不同的用词说明如下:oaec.com1)表示很严格非这样做不可的用词:正面词采用必须反面词采用严禁2)表示严格在正常情况下均应这样做的用词:正面词采用应反面词采用不应或不得3)表示允许稍有选择在条件许可时首先这样做的用词:正面词采用宜反面词采用不宜表示有选择在一定条件下可以这样做的采用可建筑抗震设计规范2规范中指定应按其他有关标准规范执行时写法为:应符合的规定或应按执行资料编号GB50011--2001@第171页共171页
@www.sinUDC中华人民共和国国家标准oaec.comPGB500112001建筑抗震设计规范Codeforseismicdesignofbuildings条文说明建筑抗震设计规范资料编号GB50011--200120010720发布20020101实施中华人民共和国建设部联合发布国家质量监督检验检疫总局@第1页共1页
@www.sin中华人民共和国国家标准oaec.com建筑抗震设计规范GB500112001建筑抗震设计规范主编部门:中华人民共和国建设部批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:2002年1月1日条文说明资料编号GB50011--2001中国建筑资讯网2001北京@第2页共2页
@www.sin目次1总则.......................................................................................62术语和符号..................................................................................8oaec.com3抗震设计的基本要求.....................................................................93.1建筑抗震设防分类和设防标准..................................................93.2地震影响...............................................................................93.3场地和地基................................................................................113.4建筑设计和建筑结构的规则性.................................................113.5结构体系..............................................................................143.6结构分析..............................................................................16建筑抗震设计规范3.7非结构构件................................................................................173.8隔震和消能减震设计.................................................................183.9结构材料与施工........................................................................183.10建筑物地震反应观测系统.......................................................204场地地基和基础......................................................................214.1场地.....................................................................................214.2天然地基和基础........................................................................254.3液化土和软土地基....................................................................26资料编号4.4桩基.....................................................................................345地震作用和结构抗震验算............................................................365.1一般规定..............................................................................36GB50011--20015.2水平地震作用计算....................................................................405.3竖向地震作用计算....................................................................425.4截面抗震验算............................................................................435.5抗震变形验算............................................................................446多层和高层钢筋混凝土房屋........................................................506.1一般规定..............................................................................506.2计算要点..............................................................................546.3框架结构抗震构造要求.............................................................59@第3页共3页
@www.sin6.4抗震墙结构构造措施.................................................................626.5框架-抗震墙结构抗震构造措施................................................636.6板柱抗震墙结构抗震设计要求.................................................636.7筒体结构抗震设计要求.............................................................637多层砌体房屋和底部框架内框架房屋.......................................65oaec.com7.1一般规定..............................................................................657.2计算要点..............................................................................677.3多层粘土砖房屋抗震构造措施.................................................717.4多层砌块房屋抗震构造措施.....................................................727.5底部框架房屋抗震构造措施.....................................................737.6多层内框架房屋构造措施.........................................................74建筑抗震设计规范8多层和高层钢结构房屋...............................................................758.1一般规定..............................................................................758.2计算要点..............................................................................768.3钢框架结构的抗震构造措施.....................................................808.4钢框架-中心支撑结构的抗震措施............................................828.5钢框架-偏心支撑结构的抗震措施............................................839单层工业厂房.............................................................................869.1单层钢筋混凝土柱厂房.............................................................869.2单层钢结1构厂房....................................................................93资料编号9.3单层砖柱厂房............................................................................9510单层空旷房屋...........................................................................9910.1一般规定..................................................................................99GB50011--200110.2计算要点............................................................................9910.3抗震构造措施..........................................................................9911土木石结构房屋...............................................................10111.1村镇生土房屋........................................................................10111.2木结构房屋............................................................................10211.3石结构房屋............................................................................10212隔震和消能减震设计...............................................................10412.1一般规定..........................................................................104@第4页共4页
@www.sin12.2房屋隔震设计要点.................................................................10512.3房屋消能减震设计要点.........................................................10713非结构构件.............................................................................11213.1一般规定..........................................................................11213.2基本计算要求........................................................................113oaec.com13.3建筑非结构构件的基本抗震措施..........................................11613.4附属机电设备支架的基本抗震措施......................................116建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第5页共5页
@www.sin1总则1.0.1本规范抗震设防的基本思想和原则同GBJ11-89规范(以下简称89规范)一样仍以三个水准为抗震设防目标oaec.com抗震设防是以现有的科学水平和经济条件为前提规范的科学依据只能是现有的经验和资料目前对地震规律性的认识还很不足随着科学水平的提高规范的规定会有相应的突破而且规范的编制要根据国家的经济条件适当地考虑抗震设防水平设防标准不能过高本次修订继续保持89规范提出的抗震设防三个水准目标即小震不坏大震不倒的具体化根据我国华北西北和西南地区地震发生概率的统计分析50年内超越概率约为63%的地震烈度为众值烈度比基本烈度约低一度半规范取为建筑抗震设计规范第一水准烈度50年超越概率约10%的烈度即1990中国地震烈度区划图规定的地震基本烈度或新修订的中国地震动参数区划图规定的峰值加速度所对应的烈度规范取为第二水准烈度50年超越概率2%3%的烈度可作为罕遇地震的概率水准规范取为第三水准烈度当基本烈度6度时为7度强7度时为8度强8度时为9度弱9度时为9度强与各地震烈度水准相应的抗震设防目标是:一般情况下(不是所有情况下)遭遇第一水准烈度(众值烈度)时建筑处于正常使用状态从结构抗震分析角度可以视为弹性体系采用弹性反应谱进行弹性分析遭遇第二水准烈度(基本烈度)时结构资料编号进入非弹性工作阶段但非弹性变形或结构体系的损坏控制在可修复的范围(与89规范相同仍与78规范相当)遭遇第三水准烈度(预估的罕遇地震)时结构有较大的非弹性变形但应控制在规定的范围内以免倒塌GB50011--2001还需说明的是:1抗震设防烈度为6度时建筑按本规范采取相应的抗震措施之后抗震能力比不设防时有实质性的提高但其抗震能力仍是较低的不能过高估计2各类建筑按本规范规定采取不同的抗震措施之后相应的抗震设防目标在程度上有所提高或降低例如丁类建筑在设防烈度地震下的损坏程度可能会重些且其倒塌不危及人们的生命安全在预估的罕遇地震下的表现会比一般的情况要差甲类建筑在设防烈度地震下的损坏是轻微甚至是基本完好的在预估的罕遇地震下的表现将会比一般的情况好些@第6页共6页
@www.sin3本次修订仍采用二阶段设计实现上述三个水准的设防目标:第一阶段设计是承载力验算取第一水准的地震动参数计算结构的弹性地震作用标准值和相应的地震作用效应继续保持其可靠度水平同78规范相当采用建筑结构可靠度设计统一标准GB50068规定的分项系数设计表达式进行结构构件的截面承载力验算这样既满足了在第一水准下具有必要的承载力可靠度又满足第二水准的损坏可修oaec.com的目标对大多数的结构可只进行第一阶段设计而通过概念设计和抗震构造措施来满足第三水准的设计要求第二阶段设计是弹塑性变形验算对特殊要求的建筑地震时易倒塌的结构以及有明显薄弱层的不规则结构除进行第一阶段设计外还要进行结构薄弱部位的弹塑性层间变形验算并采取相应的抗震构造措施实现第三水准的设防要求1.0.2本条是强制性条文要求抗震设防区所有新建的建筑工程均必需进行抗震建筑抗震设计规范设计以下凡用粗体表示的条文均为建筑工程房屋建筑部分的强制性条文1.0.3本规范的适用范围继续保持89规范的规定适用于69度一般的建筑工程鉴于近数十年来很多6度地震区发生了较大的地震甚至特大地震6度地震区的建筑要适当考虑一些抗震要求以减轻地震灾害工业建筑中一些因生产工艺要求而造成的特殊问题的抗震设计与一般的建筑工程不同需由有关的专业标准予以规定因缺乏可靠的近场地震的资料和数据抗震设防烈度大于9度地区的建筑抗震设计仍没有条件列入规范因此在没有新的专门规定前可仍按1989年建设部印发(89)建抗字第426号地震基本烈度X度区建筑抗震设防暂行规定的通知执行资料编号1.0.4为适应强制性条文的要求采用最严的规范用语必须1.0.5本条体现了抗震设防依据的双轨制即一般情况采用抗震设防烈度(作为一个地区抗震设防依据的地震烈度)在一定条件下可采用抗震设防区划提供的地GB50011--2001震动参数(如地面运动加速度峰值反应谱值地震影响系数曲线和地震加速度时程曲线)关于抗震设防烈度和抗震设防区划的审批权限由国家有关主管部门规定89规范的第1.0.4条和第1.0.5条本次修订移至第3章第3.1.13.1.3条89规范的第1.0.6条本次修订不再出现@第7页共7页
@www.sin2术语和符号本次修订将89规范的附录一改为一章并增加了一些术语抗震设防标准是一种衡量对建筑抗震能力要求高低的综合尺度既取决于地oaec.com震强弱的不同又取决于使用功能重要性的不同地震作用的涵义强调了其动态作用的性质不仅是加速度的作用还应包括地震动的速度和位移的作用本次修订还明确了抗震措施和抗震构造措施的区别抗震构造措施只是抗震措施的一个组成部分建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第8页共8页
@www.sin3抗震设计的基本要求3.1建筑抗震设防分类和设防标准3.1.13.1.3根据我国的实际情况提出适当的抗震设防标准既能合理使用建设oaec.com投资又能达到抗震安全的要求89规范关于建筑抗震设防分类和设防标准的规定已被国家标准建筑抗震设防分类标准GB50223所替代因此本次修订的条文主要引用了该国家标准的规定按防震减灾法本次修订明确甲类建筑为重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑其地震作用计算增加了甲类建筑的地震作用应按高建筑抗震设计规范于本地区设防烈度计算其值应按批准的地震安全性评价结果确定修改了GB50223规定甲类建筑的地震作用应按本地区设防烈度提高一度计算的规定这意味着提高的幅度应经专门研究并需要按规定的权限审批条件许可时专门研究可包括基于建筑地震破坏损失和投资关系的优化原则确定的方法丁类建筑不要求按降低一度采取抗震措施要求适当降低抗震措施即可对较小的乙类建筑仍按GB50223的要求执行按GB50223-95的说明指的是对一些建筑规模较小建筑例如工矿企业的变电所空压站水泵房以及城市供水水源的泵房等当这些小建筑为丙类建筑时一般采用砖混结构当为乙类建筑时若改用抗震性能较好的钢筋混凝土结构或钢结构则可仍按本地区设防烈度资料编号的规定采取抗震措施新修订的建筑结构可靠度设计统一标准GB50068提出了设计使用年限的原则规定本规范的甲乙丙丁分类可体现建筑重要性及设计使用年限的不同GB50011--20013.2地震影响近年来地震经验表明在宏观烈度相似的情况下处在大震级远震中距下的柔性建筑其震害要比中小震级近震中距的情况重得多理论分析也发现震中距不同时反应谱频谱特性并不相同抗震设计时对同样场地条件同样烈度的地震按震源机制震级大小和震中距远近区别对待是必要的建筑所受到的地震影响需要采用设计地震动的强度及设计反应谱的特征周期来表征作为一种简化89规范主要藉助于当时的地震烈度区划引入了设计近震和设@第9页共9页
@www.sin计远震后者可能遭遇近远两种地震影响设防烈度为9度时只考虑近震的地震影响在水平地震作用计算时设计近远震用二组地震影响系数曲线表达按远震的曲线设计就已包含两种地震作用不利情况本次修订明确引入了设计基本地震加速度和设计特征周期可与新修订的中国地震动参数区划图(中国地震动峰值加速度区划图A1和中国地震动反应谱oaec.com特征周期区划图B1)相匹配设计基本地震加速度是根据建设部1992年7月3日颁发的建标[1992]419号关于统一抗震设计规范地面运动加速度设计取值的通知而作出的通知中有如下规定:术语名称:设计基本地震加速度值定义:50年设计基准期超越概率10%的地震加速度的设计取值建筑抗震设计规范取值:7度0.10g8度0.20g9度0.40g表3.2.2所列的设计基本地震加速度与抗震设防烈度的对应关系即来源于上述文件这个取值与中国地震动参数区划图A1所规定的地震动峰值加速度相当:即在0.10g和020g之间有一个0.15g的区域020g和040g之间有一个0.30g的区域在这二个区域内建筑的抗震设计要求除另有具体规定外分别同7度和8度地区相当在本规范表3.2.2中用括号内数值表示表3.2.2中还引入了与6度相当的设计基本地震加速度值0.05g设计特征周期即设计所用的地震影响系数特征周期(Tg)89规范规定其取值根据设计近远震和场地类别来确定我国绝大多数地区只考虑设计近震需资料编号要考虑设计远震的地区很少(约占县级城镇的8%)本次修订将设计近震远震改称设计地震分组可更好体现震级和震中距的影响建筑工程的设计地震分为三组在抗震设防决策上为保持规范的延续性设计地震的分组可在中国地震动反应GB50011--2001谱特征周期区划图B1基础上略做调整:1区划图B1中0.35s和0.40s的区域作为设计地震第一组2区划图B1中0.45s的区域多数作为设计地震第二组其中借用89规范按烈度衰减等震线确定设计远震的规定取加速度衰减影响的下列区域作为设计地震第三组:1)区划图A1中峰值加速度0.2g减至0.05g的影响区域和0.3g减至0.1g的影响区域2)区划图B1中0.45s且区划图A1中0.4g的峰值加速度减至0.2g及以下的@第10页共10页
@www.sin影响区域为便于设计单位使用本规范在附录A规定了县级及县级以上城镇(按民政部编2001行政区划简册包括地级市的市辖区)的中心地区(如城关地区)的抗震设防烈度设计基本地震加速度和所属的设计地震分组3.3场地和地基oaec.com3.3.1地震造成建筑的破坏除地震动直接引起结构破坏外还有场地条件的原因诸如:地震引起的地表错动与地裂地基土的不均匀沉陷滑坡和粉砂土液化等因此抗震设防区的建筑工程宜选择有利的地段避开不利的地段并不在危险的地段建设3.3.2抗震构造措施不同于抗震措施对类场地仅降低抗震构造措施不降低抗震措施中的其他要求如按概念设计要求的内力调整措施对于丁类建筑其抗建筑抗震设计规范震措施已降低不再重复降低3.3.4对同一结构单元不宜部分采用天然地基部分采用桩基的要求一般情况执行没有困难在高层建筑中当主楼和裙房不分缝的情况下难以满足时需仔细分析不同地基在地震下变形的差异及上部结构各部分地震反应差异的影响采取相应措施3.4建筑设计和建筑结构的规则性3.4.1合理的建筑布置在抗震设计中是头等重要的提倡平立面简单对称因为震害表明简单对称的建筑在地震时较不容易破坏而且道理也很清楚简单资料编号对称的结构容易估计其地震时的反应容易采取抗震构造措施和进行细部处理规则包含了对建筑的平立面外形尺寸抗侧力构件布置质量分布直至承载力分布等诸多因素的综合要求规则的具体界限随结构类型的不同而异需要建筑GB50011--2001师和结构工程师互相配合才能设计出抗震性能良好的建筑本条主要对建筑师的建筑设计方案提出了要求首先应符合合理的抗震概念设计原则宜采用规则的建筑设计方案强调应避免采用严重不规则的设计方案规则的建筑结构体现在体型(平面和立面的形状)简单抗侧力体系的刚度和承载力上下变化连续均匀平面布置基本对称即在平面竖向图形或抗侧力体系上没有明显的实质的不连续(突变)规则与不规则的区分本规范在第3.4.2条规定了一些定量的界限但实际上引起建筑结构不规则的因素还有很多特别是复杂的建筑体型很难一一用若干简化@第11页共11页
@www.sin的定量指标来划分不规则程度并规定限制范围但是有经验的有抗震知识素养的建筑设计人员应该对所设计的建筑的抗震性能有所估计要区分不规则特别不规则和严重不规则等不规则程度避免采用抗震性能差的严重不规则的设计方案这里不规则指的是超过表3.4.21和表3.4.22中一项及以上的不规则指标特别不规则指的是多项均超过表3.4.2-1和表3.4.2-2中不规则指标或某一项超过规oaec.com定指标较多具有较明显的抗震薄弱部位将会引起不良后果者严重不规则指的是体型复杂多项不规则指标超过第3.4.2条上限值或某一项大大超过规定值具有严重的抗震薄弱环节将会导致地震破坏的严重后果者3.4.23.4.3本次修订考虑了建筑抗震设计规范GBJ1189和钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程JGJ391的相应规定并参考了美国UBC(1997)日本BSL(1987年版)和欧洲规范8上述五本规范对不规则结构的条文规定有以下三建筑抗震设计规范种方式:1规定了规则结构的准则不规定不规则结构的相应设计规定如建筑抗震设计规范和钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程2对结构的不规则性作出限制如日本BSL3对规则与不规则结构作出了定量的划分并规定了相应的设计计算要求如美国UBC及欧洲规范8本规范基本上采用了第3种方式但对容易避免或危害性较小的不规则问题未作规定对于结构扭转不规则按刚性楼盖计算当最大层间位移与其平均值的比值为资料编号1.2时相当于一端为1.0另一端为1.45当比值为1.5时相当于一端为1.0另一端为3美国FEMA的NEHRP规定限1.4按本规范CQC计算位移时需注意合理确定符号GB50011--2001对于较大错层如超过梁高的错层需按楼板开洞对待当错层面积大于该层总面积30%时则属于楼板局部不连续楼板典型宽度按楼板外形的基本宽度计算上层缩进尺寸超过相邻下层对应尺寸的1/4属于用尺寸衡量的刚度不规则的范畴侧向刚度可取地震作用下的层剪力与层间位移之比值计算刚度突变上限在有关章节规定除了表3.4.2所列的不规则UBC的规定中对平面不规则尚有抗侧力构件上下错位与主轴斜交或不对称布置对竖向不规则尚有相邻楼层质量比大于150%或竖向抗侧力构件在平面内收进的尺寸大于构件的长度(如棋盘式布置)等@第12页共12页
@www.sin图3.4.2为典型示例以便理解表3.4.2中所列的不规则类型oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第13页共13页
@www.sinoaec.com建筑抗震设计规范3.4.4本规范第3.4.2条和第3.4.3条的规定主要针对钢筋混凝土和钢结构的多层和高层建筑所作的不规则性的限制对砌体结构多层房屋和单层工业厂房的不规则性应符合本规范有关章节的专门规定资料编号3.4.53.4.6体型复杂的建筑并不一概提倡设置防震缝有些建筑结构因建筑设计的需要或建筑场地的条件限制而不设防震缝此时应按第3.4.3条的规定进行抗震分析并采取加强延性的构造措施防震缝宽度的规定见本规范各有关章节并要GB50011--2001便于施工3.5结构体系3.5.1抗震结构体系要通过综合分析采用合理而经济的结构类型结构的地震反应同场地的特性有密切关系场地的地面运动特性又同地震震源机制震级大小震中的远近有关建筑的重要性装修的水准对结构的侧向变形大小有所限制从而对结构选型提出要求结构的选型又受结构材料和施工条件的制约以及经济条件的许可等这是一个综合的技术经济问题应周密加以考虑@第14页共14页
@www.sin3.5.23.5.3抗震结构体系要求受力明确传力合理且传力路线不间断使结构的抗震分析更符合结构在地震时的实际表现对提高结构的抗震性能十分有利是结构选型与布置结构抗侧力体系时首先考虑的因素之一本次修订将结构体系的要求分为强制性和非强制性两类多道抗震防线指的是:oaec.com第一一个抗震结构体系应由若干个延性较好的分体系组成并由延性较好的结构构件连接起来协同工作如框架抗震墙体系是由延性框架和抗震墙二个系统组成双肢或多肢抗震墙体系由若干个单肢墙分系统组成第二抗震结构体系应有最大可能数量的内部外部赘余度有意识地建立起一系列分布的屈服区以使结构能吸收和耗散大量的地震能量一旦破坏也易于修复建筑抗震设计规范抗震薄弱层(部位)的概念也是抗震设计中的重要概念包括:1结构在强烈地震下不存在强度安全储备构件的实际承载力分析(而不是承载力设计值的分析)是判断薄弱层(部位)的基础2要使楼层(部位)的实际承载力和设计计算的弹性受力之比在总体上保持一个相对均匀的变化一旦楼层(或部位)的这个比例有突变时会由于塑性内力重分布导致塑性变形的集中3要防止在局部上加强而忽视整个结构各部位刚度强度的协调4在抗震设计中有意识有目的地控制薄弱层(部位)使之有足够的变形能力又不使薄弱层发生转移这是提高结构总体抗震性能的有效手段资料编号本次修订增加了结构两个主轴方向的动力特性(周期和振型)相近的抗震概念3.5.4本条对各种不同材料的构件提出了改善其变形能力的原则和途径:1无筋砌体本身是脆性材料只能利用约束条件(圈梁构造柱组合柱等来分GB50011--2001割包围)使砌体发生裂缝后不致崩塌和散落地震时不致丧失对重力荷载的承载能力2钢筋混凝土构件抗震性能与砌体相比是比较好的但如处理不当也会造成不可修复的脆性破坏这种破坏包括:混凝土压碎构件剪切破坏钢筋锚固部分拉脱(粘结破坏)应力求避免3钢结构杆件的压屈破坏(杆件失去稳定)或局部失稳也是一种脆性破坏应予以防止4本次修订增加了对预应力混凝土结构构件的要求@第15页共15页
@www.sin3.5.5本条指出了主体结构构件之间的连接应遵守的原则:通过连接的承载力来发挥各构件的承载力变形能力从而获得整个结构良好的抗震能力本次修订增加了对预应力混凝土及钢结构构件的连接要求3.5.6本条支撑系统指屋盖支撑支撑系统的不完善往往导致屋盖系统失稳倒塌使厂房发生灾难性的震害因此在支撑系统布置上应特别注意保证屋盖系统的整体oaec.com稳定性3.6结构分析3.6.1多遇地震作用下的内力和变形分析是本规范对结构地震反应截面承载力验算和变形验算最基本的要求按本规范第1.0.1条的规定建筑物当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时一般不受损坏或不需修理可继续使用与此相应结构在多遇地震作用下的反应分析的方法截面抗震验算(按照国家标准建筑结构建筑抗震设计规范可靠度设计统一标准GB50068的基本要求)以及层间弹性位移的验算都是以线弹性理论为基础因此本条规定当建筑结构进行多遇地震作用下的内力和变形分析时可假定结构与构件处于弹性工作状态3.6.2按本规范第1.0.1条的规定:当建筑物遭受高于本地区抗震设防烈度的预估的罕遇地震影响时不致倒塌或发生危及生命的严重破坏这也是本规范的基本要求特别是建筑物的体型和抗侧力系统复杂时将在结构的薄弱部位发生应力集中和弹塑性变形集中严重时会导致重大的破坏甚至有倒塌的危险因此本规范提出了检验结构抗震薄弱部位采用弹塑性(即非线性)分析方法的要求资料编号考虑到非线性分析的难度较大规范只限于对特别不规则并具有明显薄弱部位可能导致重大地震破坏特别是有严重的变形集中可能导致地震倒塌的结构应按本规范第5章具体规定进行罕遇地震作用下的弹塑性变形分析本规范推荐了二种非线性分析方法:静力的非线性分析(推覆分析)和动力的非线GB50011--2001性分析(弹塑性时程分析)静力的非线性分析是:沿结构高度施加按一定形式分布的模拟地震作用的等效侧力并从小到大逐步增加侧力的强度使结构由弹性工作状态逐步进入弹塑性工作状态最终达到并超过规定的弹塑性位移这是目前较为实用的简化的弹塑性分析技术比动力非线性分析节省计算工作量但也有一定的使用局限性和适用性对计算结果需要工程经验判断动力非线性分析即弹塑性时程分析是较为严格的分析方法需要较好的计算机软件和很好的工程经验判断才能得到有用的结果是@第16页共16页
@www.sin难度较大的一种方法规范还允许采用简化的弹塑性分析技术如本规范第5章规定的钢筋混凝土框架等的弹塑性分析简化方法3.6.3本条规定框架结构和框架抗震墙(支撑)结构在重力附加弯矩Ma与初始弯矩M0之比符合下式条件下应考虑几何非线性即重力二阶效应的影响Ma∑Gi•∆uioaec.comθ==>0.1(3.6.3)iMVh0ii式中i稳定系数Gii层以上全部重力荷载计算值ui第i层楼层质心处的弹性或弹塑性层间位移Vi第i层地震剪力计算值hi第i层楼层高度建筑抗震设计规范上式规定是考虑重力二阶效应影响的下限其上限则受弹性层间位移角限值控制对混凝土结构墙体弹性位移角限值较小上述稳定系数一般均在0.1以下可不考虑弹性阶段重力二阶效应影响框架结构位移角限值较大计算侧移需考虑刚度折减当在弹性分析时作为简化方法二阶效应的内力增大系数可取1/(1-)当在弹塑性分析时宜采用考虑所有受轴向力的结构和构件的几何刚度的计算机程序进行重力二阶效应分析亦可采用其他简化分析方法混凝土柱考虑多遇地震作用产生的重力二阶效应的内力时不应与混凝土规范承载力计算时考虑的重力二阶效应重复资料编号砌体及混凝土墙结构可不考虑重力二阶效应3.6.4刚性半刚性柔性横隔板分别指在平面内不考虑变形考虑变形不考虑刚度的楼屋盖GB50011--20013.6.6本条规定主要依据建筑工程设计文件编制深度规定要求使用计算机进行结构抗震分析时应对软件的功能有切实的了解计算模型的选取必须符合结构的实际工作情况计算软件的技术条件应符合本规范及有关强制性标准的规定设计时应对所有计算结果进行判别确认其合理有效后方可在设计中应用复杂结构应是计算模型复杂的结构对不同的力学模型还应使用不同的计算机程序3.7非结构构件@第17页共17页
@www.sin非结构构件包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备的支架等建筑非结构构件在地震中的破坏允许大于结构构件其抗震设防目标要低于本规范第1.0.1条的规定非结构构件的地震破坏会影响安全和使用功能需引起重视应进行抗震设计建筑非结构构件一般指下列三类:附属结构构件如:女儿墙高低跨封墙雨篷等装饰物如:贴面顶棚悬吊重物等围护墙和隔墙处理好非结构构oaec.com件和主体结构的关系可防止附加灾害减少损失在第3.7.3条所列的非结构构件主要指在人流出入口通道及重要设备附近的附属结构构件其破坏往往伤人或砸坏设备因此要求加强与主体结构的可靠锚固在其他位置可以放宽要求砌体填充墙与框架或单层厂房柱的连接影响整个结构的动力性能和抗震能力两者之间的连接处理不同时影响也不同本次修订建议两者之间采用柔性连接或彼此脱开可只考虑填充墙的重量而不计其刚度和强度的影响砌体填充墙的不建筑抗震设计规范合理设置例如:框架或厂房柱间的填充墙不到顶或房屋外墙在混凝土柱间局部高度砌墙使这些柱子处于短柱状态许多震害表明这些短柱破坏很多应予注意本次修订增加了对幕墙附属机械电气设备系统支座和连接等需符合地震时对使用功能的要求3.8隔震和消能减震设计3.8.1建筑结构采用隔震和消能减震设计是一种新技术应考虑使用功能的要求隔震与消能减震的效果长期工作性能以及经济性等问题现阶段这种新技术资料编号主要用于对使用功能有特别要求和高烈度地区的建筑即用于投资方愿意通过增加投资来提高安全要求的建筑3.8.2本条对建筑结构隔震设计和消能减震设计的设防目标提出了原则要求按本规范第12章规定进行隔震设计还不能做到在设防烈度下上部结构不受损坏或主体GB50011--2001结构处于弹性工作阶段的要求但与非隔震或非消能减震建筑相比应有所提高大体上是:当遭受多遇地震影响时将基本不受损坏和影响使用功能当遭受设防烈度的地震影响时不需修理仍可继续使用当遭受高于本地区设防烈度的罕遇地震影响时将不发生危及生命安全和丧失使用功能的破坏3.9结构材料与施工3.9.1抗震结构在材料选用施工程序特别是材料代用上有其特殊的要求主要是指减少材料的脆性和贯彻原设计意图@第18页共18页
@www.sin3.9.23.9.3本规范对结构材料的要求分为强制性和非强制性两种对钢筋混凝土结构中的混凝土强度等级有所限制这是因为高强度混凝土具有脆性性质且随强度等级提高而增加在抗震设计中应考虑此因素故规定9度时不宜超过C608度时不宜超过C70本条还要求对一二级抗震等级的框架结构规定其普通纵向受力钢筋的抗oaec.com拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25这是为了保证当构件某个部位出现塑性铰以后塑性铰处有足够的转动能力与耗能能力同时还规定了屈服强度实测值与标准值的比值否则本规范为实现强柱弱梁强剪弱弯所规定的内力调整将难以奏效钢结构中用的钢材应保证抗拉强度屈服强度冲击韧性合格及硫磷和碳含量的限制值高层钢结构的钢材可按黑色冶金工业标准高层建筑结构用钢板建筑抗震设计规范YB4104-2000选用抗拉强度是实际上决定结构安全储备的关键伸长率反映钢材能承受残余变形量的程度及塑性变形能力钢材的屈服强度不宜过高同时要求有明显的屈服台阶伸长率应大于20%以保证构件具有足够的塑性变形能力冲击韧性是抗震结构的要求当采用国外钢材时亦应符合我国国家标准的要求国家标准碳素结构钢GB700中Q235钢分为ABCD四个等级其中A级钢不要求任何冲击试验值并只在用户要求时才进行冷弯试验且不保证焊接要求的含碳量故不建议采用国家标准低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345钢分为ABCDE五个等级其中A级钢不保证冲击韧性要求和延性性能的基本要求故亦不建议采用资料编号3.9.4混凝土结构施工中往往因缺乏设计规定的钢筋型号(规格)而采用另外型号(规格)的钢筋代替此时应注意替代后的纵向钢筋的总承载力设计值不应高于原设计的纵向钢筋总承载力设计值以免造成薄弱部位的转移以及构件在有影响的部位GB50011--2001发生混凝土的脆性破坏(混凝土压碎剪切破坏等)本次修订还要求除按照上述等承载力原则换算外应注意由于钢筋的强度和直径改变会影响正常使用阶段的挠度和裂缝宽度同时还应满足最小配筋率和钢筋间距等构造要求3.9.5厚度较大的钢板在轧制过程中存在各向异性由于在焊缝附近常形成约束焊接时容易引起层状撕裂国家标准厚度方向性能钢板GB5313将厚度方向的断面收缩率分为Z15Z25Z35三个等级并规定了试件取材方法和试件尺寸等要求本条规定钢结构采用的钢材当钢材板厚大于或等于40mm时至少应符合Z15级@第19页共19页
@www.sin规定的受拉试件截面收缩率3.9.6为确保砌体抗震墙与构造柱底层框架柱的连接以提高抗侧力砌体墙的变形能力要求施工时先砌墙后浇注3.10建筑物地震反应观测系统oaec.com3.10.1本规范初次提出了在建筑物内设置建筑物地震反应观测系统的要求建筑物地震反应观测是发展地震工程和工程抗震科学的必要手段我国过去限于基建资金发展不快这次在规范中予以规定以促进其发展建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第20页共20页
@www.sin4场地地基和基础4.1场地4.1.1有利不利和危险地段的划分基本沿用历次规范的规定本条中地形地oaec.com貌和岩土特性的影响是综合在一起加以评价的这是因为由不同岩土构成的同样地形条件的地震影响是不同的本条中只列出了有利不利和危险地段的划分其他地段可视为可进行建设的一般场地关于局部地形条件的影响从国内几次大地震的宏观调查资料来看岩质地形与非岩质地形有所不同在云南通海地震的大量宏观调查中表明非岩质地形对烈度的影响比岩质地形的影响更为明显如通海和东川的许多岩石地基上很陡的山坡建筑抗震设计规范震害也未见有明显的加重因此对于岩石地基的陡坡陡坎等本规范未列为不利的地段但对于岩石地基的高度达数十米的条状突出的山脊和高耸孤立的山丘由于鞭鞘效应明显振动有所加大烈度仍有增高的趋势因此本规范均将其列为不利的地形条件应该指出:有些资料中曾提出过有利和不利于抗震的地貌部位本规范在编制过程中曾对抗震不利的地貌部位实例进行了分析认为:地貌是研究不同地表形态形成的原因其中包括组成不同地形的物质(即岩性)也就是说地貌部位的影响意味着地表形态和岩性二者共同作用的结果将场地土的影响包括进去了但通过一些震害实例说明:当处于平坦的冲积平原和古河道不同地貌部位时地表形态是基本相同的资料编号造成古河道上房屋震害加重的原因主要是地基土质条件很差因此本规范将地貌条件分别在地形条件与场地土中加以考虑不再提出地貌部位这个概念4.1.24.1.689规范中的场地分类是在尽量保持抗震规范延续性的基础上进GB50011--2001一步考虑了覆盖层厚度的影响从而形成了以平均剪切波速和覆盖层厚度作为评定指标的双参数分类方法为了在保障安全的条件下尽可能减少设防投资在保持技术上合理的前提下适当扩大了类场地的范围另外由于我国规范中类场的Tg值与国外抗震规范相比是偏小的因此有意识地将类场地的范围划得比较小建筑抗震设计规范中的上述场地分类方法得到了我国工程界的普遍认同但在使用过程中也提出了一些问题和意见主要的意见是此分类方案呈阶梯状跳跃变化在边界线上不大容易掌握特别是在覆盖层厚度为80m平均剪切波速为140m/s的@第21页共21页
@www.sin特定情况下覆盖层厚度或平均剪切波速稍有变化则场地类别有可能从类突变到类场地地震作用的取值差异甚大这主要是有意识扩大类场地造成的为了解决场地类别的突变问题可以通过对相应的特征周期进行插入计算来解决本次修订主要有:1关于场地覆盖层厚度的定义补充了当地下某一下卧土层的剪切波速大于或oaec.com等于400m/s且不小于相邻的上层土的剪切波速的2.5倍时覆盖层厚度可按地面至该下卧层顶面的距离取值的规定需要注意的是这一规定只适用于当下卧层硬土层顶面的埋深大于5m时的情况2土层剪切波速的平均采用更富有物理意义的等效剪切波速的公式计算即:υ=d/tse0式中d0为场地评定用的计算深度取覆盖层厚度和20m两者中的较小值t为剪切建筑抗震设计规范波在地表与计算深度之间传播的时间3类场地的范围稍有扩大避免了类至类的跳跃4当等效剪切波速se140m/s时类和类场地的分界线从9m改为15m在这一区间内适当扩大了类场地的范围5为了保持与89规范的延续性以及与其他有关规范的协调作为一种补充手段当有充分依据时允许使用插入方法确定边界线附近(指相差15%的范围)的Tg值图4.1.6给出了一种连续化插入方案可将原有场地分类及修订方案进行比较该图在场地覆盖层厚度dov和等效剪切波速se平面上按本次修订的场地分类方法用等步长和按线性规则改变步长的方案进行连续化插入相邻等值线的Tg值均相差资料编号0.01sGB50011--2001@第22页共22页
@www.sinoaec.com建筑抗震设计规范高层建筑的场地类别问题是工程界关心的问题按理论及实测一般土层中的加速度随距地面深度而渐减日本规范规定地下20m时的土中加速度为地面加速度的1/22/3中间深度则插入我国亦有对高层建筑修正场地类别(由高层建筑基底起算)或折减地震力建议因高层建筑埋深常达10m以上与浅基础相比有利之处是:基底地震输入小了埋深大抗摇摆好但因目前尚未能总结出实用规律暂不列资料编号入规范高层建筑的场地类别仍按浅基础考虑本条中规定的场地分类方法主要适用于剪切波速随深度呈递增趋势的一般场地对于有较厚软夹层的场地土层由于其对短周期地震动具有抑制作用可以根GB50011--2001据分析结果适当调整场地类别和设计地震动参数4.1.7断裂对工程影响的评价问题长期以来不同学科之间存在着不同看法经过近些年来的不断研究与交流认为需要考虑断裂影响这主要是指地震时老断裂重新错动直通地表在地面产生位错对建在位错带上的建筑其破坏是不易用工程措施加以避免的因此规范中划为危险地段应予避开至于地震强度一般在确定抗震设防烈度时已给予考虑在活动断裂时间下限方面已取得了一致意见:即对一般的建筑工程只考虑1.0万年(全新世)以来活动过的断裂在此地质时期以前的活动断裂可不予考虑对于核电@第23页共23页
@www.sin水电等工程则应考虑10万年以来(晚更新世)活动过的断裂晚更新世以前活动过的断裂亦可不予考虑另外一个较为一致的看法是在地震烈度小于8度的地区可不考虑断裂对工程的错动影响因为多次国内外地震中的破坏现象均说明在小于8度的地震区地面一般不产生断裂错动oaec.com目前尚有分歧的是关于隐伏断裂的评价问题在基岩以上覆盖土层多厚是什么土层地面建筑就可以不考虑下部断裂的错动影响根据我国近年来的地震宏观地表位错考察学者们看法不够一致有人认为30m厚土层就可以不考虑有些学者认为是50m还有人提出用基岩位错量大小来衡量如土层厚度是基岩位错量的2530倍以上就可不考虑等等唐山地震震中区的地裂缝经有关单位详细工作证明不是沿地下岩石错动直通地表的构造断裂形成的而是由于地面振动表面应建筑抗震设计规范力形成的表层地裂这种裂缝仅分布在地面以下3m左右下部土层并未断开(挖探井证实)在采煤巷道中也未发现错动对有一定深度基础的建筑物影响不大为了对问题更深入的研究由北京市勘察设计研究院在建设部抗震办公室申请立项开展了发震断裂上覆土层厚度对工程影响的专项研究此项研究主要采用大型离心机模拟实验可将缩小的模型通过提高加速度的办法达到与原型应力状况相同的状态为了模拟断裂错动专门加工了模拟断裂突然错动的装置可实现垂直与水平二种错动其位错量大小是根据国内外历次地震不同震级条件下位错量统计分析结果确定的上覆土层则按不同岩性不同厚度分为数种情况实验时的位错量为1.04.0m基本上包括了8度9度情况下的位错量当离心机提高加速度达资料编号到与原型应力条件相同时下部基岩突然错动观察上部土层破裂高度以便确定安全厚度根据实验结果考虑一定的安全储备和模拟实验与地震时震动特性的差异安全系数取为3据此提出了8度9度地区上覆土层安全厚度的界限值应当GB50011--2001说这是初步的可能有些因素尚未考虑但毕竟是第一次以模拟实验为基础的定量提法跟以往的分析和宏观经验是相近的有一定的可信度本次修订中根据搜集到的国内外地震断裂破裂宽度的资料提出了避让距离这是宏观的分析结果随着地震资料的不断积累将会得到补充与完善4.1.8本条考虑局部突出地形对地震动参数的放大作用主要依据宏观震害调查的结果和对不同地形条件和岩土构成的形体所进行的二维地震反应分析结果所谓局部突出地形主要是指山包山梁和悬崖陡坎等情况比较复杂对各种可能出现的情况的地震动参数的放大作用都做出具体的规定是很困难的从宏观震害经验和@第24页共24页
@www.sin地震反应分析结果所反映的总趋势大致可以归纳为以下几点:高突地形距离基准面的高度愈大高处的反应愈强烈离陡坎和边坡顶部边缘的距离愈大反应相对减小从岩土构成方面看在同样地形条件下土质结构的反应比岩质结构大高突地形顶面愈开阔远离边缘的中心部位的反应是明显减小的边坡愈陡其顶部的放大效应相应加大oaec.com基于以上变化趋势以突出地形的高差H坡降角度的正切H/L以及场址距突出地形边缘的相对距离L1/H为参数归纳出各种地形的地震力放大作用如下:λ=1+ξα(4.1.8)式中局部突出地形顶部的地震影响系数的放大系数局部突出地形地震动参数的增大幅度按表4.1.8采用附加调整系数与建筑场地离突出台地边缘的距离L1与相对高差H的比建筑抗震设计规范值有关当L1/H<2.5时可取为1.0当2.5L1/H<5时可取为0.6当L1/H5时可取为0.3LL1均应按距离场地的最近点考虑表4.1.8局部突出地形地震影响系数的增大幅度突出地形的非岩质地层H55H1515H25H25高度H(m)岩质地层H2020H4040H60H60H/L0.300.10.20.3局部突出台地边0.3H/L0.60.10.20.30.4缘的侧向平均坡降0.6H/L1.00.20.30.40.5(H/L)H/L1.00.30.40.50.6资料编号条文中规定的最大增大幅度0.6是根据分析结果和综合判断给出的本条的规定对各种地形包括山包山梁悬崖陡坡都可以应用4.2天然地基和基础GB50011--20014.2.1我国多次强烈地震的震害经验表明在遭受破坏的建筑中因地基失效导致的破坏较上部结构惯性力的破坏为少这些地基主要由饱和松砂软弱粘性土和成因岩性状态严重不均匀的土层组成大量的一般的天然地基都具有较好的抗震性能因此89规范规定了天然地基可以不验算的范围本次修订中将可不进行天然地基和基础抗震验算的框架房屋的层数和高度作了更明确的规定4.2.2在天然地基抗震验算中对地基土承载力特征值调整系数的规定主要参考国内外资料和相关规范的规定考虑了地基土在有限次循环动力作用下强度一般较@第25页共25页
@www.sin静强度提高和在地震作用下结构可靠度容许有一定程度降低这两个因素在本次修订中增加了对黄土地基的承载力调整系数的规定此规定主要根据国内动静强度对比试验结果静强度是在预湿与固结不排水条件下进行的破坏标准是:对软化型土取峰值强度对硬化型土取应变为15%的对应强度由此求得黄土静抗剪强度指标Csϕs值oaec.com动强度试验参数是:均压固结取双幅应变5%偏压固结取总应变为10%等效循环数按77.5及8级地震分别对应1220及30次循环取等价循环数所对应的动应力d绘制强度包线得到动抗剪强度指标Cd及ϕd动静强度比为:τC+σtgϕdddd=τC+σtgϕssss建筑抗震设计规范近似认为动静强度比等于动静承载力之比则可求得承载力调整系数:RτττKddsdsζ=≅/=•=ζaRKKτKsdssd式中KdKs分别为动静承载力安全系数RdRs分别为动静极限承载力试验结果见表4.2.2此试验大多考虑地基土处于偏压固结状态实际的应力水平也不太大故采用偏压固结正应力100300kPa震级78级条件下的调整系数平均值为宜本条据上述试验对坚硬黄土取=1.3对可塑黄土取1.1对流塑黄土取1.0资料编号表4.2.2a的平均值名称西安黄土兰州黄土洛川黄土含水量W饱和状态20%饱和饱和状态固结比Kc1.02.01.01.51.01.01.52.0GB50011--2001a的平均值0.6081.2710.6071.4150.3780.7211.141.438注固结比为轴压力1与压力3的比值4.2.4地基基础的抗震验算一般采用所谓拟静力法此法假定地震作用如同静力然后在这种条件下验算地基和基础的承载力和稳定性所列的公式主要是参考相关规范的规定提出的压力的计算应采用地震作用效应标准组合即各作用分项系数均取1.0的组合4.3液化土和软土地基@第26页共26页
@www.sin4.3.1本条规定主要依据液化场地的震害调查结果许多资料表明在6度区液化对房屋结构所造成的震害是比较轻的因此本条规定除对液化沉陷敏感的乙类建筑外6度区的一般建筑可不考虑液化影响当然6度的甲类建筑的液化问题也需要专门研究关于黄土的液化可能性及其危害在我国的历史地震中虽不乏报导但缺乏较详oaec.com细的评价资料在建国以后的多次地震中黄土液化现象很少见到对黄土的液化判别尚缺乏经验但值得重视近年来的国内外震害与研究还表明砾石在一定条件下也会液化但是由于黄土与砾石液化研究资料还不够充分暂不列入规范有待进一步研究4.3.2本条是有关液化判别和处理的强制性条文4.3.389规范初判的提法是根据建国以来历次地震对液化与非液化场地的实际考建筑抗震设计规范察测试分析结果得出来的从地貌单元来讲这些地震现场主要为河流冲洪积形成的地层没有包括黄土分布区及其他沉积类型如唐山地震震中区(路北区)为滦河二级阶地地层年代为晚更新世(Q3)地层对地震烈度10度区考察钻探测试表明地下水位为34m表层为3.0m左右的粘性土其下即为饱和砂层在10度情况下没有发生液化而在一级阶地及高河漫滩等地分布的地质年代较新的地层地震烈度虽然只有7度和8度却也发生了大面积液化其他震区的河流冲积地层在地质年代较老的地层中也未发现液化实例国外学者Youd和Perkins的研究结果表明:饱和松散的水力冲填土差不多总会液化而且全新世的无粘性土沉积层对液化也是很敏感的更新世沉积层发生液化的情况很罕见前更新世沉积层发生液化则更是罕见资料编号这些结论是根据1975年以前世界范围的地震液化资料给出的并已被1978年日本的两次大地震以及1977年罗马尼亚地震液化现象所证实89规范颁发后在执行中不断有单位和学者提出液化初步判别中第1款在有些GB50011--2001地区不适合从举出的实例来看多为高烈度区(10度以上)黄土高原的黄土状土很多是古地震从描述等方面判定为液化的没有现代地震液化与否的实际数据有些例子是用现行公式判别的结果根据诸多现代地震液化资料分析认为89规范中有关地质年代的判断条文除高烈度区中的黄土液化外都能适用为慎重起见将此款的适用范围改为局限于78度区4.3.489规范关于地基液化判别方法在地震区工程项目地基勘察中已广泛应用但随着高层及超高层建筑的不断发展基础埋深越来越大高大的建筑采用桩基和@第27页共27页
@www.sin深基础要求判别液化的深度也相应加大89规范中判别深度为15m已不能满足这些工程的需要深层液化判别问题已提到日程上来由于15m以下深层液化资料较少从实际液化与非液化资料中进行统计分析尚不具备条件在50年代以来的历次地震中尤其是唐山地震液化资料均在15m以上图4.3.4中15m下的曲线是根据统计得到的经验公式外推得到的结果国外虽有oaec.com零星深层液化资料但也不太确切根据唐山地震资料及美国H.B.Seed教授资料进行分析的结果其液化临界值沿深度变化均为非线性变化为了解决15m以下液化判别我们对唐山地震砂土液化研究资料美国H.B.Seed教授研究资料和我国铁路工程抗震设计规范中的远震液化判别方法与89规范判别方法的液化临界值(Ncr)沿深度的变化情况以8度区为例做了对比见图4.3.4从图4.3.4可以明显看出:在设计特征周期一区(或89规范的近震情况N0=10)深度建筑抗震设计规范为12m以上时临界锤击数较接近相差不大深度1520m范围内铁路抗震规范方法比H.B.Seed资料要大1.21.5击89规范由于是线性延伸比铁路抗震规范方法要大1.88.4击是偏于保守的经过比较分析本次修订考虑到本规范判别方法的延续性及广大工程技术人员熟悉程度仍采用线性判别方法建议1520m深度范围内仍按15m深度处的Ncr值进行判别这样处理与非线性判别方法也较为接近目前铁路抗震规范判别液化时N0值为7度8度9度时分别取81216因此铁路抗震规范仍比本规范修订后的Ncr值在15m20m范围内要大2.22.5击如假定铁路抗震规范N0值8度取10则比本规范修订后的Ncr值小1.41.8击经过全面分析对比后认为这样调整方案既简便又与其他方法接近资料编号GB50011--2001@第28页共28页
@www.sinoaec.com建筑抗震设计规范资料编号考虑到大量的多层建筑基础埋深较浅一律要求将液化判别深度加深到20m有些保守也增加了不必要的工作量因此本次修订只要求将基础埋深大于5m的深基础和桩基工程的判别深度加深至20mGB50011--20014.3.5本条提供了一个简化的预估液化危害的方法可对场地的喷水冒砂程度一般浅基础建筑的可能损坏做粗略的预估以便为采取工程措施提供依据1液化指数表达式的特点是:为使液化指数为无量纲参数权函数具有量纲-1m权函数沿深度分布为梯形其图形面积判别深度15m时为100判别深度20m时为1252液化等级的名称为轻微中等严重三级各级的液化指数(判别深度15m)地面喷水冒砂情况以及对建筑危害程度的描述见表4.3.5系根据我国百余个液化震害资料得出的@第29页共29页
@www.sin表4.3.5液化等级和对建筑物的相应危害程度液化指数液化等级地面喷水冒砂情况对建筑的危害情况(15m)地面无喷水冒砂或仅在洼危害性小一般不至引起明显的震轻微5地河边有零星的喷水冒砂点害危害性较大可造成不均匀沉陷和喷水冒砂可能性大从轻微到中等515开裂有时不均匀沉陷可能达到oaec.com严重均有多数属中等200m危害性大不均匀沉陷可能大于一般喷水冒砂都很严重地面严重15200mm高重心结构可能产生不容许变形很明显的倾斜4.3.6抗液化措施是对液化地基的综合治理89规范已说明要注意以下几点:1倾斜场地的土层液化往往带来大面积土体滑动造成严重后果而水平场地土层液化的后果一般只造成建筑的不均匀下沉和倾斜本条的规定不适用于坡度大建筑抗震设计规范于10的倾斜场地和液化土层严重不均的情况2液化等级属于轻微者除甲乙类建筑由于其重要性需确保安全外一般不作特殊处理因为这类场地可能不发生喷水冒砂即使发生也不致造成建筑的严重震害3对于液化等级属于中等的场地尽量多考虑采用较易实施的基础与上部结构处理的构造措施不一定要加固处理液化土层4在液化层深厚的情况下消除部分液化沉陷的措施即处理深度不一定达到液化下界而残留部分未经处理的液化层从我国目前的技术经济发展水平上看是资料编号较合适的本次修订的主要内容如下:189规范中不允许液化地基作持力层的规定有些偏严本次修订改为不宜将未GB50011--2001加处理的液化土层作为天然地基的持力层因为:理论分析与振动台试验均已证明液化的主要危害来自基础外侧液化持力层范围内位于基础直下方的部位其实最难液化由于最先液化区域对基础直下方未液化部分的影响使之失去侧边土压力支持在外侧易液化区的影响得到控制的情况下轻微液化的土层是可以作为基础的持力层的例如:(1)海城地震中营口宾馆筏基以液化土层为持力层震后无震害基础下液化层厚度为4.2m为筏基宽度的1/3左右液化土层的标贯锤击数N=25烈度为7度在此情况下基础外侧液化对地基中间部分的影响很小@第30页共30页
@www.sin(2)日本阪神地震中有数座建筑位于液化严重的六甲人工岛上地基未加处理而未遭液化危害的工程实录(见松尾雅夫等人论文载基础工1996年11期P54):1)仓库二栋平面均为36m24m设计中采用了补偿式基础即使仓库满载时的基底压力也只是与移去的土自重相当地基为欠固结的可液化砂砾震后有震陷但建筑物无损据认为无震害的原因是:液化后的减震效果使输入基底的地震作用削oaec.com弱补偿式筏式基础防止了表层土喷砂冒水良好的基础刚度可使不均匀沉降减小采用了吊车轨道调平地脚螺栓加长等构造措施以减少不均匀沉降的影响2)平面为116.8m54.5m的仓库建在六甲人工岛厚15m的可液化土上设计时预期建成后欠固结的粘土下卧层尚可能产生1.11.4m的沉降为防止不均匀沉降及液化设计中采用了三方面的措施:补偿式基础+基础下2m深度内以水泥土加固液化层+防止不均匀沉降的构造措施地震使该房屋产生震陷但情况良好建筑抗震设计规范(3)震害调查与有限元分析显示当基础宽度与液化层厚之比大于3时则液化震陷不超过液化层厚的1%不致引起结构严重破坏因此将轻微和中等液化的土层作为持力层不是绝对不允许但应经过严密的论证2液化的危害主要来自震陷特别是不均匀震陷震陷量主要决定于土层的液化程度和上部结构的荷载由于液化指数不能反映上部结构的荷载影响因此有趋势直接采用震陷量来评价液化的危害程度例如对4层以下的民用建筑当精细计算的平均震陷值SE<5cm时可不采取抗液化措施当SE=515cm时可优先考虑采取结构和基础的构造措施当SE>15cm时需要进行地基处理基本消除液化震资料编号陷在同样震陷量下乙类建筑应该采取较丙类建筑更高的抗液化措施本次修订过程中开展了估计液化震陷量的研究依据实测震陷振动台试验以及有限元法对一系列典型液化地基计算得出的震陷变化规律发现震陷量取决于液GB50011--2001化土的密度(或承载力)基底压力基底宽度液化层底面和顶面的位置和地震震级等因素曾提出估计砂土与粉土液化平均震陷量的经验方法如下:1.50.44220.61−Dr砂土SE=ξS0(d1−d2)(0.01p)(4.3.6-1)B0.50.44220.6粉土SE=ξkS0(d1−d2)(0.01p)(4.3.6-2)B式中SE液化震陷量平均值液化层为多层时先按各层次分别计算后再相加@第31页共31页
@www.sinB基础宽度(m)对住房等密集型基础取建筑平面宽度当B0.44d1时取B=0.44d1S0经验系数对789度分别取0.050.5及0.3d1由地面算起的液化深度(m)d2由地面算起的上覆非液化土层深度(m)液化层为持力层取d2=0oaec.comp宽度为B的基础底面地震作用效应标准组合的压力(kPa)0.5NDr砂土相对密度(%)可依据标贯锤击数N取Dr=0.23σ′+16vk与粉土承载力有关的经验系数当承载力特征值不大于80kPa时取0.30当不小于300kPa时取0.08其余可内插取值修正系数直接位于基础下的非液化厚度满足第4.3.3条第3款对上覆非建筑抗震设计规范液化土层厚度du的要求=0无非液化层=1中间情况内插确定采用以上经验方法计算得到的震陷值与日本的实测震陷值基本符合但与国内资料的符合程度较差主要的原因可能是:国内资料中实测震陷值常常是相对值如相对于车间某个柱子或相对于室外地面的震陷地质剖面则往往是附近的而不是针对所考察的基础的有的震陷值(如天津上古林的场地)含有震前沉降及软土震陷不明确沉降值是最大沉降或平均沉降鉴于震陷量的评价方法目前还不够成熟因此本条只是给出了必要时可以根据液化震陷量的评价结果适当调整抗液化措施的原则规定4.3.74.3.9在这几条中规定了消除液化震陷和减轻液化影响的具体措施这些措资料编号施都是在震害调查和分析判断的基础上提出来的采用振冲加固或挤密碎石桩加固后构成了复合地基此时如桩间土的实测标贯值仍低于本规范第4.3.4条规定的临界值不能简单判为液化许多文献或工程实GB50011--2001践均已指出振冲桩或挤密碎石桩有挤密排水和增大桩身刚度等多重作用而实测的桩间土标贯值不能反映排水的作用因此89规范要求加固后的桩间土的标贯值应大于临界标贯值是偏保守的近几年的研究成果与工程实践中已提出了一些考虑桩身强度与排水效应的方法以及根据桩的面积置换率和桩土应力比适当降低复合地基桩间土液化判别的临界标贯值的经验方法故本次修订将桩间土的实测标贯值不应小于临界标贯锤击数的要求改为不宜@第32页共32页
@www.sin4.3.10本条规定了有可能发生侧扩或流动时滑动土体的最危险范围并要求采取土体抗滑和结构抗裂措施1液化侧扩地段的宽度来自海城地震唐山地震及日本阪神地震对液化侧扩区的大量调查根据对阪神地震的调查在距水线50m范围内水平位移及竖向位移均很大在50150m范围内水平地面位移仍较显著大于150m以后水平位移趋oaec.com于减小基本不构成震害上述调查结果与我国海城唐山地震后的调查结果基本一致:海河故道滦运河新滦河陡河岸波滑坍范围约距水线100150m辽河黄河等则可达500m2侧向流动土体对结构的侧向推力根据阪神地震后对受害结构的反算结果得到:1)非液化上覆土层施加于结构的侧压相当于被动土压力破坏土楔的运动方向是土楔向上滑而楔后土体向下与被动土压发生时的运动方向一致2)液化层中的侧压建筑抗震设计规范相当于竖向总压的1/33)桩基承受侧压的面积相当于垂直于流动方向桩排的宽度3减小地裂对结构影响的措施包括:1)将建筑的主轴沿平行河流放置2)使建筑的长高比小于33)采用筏基或箱基基础板内应根据需要加配抗拉裂钢筋筏基内的抗弯钢筋可兼作抗拉裂钢筋抗拉裂钢筋可由中部向基础边缘逐段减少当土体产生引张裂缝并流向河心或海岸线时基础底面的极限摩阻力形成对基础的撕拉力理论上其最大值等于建筑物重力荷载之半乘以土与基础间的摩擦系数实际上常因基础底面与土有部分脱离接触而减少4.3.11关于软土震陷由于缺乏资料各国都还未列入抗震规范但从唐山地震中的破坏实例分析软土震陷确是造成震害的重要原因实有明确抗御措施之必要资料编号我国构筑物抗震设计规范根据唐山地震经验规定7度区不考虑软土震陷8度区fak大于100kPa9度区fak大于120kPa的土亦可不考虑但上述规定有以下不足:GB50011--2001(1)缺少系统的震陷试验研究资料(2)震陷实录局限于津塘89度地区7度区是未知的空白不少7度区的软土比津塘地区(唐山地震时为89度区)要差津塘地区的多层建筑在89度地震时产生了1530cm的震陷比它们差的土在7度时是否会产生大于5cm的震陷?初步认为对7度区fk<70kPa的软土还是应该考虑震陷的可能性并宜采用室内动三轴试验和H.B.Seed简化方法加以判定(3)对89度规定的fak值偏于保守根据天津实际震陷资料并考虑地震的偶发性及所需的设防费用暂时规定软土震陷量小于5cm者可不采取措施则8度区@第33页共33页
@www.sinfak>90kPa及9度区fak>100kPa的软土均可不考虑震陷的影响对自重湿陷性黄土或黄土状土研究表明具有震陷性若孔隙比大于0.8当含水量在缩限(指固体与半固体的界限)与25%之间时应该根据需要评估其震陷量对含水量在25%以上的黄土或黄土状土的震陷量可按一般软土评估关于软土及黄土的可能震陷目前已有了一些研究成果可以参考例如当建筑基础底面以下非软土oaec.com层厚度符合表4.3.11中的要求时可不采取消除软土地基的震陷影响措施表4.3.11基础底面以下非软土层厚度烈度基础底面以下非软土层厚度(m)70.5b且38b且591.5b且8注b为基础底面宽度(m)建筑抗震设计规范4.4桩基4.4.1根据桩基抗震性能一般比同类结构的天然地基要好的宏观经验继续保留89规范关于桩基不验算范围的规定4.4.2桩基抗震验算方法是新增加的其基本内容已与构筑物抗震设计规范和建筑桩基技术规范等协调关于地下室外墙侧的被动土压与桩共同承担地震水平力问题我国这方面的情况比较混乱大致有以下做法:假定由桩承担全部地震水平力假定由地下室外的土承担全部水平力由桩土分担水平力(或由经验公式求出分担比或用m法求土抗资料编号力或由有限元法计算)目前看来桩完全不承担地震水平力的假定偏于不安全因为从日本的资料来看桩基的震害是相当多的因此这种做法不宜采用由桩承受全部地震力的假定又过于保守日本1984年发布的建筑基础抗震设计规程提出GB50011--2001下列估算桩所承担的地震剪力的公式:V=0.2VH/4d0f上述公式主要根据是对地上310层地下14层平面14m14m的塔楼所作的一系列试算结果在这些计算中假定抗地震水平的因素有桩前方的被动土抗力侧面土的摩擦力三部分土性质为标贯值N=1020q(单轴压强)为0.521.0kg/cm(粘土)土的摩擦抗力与水平位移成以下弹塑性关系位移1cm时抗力呈线性变化当位移>1cm时抗力保持不变被动土抗力最大值取朗金被动土压达到最大值之前土抗力与水平位移呈线性关系由于背景材料只包括高度45m以下的建@第34页共34页
@www.sin筑对45m以上的建筑没有相应的计算资料但从计算结果的发展趋势推断对更高的建筑其值估计不超过0.9因而桩负担的地震力宜在(0.30.9)V0之间取值关于不计桩基承台底面与土的摩阻力为抗地震水平力的组成部分问题:主要是因为这部分摩阻力不可靠:软弱粘性土有震陷问题一般粘性土也可能因桩身摩擦力产生的桩间土在附加应力下的压缩使土与承台脱空欠固结土有固结下沉问题非液oaec.com化的砂砾则有震密问题等实践中不乏有静载下桩台与土脱空的报导地震情况下震后桩台与土脱空的报导也屡见不鲜此外计算摩阻力亦很困难因为解答此问题须明确桩基在竖向荷载作用下的桩土荷载分担比出于上述考虑为安全计本条规定不应考虑承台与土的摩擦阻抗对于目前大力推广应用的疏桩基础如果桩的设计承载力按桩极限荷载取用则可以考虑承台与土间的摩阻力因为此时承台与土不会脱空且桩土的竖向荷载建筑抗震设计规范分担比也比较明确4.4.3本条中规定的液化土中桩的抗震验算原则和方法主要考虑了以下情况:1不计承台旁的土抗力或地坪的分担作用是出于安全考虑作为安全储备因目前对液化土中桩的地震作用与土中液化进程的关系尚未弄清2根据地震反应分析与振动台试验地面加速度最大时刻出现在液化土的孔压比为小于1(常为0.50.6)时此时土尚未充分液化只是刚度比未液化时下降很多因之建议对液化土的刚度作折减折减系数的取值与构筑物抗震设计规范基本一致3液化土中孔隙水压力的消散往往需要较长的时间地震后土中孔压不会排泄消散完毕往往于震后才出现喷砂冒水这一过程通常持续几小时甚至一二天其资料编号间常有沿桩与基础四周排水现象这说明此时桩身摩阻力已大减从而出现竖向承载力不足和缓慢的沉降因此应按静力荷载组合校核桩身的强度与承载力式(4.4.3)的主要根据是工程实践中总结出来的打桩前后土性变化规律并已在许GB50011--2001多工程实例中得到验证4.4.5本条在保证桩基安全方面是相当关键的桩基理论分析已经证明地震作用下的桩基在软硬土层交界面处最易受到剪弯损害阪神地震后许多桩基的实际考查也证实了这一点但在采用m法的桩身内力计算方法中却无法反映目前除考虑桩土相互作用的地震反应分析可以较好地反映桩身受力情况外还没有简便实用的计算方法保证桩在地震作用下的安全因此必须采取有效的构造措施本条的要点在于保证软土或液化土层附近桩身的抗弯和抗剪能力@第35页共35页
@www.sin5地震作用和结构抗震验算5.1一般规定5.1.1抗震设计时结构所承受的地震力实际上是由于地震地面运动引起的动oaec.com态作用包括地震加速度速度和动位移的作用按照国家标准建筑结构设计术语和符号标准GB/T50083的规定属于间接作用不可称为荷载应称地震作用89规范对结构应考虑的地震作用方向有以下规定:1考虑到地震可能来自任意方向为此要求有斜交抗侧力构件的结构应考虑对各构件的最不利方向的水平地震作用一般即与该构件平行的方向建筑抗震设计规范2不对称不均匀的结构是不规则结构的一种同一建筑单元同一平面内质量刚度布置不对称或虽在本层平面内对称但沿高度分布不对称的结构需考虑扭转影响的结构具有明显的不规则性3研究表明对于较高的高层建筑其竖向地震作用产生的轴力在结构上部是不可忽略的故要求9度区高层建筑需考虑竖向地震作用本次修订基本保留89规范的内容所做的改进如下:1某一方向水平地震作用主要由该方向抗侧力构件承担如该构件带有翼缘翼墙等尚应包括翼缘翼墙的抗侧力作用2参照混凝土高层规程的规定明确交角大于15时应考虑斜向地震作用资料编号3扭转计算改为考虑双向地震作用下的扭转影响关于大跨度和长悬臂结构根据我国大陆和台湾地震的经验9度和9度以上时跨度大于18m的屋架1.5m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重甚至倒塌8度时GB50011--2001跨度大于24m的屋架2m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重5.1.2不同的结构采用不同的分析方法在各国抗震规范中均有体现底部剪力法和振型分解反应谱法仍是基本方法时程分析法作为补充计算方法对特别不规则(参照表3.4.2规定)特别重要的和较高的高层建筑才要求采用进行时程分析时鉴于各条地震波输入进行时程分析的结果不同本条规定根据小样本容量下的计算结果来估计地震效应值通过大量地震加速度记录输入不同结构类型进行时程分析结果的统计分析若选用不少于二条实际记录和一条人工模@第36页共36页
@www.sin拟的加速度时程曲线作为输入计算的平均地震效应值不小于大样本容量平均值的保证率在85%以上而且一般也不会偏大很多所谓在统计意义上相符指的是其平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比在各个周期点上相差不大于20%计算结果的平均底部剪力一般不会小于振型分解反应谱法计算结果的80%每条地震波输入的计算结果不会小于65%oaec.com正确选择输入的地震加速度时程曲线要满足地震动三要素的要求即频谱特性有效峰值和持续时间均要符合规定频谱特性可用地震影响系数曲线表征依据所处的场地类别和设计地震分组确定加速度有效峰值按规范表5.1.2-2中所列地震加速度最大值采用即以地震影响系数最大值除以放大系数(约2.25)得到当结构采用三维空间模型等需要双向(二个建筑抗震设计规范水平向)或三向(二个水平和一个竖向)地震波输入时其加速度最大值通常按1(水平1):0.85(水平2):0.65(竖向)的比例调整选用的实际加速度记录可以是同一组的三个分量也可以是不同组的记录但每条记录均应满足在统计意义上相符的要求人工模拟的加速度时程曲线也按上述要求生成输入的地震加速度时程曲线的持续时间不论实际的强震记录还是人工模拟波形一般为结构基本周期的510倍5.1.3按现行国家标准建筑结构可靠度设计统一标准的原则规定地震发生时恒荷载与其他重力荷载可能的遇合结果总称为抗震设计的重力荷载代表值GE即永久荷载标准值与有关可变荷载组合值之和组合值系数基本上沿用78规范的取值资料编号考虑到藏书库等活荷载在地震时遇合的概率较大故按等效楼面均布荷载计算活荷载时其组合值系数为0.8表中硬钩吊车的组合值系数只适用于一般情况吊重较大时需按实际情况取GB50011--2001值5.1.45.1.5弹性反应谱理论仍是现阶段抗震设计的最基本理论规范所采用的设计反应谱以地震影响系数曲线的形式给出89规范的地震影响系数的特点是:1同样烈度同样场地条件的反应谱形状随着震源机制震级大小震中距远近等的变化有较大的差别影响因素很多在继续保留烈度概念的基础上把形成68度地震影响的地震按震源远近分为设计近震和设计远震远震水平反应谱曲线比近震向右移体现了远震的反应谱特征于是按场地条件和震源远近@第37页共37页
@www.sin调整了地震影响系数的特征周期Tg2在T0.1s的范围内各类场地的地震影响系数一律采用同样的斜线使之符合T=0时(刚体)动力不放大的规律在TTg时各曲线的递减指数为非整数曲线下限仍按78规范取为0.2maxT>3s时地震影响系数专门研究3按二阶段设计要求在截面承载力验算时的设计地震作用取众值烈度下结oaec.com构按完全弹性分析的数值据此调整了本规范相应的地震影响系数其取值与按78规范各结构影响系数C折减的平均值大致相当本次修订有如下重要改进:1地震影响系数的周期范围延长至6s根据地震学研究和强震观测资料统计分析在周期6s范围内有可能给出比较可靠的数据也基本满足了国内绝大多数高层建筑和长周期结构的抗震设计需要对于周期大于6s的结构地震影响系数仍专建筑抗震设计规范门研究2理论上设计反应谱存在二个下降段即:速度控制段和位移控制段在加速度反应谱中前者衰减指数为1后者衰减指数为2设计反应谱是用来预估建筑结构在其设计基准期内可能经受的地震作用通常根据大量实际地震记录的反应谱进行统计并结合工程经验判断加以规定为保持规范的延续性地震影响系数在T5Tg范围内与89规范相同在T>5Tg的范围把89规范的下平台改为倾斜下降段不同场地类别的最小值不同较符合实际反应谱的统计规律在T=6Tg附近新的地震影响系数值比89规范约增加15%其余范围取值的变动更小3为了与我国地震动参数区划图接轨89规范的设计近震和设计远震改为设计资料编号地震分组地震影响系数的特征周期Tg即设计特征周期不仅与场地类别有关而且还与设计地震分组有关可更好地反映震级大小震中距和场地条件的影响4为了适当调整和提高结构的抗震安全度类场地的设计特征周期GB50011--2001值较89规范的值约增大了0.05s同理罕遇地震作用时设计特征周期Tg值也适当延长这样处理比较符合近年来得到的大量地震加速度资料的统计结果与89规范相比安全度有一定提高5考虑到不同结构类型建筑的抗震设计需要提供了不同阻尼比(0.010.20)地震影响系数曲线相对于标准的地震影响系数(阻尼比为0.05)的修正方法根据实际强震记录的统计分析结果这种修正可分二段进行:在反应谱平台段(=max)修正幅度最大在反应谱上升段(TTg)修正幅度变小在曲线两端(0s和6s)不同阻尼比下的系数趋向接近表达式为:@第38页共38页
@www.sin上升段:[0.45+10(2-0.45)T]max水平段:2max曲线下降段:(Tg/T)2max倾斜下降段:[0.22-1(T-5Tg)]max对应于不同阻尼比计算地震影响系数的调整系数如下条文中规定当2小于oaec.com0.55时取0.55当1小于0.0时取0.0地震影响系数210.011.520.970.0250.021.320.950.0240.051.000.900.0200.100.780.850.0140.200.630.800.0010.300.560.780.000建筑抗震设计规范6现阶段仍采用抗震设防烈度所对应的水平地震影响系数最大值max多遇地震烈度和罕遇地震烈度分别对应于50年设计基准期内超越概率为63%和2%3%的地震烈度也就是通常所说的小震烈度和大震烈度为了与中国地震动参数区划图接口表5.1.4中的max除沿用89规范6789度所对应的设计基本加速度值外特于78度89度之间各增加一档用括号内的数字表示分别对应于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g5.1.6在强烈地震下结构和构件并不存在最大承载能力极限状态的可靠度从根资料编号本上说抗震验算应该是弹塑性变形能力极限状态的验算研究表明地震作用下结构和构件的变形和其最大承载能力有密切的联系但因结构的不同而异本次修订继续保持89规范关于不同的结构应采取不同验算方法的规定GB50011--20011当地震作用在结构设计中基本上不起控制作用时例如6度区的大多数建筑以及被地震经验所证明者可不做抗震验算只需满足有关抗震构造要求但较高的高层建筑(以后各章同)诸如高于40m的钢筋混凝土框架高于60m的其他钢筋混凝土民用房屋和类似的工业厂房以及高层钢结构房屋其基本周期可能大于类场地的设计特征周期Tg则6度的地震作用值可能大于同一建筑在7度类场地下的取值此时仍须进行抗震验算2对于大部分结构包括6度设防的上述较高的高层建筑可以将设防烈度地震下的变形验算转换为以众值烈度下按弹性分析获得的地震作用效应(内力)作为额@第39页共39页
@www.sin定统计指标进行承载力极限状态的验证即只需满足第一阶段的设计要求就可具有与78规范相同的抗震承载力的可靠度保持了规范的延续性3我国历次大地震的经验表明发生高于基本烈度的地震是可能的设计时考虑大震不倒是必要的规范增加了对薄弱层进行罕遇地震下变形验算即满足第二阶段设计的要求89规范仅对框架填充墙框架高大单层厂房等(这些结构oaec.com由于存在明显的薄弱层在唐山地震中倒塌较多)及特殊要求的建筑做了要求本次修订增加了其他结构如各类钢筋混凝土结构钢结构采用隔震和消能减震技术的结构进行第二阶段设计的要求5.2水平地震作用计算5.2.1底部剪力法视多质点体系为等效单质点系根据大量的计算分析89规范做了如下规定本次修订未做修改:建筑抗震设计规范1引入等效质量系数0.85它反映了多质点系底部剪力值与对应单质点系(质量等于多质点系总质量周期等于多质点系基本周期)剪力值的差异2地震作用沿高度倒三角形分布在周期较长时顶部误差可达25%故引入依赖于结构周期和场地类别的顶点附加集中地震力予以调整单层厂房沿高度分布在第9章中已另有规定故本条不重复调整(取n=0)对内框架房屋根据震害的总结并考虑到现有计算模型的不精确建议取n=0.25.2.2对于振型分解法由于时程分析法亦可利用振型分解法进行计算故加上反应谱以示区别为使高柔建筑的分析精度有所改进其组合的振型个数适当增加资料编号振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量90%所需的振型数5.2.3地震扭转反应是一个极其复杂的问题一般情况宜采用较规则的结构体型以避免扭转效应体型复杂的建筑结构即使楼层计算刚心和质心重合往往仍然存在明显的扭转反应因此89规范规定考虑结构扭转效应时一般只能取GB50011--2001各楼层质心为相对坐标原点按多维振型分解法计算其振型效应彼此耦连组合用完全二次型方根法可以由计算机运算89规范修订过程中提出了许多简化计算方法例如扭转效应系数法表示扭转时某榀抗侧力构件按平动分析的层剪力效应的增大物理概念明确而数值依赖于各类结构大量算例的统计对低于40m的框架结构当各层的质心和计算刚心接近于两串轴线时根据上千个算例的分析若偏心参数满足0.1<<0.3则边榀框架的扭转效应增大系数=0.65+4.5偏心参数的计算公式是=eySy/(K@第40页共40页
@www.sin/Kx)其中eySy分别为i层刚心和i层边榀框架距i层以上总质心的距离(y方向)KxK分别为i层平动刚度和绕质心的扭刚度其他类型结构如单层厂房也有相应的扭转效应系数对单层结构多用基于刚心和质心概念的动力偏心距法估算这些简化方法各有一定的适用范围故规范要求在确有依据时才可用来近似估计本次修订的主要改进如下:oaec.com1即使对于平面规则的建筑结构国外的多数抗震设计规范也考虑由于施工使用等原因所产生的偶然偏心引起的地震扭转效应及地震地面运动扭转分量的影响本次修订要求规则结构不考虑扭转耦联计算时应采用增大边榀结构地震内力的简化处理方法2增加考虑双向水平地震作用下的地震效应组合根据强震观测记录的统计分析二个水平方向地震加速度的最大值不相等二者之比约为10.85而且两个方建筑抗震设计规范向的最大值不一定发生在同一时刻因此采用平方和开方计算二个方向地震作用效应的组合条文中的地震作用效应系指两个正交方向地震作用在每个构件的同一局部坐标方向的地震作用效应如x方向地震作用下在局部坐标xi向的弯矩Mxx和y方向地震作用下在局部坐标xi方向的弯矩Mxy按不利情况考虑时则取上述组合的最大弯矩与对应的剪力或上述组合的最大剪力与对应的弯矩或上述组合的最大轴力与对应的弯矩等等3扭转刚度较小的结构例如某些核心筒外稀柱框架结构或类似的结构第一振型周期为T或满足T>0.7Tx1或T>0.7Ty1对较高的高层建筑0.7T>Tx2或0.7T>Ty2均应考虑地震扭转效应但如果考虑扭转影响的地震作用效应小于考资料编号虑偶然偏心引起的地震效应时应取后者以策安全但二者不叠加计算4增加了不同阻尼比时耦联系数的计算方法以供高层钢结构等使用5.2.4对于顶层带有空旷大房间或轻钢结构的房屋不宜视为突出屋面的小屋并采GB50011--2001用底部剪力法乘以增大系数的办法计算地震作用效应而应视为结构体系一部分用振型分解法等计算5.2.5由于地震影响系数在长周期段下降较快对于基本周期大于3.5s的结构由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小而对于长周期结构地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此作出估计出于结构安全的考虑增加了对各楼层水平地震剪力最小值的要求规定了不同烈度下的剪力系数结构水平地震作用效应应据此进行相应调整@第41页共41页
@www.sin扭转效应明显与否一般可由考虑耦联的振型分解反应谱法分析结果判断例如前三个振型中二个水平方向的振型参与系数为同一个量级即存在明显的扭转效应对于扭转效应明显或基本周期小于3.5s的结构剪力系数取0.2max保证足够的抗震安全度对于存在竖向不规则的结构突变部位的薄弱楼层尚应按本规范第3.4.3条的规定再乘以1.15的系数oaec.com本条规定不考虑阻尼比的不同是最低要求各类结构包括隔震和消能减震结构均需一律遵守5.2.7由于地基和结构动力相互作用的影响按刚性地基分析的水平地震作用在一定范围内有明显的折减考虑到我国的地震作用取值与国外相比还较小故仅在必要时才利用这一折减研究表明水平地震作用的折减系数主要与场地条件结构自振周期上部结构和地基的阻尼特性等因素有关柔性地基上的建筑结构的折减建筑抗震设计规范系数随结构周期的增大而减小结构越刚水平地震作用的折减量越大89规范在统计分析基础上建议框架结构折减10%抗震墙结构折减15%20%研究表明折减量与上部结构的刚度有关同样高度的框架结构其刚度明显小于抗震墙结构水平地震作用的折减量也减小当地震作用很小时不宜再考虑水平地震作用的折减据此规定了可考虑地基与结构动力相互作用的结构自振周期的范围和折减量研究表明对于高宽比较大的高层建筑考虑地基与结构动力相互作用后水平地震作用的折减系数并非各楼层均为同一常数由于高振型的影响结构上部几层的水平地震作用一般不宜折减大量计算分析表明折减系数沿楼层高度的变化较符合抛物线型分布本条提供了建筑顶部和底部的折减系数的计算公式对于中间资料编号楼层为了简化采用按高度线性插值方法计算折减系数5.3竖向地震作用计算5.3.1高层建筑的竖向地震作用计算是89规范增加的规定根据输入竖向地震加GB50011--2001速度波的时程反应分析发现高层建筑由竖向地震引起的轴向力在结构的上部明显大于底部是不可忽视的作为简化方法原则上与水平地震作用的底部剪力法类似结构竖向振动的基本周期较短总竖向地震作用可表示为竖向地震影响系数最大值和等效总重力荷载代表值的乘积沿高度分布按第一振型考虑也采用倒三角形分布在楼层平面内的分布则按构件所承受的重力荷载代表值分配只是等效质量系数取0.75根据台湾921大地震的经验本次修订要求高层建筑楼层的竖向地震作用效@第42页共42页
@www.sin应应乘以增大系数1.5使结构总竖向地震作用标准值89度分别略大于重力荷载代表值的10%和20%隔震设计时由于隔震垫不隔离竖向地震作用与隔震后结构的水平地震作用相比竖向地震作用往往不可忽视计算方法在本规范第12章具体规定5.3.2用反应谱法时程分析法等进行结构竖向地震反应的计算分析研究表明对oaec.com平板型网架和大跨度屋架各主要杆件竖向地震内力和重力荷载下的内力之比值彼此相差一般不太大此比值随烈度和场地条件而异且当周期大于设计特征周期时随跨度的增大比值反而有所下降由于在目前常用的跨度范围内这个下降还不很大为了简化略去跨度的影响5.3.3对长悬臂等大跨度结构的竖向地震作用计算本次修订未修改仍采用78规范的静力法建筑抗震设计规范5.4截面抗震验算本节基本同89规范仅按建筑结构可靠度设计统一标准的修订对符号表达做了修改并补充了钢结构的RE5.4.1在设防烈度的地震作用下结构构件承载力的可靠指标是负值难于按统一标准分析本规范第一阶段的抗震设计取相当于众值烈度下的弹性地震作用作为额定指标此时的设计表达式可按统一标准处理1地震作用分项系数的确定在众值烈度下的地震作用应视为可变作用而不是偶然作用这样根据统资料编号一标准中确定直接作用(荷载)分项系数的方法通过综合比较本规范对水平地震作用确定Eh=1.2至于竖向地震作用分项系数则参照水平地震作用也取EV=1.3当竖向与水平地震作用同时考虑时根据加速度峰值记录和反应谱的分析二者的组合比为1:0.4故此时Eh=1.3EV=0.41.30.5GB50011--2001此外按照统一标准的规定当重力荷载对结构构件承载力有利时取G=1.02抗震验算中作用组合值系数的确定本规范在计算地震作用时已经考虑了地震作用与各种重力荷载(恒荷载与活荷载雪荷载等)的组合问题在第5.1.3条中规定了一组组合值系数形成了抗震设计的重力荷载代表值本规范继续沿用78规范在验算和计算地震作用时(除吊车悬吊重力外)对重力荷载均采用相同的组合值系数的规定可简化计算并避免有两种不同@第43页共43页
@www.sin的组合值系数因此本条中仅出现风荷载的组合值系数并按统一标准的方法将78规范的取值予以转换得到这里所谓风荷载起控制作用指风荷载和地震作用产生的总剪力和倾覆力矩相当的情况3地震作用标准值的效应规范的作用效应组合是建立在弹性分析叠加原理基础上的考虑到抗震计算模oaec.com型的简化和塑性内力分布与弹性内力分布的差异等因素本条中还规定对地震作用效应当本规范各章有规定时尚应乘以相应的效应调整系数如突出屋面小建筑天窗架高低跨厂房交接处的柱子框架柱底层框架-抗震墙结构的柱子梁端和抗震墙底部加强部位的剪力等的增大系数4关于重要性系数根据地震作用的特点抗震设计的现状以及抗震重要性分类与统一标准建筑抗震设计规范中安全等级的差异重要性系数对抗震设计的实际意义不大本规范对建筑重要性的处理仍采用抗震措施的改变来实现不考虑此项系数5.4.2结构在设防烈度下的抗震验算根本上应该是弹塑性变形验算但为减少验算工作量并符合设计习惯对大部分结构将变形验算转换为众值烈度地震作用下构件承载能力验算的形式来表现按照统一标准的原则89规范与78规范在众值烈度下有基本相同的可靠指标本次修订略有提高基于此前提在确定地震作用分项系数的同时则可得到与抗力标准值Rk相应的最优抗力分项系数并进一步转换为抗震的抗力函数(即抗震承载力设计值RdE)使抗力分项系数取1.0或不出现本规范砌体结构的截面抗震验算就是这样处理的资料编号现阶段大部分结构构件截面抗震验算时采用了各有关规范的承载力设计值Rd因此抗震设计的抗力分项系数就相应地变为承载力设计值的抗震调整系数RE即RE=Rd/RdE或RdE=Rd/RE还需注意地震作用下结构的弹塑性变形直接依赖于GB50011--2001结构实际的屈服强度(承载力)本节的承载力是设计值不可误为标准值来进行本章第5节要求的弹塑性变形验算5.5抗震变形验算5.5.1根据本规范所提出的抗震设防三个水准的要求采用二阶段设计方法来实现即:在多遇地震作用下建筑主体结构不受损坏非结构构件(包括围护墙隔墙幕墙内外装修等)没有过重破坏并导致人员伤亡保证建筑的正常使用功能在罕遇地震作用下建筑主体结构遭受破坏或严重破坏但不倒塌根据各国规范的规定@第44页共44页
@www.sin震害经验和实验研究结果及工程实例分析当前采用层间位移角作为衡量结构变形能力从而判别是否满足建筑功能要求的指标是合理的本次修订扩大了弹性变形验算的范围对各类钢筋混凝土结构和钢结构要求进行多遇地震作用下的弹性变形验算实现第一水准下的设防要求弹性变形验算属于正常使用极限状态的验算各作用分项系数均取1.0钢筋混凝土结构构件的刚oaec.com度一般可取弹性刚度当计算的变形较大时宜适当考虑截面开裂的刚度折减如取0.85EcI0第一阶段设计变形验算以弹性层间位移角表示不同结构类型给出弹性层间位移角限值范围主要依据国内外大量的试验研究和有限元分析的结果以钢筋混凝土构件(框架柱抗震墙等)开裂时的层间位移角作为多遇地震下结构弹性层间位移角限值建筑抗震设计规范计算时一般不扣除由于结构平面不对称引起的扭转效应和重力P效应所产生的水平相对位移高度超过150m或H/B>6的高层建筑可以扣除结构整体弯曲所产生的楼层水平绝对位移值因为以弯曲变形为主的高层建筑结构这部分位移在计算的层间位移中占有相当的比例加以扣除比较合理如未扣除时位移角限值可有所放宽框架结构试验结果表明对于开裂层间位移角不开洞填充墙框架为1/2500开洞填充墙框架为1/926有限元分析结果表明不带填充墙时为1/800不开洞填充墙时为1/2000不再区分有填充墙和无填充墙均按89规范的1/550采用并仍按构件截面弹性刚度计算资料编号对于框架-抗震墙结构的抗震墙其开裂层间位移角:试验结果为1/33001/1100有限元分析结果为1/40001/2500取二者的平均值约为1/30001/1600统计了我国近十年来建成的124幢钢筋混凝土框-墙框-筒抗震墙筒结构高层建筑的结构GB50011--2001抗震计算结果在多遇地震作用下的最大弹性层间位移均小于1/800其中85%小于1/1200因此对框-墙板柱-墙框-筒结构的弹性位移角限值范围为1/800对抗震墙和筒中筒结构层间弹性位移角限值范围为1/1000与现行的混凝土高层规程相当对框支层要求较严取1/1000钢结构在弹性阶段的层间位移限值日本建筑法施行令定为层高的1/200参照美国加州规范(1988)对基本自振周期大于0.7s的结构的规定取1/3005.5.2震害经验表明如果建筑结构中存在薄弱层或薄弱部位在强烈地震作用下由于结构薄弱部位产生了弹塑性变形结构构件严重破坏甚至引起结构倒塌属于@第45页共45页
@www.sin乙类建筑的生命线工程中的关键部位在强烈地震作用下一旦遭受破坏将带来严重后果或产生次生灾害或对救灾恢复重建及生产生活造成很大影响除了89规范所规定的高大的单层工业厂房的横向排架楼层屈服强度系数小于0.5的框架结构底部框架砖房等之外板柱-抗震墙及结构体系不规则的某些高层建筑结构和乙类建筑也要求进行罕遇地震作用下的抗震变形验算采用隔震和消能减震技术的建筑结oaec.com构对隔震和消能减震部件应有位移限制要求在罕遇地震作用下隔震和消能减震部件应能起到降低地震效应和保护主体结构的作用因此要求进行抗震变形验算但考虑到弹塑性变形计算的复杂性和缺乏实用计算软件对不同的建筑结构提出不同的要求5.5.3对建筑结构在罕遇地震作用下薄弱层(部位)弹塑性变形计算12层以下且层刚度无突变的框架结构及单层钢筋混凝土柱厂房可采用规范的简化方法计算较为建筑抗震设计规范精确的结构弹塑性分析方法可以是三维的静力弹塑性(如push-over方法)或弹塑性时程分析方法有时尚可采用塑性内力重分布的分析方法等5.5.4钢筋混凝土框架结构及高大单层钢筋混凝土柱厂房等结构在大地震中往往受到严重破坏甚至倒塌实际震害分析及实验研究表明除了这些结构刚度相对较小而变形较大外更主要的是存在承载力验算所没有发现的薄弱部位其承载力本身虽满足设计地震作用下抗震承载力的要求却比相邻部位要弱得多对于单层厂房这种破坏多发生在8度类场地和9度区破坏部位是上柱因为上柱的承载力一般相对较小且其下端的支承条件不如下柱对于底部框架-抗震墙结构则底部是明显的薄弱部位资料编号目前各国规范的变形估计公式有三种:一是按假想的完全弹性体计算二是将额定的地震作用下的弹性变形乘以放大系数即up=pue三是按时程分析法等专门程序计算其中采用第二种的最多本次修订继续保持89规范所采用的方法GB50011--2001189规范修订过程中根据数千个115层剪切型结构采用理想弹塑性恢复力模型进行弹塑性时程分析的计算结果获得如下统计规律:1)多层结构存在塑性变形集中的薄弱层是一种普遍现象其位置对屈服强度系数y分布均匀的结构多在底层分布不均匀结构则在y最小处和相对较小处单层厂房往往在上柱2)多层剪切型结构薄弱层的弹塑性变形与弹性变形之间有相对稳定的关系:对于屈服强度系数y均匀的多层结构其最大的层间弹塑变形增大系数p可按层数和y的差异用表格形式给出对于y不均匀的结构其情况复杂在弹性@第46页共46页
@www.sin刚度沿高度变化较平缓时可近似用均匀结构的p适当放大取值对其他情况一般需要用静力弹塑性分析弹塑性时程分析法或内力重分布法等予以估计2本规范的设计反应谱是在大量单质点系的弹性反应分析基础上统计得到的平均值弹塑性变形增大系数也在统计平均意义下有一定的可靠性当然还应注意简化方法都有其适用范围oaec.com此外如采用延性系数来表示多层结构的层间变形可用=p/y计算3计算结构楼层或构件的屈服强度系数时实际承载力应取截面的实际配筋和材料强度标准值计算钢筋混凝土梁柱的正截面受弯实际承载力公式如下:aa梁:Mbyk=fykAsb(hb0−a′s)柱:轴向力满足N/(fbh)0.5时GckccaaM=fA(h−a′)+0.5Nh(1−N/fbh)cykyksc0sGcGckcc建筑抗震设计规范式中NG为对应于重力荷载代表值的柱轴压力(分项系数取1.0)注:上角a表示实际的4本次修订过程中对不超过20层的钢框架和框架-支撑结构的薄弱层层间弹塑性位移的简化计算公式开展了研究利用DRAIN2D程序对三跨的平面钢框架和中跨为交叉支撑的三跨钢结构进行了不同层数钢结构的弹塑性地震反应分析主要计算参数如下:结构周期框架取0.1N(层数)支撑框架取0.09N恢复力模型框架取屈服后刚度为弹性刚度0.02的不退化双线性模型支撑框架的恢复力模型同时考虑了压屈后的强度退化和刚度退化楼层屈服剪力框架的一般层约为底层的0.7支撑框架的一般层约为底层的0.9底层的屈服强度系数为0.70.3在支撑框架中资料编号支撑承担的地震剪力为总地震剪力的75%框架部分承担25%地震波取80条天然波根据计算结果的统计分析发现:纯框架结构的弹塑性位移反应与弹性位移反应GB50011--2001差不多弹塑性位移增大系数接近1随着屈服强度系数的减小弹塑性位移增大系数增大楼层屈服强度系数较小时由于支撑的屈曲失效效应支撑框架的弹塑性位移增大系数大于框架结构以下是15层和20层钢结构的弹塑性增大系数的统计数值(平均值加一倍方差):屈服强度系数15层框架20层框架15层支撑框架20层支撑框架0.501.151.201.051.150.401.201.301.151.250.301.301.501.651.90@第47页共47页
@www.sin上述统计值与89规范对剪切型结构的统计值有一定的差异可能与钢结构基本周期较长弯曲变形所占比重较大采用杆系模型的楼层屈服强度系数计算以及钢结构恢复力模型的屈服后刚度取为初始刚度的0.02而不是理想弹塑性恢复力模型等有关5.5.5在罕遇地震作用下结构要进入弹塑性变形状态根据震害经验试验研究oaec.com和计算分析结果提出以构件(梁柱墙)和节点达到极限变形时的层间极限位移角作为罕遇地震作用下结构弹塑性层间位移角限值的依据国内外许多研究结果表明不同结构类型的不同结构构件的弹塑性变形能力是不同的钢筋混凝土结构的弹塑性变形主要由构件关键受力区的弯曲变形剪切变形和节点区受拉钢筋的滑移变形等三部分非线性变形组成影响结构层间极限位移角的因素很多包括:梁柱的相对强弱关系配箍率轴压比剪跨比混凝土强度建筑抗震设计规范等级配筋率等其中轴压比和配箍率是最主要的因素钢筋混凝土框架结构的层间位移是楼层梁柱节点弹塑性变形的综合结果美国对36个梁-柱组合试件试验结果表明极限侧移角的分布为1/271/8我国对数十榀填充墙框架的试验结果表明不开洞填充墙和开洞填充墙框架的极限侧移角平均分别为1/30和1/38本条规定框架和板柱-框架的位移角限值为1/50是留有安全储备的由于底部框架砖房沿竖向存在刚度突变因此对框架部分适当从严同时考虑到底部框架一般均带一定数量的抗震墙故类比框架抗震墙结构取位移角限值为1/100资料编号钢筋混凝土结构在罕遇地震作用下抗震墙要比框架柱先进入弹塑性状态而且最终破坏也相对集中在抗震墙单元日本对176个带边框柱抗震墙的试验研究表明抗震墙的极限位移角的分布为1/3331/125国内对11个带边框低矮抗震墙试GB50011--2001验所得到的极限位移角分布为1/1921/112在上述试验研究结果的基础上取1/120作为抗震墙和筒中筒结构的弹塑性层间位移角限值考虑到框架-抗震墙结构板柱-抗震墙和框架-核心筒结构中大部分水平地震作用由抗震墙承担弹塑性层间位移角限值可比框架结构的框架柱严但比抗震墙和筒中筒结构要松故取1/100高层钢结构具有较高的变形能力美国ATC306规定类地区危险性的建筑(容纳人数较多)层间最大位移角限值为1/67美国AISC房屋钢结构抗震规定(1997)中规定与小震相比大震时的位移角放大系数对双重抗侧力体系中的框架中心支撑结构取5对框架-偏心支撑结构取4如果弹性位移角限值为1/300则对应的弹@第48页共48页
@www.sin塑性位移角限值分别大于1/60和1/75考虑到钢结构具有较好的延性弹塑性层间位移角限值适当放宽至1/50鉴于甲类建筑在抗震安全性上的特殊要求其层间位移角限值应专门研究确定oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第49页共49页
@www.sin6多层和高层钢筋混凝土房屋6.1一般规定6.1.1本章适用范围除了89规范已有的框架结构框架-抗震墙结构和抗震墙(包oaec.com括有一二层框支墙的抗震墙)结构外增加了筒体结构和板柱-抗震墙结构对采用钢筋混凝土材料的高层建筑从安全和经济诸方面综合考虑其适用高度应有限制框架结构框架-抗震墙结构和抗震墙结构的最大适用高度仍按89规范采用筒体结构包括框架核心筒和筒中筒结构在高层建筑中应用较多框架-核心筒存在抗扭不利及加强层刚度突变问题其适用高度略低于筒中筒板柱体系有利于节约建筑空间及平面布置的灵活性但板柱节点较弱不利于抗震1988年墨西建筑抗震设计规范哥地震充分说明板柱结构的弱点本规范对板柱结构的应用范围限于板柱-抗震墙体系对节点构造有较严格的要求框架-核心筒结构中带有一部分仅承受竖向荷载的无梁楼盖时不作为板柱-抗震墙结构不规则或类场地的结构其最大适用高度一般降低20%左右当钢筋混凝土结构的房屋高度超过最大适用高度时应通过专门研究采取有效加强措施必要时需采用型钢混凝土结构等并按建设部部长令的有关规定上报审批6.1.26.1.3钢筋混凝土结构的抗震措施包括内力调整和抗震构造措施不仅要按建筑抗震设防类别区别对待而且要按抗震等级划分是因为同样烈度下不同结资料编号构体系不同高度有不同的抗震要求例如:次要抗侧力构件的抗震要求可低于主要抗侧力构件较高的房屋地震反应大位移延性的要求也较高墙肢底部塑性铰区的曲率延性要求也较高场地不同时抗震构造措施也有区别如类场地的所有建GB50011--2001筑及类场地较高的高层建筑本章条文中级框架包括框架结构框架-抗震墙结构框支层和框架-核心筒结构板柱-抗震墙结构中的框架级框架结构仅对框架结构的框架而言级抗震墙包括抗震墙结构框架-抗震墙结构筒体结构和板柱-抗震墙结构中的抗震墙本次修订淡化了高度对抗震等级的影响6度至8度均采用同样的高度分界使同样高度的房屋抗震设防烈度不同时有不同的抗震等级对8度设防的框架和@第50页共50页
@www.sin框架-抗震墙结构抗震等级的高度分界较89规范略有降低适当扩大一二级范围当框架-抗震墙结构有足够的抗震墙时其框架部分是次要抗侧力构件可按框架-抗震墙结构中的框架确定抗震等级89规范要求抗震墙底部承受的地震倾覆力矩不小于结构底部总地震倾覆力矩的50%为了便于操作本次修订改为在基本振型地震作用下框架承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的50%时其框架oaec.com部分的抗震等级按框架-抗震墙结构的规定划分框架承受的地震倾覆力矩可按下式计算:nmMc=∑∑Vijhii==11j式中Mc框架抗震墙结构在基本振型地震作用下框架部分承受的地震倾覆力矩n结构层数建筑抗震设计规范m框架i层的柱根数Vi第i层j根框架柱的计算地震剪力hi第i层层高裙房与主楼相连裙房屋面部位的主楼上下各一层受刚度与承载力突变影响较大抗震措施需要适当加强裙房与主楼之间设防震缝在大震作用下可能发生碰撞也需要采取加强措施带地下室的多层和高层建筑当地下室结构的刚度和受剪承载力比上部楼层相对较大时(参见第6.1.14条)地下室顶板可视作嵌固部位在地震作用下的屈服部位将发生在地上楼层同时将影响到地下一层地面以下地震响应虽然逐渐减小但资料编号地下一层的抗震等级不能降低根据具体情况地下二层的抗震等级可按三级或更低等级GB50011--20016.1.4震害表明本条规定的防震缝宽度在强烈地震下相邻结构仍可能局部碰撞@第51页共51页
@www.sin而损坏但宽度过大会给立面处理造成困难因此高层建筑宜选用合理的建筑结构方案而不设置防震缝同时采用合适的计算方法和有效的措施以消除不设防震缝带来的不利影响防震缝可以结合沉降缝要求贯通到地基当无沉降问题时也可以从基础或地下室以上贯通当有多层地下室形成大底盘上部结构为带裙房的单塔或多塔结构时oaec.com可将裙房用防震缝自地下室以上分隔地下室顶板应有良好的整体性和刚度能将上部结构地震作用分布到地下室结构89度框架结构房屋防震缝两侧结构高度刚度或层高相差较大时可在防震缝两侧房屋的尽端沿全高设置垂直于防震缝的抗撞墙以减少防震缝两侧碰撞时的破坏建筑抗震设计规范6.1.5梁中线与柱中线之间柱中线与抗震墙中线之间有较大偏心距时在地震作用下可能导致核芯区受剪面积不足对柱带来不利的扭转效应当偏心距超过1/4柱宽时应进行具体分析并采取有效措施如采用水平加腋梁及加强柱的箍筋等资料编号6.1.6楼屋盖平面内的变形将影响楼层水平地震作用在各抗侧力构件之间的分配为使楼屋盖具有传递水平地震作用的刚度从78规范起就提出了不同烈度下抗震墙之间不同楼屋盖类型的长宽比限值超过该限值时需考虑楼屋盖平GB50011--2001面内变形对楼层水平地震作用分配的影响6.1.8在框架抗震墙结构中抗震墙是主要抗侧力构件竖向布置应连续墙中不宜开设大洞口防止刚度突变或承载力削弱抗震墙的连梁作为第一道防线应具备一定耗能能力连梁截面宜具有适当的刚度和承载能力89规范判别连梁的强弱采用约束弯矩比值法取地震作用下楼层墙肢截面总弯矩是否大于该楼层及以上各层连梁总约束弯矩的5倍为界为了便于操作本次修订改用跨高比和截面高度的规定@第52页共52页
@www.sin6.1.9较长的抗震墙要开设洞口分成较均匀的若干墙段使各墙段的高宽比大于2避免剪切破坏提高变形能力oaec.com部分框支抗震墙属于抗震不利的结构体系本规范的抗震措施限于框支层不超建筑抗震设计规范过两层6.1.10抗震墙的底部加强部位包括底部塑性铰范围及其上部的一定范围其目的是在此范围内采取增加边缘构件箍筋和墙体横向钢筋等必要的抗震加强措施避免脆性的剪切破坏改善整个结构的抗震性能89规范的底部加强部位考虑了墙肢高度和长度由于墙肢长度不同将导致加强部位不一致为了简化抗震构造本次修订改为只考虑高度因素当墙肢总高度小于50m时参考欧洲规范取墙肢总高度的1/6相当于2层的高度当墙肢总高度大于50m时取墙肢总高度的1/8当墙肢总高度大于150m时高层建筑混凝土结构设计规程要求取总高度的1/10为资料编号了相互衔接增加一项不超过15m的规定GB50011--2001带有大底盘的高层抗震墙(包括筒体)结构抗震墙(筒体)墙肢的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8加强范围应向下延伸到地下一层在大底盘顶板以上至少包@第53页共53页
@www.sin括一层裙房与主楼相连时加强范围也宜高出裙房至少一层6.1.12当地基土较弱基础刚度和整体性较差在地震作用下抗震墙基础将产生较大的转动从而降低了抗震墙的抗侧力刚度对内力和位移都将产生不利影响6.1.14地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时地下室层数不宜小于2层应能将上部结构的地震剪力传递到全部地下室结构地下室顶板不宜有较大洞口地下室oaec.com结构应能承受上部结构屈服超强及地下室本身的地震作用为此近似考虑地下室结构的侧向刚度与上部结构侧向刚度之比不宜小于2地下室柱截面每一侧的纵向钢筋面积除满足计算要求外不应小于地上一层对应柱每侧纵筋面积的1.1倍当进行方案设计时侧向刚度比可用下列剪切刚度比估计GAh000γ=(6.1.14-1)GAh111建筑抗震设计规范[]A,A=A+0.12A(6.1.14-2)01Wc式中G0G1地下室及地上一层的混凝土剪变模量A0A1地下室及地上一层的折算受剪面积:Aw在计算方向上抗震墙全部有效面积Ac全部柱截面面积h0h1地下室及地上一层的层高6.2计算要点6.2.2框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关试验研究表明梁先屈服资料编号可使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力极限层间位移增大抗震性能较好在强震作用下结构构件不存在强度储备梁端实际达到的弯矩与其受弯承载力GB50011--2001是相等的柱端实际达到的弯矩也与其偏压下的受弯承载力相等这是地震作用效a应的一个特点因此所谓强柱弱梁指的是:节点处梁端实际受弯承载力M和bya柱端实际受弯承载力M之间满足下列不等式:cyaa∑∑Mcy>Mby这种概念设计由于地震的复杂性楼板的影响和钢筋屈服强度的超强难以通过精确的计算真正实现国外的抗震规范多以设计承载力衡量或将钢筋抗拉强度乘以超强系数本规范的规定只在一定程度上减缓柱端的屈服一般采用增大柱端弯矩设计值@第54页共54页
@www.sin的方法在梁端实配钢筋不超过计算配筋10%的前提下将承载力不等式转为内力设计值的关系式并使不同抗震等级的柱端弯矩设计值有不同程度的差异对于一级89规范除了用增大系数的方法外还提出了采用梁端实配钢筋面积和材料强度标准值计算的抗震受弯承载力所对应的弯矩值来提高的方法这里抗震承载力即本规范5章的RE=R/RE此时必须将抗震承载力验算公式取等号转换为oaec.com对应的内力即S=R/RE当计算梁端抗震承载力时若计入楼板的钢筋且材料强度标准值考虑一定的超强系数则可提高框架结构强柱弱梁的程度89规范规定一级的增大系数可根据工程经验估计节点左右梁端顺时针或反时针方向受拉钢筋的实际截面面积与计算面积的比值s取1.1s作为弯矩增大系数c的近似估计其值可参考s的可能变化范围确定本次修订提高了强柱弱梁的弯矩增大系数c9度时及一级框架结构仍考虑框建筑抗震设计规范架梁的实际受弯承载力其他情况弯矩增大系数c考虑了一定的超配钢筋和钢筋超强当框架底部若干层的柱反弯点不在楼层内时说明该若干层的框架梁相对较弱为避免在竖向荷载和地震共同作用下变形集中压屈失稳柱端弯矩也应乘以增大系数对于轴压比小于0.15的柱包括顶层柱在内因其具有与梁相近的变形能力可不满足上述要求对框支柱在第6.2.10条另有规定此处不予重复由于地震是往复作用两个方向的弯矩设计值均要满足要求当柱子考虑顺时针方向之和时梁考虑反时针方向之和反之亦然资料编号6.2.3框架结构的底层柱底过早出现塑性屈服将影响整个结构的变形能力底层柱下端乘以弯矩增大系数是为了避免框架结构柱脚过早屈服对框架抗震墙结构的框架其主要抗侧力构件为抗震墙对其框架部分的底层柱底可不作要求GB50011--20016.2.46.2.56.2.8防止梁柱和抗震墙底部在弯曲屈服前出现剪切破坏是抗震概念设计的要求它意味着构件的受剪承载力要大于构件弯曲时实际达到的剪力即按实际配筋面积和材料强度标准值计算的承载力之间满足下列不等式:lrV>(M+M)/l+VbubcbuboGbbtV>(M+M)/HcucucucnbtV>(M−M)/Hwuwuwuwn规范在超配钢筋不超过计算配筋10%的前提下将承载力不等式转为内力设计表达式仍采用不同的剪力增大系数使强剪弱弯的程度有所差别该系数同@第55页共55页
@www.sin样考虑了材料实际强度和钢筋实际面积这两个因素的影响对柱和墙还考虑了轴向力的影响并简化计算a一级的剪力增大系数需从上述不等式中导出直接取实配钢筋面积A与计算sc实配筋面积A之比s的1.1倍是v最简单的近似对梁和节点的强剪能满s足工程的要求对柱和墙偏于保守89规范在条文说明中给出较为复杂的近似计算oaec.com公式如下:1.1λ+0.58λ(1−.56λ)(f/fρ)sNNcytη≈vc1.1+0.58λ(1−0.75λ)(f/fρ)NNcyt1.1λ+0.58λ(1−0.56λζ)(f/fρ)swNNcytwη≈vw1.1+0.58λ(1−0.75λζ)(f/fρ)NNcytw式中N为轴压比sw为墙体实际受拉钢筋(分布筋和集中筋)截面面积与计算面建筑抗震设计规范积之比为考虑墙体边缘构件影响的系数tw为墙体受拉钢筋配筋率当柱s1.8N0.2且t=0.5%2.5%墙sw1.8N0.3且tw=0.4%1.2%时通过数百个算例的统计分析能满足工程要求的剪力增大系数v的进一步简化计算公式如下:η≈0.15+0.7[]λ+1/(2.5−λ)vcsNηvw≈1.2+(λsw−1)(0.6+0.02/λN)本次修订框架柱抗震墙的剪力增大系数vcvw即参考上述近似公式确定注意:柱和抗震墙的弯矩设计值系经本节有关规定调整后的取值梁端柱端弯矩设计值之和须取顺时针方向之和以及反时针方向之和两者的较大值梁端纵向受资料编号拉钢筋也按顺时针及反时针方向考虑6.2.7对一级抗震墙规定调整各截面的组合弯矩设计值目的是通过配筋方式迫使塑性铰区位于墙肢的底部加强部位89规范要求底部加强部位以上的组合弯矩设计GB50011--2001值按线性变化对于较高的房屋会导致弯矩取值过大为简化设计本次修订改为:底部加强部位的弯矩设计值均取墙底部截面的组合弯矩设计值底部加强部位以上均采用各墙肢截面的组合弯矩设计值乘以增大系数底部加强部位的纵向钢筋宜延伸到相邻上层的顶板处以满足锚固要求并保证加强部位以上墙肢截面的受弯承载力不低于加强部位顶截面的受弯承载力双肢抗震墙的某个墙肢一旦出现全截面受拉开裂则其刚度退化严重大部分地震作用将转移到受压墙肢因此受压肢需适当增加弯矩和剪力注意到地震是@第56页共56页
@www.sin往复的作用实际上双肢墙的每个墙肢都可能要按增大后的内力配筋6.2.9框架柱和抗震墙的剪跨比可按图6.2.9及公式进行计算oaec.com建筑抗震设计规范6.2.11框支结构落地墙在转换层以下的部位是保证框支结构抗震性能的关键部位这部位的剪力传递还存在矮墙效应为了保证抗震墙在大震时的受剪承载力只考虑有拉筋约束部分的混凝土受剪承载力无地下室的单层框支结构的落地墙特别是联肢或双肢墙当考虑不利荷载组资料编号合出现偏心受拉时为了防止墙与基础交接处产生滑移除满足本规范(6.2.14)公式的要求外宜按总剪力的30%设置45交叉防滑斜筋斜筋可按单排设在墙截面中部并应满足锚固要求GB50011--20016.2.13本条规定了在结构整体分析中的内力调整:1框架-抗震墙结构在强烈地震中墙体开裂而刚度退化引起框架和抗震墙之间塑性内力重分布需调整框架部分承担的地震剪力调整后框架部分各层的剪力设计值均相同其取值既体现了多道抗震设防的原则又考虑了当前的经济条件此项规定不适用于部分框架柱不到顶使上部框架柱数量较少的楼层2抗震墙连梁内力由风荷载控制时连梁刚度不宜折减地震作用控制时抗震墙的连梁考虑刚度折减后如部分连梁尚不能满足剪压比限值可按剪压比要求降低连梁剪力设计值及弯矩并相应调整抗震墙的墙肢内力@第57页共57页
@www.sin3对翼墙有效宽度89规范规定不大于抗震墙总高度的1/10这一规定低估了有效长度特别是对于较低房屋本次修订参考UBC97的有关规定改为抗震墙总高度的15%6.2.14抗震墙的水平施工缝处由于混凝土结合不良可能形成抗震薄弱部位故规定一级抗震墙要进行水平施工缝处的受剪承载力验算oaec.com验算公式依据于试验资料忽略了混凝土的作用但考虑轴向压力的摩擦作用和轴向拉力的不利影响穿过施工缝处的钢筋处于复合受力状态其强度采用0.6的折减系数还需注意在轴向力设计值计算中重力荷载的分项系数受压时为有利取1.0受拉时取1.26.2.15节点核芯区是保证框架承载力和延性的关键部位为避免三级到二级承载力的突然变化三级框架高度接近二级框架高度下限时明显不规则或场地地基条建筑抗震设计规范件不利时可采用二级并进行节点核芯区受剪承载力的验算本次修订增加了梁宽大于柱宽的框架和圆柱框架的节点核芯区验算方法梁宽大于柱宽时按柱宽范围内外分别计算圆柱的计算公式依据国外资料和国内试验结果提出:1Nhb0−a′sVj1.5ηjftAj+0.005ηj2Aj+1.57fyvAshγREDs上式中Aj为圆柱截面面积Ash为核芯区环形箍筋的单根截面面积去掉RE及j附加系数上式可写为:Nh−a′资料编号b0sVj1.5ftAj+0.052Aj+1.57fyvAshDs上式中最后一项系参考ACIStructuralJournalJan-Feb.1989PriestleyandPaulay的文章:SeismicstrengthofCircularReinforcedConcreteColumns.GB50011--2001圆形截面柱受剪环形箍筋所承受的剪力可用下式表达:πAshfyvD′D′hb0−a′sVs==1.57fyvAsh≈1.57fyvAsh2sss式中Ash环形箍单肢截面面积D纵向钢筋所在圆周的直径hb0框架梁截面有效高度s环形箍筋间距@第58页共58页
@www.sin根据重庆建筑大学2000年完成的4个圆柱梁柱节点试验对比了计算和试验的节点核芯区受剪承载力计算值与试验之比约为85%说明此计算公式的可靠性有一定保证6.3框架结构抗震构造要求oaec.com6.3.2为了避免或减小扭转的不利影响宽扁梁框架的梁柱中线宜重合并应采用整体现浇楼盖为了使宽扁梁端部在柱外的纵向钢筋有足够的锚固应在两个主轴方向都设置宽扁梁6.3.36.3.5梁的变形能力主要取决于梁端的塑性转动量而梁的塑性转动量与截面混凝土受压区相对高度有关当相对受压区高度为0.25至0.35范围时梁的位移延性系数可到达34计算梁端受拉钢筋时宜考虑梁端受压钢筋的作用计算梁端受压区高度时宜按梁端截面实际受拉和受压钢筋面积进行计算建筑抗震设计规范梁端底面和顶面纵向钢筋的比值同样对梁的变形能力有较大影响梁底面的钢筋可增加负弯矩时的塑性转动能力还能防止在地震中梁底出现正弯矩时过早屈服或破坏过重从而影响承载力和变形能力的正常发挥根据试验和震害经验随着剪跨比的不同梁端的破坏主要集中于1.52.0倍梁高的长度范围内当箍筋间距小于6d8d(d为纵筋直径)时混凝土压溃前受压钢筋一般不致压屈延性较好因此规定了箍筋加密范围限制了箍筋最大肢距当纵向受拉钢筋的配筋率超过2%时箍筋的要求相应提高6.3.7限制框架柱的轴压比主要为了保证框架结构的延性要求抗震设计时除了资料编号预计不可能进入屈服的柱外通常希望柱子处于大偏心受压的弯曲破坏状态由于柱轴压比直接影响柱的截面设计本次修订仍以89规范的限值为依据根据不同情况进行适当调整同时控制轴压比最大值在框架-抗震墙板柱抗震墙及筒体结构中框架属于第二道防线其中框架的柱与框架结构的柱相比所承受的地震作用GB50011--2001也相对较低为此可以适当增大轴压比限值利用箍筋对柱加强约束可以提高柱的混凝土抗压强度从而降低轴压比要求早在1928年美国F.E.Richart通过试验提出混凝土在三向受压状态下的抗压强度表达式从而得出混凝土柱在箍筋约束条件下的混凝土抗压强度我国清华大学研究成果和日本AIJ钢筋混凝土房屋设计指南都提出考虑箍筋提高混凝土强度作用时复合箍筋肢距不宜大于200mm箍筋间距不宜大于100mm箍筋直径不宜小于10mm的构造要求参考美国ACI资料考虑螺旋箍筋提高混@第59页共59页
@www.sin凝土强度作用时箍筋直径不宜小于10mm净螺距不宜大于75mm考虑便于施工采用螺旋间距不大于100mm箍筋直径不小于12mm矩形截面柱采用连续矩形复合螺旋箍是一种非常有效的提高延性措施这已被西安建筑科技大学的试验研究所证实根据日本川铁株式会社1998年发表的试验报告相同柱截面相同配筋配箍率箍距及箍筋肢距采用连续复合螺旋箍比一般复合箍筋可提高柱的极限变oaec.com形角25%采用连续复合矩形螺旋箍可按圆形复合螺旋箍对待用上述方法提高柱的轴压比后应按增大的轴压比由表6.3.12确定配箍量且沿柱全高采用相同的配箍特征值试验研究和工程经验都证明在矩形或圆形截面柱内设置矩形核芯柱不但可以提高柱的受压承载力还可以提高柱的变形能力在压弯剪作用下当柱出现弯剪裂缝在大变形情况下芯柱可以有效地减小柱的压缩保持柱的外形和截面建筑抗震设计规范承载力特别对于承受高轴压的短柱更有利于提高变形能力延缓倒塌资料编号为了便于梁筋通过芯柱边长不宜小于柱边长或直径的1/3且不宜小于250mm6.3.8试验表明柱的屈服位移角主要受纵向受拉钢筋配筋率支配并大致随拉筋GB50011--2001配筋率的增大呈线性增大89规范的柱截面最小总配筋率比78规范有所提高但仍偏低很多情况小于非抗震配筋率本次修订再次适当调整当柱子在地震作用组合时处于全截面受拉状态规定柱纵筋总截面面积计算值增加25%是为了避免柱的受拉纵筋屈服后再受压时由于包兴格效应导致纵筋压屈6.3.96.3.12柱箍筋的约束作用与柱轴压比配箍量箍筋形式箍筋肢距以及混凝土强度与箍筋强度的比值等因素有关@第60页共60页
@www.sin89规范的体积配箍率是在配箍特征值基础上对箍筋屈服强度和混凝土轴心抗压强度的关系做了一定简化得到的仅适用于混凝土强度在C35以下和HPB235级钢箍筋本次修订直接给出配箍特征值能够经济合理地反映箍筋对混凝土的约束作用为了避免配箍率过小还规定了最小体积配箍率箍筋类别参见图6.3.12:oaec.com建筑抗震设计规范资料编号GB50011--20016.3.13考虑到柱子在层高范围内剪力不变及可能的扭转影响为避免柱子非加密区@第61页共61页
@www.sin的受剪能力突然降低很多导致柱子中段破坏对非加密区的最小箍筋量也做了规定6.3.14为使框架的梁柱纵向钢筋有可靠的锚固条件框架梁柱节点核芯区的混凝土要具有良好的约束考虑到核芯区内箍筋的作用与柱端有所不同其构造要求与柱端有所区别oaec.com6.4抗震墙结构构造措施6.4.1试验表明有约束边缘构件的矩形截面抗震墙与无约束边缘构件的矩形截面抗震墙相比极限承载力约提高40%极限层间位移角约增加一倍对地震能量的消耗能力增大20%左右且有利于墙板的稳定对一二级抗震墙底部加强部位当无端柱或翼墙时墙厚需适当增加6.4.3为控制墙板因温度收缩或剪力引起的裂缝宽度二三四级抗震墙一般部建筑抗震设计规范位分布钢筋的配筋率比89规范有所增加与加强部位相同6.4.46.4.8抗震墙的塑性变形能力除了与纵向配筋等有关外还与截面形状截面相对受压区高度或轴压比墙两端的约束范围约束范围内配箍特征值有关当截面相对受压区高度或轴压比较小时即使不设约束边缘构件抗震墙也具有较好的延性和耗能能力当截面相对受压区高度或轴压比超过一定值时就需设较大范围的约束边缘构件配置较多的箍筋即使如此抗震墙不一定具有良好的延性因此本次修订对设置有抗震墙的各类结构提出了一二级抗震墙在重力荷载下的轴压比限值资料编号对于一般抗震墙结构部分框支抗震墙结构等的开洞抗震墙以及核心筒和内筒中开洞的抗震墙地震作用下连梁首先屈服破坏然后墙肢的底部钢筋屈服混凝土压碎因此规定了一二级抗震墙的底部加强部位的轴压比超过一定值时墙的两端及洞口两侧应设置约束边缘构件使底部加强部位有良好的延性和耗能能GB50011--2001力考虑到底部加强部位以上相邻层的抗震墙其轴压比可能仍较大为此将约束边缘构件向上延伸一层其他情况墙的两端及洞口两侧可仅设置构造边缘构件为了发挥约束边缘构件的作用国外规范对约束边缘构件的箍筋设置还作了下列规定:箍筋的长边不大于短边的3倍且相邻两个箍筋应至少相互搭接1/3长边的距离6.4.9当墙肢长度小于墙厚的三倍时要求按柱设计对三级的墙肢也应控制轴压比@第62页共62页
@www.sin6.4.10试验表明配置斜向交叉钢筋的连梁具有更好的抗剪性能跨高比小于2的连梁难以满足强剪弱弯的要求配置斜向交叉钢筋作为改善连梁抗剪性能的构造措施不计入受剪承载力6.5框架-抗震墙结构抗震构造措施oaec.com本节针对框架抗震墙结构不同于抗震墙结构的特点补充了作为主要抗侧力构件的抗震墙的一些规定:抗震墙是框架-抗震墙结构中起第一道防线的主要抗侧力构件对墙板厚度最小配筋率和端柱设置等做了较严的规定以提高其变形和耗能能力门洞边的端柱受力复杂且轴压比大适当增加其箍筋构造要求6.6板柱抗震墙结构抗震设计要求本规范的规定仅限于设置抗震墙的板柱体系主要规定如下:建筑抗震设计规范按柱纵筋直径16倍控制板厚是为了保证板柱节点的抗弯刚度按多道设防的原则要求板柱结构中的抗震墙承担全部地震作用为了防止无柱帽板柱结构的柱边开裂以后楼板脱落穿过柱截面板底两个方向钢筋的受拉承载力应满足该层柱承担的重力荷载代表值的轴压力设计值无柱帽平板在柱上板带中按本规范要求设置构造暗梁时不可把平板作为有边梁的双向板进行设计6.7筒体结构抗震设计要求框架-核心筒结构的核心筒筒中筒结构的内筒都是由抗震墙组成的也都是资料编号结构的主要抗侧力竖向构件其抗震构造措施应符合本章第6.4节和第6.5节的规定包括墙体的厚度分布钢筋的配筋率轴压比限值边缘构件和连梁配置斜交叉暗柱的要求等以使筒体有良好的抗震性能GB50011--2001筒体的连梁跨高比一般较小墙肢的整体作用较强因此筒体角部的抗震构造措施应予以加强约束边缘构件宜沿全高设置约束边缘构件沿墙肢的长度适当增大不小于墙肢截面高度的1/4在底部加强部位在约束边缘构件范围内均应采用箍筋在底部加强部位以上的一般部位按本规范图6.4.7中L形墙的规定取箍筋约束范围框架核心筒结构的核心筒与周边框架之间采用梁板结构时各层梁对核心筒有适当的约束可不设加强层梁与核心筒连接应避开核心筒的连梁当楼层采用平@第63页共63页
@www.sin板结构且核心筒较柔在地震作用下不能满足变形要求或筒体由于受弯产生拉力时宜设置加强层其部位应结合建筑功能设置为了避免加强层周边框架柱在地震作用下由于强梁带来的不利影响加强层与周边框架不宜刚性连接9度时不应采用加强层核心筒的轴向压缩及外框架的竖向温度变形对加强层产生很大的附加内力在加强层与周边框架柱之间采取必要的后浇连接及有效的外保温措施是必要的oaec.com筒体结构的外筒设计时可采取提高延性的下列措施:1外筒为梁柱式框架或框筒时宜用非结构幕墙当采用钢筋混凝土裙墙时可在裙墙与柱连接处设置受剪控制缝2外筒为壁式筒体时在裙墙与窗间墙连接处设置受剪控制缝外筒按联肢抗震墙设计三级的壁式筒体可按壁式框架设计但壁式框架柱除满足计算要求外尚需满足条文第6.4.8条的构造要求支承大梁的壁式筒体在大梁支座宜设置壁柱建筑抗震设计规范一级时由壁柱承担大梁传来的全部轴力但验算轴压比时仍取全部截面3受剪控制缝的构造如下图:资料编号GB50011--2001@第64页共64页
@www.sin7多层砌体房屋和底部框架内框架房屋7.1一般规定7.1.1本次修订将89规范的多层砌体房屋与底层框架内框架砖房合并为一章oaec.com按目前常用砌体房屋的结构类型增加了烧结多孔粘土砖的内容删去了混凝土中型砌块和粉煤灰中型砌块房屋的内容考虑到内框架结构中单排柱内框架的震害较重取消了有关单排柱内框架房屋的规定适应砌体结构发展的需要增加了其他烧结砖和蒸压砖房屋参照粘土砖房屋抗震设计的条件并在附录F列入配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋抗震设计的有关要求建筑抗震设计规范7.1.2砌体房屋的高度限制是十分敏感且深受关注的规定基于砌体材料的脆性性质和震害经验限制其层数和高度是主要的抗震措施多层砖房的抗震能力除依赖于横墙间距砖和砂浆强度等级结构的整体性和施工质量等因素外还与房屋的总高度有直接的联系历次地震的宏观调查资料说明:二三层砖房在不同烈度区的震害比四五层的震害轻得多六层及六层以上的砖房在地震时震害明显加重海城和唐山地震中相邻的砖房四五层的比二三层的破坏严重倒塌的百分比亦高得多国外在地震区对砖结构房屋的高度限制较严不少国家在7度及以上地震区不允许用无筋砖结构前苏联等国对配筋和无筋砖结构的高度和层数作了相应的限制资料编号结合我国具体情况修订后的高度限制是指设置了构造柱的房屋高度多层砌块房屋的总高度限制主要是依据计算分析部分震害调查和足尺模型试验并参照多层砖房确定的GB50011--2001对各层横墙间距均接近规范最大间距的砌体房屋其总高尚应比医院教学楼再适当降低本次修订对高度限制的主要变动如下:1调整了限制的规定层数为整数限制应严格遵守总高度按有效数字取整控制当室内外高差大于0.6m时限值有所松动2半地下室的计算高度按其嵌固条件区别对待并增加斜屋面的计算高度按阁楼层设置情况区别对待的规定@第65页共65页
@www.sin3按照国家关于墙体改革和控制粘土砖使用范围的政策并考虑到居住建筑使用要求的发展趋势采用烧结普通粘土砖的多层砖房的层数和高度均不再增加还需注意按照国家关于办公建筑和住宅建筑的强制性标准的要求超过规定的层数和高度时必须设置电梯采用砌体结构也必须遵守有关规定4烧结多孔粘土砖房屋的高度和层数在行业标准JGJ6890规程的基础上oaec.com根据墙厚略为调整5混凝土小型空心砌块房屋作为墙体改革的方向之一根据小砌块生产技术发展的情况其高度和层数的限制参照行业标准JGJ/T1495规程的规定按本次修订的要求采取加强措施后基本上可与烧结普通粘土砖房有同样的层数和高度6底层框架房屋的总高度和底框的层数吸收了经鉴定的主要研究成果按本次修订采取一系列措施后底部框架可有两层总层数和总高度78度时可与普建筑抗震设计规范通砌体房屋相当注意到台湾921大地震中上刚下柔的房屋成片倒塌对9度设防本规范规定部分框支的混凝土结构不应采用底框砖房也需专门研究7明确了横墙较少的多层砌体房屋的定义并专门提供了横墙较少的住宅不降低总层数和总高度时所需采取的计算方法和抗震措施7.1.4若考虑砌体房屋的整体弯曲验算目前的方法即使在7度时超过三层就不满足要求与大量的地震宏观调查结果不符实际上多层砌体房屋一般可以不做整体弯曲验算但为了保证房屋的稳定性限制了其高宽比7.1.5多层砌体房屋的横向地震力主要由横墙承担不仅横墙须具有足够的承载力而且楼盖须具有传递地震力给横墙的水平刚度本条规定是为了满足楼盖对传递水资料编号平地震力所需的刚度要求对于多层砖房沿用了78规范的规定对砌块房屋则参照多层砖房给出且不宜采用木楼屋盖GB50011--2001纵墙承重的房屋横墙间距同样应满足本条规定7.1.6砌体房屋局部尺寸的限制在于防止因这些部位的失效而造成整栋结构的破坏甚至倒塌本条系根据地震区的宏观调查资料分析规定的如采用另增设构造柱等措施可适当放宽7.1.7本条沿用89规范的规定是对本规范3章关于建筑结构规则布置的补充1根据邢台东川阳江乌鲁木齐海城及唐山大地震调查统计纵墙承重的结构布置方案因横向支承较少纵墙较易受弯曲破坏而导致倒塌为此要优先采用横墙承重的结构布置方案@第66页共66页
@www.sin2纵横墙均匀对称布置可使各墙垛受力基本相同避免薄弱部位的破坏3震害调查表明不设防震缝造成的房屋破坏一般多只是局部的在7度和8度地区一些平面较复杂的一二层房屋其震害与平面规则的同类房屋相比并无明显的差别同时考虑到设置防震缝所耗的投资较多所以89规范对设置防震缝的要求比过去有所放宽oaec.com4楼梯间墙体缺少各层楼板的侧向支承有时还因为楼梯踏步削弱楼梯间的墙体尤其是楼梯间顶层墙体有一层半楼层的高度震害加重因此在建筑布置时尽量不设在尽端或对尽端开间采取特殊措施5在墙体内设置烟道风道垃圾道等洞口大多因留洞而减薄了墙体的厚度往往仅剩120mm由于墙体刚度变化和应力集中一旦遇到地震则首先破坏为此要求这些部位的墙体不应削弱或采取在砌体中加配筋预制管道构件等加强措施建筑抗震设计规范7.1.8本次修订允许底部框架房屋的总层数和高度与普通的多层砌体房屋相当相应的要求是:严格控制相邻层侧移刚度合理布置上下楼层的墙体加强托墙梁和过渡楼层的墙体并提高了底部框架的抗震等级对底部的抗震墙一般要求采用钢筋混凝土墙缩小了67度时采用砖抗震墙的范围并规定底层砖抗震墙的专门构造7.1.9参照抗震设计手册增加了多排柱内框架房屋布置的规定7.1.10底部框架-抗震墙房屋和多层多排柱内框架房屋的钢筋混凝土结构部分其抗震要求原则上均应符合本规范6章的要求考虑到底部框架-抗震墙房屋高度较低底部的钢筋混凝土抗震墙应按低矮墙或开竖缝墙设计其抗震等级可比钢筋混凝土资料编号抗震墙结构的框支层有所放宽7.2计算要点7.2.1砌体房屋层数不多刚度沿高度分布一般比较均匀并以剪切变形为主因GB50011--2001此可采用底部剪力法计算自承重墙体(如横墙承重方案中的纵墙等)如按常规方法做抗侧力验算往往比承重墙还要厚但抗震安全性的要求可以考虑降低为此利用RE适当调整底部框架抗震墙房屋属于上刚下柔结构层数不多仍可采用底部剪力法简化计算但应考虑一系列的地震作用效应调整使之较符合实际内框架房屋的震害表现为上部重下部轻的特点试验也证实其上部的动力反应较大因此采用底部剪力法简化计算时顶层需附加20%总地震作用的集中地震@第67页共67页
@www.sin作用其余80%仍按倒三角形分布7.2.2根据一般的经验抗震设计时只需对纵横向的不利墙段进行截面验算不利墙段为承担地震作用较大的墙段竖向压应力较小的墙段局部截面较小的墙段7.2.3在楼层各墙段间进行地震剪力的分配和截面验算时根据层间墙段的不同高oaec.com宽比(一般墙段和门窗洞边的小墙段高宽比按本条注的方法分别计算)分别按剪切或弯剪变形同时考虑较符合实际情况本次修订明确砌体的墙段按门窗洞口划分新增小开口墙等效刚度的计算方法7.2.47.2.5底部框架抗震墙房屋是我国现阶段经济条件下特有的一种结构大地震的震害表明底层框架砖房在地震时底层将发生变形集中出现过大的侧移建筑抗震设计规范而严重破坏甚至坍塌近十多年来各地进行了许多试验研究和分析计算对这类结构有进一步的认识本次修订放宽了89规范的高度限制当采取相应措施后底部框架可有两层但总体上仍需持谨慎的态度其抗震计算上需注意:1继续保持89规范对底层框架抗震墙房屋地震作用效应调整的要求按第二层与底层侧移刚度的比例相应地增大底层的地震剪力比例越大增加越多以减少底层的薄弱程度底层框架砖房二层以上全部为砖墙承重结构仅底层为框架抗震墙结构水平地震剪力要根据对应的单层的框架抗震墙结构中各构件的侧移刚度比例并考虑塑性内力重分布来分配作用于房屋二层以上的各楼层水平地震力对底层引起的倾覆力矩将使底层抗震墙产生附加弯矩并使底层框架柱产生资料编号附加轴力倾覆力矩引起构件变形的性质与水平剪力不同本次修订考虑实际运算的可操作性近似地将倾覆力矩在底层框架和抗震墙之间按它们的侧移刚度比例分配GB50011--20012增加了底部两层框架抗震墙的地震作用效应调整规定3新增了底部框架房屋托墙梁在抗震设计中的组合弯矩计算方法考虑到大震时墙体严重开裂托墙梁与非抗震的墙梁受力状态有所差异当按静力的方法考虑有框架柱落地的托梁与上部墙体组合作用时若计算系数不变会导致不安全应调整计算参数作为简化计算偏于安全在托墙梁上部各层墙体不开洞和跨中1/3范围内开一个洞口的情况也可采用折减荷载的方法:托墙梁弯矩计算时由重力荷载代表值产生的弯矩四层以下全部计入组合四层以上可有所折减取不小于四层的数值计入组合对托墙梁剪力计算时由重力荷载产生的剪力@第68页共68页
@www.sin不折减7.2.6多排柱内框架房屋的内力调整继续保持89规范的规定内框架房屋的抗侧力构件有砖墙及钢筋混凝土柱与砖柱组合的混合框架两类构件砖墙弹性极限变形较小在水平力作用下随着墙面裂缝的发展侧移刚度迅速降低框架则具有相当大的延性在较大变形情况下侧移刚度才开始下降而且oaec.com下降的速度较缓混合框架各种柱子承担的地震剪力公式是考虑楼盖水平变形高阶空间振型及砖墙刚度退化的影响对不同横墙间距不同层数的大量算例进行统计得到的7.2.7砌体材料抗震强度设计值的计算继续保持89规范的规定地震作用下砌体材料的强度指标因不同于静力宜单独给出其中砖砌体强度是按震害调查资料综合估算并参照部分试验给出的砌块砌体强度则依据试验建筑抗震设计规范为了方便当前仍继续沿用静力指标但是强度设计值和标准值的关系则是针对抗震设计的特点按统一标准可靠度分析得到的并采用调整静强度设计值的形式当前砌体结构抗剪承载力的计算有两种半理论半经验的方法主拉和剪摩在砂浆等级>M2.5且在1<0/fv4时两种方法结果相近本规范采用正应力影响系数的统一表达形式对砖砌体此系数继续沿用78规范的方法采用在震害统计基础上的主拉公式得到以保持规范的延续性:1ζN=1+0.45σ0/fV(7.2.7-1)资料编号1.2对于混凝土小砌块砌体其fv较低0/fv相对较大两种方法差异也大震害经验又较少根据试验资料正应力影响系数由剪摩公式得到:1+0.25σ0/fV(σ/f≤5)GB50011--20010VζN=(7.2.7-2)2.25+0.17(σ0/fV−5)(σ0/fV>5)7.2.8本次修订部分修改了设置构造柱墙段抗震承载力验算方法:一般情况下构造柱仍不以显式计入受剪承载力计算中抗震承载力验算的公式与89规范完全相同当构造柱的截面和配筋满足一定要求后必要时可采用显式计入墙段中部位置处构造柱对抗震承载力的提高作用现行构造柱规程地方规程和有关的资料对计入构造柱承载力的计算方法有三种:其一换算截面法根据混凝土和砌体的弹性@第69页共69页
@www.sin模量比折算刚度和承载力均按同一比例换算并忽略钢筋的作用其二并联叠加法构造柱和砌体分别计算刚度和承载力再将二者相加构造柱的受剪承载力分别考虑了混凝土和钢筋的承载力砌体的受剪承载力还考虑了小间距构造柱的约束提高作用其三混合法构造柱混凝土的承载力以换算截面并入砌体截面计算受剪承载力钢筋的作用单独计算后再叠加在三种方法中对承载力抗震调整系oaec.com数RE的取值各有不同由于不同的方法均根据试验成果引入不同的经验修正系数使计算结果彼此相差不大但计算基本假定和概念在理论上不够理想本次修订收集了国内许多单位所进行的一系列两端设置中间设置13根及开洞砖墙体并有不同截面不同配筋不同材料强度的试验成果通过累计百余个试验结果的统计分析结合混凝土构件抗剪计算方法提出了新的抗震承载力简化计算公式此简化公式的主要特点是:建筑抗震设计规范(1)墙段两端的构造柱对承载力的影响仍按89规范仅采用承载力抗震调整系数RE反映其约束作用忽略构造柱对墙段刚度的影响仍按门窗洞口划分墙段使之与现行国家标准的方法有延续性(2)引入中部构造柱参与工作及构造柱间距不大于2.8m的墙体约束修正系数(3)构造柱的承载力分别考虑了混凝土和钢筋的抗剪作用但不能随意加大混凝土的截面和钢筋的用量还根据修订中的混凝土规范对混凝土的受剪承载力改用抗拉强度表示(4)该公式是简化方法计算的结果与试验结果相比偏于保守在必要时才可利用横墙较少房屋及外纵墙的墙段计入其中部构造柱参与工作抗震验算问题有所资料编号改善7.2.9砖砌体横向配筋的抗剪验算公式是根据试验资料得到的本次修订调整了钢筋的效应系数由定值0.15改为随墙段高宽比在0.070.15之间变化并明确水平GB50011--2001配筋的适用范围是0.07%0.17%7.2.10混凝土小砌块的验算公式系根据小砌块设计施工规程的基础资料无芯柱时取RE=1.0和c=0.0有芯柱时取RE=0.9按统一标准的原则要求分析得到的本次修订按混凝土规范修订的要求芯柱受剪承载力的表达式中将混凝土抗压强度设计值改为混凝土抗拉强度设计值系数的取值由0.03相应换算为0.37.2.11底层框架-抗震墙房屋中采用砖砌体作为抗震墙时砖墙和框架成为组合的抗侧力构件直接引用89规范在试验和震害调查基础上提出的抗侧力砖填充墙的承载力计算方法由砖抗震墙-周边框架所承担的地震作用将通过周边框架向下传递@第70页共70页
@www.sin故底层砖抗震墙周边的框架柱还需考虑砖墙的附加轴向力和附加剪力7.3多层粘土砖房屋抗震构造措施7.3.17.3.2钢筋混凝土构造柱在多层砖砌体结构中的应用根据唐山地震的经验和大量试验研究得到了比较一致的结论即:构造柱能够提高砌体的受剪承载力oaec.com10%30%左右提高幅度与墙体高宽比竖向压力和开洞情况有关构造柱主要是对砌体起约束作用使之有较高的变形能力构造柱应当设置在震害较重连接构造比较薄弱和易于应力集中的部位本次修订继续保持89规范的规定根据房屋的用途结构部位烈度和承担地震作用的大小来设置构造柱并增加了内外墙交接处间距15m(大致是单元式住宅楼的分隔墙与外墙交接处)设置构造柱的要求调整了6度设防时八层砖房的构造柱设置要求当房屋高度接近本规范表7.1.2的总高度和层数限值时增加了纵横墙中建筑抗震设计规范构造柱间距的要求对较长的纵横墙需有构造柱来加强墙体的约束和抗倒塌能力由于钢筋混凝土构造柱的作用主要在于对墙体的约束构造上截面不必很大但须与各层纵横墙的圈梁或现浇楼板连接才能发挥约束作用为保证钢筋混凝土构造柱的施工质量构造柱须有外露面一般利用马牙槎外露即可7.3.37.3.4圈梁能增强房屋的整体性提高房屋的抗震能力是抗震的有效措施本次修订取消了89规范对砖配筋圈梁的有关规定67度时圈梁由隔层设置改为每层设置资料编号现浇楼板允许不设圈梁楼板内须有足够的钢筋(沿墙体周边加强配筋)伸入构造柱内并满足锚固要求圈梁的截面和配筋等构造要求与89规范保持一致7.3.57.3.6砌体房屋楼屋盖的抗震构造要求包括楼板搁置长度楼板与圈梁GB50011--2001墙体的拉结屋架(梁)与墙柱的锚固拉结等等是保证楼屋盖与墙体整体性的重要措施基本沿用了89规范的规定7.3.7由于砌体材料的特性较大的房间在地震中会加重破坏程度需要局部加强墙体的连接构造要求7.3.8历次地震震害表明楼梯间由于比较空旷常常破坏严重必须采取一系列有效措施本条的规定也基本上保持89规范的要求突出屋顶的楼电梯间地震中受到较大的地震作用因此在构造措施上也应@第71页共71页
@www.sin当特别加强7.3.9坡屋顶与平屋顶相比震害有明显差别硬山搁檩的做法不利于抗震屋架的支撑应保证屋架的纵向稳定出入口处要加强屋盖构件的连接和锚固以防脱落伤人7.3.10砌体结构中的过梁应采用钢筋混凝土过梁条件不具备时至少采用配筋过oaec.com梁不得采用无筋过梁7.3.11预制的悬挑构件特别是较大跨度时需要加强与现浇构件的连接以增强稳定性7.3.13房屋的同一独立单元中基础底面最好处于同一标高否则易因地面运动传递到基础不同标高处而造成震害如有困难时则应设基础圈梁并放坡逐步过渡不宜有高差上的过大突变建筑抗震设计规范对于软弱地基上的房屋按本规范第3章的原则应在外墙及所有承重墙下设置基础圈梁以增强抵抗不均匀沉陷和加强房屋基础部分的整体性7.3.14本条是新增加的条文对于横墙间距大于4.2m的房间超过楼层总面积40%且房屋总高度和层数接近本章表7.1.2规定限值的粘土砖住宅其抗震设计方法大致包括以下方面:(1)墙体的布置和开洞大小不妨碍纵横墙的整体连接的要求(2)楼屋盖结构采用现浇钢筋混凝土板等加强整体性的构造要求(3)增设满足截面和配筋要求的钢筋混凝土构造柱并控制其间距在房屋底层和顶层沿楼层半高处设置现浇钢筋混凝土带并增大配筋数量以形成约束砌体墙段资料编号的要求(4)按本章第7.2.7条2款计入墙段中部钢筋混凝土构造柱的承载力7.4多层砌块房屋抗震构造措施GB50011--20017.4.17.4.2为了增加混凝土小型空心砌块砌体房屋的整体性和延性提高其抗震能力结合空心砌块的特点规定了在墙体的适当部位设置钢筋混凝土芯柱的构造措施这些芯柱设置要求均比砖房构造柱设置严格且芯柱与墙体的连接要采用钢筋网片芯柱伸入室外地面下500mm地下部分为砖砌体时可采用类似于构造柱的方法本次修订芯柱的设置数量略有增加并补充规定在外墙转角内外墙交接@第72页共72页
@www.sin处等部位可采用钢筋混凝土构造柱替代芯柱7.4.3本条是新增加的规定了替代芯柱的构造柱的基本要求与砖房的构造柱规定大致相同小砌块墙体在马牙槎部位浇灌混凝土后需形成无插筋的芯柱试验表明在墙体交接处用构造柱代替芯柱可较大程度地提高对砌块砌体的约束能力也为施工带来方便oaec.com7.4.4考虑到砌块的竖缝高砂浆不易饱满且墙体受剪承载力低于粘土砖砌体适当提高砌块砌体房屋的圈梁设置要求7.4.5砌块房屋墙体交接处墙体与构造柱芯柱的连接均要设钢筋网片保证连接的有效性7.4.6根据振动台模拟试验的结果作为砌块房屋的层数和高度增加的加强措施之一在房屋的底层和顶层沿楼层半高处增设一道通长的现浇钢筋混凝土带以增建筑抗震设计规范强结构抗震的整体性7.4.7砌块砌体房屋楼盖屋盖楼梯间门窗过梁和基础等的抗震构造要求则基本上与多层砖房相同7.5底部框架房屋抗震构造措施7.5.17.5.2总体上看底部框架砖房比多层砖房抗震性能稍弱因此构造柱的设置要求更严格本次修订考虑到过渡层刚度变化和应力集中增加了过渡层构造柱设置的专门要求包括截面配筋和锚固等要求7.5.3底层框架-抗震墙房屋的底层与上部各层的抗侧力结构体系不同为使楼盖具资料编号有传递水平地震力的刚度要求底层顶板为现浇或装配整体式的钢筋混凝土板底层框架抗震墙和多层内框架房屋的整体性较差层高较高又比较空旷为了增强结构的整体性要求各装配式楼盖处均设置钢筋混凝土圈梁现浇楼盖与构造柱的连接要求同多层砖房GB50011--20017.5.4底部框架的托墙梁是其重要的受力构件根据有关试验资料和工程经验对其构造做了较多的规定7.5.5底部框架房屋中的钢筋混凝土抗震墙是底部的主要抗侧力构件而且往往为低矮抗震墙对其构造上提出了具体的要求以加强抗震能力7.5.6对67度时底层仍采用粘土砖抗震墙的底部框架房屋补充了砖抗震墙的构造要求确实加强砖抗震墙的抗震能力并在使用中不致随意拆除更换7.5.7针对底部框架房屋在结构上的特殊性提出了有别于一般多层房屋的材料强@第73页共73页
@www.sin度等级要求7.6多层内框架房屋构造措施多层内框架结构的震害主要和首先发生在抗震横墙上其次发生在外纵墙上故专门规定了外纵墙的抗震措施oaec.com本节保留了89规范第7.3节中的有关规定主要修改是:按照外墙砖柱应有组合砖柱的要求对个别规定作了调整增加了楼梯间休息板梁支承部位设置构造柱的要求附录F配筋混凝土小砌块抗震墙房屋抗震设计要求1配筋混凝土小砌块抗震墙的分布钢筋仅需混凝土抗震墙的一半就有一定的延性但其地震力大于框架结构且变形能力不如框架结构从安全经济诸方面综合考虑本规范的规定仅适用于房屋高度不超过表F.1.1的配筋混凝土小砌块房屋建筑抗震设计规范当经过专门研究有可靠技术依据采取必要的加强措施后房屋高度可适当增加2配筋混凝土小砌块房屋高宽比限制在一定范围内时有利于房屋的稳定性减少房屋发生整体弯曲破坏的可能性一般可不做整体弯曲验算3参照钢筋混凝土房屋的抗震设计要求也根据抗震设防分类烈度和房屋高度等划分不同的抗震等级4根据本规范第3.4节的规则性要求提出配筋混凝土小砌块房屋平面和竖向布置简单规则抗震墙拉通对直的要求为提高变形能力要求墙段不宜过长5选用合理的结构布置采取有效的结构措施保证结构整体性避免扭转等资料编号不利因素可以不设置防震缝当房屋各部分高差较大建筑结构不规则等需要设置防震缝时为减少强烈地震下相邻结构局部碰撞造成破坏防震缝必须保证一定的宽度此时缝宽可按两侧较低房屋的高度计算6配筋混凝土小砌块房屋的抗震计算分析包括整体分析内力调整和截面验GB50011--2001算方法大多参照钢筋混凝土结构的规定并针对砌体结构的特点做了修正其中:配筋混凝土小砌块墙体截面剪应力控制和受剪承载力基本形式与混凝土墙体相同仅需把混凝土抗压抗拉强度设计值改为灌芯小砌块砌体的抗压抗剪强度配筋混凝土小砌块墙体截面受剪承载力由砌体竖向力和水平分布筋三者共同承担为使水平分布钢筋不致过小要求水平分布筋应承担一半以上的水平剪力7配筋混凝土小砌块抗震墙的连梁宜采用钢筋混凝土连梁@第74页共74页
@www.sin8多层和高层钢结构房屋8.1一般规定8.1.1混凝土核心筒钢框架混合结构在美国主要用于非抗震区且认为不宜大oaec.com于150m在日本1992年建了两幢其高度分别为78m和107m结合这两项工程开展了一些研究但并未推广据报导日本规定今后采用这类体系要经建筑中心评定和建设大臣批准至今尚未出现第三幢我国自80年代在不设防的上海希尔顿酒店采用混合结构以来应用较多但对其抗震性能和合理高度尚缺乏研究由于这种体系主要由混凝土核心筒承担地震作用钢框架和混凝土筒的侧向刚度差异较大国内对其抗震性能尚未进行系统的研建筑抗震设计规范究故本次修订不列入混凝土核心筒钢框架结构本章主要适用于民用建筑多层工业建筑不同于民用建筑的部分由附录G予以规定本章不适用于上层为钢结构下层为钢筋混凝土结构的混合型多层结构用冷弯薄壁型钢作主要承重结构的房屋构件截面较小自重较轻可不执行本章的规定8.1.2国外70年代及以前建造的高层钢结构高宽比较大的如纽约世界贸易中心双塔为6.6其他建筑很少超过此值的注意到美国东部的地震烈度很小高层民用建筑钢结构技术规程据此对高宽比作了规定本规范考虑到市场经济发展的现实在合理的前提下比高层钢结构规程适当放宽高宽比要求资料编号8.1.5本章对钢结构房屋的抗震措施一般以12层为界区分凡未注明的规定则各种高度的钢结构房屋均要遵守8.1.6不超过12层的钢结构房屋宜优先采用交叉支撑它可按拉杆设计较经济GB50011--2001若采用受压支撑其长细比及板件宽厚比应符合有关规定大量研究表明偏心支撑具有弹性阶段刚度接近中心支撑框架弹塑性阶段的延性和消能能力接近于延性框架的特点是一种良好的抗震结构常用的偏心支撑形式如图8.1.6所示@第75页共75页
@www.sinoaec.com偏心支撑框架的设计原则是强柱强支撑和弱消能梁段即在大震时消能梁段屈服形成塑性铰且具有稳定的滞回性能即使消能梁段进入应变硬化阶段支撑斜杆柱和其余梁段仍保持弹性因此每根斜杆只能在一端与消能梁段连接若两端均与消能梁段相连则可能一端的消能梁段屈服另一端消能梁段不屈服使建筑抗震设计规范偏心支撑的承载力和消能能力降低8.1.9支撑桁架沿竖向连续布置可使层间刚度变化较均匀支撑桁架需延伸到地下室不可因建筑方面的要求而在地下室移动位置支撑在地下室是否改为混凝土抗震墙形式与是否设置钢骨混凝土结构层有关设置钢骨混凝土结构层时采用混凝土墙较协调该抗震墙是否由钢支撑外包混凝土构成还是采用混凝土墙由设计确定日本在高层钢结构的下部(地下室)设钢骨混凝土结构层目的是使内力传递平稳保证柱脚的嵌固性增加建筑底部刚性整体性和抗倾覆稳定性而美国无此要求故本规范对此不作规定资料编号多层钢结构与高层钢结构不同根据工程情况可设置或不设置地下室当设置地下室时房屋一般较高钢框架柱宜伸至地下一层8.1.10钢结构的基础埋置深度参照高层混凝土结构的规定和上海的工程经验确GB50011--2001定8.2计算要点8.2.1钢结构构件按地震组合内力设计值进行抗震验算时钢材的各种强度设计值需除以本规范规定的承载力抗震调整系数RE以体现钢材动静强度和抗震设计于非抗震设计上可靠指标的不同国外采用许用应力设计的规范中考虑地震组合时钢材的强度通常规定提高1/3或30%与本规范RE的作用类似8.2.2多层和高层钢结构房屋的阻尼比实测表明小于钢筋混凝土结构本规范对@第76页共76页
@www.sin多于12层拟取0.02对不超过12层拟取0.035对单层仍取0.05采用该阻尼比后地震影响系数均按本规范5章的规定采用不再采用高层钢结构规程的规定8.2.3本条规定了钢结构内力和变形分析的一些原则要求箱形截面柱节点域变形较小其对框架位移的影响可略去不计国外规范规定框架-支撑结构等双重抗侧力体系框架部分应按25%的结构底oaec.com部剪力进行设计这一规定体现了多道设防的原则抗震分析时可通过框架部分的楼层剪力调整系数来实现也可采用删去支撑的框架进行计算实现为使偏心支撑框架仅在消能梁段屈服支撑斜杆柱和非消能梁段的内力设计值应根据消能梁段屈服时的内力确定并考虑消能梁段的实际有效超强系数再根据各构件的承载力抗震调整系数确定了斜杆柱和非消能梁段保持弹性所需的承载力建筑抗震设计规范偏心支撑主要用于高烈度故仅对8度和9度时的内力调整系数作出规定本款消能梁段的受剪承载力按本规范第8.2.7条确定即Vl或Vlc需取剪切屈服和弯曲屈服二者的较小值:当N0.15Af时取Vl=058Awfay和Vl=2Mlp/a的较小值当N>0.15Af时取[]2V=0.58Af1−N/(Af)lcway和Vlc=2.36Mlp[1-N/(Af)]/a的较小值支撑轴向力框架柱的弯矩和轴向力同跨框架梁的弯矩剪力和轴向力的设计值需先乘以消能梁段受剪承载力与剪力设计值的比值(Vl/V或Vlc/V小于1.0时取资料编号1.0)再乘以本款规定考虑钢材实际超强的增大系数该增大系数依据国产钢材给出当采用进口钢材时需适当提高8.2.5强柱弱梁是抗震设计的基本要求本条强柱系数是为了提高柱的承载力GB50011--2001由于钢结构塑性设计时(GBJ1788第9.2.3条)压弯构件本身已含有1.15的增强系数因此若系数取得过大将使柱的钢材用量增加过多不利于推广钢结构故本规范规定67度时取1.08度时取1.059度时取1.15研究表明节点域既不能太厚也不能太薄太厚了使节点域不能发挥其耗能作用太薄了将使框架的侧向位移太大规范采用折减系数ϕ来设计日本的研究表明取节点域的屈服承载力为该节点梁的总屈服承载力的0.7倍是适合的本规范为了避免7度时普遍加厚节点域在7度时取0.6但不满足本条3款的规定时仍需按第8.3.5条的方法加厚@第77页共77页
@www.sin按本条规定在大震时节点域首先屈服其次才是梁出现塑性铰不需验算强柱弱梁的条件是参考AISC的1992年和1997年抗震设计规程中的有关规定并考虑我国情况规定的所谓2倍地震力作用下保持稳定即地震作用加大一倍后的组合轴向力设计值N1满足N1<ϕfAc的柱节点域稳定性计算公式参考高层钢结构规程冶金部抗震规程和上海市抗震oaec.com规程取值(1/90)节点域强度计算公式右侧的4/3是考虑左侧省去了剪力引起的剪应力项以及考虑节点域在周边构件影响下承载力的提高8.2.6支撑斜杆在反复拉压荷载作用下承载力要降低适用于支撑屈曲前的情况当人字支撑的腹杆在大震下受压屈曲后其承载力将下降导致横梁在支撑连接处出现向下的不平衡集中力可能引起横梁破坏和楼板下陷并在横梁两端出现塑性铰此不平衡集中力取受拉支撑的竖向分量减去受压支撑屈曲压力竖向分量的建筑抗震设计规范30%V形支撑的情况类似仅当斜杆失稳时楼板不是下陷而是向上隆起不平衡力方向相反资料编号8.2.7偏心支撑框架的设计计算主要参考AISC于1997年颁布的钢结构房屋抗震规程并根据我国情况作了适当调整当消能梁段的轴力设计值不超过0.15Af时按AISC规定忽略轴力影响消GB50011--2001能梁段的受剪承载力取腹板屈服时的剪力和梁段两端形成塑性铰时的剪力两者的较小值本规范根据我国钢结构设计规范关于钢材拉压弯强度设计值与屈服强度的关系取承载力抗震调整系数为1.0计算结果与AISC相当当轴力设计值超过0.15Af时则降低梁段的受剪承载力以保证该梁段具有稳定的滞回性能为使支撑斜杆能承受消能梁段的梁端弯矩支撑与梁段的连接应设计成刚接8.2.8本条按强连接弱构件的原则规定按地震组合内力(不是构件截面乘强度设计值)计算时体现在RE的不同按承载力验算即构件达到屈服(流限)时连接不受破坏@第78页共78页
@www.sin由于RE的取值对构件低于连接仅对连接的极限承载力进行验算可能在弹性阶段就出现螺栓连接滑移因此连接的弹性设计是十分重要的1梁与柱连接极限受弯承载力的计算系数1.2是考虑钢材实际屈服强度对其标准值的提高各国钢材的情况不同取值也有所不同美国AISC97抗震规定和日本1998年钢结构极限状态设计规范对该系数作了调整有的提高有的降低不oaec.com同牌号钢材也不相同与各自钢材的情况有关我国1998年对Q235和Q345(16Mn)的抗力分项系数进行了调查并按国家标准规定的钢材厚度等级划分新规定进行了统计其结果与过去对3号钢和16Mn的统计很接近故仍采用原来的1.2极限受剪承载力的计算系数1.2仅考虑了钢材实际屈服强度对标准值的提高并另外考虑了该跨内荷载的剪力效应连接计算时弯矩由翼缘承受和剪力由腹板承受的近似方法计算梁上下翼缘建筑抗震设计规范全熔透坡口焊缝的极限受弯承载力Mu取梁的一个翼缘的截面面积Af厚度tf梁截面高度h和构件母材的抗拉强度最小值fu按下式计算:Mu=Af(h-tf)fu角焊缝的强度高于母材的抗剪强度参考日本1998年规范梁腹板连接的极限w受剪承载力Vu取不高于母材的极限抗剪强度和角焊缝的有效受剪面积A按下式计f算:wV=0.58Afufu2支撑与框架的连接及支撑的拼接需采用螺栓连接连接在支撑轴线方向的极限承载力应不小于支撑净截面屈服承载力的1.2倍资料编号3梁柱构件拼接处除少数情况外在大震时都将进入塑性区故拼接按承受构件全截面屈服时的内力设计梁的拼接考虑构件运输通常位于距节点不远处在大震时将进入塑性其连接承载力要求与梁端连接类似梁拼接的极限剪力GB50011--2001取拼接截面腹板屈服时的剪力乘1.34工字形截面(绕强轴)和箱形截面有轴力时的塑性受弯承载力按GBJ1788的规定采用工字形截面(绕弱轴)有轴力时的塑性受弯承载力参考日本钢结构塑性设计指南的规定采用5对接焊缝的极限强度高于母材的抗拉强度计算时取其等于母材的抗拉强度最小值角焊缝的极限抗剪强度也高于母材的极限抗剪强度参考日本规定梁腹板连接的角焊缝极限受剪承载力Vu取母材的极限抗剪强度乘角焊缝的有效受剪面积@第79页共79页
@www.sin6高强度螺栓的极限抗剪强度根据原哈尔滨建筑工程学院的试验结果螺栓剪切破坏强度与抗拉强度之比大于0.59本规范偏于安全地取0.58螺栓连接的极限承压强度GBJ1788修订时曾做过大量试验螺栓连接的端距取2d就是考虑bfcu=1.5fu得出的因此连接的极限承压强度取f=1.5fu以便与相关标准相协调对cu螺栓受剪和钢板承压得出的承载力应取二者的较小值oaec.com8.3钢框架结构的抗震构造措施8.3.1框架柱的长细比关系到钢结构的整体稳定研究表明钢结构高度很大时轴向力大竖向地震对框架柱的影响很大本规范的数值参考国外标准对67度时适当放宽8.3.2框架梁柱板件宽厚比的规定是以结构符合强柱弱梁为前提考虑柱仅在后期出现少量塑性不需要很高的转动能力综合考虑美国和日本的规定制定的当建筑抗震设计规范不能做到强柱弱梁即不满足规范8.2.51要求时表8.3.2-2中工字形柱翼缘悬伸部分的11和10应分别改为10和9工字形柱腹板的43应分别改为40(7度)和36(89度)8.3.4本条规定了梁柱连接的构造要求梁与柱刚性连接的两种方法在工程中应用都很多通过与柱焊接的梁悬臂段进行连接的方式对结构制作要求较高可根据具体情况选用震害表明梁翼缘对应位置的柱加劲肋规定与梁翼缘等厚是十分必要的6度时加劲肋厚度可适当减小但应通过承载力计算确定且不得小于梁翼缘厚度的一半资料编号当梁腹板的截面模量较大时腹板将承受部分弯矩美国规定翼缘截面模量小于全截面模量70%时要考虑腹板受弯本规范要求此时将腹板的连接适当加强美国加州1994年诺斯里奇地震和日本1995年阪神地震钢框架梁柱节点受严重破坏但两国的节点构造不同破坏特点和所采取的改进措施也不完全相同GB50011--2001(1)美国通常采用工字形柱日本主要采用箱形柱(2)在梁翼缘对应位置的柱加劲肋厚度美国按传递设计内力设计一般为梁翼缘厚度之半而日本要比梁翼缘厚一个等级(3)梁端腹板的下翼缘切角美国采用矩形高度较小使下翼缘焊缝在施焊时实际上要中断并使探伤操作困难致使梁下翼缘焊缝出现了较大缺陷日本梁端下翼缘切角接近三角形高度稍大允许施焊时焊条通过虽然施焊仍不很方便但情况要好些@第80页共80页
@www.sin(4)对于梁腹板与连接板的连接美国除螺栓外当梁翼缘的塑性截面模量小于梁全截面塑性截面模量的70%时在连接板的角部要用焊缝连接日本只用螺栓连接但规定应按保有耐力计算且不少于23排这两种不同构造所遭受破坏的主要区别是日本的节点震害仅出现在梁端柱无损伤而美国的节点震害是梁柱均遭受破坏oaec.com震后日本仅对梁端构造作了改进并消除焊接衬板引起的缺口效应美国除采取措施消除焊接衬板的缺口效应外主要致力于采取措施将塑性铰外移我国高层钢结构初期由日本设计的较多现行高钢规程的节点构造基本上参考了日本的规定表现为:普遍采用箱形柱梁翼缘与柱的加劲肋等厚因此节点的改进主要参考日本1996年钢结构工程技术指南工场制作篇中的新技术和新工法的规定其中梁腹板上下端的扇形切角采用了日本的规定:建筑抗震设计规范(1)腹板角部设置半径为35mm的扇形切角与梁翼缘连接处作成半径1015mm的圆弧其端部与梁翼缘的全熔透焊缝应隔开10mm以上(2)下翼缘焊接衬板的反面与柱翼缘或壁板相连处应采用角焊缝连接角焊缝应沿衬板全长焊接焊脚尺寸宜取6mm美日两国都发现梁翼缘焊缝的焊接衬板边缘缺口效应的危害并采取了对策根据我国的情况梁上翼缘有楼板加强并施焊条件较好震害较少不做处理仅规定对梁下翼缘的焊接衬板边缘施焊也可采用割除衬板然后清根补焊的方法但国外实践表明此法费用较高此外参考美国规定给出了腹板设双排螺栓的必要条件资料编号将塑性铰外移的措施可采取梁-柱骨形连接如图8.3.4所示该法是在距梁端一定距离处将翼缘两侧做月牙切削形成薄弱截面使强烈地震时梁的塑性铰自柱面外移从而避免脆性破坏月牙形切削的切削面应刨光起点可位于距梁端约GB50011--2001150mm宜对上下翼缘均进行切削切削后的梁翼缘截面不宜大于原截面面积的90%应能承受按弹性设计的多遇地震下的组合内力其节点延性可得到充分保证能产生较大转角建议8度类场地和9度时采用@第81页共81页
@www.sinoaec.com美国加州1994年诺斯里奇地震中梁与柱铰接点破坏较多建议适当加强8.3.5当节点域的体积不满足第8.2.5条有关规定时参考日本规定和美国AISC钢结构抗震规程1997年版的规定提出了加厚节点域和贴焊补强板的加强措施:(1)对焊接组合柱宜加厚节点板将柱腹板在节点域范围更换为较厚板件加厚板件应伸出柱横向加劲肋之外各150mm并采用对接焊缝与柱腹板相连(2)对轧制H型柱可贴焊补强板加强补强板上下边缘可不伸过横向加劲肋或建筑抗震设计规范伸过柱横向加劲肋之外各150mm当补强板不伸过横向加劲肋时加劲肋应与柱腹板焊接补强板与加劲肋之间的角焊缝应能传递补强板所分担的剪力且厚度不小于5mm当补强板伸过加劲肋时加劲肋仅与补强板焊接此焊缝应能将加劲肋传来的力传递给补强板补强板的厚度及其焊缝应按传递该力的要求设计补强板侧边可采用角焊缝与柱翼缘相连其板面尚应采用塞焊与柱腹板连成整体塞焊点之间的距离不应大于相连板件中较薄板件厚度的21235/f倍y8.3.6罕遇地震下框架节点将进入塑性区保证结构在塑性区的整体性是很必要的参考国外关于高层钢结构的设计要求提出相应规定资料编号8.3.8外包式柱脚在日本阪神地震中性能欠佳故不宜在89度时采用8.4钢框架-中心支撑结构的抗震措施本节规定了中心支撑框架的构造要求GB50011--20018.4.2支撑杆件的宽厚比和径厚比要求本规范综合参考了美国1994年诺斯里奇地震日本1995年阪神地震后发表的资料及其他研究成果拟定支撑采用节点板连接时应注意该节点板的稳定8.4.3美国规定强震区的支撑框架结构中梁与柱连接不应采用铰接考虑到双重抗侧力体系对高层建筑抗震很重要且梁与柱铰接将使结构位移增大故规定7度及以上不应铰接支撑与节点板嵌固点保留一个小距离可使节点板在大震时产生平面外屈曲@第82页共82页
@www.sin从而减轻对支撑的破坏这是AISC97(补充)的规定如图8.4.3所示oaec.com8.5钢框架-偏心支撑结构的抗震措施本节规定了保证消能梁段发挥作用的一系列构造要求8.5.1为使消能梁段有良好的延性和消能能力其钢材应采用Q235或Q345板件宽厚比参考AISC规定作了适当调整当梁上翼缘与楼板固定但不能表明建筑抗震设计规范其下翼缘侧向固定时仍需置侧向支撑8.5.3为使消能梁段在反复荷载下具有良好的滞回性能需采取合适的构造并加强对腹板的约束:1支撑斜杆轴力的水平分量成为消能梁段的轴向力当此轴向力较大时除降低此梁段的受剪承载力外还需减少该梁段的长度以保证它具有良好的滞回性能2由于腹板上贴焊的补强板不能进入弹塑性变形因此不能采用补强板腹板上开洞也会影响其弹塑性变形能力3消能梁段与支撑斜杆的连接处需设置与腹板等高的加劲肋以传递梁段的资料编号剪力并防止连梁腹板屈曲4消能梁段腹板的中间加劲肋需按梁段的长度区别对待较短时为剪切屈服型加劲肋间距小些较长时为弯曲屈服型需在距端部1.5倍的翼缘宽度处配置加GB50011--2001劲肋中等长度时需同时满足剪切屈服型和弯曲屈服型的要求偏心支撑的斜杆中心线与梁中心线的交点一般在消能梁段的端部也允许在消能梁段内(图8.5.3)此时将产生与消能梁段端部弯矩方向相反的的附加弯矩从而减少消能梁段和支撑杆的弯矩对抗震有利但交点不应在消能梁段以外因此时将增大支撑和消能梁段的弯矩于抗震不利@第83页共83页
@www.sinoaec.com8.5.5消能梁段两端设置翼缘的侧向隅撑是为了承受平面外扭转8.5.6与消能梁段处于同一跨内的框架梁同样承受轴力和弯矩为保持其稳定也需设置翼缘的侧向隅撑建筑抗震设计规范附录G多层钢结构厂房的抗震设计要求多层钢结构厂的抗震设计在不少方面与多层钢结构民用建筑是相同的而后者又与高层钢结构的抗震设计有很多共同之处本附录给出仅用于多层厂房的规定1多层厂房宜优先采用交叉支撑支撑布置在荷载较大的柱间有利于荷载直接传递上下贯通有利于结构刚度沿高度变化均匀2设备或料斗(包括下料的主要管道)穿过楼层时若分层支承不但各层楼层梁的挠度难以同步使各层结构传力不明确同时在地震作用下由于层间位移会给设备料斗产生附加效应严重的可能损坏旋转设备因此同一台设备一般不能资料编号采用分层支承的方式装料后的设备或料斗重心接近楼层的支承点是力求降低穿过楼层布置的设备或料斗的地震作用对支承结构的附加影响3采用钢铺板时钢铺板应与钢梁有可靠连接2GB50011--20014厂房楼层检修安装荷载代表值行业性强大的可达45kN/m但属短期荷载检修结束后的楼面仅有少量替换下来的零件和操作荷载这类荷载在地震时遇合的概率较低按实际情况采用较为合适楼层堆积荷载要考虑运输通道等因素设备料斗和保温材料的重力荷载可不乘动力系数5震害调查表明设备或料斗的支承结构的破坏将危及下层的设备和人身安全所以直接支承设备和料斗的结构必须考虑地震作用设备与料斗的水平地震作用的标准值Fs设备对支承结构产生的地震作用参照美国建筑抗震设计暂行条例@第84页共84页
@www.sin(1978)的规定给出实测与计算表明楼层加速度反应比输入的地面加速度大且在同一座建筑内高部位的反应要大于低部位的反应所以置于楼层的设备底部水平地震作用相应地要增大当不用动力分析时以值来反应楼层Fs值变化的近似规律6多层厂房的纵向柱间支撑对提高厂房的纵向抗震能力很重要给出了纵向支撑的设计要求oaec.com7适应厂房屋盖开洞的情况规定了楼层水平支撑设计要求系根据近年国内外工程设计经验提出的水平支撑的作用主要是传递水平地震作用和风荷载控制柱的计算长度和保证结构构件安装时的稳定建筑抗震设计规范资料编号GB50011--2001@第85页共85页
@www.sin9单层工业厂房9.1单层钢筋混凝土柱厂房(I)一般规定oaec.com9.1.1根据震害经验厂房结构布置应注意的问题是:1历次地震的震害表明不等高多跨厂房有高振型反应不等长多跨厂房有扭转效应破坏较重均对抗震不利故多跨厂房宜采用等高和等长2唐山地震的震害表明单层厂房的毗邻建筑任意布置是不利的在厂房纵墙与山墙交汇的角部是不允许布置的在地震作用下防震缝处排架柱的侧移量大当有毗邻建筑时相互碰撞或变位受约束的情况严重唐山地震中有不少倒塌严建筑抗震设计规范重破坏等加重震害的震例因此在防震缝附近不宜布置毗邻建筑3大柱网厂房和其他不设柱间支撑的厂房在地震作用下侧移量较设置柱间支撑的厂房大防震缝的宽度需适当加大4地震作用下相邻两个独立的主厂房的振动变形可能不同步协调与之相连接的过渡跨的屋盖常倒塌破坏为此过渡跨至少应有一侧采用防震缝与主厂房脱开5上吊车的铁梯晚间停放吊车时增大该处排架侧移刚度加大地震反应特别是多跨厂房各跨上吊车的铁梯集中在同一横向轴线时会导致震害破坏应避免6工作平台或刚性内隔墙与厂房主体结构连接时改变了主体结构的工作性资料编号状加大地震反应导致应力集中可能造成短柱效应不仅影响排架柱还可能涉及柱顶的连接和相邻的屋盖结构计算和加强措施均较困难故以脱开为佳7不同形式的结构振动特性不同材料强度不同侧移刚度不同在地震作GB50011--2001用下往往由于荷载位移强度的不均衡而造成结构破坏山墙承重和中间有横墙承重的单层钢筋混凝土柱厂房和端砖壁承重的天窗架在唐山地震中均有较重破坏为此厂房的一个结构单元内不宜采用不同的结构形式8两侧为嵌砌墙中柱列设柱间支撑一侧为外贴墙或嵌砌墙另一侧为开敞一侧为嵌砌墙另一侧为外贴墙等各柱列纵向刚度严重不均匀的厂房由于各柱列的地震作用分配不均匀变形不协调常导致柱列和屋盖的纵向破坏在7度区就有这种震害反映在8度和大于8度区破坏就更普遍且严重不少厂房柱倒屋塌@第86页共86页
@www.sin在设计中应予以避免9.1.2根据震害经验天窗架的设置应注意下列问题:1突出屋面的天窗架对厂房的抗震带来很不利的影响因此宜采用突出屋面较小的避风型天窗采用下沉式天窗的屋盖有良好的抗震性能唐山地震中甚至经受了10度地震的考验不仅是8度区有条件时均可采用oaec.com2第二开间起开设天窗将使端开间每块屋面板与屋架无法焊接或焊连的可靠性大大降低而导致地震时掉落同时也大大降低屋面纵向水平刚度所以如果山墙能够开窗或者采光要求不太高时天窗从第三开间起设置天窗架从厂房单元端第三柱间开始设置虽增强屋面纵向水平刚度但对建筑通风采光不利考虑到6度和7度区的地震作用效应较小且很少有屋盖破坏的震例本次修订改为对6度和7度区不做此要求建筑抗震设计规范3历次地震经验表明不仅是天窗屋盖和端壁板就是天窗侧板也宜采用轻型板材9.1.3根据震害经验厂房屋盖结构的设置应注意下列问题:1轻型大型屋面板无檩屋盖和钢筋混凝土有檩屋盖的抗震性能好经过810度强烈地震考验有条件时可采用2唐山地震震害统计分析表明屋盖的震害破坏程度与屋盖承重结构的型式密切相关根据811度地震的震害调查统计发现:梯形屋架屋盖共调查91跨全部或大部倒塌41跨部分或局部倒塌11跨共计52跨占56.7%拱形屋架屋盖共调查151跨:全部或大部倒塌13跨部分或局部倒塌16跨共计29跨占19.2%屋资料编号面梁屋盖共调查168跨:全部或大部倒塌11跨部分或局部倒塌17跨共计28跨占16.7%另外采用下沉式屋架的屋盖经810度强烈地震的考验没有破坏的震例GB50011--2001为此提出厂房宜采用低重心的屋盖承重结构3拼块式的预应力混凝土和钢筋混凝土屋架(屋面梁)的结构整体性差在唐山地震中其破坏率和破坏程度均较整榀式重得多因此在地震区不宜采用4预应力混凝土和钢筋混凝土空腹桁架的腹杆及其上弦节点均较薄弱在天窗两侧竖向支撑的附加地震作用下容易产生节点破坏腹杆折断的严重破坏因此不宜采用有突出屋面天窗架的空腹桁架屋盖5随着经济的发展组合屋架已很少采用本次修订继续保持89规范的规定不列入这种屋架的规定@第87页共87页
@www.sin9.1.4不开孔的薄壁工字形柱腹板开孔的普通工字形柱以及管柱均存在抗震薄弱环节故规定不宜采用()计算要点9.1.79.1.8对厂房的纵横向抗震分析本次修订明确规定一般情况下采用多质点空间结构分析方法当符合附录H的条件时可采用平面排架简化方法但计算oaec.com所得的排架地震内力应考虑各种效应调整附录H的调整系数有以下特点:1适用于78度柱顶标高不超过15m且砖墙刚度较大等情况的厂房9度时砖墙开裂严重空间工作影响明显减弱一般不考虑调整2计算地震作用时采用经过调整的排架计算周期3调整系数采用了考虑屋盖平面内剪切刚度扭转和砖墙开裂后刚度下降影响的空间模型用振型分解法进行分析取不同屋盖类型各种山墙间距各种厂房建筑抗震设计规范跨度高度和单元长度得出了统计规律给出了较为合理的调整系数因排架计算周期偏长地震作用偏小当山墙间距较大或仅一端有山墙时按排架分析的地震内力需要增大而不是减小对一端山墙的厂房所考虑的排架一般指无山墙端的第二榀而不是端榀4研究发现对不等高厂房高低跨交接处支承低跨屋盖牛腿以上的中柱截面其地震作用效应的调整系数随高低跨屋盖重力的比值是线性下降要由公式计算公式中的空间工作影响系数与其他各截面(包括上述中柱的下柱截面)的作用效应调整系数含义不同分别列于不同的表格要避免混淆5唐山地震中吊车桥架造成了厂房局部的严重破坏为此把吊车桥架作为资料编号移动质点进行了大量的多质点空间结构分析并与平面排架简化分析比较得出其放大系数使用时只乘以吊车桥架重力荷载在吊车梁顶标高处产生的地震作用而不乘以截面的总地震作用GB50011--2001历次地震特别是海城唐山地震厂房沿纵向发生破坏的例子很多而且中柱列的破坏普遍比边柱列严重得多在计算分析和震害总结的基础上规范提出了厂房纵向抗震计算原则和简化方法钢筋混凝土屋盖厂房的纵向抗震计算要考虑围护墙有效刚度强度和屋盖的变形采用空间分析模型附录J的实用计算方法仅适用于柱顶标高不超过15m且有纵向砖围护墙的等高厂房是选取多种简化方法与空间分析计算结果比较而得到的其中要用经验公式计算基本周期考虑到随着烈度的提高厂房纵向侧移加大围护墙开裂加重刚度降低明显故一般情况围护墙的有效刚度折减系数@第88页共88页
@www.sin在789度时可近似取0.60.4和0.2不等高和纵向不对称厂房还需考虑厂房扭转的影响现阶段尚无合适的简化方法9.1.99.1.0地震震害表明没有考虑抗震设防的一般钢筋混凝土天窗架其横向受损并不明显而纵向破坏却相当普遍计算分析表明常用的钢筋混凝土带斜腹杆的天窗架横向刚度很大基本上随屋盖平移可以直接采用底部剪力法的计算oaec.com结果但纵向则要按跨数和位置调整有斜撑杆的三较拱式钢天窗架的横向刚度也较厂房屋盖的横向刚度大很多也是基本上随屋盖平移故其横向抗震计算方法可与混凝土天窗架一样采用底部剪力法由于钢天窗架的强度和延性优于混凝土天窗架且可靠度高故当跨度大于9m或9度时钢天窗架的地震作用效应不必乘以增大系数1.5本次修订明确关于突出屋面天窗架简化计算的适用范围为有斜杆的三铰拱式建筑抗震设计规范天窗架避免与其他桁架式天窗架混淆9.1.11关于大柱网厂房的双向水平地震作用89规范规定取一个主轴方向100%加上相应垂直方向的30%的不利组合相当于两个方向的地震作用效应完全相同时按第5.2节规定计算的结果因此是一种略偏安全的简化方法为避免与第5.2节的规定不协调不再专门列出位移引起的附加弯矩即P-效应按本规范第3.6节的规定计算9.1.12不等高厂房支承低跨屋盖的柱牛腿在地震作用下开裂较多甚至牛腿面预埋板向外位移破坏在重力荷载和水平地震作用下的柱牛腿纵向水平受拉钢筋的计算公式第一项为承受重力荷载纵向钢筋的计算第二项为承受水平拉力纵向钢筋的资料编号计算9.1.13震害和试验研究表明交叉支撑杆件的最大长细比小于200时斜拉杆和斜压杆在支撑桁架中是共同工作的支撑中的最大作用相当于单压杆的临界状态值GB50011--2001据此在规范的附录J中规定了柱间支撑的设计原则和简化方法:1支撑侧移的计算:按剪切构件考虑支撑任一点的侧移等于该点以下各节间相对侧移值的叠加它可用以确定厂房纵向柱列的侧移刚度及上下支撑地震作用的分配2支撑斜杆抗震验算:试验结果发现支撑的水平承载力相当于拉杆承载力与压杆承载力乘以折减系数之和的水平分量此折减系数即条文中的压杆卸载系数可以线性内插亦可直接用下列公式确定斜拉杆的净截面An:AnγREliVbi/[](1+ϕcϕi)scfat@第89页共89页
@www.sin3唐山地震中单层钢筋混凝土柱厂房的柱间支撑虽有一定数量的破坏但这些厂房大多数未考虑抗震设防的据计算分析抗震验算的柱间支撑斜杆内力大于非抗震设计时的内力几倍4柱间支撑与柱的连接节点在地震反复荷载作用下承受拉弯剪和压弯剪试验表明其承载力比单调荷载作用下有所降低在抗震安全性综合分析基础上提出了oaec.com确定预埋板钢筋截面面积的计算公式适用于符合本规范第9.1.28条5款构造规定的情况5补充了柱间支撑节点预埋件采用角钢时的验算方法9.1.14唐山地震震害表明:8度和9度区不少抗风柱的上柱和下柱根部开裂折断导致山尖墙倒塌严重的抗风柱连同山墙全部向外倾倒抗风柱虽非单层厂房的主要承重构件但它却是厂房纵向抗震中的重要构件对保证厂房的纵向抗震安全建筑抗震设计规范具有不可忽视的作用补充规定89度时需进行平面外的截面抗震验算9.1.15当抗风柱与屋架下弦相连接时虽然此类厂房均在厂房两端第一开间设置下弦横向支撑但当厂房遭到地震作用时高大山墙引起的纵向水平地震作用具有较大的数值由于阶形抗风柱的下柱刚度远大于上柱刚度大部分水平地震作用将通过下柱的上端连接传至屋架下弦但屋架下弦支撑的强度和刚度往往不能满足要求从而导致屋架下弦支撑杆件压曲1966年邢台地震6度区1975年海城地震8度区均出现过这种震害故要求进行相应的抗震验算9.1.16当工作平台刚性内隔墙与厂房主体结构相连时将提高排架的侧移刚度改变其动力特性加大地震作用还可能造成应力和变形集中加重厂房的震害资料编号唐山地震中由此造成排架柱折断或屋盖倒塌其严重程度因具体条件而异很难作出统一规定因此抗震计算时需采用符合实际的结构计算简图并采取相应的措施GB50011--20019.1.17震害表明上弦有小立柱的拱形和折线形屋架及上弦节间长和节间矢高较大的屋架在地震作用下屋架上弦将产生附加扭矩导致屋架上弦破坏为此89度在这种情况下需进行截面抗扭验算()构造措施9.1.18本节所指有檩屋盖主要是波形瓦(包括石棉瓦及槽瓦)屋盖这类屋盖只要设置保证整体刚度的支撑体系屋面瓦与檩条间以及檩条与屋架间有牢固的拉结一般均具有一定的抗震能力甚至在唐山10度地震区也基本完好地保存下来但是如果屋面瓦与檩条或檩条与屋架拉结不牢在7度地震区也会出现严重震害海城@第90页共90页
@www.sin地震和唐山地震中均有这种例子89规范对有檩屋盖的规定系针对钢筋混凝土体系而言本次修订增加了对钢结构有檩体系的要求9.1.19无檩屋盖指的是各类不用檩条的钢筋混凝土屋面板与屋架(梁)组成的屋盖屋盖的各构件相互间联成整体是厂房抗震的重要保证这是根据唐山海城震害经oaec.com验提出的总要求鉴于我国目前仍大量采用钢筋混凝土大型屋面板故重点对大型屋面板与屋架(梁)焊连的屋盖体系作了具体规定这些规定中屋面板和屋架(梁)可靠焊连是第一道防线为保证焊连强度要求屋面板端头底面预埋板和屋架端部顶面预埋件均应加强锚固相邻屋面板吊钩或四角顶面预埋铁件间的焊连是第二道防线当制作非标准屋面板时也应采取相应的措施建筑抗震设计规范设置屋盖支撑是保证屋盖整体性的重要抗震措施沿用了89规范的规定根据震害经验8度区天窗跨度等于或大于9m和9度区天窗架宜设置上弦横向支撑9.1.20在进一步总结唐山地震经验的基础上对屋盖支撑布置的规定作适当的补充9.1.21唐山地震震害表明采用刚性焊连构造时天窗立柱普遍在下档和侧板连接处出现开裂和破坏甚至倒塌刚性连接仅在支撑很强的情况下才是可行的措施故规定一般单层厂房宜用螺栓连接9.1.22屋架端竖杆和第一节间上弦杆静力分析中常作为非受力杆件而采用构造配资料编号筋截面受弯受剪承载力不足需适当加强对折线型屋架为调整屋面坡度而在端节间上弦顶面设置的小立柱也要适当增大配筋和加密箍筋以提高其拉弯剪能力GB50011--20019.1.23根据震害经验排架柱的抗震构造增加了箍筋肢距的要求并提高了角柱柱头的箍筋构造要求1柱子在变位受约束的部位容易出现剪切破坏要增加箍筋变位受约束的部位包括:设有柱间支撑的部位嵌砌内隔墙侧边贴建披屋靠山墙的角柱平台连接处等2唐山地震震害表明:当排架柱的变位受平台刚性横隔墙等约束其影响的严重程度和部位因约束条件而异有的仅在约束部位的柱身出现裂缝有的造成屋架上弦折断屋盖坍落(如天津拖拉机厂冲压车间)有的导致柱头和连接破坏屋盖倒@第91页共91页
@www.sin塌(如天津第一机床厂铸工车间配砂间)必须区别情况从设计计算和构造上采取相应的有效措施不能统一采用局部加强排架柱的箍筋如高低跨柱的上柱的剪跨比较小时就应全高加密箍筋并加强柱头与屋架的连接3为了保证排架柱箍筋加密区的延性和抗剪强度除箍筋的最小直径和最大间距外增加对箍筋最大肢距的要求oaec.com4在地震作用下排架柱的柱头由于构造上的原因不是完全的铰接而是处于压弯剪的复杂受力状态在高烈度地区这种情况更为严重唐山地震中高烈度地区的排架柱头破坏较重加密区的箍筋直径需适当加大5厂房角柱的柱头处于双向地震作用侧向变形受约束和压弯剪的复杂受力状态其抗震强度和延性较中间排架柱头弱得多唐山地震中6度区就有角柱顶开裂的破坏8度和大于8度时震害就更多严重的柱头折断端屋架榻落为此厂建筑抗震设计规范房角柱的柱头加密箍筋宜提高一度配置9.1.24对抗风柱除了提出验算要求外还提出纵筋和箍筋的构造规定唐山地震中抗风柱的柱头和上下柱的根部都有产生裂缝甚至折断的震害另外柱肩产生劈裂的情况也不少为此柱头和上下柱根部需加强箍筋的配置并在柱肩处设置纵向受拉钢筋以提高其抗震能力9.1.25大柱网厂房的抗震性能是唐山地震中发现的新问题其震害特征是:柱根出现对角破坏混凝土酥碎剥落纵筋压曲说明主要是纵横两个方向或斜向地震作用的影响柱根的强度和延性不足中柱的破坏率和破坏程度均大于边柱说明与柱的轴压比有关资料编号89规范对大柱网厂房的抗震验算作了规定本次修订进一步补充了轴压比和相应的箍筋构造要求其中的轴压比限值考虑到柱子承受双向压弯剪和P-效应的影响受力复杂参照了钢筋混凝土框支柱的要求以保证延性大柱网厂房柱GB50011--2001仅承受屋盖(包括屋面屋架托架悬挂吊车)和柱的自重尚不致因控制轴压比而给设计带来困难9.1.26柱间支撑的抗震构造比89规范改进如下:支撑杆件的长细比限值随烈度和场地类别而变化进一步明确了支撑柱子连接节点的位置和相应的构造增加了关于交叉支撑节点板及其连接的构造要求柱间支撑是单层钢筋混凝土柱厂房的纵向主要抗侧力构件当厂房单元较长或8度类场地和9度时纵向地震作用效应较大设置一道下柱支撑不能满足要求时可设置两道下柱支撑但应注意:两道下柱支撑宜设置在厂房单元中间三分之@第92页共92页
@www.sin一区段内不宜设置在厂房单元的两端以避免温度应力过大在满足工艺条件的前提下两者靠近设置时温度应力小在厂房单元中部三分之一区段内适当拉开设置则有利于缩短地震作用的传递路线设计中可根据具体情况确定交叉式柱间支撑的侧移刚度大对保证单层钢筋混凝土柱厂房在纵向地震作用下的稳定性有良好的效果但在与下柱连接的节点处理时会遇到一些困难oaec.com9.1.28本条规定厂房各构件连接节点的要求具体贯彻了本规范第3.5节的原则规定包括屋架与柱的连接柱顶锚件抗风柱牛腿(柱肩)柱与柱间支撑连接处的预埋件:1柱顶与屋架采用钢板铰在前苏联的地震中经受了考验效果较好建议在9度时采用2为加强柱牛腿(柱肩)预埋板的锚固要把相当于承受水平拉力的纵向钢筋(即建筑抗震设计规范本节第9.1.12条中的第2项)与预埋板焊连3在设置柱间支撑的截面处(包括柱顶柱底等)为加强锚固发挥支撑的作用提出了节点预埋件采用角钢加端板锚固的要求埋板与锚件的焊接通常用埋弧焊或开锥形孔塞焊4抗风柱的柱顶与屋架上弦的连接节点要具有传递纵向水平地震力的承载力和延性抗风柱顶与屋架(屋面梁)上弦可靠连接不仅保证抗风柱的强度和稳定同时也保证山墙产生的纵向地震作用的可靠传递但连接点必须在上弦横向支撑与屋架的连接点否则将使屋架上弦产生附加的节间平面外弯矩由于现在的预应力混凝土和钢筋混凝土屋架一般均不符合抗风柱布置间距的要求故补充规定以引起资料编号注意当遇到这样情况时可以采用在屋架横向支撑中加设次腹杆或型钢横梁使抗风柱顶的水平力传递至上弦横向支撑的节点9.2单层钢结1构厂房GB50011--2001()一般规定9.2.1钢结构的抗震性能一般比较好未设防的钢结构厂房地震中损坏不重主要承重结构一般无损坏但是1978年日本宫城县地震中有5栋钢结构建筑倒塌1976年唐山机车车辆厂等的钢结构厂房破坏甚至倒塌因此普通型钢的钢结构厂房仍需进行抗震设计轻型钢结构厂房的自重轻钢材的截面特性与普通型钢不同本次修订未纳入@第93页共93页
@www.sin9.2.3本条规定了厂房结构体系的要求:1多跨厂房的横向刚度较大不要求各跨屋架均与柱刚接采用门式刚架悬臂柱等体系的结构在实际工程中也不少见对厂房纵向的布置要求本条规定与单层钢结构厂房的实际情况是一致的2厚度较大无法进行螺栓连接的构件需采用对接焊缝等强连接并遵守厚板oaec.com的焊接工艺确保焊接质量3实践表明屋架上弦杆与柱连接处出现塑性铰的传统做法往往引起过大变形导致房屋出现功能障碍故规定了此处连接板不应出现塑性铰当横梁为实腹梁时则应符合抗震连接的一般要求4钢骨架的最大应力区在地震时可能产生塑性铰导致构件失去整体和局部稳定故在最大应力区不能设置焊接接头为保证节点具有足够的承载能力还规定建筑抗震设计规范了节点在构件全截面屈服时不发生破坏的要求()计算要点9.2.4根据单层厂房的实际情况对抗震计算模型分别作了规定9.2.5厂房排架抗震分析时要根据围护墙的类型和墙与柱的连接方式来决定其质量与刚度的取值原则使计算较合理9.2.6单层钢结构厂房的横向抗震计算大体上与钢筋混凝土柱厂房相同但因围护墙类型较多故分别对待参照钢筋混凝土柱厂房做简化计算时地震弯矩和剪力的调整系数未做规定9.2.7等高多跨钢结构厂房的纵向抗震计算与钢筋混凝土厂房不同主要由于厂资料编号房的围护墙与柱是柔性连接或不妨碍柱子侧移各纵向柱列变位基本相同因此对无檩屋盖可按柱列刚度分配对有檩屋盖可按柱列承受重力荷载代表值比例分配和按单柱列计算再取二者的较大值GB50011--20019.2.8本条对屋盖支撑设计作了规定主要是连接承载力的要求和腹杆设计的要求对于按长细比决定截面的支撑构件其与弦杆的连接可不要求等强连接只要不小于构件的内力即可屋盖竖向支撑承受的作用力包括屋盖自重产生的地震力还要将其传给主框架杆件截面需由计算确定()抗震构造措施9.2.11钢结构设计的习用规定长细比限值与柱的轴压比无关但与材料的屈服强度有关修改后的表示方式与钢结构设计规范中的表示方式是一致的9.2.12单层厂房柱梁的板件宽厚比应较静力弹性设计为严本条参考了冶金部@第94页共94页
@www.sin门的设计规定它来自试算和工程经验分析其中考虑到梁可能出现塑性铰按钢结构设计规范中关于塑性设计的要求控制圆钢管的径厚比来自日本资料9.2.13能传递柱全截面屈服承载力的柱脚可采用如下形式:(1)埋入式柱脚埋深的近似计算公式来自日本早期的设计规定和英国钢结构设计手册oaec.com(2)外包式柱脚(3)外露式柱脚底板与基础顶面间用无收缩砂浆进行二次灌浆剪力较大时需设置抗剪键9.2.14设置柱间支撑要兼顾减小温度应力的要求在厂房中部设置上下柱间支撑仅适用于有吊车的厂房其目的是避免吊车梁等纵向构件的温度应力温度区间长度较大时需在中部设置两道柱间支撑上柱建筑抗震设计规范支撑按受拉配置其截面一般较小设在两端对纵向构件胀缩影响不大无论烈度大小均需设置无吊车厂房纵向构件截面较小柱间支撑不一定必需设在中部此外89规范关于焊缝严禁立体交叉的规定属于非抗震设计的基本要求本次修订不再专门列出9.3单层砖柱厂房()一般规定9.3.1本次修订明确本节适用范围为烧结普通粘土砖砌体资料编号在历次大地震中变截面砖柱的上柱震害严重又不易修复故规定砖柱厂房的适用范围为等高的中小型工业厂房超出此范围的砖柱厂房要采取比本节规定更有效的措施9.3.2针对中小型工业厂房的特点对钢筋混凝土无檩屋盖的砖柱厂房要求设置GB50011--2001防震缝对钢木等有檩屋盖的砖往厂房则明确可不设防震缝防震缝处需设置双柱或双墙以保证结构的整体稳定性和刚性9.3.3本次修订规定屋盖设置天窗时天窗不应通到端开间以免过多削弱屋盖的整体性天窗采用端砖壁时地震中较多严重破坏甚至倒塌不应采用9.3.4厂房的结构选型应注意:1历次大地震中均有相当数量不配筋的无阶形柱的单层砖柱厂房经受8度地震仍基本完好或轻微损坏分析认为当砖柱厂房山墙的间距开洞率和高宽比@第95页共95页
@www.sin均符合砌体结构静力计算的刚性方案条件且山墙的厚度不小于240mm时即:(1)厂房两端均设有承重山墙且山墙和横墙间距对钢筋混凝土无檩屋盖不大于32m对钢筋混凝土有檩屋盖轻型屋盖和有密铺望板的木屋盖不大于20m(2)山墙或横墙上洞口的水平截面面积不应超过山墙或横墙截面面积的50%(3)山墙和横墙的长度不小于其高度oaec.com不配筋的砖排架柱仍可满足8度的抗震承载力要求仅从承载力方面8度地震时可不配筋但历次的震害表明当遭遇9度地震时不配筋的砖柱大多数倒塌按照大震不倒的设计原则本次修订仍保留78规范89规范关于8度设防时应设置组合砖柱的规定同时进一步明确多跨厂房在8度类场地和9度设防时中柱宜采用钢筋混凝土柱仅边柱可略放宽为采用组合砖柱2震害表明单层砖柱厂房的纵向也要有足够的强度和刚度单靠独立砖柱是建筑抗震设计规范不够的象钢筋混凝土柱厂房那样设置交叉支撑也不妥因为支撑吸引来的地震剪力很大将会剪断砖柱比较经济有效的办法是在柱间砌筑与柱整体连接的纵向砖墙井设置砖墙基础以代替柱间支撑加强厂房的纵向抗震能力8度类场地且采用钢筋混凝土屋盖时由于纵向水平地震作用较大不能单靠屋盖中的一般纵向构件传递所以要求在无上述抗震墙的砖柱顶部处设压杆(或用满足压杆构造的圈梁天沟或檩条等代替)3强调隔墙与抗震墙合并设置目的在于充分利用墙体的功能并避免非承重墙对柱及屋架与柱连接点的不利影响当不能合并设置时隔墙要采用轻质材料单层砖柱厂房的纵向隔墙与横向内隔墙一样也宜做成抗震墙否则会导致主资料编号体结构的破坏独立的纵向横向内隔墙受震后容易倒塌需采取保证其平面外稳定性的措施()计算要点GB50011--20019.3.5本次修订增加了7度类场地柱高不超过6.6m时可不进行纵向抗震验算的条件9.3.69.3.7在本节适用范围内的砖柱厂房纵横向抗震计算原则与钢筋混凝土柱厂房基本相同故可参照本章第9.1节所提供的方法进行计算其中纵向简化计算的附录J不适用而屋盖为钢筋混凝土或密铺望板的瓦木屋盖时横向平面排架计算同样按附录H考虑厂房的空间作用影响理由如下:根据现行国家标准砌体结构设计规范的规定:密铺望板瓦木屋盖与钢筋混凝土有檩屋盖属于同一种屋盖类型静力计算中符合刚弹性方案的条件时(20m48m)@第96页共96页
@www.sin均可考虑空间工作但89抗震规范规定:钢筋混凝土有檩屋盖可以考虑空间工作而密铺望板的瓦木屋盖不可以考虑空间工作二者不协调1历次地震特别是辽南地震和唐山地震中不少密铺望板瓦木屋盖单层砖柱厂房反映了明显的空间工作特性2根据王光远教授建筑结构的振动的分析结论不仅仅钢筋混凝土无檩屋oaec.com盖和有檩屋盖(大波瓦槽瓦)厂房就是石棉瓦和粘土瓦屋盖厂房在地震作用下也有明显的空间工作3从具有木望板的瓦木屋盖单层砖柱厂房的实测可以看出:实测厂房的基本周期均比按排架计算周期为短同时其横向振型与钢筋混凝土屋盖的振型基本一致4山墙间距小于24m时其空间工作更明显且排架柱的剪力和弯矩的折减有更大的趋势而单层砖柱厂房山楼墙间距小于24m的情况在工程建设中也是常建筑抗震设计规范见的5根据以上分析对单层砖柱厂房的空间工作问题作如下修订:(1)7度和8度时符合砌体结构刚弹性方案(20m48m)的密铺望板瓦木屋盖单层砖柱厂房与钢筋混凝土有檩屋盖单层砖柱厂房一样也可考虑地震作用下的空间工作(2)附录K砖柱考虑空间工作的调整系数中的两端山墙间距改为山墙承重(抗震)横墙的间距并将<24m分为24m18m12m(3)单层砖柱厂房考虑空间工作的条件与单层钢筋混凝土柱厂房不同在附录K中加以区别和修正资料编号9.3.9砖柱的抗震验算在现行国家标准砌体结构设计规范的基础上按可靠度分析同样引入承载力调整系数后进行验算()构造措施GB50011--20019.3.10砖柱厂房一般多采用瓦木屋盖89规范关于木屋盖的规定是合理的基本上未作改动木屋盖的支撑布置中如端开间下弦水平系杆与山墙连接地震后容易将山墙顶坏故不宜采用木天窗架需加强与屋架的连接防止受震后倾倒9.3.11檩条与山墙连接不好地震时将使支承处的砌体错动甚至造成山尖墙倒塌檩条伸出山墙的出山屋面有利于加强檩条与山墙的连接对抗震有利可以采用9.3.13震害调查发现预制圈梁的抗震性能较差故规定在屋架底部标高处设置现@第97页共97页
@www.sin浇钢筋混凝土圈梁为加强圈梁的功能规定圈梁的截面高度不应小于180mm宽度习惯上与砖墙同宽9.3.14震害还表明山墙是砖柱厂房抗震的薄弱部位之一外倾局部倒塌较多甚至有全部倒塌的为此要求采用卧梁并加强锚拉的措施9.3.15屋架(屋面梁)与柱顶或墙顶的圈梁锚固的修订如下:oaec.com1震害表明屋架(屋面梁)和柱子可用螺栓连接也可采用焊接连接2对垫块的厚度和配筋作了具体规定垫块厚度太薄或配筋太少时本身可能局部承压破坏且埋件锚固不足39度时屋盖的地震作用及位移较大圈梁与垫块相连的部位要受到较大的扭转作用故其箍筋适当加密9.3.16根据设计需要本次修订规定了砖柱的抗震要求建筑抗震设计规范9.3.17钢筋混凝土屋盖单层砖柱厂房在横向水平地震作用下由于空间工作的因素山墙横墙将负担较大的水平地震剪力为了减轻山墙横墙的剪切破坏保证房屋的空间工作对山墙横墙的开洞面积加以限制8度时宜在山墙横墙的两端9度时尚应在高大门洞两侧设置构造柱9.3.18采用钢筋混凝土无檩屋盖等刚性屋盖的单层砖柱厂房地震时砖墙往往在屋盖处圈梁底面下一至四皮砖范围内出现周围水平裂缝为此对于高烈度地区刚性屋盖的单层砖柱厂房在砖墙顶部沿墙长每隔1m左右埋设一根8竖向钢筋并插入顶部圈梁内以防止柱周围水平裂缝甚至墙体错动破坏的产生此外本次修订取消了双曲砖拱屋盖的有关内容资料编号GB50011--2001@第98页共98页
@www.sin10单层空旷房屋10.1一般规定单层空旷房屋是一组不同类型的结构组成的建筑包含有单层的观众厅和多层oaec.com的前后左右的附属用房无侧厅的食堂可参照第9章设计观众厅与前后厅之间观众厅与两侧厅之间一般不设缝而震害较轻个别房屋在观众厅与侧厅处留缝反而破坏较重因此在单层空旷房屋中的观众厅与侧厅前后厅之间可不设防震缝但根据第3章的要求布置要对称避免扭转并按本章采取措施使整组建筑形成相互支持和有良好联系的空间结构体系本次修订根据震害分析进一步明确各部分之间应加强连接而不设置防震缝建筑抗震设计规范大厅人员密集抗震要求较高故观众厅有挑台或房屋高跨度大或烈度高要采用钢筋混凝土框架式门式刚架结构等本次修订为提高其抗震安全性适当增加了采用钢筋混凝土结构的范畴对前厅大厅舞台等的连接部位及受力集中的部位也需采取加强措施或采用钢筋混凝土构件本章主要规定了单层空旷房屋大厅抗震设计中有别于单层厂房的要求对屋盖选型构造非承重隔墙及各种结构类型的附属房屋的要求见各有关章节10.2计算要点单层空旷房屋的平面和体型均较复杂按目前分析水平尚难进行整体计算分资料编号析为了简化可将整个房屋划为若干个部分分别进行计算然后从构造上和荷载的局部影响上加以考虑互相协调例如通过周期的经验修正使各部分的计算周期趋于一致横向抗震分析时考虑附属房屋的结构类型及其与大厅的连接方GB50011--2001式选用排架框排架或排架-抗震墙的计算简图条件合适时亦可考虑空间工作的影响交接处的柱子要考虑高振型的影响纵向抗震分析时考虑屋盖的类型和前后厅等影响选用单柱列或空间协同分析模型根据宏观震害调查单层空旷房屋中舞台后山墙等高大山墙的壁柱要进行出平面的抗震验算验算要求参考第9章本次修订修改了关于空旷房屋自振周期计算的规定改为直接取地震影响系数最大值计算地震作用10.3抗震构造措施@第99页共99页
@www.sin单层空旷房屋的主要抗震构造措施如下:167度时中小型单层空旷房屋的大厅无筋的纵墙壁柱虽可满足承载力的设计要求但考虑到大厅使用上的重要性仍要求采用配筋砖柱或组合砖柱2前厅与大厅大厅与舞台之间的墙体是单层空旷房屋的主要抗侧力构件承担横向地震作用因此应根据抗震设防烈度及房屋的跨度高度等因素设置一oaec.com定数量的抗震墙与此同时还应加强墙上的大梁及其连接的构造措施舞台口梁为悬梁上部支承有舞台上的屋架受力复杂而且舞台口两侧墙体为一端自由的高大悬墙在舞台口处不能形成一个门架式的抗震横墙在地震作用下破坏较多因此舞台口墙要加强与大厅屋盖体系的拉结用钢筋混凝土立柱和水平圈梁来加强自身的整体性和稳定性9度时不要采用舞台口砌体悬墙3大厅四周的墙体一般较高需增设多道水平围梁来加强整体性和稳定性特建筑抗震设计规范别是墙顶标高处的圈梁更为重要4大厅与两侧的附属房屋之间一般不设防震缝其交接处受力较大故要加强相互间的连接以增强房屋的整体性5二层悬挑式挑台不但荷载大而且悬挑跨度也较大需要进行专门的抗震设计计算分析本次修订增加了钢筋混凝土柱按抗震等级二级进行设计的要求增加了关于大厅和前厅相连横墙的构造要求增加了部分横墙采用钢筋混凝土抗震墙并按二级抗震等级设计的要求资料编号GB50011--2001@第100页共100页
@www.sin11土木石结构房屋11.1村镇生土房屋本节内容未做修订89规范对生土建筑作了分类并就其适用范围以及设计施oaec.com工方面的注意事项作了一般性规定因地区特点建筑习惯的不同和名称的不统一分类不可能全面灰土墙承重房屋目前在我国仍有建造故列入有关要求生土房屋的层数因其抗震能力有限仅以一二层为宜11.1.3各类生土房屋由于材料强度较低在平立面布置上更要求简单一般每开间均要有抗震横墙不采用外廊为砖柱石柱承重或四角用砖柱石柱承重的作法也不要将大梁搁置在土墙上房屋立面要避免错层突变同一栋房屋的高度建筑抗震设计规范和层数必须相同这些措施都是为了避免在房屋各部分出现应力集中11.1.4生土房屋的屋面采用轻质材料可减轻地震作用提倡用双坡和弧形屋面可降低山墙高度增加其稳定性单坡屋面山墙过高平屋面防水有问题不宜采用由于是土墙一切支承点均应有垫板或圈梁檩条要满搭在墙上或椽子上端檩要出檐以使外墙受荷均匀增加接触面积11.1.511.1.7对生土房屋中的墙体砌筑的要求大致同砌体结构即内外墙交接处要采取简易又有效的拉结措施土坯要卧砌土坯的土质和成型方法决定了土坯的好坏并最终决定土墙的强度应予以重资料编号视生土房屋的地基要求务实并设置防潮层以防止生土墙体酥落11.1.8为加强灰土墙房屋的整体性要求设置圈梁圈梁可用配筋砖带或木圈梁GB50011--200111.1.9提高土拱房的抗震性能主要是拱脚的稳定拱圈的牢固和整体性若一侧为崖体一侧为人工土墙会因软硬不同导致破坏11.1.10土窑洞有一定的抗震能力在宏观震害调查时看到土体稳定土质密实坡度较平缓的土窑洞在7度区有较完好的例子因此对土窑洞来说首先要选择良好的建筑场地应避开易产生滑坡山崩的地段崖窑前不要接砌土坯或其他材料的前脸否则前脸部分将极易遭到破坏有些地区习惯开挖层窑一般来说比较危险如需要时应注意间隔足够的距离@第101页共101页
@www.sin避免一旦土体破坏时发生连锁反应造成大面积坍塌11.2木结构房屋本节主要是依据1981年道孚6.9级地震的经验11.2.1本节所规定的木结构房屋不适用于木柱与屋架(梁)铰接的房屋因其柱子oaec.com上下端均为铰接是不稳定的结构体系11.2.3木柱房屋限高二层是为了避免木柱有接头震害表明木柱无接头的旧房损坏较轻而新建的有接头的房屋却倒塌11.2.4四柱三跨木排架指的是中间有一个较大的主跨两侧各有一个较小边跨的结构是大跨空旷木柱房屋较为经济合理的方案震害表明1518m宽的木柱房屋若仅用单跨破坏严重甚至倒塌而采用四柱三跨的结构形式甚至出现地裂缝主跨也安然无恙建筑抗震设计规范11.2.5木结构房屋无承重山墙故本规范第9.3节规定的房屋两端第二开间设置屋盖支撑的要求需向外移到端开间11.2.611.2.8木柱与屋架(梁)设置斜撑目的控制横向侧移和加强整体性穿斗木构架房屋整体性较好有相当的抗倒力和变形能力故可不必采用斜撑来限制侧移但平面外的稳定性还需采用纵向支撑来加强震害表明木柱与木屋架的斜撑若用夹板形式通过螺栓与屋架下弦节点和上弦处紧密连结则基本完好而斜撑连接于下弦任意部位时往往倒塌或严重破坏为保证排架的稳定性加强柱脚和基础的锚固是十分必要的可采用拉结铁件资料编号和螺栓连结的方式11.2.11本条是新增的提出了关于木构件截面尺寸开榫接头等的构造要求11.2.12砌体围护墙不应把木柱完全包裹目的是消除下列不利因素:1木柱不通风极易腐蚀且难于检查木柱的变质GB50011--20012地震时木柱变形大不能共同工作反而把砌体推坏造成砌体倒塌伤人11.3石结构房屋11.3.111.3.2多层石房震害经验不多唐山地区多数是二层少数三四层而昭通地区大部分是二三层仅泉州石结构古塔高达48.24m经过1604年8级地震(泉州烈度为8度)的考验至今犹存多层石房高度限值相对于砖房是较小的这是考虑到石块加工不平整性能差别很大且目前石结构的经验还不足使用不宜可理解为通过试验或有其他依@第102页共102页
@www.sin据时可适当增减11.3.6从宏观震害和实验情况来看石墙体的破坏特征和砖结构相近石墙体的抗剪承载力验算可与多层砌体结构采用同样的方法但其承载力设计值应由试验确定11.3.7石结构房屋的构造柱设置要求系参照89规范混凝土中型砌块房屋对芯柱的设置要求规定的而构造柱的配筋构造等要求需参照多层粘土砖房的规定oaec.com本次修订提高了7度时石结构房屋构造柱设置的要求11.3.8洞口是石墙体的薄弱环节因此需对其洞口的面积加以限制11.3.9多层石房每层设置钢筋混凝土围梁能够提高其抗震能力减轻震害例如唐山地震中10度区有5栋设置了圈梁的二层石房震后基本完好或仅轻微破坏与多层砖房相比石墙体房屋圈梁的截面加大配筋略有增加因为石墙体材料重量较大在每开间及每道墙上均设置现浇圈梁是为了加强墙体间的连接和整建筑抗震设计规范体性11.3.10石墙在交接处用条石无垫片砌筑并设置拉结钢筋网片是根据石墙材料的特点为加强房屋整体性而采取的措施资料编号GB50011--2001@第103页共103页
@www.sin12隔震和消能减震设计12.1一般规定12.1.1隔震和消能减震是建筑结构减轻地震灾害的新技术oaec.com隔震体系通过延长结构的自振周期能够减少结构的水平地震作用已被国外强震记录所证实国内外的大量试验和工程经验表明:隔震一般可使结构的水平地震加速度反应降低60%左右从而消除或有效地减轻结构和非结构的地震损坏提高建筑物及其内部设施和人员的地震安全性增加了震后建筑物继续使用的功能采用消能减震的方案通过消能器增加结构阻尼来减少结构在风作用下的位移是公认的事实对减少结构水平和竖向的地震反应也是有效的建筑抗震设计规范适应我国经济发展的需要有条件地利用隔震和消能减震来减轻建筑结构的地震灾害是完全可能的本章主要吸收国内外研究成果中较成熟的内容目前仅列入橡胶隔震支座的隔震技术和关于消能减震设计的基本要求12.1.2隔震技术和消能减震技术的主要使用范围是可增加投资来提高抗震安全的建筑除了重要机关医院等地震时不能中断使用的建筑外一般建筑经方案比较和论证后也可采用进行方案比较时需对建筑的抗震设防分类抗震设防烈度场地条件使用功能及建筑结构的方案从安全和经济两方面进行综合分析对比论证其合理性和可行性12.1.3现阶段对隔震技术的采用按照积极稳妥推广的方针首先在使用有特殊要资料编号求和89度地区的多层砌体混凝土框架和抗震墙房屋中运用论证隔震设计的可行性时需注意:1隔震技术对低层和多层建筑比较合适日本和美国的经验表明不隔震时基GB50011--2001本周期小于1.0s的建筑结构效果最佳对于高层建筑效果不大此时建筑结构基3/4本周期的估计普通的砌体房屋可取0.4s钢筋混凝土框架取T1=0.075H钢筋混3/4凝土抗震墙结构取T1=0.05H2根据橡胶隔震支座抗拉性能差的特点需限制非地震作用的水平荷载结构的变形特点需符合剪切变形为主的要求即满足本规范第5.1.2条规定的高度不超过40m可采用底部剪力法计算的结构以利于结构的整体稳定性对高宽比大的结构需进行整体倾覆验算防止支座压屈或出现拉应力@第104页共104页
@www.sin3国外对隔震工程的许多考察发现:硬土场地较适合于隔震房屋软弱场地滤掉了地震波的中高频分量延长结构的周期将增大而不是减小其地震反应墨西哥地震就是一个典型的例子日本的隔震标准草案规定隔震房屋只适用于一二类场地我国大部分地区(第一组)I类场地的设计特征周期均较小故除类场地外均可建造隔震房屋oaec.com4隔震层防火措施和穿越隔震层的配管配线有与其特性相关的专门要求12.1.4消能减震房屋最基本的特点是:1消能装置可同时减少结构的水平和竖向的地震作用适用范围较广结构类型和高度均不受限制2消能装置应使结构具有足够的附加阻尼以满足罕遇地震下预期的结构位移要求建筑抗震设计规范3由于消能装置不改变结构的基本形式除消能部件和相关部件外的结构设计仍可按本规范各章对相应结构类型的要求执行这样消能减震房屋的抗震构造与普通房屋相比不降低其抗震安全性可有明显的提高12.1.5隔震支座阻尼器和消能减震部件在长期使用过程中需要检查和维护因此其安装位置应便于维护人员接近和操作为了确保隔震和消能减震的效果隔震支座阻尼器和消能减震部件的性能参数应严格检验12.2房屋隔震设计要点资料编号12.2.1本规范对隔震的基本要求是:通过隔震层的大变形来减少其上部结构的地震作用从而减少地震破坏隔震设计需解决的主要问题是:隔震层位置的确定隔震垫的数量规格和布置隔震支座平均压应力验算隔震层在罕遇地震下的承载力和变形控制隔震层不隔离竖向地震作用的影响上部结构的水平向减震系数及其GB50011--2001与隔震层的连接构造等隔震层的位置需布置在第一层以下当位于第一层及以上时隔震体系的特点与普通隔震结构可有较大差异隔震层以下的结构设计计算也更复杂需作专门研究为便于我国设计人员掌握隔震设计方法本章提出了水平向减震系数的概念按减震系数进行设计隔震层以上结构的水平地震作用和抗震验算构件承载力大致留有0.5度的安全储备因此对于丙类建筑相应的构造要求也可有所降低@第105页共105页
@www.sin但必须注意结构所受的地震作用既有水平向也有竖向目前的橡胶隔震支座只具有隔离水平地震的功能对竖向地震没有隔震效果隔震后结构的竖向地震力可能大于水平地震力应予以重视并做相应的验算采取适当的措施12.2.2本条规定了隔震体系的计算模型且一般要求采用时程分析法进行设计计算在附录L中提供了简化计算方法oaec.com12.2.312.2.4规定了隔震层设计的基本要求1关于橡胶隔震支座的平均压应力和最大拉应力限值(1)根据Haring弹性理论按稳定要求以压缩荷载下叠层橡胶水平刚度为零的压应力作为屈曲应力cr该屈曲应力取决于橡胶的硬度钢板厚度与橡胶厚度的比值第一形状参数s1(有效直径与中央孔洞直径之差D-D0与橡胶层4倍厚度4tr之比)和第二形状参数s2(有效直径D与橡胶层总厚度ntr之比)等建筑抗震设计规范通常隔震支座中间钢板厚度是单层橡胶厚度的一半取比值为0.5对硬度为3060共七种橡胶以及s1=111315171920和s2=34567累计210种组合进行了计算结果表明:满足s115和s25且橡胶硬度不小于40时最小的屈曲应力值为34.0MPa将橡胶支座在地震下发生剪切变形后上下钢板投影的重叠部分作为有效受压面积以该有效受压面积得到的平均应力达到最小屈曲应力作为控制橡胶支座稳定的条件取容许剪切变形为0.55D(D为支座有效直径)则可得本条规定的丙类建筑的平均压应力限值σmax=0.45σcr=15.0MPa资料编号对s2<5且橡胶硬度不小于40的支座当s2=4max=12.0MPa当s2=3max=9.0MPa因此规定当s2<5时平均压应力限值需予以降低(2)规定隔震支座不出现拉应力主要考虑下列三个因素:GB50011--20011)橡胶受拉后内部有损伤降低了支座的弹性性能2)隔震支座出现拉应力意味着上部结构存在倾覆危险3)橡胶隔震支座在拉伸应力下滞回特性的实物试验尚不充分2关于隔震层水平刚度和等效粘滞阻尼比的计算方法系根据振动方程的复阻尼理论得到的其实部为水平刚度虚部为等效粘滞阻尼比还需注意橡胶材料是非线性弹性体橡胶隔震支座的有效刚度与振动周期有关动静刚度的差别甚大因此为了保证隔震的有效性至少需要取相应于隔振体系基本周期的动刚度进行计算隔震支座的产品应提供有关的性能参数@第106页共106页
@www.sin12.2.5隔震后隔震层以上结构的水平地震作用需乘以水平向减震系数隔震层以上结构的水平地震作用仅有该结构对应于减震系数的水平地震作用的70%结构的层间剪力代表了水平地震作用取值及其分布可用来识别结构的水平向减震系数考虑到隔震层不能隔离结构的竖向地震作用隔震结构的竖向地震力可能大于其水平地震力竖向地震的影响不可忽略故至少要求9度时和8度水平向减震系oaec.com数为0.25时应进行竖向地震作用验算12.2.8为了保证隔震层能够整体协调工作隔震层顶部应设置平面内刚度足够大的梁板体系当采用装配整体式钢筋混凝土板时为使纵横梁体系能传递竖向荷载并协调横向剪力在每个隔震支座的分配支座上方的纵横梁体系应为现浇为增大隔震层顶部梁板的平面内刚度需加大梁的截面尺寸和配筋隔震支座附近的梁柱受力状态复杂地震时还会受到冲切应加密箍筋必建筑抗震设计规范要时配置网状钢筋考虑到隔震层对竖向地震作用没有隔振效果上部结构的抗震构造措施应保留与竖向抗力有关的要求12.2.9上部结构的底部剪力通过隔震支座传给基础结构因此上部结构与隔震支座的连接件隔震支座与基础的连接件应具有传递上部结构最大底部剪力的能力12.3房屋消能减震设计要点12.3.1本规范对消能减震的基本要求是:通过消能器的设置来控制预期的结构变形从而使主体结构构件在罕遇地震下不发生严重破坏消能减震设计需解决的主资料编号要问题是:消能器和消能部件的选型消能部件在结构中的分布和数量消能器附加给结构的阻尼比估算消能减震体系在罕遇地震下的位移计算以及消能部件与主体结构的连接构造和其附加的作用等等罕遇地震下预期结构位移的控制值取决于使用要求本规范第5.5节的限值是GB50011--2001针对非消能减震结构大震不倒的规定采用消能减震技术后结构位移的控制应明显小于第5.5节的规定消能器的类型甚多按ATC33.03的划分主要分为位移相关型速度相关型和其他类型金属屈服型和摩擦型属于位移相关型当位移达到预定的起动限才能发挥消能作用有些摩擦型消能器的性能有时不够稳定粘滞型和粘弹性型属于速度相关型消能器的性能主要用恢复力模型表示应通过试验确定并需根据结构预期位移控制等因素合理选用位移要求愈严附加阻尼愈大消能部件的要求愈@第107页共107页
@www.sin高12.3.2消能部件的布置需经分析确定设置在结构的两个主轴方向可使两方向均有附加阻尼和刚度设置于结构变形较大的部位可更好发挥消耗地震能量的作用12.3.3消能减震设计计算的基本内容是:预估结构的位移并与未采用消能减震结构的位移相比求出所需的附加阻尼选择消能部件的数量布置和所能提供的阻oaec.com尼大小设计相应的消能部件然后对消能减震体系进行整体分析确认其是否满足位移控制要求消能减震结构的计算方法与消能部件的类型数量布置及所提供的阻尼大小有关理论上大阻尼比的阻尼矩阵不满足振型分解的正交性条件需直接采用恢复力模型进行非线性静力分析或非线性时程分析计算从实用的角度ATC33建议适当简化特别是主体结构基本控制在弹性工作范围内时可采用线性计算方建筑抗震设计规范法估计12.3.4采用底部剪力法或振型分解反应谱法计算消能减震结构时需要通过强行解耦然后计算消能减震结构的自振周期振型和阻尼比此时消能部件附加给结构的阻尼参照ATC33用消能部件本身在地震下变形所吸收的能量与设置消能器后结构总地震变形能的比值来表征消能减震结构的总刚度取为结构刚度和消能部件刚度之和消能减震结构的阻尼比按下列公式近似估算:ζ=ζ+ζjsjcj资料编号TjTζ=ΦCΦcjjcj4πMj式中jsjcj分别为消能减震结构的j振型阻尼比原结构的j振型阻尼比GB50011--2001和消能器附加的j振型阻尼比TjjMj分别为消能减震结构第j自振周期振型和广义质量Cc消能器产生的结构附加阻尼矩阵国内外的一些研究表明当消能部件较均匀分布且阻尼比不大于020时强行解耦与精确解的误差大多数可控制在5%以内附录L结构隔震设计简化计算和砌体结构隔震措施1对于剪切型结构可根据基本周期和规范的地震影响系数曲线估计其隔震和不隔震的水平地震作用此时分别考虑结构基本周期不大于设计特征周期和大于@第108页共108页
@www.sin设计特征周期两种情况在每一种情况中又以5倍特征周期为界加以区分(1)不隔震结构的基本周期不大于设计特征周期Tg的情况:设隔震结构的地震影响系数为不隔震结构的地震影响系数为则对隔震结构整个体系的基本周期为T1当不大于5Tg时地震影响系数γα=η2(Tg/T1)αmax(L.1.1-1)oaec.com不隔震结构的基本周期小于或等于设计特征周期时地震影响系数α′=α(L.1.1-2)max式中max阻尼比0.05的不隔震结构的水平地震影响系数最大值2分别为与阻尼比有关的最大值调整系数和曲线下降段衰减指数见第5.1节条文说明按照减震系数的定义若水平向减震系数为ϕ则隔震后结构的总水平地震作用建筑抗震设计规范为不隔震结构总水平地震作用的ϕ倍乘以70%即0.7ϕα′于是ϕ(1/0.7)2(Tg/T1)γ近似取ϕ=2η(T/T)(L.1.1-3)2g1当隔震后结构基本周期T1>5Tg时地震影响系数为倾斜下降段且要求不小于0.2max确定水平向减震系数需专门研究往往不易实现例如要使水平向减震系数为0.25需有:γT/T=5+(η0.2−0.175)/(ηT)1g21g对类场地Tg=0.35s阻尼比0.05和0.10相应的T1分别为4.7s和2.9s资料编号但此时=0.175max不满足0.2max的要求(2)结构基本周期大于设计特征周期的情况:不隔震结构的基本周期T0大于设计特征周期Tg时地震影响系数为GB50011--20010.9α′=(T/T)α(L.1.1-4)g0max为使隔震结构的水平向减震系数达到ϕ需有γ0.9ϕ=2η(T/T)(T/T)(L.1.1-5)2g10g当隔震后结构基本周期T1>5Tg时也需专门研究注意若在T0Tg时取T0=Tg则式(L.1.1-5)可转化为式(L.1.1-3)意味着也适用于结构基本周期不大于设计特征周期的情况多层砌体结构的自振周期较短对多层砌体结构及与其基本周期相当的结构本规范按不隔震时基本周期不大于0.4s考虑于是在上述公式中引入不隔震结@第109页共109页
@www.sin构的计算周期T0表示不隔震的基本周期并规定多层砌体取0.4s和设计特征周期二者的较大值其他结构取计算基本周期和设计特征周期的较大值即得到规范条文中的公式:砌体结构用式(L.1.1-3)表达与砌体周期相当的结构用式(L.1.1-5)表达2本条提出的隔震层扭转影响系数是简化计算在隔震层顶板为刚性的假定下由几何关系第i支座的水平位移可写为:oaec.com22u=(u+usinα)+(ucosα)ictiitii22=u+2uusinα+ucctiiti略去高阶量可得:ui=iuci=1+(uti/uc)sini另一方面在水平地震下i支座的附加位移可根据楼层的扭转角与支座至隔震层刚度建筑抗震设计规范中心的距离得到资料编号uktih=2rieuc∑kjrjkhβ=1+resinαGB50011--2001i2ii∑kjrj如果将隔震层平移刚度和扭转刚度用隔震层平面的几何尺寸表述并设隔震层平面为矩形且隔震支座均匀布置可得k∝abh222∑kjrj∝ab(a+b)/1222于是βi=1+12esi/(a+b)对于同时考虑双向水平地震作用的扭转影响的情况由于隔震层在两个水平方向的刚度和阻尼特性相同若两方向隔震层顶部的水平力近似认为相等均取为FEk@第110页共110页
@www.sin可有地震扭矩Mtx=FEkey,Mty=FEkex同时作用的地震扭矩取下列二者的较大值:2222M=M+(0.85M)和M=M+(0.85M)ttxtyttytx记为Mtx=FEkeoaec.com其中偏心距e为下列二式的较大值:2222e=e+(0.85e)和e=e+(0.85e)xyyx考虑到施工的误差地震剪力的偏心距e宜计入偶然偏心距的影响与本规范第5.2节的规定相同隔震层也采用限制扭转影响系数最小值的方法处理3对于砌体结构其竖向抗震验算可简化为墙体抗震承载力验算时在墙体的平均正应力0计入竖向地震应力的不利影响建筑抗震设计规范4考虑到隔震层对竖向地震作用没有隔振效果上部砌体结构的构造应保留与竖向抗力有关的要求对砌体结构的局部尺寸圈梁配筋和构造柱芯柱的最大间距作了原则规定资料编号GB50011--2001@第111页共111页
@www.sin13非结构构件13.1一般规定13.1.1非结构的抗震设计所涉及的设计领域较多本章主要涉及与主体结构设计有oaec.com关的内容即非结构构件与主体结构的连接件及其锚固的设计非结构构件(如墙板幕墙广告牌机电设备等)自身的抗震系以其不受损坏为前提的本章不直接涉及这方面的内容本章所列的建筑附属设备不包括工业建筑中的生产设备和相关设施13.1.2非结构构件的抗震设防目标列于本规范第3.7节与主体结构三水准设防目标相协调容许建筑非结构构件的损坏程度略大于主体结构但不得危及生命建筑抗震设计规范建筑非结构构件和建筑附属机电设备支架的抗震设防分类各国的抗震规范标准有不同的规定(参见附表)本规范大致分为高中低三个层次:高要求时外观可能损坏而不影响使用功能和防火能力安全玻璃可能裂缝可经受相连结构构件出现1.4倍以上设计挠度的变形即功能系数取1.4中等要求时使用功能基本正常或可很快恢复耐火时间减少1/4强化玻璃破碎其他玻璃无下落可经受相连结构构件出现设计挠度的变形功能系数取1.0一般要求多数构件基本处于原位但系统可能损坏需修理才能恢复功能耐火时间明显降低容许玻璃破碎下落只能经受相连结构构件出现0.6倍设计挠度的变形功能系数取0.6资料编号世界各国的抗震规范规定中要求对非结构的地震作用进行计算的有60%而仅有28%对非结构的构造做出规定考虑到我国设计人员的习惯首先要求采取抗震措施对于抗震计算的范围由相关标准规定一般情况下除了本规范第5章GB50011--2001有明确规定的非结构构件如出屋面女儿墙长悬臂构件(雨篷等)外尽量减少非结构构件地震作用计算和构件抗震验算的范围例如需要进行抗震验算的非结构构件大致如下:179度时基本上为脆性材料制作的幕墙及各类幕墙的连接289度时悬挂重物的支座及其连接出屋面广告牌和类似构件的锚固3高层建筑上重型商标标志信号等的支架489度时乙类建筑的文物陈列柜的支座及其连接@第112页共112页
@www.sin579度时电梯提升设备的锚固件高层建筑上的电梯构件及其锚固679度时建筑附属设备自重超过1.8kN或其体系自振周期大于0.ls的设备支架基座及其锚固13.1.3很多情况下同一部位有多个非结构构件如出入口通道可包括非承重墙体悬吊顶棚应急照明和出入信号四个非结构构件电气转换开关可能安装在非承重oaec.com隔墙上等当抗震设防要求不同的非结构构件连接在一起时要求低的构件也需按较高的要求设计以确保较高设防要求的构件能满足规定13.2基本计算要求13.2.1本条明确了结构专业所需考虑的非结构构件的影响包括如何在结构设计中计入相关的重力刚度承载力和必要的相互作用结构构件设计时仅计入支承非结构部位的集中作用并验算连接件的锚固建筑抗震设计规范13.2.2非结构构件的地震作用除了自身质量产生的惯性力外还有支座间相对位移产生的附加作用二者需同时组合计算非结构构件的地震作用除了本规范第5章规定的长悬臂构件外只考虑水平方向其基本的计算方法是对应于地面反应谱的楼面谱即反映支承非结构构件的主体结构体系自身动力特性非结构构件所在楼层位置和支点数量结构和非结构阻尼特性对地面地震运动的放大作用当非结构构件的质量较大时或非结构体系的自振特性与主结构体系的某一振型的振动特性相近时非结构体系还将与主结构体系的地震反应产生相互影响一般情况下可采用简化方法即等效侧力法资料编号计算同时计入支座间相对位移产生的附加内力对刚性连接于楼盖上的设备当与楼层并为一个质点参与整个结构的计算分析时也不必另外用楼面谱进行其地震作用计算13.2.3非结构构件的抗震计算最早见于ATC3采用了静力法GB50011--2001等效侧力法在第一代楼面谱(以建筑的楼面运动作为地震输入将非结构构件作为单自由度系统将其最大反应的均值作为楼面谱不考虑非结构构件对楼层的反作用)基础上做了简化各国抗震规范的非结构构件的等效侧力法一般由设计加速度功能(或重要)系数构件类别系数位置系数动力放大系数和构件重力六个因素所决定设计加速度一般取相当于设防烈度的地面运动加速度与本规范各章协调这里仍取多遇地震对应的加速度@第113页共113页
@www.sin功能系数UBC97分1.5和1.0两档欧洲规范分1.51.41.21.0和0.8五档日本取1.02/31/2三档我国由有关的非结构设计标准按设防类别和使用要求确定一般分为三档取1.41.0和0.6构件类别系数美国早期的ATC3分0.60.91.52.03.0五档UBC97称反应修正系数无延性材料或采用粘结剂的锚固为1.0其余分为2/31/31/4oaec.com三档欧洲规范分1.0和1/2两档我国由有关非结构标准确定一般分0.60.91.0和1.2四档部分非结构构件的功能系数和类别系数参见表13.2.3表13.2.3-1建筑非结构构件的类别系数和功能系数功能系数构件部件名称类别系数乙类建筑丙类建筑非承重外墙建筑抗震设计规范围护墙0.91.41.0玻璃幕墙等0.91.41.4连接墙体连接件1.01.41.0饰面连接件1.01.00.6防火顶棚连接件0.91.01.0非防火顶棚连接件0.61.00.6附属构件标志或广告牌等1.21.01.0高于2.4m储物柜支架货架(柜)文件柜0.61.00.6文物柜1.01.41.0资料编号表13.2.3-2建筑附属设备构件的类别系数和功能系数功能系救构件部件所属系统类别系数乙类丙类GB50011--2001应急电源的主控系统发电机冷冻机等1.01.41.4电梯的支承结构导轨支架轿箱导向构件等1.01.01.0悬挂式或摇摆式灯具0.91.00.6其他灯具0.61.00.6柜式设备支座0.61.00.6水箱冷却塔支座1.21.01.0锅炉压力容器支座1.01.01.0公用天线支座1.21.01.0位置系数一般沿高度为线性分布顶点的取值UBC97为4.0欧洲规范为@第114页共114页
@www.sin2.0日本取3.3根据强震观测记录的分析对多层和一般的高层建筑顶部的加速度约为底层的二倍当结构有明显的扭转效应或高宽比较大时房屋顶部和底部的加速度比例大于2.0因此凡采用时程分析法补充计算的建筑结构此比值应依据时程分析法相应调整状态系数取决于非结构体系的自振周期UBC97在不同场地条件下以周期oaec.com1s时的动力放大系数为基础再乘以2.5和1.0两档欧洲规范要求计算非结构体系的2自振周期Ta取值为3/[1+(1-Ta/T1)]日本取1.01.5和2.0三档本规范不要求计算体系的周期简化为两种极端情况1.0适用于非结构的体系自振周期不大于0.06s等体系刚度较大的情况其余按Ta接近于T1的情况取值当计算非结构体系的自振2周期时则可按2/[1+(1-Ta/T1)]采用由此得到的地震作用系数(取位置状态和构件类别三个系数的乘积)的取值范建筑抗震设计规范围与主体结构体系相比UBC97按场地为0.74.0倍(若以硬土条件下结构周期1.0s为1.0则为0.55.6倍)欧洲规范为0.756.0倍(若以以硬土条件下结构周期1.0s为1.0则为1.210倍)我国一般为0.64.8倍(若以Tg=0.4s结构周期1.0s为1.0则为1.311倍)13.2.4非结构构件支座间相对位移的取值凡需验算层间位移者除有关标准的规定外一般按本规范规定的位移限值采用对建筑非结构构件其变形能力相差较大砌体材料构成的非结构构件由于变形能力较差而限制在要求高的场所使用国外的规范也只有构造要求而不要求进行抗震计算金属幕墙和高级装修材料具有较大的变形能力国外通常由生产厂家资料编号按主体结构设计的变形要求提供相应的材料而不是由材料决定结构的变形要求对玻璃幕墙建筑幕墙标准中已规定其平面内变形分为五个等级最大1/100最小1/400GB50011--2001对设备支架支座间相对位移的取值与使用要求有直接联系例如要求在设防烈度地震下保持使用功能(如管道不破碎等)取设防烈度下的变形即功能系数可取23相应的变形限值取多遇地震的34倍要求在罕遇地震下不造成次生灾害则取罕遇地震下的变形限值13.2.5要求进行楼面谱计算的非结构构件主要是建筑附属设备如巨大的高位水箱出屋面的大型塔架等采用第二代楼面谱计算可反映非结构构件对所在建筑结构的反作用不仅导致结构本身地震反应的变化固定在其上的非结构的地震反应也明显不同@第115页共115页
@www.sin计算楼面谱的基本方法是随机振动法和时程分析法当非结构构件的材料与结构体系相同时可直接利用一般的时程分析软件得到当非结构构件的质量较大或材料阻尼特性明显不同或在不同楼层上有支点需采用第二代楼面谱的方法进行验算此时可考虑非结构与主体结构的相互作用包括吸振效应计算结果更加可靠采用时程分析法和随机振动法计算楼面谱需有专门的计算软件oaec.com13.3建筑非结构构件的基本抗震措施89规范各章中有关建筑非结构构件的构造要求如下:1砌体房屋中后砌隔墙楼梯间砖砌栏板的规定2多层钢筋混凝土房屋中围护墙和隔墙材料砖填充墙布置和连接的规定3单层钢筋混凝土柱厂房中天窗端壁板围护墙高低跨封墙和纵横跨悬墙的材料和布置的规定砌体隔墙和围护墙墙梁大型墙板等与排架柱抗风柱的建筑抗震设计规范连接构造要求4单层砖柱厂房中隔墙的选型和连接构造规定5单层钢结构厂房中围护墙选型和连接要求本节将上述规定加以合并整理形成建筑非结构构件材料选型布置和锚固的基本抗震要求还补充了吊车走道板天沟板端屋架与山墙间的填充小屋面板天窗端壁板和天窗侧板下的填充砌体等非结构件与支承结构可靠连接的规定玻璃幕墙已有专门的规程预制墙板顶棚及女儿墙雨篷等附属构件的规定也由专门的非结构抗震设计规程加以规定资料编号13.4附属机电设备支架的基本抗震措施本规范仅规定对附属机电设备支架的基本要求并参照美国UBC规范的规定给出了可不作抗震设防要求的一些小型设备和小直径的管道GB50011--2001建筑附属机电设备的种类繁多参照美国UBC97规范要求自重超过1.8kN(400磅)或自振周期大于0.1s时要进行抗震计算计算自振周期时一般采用单质点模型对于支承条件复杂的机电设备其计算模型应符合相关设备标准的要求@第116页共116页'
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