工艺设计毕业论文-烟台某炼油厂含油废水生活污水处理设计 75页

目录第一部分毕业设计说明书1第一章总论11、设计任务，依据和目的11.1、设计任务11.2、设计依据11.3、设计目的12、处理对象的水质参数及排放标准12.1、处理对象的水质参数12.2、排放标准13、废水来源23.1、含油废水23.2、生活污水24、处理能力及所采用的方法25、处理厂的自然条件及厂址选择35.1、处理厂的自然条件35.2、厂址选择36、处理方法的确定46.1、含油废水的存在形式46.2、含油废水的一般处理方法57、设计范围和设计原则97.1、设计范围97.2、设计原则9第二章工艺设计论证111、处理方法的论证111.1、物理法除油111.2、化学法除油111.3、物理化学法111.4、生化法122、废水处理流程的确定133、水处理的基本与原理133.1、格栅133.2、沉砂池133.3、隔油池143.4、浮选池143.5、曝气池143.6、吸附塔14\n4、工程流程说明144.1、确定工艺流程的要求144.2、处理系统要求145、主体设备的选择155.1、隔油池155.2、浮选池155.3、曝气池165.4、吸附池166、污水处理的主要工艺指标和工艺条件176.1、隔油系统操作指针176.2、浮选系统操作指针177、紧急事故处理198、装置布置介绍219、车间组织设计21第三章技术经济指标分析231、工程直接投资231.1、建筑材料费231.2、机器设备232、工程间接投资233、年经营管理费23第二部分设计计算书24第一章水质平衡计算241、含油废水条件参数范围241.1、含油废水241.2、生活污水242、各池去除率243、各池水质计算列表253.1、隔油池水质计算列表253.2、一次浮选池水质计算列表253.3、二次浮选池水质计算列表253.4、曝气池水质计算列表253.5、吸附塔水质计算列表26第二章主体设备的计算271、水封井271.1、定义271.2、作用271.3、工艺要求271.4、计算参数27\n2、格栅282.1、目的282.2、工艺要求282.3、设计计算283、曝气沉砂池303.1、曝气沉砂池的设计规定303.2、曝气沉砂池的设计参数303.3、设计计算304、隔油池314.1、目的314.2、要求314.3、设计参数324.4、设计计算324.5、隔油池及其附件设备335、气浮池345.1、设计要求345.2、设计计算356、曝气池396.1、合建式圆形表面加速曝气池的一般规定396.2、设计计算407、活性炭吸附塔427.1、设计一般要求427.2、设计计算428、竖流式沉淀池448.1、设计一般要求448.2、设计计算449、干化场459.1、面积负荷459.2、干化场设计的主要内容469.3、干化场设计时的要求469.4、设计计算4610、管道设计计算4710.1、厂区来水4710.2、重力输水管道重力4710.3、压力输出管道5210.4、泵的选择55第三部分物料衡算57\n1、隔油池物料衡算572、一级气浮池物料横算573、二级气浮池物料衡算574、曝气沉淀池物料衡算585、吸附塔物料衡算586、各构筑物去除组分总和596.1油596.2污泥（SS的量）597、回收污油量59第四部分工程造价601、建材用量601.1、建筑体积601.2、水泥使用量621.3、钢筋使用量及投资621.4、砖砂投资621.5、设计总造价622、机械设备632.1、离心泵632.2、污油泵632.3、回流水泵632.4、油泥泵632.5、事故泵632.6、循环泵632.7、投药泵632.8、空压机632.9、溶气罐632.10、释放器632.11、污油罐632.12、泵型叶轮表面曝气机632.13、各种阀门管件器材632.14、其他费用633、工程间接投资643.1、施工临时工程费643.2、建筑单位管理费，员工培训费644、年经营管理费644.1、工人工资及福利644.2、折旧费644.3、药剂费65\n4.4、活性炭654.5、电费654.6、回收污油654.7、工程费用表65参考文献68致谢69附图70\n第一部分毕业设计说明书第一章总论1、设计任务，依据和目的1.1、设计任务处理烟台某炼油厂含油废水与部分生活污水，使其排放达到国家规定的GB8978-96排放标准，并且部分深度处理达到回用标准。1.2、设计依据根据下达的设计任务书，国家规定的GB8978-96排放标准，如《给水排水手册》、《水污染控制工程》、《水处理设计手册》、《污水处理厂工艺设计手册》和《环境工程设计手册》。1.3、设计目的处理有毒有害废水，使其不再对环境造成危害。2、处理对象的水质参数及排放标准2.1、处理对象的水质参数2.1.1、含油废水：Q=380～420m3/hr石油类：1400～1700mg/LS2-：3～12mg/L挥发酚：4～12mg/LCN-：0.5～6mg/LpH：8COD：2700～3150mg/LBOD5：550～850mg/LSS：190～400mg/LT：25～35℃2.1.2、生活污水：Q=240～300m3/hrpH：6～8BOD5：160～220mg/LCOD：190～400mg/LSS：120～180mg/LT：25～35OC2.2、排放标准2.2.1、GB8978-96二级排放标准\n表1排放标准————GB8978-96二级排放标准TabLe1emissionstandard--GB8978-96secondaryemissionstandard物质名称最高允许排放浓度物质名称最高允许排放浓度pH6～9SS150mg/LS-21.0mg/L石油类10mg/LBOD530mg/L挥发酚0.5mg/LCOD120mg/LCN-10.5mg/L2.2.2、回用标准表2回用标准Table2Reusecriteria物质名称最高允许排放浓度物质名称最高允许排放浓度pH6～9SS10mg/LS-21.0mg/L石油类<1mg/LBOD510mg/L挥发酚0.5mg/LCOD20mg/L3、废水来源3.1、含油废水随着社会工业生产的发展，各个生产领域不断增加，生产范围也不断扩大，伴随而来的环境问题日趋严峻，如如何促进经济、社会、环境三者和谐发展成为当今各界人士高度重视的课题之一。含油废水的产量很大，涉及的范围很广，例如石油开采、石油炼制、石油化工、油品贮运、、轮船航运、车辆清洗、机械制造、食品加工等过程中均会产生含油废水。其中含油废水主要来自于炼油装置的塔、罐、油水分离器的进排水以及炼油装置的机泵冷却水，原油以及重质油的中间罐体排水，地面用冲洗水，塔、罐冷却器的排水及装置区域的含油雨水等。3.2、生活污水来自车间、办公楼、食堂、宿舍等生活用无水。4、处理能力及所采用的方法本次设计处理废水能力是含油废水流量为380～420m³/hr，生活污水为240~300m³/hr。\n处理方法采用传统的老三套工艺即：隔油—浮选—曝气生化；副产品污油回收利用。5、处理厂的自然条件及厂址选择5.1、处理厂的自然条件该厂处于烟台，属于温带东亚季节性气候。四季分明，气候温和。多年平均气温11.5℃，历年最高温度38℃，最低温度-17.3℃。年平均降雨量为753mm，水面蒸发量1115.5mm。年总日照数2667.0hr。气候特点：春季（3-5月），雨量稀少，南风较多，风力较大，气温回升快，蒸发量较大。夏季（6-8月），受太平洋副高压和台风影响，大多数南到东南风，气温高，雨量充沛。秋季（9-11月），是暖冷气流交替季节，风向较乱且风力小，气候凉爽。冬季（12-2月），受西伯利亚冷气流影响和控制，多是北风到西南风，风力较大可达5-9级，气温较低，气候较干燥，降雪次数多，雪量不是很大。由此可见，此地区的主导风向是南到东南风。5.2、厂址选择废水处理厂的位置的确定主要依据：“东高西低”的自然优势，使废水沿地势由东向西流动，各建筑物依据地势高低建设，从而降低了动力消耗，节约了能源。其主要原则如下：（1）尽量减少或不占用良田。（2）便于废水及污油的运输。（3）厂址的位置处于居民、企业、城市的下风区。如果废水向河流排放时，应在给水点的下游区。为了保证居民及厂区的安全，应保证一定的卫生防护，即距离厂区和居民点300～500m以上。（4）如若废水处理后再利用，厂站应该尽可能靠近用户。（5）为了充分利用废水自流作用，减少提升次数，废水处理厂应建在地势较低的地方，尽可能通过自流方式汇集废水，但该地段不应该受季节间地面水和地下河水位上涨的威胁，同时不应受洪水的威胁。（6）所选地段应该具有一定的可利用面积，保证有扩建的余地和远期发展的可能性。（7）若废水处理过程中需要供热和供氧时，还要考虑尽量接近锅炉和供氧站。6、处理方法的确定油污染作为一种常见的污染，对环境保护和生态平衡有很大\n危害。含油废水的主要危害有：①右面的覆盖给绝了水体的表面复氧，使水体丧失自净能力，破坏水中生态平衡,②而油类的氧化作用又将加速水体恶化,③水中的一些低沸点芳香烃化合物对水生生物有直接的毒害作用，④多环芳香烃的存在还会导致人类癌症发病率的升高。因此，含油废水必须经过适当的处理后才能排放。该类废水成分非常复杂，危害性非常大，处理难度高备受关注。目前社会已研究出较为成熟的处理工艺，并在实际的工程中得到良好推广和应用[1--2]。众多的含油废水源导致了污水的种类和性质非常的繁杂，根据油在废水中的存在状态，一般将其分为3类：游离油、分散油和乳状油。含油污水的处理技术，按其作用原理和去除对象，可分为机械法、化学法、物理化学法和生物法。而净化方法的选择则取决于含油污水的性质，环境和经济的要求，通常是几种方法工艺设备的合理组合设计处理废水之前，应首先考虑炼油厂的工艺生产的清洁生产技术，尽量减少废水的排放产生。目前，国外炼油厂每加工1t油会产生0.5-1t废水，而我国炼油厂由于需炼制的重油较多，每加工1t原油产生0.7-3.5t废水，所以必须改进生产工艺，压缩排污量，降低新鲜用水使用量，并对生产污水进行清污分流等。同时国外大多数新建炼油厂采用了空气冷却来代替水冷却，从而大大降低了冷却水的使用量。同时，采用水冷却的老厂应改为循环水冷却。6.1、含油废水的存在形式含油废水中油污染成分和存在情况各不相同，油在污水中存在的形式大致有以下五种：(1)浮上油。油滴粒径大于100μm，易于从废水中分离出来。油品在废水中分散的颗粒较大，粒径大于100微米,易于从废水中分离出来。在石油污水中，这种油占水中总含油量60～80％。（2）分散油。油滴粒径介于10～100μm之间，悬浮于水中。（3）乳化油。油滴粒径小于10μm，油品在废水中分散的粒径很小，呈乳化状态，不易从废水中分离出来。（4）溶解油。油在水中的溶解度很小，很小一部分油以分子状态或化学方式分散于水体中形成油-水均相体系，非常稳定，一般低于5～15mg/L，难于自然分离，可采用吸附，化学氧化及生化法去除。（5）油-湿固体物。水体中的油粘附在固体悬浮物表面，形成油-湿固体物，可通过分离方法去除。\n含油废水处理的难易程度，随油颗粒，表面活性剂，溶解油及油-湿固体物的不同而存在差异。含油废水应尽量避免使用离心机和其它强烈剪应力的设备，以减少油的乳化现象。含有表面活性剂的含油废水不应与其它的含油废水混合，可减少油的复杂性。6.2、含油废水的一般处理方法含油废水的处理方法很多，但从原理上可归纳为物理法、化学法、物理化学法和生化法，这些方法结合一起使用，形成不同的处理工艺。主要处理方法有：1物理化学法1.1气浮法气浮技术是在国内外含油废水处理中广泛使用的一种水处理技术，其原理就是向水中通入空气或其它气体并产生微细气泡，使水中的一些细小的悬浮油珠和固体颗粒物附着在气泡上，随着气泡一起上浮到水面形成浮渣，从而完成固、液分离的一种净化方法。目前国内外对气浮法的研究多集中在气浮装置的革新、改进以及气浮工艺的优化组合等方面，如浮选的结构由方型改为圆形减少了死角，采用溢流板排除浮渣而去掉机械刮泥机构，此外还研究了些新型装置。如石油大学冯鹏邦用浮选柱处理含油污水，除油率可达90%左右[4]。RAJINDER用浮选柱回收乳状液中的油，试验结果表明：对给定的容液量，随送液油浓度的增加，油回收率不断下降，但产品的油浓度增加；随气流量增加，油的回收率增；而随表面活性剂的增加，油回收率则下降[5]。肖坤林在实验研究的基础上，结合单级气浮技术和多级板式理论，开发出两级气浮塔处理含油废水的新工艺，现了塔釜一次曝气、多级气浮的分离[6]。实验研究了气浮塔板的流体力学性能、布气性能及操作条件对废水处理效率的影响，结果表明，二级气浮塔处理效果很好，是一种具有良好应用前景的新型含油废水处理装置。气浮技术用于除油在我国只是近一、二十年的事，对引进的设备和技术还没有完全消化和吸收；现有设备的自动化程度不高，操作管理跟不上，影响处理效果；气浮除油机理的研究也存在很大不足，这些都影响到气浮技术在废水除油中的应用。1.2膜分离法膜分离技术是近20多年来发展起来的。主要的方法有超滤、微滤和反渗透法。在含油废水治理中研究应用最多的是超滤法。它是治理含油废水的一种新技术，正从实验室逐渐走向实际应用阶段。如同济大学环境工程学用超滤法处理上海某厂乳化\n液废水，所用膜为GM4040型美国膜组件,处理结果为废水含油量从处理前100~1000mg/L降至10mg/L以下[7]。王冠平等采用KMS.Spirapak膜组件用超滤技术有效地处理含油废水[8]。郭晓采用超滤法对采油厂低渗油层的石油废水进行处理实验，所用膜为磺化聚砜膜，处理效果较好[9]。刘恩华等用PVDF管式膜处理乳化油废水，膜通量可达到60L/(m2•h)，乳化油的去除率高达99%[10]。膜分离技术具有操作简单、分离效果好、可回收油等优点，但所用膜污染严重，不易清清洗，运行费用较高。需要进一步开发性能优良的膜材料和膜污染控制技术，以降低成本。其发展趋势是各种膜处理方法相互结合或与其它方法结合，如将超滤与微滤结合，膜分离法与电化学法相结合等，以达到最佳处理效果。1.3电化学法常用的是电絮凝法，该法处理效果好、占地面积小、操作简单、浮渣相对较少，但存在阳极离子消耗量大，需要大量盐类作辅助药剂、耗电高、运行费用高等缺点。改进的电絮凝法主要为电池滤床法，现仍处于探索阶段。如韩洪军等采用焦炭一铁屑粒料微电池滤床法处理含油废水，去除率70％~80％，效果较好[11]。朱锡恩设计了其它形状的电解装置，该装置可减小阳极钝化并提高絮凝效果[12]。利用定时交换电极极性的方法，也能有效地除去电极上的钝化物。电絮凝法具有处理效果好、占地面积小、操作简单、浮渣量相对较少等优点，但是它存在阳极金属消耗量大、需要大量盐类作辅助药剂、耗电量高、运行费用较高等缺点。应注意的是，为节省优质金属材料，许多研究工作采用不锈钢等作筐形电极，在筐内填充由金属加工中产生的铁屑等废料作为溶解性阳极[13]。但普遍存在的问题是，金属屑之间的电接触破坏和金属屑孔被水解产物堵塞，从而导致电阻很快增加。对此，虽有不少研究，但改进效果并不理想，较难用于实际。1.4絮凝法常用的无机絮凝剂是铝盐和铁盐，近年来出现的无机高分子絮凝剂也主要是铝盐和铁盐的聚合体系，如聚硫酸铁、聚硅硫酸铝等。有机高分子絮凝剂的研究发展也很快。于光等人利用新型高分子絮凝剂聚酰胺树形分子处理油田废水，结果表明该絮凝剂用量低，除油效果明显，废水含油量从320mg／L降至1mg／L[14]。Claes的研究表明，用阳离子型高分子絮凝剂季胺化聚丙烯酰胺和聚乙烯亚胺对由十二烷基磺酸钠等阳离子表面活性剂稳定的大豆油水乳状液进行絮凝处理，去浊率达99.5％以上[15]。2生化法\n生化法可分为好氧和厌氧处理法两大类，据微生物在污水中的存在状态，又可分为活性污泥法和生物膜法。传统的活性污泥处理技术问世至今，不论是供氧、进料方式，还是处理工艺以及在节能、高效等方面都得到了改进。近年来，国内外科技界针对传统的活性污泥法在治理石油化工污水方面，对水质变化和冲击负荷的承受能力较弱，易发生污泥膨胀、中毒等特点开展了大量的工作，旨在对传统的活性污泥法进行革新。如半推流式活性污泥系统，集前段的多点进水和后段的推流式于一体，具有抗冲击负荷强、处理深度大、不易产生污泥膨胀、运行费用低等特点，已在饮料、印染、化工、综合废水方面得到了成功应用，在含油污水领域的应用也取得了良好的效果[15]。厌氧式序批反应器（ASBR）是20世纪90年代由美国州立大学民用建筑系RichardR.Daqut教授等在“厌氧活性污泥法”等研究基础上提出并发展的一种新型高效厌氧反应器。它由一个或几个BCDE反应器组成。运行时，污水分批进入反应器中，经过与厌氧污泥发生生化反应，到净化后的上清液排出，完成一个运行周期。它具有固液分离效果好、出水澄清、工艺简单、占地面积少、建设费用低、耐冲击负荷、适应力强、温度影响小、适应范围广、活性污泥好及处理能力强等优点。根据水量大小和排放方式，ASBR法可通过单个或串、并联方式有效地进行处理。当今，液体传感器、电磁阀等自控设备的应用和电子计算机的发展，使ASBR法的操作管理极易实现自动化，并能够直接处理高浓度有机废水，如酿造废水、造纸废水、制革废水和医药废水，考虑到含油污水的特点，无疑将在含油污水领域的应用具有良好的应用前景。生物膜处理含油废水近年来取得了较大的进展，为了提高生物滤池的效率，采用了高孔隙率、高附着面积和高二次布水性能的新型塑料模块，同时对滤床上微生物进行选择、优化。此外，还在工艺上进行了改进、重组，如取消滤池回流系统，采用膜泥法A/O工艺[17]，以及缺氧.好氧高性能生物滤池组合工艺等，这也是21世纪的研究热点之一，即传统的初沉池预处理被厌氧或缺氧水解池取代，如某油田针对采油污水可生化性能差的特点，采用厌氧水解.高负荷生物滤池进行污水处理，使BOD，COD，SS和油达到了排放标准[18-19]。另外，最近出现了微孔膜生物反应器，该装置由微孔膜组件和生物反应器构成，用无机微孔膜组件替代沉淀池，实现泥水分离，可大大提高反应装置内的污泥浓度，有利于提高反应器的容积负荷，减小占地面积有研究将其用于处理含高凝固油废水，运行实践表明，该装置处理效果稳定，抗冲击负荷能力强，操作简便。\n3新技术3.1声波、超声波和微波技术声波可加速水珠聚结，提高原油脱水效率；超声波可降低能耗和减少破乳剂用量；而微波在降低乳状液稳定性的同时，还可加热乳状液，进一步促进水滴的聚结。O.Schlafer等将一定频率和声能密度的超声波作用于生物反应器时，发现污泥的固-液界面得到改善，并加强气体的传质和营养物传递，在破乳效果上具有良好的前景，但存在处理量小和费用高等问题[20]。目前有关利用超声波技术降解水中污染物的研究大多还属于实验室阶段。3.2高级氧化技术高级氧化法原理是通过化学反应产生氧化性极强的羟基自由基，从而将有机物有效地分解转化为CO2、H2O等无害的小分子化合物。该方法形成20世纪80年代，其典型技术有超临界水氧化技术和光催化氧化技术。4综合治理方法隔油—气浮—生化法隔油是使含油污水在一定的时间静止或缓慢流动下，借助于油粒与水的比重差异使油水分离。这个过程主要去处可浮油。浮选是依靠微小空气颗粒吸附油粒和悬浮物以达到油污分离的办法。其实质是在废水中通入空气，又是还需要加入浮选剂或混凝剂，使废水中的乳化油、细小分散颗粒或其它颗粒物吸附于空气泡上，随气泡一起上浮到水面上，从而回收废水中的有用物质，同时净化了废水。该方法主要用于处理分散油、乳化油和细小悬浮颗粒。悬浮工艺常采用空气，有时也采用惰性气体。根据气泡的产生方式的不同，可分为加压容器气浮法，叶轮浮选法、喷射浮选、扩散板法等。目前，加压容器气浮法的应用最广泛，效果最好。曝气是利用活性污泥中的微生物对废水中的油和其它有机物悬浮物进行吸附降解，此过程主要去处污水中的有机成分。目前，国内外炼油废水多采用生物二级处理工艺，一般指隔油—气浮—生化处理流程。采用这种流程可以满足现行的排放标准。但是对于一些地方，要求中水回用，应采取深度处理方法，即在上述排放标准基础上增加活性炭吸附过程，进一步去处污水杂质，达到回用要求。7、设计范围和设计原则7.1、设计范围\n包括水质平衡计算、水封井、格栅、沉砂池、隔油池的设计计算及相应设备选型。浮选池、竖流式沉淀池、曝气池的设计计算及相应设备的选型。污泥干化厂、水力计算、管道计算、泵和动力设备选型、工程概算、工艺流程示意图及平面布置图。7.2、设计原则7.2.1、平面布置原则（1）处理构筑物的布置要紧凑，节约用地并便于管理。（2）处理构筑物要尽量按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。（3）经常有人工作的建筑物和办公、化验等用房应布置在夏季主导风向的上风向，在北方地区应尽量朝阳。（4）总图布置应考虑远近结合，要有预留地。（5）污水处理厂应尽量布置成单独的组合，安全并易于管理。（6）污水厂内应设置超越管，以便于发生事故时，使一部分或全部污水经过超越管进入下一构筑物或溢流排放。7.2.2、管道布置原则管道设计应根据工艺生产和建筑等方面的条件进行，以便设计的结果能充分满足生产要求，保证安全生产，利于操作维修，节约投资，同时还要做到整齐美观，下面着重介绍管道布置中以便能够注意的事项：（1）注意物料因素1、输送易燃易爆介质的管道应设置防火防爆的安全装置，如水封井、安全阀等。2、输送易燃易爆介质的管道不得敷设在楼房、门和走廊处。3、输送腐蚀性介质的阀件、伸缩器等不得安装在下线外侧。4、冷热流体的管通应尽量避开，不能比开始，应使热管线在上冷管线在下，塑料管式衬胶管应避开热管线。5、根据流体黏性，确定管道厚度。一般为1/10000～8/10000。（2）便于施工、装修、操作1、管道应尽量架空，平行或并列走直线，减少交叉和采用明线，管道的阀门应尽量错开排列。易腐蚀及经常检修的管道可适当配置法兰和活接头。\n2、支管应尽可能平行布置在管外侧，引支管时气体管从上方引出，液体管从下方引出。3、管道应尽可能沿墙敷设，并与墙面保持适当的距离。4、阀门、仪表的安装高度以便于操作、检修为准。（3）保证安全生产1、管道通过人行道时，最低点不小于2m，通过公路、铁路和厂内干线时，最低是按离地面分别不小于4.5m、6m和5m。2、地下管道通过道路时应该加以保护。3、不锈钢管道不宜和碳钢制的钢架直接接触，应采用胶垫隔离的措施，以免形成电位差引起腐蚀。4、输送易燃易爆介质的管道应采取直接接地的措施。7.2.3、高程布置原则（1）为了保证污水在各构筑物之间能顺流自然，必须精确计算各构筑物之间的水头损失，包括严惩损失、拒不损失以及建筑物本身的水头损失。（2）进行水利计算时，应选择距离最大、损失最大的流程并按阻碍大设计流量计算。（3）污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。第二章工艺设计论证1、处理方法的论证\n炼油废水处理是炼油工业环境保护的重要环节，由于水量大、水质复杂，所以对废水的处理应从多方面进行综合考虑，以求合理解决。废水处理既要满足卫生要求，又要尽可能做到经济合理，也就是说既要保证水质不影响人类和生物的安全，又不能花费过多的资金和设备对废水进行高级处理。废水的处理包括悬浮物与液体的分离，有机物和可氧化有毒物质的去除以及杀菌等。方法大致可分为：物理法、化学法、物理化学法和生化法。1.1、物理法除油物理法除油主要是根据在重力场和离心力场中油水之间不同重力和离心力来分离的，该法具有设备简单、成本低、管理方便、效果稳定等优点。主要用于去除污水中的漂浮物、悬浮物、砂和油类，常作为其它方法的预处理。包括重力机械分离、过滤、粗粒化、膜分离。主要设备有隔油池、除油罐、过滤罐、粗粒化罐、油水分离器、气体浮选器等。1.2、化学法除油该法利用化学作用使污染物反应生成无害无毒的物质，可用来去除污水中的金属离子、有机物、无机物和乳化油等。化学法除油可分为化学法破乳、化学氧化法和光化学氧化法。包括中和法、混凝法、化学氧化-还原法、化学沉淀法等，以及焚烧、电解等。1.3、物理化学法主要包括气浮法、吸附法、磁吸附分离法、萃取法、离子分离法、电渗析法渗析法、电化学法除油。其中气浮法、吸附法、磁吸附分离法在前面已经有所描述，这里不再赘述。萃取法根据溶质在不同溶剂中溶解度不同，把废水中的溶解性物质提取出来的方法。离子交换法是借助离子交换剂中的离子和废水中的离子进行交换，从而是废水中的离子分离出来。电渗析法属于膜分离技术，用直流电使水中的电解质渗析出来，从而使污水净化。渗析法是利用溶质对膜的透过助理不通，使之分离的过程，其主要设备是半透膜，渗析是靠浓度差而进行的自然分离扩散，因而扩散速度慢，但其操作简单。反渗透法，是一种用半透膜进行分子过滤的方法，利用它可以从水中去除固体、大部分溶解性有机物和胶体物质，可以达到净化回收的双重目的，但是成本高。电化学法除油分为电解法、电化学法、原电池法。其中电解法设备简单，操作容易，效果好，成本低；电火花法效率高，适应性广，占地面积小，但是耗电大，材料要求高。\n1.4、生化法1.4.1、污水的可生化性污水生物处理是以污水中所含污染物为营养源，利用微生物的代谢作用是污染物被降解，污水得以净化的一种经济实用同时也是首选地污水处理工艺，而对污水可生化性的判断是污水处理工艺选择的前提。BOD5和COD是污水生物处理过程中的常用的水质指标，BOD5/COD值是评价污水是否可生化和可生化效果的最简单的传统方法。一般情况下，其比值越大，可生化性越好，污水生物处理的越好。目前国内外多按照下表资料进行评价。表3可生化性判断TabLe3CanbiochemicaLsexjudgmentBOD5/COD>0.45>0.3<0.3<0.25可生化性好较好较难不宜生化1.4.2、生化法可分为活性污泥法和生物膜法：活性污泥法是以悬浮在水中的活性污泥为主体，在有利于微生物生长的环境条件下和污水充分接触，使污水净化。净化净化机理包括三个阶段：①吸附阶段：污水与活性污泥接触后的很短时间内，水中BOD迅速降低，由于絮状的活性污泥表面积很大，表面有多糖类粘液层，污水中悬浮的胶体被絮凝和吸附去除。②氧化阶段：在有氧条件下，微生物将部分吸附阶段吸附的有机物氧化分解获取能量，另一部分合成新细胞，比吸附阶段慢很多。③絮凝体形成与凝聚沉降阶段：氧化阶段合成的菌体有机物絮凝形成絮凝体，通过重力沉降从水中分离，使水得到净化。生物膜是高度亲水的物质，其外侧总有一层附着水层，附着水层中的有机物被微生物氧化消耗，浓度低于流动水层，有机物就会从流-附-生物膜被氧化分解，流动水层被净化。O2也不断地从流-附-生物膜，供微生物呼吸，微生物的代谢产物沿向相反方向扩散，气体会溢出水面。随着有机物的降解，微生物不断增加，生物膜厚度增加，增加到一定程度，里层的生物膜得不到O2成为厌氧层，厌氧层增加到一定程度内侧得不到营养物质进入内源呼吸期，附着能力差，在外部水流剪切力作用下脱落，又开始生成新的生物膜。\n生物膜法的处理设施有：生物滤池、生物转盘、生物接触氧化池、生物流化床。2、废水处理流程的确定对各种处理方法的综合比较，对预处理水的类型、水质、污染物浓度、水量等进行分析并考虑管理，清污分流及无害化排放等问题，节省人力、物理、资金等兼顾技术上的先进性、可行性、经济性、合理性，确定采用“隔油—气浮—生化”的处理技术，在处理后期进行深度处理采用“活性炭吸附技术”，深度处理污水以达到中水回用的目的。在工艺基础上设有格栅、水质调节池、沉砂池、污泥干化池等辅助工艺具体工艺流程如下：格栅沉砂池调节池隔油池一次气浮池二次气浮池活性污泥处理池活性炭吸附池竖流式沉淀池格栅含油废水生活污水回用配水井水封井3、水处理的基本与原理3.1、格栅由一组平行的金属条制成的框架，斜置于废水流经的管道内，用于阻隔水中大的悬浮物、漂浮物以避免堵塞水泵、沉砂池排沙等。3.2、沉砂池是以重力分离作为基础的，将尘沙池内的污水流速控制到在沉砂池内只能将比重比谁大很多的无机颗粒物沉淀而有机颗粒物随水流走的范围内。3.3、隔油池\n依据污水中比重差进行重力分离的物理过程。污水在池中停留过程中，比重大于1的油泥杂质沉入池底排除，比重小于1的油浮到水面得以回收。3.4、浮选池具有疏水性的乳化油和悬浮油与表面张力大于与气体的表面张力，故油易于黏附于气泡上升。水中乳化油颗粒带负电荷，空气带正电荷，所以静电引力使油气泡黏附。氯化铝水解后，变成胶体氢氧化铝，其作用是压缩油粒双电子层，并能吸附吸收废水中的悬浮物，使之凝聚，随气泡上浮。3.5、曝气池曝气池中的好氧微生物在适宜的条件下，就能使废水中的某些溶解性有机物通过生化法降解为无机物质。3.6、吸附塔吸附塔通过活性炭的吸附作用去除水中各种污染物。4、工程流程说明4.1、确定工艺流程的要求技术上要比较先进可靠，运行稳定，易于管理。不但要求可以处理废水，还可以回收大量的原油；经济上合理可靠，投资少，占地较省，土地易得价廉，废水处理过程中不应产生二次污染。4.2、处理系统要求4.2.1、隔油系统炼油废水由厂区采用直径500mm的铸铁管，自流入污水厂内的水封井，经格栅、沉砂池、水质调节池后进入隔油池，废水中的漂浮物、大的悬浮物被格栅堵截去除。流经沉砂池时沙粒等无机颗粒被去除。含油废水流经调节池，对水流的水质水量进行调节以适应以后的处理过程。之后污水进入隔油池，油水以较慢的速度流动经过密度差异分离，密度小于水的油浮出水面，密度大于水的颗粒杂质沉于池底，水从池的另一端流出。在隔油池的出水端设置集油管。集油管可以绕轴线转动，平时槽口位于水面上，当浮油层积到一定厚度时，将集油管的开口转入水面下，让浮油进入管内，导出池外。为了能及时排油和排除底泥，在隔油池内设置刮油刮泥机。刮油刮泥机的刮板速度一般应与水流速度接近。油水分离后，油被送入集油间后再被泵如污油脱水罐，加温脱水后，再送入污油罐。处理后的水经管引至气浮池。\n4.2.2、浮选系统目前加压容器气浮法应用技术最成熟最广泛的技术。本次设计采用加压容器法。其中，一次气浮采用全加压容气法，二次气浮采用部分加压容气法。其中，全加压容气法是将全部入流废水进行加压溶气，在经过减压释放装置进入气浮池进行固液分离。部分加压容器气浮法是将部分入流废水加压溶气，其余直接进入气浮池。该方法比全加压容气法节省电耗，同时因加压溶气水量与溶气罐的容积比全溶气方式小，故可节省一些设备。但是由于部分加压溶气系统提供的空气量也较少，因此，提供的气体量也较少。4.2.3、曝气系统污水经二次气浮后流入活性污泥法处理池即曝气池。曝气池采用中进周出方式。污水由曝气池底部进入，利用表面曝气机叶轮的旋转离心力，将液体与气体相互混合，并将也跑打碎使水气充分接触，增加水中的溶解氧。混合液出了在曝气区的上部由导流渠流入澄清区，在澄清区进行泥水分离，活性污泥絮凝沉淀并部分回流到曝气池，部分排到池外。污水在经过曝气池后被已基本净化，若要进一步净化则进入活性炭吸附池，进一步净化后再利用。4.2.4、吸附系统活性炭吸附是用含有多空的固体物质，是水中的油分和其它污染物质被吸附在固体空隙内而取出的方法。常用的吸附剂有活性炭和大孔吸附树脂。5、主体设备的选择5.1、隔油池隔油池一般有两种：平流式隔油池和倾斜板式隔油池。平流式隔油池构造简单，便于运行管理，除油效果稳定，单体较大，占地大；倾斜式隔油池油水分离效率高，停留时间短，占地面积小，但运行费用高，构造复杂，建设较难。对比两种隔油池，本次设计采用平流式隔油池。5.2、浮选池浮选池又包括平流式、竖流式、综合式。其中，平流式气浮池池身浅，造价低。结构简单，管理方便，但是不易于后续处理构筑物在高程上配合，分离部分的容积利用率较小。竖流式气浮池的接触室在水中央，水流向四周扩散。水利条件比平流但测试出流要好，便于与后续构筑物配合，缺点是与反应池较难衔接，容积利用率较低。综合式气浮池是与沉淀池相结合的气浮池，适用于\n浊度较低，水中悬浮杂质较轻的原水，与过滤相结合的气浮池池身大，施工困难。综合上述三种气浮池，本次设计采用平流式气浮池。5.3、曝气池曝气池利用活性污泥法进行污水处理的构筑物。池内提供一定污水停留时间，满足好氧微生物所需要的氧量以及污水与活性污泥充分接触的混合条件。曝气池主要由池体、曝气系统和进出水口三个部分组成。池体一般用钢筋混凝土筑成，平面形状有长方形、方形和圆形等曝气池一般分为推流式曝气池，完全混合式曝气池和组合式曝气池：推流式曝气池的特点：1、初期吸附与氧化分解均在同一池中进行，从首端的对数增长，到池中末端的减速增长，内源呼吸期。2、曝气池首端有机污染污负荷高，好氧速率高。3、曝气池容积大，占用的土地较多,基建费用高。4、耗氧速率沿曝气池长是变化的，而供氧速率难于其相吻合，适应池前段可能出现耗氧速率高于供氧速率的现象，后段又可能出现DO过剩的现象。5、对进水水质水量变化的适应性差。完全混式曝气池的特点：1、迅速混合稀释适应水量水质变化。2、池内各点水质相同，F/M比值相等微生物组成数量一致,在有机物降解微生物增殖曲线上处于一个点便于将整个工况控制在最佳状态。3、可以通过控制(进水量)F/M(回流污泥比)比值得到希望水质。4、池内需氧速度均衡，动力消耗低与推流式。本设计采用完全混合式曝气池。5.4、吸附池吸附法是利用多孔性固体物质，使水中的一种或多种物质被吸附在固体表面而分离去除的方法其去除对象有水中溶解性有机物，合成洗涤剂，微生物，痕量金属，并能脱色除臭。吸附类型有物理吸附，化学吸附。本次试验采用活性炭吸附法。吸附剂的再生是在吸附剂本身结构F基本不变的情况下，用某种方法将吸附质从吸附剂微孔中去除，恢复其吸附能力：加热吸附和再生吸附。吸附装置的主要机构形式有以下几种：混合接触式吸附装置，固定床吸附装置，移动床吸附装置和流化床吸附装置。本设计采用固定床装置。6、污水处理的主要工艺指标和工艺条件6.1、隔油系统操作指针\n6.1.1、油罐系统操作指针（1）油罐液面不得超过7m。（2）加热温度不得大于80℃。（3）污油含水率不得大于5%。6.1.2、水质控制指标表4水质控制指标列于下表单位mg/LTabLe4waterquaLitycontroLindexListedbeLow（mg/L）序号项目入口出口1油含量<3000<1502硫化物<53挥发酚<304氰化物<25COD、<5006pH值6-96-96.2、浮选系统操作指针6.2.1、水质控制指标表5浮选系统水质控制指针单位mg/LTable5Flotationsystemwaterqualitycontrolpointer（mg/L）序号项目一浮出口二浮出口1油含量<80<402硫化物<13挥发酚<204氰化物<15BOD5<2006COD<3007氨氮>7>78pH值6-96-96.2.2、操作控制指标（1）根据来水情况变量投加絮凝剂，在来水油量变化较小的情况下，一浮二浮均投加25mg/氯化铝。\n（2）溶气罐压力不低于0.3MPa，浮选反应状态良好。（3）浮选渣不能覆盖1/2以上地面，喷射浮选反应溶气罐背压应在0.1MPa以上。6.2.3、曝气系统操作系统(1)、水质控制指标表6曝气系统水质控制指针单位mg/LTable6Aerationsystemwaterqualitycontrolpointer（mg/L）序号项目入口处出口处1油含量<40<102硫含量<1<13挥发酚<20<0.54氰化物<1<0.55BOD5100-200<606COD100-300<1207pH值6-8.56-9(2)、操作控制指标表7曝气系统操作控制指针单位mg/LTable7Aerationsystemoperatingcontrolpointer（mg/L）序号项目曝气区澄清区1污泥浓度1500-30002污泥指数50-2003污泥沉降比15-404溶解氧2-5>0.55磷酸根1-2>16水温<35℃<35℃7氨氮5-10>17、紧急事故处理在炼油废水处理过程中紧急事故处理应按照下表执行表8紧急事故及应对策略\nTable8Emergencyandstrategies序号事故现象事故原因处理方法1隔油池着火1隔油池内有大量的轻质油，明火引起2检修动火时安全措施不健全1立即启动蒸汽消防阀门2如正在收油，立即停泵3立即报警4立即打电话报告厂调度室5立即将泡沫及干粉车运到现场灭火2突然断电1总变压事故2配电盘事故3雷击跳闸1立即将所有启动设备的出口阀关闭2开启隔油池排放的超越阀门3通知有关部门修理3油罐着火1油罐内有大量轻质油，明火引起2检修时动火安全措施不健全，瓦斯气体没排放干净1立即启动蒸汽扫线阀门2如正在送油，立即停止3立即报警4立即打电话报告厂调度室5立即将泡沫及干粉车运到现场灭火4配电盘着火1配电盘处接触不良2电线短路引起1立即关闭总电源，切断电源，切忌关闭电机刀阀2立即用CCL4灭火器灭火，切忌用泡沫灭火器3立即报告厂调度室5隔油处及配水井冒水1装置来水量过大2下暴雨，大量雨水进入下说道3隔油池入口管线堵塞4隔油池间数开的过少1立即开启事故泵，打开事故贮存调节池2配水井加大蒸汽量，提高来水温度3开启隔油池所有入口阀门\n4向厂调度来年系统控制各装置及灌取的脱水量6来水硫化物过高中间水未及时处理1联联系化验室立即取样分析2开启曝气去排放的阀门，停止生化曝气3立即联系厂调度室及车间领导，并做好记录7来水氰化物过高装置可能出现异常1联联系化验室立即取样分析2开启曝气去排放的阀门，停止生化曝气3立即联系厂调度室及车间领导，并做好记录8来水油含量过高1装置跑油2油罐脱水跑油1联系化验室立即取样分析2浮选岗位人员多投加硫酸铝3立即通知厂调度室及车间领导，做好记录1、9突然停气1锅炉出现异常2管线出现破裂1将所有的水池全部打开2联系厂调度室10油罐冒顶1加热使温度过高2油罐浮标失灵，造成假像3送油前以满线的扫线阀未关1立即打开冒顶罐的脱水阀门2立即停泵自压倒罐3立即关闭扫线阀4立即打电话通知厂调度室，并做好记录，说明原因8、装置布置介绍综合考虑生产管线，厂区的给水、排水、供暖、供气系统及道路等因素，进行平面布置，特色如下：\n（1）布置紧凑，尽可能的减少面积和连接管区长度，综合泵房位于隔油池旁边，便于管理和操作。（2）充分利用地形，根据地势，按污水走向排列设备，处理水能自然输送。（3）化验室、办公室位于上风向，靠近路。（4）各车间要有足够的间距，能通车。（5）厂区要有绿化带，花草树木。（6）便于检修。9、车间组织设计设置六个岗位：综合泵房岗位，隔油岗位，浮选岗位，曝气岗位，空压机岗位，事故泵房岗位。设计人员：42。车间设计的劳动定员如下表表9劳动定员表Table9Laborover-stafftable\n类别岗位生产班次（班/日）每班人数（人/班）总数生产人员提升泵房、格栅间、曝气沉砂池、隔油池、浮选池、空气机泵房339变配电站313中心控制室326化验室133辅助生产人员维修电工、维修管工、机修工326后勤人员车队122绿化111后勤122清洁卫生111技术管理人员9合计42第三章技术经济指标分析工程费用计算时包括建材、机器设备、工程间接及年经营管理费用等。\n1、工程直接投资1.1、建筑材料费各建筑的水泥、钢筋、及砖砂用量等，及设计总价共294万元。1.2、机器设备包括离心机、真空泵、污油泵、回流水泵、油泥泵、事故泵、循环泵、投药泵、空压机、溶气罐、释放器、污油罐、各种阀门管件管材的费用为杂用费、设备构装费、购置土地青苗赔偿费等为431.8万元。以上为工程直接投资，费用总计为：1020万元。2、工程间接投资包括施工临时工程费、建筑单位管理费、员工培训费等81.6万元。综上，工程总投资为：1101.6万元。3、年经营管理费（1）工人工资及福利：91万元。（2）折旧费：80.16万元。（3）药剂费：35.04万元。（4）活性炭：395.2万元。（5）电费：343万元。年处理成本为：944.4万元。每年处理水量平均为：586.92万立方米。第二部分设计计算书第一章水质平衡计算\n1、含油废水条件参数范围1.1、含油废水水量Q=380–420m3/hr石油类：1400~1700mg/LS-2：3-12mg/L挥发酚：4~12mg/LCN-：0.5~6mg/LCOD：2700~3150mg/LBOD5：550~850mg/LSS：190~400mg/LT：25~35℃pH：81.2、生活污水水量Q=240~300m3/hrpH：6~8BOD5：160~220mg/LCOD：190~400mg/LSS：120~180mg/LT：25~35℃处理后出水达到国家规定的GB89789-96二级排放标准：表10GB89789-96二级排放标准Table10GB89789-96secondaryemissionstandard有害成分S-2SSBOD5CODcr石油类挥发酚CN-1浓度mg/1.015030120100.50.52、各池去除率表11各含油废水处理池的去除率Table11ofeachoilywastewaterreactionpoolremoval油酚CN-1S-2SSCODBOD5隔油池90%10%10%10%60%80%20%一气浮池80%60%10%10%60%60%60%二气浮池80%60%10%10%60%50%50%曝气池80%90%90%90%50%80%90%吸附塔60%80%60%50%3、各池水质计算列表3.1、隔油池水质计算列表表12隔油池水质计算表单位：mg/L\nTable12everyoilpoolwatercalculatetable（mg/L）有害成分油挥发酚CN-1S-2SSCODBOD5进水1400-17004-120.5-63-12190-4002700-3150550-850去除率90%10%10%10%60%80%20%出水140-1703.6-10.80.45-5.42.7-10.876-160540-630440-6803.2、一次浮选池水质计算列表表13一次气浮池水质计算表单位mg/LTable13Afloatingpoolwatercalculatetable（mg/L）有害成分油挥发酚CN-1S-2SSCODBOD5进水140-1703.6-10.80.45-5.42.7-10.876-160540-630440-680去除率80%60%10%10%60%60%60%出水28-341.44-4.320.405-4.862.43-9.7230.4-64216-252176-2723.3、二次浮选池水质计算列表表14二次气浮池的水质计算列表单位mg/LTable14Secondfloatingpoolofwaterqualitycalculationlist（mg/L）有害成分油挥发酚CN-1S-2SSCODBOD5进水28-341.44-4.320.405-4.862.43-9.7230.4-64216-252176-272去除率80%60%10%10%60%50%50%出水5.6-6.80.576-1.730.365-4.372.19-8.7212.16-25.6108-12688-1363.4、曝气池水质计算列表曝气池综合处理含油废水与生活污水。则废水总量的平均流量为Q=（380+420）/2+（240+300）/2=670m³/hr。则污水含有害成分的浓度为含油废水与生活污水经混合稀释后的浓度总和。含油污水平均流量为Q1=（380+420）/2=400m³/hr。生活污水平均流量为Q2=（240+300）/2=270m³/hr。则含油废水稀释比为原来的400/670=59.7%，生活污水为原来的40.3%。混合后的污水浓度为混合后含油废水浓度混合后的生活污水浓度。表15配水井水质平衡表单位mg/L\nTable15Matchwellwaterbalancesheets（mg/L）有害成分油挥发酚CN-1S-2SSCODBOD5含油废水进水5.6-6.80.576-1.730.365-4.372.19-8.7212.16-25.6108-12688-136稀释后浓度3.34-4.060.34-1.030.22-2.611.31-5.217.26-15.2864.48-75.2252.54-81.20生活污水进水0000120-180190-400160-220稀释后浓度000048.36-72.5476.57-164.264.48-88.66出水浓度3.34-4.060.34-1.030.22-2.611.31-5.2155.62-87.82141.05-239.42117.02-169.86表16曝气池水质计算表单位mg/LTable16Aerationpoolwatercalculatetable（mg/L）有害成分油挥发酚CN-1S-2SSCODBOD5进水3.34-4.060.34-1.030.22-2.611.31-5.2155.62-87.82141.05-239.42117.02-169.86去除率80%90%90%90%50%80%90%出水0.668-0.8120.034-0.1030.022-0.2610.131-0.52127.81-43.9128.21-47.88411.702-16.9863.5、吸附塔水质计算列表表17吸附塔水质计算列表单位mg/LTable17Adsorptiontowerwaterqualitycalculationlist（mg/L）有害成分油挥发酚CN-1S-2SSCODBOD5进水0.668-0.8120.034-0.1030.022-0.2610.131-0.52127.81-43.9128.21-47.88411.702-16.986去除率60%80%60%50%出水5.6-25.211.2-19.25.8-8.9第一章主体设备的计算1、水封井\n1.1、定义生产废水含有易燃的挥发性物质时，它的流经管道空间易出现爆炸性气体，为防止爆炸性气体进入车间，在连接车间内外沟段的窨井设置水封，这种窨井叫做水封井。1.2、作用（1）阻隔易爆气体的流通。（2）阻隔水面明火，火种是气体爆炸或浮油着火时，可防止迅速蔓延。1.3、工艺要求（1）深度一般采用0.25m。（2）上游沟段的管口必须离开井底，以防止淤泥堵塞管口。（3）井上宜设通风管。1.4、计算参数（1）有效体积停留时间取T=20s有效体积V=Qmax*T=420/3600*20=2.33m³（2）水封井高度水封井设计为矩形体，取长为2m，宽为1.5m，则有效深度为h有效=2.33/（2*1.5）=0.80mh空=2*h有效=2*0.80=1.60m令取超高为h超=0.3m则水封井高度h=h空+h超+h有效=1.60+0.3+0.80=2.70m（3进水水管参数进水深h=0.8m，则进水管上部距井底为0.85m，出水管上部距井底0.80m（4）水封井材料刚性防水套管Dg=600mmi=0.0015h/d=0.65v=0.70m/s法兰三通管Dg*Dg=600mm*600mm，采用铸铁管单盘矩管Dg=600mm盘堵Dg=600mm木盖板管卡200#壁基及底75#,垫层：踏步以90℃设置，Φ20钢，间隔375mm\n水封井剖、俯视图见附图。2、格栅2.1、目的（1）去除那些在性质上或大小上不利于后续处理的物质。（2）消能，稳流作用。2.2、工艺要求（1）过栅流速采用0.6~1.0m/s。（2）格栅倾角采用45~75。（3）栅条倾角机械清渣时一般采用60~90。（4）格栅断面采用圆形。（5）格栅前管道内的水流速度采用0.4-0.9m/s。（6）格栅除要有良好的通风设计。（7）通过格栅的水头损失一般采用0.08~0.15m。（8）格栅装置的构筑物必须有良好的通风设施。（9）格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高水位的0.5m，工作台上安装安全和冲洗设施。（10）山前间隙一般为25~40mm。（11）格栅间工作台两侧过道不应小于0.7m。工作台正面过道宽度采用机械清渣时一般不小于1.5m，采用人工清渣时一般不小于1.2m。（12）格栅前端距井壁的尺寸，一般应大于1.0m。（13）格栅间应设置通风装置或进行臭气收集处理，并设置有毒有害气体的检测和报警装置。格栅剖视图见附图2.3、设计计算格栅形状见附图（1）格栅水头损失h0取格栅栅条截面为圆形，格栅间距与格栅栅条宽度均为20mm即：栅条间距s=20mm，栅条宽度b=20mm则格栅阻力系数ξ=β（s/b）4\3=1.79取污水过流速度为v=1.0m/s格栅倾斜角为70°\n则有格栅水头损失为h0=ξ*（v2/2g）*sinα=0.086m。（2）过栅水头损失h2取格栅受污物堵塞后水头损失增大倍数K=3则过栅水头损失为h2=K*h0=3*0.086=0.258m。（3）栅后槽的总高度H取格栅前管道的超高为h1=0.3m,栅前水深h=0.5mH=h+h1+h2=0.5+0.258+0.3=1.058m。（4）格栅间隙数n污水最大流量为Qmax=420m³/hr=0.12m³/s则格栅间隙数n=（Qmax*）=12个。（5）格栅的建筑宽度BB=s*（n-1）+e*n=0.02*11+0.02*12=0.46m又有0.46<0.6m则取B=0.6m即取600mm*600mm的格栅。（6）进水渠宽度A、进水渠宽度b1取进水渠水深0.4m，渐宽部分展开角为a=20°，vmax=2*v过栅=2.0m/sB1=Qmax/（h渠*vmax）=0.12/（0.4*2.0）=0.15m。B、渐宽部分长度L1L1=（B-b1）/（2*tanα）=（0.6-0.15）/（2*tan20°）=0.62m。（7）渐窄部分长度L2L2=L1/2=0.62/2=0.31m。（8）栅槽总长度LL=L1+0.5+1.0+L2+H1/tanα=0.62+0.5+1.0+(0.3+0.5)/tan70°+0.31=2.72m。（9）每日栅渣量W（m³/d）在格栅间距20mm的情况下，设格栅量w为0.10m³/106m³污水污水流量总变化系数Kz=1.4W=（Qmax*w*86400）/（Kz*1000）=0.72m³/d。3、曝气沉砂池见附图\n3.1、曝气沉砂池的设计规定（1）沉砂池的设计个数或分格数一般不应该少于2，并且按并联运行设计。（2）设计流量应按分期建设考虑，当污水自流到沉砂池时应按照最大流量设计；当污水为提升进入时应按照水泵的最大流量组合数进行设计。（3）贮砂池的容积按照2日沉沙量计算，贮砂斗壁倾角不应小于55°。排沙管直径不应小于200mm。（4）沉砂池的超高不应小于0.3m。（5）除砂一般采用机械方法，并设置贮砂厂或晒沙场。（6）沉砂池去除的沙粒比重为2.63、粒径为0.2mm以上。（7）城市污水的沉沙量可按每106m³污水沉砂30m³计算，其含水率为60%，容重约为1500kg/m3。3.2、曝气沉砂池的设计参数（1）旋流速度应保持在0.25~0.30m/s；水平流速为0.08~0.12m/s，一般取0.1m/s。（2）污水在池内的停留时间为4~6min。（3）池的有效水深一般为2~3m，吃的宽深比一般为1~1.5，长宽比可达到5，当池的长宽比大于5时，应考虑设置横向挡板。（4）曝气沉砂池的形状应尽量不产生偏流和死角，在砂槽上方宜安装纵向挡板，进出口布置，应防止产生短流。池内应考虑消泡和隔油措施。（5）曝气沉砂池多采用穿孔管曝气，孔径为2.5~6.0mm，距池底为0.6~0.9m，并应有调节阀门；曝气量一般为0.2m³/m³（污水）。3.3、设计计算（1）总有效体积V取最大设计流量是的停留时间为t=5minV=60*Qmax*t=60*0.12*5=35m³。（2）水流的断面面积A取最大设计流量是的水流速度为v=0.1m/sA=Qmax/v=0.12/0.1=1.2m2。（3）池长LL=V/A=35/1.2=30m。（4）池宽B\n设计有效水深h=2mB=A/h=1.2/2=0.6m。（5）每小时所需空气量q取每立方米污水所需空气量为d=0.2（m³/m³）q=3600*d*Qmax=3600*0.2*0.12=84m³。（6）沉砂池所需的容积V设按两日沉沙量计算T=2，污水沉沙量X为30m³/106m³V=（Qmax*X*T*86400）/1.5=（0.12*30*2*86400）/（1.5*106）=0.52m³。（7）沉砂斗的容积V’设计两个并联时用的沉砂池，每个沉砂池分为两个沉砂斗V’=0.31/4=0.0775m³（8）沉砂斗尺寸计算（a）沉砂斗上口宽a设斗底宽a1=0.3m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高h为0.4m则沉砂斗上口宽为a2=2*h/tanα+a1=（2*0.4）/tan60°+0.4=0.76m。（b）沉砂斗体积VV=h*（2a12+2a1a2+2a22）/6=0.4*（2*0.762+2*0.76*0.3+2*0.32=0.11m³由于0.11>0.0775则沉砂斗设计成立。4、隔油池见附图4.1、目的去除100~150um粒径的油包括上浮油和分散油。4.2、要求1、隔油池数目不小于两个，并联使用。2、设置集油间，定期集油，污油送到污油罐。3、池表面采用钢筋混凝土，水泥板覆盖，设置加热管线。4、每个单隔宽度与刮油机跨度配套。（6m，4.5m，3m，2.5m，2m）。4.3、设计参数（1）停留时间1.5~2hr。（2）隔油池长/宽应>4。\n（1）池底坡度0.01~0.02。（2）水深与宽的比应＞0.4。（3）斗侧面与地面倾角为45~60°。（4）浮于水面的油的厚度应小于25mm。（5）集油管线、轴线位置与水面相平或低于水面5cm。（6）重力排泥管直径200mm。（7）人工清油时，单隔宽应大于3m，且与刮油机配套。4.4、设计计算（1）油粒上浮速度采用修正后的斯托克斯公式u=β*g*（ρy-ρe）*d2/（18*μ*Φ）=0.95*9.81*（998-905）*（100*106）/18*1.005*103=4.79*10-4m/s（2）池表面积Fv/u=水平速度/油珠上浮速度，表面积修正系数α=a*v/u+b表18表面积修正系数αTable18SurfacecorrectioncoefficientαXv/u20151063Yα1.741.641.441.371.28（3）过水断面面积AcAc=Qmax/v水平=0.12/0.003=40㎡（4）池长度L1取有效水深h2为2.5m，L1=α*ν*h2/μ=1.37*6.47*2.5=22.2m（5）池个数n设池宽b=3.8m则池个数为n=f/(L1*b)=343.2/(22.2*3.8)=4个（6）池的总长度L池的总长度为池长、进水间、出水间、挡板与出水间的距离、花墙与进水间的距离的总和。其中：出水间为1.0m，进水间为0.5m，挡板与出水间的距离为1.0m，进水间与花墙的距离为0.5mL=22.2+0.5+1.0+1.0+0.5=25.2m。\n（7）核算L/b=22.2/3.8=5.84>4水平流速v=Qmac/Ac=Qmax/（n*b*h2）=0.12/（4*3.8*2.5）=0.0032m/s=3.2mm/s即v在2~5mm/s之间停留时间t=V/Qmax=（L*b*n*h2）/Qmax=（22.2*3.8*4*2.5）/420=2hr综上，设计合理。4.5、隔油池及其附件设备（1）配水井配水井有均匀水质的作用取停留时间为t=30s则Q=（1+1/3）Qmax=（4/3）*420=560m³/hrV有效=Q*t=560*30/3600=4.7m³取L=2m，B=1.5m，则h有效=4.7/（2*1.5）=1.6mh实际=2*h有效=2*1.6=3.2m取配水井超高为h超=0.3,mh=h实际+h超=3.6+0.3=3.9mV实际=L*B*h=2*1.5*3.9=11.7m³。（2）污泥池取污泥池容积为V=15m³，且L:B:H=6:3:4则：L=1.25m，B=0.63m，H=0.84m。（3）贮油罐贮油罐个数选择四个，壁厚采用5mm油类：v=27.1m³/d，则每月储油量为27.1*30=813m³/月则每个罐的体积为V=813/4=203m³取罐体直径为7m则高为H=h实际+h超高=5.3+0.3=5.6m四个罐体之间设排水检查井。四个罐体均用150mm管连接罐四周设置围墙，边长为32m，避免污油外流，墙与罐中心相距为4m，两罐相距横纵均为8.5m。灌顶设计为拱形，半径>200mm高度为0.7m则污油罐实际高度为5.6+0.7=6.3m。（4）事故贮存池在水量过大或水质不合格时启用此池。\n设计停留时间为t=8hr，贮水量为420*8=3360m³设计贮存池两间，每间容积为3360/2=1680m³设计每间长为25m，宽25m，深3m则实际容积为25*25*3=1875m³>1680m³，符合标准。（5）阀门井每个隔油池设置一个调节阀，可调节各水池水量。（6）链条式刮油机刮泥机采用链条式刮油机刮泥机，刮去浮油与底泥，分别送到集油管与油泥斗。然后混集于集油间，油泥池选型转速0.7转/分，跨度3m。（7）集水间水由进水管流入集水间，在此停留一小段时间，经花墙后流入分离间。（8）出水间距出水管1m处设置一溢流堰，在溢流堰前设置一挡板，挡板距池底0.7m，溢流堰高1.8m。（9）封盖起保温和阻断有毒油气挥发扩散的作用。5、气浮池见附图5.1、设计要求5.1.1、设计数据要求（1）反应池宜与气浮池合建，进入气浮池接触室的流速宜控制在0.1m/s以下。（2）混凝剂与废水混合时间一般取2~3min，反应时间取5~10min。（3）容器压力通常为0.2~0.4MPa，释气量一般取40~45mL/L，回流比25~50%。（4）气浮分离室的水流（向下）流速一般在1.5~2.5mm/s范围内，分离室的表面负荷率取5.4~9.0m³/（m³•hr）。（5）气浮池有效水深2.0~2.5m，水流停留时间10~20min。（6）集水管最大流速0.5m/s。\n（7）单格宽度应该小于10m，长度应不大15m，刮砂机行车速度为5m/min。（8）压力容器罐环阶梯填料层高为1~1.5m，罐径根据过水截面负载率为100~150m³/（m³•hr），罐高2.5~3.0m。（9）接触室的水流上升速度一般取10~20mm/s，室内水流停留时间不宜小于60s，H以1.5~2.0m为宜。（10）容器释放器的选择根据选定的回流量，溶气压力及各种型号释放器的作用范围综合选择。5.1.2、设计工艺及数据要求（1）系统的进泥量应能调节，当为活性污泥时，其进泥浓度不应超过5g/L，即含水率99.5%。（2）投加化学混凝剂反应时间一般不小于5~10min。（3）当每座浮选装置的处理能力小于100m³/hr时，多采用矩形浮选池，长/宽一般为3:1~4:1，深宽比一般不小于0.3，有效水深一般为3~4m，平均流速一般为4~10mm/s。（4）加压容器的气固比一般采用0.03~0.04，容器效率通常取50%，溶气罐的容积一般按加压水停留1~3min计算，其绝对压力一般采取0.3~0.5MPa罐体高与直径比常取2~4。（5）污泥颗粒上浮形成的浮渣层一般控制在0.15~0.3m，利用出水设置的出水堰进行调节。5.2、设计计算5.2.1、一气浮池设计计算：全加压溶气气浮法（1）溶气量和溶气压力在气浮系统中，常用的基本参数是气固比，即空气析出量与欲除去污染物的比值G/S=气浮中析出的空气量（kg/h）/污水中应去除的污染物量（kg/h）其中一气浮池为全加压溶气气浮池则q=Qmax=420m³/hrSa为一个大气压下空气在水中的饱和溶气量，mg/L其值如下表表19饱和溶气量单位：mg/L\nTable19Saturateddissolvedgas（mg/L）温度/℃0102030Sa/（mg/L）29.222.818.715.7k为实际空气溶解度与理论空气溶解度之比，有填料时为0.8，无时为0.5p为绝对大气压Si为水中欲除去的污染物浓度=C悬+C油=160+170=330mg/L又由于水中的悬浮物浓度较大，油较多，G/S应该选择的较大，即选择为0.04在30℃下，a=15.7mg/L综上有得p=2.30kg/L。（2）释气量又查表得，在30℃时，空气密度为ρ=1.165kg/m³则。（3）压力容器罐采用4个溶气罐，则Qp=Qmax/4=420/4=105m³/hr取压力溶气罐的过流密度为150m³/（㎡hr），取，d=0.9m，选型：TR-9。（4）全加压气浮池不设置接触池，进水与花墙之间间距1m，花墙采用窄缝进水，以便于均匀布水。（5）气选分离室尺寸分离室流速vs选用2.0mm/s，则分离是面积为As=Qp/vs=105*1000/（2*3600）=14.6m2取分离室宽为Bs=3.5m，则长为Ls=As/Bs=14.6/3.5=4.2m，取长为4.5m。（6）气浮池水深H取停留时间为t=20minH=vs*t=2*10^-3*20*60=2.4m\n取超高为0.3m，则H总=2.7m。（7）气浮池容积VW=Ls*Bs*H=4.5*3.5*2.4=37.8m³（8）核算校准停留时间核算：T=60V/Q=60*37.8/105=22min长宽比：Ls：Bs=4.5:3.5=1.28因为停留时间大于10min，长宽比在1~2之间，所以设计符合要求。（9）释放器的选择与布置根据选择的溶气压力3kg/c㎡，选用TS-IV型，此时流量为2.52m³/hr，则需要释放器N=105/2.52=42个分为两排交错布置。取行距为0.3m，则释放器的间距为3.5/（42/2）=0.18m。5.2.2、二次气浮池的计算：部分加压容气法（1）气固比C0=C悬+C油=34+64=98mg/LC1=C悬+C油=25.6+6.8=32.4mg/L取G/S=0.03，P=3kg/cm2,Sa=15.7则有0.03=15.7*（0.8*3-1）*R/（98+32.4）得R=18.0%取R=20%气体质量为M=G*Q*C污/S=0.03*（420*98*10^-3+420*20%*32.4*10^-3）=1.32kg/hr气体体积V=M/ρ=1.32/1.165=1.14m³/hr回流水流量为Qp=R*Qmax=0.20*420=84m³/hr。（2）溶气罐直径选用四个溶气罐，则每个溶气罐体积为84/4=21m³/hr。取过流密度为100m³/（㎡hr）则取d=600mm，型号为：TR—6。（3）接触室尺寸（共四个反应池）接触室水流上升速度为vs=20mm/s接触池的表面积Ac=（Q’+Qp’）/vs=（84+21）/（20*10^-3*3600）=1.46㎡选取接触室长Lc为3m，则宽为Bc=Ac/Lc=1.46/3=0.49m,取为0.5m。（4）气浮分离室尺寸\n取分离室的向下水流速度vs为2mm/s则分离室的表面积As=（Q’+Qp’）/vs=（84+21）/（2*10^-3*3600）=14.6㎡取分离室的宽为3.5m，则分离室的长为Ls=As/B=14.6/3.5=4.8mLs：Bs=4.2：3.5=1.2介于1~2之间，设计符合要求。（5）气浮池的设计容积取气浮池水深为2.5m，超高为0.3m，总高为2.8m有气浮池容积V=（Ac+As）*H=（1.46+14.6）*2.5=40.15m³。（6）总停留时间TT=60W/（Q’+Qp’）=60*40.15/（84+21）=23min因为T>10min，设计合格。(7)　集水管采用穿孔管，全池共用四根，管间距设计为1.40m，则有每根管的集水量为q=（Q+Qp）/4=（420+84）=126m³/hr管直径取为200mm，管中最大流速为0.5m/s如允许气浮池与后续滤池的水位落差为0.3m，则集水孔口的速度vc为取集水管的空口收缩系数为ε=0.64则每根集水管的孔口面积为W=q/（ε*Vc）=126/（0.64*2.35*3600）=0.023㎡取孔口直径为15mm，则每孔的面积为孔口数n=W/Wc=0.023/（1.92*10^-4）=120只。（8）释放器的选择与布置根据选择的溶气压力3kg/cm2，以及回流的容器水量84m³/hr，选定采用TS-IV型释放器，此时流量为2.50m³/hr，则需要释放器个数为N=84/2.50=34个。分为两排交错布置，行距取为0.3m，则释放器间距为4.2*2/34=0.25m。（9）加药泵采用：IIJM-30/25柱塞泵：流量为0~30L/hr，出口压力为25kg/cm2，最大行程为22m，功率0.37W。（10）溶药池\n絮凝剂采用聚合氯化铝溶剂，投加量选用25mg/L溶液池采用两个交替使用。其体积为W=aQ/（417bn）其中：a—絮凝剂最大使用量为50mg/L。Q—处理的水量为420m³/hr，N—每昼夜配制溶液的次数取为3次B—溶液浓度，以药剂固体总量的百分数计，取为20%则有：W=aQ/（417bn）=50*420/（417*0.2*3）=22.6m³取长为4m宽为3m深为2m。6、曝气池见附图6.1、合建式圆形表面加速曝气池的一般规定（1）曝气区的深度不宜大于6m，一般采用3~5m。曝气直径D2与曝气池的直径D之比一般采用1:2~3，曝气池的池底直径D3与曝气池直径D之比一般采用1:0.55~0.75。（2）曝气筒超高：当使用表面曝气叶轮时，机械平台应高于设计水面0.8~1.2m。（3）曝气池直径D不宜大于20m，沉淀池澄清部分水深不小于1m，一般为1~2m。（4）沉淀时间一般采用1.0~2.0h。（5）回流窗口内的流速一般采用100~200mm/s。（6）导流区下降速度不应小于15~20mm/s，导流区宽度不应小于30cm，一般取60cm。（7）当回流比为3~5时，回流缝流速取15~25mm/s，回流缝宽一般为150~300mm。（8）曝气池结构容积增加量一般取3%~5%。（9）池底斜壁与水平成45°。6.2、设计计算对圆形曝气沉淀池的设计计算，首先应进行数据尺寸假设，计算后进行调整，当设计不符合时再进行调整。\n设计时取活性负荷为u=0.5kg(BOD)/(kg污泥•d)，污泥浓度Xa为3g/L，回流比为r=4。因进水量较大，故采用4个圆形水池，则每个水池的进水量为Q=720/4=180m³/h。（1）曝气筒直径D1已知进入曝气筒的废水BOD5浓度为S1=169.9mg/L，要求出水的BOD5浓度小于30mg/L，为安全起见，先采用S2=0则通过抱起处理，所出去的BOD5量为180*（169.9-0）/1000=30.6kg如果去除1kgBOD5需氧量为1.5kg，则曝气池需氧量为R=30.6*1.5=45.9kg/hr采用直径为150mm的泵型叶轮，充氧能力为25.22~68.35kg/hr，功率为30kw，叶轮直径为d，曝气筒直径D1=（4-7）d，取D1=6d，有D1=6*1.5=9m。曝气池总面积为A=πD12/4=3.14*9^2/4=63.6㎡。（2）导流区直径D2已取回流比为r=4，进水量Q为180m³/hr，则导流区进水量为Q1=（1+r）Q=（1+4）*180=900m³/hr采用导流区下降速度为u1=15mm/s，则导流区表面积为得导流区直径为（3）曝气池直径D沉淀区上升流速为u2=0.40mm/s,则沉淀区表面积为由于16.2<20m，知设计符合要求。\n（4）沉淀区容积V2去沉淀池分离高度h1=1.8m，沉淀区有效容积为。（5）曝气池容积曝气池有效容积为取曝气池有效容积为490m³，则曝气池计算所需的容积为：490+225=715m³。（6）曝气池基本尺寸取从曝气筒底部到池底的高度为3m，曝气池侧壁与水平面夹角为45°，则池底直径为D3=9m。曝气池实际容积为取曝气池池容系数为3%，则曝气池有效容积为V1=756*（1-3%）=734m³沉淀区有效容积为V1=π（D²-D2²）h1/4=3.14*（16.2²-10.1²）*1.8=226.7m³曝气部分（包括曝气筒、导流区和回流区的实际容积）为V3’=756-226.7=529.3m³则有实际容积与设计容积如下表表20曝气池体积单位：m³Table20Aerationpoolsize（m³）项目实际有效容积计算所需容积曝气沉淀区734715沉淀区227225曝气部分529490由于两者基本符合，故所对曝气池的尺寸不需要调整综上，曝气池采用四个圆形表面曝气沉淀池，每个池直径为16.2m，池深5.8m，水深为4.8m。（7）回流窗口取回流窗口的流速采用100mm/s，通过窗口的流量等于进入导流室的流量。即\nQ=900m³/hr，则窗孔面积为共开孔18个，则每个孔的面积为A1=A/18=2.5/18=0.134㎡，故可采用400*350的孔口，孔口采用调节板调节过水面积，以达到控制水量的目的。（8）回流缝取曝气气筒底直径大于池底直径0.2m，则D4=D3+0.2=9+0.2=9.2m取回流缝宽为b=0.30m则回流缝的过水面积为A2=πD4²b=3.14*9.2²*0.30=9.38㎡当回流比r=4时，回流缝流速为设计满足要求。7、活性炭吸附塔见附图7.1、设计一般要求（1）活性炭吸附量q=（0.12～0.2）gCOD/g炭。（2）活性炭与水接触时间10～30min。（3）污水在塔中的下降流速5～10m/h。（4）反冲洗水的线速度28～32m/h。（5）反冲洗时间4～10min。（6）冲洗间隔时间72～144h。（7）炭层冲洗膨胀率30%～50%。（8）水力输炭管道流速0.75～1.5m/s。（9）水力输炭水量与炭量体积比例10:1。7.2、设计计算7.2.1、设计参数选择处理水量720m3/h、原水COD平均48mg/L、出水COD=20mg/L\n、活性炭的吸附量q=0.14gCOD/g炭、活性炭与水接触的时间30min、污水在塔中下降的流速V=8m/h、反冲洗水的线速度28m/h、反冲洗时间6min、反冲洗间隔时间80h、炭层冲洗膨胀率45%、水力输炭管道流速0.8m/s、水力输炭水量与炭量体积比例10：1、炭层密度ρ=0.43t/m3。7.2.2、计算①吸附塔的面积A②每个塔的面积’A’，采用四个吸附塔③吸附塔直径D④吸附塔炭层的高度h⑤每个吸附塔的炭层容积V’⑥每塔填充活性炭质量⑦每塔每天应处理的水量Q’⑧每个吸附塔每天应吸附的值⑨活性炭再生周期T：⑩年用活性碳的量MM=4*365*38.7/T=608t8、竖流式沉淀池见附图\n8.1、设计一般要求（1）池直径一般为4~7m，一般不大于8m。池直径与有效水深之比为D/h2≤3，中心管线下口应设置喇叭口和反射板，喇叭口直径及高度为中心管径的1.35倍，反射板得直径为喇叭口直径的1.3倍。反射板表面与水平面得夹角为17°，板底距水泥面至少0.3m。（2）中心管内流速v0不大于30mm/s，中心管底与反射板间缝高度0.25~0.50m，缝隙中水流速度v1≤360mm/s。（3）池直径D不大于7m时，澄清污水沿周边流出，D大于7m时，应增设辐流式集水支渠。（4）排泥管下端距池底不大于2m，管上端超出水面大于0.4m。（5）浮渣挡板距集水槽0.25~0.50m时，板上端超出水面0.10~0.15m，淹没深度为0.3~0.4m。8.2、设计计算设计选用两个竖流式沉淀池（1）沉淀池的有效面积为f2取废水在池中的上流速度为v=0.6mm/s，生活废水流量为Qmax=300/2=150m³/s（2）沉淀池有效深度h2取沉淀的有效时间t为1.5hr（3）中心管面积f1由于废水中心管的流速应该不大于30mm/s，取v0=25mm/s则中心管面积为（4）中心管直径d0（5）沉淀区总面积AA=f1+f2=52.08+1.67=53.75㎡（6）沉淀区直径D\n则取沉淀区直径为9m（7）中心管喇叭口与反射板之间的距离h3取反射板与喇叭口之间的初流速度为20mm/s，喇叭口直径为d1=1.35d0=1.35*1.5=2.1m则（8）污泥斗容积V1取截头圆锥上部半径为R=D/2=9.0/2=4.5m，截头圆锥下部半径为1m取斗壁与水平面夹角为60°，则污泥斗圆锥部分高度为h4=（R-r）tanα=6.9m则有（9）核算有D/h2=8.3/4.3=2.0＜3，知设计符合标准（10）污泥斗容积核算取污泥浓度γ=1t/m³，污泥含水率为99%，当水量为300m³/hr时，K=1.67，竖流式沉淀池SS去除率为60%则有沉淀部分污泥所需容积V为知设计符合标准。9、干化场9.1、面积负荷干化场的面积决定于面积负荷—单位干化场面积每年可接纳的污泥量，单位为m³/（㎡•a）。9.2、干化场设计的主要内容干化场设计的主要内容是决定面积和划分的块数。9.3、干化场设计时的要求\n（1）干化场四周应用土，砖石或混凝土筑成高0.5~1.0m，顶宽0.5~1.0m的围堤，土围堤边坡取1:1.5.围堤上设输泥管道，槽底坡度取为0.01~0.03，中间通常用围堤或木板隔成若干块，每块宽度不大于10m。每块干化床的输泥槽上隔一定距离需设放泥口，均匀的放入原污泥。（2）干化场底需设置防渗层，可用粘土（厚0.2~0.4m，夯实），三合土（厚0.15~0.3m，夯实）、混凝土（厚0.1~0.15m）或其他防渗材料，坡度均取0.01~0.03。（3）防渗层上设集水排水管道，管材可用无釉陶土或穿孔塑料管等，管径100-150mm。（4）防渗层和集水排水管道需设滤水层，一般分为两层，上层用粒径0.5~1.5mm的砂或矿渣，下层用粒径15~25mm的矿石或矿渣，各层后0.1~0.3m，做成0.005~0.01的坡度，以利于污泥流动。9.4、设计计算取干化场的固体浓度为2%，设计采用敞开式人工滤层干化场，要求干化后的泥饼固体浓度为3%，即含水率为97%。已知烟台当地年降水量为753mm/a，全年分布较均匀，蒸发量为1115.5mm/a。按每次排放到干化场的污泥厚度按300mm考虑，且排放到干化场后的最初2-3天内，固体浓度可提高为2.8%，此时污泥的厚度为300*0.02/0.028=214.3mm。由于渗透脱除的水分为300-214.3=85.7mm，此后，依靠蒸发脱水至固体浓度为3%，污泥厚度为300*0.02/0.03=200mm，可见，由于蒸发脱出的水量为214.3-200=14.3mm，因水分从污泥中的蒸发量约为清水中蒸发的75%，因此泥水年蒸发量为0.75*1115.5=836.6mm/a，同时，污泥吸收的雨水量为降雨的60%左右，知污泥吸收的雨水量为0.60*753=452mm/a。因此净蒸发量为836.6-452=384.6mm/a，又因污泥依靠蒸发脱出的水量为200mm，理论上干化场每年可充满与铲除污泥的次数为：384.6/200≈2次，则干化场的买面积为2*300=700mm/a=0.7m/a。若年污泥量为Qm³，知干化场面积为A=kQ/0.70，其中k为安全系数，取为0.2则有设为两个干化场，则每个面积为A’=A/2=542/2=271㎡，设计干化场为矩形，则每个干化场的长宽为长为20m，宽为14m。10、管道设计计算\n10.1、厂区来水已知厂区涞水水量为Q=116.7l/s，由不满流管道知取管径D=500mm，充满度为h/D=0.70，坡度i=0.0015。10.2、重力输水管道重力输送管管道采用满流，为了防止沉积流速应大于0.4m/s。查表得，采用D=500mm，流速取为0.6m/s，坡度i=0.0010。核算：由于v介于0.6~0.7之间，所以设计符合取连接管线的水头损失均为0.3m左右，各构筑物的水头损失如下表表21各建筑物水头损失单位mTable21Eachbuildingheadloss（m）构筑物水头损失构筑物水头损失格栅0.10-0.25曝气沉砂池0.20-0.40沉淀池0.10-0.25竖流式沉砂池0.40-0.50隔油池0.10-0.25曝气沉淀池0.10-0.30吸附塔0.40-0.50部水头损失为其中为局部阻力系数，各设施的局部阻力系数如下表表22各设施的局部阻力损失Table22Thelocalresistancelosseseachfacilities设施ζ设施ζ全开闸阀0.1990°弯头0.950%开启闸阀2.0645°弯头0.4\n截止阀3-5.5三通弯管1.5全开蝶阀0.24三通直流0.110.2.1、水封井到沉砂池设计水封井到沉砂池的距离为6m，则有（1）沿程损失h1=6*1.0/1000=0.0060m(2)局部损失综上，水位差h=h1+h2=0.0060+0.028=0.034m。10.2.2、配水井到隔油池设计配水井到隔油池的距离为25m（1）沿程损失h1=25*1.0/1000=0.025m(2)局部损失配水井到隔油池安装设备及局部阻力系数如下表表23配水井到隔油池安装设备及局部阻力系数Table23EveryoilpoolwithWellstoinstalltheequipmentandlocalresistancecoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5闸阀50.07*5=0.3590°弯头61.01*6=6.06三通弯管31*3=3∑ζ=1.5+0.35+6.06+3=10.91则水位差为h=h1+h2=0.025+0.20=0.225m。10.2.3、隔油池到出水泵房取隔油池到泵房的管线长度为55m\n（1）沿程损失h1=55*1.0/1000=0.055m（2）局部损失隔油池到泵房的管件设施及局部阻力损失系数如下表表24隔油池到泵房的管件设施及局部阻力损失系数Table24Everyoilpooltopumproompipefacilitiesandlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5闸阀40.07*4=0.2890°弯头31.01*3=3.03三通弯管11*1=1∑ξ=1.5+0.28+3.03+1=5.81则水位差为h=h1+h2=0.055+0.11=0.165m。10.2.4、一次浮选池出口到泵房取一次浮选池到泵房的管线长度为55m（1）沿程损失h1=55*1.0/1000=0.055m（2）局部损失气浮池到泵房的管件设施及局部阻力损失系数如下表表25气浮池到泵房的管件设施及局部阻力损失系数TabLe25Floatingpooltopumproompipefacilitiesandlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5\n闸阀40.07*4=0.2890°弯头21.01*2=2.02∑ξ=1.5+0.28+2.02=3.8则综上知水位差为h=h1+h2=0.055+0.070=0.125m。10.2.5、从泵房到二次气浮池由于二次气浮池采用部分加压容气法，则一部分水经过重力流进二浮池，一部分经过加压溶气后进入二浮池。取泵房到二浮池的管线距离为100m。（1）沿程损失h1=100*1.0/1000=0.100m（2）局部损失隔油池到泵房的管件设施及局部阻力损失系数如下表表26隔油池到泵房的管件设施及局部阻力损失系数TabLe26Everyoilpooltopumproompipefacilitiesandlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5闸阀50.07*5=0.3590°弯头51.01*5=5.05标准阀50.07*5=0.35丁字管31.5*3=4.5∑ξ=1.5+0.35+5.05+0.35+4.5==11.75则水位差为h=h1+h2=0.10+0.22=0.32m。10.2.6、从气浮池出口到曝气池取管线长度为70m（1）沿程损失\nh1=70*1.0/1000=0.070m（2）局部损失气浮池出口到曝气池的管件设施及局部阻力损失系数如下表表27气浮池出口到曝气池的管件设施及局部阻力损失系数Table27Gasexportstofloatpoolofaerationpipefacilitiesandlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5闸阀70.07*7=0.4990°弯头31.01*3=3.03三通弯管11*1=1∑ξ=1.5+0.49+3.03+1=6.02则水位差为h=h1+h2=0.070+0.11=0.18m。10.2.7、曝气池出口到吸附塔取曝气池到出水口的管线长度为60m（1）沿程损失h1=60*1.0/1000=0.060m（2）局部损失曝气池出口到吸附塔的管件设施及局部阻力损失系数如下表表28曝气池出口到吸附塔的管件设施及局部阻力损失系数Table28Aerationpoolexportstothepipefacilitiesandadsorptiontowerlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ\n进出口1.0+0.5=1.5闸阀70.07*7=0.4990°弯头31.01*3=3.03三通弯管11*1=1∑ξ=1.5+0.49+3.03+1=6.02则水位差为h=h1+h2=0.060+0.11=0.170m。10.2.8、从吸附塔排水口取从吸附塔到排水口的管径长度50m（1）沿程损失h1=0*1.0/1000=0.050m（2）局部损失气浮池出口到曝气池的管件设施及局部阻力损失系数如下表表29气浮池出口到曝气池的管件设施及局部阻力损失系数Table29Gasexportstofloatpoolofaerationpipefacilitiesandlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5闸阀40.07*4=0.2890°弯头21.01*2=2.02∑ξ=1.5+0.28+2.02=3.80则水位差为h=h1+h2=0.050+0.070=0.120m10.3、压力输出管道压力管道的选择由公式决定其中f——经济因数——水泵变化系数，在0.5-0.7之间E——电费（60分/度）m——经济系数，取为5.33\nK——系数，取为1.743*10-9T——投资偿还期限，取为5年α——输水管造价指数，取为1.8b——输水管造价系数，取为500元/mη——泵站效率，在0.55-0.85间n——取为2P——等造价（3-5年）每年的折旧大修费用，以3%-5%计算Q——流量10.3.1、泵房到一气浮池的管道计算取管道长度为60m，又知污水流量为420m³/hr则有取为D为500mm流速为综上知该部分管道取D=500mm，v=0.60m/s，i=0.0020（1）沿程损失h1=60*2.0/1000=0.120m（2）局部损失泵房到一次气浮池的管件设施及局部阻力损失系数如下表表30泵房到一次气浮池的管件设施及局部阻力损失系数Table30Pumproomtoafloatingpoolpipefacilitiesandlocalresistancelosscoefficient设备及其他个数∑ξ进出口1.0+0.5=1.5闸阀50.07*5=0.35\n90°弯头51.01*5=5.05标准阀51*5=5丁字管31.5*3=4.5∑ξ=1.5+0.35+5.05+0.35+4.5==11.75则又取压力损失h3为30mH2O∑ξ=1.5+0.35+5.05+0.35+4.5==11.75则水位差为h=h1+h2+h3=0.10+0.22+30=30.32m。10.3.2、泵房到二次气浮池的管道计算取管道长度为100m，又知污水流量为Qp=R*Qmax=0.20*420=84m³/hr。则有取D=300mm流速为综上知回流水部分管道选用为D=300mm，v=0.40m/s，i=0.0024（1）沿程损失h1=100*2.4/1000=0.240m（2）局部损失二次气浮池局部损失与一次气浮相近，取h2=0.22m，h3=30m则水位差为h=h1+h2+h3=0.24+0.20+30=30.44m综上，输水管道设计如下表表31重力输水管一览表单位：mTable31Gravitydeliveryschedule（m）管道管长沿程损失局部阻力损失水位差\n水封井-沉砂池60.00600.0280.034配水井-隔油池250.02500.2000.225隔油池-泵房550.0550.1100.165一次气浮池-泵房550.0550.0700.125泵房-二次气浮池1000.1000.2200.320二次气浮池-曝气池700.0700.1100.180曝气池-吸附塔600.0600.1100.170吸附塔-排水口500.0500.0700.120表32压力输水管道一览表单位：mTable32Pressurewaterpipelist（m）管道管长沿程损失局部阻力损失压力损失水位差泵房-一次气浮池600.1200.293030.32泵房-二次气浮池1000.2400.293030.4410.4、泵的选择根据给排水手册11册。10.4.1、一二级浮选泵（1）泵的扬程的确定H=管道阻力损失+空气管压力取空气罐压力为P=30kg/cm2=30mmH2O则H=30+0.32m=30.32m。（2）一级浮选泵一级加压水量为Q=420m³/hr则所选水泵型号为：S200-63A。（3）二级浮选泵二级浮选加压水量为：Q=84m³/hr所选水泵为：6SH-9A（SH型双吸离心泵，Q=111.6~180m³/hr，H=43.8~35m）电动机功率为30kw，选用两台，一用一备。10.4.2、事故泵\nQ=380~420m³/h，H>15m选泵型号为6PWL型（Q=250~450m³/hr，H=30~23m）电动机功率为55kw，一用一备。10.4.3、污油泵Q=420m³/hr，H>20m选泵型号为：（Q=43~108m³/hr，H=48.5~39m）电动机功率为22kw，选用两台，一用一备。10.4.4、污泥泵选泵型号为：2PN型（Q=43~108m³/hr，H=48.5~39m）电动机功率为10kw，选用两台，一用一备。10.4.5、活性污泥泵Q=420m³/hr，H>20m选泵型号为：（Q=43~108m³/hr，H=48.5~39m）电动机功率为22kw，选用两台，一用一备。10.4.6、回流水泵H>20m所选水泵为：6SH-9A（SH型双吸离心泵，Q=111.6~180m³/hr，H=43.8~35m）电动机功率为30kw，选用两台，一用一备。10.4.7、加药泵Q=2m³/hr，H>20m选用25F-25型离心耐腐蚀泵（Q=1.98~3.96m³/hr，H=26.8~24.45m）电动机功率为1.5kw，选用两台，一备一用。10.4.8、空压机选用2Z-3/8-1型，排气量为3m³/min，排气压力为8kg/cm2电动机功率为22kw。第三部分物料衡算1、隔油池物料衡算表33隔油池物料衡算表Q=400m³/hr，t=24hrTable33EveryoilpoolmaterialcaLculationtableQ=400m³/hr，t=24h\n各去除物去除率%入口重量kg出口总量kg去除量kg油9014880148813392挥发酚1076.869.127.68CN-11031.228.084.12S-2107264.87.2SS6030241209.61814.4COD802808056042247.6BOD5206720537613442、一级气浮池物料横算表34一级气浮池物料衡算表Q=400m³/hr，t=24hrTabLe34Level1floatingpoolmaterialcalculationtableQ=400m³/hr，t=24hr各去除物去除率%入口重量kg出口总量kg去除量kg油801488297.61190.4挥发酚6069.1227.6541.47CN-1028.0825.272.81S-21064.858.326.48SS601209.6483.84725.76COD6056041010.883362.4BOD56053762150.43225.63、二级气浮池物料衡算表35二级气浮池物料衡算表Q=400m³/hr，t=24hrTable35Level2floatingpoolmaterialcalculationtableQ=400m³/hr，t=24hr各去除物去除率%入口重量kg出口总量kg去除量kg油80297.659.52238.08\n挥发酚6027.6511.0616.59CN-11025.2722.742.53S-21058.3252.455.83SS60483.84193.54290.3COD501010.88505.44505.44BOD5502150.41075.21075.24、曝气沉淀池物料衡算表36曝气沉淀池物料衡算表Q=400m³/hr，t=24hrTable36AerationtrapsmaterialcalculationtableQ=400m³/hr，t=24hr各去除物去除率%入口重量kg出口总量kg去除量kg油8059.5211.9047.62挥发酚9011.061.119.95CN-19022.742.2720.47S-29052.455.2947.57SS50193.5496.7796.77COD80505.44101.09403.35BOD5901075.2107.52967.685、吸附塔物料衡算表37吸附塔物料衡算表Q=400m³/hr，t=24hrTable37AdsorptiontowermaterialscalculationtableQ=400m³/hr，t=24hr各去除物去除率%入口重量kg出口总量kg去除量kg油6011.904.787.14SS8096.7719.3577.42COD60101.0940.4260.65BOD550107.5253.7653.766、各构筑物去除组分总和6.1油G=G1+G2+G3+G4=13392+1190.4+238.08+47.62+7.14=14875.21kg6.2污泥（SS的量）\nG=G1+G2+G3+G4=1814.4+725.76+290.3+96.27+77.42=3004.65kg7、回收污油量隔油池每天去除13392kg污油，经脱水可回收80%，即每天可回收污油量为13392*0.8=10713.6kg第四部分工程造价1、建材用量1.1、建筑体积1.1.1、水封井\n取水封井墙体厚度为N=0.15m，又知水封井的各尺寸分别为L=2m，B=1.5m，H=2.7m则建筑体积为V1=（2+0.15）*（1.5+0.15）*（2.7+0.15）-2*1.5*2.7=2.01m³。1.1.2、水渠取水渠的墙体厚度为N=0.15m，又知水渠的各尺寸分别为L=30m，B=0.6m，H=0.3m则建筑体积为V2=（30+0.15）*（0.6+0.15）*（0.3+0.15）-30*0.6*0.3=4.78m³。1.1.3、配水井取配水井墙体厚度为N=0.2m，又知配水井的各尺寸为L=2m，B=1.5m，H=3.2m则建筑体积为V3=（2+0.2）*（1.5+0.2）*（3.2+0.2）-2*1.5*3.2=3.12m³。1.1.4、曝气式沉砂池取曝气式沉砂池的墙体厚度为N=0.2m，又知曝气式沉砂池的各尺寸为L=30m，B=0.6m，H=2m，池体个数为n=2则建筑体积为V4=2*[(30+0.2)*(0.6+0.2)*(2+0.2)-30*0.6*2]=17.15m³。1.1.5、隔油池取隔油池的墙体厚度为0.2m，又知隔油池的各尺寸分别为L=25.2m，B=3.8m，H=2.5m，池体个数为n=4则建筑体积为V5=4*[(25.2+0.2)*(3.8+0.2)*(2.5+0.2)-25.2*3.8*2.5]=139.68m³。1.1.6、事故池取事故池的墙体厚度为0.15m，又知事故池的各尺寸分别为L=25m，B=25m，H=3m，池体个数为n=1则建筑体积为V6=(25+0.15)*(25+0.15)*(3+0.15)-25*25*3]=234.89m³。1.1.7、浮选池\n取浮选池的墙体厚度为0.2m，又知浮油池的各尺寸分别为一次气浮池L=4.5m，B=3.5m，H=2.7m，池体个数为n=4则建筑体积为V7’=4*[(4.5+0.2)*(3.5+0.2)*(2.7+0.2)-4.5*3.5*2.7]=31.60m³二次气浮池L=4.8m，B=3.5m，H=2.8m，池体个数为n=4则建筑体积为V7’’=4*[(4.8+0.2)*(3.5+0.2)*(2.8+0.2)-4.8*3.5*2.8]=33.84m³建筑总体积为V7=31.60+33.84=65.44m³。1.1.8、溶药池取溶药池的墙体厚度为0.2m，又溶药故池的各尺寸分别为L=4m，B=3m，H=2m，池体个数为n=1则建筑体积为V8=[(4+0.2)*(3+0.2)*(2+0.2)-4*3*2]=5.57m³。1.1.9、曝气沉淀池取曝气沉淀池的墙体厚度为0.2m，又知曝气沉淀池的各尺寸分别为D=16.2m，D1=9m，D3=10.1m，H=5.8m，池体个数为n=4则建筑体积为V=4*π*[（16.2+0.2）²-16.2²+（9+0.2）²-9²+（10.1+0.2）²-10.1²]/4=259.34m³。1.1.10、吸附塔取曝气沉淀池的墙体厚度为0.2m，又知曝气沉淀池的各尺寸分别为D=5.5m，H=5.8m，池体个数为n=4则建筑体积为V=4*π*[(5.5+0.2)3—5.53]/4=59m³。1.1.11、竖流式砂池取竖流式沉砂池的墙体厚度为0.2m，又知竖流式沉砂池的各尺寸分别为D=9m，H=4.6m，池体个数为n=2则建筑体积为V10=2*π*4.6*[(9+0.2)²-9²]/4=26.3m³。1.1.12、砂池、排放水池、回流水池、油泥池、活性污泥池采用近似计算，取墙体厚度均为0.15m，且近似尺寸为\nL=8m，B=5m，H=4m，池体个数共n=5则建筑总面积为V11=5*[（8+0.15）*（5+0.15）*（4+0.15）-8*5*4]=651m³1.113、干化场取干化场墙体厚度为0.25m，又知干化场的各尺寸为L=20m。B=14m，H=1m，干化场个数为n=2则建筑总面积为V12=2*[（20+0.25）*（14+0.25）*（1+0.25）-20*14*1]=162m³1.1.14、其他建筑物取其他建筑体积总和为V13=500m³综上，总建筑面积为V=V1+V2+……+V13=2.01+4.78+……+500=2126m³。1.2、水泥使用量按每立方米建筑面积使用水泥50%计算，按水泥比重为使用3t/m³则水泥使用量为2126*3*0.5=3189t，按水泥单价420元/t则水泥投资为：3189*420=133.9万元。1.3、钢筋使用量及投资钢筋使用量设计为使用水泥的5%则需要钢筋为3189*5%=159.6t又知钢筋单价为3400元/t则钢筋投资为：159.6*3400=54.04万元。1.4、砖砂投资计划投资80万元则建筑材料总投资为：159.6+54.04+80=294万元。1.5、设计总造价设计总造价为：294+294=588万元。2、机械设备2.1、离心泵5*0.=4万元2.2、污油泵\n2*01.2=2.4万元2.3、回流水泵3*0.8=2.4万元2.4、油泥泵2*0.8=1.6万元2.5、事故泵2*1.0=2.0万元2.6、循环泵3*0.6=1.8万元2.7、投药泵3*0.6=1.8万元2.8、空压机4*2.2=8.8万元2.9、溶气罐4*2=8个，8*1.2=9.6万元2.10、释放器34*2=68个,68*0.2=13.6万元2.11、污油罐4*1.2=4.8万元2.12、泵型叶轮表面曝气机4*3=12万元2.13、各种阀门管件器材合计50万元以上十三项总和：114.8万元2.14、其他费用（1）运杂费取为机械设备费用的5%，则为：114.8*5%=5.71万元（2）设备运装费取为机械设备费用的10%，则为：114.8*10%=11.48万元（3）土地购置费及青苗补偿费\n300万元总和为：300+11.48+5.71=317.19万元综上，工程的直接投资为：588+114.8+317.19=1020万元。3、工程间接投资3.1、施工临时工程费占直接投资的5%为：1020*5%=51万元。3.2、建筑单位管理费，员工培训费占直接投资的3%为：915.27*3%=30.6万元综上，工程总投资为：1020+51+30.6=1101.6万元。4、年经营管理费4.1、工人工资及福利每人工资预设为1500元/月，福利为1500*20%=300元及每人每月工资福利总和约为1800元。污水厂预计工人42人，故每年工人工资及福利总和为1800*12*42=907200≈91万元。4.2、折旧费4.2.1、基本折旧费（自然折旧费）P=n1*Ts*F-F-D其中：n1——折旧率，取为4.2%F——固定资产总值（万元）P——折旧费（万元）Ts——固定资产使用年限取为25年D——固定资产残值（万元）取为30万元P=n1*Ts*F-F-D=4.2%*25*1101.6-1101.6-30=25.08万元。4.2.2、大修折旧费M=n2*Ts*F其中n2——折旧率取为0.2%M=0.2%*25*1101.6=55.08万元综上，总折旧费为：25.08+55.08=80.16万元。4.3、药剂费絮凝剂氯化铝的使用量为：\n絮凝剂氯化铝的单价为2.0元/kg，则需投资为175.2*103*2.0=350400=35.04万元。4.4、活性炭已知每年活性炭用量为608t，每吨单价为6500元，则每年活性炭投资为6500*608/10000=395.2万元。4.5、电费已知各机械设备的电功率如下表表38各设备功率一览表Table38Variousequipmentpowerlist设备功率（kw）设备功率（kw）离心泵30*2=60循环泵30*2=60污油泵22*2=44投药泵1.5*2=3回流水泵30*2=60空压机22*3=66油泥泵22*1=22泵型叶轮曝气机30*4=120合计435则每年耗电量为：435*24*365=3810600度=381.06万度烟台工业用电为0.90元/度，则费用为381.06*0.9=343.0万元则年经营管理费为：65.37+35.04+343.0=443.41万元4.6、回收污油隔油池每天可回收污油10713.6kg，则每年回收10713.6*365/1000=3910t按每吨污油的价格为800元，则收入为3910*800=312万元。4.7、工程费用表表39本次设计的费用一览表Table39Thedesignfeeschedule序号投资项目费用（万元）一建材用量\n1水泥投资133.92钢筋投资54.043砖砂投资80总款项294计划总造价588二机械设备1离心泵42污油泵2.43回流水泵2.44油泥泵1.65事故泵2.06循环泵1.87投药泵1.88空压机8.89溶气罐9.610释放器13.611污油罐4.812泵型叶轮曝气机1213各种阀门管件器材5014其他317.19机械设备总投资114.8工程直接投资1020三工程间接投资1施工临时工程费512建筑单位管理、培训费30.6工程间接投资81.6工程总体建设投资1101.6四年经营管理费用1工人工资及福利912折旧费80.16\n3药剂费35.044活性炭395.25电费343年经营管理费总计944.4五运行收益1回收污油312参考文献[1]王云海等。超临界化学反应技术及应用研究进展。精细石油化工进展，2001；2（2）：34-37[2]孙杰，杨再鹏，刘正。超临界水氧化技术发展现状及展望。化工环保，2005；25（1）：33-36\n[3]江春晓。含油废水的处理［J］.环境污染与防治，1986,8(2):13-16[4冯鹏邦。浮选柱用于油田回注水处理的研究［J］。油气田环境保护护，1994,4（1）：1-7[5]RanjinderpaL，JacobMasLiyaL.OiLRecoveryfromOiLinWaterEmuLsionsUsingaFLotationCoLumn[J].Chem.Eng.,1990,68(5);959[6］肖坤林。气浮塔处理含油废水的研究J。工业水处理，2002,22(1):39-42[7]陆晓千等。超滤法处理切削乳化液废水的研究与应用[J]。工业水处理,1999，19(5):28—29[8]王冠平等。超滤处理含油废水的研究［J］。净水技术,2003,(3):17—18[9]郭晓等。低渗油层石油废水的回用技术［J］。中国给水排水，2002，18(4)：80—82[10]刘恩华。PVDF管式膜处理乳化油废水研究［J］。天津工业大学学报,2005,24(5):81-83.[11]韩洪军。微电池滤床法处理含油废水［J］。化工环保，2000，20(5)：19—22[12朱锡恩。机械工业含油废水处理［J］。环境工程，1983（4）：52-55[13]kingArthurs.TreaterwithSeLf-cLeaningELectrodes[P].US4236990,1993[14]于光等。新型高分子絮凝剂处理含油废水的研究［J］。北京理工大学学报，2003，23(2)：260—264[15]CLaes.HoceationofWasteEmuLsionsUsingPoLyeLeetroLytes[J].Piog.WaterTechno，1990，12(6)：371—184[16]DaqueRR,etaL.AnaerobicactivatedsLudge[J].WaterPoLL.ControLFed.,1966,38(2):220-226[17]李德豪。膜泥法A/O工艺处理炼油污水工艺探讨［J］。环境科学与技术，2000,88(1):27-29[18]竺建荣。厌-好氧交替工艺处理辽河油田废水的试验［J］。环境科学，1999,20(1):62-64[19]鲍建国。微孔膜生物反应器处理含油废水［J］。中国给水排水，2002,18(2):74-76[20]O.SehLafer,SieversM,KLotzbueherH,etaL.ImprovementofBioLogicaLActivitybyLowEnergyULtrasoundAssistedBioreactor[J].ULtrasonics,2000,38(1-8):711-716.致谢在我的大学学习，特别是在毕业论文完成期间，每一位授课老师和同学给予了我很大的帮助，在论文即将完成，将要进行答辩之际，请允许我在此感谢所有在我学习期间给予我无私帮助和支持的人们。首先感谢我的导师苏宏\n教授在论文完成过程的悉心指导和对我的教诲。苏宏教授除了率先垂范，进行大量学术研究工作，本论文无论从论文的选题、实验研究和分析，以及论文最后的撰写都倾入了苏宏教授大量的心血。苏宏教授在充分考虑我的实际情况及研究能力后，提供了这个适合我完成的课题。老师不仅教给我学问，更教给我从事科学研究的态度与方法，这些将使我终生受益。在此，谨向苏宏教授表示衷心的感谢。感谢环071-3班的全体同学。在四年的学习生活中，我们互相帮助，互相鼓励，结下了深厚的友谊。祝大家身体健康，工作顺利!在校生学习期间，感谢学院全体领导、老师以及我的家人，给予我的大力支持!消除了我的后顾之忧，使我能够放下思想包袱，安心学习，顺利完成学习任务。最后，感谢在座各位评审老师，你们的支持和指导。附图\n