水污染控制工程课程设计某城市污水处理厂设计 33页

目录第一部分设计说明书2一．概况2二．设计原则、依据、设计要求22.1设计原则：22.2设计依据：22.3设计要求：2三．原始资料2四．污水处理工艺流程的确定34.1工艺的确定34.2二沉池的比较和选择4五．污水处理构筑物的选型及设计要点：55.1格栅55.2沉砂池55.3初次沉淀池55.4曝气池65.5二次沉淀池6六．污水处理厂平面布置及处理流程高程布置：66.1各处理单元构筑物的平面布置：66.2污水处理厂的高程布置：7第二部分设计计算书7一．设计流量的计算7二．污水处理构筑物的工艺计算72.1泵前粗格栅72.2污水提升泵站92.3沉沙池102.4初沉池112.5曝气池132.6二沉池232.7消毒设备的计算：242.8污泥浓缩池252.9厌氧消化池292.10污泥干化（脱水）设备31三、污水处理厂平面设计及处理高程计算323.1污水处理厂的平面布置323.2污水处理厂的高程布置32\n第一部分设计说明书一．概况设计的的污水处理厂的处理规模为11.5万m3/d。本设计是针对我国中部某城市，该城市的全年平均气温21.8℃，最冷平均月气温9.7℃，最热月平均气温32.6℃，最高温度38.7℃，最低温度0.0℃。夏季主风向为：东南风。二．设计原则、依据、设计要求2.1设计原则：1）处理效果稳定，出水水质好；2）工艺先进，工艺流程尽可能简单，构筑物尽可能少，运行管理方便；3）污泥量少，污泥性质稳定；4）基建投资少，占地面积少。2.2设计依据：《给水排水设计手册》第1、5、9、11册；《给排水工程快速设计手册》第2册；《排水工程》。2.3设计要求：城市污水要求处理后水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1998）、一级排放标准，即SS20mg/l；BOD520mg/l；CODcr60mg/l。污泥处理后外运填埋。三．原始资料1．南方某城市污水处理厂处理规模为11.5万m3/d。2．城市污水的水质如下表所示：（除pH外，其余项目单位为mg/L）项目BOD5CODCrSSTNNH4+-NTP（以P计）pH原水水质15030020035253.56～93．城市污水从南面进入污水处理厂，污水处理后排入北面的水体，要求处理后的水质达到《城镇污水处理厂污水排放标准》（GB18918-2002）中的一级标准的B标准，即SS≤20mg/L,BOD5≤20mg/L，CODCr≤60mg/L。污泥处理后外运填埋。4．污水处理厂厂区地形拟为平坦地形，标高为75.00米。厂区的污水进水渠水面标高为72.50米。（进水渠的宽及水深根据流量自行设计确定）。5.受纳水体洪水位标高为73.20米，枯水位标高为65.70米。常年平均水位标高为68.20米。6.全年平均气温21.8℃，最冷平均月气温9.7℃，最热月平均气温32.6℃，最高温度38.7℃，最低温度0.0℃。7.夏季主风向：东南风。\n四．污水处理工艺流程的确定4.1工艺的确定按《城市污水处理和污染防治技术政策》要求推荐，20万t/d规模大型污水厂一般采用常规活性污泥法工艺，10-20万t/d污水厂可以采用常规活性污泥法、氧化沟、SBR、AB法等工艺，小型污水厂还可以采用生物滤池、水解好氧法工艺等。对脱磷脱氮有要求的城市，应采用二级强化处理，如A2/O工艺，A/O工艺，SBR及其改良工艺，氧化沟工艺，以及水解好氧工艺，生物滤池工艺等。由于该污水处理只需去除BOD5与SS,不考虑脱氮与除磷方面，所以选择两个比较好的方案：方案一：传统活性污泥法,其流程为:污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→初沉池→曝气池→二沉池→接触池→处理水排放方案二：厌氧池+氧化沟,其流程为:污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→厌氧池→氧化沟→二沉池→接触池→处理水排放1.6.1.1工艺流程方案的比较和选择传统活性污泥法氧化沟优点:1.有机物经历了第一阶段的吸附和第二阶段的代谢的完整过程,活性污泥也历了一个从池道端的对数增长,经减速增长到池末端的内源呼吸的完全生长周期2.在池首端和前段混合液中的溶解氧浓度较低3.效果好,BOD除率达90%以上缺点:1.曝气池首端有机污染物负荷高,耗氧速度也高2.暴气池溶积大,基建费用高.3.供氧与需氧不平衡4.对进水水质,水量变化的适应性较低,动行效果易受水质,水量变化的影响优点:1.可考虑不设初沉池,有机性悬浮物在氧化化沟内能太到好氧稳定的程度2.可考虑不单敲边鼓二次沉淀池,可少去污泥回流装置.3.BOD负荷低缺点:1.占地面积较大两个方案都能达到处理水质的要求,BOD5,SS去除都能达到出水水质,工艺都是比较简单的,在技术上都是可行的.最终选择厌氧池+氧化沟处理工艺是因为:氧化沟是活性污泥系统的新工艺,与传统活性污法比较,期暴气系具有以下各项效益:1.对水温水质,水量的变动有较强的适应性2.污污龄一般可达15-30d,为传统活性污泥系统的3-6倍.可以存活,繁殖世代时间长,增殖速度慢的微生物,如硝化菌,在氧化沟内可能产生硝化反应.如运行得当能够具有反硝化脱氮的效应.3.污泥产率低,且已达到稳定的程度,不需要再进行肖化处理.这一点可以少了硝化池,在运行费用方面又可以省下一部份.在与技术上经济上的造价以及运行费用的综合比较,厌氧池+氧化沟处理工艺是最终的选择.\n4.2二沉池的比较和选择类型优点缺点适用条件平流式处理水量可大可少,有效沉淀区大,沉淀效果好,对水量水质变化适应性强,造价低,平面布置紧凑占地面积大,排泥因难(人工排泥),工作繁杂,机械刮泥易锈,配水不均地下水位高,施工困难地区,适用流动性差比重大的污泥,不能用静水压力排泥,污水量不限辐流式处理水量较为经济,排泥设备己定型系列化,运行稳定,管理方便结构受力条件好排泥设备复杂,需具有较高的运行管理水平,施工严格适用处理水量大,地下水位较高的地区及工程地质条件差的地区经上面的图表,可以看出,平流式与辐流式沉淀池都是可选的.平流式沉淀池对水质冲击变化效果好,但占在面积大,排泥因难,要人工排泥,所以不是太好.虽然辐流式沉淀池排泥设备复杂,需具有较高的运行管理水平,施工严格,但是这些问题对于这个发展型的城市来说,这点问题并不是太大,管理水平可以请技术高的人才来管理,设施工.并且看到了它的优点处理水量较为经济,排泥设备己定型系列化,运行稳定,管理方便结构受力条件好.所以选择辐流式沉淀池作为二沉池是好的选择.五．污水处理构筑物的选型及设计要点：5.1格栅用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。要根据流量选择清渣方式，人工清渣格栅适用于小型污水厂，机械清渣格栅适用于栅渣量大于0.2m3/d。提升泵站前用中格栅，提升泵站后用细格栅。设计参数：a、栅条间隙：人工清除为25～40mm，机械清除为16～25mm；b、格栅栅渣量：格栅间隙为16～25mm时是0.10～0.05m3栅渣/10m3\n污水，格栅间隙为3050mm时是0.03～0.01m3栅渣/10m3污水；栅渣含水率一般为80％，容重约为960kg/m3c、格栅上部必须设置工作台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作台上应安全冲洗设施；d、机械格栅不宜少于2台。e、污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s，格栅前渠道水流速0.4～0.9m/s；f、格栅倾角一般采用45°～75°；g、格栅水头损失0.08～0.15m。5.2沉砂池用于去除比重较大的无机颗粒。本设计采用钟式沉砂池，它利用机械力控制水流流态与流速，加速砂粒的沉淀并使有机物随水流带走。具有沉砂效果好、工作稳定、清洗、排沉砂较方便等优点。设计参数：a、水力表面负荷为200m3/m2.h,停留时间约为20～30s；b、进水渠道直段长度应为宽度的7倍，并且不小于4.5米；c、进水渠道流速，在最大流量的40％～80％情况下为0.6～0.9m/s,在最小流量时大于0.15m/s,但最大流量时不大于1.2m/s；d、出水渠道与进水渠道的夹角大于270。，两种渠道均设在沉砂池的上部；e、出水渠宽度为进水渠道的2倍，出水渠道直线段长度要相当于出水渠的宽度；5.3初次沉淀池去除悬浮物质，同时可去除部分BOD5，可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD5负荷。本设计选用中心进水周边出水辐流式沉淀池。它的优点是进水中间进水管进水，然后经过水流向四边扩散，布水均匀；多位机械排泥，运行较好，管理方便，而且排泥设施已趋于稳定型。设计参数：a、沉淀时间为1～1.5h；b、表面水力负荷为1.5～3.0m2/m3*h；校核负荷q1’<4.34（m3/m2.h)；c、每人每日污泥量为14～27g/（p•d）或0.36～0.83L/（p•d）；d、池径不宜小于16m，池底坡度一般采用0.05～0.10；e、污泥含水率为95～97%；f、池子直径与有效水深之比为6～12，缓冲层高度,非机械排泥时宜为为0.5m；机械排泥时，缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m。5.4曝气池本设计选用传统活性污泥曝气池，采用鼓风曝气系统。所谓推流，就是污水从池的一端流入，在后继水流的推动下，沿池长度流动，并从池的另一端流出。设计参数：\na、进水方式不限，出水多用溢流偃，水位较固定；b、曝气池池长与池宽之比（L/B），一般大于5～10；c、有效水深最小为3m，最大为9m；超高一般为0.5m，当采用表曝机时，机械平宜高出水面1m左右。d、曝气池廊道的宽：深，多介于1.0～1.5之间；廊道长宜为50～70m；e、曝气池一般结构上分为若干单元，每个单元包括一座或几座曝气池，每座曝气池常由1个或2～5个廊道组成；当廊道数为单数时，污水的进、出口分别位于曝气池的两端；而当廊道数为双数时，则位于廊道的同一侧；f、在池底应考虑排空措施，按纵向留2/1000左右的坡度，并设直径为80～100mm的放空管。g、曝气池的进水与进泥口均设于水下，采用淹没出流方式。5.5二次沉淀池设计参数：a、沉淀时间为1.5～2.5h；b、表面水力负荷为1.0～1.5m2/m3*h；c、污泥量为10～21g/（p•d）；d、污泥含水率为99.2～99.6%；e、池径不宜小于16m，池底坡度一般采用0.05～0.10；f、池子直径与有效水深之比为6～12，缓冲层高度为0.5m。g、最大允许的水平流速要比初次沉淀池的小一半；h、中心管中的下降流速不应超过0.03m/s；I、其静水头可降至0.9m，污泥底坡与水平夹角不应小于50度。六．污水处理厂平面布置及处理流程高程布置：6.1各处理单元构筑物的平面布置：a、贯通、连接各隔离构筑物之间的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；b、土方量作到基本平衡，并避开劣质土壤地段；c、在处理构筑物之间，应保持一定的间距，以保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值5～10m，某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等，其间距应按有关规定确定；d、各处理构筑物在平面布置上，应考虑适当紧凑。6.2污水处理厂的高程布置：a、选择一条距离最厂、水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证任何情况下，处理系统能够运行正常。b、计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。\nc、还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。第二部分设计计算书一．设计流量的计算污水平均流量：查资料可得，生活污水量总变化系数，由公式可得：二．污水处理构筑物的工艺计算2.1泵前粗格栅泵前粗格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。设置两座格栅，拟用回转式固液分离机。2.1.1设计参数①设计流量：A．平均日流量：Qd=1.33m3/sB．最大日流量：Kd=1.2②栅前流速v1=0.7/s，过栅流速v2=0.9m/s③栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=40mm④栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°⑤单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/污水2.1.2设计计算①确定格栅前水深：栅前水深h取为1.0m；②栅条间隙数n设计两组格栅，则每组格栅的间隙数为21条。③栅槽有效宽度=0.01(21-1)+0.04×21=1.04m④进水渠道渐宽部分长度\n其中α1为进水渠展开角为，进水渠宽B1=0.8m。⑤栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度⑥过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中:h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42，⑦栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m栅前槽总高度:=1.0+0.3=1.3m栅后槽总高度:=1.0+0.04+0.3=1.34m⑧格栅总长度L⑨每日栅渣量W宜采用机械清渣(取=1.2)。⑨计算草图如下：\n2.2污水提升泵站2.2.1设计说明污水处理工艺采用传统曝气活性污泥处理，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过初沉池、曝气池、二沉池及接触池，最后由出水管道排入河道。设计流量Qmax=1.60m3/h。2.2.2设计计算污水提升前水位-5.9m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位2.69m（即细格栅前水面标高）。所以，提升净扬程Z=2.69-（-5.9）=8.59m水泵水头损失取2m从而需水泵扬程H=Z+h=10.59m采用MN系列污水泵（30MN-33B）该泵提升流量4800m3/h，扬程10.6m，转速415r/min，功率153.96Kw,效率90%。占地面积为π52＝78.54m2，即为圆形泵房D＝10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m，水泵为自灌式。泵房草图\n2.3沉沙池沉砂池主要用于去除污水中粒径大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。平流式沉砂池具有构造简单、处理效果好的优点，故本设计采用平流式沉砂池，并设置2组。2.3.1设计参数设计流量：Q=Qmax=1.60m3/s设计流速：v=0.30m/s水力停留时间：t=40s2.3.2设计计算①沉砂池长度L：L=vt=0.3×40=12m②水流断面积A：A=Q/v=1.60/0.3=5.33m2③池总宽度B：设计n=2格每格宽取b=5m，则B=nb=2×5=10m④有效水深h2：h2=A/B=5.33/10=0.53m（介于0.25～1m之间）⑤贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则沉砂斗容积式中：X1——城市污水沉砂量3m3/105m3，K总——污水流量总变化系数1.2每格沉砂池设两个沉砂斗，则每格沉砂斗的体积:⑥沉砂斗各部分尺寸及容积：\n设计斗底宽a1=1.1m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=1.0m，则沉砂斗上口宽a：沉砂斗容积：（大于V=2.9m3，符合要求）。⑦沉砂池高度H：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为：沉泥区高度为：h3=hd+0.06L2=1.0+0.06×3.65=1.22m池总高度H：设超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.9+1.22=2.42m⑧校核最小流量时的流速：，符合要求。⑨计算草图如下：2.4初沉池本设计选用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。2.4.1设计参数设计流量Qmax=4788m3/h\n设4座初沉池。2.4.2设计计算1）池子总表面积A：污水表面负荷q=2.5m3/（m2×h）n=4座2）有效水深h2：取水力停留时间t=1.5hh2=qt=2.5×1.5=3.75m3）每池一次的排泥量W：每次总排污泥量W1：式中：W1——每座沉淀池每天污泥量，m3/d；C0——进水的悬浮物浓度，；C1——沉淀出水的悬浮物浓度，；p0——污泥含水率，取97％；γ——污泥容重，取1000Kg/m3；t——两次排泥的时间间隔，初沉池按2d考虑。所以，每次的总排污泥量：设置4组初沉池，则每个初沉池的排泥量为：W=W1/4=612.2/4=153.0m34)污泥斗容积的计算：取，，池底倾斜度i＝0.05，＝60°，半径R＝D/2＝36/2＝18m，根据计算草图计算，污泥斗高度：污泥斗容积：坡底落差：\n池底可贮存污泥的体积：可以贮存污泥的体积，所以有足够的体积贮存污泥。5)沉淀池总高度：式中，h1——超高，取0.3m；h2——沉淀区高度，m；h3——缓冲区高度，取0.3m；h4——污泥区高度，m；h5——污泥斗高度，m。所以，沉淀池周边处的高度：径深比较校核：，符合径深比6～12的要求。6）计算草图：2.5曝气池采用传统曝气法曝气池为廊道式2.5.1设计参数设计流量Qmax=13.8万m3/d，设4座。2.5.2污水处理程度1）原污水的BOD5（S0）为150，经过一级处理后，BOD5降低25%考虑，则进入曝气池的污水，其BOD5（Sa）：Sa=150（1-25%）=112.5mg/L。2）计算去处率，首先计算处理水中非溶解性BOD5值，即：式中：Ce——处理水中悬浮固体浓度，\nb——微生物自身氧化率，取0.07；Xa——在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占的比例。取Xa＝0.4。代入各值得：处理水中溶解性BOD5值为：20－4.0＝16.0mg/L则去除率η：2.5.3曝气池及曝气系统的计算与设计1）曝汽池BOD－污泥负荷法计算取BOD－污泥负荷率为0.3kgBOD5/（kgMLSS•d），为了设计稳妥，需要加以校核，校核公式：式中：；；；。代入各值可得计算结果表明，Ns值取0.3是合适的。2）确定混合液污泥浓度（X）根据已经确定的Ns值，查资料得相应得SVI值在100～120之间，取值为115。式中：——曝汽池混合液污泥浓度，mg/L；——污泥回流比，取0.5；——污泥容积指数，取115；——是考虑污泥在二沉池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的有关系数，取1.2。所以，3）曝汽池容积的确定根据公式式中——BOD－污泥负荷率；——污水设计流量，为19.5万m3/d；\n——曝汽池混合液污泥浓度，3400mg/L；——原污水的BOD5值，mg/L；——曝汽池的容积，m3。所以，4）确定曝气池各部分尺寸的确定本设计采用4组曝汽池，每组的容积为取池深为h＝5.0米，那么每组的曝汽池的面积为：取池宽B＝7米，那么宽深比，符合1～2之间的要求。①池长：②长深比：③设曝汽池为五道廊道式，廊道长：。④池的总高度取超高0.5米，那么池的总高度为5＋0.5＝5.5米在曝气池面对初次沉淀池和二次沉淀池的一侧，各设横向配水渠道，并在池中设纵向中间配水渠道与横向配水渠道相连接。在两侧横向配水渠道上设进水口，每组曝气池共有5个进水口（见下图）。\n在面对初沉池的一侧（前侧），在每组曝气池的一端，廊道I进水口处设回流污泥井，井内设污泥空气提升器，回流污泥由污泥泵站送入井内，由此通过空气提升器回流曝气池。2.5.4曝气系统的计算与设计本设计采用鼓风曝气系统。1）平均时需氧量的计算：式中：O2——混合液需氧量，kgO2/d；——活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧量，取＝0.5；Q——污水流量，Q＝m3/d；Sr——经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，Sr＝（112.5－20）×10-3kg/m3＝0.0925kg/m3；——活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量，取＝0.15；V——曝汽池容积，V＝12651.2m3；Xv——单位曝汽池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量，Xv＝（0.75×3400）×10－3＝2.550kg/m3；所以代入各值可得2）最大时需氧量的计算根据原始数据K＝1.4，代入各值可得：3）每天去除的BOD5值：4）去除每公斤BOD的需氧量：5）最大时需氧量与平均时需氧量之比：2.5.5供气量的计算：曝汽池中采用网状膜型中微孔空气扩撒器，敷设于距池底0.2米处，淹没水深4.8米\n，计算温度设定为30℃。查资料可得，水中溶解氧的饱和度：Cs（20）=9.17mg/L；Cs（30）=7.63mg/L1）空气扩散器出口处的绝对压力：式中：Pb——空气扩散装置出口处的绝对压力，Pa；H——空气扩散装置的安装深度，4.8米；所以，代入数值可得。2）空气离开曝气池面时，氧的百分比：——空气扩散装置的氧转移效率，对网状膜型中微孔取值12％。代入可得：3）曝气池混合液中平均氧饱和度：最不利温度按30℃考虑，代入各值可得：4）换算为条件下，脱氧清水的充氧量：取值代入各值可得：=相应最大时需氧量为：\n5）曝气池平均时供氧量：代入各值，得6）曝气池最大时供氧量：7）去除每千克BOD5的供气量：8）每污水供气量：9）本系统的空气总用量：本系统采用空气在回流污泥井提升污泥。空气量按回流污泥的8倍考虑，污泥回流比R取值50%，提升回流污泥所需空气量为：总需氧量：32844+19166.7=52011m3/h2.5.6空气管系统计算：在相邻两个廊道的隔墙上设一根干管，共10根计算。在每根干管上设10对配气竖管，共20条配气竖管。全曝气池共设200条配气竖管。每根竖管供气量：曝气池平面面积：每个空气扩散器服务面积按0.49m2计算，则所需空气扩散总数：；为安全计，本设计采用3858个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：，每个空气扩散器的配气量为：\n将已经布置的空气管路及布置的空气扩散器绘制成空气管路设计图（见下图）选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气管道计算。空气管路计算表管段管段长度空气流量空气流速(m/s)管径配件管段当量长度管段计算长度压力损失编号L(m)m3/hm3/minmmLo(m)L+Lo(m)9.8(Pa/m)9.8（Pa）123456789101128～270.53.650.06　32弯头1个0.450.950.180.17\n27～260.57.30.12　32三通1个1.181.680.311.0926～250.510.950.18　32三通1个1.181.680.651.0925～240.514.60.24　32三通1个1.181.680.090.1524～230.518.250.3　32三通1个1.181.681.22.0223～220.2521.90.37　32三通1个异形管1个1.651.91.42.6622～210.943.80.734.560三通1个异形管1个3.54.40.190.8421～200.987.61.464.580四通1个异形管1个5.636.530.281.8320～190.9131.42.194.890四通1个异形管1个6.487.380.42.9519～180.9175.22.924.8100四通1个异形管1个7.358.250.312.5618～177.55350.45.845150阀门1个三通1个弯头3个17.5425.090.164.0117～165.5700.811.689.8150四通1个异形管1个11.9617.460.386.6316～155.51051.217.5210.5200四通1个异形管1个16.922.40.48.96\n15～145.5175229.211200四通1个异形管1个16.922.40.817.9214～135.52452.840.8811.5250四通1个异形管1个22.0827.580.616.5513～125.53153.652.5612300四通1个异形管1个27.4832.980.3812.5312～115.53854.464.2412.5300四通1个异形管1个27.4832.980.619.7911～105.54555.275.9212.6350四通1个异形管1个33.0738.570.3814.6610～95.5525687.610.6400四通1个异形管1个38.8144.310.219.319～85.55956.899.2810400四通1个异形管1个38.8144.310.2812.418～75.56657.6110.9610.1500四通1个,异形管1个38.8144.310.522.167～65.57358.4122.6410500四通1个异形管1个50.7356.230.126.756～511.88059.2134.3210.9500四通1个异形管1个，50.7362.530.138.135～4169636160.610.9500四通1个异形管50.7362.530.138.13\n1个，4～31612848214.1311800三通1个异形管1个77.793.70.1413.123～2416422273.711800三通1个异形管1个77.793.70.2213.122～12832844547.4131200四通1个异形管1个152.3180.090.1224.3　　合计237.9空气管道系统的总压力损失：∑（h1+h2）=237.87×9.8=2.331kPa；空气网状膜压力损失为5.88kPa，那么总压力损失：5.88+2.331=8.211kPa为安全计，设计时取值9.8kPa。2.5.7空压机的选定空气扩散装置安装在距池底0.2m处，因此空压机所需压力为：空气机供氧量：最大时：32844+32500=65344m3/h=1089.1m3/min平均时：27175+32500=59675m3/h=994.6m3/min根据所需压力及空气量，决定采用LG60型空压机4台。该型空压机风50kP风60m3/min。正常条件下，2台工作，2台备用；高负荷时3台工作，1台备用。2.6二沉池该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。2.6.1设计参数设计进水量：Q=Qmax/6=798m3/h表面负荷：q范围为1.0—1.5m3/m2.h，取q=1.5m3/m2.h水力停留时间：T=2.2h设置6座。2.6.2设计计算1）每座沉淀池面积A:\n按表面负荷算：直径D：,取26m2）有效水深为：h2=qT=1.52.2=3.3m3）污泥斗容积取回流比污泥回流浓度污泥区所需存泥容积：每个污泥斗的容积4）污泥区高度为池底坡度为0.05池底进口处4m池底坡度降5）二沉池总高度：缓冲层高度h3=0.5m,取超高为h1=0.4则池边总高度为H1=h1+h2+h3+h4=0.4++3.3+1.31+0.5=5.51m池中总高度为：H=1+h5=5.51+0.36=5.87m6）径深校核合格。7）辐流式二沉池计算草图如下：\n2.7消毒设备的计算：经二次沉淀池后出水流经消毒池与氯接触达到消毒效果。采用4座隔板式接触消毒池。2.7.1设计参数设计流量：Qmax=1.60m3/s水力停留时间：T=30min=0.5h平均水深：h=1.4m隔板间隔：b=3.5m设计投氯量为＝6.0mg/L(对二级处理水排放时，投氯量为5～10mg/L，这里取6.0mg/L)2.7.2接触池的计算1）接触池污水停留时间：t=30min则每个接触池容积：V=Qmax×30×60/4=1.60×30×60/4=720m3分4座，则每座的容积为V1=V/4=180m32）取池内流速v=0.6m/s过水面积：3）消毒池面积设水深h=1.4m，则每个消毒池面积：4）廊道总宽隔板数采用4个，则廊道总宽为：B=（4+1）b=5*3.5=17.5总长5）接触池长度m，取8m。6）取超高0.3m，总高H=1.4+0.3=1.7m7）查资料，二级处理水排放要求投氯量为6mg/L一天所需总氯气量：库存按15d计算，则库存量为：15q=15×826.5=12397.1kg8）氯瓶的选取：容量（公斤）直径（mm）长度(m)瓶自重（公斤）氯瓶总重（公斤）10008382.208001800氯瓶储量：1000kg/瓶，D=838；L＝2.20m则需氯瓶数为n=12397/1000=12.4个，取用13个本设计中，氯库和加氯间合建在一起，氯库中取两组轨道承载氯瓶，平均每组轨道上放14个氯瓶，则轨道的长度为14×0.838＝11.7米，取12.0米；宽为2×2.20米＝4.40米，取4.50米，并且考虑工作人员的通行过道，选用ZJ－I型转子加氯机30～65kg/h三台，二台工作，一台备用。氯库和加氯间和建成矩形，其尺寸如下：20m×5.5m。\n2.8污泥浓缩池采用幅流式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。2.8.1浓缩池设计计算1）污泥量的计算①初沉池污泥量:②二沉池污泥量式中：△X——每日增长的污泥量，kg/d；Y——产率系数，取0.5；Sa——经过预先处理，污水含有的有机物（BOD）量，112.5mg/L；Se——经过活性系统处理，污水含有的有机物（BOD）量，20mg/L；Q——设计污水量，m3/d；Kd——衰减系数，取0.09；V——曝汽池的容积，12651m3；Xv——MLVSS，Xv＝2.5kg/m3；代入各值可得：＝5305.15-2846.48＝2458.68kg/d则每日从曝气池中排除的剩余污泥量：所以，总剩余污泥量W＝12.0+17.07＝29.07m3/h=697.68m3/d。2)浓缩池池体计算本设计中采用两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，污泥泵房将污泥送至浓缩池。①设计参数进泥浓度：5g/L进泥含水率P1＝99.4％，出泥含水率P2=97.0％浓缩后污泥浓度：qs=30g/L污泥浓缩时间：T=16h\n贮泥时间：t=6h固体通量M=1kg/(m2.h)②每座浓缩池所需表面积每个池的面积A1＝170.7/2＝85.4m2③浓缩池直径：，取11m④浓缩池有效水深：h1=⑤校核水力停留时间：浓缩池有效体积：污泥在池中停留时间符合要求⑥确定污泥斗尺寸每个泥斗浓缩后的污泥体积：泥斗容积：式中：h4——泥斗的垂直高度，取1.0mr1——泥斗的上口半径，取2.5mr2——泥斗的下口半径，取1.0m设池底坡度为0.05，池底坡降为：故池底可贮泥容积：=因此，总贮泥容积为：\n（满足要求）。浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.50m则浓缩池的总高度H为=3.2+0.30+0.50+1.0+0.14=5.14m④浓缩池计算草图：2.8.2贮泥池计算1）设计参数进泥量:初沉池污泥量经浓缩排出含水率的污泥流量总泥量：贮泥时间:T=20h2）贮泥池的设计计算贮泥池容积贮泥池设置2座，则每座容积为：V1=V/2=153.6m3尺寸(设为正方形)，取边长为5.5m则池的有效容积为V1=5.5×5.5×5.5=166.38>153.6m3(符合要求)。\n2.9厌氧消化池1）设计参数初沉污泥量：浓缩后的剩余活性污泥：污泥含水率：97%干污泥比重：1.01挥发性有机物：64%采用中温消化。2）消化池的容积计算由于剩余活性污泥量较多，故采用挥发性有机物负荷为1.3kg/(m3·d)，消化池总容积为：，取17700m3用两级消化，容积比一级：二级=2：1，则一级消化池容积为11800m3，用四个，每个消化池容积2950m3，二级消化池两个，每个容积2950m3。一级消化池拟用尺寸见图：消化池直径D用18m，集气罩直径d1=2m，高h1=2m，池底锥底直径d2=2m，锥角15°，h2=h4=2.4m。消化池柱体高度h3应大于D/2=9m，采用h3=10m。消化池总高度H=h1+h2+h3+h4=16.8m。消化池各部容积：集气罩容积：\n上盖容积：下锥体容积等于上锥体容积，V4=203.5m3。柱体容积：消化池有效容积：（合格）。二级消化池的尺寸采用一级消化池的尺寸。3）消化池各部分表面积计算：集气罩表面积：池上盖表面积等于池底表面积即：所以，池柱体表面积：地面以上部分地面以下部分4）消化池热工计算A．提高新鲜污泥温度的耗热量中温消化温度TD=35℃，生产泥年平均温度为Ts=17.3℃，日平均最低温度Ts’=9.7℃。污泥投配率为5％则每座一级消化池投配的最大污泥量为V″=2950×5％=147.5m3/d则日平均耗热量为：最大耗热量为：B．消化池池体的耗热量消化池各部传热系数采用：池盖k=2.93kj/(m2·h·℃)，池壁：地面以上k=2.5kj/(m2·h·℃)，地面以下及池底k=2.93kj/(m2·h·℃)。池外介质为大气，全年平均气温TA=21.8℃，冬季室外计算温度T2=9.7℃。池外介质为土壤，全年平均气温T1=12.6℃，冬季室外计算温度T2=4.2℃。①池上盖全年平均热耗量为：（热损失系数为1.2）Q2=FK（TD-T1）1.2=11900kj/h\n最大耗热量为：Q2max=FK（TD-T2）1.2=27371kj/h②池壁地面以上全年平均耗热量为：Q3=FK（TD-T1）1.2=13424kj/h最大耗热量为：Q3max=FK（TD-T2）1.2=25730kj/h③池壁地面以下全年平均耗热量为：Q4=FK（TD-T1）1.2=11542kj/h最大耗热量为：Q4max=FK（TD-T2）1.2=15870kj/h④池底部分全年平均耗热量为：Q5=FK（TD-T1）1.2=14913kj/h最大耗热量为：Q5max=FK（TD-T2）1.2=20505kj/h⑤每座消化池池体全年平均耗热量为：QX=Q2+Q3+Q4+Q5=51779kcal/h最大耗热量为：QXmax=Q2max+Q3max+Q4max+Q5max=89476kcal/h⑥每座消化池总耗热量全年平均耗热量为：∑Q=+51779=kj/h∑Qmax=+89476=kj/hC．热交换器的计算消化池每天所需的热量，是由污泥加热循环泵将污泥通过热交换器加热提供的，本设计采用池外套管式泥水交换器，套管中心走泥，套管间走热水，热水从上部向下流。生污泥在进入一级消化池之前，与回流的一级消化池污泥泥先混合，再进入一级消化池，其比例为1：2，全天均匀投配。进入消化池的生污泥量为：Qs1=160/24=6.67m3/h回流消化污泥量为：Qs2=6.67×2=13.4m3/h进入消化池的总污泥量为：Qs=Qs1+Qs2=20.1m3/h内管管径选用DN60mm，外管管径选用100mm，则污泥在内管中的流速为：（符合要求1.5～2.0）热交换器的入口热水温度采用：Tw=85℃（60-90℃）⊿Tw采用10℃，则循环水量为：校核内外管之间热水的流速为：（符合要求1.0～1.5）生污泥与消化污泥混合后的温度为：Ts=（1×12+2×35）/3=27.33℃热交换器的套管长度接下式计算：L=Qmax×1.2/πDK⊿Tm\n其中，⊿Tm=（⊿T1—⊿T2）/㏑（⊿T1/⊿T2）因为⊿T1=（Tw—⊿Tw）—Tb=-46.67℃Ts′=Ts+Qmax/Qs×1000=36.35℃所以⊿Tm=（⊿T1—⊿T2）/㏑（⊿T1/⊿T2）=48.19℃∴设每根长4m，其根数为：n=41.8/4=10.5根，选用11根2.10污泥干化（脱水）设备根据实际的的情况，选用3台WL—200离心脱水机，2用1备。\n三、污水处理厂平面设计及处理高程计算3.1污水处理厂的平面布置污水处理厂的平面布置包括处理构筑物、办公楼、化验室及其他辅助建筑物以及各种管道、渠道、道路、绿化带等的布置。3.2污水处理厂的高程布置3.2.1布置原则污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高,确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高;通过计算确定各部位的水面标高,从而使污水能够在处理构筑物之间通畅的流动,保证污水处理工程的正常运行。3.2.2污水水头损失计算构筑物高程图：本设计以洪水位73.2m为控制点，排水口的管道底部距离洪水位0.5m。计算高程如下：高程（米）洪水位73.2排水管道水位74.5集水井水位74.9跌水0.4接触池水位76.27池深1.4接触池到集水井的沿程水头损失＝0.0027×8＝0.0216m二沉池出水水位76.31二沉池到接触池的沿程水头损失＝0.0042×10＝0.042m二沉池水位标高76.58曝汽池的水位76.63曝汽池到二沉池的沿程水头损失＝0.0037×13＝0.048m初沉池的水位76.675初沉池到曝汽池的沿程水头损失＝0.003×15＝0.045m\n沉砂池的水为76.71沉砂池到初沉池的沿程水头损失＝0.0028×11＝0.031m进水渠的水位72.50栅槽水头损失＝0.06m出水渠的水位72.44附录：外文翻译InWangZuoliang’stranslationpractices,hetranslatedmanypoems,especiallythepoemswrittenbyRobertBurns.HistranslationofBurn’s“ARed,RedRose”broughthimfameasaversetranslator.Atthesametime,hepublishedabouttenpapersonthetranslationofpoems.Somearguethatpoemscannotbetranslated.Froststressesthatpoetrymightgetlostintranslation.AccordingtoWang,versetranslationispossibleandnecessary,for“Thepoet-translatorbringsoversomeexcitingworkfromanothercultureandindoingsoisalsowritinghisownbestwork,therebyaddingsomethingtohisculture.Inthistransmissionandexchange,aricher,morecolorfulworldemerges.”(Wang,1991:112).Thenhowcanwetranslatepoems?AccordingtoWang’sunderstanding,thetranslationofpoemsisrelatedtothreeaspects:Apoem’smeaning,poeticartandlanguage.（1）Apoem’smeaning“Socio-culturaldifferencesareformidableenough,butthematterismademuchmorecomplexwhenonerealizesthatmeaningdoesnotconsistinthemeaningofwordsonly,butalsoinsyntacticalstructures,speechrhythms,levelsofstyle.”(Wang,1991:93).（2）PoeticartAccordingtoWang,“Bly’spointaboutthe‘marveloustranslation’beingmadepossibleintheUnitedStatesonlyafterWhitman,PoundandWilliamsCarlosWilliamscomposedpoetryinspeechrhythmsshowswhatmaybegainedwhenthereisagenuinerevolutioninpoeticart.”(Wang,1991:93).（3）Language“Sometimeslanguagestaysstaticandsometimeslanguagestaysactive.Whenlanguageisactive,itisbeneficialtotranslation”“Thiswouldrequirethiskindofintimateunderstanding,onthepartofthetranslator,ofitsgenius,itsidiosyncrasies,itspastandpresent,whatitcandoandwhatitchoosenottodo.”(Wang,1991:94).Wangexpressesthedifficultiesofversetranslation.Frost’scommentissufficienttoprovethedifficultyatranslatorhastograpplewith.Maybeamongliterarytranslations,thetranslationofpoemsisthemostdifficultthing.Poemsarethecrystallizationofwisdom.Thedifficultiesofpoeticcomprehensionlienotonlyinlines,butalsoinstructure,suchascadence,rhyme,metre,rhythm,alltheseconveyinginformation.Onepointmeritsourattention.Wangnotonlytalksaboutthetimes’poeticart,butalsotheimpactlanguage’sactivityhasproducedontranslation.Intimeswhenthelanguageisactive,translationisprospering.Thereformofpoeticarthasimprovedthetranslationqualityofpoems.Forexample,aroundMayFourthMovement,Baihuareplacedclassicalstyleofwriting,sothetranslationachievedearth-shakingsuccess.Therelationbetweenthestateoflanguageandtranslationisso