毕业设计（论文）-大厦给水排水设计 100页

'XXX大厦给水排水设计XX大学土木建筑学院给水排水工程2005级XXX指导教师：XXX讲师摘要：本设计题目为南京双色大厦给水排水设计，本设计完成该建筑的给水、排水、消火栓、自动喷淋、热水、雨水六大系统的设计。给水系统：从供水安全、经济合理、技术可行方面综合考虑，确定给水方式为变频调速给水系统与气压水罐组合供水。给水管网采用下行上给式，本设计确定了分区范围、给水管材、管道敷设方式以及设备型号。排水系统：本设计进行了排水体制、排水方案的确定；排水管道系统的布置;排水管道水力计算以及通气管的计算；卫生洁具的选型及布置；化粪池选型；排水管材的选择、地下集水井的容积以及潜污泵的型号。消火栓系统：根据高层综合建筑的消防用水量进行了分析和探讨；确定了消火栓的数量以及消火栓的安装高度和设置位置。并对消防水箱、消防水池的容积进行了确定。自动喷淋系统：确定了喷头类型以及布置形式；进行了自动喷淋管网的水力计算；报警阀、水流指示器的选型。热水系统：根据高级旅馆的热水供应要求，本设计采用立管循环，在回水管上设置循环泵。进行了热水量、耗热量、热媒耗量的计算、选择了半容积式加热器作为加热设备。分别进行了热水配水管网、热水回水管网的水力计算，以及保温材料的选择。雨水系统：进行了雨水量的计算，划分了汇水面积，确定了雨水斗的型号以及连接管、悬吊管、立管、排出管的管径与材料。关键词：高层建筑；给水系统；排水系统；热水系统；消防给水系统；用水系统ABSTRACTThesubjectofthedesigniswatersupplyanddrainageoftheshuangsebuildinginNanjing.Thedesignofthebuildingincludeswatersupply,drainage,firehydrants,sprinkler,water,andrainwatersystem..Watersupplysystem:Consideringaspectsofthesecurityofwatersupply,reasonableeconomy,technicalfeasibility,thewatersupplychoosesfrequentconversionwatersupplysystemwithair pressuretank.Watersupplynetworkisfromdownsidetotypeon,andthedesigntodeterminethepartitionrange,watersupplypipe,pipelayingmethodandthedevicemodels.Drainagesystem:Thedesignincludesthedeterminationofthedrainagesystemandprogram,dischargepipesystemlayout,pipeshydrauliccalculationandthecalculationofsnorkel,selectionandarrangementofsanitarywares,septicselection,thechoiceofdrainagepipe,thevolumeofundergroundcatchpitsubmersiblesewagepumps,aswellasmodels-Firehydrantsystems:Accordingtoanalyzedanddiscussedthefirewaterofhigh-levelcomprehensivebuilding,thisdesigndeterminesthenumberofthefirehydrantandfirehydrantinstallationheightandlocation,andalsodeterminesthevolumeoffirewatertankandfirepool.Sprinklersystems:Thisdesigndeterminedthenozzletypeandarrangementforms,didthehydrauliccalculationofthesprinklerpipenetwork,selectedalarmvalvesandwaterflowindicators.Hot-watersystemsystems:Accordingtohigh-levelrequirementsofthehotefshotwatersupply,circulateinverticalpipes,andthewaterpipesinthebacktosetuprecyclingpump・Itcalculateshotwatervolume,heatlossandthermalcoalconsumption,andchooseasemi-volume-typeheaterheatingequipment.Italsodoesthehydrauliccalculationofhotwaterwaterdistributionnetworkandhotwaterwaterpipenetwork,aswellasthechoiceofinsulationmaterials.Stormwatersystems:Thisdesigndoescalculationoftherainwater,dividesthecatchmentarea,anddeterminedsthemodelofrainstrainersandthediameterandmaterialoftheconnectingtubemodels,suspensiontubes,verticalpipe,exhaustpipeanddischargetube.Keywords:high-risebuilding,watersupplysystem,drainagesystem,firewatersupplysystem,waterdrainagesystems目录第1章引言1第2章设计方案22.1设计依据22.2设计项目简介22.3给水系统32.3.1给水系统的竖向分区32.3.2给水方案的比较32.3.3管网布置方式的确定4 2.3.4给水系统的组成52.3.5给水管道及设备安装要求52.4排水系统52.4.1排水系统的选择52.4.2排水系统的组成62.4.3排水管道的安装要求62.4.4创新之处62.5消火栓系统72.5.1方案的确定72.5.2系统的组成72.5.3消防管道及设备安装要求72.6气体消防系统82.7自动喷淋系统82.7.1自动喷淋系统的确定82.7.2自动喷淋系统的组成82.7.3自动喷水灭火系统管道及设备安装要求92.8雨水系统92.8.1方案的选择92.8.2雨水管道以及安装要求92.9热水系统102.9.1热水系统的确定102.9.2系统的组成10 293热水管道及设备安装要求10第3章设计计算3.1给水系统3.1.112123.23.33.43.53.63.1.23丄3总水量的计算贮水池的计算各区管段水力计算水泵的选择3.1.4排水系统3.2.1322323324/石自7J"vI*了2••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••自7J"vI*了2••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••i7J"vI*••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••丿w"vI*••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••地下二层的集水井及排污泵的计算325■/肖栓系统的计算3.3A最不利点消火栓栓口压力的计算3.3.2消防给水管网管径的确定3.3.3消防水泵的选择3.3.4335336水泵结合器的设置消防水箱容积的确定消防贮水池容积的确定减压孔板的计算337自动啖淋系统3.4.1自动喷淋水泵的选择3.4.2自动喷淋管段的计算I、lJ3.5.1352353354雨水量的计算I、lJ」••••••••••••••••••••••1^2悬吊管和立管lLj3.5.5热水系统12•••••••15•••••••16•••••••■•••••••30•••••••30•••••••33•••••••383940•••••••41•••••••■•••••••■•••••••■5•••••••■54646464848•••••••51•••••••••••••••••••••1•••••••1•••••••1 3.6.1热水量623.6.2耗热量643.6.3热媒耗量653.6.4加热设备选择653.6.5热水配水管网•••••••67366热水回水管网•••••••^93.6.7选择循环水泵•••••••8368蒸汽管道•••••••83369蒸汽凝水管道84第4章主要设备和材料表85第5章小结87致谢88参考文献89 第1章引言改革开放以来，随着建筑业的蓬勃发展，建筑给排水专业亦在迅速发展，建筑给排水已由原来简单的房屋卫牛设备设计演变为一个相对完整的专业体系。建筑给排水不断派牛出各种新的子系统，新技术、新材料日新月异地涌现，让我们感受到了建筑给排水快速跳动的脉搏，建筑给排水已成为我国现代化建设中一支不可忽视的力量。而我也迫切地借毕业设计这个契机系统地掌握木学科基木理论、基木技能及相关知识，培养自己从事木专业实际工作和研究工作的能力。南京双色大厦是座综合性的高层建筑，涵盖各种功能子系统，集住宿、娱乐、购物为一体。木次设计为南京双色大厦的给水、排水、消火栓、自动喷淋、雨水和热水系统的设计与计算。 第2章设计方案2.1设计依据（1）给水排水设计手册（第二册）.第二版.北京：中国建筑工业出版社，2001（2）王增长.建筑给水排水工程.第五版.北京：中国建筑工业出版社，2005（3）给水排水工程快速设计手册（第三册）北京：中国建筑工业出版社，1998（4）中华人民共和国国家标准.自动喷水灭火设计规范.北京：中国计划出版社，2001（5）建筑给水排水设计手册.第二版.北京：中国建筑工业出版社，2008（6）高层建筑给水排水设计手册.第二版湖南科学技术出版社，2001（7）全国民用建筑工程设计技术措施给水排水.中国建筑标准设计研究院，2003（8）建筑设计防火规范.北京：中国计划出版社，20062.2设计项目简介木综合楼位于江苏省南京市，建筑面积约3.2万n?。地上部分20层，地下为2层。地上部分总高度66.9m,地下部分的深度为9.0m,结构形式为框架体系。一层到六层为裙房结构，每层面积约1750m地下二层东侧为车库，西侧为设备机房（主要包括水泵房、消防水池间、污水间、强弱电井、新风竖井、回风竖井等），地下一层为机电间（主要包括柴油发电机室、高低压室、变电室、控制室、空调机房、加压风机室等），首层到地上四层裙房部分为商场和空调机房，首层主楼部分有一个35x8.5的大门厅，以及总服务室等等，二层主楼有洗衣间、广播室、接待室等等，三层主楼为健身房、宾馆新店、桑拿浴室、更衣室、淋浴间等,四层主楼部分为娱乐室、职工宿舍等等。地上五层裙房部分为食品库、主副食加工间和制作间，主楼部分为餐厅。地上六层裙房部分为多功能厅，主楼部分为咖啡室、酒吧间、办公室等等。地上七层到二十层是标准客房，每层面积约1000m2,每层二十套客房。2.3给水系统2.3.1给水系统的竖向分区因为城市管网常年可资用的水头远不能满足用水要求，故考虑二次加压。给 定的设计资料城市管网供水水压为lOOkPa,而该建筑的下几层均为公共建筑，层高较高，考虑到城市规模的扩建以及水厂的发展速度滞后于住宅与公共建筑的发展速度，加上管道的老化、承压能力的下降，木设计不采用市政管网的压力。《建筑给水排水设计规范》（GBJ15・88）规定高层建筑牛活给水系统竖向分区：对住宅、旅馆、医院宜为300〜35OkPa；办公楼高层建筑竖向分区根据管道或设备所承受的静水压力，为350〜450kPa。木设计分为三个区，地下二层至地上六层为低区，地上七层至地上十三层为中区，地上十四层至地上二十层为高区。2.3.2给水方案的比较给水系统的供水方式应进行比较，可以遵循供水技术可靠、经济合理的原则,从中选出两个方案进行比较优缺点。木设计拟订了两套方案，A方案为：低、中、高区均由变频调速泵与气压水罐组合供水，设贮水池。B方案为：低区直接供水，中区和高区采用水泵■水箱联合供水。表2.1给水方案的比较供水方式供水方式的说明优点缺点增加了一套控制微机具有显著的节能功和变频泵，指挥系统效，易操作和维护，在运行中根据牛活用控制精度高，省去了变频调速系统不能满设变频调速给水系统水系统对水量、水压高位水箱，节省了占足消防贮水量，变频与气压水罐组合供水的实际变化要求进行地面积。气压罐可以控制器价格较高。工作。气压罐可以调调节水泵切换过程发节瞬间用水量的变生的流量变化，稳定化，稳定压力波动。给水系统的压力波动低区直接供水该供水方式用于室外水泵能及时向水箱供需设高位水箱，增加屮、高区设水箱供水管网压力低于或经常水，可缩小水箱的容结构荷载和投资费 不满足建筑内给水管积，又因有水箱的调用，水箱有二次污染网所需的水压，且室节作用，水泵出水稳的可能。建筑物最高内用水不均匀吋。定，能保持在高效区层的供水压力不足，运行。高位水箱具有屋顶水箱在建筑立面稳压作用，是冷热水上不好处理。系统水压保持平衡。综合考虑国家大力提倡的节能意识与高层建筑结构稳定、水质安全方面，木设计的给水方式采用变频调速给水系统与气压罐组合供水。为了给水系统平稳运行、克服水泵切换过程造成的水压波动，必须设一台气压水罐稳压。2.3.3管网布置方式的确定给水管网的布置形式按供水的可靠性要求分为枝状和环状两种形式。一般建筑内给水管网采用枝状布置。按水平干管的敷设形式位置有分为上行下给，下行上给，中分式和环状式四种。其各项优缺点列表如下：表2.2管网布置分类名称布置方式和适用范围优点缺点供水干管多数设在该区的下部的技术层，室内管沟，地下室顶棚，或下行上给式该分区低层下的吊顶内。该式广泛用于气压罐给水系统和变频调速泵给水系统、无水箱给水系统、市政直接供水系统的居民建筑、公共建筑和工业建筑。图式简单，明装时便于安装维修。与上行下给式布置比较，最高处配水点水头较低，埋地管道维修不便。上行下给式水平配水干管敷设在顶层天花板下或吊顶内，对于非冰冻地区，也可敷设在屋顶上，用于有水箱的建筑物。与下行上给式布置比较，最高层配水点流出水头稍高，水力等较好。安装在吊顶内的配水干管可能因漏水或结露损坏吊顶和墙面。要求外网水压稍高，管材也较多些。 根据本设计采用的变频调速泵的供水方式，给水管网采用下行上给式。2.3.4给水系统的组成本设计的给水系统包括引入管、水表节点、给水管网和附件、贮水池、变频调速泵、气压水罐等。2.3.5给水管道及设备安装要求(1)给水横支管采用PP-R(无规共聚聚丙烯管)，给水立管采用钢塑复合管,给水管的连接方式采用热熔粘结。(2)各层给水管道采用暗装敷设，横向管道在室内装修前敷设在吊顶中，支管以2%的坡度坡向泄水装置。(3)管道穿越墙壁吋，需预留孔洞，孔洞尺寸采用d+50〜d+100mm,管道穿过楼板吋应预埋金属套管。(4)在立管和横管上应设闸阀，当d<50mm,采用截止阀，d>50mm,采用闸阀。(5)水泵基础应高出地面0.2m,水泵采用自动启动。(6)给水管与排水管平行、交叉吋，其距离分别大于0.5m和0.15m。交叉处给水管在上。(7)给水管道在地下二层均采取保温措施，保温材料为玻璃棉。2.4排水系统2.4.1排水系统的选择为减轻局部处理构筑物的运行负荷，该建筑采用分流制排水系统，牛活废水肓接排入城市排水管网，牛活污水排入化粪池，经处理后排入城市排水管网。该建筑属于高层建筑，为减少气压波动，防止管道内水封被破坏，设专用通气管，各通气立管在二十层的天棚里汇集成四根总伸顶通气管。结合通气管隔层分别与污水立管和废水立管连接。地下二层的消防排水和机械排水由集水沟收集，排入集水井，再由位于集水井中的提升泵排出。该建筑管井内的排水立管不宜每根单独排出，故在6层天棚内用水平管加以 连接，分成4根立管排出，连接多根排水立管的横管按坡度敷设并以支架固定。为保证最低橫支管到横干管的最小垂直距离，地上一层和二层的排水单独排出。2.4.2排水系统的组成排水系统由卫生洁具、排水管道、检查口、清扫口、室外排水管道、检查井、潜污泵、集水井组成。2.4.3排水管道的安装要求（1）排水支管采用UPVC（硬聚氯乙烯）管，粘结连接，排水立管采用螺旋降噪塑料排出管，出户管采用柔性机制铸铁管，集水井有压排水管采用焊接钢管。（2）排水立管在垂直方向转弯处，采用两个45。弯头连接。（3）排水立管穿越楼板吋应预留孔洞，安装时应设金属防水套管，套管比通过的管径人50〜100mm。（4）立管沿墙敷设吋，其轴线与墙面距离L不得小于下述规定：DN=50mm,L=100mm；DN=75mm；L=150mm；DN=110mm,L=150mm；DN=160,L=200mm。（5）排水检查井中心线与建筑物外墙距不小于3m。（6）排水检查井井径为0.7m。（7）排水立管上设检查口，隔层设一个，离地面Im。此外，各横支管起始端需设清扫口，以便清通。（8）布置在管道井中的排水立管，必须每层设置支撑支架，以防整根立管重量下传至最低层。（9）排水横管应设有坡度，本设计采用标准坡度0.026o2.4.4创新之处排水系统使用小容积水箱人便器，注意要在保证排水系统正常工作的情况下使用小容积水箱犬便器，否则会带来管道堵塞、冲洗不净等问题。两档水箱在冲洗小便吋，冲水量为4L（或更少）；冲洗大便时，冲水量为9L（或更少）。使用两档水箱的优点是不需要更换便器和对排水管道系统进行改造，因而尤其适用于现有建筑便器水箱的更新换代。 2.5消火栓系统2.5.1方案的确定木设计为高层建筑，属一类防火建筑，由《高层公用建筑防火设计规范》所规定的建筑物消火栓给水系统用水量:室外消火栓用水量为30L/S,室内消火栓用水量为40L/So每根竖管最小流量15L/S,每支水枪最小流量5L/s。室内消火栓口距地面安装高度为l.lmo最不利情况下同一立管同时出水三股水柱，消防立管管径为DN100o最低层消火栓所承受的静压小于0.80MPa,竖向不分区。消火栓布置在明显、经常有人出入且使用方便的地方，消火栓保护半径为25.5m。在屋顶处设有试验消火栓一个。室内消火栓箱内均设有远距离启动消防泵的按钮，以便在使用消火栓灭火的同时，启动消防泵，屋顶水箱贮存有lOmin的消防水量，屋顶水箱容积18m3o消防管的布置应保证同层相邻的两个水枪可以同时到达室内任何部位。在消防电梯前应设有专用的消火栓，为起火时用于电梯消防和消防队员冲出前室使用。为保证消防的安全性，在水平和竖向上均成环状。室外消火栓系统设有三个水泵接合器，以便消防车向室内消防管网供水。木设计采用减压孔板，以减少消火栓前的剩余水压，使消防水量合理分配，系统均衡供水。2.5.2系统的组成消火栓系统由消防泵、消防管网、减压孔板、消火栓、水泵接合器组成。2.5.3消防管道及设备安装要求（1）消火栓给水管的安装与牛活给水管基木相同。（2）采用镀锌钢管，采用螺纹连接。（3）消火栓立管采用DNIOOmm,消火栓口径为65mm,水枪喷嘴口径为19mm,水带为麻质帆布水带，直径65mm,长度25m。（4）为使各层消火栓出水流量接近设计值，在下层消火栓前设减压孔板进行减压。（5）消防管道在地下二层均采取保温措施，保温材料为玻璃棉。 2.6气体消防系统消防控制中心、变配电室、柴油发电机房等采用EBM气溶胶自动灭火装置,并设有感温感烟装置，在发出声光报警后才启动EBM灭火装置。2.7自动喷淋系统2.7.1自动喷淋系统的确定本建筑为中危险I级，喷头强度为6(L/min•m2),喷头工作压力为O.IMPa,理论喷水量20L/S.作用面积为200m2,每个喷头的保护面积为12.50?。考虑到建筑美观，采用吊顶式玻璃球喷头，距墙不大于1.8m,喷头最大间距3.6mo常用的闭式自动喷水灭火系统有湿式系统，干式系统和预作用系统三类。三种系统的概况见下表：表2.3闭式自动喷水火火系统分类类型喷头状态管内状态优点缺点湿式系统常闭充满有压水灭火及时补救效率高渗漏时会损坏建筑装饰和影响建筑使用干式系统常闭充有有压气体对建筑物装饰无影响，对环境温度无要求补救不如湿式系统预作用系统常闭管中无压对环境无影响，补救效率高弥补了以上两种系统的缺点木设计采用湿式自动喷水灭火系统，报警阀设于地下二层，且各层均设有水流指示器和信号阀，其信号都送入消防控制中心进行处理。该建筑各层均设自动喷水灭火系统，喷头动作温度为57。，均采用吊顶喷头,喷头间距一般在2.2〜3.6m之间，距墙不小于0.6m,不大于l・8m。为定期进行安全检查，各层末端均设末端试压装置。加强供水，在室外设2个水泵接合器。2.7.2自动喷淋系统的组成自动喷淋系统由喷淋泵、自动喷淋管网、报警装置、水流指示器、泄水阀、 泄水立管、喷头和水泵接合器组成。2.7.3自动喷水灭火系统管道及设备安装要求(1)管道均采用镀锌钢管，螺纹连接。(2)设置的吊顶和支架位置以不防碍喷头喷水为原则，吊顶距离喷头的距离应大于0.3m,距末端喷头距离应小于0.7m。(3)报警阀设在距地面1.5m处，口便于管理的地方，警铃应该靠近报警阀安装，水平距离不超过15m,垂直距离不大于2m。(4)喷水系统的管道应设有坡度坡向泄水立管，以便泄空。排水系统管道坡度应不小于0.002o(5)装设喷头的场所，应注意防止腐蚀气体的侵蚀，不得受外力的碰击，定期消除尘土。(6)自动喷淋管道在地下二层采取保温措施，保温材料为玻璃棉。2.8雨水系统2.8.1方案的选择降落在建筑物屋面的雨水，特别是暴雨，在短时间内会形成积水，需要设置屋面排水系统，有组织、有系统地将雨水及时排除到室外。雨水系统按建筑物内是否有雨水管道分为内排水和外排水系统两类。该建筑是高层公共建筑，为了安全和美观，采用内排水系统。内排水系统的布置：(1)雨水斗：雨水斗的作用是汇集屋面雨水，使流过的水流平稳，拦截杂物，防止管道堵塞。采用79型雨水斗，肓径主楼的为75mm,群楼的为100mm。(2)立管：立管的作用是排除雨水斗流来的雨水，直径主楼的为75mm,群楼的为100mm(3)排出管：排出管是将立管雨水引入检查井的一段埋地横管，管径与相应的立管相同。2.8.2雨水管道以及安装要求(1)雨水管道采用UPVC,粘结接口。(2)立管宜沿墙、主、柱安装，一般为明装，若因建筑或工艺要求安装时,可敷设在墙槽或管道井中，但是必须考虑安装和检修方便，在设检查口出设检修门。 （3）雨水立管上应设检查口，检查口中心到地面的距离宜为1.0m。下端用两个45。弯头或大曲率半径的90。弯头接入排出管。（4）在埋地管的起端几个检查井与排出管间设置放气井，使水流在井中消能放气，然后较平稳的流入检查井，可避免检查井冒水。2.9热水系统2.9.1热水系统的确定该建筑的功能决定了其对热水供应的要求较高，所以采用集中全天热水供应系统，冷水通过位于地下二层的半容积式水加热器采用机械循环系统加热后，经热水管网输送到各用水点，为保证任何时刻均达到设计水温（出水温度70°C,最不利点温度60°C）o木设计采用半容积式换热器间接加热。这种方式供水稳定安全，系统设备较简单，占地较省。传热系数较大，换热效果较好，节能。高层建筑热水供应的范围大，热水供应系统的规模也较大，为确保系统运行时的良好工况，进行管网布置和敷设时，应注意当分区范围超过5层时，为使各配水点随时得到设计要求的水温，应采用全循环或立管循环，木设计采用半循环供水方式的中的立管循环。木设计为下行上给的闭式热水系统。由所给资料知，自来水硬度=12德国度=216mg/L（以碳酸钙计）。洗衣房的日用水量大于或等于10m3.K原水总硬度在150〜300mg/L时，宜采用水质软化或稳定处理。该设计采用水质软化，用钠离子交换器实现。2.9.2系统的组成由加热器、配水管网、回水管网、循环水泵及附件等组成。2.9.3热水管道及设备安装要求（1）热水管道采用钢管，采用螺纹连接。（2）热水立管上设阀门进行调节流量和压力。（3）热水立管与水平干管进行连接时，立管上应加弯管。（4）热水管穿屋面板，楼板，墙壁时，需设金属套管，若地面积水时，套 管应高出地面50〜100mm。(5)热水立管和干管均采取保温措施，保温材料为玻璃棉。(6)为不破坏管道整体性，防止泄露，可不设伸缩器，采用两端固定自然补偿。 第3章设计计算3.1给水系统木设计分为三个区，地下二层至六层为低区，七层至十三层为中区，十四层至二十层为高区。低、中、高区均由变频调速给水系统与气压水罐组合供水，设贮水池。3.1.1总水量的计算Qd=m"cld（31）Qh=KhQp=$^（3.2）Q/-最咼□用水量，L/s；加-用水单位数，人或者床位数等；%-最高日生活用水定额，L/（人•V1102+0.25x1102=122.9mm（3」7）取125mm。管段c:de>71102+0.25x（110+110）2=155.6mm（3」8）取160mm。管段d:de>JllO"+0.25x(110+110+110)2=198mm(3.19)取200mmo 通气立管12、13、14、15号汇集，在15号对应的上方设总伸顶通气管，汇合通气管和伸顶通气管的计算与a、b、c、d管段完全一致。通气立管9、10、11号汇集，在11号对应的上方设总伸顶通气管，由上面的计算可以得知，各管段分别为110mm、125mm、160mm。通气立管16、17、18号汇集，其汇合通气管和总伸顶通气管的计算与9、10、11完全一致。伸顶通气管高击屋面不小于0.3m,但应该大于该地区最大积雪厚度。南京市的最大积雪厚度为0.51m,取0.6米。（3）结合通气管的计算结合通气管隔层与污水立管和废水立管连接，与污水立管连接的结合通气管径与污水立管相同，与废水立管相连的结合通气管径与废水立管相同。3.2.4化粪池计算化粪池的设置多位于建筑物背向大街一侧靠近卫牛间的地方。应尽量隐蔽，不宜设在人们经常活动之处。化粪池距建筑物的净距不小于5m,因为化粪池出水处理不彻底，含有大量的细菌，为防止污染水源，化粪池距离地下水构筑物不得小于30米。化粪池容积包括有效容积和保护容积，保护层容积根据化粪池大小确定，保护层高度一般为250〜450mmo化粪池有效容积的计算(320)(3.21)V=v(+v2V—化粪池的有效容积m3%—化粪池污水部分容积岭一化粪池污泥部分容积mJ（1）污水部分容积Naqt24x1000N_设计总人数（或床位数、座位数）；使用卫生器具人数占总人数的百分比;q—每人每日污水量；污水在化粪池内停留吋间，取24h。Naqt24x1000 (14xl00%+560x70%+18x40%+440xl0%)x40x2424x1000=18.32m3(2)污泥部分容积l.2[aNaT(l-b)K][(l-C)xlOOO](3.22)a—每人每日污泥量，生活污水单独排放吋，取0.4L/(人・d)；T—污泥清掏周期，取18d；b—新鲜污泥含水率，取95%；c—污泥发酵浓缩后的含水率，取90%；K—污泥发酵后体积缩减系数，取0.&m——清掏污泥后遗留的熟污泥量容积系数，取1.2。1.2[aAtoT(l—b)K][(l-C)xlOOO]1.2x[0.4x458xl80x(l・95%)x0.8]_〔§[(1-90%)x1000]_•mV=Vi+V2=18.32+15.83=34.15m3查图集得，选10号化粪池，有效容积V=40n?。3.2.5地下二层的集水井及排污泵的计算集水井井底设5%的坡度，坡向排污泵放置的位置。(1)排污泵选择发生火灾1小时内按*0消防流入地下二层为。二鸟+Q喷淋(3.23)Q=(23+40)/2=31.5L/s315釆用三台潜污泵除污水，两用一备，每台泵的流量=15.7L/s=56.5m/ho采用DN150的焊接钢管给水管(保证承压，故不用排水管)V=1.15m/s, 1000i=9.017,L=2.6mo城市排水管网管径DN600mm,管底埋深:3m；假定排入的检查井井底标高-3m,集水井里的污水排入至标高・2.7m,同时保证3m的流出水头。Hh=HZ+Z//+4(3.24)=-2.7-(-11.4)+1.3x2.6/1000+3=11,7m注：・1L4见集水井的计算根据流量、扬程选择潜污泵，选用80PWF(流量72m/h,扬程12.5m,电机功率5.5kW)(2)集水井容积计算(3.25)集水井按储存5min的一台污水泵的流量计算，集水井容积5X60Q10005x60x15.71000=4.71m3V=1.5mxl.5mx2.1-4.71m3,考虑0.3m的保护高度,地下二层的地面标高-9.0m,所以集水井标高H=-9.0-2.4=-11.4m3.3消火栓系统的计算本设计为高层建筑，属一类防火建筑。由《高层公用建筑防火设计规范》所规定的建筑物消火栓给水系统用水量:室外消火栓用水量为30L/S,室内消火栓用水量为40L/S。每根竖管最小流量15L/S,每支水枪最小流量5L/s。室内消火栓口距地面安装高度为l.lmo该设计设有气体消防系统，消防控制屮心、变配电室、柴油发电机房等采用EBM气溶胶自动灭火装置，并设有感温感烟装置，在发出声光报警后才启动EBM灭火装置。根据《高层民用建筑防火设计规范》规定，消火栓静水压力不应大于80m水柱。如超过80m水柱，应采用分区给水消防系统。本设计静水压力为63.9-(-9.0)+7=79.9<80m,所以消火栓灭火系统不分区每个消火栓口径65mm,水枪喷嘴口径19mm,充实水柱12m,火灾延续时间3小吋。消火栓保护半径按下式计算：/?—消火栓间距， C—水带展开时的弯曲折减系数，取0.9；Ld一水带长度，m；力一水枪充实水柱倾斜45°时的水平投影距离，moR=C・Ld+h=0.9><25+3=25.5m水带为麻质帆布水带.屋顶水箱箱底高度65m,设增压稳压装置。3.3.1最不利点消火栓栓口压力的计算水枪喷嘴处所需压力：Hq=16.9mH2O冰枪射流量qxh=5.2L/So由规范规定每支水枪最小流量5L/S可知水枪射流量满足。查表水带比阻Ad=0.043,水枪水流特性系数B=0.158,水带长Ld=25m。2Hxh=h(^Hg=AdxLdxqxh2^^-(3.27)丹对一消火栓口的水压，kPa；紡一水带的水头损失，kPa；H“一水枪喷嘴处的压力，kPa；衙一水带比阻，取0.043；Ld一水带长度，m；如"一水枪的射流量，L/s；B—水枪水流特性系数，取0.158o2D522=0.043X25X5.22+=200.2IKPg=0.20MPc0.158所以最不利消火栓栓口最低压力为Hxh=0.20MPao3.3.2消防给水管网管径的确定室内消火栓用水量为40L/S,最不利消防竖管出水枪数为3支。按照最不利 点消防竖管和消火栓的流量分配要求，最不利消防竖管为xi，出水枪数为3支。 相邻消防竖管为X2，出水枪数为3支，次相邻消防竖管为X3，出水枪数为2支。因为消防立管的管径最少为100,由钢管水力计算表得：20层的一号消火栓压力为0.20MPa,qxh=5.2L/s,DN=100mm,v=0.6m/s,i=0.008。19层的2号消火栓的压力：H2=H+ZV2+/2(3.28)=20+3+3x0.008(1+10%)=23.02m=0.23MPa一层高，木设计中为3m；力一19到20层的消防竖管的水头损失，m；H]—20层消火栓压力，m；H2一19层消火栓压力，m；19层的2号消火栓出水量的计算：2(3.29)Hq=rq—消火栓出水量，L/s；外、Ld、B—同公式3.27；H—本层消火栓压力，m。q==5.58厶/s18层的3号消火栓出水量的计算：qxh=5.2+5.58=10.78L/s管径100mm,查表得：v=1.24m/,i=0.031。18层的3号消火栓的压力： H3=W2+A/i+/z=23.02+3+3x0.031(1+10%)=26.12m=0.26MPa26.12x100.043x25+1/0.158=5.94L/s图3.20消火栓系统计算草图 表3.26消火栓系统计算表计算管段设计秒流量L/s管长m管径mm流速m/si(kPa/m)水损kPa1-25.231000.60.0800.242-35.58+5.2=10.7831001.240.3110.933-410.78+5.94=16.72641001.930.74747.814-516.7211.31001.930.7478.445-616.72+16.72=33.4413.81501.770.3805.246-733.44+10.78=44.228.41502.340.6635.323.3.3消防水泵的选择(3.30)水损累计:H=hx_2+力2_3+…力6一7=0.24+0・93+47・81+&44+5.24+5.32=67.98kPa管道总水头损失:Hw=1.1/7(3.31)=l.lx67.98=74.78kPa消火栓给水系统所需总水压(HQ为：Hx=H+Hw(3.32)=[65-(-8.5)]x10+200+74.78=1009.78kPa按消火栓灭火总用水量Qx=44.22L/s,选消防泵150TSWA-4型2台，一用一备。Qb=33〜53L/s,Hb=129.9〜109.7m,H2O(1299〜1097kPa),N=90kW。3.3.4水泵结合器的设置①当消防用水总量大于10L/S时，应在人防工程外设置水泵结合器，并应设置室外消火栓。②水泵结合器和室外消火栓的数量，应按人防工程内消防用水总量确定，每个水泵结合器和室外消火栓的流量应按10〜15L/S计算。③水泵结合器和室外消火栓应设置在便于消防车使用的地点，距人防工程出入口不宜小于5叫室外消火栓距路边不宜大于2m,水泵结合器与室外消火栓的距离不应大于40m。④由于本设计室内消火栓流量为40L/S,一个DN100的水泵接合器的负荷流 量为10〜15L/S,所以选用3套地上式水泵结合器，SQ100；室外消火栓流量为30L/S,设三个双出口室外地上式消火栓，SS100/65-l.Oo3.3.5消防水箱容积的确定消防水箱按存储十分钟的室内消防水量计算(3.33)Q消x10x60~100040x10x60""iooo=24m3根据规范：当室内消防用水量超过25L/S,经计算水箱消防出水量超过18n?时，仍采用18m3,所以该消防水箱采用18m3.3.6消防贮水池容积的确定按火灾延续时间内的室内消防用水量来计算，消防水池应保证3h的室内消火栓用水量和lh的自动喷水灭火系统用水量。耳=30消+1。喷淋(3.34)3x40x36001x20x3600=110001000=432+72=504m3设置两个消防水池，水池底部设置连通管，1号水池高3.9m,有效高度3.6m,长x宽x高=7.5x7x3.6=189m2号水池高3.9m,有效高度3.6m,长x宽x高=18x5x3.6=324n?。3.3.7减压孔板的计算当消火栓口处压力大于50m时，应在消火栓处设置减压装置，一般采用减压孔板或减压阀，用以减少消火栓前的剩余水压，使消防水量合理分配，系统均衡供水，利于节水和消防人员把握水枪，也可以避免高位水箱中的消防贮水量在短时间内用完。本设计采用减压孔板。计算第10层的消火栓给水管上的设置的减压孔板。已知第十层的消火栓的水量5.2L/S,管径DN65mm,剩余水压力H=0.30MPa,v=1.57m/so修正计算得出：H严尘(335)0—修正后的剩余水压力，MPa；H—剩余水压力，MPa； 卩一栓口处流速，m/soH=^-=-^-=0A22MPa1v21.572查表得：当消火栓支管管径为65mm时，选用21mm孔径的孔板。将3〜10层的各消火栓动水压力分别减去0.30MPao所得减压后的实际压力见下表，压力均小于0.5MPa,所以都选用21mm孔径的孔板。计算第2层的消火栓给水管上的设置的减压孔板。已知第2层的消火栓的水量5.2L/S,管径DN65mm,剩余水压力H=0.60MPa,v=1.57m/s,修正计算得出：乩=2==0.243MPgv21.572查表得：当消火栓支管管径为65mm时，选用18mm孔径的孔板。将・2〜2层的各消火栓动水压力分别减去0.60MPao所得减压后的实际压力见下表，压力均小于0.5MPa,所以都选用18mm孔径的孔板。表3.27消火栓压力计算表消火栓所在楼层消防水泵从下往上供水动水压力(MPa)剩余压力(MPa)减压后的实际压力(剩余压力(MPa))孔板孔径(mm)200.200190.230.03180.260.06170.290.09160.320.12150.350.15140.380.18130.410.21120.440.24110.470.27100.500.30.20d2190.530.23d21 80.560.26d2170.590.29d2160.640.34d2150.680.38d2140.720.42d2130.760.46d2120.800.600.20dl810.840.24dl8■10.880.28dl8■20.910.31dl83.4自动喷淋系统木设计采用湿式自动喷水灭火系统。喷淋管采用的是镀锌钢管。木建筑为中危险I级，喷头强度为6(L/min•m2),喷头工作压力为O.IMPa,理论喷水量20L/So作用面积为200m2,每个喷头的保护面积为12.5nA考虑到建筑美观，采用吊顶式玻璃球喷头，距墙不大于1.8m,喷头最大间距3.6mo3.4.1自动喷淋水泵的选择自动喷水灭火系统设计秒流量可按下式计算:(3.36)Qs=(1.15-1.30)Qd=23〜26L/s木设计取23L/So20层最高，2号立管的节点1处喷头最远为最不利点，对以下喷头处、管道分支连接处依次进行编号，肓至自动喷淋水泵。采用特性系数法进行设计计算,从节点1开始计算，至节点8管道累计流量增加到23L/S,到达中危险级设计秒流量。从节点8开始，至自动喷淋水泵止，其间管道流量不再增加，仅按23L/S计算水头损失，计算结果见表3.28。喷头击流量： q—喷头出流量，L/s；K—喷头流量系数，取0.133。H—喷头工作压力，MPaoq=KjH=0」33xV100=1.33£/5表3.28喷淋系统最不利管道计算表(2号立管)节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)10.1331001.331-21.33250.43671.914.720.133114.71.422-32.75320.09392.517.830.133132.51.533-44.28400.04452.217.940.133150.41.634-55.91500.01111.55.850.133156.21.665-67.57500.01115.132.460.133188.61.83 侧支管a-67.576-715.14800.00122.67.270.133195.81.86侧支管b-77.577-822.71800.00120.95.680.133201.41.898•报警阀231250.00008673.733.5报警阀234.9报警阀・泵231250.00008645.820.8表3.292号立管管段流速校核表管段1-22-33-44-55-66-77-8管径25324050508080流速2.512.903.212.783.563.054.58管段8•报警阀报警阀・泵管径125125流速1731.73经校核，流速均小于5.0L/S,满足要求。最不利点处喷头的工作压力h()=100kPao沿程水头损失：(3.38)S/iy=Hi4-h—Hq=234.9+20.8-100=155.7kPa湿式报警阀水头损失hr=0.04MPa=40kPao最不利点处喷头与水泵轴线之间的静水压Z=75.2mo自动喷淋水泵扬程 H-水泵扬程，kPa；心-最不利点处喷头的工作压力，kPa；工勺-沿程水头损失，kPa；久-湿式报警阀水头损失，kPa；Z-最不利点处喷头与水泵轴线之间的静水压，kPaoH=hQ+1.2E/iz+%+Z=100+1.2x155.7+40+75.2x10=1079kPa=107.9mH20根据设计流量和扬程，选用自动喷淋水泵：选用100DL><6型两台，一用一备,技术参数:流量20.0〜35.0L/S,扬程102.0〜130.2m。3.4.2自动喷淋管段的计算2号立管连接的干管和支管的计算草图见图3.21表3.302号立管连接的干管和支管的计算表节点管段特性系数K节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)90.1331001.339〜101.33250.43671.18.5100.133108.51.3910〜112.72320.0939320.8110.133129.31.5111〜124.23400.0445323.9120.133153.21.6512〜135.88500.01113.814.6130.133167.81.73侧支管C〜51.33250.43672.519.350.133119.31.455〜C22.78320.09391.611.6C20.133130.91.52 C2~l34.30400.04451.310.713〜1410.18700.00290.51.5140.133169.31.73侧支管d〜147.5714-1517.75800.00121.55.7150.133175.01.76侧支管e〜ei1.33250.43672.519.3ei0.133119.31.45ei〜e22.78320.09392.518.1e20.133137.41.56〜54.34400.0445216.8e30.133154.21.65®〜e45.99500.01113.614.3e40.133168.51.73C4〜157.72500.01111.258.315〜825.471000.00032.715.3校核各管段流速，经校核，流速均小于5.0L/S,满足要求。 图3.231号喷淋立管计算草图表3.311号喷淋立管计算表节点管段特性系数K节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)10.1331001.331~21.33250.43671.914.720.133114.71.422〜32.75320.09392.517.830.133132.51.533-44.28400.04452.217.940.133150.41.634~55.91500.01111.55.850.133156.21.665〜67.57500.01115.132.460.13318&61.83侧支管a〜67.57 6^715.14800.00122.67.270.133195.81.86侧支管4713.457〜828.59100注：因为管道7-8的管道流量已经达到设计流量23L/S,以下管段的流量及管径不再增加。为了减少系统压力1号立管管径放大一号，取125mim表3.324号喷淋立管计算表节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)10.1331001.331〜21.33250.43671.18.520.133108.51.392〜32.72320.0939320.8 30.13312931.513〜44.23400.0445323.940.133153.21.654-55.88500.01115.220.050.133173.21.75侧支管a］〜a21.33250.43671.914.7a20.133114.71.42a2〜2.75320.09392.517.8a30.133132.51.53a3〜a44.28400.04452.217.9a40.133150.41.63a4〜a55.91500.01111.55.8350.133156.21.66a5〜57.57500.01110.754.85〜613.45700.00292.613.660.133190.61.84侧支管7.576〜721.021000.00033.95.270.133195.81.86侧支管C〜cl1.33250.43673.627.8cl0.133127.81.50侧支管cl〜72.83320.04451.76.17-823.85100注：因为管道6-7的管道流量已经达到设计流量23L/S,以下管段的流量及管径不再增加。为了减少系统压力，4号立管管径放大一号，取125mm。 4号喷淋立管的横支管计算草图见图3.24。表3.334号喷淋立管连接的干管和支管计算表节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)80.1331001.338〜91.33250.4367323.290.133123.21.489〜102.81320.0939322.2100.133145.41.6010-114.41400.0445326.0110.133171.31.7411〜126」5500.01112.610.9120.133182.21.80侧支管c~127.5712〜1313.72700.00292.111.5校核各管段流速，经校核，流速均小于5.0L/S,满足要求。 表3.343号喷淋立管计算表节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)10.1331001.331〜20.001.33250.43678.520.133108.51.392〜32.72320.0939320.830.133129.31.51374.23400.0445323.940.133153.11.654〜50.005.87500.01114.316.550.133169.61.73侧支管a〜ai0.001.33250.43672.519.3310.133119.31.45ai〜a?2.78320.09392.51&2320.133137.51.56a?〜a30.00.004.34400.04451.815.13.30.133152.61.640.000.0&3~55.98500.01110.62.45〜611.85700.00290.62.460.1331721.740侧支管b-67.574719.42800.00121.46.370.133178.31.78侧支管C〜C]0.001.33250.43672.519.3Cl0.133119.31.45 节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)5〜C22.78320.09392.51&2C20.133137.51.56C2〜C34.34400.0445216.8C30.133154.31.650.00C3〜C45.99500.01112.1&4C40.133162.61.70C4〜C57.69700.00291.83.1C50.133165.71.71C5~79.40700.00290.61.57〜828.82100注：因为管道6-7的管道流量己经达到设计流量23L/S,以下管段的流量及管径不再增加。为了减少系统压力，3号立管管径放大一号，取125mm.校核各管段流速，经校核，流速均小于5.0L/S,满足要求。 表3355号喷淋立管计算表节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(inm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)10.1331001.331〜21.33250.43673.627.820.133127.81.502〜32.83320.09393.627.130.133155.01.66374.49400.04454.237.640.133192.61.85侧支管a〜44.494〜5&98700.00293.6&450.133201.01.89侧支管b〜54.495〜613.47700.00293.618.960.133220.01.98侧支管c〜64.496〜717.96800.00123.613.970.133233.92.03侧支管d〜74.497〜822.45100注：因为管道7・8以下的管道流量已经达到设计流量23L/S,以下管段的流量及管径不再增加。为了减少系统压力，5号立管管径放大一号，取125mm。校核各管段流速，经校核，流速均小于5.0L/S,满足要求。5号喷淋立管连接的横支管计算草图见图3.26。 表3365号喷淋立管的横支管计算表节点管段特性系数k节点水压(kPa)节点q(L/s)管段Q(L/s)管径d(mm)管道比阻管长(m)沿程水损(kPa)90.1331001.339〜101.33250.43673.627.8100.133127.81.5010〜112.83320.09393.627.1110.133155.01.6611~124.49400.04453.632.3120.133187.21.8212〜136.31500.01113.615.9130.133203.11.9013〜148.20700.00293.67.0140.133210.21.9314~810.13703.5雨水系统3.5.1雨水量的计算设计重现期P=2年，南京市持续5min的暴雨强度q5=3.51L/(s-100m2),小时降雨厚度为126mm/h。主楼部分屋顶面积1034m2,裙楼部分屋顶面积651n?。主楼部分雨水量(3.40)鸭-径流系数，屋面取0.9；F-屋面设计汇水面积，m3h5-当地降雨历时为5min时的小时降雨厚度，mm/h；。-屋面雨水设计流量，L/So込=0.9X1034X126=32.57川36003600 在屋顶设天沟排除雨水，主楼部分两条，裙楼部分两条。主楼部分天沟尺寸:天沟长34m,宽0.35m,积水深度0.15m。裙楼部分天沟尺寸：天沟长18m,宽0.35m,积水深度0.15m。3.5.2雨水斗当h=126mm/h时，查表得79型雨水斗直径为75mm时，其最大允许汇水面积为271m2,主楼部分面积1034m2,若设四个直径为75mm的79型雨水斗，平均每个雨水斗的汇水面积为1034/4=258.5n?<271m2,所以该雨水斗满足泄流要求。当h=126mm/h时，查表得79型雨水斗直径为100mm时，其最大允许汇水面积为450m2o规范规定，高出屋面的一面侧墙按侧墙面积50%折算成汇水面积，所以裙楼部分汇水面积。F=0.5x42x27.6+651=1230.6m2o若设四个育径为100mm的79型雨水斗，平均每个雨水斗的汇水面积为1230.6/4=307.6m2<450m2,^f以该雨水斗满足泄流要求。3.5.3连接管连接管采用跟雨水斗同径，也就是主楼部分75mm,裙楼部分100mm,3.5.4悬吊管和立管由于是单斗系统，悬吊管和立管都采用雨水斗的口径，主楼部分75mm„裙楼部分lOOmmo3.5.5排出管排出管的管径与立管相同。主楼部分75mm,裙楼部分100mm。3.6热水系统木设计采用半容积式水加热器间接加热。这种加热器具有体型小，加热快、换热充分、供水温度稳定、节水节能的优点。高层建筑热水供应的范围大，热水供应系统的规模也较大，为确保系统运行时的良好工况，进行管网布置和敷设时，应注意当分区范围超过5层时，为使各 配水点随时得到设计要求的水温，应采用全循环或立管循环，木设计采用半循环供水方式的中的立管循环。木设计为下行上给的闭式热水系统。由所给资料知，自来水硬度=12德国度=216mg/L（以碳酸钙计）。洗衣房的日用水量大于或等于10n?且原水总硬度在150〜300mg/L时，宜采用水质软化或稳定处理。木设计采用除垢器实现。3.6.1热水量按要求取每日供应热水时间为24h,热水供应系统所供应的热水用于客房的洗脸盆以及浴盆，公共建筑的洗手间、开水间、洗消间、消毒间、淋浴房、洗衣间等。加热器出水温度为70°C,最不利点水温为60°C,干管、立管采用钢管，均作保温处理。由室内配水管网输送到各个用水点。蒸气压力为3.2kg/cn?（来自建筑物附近的锅炉房）。该建筑位于南京，冷水温度5°Co（1）低区热水量：低区包括有洗衣间、淋浴间、餐厅、职工宿舍等。洗衣间的热水用量：每公斤干衣全部用水量为48〜60L,该设计中取50L。冷水为2,热水为—。热水20L/公斤。55Q=280x4.5x20=25.2m3/d淋浴间的热水用量：每小时用水量200L,用水时间8h,Q=qt=200><8=1.6m3/d餐厅的热水用量:每顾客每次4〜7L,因为甲方未能提供餐厅顾客的确切人数,所以根据建筑面积计算总人数。规范规定，按0.85〜1.3m2（餐厅有效面积）/位计算。用餐次数可按2.5〜4.0次计。该设计中取1.3m2（餐厅有效面积）/位，用餐次数3次，餐厅面积148m2o142g=—x3x5=1.7//23/J1.3职工宿舍的热水用量：每顾客每次3〜5L,食堂面积52n?2=_x3x4=0.48m3/J1.3 低区热水总用量Qi=25.2+1.6+1.7+0.48=29.0m3/d 中区热水量：中区为客房，共140床，每人每日最高日用水定额150L/do员工共7人，每人每日40L/So中区最高日用水量Q2=（140x150+7x40）xlO"3=21.28m3/d（60°C热水）高区热水量：高区为客房，共140床，每人每日最高日用水定额150m3/do员工共7人，每人每日40L/So高区最高日用水量Q3=（140x150+7x40）xiO"3=21.28m3/d（60°C热水）折合成70°C热水的最高日用水量为Q=29x6°~10=242//d170-10Qr=21.28x60_10=i&19m3/J70-10Q.=Q2=18.19沪/d低区:洗衣房的热水用水量小时变化系数Kh=1.20（参照《规范》中表3.1.10选取）,使用时间6h。淋浴间的热水用水量小时变化系数Kh=1.80,使用时间12h。餐厅热水用水量小时变化系数心=1.96（参照《建筑给水排水设计手册》第二版表4.10-2）,使用时间12h。Qhmax1.20x25.21.80x1.61.96x(1.7+0.48)5~12-+12=5.64m3//z=1.57L/s中区：中区共140个床位，查表得该旅馆的热水小时变化系数Kh=6.84o则70°C时最高日最大小时用水量为0皿=舛^（3.41）0唤-最高日最大小时热水用量，m3/h； K〃-热水小时变化系数；Q-最高日热水用量，m"/d；T-使用小时，hoQhmaxKgT6.84x24.2=6.90加3/〃=}92L/s24高区：高区与屮区用水量相等。Qhmax=6.90m"/h=l.92L/s3.6.2耗热量冷水温度取5°C,热水温度取70°C,则耗热量按下式计算Q=Cb匕-tJpQ,Q-设计小时耗热量，W；C〃-水的比热，Cb=4.19kJ/(kg°C)；tr—热水温度,°C；冷水温度，°C；热水密度，kg/L；0-最高H最大小时热水用量，m"/h。低区耗热量21=Cli(tr-tL)pQr=4」9x(70-5)xo.978xl.57=418.18kW=418180W中区耗热量02=CB亿-tL)pQr=4.19x(70-5)xo.978xl.92=511.41kW=511410W(3.42)高区耗热量Q3=Q2=511.41kW=511410W 3.6.3热媒耗量蒸汽表压为3.2kg/cmM.2xlO5Pa；相对应的绝对压强为4.21xlO5Pa；其饱和温度为144.5°C,蒸汽热2740kJ/kg；汽化热为2132kJ/kg；采用蒸汽间接加热，按下式计算(3.43)G-蒸汽耗量,kg/h；0-设计小时耗热量，W；齐-蒸汽的汽化热。低区热媒耗量c1.2x3.6x4181805=2132=S47kg/h中区热媒耗量G2=1.2x3.6x5114102132=1036kg/h高区热媒耗量G3=G2=1036Rg//z3.6.4加热设备选择拟采用半容积式水加热器。热媒和被加热水的计算温差：(3.44)Az（匚+匚）522tmc,匚-热媒的初温和终温，°C；-、被加热水的初温和终温，°C；A/7-热媒和被加热水的计算温差，°C。&=（%+%）（0+fJj~22=144.5・（°+7°）=107.5C2根据半容积式水加热器的有关资料，铜盘管的传热系数K为1047W/m2-C,传热效率修正系数£取0.7,C「取1.1,水加热器的传导面积按下式计算 (3.45)C,QcKAtjF-水加热器的传导面积,n?；C「-热水供应系统的热损失系数；0-制备热水所需的热量，可按设计小时耗热量计算，W；£-传热效率修正系数；K-传热系数,W/MC；-热媒和被加热水的计算温差，°Co低区水加热器的传导面积F=GQ1cKAt,=5.8m2=1.1x4181800.7x1047x107.5中区水加热器的传导面积1.1x511410“2==7.1m0.7x1047x107.5高区水加热器的传导面积F3=F2=7-lm2半容积式水加热器的贮热量应大于15min设计小时耗热量，则其最小贮水容积V=15x600(3.46)低区半容积式水加热器最小贮水容积：V1=15x60xl.57=1413L=1.41m3中区半容积式水加热器最小贮水容积：V2=15x60x1,92=1728L=1.73m3高区半容积式水加热器最小贮水容积：V3=V2=1.73m3根据计算所得的F和V分别对照样本提供的参数,选择各区的水加热器型号。低、中、高区均选用DFHRV系列浮动盘管型半容积水加热器。 其参数见表3.37表3.37DFHRV系列浮动盘管型半容积水加热器参数表型号筒体直径mm总容积V(m3)管程(MPa)壳程(MPa)总高(mm)重暈(kg)换热面积(m2)低区DFHRV-1200-2.012002.01.61.0235010056.9中、高区DFHRV-1200-2.512002.51.61.0280011897.83.6.5热水配水管网干管、立管釆用钢管，均作保温处理，保温系数h为0.7。(1)低区热水配水管网水力计算：低区2号热水立管的计算草图与给水立管相同，见图3.1表3.382号热水立管水力计算表(低区最不利)iiy节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)每米水损i管长(m)沿程水损iL水损累计(kPa)120.50.50」DN200.550.280.70.1960.196230.510.2DN250.460.2580.60.1550.351340.51.50.3DN250.690.5450.60.3270.678450.520.4DN250.920.9297.957.3848.062563.55.51.1DN4010.624.652.88210.944673.590.9DN400.810.42814.086.0216.964781.210.20.958DN400.870.484.82.1619.124896.716.91.233DN500.650.2084.20.87419.9989103.220.11.345DN500.710.2444.21.02621.02410113.223.31.448DN500.770.284.21.17722.20111123.226.51.544DN500.820.3154.21.32523.52612133.229.71.635DN500.870.35134.3812.05735.58313143.733.43.134DN700.890.2992.20.65836.241 13-14段有洗衣间的热水量加入，不记当量，q=1.2x25.2/6=5.04m3/h=1.4L/s总流量Q=1.734+1.4=3.134L/s,低区2号热水立管的横支管计算草图与给水的相同，见图3.2。表3.39低区2号热水立管的横支管计算表前节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)ab0.70.70.14DN200.77bc0.71.40.28DN250.65cd0.72.10.42DN250.97de0.72.80.56DN320.69e50.73.50.7DN320.86fg0.50.50.1DN200.55g70.71.20.24DN250.55低区1号立管的计算草图与给水相同，见图3.3低区1号热水立管的计算草图与给水3号立管相同，见图3.5表3.40低区1号热水立管水力计算表前节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)120.70.70」4DN200.772333.70.74DN320.913132.14DN501.01注：3・13管段有洗衣间的水量累加不计当量。0.74+1.4=2.14L/S低区1号热水立管的横支管计算草图与给水1号立管的相同，见图3.6 表3.41低区1号立管的横支管水力计算表前节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)ab0.50.50.1DN200.55bc0.510.2DN250.46cd0.51.50.3DN250.69d21.530.6DN320.73图3.27中区15号热水立管计算草图(最不利) 前节点后节点管道当量叫累计土旦(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)每米水损(kPa/m)管段长度(m)沿程水损iL水损累计(kPa)12110.2DN250.460.2584.531.1671.167230.51.50.3DN250.690.5455.953.2454.412341.530.6DN320.730.42131.2635.675451.54.50.9DN400.810.42831.2836.958561.561.2DN500.640.19830.5947.552671.57.51.369DN500.730.25330.7588.31781.591.5DN500.80.29930.8979.207891.510.51.62DN500.860.3459.83.37912.5869102131.52.806DN650.870.2593.750.97313.559101110.5423.24DN651.010.3393.171.07314.632111210.552.53.623DN651.130.4164.11.70716.33912132173.54.287DN800.930.23851.19217.531131442115.55.374DN801.170.36249.9718.09335.624141598213.57.306DN1000.890.1553.60.56736.191 图3.28中区1号热水立管计算草图 中区3号立管的计算草图见图3.28.表3.43中区3号热水配水立管计算表前节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量电(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)120.50.50.1DN200.552311.503DN250.69341.530.6DN320.73451.54.50.9DN400.81561.561.2DN500.64671.57.51.369DN500.73781.591.5DN500.88a1.510.51.62DN500.86ab2131.52.806DN650.87bc2152.53.623DN651.13cd2173.54.287DN800.93de1487.54.677DN801.02e1410.5984.95DN801.08中区4号热水立管的计算草图见图3.28表3.44中区4号热水配水立管计算表前节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量Qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)120.50.50.1DN200.552311.50.3DN250.69341.530.6DN320.7345361.2DN500.6456391.5DN500.8673121.732DN500.92783151.936DN501.038a3182.121DN501.12 中区5、6号热水配水立管与4号热水配水立管的计算一样。中区7号热水配水立管计算草图见图3.28。表3.45中区7号热水配水立管计算表前节点后节点管道当量(Ng)累计当量(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)12110.2DN250.46230.51.50.3DN250.69340.520.4DN250.9245240.8DN320.9856261.2DN500.6467281.414DN500.75782101.581DN500.84892121.732DN500.929d2141.871DN500.99屮区8号热水配水立管跟15号的计算完全一样；9、10、11号热水配水立管跟4号立管的计算完全一样；12号热水配水立管跟3号立管的计算完全一样；13号热水配水立管跟15号立管的计算完全一样；14号热水配水立管跟4号完全一样。(3)高区的热水配水管网水力计算高区15号热水配水立管的计算草图跟中区15号相同，见图3.27。表3.46高区15号热水配水立管计算表(最不利)前节点后节点管道当量叫累计土旦(Ng)设计秒流量qg(L/s)管径DN(mm)流速(m/s)每米水损(kPa/m)管段长度(m)沿程水损iL水损累计(kPa)12110.2DN250.460.2584.531.1671.167230.51.50.3DN250.690.5455.953.2454.412341.530.6DN320.730.42131.2635.675451.54.50.9DN400.810.42831.2836.958561.561.2DN500.640.19830.5947.552671.57.51.369DN500.730.25330.7588.31781.591.5DN500.80.29930.8979.207 891.510.51.62DN500.860.3459.83.37912.5869102131.52.806DN650.870.2593.750.97313.559101110.5423.24DN651.010.3393.171.07314.632111210.552.53.623DN651」30.4164.11.70716.33912132173.54.287DN800.930.23851.19217.531131442115.55.374DN801.170.36270.9726.18843.719141598213.57.306DN1000.890.1553.60.56744.286高区各管段的水力计算与中区一样热水配水管网的局部水头损失按沿程水头损失的30%计算考虑50kPa的流出水头，低区水加热器击口至最不利配水点的几何高差为Hi=21.05-(-8.5)=29.55mH2O则低区配水管网所需压力为H=/+1.3〃+%(347)H-配水管网所需压力，kPa;-水加热器出口至最不利配水点的几何高差，kPa;//-沿程水头损失，kPa;心-流ill水头，kPa。H=H、+1.3/z+/z()=29.55xl0+1.3x36.241+50=392.6kPa中区水加热器出口至最不利配水点的几何高差为HM3.55・(・8.5)=52.05mH2O则中区配水管网所需压力为H=H+1.3/?+/?()=52.05xl0+1.3x36.191+50=617.5KPa高区水加热器出口至最不利配水点的几何高差为H=64.55・(・8.5)=73.05mHQ 则高区配水管网所需压力为H=»+1.3/?+/?0 =73.05xl0+1.3x44.286+50=829.2kPa3.6.6热水回水管网比温降t=AT/F,其中F为配水管网计算管路的管道展开面积，计算F时,立管、干管均按有保温层考虑，保温层厚度取25mmo配水管网计算管路的展开面积按下式计算F=ttDL(3.48)F-配水管网计算管路的管道展开面积，m2;D-计算管道外径，m;厶-计算管道长度，mo低区配水管网计算管路展开面积F=tcDL=3」4x(0.048+0.05)x4.8+3.14x(0.06+0.05)x(4.2x4+34.38)+3」4x(0.08+0.05)x2.2=20.02m2t=—(3.49)F配水管网中计算管路的面积比温降，°C/m2;△T—配水管网中计算管路起点和终点的水温差，木设计中取10°C;F—计算管路配水管网的总外表面积，m2oA10.0△/==0.50C20.02然后从第14点开始，按下式(3.50)匚-计算管段的终点温度，°C；--计算管段的起点温度，°C；△/-配水管网屮计算管路的面积比温降，°C/m2;2/-计算管段终点以前的配水管网的总外表面积，m2o依次算出各节点的水温值，将计算结果列于表3.48+,t14=70r,ti3=70・0.50x(3.14x0.13x2.2)=69・55°C112=69.55-0.50x(3.14x0.11><34.38)=63.61°C tH=63.61-0.50x(3」4x0.11x4.2)=62.88°C1)0=62.88-0.50x(3.14x0.11x4.2)=62.15°Ct9=62.15-0.50x(3.14x0.11x4.2)=61.42°Ct8=61.42-0.50x(3.14x0.11><4.2)=60.69°Ct7=60.69-0.50x(3.14x0.098x4.8)=59.95°C表3.47低区热水配水管网热损失及循环流量计算表前节卢后节占八、、管径(mm)管长(m)保温系数H起点水温tc(°C)终点水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差At!(°C)热损失qs(kJ/h)循环流量qx(L/s)78404.80.759.9560.6960.322040.32366.400.04189504.20.760.6961.4261.0552041.055408.060.041910504.20.761.4262.1561.7852041.785415.310.0411011504.20.762.1562.8862.5152042.515422.570.0411112504.20.762.8863.6163.2452043.245429.820.04112135034380.763.6169.5566.582046.583789.750.04113-7"计算方法同立管7-12,过程见表3.483243.400.0231314702.20.769.557069.7752049.775326.090.064管道热损失按下式计算:(3.51)qs=JiDLK(]_〃)("+匚-J)=ttDLK(1-〃)△/么-计算管段热损失，W;D、厶一同公式3.48；々•、匚-同公式3.50；K-无保温时管道的传热系数，取41.87kJ/m2h-°C;〃-保温系数;0—计算管段周围的空气温度，°Co将计算结果分别列于表3.47中。 表3.48低区侧立管(1号)热损失计算表前占八、、后点管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tc(°C)歿占k*八水温tz(°c)平均水温tm(°C)环境温度M°c)温差△MC)热损失qs(kJ/h)7,8"201.20.761.7963.2462.5152042.51572.658,9’327.20.763.2464.2863.762043.76524.239,135030.50.764.2869.5566.9152046.9152646.537,〜13立管热损失累加3243.40(kJ/h)中区热水回水管网的水力计算方法与低区相同，计算结果列于下表，计算草图见图3.27表3.49屮区热水配水管网热损失及循环流量计算刖点后节点管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温以°C)终点水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差At|(°C)热损失qs(kJ/h)循环流量qx(L/s)23DN2530.76060.5360.2652040.265127.450.03434DN3230.760.5361.1360.832040.83204.360.03445DN4030.761」361.7561.442041.44235.360.03456DN5030.761.7562.4662.1052042.105298.920.03467DN5030.762.4663.1762.8152042.815303.960.03478DN5030.763.1763.8863.5252043.525309.000.03489DN509.80.763.8864.5964.2352044.2351025.880.034侧立管9-a计算方法与立管2・9相同，具体过程见表3.501928.640.024910DN653.750.764.5965.4265.0052045.005519.210.058侧立管10-c计算方法与立管2・9相同，具体过程见表3.512010.470.0251011DN653.170.765.4266.2565.8352045.835447.000.083侧立管11-g计算方法与立管2・9相同，具体过程见表3.522001.90.0231112DN654.10.766.2567.0866.6652046.665588.600.106侧立管12-k计算方法与立管2・9相同，具体过程见表3.531936.460.0211213DN8050.767.086867.542047.54829.710.127侧立管13-m计算方法与立管2・9相同，具体过程见表3.545327.550.054 1314DN8049.970.76868.9268.462048.468452.590.181侧立管14・才由于热水管网基本对称，假定RL■，与RL・2,热损失相同26331.430.1811415DN1003.60.768.9270.0269.472049.47800.760.362表3.50屮区侧立管(RLJ4J热损失计算表前节占八八后节占八、、管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tc(°C)歿占八水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差△t“c)热损失qs(kJ/h)ab3230.759.9760.5760.272040.27201.56b950170.760.5764.5962.582042.581713.01注：立管热损失累计1928.64(kJ/h)表3.51中区侧立管(RL-13,)热损失计算表刖卢后卢管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tc(°C)终点水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tjCC)温差△h(°c)热损失qs(kJ/h)Cd2530.760.4160.9160.662040.66128.70de3230.760.9161.5161.212041.21206.27ef4030.761.5162.1461.822041.82237.54f105013.880.762.1465.4263.782043.781437.96注：立管热损失累加2010.47(kJ/h)o表3.52中区侧立管(RL・12J热损失计算表・、八RU点后节点管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tc(°C)水温tz(°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差△t“C)热损失qs(kJ/h)gh2530.761.3561.8561.602041.60131.68h•13230.761.8562.4562.152042.15210.98■1•J4030.762.4563.0862.762042.76242.88■J115013.40.763.0866.2564.662044.661416.36注：立管热损失累加2001.9(kJ/h)o 表3.53屮区侧立管(RL-1P)热损失计算表前节点后节点管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tc(°C)歿占水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差At,(°C)热损失qs(kJ/h)k13230.762.6763.2762.972042.97215.081125016.10.763.2767.0865.182045.181721.38注：立管热损失累加1936.46(kJ/h)o表3.54屮区侧立管(RL・9J热损失计算表前节点后节点八、、管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tc(C)终点水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差At!(°C)热损失qs(kJ/h)mn3230.760.7361.3261.032041.03205.34n050150.761.3264.8563.092043.091529.490P658.460.764.8567.1766.012046.011197.53侧立管p-r计算方法与立管m・13相同，具体过程见表3.551930.11p138()2.80.767.176867.592047.59465.08注：立管热损失累加5327.55(kJ/h)表3.55中区侧立管(RL-109热损失计算表刖点后点管径(mm)管长(m)保温系数n起点水温tfC)皱占水温以°C)平均水温tm(°C)环境温度tj(°C)温差MCC)热损失qs(kJ/h)rS3230.762.7863.3863.082043.08215.63SP50160.763.3867.1765.282045.281714.48注：立管热损失累加1930.1l(kJ/h)o热水管网的RL-P与RL-29基木对称，拟热损失相同。高区的布置与中区完全一样，计算过程一致，在此不再赘述。⑴低区： 低区总配水管网的总热损失为Q=qs14・13+qs13-7+qs13-12+qs12・11+qs11・1o+qs1o$+qs头8+qs8・7=326.09+324340+3789.75+429.82+422.57+415.31+408.06+366.40=9401.40(kJ/h)=2.612kW=2612W配水管网起点和终点的温度差&取10°C,总循环流量按下式计算（3.52）QCTp么-全日热水供应系统的总循环流量，L/s；Q-配水管网的热损失，W；C-水的比热，Cb=4.19kJ/(kg-°C)；△厂-同公式3.49；p-热水密度，kg/Loqx26124190x10x0.978=0.064厶/$则管道14〜13的循环流量为0.064L/So按下式进行分配q（”+i）xNs(3.53)q(”+i)x、一％、〃+i管段所通过的循环流量，l/s；砌Ms-n+l管段及其各管段的热损失之利，w；巾沾-n管段及其各管段的热损失之和，Wo913-12=0.04Us914-13x（gC3-12+址12-11+仏11-10+址10-9+久9-8+么8-7）q$13・7+q$13・12+Qsl2.ll+Qsl1-10+q$10・9+q$9・8+Qs8-7qi3-7=qi4-i3-qi3-i2=0.064-0.041=0.023L/s计算低区循环流量在配水、回水管网中的水头损失。取回水管径比相应的配水管径小1、2级，如下表 表3.56低区循环水头损失计算表管路编号管长L(mm)管径DN(mm)循环流量qx(L/s)沿程水头损失流速V(m/s)水头损失之和mmH2O/mmmh2o配水管路7-84.8400.0410.1720.830.03"=1.3x3.48=4.52mmH2O8-1351.58500.0410.0502.580.0213-142.2700.0640.0320.070.02回水管路7-1355.98320.0410.33518.750.04Xh=1.3x18.99=24.68mmH2O13-142.2500.0640.1070.240.03(2)中区中区总配水管网的总热损失为Q=53463.62(kJ/h)=14.851kW=14851W配水管网起点和终点的温度差At取10°C,总循环流量QC’p14851=0.3621/5(4190x10x0.978)则管段15〜14的循环流量是0.362L/S。按式3.53进行分配914-13=噫9；：驚；严⑻川914-“=^15-14_<714-13=0.362-0.181=0.181Us913-12==0.127L/sQuX12551.2912551.29+5327.55q、3_p=914—13一913—12=0・l81-0」27=0.054Us0.021L/5 二知“2><9785.12“106厶心9785.12+1936.46q、2_k—Q3-2—Gi2_ii=0」27—0.106=0.021L]s$i-g=42-11—41-10=0」06-0.083=0.023^/5张」=4红;;:煮爲"°"必q、Q_c—Gio—So_9=0.083—0.058=0.025L/s沧厂龄H幣r°.°34L/s4()_9一=0-058-0.034=0.024L/s计算中区循环流量在配水、回水管网中的水头损失，取回水管径比相应的配水管径小1、2级，如下表:表3.57中区循环水头损失计算表管路编号管长L(mm)管径DN(mm)循环流量qx(L/s)沿程水头损失流速V(m/s)水头损失之和mmH2O/mmmh2o配水管路2-33250.0340.9602.880.06》h=1.3x9.99=12.99mmH2O3-43320.0340.2430.730.044-53400.0340.1250.380.035-91&8500.0340.0360.680.029-103.75650.0580.0270.100.0210-113.17650.0830.0500.160.0211-124.1650.1060.0770.320.0312-135800.1270.0470.240.0313-1449.97800.1810.0854.250.0414-153.61000.3620.0750.270.04回2-927.8250.0340.96026.690.06Zh 水管路9-103.75400.0580.3121.170.05=1.3x69.19=89.95mmH.010-113.17400.0830.5781.830.0711-124.1400.1060.8813.610.0812-135500.1270.3461.730.0613-1449.97500.1810.63831.880.0914-153.6650.3620.6332.280.10(3)高区高区的布置与屮区完全一样，计算过程一致，在此不再赘述。3.6.7选择循环水泵(1)低区选择循环水泵据公式(3.54)(3.55)Qb»Qx循环水泵的流量，L/s；么-全日热水供应系统的总循环流量，L/so低区循环水泵流量应满足Qb>0.064L/s=0.23m/ho根据公式qx循环水泵的扬程，mmH2O；qx-同3.54；-配水管网的水头损失，mmHzO；Hx-回水管网的水头损失，mmHzO；幻-取最大小时热水用量的15%o低区的最大小时热水用量为1.57L/S,d=0・15xl.57=0・24L/sHb>[(0064+0.24)2*4.52+24.68&0.064=126.65mmH2O=l.21kPa根据流量和扬程对循环水泵进行选型，选用G32型管道泵(Q=2.4n?/h, H=12m,P=0.75kW）o（2）中区选择循环水泵：据公式Qb>qx中区循环水泵流量应满足Qb>0.362L/s=1.30m/h,根据公式3.55,中区的最大小时热水用量为1.92L/S,qf=0.15xl.92=0.29L/s0.362Hh>[(03^tf，29)]2x12.99+89.95=132.09mmHQ=l・32kPa根据流量和扬程对循环水泵进行选型，选用G32型管道泵（Q=2.4n?/h,H=12m,P=0.75kW）o高区选择的水泵与中区一致。3.6.8蒸汽管道已知设计小时耗热量为Q-Q+@+@(3.56)=418180W+511410W+511410W=1441000W蒸汽的比热齐取2132kJ/kg,蒸汽耗量为：(3.57)厂1.2x3.605山1.2x3.6x14410002132=2919.8kg/h蒸汽管道管径可查蒸汽管道管径计算表（A0.2mm）,选用管径DN125o低区蒸汽耗量G]二1.2x3.6x4181802132=847kg/h选用管径DN70mm中区蒸汽耗量1.2x3.6x5114102132=1036kg/h选用管径DN80mm 高区蒸汽耗量G3=G2=1036kg/h选用管径DN803.6.9蒸汽凝水管道已知蒸汽参数约为3个大气压。水加热器至疏水器间的管径按由加热器至疏水器间不同管径通过的小时耗热量表选取，低区水加热器至疏水器之间的凝水管管径取DN40；中区水加热器至疏水器之间的凝水管管径取DN50；高区水加热器至疏水器之间的凝水管管径取DN50o疏水器后的管径按余压凝给水管管径选择表选用，低区选用DN50；中区选用DN50；高区选用DN50o 第4章主要设备和材料表名称型号单位数量名称型号单位数量给水泵50DLx5台3给水管PP-R40DLx7台3钢塑复合管40DLX10台3污水管UPVC循环泵G32型管道泵台3废水管UPVC排污泵80PWF台3通气管UPVC消火栓给水泵150TSWA-4台2消防管镀锌钢管喷淋泵100DLx6台2雨水管UPVC气压水罐①600x1800个2热水管钢管0800x23001雨水斗79型DN100个4压力变送器EJA110A台3DN75个4变频器FR-A540-0.4K-CH台3闸阀RVHX-0100(PN16)个48水泵接合器SQ100套5止回阀DRVZ-100个20室外消火栓SS100/65-1.0个3报警阀ZSFZ100个5室内消火栓单口个140处式大便器低水箱冲落式组294消火栓箱SGM25Z-W个140蹲式大便器口闭式冲洗阀组36喷头玻璃球闭式个3280小便器自闭式冲洗阀组18洗手盆混合水嘴组24洗脸盆混合水嘴组294浴盆混合水嘴组280淋浴器混合水嘴组6地漏双算杯式个313安全阀GA44H-16C个3 洗涤盆混合水嘴个17波纹伸缩节TNY轴向型内压式个22增压稳压设备FLG25-110套1信号阀ZSFD100个88FLG5O-1OO(1)A套1水流指示器SND1-LKB-01个88自动排气阀P25X个5压力表YPF-100个3 第5章小结为期四个月的毕业设计结束了，通过这四个月的设计，我对建筑给水排水的系统组成、运行方式、设计思路、步骤等都有了较深刻的了解。毕业设计是我们工科学生木科阶段一个必不可少的实践教学环节，它既是对大学四年所学知识的一次全面总结和综合应用，乂为今后我们走向社会开始工作奠定了坚实的基础。在这四个月中，从方案选定到设计计算以及图纸的绘制，我们一步一个脚印，翻阅了各种资料、手册、规范，并上网查阅了大量新技术与建筑给排水发展的新方向。在这个过程中我们对以前所学的专业知识有了一个系统全面的认识，以前有些模糊的似懂非懂的概念也在设计的过程中渐渐清晰，对各大系统的设计也有了一个较全面的认识。我也渐渐明白，只有不停的给自己充电，巩固自己的专业知识，熟悉各种方案的优缺点以及适用的场所，才能在设计中得心应手，避免过多的失误以及设计上的不合理。在这次设计中，我的收获很多。毕业设计绝对是对理论知识的一次良好的总结与应用，我们在设计的过程中，不仅巩固了大学四年所学的专业基础课、专业方向课，还了解了实际工程的运用以及建筑给排水的新技术与新方向，接触了很多以前从未涉及的知识，提高了自己解决实践问题的能力，开阔了专业视野，为将来的工作奠定了良好的基础。 致谢历时四个月的设计已将近尾声，我也完成了建筑给排水给水、排水、消火栓、自动喷淋、雨水以及热水六大系统的设计计算与图纸的绘制。在毕业设计的过程中，由于自己理论知识的不牢固与实践经验的缺乏，遇到了很多问题，而这些问题通过石老师的细心讲解与同学间的相互讨论，都得到了很好的解决。在设计的过程中，石老师定期检查进度，组织答疑，保证了设计的定时定量的完成。对设计中出现的问题，石老师也不厌其烦地一一讲解，并提出了很多建设性的意见，扩宽了我们的设计思路，减少了很多设计中的不必要的失误。同时，我也得到了其他老师的点拨与指导，在此，我衷心的感谢各位老师，你们辛苦的付出才是我们设计质量的有力保证。在设计中，我们组的同学相互学习，相互帮助，经常在一起讨论各自遇到的问题，学习气氛相当的活跃。从他们那，我学到了很多实践知识和宝贵的经验，我诚信的感谢他们。最后，我再次感谢老师，感谢大家！ 参考文献[1]王增长.建筑给水排水工程[M].第五版.北京：中国建筑工业出版社，2005[2]给水排水工程快速设计手册(第三册)[S].北京：中国建筑工业出版社，1998[3]给水排水设计手册(第二册)[M].第二版.北京：中国建筑工业出版社，2001[4]中华人民共和国国家标准.自动喷水灭火设计规范[S].北京：中国计划岀版社，2001[5]建筑给水排水设计手册.第二版[S].北京：中国建筑工业出版社，2008[6]高层建筑给水排水设计手册.第二版[S].长沙：湖南科学技术出版社，2001[7]全国民用建筑工程设计技术措施给水排水[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2003[8]建筑设计防火规范[S].北京：中国计划出版社，2006[9]OtterpohlR,OldenburgM,ButtnerS.AltemativeentwasserungskonzeptezumstoffstrommanagementKonespondenzAbwasser,1999,46(2):204-211[10]OrmsbeeL,LanseyK.Optimalcontrolofwatersupplypumpingsystem.JournalofWaterResourcesPlanningandManagement,ASCE,1994,120(20):237-253.'