GBT25039-2010玻璃纤维单元窑热平衡测定与计算方法.pdf 49页

'ICS59．100．10Q36囝亘中华人民共和国国家标准GB／T25039--2010玻璃纤维单元窑热平衡测定与计算方法Determinationandcalculationofheatbalanceforfibreglassunitmelter2010-09-02发布2011—05-01实施宰瞀嬲紫瓣警糌瞥星发布中国国家标准化管理委员会厘111 GB／T25039--2010目次前言⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯I1范围⋯⋯⋯⋯--⋯·-·⋯⋯·⋯⋯⋯⋯-⋯⋯⋯⋯--⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯--⋯⋯⋯--·⋯⋯--·⋯⋯···---·⋯一12规范性引用文件⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯13符号与单位⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯···⋯⋯⋯⋯14基准⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯15体系⋯⋯-·-⋯--⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯··⋯·⋯⋯⋯···⋯⋯·⋯·⋯⋯⋯--⋯⋯·---⋯·⋯··⋯⋯·⋯“16热平衡框图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯27测试准备、要求、记录、项目和方法·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯·28物料平衡计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯·38．1熔窑物料平衡计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·38．2通路物料平衡计算⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯89热平衡计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯99．1熔窑热平衡计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯···⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯··99．2通路热平衡计算⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯·⋯⋯⋯···⋯⋯⋯····⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯····‘1610热效率计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯19附录A(规范性附录)符号与单位⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯⋯⋯‘21附录B(规范性附录)单元窑基本情况及热平衡参数测定结果记录表⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯28附录c(规范性附录)燃料低位发热量的计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一34附录D(规范性附录)测定气体流量时测点的选择与计算方法⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯35附录E(规范性附录)烟气中水分含量测定方法⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯37附录F(规范性附录)各类数据表⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··。39附录G(规范性附录)理论空气量、烟气量及空气系数计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯··⋯⋯⋯···⋯42附录H(规范性附录)每千克粉料(湿基)逸出气体产物量和形成氧化物量计算⋯··⋯⋯⋯⋯··⋯．．43附录I(规范性附录)玻璃液理论澄清温度和平均比热容计算方法⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯⋯⋯⋯·44参考文献⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯46 前言GB／T25039--2010本标准的附录A、附录B、附录c、附录D、附录E、附录F、附录G、附录H和附录I为规范性附录。本标准由中国建筑材料联合会提出。本标准由全国玻璃纤维标准化技术委员会(SAC／TC245)归口。本标准负责起草单位：南京玻璃纤维研究设计院、中材科技股份有限公司。本标准参加起草单位：巨石集团有限公司。本标准主要起草人：徐闻天、葛敦世、王玉梅、董鹤盎。请注意本标准的某些内容有可能涉及专利内容，本标准发布机构不应承担识别这些专利的责任。 玻璃纤维单元窑热平衡测定与计算方法GB／T25039--20101范围本标准规定了玻璃纤维单元窑热平衡、热效率测定与计算的符号与单位、基准、体系、热平衡框图、记录、测试项目和方法、物料平衡计算、热平衡计算及热效率计算方法。本标准适用于以液体燃料、气体燃料和以电能为热源的玻璃纤维单元窑。2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB／T384石油产品热值测定法GB／T1884原油和液体石油产品密度实验室测定法(密度计法)GB／T2624．2用安装在圆形截面管道中的差压装置测量满管流体流量第2部分：孔板GB／T8222用电设备电能平衡通则SYL04天然气流量的标准孔板计量方法3符号与单位本标准采用的符号与单位见附录A。4基准4．1热平衡计算以0℃为基准温度。4．2燃料发热量以燃料应用基低位发热量为基准。4．3气体的体积均以标准状态(o℃，101325Pa)下的体积量为基准。4．4质量以千克为基准。4．5各项计算中的时间均以小时为基准。4．6空气采用下列组成：按体积分数：氧(O：)21．o％，氮(N2)79．oN。按质量分数：氧(O。)23．2％，氮(Nz)76．8％。5体系5．1包括二个独立的系统：1)熔窑系统；2)通路系统。在热平衡计算时，对这二个系统分别进行计算。5．2熔窑系统包括熔化部、流液洞、水平烟道、垂直烟道、金属换热器、热风管道。熔窑系统的分界面是：窑体的外表面、配合料进投料口及玻璃液离开流液洞的界面、助燃空气进金属换热器以及燃料等物料进入熔化部，放空空气离开换热器放空管，烟气离开换热器的界面。对纯氧助燃的熔窑系统则不包括金属换热器，助燃氧气经氧枪直接进入熔化部，烟气离开熔窑的垂直烟道的界面作为熔窑系统的分界面。其他界面同空气助燃的熔窑系统。5．3通路系统包括主通路、过渡通路和成型通路以及各排烟烟囱。通路系统的分界面是：玻璃液离开流液洞进入主通路的界面，玻璃液离开各漏板的流液槽的界面，燃料及助燃气体进入通路，烟气离开各排烟烟囱的界面。1 GB／T25039--20106热平衡框图图1单元窑热平衡体系示意图(以空气助燃为例)7测试准备、要求、记录、项目和方法7．1测试准备7．1．1根据具体情况制订测定方案，确定测试项目、参数，选择合适的测量位置、测量仪表和测量装置。7．1．2测量仪表应经检定合格。7．1．3根据测定方案绘出测点布置图，开设必要的测量孔洞。7．2测试要求7．2．1测试应在正常稳定生产的状况下进行，如遇生产状况不稳应停止测试，待恢复到稳定状态后再进行。停止测试期间的各种物料量(如玻璃液产量、燃料消耗量)，不包括在统计数据内。7．2．2对所测的各项参数，测前要根据经验有所估计，对一些主要的被测参数要重复测定。7．2．3测试周期应尽量缩短。7．3测试记录7．3．1单元窑基本情况记录表按附录B表B．1。7．3．2单元窑主要技术经济指标记录表按附录B表B．2。7．3．3各项参数测试记录表按附录B表B．3、表B．4、表B．5、表B．6和表B．7。7．4测试项目、参数和方法按表1的规定。2 8物料平衡计算8．1熔窑韧料平衡计算8．1．1进熔窑体系物料质量计算表1测试项目、参数和方法GB／T25039--2010项目参数方法重油成分(c、H、O、N、S、A、w)由燃料供应部门提供，密度和水分含量可在进窑端的管路上取样，密度的测定方法按GB／T1884进行。成分气体燃料成分(CO㈣HCH㈨CH州O、CO：)在进窑端取样后用奥氏气体分析仪测定，取三次测定平均值低位发热量燃料的低位发热量可用专门的量热计测定，也可根据燃料成分按附录C计算燃料温度在进人体系的人口处用温度计测定重油流量用容积式流量计测量，并根据油温、密度换算成质量流量，也可用质量流量计直接测得质量流量。流量天然气、焦炉煤气的流量采用有温度和压力补偿的标准孔板计量，计量方法按GB／T2624．2或SYL04温度用温度计在助燃空气人体系的界面处测量助燃空气用毕托管或热球风速仪在助燃空气人体系的界面处测量，方法按附录D，也可采流量用有温度和压力补偿的孔板流量计，计量方法按GB／T2624．2或SYL04换热器放空温度用温度计在助燃空气出体系的界面处测量空气流量采用有温度和压力补偿的孔板流量计，计量方法按GB／T2624．2或SYL04工业摄像机镜温度用温度计在压缩空气人体系处测量头用压缩空气流量采用转子流量计测量。无法测量时可取摄像机的设计值温度用温度计在助燃氧气人体系的界面处测量助燃氧气流量用有温度和压力补偿的孔板流量计，计量方法按GB2624．2或SYL04成分由氧气站提供温度吹向窑体前的温度用温度计在支风管内测量。冷却风吹向窑体后的返射风温度用带遮蔽罩的温度计测量，取五点平均值流量在总风管上用毕托管或热球风速仪测量，方法按附录D温度用温度计在投料机料斗的取样孔内测量料层温度用量统计每班上料次数，折算为每天投料量，取测定期间平均值配合料含水率投料机料斗的取样孔取样分析废丝玻璃量根据废丝玻璃量称量记录或根据配料记录单计算成分各种粉料的化学成分由厂化验室提供温度在出体系处用热电偶测量玻璃液产量根据实测玻璃液出料量或投料量计算3 GB／T25039--2010表1(续)项目参数方法对空气助燃单元窑，在出金属换热器后烟气出体系的界面处，分不同部位，测三点温度，求平均值。温度对全氧助燃单元窑，在烟道后出体系的界面处，分不同部位，测三点温度，求平均值烟气在烟气出体系界面处用毕托管与微差压计测量，方法按附录D，测三次，取平均流量、静压值，在测量困难时，可根据理论计算成分用球胆或取样瓶取样，用奥氏气体分析仅测量含水率在烟气出体系界面处按附录E方法测定用单相(或三相)标准电度表，瓦特表或相同精度的电平衡测定仪连续测量一个供给电能电功率小时，每个进体系处，每对电极或发热元件的电功率，按GB／T8222进行测定根据窑的结构，各部位所处的环境，将窑的外表面分成若干区域，并根据各区域表面温度面积的大小和表面温度的差异，在每个区域内分别布置几个或几十个测点，用表面散热量表面温度计测量表面散热量根据表面温度计算，或用热流计直接测量表面积根据经核实的设计图纸计算辐射温度用红外辐射高温计或光学高温计测量孔口辐射散热量孔口面积用直尺测量或查阅图纸计算温度用热电偶测量孔口溢流气体流量用微压计测量孔rl内外静压差后计算温度进出口温度用温度计测量冷却水流量称量或用盛器、秒表、米尺测量，然后计算质量流量压缩温度用温度计测量空气流量用带有温度、压力补偿的孔板或其他等效的流量计测量，无法测量时可取设计值温度用温度计测量雾化蒸汽压力用压力表测量介质流量用蒸汽流量计测量，无法测量时取设计值温度用温度计测量压缩流量用氧气流量计测量氧气成分由氧气站提供鼓泡空气流量用在线的转子流量计测量对各个不同的区域，分别取区域附近的最低空气温度作为该区域的环境温度，环境温度温度用带遮蔽的温度计测量大气压压力用大气压力表测量，或采用当地气象部门同期的潮量数据8．1．1．1燃料质量m，(kg／h)8．1．1．1．1当使用重油作燃料时4m。一簪 Pt一订刁页,o匹zo鬲GB／T25039--2010式中：v，——测定期间平均日耗油量，单位为立方米每天(m3／d)；p。——重油流经流量计时的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，实测或按式(2)计算m——20℃时重油的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，由实测得；卜体积膨胀系数，卢一0．0025--0．002×Pzo×10～；￡，——重油流经流量计时的温度，单位为摄氏度(℃)。8．1．1．1．2当使用气体燃料时：m。一y。r×po式中：V。——气体燃料量，单位为立方米每小时(m3／h)；m——标准状态下燃气密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，按式(4)计算。邱一0．01∑(X护。，)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(4)式中：x。——气体中各组分的体积百分含量(％)；m——标准状态下气体中各组分的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，见附录F表F．1。8．1．1．2助燃介质质量m。(kg／h)8．1．1．2．1当用空气助燃时：m。一1．293×Vm⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)式中：y。——进换热器助燃冷风量，单位为立方米每小时(m3／h)。8．1．1．2．2当用氧气助燃时：m：，一vo"×mp式中：y。——进体系助燃氧气量，单位为立方米每小时(m3／h)；m，——标准状态下氧气的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，比照式(4)计算。8．1．1．3配合料质量m。(kg／h)m，=型型掣⋯⋯⋯式中：n。——测定期间平均日投料付数；m，——每付粉料(湿基)的质量，单位为千克(kg)；m。——每千克粉料(湿基)配成配合料时添加的废丝玻璃量，单位为千克每千克(kg／kg)。8．1．1．4鼓泡空气质量m。(kg／h)m。一o．07758∑u，⋯⋯⋯⋯⋯⋯¨i-1式中；y。——窑内第i根鼓泡管鼓泡空气体积流量，L／min，由在线鼓泡控制盘测量。8．1．1．5雾化介质质量m．(kg／h)8．1．1．5．1当使用压缩空气作雾化介质时：m。一1．293×Ywk⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯“式中：Vwk——雾化用压缩空气流量，单位为立方米每小时(m3／h)。)895( GB／T25039--20108．1．1．5．2当使用蒸汽作雾化介质时：采用实测蒸汽质量m．，若实测困难时可取设计值。8．1．1．5．3当用氧气作雾化介质时：m，一y-弘×P。”⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯式中；y。——雾化用氧气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；p。。——标准状态下氧气的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，比照式(4)计算。8．1．1．6漏入空气质量m。(kg／h)8．1．1．6．1当使用重油作燃料时：”l一1．293×(a。一口k)×V￡×m，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯式中：a。——烟气出体系时的过剩空气系数。计算见附录G；“——烟气离开熔化部时过剩空气系数；y：一理论空气量，单位为立方米每千克(m3／kg)，计算见附录G；m，——进体系燃料质量，单位为千克每小时(kg／h)。8．1．1．6．2当使用气体燃料时：m】一1．293×(口。一ak)×V￡×y。，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯式中：v。，——进体系气体燃料量，单位为立方米每小时(m3／h)。注：对于全氧助燃的单元窑，漏人空气量不能忽略时，可根据氧、氮气的比例进行计算。8．1．1．7工业摄像机镜头用压缩空气质量m。(kg／h)m。一0．07758V。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯式中：y，——工业摄像机镜头用压缩空气体积流量，单位为升每分钟(L／min)。8．1．1．8进体系物料总质量m。(kg／h)m。一m。+m。+mp+mg+m。+”I⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯8．1．2出熔窑体系物料质量计算8．1．2．1烟气质量m，(kg／h)m，一V"×Po⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯y。一36。。×sa×Ka×土n妻i-1瓜×Jp2x(P+P{)X273西⋯⋯¨式中：y。——出体系时烟气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；m——标准状态下气体的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，按式(4)计算；sa——测流量断面的截面积，单位为平方米(m2)；Ka——毕托管校正系数；n——测流量断面内的测点数；AP。——测流量断面内第i点的动压值，单位为帕斯卡(Pa)；P——大气压，单位为帕斯卡(Pa)；只——测流量断面内的静压，单位为帕斯卡(Pa)；t。——测流量断面内的气体平均温度，单位为摄氏度(℃)。8．1．2．2玻璃液质量m-(kK／h)8．1．2．2．1按出料量计算时：)mn他¨M¨：2( 挑一骞(考煳)+m“GB／T25039--2010式中；n——漏板数量；m，．——第i块漏板满筒玻璃纤维原丝(扣除水分和浸润剂)质量，单位为千克(kg)r。——第i块漏板满筒原丝的拉丝时间，单位为分钟(min)；挑s——由通路放料孔排放出的玻璃液总流量，单位为千克每小时(kg／h)。8．1．2．2．2按投料量计算时：矾一熹1”“一—1--mfq—-}-ratsmbs—mbf×mh式中：m。——配合料投料量，单位为千克每小时(kg／h)；⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一(19)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯”(20)mbt——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量，单位为千克每千克(kg／kg)，按式(19)计算；m“。——熔成每千克玻璃液所需废丝量，单位为千克每千克(kg／kg)，按式(20)计算；帆。——每千克粉料(湿基)中逸出气体的质量，单位为千克每千克(kg／kg)；m“——每千克粉料(湿基)配成配合料时添加的碎玻璃量，单位为千克每千克(kg／kg)。8．1．2．3换热器放空空气质量m。(kg／h)“A一1．293×VA⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(21)式中：V。——换热器放空空气量，单位为立方米每小时(m3／h)。8．1．2．4溢流气体质量帆，(kg／h)mb一∑V即。式中：y“——窑体第i个孔口的溢流气体量，单位为立方米每小时(m3／h)，按式(23)计算。V“=土se。。×s“×产。×√兰!jj衾；苦勰与兰；铲⋯⋯⋯czs，式中：s。——窑体第i个孔口的面积，单位为平方米(m2)5m——窑体第i个孔口的溢流系数：当a≥3．5d。时，m=0．82；当d<3．5d。时，口，一0．62。a——溢流孔口处窑墙厚度，单位为米(m)；d。——溢流孔口当量直径，单位为米(m)；△民——孔口内外静压差，单位为帕斯卡(Pa)，当△P。为正值时，K取正值，当AR为负值时，K取负值；P——大气压，单位为帕斯卡(Pa)；po——标准状态下气体的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，按式(4)计算；屯——窑体第i个孔口溢流气体温度，单位为摄氏度(℃)。8．1．2．5出体系其他物料质量m。(kg／h)mm—m。一(m，+mb+mA+mky)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(24)注：其他出体系物料质量的绝对值占进体系总物料质量的比例应不大于5％，否则应对测定与计算结果进行复核。 GB／T25039--20108．1．2．6出体系物料总质量m。(kg／h)m。一my+”b+／T／fk+”ky+mm⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(25)8．1．3熔窑物料平衡表熔窑物料平衡表见表2。表2熔窑物料平衡表进熔窑物料质量出熔窑物料质量数值百分数数值百分数序号项目序号项目kg／h％kg／h％l燃料质量m，1烟气质量m，2进熔窑助燃介质质量m。2玻璃液质量‰3配合料质量％3按热器放空空气质量mm4雾化介质质量m。4溢流气体质量m，5漏人空气质量ml5其他出体系物料质量m。6鼓泡空气质量％合计进体系物料总质量％．合计出体系物料总质量m。8．2通路物料平衡计算8．2．1进通路物料8．2．1．1通路燃气质量m。(kg／h)m。一V。，×po⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(26)式中：V。——进入通路燃气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；邱——标准状态下燃气的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，比照式(4)计算。8．2．1．2通路助燃介质质量m。(kg／h)8．2．1．2．1当用空气助燃时m。=1．293×V。k⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(27)式中：V、——进通路助燃空气流量，单位为立方米每小时(m3／h)。8．2．1．2．2当用氧气助燃时m。一Vm×p。，。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(28)式中：y。。——进体系助燃氧气量，单位为立方米每小时(m3／h)；p，——标准状态下氧气的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，比照式(4)计算。8．2．1．3进入通路的玻璃液量m“(kg／h)同8．1．2．2。8．2．1．4进通路物料总质量mt(kg／h)mn—T／／Ⅱ+m∞+”b⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(29)8．2．2出通路物料8．2．2．1出通路烟气质量m。(kg／h)mq一∑(yⅢ×,04) GB／T25039--2010式中：y。——出通路第i个烟道的烟气流量，单位为立方米每小时(m3／h)，计算方法见附录D；pⅢ——通路第{个烟道的烟气的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，比照式(4)计算。8．2．2．2通路放料漏板放出的玻璃液量mn(kg／h)8．2．2．3通路成型玻璃液质量m。(kg／h)m。b—mb一”n⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(31)8．2．2．4出通路其他物料质量m。(kg／h)mq—mh一(巩，+mm+m。b)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(32)注：其他出通路物料质量的绝对值占进体系物料总质量的比例应不大于5％，否则应对测定与计算结果进行复核。8．2．2．5出通路物料总质量m。(kg／h)，，l恤一mH+mm+m曲+mtq⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(33)8．2．3通路物料平衡表通路物料平衡表见表3。9热平衡计算9．1熔窑热平衡计算9．1．1熔成每千克玻璃液理论耗热量计算表3通路物料平衡表进通路物料质量kg／h出通路物料质量kg／h数值百分数数值百分数序号项目序号项目虹％kg％1燃料质量m。1通路烟气产出量m。2助燃介质质量m。，2放料漏板放出玻璃液量mm3进入通路玻璃液量‰3成型玻璃液量m“4其他出通路物料质量m。合计进通路物料总质量m。合计出通路物料总质量m。9．1．1．1硅酸盐形成反应耗热Q1(kJ／kg)Q1m“∑g，mu式中：m。，——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量，单位为千克每千克(kg／kg)；吼——各种原料硅酸盐形成反应热(以千克分解氧化物计)，单位为千焦尔每千克(k；／kg)，查附录F表F．4；m。一每千克粉料(湿基)中，各种原料引入的分解氧化物质量，单位为千克每千克(kg／kg)，见附录H表H．2。9．1．1．2形成玻璃液耗热Q2(kj／kg)Q2—347×mbf×(1一”n)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(35)式中：m。——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量，单位为千克每千克(kg／kg)；m。——每千克粉料(湿基)中逸出气体的质量，单位为千克每千克(kg／kg)。9．1．1．3加热玻璃液到理论澄清温度耗热Q3(kJ／kg)Q3一“l×tbl⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)9 GB／T25039--2010式中：“l——玻璃液在0℃～“l℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]，计算方法见附录I；“。——玻璃液在黏度为10Pa·S时的温度值，即为玻璃液理论澄清温度，单位为摄氏度(℃)，计算方法见附录I。9．1．1．4蒸发有效水分耗热么(kJ／kg)Q4—2491×”M×”H．o⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(37)式中：弛。——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量，单位为千克每千克(kg／kg)；mH20——每千克粉料中含有效水质量，单位为千克每千克(kg／kg)。注：本标准规定，实测水分小于5％时，有效水分取实测水分值，实测水分大于5％时，有效水分取5％。9．1．1．5加热配合料中逸出气体各组分到玻璃液理论澄清温度耗热Q5(kJ／kg)Q5一mH×Vhב如×tbl⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(38)式中：m。——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)，单位为千克每千克(kg／kg)；“——每千克粉料中逸出气体的体积，单位为立方米每千克(m3／kg)，计算方法见附录H表H．1；c。——在0℃～“，℃时逸出气体的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)]，按式(39)计算；C自一0．01(∑X。c。。)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(39)式中：x。——气体中各组分的体积百分含量(％)；c。——气体中第i组分的平均定压比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(1T：3·K)]，见附录F表F．2、表F．3；￡sz——玻璃液理论澄清温度。9．1．1．6配合料入窑显热QB(1‘J／kg)Q5一”bfבnXtn+mb。×c。Xt，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(40)式中：帆。——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量，单位为千克每千克(kg／kg)；Cft——粉料在0℃～“℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]，一般取fn一0．9631【J／(kg·K)；幻——粉料人窑温度，单位为摄氏度(℃)；‰，——熔制每千克玻璃液所需废丝玻璃量，单位为千克每千克(kg／kg)；c，——废丝玻璃在0℃～t。℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]，计算方法见附录I；tg——废丝玻璃入窑温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．1．7熔成每千克玻璃液理论耗热量Q。(kJ／kg)Q。一Qt+Q：+Q3+Q+Qs—Qs⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(41)注：熔成每千克玻璃液理论耗热量口b，本标准规定：普通无碱玻璃为3135kJ／kg，中碱玻璃为2926kJ／kg。9．1．2熔窑有效热Q。(kJ／h)Q。一”bXQb⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(42)10 GB／T25039--2010式中：帆——出熔窑玻璃液质量，单位为千克每小时(kg／h)。9．1．3输入体系热量计算9．1．3．1燃料燃烧热玉(M／h)9．1．3．1．1当使用重油时：Q。一m，×Q5，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(43)式中：m，——进体系燃料质量，单位为千克每小时(kg／h)；Qk——重油低位发热量，单位为千焦尔每千克(kJ／kg)，计算方法见附录C。9．1．3．1．2当使用气体燃料时：Q。一Vo，×Qk⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(44)式中：V。，——进体系气体燃料量，单位为立方米每小时(m3／h)；a，——气体燃料低位发热值，单位为千焦尔每立方米(kJ／m3)，计算方法见附录C。9．1．3．2燃料显热Q。(kJ／h)9．1．3．2．1当使用重油时；Q：。一m：×f；×t。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(45)式中：m，——进体系燃料质量，单位为千克每小时(kg／h)；f：——重油人体系时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]，按式(46)计算；c：一1．74+0．0025t，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(46)f。——重油人体系时温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．3．2．2当使用气体燃料时：Q。一Vo，×c。×t。，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(47)式中：Vo,——进体系气体燃料量，单位为立方米每小时(m3／h)；c。——气体燃料在0℃～￡。℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度EkJ／(m3·K)]，比照式(38)计算；f。，——气体燃料人体系时温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．3．3助燃介质显热Q。(kJ／h)9．1．3．3．1当使用助燃空气时Q拔一V。Hד×tk⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(48)式中：U”——进换热器助燃冷风量，单位为立方米每小时(m3／h)；Ck——助燃空气在0℃～“℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)3，查附录F表F．2；￡t——助燃空气人体系时温度，单位为摄氏度(X3)。9．1．3．3．2当使用助燃氧气时Q。一V。M×f扯×tp⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)式中：U。——氧气人体系时的流量，单位为立方米每小时(m3／h)；c，——氧气在0℃～￡，℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)]，比照式(39)计算；】】 GB／T25039--2010t。——氧气人体系时的温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．3．4雾化介质带入热量Q。(kJ／h)9．1．3．4．1压缩空气作雾化介质时：Q。一Vn×Cwk×tn⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(50)式中：Vn——雾化压缩空气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；rn——雾化压缩空气在0℃～“℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)]，查附录F表F．2；￡，t——雾化压缩空气人体系温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．3．4．2蒸汽作雾化介质时：Q。一m，×，式中：m。——雾化蒸汽质量，单位为千克每小时(kg／h)；，——人体系蒸汽热焓，单位为千克每千克(kJ／kg)，根据蒸汽压力查饱和蒸汽表或根据蒸汽压力、温度查过热蒸汽表。9．1．3．4．3氧气作雾化介质时：Q。一V。×c。。×tm⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)式中：y。——雾化氧气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；c。——雾化氧气在0℃～￡。℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度EkJ／(m3·K)]，比照式(39)计算；t。。——雾化氧气人体系时温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．3．5鼓泡空气显热Q。(kJ／h)Qg一0．07758×％בg×∑y“t。1式中：c。——鼓泡空气在0℃～f。℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)3，查附录F表F．2；￡。——鼓泡空气人体系时温度，单位为摄氏度(℃)；u。——第i根鼓泡管进人体系的鼓泡空气量，单位为升每分钟(L／rain)。9．1．3．6漏入空气显热Q。(kJ／h)9．1．3．6．1当使用重油时：Ql。一(a。一口k)×VgXm，×Cl×tl⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(54)式中：a。——烟气出体系时的空气系数。计算见附录G；at——烟气离开熔化部时平均空气系数；Vo——理论空气量，单位为立方米每千克(m3／kg)；m，——进体系燃料量，单位为千克每小时(kg／h)；“——漏人空气在0℃～￡。℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)]，查附录F表F．2；自——漏入空气平均温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．3．5．2当使用气体燃料时：Ql。一(口。一ak)×V：×V。ד×tl⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)12 GB／T25039--2010式中：U，——熔窑气体燃料量，单位为立方米每小时(m3／h)。9．1．3．7配合料显热Q。(kJ／h)Q。。一mb×Q6⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(56)式中：m。——出熔窑玻璃液质量，单位为千克每小时(kg／h)；Q。——熔成每千克玻璃的配合料人窑显热，单位为千焦尔每千克(kJ／kg)。9．1．3．8电能供入热Qld(1‘J／h)q一∑PdiX3．6×103⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯”(57)式中：P。——进入熔化部、流液洞上升道等各部分的电功率，单位为千瓦(kw)。9．1．3．9输入体系总热量Q。(kJ／h)Q。一Q。+Q。+Q：；+Q瓢+Q。+Qb+Q，；+Qjd⋯⋯⋯⋯⋯⋯(58)9．1．4输出体系热量计算9．1．4．1玻璃液带出显热Q。(1【J／h)Qb，一”b×。b。×￡b。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(59)式中：矾——出体系玻璃液质量，单位为千克每小时(kg／h)；“。——玻璃液在0℃～k℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]，计算方法见附录I；ts。——玻璃液出熔窑体系时温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．4．2玻璃液带出潜热Qh(k3／h)Qb。一mb×(Q1+Qz+2491×mbf×m’HzO)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(60)式中：mb——出熔窑玻璃液质量，单位为千克每小时(kg／h)；Q，——硅酸盐形成反应热，单位为千焦尔每千克(kJ／kg)；Q2——形成玻璃液耗热，单位为千焦尔每千克(1d／kg)；m。t——熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量，单位为千克每千克(kg／kg)；m’H20——每千克粉料中实测含水质量，单位为千克每千克(kg／kg)。9．1．4．3池窑表面散热靠(It,J／h)Q。，一∑(suq。)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯．．(61)式中：s。——池窑表面第i部位的表面积，单位为平方米(m2)；q。。——池窑表面第i部位的表面热流密度，单位为千焦尔每平方米每度[1d／(m2·h)]，用热流计直接测量，或按式(62)计算。q。一口。×(f。一toi)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)式中：a，——对流辐射换热系数，单位为千焦尔每平方米每小时每度[kJ／(m2·h·K)]，按式(63)计算。一A。X瓴。训。+竺：：区笠■堂豳⋯⋯。63，口。一A，(‘州一f“)1，4+———————L—-二二二—二——二—二=—_二—生⋯⋯⋯()￡w—to． GB／T25039--2010式中：A。——取决于散热面位置的系数，按表4取值；e。——窑墙第i部位外表面黑度；t。——窑体第i部位外表面温度，单位为摄氏度(℃)；f。；——环境温度，单位为摄氏度(℃)。表4A．系数值散热面位置散热面向上散热面垂直散热面向下A．11．79．27．59．1．4．4孔口辐射散热Qu(kJ／h)9．1．4．4．1孔口敞开时：驴室{co×[(警)L(警)4]煳×S“)．．⋯⋯⋯州t，式中：“——黑体辐射系数，c。=20．4kJ／(m2·h·K4)；“——窑体第i个孔口的辐射温度，单位为摄氏度(℃)；f。。——环境温度，单位为摄氏度(℃)；圣，——窑体第i个孔口的门孔系数，取决于孔的形状、尺寸及窑墙的厚度，查图2；s“——窑体第i个孔口的面积，单位为平方米(m2)。中1．O0．g0．80．70．60．504030．221J，，一__●一，，一‘。。一]／鎏√，一，===—t：：>多／彳／‘＼／一二＼!杉夕／乜／少／多，夕}／多．|’f舌少陷|。《少圈／7{。1——伸长的长方形}2——长方形(2：1)；3——正方形f4——圆形#iD——孔的直径或最小宽度与墙厚之比。14图2门孔系数计算图D6 CB／T25039--20109．1．4．4．2孔日用金属板盖住时：耻骞”“[(訾)L(警)4]X熹×S。)⋯⋯c65，式中：￡。——金属板的黑度，一般取e。一O．8。9．1．4．4．3孔口用板砖盖住时：瓯一3．6X∑(叁×sk×At．)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯～(66)式中：^——板砖的导热系数，单位为瓦每米每度[W／(m·K)3；文——板砖的厚度，单位为米(m)；s。——窑体第i个孔口的面积，单位为平方米(m2)；△ti——窑体第i个孔口板砖的内外表面温差，单位为摄氏度(℃)。9．1．4．5换热器放空空气散热Q一(kJ／h)Qh—Vm×tAב&⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(67)式中：Vm——换热器放空空气量，单位为立方米每小时(m3／h)；札——换热器放空空气温度，单位为摄氏度(℃)；Cfk——换热器放空空气在0℃～缸℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[U／(m3·K)]。9．1．4．6孔口溢流气体显热Q日(kJ／h)Qk，一∑(yb×fk×tla)式中：v。——窑体第i个孔口的溢流气体量，单位为立方米每小时(m3／h)；CId——窑体第i个孔口的溢流气体在0℃～t。℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[1【J／(m”K)J，比照式(39)计算；f“——窑体第i个孔口的溢流气体温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．4．7冷却水带出热Q。(k3『／h)Q1。一4．1868∑[m1。×(f0。一￡k)]⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(69)i=1式中：mm——进出第i个冷却水箱的冷却水质量，单位为千克每小时(kg／h)；t7ls／——第i个冷却水箱出水温度，单位为摄氏度(℃)}fm——第i个冷却水箱进水温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．4．8冷却风带出热吼(K1／h)QM—Vi×(c’lfXt7If—fIfXtlf)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(70)式中：vIr——冷却风量，单位为立方米每小时(m3／h)，用毕托管测量时，计算方法见附录D；Ctlf——o℃～t7lf℃返射风平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(ITl3·K)]，查附录F表F．2；￡7“——吹向窑体后的返射风温度，单位为摄氏度(X2)；“——o℃～“℃冷却风平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)]，查附录F表F．2；】5 GB／T25039--2010“——吹向窑体前的冷却风温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．4．9烟气显热Q。(kJ／h)Qn—Yo,×cy×fy⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(71)式中：vo，——出熔窑体系的烟气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；q——o℃～t，℃烟气平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)3，比照式(39)计算；f，——烟气出体系时平均温度，单位为摄氏度(℃)。9．1．4．10蒸汽潜热Q．(H／h)Q。一r×Ⅳ，×y。，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(72)式中：r——水的汽化热，单位为千焦尔每千克(1【J／kg)；w，。——烟气中水汽的质量含量，单位为千克每立方米(kg／m3)，计算见附录E；y。，——出体系的烟气流量，单位为立方米每小时(m3／h)。9．1．4．11燃料化学不完全燃烧热损失Q。(kJ／h)Q。h一(126×V’。+108×V’H．)×V。，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(73)式中：y乞、v，H．——出体系烟气中一氧化碳、氢气的体积百分含量。9．1．4．12其他热损失Q。(1【J／h)Q。。一Q。一(Qb：+Qb。+Q，，+Qkf+Q，+Qk,+Q1。+Q“+Q，。+Qwq+Qfh)⋯⋯(74)注：其他热损失的绝对值占总收人热的比例不大于5％，否则应对测定与计算结果进行复核。9．1．4．13输出体系总热量Q。(kJ／h)Q。一Qb。+Qb。+Q，，+QH+Qh+Qk，+Ql。+Qlf+QH+Qwq+Q，h+Q”⋯⋯(75)9．1．5熔窑热平衡表熔窑热平衡表见表5。9．2通路热平衡计算9．2．1通路收入热量计算9．2．1．1通路输入热Q。(kJ／h)9．2．1．1．1使用气体燃料时Qm—V。×Q5。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)式中：V。，——进入通路的气体燃料量，单位为立方米每小时(m3／h)；Qk——通路气体燃料低位发热值，单位为千焦尔每立方米(kJ／m3)。9．2．1．1．2使用电能供给热量时(不包括成型漏板供给电能)Q。h一≥：Pdf×3．6×103⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(77)i--l式中：Pdi——进入通路各部分的电功率，单位为千瓦(kw)。9．2．1．2通路气体燃料显热Q。(1‘J／h)Q。；一V0×f，，×t"⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(78)式中：c。，——气体燃料在0℃～￡。，℃时进通路时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3．K)]，比照式(39)计算；￡。，——气体燃料进通路时的温度，单位为摄氏度(℃)。】6 表5熔窑热平衡表GB／T25039--2010输人体系热量输出体系热量数值百分数数值百分数序号项目序号项目kI／h％kJ／h％1燃料燃烧热q01玻璃液带出显热Q。。2燃料显热Q。2玻璃液带出潜热‰3助燃介质显热Q。3池窑表面散热Q二4雾化介质显热Q。4孔口辐射散热‘h5鼓泡空气显热Ql5换热器放空空气散热Q“6漏入空气显热Qk6孔口溢流气体显热‰7配合料显热Qp，7冷却水带出热Qk8电船供给热Q8冷却风带出热ch9烟气显热Q。10蒸汽潜热Q。11燃料化学不完全燃料热损失Qm12其他热损失q。合计输入体系总热量Q。合计输出体系总热量Q。9．2．1．3通路助燃介质显热Q。(kJ／h)9．2．1．3．1当使用助燃空气时Q。一V0×Ck×tk⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(79)式中：vA——进通路助燃空气量，单位为立方米每小时(m3／h)；Ck——助燃空气在0℃～“℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[1【J／(m3·K)]，查附录F表F．2；tk——助燃空气人体系的温度，单位为摄氏度(℃)。9．2．1．3．2当使用助燃氧气时Q吼一Vq。×fnXt。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(80)式中：y。——进通路助燃氧气流量，单位为立方米每小时(m3／h)；c。——氧气在0℃～f，℃时的平均比热容，单位为千焦尔每立方米每度[kJ／(m3·K)]，比照式(39)计算；f。——助燃氧气进体系的温度，单位为摄氏度(℃)。9．2．1．4玻璃液带入热量Qt(kJ／h)同9．1．4．1。9．2．1．5输入通路总热量吼(kJ／h)Q。一Q如+Q。。+Q。；+Qb。⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)9．2．2通路支出热量9．2．2．1成型玻璃液带走热量Q。(kJ／b)∑(mm×f。K×tebl) GB／T25039--2010式中；m。w——第i块漏板玻璃液流量，单位为千克每小时(kg／h)；c。。——玻璃在0℃～tcb／℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]；￡。。——第i块流液槽砖中玻璃液的温度，单位为摄氏度(℃)。9．2．2．2放料玻璃流股带走的热量‰(kJ／h)Qm—mmבn×tm⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(83)式中：mn——放料玻璃液的质量，单位为千克每小时(kg／h)；c。——玻璃液在0℃～‰℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)3；札——放料玻璃液温度，单位为摄氏度(℃)。9．2．2．3通路表面散热Q。(kJ／h)Q。，一∑(g。。×Sbi)式中：n——通路表面的测定部位数；口，。——通路第i部位表面散热热流密度，单位为千焦尔每平方米每度[kJ／(m2·h)]，用热流计直接测量，或按式(62)计算；S。——通路表面第i部位的表面积，单位为平方米(m2)。9．2．2．4通路烟气带走热量Q¨(1‘J／h)Q。一∑(y。，Xc。，×tyi)(85)式中：n——烟囱的数量；U。——第i个烟囱的烟气流量，单位为立方米每小时(m3／b)}c。。——第i个烟囱烟气在0℃～t，℃时的平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·K)]，比照式(39)计算；f。——第i个烟囱烟气的温度，单位为摄氏度(℃)。9．2．2．5通路水箱冷却水带走热量Q。(kJ／h)Qtb一4．1868∑Eml。×(￡7l。。一tk)]⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(86)式中：m，。——进出第i个冷却水箱的冷却水量，单位为千克每小时(kg／h)；#’“——第i个冷却水箱的出水温度，单位为摄氏度(℃)；札——第i个冷却水箱的进水温度，单位为摄氏度(℃)。9．2．2．6通路孔口辐射热损失Q“(kJ／b)Q*=Co客{[(警)L(警)4]硒地)⋯⋯⋯⋯c87，式中：旬——黑体辐射系数；“——通路第i个孔口的辐射温度，单位为摄氏度(℃)’f。。——环境温度，单位为摄氏度(℃)；垂．——通路第i个孔口的门孔系数，取决于孔的形状、尺寸及窑墙厚度，查图2；s。——通路第i个孔口的面积，单位为平方米(m2)。18 GB／T25039--20109．2．2．7通路其他热损失Q。。(kJ／h)Q目。一Q。一(Q。b+Qm+Qt。+Q。n+Q如+Q茁)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯注：通路其他热损失的绝对值占总收人热的比例不大于5％，否则应对测定与计算结果进行复核。9．2．2．8输出通路总热量Q。(kJ／h)Q眦一Q“+Qm+Q砸+Q帆+Q。b+Q世+Q啡⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯9．2．3通路热平衡表通路热平衡表见表6。表6通路热平衡表输人体系热量输出体系热量数值百分数数值百分数序号项目序号项目k丁／h％kJ／h％1通路输入热Q。。1成型玻璃液带走热量Qob2气体燃料显热Q。2放料玻璃液带走热量Qm3助燃介质显热(k3通路表面散热Q。4玻璃液带人热量盘。4通路烟气带走热量Q。5水箱冷却水带走热量Q“6辐射热损失Qtu7其他热损失Q。合计输人通路总热量Q。合计输出通路总热量(k10热效率计算10．1熔窑热效率，，(％)7一赛舢。％式中：Q。——熔窑有效热，单位为千焦尔每小时(!-3／h)；(b——输入熔窑体系总热量，单位为千焦尔每小时(kJ／h)。10．2全窑(熔窑+通路)热效率m(％)孕一百=_干‰×100％式中：Q。——输入通路总热量，单位为千焦尔每小时(1【J／h)；Q。。——玻璃液带人通路热量，单位为千焦尔每小时(kJ／h)。10．3熔窑单位玻璃能耗¨(kJ／kg)一鲁式中：Q。——输入熔窑体系总热量，单位为千焦尔每小时(kJ／h)；桃——玻璃液质量，单位为千克每小时(kg／h)。)昌罟∞( GB／T25039--201010．4全窑(熔窑+通路)单位玻璃的能耗孙(k．／／kg)Q。+Q。一Qb。qqh一——‘■一式中：Q。～—输入熔窑体系总热量，单位为千焦尔每小时(kJ／h)；Q。——输入通路总热量，单位为千焦尔每小时(k丁／h)；Q-。——玻璃液带入通路热量，单位为千焦尔每小时(kJ／h)；机——玻璃液质量，单位为千克每小时(kg／h)。 符号与单位见表A．1。附录A(规范性附录)符号与单位裘A．1GB／T25039--2010序号符号说明单位1A．取决于散热面位置的系数2玻璃液的平均比热容kJ／(kg·K)3玻璃液出熔窑体系时的平均比热容kJ／(kg·K)4玻璃液出流液槽砖的平均比热容kJ／(kg·K)5玻璃在理论澄清温度时的平均比热容H／(kg·K)6玻璃液放料流股的平均比热容l￡J／(kg·K)7粉料人窑时的平均比热容kJ／(kg·K)8cq逸出气体在理论澄清温度时的平均比热容kJ／(m3·K)9助燃空气人体系时的平均比热容kJ／(m3·K)10漏人空气的平均比热容kJ／(m3·K)1l吹向窑体前的冷却风平均比热容kJ／(m3·K)12吹向窑体后的返射风平均比热容kJ／(m3·K)13黑体辐射系数kJ／(m2·K‘“)14CP-气体中第i组分的平均定压比热容U／(1313-K)15C∞气体燃料人体系时的平均比热容kI／(m3·K)16碎玻璃人窑时的平均比热容kJ／(kg-K)17雾化用压缩空气人体系时的平均比热容kJ／(m3·K)18o烟气出体系时的平均比热容kJ／(m3·K)19Cn氧气进体系时的平均比热容kJ／(m3·K)20c耐通路第i个烟囱烟气平均比热容kJ／(m3·K)2l窑体第i个孔口的溢流气体平均比热容kJ／(m3·K)22重油人体系时的平均比热容kJ／(kg·K)23C制-雾化氧气人体系时的平均比热容kJ／(m3·K)24换热器放空空气在出体系时的平均比热容kJ／(m3·K)25Cg鼓泡空气人体系时的平均比热容蚶／(m3·K)26d。孔口当量直径27J平均电流A28I。测定的某次电流A29r人体系蒸汽比热焙kJ／kg30Kd毕托管校正系数2l GB／T25039--2010表A．1(续)序号符号说明单位31K．电流互感器倍率32K。电压互感器倍率33出熔窑体系玻璃液质量(进通路玻璃液质量)kg／h34熔成每千克玻璃液所需粉料(湿基)量kg／kg35熔制每千克玻璃液所需废丝量kg／kg36通路成型玻璃液质量kg／h37每付粉料(湿基)的质量kg38mb每千克粉料(湿基)中逸出气体的质量kg／kg39每千克粉料(湿基)配成配合料时添加的碎玻璃量kg／kg40mg鼓泡空气质量kg／h41mH20每千克粉料中吉有效水质量kg／kg，42mHzO每千克粉料中实测含水质量kg／kg43每千克粉料(湿基)中，各种原料引入的分解氧化物质量kg／kg44mh溢流气体质量kg／h45漏人空气质量kg／h46工业摄像机镜头用压缩空气质量kg／h47第i块漏板满筒玻璃纤维原丝(扣除水分和浸润剂)质量kg48进出第i个冷却水箱的冷却水质量kg／h49mp人窑配合料质量kg／h50换热器放空空气质量kg／h51‰出体系其他物料质量kg／h52进换热器助燃冷风质量kg／h53进体系燃料质量kg／h54雾化介质质量kg／h55，，l-出体系烟气质量kg／h56进体系助燃介质质量kg／h57出体系物料总质量kg／h58进体系物料总质量kg／h59进通路燃气质量kg／h60进通路助燃介质质量kg／h61mtn进通路氧气质量kg／h62进通路物料总质量kg／h63m”出通路烟气质量kg／h64放料玻璃液总流量kg／h65通路成型玻璃液质量kg／h22 表A．1(续)GB／T25039--2010序号符号说明单位66m∞出通路其他物料质量kg／h67出通路物料总质量kg／h68第i块磊板玻璃液流量kg／h69np测定期间平均日投料付数70％气体燃料中氮气中的体积分数％71叽：烟气中氮气的体积分数％72V02气体燃料中氧气的体积分数％73y乞：烟气中氧气的体积分数％74Vs工业摄像机镜头用压缩空气体积流量L／rain75Vc．4气体燃料中甲烷的体积分数％76K。H。气体燃料中不饱和烃的体积分数％77Vc。气体燃料中一氧化碳的体积分数％78y：。烟气中一氧化碳的体积分数％79Vcoz气体燃料中二氧化碳的体积分数％80V：o。烟气中二氧化碳的体积分数％81vH：气体燃料中氢气的体积分数％82v，H：烟气中氢气的体积分数％83P大气压Pa84Pcp平均电功率kW85P^供人体系各部分电功率kW86△P，测流量断面内第i点的动压值Pa87Pj测流量断面内的静压Pa88△Pb孔口内外静压差Pa89甄各种原料硅酸盐形成反应热(以千克分解氧化物计)kJ／kg90Ql硅酸盐形成反应耗热kJ／kg91Q2形成玻璃液耗热kJ／kg92G加热玻璃液到理论澄清温度耗热kJ／kg93a蒸发有效水分耗热kJ／kg94G加热配合料逸出气体各组分到玻璃液理论澄清温度耗热蚶／kg95Q6配合料人窑显热kJ／kg96Qb熔成每千克玻璃液理论耗热量kJ／kg97Qb，玻璃液带出熔窑显热(玻璃液带人通路显热)k丁／h98Qbo玻璃液带出潜热kJ／h99Qch通路成型玻璃液带走热量kJ／h100Qj-燃料低位发热量kJ／kg或kJ／m323 CB／T25039--2010表A．1(续)序号符号说明单位101如放料玻璃液流股带走的热量kJ／h102Qid电能供人热kJ／h103QH孔口辐射散热kJ／h104如助燃介质显热kJ／h105Qh孔口溢流气体显热kJ／h106鼠冷却风带出热蚵／h107QIl冷却水带出热10／h108Ql，漏人空气显热kJ／h109Q。，配合料显热kJ／h110Q。，电供给热kJ／h111鼠其他热损失kJ／h112Q^燃料化学不完全燃烧热损失kJ／h113Q。燃料燃烧热kJ／h114Q。燃料显热kJ／h115Q。池窑表面散热kJ／h116Qr】。进换热器冷助燃空气显热埘／h117％鼓泡空气显热kJ／h118‰蒸汽潜热kJ／h119Q骶雾化介质带人热量kJ／h120‰烟气显热kJ／h12lQ。有效热kJ／h122Q输出体系总热量kJ／h123瓯输人熔窑体系总热量10／h124Q。h通路输人热kJ／h125Q乜I通路气体燃料显热kJ／h126乳通路助燃介质显热时／h127如输入通路总热量kJ／h128Q埘通路表面散热kJ／h129Qtn通路烟气带走热量kJ／h130Qd。通路冷却水带走热量kJ／h13l乱通路孔口辐射热损失kJ／h132Q呲通路其他热损失kJ／h133Q嘶输出通路总热量kJ／h134Qf，换热器放空空气带走热量kJ／h135q=／池窑表面第i部位的表面热流密度kJ／(m2·h)24 表A．1(续)GB／T25039--2010序号符号说明单位136qm熔窑单位玻璃的能耗kJ／kg137口。全窑(熔窑+通路)单位玻璃的能耗kJ／kg138水的汽化热kJ／kg139Sbi熔窑表面第i部位的表面积m2140Sd测流量断面的截面积m2141Sk窑体第i个孔口的面积1T12142S“通路表面第i部位的表面积1T12143“。玻璃液出熔窑体系对温度℃144f出出第i块流液槽砖中玻璃液的温度℃145tbl玻璃液理论澄清温度℃146“窑体第i个孔口的辐射温度℃147r☆放料玻璃液温度℃148妇粉料人窑温度℃149△t。窑体第i个孔口板砖的内外表面温差℃150“助燃空气人体系时温度℃151fl漏人空气平均温度℃152tE鼓泡空气人熔窑体系时的温度℃153‘1f吹向窑体前的冷却风温度℃154t71f吹向窑体后的返射风温度℃155fl。l第i个冷却水箱进水温度℃156t’1，；第i个冷却水箱出水温度℃157tol环境温度℃158tq测流量断面内的气体平均温度℃159tqr气体燃料人体系温度℃】60矗重油流经流量计时的温度℃161t，碎玻璃人窑温度℃162t_窑体第i部位外表面温度℃163r讪压缩空气人体系时温度℃164ty,助燃氧气人体系时的温度℃165f一雾化氧气人体系时的温度℃166t，烟气出体系时平均温度℃167fH通路第i个烟囱烟气温度℃168tu窑体第i个孔口溢流气体温度℃169札换热器放空空气温度℃170t‘重油人体系时温度℃25 GB／T25039--2010表A．I(续)序号符号说明单位171U平均电压V172U．测定的某次电压V173yk每千克粉料中逸出气体的体积m3／kg174y。窑内第i根鼓泡管鼓人空气流量L／rain175Ⅵ理论空气量m3／kg或rD3／m3176h冷却风量m3／h177k熔窑气体燃料量n13／h178h进换热器助燃冷风量m3／h179“换热器放空空气流量rn3／h180v舶测流量断面内气体(烟气、空气、煤气等)的流量m3／h181V“雾化压缩空气流量ril3／h182VI，。雾化用氧气流量m3／h183V。，出熔窑体系的烟气流量m3／h184％进熔窑体系助燃氧气量m3／h185y，测定期间平均日耗油量m3／d186vt，通路第i个烟囱的烟气流量m3／h187“窑体第i个孔口的溢流气体量m3／h188K进通路燃气流量m3／h189y^进通路助燃空气流量m3／h190U，。进通路助燃氧气流量m3／h191U。通路第i个烟道的烟气流量m3／h192Ⅳ一烟气中水蒸气的质量含量kg／m3193W。电度表或瓦特表某次测定值kWh194△W首末电度表的数差值kWh195X．气体中各组分的体积分数％196测流量断面内第i点气体流速m／s197燃料中硫的质量分数％198燃料中碳的质量分数％199燃料中氢的质量分数％200燃料中氮的质量分数％201燃料中氧的质量分数％202空气系数203烟气出体系时空气系数204对流辐射换热系数”／(m2·h·K)205烟气离开熔化部时平均空气系数26 表A．1(续)GB／T25039--2010序号符号说明单位206卢重油的体积膨胀系数207d窑墙厚度208&板砖厚度M209窑墙第i部位外表面黑度210金属板黑度2111熔窑热效率％212佛全窑(熔窑+通路)热效率％213A板砖的导热系数W／(131·K)214雎窑体第i个孔口的溢流系数215m标准状态下气体的密度kg／m3216m4标准状态下气体中各组分的密度kg／m3217poy,标准状态下氧气的密度kg／m3218pzo20℃时重油的密度kg／m3219肛重油流经流量计时的密度kg／m3220～通路第i个烟道的烟气密度kg／m3221各块漏板拉制满筒原丝所用时间222办门孔系数 GB／T25039--2010附录B(规范性附录)单元窑基本情况及热平衡参数测定结果记录表单元窑基本情况及热平衡参数测定结果记录表见表B．1～表B．7。表B．1单元窑基本情况工厂名称工厂厂址窑的编号熔窑类型燃料种类单元窑通路产品种类序号项目单位数值1熔化部长×宽×深2熔化部面积In23投料池长×宽4燃烧器数量个5流液洞长x宽×高6金属换热器高×直径7总换热面积m28单相供电电极对数或三相供电区域数9鼓泡器数量lO通路形式11漏板数量及孔数表B．2单元窑主要技术经济指标序号项目单位设计值实际值1熔化能力t／d2熔化率t／(m2·d)3熔化部燃料消耗量t／d或m3／d4熔化部助熔电功率kW5通路燃料消耗量In3／d6每公斤玻璃液耗热量kJ／kg7每公斤玻璃液耗电量kWh／kg 表B．3玻璃成分GBIT25039--20101w(SiO：)叫(B20。)w(AL：Os)l∞(FezO。)伽(CaO)w(MgO)t‘_(Nazo)叫(K20)w(Fe0)∞(F)I设计成分％1分析成分％表B．4投料量及出料量表El期理论产量／(t／d)成品产量／(t／d)干配合料／(t／d)废丝玻璃量／(t／d)平均表B．5原料成分和料方原料每付料质量叫训叫t￡，叫铷叫烧失量名称(Si02)(B203)(AIz03)(Fe20a)(CaO)(MgO)(Na20)(K20)(BaO)(PbO)kg水分抖l合计∑m。Pl注1：水分：m州包括原料中原有水分和外加水。注2：含水量：研’。：。一每≠』。∑m，i-l注3：含碎玻璃量：m。=碎碧璃量。∑m，i--I GB／T25039--2010表B．6热平衡实测数据综合表测定人员起年月日测定时间止年月日测定项目单位数值流量Um3／h温度t，℃密度nkg／m3应用基低位发热量(‰k丁／kgC重油HO组成N％燃料SA(灰含量)w(水含量)静压P，Pa密度风kg／m3煤气流量y。，m3／h温度t。℃应用基低位发热量(乩kJ／m3VcoycH4Vn2YceH，燃料煤气组成Vc02％zvN2VH20静压P．宴佩Pa动压(平均值)芏Li一助燃空气浏流量断面的截面积Sam2温度‘k℃流量‰m3／h 表B．6(续)GB／T25039--2010测定项目单位数值静压只Pa温度tk℃助燃氧气流量V。m3／hvoz组成％vN2种类温度t“(或压力P，)℃(Pa)雾化介质m3／h或流量k(或m，)kg／h烟气出体系时空气系数a。烟气离开熔化部时平均空气系数Ctk鞴人空气m3／kg理论空气量耽或m3／m3温度tI℃温度tn、t。℃用量m。kg／h配合料含水量m0．okg／kg测定期间平均日投料付数n。每付粉料(湿基)的质量mtkg出体系时温度tk℃玻璃液质量m-kg／h玻璃液理论澄清温度幻℃满筒玻璃纤维原丝(扣除水分和浸润剂)质量m。kg每小时的原丝筒数n静压P．竞瓜Pa动压(平均值)上Li一密度mkg／m3温度f，℃测量断面的截面积Sam2烟气流量V0m3／hy’c0ytc02组成V’oz％V7”2∥H2031 GB／T25039--2010表B．6(续)测定项目单位数值进水温度th℃熔窑出口温度￡：℃流量kg／h冷却水进水温度tb℃通路出水温度￡：℃流量kg／h静压PJ壹瓜Pa动压(平均值)上Li一冷却风温度tn￡：℃测流量断面的截面积Sam2流量VHm3／h孔口内外静压差△PkPa温度t。℃孔口面积S。m：溢流气体量V。m3／hy’co孔口溢流气体y’”2V’cH．组成y’c0：％v，oz∥w：∥H20测点数n-个表面积SHm2表面散热量Q。Ⅺ／(m2．h)表面散热表面温度t。℃环境温度“表面黑度e．位置系数A．孔内温度珞℃环境温度t。．孔口辐射孔口面积鼠m2门孔系数蛾大气压PPa32 表B．7电能记录袭GB／T25039--2010序号123456789lO时间／mlnO51015202530354045W。仉I。电流倍率K。电压倍率K．测量仪表型号测定时间：测定区位：33 GB／T25039--2010附录C(规范性附录)燃料低位发热量的计算C．1液体燃料低位发热量Q0(kJ／kg)C．1．1已知燃料的元素分析时：Qk=339w￡+1030wh一109("6一谜)一25w{v⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(C．1)式中：”∈、wh、wb、”§、w*——分别表示应用基时燃料中碳、氢、氧、硫、水的质量分数。c，1．2已知重油的相对密度时，可查表c．1得到重油的低位发热量。表C．1重油相对密度和低位发热量的关系低位发热量QL低位发热量Q{-相对密度d}{相对密度d挂kJ／kg1．076039599．80．959341314．21．067939725．20．952941397．81．059939850．60．94654148i．51．052039976．10．940241565．11044340101．50．934041648．71．033640227．00．927441732．41．029140352．40．92l841816．01．021740436．10．915941899．61．014340519．70．910041983．31．007140645．20．904242025．11．000040728．80．893442108．70．993040854．20．892742192．30．986140937．90．887142276．00．979241021．50．881642317．80．972541146．90．876242401．40．965941230．6注：d持为15℃时重油密度与15℃时水的密度之比。C．1．3除根据燃料的组成计算外，还可以采用量热计法测定燃料的低位发热量。测试和计算按照384进行。C．2气体燃料低位发热量Q"(kJ／m3)Qk一126Vco+108VH2+358VcH。+590V％H。+637Vc2心+806Vc3H5+912Vc3H8+1187Vc‘H10+1460Vc5Hlz+232VH2s⋯⋯⋯⋯(C．2)式中：Vco，y心，K^，vc。H‘，Vc：H；，vc。w。，vc；h，K。n10，VH。s——气体燃料中各可燃组分的体积分数。34 附录D(规范性附录)测定气体流量时测点的选择与计算方法GB／T25039--2010D．1测定位置的选择气体流量在管道上的测定位置，即测定截面应尽量避开弯曲、变形和有闸板的部位，避免涡流和漏风的影响。测定截面的上游最好具有大于5倍于管道直径的直段长，下游最好具有大于3倍于管道直径的直段长，但测定现场往往满足不了这些要求，则应尽可能选择较适宜的部位作为测定截面。D．2测定方法D．2．1圆形管道采用对数线性法求平均流速的测点位置(测点在相距90。的四个半径上取)，取法见表D．1。表D．1圆形管道测点位置每个半径的测点数测点离管壁的距离，／管道当量直径Dso．032o．135o．321so．019o．077o．153o．217o．361D．2．2矩形管道矩形管道中流量的测量方法可采用等面积小矩形法，即把矩形截面划分为若干个等面积的小矩形，在每一个小矩形对角线的交点上测流速，取平均值。划分方法如图D．1所示。小矩形的数量取决于管道的边长，沿管道任一边长均匀分布的小矩形数量(测点排数)一般不应小于表D．2中所列的数值。×＼／。／＼?×＼／／＼V＼／／＼／＼＼／＼／＼≥√2a／21图D．1矩形截面测点分布图表D．2矩形管道测点数的选择l矩形管道r／t截in面边长<500>500～1000>1000～1500>1500～2000>2000～2500>2500测点排数345678 GB／T25039--2010D．3计算方法D．3．1气体的平均流速用毕托管测得截面上各点的动压头、就可以求出流体在各测点的流速m，，m：，⋯，m。，然后求得该截面流体的平均流速u，单位为米每秒(m／s)。一。×摆×挈式中：Ka——毕托管校正系数；n——测点数；△P。——各测点的动压值，单位为帕斯卡(Pa)；n——工作状态下气体的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，按式(D．2)计算。273Pt一尸0万Fi式中：邱——标准状态下气体的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，按式(D．3)计算。≠——管道内气体温度，单位为摄氏度(℃)所一0．01∑X徊。，⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(D．3)x，——气体中各种成分的百分含量；伽。——各种气体成分在标准状态下的密度，单位为千克每立方米(kg／m3)，见附录F表F．1。D．3．2气体的平均流量V。一seoo如×品戆×罴式中：y。——标准状态下气体的平均流量，单位为立方米每小时(m3／h)；F——管道截面积，单位为平方米(m2)；P——大气压，单位为帕斯卡(Pa)；P，——管道内气体静压，单位为帕斯卡(Pa)。 附录E(规范性附录)烟气中水分含量测定方法GB／T25039--2010E．1原理从烟道中抽出一定体积的烟气，使之通过装有吸湿剂的u型管，烟气中的水分被吸湿剂吸收。u型管的增重即为已知体积烟气中含有的水分量。E．2测定装置测定装置如图E．1所示。123451——采样管；2——进口管；3——u型管；4——压力计；5——温度计；6——冷却器；7——吸湿剂；8——流量计。图E．1水分测量采样装置图E．3测定步骤E．3．1将粒状吸湿剂(如无水氯化钙、硅胶等)装入u型管内，吸湿剂上面要填充少量玻璃棉，以防止吸湿剂的飞散，封闭u型管管口，擦去表面的附着物，用分析天平称重。E．3．2取样装置按图E．1连接，检查系统无漏气现象后，打开u型管进口阀，以一定的流量抽气。采样后，关闭进口阀，取下u型管，擦去表面的附着物，用分析天平称重。E．4计算公式wym一琴磊万焉mw磊灿00 GB／T25039--2010式中：w。——烟气中水分的质量浓度，单位为千克每立方米(kg／m3)；m，——吸湿剂吸收的水量，单位为克(g)；y，——流量计显示的烟气流量，单位为升(L)；只——压力计显示的烟气静压，单位为帕斯卡(Pa)；P——大气压，单位为帕斯卡(Pa)；W，——烟气中水分的体积分数(％)；￡，——温度计显示的烟气温度，单位为摄氏度CC)。E．5注意事项E．5．1E．5．2E．5．3以上。E．5．4E．5．5×100采样前应检查整个采样系统，使之不存在漏气现象。采样管应插入烟道截面中部。烟气自烟道内抽出到进入u型管的距离应尽量短，注意加热和保温，使烟气温度在露点温度抽气装置的抽力要保持稳定。u型管外表面须擦干，不能高温烘干。 各类数据表见表F．1～表F．5。附录F(规范性附录)各类数据袭表F．1常用气体的一般性质表GB／T2503982010密度珈低位发热量Qb名称分子式分子量kg／m3kJ／ra3甲烷CH。16．040．7173．57×10‘乙烷C2HE30．071．3566．24×104乙烯C。H428．051．2615．90×10‘乙炔C2H226．041．1715．60×104丙烷C3HB44．092．0049．11×104丙烯C3H642．081．9158．59×104丁烷C4HIo58．122．70311．8×104丁烯C4H＆56．102．50011．3×104戊烷C5Hlz72．143．4．5714．6×10‘硫化氢H2S34．081．5392．33×104一氧化碳Co28．011．2501．26×104氢H22．020．0901．08×104二氧化碳C0244．011．965二氧化硫S0264．062．850三氧化硫S0。80．063．575水蒸气H2018．010．804氧0232．01．429氮N228．021．251空气(干)28．961．293表F．2常用气体的平均定压比热容c，kJ／(m3·K)温度C02N202H20空气H2COH2SS02℃(干)01．5931．2931．3051．4941．2951．2771．3021．2641．7331001．7131．2961．3171．5061．3001．2901．3021．5411．8132001．7961．3001．3381．5221．3081．2981．3111．5741．8883001．8711．3061．3571．5421．3181．3021．3191．6081．9594001．9381．3171．3781．5651．3291．3021．3311．645Z．0185001．9971．3291．3981．5851．3431．3061．3441．6832．0736002．0491．3411．4171．6131．3571．31l1．3611．7212．1147002．0971．3541．4321．6411．3711．3151．3731．7592．1528002．1401-3671．4501．6681．3851．3191．3901．7962．186 (；B／qr25039--2010表F．2(续)kJ／(m3·K)温度空气℃C02N：02H20H2COH：SS02(千)9002．1791．3801．4651．6961．3981．3231．4031．8302．21510002．2141．3921．4781．7221．4101．3271．4151．8632．24011002．2451．4041．4901．7501．4221．3361．4281．8922．26112002．2751．4151．5011．7771．4331．3441．4401．9222．27813002．3011．4261．5111．8031．4441．3521．4491．94714002．3251．4361．5201．8241．4541．3611．4611．97215002．3451．4461．5291．8531．4631_3691．4651．99716002．3681．4541．5381．8771．4721．3781．47017002．3871．4581．5461．9001．4801．3861．47818002．4051．4701．5541．9221．4871．3941．486表F．3烃类气体的平均定压比热容c。kJ／(m3·K)温度CH。C2H2CzH4C3HBC4H8C3H3qHloC5H12℃O1．5661．8711．7162．1783．0693．8314．2075．2121001．6582．0472．1062．5043．5334．2954．7525．9242001．7672．1852．3282．7974．1404．7435．2336．63l3001．8922．2902．5293．0774．4005．1625．7157．2934002．0222．3702．7213．3374．7985．5646．1967．9295002．1442．4372．8933．5715．1295．9166．6278．4746002．2692．5083．0483．8065．4556．2717．0589．0227002．3572．5753．1904．0155．7696．5897．4529．3198002．4702．6293．3414．2076．0416．8877．8129．9019002．5962．6843．4504．3796．3057．1598．13910．26510002．7092．7343．5674．5426．5237．4108．44410．600表F．4各种硅酸盐形成反应热组分耗热量／(kJ／kg)气体数量(标准比率序分解最后逸出气体积)／(m3／kg)以千克组分／分分解氧号氧化物产物以千克体产物以千克解氧化物／名称分子式分解氧组分计分解氧组分计化物计化物组分1石灰石CaC03Ca0CaSi031536．6860．4CO=0．4000．2241．7850．5602纯碱Na2C03Na20Na：Si03951．7556．8C020．3600．2101．7100．5850．363_一0．158+3芒硝Na2S04Na20Na2Si033467．11514．0S02+C022．2900．4370．1800．0794硝酸钠NaN03Na?0Na2Si034144．91507．3N02+025冰晶粉Na3AIF。Na20NazSi03951．7F6碳酸钾K2C03KzOK2Si03996．5678．7C020．2360．1601．4700．680 表F．4(续)GlB／lr25039--2010组分耗热量／(1d／kg)气体数量(标准比率序分解最后逸出气体积)／(m3／kg)以千克组分／分分解氧号氧化物产物以千克体产物以千克解氧化物／名称分子式分解氧组分计分解氧组分计化物计化物组分7硝石KNo。K20KzS1033166．11473．3N：Os0．2390．1112．1500．4658菱镁石MgC03M90MgSi033466．71657．1C020．5530，2642．0900．479Ca0+CaMg9白云石CaMg(C03)22757．41441．5Coz0．4630．2411．9130．523M90(Si03)210硼酸H3BOaB20，B2033018．71693．6H200．9600．5411．700．56511硼砂N赴日凸·lOH20B20。Na2SiO，1364．9H：O12碳酸钡BaC03Ba0BaSi02988．1768．3C020．1460．0131．2900．77513硝酸钡Ba(N03)2BaOBaSi032260．91327．2N2050．1460．0851．7lO0．58514硫酸钡BaSO．BaOBaSi032260．915红丹PbOPbSi031256．0氢氧16A1(OH)，A1203AkO。1766．81155．6H：O0．6560．4301．5300．655化铝注：萤石(分子式：CaFz)的硅酸盐形成反应热可以接石灰石的值计算。表F．5饱和水蒸气物理参数温度压力密度汽化热比热容导热系数热扩散率运力黏度运动黏度￡／P|^／Flo一2w／℃kPa(kg／m3)(kJ／kg)kJ／(kg·K)(m·K)](10“m／s)(101Pa·K)f106m2／s)100101．30．59822572．142．3718．611．9720．021101430．826Z230Z．182．4913．812．4515．071201991．12122032．212．5910．512．8511．461302"101．49621742．262．697．9713．208．851403621．96621452．322．796．1313．506．891504762．54721142．392．884．72813．905．471606183．25820832．483．013．72214．304．391707924．12220502．583．132．93914．703．5718010035．15720152．713．272．34015．102．9319012556．39419792．863．421．87015．602．4420015557．86219413．023．551．49016．002．0321019089．58819003．203．721．21016．401．71220232011．6218583．413．900．98316．801．45230279813．9918133．634．100．80617．301．24240334816．7617663．884．300．65817．801．06250397819．9817164．164．510．54418．200．91341 GB／T25039--2010附录G(规范性附录)理论空气量、烟气量及空气系数计算G．1理论空气■V：和理论烟气量y；的计算G．1．1液体燃料理论空气量Ⅵ，m3／kg，理论烟气量V；，ITl3／kg，V￡一咩等+2v。一—o．26—5Qj．’’1000G．1．2气体燃料理论空气量y￡，m3／m3，理论烟气量V；，m3／m3G．1．2．1煤气当QL>12500kJ／m3时，y￡一笔警-o．25V；一咩簪+o25G．1．2．2天然气Ⅵ一警+0．02vo一警+102G．2过剩空气系数的计算口一瓦下j爵Vp可N2i瓦瓣⋯⋯⋯⋯(G·7)式中：Vj：、V"o：、y，co、y二：、V：n．——分别表示烟气中氮气、氧气、一氧化碳、氢气和甲烷的体积分数。 附录H(规范性附录)每千克粉料(湿基)逸出气体产物■和形成氯化物量计算H．1每千克粉料(湿基)逸出气体产物量计算见表H．1。表H．1逸出气体产物量计算GB／T25039—2010逸出气体产物量原料名称逸出气体产物量计算式Vc02VN02Vs02VH20v02合计硅砂rac。：一m。／∑，，1．xLoI“水mH20一m一-／∑％合计(kg／kg)77／(q体积=箍×22．tV№体积分数／％100注1：其他原料逸出气体产物见附录F表F．4。注2；当原料实测含水率小于5“时，按实测含水率计算，当实测水分大于5％时，按5“计算。H．2每千克粉料(湿基)形成氧化物量计算见表H2。表H．2形成氧化物量计算氧化物量原料形成氧化物量计算式名称S102B20。A1zOaFe203CaOMgOBaOPbONa20K20合计抖1ms。：一m-／∑m。×Ⅵs。。％t’1mm：。，一m-／∑m，xwm：。，％抖lm码％一ml／∑，，l，x嘶％。3％‘。l井l硅砂m。一m。／∑17／。×％。％l—l—lmw帕一辨-／∑巩׉lo％州”屿。；m·／∑％X“岷。％i一1抖1m～。一m-／∑’"l。×u％。％t41合计’kg玻璃计算成分(％)一主{{{{譬譬×，。。100％43 GB／T25039--2010附录I(规范性附录)玻璃液理论澄清温度和平均比热容计算方法I．1玻璃液理论澄清温度的计算I．1．1按温度-黏度曲线确定I．1．1．1按实测的该玻璃的温度一黏度曲线，取黏度10Pa·s时所对应的温度为该玻璃的理论澄清温度。I．1．1．2如需外延温度一黏度曲线才能求出理论澄清温度，则必须遵循下列原则：a)外延前对温度一黏度曲线按式(I．1)进行非曲线性化回归。口lgy—A+昔⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯“(I．1)式中：圹一玻璃液黏度，单位为帕斯卡秒(Pa-s)；A、B——常数；T——绝对温度，单位为开氏度(K)。b)采用曲线板直接外延。I．1．2按玻璃类型确定I．1．2．1一般方法一般按式(I．2)计算玻璃液理论澄清温度。对含氟玻璃，理论澄清温度按计算值下降10％～15％计。T一焉帆式中：T——玻璃液理论澄清温度，单位为开氏度(K)；A7、B7、To——根据玻璃组分计算得到的数值。A7一一1．4788PN～o+0．835Pz20+1．6030Pc∞+5．4936PMgo一1．5183PAt20，+1．4550B’一一6039．7P№o一1439．6PK：o一3919．3PGo+6285．3PMgo+2253．4Pal：oa+5736．4T0一一25．07PN～o一321．0PK20+544．3Pc‘o一384．0PMgo+294．4P^1203+198．1式中：Pw。o、Px，o、⋯——分别表示玻璃中各组分摩尔数与SiO。摩尔数之比。I_1．2．2E玻璃、离心喷吹与火焰喷吹玻璃棉，按式(I．3)计算理论澄清温度。^tbl—t0+∑PiCi⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯”(I．3)t41式中：fn——玻璃液理论澄清温度，单位为摄氏度CC)；to——1345℃；只——组成玻璃各氧化物质量分数(％)；C，——氧化物计算系数，见表I．1。表I．1氧化物计算系数氧化物Si02Ak03CaOMgO岛03N砘OKzoe4．46751．9624—4．0513一1．3638—4．8715—10．5940—8．2178 GB／T25039m2010I．1．2．3硼硅酸盐、乳白玻璃按式(I．4)计算理论澄清温度tbl一1240+40K⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(I．4)式中：t。。——玻璃液理论澄清温度，单位为摄氏度(℃)；K——玻璃的熔融系数，按式(I．5)或式(I．6)计算：当”‰o，<15％时K一竺竺!±竺些竺§!!!!!n2．0wF。+1．5硼uo+叫Nbo+0．75硼K。o+0．50删B，o，+0．25础Pbo+0．20训Bao⋯⋯⋯⋯(I．5)当”％o，>15％K一竺竺!±竺些生±竺!竺!¨2．0wF2+1．5叫屿。+硼“～o+0．75叫K20+0．25伽Pbo+0．20训啪+0．20∞B203⋯⋯⋯⋯(I．6)式中：WSIO：，”屿。。，⋯，”e：o。，WPbO，u‰。——分别为玻璃中该组分的质量分数。I．1．2．4中碱纤维玻璃，按式(I．7)计算：tM一40+al×2+n2×22+a3×23⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(I．7)式中：￡n——玻璃液理论澄清温度；n。、a，、n。、a。——与玻璃组分有关的温度系数，口。一2909．46—44．858wN．20一38．323Wc-o一22．754”Mgo+8．579w^1203⋯⋯(I．8)al一--543．7575+9．902O晰～。+9．6013札bo+6．796咖．o一0．7544tLVAI：03⋯⋯(I．9)a2—46．5799—0．93057讯～o一0．74213ubo一0．5705Ⅱ^∞+0．01140wAl20。⋯⋯(I．10)a3一一1．414017+0．03053wN．20+0．019206Wc。o+0．01365wMEo+0．001376wAl203⋯⋯(I．11)I．2玻璃液平均比热容计算采用夏普法计算：“一瓦百丽诵[∞-(al￡+c，)+叫z(口：￡+cz)+⋯+叫；(8-‘+“)]⋯⋯(1·12)式中：“——o℃～￡℃时玻璃液平均比热容，单位为千焦尔每千克每度[kJ／(kg·℃)]；t——玻璃液温度，单位为摄氏度(℃)；”。，w：，⋯，m．——分别为玻璃组分中各氧化物的质量分数；n，，a：，⋯，ai——与氧化物种类有关的常数，见表I．2；f。，屯，⋯，o——与氧化物种类有关的常数，见表I．2。表I．2夏普比热容计算常数裹Si02B203A1203S03MgOCaOPboNa20K20m0．001960．002500．001900．003480．002150．001720．000050．003470．00186c。0．69380．81010．73900．79130．89680．71550．20520．93320．735245 GB／T25039--2010参考文献[1]孙承绪．玻璃工业热工设备[M]．武汉；武汉工业大学出版社，1996[2]JC／T488—1992玻璃池窑热平衡测定与计算方法Es3．[3]西北轻工业学院．玻璃工艺学EM3．jE京：轻工业出版社，1982．'