建筑施工高大支模方案(样本).doc 85页

'领秀国际二期高支模专项施工方案建筑施工高大支模方案第一章工程概况一、工程总体概况领秀国际二期工程是由韶关市曲江区兆康房地产开发有限公司建设开发的集居住、配套设备用房、配套地下车库、配套商业、配套会所为一体的高尚住宅小区项目，位于韶关市曲江区马坝镇上门村。本工程拟建建筑物由6栋高层住宅楼组成，为裙楼加塔楼形式，设有一层地下室(部分为人防区），地上28层，标准层层高3.0m，±0.00以上房屋高度约88.8m（13、14栋）及86.0m(12栋)。各栋住宅塔楼采用剪力墙结构体系，地下室采用框架结构。部位层数建筑面积（m2）基底面积（m2）建筑高度m类别12栋（A、B座）2821452.478986一类建筑13栋（A、B、C座）2847213.33734.588.8一类建筑14栋2812613.1826.288.8一类建筑地下室车库113853.213853.25.3一类建筑本项目裙房为一类高层公共建筑，塔楼为一类高层住宅，框架结构，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度6度，耐火等级为地上一级、地下一级，车库防火分类Ⅱ类，设计使用年限50年。本项目由韶关市第一建筑工程公司承建施工，广东有色工程勘察设计院勘查，北京龙安华诚建筑设计有限公司总体设计，深圳科宇工程顾问有限公司监理二、高支模工程概况本次方案针对12、13、14栋及商业裙房施工区域而编制，住宅塔楼标准层层高3.0m，按照普通模板编制施工，85 领秀国际二期高支模专项施工方案具体做法参照《领袖国际二期工程施工组织设计》的门架支撑搭设方式进行施工，裙楼和首层模板支设属于高支模工程，常规支模方式无法满足施工需要，为了使本工程达到安全生产和质量目标的要求，提高劳动效率节约成本，特编制本方案。。地下室负一层12栋层高最高4.9m（普通支模，模板支架支承面为地下室底板，C30、0.6Mpa抗渗混凝土板厚400mm及筏板厚1500mm），13、14栋地下室负一层层高最高5.25m（高支模），12栋首层架空层层高5m（高支模，模板支架支承面为地下室顶板最低处-1.5m，C30防水凝土板厚250mm），13、14栋商业裙房区首层层高5.4m（高支模，模板支架支承面为地下室顶板最低处-0.9m，C30防水凝土板厚250mm），裙房塔楼区首层层高7.3m（高支模，模板支架支承面为地下室顶板最低处-0.9m，C30钢筋混凝土板厚250mm），首层合用前室层高7.77m（高支模，模板支架支承面为地下室顶板最低处-0.9m，C30钢筋混凝土板厚250mm），13、14栋二层裙房区层高5m（高支模，模板支架支承面为首层板）13、14栋楼二层裙房塔楼区层高5.4m（高支模，模板支架支承面为首层板）。其中14栋轴号14-14~14-23×14-C~14-J；14-G~14-J×14-18~14-23；14-G~14-J×14-18~14-23；14-A~14-C×14-15~14-20区域层高10.8m（高支模，模板支架支承面为地下室顶板最低处为-1.5m，C30钢筋混凝土板厚250mm）。梁、板支模尺寸分别为：1）地下室负一层顶板：12栋X向梁截面尺寸为200×400、200×500、200×600、300×900、250×750、400×800、300×1650；Y向梁截面尺寸为300×800、200×1650、300×1800，板厚250，C30砼。13栋X向梁截面尺寸为：250×730、200×600、150×400、200×400、200×500、200×950、200×1150；Y向梁截面尺寸为：200×1000、200×900、200×950、200×570，板厚250，C30砼。14栋X向梁截面尺寸为：200×600、200×730、250×600、200×1150、300×800、500×800、250×800；Y向梁截面尺寸为：250×700、350×500、300×700、350×800，板厚250，C30砼。2）12栋二层梁截面尺寸：200×600、200×500、150×400、200×570、150×500、150×550、200×1000，C30砼；13栋二层梁截面尺寸为：200×500、250×600、200×900、150×600、150×150、150×500、200×85 领秀国际二期高支模专项施工方案400；14栋二层梁截面尺寸为：200×600、250×600、200×870、200×500、300×600，C30砼。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第二章编制依据□《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；□《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ-128-2010)；□《木结构设计规范》(GB50005-2003)；□《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2011）；□《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）□《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；□《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；□《建筑现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；□《生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》（AQ/T9002-2006）；□《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》粤建监字【1998】027号；□广东省住房和城乡建设厅关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的实施细则(粤建质【2011】13号)；□《领秀国际二期施工图》；□本工程施工组织设计等；85 领秀国际二期高支模专项施工方案第三章施工准备一、技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对高大模板、高支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术，质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。二、材料准备1、本工程高支模支撑高度小于5.4m采用标准MF1219门式钢管脚手架，支撑高度大于5.4m采用Φ48*3.5mm扣件式钢管，严禁使用弯曲、开裂、锈蚀、的门式钢管脚手架和拉杆，拉杆必须配套使用。2、模板支架搭设局部标高用上、下螺旋顶托调整。顶托端头钢板必须平整，螺杆调节必须灵活。3、柱模板采用1220×2440×18mm模板，梁板采用1830×915×18mm模板，模板使用之前根据现场实际情况可以刷脱膜剂，当模板出现破损应及时修补、裁边，不能修补的要更换新模板，楼面板在现场加工。4、模板下使用80×80木方，严禁使用弯曲，腐朽的方木。5、加强杆的钢管（水平杆和剪刀撑杆）和主楞的钢管采用Ø48×3.0mm.0mm钢管，严禁使用弯曲、开裂、锈蚀的钢管和扣件，扣件必须配套使用。6、屋面（楼面）砼浇筑时采用的运输方式为泵送砼。7、首屋地面素土夯实，浇C15垫屋120厚。地基承载力特征值fak不小于100KPa；支架立杆垫板为200*200*8铁垫板或采用80*80双枋木作垫板。8、按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存（二）施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。585 领秀国际二期高支模专项施工方案、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第四章管理机构、劳动力计划及施工进度计划一、施工管理组织架构项目经理：刘赞国技术负责人：龙荣岐施工员：宋荣全安全员：龙云飞、安全员：欧俊文安全员：陈维权质量员：廖满祥资料员：董珍凤材料员：吴翠芳工程现场应有明确的安全负责人和专职安全员。外脚手架施工开工前，施工管理人员必须详细向全体操作人员作搭架分项工程的安全技术交底，并办理签证。二、劳动力配备名称数量任务架子工10负责架子搭设和拆除木工25负责模板安装与拆除施工电工2负责施工现场用电焊工2机具构件的焊接注：架子工特殊作业人员(后附上岗证)三、施工进度计划根据工程特点和项目部技术装备，劳动力资源状况，拟在该工程中采取以模板安装工程为主导的程序，实行立体分层、平面单向流水作业的施工方法，每层模板工期为7天。85 领秀国际二期高支模专项施工方案85 领秀国际二期高支模专项施工方案第五章操作工艺及施工方法一、模板支撑系统的选型12、13、14栋地下室负一层及二层层高小于5.4m部分采用标准MF1219门式钢管脚手架（按照5.4米计算），支撑高度大于5.4m（按照采用Φ48*3.5mm扣件式钢管，分别取300×900mm、300×1800mm框架梁、及楼板做支撑受力计算，其余相近截面尺寸梁参照搭设。梁板的模板均采用18厚夹板、80×80木枋作龙骨，侧模肋枋用80×80木枋，采用Φ48×3.5钢管或MF1219门式钢管脚手架配可调托作支顶，水平拉杆、剪刀撑均采用Φ48×3.5钢管。所有模板表面均涂刷脱模剂。其中：木材弹性模量E＝9000N/mmP2P，抗弯强度fm＝13.00N/mm2，抗剪强度fv＝1.4N/mmP2P；Φ48×3.0钢管截面积4.24cm2P，惯性矩I＝10.78cm4P，截面模量W＝4.49cm3，回转半径i＝1.59cm，每米长质量为3.33kg/m，钢材强度设计值为205N/mm2。二、模板及支顶设计方案梁、板模板支顶设计计算详见计算书。模板支顶、垂直剪刀撑设置位置、水平剪刀撑设置及水平拉杆布置等详见附图所示。扫地杆位于底座上200mm处设；按纵横向不大于10m和外侧周圈设Ф48钢管垂直连续式剪刀撑，剪刀撑与地面夹角不大于60度。特别地：1）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2）水平拉杆按柱间距水平距离，竖向隔一步距设一个与柱固结点。3）立杆底座下加垫2m长双木枋，支撑面积不少于0.3㎡。支顶材料采用MF1219门式钢管脚手架时，框架梁处用Φ48×3.5钢管加密支顶并与门式钢管脚手架做横向连接。三、支撑体系构造措施1）水平杆与水平加固杆支架立杆间每步设置水平杆，增加架体的整体刚度，所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。并且在顶层、中间每5列、5排通长连续设置水平加固杆，并应采用扣件与支架立杆扣牢。2）剪刀撑85 领秀国际二期高支模专项施工方案垂直剪刀撑沿架体四周外立面连续设置，中部每隔4行(列)设置一道。3）扫地杆在首步支架立杆的底部必须满设扫地杆，如有底托时扫地杆的设置位置为支架立柱底部往上15～20cm处。四、施工工艺1、模板安装（1）先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。（3）钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。(4)通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。(5)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1.5‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。(6)梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。(7)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆.(8)在混凝土板面安装钢管立杆时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200㎜。(9)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑，并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。（10）剪刀撑应在满堂红脚手架大梁侧、外侧周边和内部每隔小于485 领秀国际二期高支模专项施工方案排支架立杆纵横设置，斜杆与地面倾角为450～600并与地面顶紧。（11）高支模范围内每隔4排立杆设置水平剪刀撑，斜杆与梁侧倾角为450～600，从顶层开始向下每隔2步（3.0m）设置一道水平剪刀撑。2、模板拆除模板支顶必须要在楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。(1)拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。(2)拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。（4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。五、质量标准主控项目：1.安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立杆应铺设垫板。2.涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目：1.模板安装的一般要求，观察检查。(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。85 领秀国际二期高支模专项施工方案3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查．4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5经纬仪或吊线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查六、模板拆除质量应符合的规定主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求或符合下表规定。构件部位结构跨度按设计混凝土强度标准值的百分率（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件≤2100＞2100检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100％。一般项目1.侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。85 领秀国际二期高支模专项施工方案七、施工注意事项1.避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b．梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。(3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象．措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。b．支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。c.板模按规定起拱。(4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求，。(5)钢管底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm，要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管不产生位移。2.主要安全技术措施(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。(2)拆模时应搭设工作平台。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。85 领秀国际二期高支模专项施工方案(4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的承载力。(5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。3.成品保护(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。(5)搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。八、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1.本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。2.混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3.支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。4.在浇筑梁砼时，应进行分层浇筑，第一层浇筑梁高三分之一高度，在砼初凝前浇筑上一层，依次将梁浇筑完成，但砼分层每层不得大于0.7米高度。九、模板拆除1、柱侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损即可拆除。2、板和梁模拆除时间必须由专业施工员提出申请项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师同意。3、上层梁板施工时，如下层梁板混凝土未达到设计强度、上部施工85 领秀国际二期高支模专项施工方案荷载大于下层梁板承载力时，下层梁板支撑体系需在上、下层梁板混凝土达到设计强度后才可拆除，或下层楼板支撑拆除并安装回顶后在安装上层支撑，且回顶应与上层支撑的立杆对准；4、模板拆除注意事项：（1）梁模板拆除前应现在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处网下落。（2）拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用橇棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。（3）拆除的模板由工人从上往下传递，层高超过4米的楼面底模由工人通过绳子吊运落地，严禁往下扔以防止模板损坏。（4）当天拆下的模板当天转运到指定地方并清理干净，橇出铁钉，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第六章质量保证措施1.施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。2.施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。3.钢管组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管的质量。4.模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。5.模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。6.浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。7.施工必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002年版）的有关要求；8.扣件螺栓拧紧力矩为40～60N·m。9.用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。10.立杆接长必须采用对接扣件连接,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第七章安全管理及监控措施一、安全设施(1)、在钢管梁支架顶下数第一道纵横水平杆设置工人作业平台。靠近梁旁处用作为检查通道，用钢棚板铺设。(2)、高支模施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用，不得从支撑系统爬上爬下。(3)、支顶下设置低压照明灯，以方便施工人员通过和质检人员对支顶的检查。二、安全管理与监控本工程高支撑模板体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、高空坠落。其主要措施为：(1)、高支撑模板的技术方案必须经企业组织的专家组论证后由企业技术负责人和总监理工程师审批签字并盖章才能实施。(2)、施工前必须明确高支撑模板施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)、项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。(4)、工人必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。(5)、操作层的施工荷载应符合设计要求（限载2kN/m2），不得超载，不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件；并设置限载警示牌。(6)、雨天作业要有防滑措施和避雷措施。六级以上大风雨，必须停止施工作业。(7)、施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。(8)、在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(9)、用电安全按《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)执行。(10)、支顶安装：1）、钢管或钢管底座应准确放置在定位线上，不得悬空。2）、支架立杆要垂直，纵横向水平杆要平整。立杆应尽量采用通长钢管。如需接管，85 领秀国际二期高支模专项施工方案接头要错开，不在同一步距内，立杆口必须按规范对接，确保架体垂直度。相邻的两根纵向水平杆的接头要互相交错，接驳口必须按规范对接。3）、各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭力矩应在40～65N·m之间，以防构件未能有效承力或构件破坏，搭设完成后应用扭力矩扳手随机均布抽样检查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。4）、各杆件相交伸出的端头部分均应大于100mm，以防杆件滑落。5）、支模分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经企业质安部门分段或整体验收合格，并悬挂验收标识方能进行钢筋安装。6）、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施——在支顶长向两旁设临时斜抛。安装时要待其安装完毕且核实无误后才全面予以固定。7）、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；9）、模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。10）、模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。11）、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。发现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。12）、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。13）、支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，应在适当地方挂设警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。(11)、模板支顶拆除：支顶架的拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：1）、模板支顶应经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除。2）、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。3）、在支顶拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施——在支顶长向两旁设临时斜抛。85 领秀国际二期高支模专项施工方案4）、同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行。5）、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步；当必须超过两步时，应加设临时拉结。6）、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。三、监测方案现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：观测点以框架梁为主要观测对象；于本工程的模板支撑主要采用门式钢管手架，且框架梁在建筑物内部，沉降观测采用线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量。观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。(1)、观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在300×800mm梁、300×1500mm梁、300×1800mm梁，其中每条主梁的跨中设置一个观测点。(2)、观测方法：将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记。测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。(3)、监测预警值：梁支架沉降预警值为20mm；支座沉降量预警值为10mm；(4)、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第八章安全应急救援预案一、安全事故应急救援架构组长：刘赞国电话：13602247969副组长：龙荣岐电话：13318580863陈伟权电话：13640141002组员：宋荣全、黄贵理二、应急救援程序当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。三、施工现场内外应急救援物资、医疗设施及人员配置工地现场距离曲江区人民医院约两公里，24小时为民服务，施工现场另设有临时医务室，备有所需的保健医药设施。1、施工现场情况保健医药及抢救设施：配有体温计、医用酒精、碘酒、过氧化氢（双氧水）、生理盐水、止血白药、伤口贴、灭菌棉球、棉球、持物钳，无菌敷料、绷带、镊子、剪刀、手术刀、常用小夹板，止血带等。放置于现场办公室，由卫生员管理。现场经培训急救人员有：宋荣全，手机：18998658065黄贵理，手机：158701100282、场外情况曲江区人民医院：韶关市曲江区工农路8号急救电话：120值班电话：0751-66661913、施工现场内外的消防、救助设施及人员状况（1）施工现场施工现场严格按有关要求设置消防设施。灭火器配备85 领秀国际二期高支模专项施工方案：办公、生活区和电器设备附近全部采用手提式灭火器，并设消防高压消防水管，配消防栓，具体布置见施工消防平面布置图。救助设施：5个防烟面具，3个有供氧防毒面具（放置在办公室）。千斤顶2个、链葫芦5付、铁铲15把、手电筒5把，应急灯2个等。（2）义务消防人员名单及联系电话宋荣全，手机：18998658065黄贵理，手机：15870110028陈伟权电话：13640141002（3）现场外设施火灾时，可拨打火警电话119，距曲江区公安消防中队约1.5Km。四、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。85 领秀国际二期高支模专项施工方案①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4.发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。④伤肢不应抬高、按摩或热敷。⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。⑥迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。85 领秀国际二期高支模专项施工方案5.触电事故救援①、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。②触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。③85 领秀国际二期高支模专项施工方案触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。④对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6.除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第九章成品保护1.模板存放地要（清理、维护）平整，模板平放时要有木枋垫架，搬运模板要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2.模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3.拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护和更换。4.每次拆下的模板应及时安排人员清理干净。5.模板在安装的过程中禁止打落钢筋上的垫块和移动钢筋。85 领秀国际二期高支模专项施工方案第十章支撑体系计算书一、负一层层高小于5.4m（门式钢管搭设高度搭设高度5.4m），1、截面300×800mm框架梁：1.计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高5.40m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.60m。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+1.10)×1.2=0.50kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.80×1.2=6.91kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.80×1.2=0.43kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.69kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=6.54kN/m（2）梁底模板验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案第一层龙骨(次楞)间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mmW=bh2/6=300×182/6=16200mm3；I=bh3/12=300×183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.69×2502=-57028N·mmσ=Mmax/W=57028/16200=3.52N/mm2梁底模抗弯强度σ=3.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.69×250=1317Nτ=3Vmax/(2bh)=3×1317/(2×300×18)=0.37N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=6.54kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.54×2504/(100×6000×145800)=0.19mm[υ]=250/250=1.00mm梁底模挠度υmax=0.19mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案（3）第一层龙骨(次楞)验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.69×250/300=7.24kN/mMq=qcL(2-γ)/8=7.24×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.57kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×11.36=0.85kNa=0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.85×0.45=0.38kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.57+0.38)×106=950000N·mmσ=Mmax/W=950000/85333=11.13N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=11.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.24×300/1000+0.85=1.94kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.94×1000/(2×80×80)=0.45N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.45N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.54×250/300=5.45N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=5.45×300×12003×(8-4×0.252+0.253)/(384×9000×3413333)=1.86mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.85×1000×450×12002×(3-4×0.382)/(24×9000×3413333)=1.82mmυmax=υq＋υp=1.86+1.82=3.68mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=3.68mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案（4）第二层龙骨(主楞)验算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用双木枋:b=80mm,h=80mm,W=2×80×802/6=170667mm3，I=2×80×803/12=6826667mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.24×300/1000+0.85=1.94N弯矩系数KM=0.246,Mmax=KMPL=0.246×1.94×1000×600=286344N·mmσ=Mmax/W=286344/170667=1.68N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=1.68N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.621,Vmax=KVP=1.621×1.94×1000=3145Nτ=3Vmax/(2bh)=3×3.14×1000/(2×2×80×80)=0.37N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.45×300/1000+0.85=1.67kN挠度系数Kυ=1.993,υmax=KυPL3/(100EI)=1.993×1.67×1000×6003/(100×9000×6826667)=0.12mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.12mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.621每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=5.08+0.50=5.58kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(5.40-0.80-1.9)×0.08+2×1.80×0.0326=0.33kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.33+5.58=5.98kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=5.98kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.98+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0326]×1.2=6.23kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105/1000=107.21kN85 领秀国际二期高支模专项施工方案门架支承面受冲切承载力107.21kN＞上部荷载F=6.23kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN＞上部荷载F=6.23kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2比较F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.80m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　19.20　kN/m2　γG=1.2　23.04　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　28.64kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　19.20kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=550×182/6=29700mm3；I=bh3/12=550×183/12=267300mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64×(800-250)/1000=15.75N/mm。Mmax=KqL2=-0.105×15.75×3002=-148837N·mmσ=Mmax/W=148837/29700=5.01N/mm2侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×15.75×300/1000=2.86kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.86×1000/(2×18×550)=0.43N/mm2侧模抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。85 领秀国际二期高支模专项施工方案3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=19.20×(800-250)/1000=10.56kN/m=10.56N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.644×10.56×3004/(100×6000×267300)=0.34mm[υ]=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m2设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-250)/2=275mm=0.28m，N=abFs=0.60×0.28×27.21=4.90kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN对拉螺栓受力4.90kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度275mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算q=28.64×300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；85 领秀国际二期高支模专项施工方案弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.125×8.59×2752=81202N·mm=0.08kN·mσ=Mmax/W=81202/85333=0.95N/mm2侧肋抗弯强度σ=0.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×8.59×275/1000=1.48kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.48×1000/(2×80×80)=0.35N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521,q，=19.20×300/1000=5.76kN/m=5.76N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.76×2754/(100×9000×3413333)=0.01mm[υ]=275/250=1.10mm侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.10mm,满足要求。计算简图和内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；85 领秀国际二期高支模专项施工方案1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×8.59×0.28=2.95kNMmax=KmPL=0.171×2.95×0.60×106=302670N·mm=0.30kN·mσ=Mmax/W=302670/(2×4730)=31.99N/mm2檩梁抗弯强度σ=31.99N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×2.95=1.94kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1941/(2×2×450)=3.24N/mm2檩梁抗剪强度τ=3.24N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×5.76×0.28=1.98kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×1980×6003/(100×206000×227000)=0.10mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.10mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋@250mm,第二层龙骨(主楞)80×80mm双木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm，采用Φ48×3.2双钢管作为横檩。85 领秀国际二期高支模专项施工方案在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置。85 领秀国际二期高支模专项施工方案2、截面300×1500mm框架梁1．计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=300mm，梁高h=1500mm，层高5.40m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用两个门架并列错位600mm布置，门架纵向间距600mm，梁边至板支撑的距离0.60m。85 领秀国际二期高支模专项施工方案2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+2.50)×1.2=1.01kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×1.50×1.2=12.96kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×1.50×1.2=0.81kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=15.62kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=12.32kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×15.62×3002=-147609N·mmσ=Mmax/W=147609/16200=9.11N/mm2梁底模抗弯强度σ=9.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×15.62×300=2840Nτ=3Vmax/（2bh）=3×2840/(2×300×18)=0.79N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.79N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案挠度系数Kυ=0.644,q2=12.32kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×12.32×3004/(100×6000×145800)=0.73mm[υ]=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.73mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算图内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门架宽度L=1200mm，门架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=300mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=15.62×300/300=15.62kN/mb．板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×11.36=1.02kN经过计算得到从左到右各支座力分别为85 领秀国际二期高支模专项施工方案N1=-0.44kN,N2=3.80kN,N3=3.80kN,N4=-0.44kNMmax=0.95kN.m,Vmax=3.36kN,Fmax=3.80kN,υmax=0.47mm1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=950000/85333=11.13N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=11.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算τ=3Vmax/(2bh)=3×3.36×1000/(2×80×80)=0.79N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.79N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算υmax=0.47mm[υ]=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度υmax=0.47mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算图内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算取中间龙骨进行计算，门架纵向间距600mm，计算跨数3跨；P=F=3.80kN；第二层龙骨(主楞)采用双木枋:b=80mm,h=80mm,W=2×80×802/6=170667mm3，I=2×80×803/12=6826667mm4；1）抗弯强度验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案弯矩系数KM=0.175,Mmax=KMPL=0.175×3.80×1000×600=399000N·mmσ=Mmax/W=399000/170667=2.34N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=2.34N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×3.80×1000=2470Nτ=3Vmax/(2bh)=3×2.47×1000/(2×2×80×80)=0.29N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.146,υmax=KυPL3/(100EI）=1.146×3.80×1000×6003/(100×9000×6826667)=0.15mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算图内力图如下图3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.156传至每个门架立柱的力NQK1=2.156×3.80=8.19kN每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN85 领秀国际二期高支模专项施工方案每个门架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=8.19+0.50=8.69kN单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门架和水平拉杆重量NGK=(5.40-1.50-1.9)×0.08+2×1.80×0.0326=0.28kN门架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.28+8.69=9.03kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.03kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.03+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0326]×1.2=9.28kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105/1000=107.21kN门架支承面受冲切承载力107.21kN＞上部荷载F=9.28kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN＞上部荷载F=9.28kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2比较F1、F2取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度为F/γ=1.50m2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　36.00　kN/m2　γG=1.2　43.20　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　85 领秀国际二期高支模专项施工方案kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　48.80kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　36.00kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1250×182/6=67500mm3，I=bh3/12=1250×183/12=607500mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80×(1500-250)/1000=61.00N/mmMmax=KqL2=-0.105×61.00×3002=-576450N·mmσ=Mmax/W=576450/67500=8.54N/mm2侧模抗弯强度σ=8.54N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×61.00×300/1000=11.09kNτ=3Vmax/（2bh）=3×11.09×1000/(2×18×1250)=0.74N/mm2侧模抗剪强度τ=0.74N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=36.00×(1500-250)/1000=45.00kN/m=45.00N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.644×45.00×3004/(100×6000×607500)=0.64mm[υ]=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.64mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算图内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×48.80=46.36kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1500-250)/4=313mm=0.31m，N=abFs=0.60×0.31×46.36=8.34kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN对拉螺栓受力8.34kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度313mm，跨数4跨；木枋尺寸b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.107,q=48.80×300/1000=14.64kN/m=14.64N/mmMmax=KM.qL2=0.107×14.64×3132=153466N·mm=0.15kN·mσ=Mmax/W=153466/85333=1.80N/mm2侧肋抗弯强度σ=1.80N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×14.64×313/1000=2.78kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.78×1000/(2×80×80)=0.65N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.65N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.632,q，=36.00×300/1000=10.80kN/m=10.80N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.632×10.80×3134/(100×9000×3413333)=0.02mm[υ]=313/250=1.25mm侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.25mm,满足要求。计算图内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.14×14.64×0.31=5.23kNMmax=KmPL=0.171×5.23×0.60×106=536598N·mm=0.54kN·mσ=Mmax/W=536598/(2×4730)=56.72N/mm2檩梁抗弯强度σ=56.72N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×5.23=3.44kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3441/(2×2×450)=5.74N/mm2檩梁抗剪强度τ=5.74N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.14qL=1.14×10.80×0.31=3.85kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×3848×6003/(100×206000×227000)=0.19mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.19mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。85 领秀国际二期高支模专项施工方案7.计算结果：第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨(主楞)80×80mm双木枋@600mm;门架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓3排φ14,横向间距600mm，采用Φ48×3.2双钢管作为横檩。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置。85 领秀国际二期高支模专项施工方案85 领秀国际二期高支模专项施工方案3、楼板门式钢管脚手架计算1.计算参数结构板厚250mm，层高5.40m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm,门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。2.楼板底模验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.25×1.2=7.20kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.25×1.2=0.33kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=11.39kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=7.89kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.105×11.39×3502=-146504N·mm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×11.39×350=2416Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×7.89×3502=-101485N·mm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×7.89×3502=75389N·mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×7.89×350=1673N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(7.89/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.22mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN，计算简图如下85 领秀国际二期高支模专项施工方案跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-146504N·mm，M2＋M5=-223985N·mm，M3＋M4=320389N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=320389N·mm=0.32kN·m，σ=Mmax/W=320389/54000=5.93N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2416N，V2+V3=1673+2100=3773N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3773N=3.77kN,τ=3Vmax/（2bh）=3×3773/(2×1000×18)=0.31N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=υ2+υ3=0.22+0.54=0.76mm[υ]=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.76mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)间距350mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=11.39×350/1000=3.99kN/m弯矩系数KM=0.094，Mmax=-KMqL2=-0.094×3.99×12002=-540086N·mm=-0.54kN·mσ=Mmax/W=540086/85333=6.33N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=6.33N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.594×3.99×1200=2844N=2.84kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2844/(2×80×80)=0.67N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.67N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=1.243，q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.89/1.2×350/1000=2.30kN/m=2.30N/mmυmax=Kυq’L4/(100EI)=1.243×2.30×12004/(100×9000×3413333)=1.93mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.93mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：85 领秀国际二期高支模专项施工方案（4）第二层龙骨(主楞)验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W＝1×80×802/6=85333mm3；I＝1×80×803/12=3413333mm41)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.328，P=11.39×0.35×(0.6+0.60/2)×1000=3588N=3.59kNMmax=KMPL=0.328×3588×900=1059178N·mm=1.06kN·mσ=Mmax/W=1059178/85333=12.41N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=12.41N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.577，Vmax=KVP=1.577×3.59×1000=5661N=5.66kNτ=3Vmax/(2bh)=3×5661/(1×2×80×80)=1.33N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数Kυ=1.402，P，=7.89/1.2×0.35×(0.6+0.60/2)×1000=2071Nυmax=KυP，L3/(100EI)=1.402×2071×9003/(100×9000×3413333)=0.69mm[υ]=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.69mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：85 领秀国际二期高支模专项施工方案3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=11.32kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.30)×0.90×1=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋1.4NQK2=11.32+1.4×0.81=12.45kN单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(5.40-0.25-1.90)×0.08+(1.2+0.90)×0.0376=0.34kN门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.34+12.45=12.86kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=12.86kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.86+1.90×0.08+[(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=13.10kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh=1(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1000×100]/1000=100.10kN受冲切承载力100.10kN＞F=13.10kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.7585 领秀国际二期高支模专项施工方案ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞Fa=13.10kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置85 领秀国际二期高支模专项施工方案二、负一层及裙房层高大于5.4m（扣件式钢管脚手架搭设高度搭设高度5.4—10.8m，按照10.8m计算），1、截面300×800mm框架梁85 领秀国际二期高支模专项施工方案1．计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高10.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+1.10)×1.2=0.50kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.80×1.2=6.91kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.80×1.2=0.43kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.69kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=6.54kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.69×3002=-82121N·mm=-0.08kN·m85 领秀国际二期高支模专项施工方案σ=Mmax/W=82121/16200=5.07N/mm2梁底模抗弯强度σ=5.07N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.69×300=1580Nτ=3Vmax/(2bh)=3×1580/(2×300×18)=0.44N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=6.54kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.54×3004/(100×6000×145800)=0.39mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm，C=300mm、γ=300/900=0.33。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.69×300/300=8.69kN/mMq=qcL(2-γ)/8=8.69×300/1000×900/1000×(2-0.33)/8=0.49kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×11.36=1.36kNa=0.5×(L-c)=0.5×(900-300)=300mm，Mp=P×a=1.36×0.30=0.41kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.49+0.41)×106=900000N·mmσ=Mmax/W=900000/85333=10.55N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=10.55N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.69×300/1000+1.36=2.66kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.66×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.54×300/300=6.54N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=6.54×300×9003×(8-4×0.332+0.333)/(384×9000×3413333)=0.92mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.36×1000×300×9002×(3-4×0.332)/(24×9000×3413333)=1.15mmυmax=υq＋υp=0.92+1.15=2.07mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=2.07mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.69×300/1000+1.36=2664N=2.66kN弯矩系数KM=-0.333,Mmax=KmPL=-0.333×2.66×1000×900=-797202N·mmσ=Mmax/W=797202/85333=9.34N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=9.34N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.333×2.66=3.55kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3.55×1000/(2×80×80)=0.83N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.83N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.466，P"=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.54×300/1000+1.36=2.34kNυmax=KυP’L3/(100EI)=1.466×2.34×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.81mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.81mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666,每根钢管承载NQK1=3.666×2660=9752N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×0.90×1000=1134N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=9752+1134=10886N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×10.0×1000=326N水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.80×0.0326=411N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×7=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=326+411+102=839N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×839+10886=11893N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=11893/(0.634×424.00)=44.24N/mm2钢管立杆稳定性计算44.24N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=11.89kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-15=235mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+235)+2×(100+235)=1540mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1540×235]/1000=362.26kN钢管支承面受冲切承载力362.26kN＞11.89kN,满足要求。85 领秀国际二期高支模专项施工方案(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN＞11.89kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.80m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　19.20　kN/m2　γG=1.2　23.04　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　28.64kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　19.20kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=550×182/6=29700mm3，I=bh3/12=550×183/12=267300mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64×(800-250)/1000=15.75kN/m=15.75N/mmMmax=KMqL2=-0.105×15.75×3002=-148837N·mmσ=Mmax/W=148837/29700=5.01N/mm2侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×15.75×300/1000=2.86kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.86×1000/(2×18×550)=0.43N/mm2侧模抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案挠度系数Kυ=0.644,q，=19.20×(800-250)/1000=10.56kN/m=10.56N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×10.56×3004/(100×6000×267300)=0.34mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-250)/2=275mm=0.28m，N=abFs=0.60×0.28×27.21=4.57kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力4.57kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度275mm；跨数2跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=28.64×300/1000=8.59N/mmMmax=KMqL2=0.125×8.59×2752=81202N·mmσ=Mmax/W=81202/85333=0.95N/mm285 领秀国际二期高支模专项施工方案侧肋抗弯强度σ=0.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×8.59×275/1000=1.48kNτ=3Vmax/(2A)=3×1.48×1000/(2×80×80)=0.35N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521,q，=19.20×300/1000=5.76N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.76×2754/(100×9000×3413333)=0.01mm[υ]=L/250=275/250=1.10mm侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.10mm,满足要求。内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×8.59×0.28=2.95kN;85 领秀国际二期高支模专项施工方案Mmax=KmPL=0.171×2.95×0.60×106=302670N·mmσ=Mmax/W=302670/(2×4730)=31.99N/mm2檩梁抗弯强度σ=31.99N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×2.95=1.94kNτ=3Vmax/(2A)=3×1943/(2×2×450)=3.24N/mm2檩梁抗剪强度τ=3.24N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×5.76×0.28=1.98kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×1980×6003/(100×206000×2×113500)=0.10mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.10mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向间距@900mm，钢管横向间距@900mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.2双钢管作为横檩梁。85 领秀国际二期高支模专项施工方案在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。85 领秀国际二期高支模专项施工方案2、截面300×1800mm框架梁1．计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=300mm，梁高h=1800mm，层高10.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用两根扣件式钢管支撑85 领秀国际二期高支模专项施工方案，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+3.10)×1.2=1.22kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×1.80×1.2=15.55kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×1.80×1.2=0.97kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=18.59kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=14.79kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×18.59×3002=-175676N·mm=-0.18kN·mσ=Mmax/W=175676/16200=10.84N/mm2梁底模抗弯强度σ=10.84N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×18.59×300=3380N85 领秀国际二期高支模专项施工方案τ=3Vmax/(2bh)=3×3380/(2×300×18)=0.94N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.94N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=14.79kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×14.79×3004/(100×6000×145800)=0.88mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.88mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=600mm，C=300mm、γ=300/600=0.50。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=18.59×300/300=18.59kN/mMq=qcL(2-γ)/8=18.59×300/1000×600/1000×(2-0.50)/8=0.63kN·mb、板传荷载计算85 领秀国际二期高支模专项施工方案P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×11.36=1.36kNa=0.5×(L-c)=0.5×(600-300)=150mm，Mp=P×a=1.36×0.15=0.20kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.63+0.20)×106=830000N·mmσ=Mmax/W=830000/85333=9.73N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=9.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×18.59×300/1000+1.36=4.15kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4.15×1000/(2×80×80)=0.97N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.97N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.79×300/300=14.79N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=14.79×300×6003×(8-4×0.502+0.503)/(384×9000×3413333)=0.58mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.36×1000×150×6002×(3-4×0.252)/(24×9000×3413333)=0.27mmυmax=υq＋υp=0.58+0.27=0.85mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.85mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×18.59×300/1000+1.36=4149N=4.15kN弯矩系数KM=0.175,Mmax=KmPL=0.175×4.15×1000×600=435750N·mmσ=Mmax/W=435750/85333=5.11N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=5.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×4.15=2.70kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.70×1000/(2×80×80)=0.63N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.63N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.146，P"=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×14.79×300/1000+1.36=3.58kNυmax=KυP’L3/(100EI)=1.146×3.58×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.29mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.29mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。内力图如下图85 领秀国际二期高支模专项施工方案3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156,每根钢管承载NQK1=2.156×4150=8947N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=8947+504=9451N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×9.0×1000=293N水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.20×0.0326=274N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×7=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=293+274+102=669N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×669+9451=10254N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=10254/(0.634×424.00)=38.14N/mm2钢管立杆稳定性计算38.14N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=10.25kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-15=235mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+235)+2×(100+235)=1540mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1540×235]/1000=362.26kN钢管支承面受冲切承载力362.26kN＞10.25kN,满足要求。85 领秀国际二期高支模专项施工方案(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN＞10.25kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.80=43.20kN/m2F1、F2两者取小值F=43.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.80m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　43.20　kN/m2　γG=1.2　51.84　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　57.44kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　43.20kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1550×182/6=83700mm3，I=bh3/12=1550×183/12=753300mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=57.44×(1800-250)/1000=89.03kN/m=89.03N/mmMmax=KMqL2=-0.105×89.03×3002=-841334N·mmσ=Mmax/W=841334/83700=10.05N/mm2侧模抗弯强度σ=10.05N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×89.03×300/1000=16.19kNτ=3Vmax/(2bh)=3×16.19×1000/(2×18×1550)=0.87N/mm2侧模抗剪强度τ=0.87N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算85 领秀国际二期高支模专项施工方案挠度系数Kυ=0.644,q，=43.20×(1800-250)/1000=66.96kN/m=66.96N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×66.96×3004/(100×6000×753300)=0.77mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.77mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×57.44=54.57kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1800-250)/5=310mm=0.31m，N=abFs=0.60×0.31×54.57=10.15kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力10.15kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度310mm；跨数5跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,q=57.44×300/1000=17.23N/mmMmax=KMqL2=0.105×17.23×3102=173859N·mmσ=Mmax/W=173859/85333=2.04N/mm285 领秀国际二期高支模专项施工方案侧肋抗弯强度σ=2.04N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.606×17.23×310/1000=3.24kNτ=3Vmax/(2A)=3×3.24×1000/(2×80×80)=0.76N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=43.20×300/1000=12.96N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.644×12.96×3104/(100×9000×3413333)=0.03mm[υ]=L/250=310/250=1.24mm侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.24mm,满足要求。内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.13qL=1.13×17.23×0.31=6.05kN;Mmax=KmPL=0.171×6.05×0.60×106=620730N·mmσ=Mmax/W=620730/(2×4730)=65.62N/mm285 领秀国际二期高支模专项施工方案檩梁抗弯强度σ=65.62N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.05=3.98kNτ=3Vmax/(2A)=3×3979/(2×2×450)=6.63N/mm2檩梁抗剪强度τ=6.63N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.13qL=1.13×12.96×0.31=4.55kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×4548×6003/(100×206000×2×113500)=0.23mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.23mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@600mm；钢管纵向间距@600mm，钢管横向间距@600mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓4排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m85 领秀国际二期高支模专项施工方案左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。85 领秀国际二期高支模专项施工方案3、楼板扣件式钢管脚手架计算1.计算参数结构板厚250mm，层高10.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距750mm,纵向间距750mm,支撑立杆的步距h=1.50m；85 领秀国际二期高支模专项施工方案立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.25×1.2=7.20kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.25×1.2=0.33kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=11.39kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=7.89kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载85 领秀国际二期高支模专项施工方案支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.105×11.39×3502=-146504N·mm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×11.39×350=2416Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×7.89×3502=-101485N·mm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×7.89×3502=75389N·mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×7.89×350=1673N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(7.89/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.22mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-146504N·mm，M2＋M5=-223985N·mm，M3＋M4=320389N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=320389N·mm=0.32kN·m，σ=Mmax/W=320389/54000=5.93N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2416N，V2+V3=1673+2100=3773N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3773N=3.77kN，τ=3Vmax/（2bh）=3×3773/(2×1000×18)=0.31N/mm285 领秀国际二期高支模专项施工方案楼板底模抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=0.22+0.54=0.76mm[υ]=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.76mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距750mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=11.39×350/1000=3.99kN/mMmax=-KMqL2=--0.125×3.99×7502=--280547N·mm=--0.28kN·mσ=Mmax/W=280547/85333=3.29N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=3.29N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×3.99×750=1870N=1.87kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1870/(2×80×80)=0.44N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。85 领秀国际二期高支模专项施工方案3)挠度验算挠度系数Kυ=0.521，q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.89/1.2×350/1000=2.30kN/m=2.30N/mmυmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×2.30×7504/(100×9000×3413333)=0.12mm[υ]=750/250=3.00mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.12mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距750mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.224，P=1.250×3.99×750=3741N=3.74kNMmax=KMPL=0.224×3741×750=628488N·mm=0.63kN·mσ=Mmax/W=628488/85333=7.37N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=7.37N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。85 领秀国际二期高支模专项施工方案2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.176，Vmax=KVP=1.176×3.74×1000=4398N=4.40kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4398/(1×2×80×80)=1.03N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.03N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=2.063，P，=1.250×2.30×750=2156N=2.16Nυmax=KυP，L3/(100EI)=2.063×2156×7503/(100×9000×3413333)=0.61mm[υ]=750/250=3.00mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.61mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=9904N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.75×0.75×1×1000=563N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=9904+563=10467N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=10.55×0.0326×1000=344N水平拉杆8层,拉杆重量=8×(0.75+0.75)×0.0326×1000=391N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=8×14.60=117N85 领秀国际二期高支模专项施工方案支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=344+391+117=852N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×852+10467=11489N(2)钢管立杆长细比验算剪刀撑设置普通型顶部立杆段：LO=kμ1(h+2a)=1.0×1.540×(1500+2×200)=2926mm,非顶部立杆段：LO=κ1μ2h=1.0×1.951×1500=2927mm，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=2927/15.90=184.09钢管立杆长细比184.09＜210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：LO=κμ1(h+2a)=1.217×1.540×(1500+2×200)=3561mm，非顶部立杆段：LO=κμ2h=1.217×1.951×1500=3562mm，钢管的i=1.45mm,λ=LO/i=3562/15.90=224.03=0.145,N/(A)=11489/(0.145×424.00)=180.64N/mm2钢管立杆稳定性计算180.64N/mm2＜205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=11489/1000=11.49kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,η=0.4＋1.2/βS=1σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+230)+2×(100+230)=1520mm,βh=1(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1520×230]/1000=349.95kN受冲切承载力349.95kN＞F=11.49kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞Fa=11.49kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距750mm,钢管纵向间距750mm,立杆步距1.50m单枋b=80mm，h=80mm。剪刀撑设置普通型：在架体外侧周边及内部纵、横向每5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m～8m85 领秀国际二期高支模专项施工方案。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。85 领秀国际二期高支模专项施工方案85 领秀国际二期高支模专项施工方案85'