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'第67页湖南城市学院土木工程毕业设计毕业设计手算1设计资料1.1原始数据本工程为湖南理工学院图书馆设计，混凝土框架结构，层数为4层。该工程位于岳阳市，7度抗震设防。本工程选用混凝土强度等级有C30（板、梁、柱、楼梯），梁内纵向钢筋选用HRB335，梁柱箍筋采用HPB300钢筋。该图书馆的建筑红线为南北66.5m，东西94m，结构共5层，至少满足人流量需求。水文地质条件详见岩土工程地质报告，其他基本条件参照规范及使用要求或与指导教师协商确定。（1）工程名称：湖南文理学院图书馆（2）面积：17000m2左右（3）结构型式：现浇混凝土框架结构（4）工程地点：岳阳市（5）设计方案见附图基本风压：0.35kN/mm2，基本雪压：0.25kN/mm2，地震烈度：7度，设计基本地震加速度为0.10g，II类场地，设计地震分组为第一组。地面粗糙度类别：C类1.2技术要求建筑设计：方案应符合规范，满足功能要求，妥善处理建筑与结构关系，与周围环境协调。注明房间面积、功能和总建筑面积。结构设计：手算1榀框架，要有详尽的计算过程和必要的图示，过程相似的计算内容可通过列表的形式完成。整体部分采用学校计算软件完成，并与手算结果相比较。1.3工作要求 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计完成建筑主要平面、立面、剖面的设计，绘制相应的施工图。完成上部结构的设计，绘制部分结构施工图。设计说明书要完整，并附有必要的计算简图和表格。施工图既要有手绘也要有机绘。2建筑设计本图书馆建筑主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构。要求共四层，总建筑面积为17000m2。遵循“安全，适用，经济，美观”的原则，结构布置合理，房间利用率比较高，适用性很强，同时又不失美观。主要功能有：阅览室，语音室，书库，采编、编目以及办公用房等。每个房间的门窗也都按照规范设计，符合规定要求，设计得合理，柱网布置需使结构受力合理，且应方便施工。本图书馆底层层高4.8米，标准层层高4.5米。总长度94米，总宽度66.5米。跨距分别为8.0米、7.5米和4.5米。详情见建筑立面图和平面图。 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图1选取框架的局部平面图3结构设计3.1基本设计资料1、确定板厚取h=L0/40=3750/40=93.75mm,故取h=100mm。采用全现浇板，在部分跨度比较大处加次梁，可根据荷载及梁的尺寸确定板的厚度为100mm。2、梁尺寸确定： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计BC、CD框架梁：h=L0/12~L0/8=7500/12~7500/8=625~937.5mm,取h=700mm,b=h/3~h/2=700/3~700/2=233~350mm,取h=300mm。DE走道梁：h=L0/12~L0/8=4500/12~4500/8=375~562.5mm,取h=500mm,b=h/3~h/2=400/3~400/2=133~200mm,取h=250mm。3、柱的截面尺寸确定该结构选用C30的混凝土=14.3N/mm2，选用HRB335级钢筋fy=300N/mm2。结构抗震等级为三级，由公式（2.1-1）μc：允许轴压比，三级0.9,二级0.8,一级0.7。竖向荷载与地震作用组合的最大轴力设计值N。rG：分项系数，取为1.2；w：单位面积重量，取为12~14kN/m2；S：柱承载楼面面积；n：柱设计截面以上楼层数；b1：一、二级抗震设计角柱为1.3,其余为1.0b2：由于水平力使轴力增大的系数，7度1.05，8度1.1，9度1.2。《建筑抗震设计规范》规定：柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：　　a.截面的宽度和高度均不宜小于300mm；圆柱直径不宜小于350mm。　　b.剪跨比宜大于2。　　c.截面长边与短边的边长比不宜大于3。从而得到：N=1.2×14×（×7.5＋×7.5）×1.0×1.05=992.25kN可得：3×992.25×1000/(0.9×14.3)=231294mm2b=h==480.93mm；取b=h=600mm柱的截面尺寸为600mm×600mm.4、次梁的计算梁柱受力纵筋均采用HRB400钢筋，，采用C30混凝土，次梁截面250mm×500mm，长度7500mm。箍筋采用HPB300，=270N/mm2。3.2框架设计 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计选中框架KJ-4进行计算：结构计算简图如图所示，根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为450mm，由此可得底层层高为5.25m.图2框架KJ-4示意图3.2.1平面布置及梁柱尺寸 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图3柱网布置及板的传力图4双向板导荷示意图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计直接传给该框架的楼面荷载如图中水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于顶层纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在该层框架节点上还有集中力矩的作用。各梁上作用的恒载如图5所示。图5各梁上作用的恒载计算图该图中：g1代表横梁自重，为均布荷载形式,g2代表各板传给横梁的梯形荷载。M为弯矩。G为集中力。3.2.2荷载计算1、恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值屋面做法：见屋面板设计。屋面恒荷载标准值5.9kN/m2BC、CD跨框架梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m抹灰2×（0.7-0.1）×0.02×17=0.408kN/m小计g4BC1=g4CD1=5.658kN/m(注：这里的下标4表示第4层即顶层框架梁)DE跨框架梁自重0.5×0.25×25=3.125kN/m抹灰2×（0.5-0.1）×0.02×17=0.272kN/m小计g4DE1=3.397kN/m跨上屋面传来的恒荷载g4BC2=g4CD2=g4DE2=3.75×5.9=22.125kN/m 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计（2）楼面框架梁线荷载标准值楼面做法：见楼盖设计。楼面恒荷载标准值=4.4KN/m2内横墙自重标准值240mm厚空心砌块0.24×12.5=3kN/m220mm厚砂浆双面抹灰0.02×17×2=0.68kN/m23.68kN/m2梁上楼面传来的恒荷载3.75×4.4=16.5kN/m（3）屋面框架节点集中荷载标准值女儿墙：高900mm，厚240mm，双面抹灰砖墙。女儿墙自重标准值0.9×0.24×12.5=2.7kN/m抹灰0.9×0.02×2×17=0.306kN/m3.006kN/m纵向框架梁自重标准值0.3×0.7×25=5.25kN/m粉刷0.02×（0.7－0.10）×2×17=0.408kN/m5..658kN/m次梁自重标准值0.25×（0.5-0.1）×25=2.5kN/m抹灰（0.5-0.1）×2×0.02×17=0.272kN/m2.772kN/mE节点集中荷载：女儿墙自重7.5×3.006=22.545kN屋面传来的恒荷载[0.5×（0.375+2.25)×1.875+0.5×3.75×1.875]×2×5.9=70.52kN次梁自重2.25×2.772=6.237kN纵向框架梁自重7.5×5.658=42.435kNG4E=141.737kN偏心距300—120=180mm偏心弯矩141.737kN×0.18m=25.512kN·m 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计B节点集中荷载：女儿墙自重7.5×3.006=22.545kN屋面传来的恒荷载[0.5×（1.875+3.75)×1.875+0.5×3.75×1.875]×2×5.9=103.71kN次梁自重3.75×2.772=10.395kN纵向框架梁自重7.5×5.658=42.435kNG4B=179.085kN偏心弯矩179.085kN×0.18m=32.235kN·mD节点集中荷载：屋面传来的恒荷载0.5×（1.875+3.75)×1.875×2×5.9=62.227kN0.5×（0.375+2.25)×1.875×2×5.9=29.039kN(0.5×3.75×1.875)×4×5.9=82.969kN纵向框架梁自重42.435kN次梁自重7.5×2.772=20.79kNG4D=237.46kN偏心弯矩237.46kN×0.18m=42.743kN·mC节点集中荷载：屋面传来的恒荷载0.5×（1.875+3.75)×1.875×4×5.9=124.454kN(0.5×3.75×1.875)×4×5.9=82.969kN纵向框架梁自重42.435kN次梁自重7.5×2.772=20.79kNG4C=270.648kN偏心弯矩270.648kN×0.18m=48.717kN·m（2）楼面框架节点集中荷载标准值插窗内墙自重（4.5－1.2）×3.68=12.144kN/m不插窗内墙自重（4.5－0.7）×3.68=13.984kN/m框架梁及梁侧粉刷5.658kN/m插窗17.802kN/m 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计不插窗19.648kN/m17.802kN/m×7.5m=133.515kN19.648kN/m×7.5m=147.365kN外墙自重：240mm厚空心砌块0.24×12.5=3kN/m2普通面钻4.5×0.5=2.25kN/m220mm厚砂浆双面抹灰0.02×17×2=0.68kN/m25.93kN/m2窗重6.9×3×0.45=9.315kN6.9×1.2×0.45=3.726kN1～4层E节点集中荷载：楼面传来的恒荷载[0.5×（0.375+2.25)×1.875+0.5×3.75×1.875]×2×4.4=52.59kN内墙自重133.515kN次梁自重2.25×2.772=6.237kN纵向框架梁自重7.5×5.658=42.435kNG3E=234.777kN偏心距300—120=180mm偏心弯矩234.777kN×0.18m=42.26kN·m1～4层B节点集中荷载：楼面传来的恒荷载[0.5×（1.875+3.75)×1.875+0.5×3.75×1.875]×2×4.4=77.343kN外墙自重5.93×(4.5-3)×7.5=66.71kN窗重9.315kN×2=18.63kN次梁自重3.75×2.772=10.395kN纵向框架梁自重7.5×5.658=42.435kNG3B=215.513kN 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计偏心弯矩215.513kN×0.18m=38.792kN·m1～4层D点集中荷载楼面传来的恒荷载0.5×（1.875+3.75)×1.875×2×4.4=46.406kN0.5×（0.375+2.25)×1.875×2×4.4=21.60kN(0.5×3.75×1.875)×4×4.4=61.875kN内墙自重0.5×(133.515kN+147.365kN)=140.44kN窗重3.726kN纵向框架梁自重42.435kN次梁自重7.5×2.772=20.79kNG3D=337.272kN偏心弯矩337.272kN×0.18m=60.71kN·m1～4层C点集中荷载楼面传来的恒荷载0.5×（1.875+3.75)×1.875×4×4.4=92.812kN(0.5×3.75×1.875)×4×4.4=61.875kN纵向框架梁自重42.435kN次梁自重20.79kNG3C=217.912kN偏心弯矩217.912kN×0.18m=39.224kN·m框架柱自重0.6×0.6×4.5×25=40.5kN恒荷载作用下的结构计算简图如下所示： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图6恒荷载作用下的结构计算简图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计3.2.3活载计算1、屋面及楼面可变荷载标准值如下：不上人屋面均布活荷载标准值为0.5kN/m2岳阳市雪荷载标准值0.35kN/m2走廊2.5kN/m2，视听室、阅览室2.0kN/m22、活载计算代表各板传给横梁的梯形活荷载，如图7所示。活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下：图7各梁上作用的活载计算图由横向框架计算单元图中的几何关系可得：（1）对于屋面梁：q2=3.75×0.5=1.875kN/mP1=[1.875×3.75+1.875×(1.875+3.75)]×0.5=8.789kNP2=2P1=17.578kNP3=P1+P4=14.766kNP4=[1.875×3.75+1.875×(2.25+0.375)]×0.5=5.977kN集中力矩：M1=P1e=8.789kN×0.18m=1.582kN·mM2=P2e=17.578kN×0.18m=3.164kN·mM3=P3e=14.766kN×0.18m=2.658kN·mM4=P4e=5.977kN×0.18m=1.076kN·m同理在屋面雪荷载的作用下：q2=3.75×0.35=1.313kN/mP1=[1.875×3.75+1.875×(1.875+3.75)]×0.35=6.152kNP2=2P1=12.305kN 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计P3=P1+P4=10.336kNP4=[1.875×3.75+1.875×(2.25+0.375)]×0.35=4.184kN集中力矩：M1=P1e=6.125kN×0.18m=1.103kN·mM2=P2e=12.305kN×0.18m=2.205kN·mM3=P3e=10.336kN×0.18m=1.861kN·mM4=P4e=4.184kN×0.18m=0.753kN·m（1）对于BC、CD框架梁：q2=3.75×2.0=7.5kN/mP1=[1.875×3.75+1.875×(1.875+3.75)]×2.0=35.156kNP2=2P1=70.312kNP3=P1+P4=65.042kN集中力矩：M1=P1e=35.156kN×0.18m=6.328kN·mM2=P2e=70.312kN×0.18m=12.656kN·mM3=P3e=65.042kN×0.18m=11.708kN·m（2）对于DE框架梁：q2=3.75×2.5=9.375kN/mP3=P1+P4=65.042kNP4=[1.875×3.75+1.875×(2.25+0.375)]×2.5=29.887kN集中力矩：M4=P4e=29.887kN×0.18m=2.107kN·m将以上计算结果汇总，得到表1。表1横向框架活载汇总表层次P1P2　P3P4　M1M2M3M4　41.875(1.313)8.789(6.152)17.578(12.305)14.766(10.366)5.977(4.184)1.582(1.103)3.164(2.205)2.658(1.861)1.076(0.753)　1-3　7.535.15670.31265.0426.32812.65611.7081-39.37565.04229.88711.7082.107活载图如下所示： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图8活荷载作用下的结构计算简图3.2.4风荷载计算垂直于建筑物表面上的风荷载应按下式计算：式中,wk—风荷载标准值(kN/m2)； 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计βZ—高度z处的风振系数；υs—风荷载体型系数；υz—风压高度变化系数；w0—基本风压(kN/m2)。基本风压0.25KN/m由于该图书馆位于城市郊区，地面粗糙度为C类地区。迎风面，背风面。忽略梁的轴力，合并得。仍取第4轴线横向框架计算，其负载宽度为7.5m。由此得到房屋高度的分布风荷载标准值为:根据各楼层标高处的高度可得风压高度变化系数，代入上式即可求得各楼层标高处的，详见表2。表2沿房屋高度分布风荷载标准值层次418.7510.8151.3814.524314.250.760.741.1063.62329.750.520.740.8662.83715.250.280.740.6262.051框架结构分析时，应按静力等效原理将图9的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图10所示。其计算过程如下：F4=[0.5×(4.524+3.623)+4.524]×2.25×0.5=9.672KNF3=[0.5×(4.524+3.623)+0.5×(3.623+2.837)]×4.5×0.5=16.433KNF2=[0.5×(2.837+3.623)+0.5×(2.837+2.051)]×4.5×0.5=12.768KNF1=[0.5×(2.837+2.051)+2.051]×2.25×0.5+2.051×5.25×0.5=10.441KN 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图9风荷载沿房屋高度的分布（单位：kN/m）图10等效节点集中风荷载（单位：kN） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计3.2.5地震荷载1、基本资料该办公楼位于7度设防区，基本地震加速度为；Ⅱ类场地第一组，设计特征周期；多遇地震时，水平地震影响系数的最大值框架自振周期的计算框架自振周期可采用假象顶点位移法计算，对于民用框架和框架抗震墙房屋，也可按下列经验公式计算：式中H—房屋主体结构的高度（m），H＝18.3.m；B－房屋震动方向的长度，在计算横向水平地震作用时，为房屋宽度取94.0m。则0.372、底部剪力法的计算根据本工程的特点，对于高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法。结构总水平地震作用：相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值；，因此。结构等效总重力荷载，式中为集中于质点的重力荷载代表值。计算地震作用时，建筑物的重力荷载代表值应取结构和构配件的自重荷载标准值和各可变荷载组合值之和，各可变荷载的组合值系数如下：雪荷载：0.5屋面活荷载：不计入按实际情况计算的楼面荷载1.0按等效均布荷载计算的楼面活荷载0.5由表3+各层柱重，可以算得各层自重标准值： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计（1）重力荷载代表值顶层：雪荷载94×19.5×0.35=641.55kN女儿墙重(94+19.5)×2×3.006=682.362kN屋面恒荷载94×19.5×5.9=10814.7kN梁自重：走道框架梁自重4.5×3.397×13=198.725kNBC、CD框架梁自重7.5×5.658×13×2=2206.62kN纵向框架梁自重94×5.658×4=2127.408kN次梁自重19.5×2.772×12=648.648kN5181.401kN框架柱自重0.60×0.60×4.5×25×54=2187kN外墙自重：外纵墙自重（4.5-2.4）×16×5.93=218.224KN(4.5-1.8)×9×5.93=144.099KN(4.5-3.0)×69×5.93=613.755KN栏杆围护自重0.9×3.68×（15+4.5）×2=129.168kN外横墙自重15×2×4.5×5.93=800.55kN1905.796kN窗重6.9×3.0×8×0.45=74.52kN2.1×2.4×4×0.45=9.072kN3.3×1.8×2×0.45=5.346kN3.0×3.0×2×0.45=8.1kN6.9×1.2×2×0.45=7.452kN0.9×0.9×2×0.45=0.792kN105.219kN内横墙自重7.5×（4.5-1.2）×3.68×2=182.16kN3.75×（4.5-0.9）×3.68×2=99.36kN7.5×（4.5-0.7）×3.68×22=2307.36kN 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计4.5×（4.5-0.7）×3.68×6=377.568kN11.4×（4.5-0.7）×3.68×2=318.835kN3.75×（4.5-0.7）×3.68×2=104.88kN3390.163kN活载办公室、厕所2.0kN/m2走廊2.5kN/m2视听室、阅览室2.0kN/m24.5×94×2.0+15×94×2.0+4.5×7.5×2.5-4.5×7.5×2.0=3894.375kN所以=0.5×614.55+682.362+10814.7+5181.40+2187+1905.796+105.219+3390.163+0.5×3894.375=26213.828kN三层：楼面恒荷载94×19.5×4.4=8065.2kN梁自重5181.401kN框架柱自重2187kN外墙自重1905.796kN窗重105.219kN内横墙自重3390.163kN活载3894.375kN所以=8065.2+5181.401+（2187+1905.796+105.219+3390.163）×0.5+0.5×3894.375=22419.739kN二层：==22781.968kN一层：楼面恒荷载94×19.5×4.4=8065.2kN梁自重5181.401kN框架柱自重0.60×0.60×6.45×25×54=3134.7kN外墙自重：外纵墙自重（4.8-2.4）×16×5.93=227.712KN 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计(4.8-1.8)×9×5.93=160.11KN(4.8-3.0)×69×5.93=736.506KN外横墙自重15×2×4.8×5.93=853.92kN1924.248kN窗重105.219kN内横墙自重7.5×（4.8-1.2）×3.68×2=198.72kN3.75×（4.8-0.9）×3.68×2=107.64kN7.5×（4.8-0.7）×3.68×22=2368.08kN4.5×（4.8-0.7）×3.68×6=387.504kN11.4×（4.8-0.7）×3.68×2=327.226kN3.75×（4.8-0.7）×3.68×2=107.64kN3496.81kN活载3894.375kN所以=8065.2+5181.401+（3134.7+1924.248+105.219+3496.81）×0.5+0.5×3894.375=19524.278kN图11结构水平地震作用计算简图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计上面已经给出的计算式：总重力荷载代表值G=Σ=87507.953kNGEq=0.85×G=0.85×95632.53=70006.362kNFEk=GEq=0.076×81287.651=5320.484kN下面计算各个质点的地震作用：采用底部剪力法时，各个楼层可以仅取一个自由度，结构的水平地震作用标准值应按照下列公式确定：（如图11所示）式中为顶部作用附加系数，多层钢筋混凝土房屋，，因此。列表求解如下:表3底部剪力法计算地震荷载下的剪力层次　　　　　　一榀中i一榀中419.9522419.739447273.7930.3807721822025.8922025.892155.838155.838315.4522781.968351981.4060.2996480681594.2733620.165122.636278.474210.9522781.968249462.5500.2123719321129.9214750.08686.917365.39116.4519524.278125931.5900.107207816570.3975320.48443.878409.268 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计框架水平地震作用以及层间剪力如图11所示。图11用底部剪力法计算的整栋建筑物水平地震作用和剪力图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计3.3内力计算边跨框架梁承担的由屋面板传来的荷载形式为梯形，为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其简化为矩形分布。将梯形分布荷载按固端弯矩等效的原则折算成均布荷载：梯形荷载折算公式：其中：；为梯形分布荷载的最大值。其中，BC、CD跨DE跨图12梯形荷载分布等效图恒载屋面梁上线荷载：BC、CD跨q1=(1-2α2+α3)×22.125kN/m+5.658kN/m=25.363kN/mDE跨q3=(1-2α2+α3)×22.125kN/m+5.658kN/m=21.693kN/m楼面上梁线荷载：BC、CD跨q2=(1-2α2+α3)×16.5kN/m+3.68kN/m=18.375kN/mDE跨q4=(1-2α2+α3)×16.5kN/m+3.68kN/m=16.638kN/m活载屋面梁上活荷载：BC、CD跨q2=(1-2α2+α3)×1.875kN/m=1.670kN/mDE跨q3=(1-2α2+α3)×1.875kN/m=1.358kN/m 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计楼面梁上活荷载：BC、CD跨q2=(1-2α2+α3)×7.5kN/m=6.680kN/mDE跨q3=(1-2α2+α3)×7.5kN/m=5.436kN/m所以恒载作用分布图与活载作用分布图如下：图13恒载作用分布图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图14活载作用分布图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计1、梁、柱参数汇总：根据截面参数计算，现将第4轴横向框架梁、柱相关参数作一汇总：其中：第4轴横向框架为中框架，考虑板对内力计算的影响（“T”型截面），对梁的惯性矩进行折算，折算惯性矩。线刚度按下式计算：表4第4轴框架梁几何参数梁段断面h×b（mm2）跨度（mm）矩形截面惯性矩（mm4）折算惯性矩（mm4）线刚度i（N·mm）BC、CD段700×30075008.575E+091.715E+106.86E+10DE段500×25045002.604E+095.208E+093.472E+10计算原则：利用D值法计算水平荷载作用下框架的弯矩。其中：反映了梁柱线刚度比值对抗侧刚度的影响。可按下表计算：表3.14D值法楼层简图Kα一般层底层 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计根据各柱D值，将该层剪力分配至各个柱的反弯点处，其中反弯点处无弯矩，仅有剪力，由此便可利用求得的剪力与反弯点高度求出柱端弯矩；然后利用节点平衡，按梁抗弯刚度求出各个梁端弯矩；最后，利用求得的弯矩，可解出剪、轴力。以下以底层梁柱为例，计算其弯矩：同理，列表计算柱相关参数如下：表5第4轴框架柱参数类型层次断面h×b（mm2）层高（mm）截面惯性矩（mm4）线刚度i（N·m）KαD值B柱4600×60045001.08E+107.20E+100.9530.3231.38E+043600×60045001.08E+107.20E+100.9530.3231.38E+042600×60045001.08E+107.20E+100.9530.3231.38E+041600×60064501.08E+105.02E+101.3660.5480.79E+04C柱4600×60045001.08E+107.20E+101.9060.4882.08E+043600×60045001.08E+107.20E+101.9060.4882.08E+042600×60045001.08E+107.20E+101.9060.4882.08E+041600×60064501.08E+105.02E+102.7320.6830.99E+04D柱4600×60045001.08E+107.20E+101.4350.4181.78E+043600×60045001.08E+107.20E+101.4350.4181.78E+042600×60045001.08E+107.20E+101.4350.4181.78E+041600×60064501.08E+105.02E+102.0580.6300.91E+04E柱4600×60045001.08E+107.20E+100.4820.1940.83E+043600×60045001.08E+107.20E+100.4820.1940.83E+042600×60045001.08E+107.20E+100.4820.1940.83E+041600×60064501.08E+105.02E+100.6910.4430.64E+04 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计表6第③轴框架各层D值汇总　4层3层2层1层B轴边柱1380013800138007900C轴中柱2080020800208009900D轴中柱1780017800178009100E轴边柱8300830083006400本层D值60700607006070033300图15框架计算简图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计验算如下：（满足）2、弯矩计算：利用力矩二次分配法计算恒载作用下框架的弯矩。（1）计算杆固端弯矩：由以上所求均布荷载，可按下式求各杆固端弯矩：两段固支：其中与意义见下图：一端固支，一端滑动固支：，其中与意义见下图图16固端弯矩示意图图17固端弯矩示意图由此，可计算各个杆件固端弯矩，标绘于计算简图上。 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计（2）分配系数：分配系数计算公式：其中：为转动刚度，两端固支杆，一端固支，一端滑动固支杆n为该节点所连接的杆件数。由此计算出各个杆件分配系数，标绘于计算简图上。然后利用力矩二次分配法计算第4轴框架杆端弯矩。注：图中单线条表示第一次分配结束，双线条表示第二次分配结束，虚线表示固端弯矩，粗实线表示最终杆端弯矩。节点外弯矩以顺时针为正，逆时针为负，标绘于计算简图上。节点分配系数μ的计算顶层分配系数计算过程如下（其他层计算方法相同，见表7）节点B4：节点C4：节点D4：节点E4： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计表7节点分配系数μ计算表节点B节点C节点D节点E顶层C4B40.33D4C40.39E4D40.33B4B30.51C4C30.34D4D30.41E4E30.67B4C40.49C4D40.33D4E40.20二、三层C3B30.24D3C30.28E3D30.20B3B40.34C3C40.26D3D40.29E3E30.40B3B20.34C3C20.26D3D20.29E3E20.40B3C30.32C3D30.24D3E30.14底层C1B10.26D1C10.30E1D10.22B1B20.38C1C20.28D1D20.32E1E20.46B1B0.26C1C0.20D1D0.22E1E0.32B1C10.36C1D10.26D1E10.163、恒载作用下的内力分析恒载作用下的内力分析采用力矩二次分配法，计算过程见图18，内力如图19所示。 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图18恒载弯矩二次分配计算简图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图19恒载作用下弯矩图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计梁剪力和柱轴力计算（1）梁剪力计算原则梁总剪力=荷载引起的剪力+弯矩引起的剪力荷载引起的剪力将梁上的分布力转化为集中力即可:顶层BC跨：顶层CD跨:顶层DE跨：其他层BC跨：其他层CD跨：其他层DE跨：弯矩引起的剪力由弯矩分配法中所得的梁两端弯矩相加除以梁跨度即可。（2）柱轴力计算根据配筋计算需要，只需求出柱的轴力即可，而不需求出梁轴力。计算方法:柱轴力＝柱顶集中力（包括柱自重）＋梁端剪力按以上方法，将第③轴横向框架各个杆件杆端剪力和柱轴力计算出来，列表如下： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计表8恒载作用下轴线处梁端剪力层次总剪力BC跨CD跨DE跨VBVCVCVDVDVE464.4102.464.560.744.339.4353.866.643.645.829.230.6253.067.444.045.529.630.2151.568.943.845.729.430.4层次B柱C柱D柱E柱　　　　4243.49281.49437.37465.37342.46380.46181.137219.143553.30591.30805.98843.98794.23832.23487.01525.012862.31900.311175.791213.791247.101285.10792.49830.4911169.821207.821516.911554.911699.981737.981098.171136.17由以上计算，绘出恒载作用下的剪力图。 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图20恒载作用下剪力图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图21恒载作用下轴力图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计4、活载作用下的内力分析采用力学求解器求解。内力计算杆端内力值(乘子=1)--------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1-182.038936-1.350666211.36547512-182.038936-1.35066621-7.346321902-400.6214020.55979368-2.74201363-400.6214020.559793680.868655593-324.5522741.49571605-4.75424674-324.5522741.495716054.893121814-146.254386-0.70477919-0.02318196-146.254386-0.70477919-4.5690077453.4830856320.7567852-12.40643343.48308563-29.3432147-44.605544062.0809440624.1019081-26.38226302.08094406-25.9980918-33.49295227-1.737319958.86456486-4.28106895-1.73731995-15.5974351-19.43002708-126.122151-4.8337469011.3901115-126.122151-4.83374690-10.36174949-276.8662791.96193179-4.69462537-276.8662791.961931794.1340676910-224.6496185.31397493-12.6087614-224.6496185.3139749311.304125711-100.766951-2.442115575.81096518-100.766951-2.44211557-5.1785548612-0.4174499520.9350707-13.8319477-0.41744995-29.1649292-44.693917213-0.2569885323.3910621-24.0710613-0.25698853-26.7089378-36.5130950140.048812878.51026331-2.718189300.04881287-15.9517366-19.461504415-70.0270803-4.416299029.80019828-70.0270803-4.41629902-10.073147316-154.0002881.80149259-3.82878826-154.0002881.801492594.2779284117-124.3904175.00815827-10.7807800-124.3904175.0081582711.755932118-54.9252145-2.393292395.16994074-54.9252145-2.39329239-5.5998750419-1.2263793921.0022191-13.7397589-1.22637939-29.0977808-44.098115520-0.4192199723.9338757-25.8560260-0.41921997-26.1661242-34.2269579211.682128918.79762447-3.920173001.68212891-15.6643755-19.370362822-13.8648612-3.189923159.99661164-13.8648612-3.18992315-4.3580425423-30.65863140.99433314-1.30416111-30.65863140.994333143.1703380424-24.38666832.90679080-6.84085280-24.38666832.906790806.2397058225-9.37083897-0.711198344.83976208-9.37083897-0.711198341.6393695626-3.189910895.07486122-2.77804254-3.18991089-7.45013878-11.685333327-2.195556645.62849271-5.35499533-2.19555664-6.89650729-10.1100500280.711242682.72016103-1.210344190.71124268-3.39083897-2.71936956 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图22活载作用下弯矩图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图23活载作用下剪力图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图24活载作用下轴力图 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计5、风载作用下的内力分析（1）计算各个柱分配剪力底层四柱D值分别为：底层B柱：D=7900底层C柱：D=9900底层D柱：D=9100底层E柱：D=600底层层间剪力：49.314kN依照D值将层间剪力分配给各柱：（2）反弯点高度其中：为标准反弯点高度，其值与结构总层数n，该柱所在层次j、框架梁柱线刚度比及侧向荷载形式有关；表示上下横梁线刚度比对反弯点高度的影响；与表示层高变化对反弯点的影响，以上系数均可查表；针对第4轴横向框架底层梁柱而言，因为柱上下横梁刚度无变化，所以可不考虑的影响；而且由于层高有变化，底层不考虑的影响，只考虑的影响,对B柱:且1.056,查表插值可得,0.59对E柱:且0.534, 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计查表插值可得,0.7所以，底层B柱反弯点距柱底为：距柱顶为：所以，底层E柱反弯点距柱底为：距柱顶为：对C柱:且2.11,查表插值可得,0.55对D柱:且1.588,查表插值可得,0.58所以，底层C柱反弯点距柱底为：距柱顶为：所以，底层D柱反弯点距柱底为：距柱顶为：（3）柱端弯矩计算分别对柱顶、柱底取矩，由此可知柱顶、柱底弯矩为；B柱：kN·mkN·mC柱：kN·mkN·m同理求出各层各柱端弯矩如下表10 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计表9左风载作用下柱端弯距计算层数层高（m）层间剪力（kN）单层刚度B轴柱D值剪力值（kN）反弯点高度y（m）M上（kN·m)M下（kN·m)44.59.67272000138002.1961.5756.4233.45934.526.10572000138005.9262.20514.66713.06724.538.87372000138008.8382.20521.87419.48816.4549.31450200790011.703.80630.93544.530层数层高（m）层间剪力（kN）单层刚度C轴柱D值剪力值（kN）反弯点高度y（m）M上（kN·m)M下（kN·m)44.59.67272000208003.3171.5759.7025.22434.526.10572000208008.9542.20522.16119.74424.538.873720002080013.3332.20533.00027.00016.4549.31450200990014.663.54842.54350.014层数层高（m）层间剪力（kN）单层刚度D轴柱D值剪力值（kN）反弯点高度y（m）M上（kN·m)M下（kN·m)44.59.67272000178002.8341.5758.2894.46434.526.10572000178007.6492.20518.93116.86624.538.873720001780011.3902.20528.19025.11516.4549.31450200910013.483.74236.51750.442 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计层数层高（m）层间剪力（kN）单层刚度E轴柱D值剪力值（kN）反弯点高度y（m）M上（kN·m)M下（kN·m)44.59.6727200083001.3251.5753.8762.08034.526.1057200083003.5762.2058.8517.88524.538.8737200083005.3262.20513.18211.74416.4549.3145020064009.774.51518.90544.112（4）梁端弯矩计算：以底层走道梁为例，计算其梁端弯矩，取左、右端节点为隔离体如下图所示：①右端弯矩见图25a，列平衡方程：，可解得：②左端弯矩见图25b，列平衡方程：，可解得：左右梁按线刚度分配：由此，可将各个梁的梁端弯矩求出, 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图25节点平衡图求出梁两端弯矩后，因为梁上无横向荷载，所以可以按线性关系求得跨中弯矩，标绘于弯矩图上。（5）剪力计算利用杆件平衡求解杆端剪力。计算简图如下：图26杆件剪力计算简图列力矩平衡方程：，即同理：由此，可将梁柱在风载作用下的杆端剪力计算出来.（6）轴力计算柱轴力＝上柱传来集中力＋该层梁端剪力，具体计算方法同恒载与活载作用下柱轴力的计算。三项一起直接列表计算如下： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计表10左风载作用下梁端弯距和剪力计算层次BC　梁CD梁走道梁　　　　　46.4234.8517.51.504.8515.4717.51.382.8183.8764.51.49318.12613.6937.54.2613.69215.4417.53.887.95410.9314.54.20234.94126.3727.58.1826.37229.7377.57.4815.31921.0674.58.09150.42334.7717.511.3634.77240.9217.510.0920.71130.6494.511.41表11左风载作用下柱轴力计算层次B柱C柱D柱E柱4-1.500.12-0.111.493-5.760.38-0.325.692-13.940.7-0.6113.781-25.301.27-1.3225.19表中剪力为梁两端剪力的绝对值,柱轴力以拉力为正已知风载作用下的内力，作出其内力图如下： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图27风载作用下的弯矩图（左风） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图28风载作用下的剪力图（左风） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图29风载作用下的轴力图（左风） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计右风荷载作用下的内力分析用力学求解器。内力计算杆端内力值(乘子=1)--------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1-23.3545799-11.428180742.9144086-23.3545799-11.4281807-30.797357024.03109556-13.565386147.50940024.03109556-13.5653861-39.98734033-15.0140912-13.297742246.9339659-15.0140912-13.2977422-38.8364716434.3375756-11.023159842.043613734.3375756-11.0231598-29.05576725-4.3924560510.7350043-43.3958722-4.3924560510.735004337.11666056-4.545898448.53785988-31.6237993-4.545898448.5378598832.41014987-5.2740478515.9392357-33.0906736-5.2740478515.939235738.63588708-12.6195755-7.0357297012.5985151-12.6195755-7.03572970-19.062268591.83395108-13.411848328.75311941.83395108-13.4118483-31.600198210-7.61271538-12.569552626.6643517-7.61271538-12.5695526-29.89863531118.3983398-5.856098749.5801198418.3983398-5.85609874-16.772324412-1.844482427.18654276-28.3661976-1.844482427.1865427625.532873013-6.883666996.22018511-23.1169789-6.883666996.2201851123.534409314-11.537109310.4438757-22.2906530-11.537109310.443875724.706787815-5.43303283-5.191357549.30392912-5.43303283-5.19135754-14.0571798160.86759343-8.3726727817.04965370.86759343-8.37267278-20.627373717-3.38902476-7.9159346315.9264270-3.38902476-7.91593463-19.6952787187.95446415-4.625378757.934463337.95446415-4.62537875-12.879741019-3.509643554.01151722-15.8998421-3.509643554.0115172214.186537020-8.449096683.42032498-12.7085564-8.449096683.4203249812.943880921-13.16577145.85102750-12.4217776-13.16577145.8510275013.907846022-1.42151561-1.681797531.84266230-1.42151561-1.68179753-5.72542658230.27640119-3.433021706.267719660.27640119-3.43302170-9.1808779924-0.95832224-3.199453695.67037984-0.95832224-3.19945369-8.72716177252.10343666-1.357739741.028105022.10343666-1.35773974-5.0817238226-1.682006841.42151561-5.72542658-1.682006841.421515614.9359404827-5.114868161.14511442-4.24493751-5.114868161.145114424.3434206228-8.314208982.10343666-4.38374114-8.314208982.103436665.08172382-------------------------------------------------------------------------------------------- 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图30风载作用下的弯矩图（右风） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图31风载作用下的剪力图（右风） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图32风载作用下的轴力图（右风） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计6、水平地震作用下的内力分析采用力学求解器求解。左震内力计算杆端内力值(乘子=1)--------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1233.27042094.5140325-357.823898233.27042094.5140325251.7916112-40.3270768113.039440-397.653526-40.3270768113.039440331.4508673150.053089110.710638-392.646601150.053089110.710638321.4370194-342.99643391.0090266-350.288135-342.99643391.0090266236.7200865-16.3037109-94.1459540380.261595-16.3037109-94.1459540-325.8330606-28.2260742-75.1113924278.246656-28.2260742-75.1113924-285.0887877-34.7919921-139.680656290.266157-34.7919921-139.680656-338.2967958139.12446666.9398260-128.469983139.12446666.9398260172.7592339-21.2925152124.961629-272.628848-21.2925152124.961629289.6984851085.4838258117.275178-253.91792585.4838258117.275178273.82037611-203.31577756.2164862-101.576708-203.31577756.2164862151.39747912-75.2080078-70.7614005279.602398-75.2080078-70.7614005-251.10810513-39.7558593-61.0209191226.756902-39.7558593-61.0209191-230.89999114-7.10546875-102.932501219.409318-7.10546875-102.932501-243.7869391568.363066055.2313612-106.84316468.363066055.2313612141.69796116-11.552033889.5092360-188.166522-11.552033889.5092360214.6250391743.572243284.6231304-176.48893243.572243284.6231304204.31515418-100.38327549.1133880-92.3894599-100.38327549.1133880128.62078619-96.5791015-47.3942155187.975560-96.5791015-47.3942155-167.48105620-59.5087890-40.3324023149.826523-59.5087890-40.3324023-152.66649321-24.2695312-69.1704833146.767258-24.2695312-69.1704833-164.4999172220.968850429.1748827-46.277598920.968850429.174882785.009373423-4.4902206052.4379999-102.682540-4.4902206052.4379999133.2884592414.734162249.3825222-95.118597514.734162249.3825222127.10275225-31.212792024.8427139-35.8791307-31.212792024.842713975.913082026-126.664062-20.968850485.0093734-126.664062-20.9688504-72.257005227-74.2236328-16.478629861.0314537-74.2236328-16.4786298-62.558270428-24.8417968-31.212792064.5444823-24.8417968-31.2127920-75.9130820-------------------------------------------------------------------------------------------- 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图33水平地震作用下的弯矩图（左震） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图34水平地震作用下的剪力图（左震） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图35水平地震作用下的轴力图（左震） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计右震内力计算杆端内力值(乘子=1)--------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1-233.270420-94.5140325357.823898-233.270420-94.5140325-251.791611240.3270768-113.039440397.65352640.3270768-113.039440-331.4508673-150.053089-110.710638392.646601-150.053089-110.710638-321.4370194342.996433-91.0090267350.288135342.996433-91.0090267-236.7200865-27.574707094.1459540-380.261595-27.574707094.1459540325.8330606-15.651855475.1113924-278.246656-15.651855475.1113924285.0887877-9.08691406139.680656-290.266157-9.08691406139.680656338.2967958-139.124466-66.9398260128.469983-139.124466-66.9398260-172.759233921.2925152-124.961629272.62884821.2925152-124.961629-289.69848510-85.4838258-117.275178253.917925-85.4838258-117.275178-273.82037611203.315777-56.2164862101.576708203.315777-56.2164862-151.39747912-11.708007870.7614005-279.602398-11.708007870.7614005251.10810513-47.162109361.0209191-226.756902-47.162109361.0209191230.89999114-79.8125000102.932501-219.409318-79.8125000102.932501243.78693915-68.3630660-55.2313612106.843164-68.3630660-55.2313612-141.6979611611.5520338-89.5092360188.16652211.5520338-89.5092360-214.62503917-43.5722432-84.6231304176.488932-43.5722432-84.6231304-204.31515418100.383275-49.113388092.3894599100.383275-49.1133880-128.62078619-26.057617147.3942155-187.975560-26.057617147.3942155167.48105620-63.126953140.3324023-149.826523-63.126953140.3324023152.66649321-98.367187569.1704833-146.767258-98.367187569.1704833164.49991722-20.9688504-29.174882746.2775989-20.9688504-29.1748827-85.0093734234.49022060-52.4379999102.6825404.49022060-52.4379999-133.28845924-14.7341622-49.382522295.1185975-14.7341622-49.3825222-127.1027522531.2127920-24.842713935.879130731.2127920-24.8427139-75.913082026-29.175781220.9688504-85.0093734-29.175781220.968850472.257005227-81.614257816.4786298-61.0314537-81.614257816.478629862.558270428-130.99609331.2127920-64.5444823-130.99609331.212792075.9130820-------------------------------------------------------------------------------------------- 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图36水平地震作用下的弯矩图（右震） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图37水平地震作用下的剪力图（右震） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计图38水平地震作用下的轴力图（右震） 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计5内力组合5.1弯矩调幅为了减小支座处负钢筋的数量，方便钢筋的绑扎与混凝土的浇捣；同时为了充分利用钢筋，以达到节约钢筋的目的。在内力组合前将竖向荷载作用下支座处梁端负弯矩（使梁上面受拉）调幅，调幅系数β＝0.8。跨中处梁端正弯矩（使梁下面受拉）调幅，调幅系数β＝1.2。以顶层边跨梁在活载作用下的梁端负弯矩为例：该梁在活载作用下，梁端负弯矩分别为：MB=2.78KN，MC=11.69KN，跨中正弯矩为M0=4.51KN；现将其调幅：MB=2.78KN×0.8=2.22KNMC=11.69KN×0.8=9.35KNM0=4.51KN×1.2=5.41验算：满足条件！仅对活载进行调幅每一根梁均按以上介绍的方法进行支座负弯矩与跨中正弯矩调幅，结果如下表 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计表13活载作用下梁端弯矩调幅梁类型层号固端弯距（kNm）跨中弯矩调幅后梁端弯距调幅后跨中弯距左右左右BC梁4-2.78-11.694.51-2.224-9.3525.4123-13.74-44.118.05-10.99-35.2821.662-13.83-44.6917.71-11.06-35.7521.2521-12.41-44.6118.46-9.928-35.622.152CD梁4-5.35-10.114.01-4.28-8.0884.8123-25.87-34.2316.93-20.70-27.3820.3162-24.07-36.5116.68-19.26-29.2120.0161-26.38-33.4917.03-21.10-26.7920.436DE梁4-1.21-2.721.47-0.968-2.1761.7643-3.92-19.372.11-3.136-15.502.5322-2.72-19.462.67-2.176-15.573.2041-4.28-19.431.9-3.424-15.542.285.2内力组合(1)控制截面：每跟梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨种截面和右端支座截面。每跟柱一般只有两个控制截面：柱顶截面和柱底截面。由于构件控制截面的内力组合取自支座边缘处，为此，进行组合前先计算各控制截面处（支座边缘处的）的内力值。(2)　框架内力组合：分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利组合。不考虑地震作用时用对框架梁以顶层BC梁左端截面为例，过程如下：永久荷载效应控制组合 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计可变荷载效应控制组合每种组合都必须考虑永久荷载效应控制组合和可变荷载效应控制组合，比较取其最不利的。M恒=-49.00kNM活=-2.77kNM左风=6.42kNM右风=-5.73kN永久荷载效应控制组合S1=1.35M恒+1.4(0.7M活+0.6M左风)=1.35×(-49)+1.4×[0.7×(-2.77)+0.6×6.42]=-108.78kNS2=1.35M恒+1.4(0.7M活+0.6M右风)=1.35×(-49)+1.4×[0.7×(-2.77)+0.6×(-7.73)]=-118.98kN可变荷载效应控制组合S3=1.2M恒+1.4M活+1.4×0.6×M左风=1.2×(-49)+1.4×(-2.77)+1.4×0.6×6.42=-57.29kNS4=1.2M恒+1.4M活+1.4×0.6×M右风=1.2×(-49)+1.4×(-2.77)+1.4×0.6×(-5.73)=-67.49kNS5=1.2M恒+1.4M左风+1.4×0.7×M活=1.2×(-49)+1.4×6.42+1.4×0.7×(-2.77)=-52.53kNS5=1.2M恒+1.4M右风+1.4×0.7×M活=1.2×(-49)+1.4×(-5.73)+1.4×0.7×(-2.77)=-69.54kN因此在选择最不利内力组合时选择S2。不考虑地震作用时用对框架柱时方法也是如此。考虑地震作用时用对框架柱以底层B柱上端截面为例，过程如下： 第67页湖南城市学院土木工程毕业设计轴压比指柱(墙)的轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值。它反映了柱(墙)的受压情况，《建筑抗震设计规范》（50011-2001）中6.3.7和《混凝土结构设计规范》（50010-2002）中11.4.16都对柱轴压比规定了限制，限制柱轴压比主要是为了控制柱的延性，因为轴压比越大，柱的延性就越差，在地震作用下柱的破坏呈脆性。　　u=N/A*fc，　　u—轴压比N—轴力设计值　　A—截面面积fc—混凝土抗压强度设计值对底层B柱采用C30混凝土浇筑，fc=14.3N/mm2。N=1260.84kNb×h=600×600因此>0.15故地震作用效应组合为：查得,G=-28.68kN,M左震=897.76kN,M右震=-897.76kN所以地震作用效应组合为：S1=0.80(1.2G+1.3M左震)=0.8×[1.2×（-28.68）+1.3×897.76]=906.14kNS2=0.80(1.2G+1.3M右震)=0.8×[1.2×（-28.68）+1.3×(-897.76)]=-961.20kN因此在选择最不利内力组合时选择S2。考虑地震作用时用对框架梁进行内力组合时对其他考虑地震作用时用的内力组合方法同上例所进行的步骤一样。列表如下： 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计不考虑地震作用时用于承载力计算的框架梁内力组合表梁截面内力恒载①活载②左风③右风④及相应的V及相应的M组合项目组合值组合项目组合值顶层BC梁左M-49.00-2.776.42-5.731.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）118.981.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）118.98V64.405.07-1.501.42151.24151.24中M72.984.510.39-0.391.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）170.371.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）170.37V-17.64-1.19-1.501.42-42.36-42.36右M-161.70-11.68-4.854.941.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-380.841.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-380.84V-102.40-7.45-1.501.42-239.85-239.85顶层CD梁左M-122.40-5.354.85-4.251.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-288.761.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-288.76V64.505.63-1.381.14151.24151.24中M62.634.01-0.050.051.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）145.971.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）145.89V-3.86-0.63-1.381.14-8.04-10.15右M-109.00-10.11-5.474.341.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-258.561.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-258.56V-60.70-6.90-1.381.14-142.59-142.59顶层DE梁左M-47.70-1.212.82-4.381.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-114.821.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-114.82V44.302.72-1.492.10104.98104.98中M69.691.47-0.350.351.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）162.671.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）162.67V1.84-0.34-1.492.106.056.05右M-29.30-2.72-3.885.081.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-71.531.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-71.53V-39.40-3.40-1.492.10-93.05-93.05 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计底层BC梁左M-46.40-12.4150.42-43.401.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-144.571.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-144.57V51.5020.76-11.3610.74129.02129.02中M50.1718.463.14-3.141.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）119.531.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）119.53V-13.00-4.29-11.3610.74-39.83-39.83右M-111.50-44.61-34.7737.121.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-289.001.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-289.00V-68.90-29.34-11.3610.74-170.08-170.08底层CD梁左M-82.80-26.3834.77-31.621.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-219.481.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-219.48V43.8024.10-10.098.54109.23109.23中M42.7717.03-0.390.391.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）99.981.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）99.33V-4.39-0.95-10.098.54-3.06-18.70右M-89.90-33.49-40.9232.411.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-243.841.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-243.84V-45.70-26.00-10.098.54114.96114.96底层DE梁左M-27.20-4.2820.71-33.091.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-91.171.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-91.17V29.408.86-11.4115.9481.8981.89中M13.161.90-2.772.771.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）32.991.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）28.34V-7.68-3.37-11.4115.94-4.50-27.48右M-30.70-19.43-30.6538.641.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-97.281.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-97.28V-30.40-15.60-11.4115.94-80.42-80.42注意：永久荷载效应控制组合,可变荷载效应控制组合，每种组合都必须考虑永久荷载效应控制组合和可变荷载效应控制组合，比较取其最不利的。 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计不考虑地震作用时用于承载力计算的框架柱内力组合表柱截面内力恒载①活载②左风③右风④及相应的N、V及相应的M、V及相应的M、V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值底层B柱上M-25.00-7.3530.94-30.801.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-84.121.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-84.121.2×①+1.4×③+1.4×0.7×②6.11N-1169.82-182.0423.36-23.36-2745.30-2745.30-1549.48V-4.86-1.3511.43-11.43-20.93-20.938.85下M16.301.37-44.5342.911.2×①+1.4×④+1.4×0.7×②80.901.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）74.021.2×①+1.4×③+1.4×0.7×②-41.44N-1207.82-182.0423.36-23.36-1660.49-2833.84-1595.08V-4.86-1.3511.43-11.43-23.16-20.938.85底层C柱上M-7.300.8742.54-39.991.2×①+1.4×④+1.4×0.7×②-63.891.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）18.721.2×①+1.4×④+1.4×0.7×②-63.89N-1516.91-400.62-4.034.03-2207.26-3537.79-2207.26V1.690.5613.57-13.57-16.4221.57-16.42下M3.90-2.74-50.0147.511.2×①+1.4×④+1.4×0.7×②68.511.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-32.921.2×①+1.4×④+1.4×0.7×②68.51N-1554.91-400.62-4.034.03-2252.86-3626.86-2252.86V1.690.5613.57-13.57-16.4215.34-16.42 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计底层D柱上M-0.604.8936.52-38.841.2×①+1.4×③+1.4×0.7×②55.201.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-34.021.2×①+1.4×③+1.4×0.7×②55.20N-1699.98-324.5515.01-15.01-2337.02-3973.56-2337.02V2.471.5013.30-13.3023.05-5.4223.05下M0.30-4.75-50.4446.931.2×①+1.4×③+1.4×0.7×②-74.911.35×①+1.4（0.7×②+0.7×④）40.121.2×①+1.4×③+1.4×0.7×②-74.91N-1737.98-324.5515.01-15.01-2382.62-4062.10-2382.62V2.471.5013.30-13.3023.05-5.4223.05底层E柱上M-35.90-4.5718.91-29.061.35×①+1.4（0.7×②+0.6×④）-108.061.35×①+1.4（0.7×②+0.6×③）-67.761.2×①+1.4×④+1.4×0.7×②-88.24N-1098.17-146.25-34.0134.01-2530.17-2587.30-1413.52V0.70-0.7011.02-11.02-7.6310.89-15.27下M-2.30-0.02-44.1142.041.35×①+1.4（0.7×②+0.7×④）-64.531.35×①+1.4（0.7×②+0.7×③）-42.411.2×①+1.4×④+1.4×0.8×②56.08N-1136.17-146.25-34.0134.01-1539.59-2675.84-1459.12V0.70-0.7011.02-11.0215.5810.89-15.27注意：永久荷载效应控制组合,可变荷载效应控制组合，每种组合都必须考虑永久荷载效应控制组合和可变荷载效应控制组合，比较取其最不利的。 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计考虑地震作用时用于承载力计算的框架梁内力组合表梁编号截面内力重力荷载代表值①左震②右震③及相应的V及相应的M组合项目组合值组合项目组合值底层BC梁左M-52.61380.26-380.260.75(1.2×①+1.3×③)-418.100.75(1.2×①+1.3×③)-418.10V61.88-94.1594.15147.49147.49中M59.4027.21-27.210.75(1.2×①+1.3×②)79.990.75(1.2×①+1.3×②)79.99V-15.15-94.1594.15-105.43-105.43右M-133.81-325.83325.830.75(1.2×①+1.3×②)-438.110.75(1.2×①+1.3×②)-438.11V-83.57-94.1594.15-167.01-167.01底层CD梁左M-95.99278.25-278.250.75(1.2×①+1.3×③)-357.680.75(1.2×①+1.3×③)-357.68V55.85-75.1175.11123.50123.50中M51.29-3.423.420.75(1.2×①+1.3×③)49.490.75(1.2×①+1.3×②)42.82V-4.87-75.1175.1168.85-77.61右M-106.65-285.09285.090.75(1.2×①+1.3×②)-373.940.75(1.2×①+1.3×②)-373.94V-58.70-75.1175.11-126.06-126.06底层DE梁左M-29.34290.27-290.270.75(1.2×①+1.3×③)-309.420.75(1.2×①+1.3×③)-309.42V33.83-139.68139.68166.64166.64中M14.11-24.0124.010.75(1.2×①+1.3×③)36.110.75(1.2×①+1.3×②)-10.71V-9.37-139.68139.68127.76-144.62右M-40.42-338.30338.300.75(1.2×①+1.3×②)-366.220.75(1.2×①+1.3×②)-366.22V-38.20-139.68139.68-170.57-170.57 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计二层BC梁左M-61.40279.60-279.600.75(1.2×①+1.3×③)-327.870.75(1.2×①+1.3×③)-327.87V63.47-70.6170.61125.97125.97中M56.4314.25-14.250.75(1.2×①+1.3×②)64.680.75(1.2×①+1.3×②)64.68V-14.65-70.6170.61-82.03-82.03右M-130.85-251.11251.110.75(1.2×①+1.3×②)-362.590.75(1.2×①+1.3×②)-362.59V-81.98-70.6170.61-142.63-142.63二层CD梁左M-95.94226.76-226.760.75(1.2×①+1.3×③)-307.430.75(1.2×①+1.3×③)-307.43V55.70-61.0261.02109.62109.62中M50.76-2.072.070.75(1.2×①+1.3×③)47.700.75(1.2×①+1.3×②)43.67V-6.74-61.0261.0253.43-65.56右M-107.76-230.90230.900.75(1.2×①+1.3×②)-322.110.75(1.2×①+1.3×②)-322.11V-58.86-61.0261.02-112.46-112.46二层DE梁左M-28.66219.41-219.410.75(1.2×①+1.3×③)-239.720.75(1.2×①+1.3×③)-239.72V33.86-102.93102.93130.83130.83中M14.90-12.1912.190.75(1.2×①+1.3×③)25.290.75(1.2×①+1.3×②)1.52V-11.03-102.93102.9390.43-110.28右M-39.53-243.79243.790.75(1.2×①+1.3×②)-273.270.75(1.2×①+1.3×②)-273.27V-38.18-102.93102.93-134.71-134.71 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计三层BC梁左M-67.27187.98-187.980.75(1.2×①+1.3×③)-243.820.75(1.2×①+1.3×③)-243.82V64.30-47.3947.39104.08104.08中M54.8010.25-10.250.75(1.2×①+1.3×②)59.310.75(1.2×①+1.3×②)59.31V-13.53-47.3947.39-58.38-58.38右M-130.65-167.48167.480.75(1.2×①+1.3×②)-280.880.75(1.2×①+1.3×②)-280.88V-81.18-47.3947.39-119.27-119.27三层CD梁左M-95.84149.83-149.830.75(1.2×①+1.3×③)-232.340.75(1.2×①+1.3×③)-232.34V55.30-40.3340.3389.0989.09中M49.69-1.421.420.75(1.2×①+1.3×③)46.100.75(1.2×①+1.3×②)43.33V-6.32-40.3340.3333.63-45.01右M-109.11-152.67152.670.75(1.2×①+1.3×②)-247.050.75(1.2×①+1.3×②)-247.05V-58.89-40.3340.33-92.32-92.32三层DE梁左M-28.06146.77-146.770.75(1.2×①+1.3×③)-168.350.75(1.2×①+1.3×③)-168.35V33.60-69.1769.1797.6897.68中M14.52-8.878.870.75(1.2×①+1.3×③)21.710.75(1.2×①+1.3×②)4.42V-12.35-69.1769.1756.33-78.55右M-40.89-164.50164.500.75(1.2×①+1.3×②)-197.180.75(1.2×①+1.3×②)-197.18V-38.43-69.1769.17-102.03-102.03 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计顶层BC梁左M-50.3985.01-85.010.75(1.2×①+1.3×③)-128.230.75(1.2×①+1.3×③)-128.23V66.94-20.9720.9780.6980.69中M75.246.38-6.380.75(1.2×①+1.3×②)73.930.75(1.2×①+1.3×②)73.93V-18.24-20.9720.97-36.86-36.86右M-167.54-72.2672.260.75(1.2×①+1.3×②)-221.240.75(1.2×①+1.3×②)-221.24V-106.13-20.9720.97-115.96-115.96顶层CD梁左M-125.0861.04-61.040.75(1.2×①+1.3×③)-172.080.75(1.2×①+1.3×③)-172.08V67.32-16.4816.4876.6576.65中M64.64-0.760.760.75(1.2×①+1.3×③)58.910.75(1.2×①+1.3×②)57.43V-4.18-16.4816.4812.31-19.83右M-114.06-62.5662.560.75(1.2×①+1.3×②)-163.650.75(1.2×①+1.3×②)-163.65V-64.15-16.4816.48-73.80-73.80顶层DE梁左M-48.3164.54-64.540.75(1.2×①+1.3×③)-106.400.75(1.2×①+1.3×③)-106.40V45.66-31.2131.2171.5271.52中M70.43-5.685.680.75(1.2×①+1.3×③)68.920.75(1.2×①+1.3×③)68.92V1.67-31.2131.2131.9331.93右M-30.66-75.9175.910.75(1.2×①+1.3×②)-101.610.75(1.2×①+1.3×②)-101.61V-41.10-31.2131.21-67.42-67.42注意:地震作用效应组合为： 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计考虑地震作用时用于承载力计算的框架柱内力组合表柱编号轴压比截面内力重力荷载代表值①左震②右震③及相应的N、V及相应的M、V及相应的M、V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值底层B柱0.24上M-28.68-357.82357.820.8(1.2×①+1.3×②)-399.660.8(1.2×①+1.3×③)344.600.8(1.2×①+1.3×②)-399.66N-1260.84233.27-233.27-967.81-1453.01-967.81V-5.5494.51-94.5192.98-103.6092.98下M16.99251.79-251.790.8(1.2×①+1.4×②)278.170.8(1.2×①+1.3×③)-245.560.8(1.2×①+1.3×②)278.17N-1298.84233.27-233.27-1004.29-1489.49-1004.29V-5.5494.51-94.5192.98-103.6092.98底层C柱0.33上M-6.87-397.82397.820.8(1.2×①+1.5×②)-420.320.8(1.2×①+1.3×②)-420.320.8(1.2×①+1.3×③)407.14N-1717.22-40.3240.32-1690.46-1690.46-1606.60V1.97113.04-113.04119.45119.45-115.67下M2.53331.45-331.450.8(1.2×①+1.6×②)347.140.8(1.2×①+1.3×②)347.140.8(1.2×①+1.3×③)-342.28N-1755.22-40.3240.32-1726.94-1726.94-1643.08V1.97113.04-113.04119.45119.45-115.67 第77页湖南城市学院土木工程毕业设计底层D柱0.36上M1.85-392.65392.650.8(1.2×①+1.3×③)410.130.8(1.2×①+1.3×③)410.130.8(1.2×①+1.3×②)-406.58N-1862.26150.05-150.05-1943.82-1943.82-1631.71V3.22110.71-110.71-112.05-112.05118.23下M-2.08321.44-321.440.8(1.2×①+1.3×③)-336.290.8(1.2×①+1.3×③)-336.290.8(1.2×①+1.3×②)332.31N-1900.26150.05-150.05-1980.30-1980.30-1668.19V3.22110.71-110.71-112.05-112.05118.23底层E柱0.23上M-38.19-350.29350.290.8(1.2×①+1.6×②)-400.960.8(1.2×①+1.3×②)-400.960.8(1.2×①+1.3×③)327.64N-1171.30-343.00343.00-1481.16-1481.16-767.72V0.3591.01-91.0194.9994.99-94.31下M-2.31236.72-236.720.8(1.2×①+1.3×③)-248.410.8(1.2×①+1.3×②)243.970.8(1.2×①+1.3×③)-248.41N-1209.30-343.00343.00-804.20-1517.64-804.20V0.3591.01-91.01-94.3194.99-94.31注意:地震作用效应组合为： 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计6截面设计6.1设计内力1、梁设计内力的选择梁利用弯矩与剪力进行截面设计，具体来说，利用弯矩设计纵向钢筋，利用剪力设计箍筋。所以弯矩与剪力不需取同一组工况的内力。分别取最大值为设计内力即可。具体设计内力的选择见下文各个杆件截面设计。2、柱设计内力的选择柱利用弯矩与轴力设计，两者是耦合的，不可孤立的选择，所以，两者必须来自于同一种工况。究竟哪一种工况最危险，需要借助于N－M包络图来判断，必要时还要试算，哪一种配筋量大，哪一组即为设计内力。剪力用于设计箍筋，可以取自不同于弯矩和轴力的工况（取最大值）。具体设计内力的选择见下文各个杆件截面设计。6.2梁截面设计设计思路：对于边跨梁，首先利用跨中正弯矩设计值，以单筋T形截面来配置梁底纵筋（因为跨中梁顶负筋一般配置较少，以单筋截面设计带来的误差较小）；然后根据“跨中梁底纵筋全部锚入支座”的原则确定支座的梁底纵筋，利用支座负弯矩设计值以双筋矩形截面来配置梁顶纵筋。纵筋的截断、锚固以构造要求确定。钢筋采用电渣压力焊接长，所以不考虑钢筋的搭接。然后按规范有关要求配置抗剪箍筋，验算梁抗剪承载力；对于中跨梁，因其跨中正弯矩较小，所以利用支座正弯矩设计值，以单筋T形截面来配置梁底纵筋即可。其余操作同边跨梁。设计参数：梁砼：底层C30（）；其他层C30（） 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计纵筋：HRB400（fy=360N/mm2）；箍筋：HPB300（fy=270N/mm2）；纵筋保护层厚：。7度抗震，框架高度小于30m，抗震等级为三级。1、一层梁截面设计从内力组合表中分别选出BC跨间截面及支座截面的最不利内力,即考虑抗震作用时的内力组合的弯矩进行配筋计算.横梁配筋根据控制截面的内力设计值，利用受弯构件正截面和斜截面承载力计算公式算出所需纵筋和箍筋。(在内力组合中已经乘已承载力调整系数)由于发生在C支座,故跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的负弯矩.由内力组合表,可求得相应的剪力，按重力荷载代表值作用下简支梁计算。梁的正截面受弯承载力计算BC跨梁截面尺寸：300mm×700mm,h0=700-20=680mmDE跨梁截面尺寸：250mm×500mm,h0=500-20=480mmAB跨跨中截面：翼缘宽度==2.5m79.99KN·m属于第一类T型截面 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计对跨中截面：0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21％(最小配筋率)实配3Φ14，=461mm2＞将下部跨中截面所配的3Φ14的纵向钢筋伸入支座，做为支座负弯矩作用下的受压钢筋（=461mm2），再计算相应的受拉钢筋。支座截面梁上部受拉，按矩形截面计算，跨中截面正弯矩时按下形截面计算，负弯矩时仍按矩形截面计算。下面以底层为例，说明方法和过程：对支座截面：0.55ft/fy=0.55×1.43/300=0.26％，取=0.26％A支座截面：M20.2=0.2×1.0×14.3×600×560=960.96>=103.60kN，满足要求（2）柱顶配筋按“强柱弱梁”原则调整梁柱节点处的柱端弯矩，按规范可知，本工程为三级框架，对于三级框架柱有：≥，由内力组合表可查得：：399.66+278.17=677.83kN·m,:380.26kN·m=4677,83kN·m>=418.29kN·m 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计所以柱端弯矩可不调整，同理，对其他梁柱节点的计算比较可知，满足≥.M=344.60kN·mN=1453.01kN取柱上端弯矩设计值为M=344.60kN·mx===169.35mm＜=0.518×560=290.08mm，>2=80mm==237.16mm=20mm=+=257mm>0.3h=0.3×600=180mm按大偏压计算==37.26>34-12应考虑偏心距增大系数=2.56>1.0所以=1.0257-600/2+40=517mm 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计=按构造配筋，由对称配筋得0.7%×6002/2=1260mm2每侧实配钢筋3φ25=＇＝1473mm(3)斜截面配筋剪力调整根据强剪弱弯原则,为了防止柱在压弯破坏前发生剪切破坏，《抗震规范》规定，一、二、三级的框架柱的剪力设计值应按下式调整：，（—柱剪力增大系数，三级为1.1），=278.17kN·m，=399.66kN·m，=6.45m>103.60kN<斜截面承载力计算0.3=0.3×14.3×6002=1544.4kN>N=1489.49N,取N=1489.49kN，取按构造配筋，采用10@200双肢箍，底层柱上下端均取箍筋间距s=100mm 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计体积配筋率：最小体积配筋率特征值=0.08最小体积配筋率④箍筋加密长度：上端，取=1000mm，下端==1916.7mm，取=2000mm.其余柱正截面配筋见下表： 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计表16柱正截面配筋表截面B柱上B柱下C柱上C柱下D柱上D柱下E柱上E柱下（mm）6450.006450.006450.006450.006450.006450.006450.006450.005.135.135.135.135.135.135.135.13960.96960.96960.96960.96960.96960.96960.96960.96(KN)103.60103.60119.45119.45112.05112.0594.9994.99M（KN·m）344.60245.56420.32347.14410.13336.29400.96243.97N(KN)1453.011469.491690.461726.941943.821980.301481.161517.64(mm)169.35171.27197.02201.28226.55230.80172.63176.88(mm)290.00290.00290.00290.00290.00290.00290.00290.00(mm)6450.006450.006450.006450.006450.006450.006450.006450.00(mm)237.16167.11248.64201.01210.99169.82270.71160.76 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00(mm)257.16187.11268.64221.01230.99189.82290.71180.7637.2637.2637.2637.2637.2637.2637.2637.261.001.001.001.001.001.001.001.001.191.271.191.231.221.261.171.28517.16447.11528.64481.01490.99449.82550.71440.76(大偏心)298.93<0577.27170.11427.2322.33583.20<0最小配筋面积1260.001260.001260.001260.001260.001260.001260.001260.00配筋3Ф253Ф253Ф253Ф253Ф253Ф253Ф253Ф25（）1373.001373.001373.001373.001373.001373.001373.001373.00 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计表17柱斜截面配筋表截面项目B柱C柱D柱E柱278.17347.14336.29248.41399.66420.32410.13400.966450.006450.006450.006450.00115.60130.88127.30110.75103.60119.45112.0594.99904.43904.43904.43904.431544.441544.441544.441544.44N<0<0<0<0 第92页湖南城市学院土木工程毕业设计配筋非加密Ф10@200Ф10@200Ф10@200Ф10@200加密Ф10@100Ф10@100Ф10@100Ф10@100非加密1.571.571.181.18加密2.362.362.362.36轴压比0.420.310.310.370.010.010.010.01(%)0.420.420.420.42(%)0.570.570.570.57箍筋加密长度上端1000.001000.001000.001000.00下端2000.002000.002000.002000.00'