DL26-1982火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定.pdf 33页

'火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定DLGJ26—82(试行)电力工业部电力建设总局关于颁发《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定》DLGJ26—82(试行)的通知(82)火设字第65号为适应电力工业的发展和满足设计工作的需要，我局委托华东电力设计院在原“火力发电厂烟风煤粉管道设计导则”初稿的基础上，经补充修订，编制了“火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定”。1980年4月由我局组织对本规定送审稿进行了审查，现批准颁发(试行)。本规定在使用过程中，如发现不妥之处，请随时函告我局及华东电力设计院，以便进行修改补充。1982年3月17日第一章总则第1.0.1条火力发电厂锅炉的烟风煤粉管道设计，应运行可靠、技术先进、经济合理、安装维修方便，并符合下列要求：一、输送介质的流量和参数应满足燃烧和制粉系统正常运行的需要；二、节省投资和降低运行费用；三、运行、维修和加工、运输、安装方便；四、管道、零部件及支吊架等应具有足够的强度、稳定性和耐久性；五、考虑防爆、防磨、防堵、防漏、防震、防雨、防冻、防腐蚀和防噪声等问题，并采取有效措施。第1.0.2条本规定适用于火力发电厂容量为65～1000t/h等级的燃煤锅炉的钢结构烟风煤粉管道设计。对于非金属结构烟风道仅提出有关工艺设计的要求。对于燃油和燃天然气锅炉的烟风道，以及容量小于65t/h和大于1000t/h等级的燃煤锅炉的烟风煤粉管道设计，可参照本规定执行。第1.0.3条烟风煤粉管道的设计范围如下：一、烟道：锅炉空气预热器出口至烟囱前的烟道；烟气再循环管道；磨煤机干燥用的高温烟气管道；低温烟气管道和混合室至磨煤机进口的干燥管等。二、冷风道：吸风口至空气预热器的冷风道；磨煤机调温用的压力冷风道；锅炉尾部支承梁的冷却风管道；磨煤机的密封系统管道；低温一次风机或低温干燥风机的进口和出口风道；微正压锅炉的有关密封管道等。三、热风道：空气预热器出口风箱；喷燃器的二次风道；炉排锅炉的一次和二次风道、热风送粉用的热风道；磨煤机干燥用的热风道；排粉机进口的热风道；高温一次风机进口的 热风道；烟气干燥混合器的热风道；热风再循环管道；邻炉间的热风联络管；三次风喷口冷却风管；风扇磨密封管道等。空气预热器低温段出口至磨煤机和排粉机的温风道。四、原煤管道：原煤仓至给煤机和给煤机至磨煤机的落煤管；金属小煤斗；炉排锅炉炉前煤仓的落煤管等。五、制粉管道：磨煤机至排粉机的制粉管道；细粉分离器至煤粉仓和螺旋输粉机的落粉管；螺旋输粉机的落粉管；粗粉分离器的回粉管；煤粉仓的放粉管；吸潮管；防爆门引出管等。六、送粉管道：排粉机、粗粉分离器或一次风箱至喷燃器的一次风道；三次风道；乏气管道；给粉管；干燥剂再循环管等。七、其他有关管道。第1.0.4条选择烟风煤粉管道的介质流速，应考虑介质特性、设备条件以及合理节省运行费用和基建投资等因素。对于煤粉管道和烟道，尚需考虑防止堵粉、过量积灰和磨损的要求。锅炉额定负荷时的设计流速可按表1.0.4所列数值选用。①表1.0.4烟风煤粉管道的推荐设计流速流速序号管道名称(m/s)②1送风机进、出口冷风道10～12③2送风机通往磨煤机、高温干燥风机和高温一次风机的压力冷风道20～253热风(包括温风)总风道和一次风总管15～254干燥剂送粉、一次风机热风送粉及直吹式制粉系统的二次风道15～25③5送风机热风送粉系统的二次风道25～35③6空气预热器热风再循环风道25～35④7通往磨煤机、高温干燥风机和排粉机的热风道(包括温风道)20～25⑤8通往磨煤机的高温烟道和炉烟、热风混合烟道12～389冷炉烟风机通往混合室的低温烟道10～15⑥10空气预热器后通往烟囱的烟道10～1511通往烟囱或炉膛上部的乏气管道22～3512磨煤机通往粗粉分离器及由粗粉分离器通往排粉机的制粉管道15～1813粗粉分离器通往细粉分离器的制粉管道14～1714细粉分离器通往排粉机的制粉管道12～16⑦15直吹式制粉系统的送粉管道22～2616贮仓式干燥剂送粉系统的送粉管道22～26⑧17热风送粉系统的送粉管道28～3218三次风管道22～4019干燥剂再循环风道25～453注：①当烟风道内单位流量(m/s)较小时，可取推荐流速范围内的较大值，反之取较小值。 烟风道推荐流速适用于较长的管道，对于短管道中的流速，可根据设备的接口尺寸确定。②对于非金属材料的吸风道宜取下限值。③核算剩余压头后取用。当剩余压头较大时，推荐的流速上限值还可适当提高。④当原煤水分变化较大时，对通往磨煤机和高温干燥风机的热风道宜取下限值。⑤对于内壁敷设耐火砖的高温烟道和混合烟道，当制粉系统抽吸能力许可时，宜选取较高流速；对内壁不敷设耐火砖的混合烟道，宜选取较低流速。对钢球磨煤机贮仓制系统，应综合考虑布置、系统漏风和风机耗电等因素后选取。⑥空气预热器通往除尘器的烟道，当燃用高灰分且磨损性较强的燃料时，宜取下限值。对于非金属材料的烟道，亦宜取下限值。⑦按磨煤机可能出现的较低负荷的运行方式，核算送粉管道流速不应低于18m/s。⑧当气粉混合物温度超过260℃时，宜取推荐流速范围内的较大值。在高海拔地区，经修正后的热风送粉流速，不宜超过35m/s。第1.0.5条确定在海拔标高大于300m地区的烟风煤粉管道截面时，应考虑大气压力降低的影响，对介质的容积流量和表1.0.4的推荐流速进行修正。760烟风道的流量修正系数为B，流速不作修正。式中B为当地海拔标高下的年平均大气压力，mmHg**法定计量单位中压力单位为帕(Pa),1mmHg=133.32Pa。17602中间贮仓制系统的制粉管道的流量、流速的修正系数均为B。中间贮仓制系统的送粉管道和直吹式系统的制粉管道、送粉管道的流量修正系数为17607602B，流速修正系数为B。第1.0.6条确定烟囱出口的烟气流速时，应综合考虑经济性、长期运行的可靠性以及有利于降低地面污染物质浓度等要求。在技术经济合理的条件下，宜采用较高流速，但不宜超过35m/s。在烟囱不出现正压的条件下，钢筋混凝土烟囱及砖烟囱的出口烟气流速，可按附录二选用。在确定几台锅炉合用一座烟囱的出口烟气流速时，尽可能使投产初期烟囱的出口烟气流速不在5～8m/s以下运行。第1.0.7条烟风煤粉管道及零部件，应优先采用典型设计。第1.0.8条在烟风煤粉管道设计中，除执行本规定外，尚应遵守国家和电力工业部(水利电力部)颁发的有关标准、规程的规定。第二章管道布置第一节一般规定第2.1.1条烟风煤粉管道的布置应根据燃烧系统进行设计。在进行锅炉房和煤仓间的总体设计以及锅炉制造厂进行炉架结构设计时，应充分考虑烟风煤粉管道的布置要求。 第2.1.2条烟风煤粉管道的布置应符合下列要求：一、管道内的烟气、空气和风粉混合物分配均匀；二、避免原煤、煤粉以及飞灰的沉积和堵塞；三、与设备连接的管道应考虑防止传递震动和传递荷载的设施；四、满足热补偿要求；图2.1.4扶梯上方管道布置五、管线短捷，选型合理，减少零部件的品种、数量；六、管道布置宜对称，力求层次分明、整齐美观，注意整体性和一致性；不妨碍通行，不影响邻近设备、管道的操作和维修；七、需要操作和维修的零部件设在便于操作和维修的地方；八、考虑装设锅炉运行所需测孔的位置和进行热效率试验的要求。第2.1.3条当锅炉为露天及半露天布置时，烟风煤粉管道宜布置在有遮盖的地方。对于室外布置的管道，其表面应采取防水和排水措施。第2.1.4条主厂房内通道上方的管道，其最低点与地面、楼板或扶梯的垂直净距应遵守下列规定：一、对检修时需通过机动车辆的主要通道，一般不小于2500mm；二、对一般通道不小于2000mm；三、布置在扶梯上方的管道(图2.1.4)，其保温外表面与扶梯倾斜面之间的垂直距离不小于表2.1.4所列的数值。表2.1.4管道表面与扶梯倾斜面之间的垂直距离H扶梯倾斜角α45505560657075808590(度)H18001700160015001400130012001000900800(mm)第2.1.5条除受地位限制的管道(如送风机的吸风道、锅炉附近的烟风道、送粉管道以及给粉机下的送粉管)外，相邻管道之间及管道与设备、管道与建筑物之间的净距，不宜小于表2.1.5所列的数值(对于保温管道系指保温层外表面之间的净距)。表2.1.5管道与周围的净距(mm)矩形项目圆形边长≤1000边长＞1000 平行管道表面之间的净距管道与墙壁或楼板平行的净距200～300≥300≥500管道与相邻设备或梁、柱交叉的净距第2.1.6条烟风煤粉管道应采用焊接连接，仅当所连接的设备、部件为法兰接口或检修时需要拆卸的管段才采用螺栓连接。第2.1.7条“Z”形和空间弯头的两弯头内侧之间的距离不宜小于8倍当量直径，当不能满足上述要求时，宜采用表2.1.7所列数值。表2.1.7两弯头内侧之间的距离L(mm)弯管型式“Z”形弯头空间弯头“П”形弯头图例对于“П”形弯头可按表2.1.7中数值采用。2abD=dlab+(2.1.7)式中Ddl——当量直径(圆形管道的当量直径为管道直径)，mm；a、b——矩形管道的两个边长，mm。第2.1.8条当弯头后紧接收缩管时，宜用收缩形弯头；当弯头后紧接扩散管时，宜用等截面弯头再接扩散管。第2.1.9条离心风机出口处应紧接扩散管，扩散管后的弯头方向宜与风机叶轮的旋转方向一致。如起吊风机转子有困难，则在扩散管长度满足要求或装设导向叶片时，可与风机叶轮的旋转方向相反。第2.1.10条下列情况应装设补偿器：一、管道自身不能补偿热膨胀和端点的附加位移；二、需要控制传递震动、传递荷载的管段，例如送风机出口和吸风机进、出口处的管段。第2.1.11条管道上装设补偿器时应考虑安装、冷拉和维修所需的空间。相邻的平行管道上的波形补偿器如不能并列布置时，可错开布置，前后错开的净距不宜小于300mm。垂直管道上的补偿器，当布置在楼板或地面以上时，其净空高度不宜小于2000mm；当布置在楼板下面时，与梁、板间的净距不应小于300mm。第2.1.12条接入炉烟混合室的冷炉烟管道、热风调温管道，宜与混合室气体出口方向取得一致；当布置有困难时，可斜接入混合室，但其夹角应尽量小。第2.1.13条落煤管、回粉管、干燥剂再循环管和防爆门短管应接入磨煤机进口炉烟干燥管内与耐火材料的内壁齐平。落煤管接入磨煤机进口干燥管(包括抽炉烟的干燥管)的位置，应避免燃煤落入该管道的水平段内。 第2.1.14条根据厂房条件，对钢球磨煤机和风扇式磨煤机进口垂直干燥段的高度应布置得尽可能高些。第2.1.15条风门及其传动装置的布置，应满足下列要求：一、风门的布置应便于操作或传动装置的设置；二、电控、气控传动装置或远方传动装置的风门，应布置在热位移较小的管段上；三、串联装设和布置在异形管段附近的风门的挡板应能完全开启，且不妨碍装设传动装置；四、需同时进行配合操作的手动风门，则风门的操作装置宜集中布置；五、经常操作的手动风门的传动装置，宜布置在便于操作的地方；六、为避免电控传动装置的有关设备受水、汽和高温的影响，风门的布置应予创造必要的条件。第2.1.16条风门的操作手轮呈水平布置时，手轮面与操作层的距离宜为900mm；当垂直布置时，手轮中心与操作层的距离宜为900～1200mm。当手轮位于操作平台以外时，手轮面或手轮中心与平台栏杆的距离不宜大于300mm。当几只手轮并列布置时，手轮轮缘之间的净距不宜小于150mm。第2.1.17条再生式空气预热器的出口烟道和进口冷风道，宜装设除灰孔。当设有冲洗装置时，烟道和冷风道应有0.05的放水坡度，坡向烟道的放灰斗或最低处，并设放水管。第2.1.18条防爆门的布置应遵守下列规定：一、防爆门布置在便于检查和维修的管段上，其上部维护设备的地方，应为无孔平台。如爆炸喷出物可能危及人身安全或沉落在附近的电缆、油、气管道上时，则应采取保护措施或采用引出管，引至安全地点或室外。带引出管的防爆门，膜板前的短管长度不大于2倍的短管当量直径，膜板后的引出管长度不大于10倍的引出管当量直径。引出管宜尽量减少转弯，其截面积不得小于防爆门的截面积。在紧邻防爆门上方的引出管处设置检查孔。当引出管引至室外，其端部向上时应装设防雨罩。二、防爆门应布置在靠近被保护的设备或管道。膜板前的短管长度不大于10倍的短管当量直径。三、防爆门前的短管宜垂直布置，当倾斜布置时，其与水平面的倾斜角不小于45°。四、室外防爆门的膜板面应与水平面成45°的夹角，否则应有防雨雪的措施。第2.1.19条管道穿过墙壁、楼板或屋面，所设预留孔的内壁与管道表面(包括加固肋及保温层)之间的净距，一般为30～50mm，当管道的径向热位移较大时，应另加考虑。管道穿过屋面或各层楼板时应有防雨或挡水措施。第2.1.20条钢制烟风煤粉管道中的介质温度大于50℃或由于防冻需要应给予保温。保温层的厚度若小于加固肋的高度，则应对保温层和加固肋进行调整。第2.1.21条对经常操作或检修的管道零部件，如防爆门、人孔、锁气器、木屑分离器、煤粉取样装置、通煤孔、手孔等，宜设置维护平台。2平台一般由格栅制成，荷载按200kgf/m法定计量单位中力的单位为牛(N)，1kgf=9.8N。设计。 第2.1.22条送粉、制粉管道和烟道中易磨损的弯管和零件，宜采取防磨措施。当敷设防磨材料时，应避免增加阻力和造成煤粉沉积。第二节烟道第2.2.1条烟囱进口总烟道宜采用钢筋混凝土或砖砌的烟道。对燃用高硫分燃料的烟道应采取防腐措施。第2.2.2条烟道布置应满足下列要求：一、避免出现“袋形”、“死角”以及局部流速过低的管段；二、当数台吸风机的出口烟道接入总烟道时，总烟道内各截面处的流速不宜有显著差别，并避免烟气冲撞；三、进入各台除尘器的烟气分配均匀；水膜式或旋风式除尘器进口前的烟道走向应与设备的连接管方向一致，不应设置反向连续转弯。相邻两台水膜式除尘器出口公共烟道的气流宜与除尘器气流旋转方向一致。电气除尘器进口的气流应分布均匀。第2.2.3条数台吸风机的出口烟道接入总烟道时，在风机出口处宜装设插板门或其他型式的隔断门。第2.2.4条除燃用无烟煤外，在空气预热器出口至除尘器进口的烟道上，宜装设防爆门。防爆门可装在靠近空气预热器烟道的上部。从除尘器至烟囱的烟道，不论燃用何种煤均不装设防爆门。防爆门的数量不应少于2个，其总面积为：2容量≤220t/h等级的锅炉，不小于0.4m；2容量400～670t/h等级的锅炉，不小于0.6m；2容量1000t/h等级的锅炉，不小于0.8m。第2.2.5条下列各处应装设人孔：一、空气预热器出口的烟道联箱；二、湿式除尘器进口洗涤栅及文丘里除尘器喷嘴前的烟道；三、除尘器进出口的烟道联箱；四、抽取高温炉烟的管道及其混合室；五、吸风机进口烟道(进风箱上已有人孔的除外)，烟囱进口的总烟道。人孔宜设在便于出、入的烟道侧壁下部。在容易积灰处应装设除灰孔。除灰孔设在烟道底部。第2.2.6条高温炉烟管道的布置，应便于敷设耐火材料以及检查和维护。第2.2.7条烟气、热风混合室应布置在抽炉烟口附近。第2.2.8条高温炉烟管道如采用管内敷设耐火材料与管外保温的方式，则管壁温度不应大于400℃；如采用管内保温，则管壁温度不应大于50℃。第2.2.9条高温炉烟管道上的密封式波形补偿器，应与管道一样敷设耐火或保温材料，并有防止耐火材料等落进波节内的措施。补偿器内的耐火材料应设置伸缩缝，缝内填塞石棉绳。第2.2.10条在高温炉烟管道的风门两端敷设耐火材料，应根据风门结构，并保证风门 挡板能完全开启。第三节冷风道第2.3.1条送风机吸风口的位置宜满足下列要求：一、室内吸风口的位置可靠近锅炉房的高温区域；二、露天及半露天锅炉采用室外或就地吸风；三、室外吸风口的位置应避免吸入雨水、废汽和被污染了的空气。第2.3.2条布置在送风机前的暖风器宜设不经过暖风器的旁通吸风道；布置在送风机后并使用时间较短的暖风器，宜采用易拆卸的结构型式。第2.3.3条当一台锅炉配有两台送风机时，吸风道和送风机与空气预热器之间的连接管道宜对称布置，使风量分配均匀。管式空气预热器进口的冷风道布置，还应避免气流对冲。第2.3.4条当送风机吸风道竖井采用非金属结构时，应充分利用厂房墙、柱结构作为风道壁。风道截面的长宽比可根据具体条件确定，但其任一边的内宽不宜小于700mm。风道内壁应光滑。第2.3.5条热风再循环管与主吸风道连接时，应力求不影响主吸风道的流动阻力第2.3.6条送风机进口(进风箱上已有人孔的除外)空气预热器进口风道或联箱均应装设人孔。第2.3.7条当一台锅炉设有二台送风机时，其出口宜装设插板门或其它型式的隔断门。第四节热风道第2.4.1条通往一次风联箱和磨煤机的热风道，均宜从空气预热器出口联箱单独引出。在确定接口位置时应充分考虑磨煤机的启、停和风量调节对二次风量的影响。第2.4.2条热风送粉系统一次风联箱的布置位置，应高于气粉混合器。第2.4.3条通往三次风喷口的冷却风管，应在三次风管的上方且顺着三次风气流方向接入。第2.4.4条除燃用无烟煤外，在靠近钢球磨煤机、高速磨煤机进口干燥管上均应装设防爆门，防爆门的面积不得小于该管道截面的70%。第2.4.5条热风调温用的就地吸入冷风门，应遵守下列规定：一、磨煤机进口热风道上的冷风门应靠近磨煤机布置；二、磨煤机和排粉机进口的冷风门，宜装在两个挡板门之间，若装在两个挡板门之后(按气流方向)，则在两个挡板门之间装设一个Dg100mm的通大气门；三、冷风门的吸入管端部应装设滤网和收缩管；四、冷风门吸入管宜水平布置，避免朝向邻近的电缆、平台、楼梯；在吸入口附近不应有障碍物。第2.4.6条锅炉之间的热风联络管上应串联装设两个挡板门，在两个挡板门之间装设一个Dg100mm的通大气门。第2.4.7条管式空气预热器的出口热风道或联箱上应装设人孔。第五节原煤管道第2.5.1条原煤仓下宜装设圆形双曲线金属小煤斗。有条件时在小煤斗出口与给煤机进口之间可装设一段扩散形短管。 第2.5.2条落煤管宜垂直布置。受条件限制时，则与水平面的倾斜角不宜小于60°。落煤管宜为圆形。对于炉排锅炉的移动落煤管可做成圆锥台形；固定落煤管宜做成从圆锥过渡成扁平扩散管，并应与炉前加煤斗宽度相适应。第2.5.3条落煤管与干燥管连接时，应满足下列要求：一、落煤管与钢球磨煤机或风扇磨煤机干燥管的连接口，距磨煤机进口端部的垂直距离宜满足干燥要求；二、从干燥段侧面接入落煤管时，在接口处的落煤管段可放缓到与水平面的倾斜角成45°，此段长度不宜大于300～400mm。第2.5.4条煤粉锅炉落煤管上的煤闸门应设在接近给煤机的进口处。炉排锅炉落煤管上的煤闸门应设在金属小煤斗或原煤仓出口处。第2.5.5条敞开式给煤机宜加装封闭罩壳，或采用其他防止漏风的设施。第2.5.6条原煤管道上易堵塞的部位应装设通煤孔。第2.5.7条钢球磨煤机应设置能在运行中补充钢球的设施。第六节制粉管道第2.6.1条制粉管道的布置应满足下列要求：一、气粉混合物管道与水平面的倾斜角不应小于45°；煤粉管道不应小于50°；二、与设备相接的水平管段应尽量短。当排粉机进口的水平短管上装设收缩管时，收缩管底部应做成水平的；三、离心式粗粉分离器的进口管道，应具有尽可能长的垂直管段；四、为便于排粉机检修，其进口管上应装设可拆卸管段；五、补偿器、风门及防爆门等部件，应避免装设在有涡流冲刷或煤粉局部集中的管段上；六、粗粉分离器的回粉管接在干燥管上的位置，应在落煤管接口的下方，其距离不小于500mm。第2.6.2条除燃用无烟煤外，在靠近钢球磨煤机出口管、细粉分离器的进、出口管以及排粉机进口管均应装设防爆门。各防爆门的面积不得小于该管道截面的70%。煤粉仓上应装设带活动短管的防爆门，每个煤粉仓上的防爆门应不少于两个，总的截面22积按每立方米煤粉仓几何容积取0.0025m计算，但不应少于0.5m。防爆门宜靠近煤粉仓顶板布置，并应考虑其动作时能迅速泄压。第2.6.3条钢球磨煤机出口管道上的木屑分离器，宜装设在运转层便于操作的地方。第2.6.4条粗粉分离器回粉管上的锥式锁气器或斜板式锁气器，宜装设在便于监视和维护的位置上。细粉分离器的落粉管上可串联装设两个锥式锁气器，二者之间一般装设木屑分离器，此时两锁气器之间的净距不宜小于1000mm。当木屑分离器装设在两锁气器之后时，两锁气器之间也不应小于600mm。第2.6.5条排粉机进口风门前和靠近排粉机的进口管道侧面处，均应设置人孔或手孔。当管径为700mm及以上时，宜装设椭圆人孔；管径小于700mm时，宜装设椭圆手孔。第2.6.6条煤粉仓和螺旋输粉机均应装设吸潮管，并满足下列要求：一、管径宜为100～150mm； 二、吸潮管宜就近接至粗粉分离器的进口或出口管上，并应装设关断风门；三、吸潮管的转弯处以及个别水平管段，可在适当位置装设煤粉吹扫孔；四、煤粉仓上吸潮管的接口位置与落粉管接口的距离宜大些；五、吸潮管应保温。第2.6.7条除燃用无烟煤外，在磨煤机进、出口管道和粗、细粉分离器进口管道以及煤粉仓上均应装设灭火管道。灭火介质的喷出方向应与煤粉的流动方向一致，并考虑防堵措施；煤粉仓的灭火管道必须在顶部引入，并使其喷出气流呈水平方向。第2.6.8条采用蒸汽作灭火介质时，应在运转层便于操作的地方设置灭火蒸汽联箱，并由此以独立管道接至各灭火点，其关断阀门宜装在联箱处。该处应设隔火措施，一般可用厚度为1～1.6mm的石棉板。第2.6.9条中间贮仓式制粉系统的煤粉取样装置宜装设在细粉分离器落粉管的两个锁气器之间或之后(按介质流向)。直吹式制粉系统宜在排粉机出口风箱或煤粉分离器出口管上装设煤粉取样装置。第2.6.10条煤粉仓应设置粉位测量装置，其测点布置应满足锅炉运行的要求。第2.6.11条煤粉仓应考虑放粉设施。第七节送粉管道第2.7.1条送粉管道的布置应满足下列要求：一、排粉机出口风箱的型式及引出管的位置，应使各根煤粉管道气流和煤粉分配均匀；二、各喷燃器的送粉管道，其阻力应尽量接近，必要时可加装缩孔或其他调节部件；三、直流式喷燃器前应有较长的直管段；四、气粉混合器前后均应有较长的直管段；五、送粉管道的弯管圆心角可小于90°；六、再循环管可从排粉机出口风箱下部侧面接出，并在磨煤机进口干燥管上的粗粉分离器回粉管接口下方接入；除燃用无烟煤外，管道宜倾斜布置，其与水平面的倾斜不宜小于45°；七、再循环管上的风门，宜装设在管道的最高位置，其两侧的水平管段应尽量短；当风门位于运转层以下时，需考虑维修措施。第2.7.2条给粉机出口的给粉管应遵守下列规定：一、给粉管应顺着气流方向与气粉混合器短管相接，其与水平面的倾斜角不应小于50°；二、给粉机出口应装设两端带法兰的短管；三、热风送粉系统的给粉管，在气粉混合器接点处的热位移较大时，应装设密封式补偿器。第2.7.3条排粉机出口管道上的风门，可装设在风箱出口并位于运转层以上便于操作的地方。热风送粉管道上的风门应设在靠近一次风箱下部出口的垂直管上。 图2.7.4带弯管分叉管第2.7.4条送粉管道分叉管的布置，应考虑阻力、惯性力等对风粉均匀性的影响，并应满足下列要求：一、分叉管宜布置在垂直管段上；如在水平管段上分叉，则分叉管应水平布置；二、直吹式煤粉分离器出口的垂直管段上布置分叉管时，分叉管前应有一定长度的直管段；三、水平管的垂直弯管后紧接分叉管时，宜使α角接近90°，β角不应小于90°(图2.7.4)。第2.7.5条直吹式送粉管道，为使煤粉分配均匀，可设置煤粉分配弯头。第2.7.6条除燃用无烟煤外，排粉机出口风箱上应装设防爆门，其面积按每立方米风箱2容积不小于0.025m计算。第2.7.7条送粉管道在易堵处以及每隔5m左右的水平直管段上宜装设吹扫孔。第三章管道规格与材料第一节管道规格第3.1.1条烟风煤粉管道的壁厚应遵守下列规定：一、烟道、抽炉烟管道为5mm。二、风道：1.送风机进口为3mm；2.送风机出口为3～4mm；3.热风道为3mm(磨煤机进口干燥管宜采用6mm)；4.圆形风道公称通径Dg≥2200mm时为4mm。三、原煤管道与金属小煤斗为8mm。四、制粉、送粉管道：1.磨煤机至排粉机的制粉管道、回粉管、落粉管、煤粉仓放粉管为5mm，易磨损或检修不方便的管段可局部加厚；2.吸潮管为4～4.5mm；3.气粉混合器前的一次风道，当采用热风送粉时为3mm；当采用干燥剂送粉时为5mm；4.排粉机出口风箱为8mm；5.气粉混合器后的一次风道为8～10mm；6.三次风道、开式制粉系统的乏气管、再循环管均为5mm； 7.给粉管为4～4.5mm。五、防爆门：短管为5mm，引出管为3mm。第3.1.2条管道截面宜采用圆形。当布置上有困难或由此而增加较多异形件时，可采用矩形，并尽量使其接近正方形，其短边与长边之比不小于0.4～0.5。烟风煤粉管道的规格列于附录三。第二节材料第3.2.1条烟风煤粉管道及其零部件和加固肋材料可采用A3F、A3号钢制作。对不需要强度计算的管道和零部件也可采用B3F号钢。送粉管道可选用10号钢。根据具体条件，部分烟风道可采用16Mn低合金钢板或非金属材料制作。第3.2.2条钢材的基本许用应力，应根据钢材的强度特性，取下列二式中的较小值：tttσbsσ[]σ≤≤,[]σj24.1.5(3.2.2.1)t[]σj2*式中——钢材在计算温度下的基本许用应力，kgf/cm；tσb2——钢材在计算温度下抗拉强度的最小值，kgf/cm；tσs2——钢材在计算温度下屈服极限的最小值，kgf/cm。*法定计量单位中应力单位为MPa,1kgf=0.098MPa。；钢材的基本许用正应力和切应力，按下列公式确定：tt[]σσ=10.[]jzj(3.2.2.2)tt[]τσ=06.[]jqj(3.2.2.3)t[]σjz2式中——钢材在计算温度下的基本许用正应力，kgf/cm；t[]τjq2——钢材在计算温度下的基本许用切应力，kgf/cm。钢材的基本许用应力数据，列于表3.2.2。2表3.2.2钢材的基本许用应力(kgf/cm)应力计算温度(℃)钢号种类20200250300350400450A3F1600140012001000900800—正A31600140012001000900800600应101400140013001200116011301100力16Mn2170173016001460140012601130切A3F960840720600540480—应A3960840720600540480360 力1084084078072070068066016Mn13001040960870840750680注：①平炉与顶吹氧气转炉钢的允许工作温度的下限为：A3F为-20℃；A3、16Mn为-30℃；其基本许用应力按20℃时选用。②选用表列的基本许用应力时，钢材的尺寸应符合：A3F(在计算温度不大于200℃)、A3(为20～450℃时)钢板的厚度不大于20mm，型钢和异型钢的厚度不大于15mm，棒钢的直径或厚度不大于40mm；低合金钢16Mn(为20～450℃)、A3F(大于200℃时)厚度应t[]σj不大于16mm。钢材尺寸不符合要求时，其基本许用应力应为0.9。③方框中的数据，仅用于非承重结构的零部件。第3.2.3条煤粉管道的弯管和其他易磨件的防磨材料，可采用铸石、耐磨铸铁和其他耐磨材料。第3.2.4条焊接烟风煤粉管道(包括支承结构等)的焊条，宜采用T42-0～T42-6型电焊条，对于16Mn低合金钢材料可采用T50-0～T50-6型电焊条。第3.2.5条烟风煤粉管道法兰间的衬垫材料，宜采用直径为8～13mm的石棉绳，并应符合使用温度等级。第三节焊接第3.3.1条在采用符合第3.2.4条规定的电焊条时，焊缝的基本许用应力按下式确定：ht[]σσ=10.[]yj(3.3.1.1)ht[]σσ=085.[]lj(3.3.1.2)ht[][]ττ=qjq(3.3.1.3)[]σhh式中y、[]σl——焊缝抗压、抗拉基本许用应力，kgf/cm2；h[]τq2——焊缝基本许用切应力，kgf/cm。第3.3.2条与轴向拉力或压力垂直的对接焊缝的强度计算：hFhhσ=≤[][]σσ或lylδh(3.3.2)h2式中σ——焊缝抗拉或抗压正应力，kgf/cm；F——轴向力，kgf；lh——焊缝计算长度，cm；按每条焊缝的实际长度减去1.0cm；δ——较薄焊件的厚度，cm。第3.3.3条贴角焊缝的强度计算：一、受拉、受压或受剪的贴角焊缝： hFτ=h07.[Kl≤τ]hq(3.3.3.1)h2式中τ——焊缝承受的切应力，kgf/cm；K——贴角焊缝的焊角高度，cm；取其截面直角边的较小值(图3.3.3)。图3.3.3焊缝截面(a)贴角焊缝；(b)圆钢与钢板焊接的焊缝；(c)圆钢与圆钢焊接的焊缝圆钢与圆钢焊接，焊角高度应按下式计算：K=0.143(D+2d)(3.3.3.2)式中D——大圆钢直径，cm；d——小圆钢直径，cm。二、承受弯矩和剪力共同作用的贴角焊缝：h22hττττ+≤[]wjq(3.3.3.3)τw——焊缝承受弯矩产生的切应力，kgf/cm2式中；τj——焊缝承受剪力产生的切应力，kgf/cm2。第3.3.4条贴角焊缝的尺寸应遵过下列规定：一、贴角焊缝的最小焊角高度不宜小于4mm，但当焊件厚度小于4mm时，则与焊件厚度相同；二、贴角焊缝的焊角高度不得大于1.2倍钢板厚度；三、圆钢与圆钢、圆钢与钢板(或型钢)焊接的贴角焊缝的焊角高度，不应小于0.2倍圆钢直径(当焊接的两圆钢直径不同时，取平均直径)，但不小于3mm；四、侧焊缝的计算长度不宜大于60K，当内力沿侧焊缝全长分布时，其计算长度不受此限；五、侧焊缝或端焊缝的计算长度不得小于8K，但也不应小于40mm。第3.3.5条断续焊缝之间的净距：在受压构件中不应大于15倍钢板厚度，在受拉构件中不应大于30倍钢板厚度；对于加固肋与板壁间的双面断续交错焊缝，其净距可为75～150mm。第3.3.6条搭接焊接，搭接长度不得小于5倍钢板厚度，但也不应小于25mm。第3.3.7条烟风道及其与法兰连接的焊接型式，一般可按附录四附图4.1和附图4.2进行焊接。第四章零件选型及加固肋 第一节一般规定第4.1.1条烟风煤粉管道的零件必须具有足够的强度和刚度。管道的计算风压、计算温度、计算荷载应遵守下列规定：一、计算风压为管道内可能出现的最大风压(或负压)，如送风机出口冷风道、排粉机出口风箱、吸风机前的烟道和一次风机出口等管道，均需按风机特性曲线上的最大风压值选取；二、计算温度为锅炉额定负荷时，介质的最高工作温度(抽炉烟管道为内部衬砌耐火材料后的管壁温度)；三、计算荷载为工作荷载(包括管道、零部件、保温结构、经常性积煤、灰等重量)和附加荷载(包括积存的煤、灰和风、雪荷载等)的总和。第4.1.2条矩形管道或零部件的壁面，其相对挠度均不宜大于计算边跨度的1/200；横向加固肋的相对挠度不应大于计算肋跨度的1/400。第二节零件选型第4.2.1条矩形的烟风道弯头，宜满足下列要求：一、矩形管道的弯头，宜为同心圆缓转弯头或内、外边均为圆角的急转弯头，弯曲半径或内、外边弯曲半径与弯头进口径向宽度的比值宜为：缓转弯头：R/b=1～2(图4.2.1.1)；急转弯头：rW/b=rN/b=0.4～0.6(图4.2.1.2)；布置有困难时可采用外削角急转弯头(图4.2.1.3)；图4.2.1.1缓转弯头图4.2.1.2急转弯头 图4.2.1.3外削角急转弯头二、需要收缩并转弯时，可采用收缩形弯头，并使rW/b=rN/b≥0.3。第4.2.2条烟风道在下列条件时，宜装设导向叶片或导流板。一、导向叶片图4.2.2.1带导向叶片弯头急转弯头的内边弯曲半径与弯头进口径向宽度的比值：等截面急转弯头rN/b≤0.25；扩散急转弯头rN/b≤1；收缩急转弯头　rN/b1<0.2时可装设导向叶片。导向叶片数及其间距可按图4.2.2.1，4.2.2.2和表4.2.2进行计算。图4.2.2.2导向叶片表4.2.2导向叶片数及其间距的计算方法项目　序号名称　弯头前气流分布均匀时降低弯头阻力时用最佳叶片数用最少叶片数S1叶片数n≈S/rNn≈0.65rN222SS=b1+b2外边第一个间距与3Sn+1/S1=2Sn+1/S1=3内边第一个间距之比2SS4内边第一个间距S1S1=S1=3(n+1)2(n+1)5间距差值S2-S1=S3-S2=⋯S2-S1=S3-S2=⋯ Sn+1-Sn=S1/nSn+1-Sn=2S1/nA2=A1的90°弯头φ=95°6导向叶片中心角φA2/A1=2的90°扩散弯头φ=75°A2/A1=0.5的90°收缩弯头φ=115°注：A1、A2为管道进出口截面积。导向叶片可采用与管道壁厚相等的薄钢板制成。其安装位置宜在弯头内、外两角顶点的连线上(图4.2.2.1，4.2.2.2)。为加强叶片刚度，当叶片宽度为2000～3500mm时，可在各叶片间及叶片与管道间，用扁钢(厚度朝气流方向)与对角线平行连贯焊接，当叶片宽度超过3500mm时，再加焊第二条扁钢，但其间距不宜大于2500mm；如叶片弧长大于1500mm，则应平行于对角线焊两条扁钢。图4.2.2.3带导流板的弯头二、导流板在缓转弯头中，管道的两邻边的比值为a/b≤1.3时，宜装设导流板。当a/b<0.8时，装设1～2片；a/b=0.8～1.3时，装设1片。导流板宜与弯头同圆心，沿径向等间距布置(图4.2.2.3)，其刚度要求可参照本条导向叶片的有关规定。三、装设导向叶片或导流板时，进口前气流应均匀，否则应有不小于2～6倍当量直径的直管段。若烟气的磨损或腐蚀性较大，应采取防磨、防腐措施，否则烟道不宜装设导向叶片或导流板第4.2.3条变径管(扩散管、收缩管、方圆节)应满足下列要求：一、扩散管：扩散角α宜为7°～15°，但不宜大于20°(图4.2.3.1，图4.2.3.2)；图4.2.3.1平面型或圆锥型扩散管 图4.2.3.2棱锥型扩散管图4.2.3.3阶梯型扩散管当扩散角α>20°时，应采用阶梯型扩散管或曲线型扩散管(图4.2.3.3，图4.2.3.4)；阶梯型扩散管后宜尽量避免直接布置弯头；图4.2.3.4曲线型扩散管图4.2.3.5导向板l1=0.1b1;l2=0.1b2当扩散角α≥30°时，应加装导向板，其片数n根据扩散角α确定：oooα=30，n=2；α=45，n=4；α=60°～90，n=6；α=100°，n=8。导向板宜均匀布置(图4.2.3.5)。二、收缩管：最佳收缩角为25°，但不应超过60°。三、方圆节：参照收缩管或扩散管的要求确定角度。 第4.2.4条离心式风机出口的扩散管，宜遵守下列规定：一、非对称型扩散管：当扩散角α>20°时，扩散管中心线宜偏向叶轮旋转方向，并应o使风机出口外侧边的延长线与扩散管外侧边之间的夹角β≈10；当扩散角α≤20°时，应使夹角β≈0～α/2(图4.2.4.1)；二、对称型扩散管：扩散管宜尽量长些，一般按l/b=2～6选用(图4.2.4.2，a、b)。图4.2.4.1离心式风机出口非对称型扩散管图4.2.4.2离心式风机出口对称型扩散管(a)棱锥型扩散管；(b)阶梯型扩散管第4.2.5条三通管宜遵守下列规定：一、斜三通管：支管与主管间的夹角α宜尽量小，支管转弯应平缓，在接入主管前的支管直管段的长度不宜小于该支管的当量直径ddl当rnb<0.3时，该长度应适当增加(图4.2.5.1，图4.2.5.2)；图4.2.5.1焊制支管斜三通 图4.2.5.2弯制支管斜三通图4.2.5.3非对称型隔流板三通管图4.2.5.4对称型隔流板三通管在分流时，支管与主管中的流速比　(w1/w12)　应小于1.5；二、带隔流板的分流(合流)三通管(图4.2.5.3，图4.2.5.4)：支管转弯应平缓。当两支管中的流速相等或接近(w1/w2=0.8～1.3)时，隔流板的长度与其中主要支管(系指决定系统阻力的管路)的当量直径之比为l/ddl≈0.5～1.0；当流速相差较大时，则取l/ddl≥2；对于支管与主管间夹角小于90°的隔流三通管，两管中的流速比(w1/w3)应小于12(图4.2.5.3)；三、扩散(收缩)型三通管：在主管上装设扩散管(收缩管)时，应符合本条第一、二项的有关规定(图4.2.5.5，a、b)； 图4.2.5.5扩散(收缩)型三通管(a)非对称型；(b)对称型；(c)α=90°非对称型支管角度α=90°的非对称三通管，扩散角β宜为10°～13°(图4.2.5.5，c)，有条件时，扩散管(收缩管)长度l宜大于1.5ddl；四、当某一管路的阻力不影响系统的总阻力时，则该管路中的三通管宜尽量选用简单型式。第4.2.6条多支分流(合流)联箱，在各变截面处的流速宜相等。当支管数量在4～6个时，宜采用图4.2.6.1的型式，并应符合第4.2.5条第一项的要求。当支管数量较多时，可采用扩散型或楔型的分流(合流)联箱(图4.2.6.2，图4.2.6.3)，并应符合第4.2.5条第一、三项的要求。图4.2.6.1多支分流(合流)联箱图4.2.6.2扩散型分流(合流)联箱　A1>ΣA2图4.2.6.3楔型分流(合流)联箱α一般为45°第4.2.7条送风机吸风口端部应装设直径为4mm的镀锌铁丝制作的网格，网格孔宜为50mm×50mm；网格后面(按气流方向)还应设置间距为500mm的支持格栅。吸风口宜采用图4.2.7的型式：(a)、(b)为室内、外的吸风口；(c)为就地或设在墙壁开孔处的吸风口。 图4.2.7送风机吸风口(a)切换式吸风口；(b)直通式吸风口；(c)就地或设在墙壁开孔处的吸风口α=30°～90°;l≥(0.2～0.3)Ddl；r/Ddl=0.1～0.2第4.2.8条钢制双曲线型小煤斗，宜满足下列要求：一、采用圆形截面；二、根据煤的水分、颗粒组成和粘结性等因素选择小煤斗的双曲线型线，对于不易堵塞的煤宜按截面收缩率相等的准则确定型线，其收缩率一般不宜大于0.7；否则可按截面收缩率递减的准则确定型线，其出口处截面收缩率不应大于0.7；三、煤斗上口直径宜为2000～3000mm，下口直径不宜小于600mm。第三节加固肋第4.3.1条横向加固肋应焊成箍状，矩形管道转角处的加固肋的节点应合理、焊牢，以便充分起到环箍的作用。零件的焊接要求见附录四附图4.3、附图4.4、附图4.5。第4.3.2条大截面的矩形烟风道，宜采用带内撑杆的横向加固结构。加固肋内撑杆的间距，应按附录八尺寸选用，当另行设计时，应进行计算。 图4.3.3烟道的防磨内撑杆1—内撑杆φ60×3.5；2—角钢63×63×6内撑杆应对准每道横向加固肋装设。内撑杆节点结构型式列于附录五。第4.3.3条燃煤锅炉烟道的内撑杆，在迎气流的一侧应采取防磨设施(图4.3.3)。第4.3.4条圆形管道规格等于或大于φ1020×3、φ2220×4和φ1620×5mm时，应设横向加固肋。圆形管道的横向加固肋规格列于附录六。第4.3.5条不设加固肋的矩形烟风道的极限截面尺寸列于附录七。矩形烟风道的横向加固肋规格和内撑杆型式列于附录八。对于易受震动影响的烟风道(如送、吸风机进、出口)，当采用附录八中有关加固肋规格时，宜局部加大加固肋规格和缩小其间距。第五章零件、部件和传动装置第一节零件、部件第5.1.1条设计烟风煤粉管道的零件和部件，应性能良好，结构简单和坚固耐用。第5.1.2条圆形管道弯管的弯曲半径R，应遵守下列规定：一、Dg≤400mm的无缝钢管采用弯制弯管，弯曲半径应按表5.1.2所列数据选用。表5.1.2弯曲半径R公称通径Dg100150200250300350400(mm)R6006501000137015001700二、焊制弯管的弯曲半径，按下式确定：烟风道R=Dg＋50(5.1.2.1)煤粉管道R≥3Dg(5.1.2.2)烟风道焊制弯管的弯管节宜由22°30′扇形节组合而成；煤粉管道焊制弯管的弯管节宜由15°扇形节组合而成。第5.1.3条为降低离心式送、吸风机进口处的阻力，宜装设进口风箱。风箱进口截面处的流速不应超过15m/s，其截面的相邻两边之比宜为0.3～0.5。风箱出口处的连接短管应设计成圆锥角为α=40°～60°的收缩型短管。风箱上应设人孔。 图5.1.5锥式锁气器示意布置第5.1.4条气粉混合器宜采用微缩带隔板式的结构，装设时应使其内部隔板呈水平位置。第5.1.5条锥式锁气器应能连续放粉，并应垂直装设，其本体上应设手孔。锁气器上部管段作为粉柱密封管时，宜保持垂直或与垂直方向的夹角不应大于5°。密封管上部的管段允许转弯，但与垂直方向的夹角不应大于30°(图5.1.5)。锁气器粉柱密封管的垂直高度，应按下式确定：h≥2p+100(5.1.5.1)式中h——粉柱密封管垂直高度，mm；p——细粉分离器进、出口负压和的平均值或粗粉分离器进口的负压，mmHg。锁气器的直径可按下式计算：D=4Q/πq(5.1.5.2)N式中DN——锁气器进口管的内径，cm；Q——锁气器出力，kg/h；2q——锁气器的单位出力，用于煤粉时为25～35kg/(cm·h)。74“典道”设计的锥式锁气器，用于煤粉时的出力列于表5.1.5。表5.1.5锥式锁气器的出力公称通径外径×壁厚2序q〔kg/(cm·h)〕Q(kg/h)DgDW×S号(mm)最小最大最小最大1100108×4196027502150159×4.5442061803200219×68410117704250273×7131701843025355300325×818740262306350377×1025000350007400426×1032350452908450480×104153058140 第5.1.6条斜板式锁气器与水平面的倾斜角宜为65°～70°。垂直于锁气器的粉柱密封高度，宜按粗粉分离器进口与磨煤机进口的负压差计算，但不宜小于800mm。锁气器的规格可按管道直径选用。第5.1.7条风门应严密性好、开关灵活、结构简单，并应具有足够的刚度。风门轴位置可水平或垂直布置。第5.1.8条人孔门应严密不漏，其法兰与管道或保温层表面间的净距，宜为100～150mm。保温管道应装设保温人孔门。第5.1.9条防爆门设计应遵守下列规定：一、防爆门宜采用圆形。当条件限制时，可采用矩形。设在室外的可设计为与水平面成45°角的斜面防爆门，并应涂防锈涂料。二、防爆门的膜板可采用厚度为1.0～2.0mm的退火铝板。每个防爆门的有效截面积不2应大于0.8m。对于排粉机出口风箱上的防爆门，膜板可用厚度不超过1.5mm的镀锌或镀2锡薄钢板，其每个防爆门的有效截面积不应大于0.3m。三、退火铝板应切十字槽。十字槽的位置，对圆形防爆门应布置在膜板上面的两垂直中心线上；对矩形防爆门，应布置在两对角线上；对椭圆形防爆门，应布置在长轴与短轴的夹角平分线上。镀锌或镀锡薄钢板，应采用单咬口式膜板。圆形或椭圆形模板的咬口应布置在膜板直径上或椭圆长轴上。铝膜板切十字槽后的剩余厚度，可按下列公式计算：−3tp=×0510.dbN(5.1.9.1)dA=4/πz1(5.1.9.2)式中t——切槽后铝膜板的剩余厚度，cm；pb——铝膜板的爆破压力，ata*；对于采用2.5ata作为计算压力的负压制粉系统，且其防23爆门面积按A/V=0.025m/m考虑，则pb可选用1.1ata；*指以工程大气压为单位的绝对压力，法定计量单位中压力单位为MPa，21ata=1kgf/cm=0.098MPa。dN——圆形防爆门法兰的内径，cm；dz——矩形或斜面椭圆形防爆门的折算直径，cm；2A1——防爆门爆破口面积，cm；对于矩形或斜面椭圆形防爆门是指膜板法兰内边所包含的面积；2A——防爆门面积，m；3V——被保护件的容积，m。2四、煤粉仓防爆门的动作压力应取0.01～0.015kgf/cm(表压)，结构型式宜采用密封性良好的带活动短管防爆门。五、膜板式防爆门在内侧应设置支持格栅，格栅总承载能力不小于100kg。六、重力式防爆门宜设在负压烟道上。第5.1.10条不密封的波形补偿器，宜用在风道上。密封式波形补偿器用于煤粉管道、 烟道或高温炉烟管道上。波形补偿器装设位置，宜避免产生径向错位。o铰接式和耦合式补偿器用于送粉管道上，补偿器每端的转角不应大于3。第二节传动装置第5.2.1条手动风门的传动装置，应考虑灵活、轻便、结构简单，便于制造和安装。第5.2.2条手动调节或直径较大的手动开、关风门，宜采用蜗轮箱传动装置；手动开、关或直径较小的手动调节风门，可采用立柱或杠杆传动装置。第5.2.3条当采用蜗轮箱或立柱上、下方传动装置时，如风门存在热位移，则应在风门轴上装设带伸缩节的万向接头。第5.2.4条万向接头连接管与垂直方向的夹角不得大于30°。第5.2.5条当传动连杆的轴线位置上有障碍物或连杆过长时，可装设带支座接头构件的远方传动装置。第5.2.6条布置传动装置时，手轮或手柄应装成顺时针方向转动为风门关闭的方向。对于上方风门，当门轴垂直装置时，宜尽量避免采用立柱上方传动，在必要时可用蜗轮箱上方传动。第5.2.7条传动装置的连杆，采用水煤气输送钢管，并应具有足够的强度、刚度和稳定度。第5.2.8条燃烧系统各风门(包括烟道和煤粉管道的各类门)的操作方式，宜满足下列要求：一、自动调节、程序控制以及联锁的风门，必须采用伺服机操作；二、运行中经常操作或事故处理时需要紧急操作的风门，应采用伺服机操作；三、运行中不经常操作以及仅作检修隔绝用的风门，可采用手动操作。当手动操作有困难时，也可采用伺服机操作。主要风门的操作方式，可按附录九采用。第六章支吊架第一节一般规定第6.1.1条支吊架的布置应符合下列要求：一、支吊架布点和选型要合理；二、确定支吊架的间距应综合考虑管道内的介质温度，管道刚度及主厂房土建结构等条件，支吊架的间距一般宜为6～9m；三、布置支吊点时，宜使各支吊点荷载均匀分配，并应注意拆卸风门、易磨件时荷载的转移；支吊点应避开管道中容易磨损和堵塞的部位，以便于维护和检修；四、水平弯管两侧的支吊架，应将其中一只设置在靠近弯管的直管段上；五、当大小头两侧的管道截面相差较大时，应在大小头的大截面一端设置支吊架；六、支吊架与管道的焊缝或法兰之间的净距不得小于150mm。第6.1.2条在靠近波形补偿器的两侧宜设置支吊架。在同一管道上有多个波形补偿器时，其间可设置适当数量的固定支架或轴向限位支架，以利于管道抗震和补偿量分配。 第6.1.3条与转动机械设备相连接的管段宜在设备附近设置刚性支吊架，以免设备承受管道的荷载。第6.1.4条位于8度及以上地震区的发电厂，支吊架的设置应符合《工业设备抗震鉴定标准》的有关抗震要求。第6.1.5条露天布置烟风道的支吊架结构的强度，应考虑风、雪荷载的作用。风、雪荷载的近似计算法列于附录十。第6.1.6条支吊架根部结构支承梁应满足下列要求：一、强度：根据在不同主平面内的受力情况，分别对正应力和切应力进行计算，若在受力点处开孔，还应进行补强，当作用力不通过非对称型钢轴的弯曲中心时，一般还考虑偏心扭转；二、刚度：梁的相对挠度不应超过1/250；三、整体稳定：按最大刚度平面内的最大弯矩进行计算。计算方法参照附录十一。第6.1.7条支吊架的受压构件，应满足强度和稳定度的要求。其计算方法参照附录十一。第6.1.8条吊架拉杆应满足下列要求：一、强度计算：tdF0f≥13j[]σ(6.1.8)式中d0——拉杆的螺纹内径，mm；Fj——结构荷载，kgf。二、拉杆的最小直径不得小于10mm；三、靠近吊架的根部和管部的拉杆两端，应分别装有由耳子组成的铰链接头，在两铰链接头之间的拉杆长度不应小于40Δs(Δs为水平方向的位移值)；当要求在安装时吊点向水平位移的反方向偏装0.5Δs时，则拉杆长度不应小于20Δs；四、拉杆的长度应能调整，一般可用端部螺纹进行调整，除装有调整螺母外还应加装锁紧扁螺母。当有困难时，也可在拉杆中部装设花篮螺丝。第6.1.9条支吊架的管部、连接件及根部一般可按《烟风煤粉管道支吊架设计手册》选用。当另行设计时，应进行强度、挠度和稳定性计算。其计算方法参照附录十一。第二节支吊架选型第6.2.1条支吊架的选型应符合表6.2.1所列的使用条件。表6.2.1支吊架分类支吊架分类使用条件固定支架支点不允许有任何方向的位移限位支吊架支吊点只允许在一个或二个方向有位移支点只允许沿管道轴线方向位移(垂直导向支架不承受垂直方向的荷导向支架载)滑动支架支点有水平位移，但无垂直位移弹簧支架支点有垂直位移，并有少量水平位移 刚性吊架吊点无垂直位移，但有少量水平位移弹簧吊架吊点有垂直位移，并有少量水平位移恒力支吊架支吊点的垂直位移较大，承受荷载基本不变第6.2.2条管道易震的部位可装设防震器。在垂直位移较大的部位宜采用液力式防震器，在垂直位移较小的部位可采用弹簧式防震器。防震器不承受垂直荷载。第三节支吊架荷载计算第6.3.1条支吊架的管部、连接件和根部(弹簧除外)均以结构荷载作为强度计算的依据。各类型式支吊架的结构荷载，可按表6.3.1所列公式进行计算。表6.3.1结构荷载计算公式支吊架型结构荷载计算公式Fj式垂直方向Fjy水平方向Fjx(z)刚性吊架刚性吊架滑动两侧为刚性或恒滑动支架KsFg+Ffy+Fty支架水平导向μFjy力支吊架水平导向支架支架两侧为弹簧支吊KsFg+Ffy+0.18Σ固定支架ΣFmc+Ffx(z)+Ftx(z)固定支架架Fg+Fty热位移向下时KsFg+Ffy+Fty弹簧支吊热位移向上时，KsFg+Ffy+Fty架按右两式取较大或1.2Ka+Ffy+Fty值恒力支吊KsFg+Ffy+Fty架限位支吊根据限制管道位移的方向和具体受力状况进行计算架垂直导向不承受垂直方向荷载支架表中Fjy、Fjx(z)——分别为垂直方向y和水平方向x或z的结构荷载，kgf；KsKs——工作荷重修正系数，一般取1.4；Fg——工作荷重，kgf；Ffy、Ffx(z)——分别为垂直方向y和水平方向x或z的附加荷载，kgf；ΣFg——分布于该支吊点两侧至下一个刚性支吊架范围内的所有热位移向下的各弹簧支吊架工作荷重的总和，kgf；Fty、Ftx(z)——分别为管道垂直方向y和水平方向x或z的内部风压作用于波形补偿器截面(管道截面加波节环形面)上的轴向推力,kgf；ΣFmc——分布于支吊点两侧支吊架摩擦力的总和，kgf； Fa——安装荷载(指管道在冷态时弹簧所承受的荷载)，kgf；µ——摩擦系数，滑动或导向支架取µ=0.3，吊架取µ=0.1。　第6.3.2条工作荷重一般应包括下列各项的重量：一、管道重量：管道、加固肋、内撑杆和防磨件；二、管道保温结构的重量；管道和保温结构的单位长度重量列于附录十二；三、管道零部件重量：门类、孔类、补偿器、锁气器和其他零部件；四、管道内经常性积存煤、灰的重量：1.给煤机和炉排加煤斗以前的原煤管道按全部充满原煤计算；2.水平烟道按锅炉允许经常运行的低负荷，并保持烟道内烟气流速为8m/s时，所剩余的截面作为积灰截面计算(湿式除尘器出口烟道，按湿灰比重计算)。图6.3.3.1带部件管段的荷重分配第6.3.3条支吊架工作荷重的分配可按静力矩平衡法计算，也可按下列原则进行简化计算：一、当计算管段内无异形管件和零部件时，则两支吊架间的管道重量可按平均分配计算；二、在支吊架之间的管道上装有补偿器时，则应按补偿器分段计算；三、等直径的水平直管或弯管上装有较重部件(图6.3.3.1)，在支吊点A的工作荷重：A1Fggf=+()l12lK+xG2(6.3.3.1)Kallbl=/()=−/fx111(6.3.3.2) 图6.3.3.2垂直弯管段的荷重分配A式中Fg——支吊点A的工作荷重，kgf；g——管道单位重量，kgf/m；l1、l2——支吊点A与两相邻支吊点之间的管段长度，m；G——部件重量，kgf；Kfx——部件重量在支吊点A的分配系数；a、b——部件与支吊点之间的管段长度，m；四、带垂直弯管的管段(图6.3.3.2)，在支吊点A的工作荷重：Al1当时llFg≥=,12g2(6.3.3.3)A当时llFg<=,l12g1(6.3.3.4)式中l1、l2——水平和垂直管段的投影长度，m；五、带三通的水平管段，可先将支管部分的荷重分配到三通处，再以集中荷重的形式按本条第三项原则分配到主管的支吊架上；六、悬臂管段的重量全部由邻近的支吊架承受。第6.3.4条附加荷载一般应包括下列各项：一、事故造成的管道内积粉、积煤的重量：送粉管、给粉管、落粉管、回粉管和吸潮管均按全部充满煤粉计算；给煤机后的原煤管道按全部堵煤计算；送粉管道支吊架的公用构件按受力最不利的一根管道堵粉计算；二、露天管道由风、雪荷载所产生的重量和推力。第6.3.5条装设波形补偿器的管道上，带有弯管或风门时，由于内部风压引起的轴向推力，可按下列公式计算：FFF=+(6.3.5.1)tt1t2F=Ap(6.3.5.2)tj2dp×njF=εt2n(6.3.5.3)π()11−nm()+2ε=212m(6.3.5.4)dnm=df(6.3.5.5)式中Ft——内部风压作用于波形补偿器截面上的轴向推力，kgf；Ft1——内部风压作用于管道截面上的轴向推力，kgf；Ft2——内部风压作用于波形补偿器波节环形面上的轴向推力，kgf； 2A——管道截面积，cm；2pf——管道的计算风压，kgf/cm；dn——管道内径(或波谷直径)，cm；对于矩形管道应按当量直径计算；n——安全系数，一般取1.2；ε——尺寸系数；m——直径比；df——补偿器波峰内直径，cm。第四节弹簧选择第6.4.1条管段的热膨胀值应按下式计算：∆llat=∆j(6.4.1)式中Δl——计算管段热膨胀值，mm；lj——计算管段的投影长度，m；a——钢材线膨胀系数，mm/(m·℃)；Δt——计算温度与安装温度的差值，℃。计算温度采用锅炉额定负荷时介质的最高工作温度，安装温度可取用20℃。送粉管道支吊点的热位移值，可按附录十三所列的热位移近似计算法计算。第6.4.2条选择弹簧时，所取的荷载变化系数C不应大于0.35。即：FF−gaC=≤035.Fg(6.4.2)式中C——荷载变化系数。第6.4.3条根据支吊点处垂直方向的热位移值和所承受的工作荷重选择弹簧，应按下列公式计算：一、当热位移向上时：CF2∆y≤t1+C(6.4.3.1)p2F≤g1+C(6.4.3.2)FP≤a2(6.4.3.3)式中Δyt——支吊点垂直方向的热位移值，mm；F2——弹簧最大工作负荷下的变形量，mm；P2——弹簧最大工作负荷，kgf。二、当热位移向下时：∆yC≤Ft2(6.4.3.4)FP≤(6.4.3.5)22 第6.4.4条当单个弹簧不能满足支吊点的热位移值时，可将弹簧串联安装，但必须选用工作负荷相同的弹簧。此时，应将热位移值按比例分配于每个弹簧。由于支吊架结构及布置上的要求或工作荷重超过单个弹簧的最大工作负荷时，可将弹簧并列安装。但必须选用相同型号的弹簧，其两侧弹簧至管道中心的距离应相等，荷重由并列弹簧平均分担。第6.4.5条当串联安装两个弹簧尚不能满足支吊点的热位移值时，或者要求承载基本不变时，宜装设恒力支吊架。第6.4.6条弹簧的工作高度、安装高度、安装压缩值和安装荷载应按下列公式计算：一、工作高度Hg：HHFp=−/′gg0(6.4.6.1)式中H0——弹簧自由高度，mm；p′——弹簧刚度，kgf/mm。二、安装高度Ha：HHy=±∆(6.4.6.2)at0热位移向上时用“-”号，向下时用“+”号。三、安装压缩值Δa：∆=HH−aa0(6.4.6.3)四、安装荷载Fa：FFPy=±′.∆agt(6.4.6.4)热位移向上时用“+”号，向下时用“-”号。弹簧特性数据列于表6.4.6。P1——弹簧最小工作负荷，kgf；F1——弹簧最小工作负荷下的变形量，mm。表6.4.6弹簧特性数据ZH1型ZH2型工作荷弹弹工作荷工作荷重范重范围弹簧刚弹簧系弹簧刚弹簧系簧弹簧自簧重范围弹簧自围(kgf)下变形度数度数由高度下变形由高度量P′=1/KK=1/P′P′=1/KK=1/P′编H0(mm)编量(mm)H0(mm)(mm)(kgf/mm)(mm/kgf)(kgf/mm)(mm/kgf)号号P1P2F1F2F1F2 20501010.6671.5001402010.3333.00028031771021.0270.9741502020.5131.94830047118103301.5730.636160203600.7871.271300731821042.4270.4121602041.2130.8243001122801053.7330.2681602051.8670.5363201753751065.0000.2001802062.5000.4003402335001076.6670.1501802073.3330.3003403116661088.8800.1131902084.4400.22536041488810911.8400.08452002095.9200.169380551118011015.7300.06362002107.8670.12738075150735157511121.0000.047623021110.5000.0952440980210011228.0000.035725021214.0000.0714470130728001133537.3300.02682502137018.6700.05364801750375011450.0000.020026021425.0000.04004802333500011566.6700.015032021533.3300.03006003108666011688.8000.011333021644.4000.022560041448880117118.4000.084537021759.2000.0169700550711800118157.3000.063643021878.6700.0127800735015750119210.0000.00476440219105.0000.00952820980021000120280.0000.00357460220140.0000.00714850'