10万吨年石脑油芳构化、12万吨年MTBE项目可行性研究报告 178页

'X可行性研究报告目录第一章总论11.1项目基本情况11.2主办单位情况及建设周期11.3项目提出的背景和投资建设的意义11.4编制依据和原则及研究范围41.5产业政策符合性61.6投资建设的有利条件71.7研究结论81.8存在的主要问题和建议81.9主要技术经济指标9第二章市场分析及预测112.1市场预测说明112.2项目产品市场需求分析和预测112.3价格预测17第三章建设规模和产品方案183.1项目规模和生产时间183.2总工艺流程描述18第四章工艺技术方案194.1石脑油芳构化及芳烃分离工艺装置...........................................................194.2MTBE工艺装置...........................................................36第五章自动化控制系统755.1主要仪表控制方案性能755.2主要装置控制方案765.3其他特殊仪表控制特点775.4主要仪表性能77第六章主要原辅材料供应786.1主要原辅材料786.2装置燃料供应816.3原、辅材料供应运输81第七章项目建设条件和选址方案827.1气象条件827.2地质条件837.3公用工程现状85第八章公用工程和辅助设施方案868.1总图布置868.2运输878.3给、排水888.4供电90175 X可行性研究报告8.5供热958.6采暖、通风及空气调节968.7供风、供氮气978.8维修、化验1008.9泄压设施1018.10其他生产辅助设施1018.11储运1018.12土建102第九章节能降耗1079.1概述1079.2编制依据1079.3节能原则1079.4节能措施1099.5能耗指标110第十章环境保护11310.1设计采用的环境保护标准11410.2设计原则11410.3项目建设区域的环境概况11410.4项目主要污染源11510.5控制污染的防范措施11610.6环境影响分析11810.7环境影响预测11910.8环保投资120第十一章　安全劳动卫生专篇12111.1设计依据12111.2概述12211.3建筑及场地布置12211.4生产、经营过程中危险危害分析12311.5职业危险、危害因素的防范及治理措施13011.6项目所在地自然危害因素及主要防范措施13211.7工作环境等其它方面的安全防护措施13311.8工业卫生安全管理措施13311.9预期效果及评价13511.10职业安全卫生专用投资135第十二章消防专篇13712.1消防设计范围13612.2设计采用的主要标准及规范13612.3消防设计原则13612.4火灾危险因素分析和火灾特点13712.5消防管理防范措施14012.6防火、防爆安全控制措施14212.7消防力量14912.8消防设施14912.9消防管理制度15212.10灭火对策及应急救援措施15212.11消防投资154第十三章项目劳动定员15613.1企业管理体制及生产制度15613.2项目定员156175 X可行性研究报告13.3人员条件及培训157第十四章项目实施及规划15914.1项目实施计划的指导思想15914.2注意事项15914.3实施计划159第十五章投资估算及资金筹措16015.1投资估算编制说明16015.2投资估算编制依据16015.3估算说明16115.4投资估算内容及估算方法16115.5固定资产投资估算16315.6流动资金估算16415.7资金筹措164第十六章财务评价16516.1财务分析依据及基础数据与参数16516.2成本和费用估算16516.3税金计算16616.4财务评价166第十七章综合结论167175 X可行性研究报告第一章总论1.1项目基本情况1.项目名称：10万吨/年石脑油芳构化、12万吨/年MTBE项目2.建设单位：XX石油化工有限公司3.项目性质：新建4.建设地点：X省X工业园区天能北路与经七路交叉口西北角，净占地60000平方米，折合土地90亩5.资金筹措：项目总投资40393.4万元，其中：固定资产投资37993.4万元，铺底流动资金2400万元。1.2主办单位情况及建设周期1.企业性质：有限责任公司2.企业基本情况XX石油化工有限公司是新筹建的公司，注册资金5000万元，前身是濮阳县大地生物能源有限公司，公司于2007年注册成立，是专业从事生物高清洁燃料技术研发、生产、销售的高新技术企业。公司位于濮阳县鲁河乡鲁东工业园区，占地70亩，注册资本500万元，资产7600万元；大专以上技术人员占75%，中高级技术人才6人。新注册公司的投资项目建在濮阳工业园区，公司对本项目的可行性进行了广泛的调研和市场跟踪，确定在濮阳工业园区投资建设10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目。3.建设周期：本项目建设时间为18个月。1.3项目提出的背景和投资建设的意义1）项目背景随着汽车数量的急剧增加，汽车尾气对我们赖以生存的环境污染越来越严重，为此世界各国，特别是发达国家不断对汽车尾气175 X可行性研究报告的排放标准做出越来越严格的规定。我国政府对汽油质量也非常重视，对汽车排放的SOx、NOx、CO、挥发性有机化合物（VOC）、有毒化合物（苯、丁二烯、甲醛、乙醛、多环有机化合物等，简称Toxics）及微粒等污染物都提出了更严格的限制，并规定在2000年1月1起全国停止生产含铅汽油，并出台了新的汽油质量标准。降低汽油苯、硫、芳烃、烯烃含量，降低汽油的雷德蒸汽压，并在汽油中添加含氧化合物，以减少汽车尾气中污染物的排放。甲基叔丁基醚（简称MTBE）为无色液体，沸点55.5℃，冰点-108.5℃，具有醚样气味。它具有较高的辛烷值（RON117，MON102），是一种优良的高辛烷值汽油添加剂和抗爆剂。MTBE可以任意比与汽油混溶，并且其水溶性极低，调合时不会发生浑浊现象，这是甲醇和乙醇等辛烷值改进剂所不及的。同时MTBE具有良好的化学稳定性、物理稳定性和低毒性，无腐蚀，便于贮存和运输。添加到汽油后，使汽车的启动性好，汽油燃烧完全，汽车尾气中CO含量降低30%，烃类减少19%。经联合考察表明，它是无铅、高辛烷值、含氧汽油的最理想的调合组份，在生产高辛烷值无铅汽油中将起关键作用。因此，MTBE在全球迅速高速度发展。从开始生产MTBE至今的25年中，MTBE年产量已愈3000万吨，西欧几乎将所有的异丁烯资源用于生产MTBE，但从需求来看，仍不能满足要求。因此，近几年来又在进一步扩大异丁烯的来源：如将正丁烯骨架异构化为异丁烯；将天然气正丁烷异构化为异丁烷，再脱氢变为异丁烯。由此可见世人对MTBE的渴求。我国现在各大城市禁用含铅汽油，全国在2000年取消70#汽油生产，实行无铅或低铅汽油。这些举措极大的刺激了MTBE市场，各大型炼油厂自保困难，小型炼油厂难以保证这些指标，因此MTBE市场将长期处于紧俏状况。另外，异丁烯与丁烯-1的沸点差很小（只有0.64℃），用常规蒸馏方法很难分离。合成MTBE时，异丁烯的转化率、选择性高，因此醚化方法是脱除C4中异丁烯的有效方法。醚化后C4中的异丁烯含量小于0.15%，可以用于合成仲丁醇或作为其他化工生产的原料。目前我国炼厂气中的碳四大部分是作为民用燃料使用，化工利用率很低，估计不足20%。九十年代以来，新开发的多产烯烃和液化气的催化裂化工艺（MGG）和重油催化裂解制取低碳烯烃工艺（DCC）的应用，使碳四产量进一步增加，其中烯烃含量高达70%左右，作为民用液化气不仅影响其质量，而且是很大的浪费。随着城市煤气和管输天然气工业的发展，城市民用液化气的市场也会逐渐缩小，价格逐175 X可行性研究报告渐走低，这种趋势在我国北部和西北部一些地区已经体现得十分明显。因此开发适合我国国情、投资少、见效快且收益高的混合碳四组分加工利用工艺已经十分必要。另外我国石脑油芳构化及芳烃分离制芳烃的供需矛盾比较突出，产量较少，远远不能满足国内实际生产的需求，产品主要依赖进口。加上一批技术落后、经济效益较差的生产装置将要逐步被淘汰，所以“十二五”期间我国石脑油芳构化及芳烃分离制芳烃市场仍有较大的缺口。因此在近期内，我国石脑油芳构化及芳烃分离制芳烃短缺的局面还难以改变，仍需进口一定数量的芳烃来满足国内实际生产的需求。采用该新工艺生产的C4、石脑油、轻烃催化芳构制芳烃的产品质量可以和美国Honst公司的同类产品相当，达到国内先进水平。大连物化所，南开大学催化剂厂等研究开发了混合碳四非临氢改质技术，即利用NKC-5Ⅱ型催化剂的催化作用，使低值的混合碳四发生叠合、选择性裂解、异构和环化脱氢等一系列复杂反应，生产高附加值的车用液化气和烯烃含量很低的高辛烷值清洁汽油调和组分轻芳烃同时副产少量重芳烃。轻芳烃用于调兑汽油，可降低、调合汽油中烯烃和硫含量，提高汽油的辛烷值。重芳轻则是高级环保型燃料—柴油。项目工艺采用的催化剂具有很强的抗硫氮能力，生产反应条件比较缓和，能耗较低。反应的干气产率很低（通常低于2%），加工损失很少。由于催化剂的单程运转周期较长，可以采用简单的固定床反应器。综上所述，该项目工艺具有过程简单，投资小，操作条件缓和，干气产率低的特点，因此项目的建设具有良好的经济效益和社会效益。2）投资意义①顺应石化发展、利于当地建设X省X是全国重要石油贸易和石油加工产业地区之一，借助高速公路、国、省公路网络等交通运输便利条件和规划建设的铁路优势，极大地提高了本市经济竞争综合实力。项目公司利用当地富余的C4、石脑油、轻烃等资源，大力发展油品深加工项目，联产清洁型燃料车用液化气、MTBE和轻、重芳烃等，为建设X省新兴工业城市濮阳，为创建大城市经济，发展能源经济打下良好的基础而做出积极的努力。②提高资源利用率，增加企业效益XX石油化工有限公司新上10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目，实现原料液化气脱氢生产MTBE，石脑油经芳构化175 X可行性研究报告生产车用液化气和高辛烷值汽油、重芳烃等产品，增加了液化石油气的经济价值，合理的利用了资源。该项目对保证公司产业链完整和资源充分合理利用十分重要，本项目的实施能促进当地循环经济的发展，从而提高资源利用率，增加企业经济效益。③先进的工艺技术保障新上10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目，所选用的工艺技术具有高度的先进性和可靠性，从而能保证生产高质量、高规格的产品。由于总体方案优化，项目条件好，公用系统工程配套完善，大大降低了工程投资和生产成本，因而经济效益好，内部收益率高。此外公司还留有较大发展潜力。④适应市场需要、产品供不应求项目主要产品为MTBE、醚后碳四、车用液化气、高辛烷值汽油、轻柴油、苯、甲苯、二甲苯等，由于日趋减少的能源资源和环保要求，项目产品均为市场需求紧俏产品，即使在工业、市场受到某些方面（如金融危机）冲击情况下，仍是供不应求。⑤符合国家鼓励性产业政策和规范要求根据国家发展和改革委员会《产业结构调整指导目录》（2011年本）属于鼓励类“提高产品质量及节能降耗项目”并符合国家“强化区域内资源优化整合，实现原料综合利用”的规划原则。项目整体布置符合《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）及《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）。项目选址符合国家、X整体规划，符合X提高工艺技术含量，增加产品附加值，产品销路市场容量大的要求。符合国家、X省、X产业政策和环保、安全要求。⑥装置为石油制品深加工项目，科技含量高，无污染，经济效益和社会效益良好。1.4编制依据和原则及研究范围1.4.1编制依据1）《石油化工项目可行性研究报告编制规定》中国石油化工总公司（2005年版）；2）XX石油化工有限公司与济南石油化工设计院签订的《10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目》建设工程设计合同书；175 X可行性研究报告3）参照《化工投资项目可行性研究报告编制办法》中石化协产发（2006）76号文；4）依据国家能源政策、X省新能源战略发展规划、X工业园区发展规划、市场要求及行业技术水平、石油产品技术标准；5）《关于发布和实施<工业项目建设用地控制指标>的通知》(国土资发〔2008〕24号)6）《X省人民政府关于进一步促进产业集聚区发展的指导意见》（豫政[2010]34号）7）《X省人民政府关于促进全省产业集聚区持续健康快速发展的若干意见》（豫政 〔2012〕34号）8）《X国民经济和社会发展第十二个五年规划》9）《X城市总体规划（2005-2020年）》10）《X工业园区总体规划（2009-2020）》11）《X工业园区控制性详细规划》12）XX石油化工有限公司提供的10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目可行性研究报告有关资料。1.4.2编制原则1）本报告力求实事求是的对项目进行认真、全面地分析，具体、客观、公正地阐述项目在经济上的可行性、现实性；技术和设备的先进性、适用性；环境上的相溶性，为项目的投资决策、国家主管部门的审批，提供可靠的依据；2）在设计中贯彻以市场为导向，严格控制投资规模，坚持技术先进、可靠、生产安全、节能降耗、节约投资、降低成本的原则；3）依靠科技进步，坚持科研、设计、生产紧密结合的原则，采用技术先进、生产可靠，技术含量高的工艺技术，提高产品质量，减少消耗，提高回报；4）本着节约投资、提高效益的原则，最大限度地节约工程建设投资；5）平面布置在满足安全、防火的前提下，尽量采用联合布置，节约用地；6）认真贯彻国家、省、地方有关环境保护、消防与劳动安全卫生的有关法规、规定，坚持环保、消防、劳动安全卫生与主体工程“三同时”的规定；7）认真贯彻执行国家、行业有关产业政策和标准规范；8）把精心设计，为用户服务的思想贯穿于设计的始终。175 X可行性研究报告1.4.3研究范围1）对项目产品市场进行分析，对企业销售、市场发展趋势和需求量进行预测；2）对产品方案、生产工艺、技术水平进行论述，通过研究确定项目建设规模，拟定合理的工艺技术方案和设备选型；3）对项目的建设条件、厂址、原料供应、交通运输条件进行研究；4）对项目的环保、劳动安全卫生、消防等方面进行研究；5）对项目的投资进行估算和对项目经济分析及财务评价；6）项目主要装置：①10万吨/年石脑油芳构化及8万吨/年芳烃芳烃分离装置、12万吨/年MTBE生产装置；②与之相配套的储运罐区及其公用工程。1.5产业政策符合性1.5.1符合国家鼓励性产业政策和要求根据国家发展和改革委员会《产业结构调整指导目录》（2011年本）属于鼓励类“提高产品质量及节能降耗项目”并符合国家“强化区域内资源优化整合，实现原料综合利用”的规划原则。并符合国家“强化区域内资源优化整合，实现原料综合利用”的规划原则。项目整体布置符合《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）及《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）。1.5.2符合地方产业政策在《X省石油和化工业“十二五”发展规划》中，X省提出要发展石油化工、煤化工、精细化工三大产业，壮大化肥、轮胎、精细化工、化工新材料等产品集群，实施生产园区化、自主创新化、清洁节约化、国际一体化、企业大型化、投资拉动化六大战略措施，提高行业整体竞争力，促进行业又快又好地发展，建设技术先进、资源节约、环境友好、生产安全的现代化学工业，实现化工强省目标。项目未采用国家明令淘汰的工艺，未生产、经营、使用国家明令禁止的危险化学品，本项目的建设符合国家产业政策，可有效避免产业政策的限制带来的投资风险。175 X可行性研究报告1.6投资建设的有利条件1.6.1先进的工艺技术保障该项目所采用的工艺技术先进、成熟、可靠。分馏塔采用新型塔板及填料，并配以最先进的液体分布器。生产采用集散型DCS自控技术，保证能生产高质量、高规格的产品，从而提高综合生产效率，项目能耗低于相同企业装置的平均能耗。1.6.2该项目工艺技术成熟，操作条件缓和，且是链式生产装置，具备投资少、见效快、效益好的条件。1.6.3具有丰富的资源优势中原油田地处濮阳地区，于1975年发现，经过20年的勘探开发建设，已累计探明石油地质储量6.77亿吨，探明天然气地质储量2463亿立方米，累计生产原油7723万吨、天然气133.8亿立方米。现已是我国东部地区重要的石油天然气生产基地之一。1.6.4便利的交通优势。X交通便利，京广公路纵穿南北，晋鲁公路横贯东西，城乡公路四通八达。濮鹤高速公路与大广高速公路贯穿X东南西北，规划中的晋鲁豫铁路通道建设连接京九、京广，形成了铁路、公路有机结合的完整的交通运输网络。1.6.5具有充足的土地空间优势。项目所在地是我国中西部地区开发潜力大的地区之一，规划范围内环境空间容量大，适宜发展石油化工产业，在我国内陆土地资源十分紧张的情况下，X工业园区将为各类产业发展提供坚实保障。1.6.6具备充足的人力资源优势X周边的各类高校繁多，技术学院、职业学院等以及相邻地区鹤壁、聊城等地高等院校拥有大量的高素质人才，可以为项目建设需要的技术、管理人才提供坚强支撑。1.6.7具有良好的服务环境优势。项目选址在X工业园内，水、电、气（汽）等公用工程供应充足、稳定，完全能够满足项目建设要求，投资者可以放心、安心、舒心地进行生产和经营。175 X可行性研究报告1.7研究结论1）XX石油化工有限公司10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目，选址在X工业园区，建设条件优越，交通位置便利，原料落实可靠，水电供应稳定，能满足该项目建设及生产需求；2）该项目所采用的工艺技术成熟、可靠。生产采用集散型DCS自控技术，提高了综合生产效率，项目能耗低于同类企业生产装置的平均水平；3）公用工程经全厂平衡，能满足项目要求，产品质量达到国家产品质量标准，并可达到优质品；4）产品市场需求量大，范围广。项目建成投产后，其产品可以缓解市场供需矛盾，具有较好的社会效益；5）简要结论项目利用当地易于购买的原料C4、石脑油等，生产、供应市场所亟需、紧俏、短缺产品MTBE、车用液化气、高辛烷值汽油、芳烃、轻柴油等，以缓解上述产品市场紧张局面，实现清洁燃料之目的。本项目所选用的技术成熟、先进、安全、可靠，能耗低，污染小，工艺合理，规模适当，建设周期短，投资少，见效快，原材料来源可靠，产品市场好，交通运输便利，财务盈利能力好，有较强的抗风险能力。且社会效益和经济效益显著，是一个非常好的建设项目，该项目是可行的。1.8存在的主要问题和建议1）随着入世过渡期的结束和全球受金融危机影响的加剧，国内石油化工产品市场竞争将愈加激烈，批发和零售将全部放开，石油化工企业将面临更加严峻的挑战；2）发达国家的石化工业已到了工业成熟期，企业将面临双重压力，一方面要调整自己的产业结构，另一方面又要跟上国际石化行业第四次产业结构调整的步伐；3）该项目主导产品装置规模仍然相对较小，主要经济技术指标与国际、国内先进水平相比，还有一定的差距，总体竞争能力和抗风险能力亟待加强。在装置加工深度、规模、产品品种种类等方面建议及早考虑，以规避规模较小、产品单一因素带来的风险。175 X可行性研究报告1.9主要技术经济指标本项目主要技术经济指标见表1.9-1。表1.9-1建设项目主要技术经济指标汇总表序号名称单位数量备注一装置名称2MTBE装置万吨/年12万吨/年3石脑油芳构化及芳烃分离装置万吨/年10万吨/年二主要原料1混合碳四万吨/年36.4外购2甲醇万吨/年4.1外购3石脑油万吨/年10外购二产品方案1MTBE万吨/年11.8产品2车用液化气万吨/年5.07产品3高辛烷值汽油万吨/年3.41产品4苯万吨/年0.69产品5轻柴油(燃料油）万吨/年0.35产品6甲苯万吨/年2.59产品7二甲苯万吨/年1.51产品8干气万吨/年0.2扣除自用9醚后碳四万吨/年24.8产品三年操作小时小时8000四主要辅助材料用量1树脂催化剂吨/年38.3外购2NaOH吨/年40外购3复合氧化物精脱硫剂m3/年18外购4硫醇转化催化剂m3/年18外购5芳构化反应催化剂吨/年3.6外购6环丁砜溶剂吨/年70外购7单乙醇胺吨/年1.0外购8消泡剂吨/年1.4外购五公用动力消耗量1新鲜水万吨/年7.0322电万KWh/年610.66380V/220V3天然气万方/年2172.7扣除装置自产六运输量1运入量万吨/年50.52运出量万吨/年50.22七项目定员人116175 X可行性研究报告八项目占地面积亩90九项目总投资万元40393.4其中：固定资产投资万元37993.4铺底流动资金万元829.73十年均营业收入万元344423十一成本和费用1年均总成本费用万元317349.392年均所得税万元6770.943年均税后利润万元20312.834年均增值税万元7457.63十二财务评价指标1总投资收益率%67.642资本金净利润率%125.573项目税前静态投资回收期年3.314项目税后静态投资回收期年3.75项目投资税前财务净现值万元123594.39Ic=12%6项目投资税后财务净现值万元87560.237项目投资税前财务内部收益率%52.258项目投资税后财务内部收益率%42.619盈亏平衡点%18.74175 X可行性研究报告第二章市场分析及预测2.1市场预测说明本市场预测和分析是针对XX石油化工有限公司10万吨/年石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目而作，因而分析的范围有所限定。2.2项目产品市场需求分析和预测2.2.1MTBE市场预测随着世界对环境保护要求的提高，MTBE需求量仍将以较快速度增长。预计2013年中国汽油消费量可达8700万吨，MTBE消费量则需要552万吨，缺口252万吨。1）随着汽车数量的急剧增加，汽车尾气对我们赖以生存的环境的污染也越来越严重。为此，世界各国特别是发达国家不断对汽车尾气的排放标准做出越来越严格的规定。我国政府对汽油质量非常重视，对汽车排放的SOx、NOx、CO、挥发性有机化合物（VOC）、有毒化合物（苯、丁二烯、甲醛、乙醛、多环有机化合物等，简称Toxics）及微粒等污染物都提出了更严格的限制，并规定自2000年1月1起在全国停止生产含铅汽油，并出台了新的汽油质量标准。降低汽油苯、硫、芳烃、烯烃含量，降低汽油的雷德蒸汽压，并在汽油中添加含氧化合物，以减少汽车尾气中污染物的排放。甲基叔丁基醚（简称MTBE）为无色液体，沸点55.5℃，冰点-108.5℃，具有醚样气味。它有较高的辛烷值（RON117,MON102）,是一种优良的高辛烷值汽油添加剂和抗爆剂。它可以任意比与汽油混溶，并且其水溶性极低，调合时不会发生浑浊现象，这是甲醇和乙醇等辛烷值改进剂所不及的。同时MTBE具有良好的化学稳定性、物理稳定性和低毒性，无腐蚀，便于贮存和运输。添加汽油后，使汽车的启动性好，汽油燃烧完全，汽车尾气中CO含量降低30%，烃类减少19%。经联合考察表明，它是无铅、高辛烷值、含氧汽油的最理想的调合组份，在生产高辛烷值无铅汽油中将起关键作用。因此，MTBE在全球迅速发展，从开始生产MTBE至今的30年中，MTBE年产量近3000万吨，西欧几乎将所有的异丁烯资源用于生产MTBE，但从需要来看，仍不能满足要求。因此，近几年来又在进一步扩大异丁烯来175 X可行性研究报告源，如将正丁烯骨架异构化为异丁烯；将天然气正丁烷异构化为异丁烷，再脱氢变为异丁烯。由此可见世人对MTBE的渴求。我国现在各大城市禁用含铅汽油。全国在2000年取消70#汽油生产，实行无铅或低铅汽油，这些举措极大的刺激了MTBE市场。各大型炼油厂自保困难，小型炼油厂难以保证这些指标，因此MTBE市场将长期处于紧俏的商品的状况。2）总体而言，“十一五”末期，我国催化裂化汽油仍占较高比例，降硫、降烯烃任务仍很艰巨，高辛烷值汽油调合组分仍比较匮乏。我国炼油结构调整虽有可能降低对MTBE的依赖度，但“十二五”期间不会发生太大变化。在汽油质量标准提升的拉动下，我国MTBE需求仍将以较快速度发展。预计2013年我国异丁烯的有效供给量可望达到420万吨，届时我国MTBE产能将超过450万t/a。3）近年亚洲地区的MTBE需求和产能正在快速增长，中国和印度市场表现突出。中国2011年的MTBE产能为350万t/a，比2010年的290万t/a增长了60万t/a，需求急剧增长的主要原因是，中国汽车工业的发展促进了汽油需求的增长。此外，多数亚洲国家签署了京都议定书，这些成员国承诺未来几年内将大幅减少温室气体的排放。因此从较长时期来看，这将导致MTBE用量增加，因为乙醇和其他替代燃料尚难以满足亚洲市场的需要。2.2.2芳烃市场预测随着对环境保护的要求提高，芳烃需求量将以较快速度增长。预计2013年中国汽油消费量可达8700万吨，芳烃调和消费量则需要512万吨，缺口198万吨。1）随着汽车数量的急剧增加，汽车尾气对我们赖以生存的环境污染也越来越严重，为此世界各国，特别是发达国家不断对汽油的排放标准做出越来越严格的规定。我国政府对汽油质量非常重视，对汽车排放的SOx、NOx、CO、挥发性有机化合物（VOC）、有毒化合物（苯、丁二烯、甲醛、乙醛、多环有机化合物等，简称Toxics）及微粒等污染物都提出了更严格的限制，并规定在2000年1月1起全国停止生产含铅汽油，并出台了新的汽油质量标准。降低汽油苯、硫、烯烃含量，降低汽油的雷德蒸汽压，以减少汽车尾气中污染物的排放。烯烃含量很低的高辛烷值清洁汽油调和组分芳烃，用于调兑汽油，可降低调和汽油中的烯烃和硫含量，提高汽油的辛烷值。该产品为无色或淡黄色，有味，饱和蒸汽压KPa冬季≯88，夏季≯74，具175 X可行性研究报告有较高的辛烷值（PON97）,是一种优良的高辛烷值汽油添加剂和抗爆剂。它可以任意比与汽油混溶，并且其水溶性极低，调合时不会发生浑浊现象。同时芳烃具有良好的化学稳定性、物理稳定性和低毒性，无腐蚀，便于贮存和运输。添加汽油后，使汽车的启动性好，油燃烧完全，汽车尾气中CO含量降低30%，烃类减少19%。经联合考察表明，它是无铅、高辛烷值、含氧汽油的最理想的调合组份，在生产高辛烷值无铅汽油中将起关键作用。因此，芳烃在全球迅速发展。从开始生产芳烃至今的20余年中，年产量近450万吨。我国现在各大城市禁用含铅汽油。全国在2000年取消70#汽油生产，实行无铅或低铅汽油，这些举措极大的刺激了芳烃市场，各大型炼油厂自保困难，小型炼油厂难以保证这些指标。因此芳烃市场将长期处于紧俏商品的阶段。2）总体而言，“十二五”初期，我国催化裂化汽油仍占较高比例，降硫、降烯烃任务仍很艰巨，高辛烷值汽油调合组分仍比较匮乏。我国炼油结构调整虽有可能降低对MTBE的依赖度，但“十二五”期间不会发生太大变化。在汽油质量标准提升的拉动下，我国芳烃需求仍将以较快速度发展。预计2013年我国芳烃产能将超过450万吨/年。3）汽车销量骤增拉动了汽油销售市场从环保角度考虑，我国09年出台、实行了1.6L及以下排量乘用车购税减半鼓励政策，使得汽车销售量骤增，进而拉动了汽油销售市场的繁荣，尤其是环保型汽油更是受到市场的青睐，芳烃销售市场前景无疑更加广阔。统计显示，截止到2010年12月，我国汽车产销已达961.27万辆和966.27万辆，均逼近千万辆大关，同比分别增长32.01%和34.24%。相比2008年全年，也分别增长26.76万辆和28.22万辆。其中乘用车产销双超700万辆，分别达到715.59万辆和724.15万辆，同比分别增长37.93%和41.90%，增速创历年最高。前8个月，我国汽车行业累计实现主营业务收入18905.82亿元，同比增长10.27%；实现利润1223.29亿元，同比增长17.57%。尤其是9月份，国内汽车产销再创历史新高，分别完成136.21万辆和133.18万辆，销量首次突破130万辆，并连续7个月超过百万辆；同时，环比分别增长19.41%和16.98%，同比分别增长78.85%和77.88%。其中乘用车单月产销量首次突破百万辆，创9月中国汽车销量新高，重回世界第一。中汽协预计，12月中旬，国产汽车将首次迎来年产销千万辆，今年全年产销有可能超过1200万辆。4）近年亚洲地区的芳烃需求和产能正在快速增长，中国和印度市场表现突出。中国2012年的芳烃产能为350万吨，比2010年的218.2万吨增长近一倍，需求急剧增长的原因主要是中国汽车工业的发展促进了汽油需求的增长。175 X可行性研究报告此外，多数亚洲国家签署了京都议定书，这些成员国承诺未来几年内将大幅减少温室气体的排放。因此从较长时期来看，这将导致芳烃用量增加，因为乙醇和其他替代燃料尚难以满足亚洲市场的需要。2.2.3国内成品油市场需求预测2013年，世界经济增长将十分“脆弱”：发达国家深受债务问题和财政紧缩的困扰，失业率显著高于危机前的平均水平，经济复苏动力明显不足；新兴市场国家实施的紧缩政策对经济增长的抑制作用将进一步显现，经济增速呈现普遍回落态势。2013年我国出口仍将保持一定增长，但增速大幅放缓。预计2013年出口增长12%左右，进口增长15%左右，比2012年均下降近10个百分点，下拉经济增幅0.3个百分点左右。2013年国内消费实际增速将有所提高。前两年汽车政策退出的负面影响基本被市场消化，2013年汽车销量将有所恢复。农民收入快速增长将促使农村消费保持良好势头。预计2013年社会消费品零售总额增长17%左右，实际增长高于上年，上拉经济增幅0.5个百分点左右。1）预计汽油终端需求量为8120万吨，同比小幅增长5.2%2013年政策面对汽车市场的影响总体偏中性，好在2012年汽车市场经过一年的调整后，已经消化了部分车市刺激政策取消带来的负面影响，2013年汽车市场在2012年的基础上将有一定程度的复苏。但从汽车发展的长周期来看，参照发达国家的发展经验，普及期内中国的汽车销量将年均增长13%～15%，2009年、2010年中国汽车销量45%和32%的增幅已经大大超出了该阶段潜在的增速，至少透支了未来3～4年的汽车市场增长潜力。综合来看，预计2013年国内汽车销量增速将高于2012年2.6%的增长水平，但仍保持个位数增长。实证研究发现，乘用车销量对汽油消费的拉动作用将在1～2年之后显现。一是由于新车在磨合期内一般不会进行长途行驶；二是新驾驶员驾车出行半径需要逐步提高；三是汽车销量是动态数据，转化为有效的保有量数据需要一定周期。考虑到2012年汽车销量增速较低，预计2013年汽油消费增长空间较为有限。近年来摩托车市场受到轻微型汽车的严重挤压，2009年轻微型车销量突破500万台，2010年、2011年均在700万台左右，摩托车国内销量从2010年出现下滑，2011年回落至1574万辆，同比下降12.3%。2013175 X可行性研究报告年摩托车仍将受到汽车的替代影响，加之全国多个省份为减少交通安全事故的发生，正在酝酿限摩政策，预计2012年摩托车国内销量仍将减少5%～6%。同时，由于全国城市劳动力工资普遍上涨带动农民外出打工增多，摩托车使用率也会降低。预计2013年摩托车汽油需求量为840万吨，同比减少2%。综合上述分析，并考虑到车用替代燃料增长、大中型城市限车政策实施的影响，预计2013年汽油终端需求量为8120万吨，同比增长5.2%，增速较2012年明显回落约3个百分点。2）预计柴油终端需求量达到1.75亿吨，同比温和增长5.4%从历史经验来看，五年规划中各年的平均投资增速分别为17.3%、24.1%、28.5%、18.8%、19.8%，第二年往往是基建项目投资高峰期，预计拉动2013年物流业保持在一定规模。但目前国家对房地产的调控进入关键时期，加之货币政策在上半年放松的程度不会很大，预计2013年商用车市场难以趋旺。参照投资对商用车市场的拉动关系，预计2013年柴油车销量为338万辆，同比仅基本持平，车用柴油需求达到9510万吨，同比增长10%，增幅与2012相当。2013年中央计划下发的农机补贴资金规模为200亿，较2012年增长14%，将推动大中型拖拉机销量达到50万辆，较2012年增加5万辆；2004年是我国开展农机补贴的第一年，按照农业机械7年的使用周期，2013年将是农业机械开始集中更新换代的第二年，农机置换需求旺盛；另外，近两年农民外出打工的趋势较为明显，2010～2011年全国农民工外出打工人数年均增幅4.5%，高于2009年增速1个百分点，农村劳动力的减少也促进了农机机械化进程的加快。综合上述因素，预计2013年农机总动力将突破10亿千瓦，农业用油达到3060万吨，同比增长3%。2012年铁路基础设施投资建设规模约为4000亿，较2011年减少15%，加之房地产以及汽车销售低迷，均不利于工业生产的扩张。国家信息中心预计，2013年国内规模以上工业增加值同比增长12.5%，较2012年放缓1.4个百分点。从节能减排政策来看，2013年中国的节能目标定为单位GDP能耗下降5%，高于“十二五”期间年均下降3.2%的平均水平，预计2013年高耗油、高污染的产业发展将受到明显遏制。综合以上因素，预计2013年工矿企业柴油需求接近660万吨，同比减少12%。2013年柴油需求总体判断：大部分柴油消费行业用油需求较2012年仍将有所增长，公路物流、农业用油将是拉动柴油市场的主要因素，两者合计占总需求的70%，比重较2012年提高2个百分点；工矿用油、铁路运输、渔业等行业的柴油需求较2012年将萎缩。预计2013年柴油终端需求较2012年的增量为894万吨，175 X可行性研究报告3）不确定性因素分析2013年，影响成品油市场的因素变化仍然面临一些不确定性，可能影响到成品油市场需求形势。一是中东是否爆发战争冲突不确定。目前，叙利亚政治动荡、伊朗核危机等多个中东不稳定因素都有恶化的可能。如果中东战事再起，将会推涨国际油价达到新的水平，中国可能面临石油短缺，完全改变2013年的石油市场形势。二是房地产调控政策是否将有所放松不确定。近期，受地方财政收入放缓的影响，少数地方政府已经对当地的房地产调控政策进行了微调。如果后期房地产调控在全国范围内出现松动，将会带动上下游行业成品油需求明显增加。三是国内信贷政策何时放松不确定。2013年为稳定经济增长，信贷政策在下半年将会有实质性放松已经成为市场共识。但如果近期世界经济恶化，国内通胀水平过快回落，不排除信贷政策在上半年就会有方向性调整，将有利于工业企业的资金周转和生产开工，柴油需求将会有大的反弹。四是国内成品油定价机制政策是否会推出不确定。当前，新的成品油价格形成机制正在寻求合适的出台时机。如果2013年国际油价水平、国内通胀情况基本合适，国家推出新的定价机制概率很大。若执行新的定价机制，炼厂生产利润、社会库存变化、居民用油成本等多个市场因素将会有新的变化，可能影响全年的供求形势。综合上述分析，结合成品油各用油行业变化趋势，预计2013年国内汽油需求增速回落，柴油温和增长，煤油总体向好。按照国家统计局统计口径，预计2013年成品油表观消费量将达到2.76亿吨，比上年增长5.5%。2013年国内消费柴汽比为2.16，与2011年基本持平，仍处于“十二五”时期以来总体走低的运行区间。2.3价格预测2.3.1产品价格现状及预测175 X可行性研究报告今年国内的MTBE的价格大体维持在8500～9800元/吨，且资源偏紧，特别是一些炼油企业基本上仅满足自用。目前，我国国民经济正处于高速发展时期，国内汽油市场缺口很大，特别是高标号汽油更是供不应求，该项目生产的MTBE将被应用于高标号汽油的调和。展望今后的MTBE市场，价格主要由调和汽油和原料甲醇价格决定。国内汽油价格与国际价格接轨势在必行，而国内原料甲醇价格受近年来的高能源价格的拉动节节攀升，势必带来MTBE价格的提升。近两年来,由于受到美国金融危机的影响，国内的汽柴油市场价格呈较大幅度浮动状态,大体在8500----9800元/吨左右振荡。芳烃的价格由于受到汽油价格不断攀升的影响，大体在7800～8500元/吨之间，资源偏紧，特别是一些炼油企业基本上仅满足自用。展望今后的芳烃市场，价格主要由调和汽油和原料石脑油价格决定。尽管受美国金融危机的影响，国际原油价格呈现不稳定现象，但国内汽油价格与国际价格接轨势在必行，而国内汽油价格受近年来的高能源价格的拉动节节攀升，势必带来芳烃价格的提升。根据市场调查，今年芳烃价格呈现稳中有升的趋势。而从长远的角度来看，其价格呈现上升的趋势。2.3.2主要原辅材料价格确定本项目的主要原料为C4、甲醇、石脑油、油田轻烃（轻烃主要来源于油田、气田、天然气和石化炼厂、油气处理厂等生产过程中的伴生气凝析油）等，由本地石化厂、乙烯厂等企业及山东菏泽、东营地区炼化企业供给。其到厂价（含税价）由市场价格加运杂费等确定为C4：6500～6900元/吨，甲醇：2300～2700元/吨，石脑油:7300～8300元/吨，油田轻烃(凝析油):7100～7900元/吨。175 X可行性研究报告第三章建设规模和产品方案3.1项目规模和生产时间一期建设10万吨/年石脑油芳构化装置、8万吨/年芳烃分离装置、储运设施及配套公用工程设施；二期建设12万吨/年MTBE装置。年操作时间：8000小时。3.2产品方案3.2.110万吨/年石脑油芳构化装置产品为干气、车用液化石油气、苯、甲苯、二甲苯、高辛烷值汽油、轻柴油，产品方案见下表：表3.2-1一期项目产品方案序号产品名称单位数量备注1干气万吨/年0.2自用作燃料气2车用液化气万吨/年1.2产品出售4苯万吨/年0.69产品出售5甲苯万吨/年2.59产品出售6二甲苯万吨/年1.51产品出售7高辛烷值汽油万吨/年3.41产品出售8轻柴油（燃料油）万吨/年0.35产品出售9损失万吨/年0.05合计万吨/年103.2.212万吨/年MTBE装置产品为车用液化石油气、MTBE、醚后碳四，产品方案见下表：表3.2-2二期项目产品方案序号产品名称单位数量备注1车用液化气万吨/年3.87产品出售2MTBE万吨/年11.8产品出售3醚后碳四万吨/年24.78产品出售4损失万吨/年0.03合计万吨/年40.48175 X可行性研究报告第四章工艺技术方案本项目涉及2套装置，分二期建设，其中一期10万吨/年石脑油芳构化装置技术方案内容在本章4.1节介绍，二期12万吨/年MTBE装置在本章4.2节中详细介绍。4.1石脑油芳构化及芳烃分离工艺装置4.1.1工艺原理4.1.1.1脱硫原理原料油中所含的H2S、RSH等活性硫化物严重腐蚀设备、管道，并有极其强烈的恶臭味，对产品溶剂油的质量有较大的影响。由于原料油中H2S含量较高，先通过碱洗脱除原料油中的大部分H2S，水洗分离出原料油中夹带碱液，再用W702复合氧化物精脱硫剂串W201硫醇转化催化剂脱硫除臭工艺，确保精脱硫后原料中的H2S＜0.1ppm；RSH＜10ppm。W702复合氧化物精脱硫剂用于脱除原料油中的H2S、元素硫，其脱硫原理为：MO+H2S==MS+H2OM代表金属W201硫醇转化催化剂用于将石脑油中硫醇性硫转化成二烷基二硫，其脱硫原理为：2RSH+O2==RSSR+MO+H2O4.1.1.2芳构化的化学反应机理轻烃分子在HZSM-5分子筛催化剂上的反应较为复杂，一般认为包括裂化、齐聚、环化和脱氢四个步骤。（1）裂化：轻烃分子在一定温度、压力和催化剂的作用下，首先裂化成低分子烯烃、烷烃，这个反应为强吸热反应。（2）齐聚：小分子烯烃、烷烃通过正碳离子反应机理，形成中间聚合体，该反应为放热反应。（3）环化：烯烃或其中间聚合体环化形成六元环，是个放热反应。（4）脱氢：六元环脱氢生成芳烃，是个吸热反应。4.1.1.3芳烃芳烃分离基本原理采用美国UOP环丁砜芳烃分离技术(液一液芳烃分离)：175 X可行性研究报告将环丁砜加到芳烃分离塔中，因原料加氢汽油中各组分在环丁砜溶剂中溶解度不同（环丁砜对各类烃的溶解度顺序为：芳烃>环烷烃、烯烃>链烷烃），因此，当溶剂环丁砜与加氢汽油在芳烃分离塔中逆流接触时，溶剂对芳烃和非芳烃进行选择性的溶解，经过多级平衡，全部芳烃和少量非芳烃溶解在溶剂中，最后形成富溶剂(重相)及抽余油(轻相)，从而完成芳烃与非芳烃的分离。再经过真空水蒸汽精馏回收溶剂并获得混合芳烃，混合芳烃经过精制精馏过程而获得高纯度的苯、甲苯、二甲苯产品。精馏是根据被分离的液相混合物中各组分的相对挥发度不同，使汽液两相多次地部分汽化或冷凝进行传质、传热最终达到分离目的，所以精馏过程实际上是传质和传热两个过程同时进行的综合物理过程。4.1.2技术特点4.1.2.1芳构化反应催化剂轻烃芳构化技术的快速发展，得益于二十世纪七十年代ZSM-5分子筛的成功合成。七十年代中期，Mobil公司首先合成了ZSM-5中孔沸石，这种沸石有双向的交叉孔道，两种孔道均由十个氧原子形成的十元环组成，交叉形成一个三维孔网系统，这种典型的结构特征使其具有优越的形状选择性、强酸性和结构稳定性。ZSM-5分子筛中等尺寸的孔道具有很强的表面质子酸性中心，此中心是烃类发生裂化、齐聚、环化、脱氢等反应的催化活性中心，这种酸性中心数很大程度上取决于骨架中SiO2/AI2O3值，硅铝比过高，分子筛表面酸性中心少，芳构化反应活性低；反之高。同时生焦失活也相应增加，从而加快催化剂结焦失活。因此，HZSM-5分子筛作为芳构化催化剂，其活性组成具有合适的硅铝比，另外，HZSM-5分子筛经过金属改性和其他方法处理后，对烃类转化的方向和反应机理都有一定的影响。装置所使用的LAIC-5催化剂就是一种新型改性催化剂，它既有一定的芳构化活性，同时又具有较强的低温异构化活性。4.1.2.2芳构化过程的影响因素影响芳构化反应的因素有许多，主要有原料的组成、进料量（进料空速）、反应温度、反应压力、催化剂活性、反应器的结构以及催化剂的装填情况等。1、原料组成（1）反应性：原料组成愈不饱和以及碳数愈多，则愈容易转化为芳烃。碳数相同的反应顺序为：双烯＜烯烃＜环烷烃＜烷烃。同类烃，随着碳原子数的增加或沸点的增加，越容易转化为芳烃。175 X可行性研究报告对于分子量相同而结构不同的转化速率为：直链烃＞单侧链烃＞双侧链烃。（2）芳烃产率：随原料的氢含量减少而增加，和原料的反应有平行关系。（3）催化剂失活率：原料的性质强烈的影响着催化剂的失活速率，缺氢的原料更易结焦，缩短催化剂使用寿命。（4）反应热：烷烃原料的芳构化是高吸热反应，而烯烃原料的芳构化，依据非芳构化合物的组成，可能是放热反应，反应中产生的氢气则吸热性较强。2、原料处理量（进料空速）进料空速的大小，对装置的处理量及芳构化反应的转化深度都有着不同的影响。进料空速大，装置处理量大，装置相对的投资和操作费用就低；但进料空速大，反应物料在催化剂床层停留时间就短，化学反应不能充分进行，芳烃产率就低，所得产品中芳烃含量就低，汽油辛烷值越低，催化剂寿命就越短；反之，进料空速小，反应物料在催化剂床层停留时间就长，原料的转化率高，汽油辛烷值高，催化剂寿命长，但是处理量小了，相对加工成本高，能耗高；因此，选择合适的进料空速较重要，一般为0.25h-1~0.5h-1。3、反应温度从芳构化反应机理看，反应总体上是较强的吸热反应，引发芳构化反应应需要足够高的反应温度。对于不同的原料，所需的最低温度相差很大，烯烃可低于370℃，而丙烷则需要538℃，可见温度对芳构化影响非常明显；从热力学方面考虑，提高反应温度有利于芳烃产率的增加，使产品中芳烃含量保持一个较高的水平。从化学动力学方面考虑，提高反应温度增加化学反应速度，更有利于直馏汽油向芳烃化合物转化，但是过高的反应温度促使热裂化等副反应加剧，导致干气和焦炭产率增加，液化气和芳烃汽油产率降低。尽管催化剂活性跟随着反应温度的提升有增加的趋势，但是转化率和选择性的提高不如裂化反应和生焦速率增长快，导致催化剂失活，使用寿命缩短。因此，要选择一个合适的提温速度，努力延长催化剂的单程在线周期和使用寿命。由于装置选用的LAIC-5催化剂具有芳构化和异构化作用，所以，在相对较低的温度下（反应温度320℃~450℃），就能得到合格的产品（芳构化汽油辛烷值《RON》85以上），催化剂在线周期长（50~60天），使用寿命长（可用三年）。4、操作压力175 X可行性研究报告经典的脱氢环化反应或脱氢环化二聚反应都不能在压力下进行，因此，它们对氢分压特别敏感。一般压力在0.3~0.6MPa.5、反应器的结构和催化剂装填情况反应器顶部有分布器，底部有收集器，它们是由开孔钢板或钢板栅制作而成，其上开孔面积均大于（至少等于）所配管线截面积，不致对流体有滞卡现象。上下各有一个丝网框固定丝网使催化剂与上面的保护剂，下面的瓷球隔开，不致使较小颗粒的催化剂进入管线，堵塞后路设备和管线。瓷球、催化剂、保护剂的装填要平整，特别是催化剂，由于颗粒较小，在装填时中间和四周，特别是器壁边沿一定要均匀，确保各处的堆积密度相同，不致使气体通过床层时产生沟流或边壁现象，降低催化剂利用率。4.1.3石脑油芳构化及芳烃分离工艺流程芳构化技术是近二十年来发展的一种新的石油加工技术，其特征是利用改性的沸石分子筛催化剂将低分子的烃类直接转化为高辛烷值汽油、甲苯和二甲苯等轻质芳烃。芳烃分离部分通过液一液芳烃分离的工艺过程完成加氢汽油中芳烃和非芳烃的分离，再通过真空水蒸汽精馏的方法完成芳烃和溶剂之间的分离；芳烃分离部分将芳烃分离部分来的混合芳烃顺序通过苯塔、甲苯塔、二甲苯塔，依次获得苯、甲苯、二甲苯产品。根据原料来源不同，其含硫量及含芳烃量有差异，在原料进入芳构化系统前设计原料预处理设备。整个石脑油芳构化及芳烃芳烃分离联合装置工艺流程分为原料预处理部分、芳构化部分、芳烃芳烃分离部分。工艺流程简述：1）原料预处理部分原料石脑油从储罐经原料泵与碱液泵输出的碱液在碱油混合器中按一定比例混合后送入碱洗塔进行碱洗，碱洗后的原料从碱洗塔顶部出料，进入水洗塔,水洗后原料油从水洗塔顶部出料进入脱硫塔。经初步脱硫的原料石脑油从塔顶出料和空气在油气混合器中混合后进入精脱硫塔。脱硫后得到精制脱硫石脑油（硫含量小于2ppm）进入沉降塔，剩余空气和不凝气进低压瓦斯管网，塔底流出物与分馏塔底流出物换热后进入分馏塔，塔顶馏分经两级冷凝器冷凝后进塔顶回流罐，回流罐液相经回流泵分两部分，一部分送入塔顶回流，另一部分进芳构化反应部分；塔底流出物与沉降塔底流出物化热后再经冷凝器冷凝后作为轻柴油（燃料油）出装置。原料预处理部分工艺原则流程图见附图。2）芳构化部分175 X可行性研究报告自原料预处理来的精制石脑油先进入原料缓冲罐（V1101）经反应进料泵（P1101A/B）与原料/反应产物Ⅰ级换热器（E1101A/B）换热至156℃，再经原料/反应产物Ⅱ级换热器（E1102A/B）换热汽化后，进入反应加热炉（F1101），加热至一定温度（320℃～460℃）后，进入芳构化反应器（R1101A）顶部进行芳构化反应，由芳构化反应器（R1101A）底部流出的中间反应产物经中间产物加热炉（F1102）加热（320℃～460℃）后进入芳构化反应器（R1101B）顶部。自芳构化反应器（R1101B）底部流出的原料/反应产物Ⅰ、Ⅱ级换热器（E1102、E1101）、反应产物水冷器（E1103）换热冷却后，进入反应产物气液分离罐（V1103）分离。分离出来的液相经稳定塔进料泵（P1102A/B）与稳定塔底产品在换热器（E1106A/B）内换热后进入稳定塔（T1102）；分离出来的气相进入富气压缩机入口分液罐（V1104），凝液进入凝液缓冲罐（V1105），富气则送至气压机（K1101A/B）部分，经富气压缩机出口冷却器（E1104）冷却后进入吸收解吸塔（T1101），来自稳定塔的稳定油自吸收解吸塔顶淋下，富吸收油经吸收解吸塔底泵（P1103A/B）送至稳定塔。吸收解吸塔塔顶干气送加热炉自用。稳定塔顶馏分作为液化气送液化气罐区，塔底液相送至芳烃芳烃分离装置。塔底重沸器的热源由导热油经导热油加热炉提供。芳构化部分工艺原则流程图见附图。3）芳烃分离部分来自芳构化装置的中间原料进入抽提进料缓冲罐（V401）经芳烃分离塔进料泵(P401A/B)进入芳烃分离塔(T401)，原料油从塔中部进料入塔为连续相，溶剂环丁砜经芳烃分离塔底贫富溶剂换热器(E402A/B/C)冷却后自塔顶部进入芳烃分离塔，塔底富溶剂经贫富溶剂换热器(E402A/B/C)换热后进入汽提塔（T403），塔顶馏分经抽余油水冷器（E401）降温后进入抽余油水洗塔。洗涤水来自溶剂回收塔顶回流罐(V403)冷凝水，经泵（P408A/B）加压，从塔(T402)上部入塔，洗涤水从降液管向下流动，来自塔(T401)顶的抽余油从水洗塔底入塔，通过筛孔流向塔顶。从塔顶出来的抽余油经泵P403A/B打出分为二股，一股去塔下部作循环回流，一股作为抽余油产品送出装置，塔底出来的富含溶剂及少量烃的水送至水汽提塔（T405）。175 X可行性研究报告富溶剂自芳烃分离塔底出来，经过贫富溶剂换热器(E402A/B/C)换热，然后从塔顶进入汽提塔（T403）。经过汽提后塔顶蒸汽和水汽提塔顶来的蒸汽，一起到冷凝器E414中冷凝，然后进入汽提塔回流罐V402进行烃水分离，烃类经汽提塔顶泵P405A/B打回芳烃分离塔下部进料作为反洗液，水相经泵P406A/B送至水汽提塔T405，塔底富溶剂经泵404A/B送至回收塔进料。回收塔将来自汽提塔T403塔底的富溶剂分离为芳烃和贫溶剂。汽提蒸汽来自再生塔顶的水蒸汽--溶剂蒸汽。此外，水汽提塔底的少量溶剂--水液也经泵P410A/B送至回收塔T404的下部，从塔顶蒸出的芳烃蒸汽和水蒸汽经E415冷凝冷却后进入回流罐V403中分离为两层：芳烃和水，芳烃经泵P409一部分作为回流液返回回收塔，旦一部分送芳烃分离进料缓冲罐V413。V403水斗中的水经泵P408A/B送去水洗塔T402作为洗涤水。回收塔T404底的贫溶剂由泵P407A/B打出后分为两部分，其中一小部分(约占循环溶剂量的1％)直接进入溶剂再生塔T406进行溶剂再生；绝大部分贫溶剂经E407换热后去芳烃分离塔顶进料为主溶剂。水汽提塔设置在再沸器E407上，塔T403顶回流罐分水斗中的冷凝水经泵和抽余油水洗塔T402底出来的洗涤水合并为水汽提塔T405的进料。大量的水蒸汽从罐式再沸器上部导出，送往溶剂再生塔T406继而串连到回收塔T404，为两塔的汽提蒸汽，再沸器E407底含有溶剂的水溶液则经泵P410A/B送至回收塔下部。从回收塔(T404)底来的一小部分贫溶剂被送入溶剂再生塔T406，用蒸汽(来自水汽提塔)进行汽提以除去其中积累的重聚合物盐、环丁砜分解物及杂质，从再生塔塔顶出来的环丁砜蒸汽和水蒸汽经塔顶的过滤网过滤后直接进入回收塔的底部，塔底少量残渣(每年约125～250公斤)定期排出装桶运去焚烧。从芳烃分离进料缓冲罐V413出来的混合芳烃经减压后进苯塔，塔顶蒸出物经冷凝器E507冷凝后入回流罐V501，经回流泵P501A/B打出一部分作为苯塔回流，另一部分拔顶苯送回芳烃分离工段回炼(NA>1000PPm时)，产品苯从侧线抽出经冷却器E501后出装置作为苯产品，塔底物流经泵P503A/B送入甲苯塔。从苯塔(T501)塔底出来的物流从进料板(20、24、28)进甲苯塔，塔顶甲苯蒸汽经冷凝器(E508)冷凝后进回流罐(V502)经回流泵(P504A/B)打出一部分做塔顶回流，另一部分送出装置作为甲苯成品，塔底物流经泵(P505A/B)送入二甲苯塔。从甲苯塔T502塔底来的物料从二甲苯塔T503进料塔板(35，39、43)进料，塔顶蒸出的二甲苯蒸汽经塔顶冷凝器E509冷凝后进入回流罐V503，经回流泵P506打出，一部分作为塔顶回流，另一部分作为二甲苯出装置，塔底为轻柴油（燃料油），经换热器E504冷却后用泵P507A/B送出装置。芳烃分离部分工艺原则流程图见附图。175 X可行性研究报告4.1.4主要工艺指标和技术经济指标4.1.4.1设计物料平衡表4.1-1石脑油芳构化及芳烃分离联合装置物料平衡表序号物料名称Wt％kg/ht/d104t/a备注进料1石脑油1001250030010合计1001250030010出料1干气225060.22车用液化气121500361.23苯6.9862.520.70.694甲苯25.93237.577.72.595二甲苯15.11887.545.31.516高辛烷值汽油34.14262.5102.33.417轻柴油（燃料油）3.5437.510.50.358损失0.562.51.50.05合计10012500300104.1.4.2原料指标规格反应原料油为石脑油，规格要求参见表4.1-2。表4.1-3反应原料石脑油指标项目（单位）数据密度（Kg/m3）712.8腐蚀（Cu，50℃、3h）1a硫含量（Ug/g）49氮含量（Ug/g）1.4胶质（mg/100ml）6芳烃含量（V%）6.79苯含量（V%）0.38辛烷值（RON）55.2馏程（℃）IBP30.510%67.350%111.590%146.4FBP168.2表4.1-4芳构化液体产物芳烃分布项目占液体产物质量比%175 X可行性研究报告苯8.05甲苯30.12乙苯1.75二甲苯15.80重芳烃4.11合计59.834.1.4.4辅助材料组成及性质1）脱硫剂采用W702复合氧化物精脱硫剂和W201硫醇转化催化剂，其特点是：①脱硫精度高：进口H2S大于1000ppm时，出口H2S≤0.1ppm。②反应速度快：LPG脱硫实验表明，在液空速高达20h-1的情况下，液化气铜片腐蚀仍可从3~4级降至0~1级。③脱硫范围广，可脱除H2S、元素硫或硫醇等腐蚀性硫化物，仅需一种脱硫剂就可消除LPG、石脑油等铜片腐蚀。④无氧条件下工作硫容大，一次性精脱H2S硫容大于20.0%。⑤耐水性好：水煮24h或浸泡30天不粉化，强度不变；12MPa压力下急骤充压、卸压进行100次冲击试验后，强度无变化。⑥适用温度范围广：0-100℃。主要理化性能及技术指标见表4.1-4、4.1-5。表4.1-5W702主要理化性能及技术指标外观褐色圆条状主要成份多种过渡金属氧化物规格(mm)φ3~5×(3~15)堆密度(g/ml)0.85~0.90强度(N/cm)≥40工作硫容(Wt%)≥20.0表4.1-6W201主要理化性能及技术指标外观绿色球状主要成份Al2O3添加特种活性剂、促进剂规格(mm)ф2~3堆密度(g/ml)0.80~0.90强度(N/颗)≥25硫醇转化率(%)≥95.0175 X可行性研究报告2）芳构化催化剂性质表4.1-7芳构化催化剂性质表项目催化剂LAC-1A堆密度/kg·m-3690孔体积/ml·g-10.22比表面/m2·g-1310.5轴向压碎强度/N·cm-178.4表4.1-8　　环丁砜溶剂规格表项目指标比重d2401.260-1.270硫含量％(重量)26.0-27.0水份％(重量)≯3热稳定性≯20毫克S02灰份％(重量)≯0.1环丁烯砜—2％(重量)≯0.3异丙环丁砜醚％(重量)≯0.5馏程：℃5％28295％288表4.1-9　消泡剂(硅油)规格(AF9000型)表项目单位指标活性硅酮含量wt％100硅酮类型混合物密度KG/L3.81比重D22551.01粘度CPS(25℃)2500(max)闪点(开杯)℃315表4.1-10　单乙醇胺规格表项目单位指标175 X可行性研究报告比重D22001.017-1.027可测分子量61-63沸程，(760mmHg)℃160-170冰点℃10.5气味有氨味颜色A·P·H·A(最大)254.1.4.5反应条件表4.1-11反应条件表位号项目单位指标F1101反应加热炉炉入口温度℃143～200炉入口压力MPa(g)1.22炉出口温度℃430～600炉出口压力MPa(g)1.15F1102中间加热炉炉入口温度℃320～600炉入口压力MPa(g)0.55炉出口温度℃430～600炉出口压力MPa(g)0.53R1101A反应器A入口温度℃420～600入口压力MPa(g)0.65底部温度℃320～600底部压力MPa(g)0.55R1101B反应器B入口温度℃420～600入口压力MPa(g)0.55底部温度℃320～600底部压力MPa(g)0.45T1101吸收解吸塔塔顶温度℃56.3～65塔顶压力MPa(g)1.25塔底温度℃74～95塔底压力MPa(g)1.29T1102稳定塔塔顶温度℃56.3～65塔顶压力MPa(g)0.85塔底温度℃170～184塔底压力MPa(g)0.85T401分离塔塔顶温度℃90塔顶压力MPa(g)0.7塔底温度℃73塔底压力MPa(g)1.0T402分离水洗塔塔顶温度℃40塔顶压力MPa(g)0.4175 X可行性研究报告塔底温度℃40塔底压力MPa(g)0.42T403汽提塔塔顶温度℃130塔顶压力MPa(g)0.1塔底温度℃150塔底压力MPa(g)0.12T404回收塔塔顶温度℃65塔顶压力MPa(g)0.04塔底温度℃174塔底压力MPa(g)0.2T406溶剂再生塔塔顶温度℃40塔顶压力MPa(g)0.4塔底温度℃174塔底压力MPa(g)0.45T501苯塔塔顶温度℃95塔顶压力MPa(g)0.12塔底温度℃147塔底压力MPa(g)0.12T502甲苯塔塔顶温度℃116塔顶压力MPa(g)0.3塔底温度℃159塔底压力MPa(g)0.34T503二甲苯塔塔顶温度℃147塔顶压力MPa(g)0.3塔底温度℃187塔底压力MPa(g)0.344.1.4.6中间产品及产品指标表4.1-12车用液化石油气指标GB19159-2003项目质量指标试验方法1号2号3号蒸气压（37.8℃，表压）/kPa≤1430890～1430660～1340GB/T6602a组分的质量分数/%丙烷＞85＞65～8540～65SH/T0614b丁烷及以上组分≤2.5——戊烷及以上组分—≤2.0≤2.0总烯烃≤10≤10≤10丁二烯（1,3丁二烯）≤0.5≤0.5≤0.5残留物蒸发残留物/(mL/100mL)≤0.05≤0.05≤0.05SY/T7509油渍观察通过通过通过密度(20℃)/(kg/m3)实测实测实测SH/T0221c175 X可行性研究报告铜片腐蚀/级≤1≤1≤1SH/T0232总硫含量/(mg/m3)＜270＜270＜270SH/T0222d硫化氢无无无SH/T0125游离水无无无目测注1：总硫含量为0℃、101.35kPa条件下的气态含量。注2：可在测量密度的同时用目测法测定试样是否存在游离水。a蒸发压可用GB/T12576方法计算，但在仲裁时应用GB/T6602测定。b组分可用SH/T0230法测定，但在仲裁时应用SH/T0614测定。c密度可用GB/T12576法测定，但在仲裁时应用SH/T0221测定。d总硫含量可用SY/T7508法测定，但在仲裁时应用SH/T0222测定。表4.1-13苯产品指标项目质量指标试验方法优级品一级品合格品外观透明液体，无不溶水及机械杂质目测颜色（铂-钴色号）不深于20GB/T3143密度（20℃）kg/m3878-881876-881GB/T2013馏程范围，℃―79.6-80.5GB/T3146酸洗比色酸层颜色不深于1000ml稀酸中含0.1g重铬酸钾的标准溶液酸层颜色不深于1000ml稀酸中含0.2g重铬酸钾的标准溶液GB/T2012总硫含量，ppm不大于23GB/T0253中性试验中性GB/T1816结晶点（干基）℃不低于5.405.355.00GB/T3145蒸发残余物mg/100ml不大于5GB/T3209表4.1-14甲苯产品规格项目质量指标试验方法优级品一级品外观透明液体，无不溶水及机械杂质目测颜色（铂-钴色号）不深于20GB/T3143密度（20℃）kg/m3865-868GB/T2013苯含量，%(m/m）不大于0.050.10GB/T3144175 X可行性研究报告烃类杂质含量C8芳烃含量，%(m/m)不大于0.050.10非芳烃含量，%(m/m）不大于0.200.25酸洗比色酸层颜色不深于1000ml稀酸中含0.2g重铬酸钾的标准溶液GB/T2012总硫含量，ppm不大于2SH/T2506蒸发残余物mg/100ml不大于5GB/T3209博士试验通过―SH/T0174中性试验中性GB/T1816表4.1-15二甲苯产品规格项目质量指标试验方法优级品一级品外观透明液体，无不溶于水及机械杂质目测颜色（Hazen单位一铂-钴色号）不深于20GB/T3143密度（20℃）kg/m3860-870GB/T2013馏程℃初馏点不低于137GB/T3146终馏点不低于143总馏程范围不大于5酸洗比色酸层颜色不深于1000mg稀酸中含0.5g重铬酸钾的标准溶液酸层颜色不深于1000ml稀酸中含0.7g重铬酸钾的标准溶液GB/T2012总硫含量，mg/kg不大于3SH/T0253蒸发残余物，mg/100ml不大于5GB/T3209铜片腐蚀不腐蚀GB/T11138博士试验通过SH/T0174中性试验中性GB/T18164.1.4.7公用工程条件表4.1-13原料预处理及芳构化装置部分公用工程条件序号名称规格消耗量t/h备注1新鲜水0.3MP（表）最小34ºC1.5间断175 X可行性研究报告2循环水34ºC0.4MPa（表）425连续3电力380伏238千瓦4蒸汽1.0MPa（表）205ºC2.5连续5净化风0.6MPa（表）2.0Nm3/min连续6非净化风0.6MPa（表）0.6Nm3/min只在烧焦时用7氮气0.6MPa（表）1.2Nm3/min只在烧焦时用表4.1-174芳烃芳烃分离装置公用工程条件序号名称规格消耗量备注1新鲜水0.3MP（表）最小34ºC4t/h2循环水34ºC0.4MPa（表）597t/h3电力380伏/220伏201千瓦不包括间断供电4蒸汽3.5MPa（表）385ºC10.04t/h其中自产150KG/时1.0MPa蒸汽5蒸汽1.0MPa（表）270ºC3.4t/h不包括间断用汽6净化风0.6MPa（表）最小/常温正常2.0Nm3/min最大2.5Nm3/min7氮气0.6MPa（表）最小/常温正常量4.0Nm3/min4.1.4.8公用工程消耗及能耗表4.1-18　　芳构化装置公用工程消耗及能耗表项目单位耗量小时耗量年耗量能耗指标单位能耗单位数量单位数量单位数量单位数量MJ/t新鲜水t/t0.12t/h1.5104t1.2MJ/t6.280.7536电KWh/t19.04KWh238104kwh190.4MJ/kwh10.89207.3456175 X可行性研究报告1.0MPa蒸汽t/t0.2t/h2.5104t2MJ/t3182636.4凝结水t/t-0.16t/h-2.0104t-1.6MJ/t320.30-51.248循环水t/t34t/h425104t340MJ/t4.19142.46净化压缩空气Nm³/t9.6Nm³/h120104Nm³96MJ/Nm³1.5915.264氮气Nm³/t5.76Nm³/h72104Nm³57.6MJ/Nm³6.2836.1728合计987.15表4.1-19　　芳烃分离装置能耗表项目单位耗量小时耗量年耗量能耗指标单位能耗单位数量单位数量单位数量单位数量MJ/t新鲜水t/t0.4t/h4104t3.2MJ/t6.282.512电KWh/t20.1KWh201104kwh160.8MJ/kwh10.89218.8893.5MPa蒸汽t/t1.004t/h10.04104t8.032MJ/kg36843698.7361.0MPa蒸汽t/t0.34t/h3.4104t2.72MJ/t31821034.15凝结水t/t-0.959t/h-9.59104t-7.672MJ/t320.30-307.168循环水t/t59.7t/h597104t477.6MJ/t4.19250.143净化压缩空气Nm³/t12Nm³/h120104Nm³96MJ/Nm³1.5919.08氮气Nm³/t24Nm³/h240104Nm³192MJ/Nm³6.28150.72合计5067.064.1.4.9辅助材料用量表4.1-20　　装置辅助材料用量表序号名称型号或规格年用量(吨)一次装入量(吨)1复合氧化物精脱硫剂Ｗ70218m318m32硫醇转化催化剂W20118m318m33芳构化反应催化剂LKAC-1A3.610.84环丁砜溶剂70205单乙醇胺—1.06消泡剂活性硅油—1.47液碱30%404.1.5石脑油芳构化及芳烃分离装置设备175 X可行性研究报告4.1.5.1选材原则本项目装置的部分设备是在高温高压介质中操作，并且工艺流体中含有SO2等腐蚀介质，因此选用的材料除了符合相应标准的规定外，还应遵循以下原则：（1）凡有高温H2+SO2腐蚀部位，一般应选用不锈钢复合钢板，其腐蚀率按照H2+SO2等腐蚀曲线（柯柏曲线）。（2）凡选用的材料，在使用中可能发生湿SO2应力腐蚀开裂的部位，要求制造完毕后必须进行消除应力热处理。（3）凡选用奥氏体不锈钢材料，在使用中有可能发生连多硫酸应力腐蚀开裂的部位，装置停工时必须进行中和清洗。（4）凡选用的材料，在使用中可能发生各种类型脆性破坏的部位，均应给出相应的控制指标。（5）压力容器用材料的选用必须考虑容器的使用条件（操作温度、操作压力、设计温度、设计压力、介质特性）和操作特点、材料的焊接性能和冷热加工性能、容器的制造工艺及经济合理性。（6）容器用材料选择应符合《固定式压力容器安全技术监察规程》（以下简称《容规》）和GB150标准的要求。（7）使用未列入《容规》引用标准的材料，试制前材料的研制单位应当进行系统的试验研究工作，并且应当按照《容规》1.9的规定通过技术评审,该材料方可允许使用。（8）境外牌号材料的使用境外材料制造单位制造的材料：a）境外牌号材料应当是境外压力容器现行标准规范允许使用并且境外已经有使用实例的材料，其使用范围应当符合境外相应产品标准的规定，如《容规》引用标准列有相近化学成分和力学性能的牌号时，其使用范围还应当符合本规程引用标准的规定；b）境外牌号材料的技术要求不得低于境内相近牌号材料的技术要求（如磷、硫含量，冲击试样的取样部位、取样方向和冲击功指标，断后伸长率等）；c）材料质量证明书和材料标志应当符合本《容规》2.1的规定。d）压力容器制造单位应当对进厂材料与材料质量证明书进行审核，并且对材料的化学成分和力学性能进行验证性复验，符合相关要求后才能投料使用；e）175 X可行性研究报告用于焊接结构压力容器受压元件的材料，压力容器制造单位在首次使用前，应当掌握材料的焊接性能并且进行焊接工艺评定。f）标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的钢材，以及用于压力容器设计温度低于-40℃的低合金钢钢材，材料制造单位还应当按照本《容规》1.9的规定通过技术评审，其材料方可允许使用。境内材料制造单位制造的材料：境内材料制造单位制造的境外牌号材料，除应当符合本《容规》2.9.1的各项要求外，还应当按照本《容规》1.9的规定通过技术评审，评审内容包括材料制造单位的相关条件和材料的试制技术文件。（9）一般内构件的钢材使用温度范围可以按钢材抗氧化极限温度确定。（10）与容器壳体直接相焊的内外构件材料应选用与壳体相焊部分同类的材料。4.1.5.2联合装置主要设备列表175 X可行性研究报告表4.1-21塔和反应器类设备表序号设备名称主要规格主要介质操作条件材料面积(m2)或容积(m3)数量温度(℃)压力(MPaG)1稳定塔DN1200×33437×14×12芳烃、液化气1930.85Q-345R12吸收塔DN1200/1000×39237×18/16/12芳烃、富气1331.25Q-345R13反应器DN1600×13887×12反应产物5400.8S3040824原料加热炉　1800KW　石脑油　450　0.75　Q-235B1　Cr5Mo5中间加热炉1200KW石脑油4500.75Q-345R1Cr5Mo6分离塔Φ1200×37900溶剂、烃88/740.66/0.93Q-345R17分离油水洗塔Φ1000/18650水、非芳40/400.76/0.88Q-345R18汽提塔Φ1400×34300溶剂、芳烃123/1740.13/0.18Q-345R19回收塔Φ1200×33200水、溶剂、芳烃75/174-0.5Q-345R110水汽提塔Φ600×4500溶剂、水111/1230.049/0.06Q-345R111溶剂再生塔Φ1000×6000溶剂、水174/1740.02/0.05Q-345R112苯塔Φ1000×46300芳烃85/1390.02/0.07Q-345R113甲苯塔Φ1000×42200芳烃116/1590.02/0.07Q-345R114二甲苯塔Φ1000×41000芳烃144/1870.02/0.07Q-345R1175 X可行性研究报告表4.1-22容器类设备表序号设备名称主要规格主要介质操作条件　设计条件　材料数量温度(℃)压力(MPaG)温度(℃)压力(MPaG)1石脑油原料缓冲罐DN1600×6374×12石脑油400.4　　Q-345R12燃料气罐DN1000×3170×10瓦斯气400.9Q-345R13反应产物气液分离罐DN1800×6470×10芳烃、液化气400.35Q-345R14入口分液罐DN1400×4123×8富气400.4Q-345R15凝液缓冲罐DN1000×3170×10凝结油401.23Q-345R16稳定塔顶回流罐DN2000×6778×14液化气580.85Q-345R17反应安全阀事故油罐DN1000×3166×8瓦斯、凝缩油550.85Q-345R18分离进料缓冲罐Φ2000×12000C6-C8450.3Q-235B19汽提塔顶罐Φ1400×4600非芳、芳烃500.03Q-235B11　10回收塔回流罐Φ1400×4600芳烃40-0.065Q-235B111抽真空水封罐Φ800×2200水440.1Q-235B1　12分离放空罐Φ1200×3000氮气、烃600.03Q-235B113地下溶剂罐Φ1400×4500环丁砜、芳烃400.03Q-235B1　14消泡剂罐Φ500×1000消泡剂40常压Q-235B115単乙醇胺罐Φ200×1000MEA400.05Q-235B116新鲜溶剂罐Φ4000×6300环丁砜常温常压Q-235B117湿溶剂罐Φ4000×6300环丁砜、芳烃常温常压Q-235B118地下污油罐Φ1200×4500轻污油常温常压Q-235B119芳烃原料罐Φ2000×12000芳烃400.3Q-235B1175 X可行性研究报告20苯塔回流罐Φ1000×4100苯400.05Q-235B121甲苯塔回流罐Φ1000×4100甲苯400.04Q-235B122二甲苯塔回流罐Φ1000×4100二甲苯400.03Q-235B123重芳烃罐Φ1000×3000重芳烃1501.5Q-235B1175 X可行性研究报告表4.1-23冷换类设备表序号设备名称主要规格主要介质温度压力材料面积(m2)或容积(m3)数量进口(℃)出口(℃)进口(MPaG)出口(MPaG)1原料-反应产物Ⅰ换热器BES600-2.5-90-6/25-2I管程(管程数：2)反应油气150/125150/1250.40.420#2壳程(壳程数：1）石脑油40/100.840/100.80.750.75Q-345R2原料-反应产物Ⅱ换热器BES600-2.5-90-6/25-2I管程(管程数：2)反应油气205/146.8205/146.80.380.3820#2壳程(壳程数：1）石脑油100.8/146.8100.8/146.80.750.75Q-345R3反应产物水冷器BES700-2.5-125-6/25-2I管程(管程数：2)循环水32/4232/420.40.410#1壳程(壳程数：1)反应油气125/50125/500.380.38Q-345R4富气压缩机出口冷却器BES600-2.5-90-6/25-2I管程(管程数：2)循环水32/4232/420.40.410#1壳程（壳程数：1）富气103.8/40103.8/401.251.25Q-345R5吸收解析塔底再沸器BJS500-2.5-55-6/25-2I管程(管程数：2)导热油280/250280/2500.60.610#1壳程（壳程数：1）混合芳烃76/8276/821.221.22Q-345R6稳定塔进料换热器BES500-2.5-55-6/25-2I管程(管程数：2)稳定芳烃198/104198/1040.770.7710#1壳程（壳程数：1）芳烃40/10240/1020.950.95Q-345R7稳定塔顶水冷器BJS800-2.5-170-6/25-2I管程(管程数：2)循环水32/14232/1421.351.3510#1175 X可行性研究报告壳程（壳程数：1）液化气68/4068/400.750.75Q-345R8稳定塔反应器再沸器BJS500-2.5-55-6/25-2I管程(管程数：2)反应产物380/205380/2050.40.406Cr19Ni101壳程（壳程数：1）混合芳烃165/76165/760.770.77Q-345R9稳定塔导热油再沸器BJS600-2.5-90-6/25-2I管程(管程数：2)导热油280/250280/2500.60.610#1壳程（壳程数：1）稳定芳烃165/176165/1760.90.9Q-345R10稳定芳烃外送冷却器BES500-2.5-55-6/25-2I管程(管程数：2)循环水32/4232/420.40.410#1壳程（壳程数：1）稳定芳烃104/40104/400.750.75Q-345R11反应器安全阀事故水冷器BES500-2.5-55-6/25-2I管程(管程数：2)循环水32/4232/420.40.410#1壳程（壳程数：1）稳定芳烃380/55380/550.850.85Q-345R12抽余油水冷器BES500-2.5-30-3/25-2I管程(管程数：2)循环水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）抽余油67/3467/340.470.47Q-245R13贫富溶剂换热器BES600-2.5-75-6/25-2I管程(管程数：2)贫溶剂116/82116/821.71.720#3壳程（壳程数：1）富溶剂74/14374/1430.70.7Q-245R14汽提塔重沸器BEM800-2.5-120-3/19-I(非标立式)管程(管程数：2)174/228174/2280.0850.08520#1175 X可行性研究报告富溶剂壳程（壳程数：1）导热油230/145230/1450.80.8Q-245R15回收塔底重沸器插入式,U型管，A=104m2(非标管束)管程(管程数：4)导热油180/230180/2300.80.820#1壳程（壳程数：1）回收塔地液173/230173/230-0.02-0.02Q-245R16水汽提塔重沸器BKU800/1600-2.5-160-4.5/19-2I管程(管程数：4)贫溶剂123/147123/1472220#1壳程（壳程数：1）水汽提塔底液123/174123/1740.080.08Q-245R17溶剂再生塔重沸器插入式,U型管，A=10m2(非标管束)管程(管程数：4)导热油174/230174/2300.80.820#1壳程（壳程数：1）溶剂再生塔底液174/230174/2300.090.09Q-245R18溶剂冷却器BES500-2.5-65-6/19-4I管程(管程数：4)循环水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）再生塔底液88/3488/341.41.4Q-245R19苯产品冷却器AES400-1.0-35-6/25-2I管程(管程数：2)循环水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）苯86/3486/340.050.05Q-345R20苯塔重沸器BIU600-2.5/2.5-45-3/25-2I管程(管程数：2)导热油140/230140/2300.80.820#1壳程（壳程数：1）139/230139/2300.080.08Q-345R175 X可行性研究报告芳烃21甲苯塔重沸器BJS500-4.0-55-6/25-2I管程(管程数：2)导热油159/230159/2300.80.820#1壳程（壳程数：1）芳烃158.9/230158.9/2300.090.09Q-245R22二甲苯塔重沸器BJS500-2.5-55-6/25-2管程(管程数：2)导热油180/230180/2300.80.820#1壳程（壳程数：1）甲苯60/3460/340.1580.158Q-345R23甲苯塔顶循冷却器BES500-2.5-55-6/25-2管程(管程数：2)循环水34/4034/400.450.4520#1壳程（壳程数：1）甲苯116/34116/340.760.76Q-345R24汽提塔顶冷却器BJS800-1.6-170-6/25-2管程(管程数：2)冷却水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）溶剂121/34121/340.30.3Q-345R25回收塔冷却器BJS1000-1.6-280-6/25-2管程(管程数：2)冷却水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）芳烃75/34/75/34/0.30.3Q-345R26苯塔顶冷却器BJS700-1.6-120-6/25-4管程(管程数：4)冷却水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）苯85/3485/340.30.3Q-345R27甲苯塔顶冷却器BJS700-1.6-120-6/25-4管程(管程数：4)冷却水34/4034/400.450.4520#1175 X可行性研究报告壳程（壳程数：1）甲苯116/34116/340.030.03Q-345R28二甲苯塔顶冷却器BJS600-1.6-85-6/25-4管程(管程数：4)冷却水40/4440/440.450.4520#1壳程（壳程数：1）二甲苯144/34144/340.040.04Q-345R29重芳烃冷却器AES325-2.5-10-5-3/25-2I管程(管程数：2)冷却水34/4034/400.450.4520#1壳程（壳程数：1）重芳烃1701/401701/400.70.7Q-345R175 X可行性研究报告表4.1-24机泵类设备表序号名称型号数量（台）备用操作介质操作条件单台功率kW轴功率kw流量(m3/h)温度(℃)压力MPa(g)入口出口1反应进料泵65AYII100×2A11石脑油18.6250.31.542216.92稳定塔进料泵65AYII100×2B11混合芳烃15.27400.351.3418.512.93吸收解析塔底泵65AYII100A11富吸收油13.73920.91.42117.24吸收油进料泵50AYII80×211吸收油7.57400.61.7818.512.65稳定塔顶回流泵65AYII10011液化气22400.71.2518.511.26反应循环气压缩机2DW-7.5/3.5-12.5富气40/88.60.351.2527芳烃分离塔进料泵50AY35X411轻烃12.5400.2391.405118抽余油水洗泵32AY40X2A11水2.7400.2320.89149抽余油泵40AY35X311轻烃6.25400.3150.8935.510汽提塔底泵ZA40-31511富溶剂341790.1340.712211汽提塔顶泵50AY35X511芳烃、溶剂12.5500.1181.5218.512贫溶剂泵80AY100X211贫溶剂501760.0392.0927513回收塔回流罐水泵ZA25-31511水15.740-0.010.8318.514回收塔回流泵ZA20-31511芳烃14.5400.0250.6441515溶剂液下泵CYA25-20011烃类、环丁砜940-0.030.541316湿溶剂泵ZA40-3151烃类、环丁砜34400.0240.9592217地下污油泵CYA25-2001烃类、环丁砜940-0.020.5713175 X可行性研究报告18苯塔进料泵50AY35X711芳烃12.5400.3192.5872219苯塔回流泵CQ50-32-25011苯12.5400.0950.7751520苯产品抽出泵CQ50-25-20011苯6.3400.2150.6115.521苯塔底泵40AY40X2A11芳烃5.851420.0990.6295.522甲苯塔回流泵ZA25-31511甲苯14.5400.0840.7221523甲苯塔底泵40AY40X2A11芳烃5.851660.1380.6395.524二甲苯塔回流泵40AY40X2B11二甲苯6.25400.0740.7227.525甲苯塔顶循环泵ZA25-31511甲苯15.71250.047.618.526汽提塔塔顶水泵32AY4011水340常压0.72.227水汽提塔底泵32AY4011水340常压12.228注消泡剂泵CHW-1.2/0.61消泡剂1.240常压10.7529新鲜溶剂泵CHW-1.2/0.61环丁砜1.240常压10.7530真空泵ZBV61111不凝气230400.03（A）0.135.5175 X可行性研究报告表4.1-25储罐选用一览表序号名称介质规格型号数量1卧罐液化气200m³42内浮顶罐石脑油1000m³103内浮顶罐苯500m³24内浮顶罐高辛烷值汽油500m³25内浮顶罐甲苯500m³26内浮顶罐二甲苯50m³27内浮顶罐轻柴油500m³28固定顶罐污油100m³6小计30175 X可行性研究报告4.2MTBE工艺装置4.2.1装置简介XX石油化工有限公司12万吨/年MTBE装置是公司新建项目装置中的一套，根据总流程的安排，该装置的建设性质主要是为了生产高辛烷值汽油调和组分以满足国内生产国III标准汽油的需要。该装置主要由醚化反应部分、催化蒸馏部分和甲醇回收部分组成。原料为混合C4组分和工业一级甲醇，主产品为纯度≥98％（mol）（扣除C5）的MTBE，其作为生产高标号汽油产品的调和组分，醚后C4可以作为石脑油改质重整装置的原料。混合C4和甲醇原料由罐区引入。装置的公用工程管线从系统引入。装置的公称建设规模为12万吨／年，MTBE实际产量为11.8万吨／年。装置按以下原则设计：（1）选用国内先进可靠的工艺技术和控制方案，设计的装置达到安、稳、长、满、优操作；（2）大力推广应用新工艺、新技术、新设备、新材料，加大先进技术含量，节能降耗，降低生产成本，提高产品质量档次。生产满足环保要求的产品，提高产品竞争力，装置的物耗、能耗水平达到国内领先水平，生产成本与国内同类装置相比具有竞争力；（3）在保证技术先进、装置生产安全可靠的前提下，利用联合装置的优势，尽量降低工程造价，节省投资；（4）为了降低工程投资，按照“实事求是、稳妥可靠”的原则，提高国产化程度，所需设备立足国内采购，只引进在技术、质量等方面国内难以满足工艺要求的关键仪器仪表；（5）采用DCS集中控制，优化操作，以提高装置的运转可靠性，提高产品收率和质量，保证装置安、稳、长、满、优操作；（6）严格执行国家、地方及主管部门制定的环保和职业安全卫生设计规定、规程和标准，减少“三废”排放，维护周边生态环境，实行同步治理，满足清洁生产的要求。4.2.2工艺原理装置采用先进可靠的工艺技术混相床—催化蒸馏深度转化合成MTBE175 X可行性研究报告组合工艺技术。该工艺技术为合成MTBE领域国内科技开发的成果，技术先进、成熟可靠。4.2.2.1化学反应C4馏分中的异丁烯和工业甲醇，以大孔强酸性阳离子交换树脂为催化剂，在温度35～75℃，压力0.65～0.85Mpa(g)操作条件下合成甲基叔丁基醚(简称MTBE)。化学反应方程式如下：CH3CH3CH2=C-CH3+CH3OH→CH3–C-O-CH3+(-⊿H)CH3异丁烯甲醇甲基叔丁基醚（MTBE）上述反应发生于液相中，反应为可逆放热反应。反应压力的选择使反应物料在反应器内部分汽化，吸收一部分反应热，从而达到温度控制的目的。反应的选择性很高，操作条件正常情况下，除异丁烯外的其它C4组分几乎不参加反应。但以下副反应的发生可能影响MTBE的产品质量：CH3CH3CH3CH3CH2=C-CH3+CH2=C-CH3→CH3–C=CH-C-CH3+(-⊿H)CH3异丁烯异丁烯2,4,4-三甲基-2-戊烯（DIB）O-CH3CH2=CH-CH2-CH3+CH3OH→CH3-CH-CH2-CH3正丁烯甲醇甲基仲丁基醚（MSBE）CH3CH3CH2=C-CH3+H2O→CH3–C-OHCH3异丁烯水叔丁醇（TBA）CH3OH+CH3OH→CH3–O-CH3+H2O甲醇甲醇二甲醚（DME）水175 X可行性研究报告异丁烯二聚是在进料中醇烯比不足时才发生，二聚物（DIB）过多不仅影响MTBE产品纯度，而且DIB会堵塞催化剂细孔、使反应器床层超温等，造成催化剂失活，是必须要严格限制的情况。所以，在反应进料中醇烯比必须是等于或大于1.0。根据经验，MSBE的生成与DIB的生成具有相同的规律，即甲醇量不足、醇烯比低时MSBE的生成量升高。根据以上两点，要尽量保证在较高的醇烯比下操作。但是，甲醇含量高也会造成催化蒸馏塔底MTBE产品中含甲醇量过高、甲醇回收塔负荷高等问题。所以，醇烯比的选择要综合考虑。叔丁醇是在原料中含水时才产生，所以甲醇进料及C4进料中应尽可能的不含水，避免叔丁醇的生成。二甲醚的沸点较低（－24.8℃），因此其不会存在于MTBE产品中，但会影响未反应C4质量，其是在进料中甲醇过量很多并且反应温度超过80℃才产生，所以反应进料中甲醇又不能过量很多，反应温度也不能超过80℃。但是，因为MSBE、叔丁醇及异丁烯的低聚物也有较高的辛烷值，是很好的汽油调和组分，所以可随同MTBE调入汽油。操作变量分析众所周知，温度是反应速度的函数。温度越高，反应速度越快；温度越低，反应速度越慢，但MTBE的平衡转化率越高。如表4.2-1所示。表4.2-1不同温度下极大转化率温度/℃506065708090转化率/％96.895.895.294.693.191.4从表4.2-1中可知，反应温度控制在65～70℃时，异丁烯最大转化率在95％左右。反应速度和反应转化率是两个概念，对工业反应反应器来说，较好反应条件是：新装催化剂反应温度60～65℃中期催化剂反应温度65～70℃后期催化剂反应温度70～75℃末期催化剂反应温度75～80℃MTBE装置所用的催化剂是强酸性阳离子交换树脂，它的活性和树脂交换容量成比例。交换容量越高，反应活性越高，反之亦然。通常原料中都含有或多或少的金属离子（正常在1～2ppm），这些金属离子与催化剂接触后，把催化剂活性中心的H+置换出来，引起催化剂失活。所以催化剂随着使用时间的延长，它的活性慢慢地降低，反应温度就需要慢慢提高来弥补催化剂活性地降低。175 X可行性研究报告对醚化反应器来说，内装的催化剂可以使用一年，一年后催化剂就需要更新。当然，这与所用的原料中对催化剂的毒物含量多少有关，与操作条件有关，与所用催化剂的品质好坏有关。这里还要说明的是引起催化剂中毒的毒物，不仅是金属离子，如k+、Na+、Ca++、Fe++等金属离子会引起催化剂失活，有些有机物，如胺类、乙腈、二甲基甲酰胺等也能使催化剂中毒。这些毒物对催化剂的中毒情况是不一样的，金属离子造成的催化剂中毒是层析的，是一层向下一层中毒，乙腈等弱碱性化合物引起催化剂中毒是扩散型的，是缓慢的，但能使整个床层的催化剂都部分失活。这里所说的与操作条件有关，主要是指在生产时催化剂是否超过80℃、醇/烯比是否失调等因素。超温时催化剂活性中心脱落，引起催化剂失活；而醇烯比失调造成异丁烯自聚，这时有结焦和焦前物堵塞催化剂的微孔，引起催化剂失活。这里所说的催化剂品质，是指它的交换容量高低，交换容量越高，转化率越高；交换容量越低，转化率越低。当交换容量低于3.1mmolH+/g(干)催化剂时，转化率就低于90％，如图4.2-1所示。2040608010012345异丁烯转化率，％交换容量mmolH+/g(干)图4.2-1交换容量与催化剂活性的关系压力：1.5Mpa；温度60～70℃；醇／烯：1.0～1.1；空速：3.8～4.3h-1催化剂活性与它的孔结构，孔结构与交换容量，二者不可偏废。4.2.2.2混相反应机理MTBE混相床反应器有固定床混相反应器和膨胀床混相反应器之分，该装置所采用的是固定床混相反应器。固定床混相反应器的工作原理如下：其操作压力是反应物料在反应器出口温度（是人为给定的，如给定70℃）的饱和蒸汽压（假设是0.68Mpa）。这样原料C4175 X可行性研究报告和甲醇混合后进入MTBE混相反应器内进行醚化反应，随之放出反应热，使床层温度升高，床层温度升高使醚化反应速度加快，醚化反应放出更多的热量，使床层温度进一步升高。这种不断反应—放热—升温的过程，使床层很快达到预定的反应温度。物料组成一定时，压力是温度的函数，床层温度越高，反应物料的饱和蒸汽压力也越高。当反应床层物料的饱和蒸汽压力大于给定的操作压力时，反应物料中会有部分的物料开始汽化，液体物料汽化要吸收热量。反应越多，放热越多，使反应物料汽化量越多，但床层温度基本上维持不变，因此能有效地控制反应床层的温度。MTBE混相床反应器的优点如下：其能控制反应床层温度不升高的原理，是靠部分反应物料在流出反应器后，它的温度没有升高，但热焓却比同温度下的液相物料高出许多。这对下游设备—催化蒸馏塔来讲，要少消耗使这部分物料汽化所需的供热蒸汽。也就是说，MTBE混相反应器不但省去了外循环系统的冷却水和循环泵用电，也省去了这部分汽化了的物料在催化蒸馏塔所需的蒸汽量。节省能耗相当于这部分物料汽化热的两倍。MTBE混相反应器与筒式外循环反应器来比较，还节省了外循环系统的冷却器、循环泵和流量控制仪表，所用催化剂量也少。因为它的空速只按新鲜物料计，而没有循环物料，这样醚化用催化剂减少了，醚化反应器的设备投资也减少了。另外，混相反应器内汽化的物料是反应物料中沸点最低的轻组分。反应物料中沸点最低的轻组分是C4和甲醇的共沸物。汽化的物料是气相，它有自升的作用，即向反应器顶部上升的趋势，在大量液体物料自上而下的流动中，汽化了的物料当然不会象静液层中气泡那样向上鼓泡，但至少这部分汽化了的反应物料随物流向下的流动速度要减慢一些，即甲醇在床层内停留时间相对要长一些。它对于合成MTBE来说，相当于增加了甲醇的比例，有利于提高MTBE的转化率。实验证明，在相同空速和操作温度下，混相反应的异丁烯转化率可提高2～8％。混相反应器的转化率能超过液相反应的平衡转化率，这对工业生产来讲，可以用较少的催化剂量而达到较大的生产能力。MTBE混相床反应器的缺点如下：它要求原料C4中异丁烯含量有一定的范围，如果原料C4中异丁烯含量小于10％，在醚化反应器出口处，反应放热还不足以使床层温度上升到操作压力下相应反应物料的泡点，反应物料不能发生汽化，就不能称其为混相床。因此，不具备混相床的优点。如果原料C4175 X可行性研究报告中异丁烯的含量很高（如大于40％），这样高浓度的异丁烯转化成MTBE放出的热量，不仅使全部的甲醇—C4共沸物和全部的剩余C4都汽化了，还有剩余热量，表现为床层温度继续升高。如果床层温度太高，其结果是使已转化的MTBE在催化剂作用下发生逆向反应，即MTBE分解反应。因此，异丁烯含量太高的原料C4不能直接用混相床技术。理论计算表明C4中异丁烯含量为34％时，生成MTBE的反应热足以使未反应C4和C4与甲醇的共沸物全部汽化。在生产应用时，这是MTBE混相床技术所能使用的异丁烯含量的最大限度。4.2.2.3催化蒸馏催化蒸馏是将催化反应与蒸馏过程在同—设备中同时进行的工艺技术。其反应段的原理、结构比较复杂，介绍如下。在反应段中，必须使汽相、液相的物料都能同时对流通过并完成传质传热，又要能进行醚化反应。而醚化催化剂是直径为φ0.3～1.2mm的小球，如果直接装在催化蒸馏塔的反应段，阻力很大，难以实现汽相、液相的物料都能同时对流通过反应段，所以反应段必须设计特殊的催化剂装填结构。该装置采用散装MP-Ⅲ型结构。它是由多个重叠设置的固定床，在每一个固定床中都留有汽相通道，汽相通道不装填催化剂，以使塔内向上流动的汽相物料通过催化剂床层。在每相邻两个床层之间设有至少一个理论塔板，在这些塔板上进行汽、液两相物料的传质、传热。热、质传递后的汽相物料经汽相通道穿过催化剂床层，进而流向上一层塔板，继续进行热、质传递。热、质传递后的液相物料向下流动，经分布器流向固定床。在催化剂的作用下，使没反应完全的异丁烯与甲醇进行醚化反应。没有反应完全的C4馏分与甲醇共沸物流至上一层塔板，再一次进行传质、传热。热、质传递后的液相物料再在催化剂作用下进行醚化反应，没有反应完全的C4馏分与甲醇共沸物流至上一层塔板，再一次进行传质、传热。这样每一个床层和分离塔板构成一个反应、分离单元。如此的多次反应、分离后，使C4中异丁烯含量减少到预期的含量为止。MTBE反应本来就是一个可逆平衡反应，由于反应与分离两个单元操作在一个设备中进行，因此在每个反应、分离单元中，反应物料中的MTBE含量低于平衡浓度，破坏了反应平衡，促使每个反应、分离单元向有利于醚化反应方向进行，即使在异丁烯浓度较低时，异丁烯的转化率也能达到预期的值。在醚化反应中合成MTBE的反应热，被用于使进入催化蒸馏塔的进料汽化，并且在催化蒸馏塔反应段的反应热直接被利用为该塔的热源，因而该种工艺可降低能耗。175 X可行性研究报告此外，在催化蒸馏塔中反应段所进行的合成MTBE的反应是在物料沸点温度下进行的，只要该塔的压力控制稳定，反应温度就基本恒定，不会造成催化剂的过热。催化蒸馏的另一功能是蒸馏，即起产品分离的作用。甲醇和剩余C4所形成的低沸点共沸物从催化蒸馏塔顶馏出，MTBE产品则从塔底产出。4.2.2.4甲醇萃取及回收催化蒸馏塔顶馏出物中的甲醇采用萃取及蒸馏的方法加以分离回收。由于甲醇、C4馏分在水中溶解度差别很大，故可将C4和甲醇的共沸物先经水洗，使其中所含甲醇为水所萃取。在萃取塔内，水是连续相，自上而下流动；C4是分散相，自下而上流动。萃取甲醇后的萃取液，是含有微量烃类的甲醇水溶液。该水溶液借助加压蒸馏可实现甲醇和水的分离。塔顶得到的甲醇可回收使用，塔底基本不含甲醇的水则用作萃取甲醇的溶剂。催化剂是一种能够改变化学反应速度的物质，它本身并不进入化学反应的化学计量。合成MTBE的生产过程中采用大孔径强酸性阳离子交换树脂作为反应催化剂。4.2.2.5催化剂该装置所用的主要辅助材料为醚化树脂催化剂。用于制造MTBE的催化剂有硫酸、固体超强酸、杂多酸及其盐类、分子筛、阳离子交换树脂等。虽然有很多种催化剂都能加速异丁烯与甲醇反应生成MTBE，但是从催化剂的活性、选择性、稳定性、生产成本以及对环境的影响等综合指标来看，以阳离子交换树脂为优选。无论国内还是国外，都选用阳离子交换树脂为生产MTBE的催化剂。大孔径、强酸性阳离子交换树脂都可以用作合成MTBE的催化剂，它的牌号很多，仅国内就有S-54、D-72、D002、D005、D006及QRE-01等。这些催化剂的原材料、生产过程和性能都有很多相似之处，但也有各自的独到之处。4.2.2.5.1催化剂的基本特征催化剂的基本特征是：（1）对化学反应具有选择性。例如醚化反应催化剂，它主要促使异丁烯和甲醇进行醚化反应，生成MTBE，异丁烯和甲醇的选择性在98％以上，并抑制正丁烯的醚化和异丁烯的齐聚反应。175 X可行性研究报告（2）它只能改变化学反应速度，而不能改变化学平衡。例如异丁烯和甲醇在树脂催化剂作用下，很快使反应达到化学平衡，无论是放置更多量的催化剂，还是将这些物料体系放置更长时间，都不能改变这个化学平衡。（3）只能加速热力学上可能进行的化学反应，而不能加速热力学上无法进行的反应。例如常温、常压，且无其他功的情况下，异丁烷不能变成氢和异丁烯，因而也不存在任何能加快这一反应的催化剂。4.2.2.5.2催化剂的主要性能催化剂的主要性能有活性、选择性、稳定性等。(1)催化活性是表示催化剂加快化学反应速度的一种量度，即催化反应速度与非催化反应速度之差。非催化反应速度小到可以忽略不计时，催化剂的活性就相当于催化反应速度。对于MTBE合成反应来讲，用在给定温度、压力和空速条件下，反应原料异丁烯的转化率来表示催化剂活性。XiC4=＝（已转化的异丁烯摩尔数／进料异丁烯总摩尔数）×100％或者：XiC4=＝（1－反应后残余异丁烯质量数／进料异丁烯总质量数）×100％（2）催化剂的选择性是指对复杂反应有选择的发生催化作用的性能。催化剂在反应物料中并不是对热力学所允许的所有化学反应都能起催化作用，而是特别有效的加速平行反应或串联反应中的一个或几个反应。选择性的量度方法是主产物的产率（亦称选择率）。以MTBE合成反应为例，除异丁烯与甲醇反应生成MTBE外，异丁烯还发生二聚或多聚反应，则生成MTBE的选择性Y为：Y＝转化为MTBE的异丁烯摩尔数／已转化为反应物异丁烯的摩尔数（3）催化剂的稳定性通常以寿命表示，指催化剂在使用条件下维持一定活性水平的时间（单程寿命）或者每次下降后经再生而有恢复到许可活性水平的累计时间（总寿命）。催化剂的稳定性包括对高温热效应的热稳定性，对摩擦、冲击、重力作用的机械稳定性和对毒物作用的抗毒稳定性；此外，还有对结焦积碳的抗衰变稳定性和对反应气氛的化学稳定性等。4.2.2.5.3催化剂的制备醚化用大孔径阳离子交换树脂的制造过程大体分为两个步骤，大孔白球的制备及大孔白球的磺化反应。175 X可行性研究报告大孔白球的制备过程主要是在反应釜内加入一定量的水，再加入分散剂、氯化钠充分溶解，然后投入苯乙烯、二乙烯泵、致孔剂（高级烷烃、脂肪醇、脂肪酸等）和引发剂（过氧化苯甲酰）所组成的油相，强力搅拌，使油相和水相分散成大小合适的液珠，逐步升温反应。反应完成液珠充分固化后，再提高温度蒸出致孔剂，然后将反应器冷却，过滤出珠体，用水洗去分散剂后，再放入到110℃烘箱中充分干燥，得到乳白色不透明球（即所谓白球）。经过筛分去掉直径过大和过小的白球后，供磺化过程用。磺化反应是在耐酸搪瓷釜中加入上述制造的白球，然后再加入6～8倍量的浓硫酸，进行反应。然后将反应体系降温冷却到室温，过滤出反应物，再将磺化的催化剂分批缓慢投入到含浓硫酸50％的水溶液中，搅拌稀释后再用大量的水逐步稀释到溶液为中性为止（或弱酸性），即得到产品。4.2.2.5.4催化剂的主要技术指标强酸性树脂的主要特性有：强酸性、含水性、溶胀性、安全性等。酸性大小的量度方法是用交换容量，交换容量越高，催化剂的活性越高。含水性是指无论在催化剂的生产过程中，或催化剂贮存运输中，催化剂必须是含水的状态，绝对不含水的催化剂球体，再遇水时，就要崩裂成碎片。溶胀性是指不含水的树脂催化剂（简称干基）遇水后它的容积要增大，各品牌催化剂的溶胀比不同，这主要与催化剂的交联度有关。安全性是指催化剂反应中表现为强酸性，但它对操作人员来讲是安全的，无论是干基或湿基，与人体短时接触时，是无毒无腐蚀的。强酸性树脂催化剂的主要技术指标有含水量、粒度、比表面积、孔径、孔容、交联度、溶胀比、交换容量等。（1）含水量：一般含水量为50±2％，即树脂催化剂必须是在含水（湿基）状态下存放。有些用户要求含水量为35～40％（风干型），即催化剂外表面无水，催化剂微孔内含水，这种催化剂可以流动，便于装卸，在定货时需特别注明。树脂催化剂有湿基型、干基型和风干型之分。湿基型是在形成产品后的贮存和运输中后含水50％左右，其目的是保证催化剂性能，比较常用，可长期贮存；干基型是指在工程设计时，对MTBE装置进行必要的计算后，确定需要若干量的树脂催化剂，这个量是以真实的树脂催化剂为准，即不含水的催化剂，这是一个设计参数，商业活动中根据催化剂含水量的不同进行折算；风干型是为了解决湿基催化剂颗粒相互粘连，没有流动性的问题，为了方便装填生产的一种含水量为35～40％的催化剂，这种催化剂颗粒直径是溶胀后的，有较好的流动性，但不能长期贮存。175 X可行性研究报告（2）粒度：按一般原则来说，大粒径的微孔的孔道比小粒径微孔的孔道要长。反应物依靠扩散力向微孔内部流动，生成物还要从微孔内部靠扩散力向外流动。微孔通道越长，扩散阻力越大。微孔内部流动阻力称内扩散阻力，粒径大的催化剂的反应活性低，粒径小的催化剂活性高。但是催化剂粒径小时，床层阻力加大，太细的颗粒很可能堵死网眼，使床层阻力加大，更细小的催化剂穿过网眼，随物料流到下游装置催化蒸馏塔时，落入塔釜，在塔釜的高温下（130℃以上），这些催化剂会使已生成的MTBE发生分解反应，影响MTBE产量和纯度。因此要全面权衡。（3）比表面积：比表面积不只是指催化剂小球的球面积，更多的是催化剂的微孔的内表面积，一般是在40～50m2/g。催化剂比表面积测定方法有BET法、压汞法和染料吸附法。（4）孔径：一般树脂催化剂的平均孔径为20～40nm，但孔径分布实际是很宽的。各家催化剂的活性差异主要是因催化剂微孔的大小、形状和分布状况不同所引起。这与催化剂制造过程中所用的致孔剂的种类、品牌、数量和操作条件相关，是催化剂生产厂家的核心机密。（5）孔容；一般讲，醚化用催化剂的孔容为0.35～0.45ml/g。比表面、孔径和孔容，三者是相互关联的，比表面积一定，孔径越小，相对应的孔容也越小；反之孔径越大，孔容相应也越大。（6）交联度：树脂催化剂的交联度为二乙烯苯的含量，一般为8～20％。随交联度的增加，树脂的含水量降低，溶胀度减小，离子交换速度下降，树脂机械强度增加，耐化学性和氧化性能提高，耐热性降低。在催化反应中，表现为活性降低，选择性增加。醚化用树脂催化剂的交联度应该是不低于18％为宜。（7）溶胀比：树脂催化剂在水中或醇中溶胀后的体积和干基催化剂的体积比称之为溶胀比，溶胀比的大小与催化剂制造中的交联度的大小有关。交联度越大，溶胀比越小。交联度为20％时。树脂的溶胀比为1.4左右。（8）交换容量：交换容量是指一定量的树脂催化剂所含有的可交换的氢离子的数量。一般用每克干基树脂催化剂所含有可交换的氢离子的毫克（或毫摩尔）数来表示；也有用单位体积树脂催化剂所含的可交换的氢离子当量来表示，但在MTBE行业，习惯上用质量交换容量来表示。交换容量越高越好，交换容量高的催化剂的活性高，反应速度常数与交换当量的三次方成正比。它是树脂催化剂最主要的技术指标之一，现在好的树脂催化剂的交换容量可达5.0mmolH+/g（干）以上。实验数据表明，当交换容量小于3.0mmolH+/g（干）时，按常规操作条件，异丁烯的转化率小于90％，即达不到装置设计要求，可见交换容量对MTBE的生产有非常大的影响。175 X可行性研究报告4.2.2.5.5催化剂的失活及再生醚化催化剂在一定条件下可能失活，在生产中一定要防止此类现象的发生。第一，催化剂的活性中心的氢离子被碱性阳离子取代，使催化剂失去酸性。这里又分两种情况，一种是被碱性金属离子，如Na+、Fe3+、K+、Ca2+、Mg2+等取代。这些金属离子的碱性很强，与催化剂接触后，立即使催化剂失去活性，在反应器内催化剂失活是层析式，即床层催化剂失活是从反应器进口向出口呈推进式。另一种是弱碱性有机氮化物，如有机胺、乙腈等，这种弱碱性有机胺类，与催化剂接触后，中毒性反应较慢。没有反应掉的毒性物向床层下游流动，它流到哪里就使部分催化剂失活，它能一直通过整个床层，这种失活，叫扩散性失活，也叫穿透性失活，这种弱碱性毒物不能用保护床的方法将它除去。第二，超温也将使催化剂上的磺酸根脱落，或积碳堵塞催化剂微孔，造成催化剂活性下降。催化剂制造时，磺化温度在120℃以上，对树脂的骨架结构没有影响。但在生产中，床层温度超过100℃，催化剂就会失活。这是因为MTBE生产装置上反应器温度上升到100℃不是外部供的热，是因为醇烯比偏低，除醚化反应外，还发生了二聚反应，反应使反应热急剧升高，造成磺酸根脱落，催化剂就没有活性了，脱落的磺酸根有很强的酸性，随物流流动，会对设备造成腐蚀；另外，二聚反应可能还导致有多聚反应发生，催化剂表面会形成积碳现象，造成催化剂活性下降。醚化用树脂催化剂失活后，可进行再生，方法如下：对催化剂微孔不溶性堵塞引起的失活尚没有办法恢复催化剂的活性；单纯的磺酸根脱落引起的催化剂失活，可以用再一次磺化处理的方法恢复催化剂的活性，但如果磺酸根脱落同时伴有积碳微孔堵塞时，就不能完全恢复其活性；催化剂失活是有金属离子或碱性有机胺类中和而失活的，则可以用酸洗的方法将金属离子或有机胺洗下来，催化剂恢复其大部分活性，可以继续在醚化反应中应用。4.2.3技术特点4.2.3.1采用一反三塔流程该设计采用混相床—催化蒸馏深度转化组合工艺，一反三塔流程。由原料配制—混相反应、催化蒸馏、甲醇萃取和回收三部分组成。4.2.3.2采用固定床混相反应器固定床混相反应器的原理、特点见4.2.2.2的有关介绍。4.2.3.3采用催化蒸馏技术175 X可行性研究报告催化蒸馏的原理、特点见4.2.2.3的有关介绍。4.2.3.4甲醇回收塔采用加压操作该装置甲醇回收塔不同于常规甲醇回收塔的常压操作，采用加压操作。采用加压精馏的目的主要是为了提高回流罐的压力，从而实现回流罐顶少量含甲醇气相烃类的密闭排放，但是这带来了该塔能耗少量增加的问题。精馏实现甲醇与水的分离并回收反应剩余甲醇，回收的甲醇返回甲醇原料罐循环使用。塔底得到的基本不含甲醇的水，则作为萃取甲醇的溶剂，经换热和冷却后返回甲醇萃取塔循环使用。4.2.3.5节能措施装置的节能措施主要有：采用混相床和催化蒸馏新技术，可以节能，降低单位能耗。（1）采用混相床技术，可通过物料的部分汽化来吸收反应热量以控制反应温度，节约能耗。（2）采用了催化蒸馏技术，可以使反应热进一步充分利用，供催化蒸馏塔内的液体蒸发，进一步节约能耗。4.2.4MTBE生产装置的主要设备工艺流程设备由醚化反应部分、催化蒸馏部分和甲醇回收部分三个单元构成。原料为混合碳四和工业一级甲醇，主产品为纯度≥98％（mol）（扣除C5）的MTBE，其作为生产高标号汽油产品的调和组分，醚后C4可以作为轻石脑油重整装置的原料。来自界区外罐区的甲醇进入甲醇原料罐。甲醇由装置进料泵进行加压，加压后的甲醇一部分与来自异丁烷脱氢装置的异丁烯碳四混合，另一部分送入反应精馏单元。混合后的原料经原料加热器预热后，进入一段反应器。反应后物料，一部分经一段冷却器冷却后由泵循环至反应器入口，返回中，以控制该反应器的温度；另一部分物料进到二段反应器中继续进行反应。经反应后的物料一部分经二段冷却器冷却后由泵循环至反应器入口，返回到中，以控制该反应器的温度；另一部分物料进到三段反应器中继续反应，使异丁烯的转化率达93%以上。反应后物料（醚后碳四）送入醚后碳四缓冲罐。175 X可行性研究报告醚后碳四缓冲罐的碳四经反应塔进料泵加压后，进入进料/产品换热器与反应塔的下塔底部流出的MTBE进行换热，预热后进入反应塔的下塔中部进行精馏，塔釜得到98%的MTBE产品，精馏后的塔顶碳四进入上塔底部。塔釜MTBE产品经与碳四进料换热后，再经MTBE产品冷却器冷却后送入醚解制异丁烯装置或直接作为产品品送入罐区。来自反应精馏单元的剩余碳四进入碳四馏分冷却器，经冷却后送入水洗塔的底部，与塔顶来的洗涤水在塔中逆流接触，洗去其中的甲醇，塔顶含甲醇小于90ppm的醚后碳四馏分进入碳四残液聚集罐脱除游离水后，返回异丁烷脱氢装置循环利用。水洗塔釜含甲醇和水的物料经进出料换热器与甲醇/水塔的塔釜出料换热，升温到105℃后进入甲醇/水塔的中部，甲醇与水分离，塔顶甲醇汽经冷凝器冷凝后进入甲醇/水塔回流罐中，一部分作为回流返回塔内，一部分送入甲醇原料罐。从塔底部排出的水经泵加压后进入进料换热后，再经水循环冷却器进一步冷却后送入水洗塔循环使用。4.2.5主要工艺指标和技术经济指标4.2.5.1设计物料平衡表4.2-2装置物料平衡序号物料名称Wt％kg/ht/d104t/a备注进料1混合碳四89.77433301039.9236.42甲醇10.224934118.4164.1合计100482671158.40840.5出料1MTBE产品29.114047.62337.14311.82车用液化气9.554607．08110.573.873醚后C461.2129542.5709.0224.84损失0.1469.81.6750.03合计100482671158.40840.54.2.5.2装置主要技术经济指标表4.2-3装置主要技术经济指标序号指标名称单位数量备注1设计规模104t/a12MTBE产品2消耗指标碳四原料104t/a36.4甲醇104t/a4.1催化剂t/a38.3循环冷却水t/h928不含间断用量175 X可行性研究报告除盐水t/h0.05电kW183.91不含间断用量1.0MPa蒸汽t/h11.75不含间断用量氮气Nm3/h10间断仪表空气Nm3/h120不含间断用量非净化风Nm3/h480开停工用，间断3装置占地面积m247484三废排放量废气kg/h69.8火炬管网废水t/h1.0污水处理厂废渣t38.3每一年排放一次5能耗指标MJ/tMTBE产品2880.66工艺设备总台数台69其中：反应器台3塔器台3容器台7冷换台14机泵台15其它台277总投资万元6139.474.2.5.3主要工艺指标（1）醚化反应器表4.2-4醚化反应器控制指标进料醇烯比分子比1.05～1.1操作温度℃40～74操作压力MPa(g)0.7～0.8异丁烯转化率m％≥90（2）催化蒸馏塔表4.2-5催化蒸馏塔控制指标塔顶温度℃56.5塔底温度℃131塔顶压力MPa(g)0.6回流比分子比1.0异丁烯转化率m％≥98（3）甲醇萃取塔表4.2-6甲醇萃取塔控制指标操作温度℃40175 X可行性研究报告塔顶压力MPa(g)0.6油水比重量比5（4）甲醇回收塔表4.2-7甲醇回收塔控制指标塔顶温度℃84.81塔底温度℃130塔顶压力MPa(g)0.15回流比分子比6～94.2.5.4公用工程指标4.2.5.4.1公用工程技术指标表4.2-8公用工程指标名称项目单位指标备注循环水温度℃≤33.0压力MPa≥0.351.0MPa蒸汽压力MPa0.8～1.0净化风压力MPa≥0.5工业风压力MPa≥0.55除盐水压力MPa≥0.40.7MPa氮气压力MPa0.4～0.7新鲜水压力MPa≥0.44.2.5.4.2公用工程消耗指标装置所需的蒸汽、循环水、新鲜水、非净化风、氮气等公用工程管线自系统引进；净化风从催化装置引入；装置产生的凝结水排到装置外凝结水站；装置间断产生的废水（分水包排出）排到装置外污水处理厂；装置生产及照明用电由厂区供给；通讯电缆由装置外送至装置。4.2.5.4.2.1用水量表4.2-9装置用水量指标序号使用地点给水t/h备注新鲜水循环水软化水循环热水含油污水1催化蒸馏塔冷凝器2842842萃取塔进料冷却器34.234.23MTBE产品冷却器34.734.74萃取水冷却器20.120.16甲醇回收塔冷凝器1301307生活用水0.10.1175 X可行性研究报告8反应器冲洗用水(10)10开停工用9甲醇回收塔50t/年开工10机泵冷却水1514.50.511凝结水冷却器110110合计62810627.50.54.2.5.4.2.2电耗量表4.2-10装置用电量指标序号使用地点或用途电压伏设备台数设备容量KW轴功率KW年利用时数备注操作备用操作备用1C4原料泵3801175754484002甲醇原料泵3801111117.4284003催化蒸馏塔回流38011757539.4684004回收塔回流泵380114.04.02.3684005萃取水泵380114.04.03.0684006剩余C4泵3801175756684007开停工泵38010157.055008停工抽出泵38010157.275009火炬凝液泵3801010仪表38010840011照明220204200合计274244206.624.2.5.4.2.3蒸汽耗量表4.2-11装置蒸汽用量表序号使用地点或用途蒸汽t/h回收凝结水t/h备注0.4MPa1.0MPa0.4MPa1.0MPa1C4进料加热器（0.3）2催化蒸馏塔重沸器8.9888.9883甲醇回收塔重沸器2.7622.7624开停工吹扫(3.0)间断合计11.7511.754.2.5.4.2.4空气耗量表4.2-12装置净化风、非净化风用量表序号使用地点或用途正常用量Nm3/min最大用量Nm3/min备注非净化风净化风非净化风净化风1停工吹扫(5.0)(8.0)间断175 X可行性研究报告2仪表1.53.0连续合计1.53.04.2.5.4.2.4氮气耗量表4.2-13装置氮气用量表序号使用地点或用途正常用量Nm3/min最大用量Nm3/min备注1甲醇原料罐氮封1.0间断2停工吹扫3.08.0间断合计(4.0)(8.0)4.2.5.4.2.5化学药剂用量表4.2-14装置化学药剂用量表序号名称型号或规格年用量(吨)一次装入量(吨)1醚化反应器催化剂离子交换树脂30302催化蒸馏塔催化剂离子交换树脂5.0153甲醇净化器离子交换树脂3.31.65合计38.346.654.2.5.4.3能耗计算装置能耗计算根据《石油化工设计能耗计算标准》(GB/T50441-2007)计算。装置设计能耗为：表4.2-15装置综合能耗计算表序号项目消耗量能耗指标能耗单位数量单位数量MJ1除盐水t/h0.05MJ/t96.304.8152循环水t/h628MJ/t4.192631.323电力kW183.91MJ/（kwh）10.892001.694蒸汽1.0MPat/h11.75MJ/t318237388.55凝结水t/h-9.4MJ/t320.3-3763.536净化风Nm3/h120MJ/Nm31.59190.8175 X可行性研究报告7氮气Nm3/h10MJ/Nm36.2862.8小计38516.4小时能耗：38516.4MJ/h单位能耗：846.5MJ/t混合碳四原料4.2.6主要原料及辅助材料性质4.2.6.1主要原料性质根据总流程的安排，本装置是用催化裂化装置的液化气经过气体分馏后得到的碳四以及外购的工业甲醇为原料，组成如下：表4.2-16C4原料性质组分wt％丙烯0.03丙烷0.04异丁烷36.23异丁烯20.11正丁烯-19.04正丁烷5.52反丁烯-214.44顺丁烯-213.73异戊烷0.84水0.02小计100工业甲醇（按国家标准优级品GB-338-92）外购，见表4.2-17表4.2-17工业一级甲醇标准序号项目单位规格1外观无色透明液体，无可见杂质2色度（铂-钴）号≤53密度（20℃）g/ml0.791～0.7924温度范围℃(0℃，101325Pa)64.0～65.55蒸馏量ml≥986沸程（包括64.6±0.1）℃≤0.87高锰酸钾试验分≥508水溶液试验澄清9水分含量m％≤0.1010游离酸（以HCOOH计）含量ppm≤15175 X可行性研究报告11游离碱（以HN3含量）ppm≤212羰基化合物（以HCOH计）含量ppm≤2013蒸发残渣ppm≤1014气味无特殊异臭气味15乙醇含量％≤0.014.2.6.2催化剂性质辅助材料为强酸型大孔阳离子交换树脂催化剂，年用量为38.3吨（干基）。催化剂质量规格见表4.2-18。表4.2-18醚化反应用催化剂指标序号指标名称指标1型态氢型2外观黄色或浅灰色球型颗粒3含水量％48～524交换容量mmol/g（干）≥5.25湿真密度（20℃）g/ml1.18～1.286湿视密度g/ml0.70～0.807平均粒度mm0.55～0.608粒度范围<0.3mm≤1％>1.2mm≤2.4％9耐磨率％≥9510比表面积m2/g40～5011平均孔半径A200～40012孔容ml/g0.35～0.4213最高耐热温度℃1204.2.7产品及中间产品性质本装置主要产品为MTBE产品，MTBE纯度≥98％（重）（扣除C5后）。MTBE辛烷值高（MON101，RON117），且调合性能优良，可用作高辛烷值无铅车用汽油的添加组分，又是汽油中所需氧含量的重要来源。表4.2-19MTBE产品规格组分wt％MTBE96.83（扣除C5后≥98）叔丁醇0.2～0.5二聚物0.1～0.3甲醇0.05C4<0.5C52.52175 X可行性研究报告本装置的副产品为醚后C4，可生产高辛烷值汽油、混合芳烃和车用液化气燃料等。表4.2-20醚后C4达到如下指标组分wt％丙烯0.05丙烷0.04异丁烷45.71异丁烯0.30正丁烯-111.37正丁烷6.96反丁烯-218.18顺丁烯-217.27水0.07二甲醚0.04甲醇≤50ppmMTBE≤50ppm小计1004.2.8主要设备一览表主要设备选材说明如下：（1）混相反应器：内装催化剂属强酸性，故反应器壳体材料选用20R+0Cr18Ni10Ti复合钢板，内构件选用0Cr18Ni10Ti。（2）催化蒸馏塔：壳体材料选用碳钢，内装有10段反应床用于装催化剂，与催化剂接触的部位选用不锈钢材内衬。塔下部为提馏段有30层塔板，中间为反应段装15吨干基催化剂及20层塔板，塔顶部选用规整填料，以缩短塔高。（3）甲醇萃取塔：壳体材料选用碳钢，内构件选用采用填料，材料选用304。（4）甲醇回收塔：壳体材料选用碳钢，有60层塔板，材料选用0Cr13。175 X可行性研究报告表4.2-21塔和反应器类设备表序号设备名称主要规格主要介质操作条件材料面积(m2)或容积(m3)数量温度(℃)压力(MPaG)1催化蒸馏塔φ2600×6130/φ3000×49300(切)，内设50层塔板，10段反应床层、内装18吨干基催化剂，1段填料层C4、甲醇、MTBE1320.620R塔盘0Cr13，内件0Cr18Ni10Ti，金属烧结丝网0Cr18Ni10Ti　12甲醇萃取塔φ2400/φ1800×20200(切)，内装填料:38m3C4、甲醇、萃取水400.6520R内装填料：0Cr13　13甲醇回收塔φ1400×35600(切)，内设60层塔板C4、甲醇、萃取水1310.1520R塔盘0Cr13　14醚化反应器φ3200×13000(切)，立式，内装催化剂床层3段、干基催化剂重27吨，金属烧结丝网C4、甲醇、MTBE730.75复合板16MnR+0Cr18Ni10Ti，金属烧结丝网0Cr18Ni10Ti　1　　小计　　　　　　　4175 X可行性研究报告表4.2-22容器类设备表序号设备名称主要规格主要介质操作条件　设计条件　材料数量温度(℃)压力(MPaG)温度(℃)压力(MPaG)1C4原料中间罐φ2600×7000C4400.47800.7820R12甲醇原料中间罐φ1600×5000甲醇、N2400.1800.3820R13甲醇净化器φ1000×4000甲醇400.8801.8830414催化蒸馏塔回流罐φ2600×7000C4、甲醇480.5800.9820R15甲醇回收塔回流罐φ12003000C4、甲醇400.13900.3520R16剩余C4罐φ2400×7000C4400.47800.7820R17开停工罐φ3600×8000水、甲醇400.1800.9820R18蒸汽分水罐φ800×830水2501.13001.3820R19火炬分液罐φ3600×8000C4、甲醇、N2、MTBE400.1800.98　1　　小计　　　　　　　　9175 X可行性研究报告表4..2-23冷换类设备表序号设备名称主要规格主要介质温度　压力　材料面积(m2)或容积(m3)数量进口(℃)出口(℃)进口(MPaG)出口(MPaG)1反应进料加热器AES400-2.5-15-3/25-2I、B=200管程：蒸汽，壳程：C4、甲醇250、40175、450.9、10.89、0.9916MnR1512催化蒸馏塔进料-MTBE产品换热器BES500-2.5-55-6/25-4I管程：MTBE，壳程：C4129.8、72.0478、73.20.75、0.750.74、0.7416MnR5513催化蒸馏塔冷凝器BJS1200-2.5-395-6/25-4I，B=480,并联、水侧管程：循环水，壳程：C4、甲醇31、56.541、480.4、0.70.37、0.6916MnR39524萃取塔进料冷却器BES500-2.5-55-6/25-4I,B=300管程：循环水,壳程：C4、甲醇31、4836、400.4、0.80.37、0.7916MnR5515催化蒸馏塔重沸器BJS900-2.5-210-6/B=480管程：蒸汽，壳程：MTBE250、129.8174、130.21、0.750.98、0.7416MnR21016MTBE产品冷却器BES500-2.5-55-6/25-4I,B=300,B=150管程：循环水，壳程：MTBE31，7839，400.4，0.730.38，0.7216MnR5517萃取水冷却器AES400-2.5-25-4.5/25-4I，B=150管程：循环水，壳程：萃取水31，7038.5，400.4，0.850.37，0.8416MnR2518甲醇回收塔进料-萃取水换热器AES400-2.5-25-4.5/25-4I，B=200管程：萃取水，壳程：甲醇水溶液130.55，4070，970.21，0.40.416MnR2529甲醇回收塔冷凝器BJS600-2.5-90-6/B=300，串联管程：循环水，壳程：甲醇33，84.8141，400.4，0.150.36，0.1416MnR90210甲醇回收塔重沸器BES900-2.15/2.53-195-6/25-6I，B=300管程：蒸汽，壳程：萃取水130.55175，130.61，0.20.98，0.1916MnR195111凝结水冷却器BES600-2.5-45-3/B=200管程：循环水，壳程：凝结水33，18043，950.4，0.60.39，0.516MnR451　小计　　　　　　　　　14175 X可行性研究报告表4.2-24机泵类设备表序号名称型号数量（台）备用操作介质操作条件单台功率kW轴功率kw流量(m3/h)温度(℃)压力MPa(g)入口出口1C4原料泵离心泵11C477.5400.371.3544752甲醇原料泵高速离心泵11甲醇7.03400.171.567.42113催化蒸馏塔回流泵离心泵11C4、甲醇126.92480.551.2239.64754甲醇回收塔回流泵离心泵11甲醇5.55400.140.582.3645萃取水泵高速离心泵11萃取水5.27700.241.093.0646剩余C4泵离心泵11剩余C462400.431.8866757开停工泵离心泵1　甲醇、水6.25400.050.99.95158停工抽出泵离心泵1　MTBE7.4800.040.567.27159火炬分液泵离心泵1　C4、甲醇8.33400.050.617.3215　　小计　　9　6　　　　　　　175 X可行性研究报告表4.2-25其它类设备表序号设备名称主要规格主要介质操作条件设计条件材料数量温度(℃)压力(MPaG)温度(℃)压力(MPaG)1C4过滤器Φ700X2248C4400.9801.669012C4聚结脱水器φ700×2415C4400.9801.684013反应进料过滤器φ700×2472C4、甲醇401.6701.88160614C4-甲醇混合器DN150×1800C4、甲醇401.4802S.S15静态混合器DN150×1000C4、甲醇401.4802S.S16疏水器DN50凝结水17512502　27疏水器DN50凝结水17512502　28疏水器DN25凝结水17512502　29洗眼器　水　　　　　110洗眼器　水　　　　　111采样器CYQ-A（C）/2.0C4、甲醇　　　　　1112小计　　　　　　　24　175 X可行性研究报告表4.2-26安全阀规格表序号安装位置介质操作压力[MPa（g）]设计压力[MPa（g）]通径（mm）数量1C4原料罐顶C4原料0.470.78DN8022甲醇原料罐顶甲醇、N20.10.38DN5023甲醇净化器顶甲醇0.81.88DN4024醚化反应器顶C4、甲醇0.751.88DN8025催化蒸馏塔顶C4、甲醇0.60.98DN15026催化蒸馏塔回流罐顶C4、甲醇0.50.98DN10027甲醇萃取塔顶C4、甲醇、水0.651.86DN10028甲醇回收塔C4、甲醇0.150.35DN8029甲醇回收塔回流罐顶C4、甲醇0.130.35DN50210未反应C4罐顶C40.470.78DN100211反应进料过滤器甲醇、C41.62DN50212开停工罐顶C4、甲醇、0.10.98DN100213火炬分液罐顶C4、N20.10.98DN1501小计25175 X可行性研究报告第五章自动化控制系统5.1主要仪表控制方案性能5.1.1工艺过程控制方案本装置工艺过程为连续生产，工艺介质多为易燃易爆，部分介质具有腐蚀性，自控设备的选型严格符合防爆、防腐及控制要求。装置选用的自控设备具有技术先进、质量可靠、经济合理、具备成熟的使用经验和良好的技术支持，满足大型石化装置对自动化仪表的需要。装置的自动控制水平根据装置工艺过程及全厂控制系统的总体设计水平设计，控制系统设置原则为分散控制、集中操作、集中管理、并为全厂的信息管理建立基础。本装置与其余装置、储运及公用工程共用一个中心控制室，以便于操作、管理、资源共享、节省投资，因此本装置与其他装置采用同一种DCS系统，便于实现全厂计算机数据的集中处理和生产的集中管理。本装置将机柜放置在现场机柜室的机柜间内，机柜室与常减压、双脱、气分装置共用，操作站集中放置在中心控制室。在本岗位范围内，气分、双脱、MTBE装置各有1台DCS操作站，可以互为备用，共用1台电视监控站；现场机柜室四套装置配备1台工程师站、1台DCS操作站。DCS/SIS/CCS系统的操作站/辅助操作站/SOE站及各系统的总工程师站均集中在中心控制室内，大部分室内操作员均集中在中心控制室内。全厂的控制网络由DCS、SIS、机组专用控制系统（CCS）三个相对独立控制系统组成（特殊设备及特殊单元采用PLC），DCS、SIS、机组专用控制系统（CCS）采用进口设备，全厂各装置所用系统型号、厂家统一，DCS系统考虑管理信息系统的接口单元。在控制网络中，核心是DCS系统。DCS接收来自各生产装置的温度、压力、液位、流量、可燃气体检测、有毒气体检测、机泵状态等信号，并将控制指令传送到生产装置中。采用一套分散型控制系统（DCS）对全厂的工艺装置、储运系统及公用工程进行集中控制和监测。5.1.2工艺过程自动控制特点（1）从工艺操作、系统维护、备品备件等方面考虑，全厂DCS系统的厂家、型号统一（采用的是SIEMENS公司的PCS7系统）。全厂的DCS连成一个网络。175 X可行性研究报告（2）DCS的现场控制站（FCS）安装在各个装置的现场机柜室内，各个生产装置DCS现场控制站相对独立，在现场机柜室内配备用于DCS组态和正常维护用的工程师站（EWS）。（3）DCS的操作站（OS）集中安装在中央控制室内，操作站按生产区域划分为不同的操作组，每一操作组内的操作站可相互监视与操作，组与组间的操作站只可以相互监视但不可以相互操作。在装置控制室内还考虑设置2台调度操作站，操作工程师站既可以监视全厂的生产装置，授权后又可对全厂生产装置进行操作。（4）DCS的现场控制站（FCS）通过冗余的光缆经不同的路径（埋地与架空）与中央控制室内的服务项目器（SV），服务器与DCS的操作站（OS）相连接。5.2主要装置控制方案本装置的大部分控制回路采用单回路定值控制和串级控制，由DCS控制系统完成。5.2.1单回路定值控制回路单回路定值控制是指由一个测量元件、变送器，一个调节器，一个调节阀和一个对象所构成的闭环控制系统，又称单回路反馈控制系统。单回路调节由一个PID模块组成，例如调节器PIC10601控制方式设定为“MAN”（手动）时，操作人员直接改变PIC10601的“OUT”(输出)值，就改变了相应调节阀PV10601的开度，实现对塔压的控制；控制方式设定“AUTO”（自动）时，操作人员设定该回路的“SPT”值，由调节器控制输出。控制方式在由“MAN”切换至“AUTO”时应为无扰动切换（即设定值自动跟踪测量值）。5.2.2串级控制回路串级控制回路是应用较多的一种复杂控制系统，是利用主、副两个调节器串在一起来稳定一个主变量的系统。在串级控制系统中，主变量就是工艺指标，副变量则是为了稳定主变量而引入的辅助被控变量。因此，系统中采用主、副两套测量变送器。系统中主调节器的输出，作为副调节器的设定值，副调节器的输出直接去控制调节阀的开度。整个系统包括两个控制回路：稳定工艺指标的主调节器，它以恒值为目的，构成一个定值控制回路，称为主回路；内部包含的副调节器构成的回路，它的设定值随着主调节器输出而变化，是一个随动控制回路，称为副回路。175 X可行性研究报告串级控制系统从总体来看，仍然是一个定值控制系统，但是串级控制系统在结构上增加了一个随动的副回路，因此具有以下特点：（1）由于副回路的快速作用，使系统具有较强的抗干扰能力；（2）由于副回路的存在，改善了对象的特性；（3）由于副回路的存在，对负荷变化的适应性较强。总之，串级控制系统适用于工艺要求高、对象的容量滞后和时间常数大、干扰作用强而频繁、负荷变化大，简单控制系统满足不了要求的场合。尤其当主要干扰来自调节阀方面时，应用串级控制是很适宜的。常用的串级控制型式有：液位－流量、温度－流量。5.3其他特殊仪表控制特点（1）混合C4原料罐底出口到C4原料泵入口设计有快速切断阀，并与停泵信号联锁。联锁切断阀的动作是关阀停泵，而且停泵在前，关阀在后，延迟10秒，但停泵不自动关阀。（2）催化蒸馏塔顶回流罐底出口到催化蒸馏塔回流泵入口设计由快速切断阀，并与停泵信号联锁。联锁切断阀的动作是关阀停泵，而且停泵在前，关阀在后，延迟10秒，但停泵不自动关阀。（3）剩余C4罐底出口到剩余C4泵入口设计由快速切断阀，并与停泵信号联锁。联锁切断阀的动作是关阀停泵，而且停泵在前，关阀在后，延迟10秒，但停泵不自动关阀。175 X可行性研究报告第六章主要原辅材料供应6.1主要原辅材料6.1.1原料品种及要求项目主原料为外购周边炼厂、乙烯厂的混合碳四、石脑油和甲醇。为了能使催化剂正常操作，保证目的产品合格及收率，对原料的组成及杂质含量有一定的要求：表6.1-1混合碳四原料性质组分wt％丙烯0.03丙烷0.04异丁烷36.23异丁烯20.11正丁烯-19.04正丁烷5.52反丁烯-214.44顺丁烯-213.73异戊烷0.84水0.02小计100表6.1-2工业一级甲醇标准序号项目单位规格1外观无色透明液体，无可见杂质2色度（铂-钴）号≤53密度（20℃）g/ml0.791～0.7924蒸馏量ml≥985水分含量m％≤0.106游离酸（以HCOOH计）含量ppm≤157游离碱（以HN3含量）ppm≤28羰基化合物（以HCOH计）含量ppm≤209气味无特殊异臭气味10乙醇含量％≤0.01175 X可行性研究报告表6.1-3反应原料石脑油指标项目（单位）数据密度（Kg/m3）712.8腐蚀（Cu，50℃、3h）1a硫含量（Ug/g）49氮含量（Ug/g）1.4胶质（mg/100ml）6芳烃含量（V%）6.79苯含量（V%）0.38辛烷值（RON）55.2馏程（℃）IBP30.510%67.350%111.590%146.4FBP168.26.1.2辅料品种及性质辅助材料为一期联合装置使用的脱硫催化剂、芳构化催化剂、芳烃芳烃分离助剂及二期MTBE装置强酸型大孔阳离子交换树脂催化剂。催化剂质量规格见以下各表：1）脱硫催化剂表6.1-4W702主要理化性能及技术指标外观褐色圆条状主要成份多种过渡金属氧化物规格(mm)φ3~5×(3~15)堆密度(g/ml)0.85~0.90强度(N/cm)≥40工作硫容(Wt%)≥20.0表6.1-5W201主要理化性能及技术指标外观绿色球状主要成份Al2O3添加特种活性剂、促进剂规格(mm)ф2~3堆密度(g/ml)0.80~0.90强度(N/颗)≥25硫醇转化率(%)≥95.02）芳构化催化剂性质175 X可行性研究报告表6.1-6芳构化催化剂性质表项目催化剂LAC-1A堆密度/kg·m-3690孔体积/ml·g-10.22比表面/m2·g-1310.5轴向压碎强度/N·cm-178.43）芳烃芳烃分离助剂表6.1-7　环丁砜溶剂规格表项目指标比重d2401.260-1.270硫含量％(重量)26.0-27.0水份％(重量)≯3热稳定性≯20毫克S02灰份％(重量)≯0.1环丁烯砜—2％(重量)≯0.3异丙环丁砜醚％(重量)≯0.5馏程：℃5％28295％288表6.1-8　消泡剂(硅油)规格(AF9000型)表项目单位指标活性硅酮含量wt％100硅酮类型混合物密度KG/L3.81比重D22551.01粘度CPS(25℃)2500(max)闪点(开杯)℃315表6.1-9　单乙醇胺规格表项目单位指标比重D22001.017-1.027175 X可行性研究报告可测分子量61-63沸程，(760mmHg)℃160-170冰点℃10.5气味有氨味颜色A·P·H·A(最大)254）醚化反应催化剂表6.1-4醚化反应用催化剂指标序号指标名称指标1型态氢型2外观黄色或浅灰色球型颗粒3含水量％48～524交换容量mmol/g（干）≥5.25湿真密度（20℃）g/ml1.18～1.286湿视密度g/ml0.70～0.807平均粒度mm0.55～0.608粒度范围<0.3mm≤1％>1.2mm≤2.4％9耐磨率％≥9510比表面积m2/g40～5011平均孔半径A200～40012孔容ml/g0.35～0.4213最高耐热温度℃1206.2装置燃料供应本装置所用的燃料，部分来自装置自产的烃类不凝气，其余部分来自当地天然气管网。本装置所需燃料供应可靠。6.3原、辅材料供应运输鉴于原、辅材料大部分属于易燃易爆品，须加强运输方面的安全管理，制订得力措施，保证项目原、辅材料的运输安全。当地公路四通八达，运输极为便利。高速公路、国道、地方公路纵横交错。考虑公路方便条件，运输方式以公路运输为宜，用专用罐（槽）车运输到厂，然后经厂内装卸货场用专用卸车泵、管线送至原、辅材料罐区。175 X可行性研究报告第七章项目建设条件和选址方案7.1气象条件X位于X东北部，为北半球中纬度地带，属于暖温带大陆季风气候区，一年四季分明，干湿明显，雨量集中。冬季受蒙古高压气流影响，少雪干冷，夏季受太平洋东南季风影响，酷热多雨。（1）气温常年平均气温12.1℃极端最高气温41.1℃年均最高气温32℃年均最低气温-8℃（2）湿度年平均相对湿度65%（3）风全年主导风向西南风夏季主导风向西南风冬季主导风向西北风年平均风速3.5m/s（4）降水多年平均降雨量570.7毫米最大年降雨量1227毫米最小年降雨量280毫米日最大降雨量146毫米（5）地震根据国家1992年颁布的《中国地震烈度规划图》的划分，无X抗震设防烈度为6度（第二组），设计基本地震加速度值0.05g。本项目区域地震烈度按七度设防。175 X可行性研究报告7.2地质条件7.2.1地质资料拟建场地地形较平坦，区域地貌单元属黄河下游冲积平原。根据野外钻探，结合原位测试结果及室内土工试验结果，拟建场地地基土在勘察深度范围内可划分为12层，分述如下：1层素填土（Q4ml）黄褐色，稍密，稍湿。土质不均匀，主要由粉土和粘性土组成，局部地段主要有建筑垃圾组成。该层为新近堆积而成。2层粉质粘土(Q4al)黄褐色，软塑～可塑。土质较均匀，含少量铁质氧化物。切面较光滑，摇震无反应，干强度中等，韧性中等，局部地段夹薄层粉土。3层粉质粘土(Q4al)浅灰色，软塑～可塑。土质较均匀，含少量云母碎片及有机质。切面较光滑，摇震无反应，干强度中等，韧性中等。4层粉土(Q4al)黄褐色，稍密，很湿。土质不均匀，含少量铁质氧化物及云母碎片。无光泽反应，摇震反应迅速，干强度低，韧性低。4.1层粉砂灰黄色，稍密，饱和。主要矿物成分为石英、长石，粒径均匀，级配不良。砂质不纯，局部夹粘性土薄层。5层粉砂(Q4al)灰褐色，稍密～中密，饱和。主要矿物成分为石英、长石，粒径均匀，级配不良。砂质不纯，局部夹粘性土薄层。6层粘土(Q4al)褐黄色，可塑。土质不均匀，含少量铁锰质氧化物。切面较光滑，摇震无反应，干强度高，韧性高。7层粉质粘土(Q4al)褐黄色，可塑。土质较均匀，含少量铁锰质氧化物。切面较光滑，摇震无反应，干强度中等，韧性中等。175 X可行性研究报告8层粘土(Q4al)褐黄色～灰褐色，可塑～硬塑。土质不均匀，含少量铁锰质氧化物。切面较光滑，摇震无反应，干强度高，韧性高。9层粉土(Q4al)灰褐色，中密～密实，很湿。土质较均匀，含少量铁质氧化物、云母碎片，摇震反应迅速，切面无光泽反应，干强度低，韧性低。10层粉质粘土(Q4al)黄褐色～灰褐色，软塑～可塑。土质较均匀，含少量铁锰质氧化物，局部见少量生物贝壳碎片。切面较光滑，摇震无反应，干强度中等，韧性中等。11层粉砂(Q4al)灰褐色～黄褐色，中密，饱和。主要矿物成分为石英、长石，粒径均匀，级配不良。砂质不纯，局部地段夹粘性土薄层。12层粉质粘土(Q4al)黄褐色，可塑～硬塑。土质较均匀，含少量铁锰质氧化物。切面较光滑，摇震无反应，干强度中等，韧性中等。局部地段夹薄层粉砂。7.2.2场地稳定性评价场地及其附近无影响场地稳定性的断裂构造及其它不良地质作用，该拟建场地稳定性良好，适宜建筑。7.2.3地基土承载力特征值的确定根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），并结合当地建筑经验，综合确定各层地基土承载力特征值fak(kPa)如下：地基岩土层承载力特征值fak(kPa)岩土名称承载力特征值fak(kPa)岩土名称承载力特征值fak(kPa)2层粉质粘土1007层粉质粘土1403层粉质粘土908层粘土1504层粉土1109层粉土1604-1层粉砂12010层粉质粘土140175 X可行性研究报告5层粉砂12011层粉砂1606层粘土14012层粉质粘土1607.3厂外公用工程现状本项目为新建项目，公司位于X工业园区。X工业园区，是以能源、化工等为主导产业的工业项目聚集区。园区自开发建设以来，按照“发展循环经济，壮大绿色产业”立园理念，划分了化工项目区、机械电子项目区、纺织家纺服装项目区、仓储物流区、商服区、行政综合区、居住区、旅游文化休闲区等多个板块。不断加大基础设施投入，基本上实现了道路、供电、通讯、供水、排水、排污及土地整平等园区功能将日趋完善。175 X可行性研究报告第八章公用工程和辅助设施方案8.1总图布置8.1.1总平面布置1)总平面布置原则①符合总体布局的要求；②充分利用开发区提供的方便设施；③满足工艺要求，达到方便生产和便于管理的目的；④满足安全生产、消防、环境管理的要求，平面布置严格执行国家现行标准；⑤结合场地自然条件，尽量减少土石方工程，紧凑合理地布置总平面。2）平面布置划分项目用地为项目公司厂区规划预留地，项目占地面积60000m²，约合90亩。厂区根据总平面布置划分为四个功能区：装置区、储运区、辅助生产及公用工程区、综合服务区，详见全厂总平面布置图。为保障安全生产，项目区块间设有6m宽环形消防通道，装置间设6m∼10m宽环形消防通道，消防通道转弯半径不小于12m，净空高度不小于5m。厂区设2.5m高院墙围绕,厂区南侧办公区开一个大门通往园区道路，东侧开一个大门，便于人员、物料、车辆、消防车通行和应急情况下的人员抢险、疏散、逃生。8.1.2竖向布置1）竖向布置原则①装置竖向协调一致；②合理确定设计标高，尽量减少土石方工程量；③满足工艺流程对坡度、坡向要求，为各区提供合理的高程；④满足安全、消防的要求。2）竖向布置方案竖向布置设计在满足生产工艺流程，满足平面布置要求，确保雨水顺利排除的原则下进行。按厂区自南向北方向逐渐降低。竖向设计拟采用平坡式。175 X可行性研究报告8.2运输8.2.1运输方案确定1）运输方式：根据市场情况，结合项目所在地四通八达公路运输便利条件特点，原、辅材料及产品均以公路汽车运输为主。运输主要依托公司和社会运输力量，其中凡属于危险化学品的物料必须委托具有“危险化学品运输资质”的单位进行承运。项目主要原、辅材及产品运输、数量等指汽车运输物料，不包括装置、设备间管输物料，见表8.2-1。表8.2-1项目主要原、辅材及产品运输、数量表序号物料名称运输量×104t/a运输方式1石脑油10汽车运输2车用液化气5.07汽车运输3苯0.69汽车运输4甲苯2.59汽车运输5二甲苯1.51汽车运输6高辛烷值汽油3.41汽车运输7轻柴油（燃料油）0.35汽车运输8混合碳四36.4汽车运输9甲醇4.1汽车运输10MTBE产品11.8汽车运输11醚后碳四24.8汽车运输合计100.728.2.2运输安全管理方案鉴于项目原料和产品属于易燃易爆品，运输过程要坚决贯彻落实我国“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产方针，要有“危险化学品运输资质”的单位用专用罐（槽）车承运，并制订和落实切合项目物料实际的运输过程“事故应急预案”，确保运输安全。175 X可行性研究报告8.3给、排水8.3.1范围和原则1）范围范围为项目公司园区项目生产、生活及生产装置设备循环、冷却、消防用水及污水达标排放等内容。2）原则及特点①充分利用开发区和厂区早已规划铺设的供、排水方便条件，节省投资；②所选方案要在保证满足生产、生活、消防用水要求的前提下力求经济合理、节约用水、保护水质；③简单、经济、安全，管路简短，节省投资；④由于厂内管线交叉繁多，结合其地质条件，给水管线尽量采用焊接钢管。8.3.2给水系统1）设计规定①管材：DN≥300mm，采用螺旋缝焊接钢管，其余均采用焊接钢管；②基础：给水管线均采用原土基础，对特殊地段（淤泥﹑流砂﹑软基﹑地下水位较高时）根据实际情况进行处理；③接口：钢管采用焊接接口；④防腐：埋地钢管及钢制管件均做加强级防腐。2）水源及新鲜水供给①水源：项目供水水源由X工业园区铺设的自来水管线供给，压力0.4MPa，开口接DN300管线到厂区。②供水：项目用水接厂区内所敷设的DN300新鲜水管网，供水压力0.4MPa，厂区干管管线直径DN200钢管。项目区域生活用水自DN200管网枝装接出DN100管线，供生活清洁卫生用水。③去离子水：项目建设软化水处理系统，处理能力为10t/h，本项目甲醇回收处理部分去离子水需要量为0.05t/h，有较大富裕量。④消防水：项目装置区消防用水布设消防水管网，管径DN300，压力0.8MPa~1.2MPa。消防用水量详见消防章节。⑤循环水：项目建设循环水系统，循环水场凉水塔规模2×10175 X可行性研究报告00m³，接DN300管线至各装置，压力回水为DN350。循环水用量见表8.3-13）供水情况见表8.3-1。8.3.3排水系统1）设计规定①管材：生活污水、生产污水排水管均采用排水承插铸铁管；②接口：纯水泥接口；③基础：采用原土基础，对特殊地段(淤泥﹑流砂﹑软基﹑地下水位较高时)，根据实际情况进行处理。2）排水：项目生产中所排废水无污染，符合《污水综合排放标准》（GB8978-1996，1999年版）二级排放标准，排入开发区污水管网。①生活污水排水生活污水指值班室、办公室、盥洗室及冲厕排放的污水，最大量0.48m3/h，排放至公司生活污水管网。公司生活污水排至位于厂区北侧的污水处理池进行处理。②生产废水排水系统项目生产过程中有少量污水产生，主要为机泵冷却水及少量冲洗地面废水和雨水直接排入污水处理池进行处理。③雨水项目区域雨水流进厂区盖铁蓖子的雨水沟，排至开发区污水管网。④事故水蓄水池项目利用公司在厂区西北角的2000m³事故水蓄水池，凡是事故处理废水均先排入事故水蓄水池，然后视水质情况决定直接排放或排入污水管网，防止及杜绝直接外排造成环境、水体污染。⑤排放量，见表8.3-1。表8.3-1项目供、排水一览表项目新鲜水除盐水3.5MPa蒸汽1.0MPa蒸汽凝结水循环水含油污水含盐污水生活污水损耗给水3.780.0510.0417.51650排水22.5316500.80.050.487.51175 X可行性研究报告⑥废水排放质量指标，见表8.3-2。表8.3-2污水排放质量指标PH值CODBOD含油（mg/L）SS（mg/L）挥发酸酚（mg/L）氰化物（mg/L）硫化物（mg/L）6-912060102000.50.51.08.3.4设计中采用的给排水标准、规范《室外给水设计规范》GB50013-2006《室外排水设计规范》GB50014-2006《给排水管道工程施工及验收规范》GB50268-97《建筑设计防火规范》GB50016-2006《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008《建筑给排水设计规范》GB50015-2003《石油化工给水排水管道设计规范》SH3034-19998.4供电8.4.1供电范围及原则1）范围范围为XX石油化工有限公司10万吨/年石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目的电气部分可行性研究，研究范围包括项目变、配电设施、电动配线设施、照明设施及防雷、防静电接地设施。2）原则①选用成熟可靠的先进技术，确保供电安全性、可靠性及连续性；②选用节电设备，减少项目的运行用电。8.4.2项目用电情况项目供电由一路10KV供电电源，接自X工业园。项目设有联合变配电室，SCB-1600/10kV/0.4kV变压器两台，配电系统（380V/220V）均为分段单母线接线，以放射式方式为项目装置的低压用电设备供电，供电满足项目要求。为保证安全生产，新上柴油发电机（P=445KW）一台。8.4.3负荷等级及用电负荷项目用电负荷等级为二级负荷。175 X可行性研究报告8.4.4供电选择1）专用电源装置①10kV电气设备操作电源采用FAC智能型直流电源装置，为保护及跳闸、合闸的供电设备。②检修电源本工程区域适当位置设防爆检修动力配电箱，供检修时用电。2）照明为了保证巡回检查对照度的要求、节能和延长灯泡(管)寿命,照明采用设在变配电所内的专用智能型照明调控装置供电,专用照明配电盘上的工业照明电脑控制器，对照明设备实施稳压、调压、定时、光量控制。①电源照明灯具均由专用照明配电盘通过安装在现场的照明配电箱供电。②控制方式室外照明采用防爆照明配电箱手动控制方式，可以用开关进行切换；室内照明采用分散就地控制。③配线变配电所及中心控制室等正常环境的建筑物照明线路，采用导线穿钢管暗敷设；室外电缆为沿电缆桥架、穿钢管埋地敷设，导线为穿钢管沿构、建筑物及管架明敷设。④光源选择本工程采用金属卤化物灯、日光色荧光灯作为照明的光源。⑤设备选型泵区、换热框架、塔区等爆炸危险区域内的局部照明采用防爆防腐型设备。8.4.5主接线及自动装置的设置10kV系统采用单母线分段，母联自投，当一回路10kV进线故障时，另一回路10kV进线可带全部用电负荷。0.4kV系统也采用单母线分段，母联设自投，当一台变压器故障时，另一台变压器可带全部用电负荷。10kV及0.4kV系统正常情况下均为分列运行。175 X可行性研究报告照明系统设专用智能型照明调控装置配电盘，由0.4kV系统不同母线段引入两回路电源，两回路电源间设自动切换装置，正常时一回路电源供电，当其故障时，另一回路电源自动投入，保证供电。仪表电源设UPS系统。8.4.6变配电室的设置1）无功补偿及继电保护①无功补偿根据用电负荷的分配情况及分级设置无功补偿装置原则，本项目在变配电所10kV及0.4kV系统各设无功补偿装置，10kV系统采用固定电容补偿装置，0.4kV系统采用自动控制电容补偿装置进行就地补偿，补偿后变配电所功率因数不小于0.93。②继电保护为了提高自动化水平、加强管理、安全供电，本单元变配电所设施均设置综合保护装置，变配电所网络组成为中压采用微机保护及监测系统、低压采用智能配电系统，保证供配电的安全性、可靠性、连续性，提高运行和自动化调度、管理水平，以便于及时发现、记录、分析和处理故障。2）环境特征与电动机控制及起动方式和电缆敷设①环境特征本项目主装置区场所为爆炸危险场所2区。②电动机控制及起动方式一般无特殊要求的机泵电机为就地控制、直接起动。③电缆敷设本项目区域内电动配线干线采用电缆沟敷设，个别支线采用桥架敷设，电缆出电缆桥架或电缆沟至用电设备采用穿管埋地敷设或穿钢管明敷设。电缆桥架采用宽为400、600mm，高为150-200mm复合型电缆桥架，桥架层间距为400mm，桥架内高压电缆和低压及控制电缆尽可能采用分槽盒敷设，如不能分槽盒敷设，则采用隔板分隔。3）电缆选型和设备选型①电缆选型本项目区域内电缆均选用阻燃的交联铜芯电缆，在室内外埋地敷设30m以内的电缆不带铠装；室外埋地敷设的电缆带铠装。至电动机电源采用4芯电力电缆。175 X可行性研究报告②设备选型户内安装的电气设备，采用具有防潮、防霉菌设备。户外安装的电气设备，均采用防爆防腐型或防腐型设备，防护等级不得低于IP54。③防爆电机及其他防爆电器进线方式：均为电缆进线。8.4.7用电量见表8.4-1。表8.4-1项目用电量一览表序号负荷名称电压(V)年工作时数年耗电(万kWh)1装置区3808000498.332储运系统380800092.333生活、办公38080009.124仪表电源22080004.885照明22040006.00合计610.668.4.8防雷及接地1）防雷装置的设置项目操作室与配电室等建筑属于二类工业建筑物，采取屋面装设避雷网的措施进行防雷，所有电气设备正常不带电的金属外壳，所有工艺设备（包括转动机组、塔、框架、管线等设备）均设可靠接地。2）接地网的设置①接地系统情况工作接地、保护接地及防雷防静电的接地装置应可靠地相连，整个装置区的接地装置构成一个封闭的接地网。②接地电阻：工作接地装置、保护或重复接地装置、二类建筑物的接地装置，接地电阻均要求不大于4欧姆。8.4.9设计中采用的主要标准及规范1）设计规范《建筑照明设计标准》GB50034-2004《供配电系统设计规范》GB50052-2009175 X可行性研究报告《10kV及以下变电所设计规范》GB50053-94《低压配电设计规范》GB50054-95《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93《建筑物防雷设计规范》GB50057-94《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062-92《电力工程电缆设计规范》GB50214-94《石油化工静电接地设计规范》SH3097-2000《3-110kV高压配电装置设计规范》GB50060-92《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058-92《电力设施抗震设计规范》GB50260-96《并联电容器装置设计规范》GB50227-952）行业标准《炼油厂用电负荷计算方法》SH/T3116-2000《石油化工企业工厂电力系统设计技术规范》SHJ3060-94《电力系统调度自动化设计技术规程》DL5003-918.4.10电讯1）为便于项目电讯通畅，项目新上JSN–1B程控交换机，装机容量为100门，具体通讯设施情况如下：①行政管理电话；②生产调度电话；③生产部门间、车间、工段等联系电话；④火灾自动报警系统；⑤另外与移动无线通讯系统建有生产、行政指挥系统虚拟网；⑥在防火防爆岗位,为利于安全生产,便于重大事故应急救援行动，公司拟配置多部防爆型对讲机。无线对讲机属于使用场所不固定的通信设备，为保证安全生产，其防爆等级应适合全厂防爆要求最高的场所，本工程选用防爆等级为ⅡCT5的无线对讲机。根据生产管理的要求以及车间班组的组成情况，无线对讲机设置多个频道予以编号，易于调整，且互不干扰。175 X可行性研究报告2)项目建设期间电讯设施设计项目建设期间，拟上公司内部电话10部，外线电话3部，便于通讯联系。3)项目自动报警系统①火灾、消防设自动报警系统；②项目主装置岗位设超温、超压、可燃气、液体泄漏、容器超出安全液位溢出、有毒有害气体等自动报警系统。在装置区火灾危险性较大或较重要的建筑物内设火灾探测器和消防手动报警按钮。报警控制器设在有人值班的控制室或值班室内。4）电信线路网电话电缆配线主要采用交接配线方式。电信线路主干部分主要采用管道敷设和电缆桥架敷设方式，支线部分主要采用穿管沿工艺管架架空敷设和直埋敷设等方式。5）设计采用的主要标准和规范《工业企业通信设计规范（试行）》（GBJ42-81）《石油化工企业电信设计规范》（SH/T3153-2007）《工业电视系统工程设计规范》（GBJ115-87）《有线电视系统工程技术规范》（GB50200-94）《火灾自动报警系统设计规范》（GB50116-98）《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》（GB50058-92）《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）《石油化工储运系统罐区设计规范》（SH3007-2007）8.5供热项目供热拟建燃气式蒸汽锅炉35t/h，压力3.5MPa，热源供应充足、稳定，完全能够满足项目的需要。根据生产装置热量需要，加热炉的燃料一部分来自项目产生的干气，另一部分来源于蒸汽，详见表8.5-1。175 X可行性研究报告表8.5-1项目蒸汽用量一览表序号项目蒸汽用量备注吨/小时万吨/年1装置生产用汽3.5MPa10.048.0322装置生产用汽1.0MPa17.5148.6采暖、通风及空气调节8.6.1设计原则1)集中采暖设置原则：位于累计日平均温度低于或等于5℃的日数大于或等于90天的地区的生产厂房及辅助建筑物，当室内经常有人停留或生产对温度有一定要求时，设置集中采暖；2)采暖设备选用原则：项目建筑物应根据其使用情况采取相应的技术措施；3)阀门：采暖系统选用J41H-16截止阀及J11T－16型截止阀；4)通风工程设置原则：放散热、蒸汽或有害物质的场所，应首先选用局部排风，局部排风应首先选用自然排风，当自然排风达不到要求时，应辅以机械通风或采用机械通风；5)通风设备选用原则：输送含爆炸危险气体及处在爆炸危险场所的建筑物通风时，均选用B4-72型离心通风机、BT35-11型轴流通风机、BZⅠ-Ⅱ型屋面通风机，否则，应采用4-72型离心通风机、T35-13型轴流通风机、ZⅠ-Ⅱ型屋面通风机。8.6.2气象资料项目所在地X属暖温季风气候，气候温和．四季分明。春季气温回暖较快，少雨多风，气候干燥；夏季高温多雨，雨热同季，雨量集中在7月份：秋季降温迅速，雨量较少，天高气爽，日照充足；冬季气候干冷，雨雪稀少，0℃以下天气集中在1月份。全年主要风向以东南风居多。8.6.3采暖设计方案项目主装置为室外框架式建、构筑结构，不需要设计采暖设施。操作控制室、泵房、办公室、食堂、门卫等建筑，采暖方案设计如下：1）采暖热媒采用95℃/70℃热水，由换热站经外管网供给至操作控制室。换热站设计选用一台FPHQ-1.75水平浮动盘管换热机组，从蒸汽管网来的1.0MPa蒸汽进入换热站后，经和70℃175 X可行性研究报告采暖回水换热后，其凝结水排至补水箱，用于采暖系统补水。换热出的95℃热水用于采暖供水，经循环水泵送入采暖系统进行采暖循环。2）采暖设备采用灰铸铁柱翼型“TZY2-6-5（8）”散热器。3）室内采暖设计温度：操作室按18℃设计。4）采暖系统以上供下回式系统为主。8.6.4通风设计1）项目主装置布设在室外的框架构筑物、塔器、炉、泵廊等，项目选择地自然通风情况良好，故采用自然通风为宜；2）泵房运行类别属于甲类，化验室在分析化验时散发、积聚爆炸危险性有害气体为C5、C6油气等气体，应选用自然排风，当自然排风达不到要求时，则采用机械通风；3）排风系统：由安装在外墙上的防静电阻燃型玻璃钢轴流风机进行全面排风；4）机械通风频率：设置机械通风取换气次数为8次/h，轴流通风机型号：BT35-11№4.0,叶片角度30°，风量:3835m3/h，风压95Pa,配用电机:YBFA-7114，功率:0.25kW，电压380V，电机防爆等级:dⅡBT4。8.6.5空调设计设计方案：项目操作控制室、机柜室设风冷冷暖（热泵）型柜式空调机，以确保各种仪器、仪表及控制元件可靠运行和保障环境的舒适性，控制室内温度冬季21±3℃，夏季24±3℃。8.6.6设计采用的规范、标准《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003《石油化工采暖通风与空气调节设计规范》SH3004-1999《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008《建筑设计防火规范》GB50016-20068.7供风、供氮气8.7.1供风1）供风来源175 X可行性研究报告项目供风为仪表用净化风和烧焦、干燥非净化风，厂区建设空压站，新上2台固定式喷油螺杆空压机(预留1台)和1台ML200SG-2SW/C空压机，最大外送净化风量80Nm3/min。装置用风量60Nm3/min，供风压力0.7MPa，平时富余量20Nm3/min，净化风满足项目仪表用风要求。2）净化风制取工艺①工艺设计：空气经压缩机压缩，脱水后去变压吸附器，以进一步脱水，控制露点温度＜－40℃，然后去净化风缓冲罐，由管道输送到各装置区。②储存系统：为了保证项目在突发事故下仪表系统能正常运行一段时间，使各装置正常平稳停车，项目设20m3净化风储罐，储罐压力从0.7MPa降至0.4MPa时，可释放出125m3(标准状态)的净化风，满足全厂仪表30分钟的用量。③净化风质量要求仪表供气压力进装置区压力0.7MPa供气温度常温，露点-40℃含油量﹤8PPM/m³，含尘量﹤3μm3）非净化风制取：空气经压缩机压缩，脱水去非净化风管网。4）项目供风数量，见表8.7-1表8.7-1项目供风用量一览表名称用量备注Nm3/h104Nm3/a仪表净化风360288非净化风25.6间断合计313.68.7.2供氮项目所需氮气拟建设BZN500Nm3/h(0.6MPa)制氮设备机组（规划规模），列属空压站管理。除满足项目用氮外，较大剩余量为后期项目所用。1）制氮工作原理①BZN系列制氮装置是根据变压吸附原理,采取高品质的碳分子筛作为吸附剂,在一定的压力下,从空气中制取氮气。②175 X可行性研究报告变压吸附的原理是在吸附平衡情况下，任何一种吸附剂在吸附同一气体时，气体压力越高，则吸附量越大。反之，压力越小，则吸附量越小。PSA制氮的核心部分是碳分子筛，在空气压力升高时，碳分子筛将大量吸附氧气、二氧化碳和水分，当压力降到常压时，碳分子筛对氧气、二氧化碳和水分的吸附量非常小。③变压吸附设备主要由A、B两只装有碳分子筛的吸附塔和控制系统组成，当压缩空气通过A塔时，氧气等被碳分子筛所吸附，氮气被通过并流出。当A塔内碳分子筛吸附饱和时便切换到B塔进行上述过程并同时对A塔进行再生。所谓再生就是将吸附塔内气体排出从而使压力迅速降至常压，使分子筛吸附的氧气从吸附塔内释放出来的过程。2）制氮设备特点①独创的分子筛复合床结构,保护碳分子筛不受微油和水的污染,有利于碳分子筛的长期使用寿命。②合理的结构设计,特殊的气流扩散装置,避免了气流高速冲击造成的分子筛粉化现象。③采用德国先进技术制造的柱塞式电磁气动截止阀开启时间为0.05秒,使用寿命长达100万次以上,能满足长期连续不停机使用。④完善的流程设计,最大程度利用了分子筛的吸附床的功能。⑤设备紧凑,占地面积小,空气净化组件,PSA制氮系统可安装在同一底座上,组成一体化结构。⑥自动化程度高,采用PLC自动程度控制,并可根据氮气纯度进行自动调节,而且预留接口可与计算机远程联控。3）项目氮气用量，见表8.7-2表8.7-2项目氮气用量一览表项目数量备注Nm³/h104Nm³/a项目用氮气（催化剂烧焦再生及干燥）322257.6间断175 X可行性研究报告8.8维修、化验8.8.1维修项目设维修车间，并按照要求配备高素质的电、仪、机、泵、管、焊维修人员和维(检)修设施，以保证项目装置、设备运转正常和检修安全。如大、中修维修力量不足时，也可以采用外协方式，依托周围的企业或社会上有资质的维修安装单位承担。8.8.2化验项目设中心化验室，所有原料、中间品、产品质量化验分析、安全气体、环保项目检测及出厂产品的质量检验和分析报告均由化验室负责，根据项目生产特点，配置化验仪器，详见表8.8-1。表8.8-1化验分析主要仪器序号名称单位数量价格（万元）一环保仪器1991BOD测定仪台12COD测定仪台13NOX测定仪台14烟气分析仪台15综合水质分析仪台16环境监测气象仪台17红外油分测定仪台18SO2自动测定仪台19CO自动测定仪台11020℃恒温箱台111生物显微镜台112容解氧测定仪台113携带式粉尘采样器台214水质采样器台215携带式大气采样器台216采样泵台117内托管0-30m/s(风速管)台118采样监测车台1二精密仪器5261原子吸收分光光度计台22气相色谱仪台2175 X可行性研究报告37210分光光度计台34PHS-3B数字式精密酸度计台35DDS-11D数字式电导仪台26便携式可燃气体测报仪台27便携式氧含量测定仪台28离心沉淀机台29超声波清洗器台210气流干燥器台211数字式湿度计台2三天平5.31MC210S电子微量天平称量210g精度0.01mg台22GP3100S-G电子天平称量3100g精度0.01g台33FA2004电子分析天平称量200g精度0.1mg台24药物架盘天平HC-TP11-5台2小计730.38.9泄压设施整个装置易燃、易爆物料在正常操作条件下保持在由设备和管道组成的密闭系统内。公司设有统一的生产装置泄压排放系统（地面火炬，高17米），位于厂区的西北角，生产装置的泄压排放系统与全厂的泄压排放系统相连，构成一个泄压排放网。一旦发生事故设备超压，设备上的安全阀会自动开启将设备中的可燃介质泄放到泄压排放系统中。工厂的泄压排放系统有接受生产装置事故最大一次排放量的能力。8.10其他生产辅助设施项目其他生产经营辅助设施根据项目实际工作情况同期建设，其中包括生产调度楼、宿舍楼、浴池、食堂、医疗站、文体活动场地等。8.11储运8.11.1平面布置175 X可行性研究报告储运平面布置符合《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）与厂区总平面布置图的要求，平面布置原则如下：1）储罐间距满足规范规定的防火间距要求，并满足管道安装要求。2）管线带布置尽量符合流程设计，力求做到整齐美观，经济合理。3）汽车装卸车设施布置在厂区边缘，靠近主要道路，便于车辆进出，有利于安全生产。8.11.2储运流程原料进厂（汽车运输）⇒卸车台卸车⇒原料储罐⇒供料泵输送生产装置⇒生产加工⇒产品⇒成品储罐⇒销售（装车栈台）⇒出厂。8.11.3设备选型1）储罐选用储罐选用以节约投资、满足用户需要和生产操作要求为原则，产品液化气选用卧罐；石脑油、高辛烷值汽油、轻柴油、苯、甲苯、二甲苯选用内浮顶储罐。储罐选用情况见表8.11-1。表8.11-1储罐选用综合表序号名称介质规格型号数量1卧罐液化气200m³42内浮顶罐石脑油1000m³103内浮顶罐苯500m³24内浮顶罐高辛烷值汽油500m³25内浮顶罐甲苯500m³26内浮顶罐二甲苯50m³27内浮顶罐轻柴油500m³28固定顶罐污油100m³69球罐C41000m³210球罐甲醇1000m³211球罐MTBE1000m³212球罐醚后C41000m³2小计382）机泵选用机泵选型以满足生产操作要求、质量可靠、高效节能为原则。液态烃装车选用AY两级离心泵。轻芳烃、重芳烃介质选用化工流程泵。175 X可行性研究报告8.12土建8.12.1设计原则1）建、构筑物的土建设计应严格执行国家现行有关方针政策、规范、规定。力求做到安全、适用、经济、美观；2）建筑空间的划分应充分满足储运工艺、操作和检修的要求，并符合油品储运的特点防火、防爆、防腐蚀、防尘等要求，努力创造良好的生产和生活环境；3）建筑材料的选择应尽量做到标准化、系列化、定型化，并积极推广新技术、新材料以取得技术进步和经济效益，并因地制宜，尽量地采用当地的建筑材料；4）建筑物风格一致，要求新颖，简洁大方，体现时代感；5）建、构筑物的结构设计除满足强度、钢度、稳定等要求外，还应充分考虑工艺生产中的特殊要求；6）积极采用工厂布置一体化，生产装置露天化的原则；7）除生产上的特殊要求外，柱网及承重结构的布置应符合建筑模数的要求，构件的种类和类型应尽量统一。8.12.2建筑方案的选择1）本项目建筑的平面布置及空间处理除应充分满足油品储运的安装、生产操作以及检修的要求，应符合卫生、安全、防火、防腐、防爆等规定。在此基础上注意建筑造型的美观，做到建筑风格统一而不失特色，使之与厂区周围环境要求相符合。2）建筑防火、防爆设计选择根据火灾危险等级，具体做好厂房的防火、防爆、泄爆以及安全疏散等问题的处理。尽量采用敞丌式，如工艺要求封闭，则一方面做好厂房内部通风，使易燃、易爆气体不致聚集，另一方面尽量加失泄爆面积，满足规范要求。3）建筑物形象及外部处理选择立面处理主要在满足工艺要求的前提下，体现出现代建筑简洁明快的风格。8.12.3设计内容及结构特征1）地基方案①构架：采用钢框架结构，平台上铺钢格板，地基处理采用预应力混凝土管桩，钢筋混凝土独立柱承台；175 X可行性研究报告②管桥：采用钢框架结构，空冷平台上铺复合钢格板，地基处理采用预应力混凝土管桩，基础采用钢筋混凝土独立柱承台；③变配电和装置控制室：现浇钢筋混凝土框架结构或砖混结构。框架结构地基处理采用预应力混凝土管桩，基础采用钢筋混凝土独立柱承台；砖混结构采用钢筋混凝土条形基础；④塔及立式容器基础：采用钢筋混凝土圆筒或圆柱式基础。当塔高≥15m时地基处理采用预应力混凝土管桩，塔高<15m时采用天然地基；⑤炉基础：地基处理采用预应力混凝土管桩，基础采用钢筋混凝土独立柱承台；⑥换热器及卧式容器基础：天然地基，钢筋混凝土结构；⑦压缩机厂房：采用门型钢架结构，二层平台上铺钢格板，屋面及防雨棚采用彩色压型钢板。地基处理采用预应力混凝土管桩，钢筋混凝土独立柱承台；⑧压缩机基础：预应力混凝土管桩，钢筋混凝土大块式或构架式基础；⑨小型设备基础(管墩、机泵、等)：采用天然地基，混凝土结构；⑩钢结构中钢柱全部采用WH、MH系列H型钢。钢梁高h>250mm时采用MH、SH系列H型钢，钢梁高h≤250mm时采用普通槽钢或工字钢。2）建筑标准及构造①屋面：防水层采用新型防水卷材二层，保温层为100厚水泥珍珠岩板，钢筋砼板架空隔热层；②墙体：控制室为现浇钢筋混凝土抗爆结构，钢筋砼框架结构建筑物采用240厚粘土空心砖墙，砖混结构采用240厚承重空心砖墙；③楼地面：配电室等为水磨石楼地面。控制室采用花岗岩地面，局部采用抗静电活动地板。综合楼、餐厅等民用建筑采用防滑地板砖。有防爆要求的厂房采用不发火水泥地面及不发火水磨石楼面。其它工业建筑原则采用水泥砂浆面层；④门窗：一般工业建筑采用实腹钢门窗，控制室办公室及标准要求较高的民用建筑可采用铝合金门窗，内门窗为木制；⑤外装修：一般为丙烯酸喷涂，控制室等要求较高者可采用面砖；⑥内装修：一般采用106#内墙涂料，控制室等可采用高级乳胶漆。8.12.4抗震及钢结构防火与防腐1）本地区设防烈度为7度II组(0.10g)，所有建构筑物均按7度设计；2）所有钢结构均按规范规定，分别刷防火、防腐涂料。175 X可行性研究报告①钢结构防腐：所有钢结构均应除锈后刷防腐涂料；②钢结构防火：钢结构的耐火涂层设置范围应根据主体专业要求或按《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008)及《石油化工钢结构防火保护技术规定》（SH3137-2003）中相关规定执行；③耐火涂层采用无机厚涂型钢结构防火隔热涂料，耐火时间不小于1.5h。8.12.5主要建筑物数量及占地面积，见表8.12-1。表8.12-1项目建筑物一览表序号装置名称层数结构形式占地面积（m2）建构筑面积（m2）1石脑油芳构化及芳烃分离装置区　钢框架5049.528968.042MTBE装置区钢框架13062061.1631000m³×10内浮顶罐区一层砖混3562.747125.484500m³×10内浮顶罐区一层砖混2324.0046485100m³×6固定顶罐区一层砖混683.101366.26200m³×4卧罐区一层砖混814.998157循环水区一层钢砼506.5506.58办公（楼）区五层框架4492.78992.79罐区泵房一层混砼142.72142.7210100T电子衡及地磅房一层钢砼、砖混153.17153.1711空压制氮机房一层砖混143.9143.912高低压配电室一层砖混128.31128.3113门卫室及值班室等一层砖混10010014导热油炉区一层钢结构745.41490.815消防泵房一层砖混154.24154.2416消防水罐基础一层钢砼207.63415.2617装卸车区一层钢框架7445.282459.1418事故水池一层钢砼73073019地面火炬钢砼477.48515.520控制室一层框架177.69177.6921管架一层钢框架16001600175 X可行性研究报告合计　　30945.3742693.818.12.6主要设计规范及规定：《建筑制图标准》GB/T50104—2010《建筑设计防火规范》GB50016—2006《建筑抗震设计规范》GB50011—2010《石油化工企业设计防火规范》GB50160—2008《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《钢结构设计规范》GB50017—2003《动力机器基础设计规范》GB50040—96《构筑物抗震设计规范》GB50191—2012《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002《石油化工企业建(筑)物抗震设防分类标准》GB50453—2008《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008《石油化工生产建筑设计规范》SH3017—1999《石油化工钢储罐地基与基础设计规范》SH/T3068—2007《石油化工落地式离心泵基础设计规范》SH/T3057—2007《石油化工钢储罐地基处理技术规范》SH/T3083—1997《石油化工管架设计规范》SH/T3055—2007《石油化工企业建筑物结构设计规范》SH3076—96《钢结构防火涂料应用技术规程》CECS24：90175 X可行性研究报告第九章节能降耗9.1概述随着能源供应日益紧张，能源价格不断上涨，提高装置能源综合利用水平，降低能耗进而降低生产成本，对提高生产单位的经济效益具有越来越重要的意义。因此，本项目均采取当今国内先进的节能措施以降低装置能耗。本项目加工能耗一期芳构化装置为987.15MJ/t原料，二期MTBE装置为846.5MJ/t混合碳四原料，工艺装置由于采用先进的工艺路线，总体能耗处于国内同类装置较好水平。9.2编制依据1）《中华人民共和国节约能源法》；2）《石油化工项目可行性研究报告编制规定》中国石油化工总公司（2005年版）；3)《石油化工设计能耗计算标准》GB/T50441-2007。9.3节能原则9.3.1工艺技术采取的节能措施及节能效果1）选用新型节能工艺生产设备，部分设备具有是国际、国内先进水平的机电一体化设备，具有较高的设备运转率，在科学的管理和调配使用下，将充分体现高效、节能的特性；2）负荷管理和能量因子改造①在最大负荷显示器中安装一个报警系统，以及时采取措施；②巧妙的把负荷高的单位转移到负荷较低的期间，以减少最大需要量；③交错选择机械工作和休息的时间；④避免机器空转；⑤评价平均和峰值负荷功率因子，设计电容器容量；175 X可行性研究报告⑥维持峰值负荷功率因子在0.94到0.98之间。3）电动机设备选择①电荷不足（<50%总负荷）电动机的功率和功率因子也较低，因此选择与负荷相匹配的电动机负荷类型；②在流量有变化的地方，使用变频电动机或使用变频器控制；③带有节能器的软启动用于高启动转矩的不同负荷；④电动机终端连接适当的额定电容器；⑤对于高容量的电容器的安装，最好用一个电流接触器启动电机，在电动机启动之后，电流接触器应置于“开”的状态；⑥把许多人工控制的操作转化为自动控制或半自动控制，能节省大量能耗。9.3.2转换设备的效率提高措施换热器采用板式换热器，其传热系统是列管换热器的3–5倍，占地面积是列管换热器的1/3，金属消耗只有列管换热器的2/3，两种介质的传热平均温差可以小至1℃，热回收效率可达99%以上，因此板式换热器是一种高校、节能、节约材料、节约投资的先进热交换设备。优化操作参数，在产品合格的情况下适当降低操作压力及温度，减少动力消耗。9.3.3热力管网系统保温措施供热管网在室外和地沟中采用聚氨酯发泡材料保温，降低管道热损失。室内采用超细玻璃棉管壳保温，保护层为铝铂玻璃丝布，以减少热能损耗。采暖供热系统按设计负荷设置，并设有调节控制装置及能量计量仪表。9.3.4供、变电系统和机泵设备节能措施1）为了降低低电压线路过长造成的电能消耗，在各主要用电车间就近设车间变电所，以减小低压电气线路长度。2）在高压开关柜和低压开关柜采用节能高效分析能力高的断路器，保证电力的正常运行，减少停电事故。3）机泵类均选用国内节能产品，对负荷变化较大的电机采用变频调速，使其实际功率与负荷相适应，达到降低能耗目的。9.3.5照明系统1）把最需要照明的工作设置在靠近窗户的位置，有效使用日光。175 X可行性研究报告2）避免使用白炽、钨丝灯泡，相同的流明输入量GLS要比荧光灯多消耗80%的功率。3）荧光灯管的使用必须要配有反射镜。4）定期清洗发光体、天花板、墙壁、灯泡等。5）开关是减少照明费用的有效方法，避免常明灯。6）安装调光控制器，以在多功能空间为不同的活动不同强度的照明。9.3.6其他节能措施1）所有用水器具都应选用节水型产品，严格控制各用水点的水压和水量，安装计量仪表，以免管网跑、冒、滴、漏和流速过大或静压过高而造成水资源浪费。2）加大雨水利用。雨水通过雨水管网收集到消防水池，用于平时浇洒道路用，节约新鲜水用量。3）加强废水回收利用。车间清洗回收水及污水处理达到一级排放水标准可以用于浇洒道路等。4）建立健全节能管理制度，加强节能管理。9.4节能措施为了降低项目各装置能耗，除采取以上节能措施外，还须采取下列措施：9.4.1优化塔操作合理选取塔的取热比例。在满足装置产品质量和保证产品分馏精度的前提下，优化各塔的中段回流取热，使塔内剩余热量从高温位取出，热量尽可能得以回收，利于换热网络的优化及余热回收。9.4.2优化换热流程在优化分馏塔回流取热的基础上，采用“窄点设计法”优化装置的换热流程，采用内插物、螺纹管高效换热器强化传热，提高原料油的换热终温。并在保证一定的热量回收率的情况下，合理简化流程，尽量提高原料油换热后进加热炉的温度，同时选用多种高效传热设备，提高换热强度，减少换热面积，降低项目建设投资。9.4.3项目加热炉、分馏塔采用一整套先进技术，使转油线的压降及温降最小，达到降低加热炉出口温度，节省燃料油用量的目的。9.4.4塔顶油气与原料油深度换热，充分利用低温热。9.4.5175 X可行性研究报告加热炉系统采用新型高效节能火嘴、高效空气预热器，提高加热炉的热效率，减少燃料气（油）的耗量。9.4.6加热炉采用热管式余热回收系统，使加热炉的热效率达90％以上。9.4.7设备及管道布置尽量紧凑合理，从而减少散热损失和压力损失。9.4.8合理保温。对装置内的高温管线及设备使用优质保温材料，采用经济合理的保温层厚度，降低散热损失。9.4.9减少电损耗。装置配电设计合理，减少变压器及线路等的无用电损耗量，采用节能电力变电压器、节能电机、新型节能电器元件及节能灯具等，提高电利用率。由于加工原料油品种或者各各装置加工能力的调整，大部分泵的负荷变化很大，在合理选取机泵大小的同时，采用新型的高效机泵及变频调速电机，提高效率，降低电耗。设计采用变频技术，以降低电机的电耗。项目装置中变频技术应用如下：9.4.10循环水设计压力回水，节约用电。9.4.11节水措施实行计划用水，提倡节约用水，对国家、企业、个人都有重要经济意义。本项目节约用水体现在以下几个方面：1）对员工经常性的开展“节约能源、资源”教育，提高大家节能的自觉性；2）根据具体条件，采取一水多用，循环用水和改革工艺等措施降低用水消耗；3）生活设施所采用的卫生洁具均采用节水型；4）杜绝给排水管道系统中的跑、冒、滴、漏现象；5）提高循环冷却水的浓缩倍数，减少补水量和加药量；6）对机泵的冷却，视季节和机泵温度对冷却水量进行控制，杜绝备用泵长流水、冷却水量过大等现象。9.5能耗指标表9.5-1　　芳构化装置公用工程消耗及能耗表项目单位耗量小时耗量年耗量能耗指标单位能耗单位数量单位数量单位数量单位数量MJ/t新鲜水t/t0.12t/h1.5104t1.2MJ/t6.280.7536电KWh/t19.04KWh238104kwh190.4MJ/kwh10.89207.3456175 X可行性研究报告1.0MPa蒸汽t/t0.2t/h2.5104t2MJ/t3182636.4凝结水t/t-0.16t/h-2.0104t-1.6MJ/t320.30-51.248循环水t/t34t/h425104t340MJ/t4.19142.46净化压缩空气Nm³/t9.6Nm³/h120104Nm³96MJ/Nm³1.5915.264氮气Nm³/t5.76Nm³/h72104Nm³57.6MJ/Nm³6.2836.1728合计987.15表9.5-2　　芳烃分离装置能耗表项目单位耗量小时耗量年耗量能耗指标单位能耗单位数量单位数量单位数量单位数量MJ/t新鲜水t/t0.4t/h4104t3.2MJ/t6.282.512电KWh/t20.1KWh201104kwh160.8MJ/kwh10.89218.8893.5MPa蒸汽t/t1.004t/h10.04104t8.032MJ/kg36843698.7361.0MPa蒸汽t/t0.34t/h3.4104t2.72MJ/t31821034.15凝结水t/t-0.959t/h-9.59104t-7.672MJ/t320.30-307.168循环水t/t59.7t/h597104t477.6MJ/t4.19250.143净化压缩空气Nm³/t12Nm³/h120104Nm³96MJ/Nm³1.5919.08氮气Nm³/t24Nm³/h240104Nm³192MJ/Nm³6.28150.72合计5067.06表9.5-3MTBE装置综合能耗计算表序号项目消耗量能耗指标能耗单位数量单位数量MJ1除盐水t/h0.05MJ/t96.304.8152循环水t/h628MJ/t4.192631.323电力kW183.91MJ/（kwh）10.892001.694蒸汽1.0MPat/h11.75MJ/t318237388.55凝结水t/h-9.4MJ/t320.3-3763.536净化风Nm3/h120MJ/Nm31.59190.87氮气Nm3/h10MJ/Nm36.2862.8小计38516.4注:换算标准煤方法：能耗MJ/t×原料数量/年÷29308（常数）=吨标准煤/年。本项目一期芳构化装置能耗按年加工原料10万吨175 X可行性研究报告石脑油计算，芳烃芳烃分离装置能耗按年加工中间原料8万吨计算；二期MTBE装置能耗按年加工36.4万吨混合碳四计算。本项目建成达产后，正常年份工业增加值=固定资产折旧+工资及福利+增值税+销售税金及附加+利润=26533.25万元；本项目全年综合能耗为2.77万吨标准煤，即工业万元增加值能耗=27700/26533.25=1.04吨标准煤/万元。能耗低于国家《十二五节能中长期专项规划》中的到2010年每万元GDP能耗由2002年的2.68标准煤下降到2.25吨标准煤要求。175 X可行性研究报告第十章环境保护10.1设计采用的环境保护标准10.1.1国家或地方的有关环保法规《中华人民共和国环境保护法》《中华人民共和国水污染防治法》《中华人民共和国大气污染防治法》《中华人民共和国环境噪声污染防治法》《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》《中华人民共和国环境影响评价法》《国务院关于环境保护若干问题的决定》《建设项目环境保护管理条例》[国务院(98)253号令]《建设项目环境保护设计规定》[(87)国环字第002号文]10.1.2设计执行的有关环保标准1）环境质量标准《环境空气质量标准》(GB3095-1996)(2000年版)《城市区域环境噪声标准》(GB3096-93)2）排放标准《大气污染物综合排放标准》(GB16297-1996)《污水综合排放标准》(GB8978-1996)《工业企业厂界噪声排放标准》(GB12348-2008)3）设计规范《工业企业设计卫生标准》(GBZ1-2010)《石油化工企业环境保护设计规范》(SH3024-95)《工业企业噪声控制设计规范》(GBJ87-85)《石油化工厂区绿化设计规范》(SH3008-2000)《石油化工企业职业安全卫生设计规范》(SH3047-93)《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008)175 X可行性研究报告10.2设计原则1)贯彻“预防为主，防治结合”的方针，严格执行“三同时”制度；2)采用不产生或少产生污染的新技术、新工艺、新设备，最大限度的提高资源、能源利用效率，尽可能在生产过程中把污染物减少到最低限度；3)采用先进、有效的治理措施和综合利用技术；4)满足国家和地方有关环保法规要求；5)全面规划，合理布局，分期实施，留有余地；6)设计全过程贯穿清洁生产思想，将清洁生产与末端治理有机结合；7)全面规划，清污分流，分级控制，综合利用，有效处理。10.3项目建设区域的环境概况1)项目地理位置项目地处于X省X工业开发区，濮阳是随着中原油田的开发而兴建的一座石油化工城市，是X省确定的重点石油化工基地。建市以来濮阳始终把建设现代化的石化城做为总体目标，依托油气资源，相继建成了中原乙烯、中原大化等大型化工企业，以石油化工为主的工业体系构成了濮阳强大经济支撑。当前，濮阳在“以工立市，以工富市，以工强市”的战略指导下，围绕扩大企业规模，拉长石化产业、产品链条，抓住新的发展机遇，使石化企业在行业结构、原料结构、产品结构调整中得到长足发展。濮阳地理位置优越，区位优势明显，境内高速公路、国道、省道四通八达，区域交通运输十分便利。2)厂区自然条件该项目所在区域属于中纬地带，常年受东南季风环流的控制和影响，属暖温带半湿润季风型大陆性气候。特点是四季分明，春季干旱多风沙，夏季炎热雨量大，秋季晴和日照长，冬季干旱少雨雪。光辐射值高，能充分满足农作物一年两熟的需要。年平均气温为13.3℃，年极端最高气温达43.1℃，年极端最低气温为一21℃。无霜期一般为205天。年平均日照时数为2454.5小时，平均日照百分率为58％。年太阳辐射量为118.3千卡／平方厘米，年有效辐射量为57.9千卡／平方厘米。年平均风速为2.7米／秒，常年主导风向是南风、北风。夏季多南风，冬季多北风，春秋两季风向风速多变。年平均降水量为502.3毫米～601.3毫米。175 X可行性研究报告3)厂址环境现状与分析①大气环境质量现状根据X开发区及本项目环境质量现状监测报告，评价区内各种气体污染程度较轻，现状监测期间小时浓度、日均浓度均无超标现象。②水环境质量现状A地表水环境根据X工业开发区及本项目环境质量现状监测报告，支脉沟水质已稍劣于《地表水环境质量标准》Ⅴ类标准，但超标指数不大。B地下水环境濮阳地下水分布广泛，富水区和中等水区约占全市总面积的70％。但近些年，由于大量开采地下水，年开采量大于补给量，导致地下水位逐年下降。③声环境质量现状根据X工业开发区及本项目质量现状监测报告，拟建项目周围环境噪声符合《声环境质量标准》中2类标准。10.4项目主要污染源污染概述：项目为10万吨/年石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目，属于国家鼓励的环保项目,对环境不会造成大的污染。10.4.1废气污染源按照排放方式的不同，本项目废气污染可分为有组织排放源和无组织排放源两大类。有组织排放源主要为装置加热炉所产生的废气。无组织排放源为装置及配套系统的呼吸损失，以及主装置在生产过程中的跑、冒、滴、漏等及开停工吹扫等。项目加热炉烟气中污染物主要是经烟囱排放的烟气，其中的主要污染物为SO2、NOx和烟气黑度（林格曼黑度）等。废气主要排放情况见表10.4-1。表10.4-1项目废气排量表排放源排气量排放烟气组成175 X可行性研究报告t/h排放高度(m)方式SO2kg/hSO2mg/m3加热炉1.545连续3.84合计3.84装置内加热炉排放废气指标执行《工业炉窑大气污染物排放标准》GB9078-1996中的二级标准，允许SO2排放浓度小于850mg/m3，H2S厂界标准值为0.32mg/m3。10.4.2废水污染源项目产生的污水有生产污水、生活污水和清扫卫生污水，项目产生的污水先经过污水处理池处理后排至工业园污水管网。污水排放量见表10.4-2。表10.4-2全厂排水量表序号项目名称排放量备注吨/小时万吨/年项目废水1.331.064合计1.331.06410.4.3废渣污染源本项目不产生废渣，无废渣污染源。废催化剂由其生产厂家回收，再生利用。10.4.4噪声污染源项目噪声主要来源为生产装置及公用工程的机泵类、鼓风机、引风机、压缩机、加热炉等设备，噪声均小于65dBA。项目噪声较高区域为装置区机泵。10.5控制污染的防范措施10.5.1污（废）水污染的防范控制措施1）项目所产生的污（废）水，经过污水处理池处理达标后排放到公司污水管网，排至开发区污水总管网。项目污水排放控制指标按照国家《污水综合排放标准》（GB8978-1996，1999年版）二级排放标准设计，见表10.5-1；表10.5-1二级排放标准GB8978-1996控制项目指标COD(化学耗氧量)120mg/LBOD(生化耗氧量)60mg/LSS200mg/L硫化物1.0mg/L175 X可行性研究报告总氰化物0.5mg/L氨氮50mg/L磷化物（P）1mg/LPH6-9挥发酚0.5g/L2）初期雨水经加盖（铁蓖）地沟进入厂区污水管网，并视情况排放或排明水沟至事故水收集池，尔后视情况直接排放，防止污水直接外排；3）生产中加强管理，消除跑、冒、滴、漏现象，保持排放水质质量不受到污染；4）检修时要制订严格的管理措施，机泵维修不得向地沟倒润滑油；5）严格执行巡检制度，对废水排放口勤检查，发现有污染现象立即采取措施，防止发生污（废）水超标排放，造成污染事故；6）建立环境事故应急机制，编制环境事故应急预案，在厂区西北角建设事故处理水收集池(2000m³),防止事故处理水直排造成污染；7）建立定期取样分析制度。项目生产中尽管无超排放标准污水产生，但为保护环境，定期在厂区废水排放口取样化验分析废水指标协议，以跟踪、监督废水排放情况。10.5.2废气污染的防范控制措施项目厂址周围地形较为开阔，无高山等影响气体扩散的障碍物，有利于气体的扩散。废气污染治理措施有：1）采用低硫燃料（含硫量＜0.5%）是减轻对大气污染的根本措施。本项目的加热炉均以低含硫燃料气（油）为燃料，减少SO2的排放量，经烟囱排放，烟囱高度45m；；2）项目生产中所产生的微量瓦斯气一律引入加热炉烧掉；3）提高加热炉的自控水平；4）加热炉设计要提高燃烧效率，选用新型高效燃烧器，减少燃料用量，使燃料能充分完全燃烧，减少烟气中的CO；5）设计采用质量可靠的设备、管道、阀门及管路附件，施工时保证质量，生产中建立严格完善的管理维护措施，尽量减少跑、冒、滴、漏现象，既减少油气损耗，又有利于环境保护；175 X可行性研究报告5）项目开停工时，吹扫过程中也会短时排出废气，但排放时间较短，污染物浓度较低，对大气的污染也比较轻。10.5.3噪音污染的防范控制措施项目在设计中必须按有关规定进行设计，并采取噪声控制措施，如对风机、空压机等安装消音器，有振动的采取减振措施，尽量选用低噪声设备等。在厂区任何一个区域内噪声昼间不允许超过65dBA；夜间不允许超过55dBA。具体治理措施如下：1）在平面布置上，将机泵布置在远离操作室的区域，以减少噪音对操作人员的影响；2）对噪音超过65dBA的大型机、泵设备均加消音罩，以减轻噪音的扩散；3）加热炉选用带有低噪声喷嘴的型式；4）机、泵操作室设计隔音效果好的墙、门窗、玻璃等。10.6环境影响分析本项目环保在设计中认真贯彻“合理布局、保护环境”的方针，环保设施在设计和建设及投用时必须做到与主体工程“三同时”规定，严格遵守国家关于基本建设、技术建设项目有关环境保护的法规、法令。项目中采用的三废控制、处理过程，避免了大量污染物的产生，符合国家环境保护有关法律和法规的要求。10.6.1大气环境影响分析本项目所排放的废气污染物主要为SO2、NOX和烟尘等。由于加热炉均使用低硫燃料油（气）做燃料，因此烟气中排放的污染物量不大，SO2及烟尘的排放浓度分别为3.84mg/m3和20mg/m3，均可满足GB9078-1996《工业炉窑大气污染物排放标准》二级标准中关于SO2排放浓度不得大于850mg/m3及烟尘排放浓度不得大于200mg/m3的要求。由于对装置产生的各种大气污染物采取了有效的治理措施，预计该项目投产后对周围的空气质量不会产生较大影响。10.6.2水环境影响分析本项目所排放的污水严格控制排放指标，经过污水处理池处理达标后外排，因此，对周围水环境影响较小。175 X可行性研究报告10.6.3固废环境影响分析项目生产中不产生固废，废催化剂由其生产厂家收回再生利用，袋装汽车运输，无污染。10.6.4噪声环境影响分析经合理选型，选用低噪声设备，采取隔声或在进出口设置消声器等措施，可以有效的减少噪声。项目建成生产后的噪声对周围敏感点影响不大。10.6.5环境监测为加强项目乃至厂区环保管理，公司生产运行部化验室负责环保检测任务。对本厂区水质、废气、废渣、噪声等进行检测。同时，委托X环保监测站对项目的的废气、排放水、噪声等进行抽检。化验室环境检测的主要任务：1）定期检测项目排放的污染物是否符合国家或省、自治区、直辖市所规定的排放标准；2）分析所排放污染物的变化规律，为制定污染控制措施提供依据；3）负责污染事故的检测及报告；4）水质检测对项目污（废）水排放口设置采样点，定期进行取样检测。常规检测项目有：pH、CODcr、挥发酚、氨氮等，抽样检测项目有：BOD5、氰化物、硫化物、悬浮物等。5）废气检测对项目生产装置的加热炉产生烟气进行检测，常规检测项目有：SO2、CO、林格曼黑度等。6）噪声检测对项目生产装置、厂界及重点噪声源产生点设立噪声检测点，不定期进行检测。10.7环境影响预测本项目环境管理须认真依照国家规定的标准施行，制订企业环境管理一系列规章制度，制订“环境事故应急预案”，防止环境事故的发生，同时对控制污染和生态变化方面，还应贯穿以下原则：175 X可行性研究报告10.8.1在设计中充分遵守“清洁生产工艺”方针；10.8.2废水系统按“清污分流、污污分流”的原则，分别处理，即可减轻对水环境的污染，又可节省投资；10.8.3项目各排放点产生的各类含烃气体均密闭排入厂区平衡系统，以减轻烃类污染物对环境空气的污染；10.8.4对项目较大的声源，如大功率机泵等，采取割声等降噪措施，以减少对声学环境的污染。综上所述，拟建厂址符合地区规划，环境建设条件相对较优，因此，只要本项目做好各项环境保护工作，生产坚持使用清洁原料及燃料，保证各项污染物达标排放，可将对环境的污染降至最低，本项目在该地建设，不会对环境产生明显影响。10.8环保投资环境保护投资是基本建设项目投资中十分重要的组成部分，它是项目建设环境保护设施所需投资量的反映。为实现项目建设环保设施“三同时”规定，保证环保投资落实到位，根据《建设项目环境保护设计规定》第七章第二十二条规定的原则和《石油化工企业环境保护设计规范》SH3024-95中环境保护投资规定，该装置的环境保护投资见表10.9-1。表10.9-1环境保护投资一览表序号名称投资（万元）备注1项目污水管网502主装置环保设施303污水、废气处理设施1204噪声防治措施205检测设备、设施10合计230175 X可行性研究报告第十一章　安全劳动卫生专篇11.1设计依据11.1.1国家、地方政府和主管部门的有关规定1)《中华人民共和国安全生产法》；2)《中华人民共和国劳动法》；3)《中华人民共和国消防法》；4)《危险化学品安全管理条例》国务院第344号令；5)《特种设备安全监察条例》国务院第373号令；6)《建设项目（工程）劳动安全卫生监察规定》（中华人民共和国原劳动部1996年第3号令）；11.1.2采用的主要技术规范、规程、标准1)《工业企业设计卫生标准》GBZ1-2010；2)《生产过程安全卫生要求总则》GB/T12801-2008；3)《石油化工企业职业安全卫生设计规范》SH3047－93；4)《常用危险化学品贮存通则》GB15603-1995；5)《常用危险化学品的分类及标志》GB13690-1992；6)《危险化学品重大危险源辩识》GB18218-2009；7)《石油化工噪声控制设计规范》SH/T3146-2004；8)《石油化工企业厂区总平面布置设计规范》SH/T3053-2002；9)《工业企业总平面设计规范》GB50187-2012；10)《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008；11)《爆炸和火灾危险场所电力装置设计技术规定》GB50058-92；12)《石油化工静电接地设计规范》SH3097-2000；13)《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-2008；14)《石油化工可燃气体和有毒气体检测报警设计规范》GB50493-2009；15)《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010；16)《压力容器安全技术监察规程》国家质量技术监督局。175 X可行性研究报告11.2概述项目认真贯彻我国“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针和“生产必须安全，安全为了生产”的设计思想，对生产中或产品易燃、易爆、有毒有害物质设置必要的安全防范措施，并实施有效的检测、控制、预防，保证操作人员的人身安全，实现装置安、稳、长、满、优生产。实现安全生产，保护职工在生产劳动中的安全和健康，是我国企业管理首要工作。保护职工的健康和安全，不断提高劳动生产率，保证生产任务顺利完成，是安全生产、劳动保护工作的基本任务。实现安全生产，重在预防，防患于未然。根据实际生产的需要在防火、防爆、防噪声、防雷电等方面严格执行有关规定、规范，设置必要的防范技术和防范措施。11.3建筑及场地布置项目建设场地布置为新建，详见附图：总平面规划布置图。11.3.1项目及储罐区的火灾危险性类别建设项目为10万吨/年石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目，原料为C4、甲醇、石脑油，产品为车用液化气、MTBE、高辛烷值汽油、芳烃、轻柴油等。按《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008：工艺装置或装置内单元火灾危险性分类举例，本项目工艺装置、储罐区、原料及成品泵房、装卸货场应划为甲类。11.3.2防火间距划分按《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008规定，项目的工艺装置与液态烃罐区之间的距离分别大于60m，与全厂重要设施之间的防火间距应不小于40m，与散发火花的地点的防火间距应不小于30m。11.3.3场地及辅助设施布置项目的控制室和变配电室中间设有6米宽消防、检修通道。工艺装置内设置符合安全技术要求的通风、遮阳、避雷电、防静电设施。项目区内设置消防检修通道和专用消防栓以及在紧急状况下处理事故的消防设施和器具。灭火器的配置应符合《建筑灭火器配置设计规范》GB50140-2005的规定。事故处理水收集池在项目装置区西北角，收集池2000m³，池深3米，事故处理水视质量情况选择排入污水管网或直接排放，杜绝不合格水外排造成水环境污染。175 X可行性研究报告11.4生产、经营过程中危险危害分析11.4.1火灾、爆炸危险因素分析项目主装置、储罐区、泵房、装卸货场区域火灾危险性分类为甲类，所接触的危险性物料有：混合碳四、甲醇、石脑油等，产品MTBE、醚后碳四、车用液化气、苯、甲苯、二甲苯、高辛烷值汽油、轻柴油等，其中液态烃火灾危险性分类气体为甲A类，甲醇、MTBE、苯、甲苯、二甲苯为甲B类。易燃易爆物料种类和特性见表11.4-1。表11.4-1易燃易爆物料种类和特性表物料名称性质爆炸极限(V)%闪点℃自燃温度℃火灾危险性分类甲醇易燃易爆6.7～3611.11470甲BMTBE易燃易爆1.6～8.4-28-甲B苯易燃易爆1.2〜8.0-11560甲B甲苯易燃易爆1.0〜6.74535甲B二甲苯易燃易爆1.2〜7.24.4530甲B高辛烷值汽油易燃易爆1.2-6.9-25.5415～530甲B轻柴油可燃液体1.5～4.5≥65350～380乙B混合碳四易燃易爆气体3～13<-66515甲A车用液化气易燃易爆1.1～9.5-74450甲A1）车用液化气①物化性质:外观与性状：一种无色易挥发的气体。闪点小于-74℃，爆炸极限为1.1%～9.5%。液态转为气态体积膨胀250倍。②危险特性:极易燃。与空气混合能形成爆炸性混合物，遇明火和热源有燃烧爆炸的危险。与五氧化溴、氯气、次氯酸、三氟化氮、液氧、二氟化氧及其它强氧化剂接触剧烈反应。其蒸汽比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。2）高辛烷值汽油①理化特性:汽油是石油产品中消耗量最大的品种。汽油的沸点范围（又称馏程）为30—205℃，密度为0.70—0.78g/cm3，闪点在0C以下，自燃点在415C~530C范围内，在正常环境温度下，遇明火可能引发燃烧或爆炸，其蒸气与空气混合形成爆炸性气体，爆炸极限为1.4%～6.9%(V/V)。175 X可行性研究报告②危险特性:其蒸气与空气可形成爆炸性混合物。遇明火、高热极易燃烧爆炸。与氧化剂能发生强烈反应。其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇明火会引着回燃。。3）轻柴油①理化特性:重芳烃是一种稍有粘性的淡黄至棕色液体。成份：烷烃、芳烃、烯烃等，十六烷值不小于45。闪点（℃）：≥65。自燃点（℃）350～380。相对密度：0.87～0.9(水=1)。危险分类及编号：易燃、可燃液体，危险性类别GB3.3类，火险类别乙类。②危险特性:遇明火、高热度或接触氧化剂，有可引起燃烧、爆炸的危险。遇高热时，容器内压力增大，有开裂和爆炸的危险。4）甲醇①物化性质:无色澄清液体，有刺激性气味。熔点：-97.8℃，沸点：64.8℃，饱和蒸气压(KPa):13.33/21.2℃，相对密度（水=1）：0.79，相对密度（空气=1）：1.11，临界温度：240℃，临界压力：7.95MPa，闪点（℃）：11，爆炸下限[%（V/V）]：6.0，爆炸上限[%（V/V）]：36.5，溶解性:溶于水、可混溶于醇、醚等多数有机溶剂。②危险特性:其蒸汽与空气形成爆炸性混合物，遇明火、高热能引起燃烧爆炸。与氧化剂接触发生化学反应或引起燃烧。在火场中，受热的容器有爆炸危险。其蒸汽比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源引着回燃。5）MTBE①物化性质:无色易挥发液体，有毒，微溶于水，易燃，与空气混合形成爆炸混合物，沸点：-55.3℃，闪点：-28℃，爆炸极限：1.6％－8.4％（v），易燃易爆，低毒，对眼睛有刺激性。②危险特性:本品易燃。与空气混合能形成爆炸性混合物，遇热源和明火有燃烧爆炸的危险。与五氧化溴、氯气、次氯酸、三氟化氮、液氧、二氟化氧及其它强氧化剂接触剧烈反应。6）苯①物化性质:无色透明液体，有强烈芳香味。熔点（℃）：5.5，相对密度（水）：0.88，沸点（℃）：80.1，相对蒸气密度（空气）：2.77，闪点（℃）：-11，引燃温度（℃175 X可行性研究报告）：560，爆炸上限[％（V/V）]：8.0，爆炸下限[％（V/V）]：1.2，燃烧热（kJ/mol）：3264.4，溶解性：不溶于水，溶于醇、醚、丙酮等多数有机溶剂。②危险特性:高浓度苯对中枢神经系统有麻醉作用，引起急性中毒；长期接触苯对造血系统有损害，引起慢性中毒。急性中毒：轻者有头痛、头晕、恶心、呕吐、轻度兴奋、步态蹒跚等酒醉状态；严重者发生昏迷、抽搐、血压下降，以致呼吸和循环衰竭。慢性中毒：主要表现有神经衰弱综合征；造血系统改变：白细胞、血小板减少，重者出现再生障碍性贫血；少数病例在慢性中毒后可发生白血病(以急性粒细胞性为多见)。皮肤损害有脱脂、干燥、皲裂、皮炎。可致月经量增多与经期延长。环境危害：对环境有危害，对水体可造成污染。燃爆危险：本品易燃，为致癌物。苯易燃，其蒸气与空气可形成爆炸性混合物，遇明火、高热极易燃烧爆炸。与氧化剂能发生强烈反应。易产生和聚集静电，有燃烧爆炸危险。其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。11.4.2项目危险有害物质分布，见表11.4-2。表11.4-2项目主要危险有害物质分布物质区域甲醇MTBE液化气混合碳四石脑油高辛烷值汽油芳烃轻柴油芳构化及芳烃分离联合装置区√√√√MTBE装置区√√√√甲醇、MTBE罐区√√液态烃卧罐区√√1000m³内浮顶罐区500m³内浮顶罐区√√√原料、产品装卸货场√√√√√11.4.3生产过程中的危险、有害因素分析1）火灾、爆炸危险因素项目中装置为密闭连续操作，装置火灾危险性为甲类（《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008）。175 X可行性研究报告①生产过程中的车用液化气、醚后碳四、混合碳四等液态烃属于易燃气体，甲醇、高辛烷值汽油、苯、甲苯、二甲苯、MTBE属于易燃液体。生产、储运过程中，因违反操作规程或其他原因，造成物料泄漏、挥发，与空气混合形成爆炸性混合物，遇火源易发生化学性爆炸和火灾。A形成火灾、爆炸环境的模式：储罐等设备存有易燃易爆挥发性物料，温度高时其挥发性加剧，可使各种罐体物料液面上方空间形成爆炸性气体环境；易燃物料挥发至空气环境中，与环境中空气混合形成爆炸性气体环境，泄漏因素：设备缺陷引起泄漏；腐蚀引起泄漏；撞击造成泄漏；操作不当引发泄漏；自然灾害造成的泄漏（地震、雷击等）；装、卸车过程中，物料泄漏；装卸车过程中，储罐冒顶跑料；储罐区物料突沸跑料。检修中，因抽插盲板错误、置换不彻底，致使设备内可燃气体浓度达到爆炸极限。B产生明火、火花、高温的模式：加热炉明火；将明火带入；吸烟；违章动火；防爆区域内使用非防爆电气，产生火花；电器及线路着火或产生火花；穿化纤衣服、带铁钉皮鞋；打击产生火花；管线、设备静电接地不完善，造成静电积聚，静电放电；物料流速较快，造成静电积聚，静电放电；175 X可行性研究报告物料装卸车时，未设静电接地或静电接地设施不完善，造成静电积聚，静电放电；雷电；使用手机或对讲机；使用非防爆工具；转动设备润滑不良造成高温；电机电流超高或缺相烧坏着火。②物理爆炸A储罐、塔器因材质不符合要求、制造有缺陷、腐蚀而未定期检查检测、超压而安全装置失灵等原因，可导致物理爆炸。B塔类设备、反应器、压力容器因操作不当导致瞬间超压而安全装置失灵，可导致物理爆炸。2）中毒、窒息①中毒A液化气等物料具有一定毒性，当工艺设备发生故障，物料大量泄漏或设备、管线的跑、冒、滴、漏，通风措施不良，个体防护措施不当，可造成人员的急性或慢性中毒。B生产装置、储存设施中的设备、管线、阀门、法兰、垫片等密封不严，会发生物料泄漏；生产设备、管线等的制造、设计、安装缺陷，腐蚀穿孔，会造成有毒物料泄漏；生产设备的基础不牢、框架损坏，可造成设备、管线内物料大量泄漏，人员接触泄漏物料，存在中毒的危险。C宁生产系统的设备、管线、阀门设计不符合要求，物料会发生超压泄漏，有造成人员中毒的危险。D生产操作过程中，违反操作规程造成超温、超压，易造成物料泄漏，生产过程中的操作失误，造成大量物料泄漏，也存在中毒的可能。E作业场所通风不良或局部通风不畅、作业环境有毒物质浓度超标，人员长时间吸入，有发生中毒的危险。F设备检修时置换清洗不彻底或未完全与系统隔绝（如未加盲板），未办理进入设备作业手续而进入设备内作业，有引起检修人员中毒窒息的危险。175 X可行性研究报告G生产操作、事故处理过程中，未按规定佩戴劳动保护用品或防护用品不符合要求，存在人员中毒的可能。②窒息进入设备容器或其他有限空间作业，挥发性物料清洗不彻底，置换、通风不良，会引起人员窒息。停工与检修过程中，使用氮气吹扫的岗位和环境中，存在窒息危险因素。3）高温烫伤生产过程中反应器、塔类、换热类设备、容器、蒸汽系统、余热回收等设备、管线表面温度较高，未落实防护设施、保温层缺损不全、操作人员近距离操作、意外接触有造成人员的烫伤的危险；高温蒸汽突发泄漏，接触人体也可造成人员烫伤；设备检修过程中冷却降温不彻底，检修人员在设备外或进入设备内部未按规程实施检修作业，易造成高温烫伤；生产过程中操作人员未按规定穿戴劳保用品，近距离操作或接触高温设施有造成烫伤的危险。4）化学灼伤生产过程、储罐区域的设备、管道、法兰、阀门、垫片等发生泄漏，可使人员接触物料而灼伤；检修过程中进入设备内工作，设备内残液接触人体而造成灼伤；操作或检修过程中未按要求穿戴好劳保用品，人体接触物料，可造成腐蚀性灼伤。5）高处坠落及物体打击生产装置塔类装置设置操作平台，操作人员在操作、巡检、维修时不注意安全有发生高处坠落的可能。①主要危险部位平台斜梯；平台边缘；物料储罐的爬梯与平台；检修时搭建的临时支架；高于基准面2米的设备、装置等部位。②发生高处坠落的可能性原因：斜梯、平台上存留滑腻污物；175 X可行性研究报告平台上防护栏杆缺损；操作人员忽视安全或违章作业，未按规定使用劳动保护用品。③物体打击常发生在检修作业过程，从事交叉作业时，高处工具、零部件物品摆放不符合规定，传送不符合规范，未及时清除高处不固定物，造成下方人员物体打击伤害。正常生产过程中，平台或设备的非固定物坠落，垂直传送工具、物料等过程违反规程，可能造成人员物体打击伤害。6）触电生产车间、配电室等场所使用的电气设备、电气线路如处于腐蚀、潮湿、高温等环境中，易致腐蚀和电气设施老化，人体意外接触可造成触电伤害；电气设备、设施未设置接地保护或保护失效，有发生触电的可能；不具备电气作业资质的人员安装、维修电气设施，或人员操作失误可引起触电事故；作业人员未按规定穿戴劳保用品，可引起触电事故；生产现场的变、配电设备无带电指示、未进行安全隔离、安全防护设施不齐全、损坏或不符合要求，有造成人员触电的危险；电气线路设置不规范、未设置漏电保护或漏电保护失效、临时线乱搭乱扯，有造成触电的危险。7）机械伤害生产区中的机泵、转动设备等都有可能对人造成机械伤害。造成伤害的可能原因：①转动设备未安装防护罩或防护罩安装不规范；②设备突发故障；③操作人员违反操作规程；④工具使用不当；⑤劳动防护用品使用不当。8）车辆违章行驶的危险和危害性机动车辆在厂区违章行驶，违反防火防爆管理规定，有对装置、人员、路边设施造成碰撞、损坏、火险的可能。9）淹溺175 X可行性研究报告厂区内循环水池、事故水收集池等有防护栏杆，若栏杆不合格或损坏缺失，作业人员忽视安全，有造成人员淹溺的可能性。10）仪表失灵危险性项目采用自动控制、报警、连锁系统，可对项目的安全运行提供良好保证。因为从各数据的测量、信号转换、信号处理及反馈，到执行元件的调节，各个硬件、软件及供电等辅助设施，任何一个环节出现故障，都会影响到自动控制、报警、自动连锁系统的正常运行，一旦控制报警连锁系统发生故障而误动作或未动作，造成操作人员的判断失误，出现工艺失控，超温、超压、超速等事故，从而影响生产，导致设备损坏、容器爆炸和人员伤亡等事故的发生。11）噪声危害项目内机泵、风机等设备以及蒸汽吹扫放空均可产生较高噪声，会对操作人员的听觉造成损伤，严重者会造成神经和心血管的损伤。11.4.4毒物危险因素分析本项目加工的原料和产品均为烃类物质，烃类物质属低毒性麻醉性毒物，主要引起中枢神经系统功能障碍，高浓度引起呼吸中枢麻痹；长期接触可引起皮肤干燥、皲裂、角化及急性皮炎、毛囊炎和慢性湿疹等。11.5职业危险、危害因素的防范及治理措施11.5.1防爆1）项目生产运行设计为密闭系统，在正常运行时系统内的易燃易爆介质不会泄漏到大气中。2）项目内可能超压的设备均设有安全阀；易燃液体设备安全阀出口泄放管均接至系统相应的低压部位（低压泄放罐）。烃类气体设备安全阀出口泄放管均与平衡系统相接。这样能保证当设备超压时易燃易爆介质不能泄放到大气中，而引起火灾和爆炸事故。3）所有压力容器设计执行《压力容器安全技术监察规程》等有关标准。4）项目爆炸危险区域内的仪表及电气设备按相应规范的规定，采用隔爆型仪表及防爆电器。175 X可行性研究报告5）按照《石油化工企业可燃气体检测报警设计规范》的要求，在可燃气体释放源设检测器并引入主控室与报警器相接，以检测泄漏的可燃气体浓度并及时报警，预防火灾与爆炸的发生。11.5.2防火1）项目内设备、建筑物的布置及设计按照《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008中的有关规定进行。2）项目设计按照要求设置必备的消防设施，即项目内和项目周围设有通畅的消防通道、足够的消火栓、消防水炮和其它必备的消防设施。3）项目内的承重钢框架、支架、裙座、管架等按要求覆盖耐火层。4）作为全厂火灾报警系统的组成部分，项目内设有火灾报警设施。11.5.3电气安全项目内电缆采用架空敷设，在爆炸危险区域内采用阻燃型电缆和防爆型电器设备，项目的工作接地、保护接地、防雷防静电接地的设计严格执行《建筑防雷设计规范》和《工业用电力装置接地设计规范》的有关规定。具体措施有:1)电气、仪表专业的设计严格按电气防爆设计规范执行，按爆炸危险场所类型、等级、范围选择电气、仪表设备。2)工艺装置区的爆炸性气体环境危险区域为主装置区，主装置区各种电气装置的防爆结构选型按GB50058-92《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》第2.5.3条规定要求。3)防雷按防雷规范要求设计，对接触易燃液体及气体的设备应进行可靠的静电接地，接地电阻不应大于4Ω。具体防雷电、防静电措施如下：①防静电接地措施项目区工作接地、保护接地、防雷接地、防静电接地采用联合接地系统，并与变电所接地装置连通，接地电阻不大于4Ω。接地体采用FTA1-φ20铅包钢，主接地干线采用FX1-S160系列铅包钢，防雷接地支线采用镀锌圆钢，防静电接地及接地跨接线采用编织软铜线，所有金属设备、管道、金属构架、钢平台均需接地，电缆桥架内敷设接地线，接地线引下时须设置断接卡。项目接地网沿工艺管架及电缆桥架敷设，电缆桥架每50米接地一处，工艺管线起始处拐角处及每100米直线段接地一处。平行管道净距小于100mm时，应每隔20m加跨接线，管道交叉且净距小于100mm时亦应加跨接线。项目所建设储罐/每静电接地点不少于三处。175 X可行性研究报告②防雷电接地措施项目区工作接地、保护接地、防雷接地、防静电接地采用联合接地系统，并与变电所接地装置连通，接地电阻不大于4Ω。接地网设计40×4镀锌扁铁，埋深－0.8m，接地极设计﹤50×5镀锌角钢，长度2.5m。厂房设避雷带，避雷带网格不大于10m×10m或12m×8m。防雷接地及接地跨接线采用编织软铜线，所有金属设备、管道、金属构架、钢平台均需接地，电缆桥架内敷设接地线，接地线引下时须设置断接卡。4)在照明设计中装置平台和罐区设事故应急照明。11.5.4设备防护措施项目内设备的转动部分设防护罩。为保证操作和日常维护的方便和安全，按规定设置设备的操作平台以及相应的梯子、围栏和护栏等设施。关键转动设备设有仪表保护系统，并和装置自保系统连在一起。11.5.5自动控制自动控制采用集散型控制系统(DCS)，工艺过程的重要参数设有越限报警。DCS具有可靠性高、操作方便、控制功能强、系统配套灵活等特点，为装置的安全运行提供了可靠保证。11.5.6防毒防尘正常运行时介质不会外泄，异常时有平衡系统，介质不会排泄到大气中，这样就最大限度地减少了有毒烃类等的泄漏和排放。项目配有水冲洗、防毒防尘面罩等设施，反应器装填催化剂时，操作人员配带防毒防尘面罩，以防止催化剂粉尘对人体的伤害。11.5.7防噪声伤害机泵、消声(气体放空加消声器)措施，来降低它们的噪声强度。同时操作现场设置装有隔声设施操作间，供现场操作人员或巡检人员使用。以保证工作人员在8小时内累计接触噪音值符合《工业企业噪声控制设计规范》中有关规定。11.6项目所在地自然危害因素及主要防范措施11.6.1地震175 X可行性研究报告项目所在地的地震基本烈度为7度，项目的建、构筑物按7度设防考虑；电气设计中电力变压器采用加固措施防止地震造成损失。11.6.2雷击项目建、构筑物按规范标准采用避雷针、避雷带及避雷接地，防止雷击。11.6.3气温X位于中纬地带，常年受东南季风环流的控制和影响，属暖温带半湿润季风型大陆性气候。特点是四季分明，春季干旱多风沙，夏季炎热雨量大，秋季晴和日照长，冬季干旱少雨雪。年平均气温为13.3℃，年极端最高气温达43.1℃，年极端最低气温为一21℃。无霜期一般为205天。11.7工作环境等其它方面的安全防护措施11.7.1产品轻、重芳烃储运注意事项：油品储存采用内浮顶罐储，罐储时要有防火防爆技术措施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。生产运行时应注意流速（不超过3m/s），且有接地装置，防止静电积聚。11.7.2设备选择：对加热炉、机泵、空冷器、风机及大型电机等，采取噪声控制措施，如风机、空压机等安装消音器，有振动的采取减振措施，各类机泵等转动设备尽量选用噪声低的产品以降低生产区内的噪声。11.7.3项目建设中和投入生产时,依照安全生产法规配备安全生产管理组织,并配有经上级安全生产监督管理部门专业培训考核合格的专职安全生产管理人员，负责对项目建设施工期间和建成投产时的安全生产管理工作。11.7.4厂区内配备常用的应急装备、物资，急救设备、急救药品。11.7.5建筑物的所有门及安全疏散门均应向外开启。11.8工业卫生安全管理措施11.8.1项目的建设及安装必须严格按国家及地方政府的有关规范、规定进行。项目建设完成投产前必须经过消防、环保、安全等有关部门的“三同时”验收。11.8.2加强对安全生产管理的领导，建立健全各项安全、消防管理网络。11.8.3建立健全以下17项安全、卫生管理制度：1)安全、卫生目标管理制度；2)安全生产责任制；175 X可行性研究报告3)岗位安全操作规程；4)重大危险源管理制度；5)特种设备及特种作业人员管理制度；6)危险化学品管理制度；7)易燃易爆场所、重点部位管理制度；8)安全、卫生技术措施实施规划；9)安全投入实施计划；10)事故调查、分析、报告、处理制度；11)安全、卫生培训、教育制度；12)安全评价、职业病危害评价制度；13)事故应急救援预案；14)相关方管理制度；15)安全设施管理制度；16)职业卫生管理制度；17)其他安全、卫生管理制度。11.8.4加强对职工安全技术的培训和安全教育。安全管理部门要组织员工对项目装置和生产中存有的危险情况进行风险、危险源辨识，确定危险目标，提高职工的业务素质和安全防范意识以及应付突发事故的自救应急能力。11.8.5定期对设备及管路进行检验和维修保养，保证完好，防止泄漏；加强对安全用火的管理，从根本上防止火灾、爆炸事故的发生。11.8.6加强对职工的消防知识教育，做到人人懂得安全、消防系统和设施，会使用消防、灭火、自救器材。项目建设单位要制定“事故应急预案”，成立应急组织，落实各层应急人员职责和责任及物资，社会应急救援响应措施等，并印发到职工手中，组织全体职工学习，定期进行演练。厂区应配备紧急报警电话。11.8.7应在重要部位设置安全、警示标志和厂区应急逃生路线标识。11.8.8安全生产管理组织项目的安全生产管理工作，董事长为第一责任人，各部门各负其责，逐级负责，自下而上形成安全生产管理组织网络。1）项目安全生产管理隶属公司安全生产管理组织-安全环保部负责。项目设专职安全环保管理人员1人，具体负责日常的安全生产管理工作。175 X可行性研究报告2）公司建有安全生产委员会(简称安委会)，董事长任安委会主任，成员有总经理、副总经理及各部门、车间负责人组成。3）项目生产车间、班组设有兼职安全员，各级组织、员工订有安全生产职责，对各自的安全生产负责。11.9预期效果及评价项目职业安全卫生设计、安全生产管理的重点是防火防爆、所以从供电、设备的选型与设计、工艺设计以及配套工程的设计都以此为中心来考虑安排，对设计中的规范执行采取严格、认真、负责的态度。原则上坚决贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针，在设计中遵循消除、预防、减弱、隔离、连锁、警告的技术措施。分析上述措施，只要项目采取严格的职业培训，提高操作人员的素质，加强安全卫生规章制度的管理，加强设备与保护系统地维护，就能保证人身、设备及生产系统设施的安全，实现生产上的“安、稳、长、满、优”。11.10职业安全卫生专用投资职业安全卫生专用投资见表11.10-1。表11.10-1职业安全卫生专用投资序号内容投资(万元)备注1可燃、防毒气体报警系统402火灾报警统203防静电、雷电接地设施204安全、培训、教育考核105应急物资装备206其它10合计120175 X可行性研究报告第十二章消防专篇12.1消防设计范围本项目可研报告研究范围为XX石油化工有限公司10万吨/年石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目消防设计。12.2设计采用的主要标准及规范《中华人民共和国消防法》(2009)《建筑工程消防监督审核管理规定》中华人民共和国公安30号令(1996)《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008《建筑设计防火规范》GB50016-2006《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058-92《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《水喷雾灭火系统设计规范》GB50219-95《石油化工企业总体布置设计规范》SH3032-2002《石油化工管道设计器材选用规范》SH/T3059-2012《石油化工可燃气体和有毒气体检测报警设计规范》GB50493-2009《石油化工企业信号报警、连锁系统设计规范》SH/T3018-2003《石油化工仪表接地设计规范》SH3081-2008《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-2008《建筑灭火器配置设计规范》GB50140-2005《泡沫灭火系统设计规范》GB50151-201012.3消防设计原则1）认真贯彻我国“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产方针，确保装置安全可靠运行。175 X可行性研究报告2）认真贯彻“预防为主，防消结合”的消防工作方针，执行有关消防设计规范和标准。根据项目的规模，火灾危险性程度及建有的消防力量和邻近有关单位的消防协作条件等因素，合理地设置消防设施和制订消防措施。3）严格执行国家安全生产和消防管理的有关方针、政策、标准、法规。4）符合国家安全卫生、环境保护的有关标准要求。5）积极采用先进成熟的防火抗灾技术，对生产中的易燃、易爆物品设置防范措施，并实施有效的控制，以防止和减少火灾事故的发生；12.4火灾危险因素分析和火灾特点12.4.1生产装置火灾危险因素分析该项目从原料与产品的性质上看，其物料具有易燃、易爆特点，这些物料一旦遇到点火源极易发生燃烧或爆炸，且火势猛、传播速度快，有导致人员严重伤亡、财产重大损失的危险性。另外，项目生产过程中还使用部分腐蚀品，有造成作业人员化学灼伤的可能。从工艺条件上看，生产具有高温、高压特点，高温能够增加可燃物料的活性，扩大爆炸浓度范围，能加速物料的分解或膨胀，导致压力升高，造成冲料，或温度在物料自燃点之上物料泄漏自燃形成火灾。另外，高温还会引起设备蠕变，使接点松弛，致使物料泄漏；高压除能增加物料活性、扩大爆炸极限外，还能引起常用设备脱碳、变形、渗漏；由上述原因引起的火灾爆炸事故危害大，后果严重。从生产方式上看，项目生产运行具有连续化、自动化的特点。连续化、自动化的优点是生产速度快、效率高、收益大，但在生产过程中，一旦有一处阀门开错、参数失控、部件失灵、通路受阻或运行中断，就会引起连锁事故，造成毁灭性灾害。从动力能源上看，石油化工生产具有火源、电源、热源交织使用的特点，这些动力能源如果因其设备缺陷或设置不当、管理不善，便可直接成为火灾、爆炸事故的引发源。项目火险、爆炸危险因素分析如下：1)生产装置中的设备、管线、阀门、法兰、垫片等密封不严，会发生易燃液体或气体泄漏，与空气混合达到爆炸极限，存在发生火灾、爆炸的可能；2)生产设备、管线等的制造、安装存在缺陷，如：设备选材不当造成高温腐蚀，高温设备、管线膨胀破裂、腐蚀穿孔等，会造成物料泄漏，与空气混合达到爆炸极限，存在发生火灾、爆炸的可能；175 X可行性研究报告3)压力容器、压力管道未按要求定期检测、超期使用，存在泄漏可燃物料的危险，有引发火灾、爆炸的可能；4)生产设备的安全附件未按要求进行定期检测，造成损坏、失灵或跑冒、泄放等存在发生火灾、爆炸的危险；5)冷换设备因水质不符合要求产生腐蚀，造成设备、管线破裂，可燃物料大量跑冒入冷却水中，存在引发火灾、爆炸的危险；6)生产设备的基础不牢、框架损坏，造成设备、管线破裂，可燃物料大量跑冒，存在引发火灾、爆炸的危险；7)生产系统的设备违反操作规程，超温、超压操作，易造成物料泄漏，引发火灾爆炸事故。生产过程中的操作失误，造成大量物料泄漏，也存在发生火灾、爆炸的可能；8)生产过程中易燃物料在管道内流速过快、未设置静电接地或静电接地不合格，易造成静电积聚，静电放电存在引发火灾、爆炸的危险；9)生产过程中，静电或雷电可引起放空管线爆炸、爆鸣；10)生产系统中的高温物料发生泄漏或高压冲出，物料在高温下自燃有引起火灾的危险；11）生产系统中的防雷、防静电设施不符合规范要求或失效，有引起火灾、爆炸的危险；12)生产系统中的运转设备摩擦、碰撞发热、冷却不良等，遇可燃物有造成火灾的危险；13)易燃易爆场所内的电气设备、电缆、照明等设施，设置、安装不符合要求，未采用防爆电器，或防爆等级不足，存在引发火灾爆炸的危险；14)易燃易爆场所内的电气电缆设置于电缆沟内，未采取防止可燃气体积聚的措施，电缆腐蚀、损坏、打火，存在造成火灾爆炸的危险；15)生产过程中使用易产生火花工具，运输车辆未戴防火帽进入厂区，有发生火灾、爆炸的危险；16)各塔顶冷凝冷却器因管束腐蚀内漏，使可燃随管线进入冷却循环水或新鲜水系遇到明火、火花或高温可造成火灾、爆炸；17)因操作波动等因素引起塔底重沸器泄漏，导致火灾、爆炸、中毒事故发生；175 X可行性研究报告18)硫化亚铁在一定条件下可以发生自燃现象。在一定条件下，硫化亚铁遇空气迅速发生放热氧化反应，会导致装置温度迅速升高，甚至引发灾害性火灾、爆炸事故；19)反应器催化剂结焦和床层超温或“飞温”，可导致整个装置的停工，造成其他连锁事故。12.4.2火灾危险性分类及建筑特点建设项目界区内生产装置生产过程中的火灾危险物质有C4、液化气属于甲类易燃易爆气体，轻芳烃为甲B类易燃液体，工艺装置、原料和成品储罐区、装卸货场火灾危险性分类划为甲类，建筑耐火等级不低于二级。12.4.3火灾特点建设项目火灾主要表现为油、气火灾和电气火灾。1）易燃气体、油品火灾特点①爆炸危险性大油品在一定温度下，能产生大量的油气，当这些油气与空气混合达到一定比例时，遇到明火即刻发生爆炸。在火焰或高温的作用下，油蒸汽压力急剧增加，当超过容器所能承受的极限压力时，储油容器可发生爆炸，称为物理爆炸。在油品火灾中，有时先发生物理爆炸，容器内可燃液体、可燃蒸汽冲出后再发生化学性爆炸，有时是物理性和化学性爆炸交织进行。②火焰温度高、辐射热强油品火灾火场温度很高，辐射热强烈。油罐发生火灾，火焰中心温度达1000℃以上。油罐火灾的热辐射强度与发生火灾的时间成正比，与燃烧物的热值、火焰的温度有关。燃烧时间越长，辐射热越强，热值越大，火焰温度越高，辐射热强度越强。③易形成大面积火灾油品火灾发展蔓延速度快，极易造成大面积火灾，当一个装置着火伴随容器的爆炸，油品的沸溢、喷溅、流散，便会发生装置区大面积火灾。④具有复燃、复爆性油品火灾灭火后，在未切断开可燃气体的气源或易燃可燃液体液源的情况下，遇到火源或高温将发生复燃、复爆。对于灭火后油罐，由于其罐壁温度过高，如不继续进行冷却，会重新引起油品的燃烧。2）电气火灾特点175 X可行性研究报告①燃烧猛、速度快电气设备，特别是绝缘电气线路，使用大量塑料、橡胶、绝缘漆、稀氏剂等易燃物品给火灾的蔓延创造了条件，因电气设备立体性强，易发生空间燃烧。②易形成大面积燃烧因电气设备引起的火灾，会通过油漆涂层、塑料、橡胶及其它易燃可燃物品迅速扩大，火势也常通过设备及建筑物上的油垢、密集堆放的成品、半成品、地沟和各种管道、建筑物的屋顶等进行蔓延、导致大面积燃烧。③烟雾大、气体有毒电气设备的绝缘物质燃烧时能产生大量烟雾、产生有毒气体，这些有毒气体会造成人员中毒、窒息。12.5消防管理防范措施12.5.1平面布置1）建设项目设备平面布置原则上要符合流程式布置与同类设备集中相结合原则。装置的平面布置应满足工艺流程，并符合现行防火、防爆及安全等相关标准规范要求;2）建设项目的位置及其内部的设备布置结合工艺流程要求和厂区地形，充分考虑相关安全卫生、消防标准、规范对风向及与周围装置消防安全的要求，装置内设备之间按规范要求设置防火间距;3）在布置用于处理同类危险物料的设备时，采取集中布置的方式，并按不同爆炸危险区域分区布置，统筹安排防火防爆设施。12.5.2工艺设计1）项目采用先进可靠的工艺技术和合理的工艺流程，设计考虑必要的裕度及操作弹性，以适应加工负荷上下波动的需要;2）设紧急放空系统。当出现异常情况或项目发生严重火灾时，启动放空系统，使系统迅速降压，确保装置安全;3）为防止设备超压而造成事故，塔顶、压力容器（罐）等设备均设置气体安全阀。安全阀排出液气体去平衡系统;4）易燃易爆、有毒有害物料均采用密闭系统处理，并设置密闭采样系统;175 X可行性研究报告5）为防止液位过高或过低而影响项目的正常生产或危及其它设备的安全，重要设备均设置液位高限或低限报警。12.5.3自控设计1）项目将采用新一代集散型控制系统（DCS），所有远传过程信号都将输入DCS系统中，这些信号经过处理将分别用于实时控制、实时显示报警、并生成各种生产和管理用的记录和报表。全面监视和控制装置的检测点和控制点，保证装置的平稳操作和安全生产;2）在项目区内根据装置泄漏源的分布，设置足够的可燃气体和有毒气体检测点，并在中心控制室内设置独立的可燃气体和有毒气体报警系统，全面监视装置的可燃气体和有毒气体的泄露。12.5.4电气设计1）项目中电缆的选用充分考虑了阻燃、环境腐蚀等不利因素，项目区域内电缆均选用阻燃的交联铜芯电缆;2）工作接地、保护接地及防雷防静电的接地装置应可靠地相连，整个项目装置区的接地装置构成一个封闭的接地网。12.5.5土建设计1）项目内的建筑物、构筑物抗震性能均按《建筑抗震设计规范》GB50011—2010的规定进行设计;2）根据防火要求，装置内钢结构采用厚涂型防火涂料，涂有耐火层的构件，耐火极限不低于1.5h;3）项目的控制室为新建，采用钢筋混凝土和砖混结构。12.5.6设备机械设计1）项目中新增设备设计充分考虑了当地的风压、地震烈度、介质操作温度、压力、腐蚀及场地等因素;2）各主要设备的裙座均设置防火层，对高温设备和管道均进行隔热保温;3）加热炉设置长明灯，以防瞬间停火而引起炉内瓦斯爆炸，进炉管线上设置阻火器，同时在辐射室安装防爆门;4）存在高温硫腐蚀的部位和设备，根据情况采用抗硫腐蚀钢材，防止高温硫对设备和管道等的腐蚀;5）对项目必须在高空操作的设备,175 X可行性研究报告根据规范要求在必要的位置均设置平台、梯子、扶手、围栏等，以保证操作人员的人身安全;6）设备按《再用压力容器检验规程》标准进行严格检查。12.6防火、防爆安全控制措施12.6.1危险物料的安全控制生产中，工艺物料的加工处理和输送过程全部为密闭系统，可燃、易爆物料的储存、输送和加工在密闭的设备和管道中安全运行。1）设计中首先采用成熟、安全可靠的工艺DCS控制技术，对生产中逐项控制指标、参数等予以安全控制。对可能导致不安全因素的操作参数，设置相应的控制报警仪表，如在重要容器部位设置高、低限液位报警、在温度控制要求严格的部位设置超温报警、在易燃易爆区域设置可燃气体泄漏报警等。2）采取相应的密封措施加强管道、设备的密封，防止工艺介质泄漏，并在易泄漏部位如回流罐的间断排水口、采样口、阀门等装置区容易积聚可燃气体的场所设置可燃气体报警仪。3）压力容器严格按照标准规范的要求设置安全阀辅助保护安全措施。超压状态时安全阀自动开启，安全阀泄放物进入烃类平衡系统。4）压力管道的材质和等级严格按照“国家标准”选用。5）为加强现场控制安全管理，公司设通信系统、火灾报警系统、电视监控系统。6）通信系统设行政及调度电话系统，在办公区设自动电话交换机，并与当地网中继连接。7）在安全环保部值班室设火灾报警控制中心，各单元设区域报警控制器，值班室能接受并显示报警位置。8）在厂区内各个装置重点部位，安装电视摄像头，作为主要控制点的监控。12.6.2防火、防爆措施1）防火、防爆措施①本项目采用了DCS控制系统，对生产过程中的工艺参数进行集中控制、报警和监视，以实现安全、可靠、准确的生产过程控制，现场仪表均为防爆仪表，优先选用本质安全仪表。可燃气体检测器选用隔爆型仪表，设置数量详见表12.6-1。175 X可行性研究报告表12.6-1全厂可燃气体及有害气体检测报警仪序号装置名称检测报警仪（AIA）数量1主生产工艺装置可燃气体报警仪262烯烃球罐区可燃气体报警仪83液态烃泵房可燃气体报警仪64装卸车货场可燃气体报警仪85内浮顶罐区及泵房可燃气体报警仪8合计56②为防止重大火灾及中毒事故发生，在可燃气体、有毒气体易泄漏聚集的区域设置了可燃气体报警器，装置区危险物料的泄漏检测根据不同工艺介质分别设置了可燃气体泄漏检测等分析仪表，并引入外操室，在外操作室中设置可燃气体报警机柜集中显示报警，同时将报警信号通过数据采集系统通讯至各装置控制室集中显示报警。③生产区设置火灾报警系统火灾报警系统根据国家有关防火规范和工艺要求，贯彻“预防为主，防消结合”的消防工作方针，使火灾在初燃期或早期就得以发现并及时报警灭火，减少财产的损失，本项目设置了火灾自动报警系统。人工手动报警按钮主要设置在装置区、罐区、管廊区及泵房、压缩机房的出入口。当各单元一旦发生火灾，可通过火灾自动探测器或手动报警按钮，自动或手动报出火警。本套火灾报警装置系统的主机设置在主控室内。2）防爆电器要求工艺装置、储罐区选用防爆电机、防爆按钮，防爆等级：dIIBT4，户外防护等级IP54，防腐等级F2。装置为双路供电。控制室低压配电盘设有继电器，电流互感器，电压表，电流表和自动保护器等，配电柜进行接地。低压开关柜设计GGD。变频器采用软起动器柜（GGD）。动力电缆、控制电缆、照明电缆采用电缆桥架敷设方式为主。安装高度不低于2.5米。线路设计材料选用铜芯电缆，电压等级不低于250V。175 X可行性研究报告本项目界区内电信线路、火灾报警系统电缆自成独立系统，单独敷设。在生产装置均利用仪表专用防腐桥架敷设电信电缆。无仪表桥架的路径，电信电缆可穿管明配或埋地敷设，钢管上采取防火保护措施。通信线路与电力线路的水平间距不小于500mm，交叉距离不小于300mm。12.6.3防雷、防静电1）设计依据及原则①工艺装置区内露天布置的塔、容器、建、构筑物设防雷接地，防雷接地装置的电阻要求按《建筑物防雷设计规范》(GB50057-94，2000年版)有关规定执行。可燃液体储罐的温度、液位等测量装置，采用铠装电缆或钢管配线，电缆外皮或配线钢管与罐体做电气连接。火灾危险场所内可能产生静电危险的设备和管道，均采取静电接地措施，要求防雷、防静电接地电阻不大于4Ω。②金属储罐作环型防雷接地，其接地点不少于两处，其间弧形距离不大于30m。接地体距罐壁的距离应大于3m，当罐顶装有避雷针或利用罐体作接闪器时，每一接地点的冲击接地电阻不大于10Ω。③浮顶金属罐不装设防直击雷设备，用两根截面不小于25mm×2的软铜绞线将浮船与罐体作电气连接。其连接点不小于两处，连接点沿油罐周长的间距不应大于30m。④输送易燃液体管线可用其自身作接闪器，其法兰、阀门的连接处设金属跨接线。⑤管路系统的所有金属件，包括护套的金属包覆层必须接地。管路两端和每隔200-300米处以及分支处、拐弯处均有一处接地，接地点设在管墩处，其冲击接地电阻不得大于10Ω。⑥可燃性气体放空管路装设避雷针，避雷针的保护范围应高管口不小于2m，避雷针距管口的水平距离不得小于3m。⑦装置内可燃气体、液化烃、可燃液体管道在进出装置处设静电接地；电气设备正常不带电的金属外壳及金属支架均设置保护接地。将防雷、防静电接地、火灾报警系统及仪表接地系统连在一起，组成一个共用接地网，其接地电阻值按不大于10Ω设计。⑧工作接地、保护接地、防静电接地系统为联合接地，接地电阻不大于4Ω。接地电阻符合《工业与民用电力装置的接地设计规范》的要求，所有电气设备、在正常情况下不带电的金属外壳均可靠接地。175 X可行性研究报告2）静电接地网所有设备均设计采用40×4镀锌扁铁与接地网连接，塔类、炉类设备接地按两处设计，其它设备按一处设计（罐区除外），详见“消防设施设计专篇”静电接地网平面图。防静电设计指标见表12.6-3。表12.6-3防静电设计指标序号名称静电设计值备注1装置区、罐区接地电阻﹤4Ω2调度楼、营销楼、装置控制室、配电室等建筑接地电阻﹤4Ω12.6.4工艺装置自动控制1）工艺装置对自动控制的要求要求主要工艺参数在控制室内集中指示、记录、调节，参数越限时声光报警；不需要经常观察的参数，只设就地检测仪表。在可能泄漏可燃或有毒气体的场所，分别设置可燃、有毒气体浓度检测器。浓度超限时在控制室和现场声光报警。易发生火灾的场所设火灾检测器，发生火灾时在控制室声光报警。2）自动控制主要方案①生产工艺装置设置热量控制、温度调节控制、压力控制、调节阀开度、比例混合、可燃气体、火灾报警、产品纯度在线色谱分析仪、机泵控制等运行状态通过通讯接口接入DCS显示。装置区控制和检测点数：300点。②储运系统自动控制储罐工艺参数自动监测，包括储罐液位、温度、压力等工艺参数自动检测，参数越限报警。储罐上除设置连续液位测量外，还要设置独立的上限或下限液位开关。储罐油水界面检测及切水控制，烯烃类液化气罐区设联锁保护系统，当液位达到高限时关闭进料阀。所有机泵状态均通过通讯接口接入DCS监控；罐区区控制和检测点数：40点。③自动控制系统安全运行技术措施A安全供电175 X可行性研究报告仪表供电等级达到保安电源的等级。在控制室、现场机柜室分别设不间断供电系统（UPS），为控制系统供电。当外供电中断时，不间断供电(后备电池供电)时间不少于30分钟。UPS为在线式，按n：1冗余的模式配置，多台UPS均流输出，一台UPS的故障不影响UPS系统的供电。首先由电工专业提供来自两段母线的380VAC/220VAC、50Hz的电源，并且在一段母线断电时能自动切换到另一段线，然后接到UPS，UPS输出到配电箱，由配电箱配电到用电设备。直流电源系统采用冗余配置的自均流直流电源系统。UPS本身具有静态旁路，当UPS本身故障时能够自动切换到市电供电。UPS具有稳压、滤波、稳频功能，提高了电源的品质，为仪表正常工作提供前提条件。B安全供风每个装置设置净化风储罐，其容量能保证外网供风中断时，继续安全供风30分钟。净化风储罐同时起到稳压作用，防止供风总管压力的波动引起的影响，保证用风仪表的稳定工作。C仪表设备性能安全采用性能可靠的仪表设备，达到免维护的级别，降低故障率。DCS、SIS、F&GS等关键控制系统采用冗余配置，容错功能，确保控制系统的可靠性。采用智能仪表设备，具有故障自诊断功能，出现故障自动报警提示，并把输出锁定在当前位置或达到预先设定的安全位置。控制室内设专用的仪表管理站，专门用于现场仪表设备运行状态指示、故障诊断报警，可对仪表进行预维护，可以有效提高仪表设备的可靠性。D仪表测量管路安全采用可靠的管阀件，保证测量管路无泄漏。仪表测量管路的畅通是仪表准确测量的前提。对于常温下易凝的介质对测量管路采取隔离、冲洗、保温伴热等保障措施，保证测量管路的畅通，保证压力的准确传递。E仪表信号线路安全仪表信号电缆一般采用屏蔽双绞电缆，有效防止电磁干扰。重要的通讯总线采用冗余的通讯总线，确保通讯的可靠性。信号电缆在地上敷设时，采用在钢制电缆槽内敷设或穿镀锌钢管的方式，起到机械保护和防止电磁干扰的作用。并且不同电平的电缆，在电缆槽中用金属隔板隔开敷设，或分别穿管敷设。地下直埋敷设时采用钢带铠装电缆，穿越马路或与工艺管线交叉时穿钢管保护。冗余通讯总线采用不同的敷设路径，室外敷设时分别采用架空和埋地的方式敷设。F安全防爆175 X可行性研究报告安装在爆炸危险场所的仪表选用本质安全防爆仪表或隔爆仪表，保证仪表能够安全运行。12.6.5建、构筑物防火1）设计原则①严格执行国家规范及标准，建筑结构设计力求贯彻“经济、实用和兼顾美观”的原则，根据工艺的需要，结合当地地质条件及地震条件综合考虑。②为满足工艺生产的需要，方便操作、检修和管理，装置区采用露天布置，充分考虑竖向组合，力求缩短管线，降低能耗，节约用地，减少投资，并满足安全防火等有关规定。③建筑结构努力实现轻型化、敞开化或半敞开化，贯彻节约材料的方针，充分利用当地材料，并满足防火规范及有关规定。2）建、构筑物防火设计①装置的控制室、变配电室、化验室的布置，应符合下列规定：A在可能散发比空气重的可燃气体的装置内，控制室、变配电室、化验室的室内地面，应至少比室外地坪高0.6米。B控制室朝向具有火灾危险性的设备侧的外墙，应为无门窗、洞口的非燃烧材料实体墙。C控制室或化验室的室内，不得安装可燃气体、可燃液体的在线分析一次仪表。当上述仪表安装在控制室、化验室的相邻房间内时，中间隔墙应为防火墙。②土、构筑物基础防火设计依据工艺生产流程的要求，并结合公司长远发展规划,设备采用钢筋砼基础，设备框架设计钢框架，控制室设计框架结构，循环水、供水站、除盐水站、消防水泵房、空压站设计框架结构，循环水池及凉水塔、污水处理池采用钢筋砼，三修车间厂房、办公、化验设计框架结构，罐区基础设计钢筋砼环墙基础，泵房按砖混结构设计，液态烷烃罐基础设计静压夯扩灌注桩基础，防火等级皆为二级，地震烈度按七级设计，主要设备基础设计灌注桩基，地震烈度设计七级。③建、构筑防火要求装置采用敞开式钢结构框架，框架平台上设置不少于2个通往地面的梯子，作为安全疏散通道，相邻安全疏散通道之间的距离，不大于50米，满足安全疏散175 X可行性研究报告要求。框架刷防火涂料，耐火极限不低于1.5h。控制室耐火等级为二级。建筑物的安全疏散门，一律向外开启。甲、乙、丙类建筑物的安全疏散门不少于两个，并配置必要的灭火器材。④在变配电所低压配电室、高压配电室电缆夹层防止热量积聚导致火灾事故的发生，设有机械框式排风措施。12.6.6设备机械防火设计1）项目中新增设备设计充分考虑了当地的风压、地震烈度、介质操作温度、压力、腐蚀及场地等因素；2）各主要设备的裙座均设置防火层，对高温设备和管道均进行隔热保温；3）存在高温硫腐蚀的部位和设备，根据情况采用抗硫腐蚀钢材，防止高温硫对设备和管道等的腐蚀；4）对项目必须在高空操作的设备,根据规范要求在必要的位置均设置平台、梯子、扶手、围栏等，以保证操作人员的人身安全；5）设备按《再用压力容器检验规程》标准进行严格检查。12.6.7其他防火、防爆安全措施1）项目钢结构防火按照《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008的要求执行；生产装置内的承重钢构框架、支架、裙座、管架均覆盖耐火层，本项目选用厚型无机钢结构防火隔热涂料，耐火时间不小于1.5h；钢结构的耐火涂层设置范围应根据主体专业要求及《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008)中相关规定执行。本项目立式容器支座均应设置防火层,防火层材料为SJ-I型。当容器裙座直径小于1200mm时,仅在裙座外侧设置30mm厚的防火层,当裙座直径大于等于1200mm时,在裙座内、外侧各设一层30mm厚的防火层。2）易泄漏可燃油品及有毒有腐蚀性化学品设备区设计150mm围堰，防止物料泄漏漫流；3）生产污水管网出装置处、支干管交汇处或长度超过300m时设水封井，水封高度大于250mm，符合《工业企业设计卫生标准》的要求；4）可燃物料储罐区经计算设计1.2m高防火堤，并设置隔堤和踏步。符合《储罐区防火堤设计规范》GB50351-2005；5）雨水排除，经安全水封处理后排入厂区雨水排放系统；并在厂区雨水流出厂界区前的管道上设置隔油池和阀门井。雨水排放采取清污分流，10分钟前的雨水排入污水处理场；175 X可行性研究报告6）在厂区西北侧建设一容积为2000m3事故水收集池，将事故状态下的消防水、残液予以收集，然后视水质情况排入产业区污水处理场；7）循环水场冷却塔采用氧指数不小于30的阻燃型聚氯乙烯或玻璃钢的填料、收水器；8）下水道采用暗管敷设，在各区之间用水封隔开，确保某区的排水管发生火灾爆炸事故后，不串至其它区域；9）在联合变配电室电缆夹层防止热量积聚导致火灾事故的发生，设有机械排风措施；10）在电缆沟、电缆穿墙处用防油、防火、密封、阻燃堵料进行密闭封堵；11）生产区严禁烟火，保持消防通道畅通。装置周围设醒目标志，禁火、禁烟、禁止穿铁钉鞋和化纤服装进入界区。12）项目工艺装置区内及装置和储罐区周围设6-8m宽的环形消防车通道，转弯半径为12米，路面上净空不小于5m，并与生产区域以外的消防道路相连。12.7消防力量12.7.1公司消防组织依照我国《安全生产法》、《消防法》和《企业事业单位专职消防队组织条例》等规定，项目建立员工义务消防组织和“应急救援组织”，在项目安环部专职安全消防管理人员的指导下，定期组织训练和进行应急演练，不断提高消防技能和应急救援水平。12.7.2消防协作条件项目周边有X消防支队，开发区消防中队和濮阳县消防队，有较强的消防力量。该公司已与其他较近企业订立了消防协作协议，一旦有火险，可互为支援，通力合作，扑救火险，开展救援，组成区域性消防联防力量。12.8消防设施项目建设消防水泵房，设消防水系统，固定或半固定式低倍数泡沫灭火系统，蒸汽灭火系统，火灾报警系统，移动式灭火器材。依照《建筑灭火器布置设计规范》（GB50140-2005）要求配备相应数量及灭火等级的小型移动式灭火器，以保障装置在出现火险时有足够的抢险扑救能力。12.8.1消防水系统1）消防水设计计算175 X可行性研究报告根据《石油化工企业防火设计规范》(GB50160-2008)第8.4.3规定：本厂区最大消防用水量按装置区3小时计算，取150L/s（小型装置上限）,共需1620m³消防储水量,项目新建2个1000m3的消防水罐，消防水量满足消防用水要求。消防水由DN200的补水管供水，水源来自厂外自来水供水管网，进厂管径为DN200，实际最大补水量为150m3/h，满足本项目消防设计要求。2）消防水泵房设计消防水泵房一座，消防水泵选用XBD9/140（Q=140L/S，H=0.90MPa,K=200KW）型消防水泵3台，开2备1。XBD10/20（Q=25L/S，H=0.92MPa,K=45KW）型稳压泵2台，开1备1，SQL1200×1.0型隔膜式气压罐一套。为保证消防水泵的正常运行，新上柴油发电机（P=445KW）一台。3）消防水供给、设施设计①消防管网：厂区消防水管网采用环状布设，选用螺旋焊接钢管DN300，1600米，螺旋缝焊接钢管DN250，380米，储罐喷淋处过滤器之后的管段选用镀锌钢管DN200,400米，泡沫消防水管网及厂区DN200，1000米。②消防水：厂区设稳高压消防给水系统，事故状态下开启消防泵，为厂区各处消防设施提供消防用水，供水压力不低于0.8Mpa；③消火栓：在装置区、罐区按间距不大于60m设计一处SS100/65-1.6型消火栓，其它位置每隔100m左右设计一处，共设置地上式消火栓16套；④水炮：生产装置、储罐区等火灾危险性较大的高塔和设备密集布置的框架平台附近设置PSD50B型高压水炮，水炮喷嘴为直流-水雾两用喷嘴，并在其对角或四周布置，共设置高压水炮10门。⑤其他设施：a工艺装置区内对高于15m的甲B类可燃液体设备平台沿梯子敷设有DN100半固定消防竖管,各层平台均设置带阀门的管牙接口及水龙带箱。b在泵区管廊下部设箱式消火栓，消火栓的喷嘴为直流/喷雾两用型，以便岗位人员及时对设备和物料进行冷却保护。12.8.2消防泡沫灭火系统1）泡沫管网175 X可行性研究报告罐区灭火设计选用固定式泡沫灭火系统，在消防水泵房设置泡沫储罐与泡沫比例混合装置，从消防水管网内取水。绕罐区环形铺设DN150的泡沫管网，管线上设有24套PMS100/65-1.6型组合式泡沫拴，固定式连接各油罐铺设的DN80的泡沫管线至罐上部的泡沫发生器，泡沫发生器24个。2）泡沫系统①泡沫用量储罐区经计算扑救一次火灾的泡沫混合液设计用量为414.4m3，取3%普通蛋白泡沫，则泡沫液用量为：Q=414×3%=12.42吨。②泡沫储量设计选用设计选用PHYM139/130(13)型泡沫比例混合装置1套，3%普通蛋白泡沫液4吨。③保护措施消防泡沫管线平时是空的，一般不采取保温措施；泡沫液储罐设棚，防止日晒雨淋。《低倍数泡沫灭火系统设计规范》（GB50151-2000年版）规定，泡沫液的储存温度应为0-40℃，可考虑冬季保温防冻措施。（注：根据消防泡沫情况，可选择储存温度-20-40℃的泡沫液）12.8.3消防蒸汽灭火系统蒸汽灭火系统主要用于主装置区、加热炉、泵廊、管廊、污水处理场内无盖隔油池等的火险扑救。主管桥地面层、塔的容器的联合平台及构架平台设置蒸汽消防竖管，带阀门的消防蒸汽快速接头，在有快速接头的部位配置ø20-25m的耐压蒸汽软管。12.8.4其它灭火装备及器材1）配置范围主装置区、储罐区、管廊下部、装卸货场、污水处理场、配电室、主控室、化验室等场所均须按《建筑灭火器配置设计规范》（GB50140-2005）的要求配以相当数量的手提式或推车式干粉灭火器、手提式二氧化碳灭火器。2）型号和数量①主装置区、装卸货场、罐区、污水处理场等重要火灾危险场所设置MFT/ABC35型推车式干粉灭火器，两个一组，计8组20辆，并配以防护罩16个。②装置区、储罐区、管廊下部、装卸货场、污水处理场、配电室、主控室等单位宜配置MF/ABC8型干粉灭火器，室外要配以消防箱，2具/箱，共计配置灭火器28具，消防箱10个（按室外配置）。175 X可行性研究报告③仪表控制室、计算机室（DCS）、电信室、化验室、配电室等可配置MT4-4型手提式二氧化碳型灭火器，计10具。④消火栓密集处设消防箱，箱内配2盘DN65，长20m的带快速接口的水带，2支口径65mm×19mm水枪及消火栓专用扳手，共设有消防箱10个。12.9消防管理制度项目建设属于石油化工企业类，可参照执行《中国石油化工集团公司消防安全管理规定》，配备专职安全生产消防管理部门-安环部。并按要求配备专职安全消防管理人员，在公司负责安全生产的领导统一管理和要求下，定期深入责任区进行防火检查，督促消除火险隐患，建立防火档案。在本单位开展消防宣传活动，普及消防常识，推动消防安全制度的贯彻落实。同时履行以下消防安全职责：1）全面贯彻、执行国家安全生产、消防管理的方针、政策、法律法规、规范标准；2）制定本企业的消防安全管理制度、消防安全操作规程；3）针对本企业的特点对职工进行消防宣传教育，加强对义务消防队的训练，建立对本企业所属各部门、岗位的消防安全责任制；4）定期、不定期的组织防火检查，及时消除火灾隐患；5）制订事故应急预案，并组织员工学习、演练；6）管理好消防设施与灭火器材，实行定置管理、责任到人原则。12.10灭火对策及应急救援措施12.10.1扑灭可燃液体火灾基本对策是冷却、准备、消灭、防止复燃。冷却降温、控制火势：冷却是控制火势、防止油罐变形、破裂、阻止火灾流散扩大的一项重要战术对策。项目原料、成品储罐都装有固定式或移动式冷却和灭火装置，当储罐发生火灾时，应迅速启动其消防冷却系统进行冷却，同时启动按照规范要求设置的泡沫灭火系统进行灭火。在灭火时，对储罐的冷却保护有以下要求：1)着火罐：内浮顶罐一般供水强度为2.0L/s·m，固定顶罐一般供水强度在0.8L/s·m；175 X可行性研究报告2)邻近罐：不保温储罐供水强度为0.7L/s·m，保温罐供水强度为0.2L/s·m；位于燃烧罐下风向的邻近储罐所受威胁最大，到场的灭火力量，首先要冷却下风向储罐；3)冷却水流应射在油罐壁的上部，并连续不断。冷却罐壁要均匀，不能留有空白点，不能将水流射入储罐内，造成罐内液体溢流；4)在冷却燃烧罐的同时应组织一定的力量筑堤堵截，阻止火势蔓延:要加固护堤，堵塞漏洞、关闭输送介质管道的阀门，防止物料流到堤外扩大燃烧。在储罐有发生沸溢或喷溅的可能时，可在防护堤外开挖液体导向沟，以备当物料溢出堤外时，将其导向安全地点；5)迅速备足力量，及时消灭外围火焰：①准备充足水源，保证火场不间断供水；②备足消防车辆和所需的灭火器材、灭火剂；③在灭火较为集中的情况下，采用泡沫管枪齐头并进驱赶并扑灭地面残火，集中力量灭掉还在溢流的储罐火。再采取分割、重点围攻、各个击破的方法一举全歼储罐火灾。12.10.2扑灭生产装置区火灾生产装置区内设置水炮、消防栓和灭火器等消防设施，用于扑救火灾。12.10.3扑灭辅助设施火灾对初起的小规模火势可用各处配备的灭火器具扑救。当火势扩大时用消防车辆和消火栓进行扑救。应急救援措施12.10.4火灾爆炸事故的应急救援措施项目生产过程中有可能发生火灾事故的主要部位为装置区、装卸区、储运区。火灾大小与物料的泄漏量有关，泄漏量视其漏点设备的腐蚀程度、工作压力等条件而不同，泄露又因季节、风向等因素波及范围也不一样。火灾事故起因也很多，如操作失误、设备失修、腐蚀、工艺失控及台风、地震等自然灾害。一旦泄漏，如遇火源就会发生火灾、爆炸。险情一经发生，应立即启动“事故应急预案”，进入应急救援程序：1）立即向消防队报警和报告上级各相关救援部门，并通知企业应急救援组织；2）应急处理人员戴空气呼吸器，穿消防服，协同消防人员共同扑救；175 X可行性研究报告3）组织安防人员立即切断电源，紧急切断物料及其它物料的输送；4）根据不同类型火灾，选择进攻路线和合适的消防灭火设备，控制火势蔓延，防止事态扩大，一旦发现火势突然猛烈、火焰发白并伴有呼啸声时，所有人员立即撤离，保护人员人身安全；5）立即开展救援行动，对受伤人员进行现场救护、救治或送医院治疗；指导其他人员防护和撤离危险区，实施紧急疏散；划定警戒区域，组织现场人员和周边人员及贵重物资从安全通道疏散，对现场无关人员采取必要的强制驱离、封锁、隔离、管制等措施，维护救援现场秩序；6）火势中如有压力容器或有受到火焰辐射热威胁的压力容器，尽量在水枪的掩护下将其疏散到安全地带，不能疏散的应部署足够的水枪进行冷却保护。为防止容器爆裂伤人，进行冷却的人员应尽量采用低姿射水或利用现场坚实的掩体防护；7）清除障碍物，留出足够的安全距离，迅速转移危险化学品及物资设备；8）火灾扑灭后，进入现场人员仍要注意自身防护，现场要派人监护，消灭余火，保护火灾现场，接受事故调查，协助消防部门和上级安全生产监督管理部门调查火灾原因，核定火灾损失，查明火灾责任。12.11消防投资表12.11-1消防投资一览表序号名称投资（万元）备注1消防水、消防泡沫、消防蒸汽系统、设施管网2202各类干粉、二氧化碳灭火器53火灾报警器154其它灭火器材（消火拴、接头、水带、水枪、变径、消防箱、耐压蒸汽软管，专用消防扳手、水炮等）125应急抢险器材（包括抢险保护用品装备、云梯、喊话器、担架、药箱、呼吸器、绳索、带压堵漏胶水、工具、有色金属工具等）20合计272175 X可行性研究报告第十三章项目劳动定员13.1企业管理体制及生产制度13.1.1企业管理体制项目为XX石油化工有限公司10万吨/年石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目，由该公司独资建设。该公司是民营股份制企业，总体组织结构为董事会下的总经理负责制。董事会将对企业的发展、远景规划、营销策略等重大问题行使最高决策权和监督权。董事会将聘任总经理、副总经理等高级管理人员。总经理全面负责企业的生产、经营活动，并对董事会负责。副总经理负责总经理委派的主管部门的工作，并对总经理负责。公司总部将设总经理办公室、生产运行部、设备技术部、营销部、财务部、安全环保部、综合管理部等部门组成。生产系统按照车间为单元设置，包括生产装置和公用工程及辅助设施，由主管生产的副总经理和生产运行部统一管理。项目单位和岗位及人员配置情况见表13.2-1。13.1.2项目生产制度项目生产车间为四班三倒连续运行工作制，管理人员及辅助系统将根据需要实行常白班制、值班制、两班制和倒班制(或兼有)8小时工作班制。13.2项目定员依据《石油化工生产装置设计定员暂行规定》和本项目的实际情况，项目拟定员116人，人员配置情况见表13.2-1。表13.2-1项目岗位和定员一览表序号装置人数备注一芳构化及芳烃分离联合装置491车间主任（正、副职）3三班2技术人员3三班3设备/安全管理员3三班4泵工4四班三运行175 X可行性研究报告5主操12四班三运行6副操12四班三运行7班长12四班三运行二MTBE装置341车间主任（正、副职）3常白班2技术人员4三运行3设备/安全管理员3三运行4泵工4四班三运行5主操8四班三运行6副操8四班三运行7班长4四班三运行三后勤361管理人员6常白班2采购4常白班3统计核算员2常白班4财务35食堂3常白班6仓管2常白班7维修8四班三运行8保安8四班三运行四其他1141管理人员3常白班2销售8常白班3物流运输66随时4化验检测8四班三运行5罐区16四班三运行6消防12四班三运行7医护4四班三运行合计23613.3人员条件及培训13.3.1本项目定员以择优招用有操作经验和大、中专毕业生，涉及专业主要有炼油、化工、机械、仪表、电器、工业分析等。13.3.2项目投产前，应组织各生产岗位的操作工进行专业技能培训，达到并胜任本岗位的操作能力，并经考核合格，取得上岗证书。13.3.3175 X可行性研究报告项目投产前，对所有员工进行安全生产知识、技能和各种规章制度的教育和培训，并经考核合格方可从事生产运行操作。13.3.4从事危险化学品生产、储运的人员和特殊工种及压力容器操作人员，应接受上级安全监督管理等部门的各项法律、法规、制度和安全知识、技能、专业技术、职业卫生防护和应急救援知识的培训，并经考核合格，取得国家统一格式的特种作业人员证书，方可从事相应的作业或者管理工作。13.3.5项目开车前，要组织员工学习和掌握消防知识和技能，制订“事故应急预案”，并组织员工学习和演练，使员工达到能处置各类事故和会报警、灭火、自救、逃生等能力。13.3.6人员素质：本项目操作工须具备高中及以上的学历，技术人员和车间管理人员须具备大专及以上学历或初级及以上工程技术职称资格。175 X可行性研究报告第十四章项目实施及规划14.1项目实施计划的指导思想项目应遵守我国石油化工基本建设程序，进行可行性研究报告的编制及审批、安全、环保预评价报告的编制及审查、工程设计、制定工程建设实施计划，设备订货、土建施工、设备制作及安装和调试、竣工验收、交付使用。为加快基建工作进度，应做到程序不可逾越，节奏必须加快。14.2注意事项项目建设竣工后开工前，必须经过安全、消防、环保“三同时”验收。14.3实施计划项目实施计划从项目前期开始立项工作之日起，计划用18个月的时间建成并试车、通过验收、投产，实施计划详见表14.3-1。表14.3-1项目实施进度表月数内容共18个月1-23-56-910-1213-1617-18项目可行性研究报告编制及立项审批━━安全环保预评价编制及审查━━━━初步设计与审批━━施工图纸设计━━设备材料订购━━━━土建施工━━━━━━安装施工━━━━━━试运、验收、投产━━175 X可行性研究报告第十五章投资估算及资金筹措15.1投资估算编制说明15.1.1项目概述项目为XX石油化工有限公司10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨MTBE项目。建设单位：XX石油化工有限公司项目性质：新建建设地点：X省X工业园区15.2投资估算编制依据1）中国石油化工股份有限公司关于发布《石油化工安装工程概算指标》（2007）的通知（石化股份建[2008]468）；2）中国石油化工集团公司关于发布《石油化工工程建设费用定额》（2007版）的通知（中国石化建[2008]81）；3）中国石油化工股份有限公司关于发布《石油化工工程建设设计概算编制办法》（2007版）的通知（石化股份建[2008]47）；4）中国石油化工股份有限公司关于发布《石油化工工程建设费用定额》（2007版）的通知（石化股份建[2008]46）；5）中国石油化工集团公司关于发布《石油化工安装工程费用定额》（2007版）的通知（中国石化建[2007]620）；6）中国石油化工集团公司关于发布《石油化工安装工程费概算指标》（2007版）的通知（中国石化建[2008]635）；7）国家发展计划委员会国家计委关于印发建设项目前期工作咨询收费暂行规定的通知计价格［1999］1283号；8）《石油化工安装工程主材费》（上、下册）；9）中国石油天然气股份有限公司石油计字[2002]234号“关于印发《炼油化工建设项目可行性研究报告编制规定》的通知”；175 X可行性研究报告10）固定资产估算以及工程费用估算参照设计院近期作的同类型装置预算的价格估算；11）国内设备费用依据设备制造厂现行价格及参照同类型装置预算的价格；12）建筑工程费用依据当地现行定额、指标和同类工程指标，并依据现行材料价格及费用水平予以调整；13）安装工程费用参考同类工程指标，并依据现行材料价格及费用水平予以调整；14）无形资产及递延资产投资按《编制办法》有关规定并结合当地及本项目具体情况进行估算；15.3估算说明1.建设单位管理费按照国家有关规定的费率记取；2.工程设计费、勘察费、施工图预算编制费、竣工图编制费按照《工程勘察设计收费标准》（2002年修订本）计算；3.办公及生活家居购置费按照设计定员2000元/人计算；4.工程监理费按照1992年价费字479号文件确定的费率计算；5.工程招投标费按照计价格[2002]1980号文件确定的费率进行计算；6.根据国务院〔1999〕第82号令，本项目不需要缴纳投资方向调节税。15.4投资估算内容及估算方法15.4.1投资估算内容1）建设投资①设备及工器具购置费设备及工器具购置费是指需要安装和不需要安装的全部设备，其中包括一次填充物料、催化剂及化学药品等的购置费；根据设计和试车要求必须采购并随设备一起订货的易损件；构成固定资产的生产工器具购置费；②安装工程费175 X可行性研究报告安装工程费是指主要生产、辅助生产、公用工程等单项工程中需要安装的工艺设备、机械设备、动力设备、安全消防设施、电气、电信、自控仪表、各种管道、各种填料、衬里防腐、隔热及各种电缆等的安装费。主要材料费可计入安装工程费用中；③建筑工程费建筑工程费是指建设工程项目设计范围内的建设场地平整、竖向布置、土石方及绿化；各类房屋建筑；各类设备基础、地沟、水池、冷却塔（土建部分）、烟囱、烟道、管架等工程费；④建设工程其他费用建设工程其他费用包括固定资产其他费用、无形资产费用和其他资产费用：a固定资产其他费用包括建设单位管理费、临时设施费、工程建设监理费、研究试验费、工程勘察和设计费、环评费、安评费、引进设备材料国内检验费、联合试运转费及压力容器检验费、超限设备运输特殊措施费及工程保险费；b无形资产费用包括土地使用费、专利及专有技术使用费、软件购置费等；c其他资产费用包括生产人员准备费（进厂费、培训费）、办公及生活家具购置费、图纸资料翻译复制费。⑤预备费预备费包括基本预备费和价差预备费。a基本预备费基本预备费是指在可行性研究阶段难以预料的费用。主要指设计变更及施工过程中可能增加工程量的费用；一般自然灾害造成的损失和采取预防措施所需要的费用；竣工验收时为鉴定质量对隐蔽工程进行必要的挖掘和修复的费用；b价差预备费价差预备费是指对建设工期较长的项目，在建设期内价格可能上涨引起投资增加而预留的费用。15.4.2建设期利息建设期利息是项目借款在建设期内发生并计入固定资产的利息；15.4.3流动资金流动资金是指生产经营性项目投产后生产运营期周转使用的资金；15.4.4投资估算方法1）设备及工器具购置费估算175 X可行性研究报告根据项目设备表中所列工程量，按设备现价和设备运杂费率计算。定型设备为市场询价；非标准设备执行中国石油化工集团公司设计概预算技术中心站《工程经济信息》2010年12月份价格。国内设备运杂费按4%计算；2）安装工程费估算安装工程费原则上按照中国石油化工集团公司《石油化工安装工程概算指标》中石化建[2008]635号，中国石油化工集团公司《石油化工安装工程费用定额》中国石化建[2007]620号采用工程量法进行计算，条件不足时相应采用比例估算法、综合扩大指标等方法进行计算；3）建筑工程费估算建筑工程费用按照《X省建筑和装饰工程综合基价》以及国家有关政策法规估算；4）建设工程其他费用估算按《石油建设工程其他费用规定》（［95］中油基字第79号）及《中国石油天然气股份有限公司石油建设工程其他费用补充定额》（中油计字［2003］第71号）计算工程建设其他费用；5）预备费估算①基本预备费是以工程费用、建设工程其他费用之和为基数，人民币部分按4%计算；②价差预备费按计投资（1990）1340号的规定，暂不计算价差预备费。15.5固定资产投资估算项目固定资产投资估算详见附表1，由附表知：项目固定资产投资估算为37993.4万元，其中：①建筑工程投资2570.1万元；②设备购置费23970.2万元，安装工程费4809.04万元，一类工程其他费用75万元；③二类工程费用3141.19万元，包括：土地征地费1350万元，建设单位管理费314.24万元，勘察设计费628.49万元，工程监理费471.37万元，工程试运行费377.09万元；④预备费1382.62万元；175 X可行性研究报告⑤固定资产投资方向调节税为0万元；⑥建设期利息为1679.5万元。15.6流动资金估算流动资金估算采用分项详细计算法，详见附表4。由附表知：项目需新增流动资金2765.75万元。流动资金的30%计829.73万元做为铺底流动资金计入总投资。15.7资金筹措估算项目总投资为40393.4万元，其中：固定资产投资37993.4万元，项目建设单位自筹资金资金解决17993.4万元，占固定资产投资47.36%，大于30%，符合国发[1996]35号文《国务院关于固定资产投资项目试行资本金制度的通知》的精神要求；拟申请银行贷款20000万元，贷款年利率按照基准利率上浮30%估算；流动资金2765.75万元，其中铺底流动资金829.73万元由建设单位自有资金解决，其余申请流动资金贷款。详见附表2。175 X可行性研究报告第十六章财务评价16.1财务分析依据及基础数据与参数16.1.1财务分析依据1）中国石油天然气股份有限公司《关于印发炼油化工建设项目可行性研究报告编制规定的通知》石油计字［2002］234号；2）中国石油天然气股份有限公司《关于印发中国石油天然气股份有限公司建设项目经济评价工作的若干规定和经济评价方法与参数的通知》石油计字［2001］68号。16.1.2财务分析基础数据及参数项目计算期为16年，其中建设期18个月，生产期15年。投产第一年按40%负荷考虑，第二年达到满负荷生产。16.1.3定员、工资及福利费员工工资及福利费平均按36000元/人/年×236，福利按员工工资14%计算。16.1.4折旧和摊销年限本项目折旧费用按平均年限法计算，其中房屋折旧年限按25年残值率4%计算；设备折旧年限按15年，残值率4%计算。按国家有关规定，土地资产的摊销按照土地使用年限10年进行摊销，其他无形资产摊销按10年计算，递延资产摊销按5年计算，分摊到产品成本中去。16.1.5固定资产残值率固定资产净残值率为4%。16.1.6其他加工费用费率其他加工费用按固定资产原值（扣除建设期利息）的0.5%计取。16.1.8其他费用定额其他管理费是指管理费中除摊销费用以外的其他管理费用，本项目按销售收入的2%计取；销售费用按照销售收入的3%计取。16.2成本和费用估算本项目生产总成本和费用估算的方法按生产要素法估算。175 X可行性研究报告生产总成本费用包括：外购原材料费用、外购燃料及动力费用、制造费用、期间费用。其中：制造费用包括折旧费用、维修费用、其他制造费用；期间费用包括其他管理费用、财务费用、其他营业费用。经营成本为总成本费用扣除固定资产折旧费、无形资产、其他资产摊销费用和利息后的成本费用。本项目的年均总成本费用317349.39万元，见主要原辅材料（含税价）、动力价格及需用量一览表和总成本费用估算表。16.3税金计算本项目销售产品涉及到的税费主要有：消费税、增值税和销售税金及附加。项目增值税为销项税和进项税之差，增值税税率新鲜水为6%，蒸汽为13%，其余均为17%。城市建设维护税：以增值税为计税基数，税率为7%。教育费附加：以增值税为计税基数，税率为3%。本项目年均增值税7457.63万元。表16.3-1部分产品数量及价格估算表序号名称单位年产量（万吨）单价（元/吨）1MTBE万吨11.890002高辛烷值汽油万吨3.4165003苯万吨0.6970004轻柴油万吨0.3568005甲苯万吨2.5973006二甲苯万吨1.5171007车用液化气万吨5.0760008醚后碳四万吨24.8600016.4财务评价16.4.1财务评价的依据及说明1)财务评价依据国家计委发《建设项目经济评价方法与参数》（第三版）；175 X可行性研究报告中国石油化工总公司《石油化工项目可行性研究投资估算编制办法》（2006年）；中国石油化工总公司《石油化工项目可行性研究报告编制规定》（2005年）；中国石油化工总公司（2008）建字82号《石油化工安装工程概算指标》（2007版）；《石油化工工程建设设计概算编制办法》（2007版）；《石油化工工程建设引进工程概算编制办法》（2007年版）；中石化（2008）建字81号《石油化工安装工程费用定额》、《石油化工工程建设费用定额》（2007年）。2）财务评价的说明项目计算期及建设期：项目实施建设期为18个月，生产期15年，项目计算期16年。16.4.2资金使用计划建设投资在建设期内按100%的比例投入。生产负荷：项目建设期为18个月，生产期15年，投产第一年按40%负荷考虑，第二年按100%负荷计。16.4.3财务分析指标1.盈利能力分析:静态指标：年均利润总额27083.77万元；年均净利润20312.83万元；总投资收益率67.64%；资本金净利润率125.57%。动态指标：项目财务内部收益率（所得税前）52.25%，项目财务净现值（所得税前）8123594.39万元（Ic=12%），投资回收期3.69年（含建设期）；项目财务内部收益率（所得税后）52.61%，项目财务净现值（所得税后）87560.23万元，投资回收期4.26年（含建设期）。根据项目计算期内各年的资金来源与运用情况编制资金来源与运用表。从资金来源与运用表可以看出本项目除能作到收支平衡外，且自投产年份起出现盈余。16.4.3不确定分析175 X可行性研究报告1)盈亏平衡分析按正常年份进行计算，以生产能力利用率表示的盈亏平衡点（BEF）为18.74%，即项目只要达到设计能力的18.74%，企业就可保本，由此可见该项目具有较好的适应市场变化的能力,见下图16.4.3.1。2)敏感性分析本项目就销售价格、原材料价格、生产负荷和建设投资进行单因素敏感性分析。从敏感性分析计算图、表中表明，销售价格和原材料价格的变动对项目财务内部收益率（所得税后）指标影响较大。由此可见，价格因素对财务盈利指标有较大的影响，该项目有抗风险能力一般。但是由于产品价格的变化随着原料价格的变化而波动，因此，本项目抗风险能力较好。见附表7敏感性分析汇总表。175 X可行性研究报告175 X可行性研究报告第十七章综合结论通过对XX石油化工有限公司10万吨石脑油芳构化及芳烃分离、12万吨/年MTBE项目以上的研究分析得出如下结论：1）工艺技术方案、设备、仪表等设计选型成熟、安全、可靠，总图布置符合当地政府和公司的规划要求；2）项目条件优越，交通位置便利，原料来源可靠，水电供应稳定；3）产品市场广阔、稳定，应用范围广泛，项目建成投产后，其产品可为国内及省、市、县经济建设发展发挥重要作用；4）项目用地为公司厂区规划土地，一期整体规划设计及装置间余地较小，不利于公司统筹规划二期发展的空间；公司在筹划二期项目前需及时征地。5）项目废水、废气、废渣、噪声治理措施得当，且均能达标排放，对环境污染较轻；6）节能：采用先进工艺技术方案，优化换热流程，回收低温潜热，降低能耗；7）项目产品检测手段先进，产品可达优质产品，且生产运行最大限度发挥装置整体运营能力，力争公司效益最大化；8）项目选址合理，建设符合X和国家产业规划要求；9）经济效益显著，本项目经过经济评估，各项经济指标均较好。综上所述，项目产品方案设计合理、建设规模合适，劳动安全和环保措施有效，建设条件较好，企业经济效益和社会效益较好，抗风险能力较强。因此，本项目是可行的，应加快实施。175 X可行性研究报告附表1建设投资估算表单位：万元序号名称合计20132014比例(%)1固定资产31424.3431424.34　87.421.1建筑工程费2570.12570.1　7.151.2设备购置费23970.223970.2　66.681.3安装工程费4809.044809.04　13.381.4其他费用7575　0.212无形资产3141.193141.19　8.742.1技术3141.193141.19　8.742.2土地使用权　　　　3其他资产　　　　3.1筹建费　　　　3.2其他　　　　4预备费1382.621382.62　3.854.1基本预备费1382.621382.62　3.854.2涨价预备费　　　　5建设投资合计35948.1535948.15　　　比例(%)100100　100175 X可行性研究报告附表2项目总投资使用计划与资金筹措表单位：万元序号名称合计2013201420151总投资40393.436497.81129.852765.751.1建设投资35948.1535948.15　　1.2建设期利息1679.5549.651129.85　1.3流动资金2765.75　　2765.752资金筹措40393.436497.81129.852765.752.1项目资本金16176.6716176.67　　2.1.1用于建设投资16176.6716176.67　　　投资方116176.6716176.67　　　投资方2　　　　2.1.2用于流动资金　　　　　投资方1　　　　　投资方2　　　　2.2债务资金24216.7320321.131129.852765.752.2.1用于建设投资19771.4819771.48　　　银行119771.4819771.48　　2.2.2用于建设期利息1679.5549.651129.85　　银行11679.5549.651129.85　2.2.3流动资金借款2765.75　　2765.75175 X可行性研究报告附表3原辅材料（含税价）、动力价格及需用量一览表单位：万元项目单位数量/年单价元/吨（m³）合计万元/年原辅料石脑油万吨10640064000混合碳四万吨36.46000218400甲醇万吨4.1320013120NaOH吨408003.2复合氧化物精脱硫剂m3181000018硫醇转化催化剂m3182000036芳构化反应催化剂吨3.612000043.2环丁砜溶剂吨7027000189单乙醇胺吨1.0290002.9消泡剂吨1.4140001.96离子交换树脂吨38.3300011.49合计295825燃料动力新鲜水万吨7.0324.1529.1828电万度610.660.89543.4874天然气万方2172.73.67821.72合计8394.39总计304219.39175 X可行性研究报告附表4流动资金估算表单位：万元序号名称合计201520162017201820192020202120222023202420252026202720281流动资产38720.52765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752流动负债　　　　　　　　　　　　　　　3流动资金(1-2)38720.52765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.754流动资金当期增加额2765.752765.75　　　　　　　　　　　　　5自有流动资金　　　　　　　　　　　　　　　6流动资金借款38720.52765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.752765.75　借款利息2152.86153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78附表5总成本估算表单位：万元序号名称合计201520162017201820192020202120222023202420252026202720281外购原材料费3957738.01282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.57282695.572外购燃料及动力费117521.358394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.388394.383工资及福利费6664.9476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.06476.064修理费11086.99791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.93791.935其他费用34225.62444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.692444.695.1其他制造费用4434.79316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.77316.775.2其他营业费用23944.411710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.321710.325.3其他管理费用5846.4417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.6417.66经营成本(1+2+3+4+5)4127236.84294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.63294802.637折旧费28978.092072.072072.072072.072072.072072.072072.072072.072072.072072.072072.072064.352064.352064.352064.358摊销费3141.19314.12314.12314.12314.12314.12314.12314.12314.12314.12314.12　　　　9利息支出3345.531346.45153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78175 X可行性研究报告9.1长期借款利息1192.671192.67　　　　　　　　　　　　　9.2流动资金借款利息2152.86153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.78153.789.3短期借款利息　　　　　　　　　　　　　　　10总成本费用合计4162701.66298535.27297342.6297342.6297342.6297342.6297342.6297342.6297342.6297342.6297342.6297020.75297020.75297020.75297020.75　其中:可变成本4075259.35291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95291089.95　固定成本87442.37445.326252.646252.646252.646252.646252.646252.646252.646252.646252.645930.85930.85930.85930.8附表6营业收入、营业税金及附加和增值税估算表单位：万元序号名称单位合计201520162017201820192020202120222023202420252026202720281营业收入万元46567223326233326233326233326233326233326233326233326233326233326233326233326233326233326231.1MTBE营业收入万元13216009440094400944009440094400944009440094400944009440094400944009440094400　单价元/吨　80008000800080008000800080008000800080008000800080008000　数量万吨165.211.811.811.811.811.811.811.811.811.811.811.811.811.811.8　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元192027.3513716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.2413716.241.2高辛烷值汽油营业收入万元3103102216522165221652216522165221652216522165221652216522165221652216522165　单价元/吨　65006500650065006500650065006500650065006500650065006500　数量万吨47.743.413.413.413.413.413.413.413.413.413.413.413.413.413.41　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元45087.783220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.563220.561.3苯营业收入万元6762048304830483048304830483048304830483048304830483048304830　单价元/吨　70007000700070007000700070007000700070007000700070007000　数量万吨9.660.690.690.690.690.690.690.690.690.690.690.690.690.690.69　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元9825.13701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79701.79175 X可行性研究报告1.4轻柴油营业收入万元3332023802380238023802380238023802380238023802380238023802380　单价元/吨　68006800680068006800680068006800680068006800680068006800　数量万吨4.90.350.350.350.350.350.350.350.350.350.350.350.350.350.35　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元4841.37345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.81345.811.5甲苯营业收入万元2646981890718907189071890718907189071890718907189071890718907189071890718907　单价元/吨　73007300730073007300730073007300730073007300730073007300　数量万吨36.262.592.592.592.592.592.592.592.592.592.592.592.592.592.59　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元38460.392747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.172747.171.6二甲苯营业收入万元1500941072110721107211072110721107211072110721107211072110721107211072110721　单价元/吨　71007100710071007100710071007100710071007100710071007100　数量万吨21.141.511.511.511.511.511.511.511.511.511.511.511.511.511.51　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元21808.531557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751557.751.7车用液化气营业收入万元4258803042030420304203042030420304203042030420304203042030420304203042030420　单价元/吨　60006000600060006000600060006000600060006000600060006000　数量万吨70.985.075.075.075.075.075.075.075.075.075.075.075.075.075.07　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元48995.043499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.653499.651.8醚后碳四营业收入万元2083200148800148800148800148800148800148800148800148800148800148800148800148800148800148800　单价元/吨　60006000600060006000600060006000600060006000600060006000　数量万吨347.224.824.824.824.824.824.824.824.824.824.824.824.824.824.8　销售比例%1400100100100100100100100100100100100100100100　销项税额万元239660.1817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.5817118.582营业税金与附加万元10440.68745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76745.76175 X可行性研究报告2.1营业税万元　　　　　　　　　　　　　　　2.2消费税万元　　　　　　　　　　　　　　　2.3城市维护建设税万元7308.48522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.03522.032.4教育费附加万元3132.21223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.73223.733增值税万元104406.837457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.637457.63　销项税额万元600705.7742907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.5542907.55　进项税额万元496298.9335449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.9235449.92附表7敏感性分析汇总表表1：单因素敏感性分析结果序号不确定因素变动率-10%-7.5%-5%-2.5%基本方案2.5%5%7.5%10%1建设投资46.0845.1644.2743.4242.6141.8341.0740.3539.652产品价格-4.9613.2824.7234.2142.6150.2757.3764.0270.323产品产量38.7939.7640.7241.6742.6143.5444.4645.3646.264经营成本67.7461.9955.9349.5042.6135.1326.8117.154.66表2：敏感度系数(Saf)分析表序号不确定因素变动率-10%-7.5%-5%-2.5%基本方案2.5%5%7.5%10%1建设投资-0.8154-0.7979-0.7812-0.76530.0000-0.7354-0.7214-0.7079-0.69502产品价格11.16489.17808.39687.88390.00007.18786.92676.70116.50253产品产量0.89530.89020.88520.88040.00000.87100.86650.86210.85784经营成本-5.8991-6.0658-6.2536-6.46860.0000-7.0259-7.4166-7.9664-8.9071175 X可行性研究报告附件：1、总平面布置图（新）2、原料预处理及芳构化流程图3、芳烃分离流程图4、MTBE流程图175'