单体液压支柱的结构设计 40页

'单体液压支柱的结构设计第1章绪论1.1我国煤层贮存状况我国是煤炭资源最为丰富的国家，煤炭的储量和产量占世界第一位。煤炭已经成为我国所依赖的重要能源。我国的煤炭资源分布地域极广，煤层贮存状况也各式各样，主要有如下几个特点：1、从围岩和煤层贮存的关系上来说，我国不仅有贮存在软岩顶板下的煤层和一般顶板条件下的煤层，还有赋存在坚硬顶板条件下的煤层。坚硬顶板下煤层开采难度相当大，常常有几千平方米的悬顶出现，一旦垮落即可造成严重的事故。2、从煤层贮存的地质条件来说，由于地质条件复杂，由地壳运动而造成的被断层破坏的煤层较多。在一块煤田中，总有几条贯穿整个煤田的、大落差的断层，至于较小的断层更是层出不穷。3、从煤层自身的贮存条件上来说，在我国境内的煤层有近水平煤层，有倾斜煤层，有急倾斜煤层，还有直立倒转的煤层；不仅有相当稳定的大片煤层，也有像我国南方的“鸡窝”状贮存煤层。可以看出，我国是世界上煤层贮存条件最为复杂的国家。在开采的实践过程中，工程技术人员所遇到的困难和解决困难的方式是全世界绝无仅有的。近几年煤矿冒顶事故频繁发生，因此，单体液压支柱在采矿工业中是非常重要的。它保障着国家财产和人员的生命安全，尤其在大倾角煤层中，更能体现它的重要性。但通用式单体液压支柱不能满足要求，所以对其顶盖进行改进——采用防倒式顶盖。1.2用途外注式支柱是一种外部供液的恒阻式单体液压支柱。它可与金属顶梁配套使用，也可单独做点柱用，供煤矿一般机械化工作面支护顶板，或供综合机械化工作面作端头支护及其他临时性支护。1.3适用范围外注式支柱使用于下列煤层条件：1、煤层倾角大于25°～35°的急倾斜回采工作面。2、煤层顶、底板条件40 （1）工作阻力为300KN的支柱，底板抗压入强度应为28MP以上。如底板较软，支柱压入底板的深度以不恶化顶板的完整性及不影响支柱的回收为限，否则，应采取“穿鞋”或加大底座等措施。（2）适用于一人工作时进行支护作业。（3）顶板冒落情况较好，冒落后不影响支柱的回收。（4）在分层开采人工假顶工作面或地质构造较复杂的条件下使用时，应采取安全措施。（5）在煤质较软的爆破采煤工作面使用时，应对活柱体外表面采取保护措施，以防崩坏。且不能当贴帮柱用。本支柱不宜使用在下列条件的工作面：3、煤质较硬的炮采工作面，以及周期来压特别强烈或有冲击地压的工作面。4、工作面采高太低，不能保证顶板下沉后支柱安全回收所需的最小高度。5、不同工作特征或不同工作阻力的支柱，均不能在同一工作面混用。1.4单体液压支柱发展概况1.4.1国内外单体液压支柱的发展趋势40 目前，我国煤矿的回采工作面支护装备，除一部分整体自移式液压支架外，主要的仍使用六十年代初期发展的摩擦式金属支柱，用这种支柱装备的回采工作面的产煤量约占百分之七十以上。六十年代初期，回采工作面几乎全部使用木支架。当时开始了第一次支护技术改革，即摩擦式金属支柱配以铰接顶梁代替木支护，并经历了大约三年时间大量推广应用。其最突出的效果之一是大幅度的降低了木材消耗。与此同时，也促使人们认识到矿山支护是一门综合的技术，与岩层控制及采掘工序紧密相关，对加强顶板管理促进安全生产起着举足轻重的作用。我国在六十年代已开始了液压支柱的研究，经过一度中断后，于七十年代初继续进行研究试制工作，至七十年代末完成了工业性试验，进行了技术鉴定，现已经投入成批生产，并正在有计划的逐步进行回采支护的更新换代工作。近几年国内的大量实践证明，使用单体液压支柱有着良好的技术经济效果，适合国情，适应煤矿的具体情况，是进行回采支护第二次技术改革的一个方向。但是在大倾角煤层的支护作业中，使用通用式顶盖还是具有一定的缺陷。因此，本次设计主要针对这一问题进行解决与改进。国外主要产煤国家中，单体液压支柱曾经在回采工作面广泛采用，最早研制、使用的国家（如英国）在四十年代后期就已有产品问世。其后，联邦德国、日本、波兰、苏联等国家在五十年代相继采用，如联邦德国萨尔矿区大体经历十年左右的时间在条件适应的工作面基本上全部使用。从1956年到1963年，使用单体液压支柱的产量达84.8%，五年左右时间内使用量增长了7～8倍。国外单体液压支柱的使用情况表明，在六十年代初期技术即达到成熟阶段。1.4.2使用单体液压支柱的突出优点1、初撑力高一般地，初撑力可以达到7～10t，为摩擦式金属支柱的3～10倍（摩擦式金属支柱用液压升柱装置时初撑力2～3t，不用液压升柱装置时初撑力仅1t左右）。2、恒阻的性能在较小的顶板下沉量情况下，支柱即可达到额定的工作阻力，并保持恒阻的特点（摩擦式金属支柱在顶板下沉量大，支柱下缩到100mm至400mm以上时才能达到最大工作阻力）。显然，单体液压支柱能很快达到较高的工作阻力，大大改善了顶板维护状况。3、支柱承载力均匀初撑力大与恒阻的特点，使各支柱能较均匀的承受载荷，这是优于摩擦式金属支柱的重要特点，对保持中等稳定以下工作面顶板的完整是十分有利的。4、支、撤速度快单体液压支柱的升柱与降柱，靠液压系统来完成。内注式支柱只须扳动手柄、外注式支柱用注液枪从外部注液、扳动卸载阀排液等轻微操作即可完成回撤与支设作业，其速度一般比摩擦式支柱提高一倍左右。5、促进安全生产、降低辅助材料消耗由于初撑力高与顶板接触严实，回撤与支设速度快，控制顶板效果好，提高了工作面推进速度，冒顶事故明显减少，促进了安全生产，相应地降低了木材消耗。40 第2章单体液压支柱的结构和工作原理分类2.1分类1、按型号分类（1）通用型支柱。用于一般条件下使用。（2）重型支柱。用于特殊条件下使用。2、按升柱时工作液循环方式分类（1）内部注液式单体液压支柱（简称内注式）。工作液压油在体内形成闭路循环。（2）外部注液式单体液压支柱（简称外注式）。从泵站供给乳化液，通过注液枪注入支柱。3、按材质分类（1）热轧低碳合金钢单体液压支柱。（2）冷拔低碳合金钢单体液压支柱。（3）轻金属合金钢单体液压支柱。我国批量生产、使用的是热轧低碳合金钢支柱。2.2技术特征类型及特征代号用汉语拼音大写字母表示：D表示单体液压支柱，第一特征代号中N表示内注式支柱；W表示外注式支柱。第二特征代号中S代表双伸缩，无字母代表单伸缩，Q代表轻合金。主参数用阿拉伯数字表示；补充特征代号一般不用。修改序号用加括号的大写拼音字母（A）、（B）、（C）……表示，用来区分类型、主参数、特征代号均相同的不同产品。2.3压支柱的工作原理1、工作介质外柱式单体液压支柱工作介质为乳化液，回柱时乳化液排至工作面采空区。2、动力来源外注式的工作介质是由设在巷道中的泵站经高压软管、注液枪等组成的管路系统供给，并由泵站保证支柱一定的初撑力。3、降柱方式40 一般靠活柱的自重和复位弹簧降柱。2.4压支柱的结构DZ型单体液压支柱为外部注液的单体液压支柱。单体液压支柱有活柱体、油缸、三用阀、顶盖、底座体、复位弹簧、手把体、活塞等主要零部件组成。如图2.1所示：图2.1外注式单体液压支柱装配图图2.2单体液压支柱的三维实体造型2.5零部件尺寸的计算与选择2.5.1给定参数直径Φ100mm；工作阻力300KN；最大高度2000mm。2.5.2油缸与活柱体1、油缸油缸是支柱下部承载杆件。40 如图2.3所示：图2.3油缸（1）主要技术要求有足够的强度，能长期承受最高工作压力以及短期动态试验压力而不会产生永久变形。有足够的刚度，能承受活柱侧向力，而不至于产生弯曲。内表面在活塞密封件及导向环的摩擦力作用下，能长期工作，且磨损少，几何精度高，确保活塞密封。（2）材料缸筒材料一般要求有足够的强度和冲击韧性，根据油缸的参数、用途和毛坯，可选用的材料是27SiMn。（3）缸筒的计算①立柱的工作阻力，缸内压力，缸筒内径之间的关系为P=D22p（2.1）式中p——缸筒内压力，N/mm2；D2——缸筒内径，mm；P——立柱工作阻力，KN。Kb=则p=（2.2）式中pR——乳化液泵的工作压力；Kb——一般在0.52～0.78之间。40 Kb===0.52（2.3）初撑力=Kb×工作阻力=0.523×300=157KN（2.4）②预算缸径尺寸和缸壁厚度缸筒内压力为p===38.2MPa（2.5）式中P——立柱工作阻力300KN；D2——缸筒内径100mm。缸筒材料为27SiMn无缝钢管，s=833.85MPa（2.6）[]===555.9MPa（2.7）缸壁厚度为===3.1mm（2.8）考虑到缸口要车槽口和台阶，所以选用缸壁厚度为7mm。（4）缸筒的加工要求①缸筒内径采用H8、H9配合；②缸筒内径D的圆度公差值可按9、10、11级精度选取，圆柱度公差值可按8级选取；③缸筒端面T的垂直度公差值可按7级精度选取。2、活柱体尺寸的确定图2.4活柱体活柱体是支柱上部承载杆件。根据油缸的外径可以确定出活柱的内外径分别为7840 mm和95mm。在外注式单体液压支柱的活柱外侧还装有限位装置，其是限制活柱升高，保证油缸与活柱具有一定重合长度，防止活柱拔出和损坏的装置。限位装置有限位套、限位环、钢丝挡圈和限位台阶等多种形式。缸径为100mm的DZ型支柱采用活柱上限位台阶限位。支柱升高，活柱上限位装置与手把体接触后，如果继续供液，活柱也不再升高。因此，限位装置必须具有一定强度，使其承受初撑力时，不至于损坏。限位台阶高度尺寸计算过程如下H=mm=mm=151mm（2.9）式中L——立柱最大工作行程，mm；D2——缸筒内径，mm。2.5.3单体液压支柱三用阀和复位弹簧1、外注式单体液压支柱三用阀的选择三用阀顾名思义，即有三种用处的阀。它是外注式单体液压支柱的心脏，支柱靠它的单向阀完成开柱和支撑；靠它的卸载阀完成支柱的回收；靠它的安全阀在支柱过载时使支柱缓慢下缩，保护支柱不致受损。外注式支柱将三个阀组装在一起，便于更换和维修。三用阀利用左右阀筒上的螺纹装在支柱柱头上，并用阀筒上的O形密封圈与柱头密封。图2.5三用阀40 1—左阀筒；2—注油阀体；3—限位套；4—单向阀阀座；5—压紧螺套；6—钢球Φ8；7—锥形弹簧；8—卸载阀垫；9—卸载阀弹簧；10—连接螺杆；11—阀套；12—阀座；13—O形圈Φ13×1.9；14—O形圈Φ28×3.5；15—安全阀针；16—安全阀垫；17—六角导向套；18—O形圈Φ42×3.5；19—弹簧座；20—安全阀弹簧；21—调压螺丝；22—右阀筒2、复位弹簧采用复位弹簧降柱可加速支柱下降速度。复位弹簧一头挂在柱头上，另一头挂在底座上，并使它具有一定的预紧力。并且使用复位弹簧支柱的底座不能焊在油缸上，而必须活接，且采用连接钢丝与油缸连接。复位弹簧是单体液压支柱在进行回收时，使活柱筒快速回缩的重要零件。检验复位弹簧时，应根据支柱实际支设状况，将其拉伸到最大使用高度后保持24小时，最多允许弹簧有4mm的残余变形，这样的复位弹簧才算合格。2.5.4单体液压支柱用锻件外注式单体液压支柱中有5个零件是用模锻加工而成。它们分别是顶盖、手把体、底座、活塞和柱头。1、顶盖本次单体液压支柱主要针对大倾角煤层的工作状况而设计的，在大倾角工作面中单体支柱的倾倒与下滑问题一直都很严重,顶板冒落甚至大面积垮落事故时有发生,严重威胁着工作面的安全生产。改进单体液压支柱顶盖的结构将有助于改善以上几种情况，因此，我采用了防倒式顶盖。防倒顶盖的基本结构如图2.5所示,它由顶盖底板、楔卡、挡板组成。楔卡安装在顶盖底板导槽内。楔卡为“L”形。每只防倒顶盖内安装两只楔卡,每只楔卡有一个侧面带有斜度。防倒顶盖取代普通顶盖后,通过楔卡卡住顶梁底部的π型扁钢,实现支柱与顶梁的相互联接。由于两只楔卡均带有斜度,因而安装时可以相互砸紧。回柱时,只须锤击楔卡的小端,使楔卡张开,脱离顶梁,便可按正常程序回拆支柱。防倒顶盖与顶梁联接后,限定了支柱与顶梁的支设状态。顶盖是可更换件。它通过三个弹性圆柱销与活柱体的柱头（或接长柱筒）连接在一起，将顶板岩石的压力传递到支柱上，并利用四爪与楔卡防止顶板来压时支柱滑倒失效。（1）尺寸的计算楔卡的高度是由顶梁的厚度、宽度和煤层的角度所决定的；h=a+c+b×tanα（2.10）式中h——楔卡的高度；a——楔卡厚度；40 c——顶梁厚度；b——顶梁宽度；α——煤层倾角。其余尺寸均由自行设计而定。如图2.6所示图2.6防倒顶盖结构图2.7顶盖的三维实体造型图（2）顶盖的有限元分析利用Pro/Engineer对该零部件进行有限元分析，只要输入顶盖的最大工作阻力，就能分析出该零部件的受力情况。并且能够通过受力情况的分布云图，很直观的看出各部分的受力情况。下图是以顶盖为例的受力分析云图：根据云线的颜色可以看出各部分受力情况的大小，红色受力最大，视为危险截面。图2.8顶盖的受力分析云图I图2.9顶盖的受力分析云图II2、手把体手把体是单体液压支柱上唯一的一个可用手抓住的零件，对搬运、支设、移动支柱非常重要。手把体内装有防尘圈、导向环。它通过手把体连接钢丝与油缸相连接，能绕油缸自由转动便于操作和搬运。40 手把体内孔的尺寸根据油缸外径、活柱外径、手把体连接钢丝、防尘圈和导向环的尺寸确定，防尘圈和导向环的尺寸根据活柱外径选取。手把体结构形式如图2.10所示图2.10手把体图2.11手把体三维实体造型图3、底座底座体由底座、弹簧挂环、O形密封圈、防挤圈等组成。它是支柱底部密封和承载的零件。它通过底座连接钢丝与油缸相连接。底座体外径由油缸内径而定，各凹槽部分分别由安放在此处的标准件的尺寸决定，而各标准件的尺寸是根据油缸内径值查表而得。结构形式如图2.12所示。图2.12底座体图2.13底座体三维实体造型图4、活塞活塞是支柱的活柱体和液压缸之间密封的零件，当支柱受力时承受一定的载荷和弯矩。活塞上装有Y形密封圈、皮碗防挤圈、活塞导向环、O形密封圈、活塞防挤圈等。它通过活塞连接钢丝与活柱体相连接。活塞起活柱导向和油缸密封作用。活塞根据密封装置形式来选用其结构形式，而密封装置则按工作压力、环境、介质等条件来选定。（1）材料活塞材料一般不同于缸筒的材料，选用45钢。（2）加工要求40 活塞最大的外径根据油缸内径所得，但不能完全等同与油缸内径，因为活塞要延着油缸内径进行上下往复运动，所以要小于油缸内径。活塞与活柱接触的尺寸根据活柱内径所得，其它凹槽尺寸的计算原理同手把体一样，都是根据密封结构形式来确定；①活塞外径d对内孔D1的径向跳动公差值，按7、8级精度选取。②端面T对内孔D1的垂直度公差值，按7级精度选取。③外径d的圆柱度公差值，按9、10、11级精度选取。利用Pro/Engineer的模型分析模块，能够即快又准确的计算出零件的体积和各个截面的面积。只要给它输入该材料的密度后，就能够计算出零件的质量。使用起来方便、快捷、准确。下面以活塞为例进行说明打开活塞的零件图后，在分析中点击模型分析，然后选择零件体，再输入其密度7.9×10-6kg/mm3,完成后便输出如下数值体积=2.34×109mm3；面积=2.67×107mm2；密度=7.9×10-6kg/mm3；质量=1.85kg。图2.14活塞图2.15活塞三维实体造型图5、柱头柱头是支柱上安装三用阀的地方，承受和传递支柱的载荷。柱头与活柱的连接方式为焊接，其外径可根据活柱外径确定，上端销孔尺寸则由标准件弹性销的尺寸所决定，安装三用阀的孔也由三用阀的外径确定。40 柱头的结构形式如2.14所示图2.16柱头图2.17柱头三维实体造型图2.6单体液压支柱的橡胶件和塑料件单体液压支柱及三用阀中所使用的各种橡胶件和塑料件共15件，详见下表2.1。表2.1单体液压支柱的橡胶件和塑料件项目类别名称规格材料数量备注单体液压支柱Y形密封圈防尘圈O形密封圈活柱导向环活塞导向环皮碗防掎圈活塞防掎圈底座防掎圈——100×3.180×3.197×10×2.599.4×10×2.599.4×2×2.580×1.5×2.5100×1.5×2.5P228丁腈橡胶P228丁腈橡胶P229P229聚甲醛聚甲醛聚甲醛聚甲醛聚甲醛11111111外径×高×厚外径×高×厚外径×高×厚（不切口）外径×高×厚外径×高×厚三用阀O形密封圈安全阀垫卸载阀垫单向阀阀垫42×3.528×3.513×1.96×227×3.514×3P229P229P229WS—520QJ5511—1WS—520QJ5511—1P907211111其中大流量三用阀的安全阀部分，有一特制密封圈40 所谓防挤圈是指防止O形密封圈受挤的一个圈，故它在安装时应该放在O形密封圈或Y形密封圈的低压一侧。防尘圈的作用是紧抱单体液压支柱的活柱，在支柱升降时防止煤粉进入液压缸。Y形密封圈是单体液压支柱的活柱通过活塞和支柱油缸密封的关键零件，又是支柱在承载时的承压件。同时在支柱回柱时，它又能使支柱的活柱快速回缩而达到回收的目的。2.7本章小结本章介绍了单体液压支柱的结构总体方案及工作原理。确定了用于特殊条件下使用的重型外部注液式单体液压支柱支柱。详细的介绍了单体液压支柱的主要零部件，以及各零部件的材料和作用，并对各个零部件进行尺寸的计算与选择。40 第3章单体液压支柱结构及尺寸的验算3.1已知设计参数立柱初撑力：P1=157KN立柱工作阻力：P=300KN油缸外径：D0=114mm油缸内径：D=100mm活柱外径：D1=95mm活柱内径：D2=78mm支柱最大高度：2000mm支柱最小高度：1240mm液压行程：760mm3.2油缸稳定性的验算验算活塞杆全部伸出并受最大同心纵向载荷的稳定性。油缸稳定性条件为Pk>P即Pk=（3.1）式中Pk——稳定的极限力；P——最大工作阻力；J1——活塞杆断面惯性矩，=2.18×106mm4；（3.2）J2——缸体断面惯性矩，=3.38×106mm4。（3.3）根据=1.2及=0.9查极限计算图得：立柱稳定性的极限力为40 Pk==600KN（3.4）立柱的最大工作阻力P=300KNPk可满足稳定条件上述Pk值仅当活塞杆头部距离在载荷下发生最大挠度处的距x时才适用x=2280=2280=6555mm（3.5）所以适用。3.3活塞杆的强度验算1、在承受同心最大载荷情况下油缸的初挠度11.027mm（3.6）式中——活塞杆与导向套处的最大配合间隙，=0.25cm；——活塞杆全部外伸时，导向套前端至活塞末端间距，=151mm；——活塞和油缸的最大配合间隙，=0.355mm；——活塞杆全部外伸时，活塞杆头部销孔至油缸尾部销孔间距=+=1971mm；——立柱总重，=415kg；——油缸轴线与水平面的交角，=。2、油缸的最大挠度当，时（3.7）式中0.8×10-3；（3.8）0.4×10-3；（3.9）1.08；（3.10）40 0.4；（3.11）E——钢的弹性模量，E=2.1×105Mpa。3、活塞杆的合成应力（3.12）式中A——活塞杆的断面积，2308.7mm2；（3.13）W——活塞杆的断面模数，37564.5mm2。（3.14）安全（3.15）活塞杆材料为45#钢，=360Mpa；——一般最小取1.4。3.4缸体强度验算油缸壁厚验算时，按中等壁厚缸体公式计算（3.16）（3.17）式中P——油缸内工作压力，P=38.2Mpa；c——计入管壁公差及侵蚀的附加厚度，一般取c=2mm；——强度系数，当无缝钢管时，=1；——缸壁厚，取22.5mm；b——缸体材料，27SiMn无缝钢管b=980Mpa；——许用安全系数，一般在3.5～5范围内选取。把上列公式化为：40 （3.18）（3.19）所以可以安全使用。3.5制定活塞的工艺路线制定工艺路线的出发点，应当是使零件的加工精度（尺寸精度、形状精度、位置精度）和表面质量等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领已经确定为中批量生产的条件下，可以考虑采用通用机床配以专用夹具并尽量使工序集中来提高生产率。除此以外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。1、工序的合理组合确定加工方法以后，就按生产类型、零件的结构特点、技术要求和机床设备等具体生产条件确定工艺过程的工序数。确定工序数的基本原则：（1）工序分散原则工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。（2）工序集中原则工序数目少，工件装，夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。结构简单的专用机床和工夹具组织流水线生产。加工工序完成以后，将工件清洗干净。清洗是在80—90°C的含0.4%—1.1%苏打及0.25%—0.5%亚硝酸钠溶液中进行的。清洗后用压缩空气吹干净。保证零件内部杂质、铁屑、毛刺、砂粒等的残留量不大于200mg。2、工序的集中与分散制订工艺路线时，应考虑工序的数目，采用工序集中或工序分散是其两个不同的原则。所谓工序集中，就是以较少的工序完成零件的加工，反之为工序分散。40 （1）工序集中的特点工序数目少，工件装，夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。（2）工序分散的特点工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。工序集中与工序分散各有特点，必须根据生产类型。加工要求和工厂的具体情况进行综合分析决定采用那一种原则。一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。结构简单的专用机床和工夹具组织流水线生产。由于近代计算机控制机床及加工中心的出现，使得工序集中的优点更为突出，即使在单件小批生产中仍可将工序集中而不致花费过多的生产准备工作量，从而可取的良好的经济效果。3、加工阶段的划分零件的加工质量要求较高时，常把整个加工过程划分为几个阶段：（1）粗加工阶段粗加工的目的是切去绝大部分多雨的金属，为以后的精加工创造较好的条件，并为半精加工，精加工提供定位基准，粗加工时能及早发现毛坯的缺陷，予以报废或修补，以免浪费工时。粗加工可采用功率大，刚性好，精度低的机床，选用大的切前用量，以提高生产率、粗加工时，切削力大，切削热量多，所需夹紧力大，使得工件产生的内应力和变形大，所以加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等级为IT11~IT12。粗糙度为Ra80~100μm。（2）半精加工阶段半精加工阶段是完成一些次要面的加工并为主要表面的精加工做好准备，保证合适的加工余量。半精加工的公差等级为IT9~IT10。表面粗糙度为Ra10~1.25μm。（3）精加工阶段40 精加工阶段切除剩余的少量加工余量,主要目的是保证零件的形状位置几精度,尺寸精度及表面粗糙度,使各主要表面达到图纸要求.另外精加工工序安排在最后,可防止或减少工件精加工表面损伤。精加工应采用高精度的机床小的切前用量，工序变形小，有利于提高加工精度．精加工的加工精度一般为IT6~IT7，表面粗糙度为Ra10~1.25μm。（4）光整加工阶段对某些要求特别高的需进行光整加工，主要用于改善表面质量，对尺度精度改善很少。一般不能纠正各表面相互位置误差，其精度等级一般为IT5~IT6,表面粗糙度为Ra1.25~0.32μm。此外，加工阶段划分后，还便于合理的安排热处理工序。由于热处理性质的不同，有的需安排于粗加工之前，有的需插入粗精加工之间。但须指出加工阶段的划分并不是绝对的。在实际生活中，对于刚性好，精度要求不高或批量小的工件，以及运输装夹费事的重型零件往往不严格划分阶段，在满足加工质量要求的前提下，通常只分为粗、精加工两个阶段，甚至不把粗精加工分开。必须明确划分阶段是指整个加工过程而言的，不能以某一表面的加工或某一工序的性质区分。例如工序的定位精基准面，在粗加工阶段就要加工的很准确，而在精加工阶段可以安排钻小空之类的粗加工。按照加工原则。该零件加工可按下图工艺路线进行。表3.1加工工序的方案工序号工序名称工序内容工艺装备10煅造毛坯铸成形20清砂清除浇注系统，冒口，型砂，飞边，飞刺等30车61mm端面以基准面为基准进行车端面卧式车床40粗精车φ99.4外圆以端面定位，车外圆卧式车床50粗精车φ82外圆以侧面定位装夹，车外圆面卧式车床60粗精车φ80外圆以侧面定位，按线找正，装夹工件，车外圆卧式车床70粗精车φ94.8外圆以分割面为装夹基面，按线找正，装夹工件，粗精车外圆卧式车床80粗精车φ80槽以端面及外圆面为基准车槽卧式车床90粗精车φ78.5槽以端面为基准车槽卧式车床40 100粗精车φ75槽以外圆面为基准车槽卧式车床110清理孔，去毛刺，打号120清洗130检验、入库3.6本章小结本章主要是进行支柱部分结构的尺寸验算。油缸稳定性的验算，活塞杆和缸体的强度验算。这些验算确定了各零件的安全尺寸，以便使支柱安全的使用。40 第4章单体液压支柱的使用与维护4.1支柱的拆装和试验4.1.1三用阀的组装1、组装前的装备（1）合格的三用阀零件在组装前必须用压力油冲洗干净，任何有毛刺、铁屑或生锈的零件均不得组装。（2）装好全部O形密封圈。（3）六角导向套的组装把安全阀垫装入六角导向套中，要装到底，并检查安全阀垫工作面是否平整。在阀座和六角导向套接触时，阀垫压缩量应控制在0.15～0.25mm。（4）注油阀体的组装将单向阀座连同限位套一起装入注油阀体中，并装入8钢球，再用一字型螺丝刀拧紧螺套（拧紧程度要适当，以防单向阀座变形），并把卸载阀垫装入注油阀体。2、组装将阀针装入阀座中，阀针端面不应露出阀座端面，并检查运动是否灵活，再转入阀套内，然后将连接螺杆拧入阀套并拧紧。用镊子将六角导向套装入阀套内，检查六角导向套轴向运动是否灵活，应无卡阻，然后装入8钢球、弹簧座、安全阀弹簧，用调压工具拧紧调压螺丝。安全阀部分装好以后，将阀套装入装配套筒中。单向阀锥型弹簧装在连接螺杆上，套上左阀筒并与装配套筒拧紧，用套筒扳手将注油阀体拧入螺杆。然后拧下装配套筒，换上右阀筒。三用阀组装完毕之后，需根据《矿用单体液压支柱》（MT112—93）中的有关规定对其进行调压和试验。安全阀的开启压力调定是用调压工具调整调压螺丝的进退来实现的。调好安全阀应涂上M10乳化剂封存。4.1.2支柱组装1、组装前的准备（1）用压力油洗净活柱、油缸、活塞、底座、手把体等零件，不允许零件上有铁屑和污物。40 （2）在手把体的内表面、顶盖与柱头配合面、底座与液压缸配合面及活塞与活柱配合面涂防锈油。（3）在活塞、底座上装入O型密封圈和防挤圈，注意防挤圈的位置应紧靠O型密封圈的低压侧。（4）把Y形密封圈、防挤圈和导向环安装在活塞上，注意活塞导向环外径应大于活塞的最大外径。2、活柱体的组装顺序（1）将防尘圈和活塞导向环按次序（注意方向）装在手把体上。（2）将手把体套入活柱体。在限位钢丝圈槽中先装上一个O形密封圈（作为装配工具），这样手把体上的防尘圈就能顺利通过，然后取下O形密封圈，将限位钢丝圈涂油装在活柱上，并测量限位钢丝圈的外径（应比油缸的外径小0.5mm以上）。（3）将活塞装入活柱。（4）把复位弹簧挂在活柱体中。3、支柱整体组装（1）将装好的活柱体装入油缸，并将手把体装好，穿上连接钢丝。（2）将顶盖装入活柱体，用弹性圆柱销连接好，所有弹性圆柱销均不允许露出，其开口应垂直于支柱的轴向方向。注意使顶盖方体轴线与柱头阀孔轴线平行。（3）将复位弹簧挂在底座弹簧环上，并将底座装入油缸，穿好底座连接钢丝。（4）装上三用阀，并使三用阀卸载孔轴线垂直于支柱轴线。4、组装注意事项（1）除油缸、底座等裸露表面电镀外，所有连接配合部分及活柱外圆均应涂防锈油。（2）装配底座时应将防挤圈切口背向穿钢丝槽口，在打入底座时应注意避免穿钢丝槽口碰坏防挤圈。（3）所有连接钢丝均打入槽口，不允许外露，并将手把体和底座的连接钢丝口用火漆或油漆腻子封死。（4）支柱组装时，不允许用铁锤敲打油缸、活塞、活柱等零件。（5）组装完毕的支柱在运输过程中不允许随意摔砸。4.1.3支柱的拆卸支柱的拆卸可按装配相反的工序进行，但应注意；1、底座的拆卸应用活柱顶出。2、先将活柱体抽出到最大高度，再拆卸手把体，以免活塞刮坏油缸。40 3、拆卸活塞时应使用卸活塞工具，用撞块冲击数次剪断O形密封圈可取出活塞。4.1.4试验支柱及三用阀组装完毕后，应按照《矿用单体液压支柱》（MT112—93）中的有关规定进行试验，合格后方可下井。4.2使用注意事项1、首先,应根据工作面采高，选择合适的支柱规格；根据工作面顶板压力大小，确定合理的支护密度。2、支柱必须达到出厂试验要求或维修质量标准，方可下井使用.到矿的新支柱，也必须经过检查复试合格,才能下井使用。3、检查乳化液泵机械电气部分是否正常,油箱乳化液是否够用，浓度是够合适。启动乳化液泵，待泵各部运转正常，供液压力达到泵站额定工作压力时方可向工作面供液。4、将支柱移至预定支设地点后，先用注液枪冲洗注油阀体，然后将注液枪插入三用阀中并用锁紧套连接好。5、支柱第一次使用前，应先升、降柱一次（最大行程），以排净缸体内空气，之后才能正常使用。6、支设支柱时，应注意下列四点：（1）支柱应垂直于顶、底板，支设在金属铰接顶梁下面，并有一定的迎山角，使支柱处于垂直受力状态且不易推倒。（2）三用阀的单向阀应朝采空区方向或下顺槽，以利安全回柱。（3）支柱与工作面运输机械应有适当的距离，避免采煤机撞倒支柱或撞坏油缸、手把体和三用阀。（4）支柱顶盖的四爪应卡在顶梁花边槽上，不允许将四爪顶在顶梁上或顶梁接头处。支柱配合木顶梁使用或做点柱用时，应更换顶盖（换成不带爪子的柱帽）。7、操纵注液枪向支柱内腔供液，并使支柱顶盖与金属顶梁接触，待支柱达到初撑力后，松开注液枪手把。注液枪卸载。摘下锁紧套后，轻轻敲打注液枪手把，在高压液体的作用下，注液枪便会自动推出。8、使用中的支柱，活柱升高量已接近最小安全回柱高度时，应及时回撤，以免压死。9、绝对禁止用锤、镐等金属物体猛力敲砸支柱任何部位，以免损坏支柱。若支柱被压成“死柱”，只能采取挑顶或卧底的方法取出，不允许爆破、锤砸或绞车拉拽。10、支护过程中，不准以支柱手把体作为推移装置的支点，以免损坏支柱。40 11、回柱时应严格遵守有关回柱安全操作规程，确保安全生产。将卸载手把插入三用阀卸载孔中。顶板状况较好时采取近距离卸载，工作人员转动卸载手把使卸载手把呈水平位置。此时卸载阀打开，活柱下缩到可以撤出为止。顶板条件较差时应采用远距离卸载，即工作人员离开支柱至安全位置，拉动卸载手把上的牵引绳使卸载手把呈水平位置，卸载阀打开，活柱下缩到可以撤出为止。12、回撤下来的支柱，应顶盖朝上竖直靠放，不准随意横放，以免水和煤粉进入支柱内腔和腐蚀表面。井下不允许存在无三用阀的支柱。若三用阀损坏，应及时更换三用阀。13、因工作面粉尘大，故除了替换顶盖、三用阀外，其他零部件不允许在工作面拆装。14、支柱在运输过程中应轻装轻卸，不准随意摔砸。需要使用工作面运输机时，应先在运输机上装满煤，然后将支柱放在煤层上。机头尾应有专人护送，以免损坏支柱。15、注液枪使用后，应挂在支柱上，不允许随意乱仍，更不允许用注液枪敲打硬物。16、高压胶管应避免被采煤机压坏或损坏。17、短期不用的支柱，应将柱内液体放尽，封堵三用阀进液孔，以防赃物进入。4.3支柱的故障与维修工作面支柱应有专人负责操作和维修检查，支柱操作和维修人员应熟悉支柱结构及操作方法，做到发现故障时能及时处理。4.3.1常见支柱故障及排除方法支柱的常见故障及排除方法详见表4.1。表4.1单体液压支柱的故障及排除方法序号故障故障原因消除方法1支设设活柱不从缸体伸出1、泵站无压力或压力低；2、减压阀关闭；3、注液嘴被赃物堵塞；4、密封失效；5、注液枪失灵；6、管路滤网喷塞。1、检查泵站；2、打开截止阀；3、清理注液嘴；4、检查Y形圈及O形密封圈；5、检查注液枪；6、清洗过滤网。40 2活柱降柱速度慢或不降柱1、复位弹簧掉了；2、复位弹簧损坏；3、油缸有局部凹陷；4、活柱表面损坏；5、防尘圈损坏1、重挂复位弹簧；2、更换复位弹簧；3、更换油缸；4、更换活柱；5、更换防尘圈3工作阻力低1、安全开启开关或关闭压力低；2、密封件失效1、检查安全阀；2、更换密封件4工作阻力高1、安全阀开启压力高；2、安全阀垫挤入溢流间隙1、重新调定安全阀；2、更换阀垫5乳化液从底座溢出1、活塞上Ф100x3.1O形圈损坏；2、油缸变形或镀层损坏而生锈；3、底座密封面破坏1、更换O形圈；2、更换油缸；3、更换底座6乳化液从柱头Ф42孔溢出1、Ф42x3.5O形圈损坏；2、柱头密封面损坏1、更换O形圈；2、更换活柱体7乳化液从单向阀或卸载溢出1、单向阀、卸载阀损坏；2、单向阀、卸载阀密封面污染1、更换三用阀；2、清洗单向阀、卸载阀8顶盖损坏使用不当换顶盖、改进操作方法9液压缸弯曲或砸扁1、操作不当；2、突然来压时安全阀来不及打开支柱大大超载；3、支柱压成“死柱”时用绞车拉液压缸；4、用锤砸扁1、改进操作方法；2、应适当增加支护密度；3、更换液压缸10手把断裂用绞车回柱时支柱未卸载或降柱行程不够硬拉所致1、改进操作方法；2、更换手把11活柱弯曲适当增加支护密度40 突然来压时安全阀来不及打开12注液枪漏液1、密封圈损坏；2、单向阀座污染；3、单向阀弹簧损坏1、更换漏液部密封圈；2、清洗或更换单向阀座；3、更换弹簧13枪管和阀体间隙窜液1、注液管松动；2、密封圈损坏；1、涂厌氧胶拧紧注液枪管；2、更换密封圈14注液枪顶杆处窜液1、密封圈损坏；2、顶杆密封面损坏1、更换密封圈；2、更换顶杆4.3.2维修注意事项1、维修场地应清洁。零部件需经汽油清洗干净后再装配，严格防止赃物进入支柱内腔。因为赃物是破坏密封、造成渗漏的主要因素。2、每根支柱都应建立维修卡片备查。每次检修时，均应详细记录故障情况、损坏零部件及检修工时等项目内容，以便统计支柱修复率、维修成本和维修质量，并有利于不断总结提高维修水平。3、支柱维修后应当按试验要求和维修质量标准进行各项试验，各部合格后方可下井使用。4、支柱维修好后，应将活柱降到底，放净乳化液，竖直靠放，存放于空气较清洁干燥的气温不低于0℃的场所。支柱除日常维修外，应定期进行检查保养。大修周期：支柱2年，三用阀1年，注液枪1年，截止阀3个月，过滤器3个月。大修基本内容：（1）清洗所有零部件；（2）原则上应更换安全阀垫、单向阀座、卸载阀垫、Y形密封圈、防尘圈、导向环、皮碗防挤圈及所有O形密封圈；但如果其中某些零件在大修前不久刚更换过，则应通过检查，根据其完好程度，确定是否更换；（3）更换所有磨损和损坏的零件。（4）重新组装，进行规定的各项试验。4.4本章小结本章主要详细的介绍了支柱的使用与维护。其中包括支柱整体和一部分的组装和拆卸，支柱使用过程中的注意事项以及支柱的故障与维修。本章的详细说明可使支柱最大限度增加其使用寿命和安全性，从而间接增加了适用性与经济性。40 经济分析本设计采用防倒顶盖作为单体液压支柱的顶盖，使其更适用于大倾角的开采煤层中。它是利用现有的单体液压支柱进行的局部改造，因此，投资少，见效快。其不仅能达到通用顶盖的各项功能，更能适应急倾斜煤层的使用，同时，还保证了工作人员的安全问题。防倒式顶盖的另一优点是节省人力资源，通过它特有的楔卡装置，使用安全、简洁、方便。其独特的拆装方式，可以减少一半的井下支护人员。本次设计还采用了Pro/Engineer画图软件，大大改善了使用者对该产品的感观认识，省去了人们看实物的麻烦，它可以把产品的三维实体造型图形象的展现在人们面前。使用者不用通过看产品就能对产品有更进一步的了解与认识。40 结论单体液压支柱是矿山机械中不可缺少的部分，它在支护作业中起着致关重要的作用。当今采矿工业中，安全问题不可忽视。而保证安全性环境的关键所在就是单体液压支柱的支护作用，尤其是在大倾角煤层中。因此，本次设计就是针对大倾角煤层而进行的。主要的改进部位是顶盖部分，防倒式顶盖通过楔卡以及其独特的安装与使用形式，解决了在冒顶事故发生时出现的一些问题。计算机制图的改进也是本次设计的重要问题之一，使用Pro/Engineer软件制图，其优点很多，比传统的AutoCAD制图的立体感强，且它独特的参数化更方便设计者进行绘制与修改。致谢40 经过近四个月的毕业设计，使我对所学专业课有了更深刻的认识，让我接触、学习了从未涉及的领域。认识到了机械自动化技术对于社会发展起着举足轻重的作用。我也从中找到自己感兴趣的方面，激发了自己的学习热情。在本设计中我通过网络、图书馆等渠道翻阅了不少有关设计方面的资料，学到了很多以前没有学到的东西，同时也感觉到我们所学的知识对于以后的工作来说远远不够用。还不能完全独立完成某一项目，其间我受益最大的是我有了自己一套分析和解决问题的能力。能够顺利完成这次设计，离不开老师等几位机电教研室老师们的辛勤指导，为了我弄懂每一个设计环节，老师不厌其烦的给我们讲解与指导，直到我彻底消化为止。从她身上我学到的不仅仅是专业知识，而且还有一丝不苟、无私奉献的精神。在此，我向她们表示真诚的谢意。参考文献40 [1]张家鉴陈享文伊长德液压支架煤炭工业出版社1992.3[2]赵宏珠综采面矿压与液压支架设计中国矿业学院出版社1987.11[3]陈相山等煤矿支护产品实用手册煤炭工业出版社1998.12[4]张继春杨建国装配设计与运动仿真及Pro/E实现国防工业出版社2006.1[5]孙江宏黄小龙Pro/E2001虚拟设计与装配中国铁道出版社2003.3[6]刘元林计算计绘图黑龙江科学技术出版社2003.10[7]王建中李洪公差与制图技术手册辽宁科学技术出版社1999.1[8]孙明机械工程基础黑龙江人民出版社2000.2[9]彭英杰AutoCAD2006完全自学手册北京希望电子出版社2006.5[10]林清安Pro/ENGINEERWildfire2.0零件设计清华大学基础工业训练中心2005.7[11]煤炭工艺部物资供应局单体液压支柱煤炭工业出版社1987.6[12]孙大涌热处理手册机械工业出版社2001.6[13]《金属机械加工工艺人员手册》修订组金属机械加工工艺人员手册上海科学技术出版社1982.12[14]杨培元朱福元液压系统设计简明手册机械工业出版社2004.7[15]程居山矿山机械中国矿业大学出版社1979.5[16]王宪军赵存友液压传动哈尔滨工程大学出版社2002[17]濮良贵纪名刚机械设计高等教育出版社2004[18]马永辉徐宝富刘绍华工程机械液压系统设计计算机械工业出版社1985[19]章跃机械制造专业英语机械工业出版社2003[20]唐金松简明机械设计手册上海科学技术出版社200040 附录1水介质的单体液压支柱的防腐蚀工艺摘要:根据井下的工作环境以及环保问题，由水代替乳化液势在必行。本文还论述了单体液压支柱的重要部件——活柱、油缸、三用阀、底座和活塞等防腐的问题,提出了提高单体液压支柱可靠性的措施,主要采用防腐新方法。关键词:单体液压支柱；喷涂；电镀；防腐措施Abstract:Accordingtothemineshaftworkingconditionsaswellastheenvironmentalprotectionquestion,replacestheemulsionimperativebythewater.Thisarticlealsoelaboratedthemonomerhydraulicpressurepropimportantpart,thecylinder,threehasusedanticorrosiontheandsoonvalve,foundationandpistonquestion,proposedenhancedthemonomerhydraulicpressurepropreliablemeasure,mainlyusedguardsagainstcorrosionthenewmethod.Keyword:Monomerhydraulicpressureprop;Spurtsspreads;Galvanization;Anticorrosionmeasure1、水介质单体液压支柱的迫切性和必要性我国目前普通使用的单体液压支柱，绝大部分属于外注式单体液压支柱，在全国通配煤矿普采工作面的支柱比重已占到65%—70%有200万根在近千个回采工作面使用。在很长的一段时间内，为了防锈，使用含2%—3%乳化油的乳化液作为支柱的工作液。但是单体液压支柱其工作介质不能循环利用，随着工作面的推进不断向井下工作面排放。问题就出在这里，上千个工作面每天都将大量乳化液排放到采空区，流如地下水中。乳化油又是基础油、乳化剂、防腐剂等成分组成，渗入地下水后这些物质以分子的形式存在水中，用过滤的方法清除他们是非常困难的。长此以往，中国将在一个较大范围内，由于煤矿开采造成的地下水资源的污染会变得越来越严重。为保护我国的自然环境和水质，开发推广一种新型的“环保型”水介质单体液压支柱，是我们义不容辞的责任。2、水介质单体液压支柱的技术要求40 工作环境：单体液压支柱在煤矿井下的使用环境是比较恶劣的，具有阴暗、潮湿、空气相对湿度高、风大和富氧等特点。煤矿井下的相对湿度常年在90%以上，接近或达到了饱和状态，就是在常温下空气中的水分也能在金属表面形成一层水膜。另外，井下都有不同程度的淋水，水质也各有不同，大部分为中性或碱性，也有酸性水。一般来说，金属的电化学腐蚀速度随地下水中酸、碱、盐等电解质含量的增加而增加。采煤时，煤层中渗出的H2S、SO2、NO2、CH4D等有害气体，以及煤尘中杂质在水中也有一定的溶解，因而增大了金属表面水膜的导电性，使金属表面发生电化学腐蚀。再有，放炮落煤的冲击，支柱在使用中的磕碰所造成的机械性创伤等，这些都是造成单体液压支柱腐蚀的环境条件。因而，单体液压支柱的各种保护性镀层必须具有良好的附着力和耐冲、耐摩、耐化学介质腐蚀的性能。并要有较好的防水和气体渗透的能力。3、表面处理工艺目前单体液压支柱的表面处理工艺较多，有电镀、喷涂及镶不锈钢套和表面发黑处理。电镀工艺主要是镀铜锡合金、镀锌磷化、镀铬工艺及锌镍合金等，镀层一般结合力和防护性能较好，但对工艺要求较高。喷涂工艺主要采用环氧树脂类涂料及有机硅等，具有加工工艺简单的特点，但是脆性较大，只能使用一次，修复非常困难。4、水介质支柱表面处理工艺的选择支柱密封面主要有活柱的Φ42孔和Φ80孔、油缸内孔、活塞、底座、及三用阀，活柱的外表面的防腐处理，复位弹簧的防腐处理等。充分考虑性能价格比，采用便于修复、工序简单的工艺。（1）三用阀的防腐处理三用阀是支柱的心脏，它的性能直接影响着支柱的工作性能和使用安全。目前使用的三用阀存在以下不足：第一、阀壳体本身采用45号钢加工制造，表面处理采用镀铜工艺，防腐性能差，据统计，三用阀有效防腐能力仅为一年左右，拆卸后锈蚀严重。第二、注液单向阀抗污染能力差，常因煤粉颗粒侵蚀造成外泄漏。因此，水介质液压支柱的三用阀的防腐性能更加关键。从表面处理工艺上：采用镀铜锡合金，铜锡合金是具有空隙率较低、延展性较高的，作为阳极性镀层，本身在水中腐蚀速度较慢，只要保证镀层成分，控制好电镀工艺，在井下可以使用较长时间。三用阀内部小零件采用碱性锌镍合金电镀加彩色钝化。40 从三用阀采用左右阀筒、阀心、阀座、弹簧都采用不锈钢材料，其密封件全部采用新型的聚氨酯密封件。综合上述：要解决根本问题必须采用不锈钢材料。（2）底座的防腐处理底座的处理工艺不仅考虑防腐性能，而且要考虑其磨损、抗冲击的能力。底座可采用发黑表面处理工艺、镀锌工艺和碱性锌镍合金电镀加彩色钝化处理，前两者表面处理工艺耐蚀性非常有限，只能适应于工作介质为乳化液。当工作介质为水时，只能采用碱性锌镍合金电镀加彩色钝化处理工艺。（3）活柱表面的防腐处理工艺活柱的外表面不仅要防腐，由于活柱经常升降，所以，它也应注意耐磨性及耐冲击性能。处理工艺有：1）电镀工艺：①镀锌磷化工艺特点是采用了镀锌这种典型的阳极性镀层，又采取了在镀层表面上进行磷化并喷涂处理涂料，构成了多层防腐结构。在镀锌层上磷化有两个目的：一是增强了锌的防腐性；二是提高了结合力，为涂层提供了良好的底层。三是硫化钼涂料具有很好的耐酸、耐碱、耐潮湿的性能。它涂在单体液压支柱活柱表面是将腐蚀环境与基体隔开，起到加强保护基体金属的作用。另外，二硫化钼涂料是一种固体润滑剂，可随着支柱升降，使支柱表面增加光滑度。单体液压支柱应用镀锌磷化工艺，在煤矿机采和炮采工作面都取得一定的效果。②镀乳白铬再加硬工艺镀乳白铬再镀硬铬工艺是镀乳白铬的基础上，派生出来的电镀工艺。它主要用于单体液压支柱的活柱表面的防腐。乳白铬镀层是在较高的温度（65~75）和较低的电流密度（25~40）的条件下，得到的乳白色镀层。其特点是塑性好，无网状裂纹，结晶细致。在电镀沉积过程中，随着镀层的增加而气孔减少。因此，乳白铬镀层的气密性和抗腐蚀性均良好。在乳白铬上再镀硬铬，这样的复合镀层防腐性能要优于单一镀铬层。单体液压支柱活柱采用镀乳白铬再套硬铬的防腐层，在煤矿井下使用抗腐蚀性有明显的提高。镀乳白铬配方及工艺参数CrO3150～200g/lCrO3/H2SO480～115Cr3+3～8g/l电流密度25～30A/dm240 温度703℃镀硬铬配方及工艺参数CrO3150～200g/lCrO3/H2SO480～115Cr3+3～8g/lFe<10g/l电流密度35～45A/dm2温度55～60℃③镀锌镍合金工艺锌镍合金镀层的特点是，它的标准电位介于纯锌和钢铁之间，因此，腐蚀电动势低于锌，阳极腐蚀速度比锌慢。锌镍合金的含镍量再10%以下，比镀锌层耐腐蚀性高4倍以上，含镍量10-20%比镀锌层耐腐蚀性高6-20倍。此外，锌镍合金镀层的硬度比镀锌层高。锌镍合金镀层氢脆小，延伸性好，与基体的结合也好。镀锌层与锌镍合金镀层的盐雾实验结果表明：再同等厚度，同等环境下，锌镍合金镀层盐雾实验576h才出现锈蚀，而镀锌层192h就开始出现腐蚀现象。这说明锌镍镀层的腐蚀率比镀锌层小的多。锌镍合金镀层可以从以下各种类型的电解液中获得：主要有氯化物型、硫酸盐型、氰化物形、焦磷酸盐型等。锌镍合金镀层的应用提高了单体液压支柱活柱的耐蚀性，在井下使用达到了较高的防护效果。镀锌镍合金配方及工艺参数ZnCl265～75g/lNiCl2·6H2O120～130g/lH3BO318～24g/lNH4Cl200～240g/l十二烷基硫酸纳0.03～0.06g/l721—3添加剂0.05～0.07g/l电流密度1～4A/dm2温度15～30℃2）喷涂在活柱表面喷涂CPC型防腐耐磨高韧性粉末涂料，利用喷涂的热固性，经过一定温度的固化后，表面形成一层牢固的致密的涂层，再加工到设计尺寸。40 粉末材料具有高的防腐耐磨性，一定的强韧性以及加工性能与特点。涂料配方：它是防腐和高粘结性的环氧树脂组成，增加强韧性的尼龙成分，增加润滑耐磨性的组成，提高硬度以及固化组分等构成。涂层的耐酸及耐水性特别好，在1%MDT乳化液、20%盐酸、10%盐水、30%氢氧花钠以及自来水中浸泡3个月均无变化，涂层的粘结强度大于85Mpa。3）电弧喷涂①生产率高电弧喷涂的生产率与电弧电流成正比。表1是在喷涂各种材料时每100A喷涂电流所能达到的生产率（kg/h）。当喷涂电流为300A时，喷涂各种钢丝可达每小时15kg。喷涂锌则达每小时30kg，这大约相当于火焰喷涂生产率的4倍。需要更高的生产率时，可以使用更高的电流。最大喷涂枪的电流已达1400A。表附录1.1各种材料在电弧喷涂时的生产率喷涂材料生产率（kg/h/100A）锌10铝2.7巴氏合金20~28青铜6.2~6.8钢4.2~5.180/20NiCr5.4钼3②层结合强度：电弧喷涂时喷涂金属受到高温电弧的直接加热，电弧温度高达6000℃，粒子加热的程度远较火焰喷涂时的粒子大。粒子的能量与动能均较高，从而获得较高的结合强度及涂层自身强度。③喷涂质量容易保证：电弧喷涂时喷射出的每个粒子都是丝材被电弧融化所形成的微小液滴，而不象火焰或等离子喷涂那样将固态粉末送到火焰中去加热。在后两种情况下，由于火焰的温度分布很不均匀，粒子要得到成分均匀的加热是很难保证的，从而其喷涂质量手工艺条件影响显著。特别是在等离子喷涂时多个参数很准确的控制，才能保证高质量。④获得“伪合金”涂层：当使用两种不同材料的喷涂丝材时，获得的涂层是这两种材料的粒子紧密互相结合的“伪合金”涂层，涂层中粒子之间还会存在少量的两种材料的合金或金属间化合物。这种“伪合金”涂层往往兼具两种组成成分的性能而发挥独特的优越性。4）活柱镶不锈钢套工艺：40 活柱镶不锈钢工艺，是将3mm左右厚度的不锈钢薄板对焊后再挤压到活柱筒上。它的主要问题除了成本稍高以外，根本性的问题是不锈钢套本身较软，同时很薄，除了井下难免的强力磕碰外，活柱一旦发生弯曲变形，钢套将出现皱皮，无法校直。在井下试验时，初期使用效果不错，但经过一段时间的使用就出现上述问题。另外，Φ42孔无法镶套，只能局部电镀乳白铬，工艺较复杂。目前煤矿经济条件相当困难，资金紧张，已经各煤矿企业的现实问题，增加支柱的投入，必然会给推广工作造成困难，另外，出于环保的目的，活柱表面采用电镀工艺。采用环保型金属合金镀液：环保镀液的特点是1、与金属件结合强度高：一般强度350~450Mpa，自然状态下不起皮、不脱落、既保证金属基件原有的金属性能，又增加了镀件的耐磨性、耐腐蚀性。镀件表面的防锈性能与被镀件的使用环境、加工工艺、镀层厚度有着直接的关系。2、镀件表面均匀致密：不论是沉孔、盲孔、管路内壁、拐角等任何不规则形状的表面都能进行表面处理，且无麻点，无气泡。3、耐腐蚀性能强：该合金镀液表面处理后是一种非晶态镀层。因为无晶界所以抗腐蚀性能特别优良，同时表面硬度高。如果经热处理后是一种非晶态和晶态的混合物，硬度会更高。4、自滑性好：镀件经过合金镀液处理后的表面是一种非晶态，即处于基本平面状态，有自滑性，因此摩擦系数小，非粘着性好。（4）油缸内表面的防腐处理工艺1）电镀铜锡合金：油缸内表面主要采用电镀铜锡合金，其耐磨损较低，为此在其上表面再镀一层乳白铬，乳白铬与铜锡合金结合力强，空隙率很低，耐蚀性很好，硬度较高，可以增加油缸耐磨损性，用这种工艺处理的支柱成本较低，便于修复。2）不锈钢套：不锈钢套是一种定型产品，现在有壁厚0.8和0.6两种，特点：方法简单、经济，没有外力作用下，可以使用4~5年，镶不锈钢套时，要保证缸内表面的粗糙度和焊缝的质量，工艺控制严格。3）料涂层工艺：40 缸筒不经热处理，也不用镀锌保护，以免增加脆性，而采用CWS—Duren公司的三维横连Duroplast涂层做保护层，其延伸性能大于缸筒。这种0.3mm厚的塑料涂层用来填平缸内表面缺陷，如划痕，并可以对表面涂层的机械损伤进行重复的加工而不影响管子的静态强度。这种表面结构使无油润滑成为可能，并可用无添加剂的水作为压力介质。这种强度大、薄壁、涂塑的钢管，只有在制造支柱时不使用传统的焊接连接才有可能被采用。替代的方法是将这种支柱的柱脚、柱头、和活塞的连接处，采用套入、细纹或粘胶的方法。这些连接处要求设置控制机构，以避免活塞与箍环受到机械碰撞；活塞行程用一个控制突缘来限制。当规定的行程达到时，用机械的方法打开行程限制阀，这样活塞腔不会增大压力从而防止支柱再伸长。支柱内的水流在某种程度上清洗内柱和外柱间的环状空间。（5）复位弹簧的处理工艺1）喷涂处理工艺复位弹簧喷涂有机硅的薄层材料，保持非使用期间不锈，使用期间活柱筒内充满液体，缺少锈蚀的环境，即使脱落也不至于造成密封漏液，影响支柱正常使用。2）锌铬膜涂层处理锌铬膜涂层的组分含有能够提供六价铬起还原作用的物质。这种还原剂是水溶性，同时组分中包含粉末壮的金属。提供六价铬的物质是铬酸、铬酸盐（重铬酸铵、重铬酸钙、重铬酸锌等）或它们的混合物。金属粉可以是锌、镁、铝和锰或它们的混合物，主要是电极电位比铁负的金属。①深镀（涂）能力高锌铬膜涂层在管状、片壮、螺纹件及弹簧上都能均匀涂覆成膜。即使是紧密接触的拉簧，浸涂后展开盐雾实验也能耐240h，由于电镀工艺上的特点，镀锌在处理复杂形状工件时，深镀能力受到许多因素的限制。②氢脆锌铬膜涂覆处理过程中，不用酸洗，也不存在电镀时的渗氢问题。③更好的耐热腐蚀性锌铬膜的烧结固化温度在300℃左右，在较高的温度下使用其外观不变色，仍保持良好的耐蚀性，抗盐雾的实验时间可达500h以上。而镀锌层在70℃下会出现微小裂纹，在200～300℃下不变色，耐蚀性大大降低。④利于环保锌铬膜涂层虽然使用六价铬，但浸涂和烧结均在封闭的条件下进行，即使是将涂覆液暴露在空气中，挥发的主要成分只有水分，且不用酸洗。无废液排放。符合环保要求的工艺条件。⑤工件的清洁度高镀锌铬需要钝化等工艺易污染工件，而锌铬膜只有一道烧结工艺。⑥对其他的涂层具有很强的附着力锌铬膜对其他涂层的附着力甚至超过磷化层，利于符合涂层的设计。40 鉴于锌铬膜涂层的优良性能，所以该技术能够用于复位弹簧的防腐。处理工艺的实验：处理工艺：工件除油（化学除油）—除锈（喷砂或砂纸打磨，不用酸洗）—锌铬膜涂层—沥干（离心甩干）—烘干（烘干箱60～80℃，10～20min）—烧结（热处理，电阻炉280～300℃，20～30min）—自然冷却。实验结果（1）锌铬膜层的耐蚀性、将经过锌铬膜涂覆处理的试件，在20℃，5%NaCl水溶液中浸泡一定时间后烘干。用电光分析天平称重，得到锌铬膜涂层的腐蚀失重如图所示：经锌铬膜涂覆处理的试件在5%NaCl溶液中常温浸泡30h，涂层表面无任何变化，涂层附着良好，无白霜和其它锈蚀产物，耐蚀性能好。（2）用普通粒状细化锌粉，配合适当的有机还原剂和添加剂也可以达到涂覆性能良好、结合牢固的锌铬膜涂层。（3）涂覆液的PH值对锌铬膜涂覆处理的影响较大，不仅影响膜层结合力，也影响锌铬膜的耐蚀性。（4）锌铬膜涂覆液存在一定的使用期，只有在使用期内涂覆，才能得到结合力、耐蚀性良好的锌铬膜涂层。5、活塞处理工艺电镀处理：由于用水介质，活塞表面不仅要考虑防腐性能，而且要无油润滑的条件下，活塞工作时能达到良好的密封和摩擦性能。因此，要用电镀环保型合金镀液的方法处理活塞的表面，使其具有良好的自滑性能。40 (1)用水做介质，缸体内表面不但必须具有防腐蚀性能，而且在无油润滑条件下，活塞工作时能达到良好的密封和摩擦性能。因此缸体内表面的处理工艺是镀铜锡合金，再镀一层乳白铬。(2)采用电镀锌镍微孔镀铬工艺代替表面镀硬铬,解决镀硬铬工艺本身易出现裂纹和孔隙等缺陷。高耐蚀的锌镍合金镀层将是钢质零件采用阳极性镀层长效防腐的发展方向。矿井环境及其它工业环境下,锌镍合金镀层是目前紧固件长效防腐的优选方法。(3)在有条件的情况下,优先发展化学镀镍磷合金,化学镀技术对零件内部表面可以获得均匀镀层,化学镀镍磷合金具有优异的耐腐蚀、耐磨损性能,且与基体金属有良好的附着力,其寿命比镀铬提高2～3倍。、40'