度假区模板工程施工结构设计 72页

'西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案度假区模板工程施工结构设计第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；第二节工程概况西安临潼国家旅游休闲度假区芷阳新苑安置小区（西区）工程共由16栋建筑组成，其中1~14#楼为11层高层住宅楼，其中10#楼有1层地下室，1#、2#地下车库均为地下1层的建筑。建筑防火类别为一类，建筑耐火等级为一级，地下室为一级，建筑工程设计使用等级为一级，建筑设计使用年限50年，建筑抗震设防烈度为八度，建筑面积约为123780㎡，平均建筑高度为2.8m。第三节方案选择墙模板，梁模板(木支撑)，柱模板，板模板(木支撑)。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。墙模板采用18mm厚竹胶合板，木方作楞，配套穿墙螺栓M1471 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案使用。竖向内楞采用60×80木方，水平外楞采用50×100木方。加固通过在木方处打孔拉结穿墙螺栓固定在木方上。斜撑采用钢管加U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。梁模板(木支撑)梁侧面板采用18mm厚胶合面板和40mm×60mm（内楞）现场拼制，用40mm×60mm木方斜撑；承重架采用木支撑，由立杆、斜撑和帽木组成。其中帽木尺寸为60mm×80mm×1000mm，木方斜撑尺寸为40mm×60mm，和80mm×80mm方木做立杆支撑。柱模板采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用60mm×80mm木方，柱箍采用80mm×100mm木方围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室及地下车库外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取45°）板模板(木支撑)板底采用40mm×60mm方木支撑。承重架采用木支撑，立杆采用80mm×100mm方木，帽木采用60mm×80mm，斜撑采用30mm×40mm组成。第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1）两块模板之间拼缝≤12）相邻模板之间高低差≤13）模板平整度≤24）模板平面尺寸偏差±32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、±0．000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用木模方木、钢筋支撑。模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案（2）墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→模板加固→模板调整验收→进行下道工序②技术要点安装墙模前，要对墙体、板接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止接缝处出现漏浆“狗洞”现象，梁模安装前，在底板、边板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量，做到接头处强振捣模板的安全性。（4）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4、±0.000以上模板安装要求（1）墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。（3）梁模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→模板加固→模板调整验收→进行下道工序②技术要点安装墙模前，要对墙体、板接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止接缝处出现漏浆“狗洞”现象，梁模安装前，在底板、边板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量，做到接头处强振捣模板的安全性。（4）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（5）柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序“满堂”脚手架→主龙骨→次龙骨→拼装→柱箍安装→模板调整验收→进行下道工序71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案②技术要点每个铺设单元从下先用阴角模板与墙、板、梁模板连接，然后向中央铺设。5、模板构造墙模板竹胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用60×80木方间距300mm（起步200mm，以上400mm间距，其余间距600mm），水平外楞50×100木方间距500mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距600mm，竖向间距500mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600mm加固以保证其稳定。地下室外墙用m14对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。梁模板(木支撑)梁侧面板采用18mm厚胶合面板和40mm×60mm（内楞）现场拼制，用40mm×60mm木方斜撑；承重架采用木支撑，由立杆、斜撑和帽木组成。其中帽木尺寸为60mm×80mm×1000mm，木方斜撑尺寸为40mm×60mm，和80mm×80mm方木做立杆支撑。柱模板采用18mm竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用60×80木方，柱箍采用80×100木方柱截面B方向间距200mm，柱截面H方向间距166mm用可回收的m12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距600mm，竖向间距同柱箍间距500mm71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。板模板(木支撑)1、楼板模板采用40mm×60mm木方做板底支撑，中心间距300mm，脚手架排距1m，跨距1m。2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-200271 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表171 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。（7）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（8）环保与文明施工夜间22:00～6:0071 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节计算书墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、67.200kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×27.021×300.0×300.0=2.43×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.43×105/2.70×104=9.007N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.007N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27.021×300.0=4863.726N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4863.726N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×4863.726/(2×500×18.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.811N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.7×0.5=23.85N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×23.85×3004/(100×9500×2.43×105)=0.567mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.567mm71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案q=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.106×500.0×500.0=2.03×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=2.03×105/6.40×104=3.166N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.166N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×8.106×500.0=2431.863N；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=2431.863N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×2431.863/(2×60.0×80.0)=0.760N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.76N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.30/2=7.16kN/m；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.31/2×5004/(100×9500×2.56×106)=0.124mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.124mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.5/1=8.11kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×8106.21×600.00=8.51×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=8.51×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=8.33×104mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=8.51×105/8.33×104=10.214N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=10.214N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.5/1=8.106kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×8106.210=3.16×103N；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=3.16×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×3.16×103/(2×50.0×100.0)=0.948N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.948N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=47.71×0.30×0.50/1＝7.16kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×7.16×100/1×6003/(100×9500×4.17×106)=0.447mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.447mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.6×0.5=14.312kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=14.312kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！梁模板(木支撑)1、模板参数71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案木支撑纵距Lb(m):0.500；立杆计算高度H(m):3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm):80.000；立杆方木截面高度h(mm):80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1(mm):40.000:梁底斜撑方木截面高度h1(mm):60.000:帽木长度La(m):1.000:帽木截面宽度b2(mm):60.000:帽木斜撑方木截面高度h2(mm):80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0(mm):600.000:梁截面宽度B(m):0.250:梁截面高度D(m):0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2):25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2):1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3(mm):40.000；梁侧斜撑截面高度h3(mm):60.000；梁侧背楞截面宽度b4(mm):40.000；梁侧背楞截面高度h4(mm):60.000；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m):0.150；4、面板参数面板选用类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2):9500.000;面板厚度(mm):20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2):13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2):9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2):10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2):9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2):11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2):9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2):11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2):9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2):11.000；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案0.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为40.549kN/m2、12.000kN/m2，取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照支撑的间距和模板面的大小,按支撑在龙骨上的简支梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；取单位宽度面板为计算单位W--面板的净截面抵抗矩，W=1000×202/6=66666.67mm3；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×12×0.9=12.96kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×1×1×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=12.960+1.260=14.220kN/m；计算跨度(内楞间距):l=500mm；面板的最大弯距M=0.125×14.22×5002=4.44×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.44×105/6.67×104=6.666N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=6.666N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=12×1=12N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=500mm；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=1000×203/12=666666.67cm4；面板的最大挠度计算值:ω=5×12×5004/(384×9500×6.67×105)=1.542mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=500/250=2mm；面板的最大挠度计算值ω=1.542mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.梁侧背楞支撑计算方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，梁侧支撑采用方木，截面宽度80mm截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=40.000×60.0002/6=24000.000mm3；I=b×h3/12=40.000×60.0003/12=720000.000mm4；木楞计算简图（1）、支撑强度验算：强度验算计算公式如下:其中，σ--方木弯曲应力计算值(N/mm2)；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案M-方木的最大弯距(N.mm)；W-方木的净截面抵抗矩；[f]-方木的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算方木跨中弯矩：其中，作用在的荷载，q=(1.2×12.000×0.90+1.4×1.000×0.90)×0.500/2=3.555kN/m；方木计算跨度(木支撑纵距):(mm):l=500.000mm；方木的最大弯距:M=0.1×3.555×0.5002=0.089KN.m；最大支座力：N=1.1×3.555×0.500=1.955kN经计算得到，方木的最大受弯应力计算值σ=M/W=0.089×106/24000.000=3.703N/mm2；方木的抗弯强度设计值:[f]=11.000N/mm2；方木最大受弯应力计算值3.703N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！（2）、支撑的挠度验算：其中E-方木的弹性模量：9000.000N/mm2；q--作用在方木上的侧压力线荷载标准值；q=12.000×0.500/2=3.000N/mm；l--计算跨度(梁底模板支撑间距)：l=500.000mm；I-方木的截面惯性矩：I=720000.000mm4；方木的最大挠度计算值:ω=0.677×3.000×500.00071 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案4/(100×9000.000×720000.000)=0.196mm；方木的最大容许挠度值:[ω]=500.000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值0.196mm，小于方木的最大容许挠度值2mm，满足要求！2、梁侧斜撑(轴力)计算：梁侧斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi其中RCi-梁侧斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；RCi=N=1.955kNRDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与梁侧面板的夹角；sinαi=sin[arctan(0.150/0.500)]=0.287；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=1.955/0.287=6.804kN；3、梁侧斜撑稳定性验算：稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,6.804kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；11.000N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40.000×60.000=2400.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案i--木斜撑的回转半径，i=0.289×60.000=17.340mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(500.000)2+150.0002]0.5=522.015mm；λ=522.015/17.340=30.105；φ=1/(1+(30.105/80)2)=0.876；经计算得到：σ=6804.470/(0.876×2400.000)=3.237N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f]=1.2×11.000=13.200N/mm2；斜撑受压应力计算值为3.237N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！五、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=250×20×20/6=1.67×104mm3；I=250×20×20×20/12=1.67×105mm4；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=500.000mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×25.000×0.250×0.500×0.900=3.375kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.350×0.250×0.900=0.095kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×1.000×0.250×0.900=0.315kN/m；q=q1+q2+q3=3.375+0.095+0.315=3.785kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×3.784×0.52=0.095kN.m；σ=0.095×106/1.67×104=5.677N/mm2；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案梁底模面板计算应力σ=5.677N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q—作用在模板上的压力线荷载:q=（25.00×0.500+0.35）×0.25=3.21KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=500.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=500.00/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×3.212×5004/(100×9500×1.67×105)=0.858mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.858mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=500/250=2mm，满足要求！六、帽木验算：支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；(1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)：q1=1.2×25.000×0.500×0.500=7.500kN/m；(2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)：q2=1.2×0.350×0.500=0.210kN/m；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案(3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)：q3=1.4×1.000×0.500=0.700kN/m；q=q1+q2+q3=8.410kN/m；(4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)：q4=1.2×60.000×10-3×80.000×10-3×3.870=0.022kN/m；(5)斜撑传给帽木的集中力（kN）P=RCi/tanαi=1.955/0.300=6.518kN帽木截面抵抗矩：W=60.000×80.0002/6=64000.000mm3；帽木截面惯性矩：I=60.000×80.0003/12=2560000.000mm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=2.450kN；R[2]=10.260kN；R[3]=2.450kN；最大弯矩Mmax=0.636kN.m；最大变形ωmax=0.351mm；最大剪力Vmax=5.130kN；截面应力σ=635.743/64000=9.933N/mm2。帽木的最大应力为9.933N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为0.351mm，小于帽木的最大容许挠度2mm，满足要求！71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案七、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)木顶撑的自重(kN)：NG1={1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.040×0.060+3.000×0.080×0.080}×3.870=0.107kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.500×0.250=0.044kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.250×0.500×0.500=1.563kN；经计算得到，静荷载标准值；NG=NG1+NG2+NG3=0.107+0.044+1.563=1.714kN；2、活荷载为施工荷载标准值：经计算得到，活荷载标准值：NQ=1.000×0.250×0.500=0.125kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.714+1.4×0.125=2.231kN；稳定性计算公式如下：其中，N--作用在立杆上的轴力σ--立杆受压应力计算值；fc--立杆抗压强度设计值；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案A0--立杆截面的计算面积；A0=80.000×80.000=6400.000mm2φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i--立杆的回转半径，i=0.289×80.000=23.120mm；l0--立杆的计算长度，l0=3000.000-600.000=2400.000mm；λ=2400.000/23.120=103.806；φ=2800/(103.8062)=0.260；经计算得到：σ=2231.366/(0.260×6400.000)=1.342N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：[f]=1.2×10.000=12.000N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为1.342N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值12N/mm2，满足要求！八、梁底斜撑稳定性验算:木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；RDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与帽木的夹角。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案sinαi=sin{arctan[600.000/(1000.000/2)]}=0.768；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=2.450/0.768=3.189kN稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,3.189kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；11.000N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40.000×60.000=2400.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i--木斜撑的回转半径，i=0.289×60.000=17.340mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(1000.000/2)2+600.0002]0.5=781.025mm；λ=781.025/17.340=45.042；φ=1/(1+(45.042/80)2)=0.759；经计算得到：σ=3189.340/(0.759×2400.000)=1.750N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案[f]=1.2×11.000=13.200N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.75N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=4.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取4.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=320mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=320.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×24.319×320×320=3.11×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=3.11×105/2.43×104=12.798N/mm2；面板的最大应力计算值σ=12.798N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=320.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×24.319×320.0=4863.8N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4863.8N；b--构件的截面宽度(mm)：b=550mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4863.8/(2×550×18.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.737N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.5571 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案＝26.24kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=320.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=550×18.0×18.0×18.0/12=2.67×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=320/250=1.28mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×26.24×320.04/(100×9500.0×2.67×105)=0.565mm；面板的最大挠度计算值ω=0.565mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.08mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×7.296×450.0×450.0=1.48×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.48×105/6.40×104=2.308N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.308N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×7.296×450.0=1969.809N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1969.809N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.27=12.88kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.147mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×10×10/6=133.33cm3；I=8×10×10×10/12=666.67cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/1=6.57kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=9.798kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.233kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.034mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.23kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.67N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=1.67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.034mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ω=0.034mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=9.798kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×10×10/6=133.33cm3；I=8×10×10×10/12=666.67cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.22×0.45/1=5.35kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=8.314kN；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.167kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.019mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.17kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=1.194N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=1.194N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.019mm；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案柱箍最大容许挠度:[V]=250/250=1mm；柱箍的最大挠度V=0.019mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!板模板(木支撑)模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。一、参数信息71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案1、模板支架参数横向间距或排距(m):1.000；纵距(m):1.000；模板支架计算高度(m):3.000；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm):80.000；立柱方木截面高度(mm):100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm):600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C30；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：360.000；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=b×h2/6=4.000×6.0002=144.000cm3；I=b×h3/12=4.000×6.0003/12=72.000cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1=2.000×1.000×0.300=0.600kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载P=1.4×p1=1.4×0.600=0.840kN；最大弯距M=P×l/4+q×l2/8=0.840×1.000/4+1.926×1.0002/8=0.451kN；最大支座力N=P/2+q×l/2=0.840/2+1.926×1.000/2=1.383kN；截面应力σ=M/W=0.451/0.144=3.132N/mm2；方木的最大应力计算值为3.132N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V=1.926×1.000/2+0.840/2=1.383kN；截面受剪应力计算值：T=3×1.383×103/(2×40.000×60.000)=0.864N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv]=1.400N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.864N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0.600kN最大变形ω=5×1.605×1.000×1012/(384×9000.000×72.000×104)+0.600×1.000×109/(48×9000.000×72.000×104)=3.227mm；方木的最大挠度为3.227mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算:71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P=1.926×1.000+0.840=2.766kN；均布荷载q取帽木自重：q=1.000×0.060×0.080×3.870=0.019kN/m；截面抵抗矩：W=b×h2/6=6.000×8.0002/6=64.000cm3；截面惯性矩：I=b×h3/12=6.000×8.0003/12=256.000cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=2.213kN；R[2]=3.803kN；R[3]=1.466kN；最大弯矩Mmax=0.202kN.m；最大变形ωmax=0.107mm；最大剪力Vmax=2.275kN；截面应力σ=202.109/64=3.158N/mm2。帽木的最大应力为3.158N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为0.107mm，小于帽木的最大容许挠度2.000mm，满足要求！71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)木顶撑的自重(kN)：NG1={1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+3.000×0.080×0.100}×3.870=0.119kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN；经计算得到，静荷载标准值；NG=NG1+NG2+NG3=0.119+0.350+2.500=2.969kN；2、活荷载为施工荷载标准值：经计算得到，活荷载标准值：NQ=2.000×1.000×1.000=2.000kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.969+1.4×2.000=6.362kN；五、立柱的稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N--作用在立柱上的轴力σ--立柱受压应力计算值；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案fc--立柱抗压强度设计值；A0--立柱截面的计算面积；A0=80.000×100.000=8000.000mm2φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i--立杆的回转半径，i=0.289×100.000=28.900mm；l0--立杆的计算长度，l0=3000.000-600.000=2400.000mm；λ=2400.000/28.900=83.045；φ=1/(1+(83.045/80)2)=0.481；经计算得到：σ=6362.452/(0.481×8000.000)=1.652N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：[f]=1.2×10.000=12.000N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为1.652N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值12.000N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算:木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；RDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与帽木的夹角。71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案sinαi=sin{90-arctan[(1.000/2)/0.600]}=0.974；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=2.213/0.974=2.273kN七、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,2.273kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；11.000N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=30.000×40.000=1200.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i--木斜撑的回转半径，i=0.289×40.000=11.560mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(1000.000/2)2+600.0002]0.5=781.025mm；λ=781.025/11.560=67.563；φ=1/(1+(67.563/80)2)=0.584；经计算得到：σ=2272.743/(0.584×1200.000)=3.245N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f]=1.2×11.000=13.200N/mm2；71 西安临潼度假区芷阳新苑安置工程模板工程施工方案木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.245N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=85kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=75.2kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=18.8kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=75.2≤fg=85kpa。地基承载力满足要求！71'