赣州会昌县兴隆宾馆毕业设计 55页

'南昌航空大学毕业论文赣州会昌县兴隆宾馆毕业设计摘要：本毕业设计题目是赣州会昌县兴隆宾馆设计，该办公楼的总建筑面积大约是3720平方米，共六层，建筑高度为23.4米。本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。基础采用柱下独立基础阶梯型现浇与联合基础现浇。本设计内容包括建筑设计、结构手算和结构电算三部分。其中建筑设计主要根据建筑的重要性，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构。手算部分计算书的主要内容有工程概况、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平风载、竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计、楼梯设计及基础设计。其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。电算时，先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；最后用SAT-8软件进行框架的空间结构计算，输出楼板配筋图、框架梁柱配筋图及基础配筋图。再用TSSDFORACAD2004进行楼梯配筋计算。在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。1、工程概况该宾馆为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约为3700㎡左右。采用普通砖，现浇钢筋混凝土楼板，各层层高均为3.9m,室内外高差0.45m,建筑设计使用年限50年.2、设计资料2.1气象资料：基本雪压0.35KN/㎡,雪荷载准永久值分Ⅲ区，地面粗糙度类别为B类。全年为西北风，基本风压为0.5KN/㎡。年最高温39.8℃，最低温度-8℃。相对温度75%。2.2地质资料:建筑场地土层自下而上依次为杂填土层、粉质粘土层、粗砂层、细砂层、砾砂层,采用天然地基,持力层为粉质粘土,地基承载力特征值fak=195kpa,深度距地表2.5m，无地下水。55 南昌航空大学毕业论文2.3场地地震烈度为Ⅵ度。2.4材料:梁板柱的混凝土均选用，梁柱主筋选HRB400，箍筋选用HPB235，板受力钢筋选用HRB335。3、结构平面布置3.1结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。如图1.1。3.2框架柱截面尺寸确定1、框架梁截面尺寸初估①横向框架梁A-B、D-C跨：B-C跨lo=6.9m,h=（~)lo=862~575取h=600b=(~)h=300~200mm取b=300mm55 南昌航空大学毕业论文②纵向框架梁A、B、C、D轴lo=7.8m,h=（~)lo=975~650mm取h=700mmb=(~)h=400~267mm,取b=300mm③横向次梁lo=6.9mh=(~)lo=862~575mm取h=600mmb=(~)h=325~217mm取b=300mm④纵向连梁lo=7.8mh=(~)lo=975~650mm取h=750mmb=(~)h=375~250mm取b=250mm⑤卫生间纵向次梁lo=3.9mh=(~)lo=487~325mm取h=400mmb=(~)h=200~133mm取b=200mm⑥卫生间横向次梁lo=2.4mh=(~)lo=300~200mm取h=250mmb=(~)h=125~83mm取b=125mm2.框架柱截面尺寸初估按轴压比要求初估框架柱截面尺寸55 南昌航空大学毕业论文框架柱的受荷面积如图1.2所示，框架柱选用C30凝土，fc=14.3N/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比MN=0.9。由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，按下式计算Ac=bchc≥柱轴向压力设计值N按下式估算，即N=γGqSnd1d2β式中各符号的物理意义须说明，以下计算有错误1）⑤、⑦轴与B轴相交中柱：N=γGqsnd1d2β=1.25×14×(4.5×7.8)×6×1.05×1.0×1.0=3870(KN)Ac=bchc≥==300699(mm2)因为bchc=600××600=360000(mm2)，故取中柱截面尺寸为600mm×600mm.2）7轴与A轴相交边柱：N=γGqsnd1d2β=1.25×14×(3.45×7.8)×6×1.05×1.0×1.0=2967(KN)Ac=bchc≥==20466(mm2)考虑到边柱承受偏心荷载值且跨度较大，帮取A轴边柱截面尺寸为600mm×600mm.4)1轴与A轴相交柱：55 南昌航空大学毕业论文角柱虽然主承受面荷载较小，但由于角柱受双向偏向荷载作用，受力复杂，故截面尺寸取与A轴边柱相同，即600mm×600mm故框架柱截面尺寸共有两种：A轴和B轴框架住约截面尺寸为600mm×600mm，C轴框架柱的截面尺寸为600mm×600mm对于多层来说，柱截面可按，确定校核该框架柱是否满足尺寸要求1）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层较短柱高。Hn=3900==7.1＞4==6.5＞43)框架柱截面高度和宽度一般可取层高的~h≥(~)×3900=390~260mm故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。4.楼板设计各层楼盖彩用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板，大部分板厚取120mm，雨篷、卫生间和屋顶楼盖部分板取100mm4.1楼板荷载55 南昌航空大学毕业论文1.恒荷载（1）标准层楼面恒荷载（120mm）板面装修荷载1.10KN/㎡结构层：120厚现浇钢砼板0.12×25=3KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17KN/㎡合计4.27取4.5KN/㎡（2）标准层楼面恒荷载（板厚100mm）板面装修荷载1.10KN/㎡结构层：100厚现浇钢砼板0.10×25=2.5KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17KN/㎡合计3.77取4.0KN/㎡(3)雨篷恒荷载（板厚100mm）当板厚为100时，雨篷的恒荷载计算：40细石砼面层1.00KN/㎡防水层0.30KN/㎡找坡0.50KN/㎡找平层0.40KN/㎡100厚现浇钢筋砼板0.1×25=2.5KN/㎡防水层0.30KN/㎡板底粉刷0.01×20=0.20KN/㎡合计5.7KN/㎡（4）卫生间荷载（板厚120mm）板面装修荷载1.10KN/㎡找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30KN/㎡结构层：100厚现浇钢筋砼板0.12×25=3KN/㎡防水层：0.30KN/㎡蹲位折算荷载1.5KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17KN/㎡………………….⑦合计6.37取6.5KN/㎡2.活荷载不上人层面活荷载0.5KN/㎡55 南昌航空大学毕业论文旅馆一般房间活荷载2.0KN/㎡走廊、门厅、楼梯活荷载2.5KN/㎡雨篷活荷载0.5KN/㎡卫生间活荷载2.0KN/㎡4.2楼板配筋计算为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离1.A区格板（图1.3）配筋计算l×=3.9m,ly=6.9m,=0.57,=1.77按双向板计算（1）荷载设计值恒荷载设计值g=1.2×4.5=5.4(KN/㎡)活荷载设计值q=1.4×2.0=2.8(KN/㎡)g+=5.4+=6.8(KN/㎡)==1.4(KN/㎡)g+q=5.4+2.8=8.2(KN/㎡)(2)内力计算内力计算方法？l×=3.9mly=6.9m==0.57=1.77单位板宽跨中弯距：m×=(0.0378+0.2×0.0064)×6.8×3.92+(0.0863+0.2×0.0223)×1.4×3.92=5.97(kN.m/m)my=(0.0064+0.2×0.0378)×6.8×3.92+(0.0223+0.2×0.0863)×1.4×3.92=2.29(kN.m/m)单位板宽支座弯矩m′×=m″×=-0.08056×8.2×3.92=-10.05(kN.m/m)m′y=m″y=-0.0571×8.2×3.92=-.12(kN.m/m)(3)截面设计故保护层厚度取20mm选用φ8钢筋作为受力主筋，则l×短跨方向跨中截面有交高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：ho1=h-c-=120-20-4=96(mm)ly方向跨中截高度55 南昌航空大学毕业论文ho2=h-c-=120-20-=88(mm)支座处ho均为96mm截面弯长期以来设计值不考虑折减计算配筋量时取内力臂系数γs=0.95,As=M/0.95hofy.板筋选用HRB335，fy=300N/mm2A区格板配筋计算位置截面ho(mm)M(KN.m/m)As(mm)2选配钢筋实配钢筋跨中l×方向965.97218φ8@180279ly方向882.2991φ8@200251支座A边支座（l×向）96-10.05367φ8@120419A边支座（ly向）96-7.12260φ8@1503352.B区格板（图1.3）配筋计算（板厚120mm）(1)l×=7.8m,ly=2.1m,则==3.7＞2故按单向板计算(2)荷载组合设计值由可变荷载效应近代制的组合：g+q=1.2×4.0+1.4×2.5=8.3(KN/㎡)由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×4.0+1.4×0.7×2.5=7.85(KN/㎡)故取由可变荷载效应控制的组合：g+q=8.3(KN/㎡)（3）内力计算取1M板作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为lo=2100mmB区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯短系数d-M=d(g+q)lo2(KN.m/m)3.66-2.6255 南昌航空大学毕业论文（4）截面设计板保护层厚度取20mm，选用φ6钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：Ho=h-c-=120-20-=97(mm)混凝土采用C30。由fc=14.3n/mm2,板受力钢筋选用HRB335.fy=300N/mm2B区格板的配筋计算截面跨中支座截面跨中支座M（KN.m/m)3.66-2.62As=162115ds=0.04320.0309选配钢筋Φ8@150Φ8@150rs=0.5(1+0.9780.984实配钢筋1891893.C区格板（图1.3）配筋计算。（板厚120mm）l×=3.9m,ly=4.5m,==0.869按双向板计算（1）荷载设计值恒载设计值：g=1.2×4.5=5.4(KN/㎡)活载设计值：q=1.4×2.0=2.8(KN/㎡)g+=5.4+=6.8(KN/㎡)=5.4+=6.8(KN/㎡)g+q=5.4+2.8=8.2(KN/㎡)(2)内力计算：单位板宽跨中弯短：m×=(0.0238+0.2×0.0159)×6.8×3.92+(0.0489+0.2×0.0350)×1.4×3.92=3.98(KN/m)my=(0.0159+0.2×0.0238)×6.8×3.92+(0.035+0.2×0.0489)×1.4×3.92=3.09(KN/m)(3)截面设计m′×=m″×=-0.0613×8.2×3.92=7.65(KN.m)m′y=m″y=-0.0548×8.2×3.92=6.835(KN.m)……………………………….十一55 南昌航空大学毕业论文板保护层厚取20mm，选用Φ8钢筋作为受力主筋，则l×短跨方向跨中截面有效高度为：ly方向跨中弯短截面有效高度为：支座处ho均为76mm截面处弯短设计值不考虑折减，取内力臂系数rs=0.95As=M/0.95hofy,板盘选用HPB235,fy=210n/mm2,配筋表C区格配筋计算位置截面ho(mm)M(KN.m/m)As(mm2)选配钢筋实配钢筋跨中l×方向963.98208Φ8@200251ly方向883.09176Φ8@200251支座C边支座（l×向）96-7.65399Φ8@120419C边支座（ly向）96-6.83356Φ8@1204195.框架计算简图及梁柱线刚度5.1框架梁柱的线刚度计算须重新计算i左边梁=EI/l=E×2.0×=2.0×mm•E=1.565Ei中跨梁=EI/l=2.0×=5.143Ei右边梁=i左边梁=1.407Ei余柱=EI/l=E•=2.0×2.769E令标准层柱i柱=1.0则其余各柱的相对线刚度为：i底柱=EI/l=E•=2.0×=2.215Ei′左边梁=i′右边梁==0.565i′中跨梁==1.85755 南昌航空大学毕业论文i′底柱==0.85.2梁柱的跨度、高度及框架的计算简图梁跨度：AB、CD、6900mmBC,2100mm框架柱高度：H底=3900+450+525=4875mmH余=3900mm图1.4框架计算简图55 南昌航空大学毕业论文6、荷载计算6.1恒荷载计算（1）梁自重b×h=300×60025KN/m3××300×10-3m×(0.6m-0.12m)=3.6KN/m抹灰层：10层混合砂浆0.27KN/m合计3.87KN/mb×h=300×700梁自重25KN/m3×0.3m×(0.7m-0.12m)=4.35KN/m抹灰层：10层混合砂浆0.29KN/m合计4.64KN/mb×h=200×400梁自重25KN/m3×0.2m×(0.47m-0.12m)=1.4KN/m抹灰层：10层混合砂浆0.13KN/m合计1.53KN/m(2)柱自重b×h=600×60025KN/m3×0.6m×0.6m=9KN/m抹灰层：10层水泥砂浆0.41KN/m合计9.41KN/m(3)外纵墙自重标准层:（3.9-1.5-0.7）m×0.24m×18KN/m3=7.34KN/m纵墙铝合金窗0.95KN/m水刷石外墙面0.75KN/m水泥粉刷内墙面1.02KN/m合计10.06KN/m55 南昌航空大学毕业论文底层:纵墙（4.875-1.5-0.7-0.4）m×0.24m×18KN/m3=9.83KN/m铝合金窗0.95KN/m水刷石外墙面0.75KN/m水泥粉刷内墙面1.37KN/m合计12.9KN/m(4）内墙自重标准层：纵、横、墙3.3m×0.24m×18KN/m3=14.26KN/m水泥粉刷内墙面2.37KN/m合计16.63KN/m底层：纵横墙（4.875-1.5-0.6-0.4）m×0.4m×18KN/m3=10.26KN/m水泥粉刷内墙面1.71KN/m合计11.97KN/m(5）卫生间隔墙自重标准层：内隔墙3.6m×0.12m×18KN/m3=7.78KN/m水泥粉刷内墙面2.59KN/m合计10.37KN/m底层：内隔墙(4.875-0.3-0.3)m×0.12m×18KN/m3=9.23KN/m水泥粉刷内墙面3.08KN/m合计10.31KN/m6.2.竖向荷载下框架受荷总图面板传荷载：（图1.5）55 南昌航空大学毕业论文等效均布荷载按照支座固端弯矩等效的原则来确定三角形荷载q=p梯形荷载:q=(1-22+3)p③轴线标准层的框架简图如图1.6所在AB跨作用三角形梯形和集中荷载。55 南昌航空大学毕业论文6.2.1楼面（1）qAE计算恒载：1）板C的面荷载为4.5KN/㎡（p6）AE段为梯形荷载图中未标示C板的位置化为等效均布荷载为：(1-2d2+d3)p=[1-2（）2+（）3]×4.5×1.95=7.6(kN/m)因左右两边板C传递荷载，故C传递荷载为7.6×2=15.2(kN/m)2)梁自重及抹灰，梁（300mm×600mm）总重3.87kN/m3）墙体荷载16.63kN/m4）合计35.0kN/m55 南昌航空大学毕业论文活载：20×(1-2d2+d3)×1.95×2=6.3kN/m(2)qEB计算恒载：1）卫生间面荷载为6.51KN/㎡，传递给EB段为三角形荷载等效转化为均布荷载为p=×6.5×1.2=4.88kN/m4.88×2=9.76kN/m2)梁自重及抹灰梁（300×600）3.87kN/m3)墙体荷载16.63kN/m4)合计30.26kN/m活载有2.0××1.2×2=3kN/m(3)qBC计算qBC部分只有梁自重及抹灰，即3.87kN/m由结构对称可知qAE=qDFqBE=qCF（4）FE计算由图1.5可知，FD是由LL-1传递来的集中力，LL-1的计算图如图1.8所示。恒载1）荷载计算梁自重及抹灰1.53kN/m梁上墙体荷载10.37kN/m板C传递荷载×4.5×1.95=5.48kN/m55 南昌航空大学毕业论文板D传递荷载(1-2d2+d3)×6.5×1.2=6.3kN/m这里的=0.189合计24.11kN/m活载板C传递×2.0×1.95=2.43kN/m板D传递(1-2d2+d3)×2.0×1.2=2.07kN/m合计4.5kN/m6.2.2.屋面板传荷载（1）A～B轴C～D轴间框架梁恒载：6.89KN/㎡×(1-2d2+d3)×1.95m×2=23.19kN/m这里的=0.84梁3.87kN/m合计：27.06kN/m活载：(1-2d2+d3)×0.5×1.95×2=1.68kN/m这里的=0.282（2）B～C轴无活载6.2.3.纵向柱集中荷载计算（1）A轴、D轴女儿墙自重：0.24m×0.9m×18kN/m3+(0.9×2m+0.24m)×0.5KN/㎡=4.91kN/m天沟自重：25kN/m3×[0.6m+(0.2-0.08)m]×0.08m+(0.6+0.2)×(0.5KN/㎡+0.36KN/㎡)=2.13kN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载=(4.91+2.13)kN/m×7.8m+4.64kN/m×(7.8-0.6)m+×6.89×1.95×7.8KN=153.82KN顶层柱活载=板传活载=0.5KN/㎡×1.95m××8m=4.63KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=10.06KN/m×(7.8m-0.6m)+4.64KN/m×(7.8m-0.6m)+5.48KN/m×7.8m=148.58KN标准层柱板传活载：2.43KN/m×7.8m=18.95N基础顶面恒荷载：12.9KN/m×(7.8m-0.6m)+4.64KN/m×(7.8m-0.6m)=126.88KN（2）B轴、C轴55 南昌航空大学毕业论文顶层柱恒载=梁自重+板传荷=6.89KN/㎡×1.05m×7.8m+4.64KN×(7.8m-0.6m)+×6.89×1.95×7.8KN=155.34KN顶层柱活载=板传活载=4.63KN+0.5KN/㎡×1.05m×7.8=8.73KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=4.64KN/m×(7.8m-0.6m)+(1-2d2+d3)×6.5×1.2×7.8+16.63KN/m×(7.8m-0.6m)+4.5KN/㎡×1.05×7.8m=241.12KN标准层柱活载=(1-2d2+d3)×2.0KN/㎡×1.2m×7.8m+2.0KN/㎡×1.05m×7.8m=32.08KN基础顶面恒载=基础梁自重64kN/m×(7.8m-0.6m)=33.41KN………………………………二十框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图1.9所示。55 南昌航空大学毕业论文6.3风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:WK=β2MsM2WO(hi+hj)B/2B=7.8m55 南昌航空大学毕业论文集中风荷载标准值离地高度z/mμzβzμsWO(KN/㎡)Hi/mHj/mWk/KN23.851.321.261.30.53.91.824.0319.951.251.20130.53.93.929.916.051.161.16130.53.93.926.6112.151.071.12130.53.93.923.708.251.001.06130.53.93.920.964.351.001.02130.54.353.921.336.4风荷载作用下的位移验算1.测移刚度D见表6.4.1和表6.4.22.风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的屋间侧可按下式计算：△Uj=式中——第j层总剪力；∑Dij——第j层所有柱的坑侧刚度之和；△Vj——第j层的层间侧移表6.4.1横向底层D值的计算构件名称i=αc=D=αcic(KN/m)A轴柱=0.5650.22014424B轴柱=2.4230.54835928C轴柱=2.4230.54835928D轴柱=0.5650.22014424∑D=(14424+35928+35928+14424)KN/m=100704KN/M55 南昌航空大学毕业论文表6.4.2横向2-6层D值的计算构件名称i=αc=D=αcic(KN/m)A轴柱=0.710.44614976B轴柱=3.030.63821423C轴柱=3.030.63821423D轴柱=0.710.44614976∑D=(14976+21423+21423+14976)KN/m=72798KN/M第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高呼上的侧移值的顶点侧移值，各层楼板票高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，顶点，侧移是所有各层层间侧移之和j层侧移Mj=△Uj顶点侧移u=△Uj框架在风荷载作用下侧移的计算表见表6.4.3.侧移验算层间侧移最大值：1/1951＜1/550（满足要求）表6.4.3风荷载作用下框架侧移计算层次Wj/KNVj/KN∑/(KN/m)△Uj/m△Uj/h624.0324.031001040.00021/16386529.9053.931001040.00051/7289426.6180.541007040.00081/4875323.70104.241007040.00101/3900220.96125.21007040.00151/3197121.33146.53727980.00201/1951U=∑△Uj=0.0057m侧移验算：55 南昌航空大学毕业论文层间侧移最大值：1/1951<1/550（满足要求）7.内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况（1）恒载作用（2）活荷载作用于AB轴跨间（3）活荷载作用于BC轴跨间（4）活荷载作用于CD轴跨间（5）风荷载作用C从左向右，从右向左）7.1恒载作用下内力计算（1）梁的固端弯短计算标准层:MFAB=-MFDC=-152.08KN·mMFBA=MFCD=-156.89KN·mMFE=MFF=65.0KN·mMFBC=-MFCB=-41.0KN·m顶层:MFAB=-MFDC=-107.36KN·mMFBA=MFCD=-107.36KN·mMFAB跨中=MFCD跨中=53.68KN·mMFBC=--MFCB=-26.99KN·m（2）根据梁、柱相对线刚度算出各节点的弯短分配系数用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为。各节点分配二次即可（3）恒荷载作用下框架的剪力计算顶层:VAB==91.47KNVA柱==-31.22KNVBA=-(27.06×6.9-VAB)=-95.24KNVB柱==21.59KNVBC=3.87×2.1/2KN=4.06KNVCB=-VBC=-4.06KN第五层:VAB==116.41KNVBA=116.41KN-）KN=-131.9KN55 南昌航空大学毕业论文VBC=4.06KNVCB=-4.06KNVA柱==-29.21KNVB柱==21.58KN第三层、第四层:VAB==116.21KNVBA=1116.21-()=-132.1KNVBC=4.06KNVCB=-4.06KNVA柱==-29.31KNVB柱==21.49KN第二层:VAB==116.41KNVBA=116.41-()=-131.9KNVBC=4.06KNVCB=-4.06KNVA柱==-41.36KNVB柱==23.32KN第一层:VAB==113.22KNVA柱==-10.00KNVBA=113.22KN-248.31KN=-135.09KNVB柱==21.58KNVBC=4.06KNVCB=-4.06KN（4）恒荷载作用下框架的轴力计算顶层：NA底=ND底=VAB+153.82+36.7=281.99KNNB底=NC底=VBC-VBA+153.82+36.7=281.99KN第五层:NA底=ND底=VAB+148.58+36.7+281.99KN=583.68KNNB底=NC底=VBC-VBA+241.12+36.7+291.34=705.12KN第四层:NA底=ND底=VAB+148.58+36.7+583.681=885.17KN55 南昌航空大学毕业论文NB底=NC底=VBC-VBA+241.12+36.7+705.12=1119.1KN第三层:NA底=VAB+148.58+36.7+885.17=1186.66KNNB底=NC底=VBC-VBA+241.12+36.7+1119.1=1533.08KN第二层:NA底=ND底=VAB+148.58+36.7+1186.66=1488.35KNNB底=NC底=VBC-VBA+241.12+36.7+1533.08=194.06KN第一层:NA底=ND底=VAB+148.58+45.9+1488.35=1795.05KNNB底=NC底=VBC-VBA+241.12+45.9+1947.06=2373.23KN（5）梁的跨内最大弯矩的求法顶层：AB：L==3.38mMma×=VAB·L--91.66=91.47×3.38--91.66=62.94KN·mBC：L==1.05mMma×=VBC·L--61.3=4.06×1.05--61.3=-59.17KN·m第二层~第五层：AB：L=m=3.26mMma×=VAB·L--141.2=116.4×3.26-35.7×-141.2=48.56KN·mBC：L==1.05mMma×=VBC·L--70.5=4.06×1.05--70.5=-68.37KN·m第一层：AB：L==3.17mMma×=VAB·L--123.12=113.22×3.17--123.12=56.41KN·mBC：L==1.05mMma×=VBC·L--81.34=4.06×1.05--81.34=-79.21KN·m55 南昌航空大学毕业论文左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱右梁左梁下柱上柱右梁　0.6390.3610.165　0.2920.5430.5430.292　0.1650.3610.639　　-27.69　107.36-107.4　26.99-26.99　107.36-107.4　27.690-50.91-28.7613.26　23.4743.64-43.64-23.47-13.2628.7650.91　-24.446.63-14.38　13.09-21.8221.82　14.38-6.6324.44　11.386.433.8　6.7212.49　-11.38-6.43　-63.9791.66-104.7　43.2861.3　　　　　0.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39　-26.74　152.08-156.9　41.1-41.1　156.89-152.1　26.74-48.88-48.88-27.5714.8226.1726.1748.63-48.63-26.17-21.67-14.8227.5748.8848.88-25.46-24.447.41-13.7911.7413.09-24.32　　16.5716.579.351.7335.58　　-57.77-56.75141.27-154.240.9142.2670.99　　　　0.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.2220.390.39　-26.74　152.08-156.9　41.1-41.1　156.89-152.1　26.74-48.88-48.88-27.5714.8221.1726.1748.63-48.63-48.63-26.17-14.8227.5748.8848.88-24.44-24.447.41-13.7913.0913.09-24.32　　16.1716.179.121.532.72.75.01　　-57.15-57.15141.04155.3341.9141.9170.42　　　0.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39　-26.74　152.08-156.9　41.1-41.1　156.89-152.1　26.74-48.88-48.88-27.5714.8226.1726.1748.63-48.6326.17-26.17-14.86　-24.44-24.447.41-13.7913.09-24.32　　16.1716.179.121.532.72.72.75.01　　-57.15-57.15141.04-155.341.9141.9170.42　　　0.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39　-26.74　152.08-156.9　41.141.1　156.89-152.1　26.74-48.88-48.88-27.5714.8226.1726.1748.63-48.63-48.6326.17-26.17-14.86　-24.44-26.517.41-13.7913.0913.72-24.32　　16.9816.989.581.452.552.554.15　　-56.34-58.41141.5-154.441.8142.4470.16　　　0.4230.2390.3380.1340.2370.1890.440.440.1890.2370.1340.3380.2390.423　-26.74　152.08-156.9　41.141.1　156.89-152.1　26.74-53.02-29.96-42.3615.5227.4421.8850.95-50.95　　-24.447.76-21.1813.09-25.48-25.48　　7.063.995.644.57.966.3414.77　　-70.4-25.9123.12-158.148.4928.2281.34　　　-13　14.11　-14.11　13图7.1恒荷载弯矩二次分配图55 南昌航空大学毕业论文恒荷载作用下的M图55 南昌航空大学毕业论文恒荷载作用下的V图55 南昌航空大学毕业论文恒荷载作用下的N图55 南昌航空大学毕业论文7.2活荷载作用下的内力计算（1）梁的固端弯短计算标准层：MFAB=-MFDC=27.31KN.MMFBA=-MFCD=-24.88KN.MMFBC=-MFCB=5.28KN.M顶层：MFAB=-MFDC=6.67KN.MMFBA=-MFCD=-6.67KN.MMFBC=-MFCB=1.44KN.M（2）根据刚度，各节点力矩二次分配，分配图见图7.5（3）活荷载作用下框架的剪力计算顶层：VAB==5.80KNVBA=-5.80KNVBC=-VCB=0KN标准层：VAB==21.42KNVBA=-(6.73×4.5+3.0×2.1+4.5)+VAB=-19.66KNVBC=-VCB=0KN（4）活荷载作用下框架的轴力计算顶层：NA=ND=VAB+4.63KN=10.43KNNB=ND=VAB+8.73KN=8.73KN第五层：NA=ND=VAB+18.95+10.43=50.80KNNB=NC=VBC+32.08+8.73=40.81KN第四层：NA=ND=VAB+40.73+50.80=91.17KNNB=NC=VBC+32.08+40.81=72.89KN第三层：NA=ND=VAB+40.37+91.17=131.54KNNB=NC=VBC+32.08+72.89=104.97KN55 南昌航空大学毕业论文第二层：NA=ND=VAB+40.37+131.54=171.91KNNB=NC=VBC+32.08+104.97=137.05KN第一层：NA=ND=VAB+40.37+171.91=212.28KNNB=NC=VBC+32.08+137.05=169.13KN（5）梁的跨内最大弯短矩的求法顶层：AB：=Mma×=BC：Mma×=0标准层：AB：Mma×=VAB*--25=9.09KNMBC：Mma×=055 南昌航空大学毕业论文上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱0.6390.3610.1650.2920.5430.5430.2920.1650.3610.639-0.836.67-6.671.44-1.446.67-6.670.830-3.73-2.110.8601.532.84-2.84-4.660.43-1.062.22-1.421.422.71.530.040.080.14-5.696.52-6.833.83300.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-3.4127.31-24.885.28-5.2824.88-9.32-9.32-5.262.514.434.438.23-8.23-1.87-4.661.26-2.630.772.22-4.124.122.062.061.160.480.850.851.58-9.13-11.9224.47-24.626.157.510.970.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-3.4127.31-24.885.28-5.28-9.32-9.32-5.262.514.434.438.23-8.23-1.87-4.661.26-2.630.772.22-4.124.122.062.061.160.480.850.851.58-9.13-11.9224.47-24.626.157.510.970.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-3.4127.31-24.885.28-5.28-9.32-9.32-5.262.514.434.438.23-8.23-4.66-4.661.26-2.632.222.224.124.123.143.141.780.30.520.520.97-10.84-10.8425.09-24.77.17.1710.360.390.390.210.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-3.4127.31-24.885.18-5.18-9.32-9.32-5.262.514.434.438.238.23-4.66-5.061.26-2.632.222.22-4.224.223.33.31.860.280.50.50.93-10.68-11.0825.17-24.727.157.2510.320.4230.2390.3380.1340.2370.1890.440.440.1890.2370.1340.3380.1390.423-3.4127.31-24.885.28-5.28-10.11-5.71-8.082.634.653.78.62-8.62-4.661.32-4.042.22-4.314.311.410.81.130.821.451.162.7-13.36-4.9121.68-25.478.324.8612.29-2..462.43图7.5恒荷载弯矩二次分配图（左右对称）55 南昌航空大学毕业论文活荷载作用下的M图55 南昌航空大学毕业论文活荷载作用下的V图55 南昌航空大学毕业论文活荷载作用下的N图55 南昌航空大学毕业论文7.3风荷载在标准值作用下的内力计算。（1）求各柱反弯点高度；（2）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩（3）求各柱反弯点处的剪力值（4）求各柱的轴力和梁剪力。第三层第M柱所分配的剪力为：Vim=,Vi=表7.3.1A轴D轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.90.5650.250000.250.9853.90.5650.350000.351.3743.90.650.400000.401.5633.90.5650.450000.451.7623.90.5650.500000.501.9514.8750.710.700000.702.73表7.3.2B轴C轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.92.4230.450000.451.7653.92.4230.450000.451.7643.92.4230.450000.501.9533.92.4230.450000.501.9523.92.4230.450000.501.9514.8753.030.550000.552.15框架各柱的杆端弯矩按下式计算，计算过程如表7.33-7.3.4.MC上=Vim(1-y)hMC下=Vimyh55 南昌航空大学毕业论文中柱处的梁Mb左j=Mb有j=边柱上的梁Mb总j=表7.3.3风荷载作用下A轴D框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号Vi/KN∑D(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMC上/(KN.m)MCF/(KN.m)Mb总/(KN.m)624.03100704144240.1433.440.9810.043.3710.04553.93100011144240.1437.711.3719.5119.5622.88480.54100704144240.14311.521.5626.9617.9737.523104.24100704144240.14314.911.7631.9126.2449.882125.2100704144240.14317901.9534.9134.9161.151146.5372798149.760.20630.193.4144.23103.0279.14表7.3.4风荷载作用下B轴C框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号Vi/KN∑D(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMC上/(KN.m)MCF/(KN.m)Mb总/(KN.mMb右/(KN.m)624.03100704359280.3578.581.7618.3615.104.2814.08553.93100011359280.35719.251.7641.2033.8813.1243.98480.54100704359280.35728.751.9556.0656.0620.9668.983104.24100704359280.35737.211.9572.5672.5629.9798.652125.2100704359280.35744.701.9587.178.1737.22122.511146.5372798214230.29443082.6894.561115.4542.34139.3955 南昌航空大学毕业论文风荷作用下的M图55 南昌航空大学毕业论文框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见表7.3.5层梁端剪力/KN轴力/KNAB跨VbABBC跨VbBCCD跨VbCDA轴NCAB轴C轴D轴VbAB-VbBCNCBVbBC-VbCDNCCNCD6-2.08-13.41-2.082.0811.33-11.33-11.33-11.33-2.085-5.22-41.89-5.127.336.67-36.67-36.67-48-7.34-8.48-65.70-8.4815.7857.22-57.22-57.22-105.22-15.783-11.57-93.95-11.5727.3582.38-82.38-82.38-187.6-27.352-14.26-116.68-14.2641.61102.42-102.42-102.42-290.02-41.611-17.61-132.75-17.6159.22115.14-115.14-115.14-405.16-59.22注：轴力压力为-，拉力为+。8．内力组合各种荷载情况下框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前。应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处的内力值：M边=M-V*（b/2）V边=V-q*（b/2）各内力组合见表表8.1用于承载里力计算的框架梁由可变荷载效应控制基本组合表（梁AB）层恒载活载左风右风Mmon及相应的VMmin及相应的VMma×及相应的V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值1左M-106.98-26.24103.40-103.40①+0.7-228.75①+②-195.2655 南昌航空大学毕业论文②+④+0.6④V123.0127.16-24.6524.65166.67164.96中M67.6912.7325.76-25.76①+0.7②+③102.36V右M-140.97-26.35-51.8851.88①+0.7②+③①+②+0.6③-198.45V-151.21-26.26-24.6524.65-194.24-192.26注：1.活载②为少载满布于各跨2.恒载①为1.2MGK和1.2VGK，活载②，左右风③、④为1.4MQK和1.4VQK，3.以上各值均为支座边的M和V表8.2用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层恒载活载Mman及相应的VMmin及相应的VMma×及相应的V①②组合项目值组合项目值组合项目值1左M-120.36-18.37①+②-138.73①+②-138.73V138.3919.01157.4157.4中M76.158.91①+②85.06V右M-158.65-18.45①+②①+②-177.1①+②-177.1V-170.12-18.38-188.5-188.5注：1.恒载①为1.35MGK和1.35VQK，活载②为1.4*0.7MQK和1.4*0.7VQK55 南昌航空大学毕业论文2.以上各值均为支座边的M和V表8.3可变荷载控制的基本组合表(梁BC)层恒载①活载②左风③右风④Mman及相应的VMmin及相应的VMma×及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值1左M-96.14-17.21139.40-139.40①+0.7②+④-247.59①+④+0.7②-247.59V138.3919.01189.33189.33中M-95.05-17.2100①+0.7②+③-107.1V-185.85185.85-185.85右M-96.14-17.21-139.40139.40①+0.7②+③247.59①+0.7②+③247.59V-3.480-185.85185.85-189.33-189.338.4永久荷载效应控制的基本组合表层恒载活载Mman及相应的VMmin及相应的VMma×及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值1左M--108.16-12.04①+②-120.2①+②-120.2V138.3919.013.923.9中M-106.93-12.04①+②-118.97V右M-108.16-12.04①+-120.2①+-120.255 南昌航空大学毕业论文②②V-3.920-3.92-3.92同表8.2注8.5可变荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层恒载①活载②左风③右风④Mman及相应的M.VMmin及相应的M.VMma×及相应的N.V组合项目值组合项目值组合项目值1上M33.866.8132.38-132.38①+0.7②+③171①+0.7②+④-93.76①+0.7②+③171.0N2792.8236.7256.22-567.223525.252391.333525.25下M-16.93-3.4-161.63161.63①+0.7②+③-180.94①+0.7②+④142.32①+0.7②+③-180.94N2847.28236.7856.22-567.223580.852446.413580.85V13.022.143.08-43.0857.57-28.595.57同表8.1……………………..四十五8.6永久荷载控制的基本组合表（B轴柱）层恒载①活载②Mman及相应的M.VMmin及相应的M.VMma×及相应的N.V组合项目值组合项目值组合项目值1上M38.094.76①+②42.85①38.09①+②42.85N3141.9165.783307.683141.93141.9下M-19.05-2.38①+②-21.43①-19.05①+②-21.43N3203.8165.783369.653203.873369.65V14.651.4716.1214.6516.1255 南昌航空大学毕业论文]表8.7用于正常使用极限状态验算的框架基本组合表（梁AB）层恒载活载左风右风Ms.maxMs.min①②③④组合项目值组合项目值1右M-89.15-18.7473.86-73.86①+0.7②+④-176.13中M56.419.0918.4-18.4①+0.7②+③81.7右M-117.48-18.82-37.0637.06①+0.7②+③-167.71表8.8用于正常使用极限状态验算的框架基本组表（梁BC）层恒载活载左风右风Ms.maxMs.min①②③④组合项目值组合项目值1右M-80.12-12.2999.57-99.57①+0.7②+④-188.29中M79.21-12.2900①79.21右M-80.12-12.29-99.5799.5①+0.7②+③-188.29注：表中弯矩的单位为KN·m9.截面设计与配筋计算混凝土强度：C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,ftk=2.01N/mm2钢筋强度:HPB235,fy=210N/mm2fyk=235N/mm2HRB335,fy=300N/mm2fyk=335N/mm2HRB400,fy=360N/mm2fyk=400N/mm255 南昌航空大学毕业论文gb===0.5189.1框架柱截面设计(1)轴压比验算底层柱:Nma×=3580.85KN轴压比:MN===0.695≤[1.05]满足(2)截面尺寸复核取ho=600mm-35mm=565mm,Vma×=57.57KN因为Hw/b==0.94≤4所以0.25cfcbho=0.25×1.0×14.3N/mm2×600mm×565mm=1212KN＞57.57KN满足要求(3)正载面受弯承载力计算.柱同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋.B轴柱:Nb=d1fcbhob=14.3N/mm2×600mm×565mm×0.518=2511KN1层:从柱的内力组合表可见.N＞Nb，为小偏压，选用M大、N大的组合，最不利组合为：弯矩中由风荷载作用产生的弯矩＞75%Mma×,柱的计算长度l。取下列=式中的较小值lo=[1+0.15(φu+φL)]Hlo=(2+0.2φmin)H在这里φu==0.74φL=0φmin=0lo=[1+0.15(φu+φL)]H=(1+0.15×0.74)×4.875m=5.42mlo=(2+0.2φmin)H=2×4.875=9.75m所以取lo=5.42meo===50.52mmea=ma×=20mm55 南昌航空大学毕业论文ei=eo+ea=50.52mm+20mm=70.521===0.719因为lO/h=5.42n/0.6m=9.03<15所以g2=1.0η=1+212=1+×2×0.719×1.0=1.34e=ηei=-as=1.34×70.52mm+-35mm=359.50=+b=0.648>bAS=A′S==459mm2Nma×=3580.85KN满足要求（5）斜截面受剪承载力计算B轴柱：1层：最不利内力组合为55 南昌航空大学毕业论文因为剪跨比入Hn/2ho=>3所以入=3因为0.3fcA=.3×14.3N/mm2×(600mm)2=1544.4KN＜N所以N=1544.4N==＜0按构造配筋，取复式箍4ø10@250（6）裂缝宽度验算B轴柱：1层：eo/ho=50.52mm/565mm=0.0899.2.框架梁截面设计（1）正截面受弯承载力计算梁AB，BC各截面的正截面受弯承载力配盘见表9.2.1表9.2.1框架梁正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1M/（KN.m）-228.7512.36-211.3-247.59-118.97-247.59ds=0.1670.0750.1540.1810.0870.181g=1-(＜gb)0.184(＜gb)0.078(＜gb)0.168(＜gb)0.201(＜gb)612(＜gb).201AS=123952511311353612135355 南昌航空大学毕业论文ASmin/mm2360360360360360360实配钢筋/mm25ø20(1570)3ø16(605)5ø20(1570)5ø20(1570)4ø16(804)5ø20(1570)表9.2.2框架梁斜截面配筋计算梁AB梁BC层11Vb（KN）192.26189.330.25βcfcbho/KN605.96(＞Vb)605.96(＞Vb)=＜0＜0实配箍筋2ø8@3502ø8@350（3）裂缝宽度验算表9.2.3.框架梁裂缝宽度验算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1Mk(KN.m)176.1381.17167.71188.2979.21188.296sk=228.23273.85217.32243.98200.43243.9855 南昌航空大学毕业论文Pte=0.0170.010.0170.0170.010.017Φ=1.1-0.650.7760.4580.7760.7760.4580.776deq=201620201620dcr2.12.12.12.12.12.1Wmax=dcr(1.9C+0.080.2630.2310.2510.2810.1690.28210.楼梯设计(3)楼梯设计10.1计算简图及截面尺寸采用整体式钢筋砼结构，结构布置如图10.1,10.255 南昌航空大学毕业论文10.2设计资料结构安全等级为二级，YO=1.0,混凝土为C25,fc=11.9N/mm2.ft=1.27N/mm2钢筋为：平台或楼梯，采用HRB235,fy=210N/mm2,楼梯梁采用HRB335,fy=300N/mm210.3楼梯板设计(1)确定板厚lo=3600mmho===1200mm取h=120mm(2)=arctan=26o34cos=0.894a、恒荷载计算踏步重：×1/2×0.3×0.15×25=1.875KN/m斜板重：×0.1×25=2.796KN/m20厚水泥砂浆找平层：×1.0×0.02×20=0.6KN/m恒载标准值：5.271KN/m恒载设计值：gd=1.2×5.271=6.33KN/mb、活荷载标准值：gk=2.5KN/m活荷载设计值：gd=2.5×1.4=3.5KN/mc、总荷载gd+qd=9.83KN/m（3）内力计算计算跨度lo=3.6m跨中弯矩M=（4）配筋计算H0=h-25=100-25=75mms==1-=0.213＜b55 南昌航空大学毕业论文As=bho=×1000×75=633.68mm2受力筋选用10@120(AS=654mm2)分布筋选用8@30010.4平台板计算。（1）荷载计算恒载：平台板自重（假定板厚100mm）0.1X1X25=2.5KN/M20厚水泥砂浆找平层1.0X0.02X20=0.4KN/M恒载标准值gk=2.9KN/M恒载设计值gd=1.2X2.9=3.48KN/M活载：活载标准值gk=2.5KN/M活载设计值qd=2.5X1.4=3.5KN/M总荷载gk+qd=6.98KN/M(2)内力计算计算跨度lo=2.1m跨中弯矩M=（3）配筋计算s==1-=0.062＜b10.4平台板计算。（1）荷载计算恒载：平台板自重（假定板厚100mm）0.1X1X25=2.5KN/M20厚水泥砂浆找平层1.0X0.02X20=0.4KN/M恒载标准值gk=2.9KN/M55 南昌航空大学毕业论文恒载设计值gd=1.2X2.9=3.48KN/M活载：活载标准值gk=2.5KN/M活载设计值qd=2.5X1.4=3.5KN/M总荷载gk+qd=6.98KN/M(2)内力计算计算跨度lo=2.1m跨中弯矩M=（3）配筋计算ds==1-=0.062＜bAs=bho×=1000×75=263.5mm2受力筋选用8@160(AS=314mm2)10.5平台梁计算（1）荷载计算梯段板传来9.83×=17.69KN/m平台板传来6.98×=9.33KN/m梁自重（b×h=200mm×300mm）1.2×0.2×(0.3-0.1)×25=1.2KN/mq=26.222KN/m(2)内力计算lo=ln+a=3.66+0.24=3.9mlo=1.05ln=1.05X3.66m=3.84m取较小值lo=3.84mMmax=Vmax=（3）配筋计算a.纵向钢筋55 南昌航空大学毕业论文翼缘宽度b=b=b+取bf=640mmαs===0.099AS===653mm2受力钢筋选用318(AS=763mm2)B、箍筋计算0.7fcbh=0.7×1.27×200×260=46.23KN1539.8KN配筋计算①纵向钢筋所需钢筋面积为AS===16349mm2基础底面配筋2828(AS=17240mm2)基础顶面按构造配筋:10@200②横向钢筋梁宽:ac1+1.5h0=0.6+1.50.555=1.43mM===2352.73KN·mAS==16534mm2选配2828(AS=17240mm2)基础全长均按构造要求配筋10@200(AS=393mm2/m)基础顶面也按构造要求配筋10@200(AS=393mm2/m)55 南昌航空大学毕业论文参考文献[1].GB50010-2002.混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2002.[2].GB50009-2001.建筑结构荷载规范.北京：中国建筑工业出版社.2002.[3].GB50007-2002.建筑地基基础设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2005.[4].GB50011-2001.建筑抗震设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2001[5].GB50016-2006.建筑设计防火规范.北京：中国计划出版社.2006.[6].03G101.平面整体表示方法制图规则和构造详图.北京：中国建筑标准设计研究所出版.2003.[7].沈蒲生主编.混凝土结构设计原理[M].北京：高等教育出版社.2005.6.[8].沈蒲生主编.混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社.2005.6.[9].李必瑜.房屋建筑学[M].武汉：武汉理工大学出版社.2000.7.[10].现代室内装饰手册中国计划出版社2000.7TU238-62/1[11].宾馆室内装饰设计与施工管理实例东南大学出版社2005TU247.4-64/5[12].F.FUdoeyoetal.strengthperformanceoflaterizedconcreteconstructionandbuilding,meterials20(2006)1057-106255 南昌航空大学毕业论文致谢这次的毕业设计是在我的指导老师钟菊芳老师和钟延芬老师亲切关怀和悉心指导下完成的。从毕业设计到设计完成，钟菊芳老师给予了我耐心指导与细心关怀，有了钟老师耐心指导与细心关怀我才不会在设计的过程中迷失方向，失去前进动力。钟老师有严肃的科学态度，严谨的治学精神和精益求精的工作作风，这些都是我所需要学习的，感谢钟老师给予了我这样一个学习机会，谢谢！感谢与我并肩作战的舍友与同学们，感谢关心我支持我的朋友们，感谢学校领导、老师们，感谢你们给予我的帮助与关怀；感谢南昌航空大学，特别感谢土木建筑学院四年来为我提供的良好学习环境，谢谢！55'