高支模安全专项施工结构设计 84页

'高支模安全专项施工结构设计一、编制依据1、本工程按照5#住宅楼（限价商品住房）等9项、6#办公楼等6项（小汤山镇B-04、B-05、B-07地块公建混合住宅用地（配建限价商品住房）项目）高支模专项施工方案施工，此方案已经过专家论证。2、《砼结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011版）3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20114、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20015、《安全网技术规范》（GB5725-2009）6、《密目网规范标准》（GB16909-1997）7、《建筑模板施工安全技术规范》(JGJ162-2008)8、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）9、《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91）10、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）11、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）12、《北京市建筑施工安全操作规程》DBJ01-62-200213、《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-200814、《建筑工程施工现场安全资料管理规程》DB11/383-200615、建设工程安全管理条例国务院第393号令16、关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材[2006]72号17、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质（2009)254号18、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质（2009）87号84 19、《北京市实施《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定》京建施【2009】841号20、施工组织设计二、工程概况2.1综合概况序号项目基本概况1工程名称1#办公楼等6项（小汤山镇B-04、B-05、B-07地块公建混合住宅用地配建限价商品住房项目）2工程地址北京市昌平区小汤山镇未来科技城北区3建设单位绿地集团北京京腾置业有限公司4施工单位北辰正方建设集团有限公司5设计单位中国建筑设计研究院6勘察单位北京市勘察设计研究院有限公司7监理单位北京建工京精大房工程建设监理公司8质量监督单位北京市昌平区住房与建设委员会9建筑面积总建筑面积123785m2，其中地上84266m2，地下39519m210结构形式框架剪力墙结构11建筑层数1#、2#、4#楼为地上11层，地下3层12建筑高度及±0.00084 1#楼建筑高度为45m，2#建筑高度为45m，3#楼建筑高度为23.1m，4#楼建筑高度为45米，4#楼裙房建筑高度为22.6m。13开、竣工日期2013年08月02日开工，2015年04月30日竣工2.2设计概况1#楼：首层，轴线：6-10轴/1/C-D轴，（板面标高：8.890m板厚110mm），C-D轴/16-21轴，（板面标高：8.89m板厚110mm），10-16轴/E-D轴（板面标高8.89m板厚110mm）2#楼：首层，轴线：M-H轴/5-7轴，（板面标高：8.890m，板厚110mm）4#楼：首层，轴线M-1/G轴/20-22轴，（板面标高：8.890mm，板厚110mm）以上部位的的模板支撑高度超过8m,属于高大模板支撑体系，需要专家论证，本文为该区域的模板支撑专项方案，其余部分的施工方案见模板方案。2.31#楼高支模相关结构模板平面图84 84 84 2.42#楼高支模相关结构模板平面图84 84 84 2.54#楼高支模相关结构模板平面图84 84 84 2.61#楼、2#楼、4#楼高支模特征84 1#楼：首层，轴线：6-10轴/1/C-D轴，（板面标高：8.890m板厚110mm），C-D轴/16-21轴，（板面标高：8.89m板厚110mm），10-16轴/E-D轴（板面标高8.89m板厚110mm）2#楼：首层，轴线：M-H轴/5-7轴，（板面标高：8.890m，板厚110mm）4#楼：首层，轴线M-1/G轴/20-22轴，（板面标高：8.890mm，板厚110mm）三层结构楼板设计梁最大跨度为8.4m，框架梁的截面尺寸250×550、400×650、500×800。楼板最大跨度为3.975m,板厚为110mm。结构设计混凝土强度等级为：三层楼面以下墙柱为C45，挡土墙为C30，三层楼面及以下顶板、梁为C35。模板支架设计序号高支模区域1#楼：轴线：6-10轴/1/C-D轴，C-D轴/16-21轴，10-16轴/E-D轴大堂部位（三层结构楼板）；2#楼：轴线：M-H轴/5-7轴大堂部位（三层结构楼板）；4#楼：轴线M-1/G轴/20-22轴大堂部位（三层结构楼板）；结构层高均为9m。1支撑型式碗扣式钢管满堂脚手架（梁底中间立杆为钢管）2结构板厚（mm）1103框架梁截面尺寸（mm）250×550、400×650、500×8004结构型式框架剪力墙84 5立杆纵距（mm）9006立杆横距(mm)9007水平杆步距(mm)板下1200，梁下12008剪刀撑竖向剪刀撑在架体外侧周边每8.4m，由底至顶设置连续剪刀撑，剪刀撑宽度为8.4m水平剪刀撑共3道，扫地杆处、竖向剪刀撑顶部交点平面处、顶部各一道9扫地杆离地高度（mm）40010自由端高度（mm）45011地基基础车库顶板及首层楼板12回撑形式对应部位的地下室模板支撑不拆除做回撑使用13架体与结构连接措施用钢管将架体由首层框已浇筑框架柱上、中、下相抱3道，间距1500三、施工安排3.1、施工部位及工期要求各节点工期安排如下：时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日基础底板201310252014115±0.00以下2014115201453±0.00以上2014532014630结构封顶201463020146303.2、劳动组织及职责分工3.2.1管理队（工长）组织分工84 项目执行经理：伏维军负责经理全面技术、质量工作。质量部：程小平负责：全面负责施工过程中质量控制、验收工作。技术部：姚振强负责：技术、模板方案编制、审核工作。测量员：张运峰、刘朔达负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点。模板技术负责人：杨红广1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程验收。安全员：王德玉、安超模板安装、拆除工程的安全监察及监督工作土建质检员：杨剑、宋智鑫1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格质量的整改；2、对建材质量进行检查、监控84 3.2.2劳务队组织分工项目部技术部办公楼技术负责人：1.全面负责技术工作。2.负责交底执行情况。测量员：1、配合项目部进行墙、柱、门窗洞口放线工作。质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格质量的整改；2、负责模板工程自检验收。模板工长1、对模板加工、安装向工人交底。2、对模板加工、安装进行现场指导测量员：1、配合项目部进行墙、柱、门窗洞口放线工作。质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格质量的整改；2、负责模板工程自检验收。模板工长1、对模板加工、安装向工人交底。2、对模板加工、安装进行现场指导3.2.3工人数量及分工木工工种部位模板加工模板安装壮工架子工各工种人数6#楼152510159#楼1525101515#楼1525101584 四、施工准备4.1技术准备4.1.1熟悉审查图纸项目部总工程师组织技术、质量人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术人员和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更设计和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。4.1.2拟采用新型模板体系的资料收集4.2材料准备材料准备一览表表4-2序号材料名称规格数量进场时间1覆膜多层板15mm40000m22014年4月2U托100000个2014年4月3方木50×100mm1650m32014年4月100×100mm800m32014年4月4碗扣架φ48×3.5600t2014年4月5钢管φ48.3×3.6mm30t2014年4月6穿墙螺栓普通8000套2014年4月4.3主要构配件材料要求84 4.3.1、碗扣架、钢管应选用符合现行国家标准GB/T13793《直缝电焊钢管》或GB/T3091《低压流体输送用焊接钢管》中Q235-A级的普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准GB/T700《碳素结构钢》的有关规定。4.3.2、碗扣架上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻造铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可铸造铁件》GB9440中KTH330-08及《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500的规定。4.3.3、碗扣架下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG230-450的规定。4.3.4、钢管规格φ48.3×3.6mm，壁厚最小值不得低于3.0mm。4.3.5、扣件应采用可锻铸铁制造，其材质应符合现行国家标准GB15831《钢管脚手架扣件》的有关规定。4.3.6、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440《可锻铸铁件》中KTH330-08及GB11352《一般工程用铸造碳钢件》中ZG270-500的有关规定。4.3.7、木方规格为100×50，最小规格不得小于90×40。4.3.8、脚手板采用木脚手板，单块脚手板的质量不宜大于30kg。木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中Ⅱa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。4.3.9、可调式U托螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列》GB/T5796.3的规定。84 可调式U托的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调式U托螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调式U托受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。4.3.10、安全网材料要求需满足《安全网》GB5725-1991及《密目式安全网》GB16909-1997的要求。五、主要施工方法及措施在本工程模板支架超过8m的顶板区域及其模架塔设高度情况如下：1#楼：轴线：6-10轴/1/C-D轴，C-D轴/16-21轴，10-16轴/E-D轴大堂部位（三层结构楼板）；2#楼：轴线：M-H轴/5-7轴大堂部位（三层结构楼板）；4#楼：轴线M-1/G轴/20-22轴大堂部位（三层结构楼板）；搭设高度均为9m，板厚均为110mm。此部分的支撑体系在地下室顶板支设，地下室顶板模板支撑不拆。5.1施工准备模板支架搭设高度超过8m以上梁板：本工程采用碗扣架支撑、方木、多层板模板体系。5.1.1根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板施工技术交底。5.1.2项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。84 5.2混凝土的浇筑要求5.2.1每次砼浇筑均需事前联系商品砼搅拌站设计相应配合比及塌落度报监理、业主审批通过后方可进行砼浇筑工作。必须确保浇筑的密实度。5.2.2梁板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用"赶浆法"，即先根据梁高将梁内混凝土分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯不断延长，梁板混凝土浇筑连向前推进。5.2.3梁和板连成整体的大断面梁允许将梁单独浇筑，其施工缝应留在板底下2-3cm处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料。用"赶浆法"保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋与预埋件。5.2.3板混凝土浇筑时应铺设均匀，在间距2-3m范围内水平移动混凝土泵输送管，不能堆放过多，防止顶板模变形。5.2.4浇筑板的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。5.2.5浇筑砼时采用流淌式浇筑，禁止直接冲击楼面板，以减少对架体、模板的荷载。5.3主要材料15mm厚覆膜多层板、50×100mm方木、Φ48×3.5碗扣架、Φ48.3×3.6钢管、M12普通螺栓等。84 5.4模板设计与架子选型5.4.1模板支架搭设高度超过8m以上区域的模板选型及架子布置模板面板采用覆膜多层板15mm厚；次龙骨（50×100mm方木）间距：250mm；主龙骨（双钢管）间距：900mm。本工程高支模梁板区域,碗扣架搭设高度均为9.0m，模架立杆间距900×900，板下水平拉杆步距900mm，梁下水平步距900mm；在本章中因楼板的厚度均为110mm厚，同时所受荷载一样，所以仅对6#楼大堂部位4～6轴/D～F轴（三层结构楼板）的模板支撑进行计算，在满足其受力的情况下，9#楼7～9轴/J～K轴大堂部位（三层结构楼板）、15#楼4～5轴/N～Q轴大堂部位（三层结构楼板）1#楼：轴线：6-10轴/1/C-D轴，C-D轴/16-21轴，10-16轴/E-D轴大堂部位（三层结构楼板）；2#楼：轴线：M-H轴/5-7轴大堂部位（三层结构楼板）；4#楼：轴线M-1/G轴/20-22轴大堂部位（三层结构楼板）；区域的模板支撑同理可以满足要求。以上区域的支撑体系架子从地下车库顶板上起，地下车库模板排架不拆。本工程高大模板论证区域（阴影部分）如下图：84 84 84 84 84 84 6#楼高支模区域立杆布置图、水平剪刀撑平面图、满堂架搭设剖面图84 84 84 9#楼高支模区域立杆布置图、水平剪刀撑平面图、满堂架搭设剖面图84 84 84 15#楼高支模区域立杆布置图、水平剪刀撑平面图、满堂架搭设剖面图84 84 5.4.2楼面模板安装楼板模板采用15mm厚多层板，模板垫楞用50mm×100mm木枋，底楞用双钢管。底楞直接支承在可调托撑上。板底立杆纵横间距900mm。垫楞的间距为300mm，搁置在底楞上，底楞间距900mm,平整度偏差小于5mm，板按要求在跨中起拱。顶板支撑排架的立杆纵横间距为900mm,同时设置水平剪刀撑、竖向剪刀撑。84 楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。架体要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，水平剪刀撑搭设时，设置3道，在架体底部（扫地杆上）、架体中部、架体顶部各设置一道水平剪刀撑，增加架体的整体稳定性。架体要设置竖向剪刀撑，在架体的四周及中部设置竖向剪刀撑，竖向剪刀撑由顶到底设置，竖向剪刀撑底部应与地面顶紧。模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管抱柱设置，架体与已浇筑的首层框架柱相抱3道，钢管抱柱间距1.5m，增强架体稳定性。84 84 84 84 84 84 脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。84 5.4.3框架梁模板安装（1）梁模板的制作安装：梁侧模板采用15mm厚多层板，次龙骨采用50×100木方龙骨（间距250），夹梁钢管扣件加固，夹梁钢管间距450mm。550mm、600mm高的梁使用一道对拉螺栓加固水平向间距450mm，1000mm高的梁使用两道对拉螺栓加固水平向间距450mm。（2）梁底模板同样使用15mm厚多层板，梁底次龙骨为50mm×100mm木方,梁底主龙骨为Φ48.3×3.6钢管。梁底立杆沿梁跨度方向间距900mm。250mm、400mm宽的梁底使用3根木方，1000mm宽的梁底使用4根龙骨。梁底支撑采用双立杆。梁底水平杆步距为1200mm。本文仅对6#楼的模板支撑进行计算，在满足其受力的情况下，9#楼、15#楼模板支撑同理可以满足要求。84 5.5构造要求5.5.1架体总体要求5.5.1.1对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。5.5.1.2支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。5.5.2架体立柱5.5.2.1梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出具体规定，以满足支撑系统的稳定性。5.5.2.284 可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。5.5.2.3模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆距地400mm。5.5.2.4钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48.3mm×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于3个旋转扣件等距离固定，且端部扣件离杆端不小于100mm。5.5.2.5钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。5.5.2.6扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。5.5.2.7采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。　　5.5.2.8可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于200mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题5.5.3架体水平杆84 5.5.3.1每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5.5.3.2搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。5.5.3.3主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。5.5.4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量5.5.4.1设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每层设置一道水平剪刀撑。5.5.4.2剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过784 根；倾角为60°时，则不应超过5根；b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5.5.5周边拉接5.5.5.1一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。5.5.5.2模板支撑与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。5.6搭设与拆除方法5.6.1模板支撑架的搭设与拆除5.6.1.1模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。5.6.1.2按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。5.6.1.3模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)中混凝土强度的有关规定。5.7模板支撑体系位移的监测监控措施84 梁板高支模采用钢管架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。在高大架外围布置观测点（用红油漆标注），观测点埋设原则为：水平方向每隔10m左右布置一个观测点；竖直方向离地面4.0m布置一个，低于架顶1.5m布置一个。在高大架外围设置若干观测基准点（由原始标高点引出）作为变形观测的原始依据点。观测方法采用附合法和五固定的原则：人员固定、仪器设备固定、测设线路固定、测站固定、在基本相同的外界条件下进行观测。采取如下监测措施：5.7.1支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次5.7.1.1架体搭设好未上模板钢筋时；5.7.1.2模板铺设完成钢筋绑扎完成时；5.7.1.3混凝土浇筑完成时;在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。若发现突变或位移量见大时将观测采集数据随时上报有关部门和领导。观测方法采用基准点直线观测法。计算出其每次位移量和累计位移量。5.7.2监测仪器设备准备水准仪、经纬仪、塔尺序号名称型号规格数量用途检定标准1经纬仪DJD21测量仪器B2水准仪NA241抄平B3塔尺5m2测量标高C5.7.3班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5.7.4日常检查、巡查重点部位：84 5.7.4.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。5.7.4.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。5.7.4.3连接扣件是否松动。5.7.4.4架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5.7.4.5施工过程中是否有超载的现象。5.7.4.6安全防护措施是否符合规范要求。5.7.4.7支撑架架体和架体杆件是否有变形的现象。5.7.5在浇捣高支模梁板混凝土前，由项目部对钢管架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。5.7.6高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目主任工程师签字。5.7.7监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。5.7.8监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施。84 84 84 84 六、季节性天气施工措施6.1雨季施工措施本工程高支模施工开始日期定于4～5月份，其结构的施工过程将进入雨季施工阶段。在雨季施工时必须注意以下事项：6.1.1雨天施工必须穿好雨衣,穿好防滑鞋。6.1.2在施工混凝土浇筑时，必须保证在混凝土的浇筑、养护过程做好防雨措施。6.1.3混凝土浇筑前后避开雨天。6.2大风气候施工措施6.2.1密切关注天气变化，多渠道了解气象资料，能够较早、较准确地了解强风预测情况，及时做好大风到来前后的施工安排。6.2.1经常性对施工现场的临时设施、临时水电线路进行检查，及时排除安全隐患，做到连接牢固，具有较强的抗风能力。6.2.3塔吊安装严格按照规范要求进行，严格控制塔吊的自由高度及倾斜度，塔吊基础牢靠，确保塔吊本身的稳定性和足够的抗风能力。6.2.4在强风来临前，及时做好预报工作，使各班组提前做好抗风准备，为减少台风来临时的扬尘，在施工现场的场地周围进行洒水湿润，清扫各类垃圾，清理排水渠道，检查配电箱、漏电保护器等是否完好，及时做好修理工作。6.2.584 六级以上大风期间，停止一切户外生产活动，各类机具进行归库保存或移至可靠抗风处加以保护，塔吊停止运作，打开旋转装置。6.2.6强风过后，及时组织专业人员对各类生产生活设施进行检查，排除安全隐患，对在台风期间损坏的设施进行抢修，组织专业电工对临时用电线路进行全面检查，组织专业机修工对塔吊、井架等机械设备进行全面检查，排除安全隐患，并进行试运行，在确保安全前提下及时恢复施工生产。七、架体的检查、验收与质量标准7.1进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：　　7.1.1主要构配件应有产品标识及产品质量合格证　　7.1.2供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。7.2构配件进场质量检查的重点：　　钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。7.3脚手架搭设质量应按阶段进行检验：　　首段以高度为6米进行第一阶段（撂底阶段）的检查与验收；架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；停工超过一个月恢复使用前。7.4对整体脚手架应重点检查以下内容：84 　　保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；立杆上碗扣是否可靠锁紧；立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；7.5搭设高度在20m以下（含20m）的脚手架，应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收；对于高度超过20m脚手架超高、超重、大跨度的模板支撑架，应由其上级安全生产主管部门负责人组织架体设计及监理等人员进行检查验收。7.6脚手架验收时，应具备下列技术文件7.6.1施工组织设计及变更文件；7.6.2高度超过20m的脚手架的专项施工设计方案；7.6.3周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录；7.6.4搭设的施工记录和质量检查记录。7.7允许偏差扣件式钢管构配件的允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.6±0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.18游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m≤5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m∠L≤4m4m∠L≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤305可调托撑支托板变形1.0钢板尺、塞尺碗扣式钢管构配件的允许偏差名称检查项目公称尺寸（mm）允许偏差（mm）检查工具立长度（L）900±0.70钢卷尺84 杆1200±0.851800±1.152400±1.403000±1.65碗扣节点间距600±0.50钢卷尺下碗扣于定位销下端间距114±1游标卡尺杆件直线度-1.5L/1000专用量具杆件端面对轴线垂直度-0.3角尺（端面150mm范围内）下碗扣内圆锥于立杆同轴度-A0.5专用量具下碗扣于立杆焊缝高度4±0.50焊接检验尺下套管与立杆焊缝高度4±0.50焊接检验尺横杆长度（L）300±0.40钢卷尺600±0.50900±0.701200±0.801500±0.951800±1.152400±1.40横杆两接头弧面平行度-≤1.00-横杆接头与杆件焊缝高度4±0.50焊接检验尺上碗扣螺旋面高端A53﹢1.00深度游标卡尺螺旋面低端A400-1.0上碗扣内圆锥大端直径A67﹢0.8-0.6游标卡尺上碗扣内圆锥大端圆度A670.35游标卡尺内圆锥底圆孔圆度A500.30游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度-A0.5杠杆百分表下碗扣高度（H）28（铸造件）25（冲压件）﹢0.8﹢0.1深度游标卡尺底圆柱孔直径A49.5±0.25游标卡尺内圆锥大端直径A69.4﹢0.5-0.2游标卡尺内圆锥大端圆度A69.40.25游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度-A0.5芯棒、塞尺横杆接头高度20（18）±0.50游标卡尺与立杆贴合曲面圆度A48﹢0.50-脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具84 1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m/±90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度H=2m±7H=10m±30H=20m±60H=30m±903满堂支撑架间距步距立杆间距±20±30钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±105剪刀撑斜杆与地面的倾角45°～60°角尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3钢卷尺84 扣件螺栓拧紧扭力矩45～60N.m扭力扳手扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许不合格数（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51～905091～15081151～280131281～500202501～12003231201～32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51～905191～15082151～280133281～500205501～12003271201～32005010八、安全注意事项8.1搭设脚手架之前必须对搭设人员进行安全交底，搭设人员必须持证上岗，搭设过程中必须带安全帽，携带安全带，悬挂安全网。8.2作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。8.3遇5级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。84 九、高支模应急救援预案针对在高大模板施工时极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击的安全事故，特编制事故应急预案方案。9.1机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时救援，项目部成立应急救援小组，项目经理薛利勤为第一安全责任人，执行经理伏维军为直接安全责任人，安全员王德玉、安超为现场专职安全管理员，并相应的成立高支模施工管理领导小组。组长：项目经理薛利勤副组长：执行经理伏维军13501324806组员：安全员：王德玉18501192285安超13911344633技术员：郭玉杰18601902001施工员：杨剑13552527860宋智鑫15130206537工长：杨红广18839757696陈光友13611162126陈二朋132611118369.2救援及其它联络电话火警119；公安110；急救120；交通1229.3人员分工与职责9.3.1项目经理（薛利勤）：负责高支模应急救援全面工作84 9.3.2执行经理（伏维军）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援演习、有计划的区分任务、明确责任。9.3.3现场专职安全员（龚伟、宋宏伟、茅玉龙、王德玉安超）：负责现场高支模施工的安全检查及应急救援的指挥工作，统一对人财物进行调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。9.3.4组员及各工长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报、并执行项目指令进行现场救援工作。9.4应急救援工作顺序9.4.1当事故发生时小组成员立即向组长汇报、由组长立即上报公司、必要时汇报当地有关部门，以得到有关部门的帮助。9.4.2有应急救援领导小组组织全体人员投入事故抢险救援工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理、调查工作。9.4.3事故发生时，如组长或其他组员不在现场时，应有现场的组员为临时负责人负责指挥安排。9.4.4项目部指定项目安全员龚伟、宋宏伟、茅玉龙负责事故资料的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.5应急救援方法9.5.1高空坠落应急救援方法9.5.1.1当现场只有1人时应大声呼救；两人以上必须有一人或多人去打“120”急救电话及上报救援领导小组进行抢救工作。9.5.1.2仔细观察伤员的神志是否清楚、是否昏迷等症状，并及时了解伤员落地的着地部位及该部位的具体情况。9.5.1.3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能时颅脑损伤，应迅速送医院抢救。84 9.5.1.4如果伤员腰、背、肩部着地，有可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时不能随意翻动伤员，如要搬动时要三人以上将伤员平直抬于木板上，运送时要平稳、否则会加重病情9.5.2模板坍塌应急救援方法9.5.2.1工地现场发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。9.5.2.2及时报120急救中心，到现场抢救伤员。9.5.2.3立即报项目应急小组、公司及有关救援单位，采取积极有效的急救措施。9.5.2.4清理事故现场、检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏受伤人员，把事故损失控制到最小。9.5.2.5预备应急救援工具：担架、药箱、运输车辆等9.5.3物体打击应急救援方法当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理后及时送医院救治。9.6应急救援工具预备序号器材或设备名称数量1支架12担架13止血急救药箱14木板25运输车辆184 9.10附件医院及路线图附近医院：南法信医院84 十、模板计算书10.1梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高8.69m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×1000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)110二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)6.67外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×6.67×1×1×21/2，24×1}＝min{49.805，24}＝24kN/m2484 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×6.67×1×1×21/2，24×1]＝min[49.81，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.688kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为200，650设计简图如下：84 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×32.688＝32.688kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×29.16×0.2972+0.117×3.528×0.2972＝0.293kN·mσ＝Mmax/W＝0.293×106/37500＝7.813N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×24×296.6674/(100×10000×281250)＝0.447mm≤296.667/400=0.742mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×29.16×0.297+1.2×3.528×0.297＝10.772kN正常使用极限状态R"max＝1.1×l左×q＝1.1×0.297×24＝7.832kN84 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)30.375小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)68.344计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.772kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.772×0.452，0.5×10.772×0.12]=0.218kN·mσ＝Mmax/W＝0.218×106/30375＝7.181N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×10.772×0.45，10.772×0.1]=2.908kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.908×1000/(2×90×45)＝1.077N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！84 3、挠度验算q＝7.832kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.832×4504/(100×9350×683440)＝0.34mm≤450/400=1.125mmν2max＝qL4/(8EI)=7.832×1004/(8×9350×683440)=0.015mm≤100/400=0.25mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×10.772×0.45，0.4×10.772×0.45+10.772×0.1]＝5.332kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×7.832×0.45，0.4×7.832×0.45+7.832×0.1]＝3.877kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)450主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.973kN，R2＝2.666kN，R3＝2.666kN，R4＝0.973kN正常使用极限状态：R"1＝0.705kN，R"2＝1.938kN，R"3＝1.938kN，R"4＝0.705kN84 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.234×106/4490=52.009N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×2.99×1000/424＝14.103N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.338mm≤450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.963×2＝7.529kN≤Ntb＝12.9kN84 满足要求！10.2梁模板碗扣架高支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1000新浇混凝土结构层高(m)9二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板工程支拆环境不考虑风荷载84 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式自定义立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,500,500底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：84 模板设计立面图模板设计平面图84 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2.5]×1＝37.71kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝34.56kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.56×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×25.6×2004/(100×10000×281250)＝0.099mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×34.56×0.2+0.45×3.15×0.2＝3.048kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×34.56×0.2+1.2×3.15×0.2＝8.359kN标准值(正常使用极限状态)84 R1"=R4"=0.4q2l=0.4×25.6×0.2＝2.048kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×25.6×0.2＝5.632kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38q1＝max[3.048+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3，8.359+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3]＝8.408kN/mq2＝max[2.048+(0.3-0.1)×0.6/3，5.632+(0.3-0.1)×0.6/3]＝5.672kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.408×0.92，0.5×8.408×0.22]＝0.729kN·mσ＝Mmax/W＝0.729×106/60750＝11.995N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.408×0.9，8.408×0.2]＝4.593kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.593×1000/(2×90×45)＝1.701N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.672×900484 /(100×9350×2733800)＝0.92mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.672×2004/(8×9350×2733800)＝0.044mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.408×0.9，0.393×8.408×0.9+8.408×0.2]＝8.649kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝3.186kN，R2＝R3＝8.649kN，8.649kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.672×0.9，0.393×5.672×0.9+5.672×0.2]＝5.835kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R4"＝2.148kN，R2"＝R3"＝5.835kN，5.835kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：84 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.89×106/4490＝198.297N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝9.974kNτmax＝2Vmax/A=2×9.974×1000/424＝47.049N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.207mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！4、支座反力验算R1＝1.861kN，R2＝19.949kN，R3＝1.861kN七、立柱验算84 钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.8=139.241≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.353立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]＝max[1.861+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0-0.6/2)/2×0.9，19.949，1.861+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.9+0-0.6/2)/2×0.9]+0.15×(9-1)＝21.149kNf＝N/(φA)＝21.149×103/(0.353×424)＝141.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝19.949kN≤[N]＝30kN满足要求！10.3板模板碗扣架高支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-201084 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称3层楼面，标高8.69m新浇混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长L(m)16.8新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)9立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)300150主梁布置方向平行楼板长边84 立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)149,150主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算84 模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×1=6.24kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m；σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.861kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.861×3004/(384×10000×281250)＝0.107mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.7584 小梁截面惯性矩I(cm4)273.38因[B/lb]取整＝[8400/900]取整＝9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.937kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.3＝0.992kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.992×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.179kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.937×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.179，0.601，0.474]＝0.601kN·mσ＝Mmax/W＝0.601×106/60750＝9.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算84 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.992×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.069kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.937×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.069，2.198，3.165]＝3.165kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×90×45)＝1.172N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.3＝0.918kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.918×9004/(100×9350×2733800)＝0.149mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.918×9004/(100×9350×2733800)＝0.149mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.624kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝1.057kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3=0.978kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活84 )L＝1.143×1.057×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.711kN按悬臂梁，R1＝1.624×0.15＝0.244kNR＝max[R"max，R1]＝1.711kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×0.978×0.9＝1.006kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.978×0.15＝0.147kNR＝max[R"max，R1]＝1.006kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.46×106/4490＝102.474N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.173×1000/424＝14.969N/mm2≤[τ]＝120N/mm284 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.479mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.271mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387N＝0.9×max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.7×1.4×1]×max[0.3+0.45，0.9]×max[0.15+0.45，0.9]＝4.17kNf＝N/(ΦA)＝4169.771/(0.387×424)＝25.412N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算84 可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.17kN≤[N]＝30kN满足要求！84'