220KKV降压变电所电气部分初步设计 66页

'220KKV降压变电所电气部分初步设计中文摘要电力系统专业的毕业设计是一次比较综合的训练，它是我们将在校期间所学的专业知识进行理论与实践的很好结合，运用理论知识和所学到的专业技能进行工程设计和科学研究，提高分析问题和解决问题的能力。在完成此设计过程中，我们可以学习电力工程设计、技术问题研究的程序和方法，获得搜集资料、查阅文献、调查研究、方案比较、设计制图等多方面训练，并进一步补充新知识和技能。本毕业设计论文是4*50MW供热式火力发电厂电气部分设计。为了保证供电的可靠性和一次性满足远期负荷的要求，按照远期负荷规划进行设计建设，从而保证发电厂能够长期可靠供电。根据毕业设计任务书的要求，综合所学专业知识及《发电厂电气设计手册》等书籍的有关内容，设计过程中完成了主变选择、电气主接线的拟定、短路计算、电气设备选择、配电装置的规划、继电保护和自动装置的规划和防雷保护的规划等主要工作。在此期间，遇到的种种问题均通过反复比较、验算，并请教老师得以解决。毕业设计论文由设计说明书、设计计算书、一套图纸（电气主接线图、总平面布置图、配电装置断面图、防雷保护图）组成。内容较为详细，对今后扩建有一定的参考价值。近年来，电力在世界各国能源和经济发展中的作用日益增长，它已成为现代社会实用最广、需要最快的能源。发电厂的合理设计与建设是一个极其重要的组成部分。本次设计是通过本人的精心设计论证完成的。整个设计过程中，全面细致的考虑工程设计的可靠性、经济性、灵活性等诸多因素，最终完成本设计方案。通过完成此毕业设计论文，进一步领会我国电力工业建设的政策观念和经济观点，培养对工程技术、经济进行较全面的综合分析能力。由于时间紧张和能力有限，此论文中难免会出现遗漏和错误，希望老师给予指点和更正。关键词：火力发电厂电气设计短路计算设备选择配电装置63 AbstractTheprofessionalgraduateinsysteminelectricpowerdesignisoncemoresynthesizeoftraining,itiswewillduringtheperiodofschoolaprofessionforlearningknowledgeproceedtheoriesandpracticeverygoodcombination,makeuseofthetheoriesknowledgeproceedswithaprofessionforlearningtechnicalabilityengineeringdesignwithsciencestudy,increaseanalyzeproblemwithproblem-solvingability.Incompletethisdesignprocess,wecanstudytheelectricpowerengineeringthedesign,investigativeprocedureinproblemintechniquewithmethod,becollectedinformation,checkedtheculturalheritage,investigatetheresearch,projectcomparisonanddesignthevarioustraininginetc.ingraphics,combinefurthercomplementthenewinformationknowswithtechnicalability.Thisgraduatedesignthesisisa4*5MWheatingtypethermalpowerplantelectricitypartdesign.Forthesakeofdependablethatguaranteethepowersupplywitharequestthatcontentedlong-termburthen,carriesaccordingtotheforwardtheprogrammingproceedingdesigndevelopments,frombutguaranteetochangetogiveorgetanelectricshockcanlong-termdependablepowersupply.Designtherequestofthemissionbookaccordingtothegraduate,synthesizeaprogrammingforlearningprofessionknowledgeand《Thermalpowerplantelectricitydesignhandbook》designedwaitingdog"s-earrelevantlycontents,designingintheprocesscompletinglordchangingchoice,electricitylordconnectinglineardraw-up,shortcircuitcomputing,electricityequipmentschoosing,goingtogetherwithelectricityequiping,aftergiveorgetanelectricshocktheprotectionwiththeprogrammingoftheautomaticdevicewithdefendprotectiveprogramminginthunderetc.mainwork.Hereperiod,allkindsproblemsthatmeetallpassestocompare,checktocalculateagainandagain,andaskthecansolutioninteacher.Graduatetodesignthethesisfromdesignthemanual,designcalculationbook,asetofdiagramspaper(theelectricity63 lordconnectsthelinediagram,totalflatsurfacearrangesthediagramandgotogetherwithelectricityequipcrosssectiondiagram,defendthunderprotectiondiagram)constitute.Thecontentsismoredetailed,tofromnowonextendtoconsultscertainlyvalue.Forthisyear,electricpowerisininternationalcommunityenergywitheconomydevelopofthefunctionincreasesincreasingly,ithavebecomemodernthesocietyispracticalthemostwidelyandneedthequickestenergy.Changethereasonabledesignthatgiveorgetanelectricshockareawithdevelopmentsveryconstitutingthepartimportantly.Thisdesignisatguidingteacherdescend,passingoneselfofdesignwhatargumentcompletewithmeticulouscare.Wholedesignprocessinside,completelydependable,economic,vivid...etc.manyfactorsthatmeticulousconsiderationengineeringdesign,endcompletethisdesignproject.Passtocompletethisgraduatedesignthethesis,furtherappreciatingtheourcountrythepolicyideaofelectricpowerindustrydevelopmentswiththeeconomicstandpoint,educatestoproceedtotheengineeringtechnique,economymorecompletelytosynthesizetheanalyticalskill.Becausetimestrainwithabilitylimited,thisthesisinsidedifficultdonotneedtowillappearthelapsewithmistake,hopetheteachergivetopointoutwithmakecorrection.Keyword:ThermalpowerplantElectricitydesignshortcircuitcalculationTheequipmentschoiceelectricityequips63 引言据有关资料表明，在能源利用方面，美国的能源利用率为51%，日本约为60%，我国仅为28%～30%；而每万美元产值消耗的燃料（标准煤）美国为7.3t，法国为6.9t，日本为3.6t，我国则达到15t。为什么国外能源利用率这样高呢？这是由于发达国家非常重视发展热电联产和热电联产联片供热的方式，广泛建立了热电厂来提高能源的利用率。而目前我国许多地区建立的热电厂因为管理和运行不善等原因，使能源没有得到充分利用，热电厂的经济性低，从而影响了热电厂的发展。所以我国一些汽轮机厂也在不断改进产品性能和生产适应我国国情的新产品，并预计在2000年生产热电机组30000～40000MW，这些热电厂建成之后，将给我国带来显著的经济效益，和优越的节能效果。可见我国的这个发展计划，是符合当前世界节能潮流发展方向的。本次设计是根据“电力系统及自动化专业”毕业任务书的要求，综合大学四年所学的专业知识及《电力工程电气设计手册》、《电力工程电气设备手册》等书籍的有关内容，在指导教师的帮助下，通过本人的精心设计论证完成的。整个设计过程中，包括电气主接线的选择、变压器的选择、短路电流的计算、各种设备的选择与校验、高压配电装置的规划设计、防雷保护的规划设计、发电厂继电保护和自动装置的规划设计等。全面细致的考虑工程设计的经济性、系统运行的可靠性、灵活性等诸多因素，最终完成本设计方案。63 第一部分说明书第一章发电厂原始资料分析待设计发电厂是建于某城市中心，以煤为主，水量充足，最高温度+40，最低温度-35，年平均+5。本厂电压等级为60/10，60KV侧两回出线，10KV侧13回出线，以4台50MW发电机供电。第二章主变压器的选择2.1发电厂主变压器的容量和台数的确定：2.1.1有发电机电压母线接线的主变压器连接在发电机电压母线与系统之间的主变压器容量，应该按下列条件计算：1、当发电机电压母线上负荷最小时，能将发电机电压母线的剩余有功和无功容量送入系统，但不考虑稀有的最小符合情况。2、当发电机电压母线上最大一台发电机组停用时，能由系统供给发电机电压的最大负荷。在电厂分期建设过程中，在事故断开最大一台发电机组的情况下，通过变压器向系统取得电能时，可以考虑变压器的允许过负荷和限制非重要负荷。3、根据系统经济运行的要求，而限制本厂输出功率时，能供给发电机电压的最大负荷。4、按上述条件计算时，应考虑负荷曲线的变化和逐年负荷的发展。特别应注意发电厂初期运行，当发电机电压母线负荷不大时，能将发电机电压母线上的剩余容量送入系统。5、发电机电压母线与系统连接的变压器一般为两台。对主要向发电机电压供电的地方电厂，而系统电源仅作为备用，则允许只装设一台主变压器作为发电厂与系统之间的联络。对小型发电厂，接在发电机电压母线上的主变压器宜设置一台。对装设两台变压器的发电厂，当其中一台主变压器退出运行时，另一台变压器应能承担70%的容量。63 2.1.2、单元接线的主变压器发电机与主变压器为单元连接时，主变压器的容量可按下列条件中较大的者选择1、按发电机的额定容量扣除本机组的厂用负荷后，留有10%的裕度。2、按发电机的最大连续输出容量扣除本机组的厂用负荷。2.2主变压器形式的选择2.2.1数的选择1、发电厂变压器相数的选择主变压器采用三相或是单相，主要考虑变压器制造条件、可靠性要求及运输条件等因素。选择主变压器的相数，当不受运输条件限制时，在330KV以下发电厂，应选用三相变压器。2.2.2绕组数量和方式的选择1、发电厂主变压器绕组的数量因为三绕组变压器比同容量双绕组变压器价格高40%~50%，运行检修比较困难，台数过多时会造成中压侧短路容量过大，且屋外配电装置布置复杂，故其使用要给予限制。即本厂选择双绕组变压器。2、绕组连接方式变压器绕组的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并行运行。电力系统采用的绕组连接方式只有Y和△，高、中、低三侧绕组如何组合要根据具体工程来确定。35KV以下电压，变压器绕组都采用△连接。2.3本厂主变压器的选择1、主变压器1#、2#容量计算：根据其变比63/10.5选出变压器为：63 表2-1所选主变压器的主要参数型号额定容量（KVA）额定电压(KV)连接组标号空载损耗(KW)空载电流(%)阻抗电压(%)SFP7-63000/636300063/10.5YN,D11650.792、单元接线的主变压器容量的计算MW根据其变比63/10.5选出变压器为：表2-2所选单元接线变压器的主要参数型号额定容量（KVA）额定电压(KV)连接组标号空载损耗(KW)空载电流(%)阻抗电压(%)SFP7-90000/639000063/10.5YN,D11681.09注：SFE7三相油浸风冷铜线双绕组3.厂用变及高备变的选择根据下式计算出厂用变容量：表1—3根据其变比10.5/3.15选出厂用变压器为：型号额定容量（KVA）额定电压(KV)连接组标号空载损耗(KW)空载电流(%)阻抗电压(%)SC-8000/10800010.5/3.15Dy,n1110.10.68高备变的选取同厂用变容量一致63 表1—4本厂四台发电机的型号及参数：型号额定容量（MW）额定电压(KV)电抗（秒）转换惯量QFQ-50-25010.50.80.12411.229.3第三章发电厂电气主接线选择3.1概述电气主接线是多种主要电气设备（如发电机、变压器、开关、互感器、线路、电容器、电抗器、母线、避雷器等）按一定顺序要求连接而成的，是分配和传送电能的总电路。将电路中各种电气设备统一规定的图形符号和文字符号绘制成的电气连结图，称为电气主接线图。电气主接线是发电厂电气设计的首要部分，也是构成电力系统的重要环节。主接线的确定对电力系统整体及发电厂本身运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关，并且对电气设备的选择、配电装置布置、继电保护和控制方式的拟订有较大影响。因此，必须正确的处理好各方面的关系，全面分析有关影响因素，通过技术经济比较，合理确定主接线方案。3.2主接线的设计原则3.2.1主接线的设计依据1、发电厂在电力系统中的地位和作用2、发电厂的最终建设规模3、负荷的大小和重要性4、系统备用容量的大小5、系统专业对电气主接线提供的具体资料63 3.2.2主接线设计的基本要求主接线应满足可靠性、灵活性、经济性三项基本要求。3.2.2.1可靠性供电可靠性是电力生产和分配的首要要求，主接线应满足这个要求。1、研究主接线可靠性应注意的问题（1）应重视国内外长期运行的实践经验及其可靠性的定性分析。主接线可靠性的衡量标准是运行实践，至于可靠性的定量分析由于基础数据及计算方法尚不完善，计算结果不够准确，因而目前只作为参考。（2）主接线的可靠性要包括一次部分和相应组成的二次部分在运行中可靠性的综合。（3）主接线的可靠性在很大程度上取决于设备的可靠程度，采用可靠性高的电气设备可以简化接线。（4）要考虑所设计发电厂在电力系统中的地位和作用。2、可靠性的具体要求：（1）断路器检修时，不影响对系统的供电；（2）断路器或母线故障及母线检修时，尽量减少可停运回路数和停用时间，并且保证一级负荷及全部或大部分二级负荷供电；（3）尽量避免全部停运的可能性。3.2.2.2灵活性主接线应满足在调度、检修及扩建时的灵活性（1）度时，应可以灵活地投入和切除发电机、变压器和线路，调配电源和负荷，满足系统在事故运行方式、检修运行方式以及特殊运行方式下的系统调度。（2）检修时，可以方便地停运断路器、母线及其继电保护设备，进行安全检修而不致影响电力网的运行和对用户的供电。（3）扩建时，可以容易地从初期接线过度到最终接线。在不影响连续供电或停电时间最短的情况下，投入新装机组、变压器或线路而不互相干扰，并且对一次和两次部分的改建工作量最少。3.2.2.3经济性主要是指投资省，占地面积小，能量损失小。63 3.3本厂电气主接线的选择3.3.1主接线方案的预定1、本发电厂4*50MW，电压等级为60KV/10.5KV，60KV侧出线为2回；10KV侧负荷侧线路为13回。根据《电力工程电气设计手册》、原始资料的分析。根据主接线设计必须满足供电可靠性、保证电能质量、满足灵活性和方便性、保证经济性的原则，本发电厂初步拟定两种主接线方案分别为：方案1：10KV侧采用双母线接线方案，60KV侧采用单母分段接线。方案2、10KV侧采用双母线接线旁路，60KV侧采用双母线带旁路。如图所示：方案一、图3-1方案二、图3-263 表3-1两种方案的比较方案项目方案一方案二可靠性1、通过两组母线隔离开关的倒换操作，可以轮流检修一组母线而不致使供电终断。2、一组母线故障后，能迅速恢复供电。3、检修任一回路的母线隔离开关，只停该回路。1、简单清晰，设备少，设备本身故障小。2、用断路器把母线分段后，对重要用户可以从不同段引出两个回路，有两个电源供电。3、当一段母线发生故障，分段短路器自动将故障切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。灵活性1、各个电源和各回路负荷可任意分配到某一组母线上，能灵活的适应于系统各种运行方式调度和潮流变化的需要。2、接线较复杂，不容易检修3、扩建方便4、连接不同的母线段时，易导致出现交叉跨越。1、不易扩建。2、连接不同母线段时，可以避免出现交叉跨越。3、运行相对简单调度灵活性差。4、避免产生环流。经济性1、投资高，设备数量多，年费用大。2、提高了供电可靠性，增大了占地面积。1、设备相对少、投资小，年费用小。2、占地面积相对小3、采用单元接线，从而避免了选择大容量出口断路器，节省了投资。通过定性分析和可靠性及经济计算，在可靠性、经济性上方案一暂有明显的优势。方案一不但可以节省开资，又可避免环流，有很高的可靠性。鉴于小型发电厂以经济性为主，所以，经综合分析，决定选第一方案为设计最终方案。63 第四章短路电流的计算4.1计算短路电流的目的：（1）电气主接线比较；（2）计算软导线的短路摇摆；（3）确定中性点接地方式；（4）选择导线和电器；（5）确定分裂导线间隔棒的间距；（6）验算接地装置的接触电压和跨步电压；（7）选择继电保护装置和进行整定计算。本设计中计算短路电流的目的主要是载硫导体和电器的选择和校验。4.2电力系统短路电流计算4.2.1基本假定短路电流实用计算中，采用的假设条件和原则为：（1）正常工作时，三相系统对称运行。（2）所有电源的电动势相位角相同。（3）系统中的电机均为理想电机，转子结构完全对称；定子三相绕组空间位置相差1200电气角度。（4）电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电气设备电抗值不随电流大小发生变化。（5）电力系统中所有电源都在额定负荷下运行，其中50%负荷接在高压母线上，50%负荷接在系统侧。（6）同步电机都具有自动调励装置（包括强行励磁）。（7）短路发生在短路电流为最大值的瞬间。（8）不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。（9）除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻忽略不计。（10）元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围。（11）输电线路的电容忽略不计。63 4.2.2一般规定（1）验算导体和电器的动稳定、热稳定以及电器的开断电流时，所有的短路电流，应按本工程的设计规划容量计算，并考虑电力系统远景规划。确定短路电流时，应按可能发生最大短路电流的接线方式选择，而不应按仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。（2）选择导体和电器用的短路电流，在电气连接的网络中，应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电电流的影响。（3）选择导体和电器时，对不带电抗器回路的计算短路点，应选择在正常接线方式时短路电流为最大的地点。对带电抗器的6~10KV出线与厂用分支线回路，除其母线与母线隔离开关之间隔板前的引线和套管的计算短路点应选择在电抗器前外，其余导体和电器的计算短路点一般选择在电抗器后。（4）导体和电器的动稳定、热稳定以及电器的开断电流，一般按三相短路验算。若发电机出口的两相短路，或中性点直接接地系统及自耦变压器等回路中的单相、两相接地短路较三相短路严重时，则应按严重情况计算。4.2.3限流措施发电厂可以采取的限流措施：（1）发电厂，在发电机电压母线分段回路中安装电抗器。（2）变压器分裂运行。（3）采用低压侧为分裂绕组的变压器。（4）出线上装设电抗器。4.3短路计算点的选择在正常接线方式时，通过电气设备的短路电流为最大的地点，称为短路计算点。本设计选择三个短路计算点，分别在60KV母线上、10KV母线上和电抗器出口处。63 系统短路计算电路图如图4-1所示。图4-1等值电路图4.4短路计算方法本设计利用分布系数法进行网络化简，分布系数法，求出转移电抗，计算电抗。应用《导体和电器选择设计技术规定》所提供的运算曲线求取短路电流。计算时取SB=100MVA基准电压UB=UAV4.5网络变换如下图4-2所示图4-21．Δ/Y变换63 X1=X13×X12/（X13+X12+X23）X2=X12×X23/（X12+X13+X23）X3=X13×X23/（X13+X12+X23）2．Y/Δ变换X12=X1+X2+X1X2/X3X13=X1+X3+X1X3/X2X23=X2+X3+X2X3/X14.6计算步骤4.6.1计算步骤：（1）选择计算短路点。（2）绘出等值网络（次暂态网络图），并将各元件电抗统一编号。（3）化简等值网络：将等值网络化简为以短路点为中心的辐射等值网络，并求出各电源与短路点之间的电抗。（4）求出计算电抗。（5）由运算曲线查出各电源供给的短路电流周期分量的标幺值。（6）计算无限大容量电源供给的短路电流周期分量的标幺值。（7）计算短路电流周期分量有名值和短路容量。（8）计算短路电流冲击值。（9）计算异步电机供给的短路电流。（10）绘制短路电流计算结果表。第五章电气设备的选择与校验5.1设计原则总的原则：按照正常工作条件进行选择，按照短路条件进行校验。5.1.1一般原则1、应满足正常工作条件下的电压和电流的要求；2、应满足在短路条件下的热稳定和动稳定要求；3、应满足安装地点和使用环境条件要求；63 4、应考虑操作的频繁程度和开断负荷的性质；5、对电流互感器的选择应计及其负载和准确度级别；6、选用的新产品应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。在特殊情况下，选用未经鉴定的新产品时，应经上级批准。5.1.2技术条件选择的高压电气设备，应能在长期工作的条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。5.1.2.1工作条件1、电压选用的电气设备允许最高工作电压不得低于该回路的最高运行电压，即2、电流选用的电气设备额定电流不得低于所在回路在各种可能运行方式下的持续工作电流，即由于变压器短时过载能力很大，双回路出线的工作电流变化也较大，故其计算工作电流应根据实际需要确定。高压电气设备没有明确的过载能力，所以在选择其额定电流时，应满足各种可能运行方式下回路持续电流的要求。5.1.2.2动稳定条件1、校验的一般原则：（1）电压在选定后应按最大可能通过的短路电流进行动、热稳定校验；（2）用熔断器保护的电气设备可不验算热稳定；（3）在工作电压和过电压的作用下，电气设备内、外绝缘应保证必要的可靠性。2、短路的热稳定条件>3、短路的动稳定条件5.1.2.3环境条件1、温度：最高温度+40℃，年平均温度+5℃2、光照：无特殊要求63 3、风速：25m/s4、冰雪：覆冰厚度10mm5、湿度：无特殊要求6、污秽：无特殊要求7、海拔：无特殊要求8、地震：五级地震区5.2母线的选择母导体的选择裸导体一般按下列各项选择和校验：导体材料、类型和敷设方式；导体截面；电晕；热稳定；动稳定；共振频率1、导体材料、类型和敷设方式：常用导体材料有铜、铝和铝合金。因为铜价格高，因此只用在持续工作电流大且出线位置特别狭窄或污秽对铝有严重腐蚀而对铜腐蚀较轻的场所。因为铝价廉，一般采用或铝合金材料作为导体材料。常用的硬导体截面有矩形、槽形和管形。矩形导体散热条件较好，便于固定和连接，但集肤效应较大。为避免集肤效应系数过大，单条矩形截面最大不超过1250。当工作电流超过最大截面单条导体允许截流量时，可将2～4条矩形体并列使用，4条并列一般避免。矩形导体一般只用于35KV及以下，电流在4000A及以下的配电装置中。槽形导体机械强度好，载流量大，集肤效应系数小，用于4000～8000A的配电装置中。管形导体集肤效应系数小、机械强度高、管内可以通水或通风，因此，可用于8000A以上的大电流母线。此外，圆管表面光滑，电晕放电电压高，可用在110KV及以上的配电装置中。矩形导体三相水平布置，导体竖放散热好，载流量大，机械强度差，导体平放与之相反。配电装置多采用三相垂直布置，导体竖放，综合二者优点。常用软导线有钢芯铝绞线。组合导线、分裂导线和扩径导线，后者多用于330KV及以上配电装置。2、导体截面选择：导体截面可按长期发热允许电流或经济电流密度选择。（1）按导体长期发热允许电流选择：　　式中　　――导体所在回路中最大持续工作电流。　　　――在额定环境温度＝＋25时导体允许电流。63 　　　――与实际环境温度和海拔有关的综合修正系数。当导体允许最高温度为＋70℃和不计日照时，K值可用下式计算：　　　　　　　　　　　　　＝其中　　――导体长期发热允许最高温度。――导体额定环境温度和安装地点实际环境温度。（2）当年负荷利用小时数大，传输容量大，长度在20m以上的导体，按经济电流密度选择。　　　　　　　S=／J式中　　――正常工作时的最大持续工作电流。J　　――最大利用小时数，对应的经济电流密度。3、电晕电压校验裸导体的临界电压应大于最高工作电压，即＞。4、热稳定校验计及集肤效应系数的影响，得由热稳定决定的导体最小截面为：5、硬导体的动稳定校验矩形导体应力计算包括单条矩形和多条矩形两种（1）单条矩形导体所受的最大弯矩M为　　M=（N·m）式中――单位长度导体上所受相间电动力（N·m）＝1.73x107　――导体支柱绝缘子间的跨距（m）当跨距数为2时,导体所受最大弯距为：　M=8　（N·m）导体最大相间计算应力＝=　()W――导体对垂直于作用力方向轴的截面系数。()　　　――导体材料允许应力设计中常根据材料最大允许应力来确定绝缘子间最大允许跨距＝63 　　（m）（2）多条矩形母线中最大机械应力由相间应力和同相条间应力叠加而成。＝＋由于同相条间距离很近，条间作用力大，为了减少，条间通常设有衬垫，衬垫间允许的最大跨距――临界跨距＝b4　　式中b、h――矩形导体的宽和高　（m）――系数，铜：双条为1774，三条为1355；铝：双条为1003，三条为1197。　所选衬垫跨距应满足＜边条导体所受弯矩　　(N·m)条间作用应力　＝()或　＝（）若多条组成母线的最大应力＝＋　　母线满足动稳定要求。简化计算：＝若所取的,则导体满足动稳定要求。6、导体共振校验对于重要回路（如发电机、变压器及汇流母线等）的导体应进行共振校验。（m）当已知导体材料、形状、布置方式和应避开自振频率（一般可取）时，可由上式计算导体不发生共振的最大绝缘子跨距，当所取绝缘子跨距，即满足不共振的要求。行共振校验。63 5.3高压断路器的选择5.3.1参数的选择1、的要求主要针对进出口产品。2、器额定关合电流，不小于短路冲击电流值。3、分合闸时间，对于110KV以上的电网，当电力系统稳定要求快速切除故障时，分闸时间不宜大雨0.04S。用于电气制动回路其合闸时间不宜大于0.04S~0.06S。4、器中性点绝缘等级低于相电压的系统中，短路器的分闸操作不同期时时间宜小于10ms。5.3.2型式的选择短路器的型式的选择，除满足各项技术条件和环境条件外，还应考虑便于工调试和运行维护，并经技术比较后确定。表5-1短路器的选择安装使用场所可选择的主要型式需注意的技术特点发电机回路中小型机组少油短路器额定电流、短路电流和非周期分量均较大，无重合闸要求，注意国产少油短路器达到的实际标准大型机组专用短路器额定电流大，短路电流大，非周期分量可能超过周期分量，要求开断电流大，热稳定、动稳定要求高配电装置35KV及以下少油短路器真空短路器多油短路器用量大，注意经济实用性，多用于屋内或成套高压开关柜内，多采用少油或老型号少油短路器需注意产品质量和重合闸影响，电缆线路开断应无重燃35KV~220KV少油短路器六氟化硫短路器空气短路器开断220KV空载长线时，过电压水平不应超过允许值，开断无重燃，有时短路器的两侧为互不联系的电源63 5.3.3对断路器具体的选择和校验1、按额定电压选择高压断路器的额定电压Ue应大于或等于所在电网的额定电压Uew，即Ue≥Uew。2、按额定电流选择高压断路器的额定电流Ie应大于或等于它的最大持续工作电流Igmax，即Ie≥Igmax。当断路器使用环境温度不等于设备基准环境温度时，应对断路器的额定电流进行修正。3、按开断电流选择在给定的电网电压下，高压断路器的额定开断电流Iekd应满足Iekd≥It。式中It—断路器实际开断时间tk秒的短路电流全电流有效值。4、按额定关合电流选择要求断路器的额定开合电流ieg应不小于最大短路电流冲击值，即ieg≥ic。.5、动稳定校验高压断路器的极限通过电流峰值idw应不小于三相短路时通过断路器的冲击电流icj，即idw≥icj6、热稳定校验高压断路器的短时允许发热量Ir2tr应不小于三相短路电流发出的热量Qk=(I”2+10I2tk/2+I2tk)/12即I2rtr≥(I”2+10I2tk/2+I2tk)/12根据以上原则，本设计选用断路器结果见表5—2各电压级断路器各项技术数据与各项计算数据比较表见表5—3，5-4表5—2断路器选用结果表安装地点型号额定电压(KV)额定电流(A)额定开断电流(KA)额定关合电流（KA）动稳定电流(kA)60KV侧LW-6363125031.5808010KV侧SN4-10G/5000105000105300300表5—3所选60KV断路器主要参数的比较63 计算数据LW-63I“=14.492（KA）ISH=36.89（KA）QK=QP=182.17（KA）2.SISH=36.89（KA）表5—4所选10KV断路器主要参数的比较计算数据QK=QP=4342.96（KA）2.SISH=172.39（KA）Ies=Incl=300(KA)I“=67.732（KA）Inbr=105（KA）5.4隔离开关的选择5.4.1选择和校验的项目隔离开关应根据下列条件选择：（1）型式和种类；（2）额定电压；（3）额定电流；（4）动稳定校验；（5）热稳定校验。5.4.2造型说明隔离开关的型式和种类的应根据配电装置的布置特点和使用条件等因素，进行综合技术经济比较后确定。其它四项技术条件要求与高压断路器相同。本设计10KV侧采用GN10-20/500户内式隔离开关。该产品为偏折式结构，分闸后形成垂直方向的绝缘断口，具有断口清晰可见，便于监视及有效地减少变电所的占地面积等优点。60KV配电装置拟采用户外普通中型布置,故60KV侧母线隔离开关选用GW5—63双柱式。该产品为双柱水平开启式结构。侧配电装置拟采用户内手车式高压开关柜。63 根据以上原则，本设计选用隔离开关结果见表5—6。各电压级隔离开关的各项技术数据与各项计算数据比较见表5—7，5—8.表5—5所选60KV侧隔离开关的主要参数安装地点型号额定电压(KV)最高工作电压(KV)额定电流(A)热稳定电流(kA)动稳定电流(kA)60KV侧进线GW5—636372.5125031.580表5—6所选60KV隔离开关主要参数的比较计算数据QK=QP=182.17（KA）2.SIsh=36.89(KA)Ies=Incl=80(KA)I“=14.492（KA）Inbr=31.5（KA）表5-7所选10KV侧隔离开关的主要参数安装地点型号额定电压(KV)最高工作电压(KV)额定电流(A)热稳定电流(kA)动稳定电流(kA)10KV侧进线GN10-20/5002022.5500074224表5—8选10KV隔离开关主要参数的比较计算数据GN10-20/500QK=QP=4342.96（KA）2.SIsh=172.39(KA)5.5电流互感器选择选择电流互感器应满足继电保护、自动装置和测量仪表的要求。63 5.5.1参数和型式的选择电流互感器的型式和种类应根据使用环境条件和产品情况选择。35KV以下屋内配电装置的电流互感器，根据安装使用条件及产品情况，采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构。一般常用型式为：低压配电配电屏和配电设备中LQ线圈式，LM母线式6~20KV屋内配电装置和高压开关柜中LD单匝贯穿式，LF复匝贯穿式发电机回路和2000A以上回路LMC、LMZ型、LAJ、LBJ型、LRD、LRZD型。35KV以上配电装置一般采用油侵瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器，常用L（C）系列。树脂浇注绝缘的LZ系列只适用于35KV屋内配电装置。在有条件时，如回路中有变压器套管、穿墙套管，应优先采用套管电流互器，以节省投资，减少占地。5.5.2按一次额定电压和额定电流选择电流互感器的一次额定电压和额定电流必须满足：ＵN≥UNS,IN≥Igmax其中：UN、IN—电流互感器一次额定电压和额定电流;UNS、Igmax—电流互感器安装处一次回路电压和一次回路最大工作电流。变压器中性点引出的电流互感器只取额定电流的30%。5.5.3按准确度级及原副边选择为了保证测量仪表的准确度，电流互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级。因此，需先要知道电流互感器二次回路所接测量仪表的类型及对准确级的要求，并按准确等级要求最高的表计选择电流互感器，具体要求如下：（1）、装设在发电机、电力变压器、调相机、厂用馈线、出线等回路中的电度表及所有用于计算电费的电度表用电流互感器，其准确等级应为0.5级。（2）、供运行、监视、估算电能的电度表、功率表和电流表用电流互感器，其准确等级应为1级。（3）、供指示被测数值是否存在或大致估计被监测数值的表计用的电流互感器，其等级为3级和10级。其二次侧所接负荷S2，应不大于该准确级所规定的额定容量Se2，即Se2≥S2=Ie22Z2其中：Z2为二次负荷阻抗；Ie2为二次额定电流，由于本次设计中外接阻抗Z263 未作规定，因此本项可略去。5.5.4动稳定和热稳定校验电流互感器的热稳定效验只对本身带有一次回路导体的电流互感器进行。电流互感器热稳定能力常以1秒钟通过的一次额定电流或一次额定电流的倍数Kt表示，热稳定按下式校验：或（t=1）电流互感器内部动稳定能力，常以允许通过的动稳定电流或一次额定电流最大值（）的倍数动稳定电流倍数表示，故内部动稳定可用下式校验或由于临相之间电流相互作用，使电流互感器绝缘瓷帽上受到外力的作用，因此，对于瓷绝缘型电流互感器应校验瓷套管的机械强度。瓷套上的作用力可由一般电动力公式计算，故外面动稳定应满足式中─作用于电流互感器瓷帽端部的允许力；l─电流互感器出线端至最近一个母线支柱绝缘子之间的跨距。系数0.5表示互感器瓷套端部承受该跨上电动力的一半。对于瓷绝缘的母线型电流互感器（如LMC型），其端部作用力可用下式校验表5—9所选60KV电流互感器的主要参数安装地点型号额定电压(KV)额定变流比(A)动稳定电流倍数1S热稳定电流倍数60KV侧LCWB5-6360750~150062.5~12525~50注：LCWB5-63型电流互感器为瓷箱式、油纸绝缘，用于额定频率为50HZ，额定电压为63KV的电力系统作电流，电能测量和继电保护作用。表5—10选60KV电流互感器参数计算数据LCWB-6063 Ish=36.89(KA)Inbr=25~50（KA）QK=QP=4342.96（KA）2.SIsh=36.89(KA)表5-11所选10KV电流互感器的主要参数安装地点型号额定电压(KV)额定变流比(A)动稳定电流倍数1S热稳定电流倍数10KV侧进线LWC—10105000/513075表5—12选电流互感器的参数型号额定电压(KV)额定电流比(A)KtKesLMC-10105000/5751305.6电压互感器选择5.6.1电压互感器参数及型式的选择电压互感器的种类及型式应根据安装地点和使用条件进行选择。1、6～20千伏屋内配电装置，宜采用油浸绝缘结构，也可以采用树脂浇注绝缘结构的电压互感器。2、对于35~60KV配电装置，一般采用油浸绝缘结构电磁式电压互感器。5.6.2按一次回路电压选择1.1Uel＞U1＞0.9Uel式中：U1—电网电压；Uel—电压互感器一次绕组额定电压5.6.3按二次回路电压选择电压互感器二次侧额定电压必须满足继电保护装置和测量用标准仪表的要求。根据以上原则，本设计选用各电压级电压互感器的技术数据与计算数据比较见表5—13~表5—14。63 表5-13所选60KV侧电压互感器主要参数如下：型号额定变比额定容量（二次负荷）（VA）最大容量（VA）0.2级0.5级3级JDCF-6360//0.1//0.1501004002000表5-14所选10KV侧电压互感器主要参数如下：额定电压（KV）额定电压比（KV）额定输出（VA）极限输出（VA）工频耐受电压（KV）0.5级1级3级JDN2-1010000/100508020035011.5第六章高压配电装置的规划设计6.1设计原则与要求6.1.1总的原则高压配电装置的设计必须认真贯彻国家的技术经济政策。遵守上级颁布的有关规程、规范及技术规定，并根据电力系统条件、自然环境特点和运行、检修施工方面的要求，合理制定布置方案和选用设备，积极慎重的采用新布置、新设备、新材料、新结构，使配电装置不断创新，做到技术先进、经济合理、运行可靠、维护方便。火力发电厂及变电所的配电装置形式的选择，应考虑所在地区的地理情况及环境条件，因地制宜、节约用地，并结合运行、检修和安装的要求，通过技术经济比较予以确定，再确定配电装置布置形式时，必须满足下列四点要求：1、节约用地2、运行安全和操作巡视方便63 3、便于检修和安装4、节约三材、降低造价6.1.2、设计要求1、满足安全净距要求2、施工、运行和检修的要求3、噪声的允许标准和限制措施4、静电感应的场强措施和限制措施5、电晕无线电干扰的特征和控制6.2配电装置型式的选择配电装置型式的选择，应考虑所在地的地理情况及环境要求，通过技术比较确定，一般情况下，在大、中型发电厂和变电所中，35KV及以下的配电装置宜采用屋内式，110KV以上多为屋外式，故本变电所设计采用屋外式配电装置。中型配电装置：现有60KV配电装置分为普通中兴和分相中型两种，对于普通中型其母线下方不布置任何电气设备，而分相中型布置的特点是将母线隔离开关直接布置在各相母线的下方。1、普通中型配电装置，其特点和使用情况是其电气设备都安装在地面支架上，施工运行和检修都比较方便，所以使用广泛，各方面的经验较为丰富，但占地面积大。所以在70年代以后，普通中型配电装置已经逐步被其他各型占地面积较小的配电装置所取代。2、分相中型配电装置，其布置可以节约用地，简化构架，节约三材，故已经基本上取代了普通中型布置。本设计的配电装置采用分相中型。《电力工程电气设计手册》规定，对采用和型隔离开关的分相中型配电装置，间隔宽度选用15m,，即边相对构架中心线的距离由3m改为3.5m，综合进出线对相间距离的要求、设备对相间距离的要求和电晕对相间距离的要求的考虑，相间距离取4m即可以满足要求。屋外配电装置的最小安全净距表6—1屋外配电装置的最小安全净距单位((mm）符号适用范围220KV60KVA1带电部分至接地部分之间180065063 A2不同相的带电部分之间22001600B1带电作业时带电部分至接地部分之间25501400B2网状遮拦至带电部分之间1900750C无遮拦裸导体至地面之间43003100D平行的不同时停电检修的无遮拦带电部分之间38002600屋外配电装置的若干问题1、母线及构架本变电所母线选用软母线钢芯铝绞线，三相呈水平布置，用悬式绝缘子悬挂在母线构架上。软母线可选用较大的档距，但档距越大，导线弧垂越大。2、电缆沟和通道屋外配电装置中电缆沟的布置，应使电缆所走的路径最短。一般横向电缆沟布置在断路器和隔离开关之间，大型变电所的纵向电缆沟因电缆数多，一般分为两路，大中型变电所内一般应铺设3M宽的环行道。第七章继电保护和自动装置的规划设计7.1设计原则与要求7.1.1总的原则1、继电保护和安全运行的自动装置应符合可靠性、选择性、速动性和灵敏性的要求，当确定其配电装置和构成方案时，应考虑以下几个方面的问题：1）电力设备和电力网的结构特点和运行特点2）故障出现的概率和可能出现的结果3）电力系统近期发展的情况4）经济的合理性5）国内、外的经验2、继电保护和安全自动装置是电力系统的重要组成部分，它应满足电力网的结构和厂站主接线要求和厂站运行方式的灵活性。7.2一般规定一、电力系统中的电力设备和线路，应装设在短路故障和异常运行的保护装置上，63 1、电力设备和线路故障和异常运行装置应有主保护，必要时可增设辅助设备；继电器应满足可靠性、速动性、灵活性和选择性；2、制定保护配制方案时，对稀有故障，根据对电网影响程度和后果应采取相应措施，保护能按要求切除；3、在各保护装置接于LH二次绕组本身时，应考虑到既要消除死区，同时要尽可能减轻本身故障所产生的影响；4、当采用后备方式时,变压器或电抗器后面发生短路，以及在电路助增作用很大的相邻线路上发生短路的情况下，如果为了满足相邻保护区末端短路时的灵敏性的要求，将使保护过分复杂或在技术上难以实现，可以缩小后备作用的范围；5、电力设备或电力网的保护装置，除预先规定以外，都不允许系统因震荡引起的误动作；6、正常情况下，当电压互感器的二次回路或其他故障能使保护误动作时，应装设线路闭锁或其他措施。7.3发电机保护发电机是电力系统最重要的设备之一，发电机的安全运行对保证电力系统的稳定运行和电能质量起着决定性作用。机组容量越大，其作用越重要。因此，必须针对发电机可能发生的各种不同故障和不正常的运行状态配置完善的继电保护装置。7.3.1配电原则1、对发电机变压器组，当发电机与变压器之间无断路器时，100MW以上发电机，除发电机变压器组共用纵联差动保护外，发电机还应装设单独的纵联差动保护；2、对发电机变压器组，对100MW以上发电机，应装设保护区为100%的定子接地保护。3、对200MW及以上的汽轮发电机，宜装过电压保护。4、对过负荷引起的发电机定子绕组过电流，应装设定子绕组过负荷保护。5、100MW及以上的汽轮发电机，应装设励磁回路一点接地保护装置，并可装设两点接地保护装置。6、100MW及以上的发电机，应装设专用的失磁保护。63 7、200MW及以上的发电机，宜装设逆功率保护。7.3.2保护的确定定子绕组相间短路保护、定子绕组匝间短路保护、定子绕组一点接地保护、定子绕组过负荷保护、发电机外部相间短路保护、励磁回路接地保护、失磁保护、过励磁保护、负序反时限过电流保护、发电机逆功率保护、失步保护、低频保护、断水保护。7.4变压器保护7.4.1配置原则1、反映变压器内部故障的油面降低的瓦斯保护。2、相间短路保护：反映变压器绕组和引线的相间短路的纵差动保护和速断保护，对其中性点直接接地绕组和引出线的接地短路以及绕组间短路能起保护作用。如果变压器的纵差动保护对单相接地短路是灵敏的，不符合要求可增设零序差动保护。3、后备保护：过电流是由于外部相间短路引起的，可采用后备保护。过电流保护宜用于降压变压器，保护装置的整定值考虑事故时可能出现的过负荷，保护动作后，应带时限地动作于跳闸。4、中性点直接接地电网中，变电所的变压器两侧应装设零序电流保护，作为变压器主保护的后备保护，并作为相邻元件的后备保护。5、过负荷保护。7.4.2保护的确定1、主保护：瓦斯保护、纵联差动保护2、后备保护：零序过电流保护、过负荷保护、阻抗保护7.4.3变压器一般装设下列继电保护装置1、反应变压器油箱内部故障和油面降低的瓦斯保护；2、相间短路保护；3、后备保护；4、中性点直接接地电网中的变压器外部接地短路时的零序电流保护；5、过负荷保护；63 6、过激磁保护。7.5发电机变压器组保护50～125MW发电机变压器组保护配置，发电机变压器组由发电机、升压变压器和高压厂用变压器组成，起保护配置如下：1、升压变压器瓦斯保护；2、高压厂用变压器瓦斯保护；3、发电机差动保护；4、发电机变压器组差动保护；5、高压厂用变压器差动保护；6、高压厂用变压器过电流保护；7、定子绕组接地保护；8、定子绕组匝间短路保护；9、负序过负荷和过电流保护；10、外部短路引起的发电机过电流保护；11、定子绕组过负荷保护；12、励磁回路一点及两点接地保护；13、失磁保护；14、转子绕组过负荷保护；15、变压器中性点直接接地电力网中外部短路引起的过电流及中性点过电压保护；16、压变压器冷却系统故障保护；17、升压变压器油面降低保护；18、高压厂用变压器温度保护；19、高压厂用变压器冷却系统故障保护；发电机断水保护（如发电机为水冷却时）。63 7.6母线保护7.6.1专业保护应具有母线的重要程度满足下列要求1、对于双母线并列，母线保护应保证先跳开母联，以防止丢失选择性。2、母线保护不限制母线的运行方式，在母线破坏固定联结时，母线保护装置能有选择性地动作。3、当平行线接于不同的母线，当母线保护动作时，应闭锁横差保护，以防止误动。4、在一组母线或一般母线合闸时，应能快速而有选择地切除故障母线。5、在外部短路不平衡电流下，或交流回路断线时，母线保护不应动作。7.6.2保护的确定纵差动保护7.6.310KV发电机机压母线的保护分段母线采用不完全电流差动母线保护。保护由两段组成：第一段采用无时限或带时限的电流速断，当灵敏性不符合要求时，可采用电流闭锁电压速断保护；第二段采用过电流保护，当灵敏性不符合要求时，可将一部分负荷较大的配电线路接入差动回路，以降低保护的起动电流。7.6.4220KV母线保护1、相电流比较式母线差动保护2、非全相运行保护3、断路器失灵保护7.7、线路保护7.7.1配置原则1、相间短路保护：（1）对简单电网，一般采用一段式或两段式电流电压速断保护和，过电流保护。（2）在复杂电网中，当电流电压保护不能满足选择性、灵敏性及快速性要求时，可采用高一级保护，如距离保护等。（3）对并列运行的平行双回路，可装设横联差动保护。63 2、单相接地保护：对线路单相接地故障，按阶段应装设和利用下列电流构成的有选择性的电流保护：（1）网络自然电容电流。（2）消弧线圈补偿后的残余电流。（3）人工接地电流，一般此电流不宜大于5-10A。7.7.260KV线路保护1《继电保护和电气自动装置技术规程》规定：110KV-220KV直接接地电力网络线路应装设反映接地短路的保护装置，双侧电源线路，宜装设阶段式距离保护。2根据《继电保护和电气自动装置技术规程》，对接地短路：（1）宜装带方向和不带方向的阶段式零序保护。（2）对某些线路，如方向性距离保护可以明显改善整个电力网接地保护的性能时，可装设接地距离保护，并辅之以阶段式零序电流保护。（3）正常运行方式下，保护安装处短路，电流速断保护有1.2以上灵敏度时可装设此项保护。因此，本设计中60KV线路配置的保护为：距离保护、高频保护、零序保护。7.8自动装置的设计7.8.1自动装置的作用1、保证电力系统可靠经济运行，消除运行人员在执行某项操作时可能发生的不准确或错误动作。2、保证电气设备的安全可靠运行，使运行人员及时准确地判断运行中的异常情况并及时处理。7.8.2自动装置应附和，可靠性、选择性、灵活性、速断性7.8.3本厂所配置的自动装置1、备自投（BZT）装置：用在备用变压器、备用线路、发电厂变电所的厂用备用电源自动投入。2、自动重合闸：用于线路保护。3、自动按频率减负荷装置（ZPJH）。63 4、备用设备的自动投入装置。5、自动灭磁装置。6、自动调节励磁装置。7、自动准同步装置。7.8.450MW以下发电机应装设下列故障及异常运行保护装置1、定子绕组相间短路保护；2、定子绕组接地保护；3、定子绕组匝间短路保护；4、发电机外部相间短路保护；5、对称过负荷保护；6、励磁回路一点及两点接地保护；7.8.5上述各项保护，根据故障和异常运行的性质，动作于以下出口方式1、停机：断开发电机断路器、灭磁、关闭主汽门、锅炉甩负荷；2、解列灭磁：断开发电机断路器、灭磁、汽机甩负荷、锅炉甩负荷；3、解列：断开发电机断路器；4、母线解列：断开分段或母线联络断路器；5、信号：发出声光信号。7.9、安全自动装置7.9.1一般规定1、在电力系统中，应装设安全自动装置，以防止系统稳定破坏或事故扩大，造成大面积停电，或对重要用户的供电长时间中断。2、电力系统安全自动装置，是指在电力网中发生故障或异常运行时，起控制作用的自动装置。3、安全自动装置因满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求。7.9.2自动重合闸装置：1、3KV及以上的架空线路和电缆与架空混合线路,在具有断路器的条件下，如用电设备允许且无备用电源自动投入时，应装设自动重合闸装置；63 2、旁路断路器和兼作旁路的母线联络断路器或分段短路器，应装设自动重合闸装置；3、低压侧不带电源的降压变压器，可装设自动重合闸装置；4、必要时母线故障可采用母线自动重合闸装置。其中110KV及以下采用三相一次重合闸方式。220KV线路采用三相重合闸装置。500KV线路采用综合重合闸装置。7.9.3自动投入装置：应装设备用电源和备用设备的自动投入装置。7.9.4自动低频减载装置，系统安全自动控制：1、对功率过剩与频率上升的一侧：（1）对发电机快速减出力；（2）切除部分发电机；（3）短时投入电气制动。2、对功率缺额或频率下降的一侧：（1）切除部分负荷；（2）将发电机组快速减出力；（3）将发电机快速由调相改发电运行，快速起动备用机组等。3、在预定地点将系统解列。4、断开线路串联补偿的部分电容器。5、快速控制静止电压补偿。6、直流输电系统输送容量的快速调制。7.9.5自动准同步装置。7.9.6自动调节励磁装置：发电机均应装设自动调节励磁装置，汽轮发电机还应装设继电强行励磁装置，发电机的自动调节励磁装置，应接到机端电压互感器上。7.9.7自动灭磁装置：1、50KVMW的发电机采用对电阻放电的灭磁方式，或采用对消弧栅放电的灭磁方式；励磁机励磁回路内采用串联接入电阻的方式。63 2、300MW的发电机、励磁机励磁回路，采用对电阻放电逆变灭磁、非线性电阻灭磁等灭磁方式。为了分析电力系统事故及继电保护和安全自动装置在事故过程中的动作情况，以及为迅速判定线路故障点的位置，装设故障录波器或其它类型的自动故障记录装置。300MW的发电机，应具有故障时的事件顺序记录为了保证电力系统的安全，稳定运行，需要配置继电保护，而且继电保护的配置要满足电气主接线的要求，确定主接线时也应与继电保护统筹考虑，继电保护装置应满足快速性、选择性、可靠性和灵敏性的要求。第八章防雷保护的规划设计运行中的电气设备，可能受到来自外部的雷击过电压的作用。必须采取有效的过电压防护器具，实现防雷保护。8.1避雷针保护避雷是防止直接类过电压的有效措施。8.1.1避雷针及其保护范围避雷针的保护范围是根据模拟试验和运行经验来确定的，因为雷电放电路径受多种偶然因素影响，因此要保证被避雷针保护的电器设备绝对不受到雷击是不现实的。一般避雷针的保护范围是指雷击率在0.1%左右的空间范围而言的。1、避雷针的保护范围单支避雷针、两支等高避雷针、两支不等高避雷针，多支等高避雷针的保护范围计算方法和公式见《电气工程设计手册》（电气一次部分）。2、避雷针接地的主要要求（1）独立避雷针宜设独立的接地装置。在非高地土壤电阻率地区，其工频接地电阻不宜超过10。当有困难时，该接地装置可与主接地网连接。但为了防止经过接地网反击35KV及以下设备，要求避雷针与主接地网的地下连接点至35KV及以下设备与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于15M。经15M长度，一般能将接地体传播的雷电过电压衰减到对35KV及以下设备不危险的程度。（2）独立避雷针不应设在人经常通行的地方，避雷针及其接地装置与道路或出入口等的距离不宜小于3M，否则应采取均压措施，或铺设沥青地面。63 （3）电压110KV及以上的配电装，一般将避雷针装在配电装置的构架或房顶上，但在土壤电阻率大于1000·M的地区，宜装设独立避雷针。否则，应通过验算，采取降低接地电阻或假期绝缘等措施，防止造成反击事故。63KV的配电装置，允许将避雷针装在配电装置的构架或房顶上，但在土壤电阻率大于500·M的地区，宜装设独立避雷针。35KV及以下高电压配电装置架构或房顶不宜装避雷针，因其绝缘水平很低，雷击时易引起反击。装载架构上的避雷针应与接地网连接，并应在其附近装设集中接地装置。装有避雷针的架构上，接地部分与带电部分间的空气中距离不得小于绝缘子串的长度；但在空气污秽地区，如有困难，空气中距离可按非污秽区标准绝缘字串的长度确定。避雷针与主接地网的地下连接点至变压器接地线与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于5M。（4）110KV及以上配电装置，可将线路的避雷线引到出现门型架构上，土壤电阻率大于1000·M的地区，应装设集中接地装置。35、63KV配电装置，在土壤电阻率不大于500·M的地区，避雷线应假设到线路中端杆塔为止。从线路中端杆塔到配电装置的一档线路的保护，可采用独立避雷针，也可在线路中端杆塔上装设避雷针。（5）严禁在装有避雷针、避雷线的构筑物上架设通信线，广播线和低压线。根据以上原则可以确定本发电厂避雷针可以选择30m高的6根针。8.2避雷线的保护范围8.2.1避雷线的保护范围计算方法及公式8.2.2避雷线保护基本要求如下：1、避雷线应具有足够的截面和机械强度。一般采用镀锌钢绞线，街面不小于35mm2，在腐蚀性较大的场所，还应适当加大截面或采取其他防腐措施，在200m以上档距，宜采用不小于500mm2截面。2、避雷线的布置，应尽量避免与母线互相交叉的布置方式。3、当避雷线附近（侧面或下方）由电气设备、导线或63kV及以下架构时，应验算避雷线对上述设施的间隙距离。4、应尽量降低避雷线接地端的接地电阻，以降低累计过电压，一般不宜超过10的工频接地电阻。8.3避雷器保护及配置8.3.1避雷器的参数及配置63 电气设备的绝缘配合给予避雷器的保护水平，设备所承受的雷电过电压和操作过电压均由避雷器来限制，即选用设备的绝缘水平取决于避雷器的保护性能。1、避雷器的参数普通阀型避雷器有FS和FZ两种。FS型主要适用于配电系统，FZ型适用于发电厂和变电所。FZ型避雷器均由结构和性能标准化的单件组成，其单件的额定电压分别为3、6、10、15、20、30kV.因此可由不同单件组成各种电压等级的避雷器。金属氧化锌避雷器比普通阀型避雷器，具有无续流、通流容量大、结构简单、寿命长等优点，将在很多范围内，代替普通阀型避雷器。金属氧化锌避雷器的电站用Y5W系列和旋转电机保护用Y3W系列。磁吹避雷器主要FCZ电站型和旋转电机用的FCD型两种。避雷器的主要技术参数如下：（1）额定电压。避雷器的额定电压必须与安装避雷器的电力系统的电压等级相同。（2）灭弧电压。灭弧电压是保证避雷器能够在工频续流第一次经过零值时，根据灭弧条件所允许价值避雷器的最高工频电压。考虑到避雷器动作时，系统内若有不对称短故障发生，则加在非故障相避雷器上的恢复电压将有可能高于相电压，而这时避雷器应该能灭弧。因此，对35kV及以下的避雷器，其灭弧电压规定为系统最大工作现电压的100%～110%；对110kV级以上中性点接地系统的避雷器，其灭弧电压规定为系统最大工作现电压的80%。（3）工频放电电压。对工频放电电压要规定其上、下限。工频放电电压太高则意味着冲击放电电压也高，将使其保护特性变坏；工频放电电压太低，则意味着灭弧电压太低，将会造成不能可靠地切断工频续流。（4）冲击放电电压。冲击放电电压使之预放时间为1.5～20s的冲击放电电压，与5kA下的残压基本相同。（5）残压。在防雷计算中以5kA下的残压作为避雷器的最大残压。（6）保护比。保护比等于残压与灭弧电压之比，它是说明避雷器保护性能的参数。保护比愈小说明残压愈低或灭弧电压愈高，其保护特性愈好。FZ和FCD系列避雷器的保护比约2.3～2.6范围之内，FCZ系列避雷器的保护比则为1.7～1.8。（7）直流电压的电导电流。运行中的避雷器，通常用测量直流电压下的电导电流的方法来判断间隙分路电阻的性能。若电导电流太大，则意味着避雷器受潮；电导电流太大的避雷器投入运行，可能会造成炸毁事故，所以要求其电导电流必须在规定的范围内。2、避雷器的配置63 阀型避雷器的安装位置和组数，应根据电气设备的雷电冲击绝缘水平和避雷器特性以及侵入波陡度，并结合配电装置的接线方式的确定。避雷器制电气设备的允许距离还与雷雨季节经常运行的进线路数有关。进线数越多则允许距离可相应增大。断路器、隔离开关、耦合电容器等电气的绝缘水平比变压器为高。因此，避雷器制这些设备的最大允许距离可增大。上述允许距离应在各种长期可能的运行方式下都符合要求。避雷器的配置原则如下：（1）配电装置的每组母线上，一般应装设避雷器。（2）旁路木线上是否要装设避雷器，硬是在旁路母线投入运行时，避雷器到被保护设备的电气距离是否满足要求而定。（3）220kV及以下变压器到避雷器的电气距离超过允许时，应在变压器附近增设一组避雷器。（4）三绕组变压器抵押侧的一项上已设置一台避雷器。（5）自藕变压器必须在其两个自藕绕组出线上装设避雷器，并应接在变压器与断路器之间。（6）下列情况的变压器中性点应装设避雷器：1）直接接地系统中，变压器中性点位分级绝缘且装有隔离开关时。2）直接接地系统中，变压器中性点位全绝缘，但变电所为单进线且为单台变压器运行时。3）不接地和经消弧线圈接地系统中，多雷区的单进线变压器的中性点上。（7）单元连接的发电机出线宜装一组避雷器。（8）容量为25MW级以上的支配线发电机，应在每台电机出线处装一组避雷器。25MW以下的直配线发电机应尽量将母线上的避雷器靠近电机装设或在电机上出线。（9）再不接地的直配线发电机中性点上应装设一台避雷器。（10）连接在变压器低压侧的调相机出线处以装设一组避雷器。（11）发电厂变电所35kV级以上电缆进线段，在电缆愈加空闲的连接处应装设避雷器。（12）直配线发电机和变电所10kV及以下，进线段避雷器的配置应遵照《电力设备过电压保护设计技术规程》执行。（13）110、220kV线路侧一般不装设避雷器。（14）SF6全封闭电气的架空线路侧必须装设避雷器。根据以上的原则可以选定本发电厂避雷器为FS普通阀型避雷器。63 第二部分计算书第一章变压器的选择1.1主变压器的计算和选择1.11主变压器的计算因为本厂采用单元接线，所以主变压器容量发电机容量扣除本机组厂用负荷后，流有10%的裕度进行选择。1、主变压器1#、2#容量计算：根据其变比63/10.5选出变压器为：SFP7-63000/63表1—1所选变压器的主要参数型号额定容量（KVA）额定电压(KV)连接组标号空载损耗(KW)空载电流(%)阻抗电压(%)SFP7-63000/636300063/10.5YN,d11650.7963 注：该系列变压器用于额定频率为50HZ、电压等级为63KV的输变电系统中，起传输电能和变换电压的作用，可在户内连续使用。2、单元接线的主变压器容量的计算MW根据其变比63/10.5选出变压器为：可选出单元接线的主变压器型号为SFP7—90000/63表1—2所选主变压器的主要参数型号额定容量（KVA）额定电压(KV)连接组标号空载损耗(KW)空载电流(%)阻抗电压(%)SFP7-90000/639000063/10.5YN,d11681.09注：SFP7三相油浸风冷铜线双绕组1.12厂用变及高备变的选择根据下式计算出厂用变容量：又由其额定电压为，其变比为10.5/3.15。可选出厂用变及高备变的型号为SC8-8000/10表1—3所选变压器的主要参数型号额定容量（KVA）额定电压(KV)连接组标号空载损耗(KW)空载电流(%)阻抗电压(%)SC8-8000/10800010.5/3.15Dy,d1110.10.68高备变的选择与厂用变型号相同：SC8-8000/10由任务书可知本厂的共有四台发电机，两台直接供10KV侧负荷，其余两台直接为60KV送电。表1—5本厂四台发电机的型号及参数：型号额定电抗转换惯量63 额定容量（MW）电压(KV)（秒）QFQ-50-25010.50.80.12411.229.3注：QFQ-50-2为50MW凝汽式火力发电机组第二章短路电流计算2.1短路计算系统简图如图图2-163 2.2参数计算取2.2.1短路点d1的计算短路点d1如图63 图2-2短路点D1如图63 图2-3利用分布系数法：求解系统侧转移电抗：根据转移电抗求得计算电抗为：表2—1所示短路点的短路电流查表可得短路时间0S1.5S2S3S短路电流0.1030.1030.1030.1030.1110.1110.1110.1115.2152.6302.5902.5905.8502.7602.6152.599基准电流：63 表2—2所示由短路电流值和其基准值可得短路点有名值：短路时间0S1.5S2S3S短路电流有名值1.3331.3331.3331.3330.4790.4790.4790.4795.9763.0142.9682.9656.7043.1632.9972.97814.4927.9897.7777.7552.2.2短路点的计算：有上面可得短路点2的转移阻抗，用分布系数法求得其转移电抗为别为由转移电抗求出计算电抗分别为：系统短路点d2所示63 图2-4表2—3所示短路点短路电流查表得短路时间0S1.5S2S3S短路电流0.0770.0770.0770.0770.0230.0230.0230.0238.4522.9532.7522.6193.6032.3702.3605.071基准电流基准电流：表2—4所示由短路电流值和其基准值可得短路点有名值：63 短路时间0S1.5S2S3S短路电流有名值5.9775.9775.9775.9770.600.600.600.6042.87714.98013.9613.28618.27812.02311.97211.97267.73233.58032.50931.8052.2.3短路点的计算短路点如图所示的计算图2-5由上可得转移阻抗分别为：由转移阻抗可得计算阻抗为：表2—5所示短路点的短路电流查表可得63 短路时间0S1.5S2S3S短路电流0.0150.0150.0150.0150.0050.0050.0050.0051.7001.551.6501.98750.6610.6870.6870.687基准电流表2—6所示由短路电流值和其基准值可得短路点有名值：短路时间0S1.5S2S3S短路电流有名值1.1641.1641.1641.1640.1290.1290.1290.1298.6247.8638.3709.5123.4853.4853.4853.48513.2712.64113.14814.29063 第三章电气设备的选择和计算3.1断路器的选择3.1.160KV侧电流断路器的选择最大持续工作电流：其额定电压初选断路器型号为LW9-63户外断路器表3—1所选60KV侧断路器的主要参数型号额定电压(KV)额定电流(A)额定开断电流(KA)额定关合电流（KA）动稳定电流(kA)LW-6363125031.58080注：LW-63为63KV级瓷柱式、户外式SF6短路器。为单断口结构。短路器三相组装在一个框架上，每一相一柱单断口，配有CT15型弹簧操纵机构。动稳定校验：热稳定校验：短路计算时间：周期分量热效应：由于>1S,故忽略非周期分量的热校应〈1S时故QK=QP=182.17[（KA）2.S]63 表3—2所示60KV侧断路器主要参数的比较计算数据LW-63I“=14.492（KA）ISH=36.89（KA）QK=QP=182.17（KA）2.SISH=36.89（KA）经过校验可知所选器件附和要求3.1.210KV侧断路器的选择根据长期最大工作电流：额定电压：初选10KV侧断路器的型号为：表3—3所选10KV侧断路器的主要参数型号额定电压(KV)额定电流(A)额定开断电流(KA)额定关合电流（KA）动稳定电流(kA)-10G/5000105000105300300注：SN为户内少油式动稳定效验：热稳定校验：周期分量的热效应故忽略非周期分量的热效应QK=QP=4342.96（KA）2.S表3—4所示10KV断路器的参数经过校验可知63 计算数据QK=QP=4342.96（KA）2.SISH=172.39（KA）Ies=Incl=300(KA)I“=67.732（KA）Inbr=105（KA）经过校验可知所选器件附和要求3.2隔离开关的选择3.2.160KV侧隔离开关的选择长期最大工作电流其额定电压为：初选断路器型号为-63户外型隔离开关表3—5所示60KV侧隔离开关的参数为型号额定电压(KV)最高工作电压(KV)额定电流(A)热稳定电流(kA)动稳定电流(kA)—636372.5125031.580注：系列户外高压隔离开关是三相交流50HZ户外高压电器，用来分合有电压无负荷时的电路。动稳定校验：热稳定校验：周期分量热校应因为，故忽略非周期分量的热校应63 QK=QP=182.17（KA）2.S表3—6所示60KV隔离开关的主要参数的比较计算数据QK=QP=182.17（KA）2.SIsh=36.89(KA)Ies=Incl=80(KA)I“=14.492（KA）Inbr=31.5（KA）经过校验可知所选器件附和要求3.2.2主变压器低压侧10KV母线隔离开关的选择长期最大工作电流额定电压故初选10KV侧隔离开关型号为GN-10-10T/5000-200表3—7所示10KV隔离开关的参数为型号额定电压(KV)额定电流(A)热稳定电流(kA)动稳定电流(kA)GN10-20/500010500074224注：GN—屋内型隔离开关动稳定效验：热稳定校验：周期分量的热效应故忽略非周期分量的热效应QK=QP=4342.96（KA）2.S63 表3—8所示10KV隔离开关的参数计算数据GN10-20/500QK=QP=4342.96（KA）2.SIsh=172.39(KA)经过校验可知所选器件附和要求3.3电流互感器的选择和计算3.3.160KV电流互感器的选择长期最大工作电流为：其额定电压为：初选60KV电流互感器型号为LCWB5-63表3—9所示60KV电流互感器的参数型号额定电压(KV)最高工作电压（KV）额定电流比(A)热稳定电流(kA)动稳定电流(kA)LCWB5-636069600~1200/525~5062.5~125注：LCWB5-63型电流互感器为瓷箱式、油纸绝缘，用于额定频率为50HZ，额定电压为63KV的电力系统作电流，电能测量和继电保护作用。动稳定校验：热稳定校验：短路计算时间：周期分量热效应：63 由于>1S,故忽略非周期分量的热校应〈1S时故QK=QP=182.17（KA）2.S3—10所示60KV电流互感器主要参数的比较计算数据LCWB-60Ish=36.89(KA)Inbr=25~50（KA）QK=QP=4342.96（KA）2.SIsh=36.89(KA)经过校验可知所选器件附和要求3.3.210KV侧电流互感器的选择根据长期最大可持续电流：额定电压：初选10KV侧电流互感器LMC-10型号表3—11所表示电流互感器的参数型号额定电压(KV)额定电流比(A)热稳定电流(kA)动稳定电流(kA)LMC-10105000/575130注：L—电流互感器；M—母线型；C—瓷绝缘或瓷箱式串级式动稳定校验：热稳定校验：经过校验可知所选器件附和要求3.4电压互感器的选择和计算3.4.160KV电压互感器的选择一次侧额定电压：63 二次侧额定电压：故初选JDCF-63型号电压互感器表3—12所示60KV侧电压互感器的参数型号额定变比额定容量（二次负荷）（VA）最大容量（VA）0.2级0.5级3级JDCF-6360//0.1//0.1501004002000注：J—电压互感器（第一字母），油浸式（第三字母），接地保护用（第四字母）D—单相；C—串级式（第二字母），瓷绝缘（第三字母）；F—测量和保护二次绕组分开。3.4.210KV侧电压互感器的选择据=3637.41A，=10KV,初选JDN2-10型电压互感器表5—12所选10KV侧电压互感器主要参数如下：额定电压（KV）额定电压比（KV）额定输出（VA）极限输出（VA）工频耐受电压（KV）0.5级1级3级JDN2-1010000/100508020035011.5注：JDN2-10型电压互感器为电瓷式、绝缘式、户外用油浸式电压互感器，计量精度为0.5级3.5导体的选择和计算3.5.160KV侧母线的选择根据最大长期工作电流：其额定电压为：可以初选LGJ-300/15型号母线。主要参数：热稳定校验：当实际环境温度为25℃时，温度修正系数查表可得K=1.0063 正常运行时导体温度：=25+(70-25)(606.9/735)2=46℃查表得C值为96，取满足热稳定要求，不需要校验动稳定。3.5.210KV侧母线的选择根据最大长期工作电流为额定电压初选3条矩形铝导体，平方允许电流为3903A，集肤效应系数为，当环境温度为，查附表得温度修正系数为K=1.00则热稳定校验：短路持续时间周期分量的热效应：即正常运行时导体温度：=25+(70-25)(3637/3903)2=64℃查表得C=89满足发热导体的最小截面为满足热稳定要求动稳定校验：冲击电流63 母线相间应力导体截面系数：则查表得硬铝的最大允许应力为：故满足动稳定要求经过校验可知所选器件附和要求3.6电抗器的选择根据最大长期工作电流：Igmax=1.05×6000／(×0.8×10.5)=432.9A由于UN≥UNS=10.5KV,Ie≥Igmax=432.9A故初选电抗器型号为：XKK—10—800—4表3—14电抗器的主要参数表型号额定电流（KA）额定电抗率（%）短时电流4s（KA）I2t(KA)2s峰值电流（KA）XKK－10－800－4800420160051.0063 注：XKK系列干式空心限流电抗器通常串联于发电机的输出回路、变压器或其他高压电器设备的输出或输入回路中，用于限制系统发生短路故障时故障电流，将短路电流限制在规定的范围内，从而缩小事故范围，提高系统的运行和可靠性。X*L=XL%IdUn／INUd=0.04×5500×10000／(800×10500)=0.262Id=100／(×10.5)=5.5KA经查短路电流运算曲线得：I″=5.5×1.9=10.45KAI1.5=5.5×1.7=9.35KAI3=5.5×1.8=9.9KA电压损失校验：残压校验：动、热稳定校验：ish=KshI″=2.55×10.45=26.65KA＜51.00KA因tk＞1s故不计QnpQk=Qp=(I″2+10I″tk/22+Itk2)tk／12=(10.452+10×9.352+9.92)×3.13／12=846.2[(KA)2s]＜1600[(KA)2s]满足动热稳定的要求。所选电抗器合格。63 第四章防雷保护计算根据发电厂配电装置平面图可知，本厂的宽由9的单元构成，按规程取每个单元的距离为14m，又由个电器设备的布置可得出本厂长度为49m.即先假设选择6根等高避雷针进行防雷保护。4.1避雷针的选择和计算将6根避雷针均匀的分布到60KV厂的支架上。如图所示：图4-1取=11m,=13m假设则得P可以算出避雷针的保护范围即最大的避雷器的高度为24.4,即我们所选的30m高的避雷器符合要求63 当，下面对此进行校验：即1#,2#,3#,4#避雷镇都附和要求又图4-1可知其余两个避雷针同样附和要求。4.2避雷器的选择表4.2.160KV侧避雷器的选择在选用避雷器时，应保证避雷器安装点的工频电压升高在任何情况下都不会超过灭弧电压，否则避雷器可因不能灭弧而爆炸，对单纯防雷器来说，只需考虑系统单相接地非故障相对地电压升高，这一升高显然与系统中性点接地方式有关，选定避雷器型号及技术数据见表4—1，4—2。表4—160KV侧避雷器的主要参数型号额定电压（KV）灭弧电压（KV）工频电压（KV）冲击电流残压（KV）不大于不小于不大于5KA10KAFZ—6060691171331781224.2.210KV侧避雷器的选择10KV侧避雷器的主要参数型号额定电压（KV）灭弧电压（KV）FZ－101012.7总结63 转瞬间，毕业设计已经结束了，这也意味着我的大学生活就要结束了，仔细想想，心里酸酸的真的有点舍不得。回头看看这短短的几周时间，实在让人感触颇深。在设计开始之前，我曾去过清河电厂实习，了解了关于电厂的许多发电机、变压器、主接线等知识，以为设计不会象相象中的那么难，但是真的做起来才知道并非易事，整个设计都是以“提出问题——分析问题——解决问题”这样的程序完成的。在指导教师的严格要求下，我的全部毕业设计都独立完成，遇到问题向老师请教，全面地、系统地、完整地把我大学四年来所学的联系起来，把自己的理论专业知识系统化，更重要的是使自己在工作之前有了一个更大的进步。本次设计的难点，我个人认为在于主接线、电气设备的选择以及短路计算上，但是在指导老师的鼓舞和关心下使我坚定了一种成功的信念，我在不断的查阅相关手册和专业书籍的过程中克服了一个个难题。在这里我要感谢我大学里所有的老师，是他们让我悔恨曾经浪费的光阴，也告诉了我最可怕的不是我们的敌人，而是不能战胜自我。以后，我的路还很长，我会继续努力，踏踏实实的工作、学习，最终达到我理想的彼岸来报答我的父母和恩师们！通过本次毕业设计，使我知道自己还有许许多多要去学习，对与即将毕业的我来说，这次设计给了我最好的启示：无论什么时候都不应该丢掉学习，应该去不断的深造自己，这样才会跟得上发展如此之快的社会。毕业设计不但使我的理论水平有了很大的提高，同时使我进一步地掌握了专业知识，当然这也是留给大学的最后一件值得珍惜和有成就感的事情。光阴似箭，四年的大学生活即将结束了，我们都将要步入各自的工作岗位，在这里我也希望大家能学有所用，事业有成。最后在这里向四年来培养我、教育我的电气工程学院的老师们致以深深的谢意和诚挚的祝福。参考文献[1]宋良雷、王萍、丁雁.《电力工程电气设计手册》1,水利电力出版社.63 [2]范锡普.<<发电厂电气部分>>,中国电力出版社,1995.[3]何仰赞.<<电力系统分析>>上下册,华中科技大学出版社,2002.[4]黄纯华.《发电厂电气部分课程设计参考资料》天津大学,水利电力出版社.[5]<<发电厂变电所电气接线和布置>>上下册,西北电力设计院编.[6]周泽存.<<高电压技术>>,中国电力出版社,1999.[7]<<电气设备实用手册>>上下册,中国水利水电出版社,1989.[8]贺家李,宋从矩.　<<电力系统继电保护原理>>,中国电力出版社.[9]曹绳敏.《电力系统课程设计及毕业设计参考资料》东南大学水利电力出版社.[10]《LW11系列SF6断路器选用手册》,沈阳高压开关厂,1995.[11]陈跃.<<电气工程专业毕业设计指南>>　.中国水利水电出版社,1991.致谢63 设计已经完满结束，在这个设计过程中得到了很多老师和同学们的支持与帮助，给予我大量的专业知识的分析和解答，尤其是电网教研室的戴宪滨等老师，不但指导我课题方面的问题，还为我提供了许多有关毕业设计材料，耐心解答我所不懂的疑难问题，不厌其烦地更正我在设计中的错误，使我能更好地投入到课题设计中去，从而保证了我的毕业课题能顺利完成，从中节省了很多时间和精力，在此向他表示诚挚的感谢！此外，还得到同学们互传资料、互相探讨、互相帮助，我学到了很多相关的设计知识，把设计进一步的完善，在此致以衷心的感谢！由于本人专业水平有限，对新技术的认识和掌握尚不完全够，设计中的缺点、疏误在所难免，真诚希望老师及同学提出批评、指正，本人万分感激！附录附录一：主接线图63 附录二：平面图附录三：断面图附录四；防雷保护图63'