豆制品有限公司污水处理毕业设计 89页

'江西峰华豆制品有限公司污水处理84 摘要食品工业在我国国民经济中起着重要的作用，同时，食品工业废水的处理也越来越受到人们关注。一般而言，食品工业废水的特点是：高营养（COD、BOD值均很高），悬浮物浓度高、可生化性能好。本设计目的是良好地处理江西峰华有限公司的生产废水。根据该生产废水的生化性较好的特点，决定采用生化法对该废水进行处理。而在经过对各种生化法仔细分析对比之后，本设计决定采用UASB—生物接触氧化结合为主体的处理工艺。采用以格栅、斜管沉淀作为预处理工艺，以UASB和生物接触氧化工艺去除废水中的化学需氧量和生化需氧量，最后通过二沉池深度处理后达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中的二级标准之后排放。本设计包含污水处理工艺流程的确定，并对整个工艺做了详细的论证和说明，工艺流程中各单体的计算，施工图纸的绘制等。本工程的实施将显著改善受纳水体水质，同时间接产生经济效益，促进经济可持续发展。关键词：UASB，生物接触氧化工艺，污水处理，豆制品84 TheWastewaterTreatmentofJiangxiFenghuaBeanproductsLimitedLiabilityCompanyAbstractThefoodindustryplaysanimportantroleinournationaleconomy.Atthesametime,thewastewatertreatmentoffoodindustryisattachedtomoreandmoreattention.Ingeneral,thefoodindustrywastewaterischaracterizedby:highnutrition(theCODandtheBODvaluesarehigh),highsuspendedsolidsconcentrationandthebiochemicalpropertiesisgood.Thisdesignisaimedtomakewastewater,whichisproductedbyJiangxifengBeanProductsLimitedLiabilityCompany,getwell-treated.Sincethebiochemicalpropertyofthiswastewaterisgood,thebiochemicalmethodisadopttedtodealwiththewastewater.Andaftercomparingvariousbiochemicalmethodscarefully,Idecidedtoadopttheprocesswhichmainlycontainsofbio-contactoxidationandup-flowanaerobicsludgeblanket.Firstofall,grilleandInclinedtubesedimentationtankareusedaspre-treatmenttechnology.ThenUASBandbio-contactoxidationprocesscanremovemostoftheChemicalOxygenDemand(COD)andBiochemicalOxygenDemand(BOD)inthewastewater.Finally,thewastewater,whichmeetstheintegratedwastewaterdischargestandard(GB8978-1996)ofthesecondarystandard,dischargesafterbeingdeeplytreatedbysecondarysedimentationtankKeyword：up-flowanaerobicsludgeblanket，biologicalcontactoxidation，wastewatertreatment，beanproduct84 目录摘要IAbstractII前言1◆第一部分设计说明书2第一章概述21.1项目说明21.2编制依据、原则及范围21.3工程设计规模及涉及范围21.4采用的主要标准及规范3第二章污水处理厂方案设计32.1工程地点32.2污水处理厂设计规模32.3水质标准32.4污水处理工艺确定4第三章污水处理厂工艺设计93.1工艺流程93.2各处理单元设计说明9第四章总图设计294.1平面布置原则294.2总平面设计304.3管道布置304.4道路设计314.5厂区防护与绿化314.6高程布置31第五章仪表设施设计325.1变配电系统325.2检测仪表的设计32第六章辅助设施设计336.1厂区给水排水、通风空调设计336.2消防与安全设计3384 6.3节能设计与工程可靠性34◆第二部分设计计算书35第一章污水处理构筑物计算351.1设计流量351.2泵前格栅351.3提升泵站及集水井371.4调节池381.5初沉池391.6UASB升流式厌氧反应器411.7生物接触氧化池511.8二次沉淀池54第二章污泥处理构筑物计算572.1污泥浓缩池572.2集泥井602.3污泥脱水间60第三章平面布置613.1概述及注意事项613.2平面布置62第四章高程计算634.1设计说明634.2各处理构筑物的水头损失644.3管径及管内流速的计算654.4连接管渠阻力损失的计算654.5高程确定69第五章投资估算与经济分析705.1估算范围及编制依据705.2土建费用投资估算715.3设备费用投资估算715.4其它费用投资估算725.5运行费用7384 前言毕业设计是实现高等工科院校培养目标所不可缺少的教学环节，是教学计划中一个有机组成部分，是培养学生结合运用所学的基本理论、基本知识和基本技能，分析解决实际问题能力的重要一环。它与其他教学的环节紧密配合相辅相成，是前面各个教学环节的继续、深入和发展。通过毕业设计（毕业论文），使学生得到工程师所必须的综合训练，在不同程度上提高调查研究、查阅文件、撰写论文和设计说明书、计算书及工程设计绘图的能力。本人为环境工程应届毕业生，此次毕业设计课题为：江西峰华豆制品有限公司污水处理。本设计要求完成以下四个方面的工作内容了：1、处理方案论证。包括污水处理工艺路线的确定，工艺流程论证和主要处理构筑物的选型。2、污水处理和污泥处理设计计算。3、污水处理厂构筑物高程计算。4、污水处理厂总体布置图和某些构筑物的施工设计。毕业设计应达到扩初设计阶段的要求，其中总图和构筑物设计图应尽量达到施工图设计的初级要求。本人自身水平和实践经验有限，资料搜集的广度和深度的局限性，加之时间仓促，设计中难免有错漏之处，敬请老师、同学批评指正。84 ◆第一部分设计说明书第一章概述1.1项目说明江西峰华豆制品有限公司是一家中外合资企业，该厂于2002年2月建成投产，项目总投资66.6万美元，主要产品为腐竹，年产量为1500吨。因其为丰城市工业园招商引资项目，企业在投资办厂时政府给了序列优惠政策,有的手续准予缓办。2003年该企业走上了快速发展的道路,生产过程产生了较大的废水，对周围环境造成了一定的污染，必须加于治理。江西峰华豆制品有限公司废水排放废水量为1200m3/d左右。1.2编制依据、原则及范围1.2.1编制依据（1）《中华人民共和国环境保护法》（2）《中华人民共和国水污染防法》1.2.2编制原则工程设计应遵循技术先进、安全可靠、质量第一、经济合理的原则。（1）设计时要选用适用并且先进的技术。适用并且先进的技术是指先进的、成熟的、符合我国国情的技术。设计时积极吸收和引进国外先进技术和经验，同时考虑符合国内的管理水平。采用新技术要经过试验而且必须有正式的技术鉴定。引进国外设备要考虑我国的技术标准、原材料供应、生产协作配套、维修零件条件的相互协调。（2）设计时应当充分考虑资源的保护。要根据技术上的可行性和经济上的合理性，对能源、水资源、土地资源等进行综合利用。（3）设计中要认真贯彻国家的经济建设方针、政策。这些政策包括产业政策、技术政策、能源政策、环保政策等。（4）工程设计要坚持安全可靠、质量第一的原则。（5）坚持经济合理的原则。1.3工程设计规模及涉及范围工程总规模1200m3/天。设计范围为：进水泵房、污泥脱水间等生产辅助建、构筑物以及值班室等生活辅助建、构筑物的土建工程按总规划规模考虑建设，设备可分期安装，其它工艺主体构筑物按首期工程规模设计建设。84 1.1采用的主要标准及规范（1）中华人民共和国国家标准，地表水环境质量标准(GB3838-2002)（2）中华人民共和国国家标准，城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)（3）中华人民共和国国家标准，污水综合排放标准(GB8978-1996)（4）中华人民共和国城镇建设行业标准，污水排入城市下水道水质标准(CJ3082-1999)（5）中华人民共和国城镇建设行业标准，城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准(CJJ31-89)（6）中华人民共和国城镇建设行业标准，城市污水处理厂污水污泥排放标准(CJ3025-93)（7）中华人民共和国国家标准，给水排水制图标准(GB/T50106-2001)（8）中华人民共和国国家标准，给水排水设计基本术语标准(GBJ125-89)（9）中华人民共和国国家标准,室外排水设计规范(GBJ14-87，1997年版)（10）《生物接触氧化法污水处理工程技术规范》（HJ2009-2011）（11）《升流式厌氧污泥床反应器污水处理工程设计规范》（HJ2013-2012）（12）《工业企业设计卫生标准》TJ36—79（13）《工业与民用供配电系统设计规范》GB50052—92第一章污水处理厂方案设计2.1工程地点江西峰华豆制品有限公司内。2.2污水处理厂设计规模设计规模1200m3/d。2.3水质标准2.3.1进水水质进水水质如下表2.3.1。表2.3.1进水水质一览表污水水质主要指标CODcrBOD5SSpH（mg/L）（mg/L）（mg/L）设计污水水质20001000250011~132.3.2出水水质84 设计出水水质指标达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中的二级标准，具体出水水质标准如下表2.3.2。表2.3.2进水水质一览表污水水质主要指标CODcrBOD5SSpH（mg/L）（mg/L）（mg/L）设计出水水质150602006.0~9.02.4污水处理工艺确定2.4.1污水处理工艺确定的原则（1）根据城市污水水质、水量、受纳水体的环境容量和利用情况，结合江西峰华豆制品有限公司的实际情况，因地制宜地选择处理工艺；（2）按照技术经济的要求，在保证处理效果的前提下，优先采用低能耗，低运行费，低基建费，占地少，操作管理简便的成熟处理工艺；（3）慎重采用经实践证明行之有效的新技术、新工艺、新材料和新设备；（4）选择的处理工艺应确保出水水质满足国家和地方现行的有关规定；（5）总平面布置力求流程顺畅，合理紧凑，占地少，土方平衡，确保绿化面积达到国家相关规范要求；（6）处理流程尽量避免二级提升，充分利用原有的地形地貌，力求缩小提升泵站的扬程和全程水头损失。2.4.2污水处理工艺方案比选根据公司废水进水水质及要求达到的出水指标，应采用二级生物处理可达到出水要求。工艺流程包括预处理段、一级处理段、二级生物处理段和污泥处理段。（1）预处理预处理段通常包括粗、细格栅，提升泵房，这是污水处理厂的必备工序。（2）一级处理即混凝池与初沉池，可以有效的去除部分SS，BOD5等，可以降低生物处理的费用，为后续生物处理做准备。三种池型的性能对比如下表2.4.2-1。表2.4.2-1池型性能对比表池型优点缺点适用条件1、对冲击负荷和温度的变化适应能力较强1、采用多斗排泥时，每个泥斗需要单独设排泥管各自操作1、适用于地下水位较高及地质较差的地区84 平流式2、施工简单，造价低2、采用机械排泥时，大部分设备位于水下，易腐蚀2、适用于大中小型污水处理厂竖流式1、排泥方便，管理简单2、占地面积小1、池子深度大，施工困难2、对冲击负荷及温度变化适应能力较差3、造价较高4、池径不宜太大适用于处理水量不大的小型污水处理厂辐流式1、采用机械排泥，运行较好2、排泥设备有定性产品1、水流速度不稳定2、易于出现异重流现象3、机械排泥设备复杂，对池体施工要求高1、适用于地下水位较高地区2、适用于大中型污水处理厂斜管1、沉淀效率高2、占地面积小3、沉淀时间断1、抗冲击负荷能力较弱2、容易堵塞1、水量小2、污泥多沉淀效率高，池子容积小和占地面积小；斜板沉淀池沉淀时间短，故在运行中遇到水质、水量的变化时，应注意加强管理，以保证达到要求的水质本次设计中选用的是斜板沉淀池。（1）一级生物处理由于此设计中进水的CODcr及BOD5含量均很高，为保证后续处理效果，应再设一个厌氧生物预处理工艺。根据本工程进水水质，水量及排放要求，污水二级生物处理工艺主要按照以下几种工艺进行比较选择。UASB、厌氧生物滤池、厌氧接触工艺。对上述三种工艺的优缺点比较如下表2.4.2-2。表2.4.2-2厌氧工艺比选表项目UASB厌氧接触厌氧生物滤池优点1、有机负荷大，去除率高，不需要搅拌，能适应负荷冲击和温度与pH的变化2、污泥床不填载体，节省造价及避免因填料发生堵赛问题；厌氧反应器内能够维持较高的污泥浓度，大大降低了水力停留时间，并使反应器有一定的耐冲击负荷能力1、处理能力较高2、滤池内可以保持很高的微生物浓度3、不需另设泥水分离设备，出水SS较低4、设备简单，操作方便84 3、UASB内设三相分离器，通常不设沉淀池，被沉淀区分离出来的污泥重新回到污泥床反应区内，通常可以不设污泥回流设备。缺点1、进水中悬浮物需要适当控制，不宜过高，一般控制在1500mg/L以下；2、污泥床内有短流现象，影响处理能力；3、对水质和负荷突然变化较敏感，耐冲击力稍差。1、从厌氧反应器派出的混合液中的污泥由于附着大量气泡，在沉淀池内易于上浮到水面而被出水带走2、进入沉淀池的污泥仍有甲烷菌在活动，并产生沼气，使污泥上翻，固液分离效果不佳1、滤料费用较贵2、滤料容易堵塞稳定性好好好通过上述比较，从有机负荷、去除效率、经济效益等各方面考虑，此次设计中采用UASB反应器。（1）二级生物处理对于不同的水质，处理水量等情况可以选择不同的处理工艺。在方案选择一般遵循以下原则：a)保证处理效果，工艺成熟，处理效果稳定，具有较强的耐冲击负荷能力。b)基建投资少，能耗和运行费用低。c)占地面积少。d)运行管理方便，运行灵活，操作简单，经济实用，力求安全可靠。e)所产生的污泥量少。f)所选工艺应适应当地的水质和环境条件。根据本工程进水水质，水量及排放要求，污水二级生物处理工艺主要按照以下几种工艺进行比较选择。SBR工艺、生物接触氧化工艺、曝气生物滤池工艺。对上述三种工艺的优缺点比较如下表2.4.2-3。表2.4.2-3好氧工艺比选表项目SBR生物接触氧化曝气生物滤池84 优点1、生化反应推动力大，净化效果好2、运行效果稳定，出水效果好3、工艺耐冲击负荷能力强，运行灵活4、处理设备少，构造简单，便于维护和管理5、能有效的脱氮除磷，无二沉池和污泥回流系统6、能有效的控制污泥膨胀1、填料的比表面积大，具有较高的容积负荷，可减少废水处理构筑物的体积，减少工程投资2、不需要污泥回流，不存在污泥膨胀问题，运行管理简便3、对水质水量的波动具有较强的适应能力4、净化效率高；处理所需时间短1、工艺较成熟。适用于中小型污水处理厂。2、对BOD，SS处理效率都很高。3、抗击负荷能力强，处理效果稳定。4、无需设二沉池和污泥回流系统，节省能耗。5、需要补充陶粒填料。6、增加了反冲洗系统用于填料的再利用。缺点1、每个池子都需要设曝气和输配水系统，采用滗水器及控制系统，间歇排水水头损失大，池容的利用率不理想2、一般来说并不太适用于大规模的城市污水处理厂3、对其运行管理要求较高，对管理人员素质要求很高生物膜只能自行脱落，剩余污泥不易排走，滞留在滤料之间易引起水质恶化，影响处理效果。1、对进水SS要求较高，需对SS有较强处理效果的预处理工艺。2、曝气生物滤池水头损失较大。对反冲洗要求较高，需要对滤料充分冲洗。3、反冲洗水回流至初沉池，对初沉池有较大的冲击负荷。经济效益1管理水平要求较高2后处理设备要求大，增加工程成本3滗水深度一般为1~2m，这部分水头损失被白白浪费1不需要污泥回流系统，运行管理简便，减少工程成本和运行成本2工艺具有较高的容积负荷，可减少废水处理构筑物的体积，减少工程投资1、管理水平要求较高。2、曝气头需要时常检修。使用范围中小流量的生活污水和工业废水中小型水厂中小型水厂84 稳定性好好好从技术上看三者都具有降低BOD5、CODcr浓度的效果；但从基建投资看，SBR工艺是合建式，曝气生物滤池无需设置二沉池及污泥回流系统，一般情况下征地费用和土建费较生物接触氧化池低，而设备费较生物接触氧化池高；对于水质适应性来说，对于进水BOD5浓度高，反应容积与沉淀容积比值高的情况，SBR适应性不强，生物接触氧化池有更大的适应性，而曝气生物滤池对于进水水质要求比较高；曝气生物滤池是连续运行，不要求自动控制，只是在要求节能时自动控制；SBR工艺是周期间歇运行，各个工序转换频繁，需要自动控制。综上考虑，本次设计生物处理工艺主要选择生物接触氧化工艺。2.4.3污水处理工艺流程框图工艺流程图如下图2.4.3-1。图2.4.3-1污水处理工艺流程图2.4.4污水处理工艺流程简介主要流程为：生产废水经机械格栅除去较大的漂浮杂物后进入调节池,然后通过提升泵送入初沉池，同时投加絮凝剂、絮凝剂等除去一些密度较大的颗粒或块状的固体杂质,经过初步预处理后的废水自流入调节池，进行温度和pH调节，然后进入UASB反应器；UASB出水进入接触氧化池，完成有机物的好氧去除；接触氧化池出水经二沉池后达标排放。2.5污泥处理工艺污水经二级处理后，水中大多数有机物和悬浮物都转化为污泥，如果污泥处理不当，将造成二次污染，形成新的公害，使污水处理事倍功半。污水处理过程中产生的污泥，有机物含量较高且不易稳定，易腐化，并含有寄虫卵，处理不好将造成二次污染，故必须妥善处理。污泥处理的要求：84 （1）减少有机物，使污泥稳定化。（2）减少污泥体积，降低污泥后续处理费用。（3）减少污泥有害物质。（4）利用污泥中可用物质，化害为利。（5）因选用生物脱氮除磷工艺，故尽量避免磷的二次污染。污泥处理一般有厌氧消化，好氧消化等方法，但考虑到工程规模较小，进水水质浓度不是很高，污泥产生量较少。本工程直接采用污泥直接浓缩脱水处理工艺。污泥浓缩有重力浓缩，机械浓缩，气浮浓缩等。本工程采用重力浓缩。污泥脱水方案，经过浓缩的污泥含水率仍较高，体积较大，不易运输，需对其进行脱水处理。目前常用的污泥脱水方式多机械脱水，包括真空过滤机、带式压滤机、板框压滤机、螺压脱水机以及离心脱水机等。根据本工程实际情况以及经济实力考量，本工程选用带式压滤机对污泥进行脱水。由二沉池底部排出的污泥首先进入污泥浓缩池进行浓缩之后，上清液回流至调节池，下部的污泥通过污泥泵打入到压滤机压滤，压滤出来的水回流至调节池，经过压滤之后的污泥放置污泥堆放间，然后通过一段时间的自然风干再送入垃圾填埋场填埋。第一章污水处理厂工艺设计3.1工艺流程污水经格栅拦截污水中较大杂悬浮颗粒，进入提升泵站的集水井，水泵提升至调节池调节水质水量，然后进入斜管沉淀池去除SS，进入UASB反应池，厌氧条件下，产甲烷菌降解去除BOD5、COD等污染物，然后进入生物接触氧化池，进一步去除BOD5和COD等指标，然后进入竖流式二沉池进行深化处理。剩余污泥经泵输送至污泥浓缩池，上层清液回流至进水，污泥由带式压滤机处理后，泥饼外运。3.2各处理单元设计说明3.2.1泵前格栅及提升泵站格栅提升泵站包括闸门井、格栅渠、集水井。市政排水总干84 管接入提升泵站的闸门井，然后再流经格栅渠进入提升泵站集水井。格栅前后都设置方闸门和叠梁闸门，以便于格栅的检修。(一)格栅渠格栅是污水处理厂的第一道预处理设施，用以截流较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、木屑及塑料制品等，以保护后续处理设备的正常运行，减轻后续处理单元的负荷。本设计中选用回转式机械格栅，其自动化程度高、分离效率高、动力小、无噪音、耐腐蚀性能好，可在无人看管的情况下连续稳定工作，日常维护工作很少。经格栅排出的栅渣，由无轴螺旋输送机输送至栅渣压榨机进行压榨脱水。Ø设计说明①污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合：a人工清除25-40mmb机械清除16-25mmc最大间隙40mm；②格栅不宜少于两台，如为一台时，应设人工清除格栅备用；③过栅流速一般采用0.6～1.0m/s；④格栅前渠道内的水流速度一般为0.4～0.9m/s；⑤格栅倾角一般采用45°～75°；⑥通过格栅的水头损失一般采用0.08m/s～0.15m/s；⑦格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m，工作台有安全和冲洗设施；⑧格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m，工作台正面过道宽度：人工清除，不小于1.2m；机械清除，不小于1.5m；⑨机械格栅的动力装置一般宜设在室内或采取其它保护设备的措施；⑩设置格栅装置的构筑物必须考虑设有良好的检修、栅渣的日常清除工作。Ø设计参数①设计流量：Qmax=600m3d×1=56400m3d=0.653m3s（因为是食品生产工业污水，根据《环境工程设计手册》可知，其污水日变化系数大致为1）②栅前流速：v1=0.8m/s③过栅流速：v=0.9m/s④栅条宽度：S=0.01m⑤栅条间隙：b=20mm⑥格栅倾角：α=60°⑦单位栅渣量W1=0.05m3栅渣/103m3污水Ø计算公式及结果84 ①栅条间隙数n=34则栅槽有效宽度②栅槽有效宽度③栅后槽总高度④栅槽总长度⑤每日栅渣量Ø配置设备①粗格栅（回转式格栅除污机）规格：B=1000mmb＝20mm　N=1.1kW安装角：α=60°数量：2台②运渣手推车规格：非标准件、现场制作数量：1台③提渣设备规格：非标准件、现场制作数量：1台④叠梁阀规格：800×200mm数量：2台材质：合金(一)集水井及提升泵房集水井的作用是保证水泵的安全运行。水泵将污水提升至满足后续工艺对高程的要求，以保证后续构筑物的连续进水。选择格栅、集水池与机器建式的圆形泵站，考虑三台水泵，其中一台备用。集水池容积采用相当于一台泵6分钟的容量。本设计中选用潜水排污泵。Ø集水井尺寸：3×3×6.5m84 数量：1座Ø配置设备①污水提升泵（潜污泵）型号：50WQ25-7-1.5型潜污泵规格：Q=25m3/h，H=10mN=1.5kW数量：3台（2用1备）②电动葫芦规格：起重量2吨，起重高度15米，起重功率N=3.0kW运行功率N=0.4kW数量：1台3.2.2斜管沉淀池腐竹生产废水中含有大量蛋白质（包括大豆清蛋白，大豆凝血素等）、氨基酸、脂类、糖类以及少量的清洁剂，属于易生化处理的废水，为确保废水在调节池中不发生厌氧发酵，以至于引起污泥上浮，废水在进入调节池前首先进入沉淀池，沉下的物质经泵送入压滤机压滤烘干后外卖。Ø设计说明①升流式异向流斜管沉淀池的设计表面负荷，一般可比普通沉淀池的设计表面负荷提高一倍左右。②斜管孔径一般采用50~80mm。③斜管倾角一般采用60°。④斜管区上部水深，一般采用0.5~1.0m。⑤在池壁与斜板的间隙处应装设阻流板，以防止水短流。⑥进水方式一般采用穿孔墙整流布水，出水方式一般采用多槽出水，在池面上增设几条平行的出水堰和集水槽，以改善出水水质，加大出水量。⑦一般采用重力排泥，每日排泥次数至少1~2次，或连续排泥。⑧池内停留时间：初次沉淀池不超过30min，二次沉淀池不超过60min。⑨斜管沉淀池应设清洗设备。Ø设计参数①设计流量Qmax=1200m3d=50m3h=0.1389m3s②斜管区上部水深h2=0.7m③斜管长为1m④斜管倾角为60°⑤表面水力负荷q’=4.0m3/(m2·h)84 ①污泥容重取y=1000kg/m3②排泥间隔时间T=1/6d③池子超高h1=0.3m④池子斜管区底部缓冲层高度h4=0.7mØ计算公式及计算结果①沉淀池水面面积式中：Qmax——最大设计流量，m3/h；q’——设计表面负荷，m3/(m2·h)，这里取4。则：②池子平面尺寸设计为方型池子，则池子边长③池内停留时间斜管高度：则停留时间④污泥部分需要的总容积⑤污泥斗容积设污泥斗下部宽度a1=0.8m则污泥斗高度84 ①池子总高度h1——沉淀池超高，m；取0.3m；h2——斜管上部水深，0.7m；h3——斜管高度，0.866m；h4——斜管区底部缓冲层高度，0.7m；h5——污泥斗高度，2.51；则沉淀池总高度：3.2.3调节池调节池的设置主要起2个作用：调节污水的水质水量，使其出水水质水量均衡，使后续生化反应平稳进行;起预曝气作用，使污泥膨胀得到很好的控制，还可以增强污水中原来存在的微生物的活性。Ø设计说明①调节池实际是一座变水位的贮水池和水质水量混合池，进水为重力流，出水采用泵提升。池中最高水位不高于进水管的设计高度，水深为设计为5.0m，最低水位为死水位。②调节池的形状设计为正方形，以利于形成完全混合状态。③调节池中设置pH自控系统、冲洗装置、溢流装置、排除漂浮物和泡沫装置，以及洒水消泡装置。④调节池内设隔板，使废水迂回流动，充分调节pH。⑤为使在线调节池运行良好，设置一个混合和曝气装置。调节池的潜水搅拌器取一台1500W的潜水搅拌器安装在调节池的进水端。Ø计算公式及计算结果①调节池的有效容积②调节池的水面面积③调节池的总高度④调节池搅拌器84 为防止污水中悬浮物的沉积和使水质均匀，需采用专用搅拌设备进行搅拌，根据调节池的有效容积，取一台1500W的潜水搅拌器安装在调节池的进水端，选用QJB1.5/6-260/3-980。3.2.4UASBUASB反应器主要由布水装置、三项分离器、出水收集装置、拍你装置及加热保温装置组成。UASB反应器的作用主要是降低COD及BOD浓度，降低后续好氧处理有机负荷。Ø设计说明①pH值调节及加药装置宜设在加药间内，其设计应符合下列要求：a)通过投加碱性或酸性物质来调节和控制UASB反映期内的pH值，碱性物质主要有NaCO3、NaHCO3、NaOH等；酸性物质主要有盐酸、硫酸等；b)药剂应有一定的储存量，酸性物质贮存时间宜为7d以上，碱性物质贮存时间宜为15d以上；c)容积宜采用专用的溶药罐和搅拌设备，投加采用计量泵自动定量投加；d)pH值调节宜在中和池或调节池投加酸性物质或碱性物质进行，pH微调宜采用管道混合器和定量加酸加碱泵进行；e)宜在加药间同时设置营养盐（氮、磷等）药品溶解和加药装置。②当进水可生化性较差时，宜设置酸化池③反应器宜采用保温措施，使反应器内的温度保持在适宜范围。如不能满足温度要求，应设置加热装置，具体要求如下：a)加热方式可采用池外加热和池内加热，池外加热有加热吃和循环加热两种方式，池内加热宜采用热水循环加热方式；b)热交换器玄心应根据废水特性、介质温度和热交换器出口介质温度确定。热交换器换热面积应根据热平衡计算，计算结果应有10%~20%的余量。④布水装置的设计a)布水装置宜采用一管多孔式布水、一管一孔式布水或支状布水。b)布水装置进水点距反应器池底宜保持150mm~250mm的距离。c)一管多孔式布水孔口流速应大于2m/s，穿孔管直径宜大于100mm。d)支状布水管出水孔向下距池底宜为200mm；出水管孔径应在15mm~25mm之间；出水孔处宜设45°84 斜向下布导流板，出水孔应正对池底。①三相分离器的设计a)宜采用整体式或组合式的三项分离器。b)沉淀区的表面负荷宜小于0.8m3/(m2·h)，沉淀区总水深应大于1m。c)出水管的直径宜保证从集气室引出沼气。d)集气室上部应设置消泡喷嘴。e)三相分离器宜选用高密度聚乙烯（HDPE）、碳钢、不锈钢等材料，如采用碳钢材质应进行防腐处理。②出水收集装置的设计a)出水收集装置应设在UASB反应器顶部。b)断面为矩形的反应器出水宜采用几组平行出水堰的出水方式，断面为圆形的反应器出水宜采用放射状的多槽或多边形槽的出水方式。c)集水槽应加设三角堰，堰上水头大于25mm，水位宜在三角堰齿1/2处。d)出水堰负荷宜小于1.7L/(s·m)。e)处理废水中含有蛋白质或脂肪、大量悬浮物，宜在出水手机装置前设置挡板。f)UASB反应器进出水管道宜采用聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE）、聚丙烯（PPR）等材料。③排泥装置的设计a)UASB反应器宜采用重力多点排泥方式。b)排泥点宜设在污泥区中上部和底部，中上部排泥点宜设在三项分离器下0.5~1.5m处。c)排泥管管径应大于150mm；底部排泥管可兼作放空管。Ø设计参数①设计温度T=25℃②设计反应器个数：n=2③根据设计规范中，污泥容积负荷取值为Nv=6.7kgCODcr/(m3·d)④设计流量Q=600m3/d=25m3/h⑤设计反应器有效水深h=6mØ计算公式及结果①容积及主要尺寸计算84 取有效容积系数为0.8，则实际体积为180m3反应器的面积①尺寸计算UASB反应器采用矩形的设计。则UASB反应器的尺寸为：6×6×5m。①布水装置的设计布水孔个数n为：由于布水孔速度需大于2m/s，则设计每台反应器有16个布水孔。每个反应器设8根d150mm长6m的穿管。每两根管之间的中心矩为1.5m，配水孔径采用φ15mm，孔距为1.5m，每个孔的服务面积为1.5×1.5=2.25m2，孔径向下，穿孔管中心距反应器为0.25m。②三相分离器的设计a)沉淀区的表面负荷率为：b)回流缝设计则下三角形集气罩的宽度：式中：b1——下三角形集气罩底的宽度，m；α——下三角形集气罩斜面的水平夹角，一般可采用55°~60°，本设计取60°；h3——下三角形集气罩的垂直高度，当反应器总高度为5~7m时，可采用1.0~1.5m，本设计取1.2m。而相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离b2为：84 式中：b2——相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离，m，即污泥回流缝之一；b——单元三相分离器的宽度，m，本设计为采用三个三相分离器，则b=6m/2=2m。下三角形集气罩回流缝总面积计算如下：式中：B——反应器的宽度，即三项分离器的长度，m；n——反应器的三项分离器单元数。下三角形集气罩之间缝隙b2中的水流（不考虑气的影响）上升流速v1的计算为：式中：Q——反应器的设计废水流量，m3/h；a1——下三角形集气罩回流缝的总面积，m2。设上三角形集气罩回流缝宽度b3=0.35m，a2计算如下：在上三角形集气罩下端和下三角形集气罩斜面之间的水平距离的回流缝，水平上的流速v2为：式中，a2——上三角形集气罩回流缝的总面积，m2。a2为控制断面，可以满足v1＜v2＜2.0m/h的条件，具有良好的固液分离效果。因为上三角下端C至下三角形斜面和垂直距离取AB=0.3m上三角形集气罩的位置即可确定，其高h4为：84 取上三角形集气罩顶的水深为0.5m，则上下三角形集气罩在反应器内的位置已经确定。则沉淀区总水深H：符合要求。a)气液分离校核确定三项分离器的基本尺寸后，还应校核沼气分离效果是否满足要求，如果不能满足，对三项分离器的尺寸要进行必要的调整。计算结果可知：该三项分离器可以脱除直径大于或等于0.008cm的沼气气泡。所确定的三项分离器构造尺寸可以达到良好的气固液三相分离效果。①出水收集装置的设计采用锯齿形出水渠，渠宽0.2m渠高0.2m，每个反应器设3条出水渠，以加大过堰流速，避免郁积。其尺寸为：堰顶宽a=100mm，堰高h=50mm，堰间距△L=a+2h=100+2×50=200mm，即0.2m采用双侧集水，则实际堰长为：L=6×2=12m齿形堰总数为：②排泥装置的设计取污泥的产率为：0.06kgVSS/kgCODcr。则每个UASB的日产泥量为：57.6kgVSS/d此次设计，在三相分离下三角以下0.5m处及在UASB反应器底部各设d=200mm排泥管一根，池底排泥管设放空管。84 ①沼气净化及利用沼气日产量：式中：Qa——沼气产量，Nm3/d；Q——设计流量，m3/d；η——沼气产率从，m3/kgCODcr，取沼气产率为0.5m3/kgCODcr；S0——进水有机物浓度，mgCODcr/L；Se——出水有机物浓度，mgCODcr/L。则两个UASB反应器沼气的总产量为：768m3/d。水封罐：水封罐一般设于消化反应器和沼气柜或压缩机房之间，起到调整和稳定压力，兼作隔绝和排除冷凝水之用。UASB反应中大集气罩中出气气体压力为p1=1.0mH2O,小集器罩中出气气体压力为p2=2.5mH2O，则两者气压差为故水封罐中该收气管的水封深度差为1.5mH2O。沼气柜压力p≤400mmH2O，取为0.4mmH2O，则在忽略沼气管路压力损失时，水封罐所需最大水封为取水封罐总高度为H=2.5m水封罐直径1200mm。尺寸：碳钢防腐Ф1200×1500沼气柜：沼气柜容积应为平时产气量的3h体积来确定，即为96m33.2.5生物接触氧化池生物接触氧化池是污水处理工艺中的核心处理构筑物，主要作用是去除污水中的SS﹑COD和BOD5等污染物质，使这些污染物质的浓度降低到较低水平，再经过后续处理构筑物的处理，使污水达标排放。84 废水经UASB厌氧处理后还不能达到国家排放标准，尚需进行深度处理。由于废水中的COD浓度还比较高，必须通过好氧生物降解废水中的有机物。为保证好氧处理效果，采用生物接触氧化工艺。在生物接触氧化系统中设有半软性填料，通过微孔曝气器曝气充氧培养微生物，废水与长满生物膜的填料相接触，大部微生物以生物膜的形式固定在填料上，部分悬浮生长在水中；在曝气冲刷作用下，老的生物膜不断脱落，新的生物膜不断生长，促进生物膜的新陈代谢。填料上的有机物以废水中的有机物为食物，分解为CO2和H2O,从而降低了废水中的有机物浓度，使废水得到净化。Ø设计参数①设计流量：Q=1200m3/d；②接触氧化池填料去除有机物的五日生化需氧量容积负荷Mc=2.5kgBOD5/(m3填料·d)；③填料的填充比η=75%；④池子的超高h1=0.5m；⑤h2填料层上水深=0.5m；⑥填料至池底的高度=0.5m。Ø计算公式及计算结果①接触氧化池有效容积式中：V——接触氧化池的设计容积，m3；Q——接触氧化池的设计流量，m3/d；S0——接触氧化池进水五日生化需氧量，mg/L；Se——接触氧化池出水五日生化需氧量，mg/L；Mc——接触氧化池填料去除有机物的五日生化需氧量容积负荷，kgBOD5/(m3填料·d)η——填料的填充比，%。②接触氧化池的总面积A和池数N取池数N=2座，则每座池的面积为：84 取值为24m2。则实际池的总体积为：设每个池子池长L=6m，则池宽B=A1/L=4m。①池深h式中：h1——超高，0.5~0.6m；此次设计取0.5m；h2——填料层上水深，0.4~0.5m；h3——填料至池底的高度，一般采用0.5m。②有效停留时间t的确定③填料：采用半软性填料。④曝气系统采用采用多孔管鼓风微孔曝气供氧，取气水比D0=15m3/m3，则所需总空气量为：则每座池子需气量：选用HWB—2型微孔曝气器，其相关参数如下表3.3.5-1。表3.2.5-1HWB—2型微孔曝气器参数一览表型号HWB—2曝气量(m3/h)1～3服务面积(m2)0.3～0.5氧利用率(%)20～25动力效率(kgO2/kWh)4～6阻力(mmH2O)150～350取其曝气量为2.5m3/h，则每座池子所需曝气头为150个。⑤空气管道的布置84 布置方式：每座池子上一根主管，每根主管上15根支管，每根支管上布置10个曝气头，两边各5个。①空压机的选定空气扩散装置安装在距接触氧化池池底0.2m处，因此空压机所需压力为：P=(4.5-0.2)×9.8=42.14kPa。空压机供气量：750m3/h=12.5m3/min。根据所需压力和空气量决定采用WHR-100罗茨风机三台，两用一备。其参数如下表3.3.5-2。表3.2.5-2HWB—2型微孔曝气器参数一览表口径mm100A转速r/min1680供气压力kPa44.1进口流量m3/min6.843.2.6二沉池二次沉淀池有别于其他沉淀池，首先在作用上有其特点。它除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩；并由于水量、水质的变化，还要暂时贮存污泥。由于二次沉淀池需要万册好难过污泥浓缩的作用，所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的池面积。此次设计中，二沉池的作用主要是为了去除生物接触氧化池中脱落的生物膜，沉淀池分为平流式沉淀池﹑竖流式沉淀池﹑辐流式沉淀池，根据本工程特点，本设计采用竖流式沉淀池。竖流式沉淀池又称立式沉淀池，是池中废水竖向流动的沉淀池。池体平面图形为圆形或方形，水由设在池中心的进水管自上而下进入池内（管中流速应小于30mm/s），管下设伞形挡板使废水在池中均匀分布后沿整个过水断面缓慢上升（对于生活污水一般为0.5-0.7mm/s，沉淀时间采用1-1.5h），悬浮物沉降进入池底锥形沉泥斗中，澄清水从池四周沿周边溢流堰流出。堰前设挡板及浮渣槽以截留浮渣保证出水水质。池的一边靠池壁设排泥管（直径大于200mm）靠静水压将泥定期排出。竖流式沉淀池的优点是占地面积小，排泥容易，缺点是深度大，施工困难，造价高。常用于处理水量小于20000m3/d的污水处理厂。理论依据：竖流式沉淀池中，水流方向与颗粒沉淀方向相反，其截留速度与水流上升速度相等，上升速度等于沉降速度的颗粒将悬浮在混合液中形成一层悬浮层，对上升的颗粒进行拦截和过滤。因而竖流式沉淀池的效率比平流式沉淀池要高。84 本设计采用圆形的竖流式沉淀池，主要是为了去除水中的悬浮物，提高出水水质，并进行污泥回流，保证曝气池中的污泥浓度，确保反应得顺利进行。Ø设计说明①为了使水流在沉淀池内均匀分布，池子直径（或正方形的一边）与有效水深之比值不大于3。池子直径不宜大于8m，一般采用4~7m。②中心管内流速不大于30mm/s。③中心管下口应设有喇叭口和反射板。④当池子直径（或正方形的一边）小于7m时，澄清污水沿周边流出；当直径大于7m时，应增设辐射式集水支渠。⑤排泥管下端距池底不大于0.2m，管上端超出水面不小于0.4m。⑥浮渣挡板距集水槽0.25~0.5m，高出水面0.1~0.15m，淹没深度0.3~0.4m。Ø设计参数①设计流量Q=50m3/h。②进口SS=225mg/L，出口SS=90mg/L，SS去除率为60%。③中心管内流速v0=25mm/s=0.025m/s。④沉淀池表面水力负荷q=1.5m3/(m2·h)。⑤污水由中心管喇叭口与反射板直接的缝隙流出速度v1=0.015m/s；⑥沉淀池水力停留时间t=2h；⑦排泥间隔时间T=2d；⑧超高h1=0.3m；⑨沉淀区缓冲层高度h4=0.3m；⑩圆锥体下底直径D’=0.6m。Ø设计公式及计算结果①中心管面积与直径式中：Q——沉淀池最大设计流量，m3/s；f1——中心管截面积，m2；v0——中心管内流速，m/s，本设计取v0=0.025m/s；84 d0——中心管直径，m。①中心管喇叭口到反射板直接的间隙高度v1——间隙流出速度，取0.015m/s；d1——喇叭口直径，m，d1=1.35d0。②沉淀部分有效断面积③沉淀池直径④沉淀部分有效水深式中：q——表面水力负荷，取q=1.5m3/(m2·h)；t——沉淀池的水力停留时间，取2h。径深比：⑤校核集水槽出水堰负荷⑥沉淀部分所需容积设二沉池的排泥时间为T=2d，则污泥区容积为32.4m3⑦圆锥部分（污泥区）容积设圆锥体下底直径为0.6m，α=55°则污泥斗高度为：84 污泥斗容积为：①沉淀池总高度式中：h1——沉淀池保护高度，取0.3m；h2——沉淀池的有效高度，m；h3——中心管下端至反射板表面之间的缝隙高，m；h4——沉淀区缓冲层高度，取0.3m；h5——污泥斗的高度，m。3.2.7加药间（及仓库、机修室）由于本次设计中污水的悬浮物浓度很高，在初沉池时，很难只通过重力沉降达到去除效果，因此需要添加一定的混凝剂及絮凝剂达到效果。本设计投加药剂拟采用聚丙烯酰胺（PAM）。并且在污泥脱水间也需加PAM进行脱水。Ø加药量处理水量为1200m3/d=50m3/h。则水处理加药量为6kgPAM/d而污泥处理加药量一般为水处理的两倍，则污泥需加药量为12kg/d。则总PAM量为：18kg/d。Ø加药间尺寸34.00×9.00×6.0mØ配置设备①加药计量泵规格：500~1500ml/min，H=20m，N=0.6Kw数量：2套②溶药设备规格：3.0×4.0×2.60mmN=2×0.75kW数量：2套3.2.8鼓风机房在生物接触氧化池供84 氧时，需要风机等供氧设备。本次设计采用的是罗茨鼓风机。这些风机都存放在一个固定的场所进行控制，这就是鼓风机房。鼓风机房尺寸：20.00×15.00×6.00m鼓风机：WHR-100罗茨风机三台，两用一备。动力：9.9kw3.2.9污泥浓缩池浓缩池对污泥进行浓缩，减少剩余污泥的含水率，降低剩余污泥的体积，便于污泥进行脱水。采用重力自动排泥。此次设计采用的辐流式浓缩池。浓缩池的上层清液回流至调节池工序。Ø设计说明①本设计采用间歇式重力浓缩池，间歇式重力浓缩池进泥、排泥是间歇进行的。②污泥浓缩时间不宜小于12h。③当浓缩池不设刮泥机时，污泥斗斜壁与水平面形成的角度不小于50°，设刮泥机时，池底坡度为1/20。④刮泥机周边线速度一般为1～2m/min。Ø设计参数①设计污泥量QW=182.4m3/d=7.6m3/h②进泥浓度：C0=10g/L=10kg/m3③污泥含水率Pi=99.0%④设计浓缩后含水率Pi=96.0%⑤污泥固体负荷：qs=45kgSS/(m2.d)⑥污泥浓缩时间：T=15h⑦贮泥时间：t=4h⑧超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5mØ设计结果①浓缩池池体计算浓缩池面积式中：W—污泥量；C0—污泥固体浓度，kg/m3；84 qs——污泥固体负荷：45kgSS/(m2.d)，kg/（m2•d）浓缩池直径：水力负荷：有效水深浓缩池有效容积①排泥量与存泥容积浓缩后排出含水率P2＝96.0％的污泥，则按2h贮泥时间计量泥，则贮泥区所需容积：设池底坡度为0.05，污泥斗上底半径r1=1.2m，下底半径r2=0.6m。污泥斗斜壁与水平面形成的角度55°。则池底坡降为0.12m：故池底可贮泥容积：则污泥斗高度则泥斗容积因此，总贮泥容积为84 （满足要求）①浓缩池总高度浓缩池的超高h1取0.30m，缓冲层高度h3取0.50m，则浓缩池的总高度H为②浓缩池排水量浓缩后池内上清液利用重力排放，由站区溢流管道排入调节池。3.2.10集泥井剩余污泥需要通过污泥泵的提升才能进入污泥浓缩池进行浓缩，集泥井的作用就是统一存放这些污泥泵，并且统一管理。集泥井体积为一台泵6分钟的抽泥量。Ø设计说明①二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。②处理厂设一座剩余污泥泵房③污水处理系统每日排出污泥干重为1334.4kg/d，即为按含水率为99％计的污泥流量Qw＝182.4m3/d＝7.6m3/hØ配套设备①电动葫芦规格：起重量2吨，起重高度15米，起重功率N=3.0kW运行功率N=0.4kW数量：1台②污水提升泵（潜污泵）型号：1PN污泥泵规格：Q=7.2m3/h，H=14mN=3kW数量：2台（1用1备）3.2.11污泥脱水间此次设计，考虑费用等各方面因素，采用带式压滤机对污泥进行脱水。采用的污泥脱水剂为PAM。污泥脱水后含水量大约为：95%。84 带式压滤机对污泥压滤时产生的污水回流至调节池工序进行再处理。设计产生的污泥每天约45.6m3/d（含水率96%），则每天产生的干污泥量约为7.296t/d（含水率75%）。污泥脱水时投加药剂为高分子絮凝剂（PAM），加药量约为污泥干重的0.27~0.3%。污泥脱水机房尺寸：8.5×5.5×4m数量：　1座污泥加药量：19.7kg/d（干重）带式压滤机：DY—500（2台）第一章总图设计4.1平面布置原则（1）满足生产工艺流程要求，做到生产工艺流程合理，管线顺畅、短捷，减少迂回和折返，尽量降低能耗，减少投资；（2）贯彻一次规划、分期建设、远近结合的原则，做到整体布局合理，近期建设贯彻布置紧凑，投资节省、用地建设节约的方针；（3）符合防火、防噪、安全、卫生等规范的要求，保证生产安全；（4）合理组织人流与货流路线，减少人流与货流交叉干扰；（5）满足施工、安装与维修对场地及空间的作业要求；（6）尽量考虑合理的功能分区，在不影响本项目生产条件的情况下留有适量扩建余地；（7）结合当地自然条件及厂区性质，保证一定的厂区绿化覆盖率。4.2总平面设计4.2.1建构筑物组成总平面设计按日处理污水1200m3规模作总体规划厂区由下列建（构）筑物组成：（1）生产建（构）筑物：提升泵站、格栅渠及初沉池池、UASB反应池、生物接触氧化池、二沉池、污泥脱水间及污泥棚、鼓风机房和加药间；（2）辅助生产用房：变电所、机修、车库、仓库、大门、门卫等；（3）管理及生活设施用房：综合楼。4.2.2总平面布置整个污水处理站按功能分区大致可以分为以下几个区：预处理区、污水生化84 处理区、负荷中心及污泥处理区，各个分区相对独立，便于维修管理，避免相互干扰。整个污水处理站还配有值班室。（1）预处理区包括格栅、提升泵站、和斜管沉淀池及其相应的加药间；（2）污水处理区主要工艺处理构筑物为UASB反应池及生物接触氧化池，及其对应的鼓风机房；（3）负荷中心及污泥处理区主要建筑物为二沉池、污泥浓缩池、污泥提升泵房。4.1管道布置4.3.1管道分类管道主要有污水管、污泥管、空气管、药管等，具体设计如下：（1）污水管污水管为各污水处理构筑物间连接管及厂区生活污水管，管线布置的原则为管线尽量短、埋深要合理。（2）污泥管污泥管道主要有UASB反应池池剩余污泥管、二沉池污泥管及污泥浓缩池污泥管，管道设计考虑到污泥含水率低的特点，尽量提高污泥流速，避免淤积；（3）超越管配水井内设置超越管，主要考虑后续污水处理单元进行检修时，将污水直接排至排放总管；（5）放空管UASB反应池与污泥池均设有放空管，在检修过程排空池体以便于检修；4.3.2管道材质工艺联络管为焊接钢管，排水管采用混凝土管和钢筋混凝土管，空气管为焊接不锈钢管。4.3.3管道防腐埋地部分钢管采用石油沥青防腐，明装的钢管采用不锈钢材质。4.3.4管道色标污水管标示以蓝色，空气管标示以绿色，污泥管标示以黑色，同时在管外标识介质流向和标志，具体标示由业主指定。4.2道路设计区道路采用城市型混凝土路面，路网按功能分区，并和建、构筑物的使用要求联络。路类型：混凝土路面道路面宽度：3米84 转弯半径：3米4.1厂区防护与绿化4.5.1厂区防护为保证安全生产，在四周设置通透围墙进行防护，围墙高为2.2米。4.5.2厂区绿化为了与周围环境协调一致，污水厂内树种宜选择常绿树种，如珊瑚树、香樟树、女贞树等，绿化小区种植花草，做到季季花开，绿树成荫，鸟语花香，环境优美。目标为把污水处理厂建设为一座花园式工厂。4.2高程布置4.6.1高程布置原则废水处理高程设计的任务是对个单元处理构筑物与辅助设施等相对高程作竖向布置；通过计算确定个单元处理构筑物和泵的高程，各单元处理构筑物之间连接管渠的高程和各部位的水面高程，使污水能够沿处理流程在构筑物之间通畅地流动。废水处理厂的高程布置理论上应该满足以下几点：（1）为了保证污水在各构筑物之间能顺利自流，必须精确计算各构筑物之间的水头损失，包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的储备水头。（2）进行水力计算时，还应考虑距离最长，损失最大的流程，并按最大设计流量计算。当有二个以上并联运行的构筑物时，应考虑某一构筑物发生故障时，其余构筑物负担全部流量的情况。计算时还须考虑管内淤积，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地，以防止水头不够而发生涌水现象。（3）污水厂的出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能自流进行农田灌溉。（4）各处理构筑物的水头损失，可以进行估算。（5）污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。4.6.2厂区地面标高的确定根据以上原则，按照标书要求及实际地质地貌情况，确定厂区主要工艺所在生产区的地面高程为33.00米，厂区道路设置坡降；合理组织雨水的排出。第一章仪表设施设计5.1变配电系统①全厂变配电间采用10千伏双电源供电，380伏变配电系统；84 ①污水泵、鼓风机、回流污泥泵房就地控制；②变配电间、低压电瓶设有紧急按钮，污水泵可按水位自动停车；③变配电间从邻近接出220伏作为照明电源。5.1检测仪表的设计5.1.1设计原则①污水和污泥两部分分别集中设置显示记录仪，污水部分设置单独的仪表间，污泥及记录仪设在污泥泵房内；②根据目前国内监测仪表情况，选定物力参量和化学参量均采用DDZ-Ⅱ型监测仪表；③仪表自动控制设计，要掌握适当的设计标准，在工程实效的前提下，考虑技术先进。5.1.2涉及范围①根据工艺生产流程及控制要求，配置温度、物位、流量、水质分析、过程控制等检测控制仪表；②根据工艺和设备运行要求，设置自动控制、自动调节、自动报警、安全保护装置；③仪表信号的传送和显示、设备状态信号和控制命令的传送；5.1.3检测内容①调节池池液位应集中显示，并设上下限报警，并设置pH显示计和水温显示仪；②UASB池：水温、PH值及水位的指示记录；③生物接触氧化池：、DO检测仪④各泵设置压力表；第一章辅助设施设计6.1厂区给水排水、通风空调设计6.1.1给水设计给水管道根据生产、生活、消防用水要求做枝状布置。其中生产用水、消防用水采用回用水系统，生活用水接自市政用水管网。根据用水点做树枝状布水系统。6.1.2排水设计84 排水采用雨污分流的排水体制。6.1.1通风设计根据国家有关规定，对于在生产过程中散发大量的余热、余湿及有害气体的车间，需采取有效的通风措施。本厂区内的部分建筑需设置全面通风系统，采用轴流风机排风，室内负压自然进风。设置轴流风机的建筑物包括：鼓风机房、污泥脱水机房。6.1.2空调设计厂区附属建筑物不设集中空调，根据用户需要考虑按不同房间采用分体壁挂式或柜式空调器。6.1消防与安全设计6.2.1建筑物防火设计本工程所有建筑物占地面积均小于3000m2，建筑物内不考虑防火分区。建筑物内部最远工作点到安全出口距离均小于50m，建筑物主要建筑材料采用非燃烧体。6.2.2消防给水（1）室外消防给水消防用水量15L/s，管网为枝状布置，水源接自市政自来水管网，采用低压消防给水系统，当发生火灾时，市消防队可在规定时间内到达厂内，以满足消防所需的水压和水量要求。设置消火栓，消防水管为DN100给水管。（2）室内消防给水站内大多数为盛水、泥的不燃钢筋砼构筑物，不存在消防问题。6.2.3消防措施根据建筑物的特点及防火等级，采用室内消防和室外消防相结合、厂内消防和厂外消防相结合的办法，工程设计上采取的措施有：（1）建（构）筑物间及道路布置必须满足消防要求；（2）根据消防要求在厂内设置室内、室外消火栓；（3）在综合楼、变配电间等建筑物内，按要求配置干粉、泡沫灭火器和沙箱；（4）厂区电缆沟每隔100m设置防火分隔。6.2节能设计与工程可靠性6.3.1节能措施（1）在生产工艺中，安装了自控仪表，控制设备的运转台数，节约了能源；（2）采用的UASB-生物接触氧化工艺可以最大限度的利用水中的溶解氧，减少了曝气量；84 （1）本工程中用电量最大的设备是提升水泵和鼓风机，对水泵的公况精心设计，鼓风机采用单级高速风机和采用变频装置，使其能耗降到最低；（2）在污水处理过程中，做到了一次提升，减少水头损失，节省了提升的动力消耗；（3）选用先进的控制仪表系统，对曝气池溶解氧、进水水量等实行自动监测，通过PLC实现最佳控制，合理调整工况，保证高效工作。（4）采用微孔曝气器，能提高氧利用率，节约能耗。（5）选用无功功率自动补偿装置，合理选择主变电所位置，使其处于负荷中心。6.3.2工艺可靠性本工程设计采用UASB—生物接触氧化池工艺，此工艺能有效去除水中的化学需氧量及生化需氧量，此工艺用于食品工业污水处理在国内外已有许多成功的实例，规模大小不一，所以本设计中工艺的可靠性完全可以保证。84 ◆第二部分设计计算书第一章污水处理构筑物计算1.1设计流量设计流量为：而由于工业污水的日变化系数基本为1。因此最大设计流量：1.2泵前格栅1.2.1设计原则①污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合：a人工清除25-40mmb机械清除16-25mmc最大间隙40mm；②格栅不宜少于两台，如为一台时，应设人工清除格栅备用；③过栅流速一般采用0.6～1.0m/s；④格栅前渠道内的的水流速度一般为0.4～0.9m/s；⑤格栅倾角一般采用45°～75°；⑥通过格栅的水头损失一般采用0.08m/s～0.15m/s；⑦格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m，工作台有安全和冲洗设施；⑧格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m，工作台正面过道宽度：人工清除，不小于1.2m；机械清除，不小于1.5m；⑨机械格栅的动力装置一般宜设在室内或采取其它保护设备的措施；⑩设置格栅装置的构筑物必须考虑设有良好的检修、栅渣的日常清除。1.2.2设计参数①设计流量：Qmax=600m3d×1=600m3d=0.01389m3s（因为是食品生产工业污水，根据《环境工程设计手册》可知，其污水日变化系数大致为1）②栅前流速：v1=0.8m/s③栅前水深：h=0.4m④过栅流速：v=0.9m/s⑤栅条宽度：S=0.01m84 ①栅条间隙：b=20mm②格栅倾角：α=60°③单位栅渣量W1=0.05m3栅渣/103m3污水1.1.1设计计算①栅条间隙数n②栅槽有效宽度B上述计算由于污水水量小，因此有些不合实际，所以取栅槽有效宽度B=1m，则：则栅条间隙数：n=33.66（取n=34）则栅槽有效宽度③过栅水头损失h1计算水头损失其中，k为格栅受栅渣堵塞时，水头损失增大的倍数，一般取3。④栅后槽总高度H其中，为栅前渠道超高，一般取0.3m。⑤栅槽总长度L栅前槽总高度格栅前部渐宽段的长度栅前槽宽：84 其中，为进水渠渐宽段展开角，一般取20°。格栅后部渐窄段的长度：则栅槽总长度①每日栅渣量W宜采用人工清渣。图1.2格栅设计图1.1提升泵站及集水井1.1.1设计计算①设计流量为：Qmax=600m3d×1=600m3d=0.0139m3s84 集水井水面超高取0.5m①集水井集水井容积采用相当于一台泵6分钟的容量。则集水池有效容积为：集水井有效水深取H=3.0m则集水井的面积F：则集水池的实际容积为：预留起重机高度三米，则集水池总高度为6.5m。1.1.1泵的选择①扬程估算②泵流量选择集水池、格栅与机器间合建式的方形泵站，考虑三台水泵，其中一台备用。则每台水泵的流量为：③选择泵泵的静扬程应=静扬程+水头损失根据后面的高程设计，可得提升的总高度为6.75m。（即水泵的静扬程）而水头损失则为1.35m则选泵时泵的扬程应大于6.75+1.35=8.1m则选择50WQ25-10-1.5潜污泵。其主要性能参数如下表1.3-1。表1.3-1潜污泵主要性能参数一览表流量(m3/h)扬程(m)转速(转/分)功率(KW)效率(%)出水口径(mm)总重量(kg)轴功率配用功率251028601.071.563.9506084 1.1调节池1.1.1设计原则①调节池实际是一座变水位的贮水池和水质水量混合池，进水为重力流，出水采用泵提升。池中最高水位不高于进水管的设计高度，水深为设计为5.0m，最低水位为死水位。②调节池的形状设计为正方形，以利于形成完全混合状态。③调节池中设置pH自控系统、冲洗装置、溢流装置、排除漂浮物和泡沫装置，以及洒水消泡装置。④调节池内设隔板，使废水迂回流动，充分调节pH。⑤为使在线调节池运行良好，设置一个混合和曝气装置。1.1.2设计参数①设计停留时间T=6h②设计流量Qmax=1200m3/d=50m3/h③设计水深h2=5m1.1.3设计计算①调节池的有效容积②调节池的水面面积③调节池的总高度式中，h1——超高，取0.5m；h2——有效水深。则调节池的总高度为：则调节池尺寸为6×10×5.5m。④调节池的搅拌器为防止污水中悬浮物的沉积和使水质均匀，需采用专用搅拌设备进行搅拌，根据调节池的有效容积，搅拌功率一般按1m384 污水4-8W选配搅拌设备，该工程取5W，则调节池的配潜水搅拌机的总功率为300m3×5W/m3=1500W，取一台1500W的潜水搅拌器安装在调节池的进水端，选用QJB1.5/6-260/3-980。1.1初沉池此次设计初沉池采用斜管沉淀池。1.1.1设计说明①升流式异向流斜管沉淀池的设计表面负荷，一般可比普通沉淀池的设计表面负荷提高一倍左右。②斜管孔径一般采用50~80mm。③斜管倾角一般采用60°。④斜管区上部水深，一般采用0.5~1.0m。⑤在池壁与斜板的间隙处应装设阻流板，以防止水短流。⑥进水方式一般采用穿孔墙整流布水，出水方式一般采用多槽出水，在池面上增设几条平行的出水堰和集水槽，以改善出水水质，加大出水量。⑦一般采用重力排泥，每日排泥次数至少1~2次，或连续排泥。⑧池内停留时间：初次沉淀池不超过30min，二次沉淀池不超过60min。⑨斜管沉淀池应设清洗设备。1.1.2设计参数①设计流量Qmax=1200m3d=50m3h=0.1389m3s②斜管区上部水深h2=0.7m③斜管长为1m④斜管倾角为60°⑤表面水力负荷q’=4.0m3/(m2·h)⑥污泥容重取y=1000kg/m3⑦排泥间隔时间T=1/6d⑧池子超高h1=0.3m⑨池子斜管区底部缓冲层高度h4=0.7m1.1.3设计进出水水质设计进出水水质如下表1.4。表1.4初沉池进出水水质一览表水质指标COD（mg/L)BOD（mg/L)SS（mg/L)进水水质20001000250084 设计去除率20%15%40%设计出水水质160085015001.1.1设计计算①沉淀池水面面积式中：Qmax——最大设计流量，m3/h；q’——设计表面负荷，m3/(m2·h)，这里取4。则：②池子平面尺寸设计为方型池子，则池子边长③池内停留时间斜管高度：则停留时间④污泥部分需要的总容积⑤污泥斗容积设污泥斗下部宽度a1=0.8m则污泥斗高度84 ①池子总高度h1——沉淀池超高，m；取0.3m；h2——斜管上部水深，0.7m；h3——斜管高度，0.866m；h4——斜管区底部缓冲层高度，0.7m；h5——污泥斗高度，2.51；则沉淀池总高度：1.1UASB升流式厌氧反应器1.1.1设计原则①pH值调节及加药装置宜设在加药间内，其设计应符合下列要求：a)通过投加碱性或酸性物质来调节和控制UASB反映期内的pH值，碱性物质主要有NaCO3、NaHCO3、NaOH等；酸性物质主要有盐酸、硫酸等；b)药剂应有一定的储存量，酸性物质贮存时间宜为7d以上，碱性物质贮存时间宜为15d以上；c)容积宜采用专用的溶药罐和搅拌设备，投加药剂采用计量泵自动定量投加；d)pH值调节宜在中和池或调节池投加酸性物质或碱性物质进行，pH微调宜采用管道混合器和定量加酸加碱泵进行；e)宜在加药间同时设置营养盐（氮、磷等）药品溶解和加药装置。②当进水可生化性较差时，宜设置酸化池③反应器宜采用保温措施，使反应器内的温度保持在适宜范围。如不能满足温度要求，应设置加热装置，具体要求如下：84 a)加热方式可采用池外加热和池内加热，池外加热有加热吃和循环加热两种方式，池内加热宜采用热水循环加热方式；b)热交换器选型应根据废水特性、介质温度和热交换器出口介质温度确定。热交换器换热面积应根据热平衡计算，计算结果应有10%~20%的余量。①UASB反应器工艺设计宜设计两个系列，具备可灵活调节的运行方式，且便于污泥的培养和启动。反应器最大的单体体积应小于300m3.②UASB反应器的有效水深应在5m~8m之间。③UASB内废水的上升流速宜小于0.8m/h。1.1.1设计参数①设计温度T=25℃②设计反应器个数：n=2③根据设计规范中，污泥容积负荷取值为Nv=6.7kgCODcr/(m3·d)④设计流量Q=600m3/d=25m3/h⑤设计反应器有效水深h=5m⑥超高h1=0.5m1.1.2设计进出水水质指标设计进出水水质如下表1.6。表1.6UASB设计进出水水质一览表水质指标COD（mg/L)BOD（mg/L)SS（mg/L)进水水质16008501500设计去除率80%70%50%设计出水水质3202557501.1.3容积及主要工艺尺寸的设计计算①UASB反应器容积的计算式中：V——反应器有效容积，m3；Q——UASB反应器设计流量，m3/d；Nv——容积负荷，kgCOD/(m3·d)；S0——UASB反应器进水有机物浓度，mgCODcr/L。84 本设计采用容积负荷法确定其容积V，UASB反应器的容积负荷为Nv=5kgCODcr/(m3·d)。则UASB反应器总容积为：采用两个反应器，则每个UASB反应器容积取有效容积系数为0.8，则实际体积为180m3①反应器的面积②总反应停留时间③尺寸计算UASB反应器采用矩形的设计。设反应器的宽为B=6m，则反应器长为：则UASB反应器的尺寸为：6×6×5m。构造图如下图1.6-1所示：84 图1.6-1UASB反应器结构示意图1.1.1UASB反应器布水装置的设计①设计原则a)布水装置宜采用一管多孔式布水、一管一孔式布水或支状布水。b)布水装置进水点距反应器池底宜保持150mm~250mm的距离。c)一管多孔式布水孔口流速应大于2m/s，穿孔管直径宜大于100mm。d)支状布水管出水孔向下距池底宜为200mm；出水管孔径应在15mm~25mm之间；出水孔处宜设45°斜向下布导流板，出水孔应正对池底。②设计计算此次设计采用一管多孔式布水的方式。设布水孔孔径为15mm，出口流速恰好为2m/s，则布水孔个数n为：由于布水孔速度需大于2m/s，则设计每台反应器有16个布水孔。每个反应器设4根d100mm长5m的穿管。每两根管之间的中心矩为1.2m，配水孔径采用φ15mm，孔距为1.5m，每个孔的服务面积为1.5×1.5=2.25m2，孔径向下，穿孔管中心距反应器为0.25m。则每个孔的流速为：则进水部分水头损失：1.1.2三相分离器的设计三相分离器设计需确定三相分离器数量，大小斜板尺寸、倾角和相互关系。三相分离器的设计分为3个内容：沉淀区设计﹑回流缝的设计和气液分离设计。①设计原则a)宜采用整体式或组合式的三项分离器。b)沉淀区的表面负荷宜小于0.8m3/(m2·h)，沉淀区总水深应大于1m。c)出水管的直径宜保证从集气室引出沼气。84 a)集气室上部应设置消泡喷嘴。b)三相分离器宜选用高密度聚乙烯（HDPE）、碳钢、不锈钢等材料，如采用碳钢材质应进行防腐处理。①设计参数a)取上三角形集气罩顶的水深h2=0.5mb)下三角形集气罩斜面的水平夹角α=60°c)下三角形集气罩的垂直高度h3=1.0m②设计计算a)沉淀区设计三相分离器沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，则沉淀区的表面负荷率为：符合要求。b)回流缝设计由下图可知，三相分离器由上下两组重叠的三角形集气罩组成，根据图中几何关系可得：式中：b1——下三角形集气罩底的宽度，m；α——下三角形集气罩斜面的水平夹角，一般可采用55°~60°，本设计取60°；h3——下三角形集气罩的垂直高度，当反应器总高度为5~7m时，可采用1.0~1.5m，本设计取1m。则下三角形集气罩的宽度：而相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离b2为：式中：b2——相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离，m，即污泥回流缝之一；b——84 单元三相分离器的宽度，m，本设计为采用三个三相分离器，则b=6m/2=2m。则：下三角形集气罩之间缝隙b2中的水流（不考虑气的影响）上升流速v1的计算为：式中：Q——反应器的设计废水流量，m3/h；a1——下三角形集气罩回流缝的总面积，m2。而下三角形集气罩回流缝总面积计算如下：式中：B——反应器的宽度，即三项分离器的长度，m；n——反应器的三项分离器单元数。则上升流速v1为：符合要求。而在上三角形集气罩下端和下三角形集气罩斜面之间的水平距离的回流缝，水平上的流速v2为：式中，a2——上三角形集气罩回流缝的总面积，m2。设上三角形集气罩回流缝宽度b3=0.35m，a2计算如下：则水平上的流速v2为：a2为控制断面，可以满足v1＜v2＜2.0m/h的条件，具有良好的固液分离效果。因为上三角下端C至下三角形斜面和垂直距离84 取AB=0.3m上三角形集气罩的位置即可确定，其高h4为：取上三角形集气罩顶的水深为0.5m，则上下三角形集气罩在反应器内的位置已经确定。则沉淀区总水深H：符合要求。具体单体三相分离器设计草图如下图1.6-2。图1.6-2单体三相分离器计算草图a)气液分离校核确定三项分离器的基本尺寸后，还应校核沼气分离效果是否满足要求，如果不能满足，对三项分离器的尺寸要进行必要的调整。设沼气气泡的直径d=0.008cm，20℃时，净水的运动粘滞系数v=0，0101cm2/s，取废水密度ρ=1.01g/cm3，碰撞系数β=0.95，则84 由于废水的μ一般大于净水，可取废水的μ=0.02g/cm·s。则根据斯托克斯公式，气泡的上升速度vb为：根据以上的计算结果有沿AB方向的水流速度va为：且根据上述计算可知：该三项分离器可以脱除直径大于或等于0.008cm的沼气气泡。所确定的三项分离器构造尺寸可以达到良好的气固液三相分离效果。1.1.1出水收集装置的设计①设计原则a)出水收集装置应设在UASB反应器顶部。b)断面为矩形的反应器出水宜采用几组平行出水堰的出水方式，断面为圆形的反应器出水宜采用放射状的多槽或多边形槽的出水方式。c)集水槽应加设三角堰，堰上水头大于25mm，水位宜在三角堰齿1/2处。d)出水堰负荷宜小于1.7L/(s·m)。e)处理废水中含有蛋白质或脂肪、大量悬浮物，宜在出水手机装置前设置挡板。84 a)UASB反应器进出水管道宜采用聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE）、聚丙烯（PPR）等材料。①设计计算及结果采用锯齿形出水渠，渠宽0.2m渠高0.2m，每个反应器设3条出水渠，以加大过堰流速，避免郁积。其尺寸为：堰顶宽a=100mm，堰高h=50mm，堰间距△L=a+2h=100+2×50=200mm，即0.2m采用双侧集水，则实际堰长为：L=6×2=12m齿形堰总数为：单堰流量为：由三角堰通过流量公式：则H=0.023m考虑自由跌水水头损失0.15m，则出水堰总水头损失为：h2=0.023+0.15=0.173m则整个UASB反应器的总水头损失h=h1+h2=0.326+0.173=0.499m三角堰结构示意图如下图1.6-3。图1.6-3三角堰结构示意图1.1.1排泥装置的设计①设计原则a)UASB反应器宜采用重力多点排泥方式。b)84 排泥点宜设在污泥区中上部和底部，中上部排泥点宜设在三项分离器下0.5~1.5m处。a)排泥管管径应大于150mm；底部排泥管可兼作放空管。①产泥量的计算此次设计，在三相分离下三角以下0.5m处及在UASB反应器底部各设d=100mm排泥管一根，池底排泥管兼作放空管。1.1.1沼气净化及利用①沼气日产量式中：Qa——沼气产量，Nm3/d；Q——设计流量，m3/d；η——沼气产率从，m3/kgCODcr；S0——进水有机物浓度，mgCODcr/L；Se——出水有机物浓度，mgCODcr/L。取沼气产率为0.5m3/kgCODcr，则沼气产量为：则两个UASB反应器沼气的总产量为：768m3/d。②水封罐水封罐一般设于消化反应器和沼气柜或压缩机房之间，起到调整和稳定压力，兼作隔绝和排除冷凝水之用。UASB反应中大集气罩中出气气体压力为p1=1.0mH2O,小集器罩中出气气体压力为p2=2.5mH2O，则两者气压差为故水封罐中该收气管的水封深度差为1.5mH2O。沼气柜压力p≤400mmH2O，取为0.4mmH2O，则在忽略沼气管路压力损失时，水封罐所需最大水封为84 取水封罐总高度为H=2.5m水封罐直径1200mm。尺寸：碳钢防腐Ф1200×1500①沼气柜沼气柜容积应为平时产气量的3h体积来确定，即：1.1生物接触氧化池1.1.1设计原则①生物接触氧化池的个数或分格数应不小于2个，并按同时工作设计。②污水在氧化池内的有效接触时间一般为1.5～3.0h。③填料层总高度一般为3m，当采用蜂窝型填料时，一般应分为装填，每层高为1m，蜂窝孔径不小于25mm。④进水BOD浓度应控制在150～300mg/L。⑤接触氧化池中的溶解氧含量一般应维持在2.5～3.5mg/L，气水比为（15～20）：1。⑥接触氧化池每格的面积一般不大于25m2，为保证布水布气均匀。1.1.2设计参数①设计流量：Q=1200m3/d；②接触氧化池填料去除有机物的五日生化需氧量容积负荷Mc=2.5kgBOD5/(m3填料·d)；③填料的填充比η=75%；④池子的超高h1=0.5m；⑤h2填料层上水深=0.5m；⑥填料至池底的高度=0.5m。1.1.3设计进出水水质指标设计进出水水质指标如下表1.7-1。表1.7-1生物接触氧化池进出水水质一览表水质指标COD（mg/L)BOD（mg/L)SS（mg/L)进水水质320255750设计去除率80%85%70%设计出水水质643422584 1.1.1设计计算①接触氧化池有效容积式中：V——接触氧化池的设计容积，m3；Q——接触氧化池的设计流量，m3/d；S0——接触氧化池进水五日生化需氧量，mg/L；Se——接触氧化池出水五日生化需氧量，mg/L；Mc——接触氧化池填料去除有机物的五日生化需氧量容积负荷，kgBOD5/(m3填料·d)η——填料的填充比，%。把各项参数带入上述式子中，则有效容积计算为：②接触氧化池的总面积A和池数N式中：h0——填料高度，一般采用3.0m。则总面积：考虑到有效面积太大不利于曝气，同时考虑到设备检修、池体清洗，本工艺将水解池分成两座。取池数N=2座，则每座池的面积为：取值为30m2。则实际池的总体积为：设每座池子池长L=6m，则池宽B=A1/L=5m。84 为曝气均匀将每座池子分三格，则每格的尺寸为2×5m。①池深h式中：h1——超高，0.5~0.6m；此次设计取0.5m；h2——填料层上水深，0.4~0.5m，本设计取0.5m；h3——配水区高度，不进入检修，一般采用1m。则池深为：②有效停留时间t的确定③填料：采用半软性填料。④剩余污泥①设计原则a)UASB反应器宜采用重力多点排泥方式。b)排泥点宜设在污泥区中上部和底部，中上部排泥点宜设在三项分离器下0.5~1.5m处。c)排泥管管径应大于150mm；底部排泥管可兼作放空管。②产泥量的计算此次设计，在三相分离下三角以下0.5m处及在UASB反应器底部各设d=200mm排泥管一根，池底排泥管设放空管。⑤曝气系统采用采用多孔管鼓风微孔曝气供氧，取气水比D0=15m3/m3，则所需总空气量为：则每座池子需气量：84 选用HWB—2型微孔曝气器，其相关参数如下表1.7-2。表1.7-2HWB—2型微孔曝气器参数一览表型号HWB—2曝气量(m3/h)1～3服务面积(m2)0.3～0.5氧利用率(%)20～25动力效率(kgO2/kWh)4～6阻力(mmH2O)150～350取其曝气量为2.5m3/h，则每座池子所需曝气头为150个，每格池子50个。①空气管道的布置布置方式：每座池子上一根主管，每根主管上15根支管，每根支管上布置10个曝气头，两边各5个。②空压机的选定空气扩散装置安装在距接触氧化池池底0.2m处，因此空压机所需压力为：P=(4.5-0.2)×9.8=42.14kPa。空压机供气量：750m3/h=12.5m3/min。根据所需压力和空气量决定采用WHR-100罗茨风机三台，两用一备。其参数如下表1.7-3。表1.7-3WHR-100罗茨风机参数一览表口径mm100A转速r/min1680供气压力kPa44.1进口流量m3/min6.841.1二次沉淀池1.1.1设计说明竖流式沉淀池又称立式沉淀池，是池中废水竖向流动的沉淀池。池体平面图形为圆形或方形，水由设在池中心的进水管自上而下进入池内（管中流速应小于30mm/s），管下设伞形挡板使废水在池中均匀分布后沿整个过水断面缓慢上升（对于生活污水一般为0.5-0.7mm/s，沉淀时间采用1-1.5h），悬浮物沉降进入池底锥形沉泥斗中，澄清水从池四周沿周边溢流堰流出。堰前设挡板及浮渣槽以截留浮渣保证出水水质。池的一边靠池壁设排泥管（直径大于200mm）靠静水压将泥定期排出。竖流式沉淀池的优点是占地面积小，排泥容易，缺点是深度大，施工困难，造价高。常用于处理水量小于20000m3/d的污水处理厂。84 理论依据：竖流式沉淀池中，水流方向与颗粒沉淀方向相反，其截留速度与水流上升速度相等，上升速度等于沉降速度的颗粒将悬浮在混合液中形成一层悬浮层，对上升的颗粒进行拦截和过滤。因而竖流式沉淀池的效率比平流式沉淀池要高。本设计采用圆形的竖流式沉淀池，主要是为了去除水中的悬浮物，提高出水水质，并进行污泥回流，保证曝气池中的污泥浓度，确保反应得顺利进行。1.1.1设计原则①为了使水流在沉淀池内均匀分布，池子直径（或正方形的一边）与有效水深之比值不大于3。池子直径不宜大于8m，一般采用4~7m。②中心管内流速不大于30mm/s。③中心管下口应设有喇叭口和反射板。④当池子直径（或正方形的一边）小于7m时，澄清污水沿周边流出；当直径大于7m时，应增设辐射式集水支渠。⑤排泥管下端距池底不大于0.2m，管上端超出水面不小于0.4m。⑥浮渣挡板距集水槽0.25~0.5m，高出水面0.1~0.15m，淹没深度0.3~0.4m。1.1.2设计参数①设计流量Q=50m3/h。②进口SS=225mg/L，出口SS=90mg/L，SS去除率为60%。③中心管内流速v0=25mm/s=0.025m/s。④沉淀池表面水力负荷q=1.5m3/(m2·h)。⑤污水由中心管喇叭口与反射板直接的缝隙流出速度v1=0.015m/s；⑥沉淀池水力停留时间t=2h；⑦排泥间隔时间T=2d；⑧超高h1=0.3m；⑨沉淀区缓冲层高度h4=0.3m；⑩圆锥体下底直径D’=0.6m。1.1.3设计计算①中心管面积与直径84 式中：Q——沉淀池最大设计流量，m3/s；f1——中心管截面积，m2；v0——中心管内流速，m/s，本设计取v0=0.025m/s；d0——中心管直径，m。则中心管面积与直径为：则实际中心管面积：①中心管喇叭口到反射板直接的间隙高度式中：v1——间隙流出速度，取0.015m/s；d1——喇叭口直径，m，d1=1.35d0。则：则反射板长度为1.3d1=1.5m②沉淀部分有效断面积式中：q——表面水力负荷，取q=1.5m3/(m2·h)。84 则：①沉淀池直径②沉淀部分有效水深式中：q——表面水力负荷，取q=1.5m3/(m2·h)；t——沉淀池的水力停留时间，取2h。则径深比：③校核集水槽出水堰负荷④沉淀部分所需容积式中：Q---设计流量，m3/d；C0——进水悬浮物浓度，mg/L；P0---污泥含水率，%，此次设计取99%。Ce---出水悬浮物浓度，mg/L。则：84 设二沉池的排泥时间为T=2d，则污泥区容积为：16.2×2=32.4m3①圆锥部分（污泥区）容积设圆锥体下底直径为0.6m，α=55°则污泥斗高度为：污泥斗容积为：②沉淀池总高度式中：h1——沉淀池保护高度，取0.3m；h2——沉淀池的有效高度，m；h3——中心管下端至反射板表面之间的缝隙高，m；h4——沉淀区缓冲层高度，取0.3m；h5——污泥斗的高度，m。则沉淀池总高度为：第一章污泥处理构筑物计算2.1污泥浓缩池2.1.1设计说明①本设计采用辐流式浓缩池，排泥是间歇进行的。②污泥浓缩时间不宜小于12h。③当浓缩池不设刮泥机时，污泥斗斜壁与水平面形成的角度不小于50°，设刮泥机时，池底坡度为1/20。④刮泥机周边线速度一般为1～2m/min。2.1.2设计参数①设计污泥量本工程废水处理过程产生的污泥来自以下几部分：初沉池的污泥量：VW=60m3/d84 UASB反应器的污泥量：V0=90m3/d二沉池的污泥量：V"=32.4m3/d因此总污泥量QW=182.4m3/d=7.6m3/h①进泥浓度：C0=10g/L=10kg/m3②污泥含水率Pi=99.0%③设计浓缩后含水率Pi=96.0%④污泥固体负荷：qs=45kgSS/(m2.d)⑤污泥浓缩时间：T=15h⑥贮泥时间：t=4h⑦超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5m2.1.1设计计算①浓缩池池体计算浓缩池面积式中：W—污泥量；C0—污泥固体浓度，kg/m3；qs——污泥固体负荷：45kgSS/(m2.d)，kg/（m2•d）则：浓缩池直径：水力负荷：有效水深浓缩池有效容积84 ①排泥量与存泥容积浓缩后排出含水率P2＝96.0％的污泥，则按2h贮泥时间计量泥，则贮泥区所需容积：②污泥斗容积污泥斗下底半径r1=1.2m，下底半径r2=0.6m。污泥斗斜壁与水平面形成的角度55°。则池底坡降为：故池底可贮泥容积：则污泥斗高度则泥斗容积因此，总贮泥容积为（满足要求）③浓缩池总高度浓缩池的超高h1取0.30m，缓冲层高度h3取0.50m，则浓缩池的总高度H为84 ①浓缩池排水量浓缩后池内上清液利用重力排放，由站区溢流管道排入调节池。2.1集泥井2.2.1设计说明①二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。②处理厂设一座污泥井③污水处理系统每日排出污泥干重为1334.4kg/d，即为按含水率为99％计的污泥流量Qw＝182.4m3/d＝7.6m3/h2.2.2设计计算①污泥泵扬程辐流式浓缩池最高泥位（相对地面为）3.89m，集泥井的最低泥位为-3.50m，污泥脱水间相对地面标高为0m，则污泥泵静扬程为H0=7.39m，污泥水头损失为1.5m，则污泥泵所需扬程为H=H0+1.5=8.89m。除此之外，需要从集泥井将一部分污泥回流至生物接触氧化池。回流比为100%。回流污泥标高为0.96，集泥井的最低泥位为-3.5。则回流污泥泵静扬程为H0=4.46m，污泥水头损失为1.5m，则污泥泵所需扬程为H=H0+1.5=5.96m。②污泥泵选型选三台，两用一备，单泵流量Q>Qw＝1.9m3/h。选用1PN污泥泵。其主要性能参数如下表2.2-1流量(m3/h)扬程(m)转速(转/分)功率(KW)效率(%)出水口径(mm)总重量(kg)轴功率配用功率7.21414301.332150120③泵房尺寸占地面积L×B=4m×3m×6m。2.2污泥脱水间84 2.3.1污泥产量选择带式压滤机，脱水前含水率为96%，脱水后含水率一般可以达到65～75%，设计选取75%计算。则脱水后的泥量为：2.3.2带式压滤机的选型根据脱水前的泥量1.9m3/h，再结合压滤机的装料容积和工作周期3小时，我选用DY—500的带式压滤机1台工作，考虑到可能会出现机器故障问题，另备用1台，共计选用2台压滤机，一用一备。其设备参数如下表2.3-1。表2.3-1DY-500带式压滤机设备参数一览表型号功率/KW带宽/mm处理量/(m3/h)配用动力空压机DY-5000.751.55000.5~3.0型号进浆浓度/%出浆浓度/%外形尺寸/mm安装重量/kgDY-5003~830~455260×1080×236020002.3.3选用脱水药剂选用污泥脱水剂聚丙烯酰胺（PAM）。PAM是国内常用的非离子型高分子絮凝剂。2.3.4污泥脱水间尺寸根据压滤机的外形尺寸，和压滤机台数，布置脱水间的尺寸。设计采取台压滤机横向排列，其总长为1台压滤机的长度5260mm，考虑两边留过道一边1.5m，则脱水间长度：L=5.26+1.5×2=8.26m，设计时取8.5m。2台压滤机宽度为1.08×2=2.16m，考虑2台压滤机及它们距墙壁的距离，各留1m，则脱水间宽度：B=2.16+3=5.16m，设计时取5.5m高度应比压滤机高度高，则满足脱水间尺寸：L×B×H=8.5×5.5×4（m）84 第一章平面布置3.1概述及注意事项废水处理系统的平面设计是否合理同样也是是评价设计是否成功的重要指标。需要考虑的是用地面积、日常的运行管理与维修条件，以及周围地区的环境卫生等。平面设计的任务是对各单元处理构筑物与辅助设施等的相对位置进行平面布置，包括处理构筑物（本设计中的水解酸化池、SBR池等）与辅助构筑物（本设计泵站、鼓风机房、值班室等），以及道路、绿化。同时，对可能产生噪声（如鼓风机）或者臭气（水解酸化、SBR反应器）的布置要注意对周围环境的影响；道路必须保持畅通并且路径尽量少曲折；处理构筑物功能分区明确，保持一定距离，绿化隔离，避免相互干扰，尽量利用原有地形，水管线和污泥管线要尽量简短。污水厂平面布置的具体内容如下：（1）处理构筑物的平面的布置；（2）附属构筑物的平面的布置；（3）管道、管路及绿化带的布置。平面图的布置见附图。3.2平面布置3.2.1站区道路为方便站内运行、运输及维护、管理，设主要道路和人行道。3.2.2绿化处理区内除建（构）筑物及道路、占地外，所有空地均充分绿化，以营造一个优美的绿化环境，站前区空地作重点绿化，点辍处理区整体环境，整个处理区主道路两侧栽种绿篱和矮行道树，构筑物间空地种植生长良好的草皮，使整个废水系统平面布置的绿化率达到较高水平，以起到美化环境，调节小气候，净化空气，降噪隔臭等作用。3.2.3建筑设计依据本设计废水处理的性质和场地特点，结合江西盾牌化工有限公司可能的平面限制，在平面布置上力求通畅、明快、简洁。立面造型依据场地环境加以具体的特色装饰（如路灯、路阶等）。另外，根据污水处理区的特点寻求美化处理区环境的优美，适当布置一些绿化用地，同时尽量与江西盾牌化工有限公司原有的建筑和厂区布置保持同样的风格，不突兀不浮夸，在整体上力求流畅、温馨。84 本设计废水处理区的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，集中控制室，水质分析化验室，变电所间等，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风处。本设计的污水处理厂的附属建筑物如表3.2-1所示。表3.2-1建筑物净平面尺寸一览表（不包括绿化及道路）序号建（构）筑物名称尺寸（米）单位数量备注1格栅渠2.34×1.01×0.8m座1合建2集水井及提升泵站3.0×3.0×6.5m座1　3调节池10.0×6.0×5.5m座1　4斜管沉淀池3.7×3.7×5.08m座1　5UASB反应池6.0×6.0×5.0m座2　6生物接触氧化池6.0×5.0×5.0m座2　7竖流式二沉池Φ3.3×8.14m座1　8污泥浓缩池Φ3.6×4.58m座1　9加药间8.0×4.0×5.0m座1　10鼓风机房8.0×5.0×6.4m座1　12集泥井4.0×3.0×6.8m座1　13污泥脱水间8.5×5.5×4.0m座1　14值班室5.0×5.0×4.0m座1　必须指出的是，本设计中工程建设的地下式构筑物为现浇钢筋砼水池，对裂缝宽度，抗渗性等控制严格，施工精度要求高，砼捣制要求连续施工，对施工单位的施工能力和装备水平要求比较高，要求具有水工建构筑施工经验。构筑物一般采用C25的防水混凝土，抗渗标号S8。土建需要的砂、石、砖、钢材及水泥均在当地采购。第一章高程计算4.1设计说明废水处理高程设计的任务是对个单元处理构筑物与辅助设施等相对高程作竖向布置；通过计算确定个单元处理构筑物和泵的高程，各单元处理构筑物之间连接管渠的高程和各部位的水面高程，使污水能够沿处理流程在构筑物之间通畅地流动。废水处理厂的高程布置理论上应该满足以下几点：84 （1）为了保证污水在各构筑物之间能顺利自流，必须精确计算各构筑物之间的水头损失，包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的储备水头。（2）进行水力计算时，还应考虑距离最长，损失最大的流程，并按最大设计流量计算。当有二个以上并联运行的构筑物时，应考虑某一构筑物发生故障时，其余构筑物负担全部流量的情况。计算时还须考虑管内淤积，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地，以防止水头不够而发生涌水现象。（3）污水厂的出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能自流进行农田灌溉。（4）各处理构筑物的水头损失，可以进行估算。（5）污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。4.2各处理构筑物的水头损失4.2.1格栅水头损失由之前计算得知：计算水头损失其中，k为格栅受栅渣堵塞时，水头损失增大的倍数，一般取3。因此过栅水头损失为0.103m。4.2.2UASB水头损失由之前计算得知：进水部分水头损失：由三角堰通过流量公式：则H=0.023m考虑自由跌水水头损失0.15m，则出水堰总水头损失为：h2=0.023+0.15=0.173m84 则整个UASB反应器的总水头损失h=h1+h2=0.326+0.173=0.50m4.2.3其他构筑物水头损失根据手册，厂区内一些污水处理构筑物的水头损失取值见下表4.2-1。表4.2-1污水处理构筑物水头损失一览表构筑物名称取值格栅0.2集水井0.2初沉池0.25调节池0.2竖流式沉淀池0.5生物接触氧化池0.44.3管径及管内流速的计算设计流量为Q=1200m3/d=50m3/h=0.01389m3/s和Q=25m3/h分别选用DN150和DN100的水管。查表得：DN=150时，v=0.735m/s，1000i=6.8DN=100时，v=0.805m/s，1000i=13.74.4连接管渠阻力损失的计算在污水处理工程中，为简化计算，一般认为水流为均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。4.4.1出水至竖流式二沉池L=100m，DN=150mm，查表得：v=0.735m/s1000i=6.8①沿程水头损失②局部水头损失进口局部损失系数为190°弯头两个，局部损失系数为0.48蝶阀一个，局部损失系数为0.284 ①总水头损失4.4.2二沉池至生物接触氧化池Ø二沉池至汇水点2L=19m，DN=150mm，查表得：v=0.735m/s1000i=6.8①沿程水头损失②局部水头损失进口局部损失系数为1异径丁管三通一个，局部损失系数为0.7渐放一个，局部损失系数0.08DN150，90°弯头两个，局部损失系数为0.48Ø汇水点2至生物接触氧化池L=10m，DN=100mm，查表得：v=0.805m/s，1000i=13.7①沿程水头损失②局部水头损失DN100，90°弯头1个，局部损失系数为0.42蝶阀一个，局部损失系数为0.2Ø总水头损失84 4.4.3生物接触氧化池到UASB池Ø沿程水头损失L=5m，DN=100mm，查表得：v=0.805m/s，1000i=13.7Ø局部水头损失蝶阀一个，局部损失系数为0.2Ø总水头损失4.4.4UASB池到斜管沉淀池ØUASB至汇水点2L=1.5m，DN=100mm，查表得：v=0.805m/s，1000i=13.7①沿程水头损失②局部水头损失进口局部损失系数为1蝶阀一个，局部损失系数为0.2Ø汇水点2至斜管沉淀池L=23m，DN=150mm，查表得：v=0.735m/s1000i=6.8①沿程水头损失②局部水头损失DN150，90°弯头2个，局部损失系数为0.48丁字管三通一个，局部损失系数为0.7渐缩一个，局部损失系数为0.1784 Ø总水头损失4.4.5斜管沉淀池到调节池Ø沿程水头损失L=9m，DN=150mm，查表得：：v=0.735m/s1000i=6.8Ø局部水头损失蝶阀一个，局部损失系数为0.2进口，局部损失系数为1DN150，90°弯头2个，局部损失系数为0.48Ø总水头损失4.4.6调节池到集水井Ø沿程水头损失L=10m，DN=150mm，查表得：：v=0.735m/s1000i=6.8Ø局部水头损失蝶阀两个，局部损失系数为0.2旋启式止回阀两个，局部损失系数为6.5进口，局部损失系数为1DN150，90°弯头4个，局部损失系数为0.4884 Ø总水头损失4.4.7污泥浓缩池至调节池Ø沿程水头损失L=12m，DN=150mm，查表得：：v=0.735m/s1000i=6.8Ø局部水头损失蝶阀一个，局部损失系数为0.2进口，局部损失系数为1DN150，90°弯头2个，局部损失系数为0.48Ø总水头损失4.4.8污泥泵至浓缩池Ø沿程水头损失L=4m，DN=100mm，查表得：：v=0.24m/s1000i=1.58Ø局部水头损失蝶阀一个，局部损失系数为0.2Ø总水头损失4.4.9污泥泵房至二沉池84 Ø沿程水头损失L=10m，DN=100mm，查表得：：v=0.24m/s1000i=1.58Ø局部水头损失蝶阀一个，局部损失系数为0.2Ø总水头损失4.5高程确定根据查资料可得，该厂的厂区地面标高为33（取相对标高为±0.00）米左右，该厂污水排入赣江，而赣江丰城段最高水位为23.73，做24（-9.00m）米计，也就是说二沉池的水面标高应高于（-9.00+0.74）=-8.26米，同时考虑埋深。根据池深取二沉池的水面标高为0.5m。然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。再根据各处理构筑物的水面标高、结构稳定的原理推求各构筑物地面标高及池底标高。表4.5-1各处理构筑物高程一览表构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)进水管-0.6　格栅(前)-0.4-0.8泵房集水井-0.5-3.5调节池3.25-1.75斜管沉淀池2.93-1.85UASB池2.41-2.09生物接触氧化池1.76-2.74竖流式沉淀池1-6.84污泥浓缩池3.89-0.39第一章投资估算与经济分析5.1估算范围及编制依据84 5.1.1估算范围本项目投资范围为格栅进水井、集水井及污泥提升泵房、调节池﹑平流式沉淀池、UASB厌氧反应器、生物接触氧化池、二沉池、污泥浓缩池、污泥脱水间﹑鼓风机及脱水机房、本投资估算包括建筑项目的土建、设备、安装、电器、仪表工程的直接投资费用（一类费用），其他工程费用（二类费用）；设备、材料价格按现行市场价格计取，设备费中已包括运输、安装及单机试车费；土建报价中特殊地基处理、厂区特殊平整、围墙、绿化不计在内。投资估算中不考虑土地补偿及征用费用，本投资估算仅包括工程费用和除土地费用以外的其他费用。5.1.2编制依据①工程估价依据《城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准》(CJJ31-39)及《建设工程工程量清单计价规范》(GB50500—2003)。②市政工程采用2002年《全国市政工程预算定额江西省单位估价表》。③土建工程采用2001年《全国统一建筑工程预算定额》江西省单位估价表。④安装工程采用2001年《全国统一安装工程预算定额》江西省单位估价表。⑤其它费用及预备费参照1996年12月建设部《市政工程可行性研究投资估算编制办法》(试行)的规定。⑥材料价格按2003年第三期江西省工程造价信息材料价格，不足部分按同类工程造价指标计列。⑦设备价格:生产厂家报价及参照《工程建设全国机电设备2001年价格汇编》计价。5.2土建费用投资估算土建费用投资估算如下表5.2-1。表5.2-1土建费用投资估算一览表序号名称内轮廓尺寸（米）数量单价（万元）总价（万元）结构类型1格栅井2.34×1.01×0.8m1座0.50.5钢混结构2集水井及提升泵站3.0×3.0×6.5m1座11钢混结构3调节池10.0×6.0×5.5m1座156钢混结构4斜管沉淀池3.7×3.7×5.08m1座55钢混结构5UASB反应器6.0×6.0×5.0m2座1020钢混结构84 6生物接触氧化池6.0×5.0×5.0m2座612钢混结构7二沉池Φ3.3×8.14m1座1010钢混结构8污泥浓缩池Φ3.6×4.58m1座1010钢混结构9污泥脱水间8.5×5.5×4.0m1座22钢混结构10加药间8.0×4.0×5.0m1间22钢混结构11鼓风机房8.0×5.0×6.4m1间22钢混结构12集泥井4.0×3.0×6.8m1座11钢混结构13值班室5.0×5.0×4.0m1间1.51.5钢混结构14合计　　　73　5.1设备费用投资估算设备费用投资估算如下表5.3-1。表5.3-1土建费用投资估算一览表序号名称型号数量单价（万元）总价（万元）备注1回转格栅机　2台0.20.4　2提升泵50WQ25-7-1.53台0.30.9不锈钢3水下搅拌机QJB1.5/6-260/3-9801台0.30.3不锈钢4水位传示仪　2套0.30.6　5鼓风机WHR-100罗茨风机3台262用1备6配气系统　2套24UPVC，自制7配水系统　2套2.55UPVC，自制8污泥提升泵1PN污泥泵4台14　9压滤加药系统TJC-II2套0.81.6　10溶药搅拌器JBR-5002套1.53　11带式压滤机DY—5002套24　12酸碱加药系统JY0.5/0.81套4.84.8　13计量泵ZJ1002台2.55　14在线pH温度计进口3套39　84 15转子流量计LDG1003套2.26.6　16填料R-120-60D300m30.0412　17曝气头φ150mm300个0.026　18管道阀门等　若干1212　19合计　　　85.2　5.1其它费用投资估算由以上计算得：W=土建投资+设备投资=73+85.2=158.2万其它费用投资估算如下表5.4-1。项目计算费用（万元）设计费W×2.5%3.95调试费W×2.5%3.95安装费W×5%7.91项目管理费W×3%4.75不可预见费W×5%7.91合计　28.47则项目总投资为：158.2+28.47=186.67（万元）考虑到一定的风险系数，故估算总投资为200万元。5.2运行费用运行费用包括电费、人工费及药剂费，但不包括折旧费及大修理费用。设计年工作日300天。则具体费用如下：5.2.1电费①格栅除污每天工作24h用电量50（kw.h）；②污水提升泵24h运转，用电量72（kw.h）；③鼓风机24h运行，用电量475（kw.h）；④剩余污泥泵24h运行，用电量144（kw.h）；⑤浓缩污泥提升泵每天工作12h，用电量72（kw.h）；⑥带式压滤机每天工作12h，用电量100（kw.h）；⑦空调等其他用电量与照明共计200（kw.h）；合计每天用电量1213（kw.h）；电表综合电价估算为1213×0.8=970.4（元/天）；每年的电费为29.11万元84 5.1.1人工费设计污水处理操作人员2人，按5万元/人年计，则每年的人工费为10万元。5.1.2药剂费加药费：0.02元/m3，则每年的费用为：0.72万元。5.1.3折旧费折旧费按照5%进行计算，则为10万元/年。则年运行费用为：49.83万元。则每吨水的处理费用为：1.38元/吨。84 结论本工程建设的目的是为了在最大经济效率下处理城市污水，保护好水环境。污水投入运行后，可大大降低废水中的COD、BOD、SS，以致出水符合要求。出水的水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)二级标准。采用本工艺UASB—生物接触氧化法处理污水后，既能够达到排放标准，又能产生较少的污泥，同时也节省了能源和成本。本工程为环境保护项，以降解废水中COD、BOD、SS为主要目的，其效益体现在环境效益和社会效益。84 参考文献[1]高延耀，顾国维，周琪.水污染控制工程（下册）（第三版）[M].北京：高等教育出版社，2007.82-232.[2]郑铭，刘宏，陈万金.环保设备——原理·设计·应用（第二版）[M].北京：化学工业出版社，2006.1~34.[3]高俊发，王社评.污水处理厂工艺设计手册[M].北京：化学工业出版社，2003.73~122，320~329；[4]魏先勋，陈信常，马菊元.环境工程设计手册[M].长沙：湖南科学技术出版社，2002.251~299.[5]中国市政工程东北设计研究院.给排水设计手册（第一册）[M].北京：中国建筑工业出版社，2000.329~414，436~469；[6]王国华，任鹤云.工业废水处理工程设计与实例[M].北京：化学工业出版社，2005.32，238~245；[7]左金龙，李芬，姜安玺.食品工业生产废水处理工艺及工程实例[M].北京：化学工业出版社，2011.302~311.[8]马溪平.厌氧微生物学与污水处理[M].北京：化学工业出版社，2005.98~104；[9]潘登，文志军，董新华等.UASB—生物接触氧化工艺处理豆制品废水[J].中国给水排水，2007，23(18):59~62.[10]胡纪萃.UASB反应器三相分离器的设计方法.中国沼气[J].1998，10(3):5~9；[11]郑海军，郑重，刘会成等.豆制品生产工艺废水处理工艺设计[J].水处理技术，2012，38(7):128~130；[12]段海霞，刘炯天，万新国.混凝—UASB工艺处理豆制品废水的实验研究[J].沈阳理工大学学报，28(3):66~69；[13]刘恒明，马媛，刘靖等.豆制品废水处理技术综述[J].广州化工，2012，39(16):106~107；[14]朱乐辉，熊惠磊，付朝臣等.腐竹生产废水处理工程[J].水处理技术，2007，33(6):85~87；[15]陈洪斌，高廷耀，唐贤春.豆制品废水生物处理的研究与应用进展[J].中国沼气，2000，18(3):13~16；[16]王凯军.UASB工艺系统设计方法探讨[J].中国沼气，2002，20(2):18~23；84 [17]XijunChai,YongliMi,Po-LockYue,GuohuaChen.Beancurdwastewatertreatmentbymembraneseparation[J].SeparationandPurificationTechnology,1999,15:175–180；[18]S.Katayona,M.J.MegatMohdNool,J.Ahmadb,etc.Effectsofmixedliquorsuspendedsolidconcentrations[J].Desalination,2004,167:153-158；[19]AndyVandekerckhove,WimMoerman,StijnW.H.VanHulle.Full-scalemodellingofafoodindustrywastewatertreatmentplantinviewofprocessupgrade.ChemicalEngineeringJournal,2008,135:185–194；[20]AzzaHafez,MaalyKhedr,HanaaGadallah.Wastewatertreatmentandwaterreuseoffoodprocessingindustries.PartII:Techno-economicstudyofamembraneseparationtechnique[J].Desalination,2007,214:261–272.84 致谢此次毕业设计是我们从整个大学的学习过程的句点，也是大学毕业生走向未来的十分重要的一步。从最初的选题，开题到计算、绘图直到完成设计。其间，我用心查找资料，寻求老师指导，与同学交流，反复修改图纸，每一个过程都是对我自身能力的一次检验和充实。通过这次实践，我了解了UASB—生物接触氧化工艺的原理，锻炼了工程设计实践能力，培养了自己独立设计能力，了解了一些之前在课本上没有接触过的知识。同时也收获很多其它知识，比如学会了查找相关资料相关标准，分析数据，并且我的CAD绘图能力比起原来也大有长进。在这，我衷心感谢导师对我的悉心指导，我的毕业设计过程中她给予了我许多的启发和帮助。同时，也谢谢我的同学们给予我的帮助。84 原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　84 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日84 注意事项1.设计（论文）的内容包括：1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作）2）原创性声明3）中文摘要（300字左右）、关键词4）外文摘要、关键词5）目次页（附件不统一编入）6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论7）参考文献8）致谢9）附录（对论文支持必要时）2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序清单等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。4.文字、图表要求：1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印4）图表应绘制于无格子的页面上5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档5.装订顺序1）设计（论文）2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订3）其它84'