某啤酒废水处理毕业设计（2008年最新版） 29页

'摘要本设计为某啤酒废水处理设计。设计程度为初步设计。啤酒废水水质的主要特点是含有大量的有机物，属高浓度有机废水，故其生化需氧量也较大。该啤酒废水处理厂的处理水量为4000,不考虑远期发展。原污水中各项指标为：BOD浓度为960mg/L,COD浓度为1700mg/L，SS浓度为500mg/L。因该废水BOD值较大,不经处理会对环境造成巨大污染，故要求处理后的排放水要严格达到国家二级排放标准,即：BOD≤30mg/L，COD≤100mg/L，SS≤70mg/L。经分析知该处理水质属易生物降解又无明显毒性的废水，可采用两级生物处理以使出水达标。一级处理主要采用物理法，用来去除污水中的悬浮物质和无机物。二级处理主要采用生物法,包括厌氧生物处理法中的UASB法和好氧生物处理法中的SBR法，可有效去除污水中的BOD、COD。本设计工艺流程为：啤酒废水→格栅→污水提升泵房→调节沉淀池→UASB反应器→SBR池→处理水整个工艺具有总投资少，处理效果好，工艺简单，占地面积省，运行稳定，能耗少的优点。关键词：啤酒废水处理高浓度有机废水UASB法SBR法29 AbstractThisdesignisonebeerwastewatertreatment.Thedegreeofthedesignisinapreliminaryphase.Themaindistinguishingfeatureofthebeerwastewateristhatitcontainsthemassiveorganicmatters,soitbelongstothehighconcentrationorganicwastewater,thereforeitsbiochemicaloxygendemandisalsohigh.Thewaterwhichneedstotreatmentinthebeerwastewatertreatmentplantis3000,regardlessofthespecifiedfuturedevelopment.Varioustargetintherawwastewateris:theconcentrationofBODis960mg/L,theconcentrationofCODis2500mg/L,theconcentrationofSSis500mg/L.Forthebeerwastewater"sBODishigh,itcouldpollutetheenviromentifdrainedbeforetreatment,soitrequestthebeerwastewaterwhichdrainedmustbestrictlytreatedtothetwoeffluencestandardinthecountry,whichisasfollowing:BOD≤30mg/L,COD≤100mg/L,SS≤70mg/L.Aftertheanalysis,thequalityofthisprocessingwaterbelongstothewastewaterthateasybiologydegradeandnothavetheobviouspoison,couldusetwolevelsofbiologicaltreatmentstocausethewaterdrainedmeetthedesignatedstandard.Firstlevelofprocessingmainlyusesthephysicalmethods,whichremovesthesuspendedmatterandtheinorganicsubstanceinthesewage.Secondlevelsofprocessingmainlyusesthebiologymethods,consistsofUASBofdemandoxygenbiologymethodsandSBRofanaerobicoxygenbiologymethods,whichcouldremoveBOD,CODinthewastewater.Thetechnologicalprocessofthisdesignis:Beerwastewater→Screens→Thesewageliftpumphouse→Regulatesprecipitatingtank→ReactiontankofUASB→TankofSBR→TreatmentwaterTheentiretechnologicalprocesshavethecharacteristicsoflowerinvestment,goodtreatmenteffect,easytechnologyprocess，usingsmallarea,runningsteady,andconsuminglowerenergy.Keyword:BeerwastewatertreatmentHighconcentrationoforganicwastewaterUASB(UpflowAnaerobicSludgeBlanket)processSBR(SequencingBatchReactor)processs29 目录第一章概述5第一节研究目的与意义5第二节国内外研究现状5第三节拟采用设计流程5第四节预计处理效果6第二章啤酒废水处理构筑物设计与计算8第一节格栅的设计计算7一、设计说明7二、设计参数7三、设计计算7第二节调节沉淀池的设计计算9一、设计说明9二、设计参数10三、设计计算10第三节UASB反应器的设计计算11一、设计说明11二、设计参数11三、设计计算12第四节SBR反应器的设计计算10一、设计说明18二、设计参数19三、设计计算110第三章污泥部分各处理构筑物设计与计算23第一节重力溶缩池的设计计算23一、设计说明23二、设计参数23三、设计计算24第二节机械脱水间的设计计算25一、设计说明25二、设计参数26三、设计计算26第三节污水提升泵房的设计计算26一、设计说明26三、设计计算26第四章结论28谢辞13参考文献3029 第二篇设计计算书第一章概述一、研究目的与意义　80年代以来，我国啤酒工业得到迅速发展，到目前我国啤酒生产厂已有800多家，据1996年统计我国啤酒产量达1650万t，既成为世界啤酒生产大国，又成为较高浓度有机物污染大户，啤酒废水的排放和对环境的污染已成为突出问题，引起了各有关部门的重视。由于啤酒废水中含有大量的有机物，排放对自然水体的影响非常大。基于水污染的危害性和严重性，以保护环境为宗旨，以达到国家废水排放标准为要求来设计啤酒废水排放设备，所以此排放系统的设计旨在控制废水的COD浓度，减少对环境的污染。二、国内外研究现状“七五”以来，我国对啤酒废水的处理工艺和技术进行了大量的研究和探索，特别是轻工业系统的设计院和科研单位，对啤酒废水的处理进行了各方面的试验、研究和实践，取得了行之有效的成功经验，逐渐形成了以生化为主、生化与物化相结合的处理工艺。生化法中常用的有活性污泥法、生物膜法、厌氧与好氧相结合法、水解酸化与SBR相组合等各种处理工艺。这些处理方法与工艺各有其特点和不足之处，但各自都有较为成功的经验。目前还有不少新的处理方法和工艺优化组合正在试验和研究，有的已取得了理想的成效，不久将应用于实践中。三、拟采用的设计流程1.USBA-SBR法流程因为用只用UASB处理啤酒废水出水的COD5仍然打不到废水排放标准，故将UASB和SBR两种处理单元进行组合，所形成的处理工艺突出了各自处理单元的优点，使处理流程简洁，节省了运行费用，而把UASB作为整个废水达标排放的一个预处理单元，在降低废水浓度的同时，可回收所产沼气作为能源利用。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。采用该工艺既降低处理成本，又能产生经济效益。29 一、预计处理效果设计排放废水量为3000m3/d。COD2500mg/L,PH值约为6。废水经处理后，要求达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)的一级标准，其主要水质指标见表1.1。表1.1废水水质及排放标准项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH原水1500～3000800～1600250～12005～11排放标准≤100≤30≤706～9注：该废水中的酵母、酒糟经过回收和综合利用，故COD、BOD含量降低。29 第二章啤酒废水处理构筑物设计与计算第一节格栅的设计计算一、设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。二、设计参数取中格栅；栅条间隙d=10mm；栅前水深h=0.4m；过栅流速v=0.6m/s；安装倾角α=45°；设计流量Q=3000m3/d=0.035m3/s三、设计计算（一）栅条间隙数(n)式中：Q-------------设计流量，m3/sα-------------格栅倾角，度b-------------栅条间隙，mh-------------栅前水深，mv-------------过栅流速，m/s29 取n=13条（二）栅槽有效宽度(B)设计采用φ20圆钢为栅条,即s=0.02mB=S(n-1)+en式中：S--------------格条宽度，mn--------------格栅间隙数b--------------栅条间隙，mB=0.02×(13-1)+0.01×13=0.37m（三）进水渠道渐宽部分长度(l1)设进水渠道内流速为0.5m/s,则进水渠道宽B1=0.175m,渐宽部分展开角取为20°则l1=式中：B--------------栅槽宽度，mB1--------------进水渠道宽度，m--------------进水渠展开角，度l1==0.27（四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）l2=l1/2=0.27/2=0.135m（五）过栅水头损失（h1）取k=3,β=1.79(栅条断面为圆形)，v=0.6m/sh1=式中：k--------系数，水头损失增大倍数β--------系数，与断面形状有关S--------格条宽度，md--------栅条净隙，mmv--------过栅流速，m/sα--------格栅倾角，度29 h1==0.176m（六）栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2=0.3m栅前槽高H1=h+h2=0.7m则总高度H=h+h1+h2=0.4+0.176+0.3=0.876m（七）栅槽总长度(L)L=l1+l2+0.5+1.0+=0.27+0.135+0.5+1.0+=2.605m（八）每日栅渣量(W)取W1=0.06m3/103m3K2=1.5则W=式中：Q-----------设计流量，m3/sW1----------栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值W==0.12m3/d(可采用人工清渣)第二节调节沉淀池的设计计算一、设计说明啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，由于啤酒废水中悬浮物(ss)浓度较高，此调节池也兼具有沉淀池的作用，该池设计有沉淀池的泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。29 二、设计参数水力停留时间T=6h;设计流量Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s,采用机械刮泥除渣。表2.1调节沉淀池进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)2500960500去除率（%）7750出水水质(mg/l)2325893250三、设计计算调节沉淀池的设计计算草图见下图2.2：（一）池子尺寸池子有效容积为：V=QT=125×6=750m3取池子总高度H=5.5m,其中超高0.5m,有效水深h=5m则池面积A=V/h=750/5=150m3池长取L=25m,池宽取B=8m则池子总尺寸为L×B×H=25×8×5.5（二）理论上每日的污泥量29 W=式中：Q------------设计流量，m3/sC0------------进水悬浮物浓度，kg/m3C1------------出水悬浮物浓度，kg/m3P0------------污泥含水率，%W==25m3/d（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸为400×400，污泥斗倾角取50°则污泥斗的高度为：h2=(4-0.2)×tg50°=4.529m污泥斗的容积V2=h2（a12+a1a2+a22）=×4.592×(82+8×0.4+0.42)=101.7m3V总>W符合设计要求，采用机械泵吸泥（四）进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长2/3第三节UASB反应器的设计计算一、设计说明UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。二、设计参数（一）参数选取设计参数选取如下：29 容积负荷（Nv）4.5kgCOD/(m3·d)；污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD；产气率0.5m3/kgCOD（二）设计水质表2.2UASB反应器进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)2325893250去除率（%）758050出水水质(mg/l)581179125（三）设计水量　　　　Q＝3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s三、设计计算（一）反应器容积计算UASB有效容积：V有效＝式中：Q-------------设计流量，m3/sS0-------------进水COD含量,mg/lNv-------------容积负荷,kgCOD/(m3·d)V有效＝=1550m3将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好取水力负荷q＝0.8[m3/(m2·h)]则A===157m2h=＝=10m采用4座相同的UASB反应器　　　　　　则　　A1=＝=39.25m2D===7.5m取D=8m则实际横截面积为29 =πD2=×3.14×82=50.24m2实际表面水力负荷为q1=Q/A＝=0.83<1.0故符合设计要求（二）配水系统设计　本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点(1)参数　每个池子流量：Ｑ＝125/4=31.25m3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下图2.3：圆环直径计算：每个孔口服务面积为:a=＝1.40m2a在1～3m2之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口1)内圈6个孔口设计服务面积：＝6×1.40=8.40m229 折合为服务圆的直径为：==3.3m用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下：　　　　　　　　则d1＝＝=2.3m2)中圈12个孔口设计服务面积：S2=12×1.40=16.8m2折合成服务圆直径为：　　==5.67m中间圆环直径计算如下：　　　π(5.672-d22)＝S2则d2=4.63m3）外圈18个孔口设计　服务面积：S3=18×1.4=25.2m2折合成服务圈直径为：=8.01m外圆环的直径d3计算如下：π(8.012-d32)=S3则d3＝6.94m29 （三）三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图2.4：(1)设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。(2)沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷<1.0m/h2）沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h4）总沉淀水深应大于1.5m5）水力停留时间介于1.5～2h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝50°沉淀区面积为：29 A=1/4πD2=1/4×3.14×82=50.24m2表面水力负荷为：q=Q/A==0.62<1.0符合设计要求。(3)回流缝设计取h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m如图2.4所示：b1=h3/tgθ式中：b1----------下三角集气罩底水平宽度，m;θ----------下三角集气罩斜面的水平夹角；h3----------下三角集气罩的垂直高度，m;b1==1.26mb2=8-2×1.26=5.48m下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算：V1=Q1/S1式中：Q1----------反应器中废水流量，m3/h；S1----------下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1==1.32m/hV1<2m/s,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2=Q1/S2，式中：Q1----------反应器中废水流量，m3/h；S2----------上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=1.2m,上集气罩下底宽CF=6.0m则DH=CD×sin50°=0.92mDE=2DH+CF=2×0.92+6.0=7.84m=π(CF+DE)CD/229 =26.07m2则V2=Q1/S2==1.20m/h净水的μ,故取μ=0.02g/cm·s由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vb===0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.60m/h29 则：==5.9,==4.56>,故满足设计要求。（四）出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高0.2m（五）排泥系统设计产泥量为：2325×0.75×0.1×3000×10-3=523.1kgMLSS/d每日产泥量523.1kgMLSS/d，则每个USAB日产泥量130.8kgMLSS/d,可用150mm排泥管，每天排泥一次。（六）产气量计算每日产气量：2325×0.75×0.5×3000×10-3=2615.6m3/d第四节SBR反应器的设计计算一、设计说明经UASB处理后的废水,COD含量仍然很高,要达到排放标准,必须进一步处理,即采用好氧处理。SBR结构简单，运行控制灵活，本设计采用4个SBR反应池，每个池子的运行周期为6h二、设计参数（一）参数选取(1)污泥负荷率Ns取值为0.13kgBOD5/(kgMLSS·d)(2)污泥浓度和SVI污泥浓度采用3000mgMLSS/L,SVI取100(3)反应周期SBR周期采用T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4(4)周期内时间分配反应池数N=4进水时间：T/N=6/4=1.5h反应时间：3.0h静沉时间：1.0h排水时间：0.5h(5)周期进水量Q0===187.5m3/s（二）设计水量水质29 设计水量为：Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s设计水质见下表2.3：表2.3SBR反应器进出水水质指水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)581179125去除率（%）808565出水水质(mg/l)1162743三、设计计算（一）反应池有效容积V1=式中：n------------反应器一天内周期数Q0------------周期进水量,m3/sS0------------进水BOD含量,mg/lX-------------污泥浓度,mgMLSS/LNs-------------污泥负荷率V1==344.2（二）反应池最小水量Vmin=V1-Q0=344.2-187.5=156.7m3（三）反应池中污泥体积Vx=SVI·MLSS·V1/106=100×3000×344.2/106=103.2m3Vmin>Vx,合格（四）校核周期进水量周期进水量应满足下式：Q0<(1-MLSS·MLSS/106)·V=(1-100×3000/106)×344.2=240.9m3而Q0=187.5m3<240.9m3故符合设计要求（五）确定单座反应池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR总高为5.5m,SBR的面积为344.2/5=68.84m2设SBR的长：宽=2：1则SBR的池宽为：6m；池长为：12.0m.SBR反应池的最低水位为：29 =2.18mSBR反应池污泥高度为：=1.43m2.18-1.43=0.75m可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为0.6m,大于0.5m的缓冲层高度符合设计要求。（六）鼓风曝气系统(1)确定需氧量O2由公式：O2=a′Q(S0-Se)+bˊXvV式中：aˊ-----------微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kgQ-----------污水设计流量，m3/dS0------------进水BOD含量,mg/lS0------------出水BOD含量,mg/lbˊ------------微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，kgXv------------单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量,kg/m3取aˊ=0.5,bˊ=0.15；出水Se=27mg/L；Xv=f×X=0.75×3000=2250mg/L=2.25kg/m3；V=4=4×344.2=1376.8m3代入数据可得：O2=0.5×3000×(179-25)/1000+0.15×2.25×1376.8=695.7kgO2/d供氧速率为：R=O2/24=695.7/24=29kgO2/h(2)供气量的计算采用SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m高处，淹没深度为4.7m，计算温度取25℃。该曝气器的性能参数为：Ea=8%，Ep=2kgO2/kWh；服务面积1-3m2；供氧能力20-25m3/h·个；查表知氧在水中饱和容解度为：Cs(20)=9.17mg/L，Cs(25)=8.38mg/L29 扩散器出口处绝对压力为：=+9.8×103×H=1.013×105+9.8×103×4.7=1.47×105pa空气离开反应池时氧的百分比为：==19.65%反应池中容解氧的饱和度为：Csb(25)=Cs(25)=8.38=10.0mg/LCsb(20)=Cs(20)=9.17=10.9mg/L取α=0.85,β=0.95,C=2,ρ=1,20℃时，脱氧清水的充氧量为：R0===43.8kgO2/h供气量为：Gs=R0/0.3Ea==1826m3/h=30.43m3/min(3)布气系统的计算反应池的平面面积为：6.0×12.0×4=288m229 每个扩散器的服务面积取1.7m2,则需288/1.7=170个。取170个扩散器，每个池子需50个。布气系统设计如下图2.5：(4)空气管路系统计算按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR池的隔墙上设一根干管，共两根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。则每根配气竖管的供气量为：本设计每个SBR池内有50个空气扩散器则每个空气扩散器的配气量为：选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点。空气管道内的空气流速的选定为：干支管为10～15m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为4～5m/s；空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的29 流速按《排水工程》下册附录2加以确定。空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式式中：----------管道的当量长度，mD----------管径，mK----------长度换算系数，按管件类型不同确定折算成当量长度损失，并计算出管道的计算长度(m),空气管路的沿程阻力损失，根据空气管的管径D(mm)，空气量m3/min，计算温度℃和曝气池水深，查《排水工程》下册附录三求得，得空气管道系统的总压力损失为：＝96.21×9.8＝0.943kpa空气扩散器的压力损失为5.0kpa，则总压力损失为：0.943＋5.0＝5.943kpa为安全起，设计取值为9.8kpa则空压机所需压力p=(5-0.3)×9.8×103+9.8×103=56kpa又Gs=37.64m3/min由此条件可选择罗茨RME-20型鼓风机转速1170r/min，配套电机功率为75kw（七）污泥产量计算选取a=0.6,b=0.075,则污泥产量为：△x=aQSr-bVXv=0.6×3000×(179-25)/1000-0.075×1376.8×2.25=44.9kgMLVSS/d第三章污泥部分各处理构筑物设计与计算第一节重力浓缩池的设计计算一、设计说明为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。本设计采用间歇式重力浓缩池，运行时，应先排除浓缩池中的上清液，腾出池容，再投入待浓缩的污泥，为此应在浓缩池深度方向的不同高度上设上清液排除管。二、设计参数（一）设计泥量29 啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分：(1)调节沉淀池，Q1=25m3/d,含水率97%；(2)UASB反应器，Q2=30m3/d,含水率98%；(3)SBR反应器，Q3=8m3/d,含水率99%；总污泥量为：Q=Q1+Q2+Q3=63m3/d平均含水率为：97%+98%+99%=97.7%（二）参数选取固体负荷（固体通量）M一般为10～35kg/m3d取M=30kg/m3d=1.25kg/m3d；浓缩时间取T=24h；设计污泥量Q=63m3/d；浓缩后污泥含水率为96%；浓缩后污泥体积：=36.2m3/d三、设计计算（一）池子边长根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：A≧Qc/M式中：Q----------------入流污泥量，m3/d；M----------------固体通量，kg/m3·d；C----------------入流固体浓度kg/m3。入流固体浓度（C）的计算如下：=×1000×(1-97%)=750kg/d=×1000×(1-98%)=600kg/d=×1000×(1-99%)=80kg/d那么，Qc=++=1430kg/d=59.6kg/hC=1430/63=22.7kg/m3浓缩后污泥浓度为：=1430/36.2=39.5kg/m329 浓缩池的横断面积为：A=Qc/M=51m2设计三座正方形浓缩池，则每座边长为B=7m取B=7.5m,则实际面积A=7.5×7.5=57m2（二）池子高度停留时间，取HRT=24h则有效高度=1.3m,取=1.5m超高，取=0.5m缓冲区高，取=0.5m池壁高=++=2.5m（三）污泥斗污泥斗下锥体边长取0.5m，高度取7m.（四）总高度H=2.5+7=9.5m设计计算草图见下图3.1：第二节机械脱水间的设计计算一、设计说明污泥经浓缩后，尚有96%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水，它有如下脱水特点：(1)滤带能够回转，脱水效率高29 (2)噪声小，能源节省(3)附属设备少，维修方便，但必须正确使用有机高分子混凝剂，形成大而强度高的絮凝。带式过滤脱水工艺流程见下图3.2：二、设计参数设计泥量Q=36.2m3/d；含水率为96%。三、设计计算据设计泥量带式压滤机采用PFM-1000型，带宽1m，主机功率1.5kw,处理后的污泥含水率为75～80%，处理能力为7～8m3/h,按每天工作8小时设计。外形尺寸：长×宽×高=4500×1890×1860第三节污水提升泵房的设计与计算一、设计说明污水泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流动，它由机器间、集水池、格栅、辅助间等组成，机器间内设置水泵机组和有关的附属设备，格栅和吸水管安装在集水池内，集水池还可以在一定程度上调节来水的不均匀性，以便水泵较均匀工作，格栅的作用是阻拦水中粗大的固体杂质，以防止杂物阻塞和损坏水泵，辅助间一般包括贮藏室，修理间，休息室和厕所等。二、设计计算（一）设计流量29 Q=3000m3/d=125m3/h=34.7l/s（二）选泵前总扬程估算经过格栅的水头损失为0.18m,进水管渠内水面标高为-2.335m则格栅后的水面标高为：-2.335-0.18=-2.515m设集水池的有效水深为2m则集水池的最低工作水位为：-2.515-2=-4.515m所需提升的最高水位为6.778m故集水池最低工作水位与所提升最高水位之间高差为：6.78-(-4.52)=11.30m出水管管线水头损失计算如下：出水管Q=34.7l/s,选用管径为200mm的铸铁管查《给水排水设计手册》第1册得：V=1.33m/s,1000i=19.1出水管线长度估为37m,局部系数为8则出水管管线水头损失为：==1.50m泵站内的管线水头损失假设为2.0m,考虑自由水头为1m,则水泵总扬程为：H=11.30+1.50+2.0+1.0=15.8m（三）选泵根据流量Q=125m3/h,扬程H=15.8m拟选用150WLI170-16.5型立式污水泵，每台水泵的流量为Q=170m3/h，扬程为H=16.5m。选择集水池与机器间合建的圆形水泵站，考虑选用2台水泵，其中一台备用。选用150WLI170-16.5型污水泵是合适的（四）附属设备选择(1)本污水泵站为自灌式，无须引水装置(2)为了松动集水坑内的沉渣，从水泵的压水管上接出一根直径为50mm的钢管伸入集水坑中，定期将沉渣冲起，由水泵抽走。29 (3)水泵间室内地面做成0.01坡度，机器间地板上设排水沟和集水坑，排水沟断面250mm×500mm，沿墙设置，坡度i=0.01,集水坑直径为500mm,深700mm,在水泵吸水口附近接出50mm白铁管伸入集水坑，水泵在低水位工作时，将坑中污水抽走。(4)本污水泵站的集水池利用通风管自然通风，在屋顶设置风帽，机器间进行自然通风，在屋顶设置风帽。(5)起重设备选用电动葫芦。第四章结论通过以上流程处理，出水水质为：COD：116BOD：27SS：43基本达到国家废水排放标准。本次毕业设计,使我对工程设计的内容和步骤有了更进一步的了解，从大体上讲,本次设计达到了预期的效果,达到了作为本科毕业生所应符合的要求.这次毕业设计使我深深地认识到:工科毕业生做设计工作所要求的严谨性,对于工程二字的沉重性,我开始意识到工程二字要求我们对专业知识有很深地了解,在熟练掌握专业知识的基础上灵活运用.本次设计为某啤酒废水处理，是一个真实性课题,在重新熟悉课本和认真查阅资料的基础上，并结合设计任务书的要求,我对本设计啤酒废水处理的工艺流程提出了多种方案，在反复的比较下，最终确定了一个最优方案.在这个过程中,我逐渐懂得了如何运用专业性眼光去看待问题,分析问题和解决问题。在工艺流程确定后,就开始了对所选构筑物的设计计算,通过老师的指导和自己的计算,我对污水处理中所用到的一些构筑物有了更深的认识,在高程的计算中自己遇到了不少问题,但在老师的精心指导和自己的努力下,最终问题都一一得到解决,也使自己对污水处理流程有了一个清晰的认识.这次毕业设计是自己四年所学知识的一个综合应用,是一次难得的学习机会,使自己受益匪浅.在设计中,对一些计算机软件也是一次很好的学习机会,主要是CAD和Word的使用,在以前的基础上,能够更加熟练地运用.因此,此毕业设计对本人是一个很好的锻炼,达到了对排水工程的一个比较深入地了解,是比较成功的毕业设计.29 致谢本次设计是在XX老师的悉心指导下完成的，她在设计过程中给予了我很大的帮助，帮助我解决了许多实际问题，在此首先对李老师致以诚挚的谢意。我在做设计的过程中遇到了许多难题，X老师都一一给予解释并耐心指导，使我能够顺利的完成本次设计。设计结束后，李老师又在百忙之中为我们修改毕业设计，帮我们找出设计中的缺点和不足，力求精益求精。可以说本次设计是老师和我们共同完成的，老师经验丰富，给我们很多指导，使我们在设计过程中少走了很多弯路。设计的过程就是一个知识不断积累的过程。在设计过程中，我们感到指导老师们的知识是那么的丰富，而我们与之比较真是相差甚远。这更加激励我们要不断的学习。只有不断学习才能不断的进步。本次设计中，我们得到了老师的指导和帮助，学到了很多课本中学习不到的知识，提高了自己的动手能力，得到了巨大的收获。今后，我将继续努力，争取把在本次设计中学到的知识运用到工作和学习当中，努力发扬吃苦耐劳的精神，取得更大的进步。由于时间仓促和自己水平有限，本次设计中难免存在很多不足之处，恳请各位老师批评指正。最后，对李老师的耐心指导再次表示感谢！并祝老师在今后的工作里工作愉快!合家欢乐!29 主要参考文献[1].孙慧修主编.排水工程上册(第4版).北京:中国建筑工业出版社.1998年7月.[2].张自杰主编.排水工程下册(第4版).北京:中国建筑工业出版社.2000年6月.[3].任南琪马放编.污染控制微生物学原理与应用.北京:中国环境科学出版社[4].韩洪军主编.污水处理构筑物设计与计算.哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社.2002年6月.[5].孙力平主编.污水处理新工艺与设计计算实例.北京:科学出版社2001年7月.[6].姜乃昌主编.水泵及水泵站.北京:中国建筑工业出版社.1993年6月.[7].给水排水设计手册第1册(常用资料).北京:中国建筑工业出版社.1986年12月.[8].给水排水设计手册第5册(城市排水).北京:中国建筑工业出版社.1986年12月.[9].给水排水设计手册第6册(工业排水).北京:中国建筑工业出社.1986年12月.[10].给水排水设计手册第10册(器材与装置).北京:中国建筑工业出社.1986年12月.[11].给水排水设计手册第11册(常用设备).北京:中国建筑工业出社.1986年12月.[12].室外排水设计规范(GBJ14-87).北京:中国计划出版社.1998年7月.、[13].罗辉主编.环保设备设计与应用.北京:高等教育出版社.2000年29'