洗毛废水处理毕业设计 53页

'前言在我国经济高速发展的今天，污水处理事业取得了较大的发展，已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂（站），更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。水污染防治、保护水环境，造福子孙后代的思想已深入人心。近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用发面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘、土体处理系统、湿地系统都取得了长足的进步和应用。这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。不应回避，我国面临水资源短缺的严重事实，北方一些城市人民生活水平的提高和工农业生产的发展已受到水资源不足的制约。城市污水和工业废水回用，以城市污水作为第二水源的趋势，不久将成为必然。这就是我国污水事业面临的现实。作为环境工程专业的学生，就更应该深刻地了解这种形势，掌握并发展污水处理的新工艺、新技术，成为跨世纪的工程技术人才，将我国的污水处理事业提升到一个新的高度。本次设计的题目是洗毛污水处理厂设计。目的是了解水处理工程的设计内容与方法，其中包括了污水处理厂的建设以及工艺流程的选用，收获甚多，为日后的学习与工作积累了宝贵的经验。设计成果包括设计说明书，计算书与工艺平面图。在此，还要对老师的悉心指导表示感谢。摘要洗毛废水是一种含有大量污染物的高度污染性工业废水，其主要污染物羊毛脂是由非离子型洗涤剂形成的稳定的水包油形式的乳化液。利用微生物作用使乳化液破乳成为一种新的洗毛废水处理方法 。该方法目的在于通过物理去除COD来提高好氧处理能力，而非用生物方法从废水中去除羊毛脂。该处理方法的机制是利用好氧混合液使洗毛废水乳化液变得不稳定。根据羊毛洗涤废水的特点，采用UASB和好氧工艺处理该废水。运行结果表明：p(COD)≤5200mg／L，p(BOD)≤3000mg／L，p(SS)≤2200mg／L时，出水p(COD)<200mg／L，p(BOD)<60mg／L，p(SS)<200mg／L。关键词：洗毛废水；废水处理；厌氧；生物接触氧化Abstract：Woolscouringeffluentisahighlypollutedindustrialwastewaterinwhichthemainpollutant,woolwax,isheldinastableoil-in-wateremulsionbynon-ionicdetergent.Theuseofmicrobialactiontocauseemulsiondestabilisationhasbeenproposedasanewtreatmentstrategyforthiseffluentstream.Thisstrategyaimsatimprovingaerobictreatmentperformancebyphysicallyremovingthehigh-COD,slowlybio-degradablewoolwaxfromthesystemwithoutbiodegradation.Themechanismbywhichanaerobic-mixedculturedestabilisesthewoolscouringeffluentemulsionwasinvestigated.Accordingtothecharacteristicsofthewastewaterfromwoolwashing，aUASBandaerobicprocesswasusedtotreatthesaidwastewater．Resultsoftheoperationshowedthatwhenthep(COD，)oftheinletwaterwas≤5200mg／I．thep(BOD)oftheinletwaterwas≤3000mg／Landthep(SS)oftheinletwaterWas≤2200mg／L，thep(COD)oftheeffluentwaterwas<200mg／L，thep(BOD)oftheeffluentwaterwas<60mg／Landthep(SS)oftheeffluentwaterwas<200mg／L．Keywords：wastewaterfromwoolwashing；wastewatertreatment；anaerobic；biologicalcontactoxidation目录第一章绪论…………………………………………………1.1洗毛废水的产生………………………………………1.2洗毛废水的特点……………………………………… 1.3洗毛废水的危害………………………………………1.4洗毛废水的排放标准…………………………………1.5设计任务1.5.1毕业设计他题目…………………………………1.5.2处理水质……………………………………………1.5.3设计内容……………………………………………1.5.4设计成果……………………………第一章设计说明………………………………………………2.1洗毛废水概况………………………………………………2.2工艺流程的比选、说明…………………………2.2.1方案设计原则……………………………………2.22洗毛废水处理工艺组合工艺…………………2.3方案的分析确定…………………………………………第二章构筑物设计计算………………………………………3.1格栅……………………………………3.1.1设计概述……………………………3.1.2设计参数……………………………………3.1.3设计计算……………………………………3.2调节池……………………………………3.2.1设计概述……………………………………3.2.2设计参数……………………………………3.2.3设计计算……………………………………3.3竖流式沉砂池……………………………………3.3.1设计概述……………………………………3.3.2设计参数……………………………………3.3.3设计计算……………………………………3.4离心脱脂机……………………………………3.5混凝气浮池…………………………………… 3.5.1设计概述……………………………………3.5.2设计参数……………………………………3.5.3设计计算……………………………………3.6UASB……………………………………3.6.1设计概述……………………………………3.6.2设计参数……………………………………3.6.3设计计算……………………………………3.7水解酸化池……………………………………3.7.1设计概述……………………………………3.7.2设计参数……………………………………3.7.3设计计算……………………………………3.8生物接触氧化池……………………………………3.8.1设计概述……………………………………3.8.2设计参数……………………………………3.8.3设计计算……………………………………3.9二沉池……………………………………3.9.1设计概述……………………………………3.9.2设计参数……………………………………3.9.3设计计算……………………………………3.10污泥浓缩池……………………………………3.10.1设计概述……………………………………3.10.2设计参数……………………………………3.10.3设计计算……………………………………第一章绪论1.1洗毛废水的产生：洗毛是羊毛制成品的一个中间环节。由于羊毛在原产地收集时杂质较多，制成品时必须经过一个洗涤过程，产生洗涤废水，即洗毛废水。1.2洗毛废水的特点： 洗毛生产工艺工程中产生大量洗毛废水,其重要特征是:COD浓度高(达数万mg/L),SS高(通常达到1%～3%),且基本为有机物质，其中主要含有羊毛脂、洗涤剂，通常还有羊汗、羊粪、草屑、泥沙等杂质，此外还有寄生虫卵和细菌。羊毛脂及污染物由于皂化和乳化作用呈悬浮乳化状态，高度混浊，废水显褐黄浑浊，若直接排放，会对环境造成严重污染。由于含固率较高使得洗毛废水往往不同于一般的工业废水,更具有污泥的性质,属难处理的高浓度、高固含物的有机废水。废水中的胶体和固体颗粒带有很强的负电性,导致羊毛脂、羊汗(钾的羧酸盐)和土杂与水形成稳定的分散体系,悬浮于废水中,性质近似于乳状液。洗毛废水中高的COD主要来自于以含羊毛脂等有机物为主的固体颗粒物。洗毛废水处理的难点是羊毛脂难以被微生物利用,有机物只能通过固液分离的方法去除。但由于各组分之间有很强的作用力,又都是亲水性物质,通常很难直接用机械的方法实现固液分离。所以必须改变废水的乳化状态,通常采用气浮法和投加絮凝剂的方法。1.3洗毛废水的危害：由于羊毛在原产地收集时杂质较多，制成品时必须经过一个洗涤过程，有需加入洗涤剂（ABS）等，使其产生一种高浓度碱性洗剂废水，且多已乳化，即洗毛废水。对乳化高浓度碱性洗剂废水如不处理，直接排放，会造成地表水或河流的严重污染，严重危害生物的生长和人类的健康。1.4洗毛废水的排放标准出水满足《污水综合排放标准》（GB8978-1966）中洗毛行业二级标准要求，要求改造后各主要控制指标如下：COD<200mg/L，BOD<60mg/L,SS<200mg/L,PH<6—9，色度<80倍。1.5设计任务1.5.1毕业设计题目某洗毛废水处理厂改造设计1.5.2处理水质进水水量为600m3/d，各项指标如下：COD=39500—65000mg/L,BOD=8000—11500mg/L，SS=8000—10000mg/L，PH=8—9. 色度=350—450倍出水满足《污水综合排放标准》（GB8978-1966）中洗毛行业二级标准要求，主要控制指标如下：COD<200mg/L，BOD<60mg/L,SS<200mg/L,PH<6—9，色度<80倍。1.5.3设计内容1.方案确定按照原始进水资料以及出水的水质要求进行处理方案的确定，拟定处理工艺流程，选择处理的构筑物并说明选择的理由。进行工艺流程中各个处理单元的处理原理说明，论述其优缺点，编写设计方案说明。2.设计计算进行各处理单元处理效率估算；各构筑物的设计参数应根据同类型污水的实际运行采纳数或参考有关手册选用；各构筑物的尺寸计算；设备选型计算。3.平面和高程图布置根据构筑物的尺寸，合理的进行平面布置；高程布置应在完成各构筑物计算及平面布置草图后进行各构筑物的水头损失可直接查相关资料，但各构筑物之间的连接管渠的水头损失则需计算而定。4.编写设计说明说、计算书1.5.4设计成果1.废水处理厂总平面布置图1张。2.处理工艺流程图1张3.主要简单构筑物（气浮池、沉淀池等）平面、剖面图2张4.设计说明书、计算书一份第二章设计说明2.1洗毛废水概况（1）.水文地理：某毛制品公司位于江阴市东南5公里，距河流北侧1公里处。污水处理站拟建在厂区东南侧，占地2800m2，场地地势平坦，厂区排水管埋深-0.7m。（2）.气象特征： 地处内陆中纬度地带，属于暖温带季风区海洋大陆性气候，年平均气温16.3°c，极端最高气温39.2°c，极端最低气温-4.9°c。年平均降水量为1567.1㎜，全年主导风向为东南风。（3）.地质概况：厂区在位置有比较丰富的地下水资源，潜水含水层厚10-70米，水位埋深5-30米，地震基本裂度为七度。废水水质排放要求水质指标BOD5（mg/L）COD（mg/L）SS（mg/L）pH原水80004000080008-9排放标准602002006-9（4）.现废水处理工艺为：集水池+竖流式沉砂池+离心脱脂机+混凝气浮，出水无法满足《污水综合排放标准》（GB8978-1966）中洗毛行业二级标准要求，要求改造后各主要控制指标如下：COD<200mg/L，BOD<60mg/L,SS<200mg/L,PH<6—9，色度<80倍。2.2工艺流程的比选、说明：2.2.1方案设计原则1.积极采用新技术、新设备，使污水厂改造后运行更可靠、更稳定、维修更方便，服务年限更长。2.做到占地面积少，投资少，运行费用低。3.处理过程不产生二次污染，出水达到国家排放标准。2.22洗毛废水处理工艺组合工艺目前，对洗毛废水的处理，目前主要的处理方法:物理法、生化法及化学絮凝法。国内洗毛废水的处理工艺技术处于探索发展阶段，在处理工艺技术、设备上不够成熟，主要工艺技术有以下几种。1．气浮---接触氧化---气浮某洗毛厂川洗毛废水采用沉砂池---调节池---气浮---一级氧化---二级氧化---三级氧化---气浮处理工艺，设计参数水力停留时间为沉砂池8h；调节池8h；一级、二级、气浮各0.5h，一级、二级、三级氧化共18h；废水进水CODcr 为5000~10000mg/L,COD总去除率达98%以上。该工艺处理废水的优点有机负荷高，经过气浮处理后降低了废水中的小颗粒悬浮物，然后经过三级氧化处理后BOD,COD大幅度降低，再紧接气浮工艺，使出水水质稳定而良好。缺点构筑物繁多，占地面积大，运行维护管理困难，两级气浮，耗能大。2．油脂回收---气浮---混凝沉淀无锡前洲某洗毛厂采用对前几槽高浓度洗毛废水采用离心分离机进行油脂回收，后进行气浮、混凝沉淀处理，处理后废水与清洗废水混合，进人镇污水处理厂。COD进水为10500mg/L，出水则小于1000mg/L。本工艺首先采用离心分离机进行油脂回收，一次性投资大，运行费用高。混凝气浮部分由于加药量大，日常处理费用高，使企业难以承受，且混凝剂吕盐，PAM对人类健康都有一定的危害，存在二次污染问题，并会对后续生化处理产生不利影响。3．双气浮无锡东亭某洗毛厂采用调节池沉淀、一级气浮、二级气浮进行处理，废水处理效果为CODs:进水12500mg/L，出水小于300mg/L。气浮法具有以下特点：（1）.水在池中停留时间短，且占地少，节省基建投资；（2）.气浮法具有预曝气作用，出水和浮渣都还有一定的氧，有利于后续处理或再用，泥渣不易腐化；（3）.气浮法处理效率高，出水水质良好；（4）.浮渣含水率低，这对污泥的后续处理有利，而且表面刮渣比池底排泥方便。但气浮法耗电较大，其中投放的一些药剂可能造成二次污染，而且目前使用的溶气水减压器易堵塞。4．混凝沉淀---气浮无锡某洗毛厂采用调节池---反应槽---沉淀池---反应槽---气浮池处理工艺。总处理效果CODs,的进水12000mg/L，出水落600mg/L，运行费用2.75元/m3污水。混凝气浮部分由于加药量大，日常处理费用高，使企业难以承受，且混凝剂铝盐，PAM对人类健康都有一定的危害，存在二次污染问题，并会对后续生化处理产生不利影响。 5．超过滤---离心法张家港洗毛厂采用超过滤---离心法处理工艺，处理水量为104m3/d，超滤工艺参数膜水通量100L/(m3·h)，选用VF---48型管式超过滤膜，膜面流速2--5m/s，总投资170万元，运行成本1.18元/m3,COD去除率94.1%，羊毛脂去除率99.1%，该工艺对油脂、SS,COD，均有明显的去除效率。超滤膜法处理洗毛废水的优点在于可有效地浓缩原废水，回收羊毛脂，且具有较高稳定的透过液可直接回用于洗毛装置。但该处理方法由于膜投资高、占地大及操作和维护费用高，且超滤膜易受废水污染，而且受污染后膜通量会大幅度降低。严重影响处理效果。6．油脂回收---酸化---双气浮绍兴市洗毛厂采用油脂回收---酸化---双气浮处理工艺，先对洗毛前三槽废水用二级离心机进行羊毛脂回收，油脂回收后的废水与其他槽废水混合，进人酸化调节池，后用二级气浮方法进行处理，处理后污水排人绍兴市污水处理厂。设计水量200m3/d，设计参数水力停留时间为酸化调节池48h，二级气浮各0.5h。据绍兴市环境监测站验收监测，实际处理效果COD，进水为18300mg/L左右，处理后COD出水小于375mg/L,COD去除率达97.9%。该工程总投资为102万元，污水处理成本为2.71元/m3污水。本工艺处理后COD去除率较高，出水水质良好。但水力停留时间长，且工程投资费用高，污水处理费用昂贵。2.3方案的分析确定1.混凝气浮/接触氧化工艺处理洗毛工业废水:工艺一流程图如下： 废水处理工艺流程污泥脱水车间污泥浓缩池离心脱脂机调节池排放、回用二沉池接触氧化池格栅集水井竖流沉砂池UASB混凝气浮池水解酸化池进水泥饼外运出水井`工艺流程简述：废水由水渠经过格栅除去颗粒物和漂浮物如羊毛，草屑，防止管道及阀门的堵塞，而后进入集水井，经过污水提升泵提升进入调节池，对废水的水质和水量进行调节，保证后续处理构筑物能连续运行是均质和均量，再经过沉砂池除去密度较大的易沉颗粒物，再经过离心脱脂机，进行羊毛脂的回收，同时可以大幅度降低有机物含量。离心脱脂作用后的污水进入混凝气浮池进一步降低有机物含量。混凝气浮池出水仍含有相当高的BOD和COD,所以通过厌氧UASB处理再降低其BOD和COD值。然后经过水解酸化池提高UASB出水的可生化性，通过生物接触氧化池的出水进入二沉池沉淀后，达到设计要求的排放标准，二沉池出水排放，二沉池泥水分离后的污泥经过污泥浓缩池浓缩，再脱水外运。2.采用厌氧、好氧加混凝沉淀工艺：工艺二流程图如下: 二沉池二级接触氧化池中间沉淀池沉砂池一级接触氧化池格栅UASB反应器原废水污泥池脱水车间排水水外运水混凝剂工艺流程简述：该工艺原废水经过格栅进入调节沉砂池，调节水质、水量均匀并预沉部分较大颗粒的悬浮物后进入UASB反应器。通过厌氧微生物的作用去除大部分的有机物。出水进入一级生物接触氧化池进行好氧生化处理，然后进入中间沉淀池进行泥水分离再进入二级生物接触氧化池进行好氧生化处理。出水加入混凝剂PAC和絮凝剂PAM进行混凝沉淀。二沉池出水达标排放或回用。此工艺中UASB消化大量污泥。只有调节池、中间沉淀池、二沉池中产生污泥，且量不大疏水性好。故采用污泥通过管道进入贮泥池，然后由泵打入压滤机房，通过压滤机压滤后脱水，泥饼外运填埋或作农肥处理。贮泥池上清液和压滤机房滤液回流至调节沉淀池进行处理。比较以上两种工艺：由于所给废水的有机物浓度很高，经过羊毛脂回收后可以有效地降低BOD和COD,但原工艺（集水池+竖流沉砂池+离心脱脂机+混凝气浮）无法满足《污水综合排放标准》（GB-8978-1996）中洗毛行业二级标准要求。在这里所采用的以上两种工艺总流程都是：厌氧处理+好氧处理。工艺一设有调节池，保证水质和水量稳定，从而使后续构筑物正常运行，另外设有气浮池，能保证出水水质良好，更重要的是工艺一中的离心脱脂机不仅可以有效地降低废水地BOD和COD，同时可以回收一定数量地羊毛脂，从而增加了经济效益。所以在此采用工艺一。工艺流程：格栅+调节池 +竖流式沉砂池+离心脱脂机+混凝气浮+UASB+水解酸化+生物接触氧化池+二沉池+污泥浓缩池一：设计原始资料2.水文地理：某公司位于江阴市东南5公里，距河流北侧1公里处。污水处理站拟建在厂区东南侧，占地2800m2，场地地势平坦，厂区排水管埋深-0.7m。3.七项特征：地处内陆中纬度地带，属于暖温带季风区海洋大陆性气候，年平均气温16.3°c，极端最高气温39.2°c，极端最低气温-4.9°c。年平均降水量为1567.1㎜，全年主导风向为东南风。4.地质概况：厂区在位置有比较丰富的地下水资源，潜水含水层厚10-70米，水位埋深5-30米，地震基本裂度为七度。4、废水来源及水质：洗毛工艺排水量为600m3/d，各项指标如下：COD=39500—65000mg/L,BOD=8000—11500mg/L，SS=8000—10000mg/L，PH=8—9.色度=350—450倍现废水处理工艺为：集水池+竖流式沉砂池+离心脱脂机+混凝气浮，出水无法满足《污水综合排放标准》（GB8978-1966）中洗毛行业二级标准要求，要求改造后各主要控制指标如下：COD<200mg/L，BOD<60mg/L,SS<200mg/L,PH<6—9，色度<80倍。构筑物名称ss去除率cod去除率bod去除率原水（8000）（40000）（8000）一级处理后（4400）45%（30000）25%（6000）25%离心脱脂机后（3740）（19500）35%（3900）35% 15%混凝气浮后（748）80%（4875）75%（1170）70%UASB后-----（975）80%（234）80%水解酸化池后-----（682.5）30%（187.2）20%生物接触氧化池后（74.8）90%（273）60%（46.8）75%二沉池后（44.88）40%（163.8）40%（28）40%1.格栅1.1设计概述：格栅是由一组平行的金属或尼龙等非金属材料的栅条支撑的框架，设在处理构筑物之前，垂直或斜置于污水流经的渠道上，主要功能是去除污水中较大的悬浮物和漂浮物，保证后续处理系统的正常运行，本设计采用一道细格栅主要用来去除洗脱的羊毛和黏附在羊毛上的草屑等杂质。1.2设计参数：已知参数：Q=600m3/d，Kp=2.0，Qmax=1200m3/d=0.014m3/s。栅条净间隙为4mm，（3—10mm）格栅安装倾角600过栅流速一般为0.4-1.0m/s,取V=0.4m/s,栅条断面为矩形，选用平面A型格栅,栅条宽度S=0.01m,进行计算栅前水深h取0.4m。进水渠宽B1=0.65m,其渐宽部分展开角度为20゜。计算草图如下： 细格栅计算草图13细格栅的设计计算：(1).栅条间隙数的计算n细=式中：n细——格栅间隙数；Qmax——最大设计流量，m3//s；——栅条间隙，取4mm；——栅前水深，取0.4m；v——过栅流速，取0.6m/s；α——格栅安装倾角，60度；(2).栅槽宽度：B=S(n细－1)＋en式中：B——栅槽宽度，m；S——格条宽度，取0.01m。B=0.01×(14－1)＋0.004×14=0.19m。(3).细格栅栅前进水渠道减宽部分长度： 若进水渠宽B1=0.15m，减宽部分展开角α1　=20。，则此进水渠道内的流速v1===0.23m/sL1===0.06m(4).细格栅栅槽后与出水渠道连接处渐窄部分长度：L2===0.03m(5).过栅水头损失：h细=k·式中：h细——细格栅水头损失，m；——系数，当栅条断面为矩形时取2.42；k——系数，一般取k=3。h细==0.39m(6).栅前槽总高度：取栅前渠道超高h0=0.3m栅前槽高H1=h0+h1=0.3＋0.4=0.7m(7).栅后槽总高度：H2=h0+h1+h细=0.3+0.5+0.39=1.19m(8).栅槽总长度：L=L1+0.5+1.0++L2式中：L——栅槽总长度，0.5——细格栅距格栅前进水渠渐宽部分长度；1.0——细格栅距格栅后出水渠渐窄部分长度；L1——格栅距出水渠连接处渐宽部分长度；L2——细格栅距出水渠连接处渐窄部分长度。 L=0.06+0.50++1.0+0.03=2.17m取2.2m(9).每日栅渣量：w=式中：w——每日栅渣量，m3/d；w0——栅渣量m3/103m3污水，一般为0.1—0.01m3/103m3，细格栅取0.1m3/103m3。w细==0.06m3/d<0.2m3/d故采用人工清渣。2．集水井：污水经过格栅在集水井中得到提升，其尺寸为D×H=2m×5m。选用QW系列潜水排污泵两台，型号为50QW42－9－2.2，其性能参数如下表：型号排出口径/mm流量m3/h扬程m转速r/min功率kW效率%重量kg50QW42－9－2.25042928402.274.8703.调节池3.1设计概述洗毛废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，保证后续处理构筑物能连续运行是均质和均量。3.2设计参数1.流量Q=600m3/d=25m3/h；2.时间T=2.0h； 3.比为3：1；4.池宽B=8m；3.3设计计算(1).调节池有效容积：V=QT=25×2=50m3(2).调节池尺寸该池设为矩形。其有效水深采用4.0m，调节池面积为：F=V/h=50/4=12.5m池宽取L=5m，则池长B为：B=F/L=12.5/5=2.5m保护高h1=0.5m，池总高H=h+h1=4+0.5=4.5m。则池子总尺寸为：L×B×H=5×2.5×4.54.竖流式沉砂池4.1设计概述沉砂池是利用重力作用从污水中分离出密度较大的无机颗粒物，如砂子，煤渣等。沉砂池一般设在泵站和沉淀池前，保护水泵和管道免受磨损，防止后续处理构筑物管道的堵塞，减小污泥处理构筑物的容积，提高污泥有机组分的含量，提高污泥作为肥料的价值。4.2竖流式沉砂池设计参数①污水在池内的最大流速为0.1m/s，最小流速为0.02m/s；②最大流量时，污水在池内的停留时间不小于20s，一般为30—60s。③进水中心管管内最大流速为0.3m/ｓ。4.3设计计算： ⑴中心管直径dQmax----最大设计流量，m3/s；V1-----污水在中心管内流速，m/s，取0.3m。（2）沉砂池直径D，取D=0.6m。V2----池内水流上升流速，m/s，取0.03m。（3）水流部分高度h2h2=v2t=t----最大流量时停留时间，s，取40s；（4）.沉砂室所需容积V：V=式中：V——沉砂室所需容积，m3；X——污水沉砂量，采用50m3/106m3污水；T——清除沉砂的时间间隔，取T=2d； Kz——污水总变化系数，Kz=2。V==0.03m3（5）.沉砂部分高度h4R---池子半径，m；r-----圆截锥部分下底半径，m，取0.15m；α-----截锥部分倾角，度（°），取45度。（6）.圆截锥部分实际容积V1V0=m3（7）.池子总高度HH=h1+h2+h3+h4=0.3+1.2+0.3+0.15=1.95mh1---超高，m；h3---缓冲层高度，一般取0.3m。（8）.排砂方法采用重力排砂。5.离心脱脂机:该方法的原理是利用羊毛脂、水、泥沙等杂质的密度差异，在离心力的作用下，克服分子间的摩擦力将羊毛脂分离出来。其基本流程是：废水预先在离心机上，将较大的固体颗粒分离出，然后在专门的罐内加热到85℃左右，再进行油脂与水分离回收。6.混凝气浮池6.1气浮概述当悬浮颗粒的密度接近或小于水的密度时，气浮是泥水分离的有效方法之一。气浮法是将空气以微小气泡的形式进入污水中，利用表面化学的原理，疏水性颗粒就会在黏附在气泡上，随气泡一起上浮，从而实现与水的分离。与沉淀法相比，气浮法具有下述一些特点：1.占地面积小，基建投资低；2.浮渣含水率低，一般在96%以下，比沉淀污泥体积少2-10倍，而且表面刮渣比池底排泥方便；3.气浮法所需药剂费用比沉淀法少。采用平流式部分压力溶气回流气浮法： 选用聚合氯化铝（PAC）作为混凝剂，聚丙烯酰胺作为助凝剂；投药方式为泵前吸水管投加PAC，泵后射流加入PAM；运行参数为：PAC平均投药量：80～100（mg.L-1）；PAM平均投药量：2～5（mg.L-1）；PAC水溶液配制浓度：10%；PAM水溶液配置浓度为：1%。选用HBJ型加药搅拌机，选用HBJ型加药搅拌机是将固体药物溶解、液体搅拌、投加计量等组成一体，具有一机多能。采用水力搅拌，可使溶液均匀，溶解速度快，计量准确。适用于各行业水污染处理时需将固体药物溶解成液体并投加和计量。HBJ型加药搅拌机的规格和性能表型号一次固体溶解量/kg溶解槽尺寸/mm溶液槽尺寸/mm稀释槽尺寸/mm外形尺寸/mm电动机功率/kwHBJ-100100500×600×600600×1000×600600×1000×8502000×600×17000.55 6.2设计参数：（1）水量Q=600m3/d=25m3/h=0.007m3/s（2）接触池上升流速vC=14mm/s，停留时间tC=60s（3）气浮分离速度vS=2mm/s，（4）溶气罐过流密度I=150m3/(hm2)（5）溶气罐压力p=3.5kgf/cm2=3.43×105Pa（6）气浮池分离室停留时间tS=16min6.3气浮池计算排止水体溶气水管；2.减压释放及混合设备；3.原水管；4.接触区；5.分离区；6.集水管区；7.刮渣设备；8.至加压泵的供水管气浮池计算草图（1）气浮池所需最大空气量QgQg=QR1aeΦ=25×15%×60×1.2=270L/hQ---气浮池设计流量，m3/h.R1---试验条件下回流比，取15%,%。ae---试验条件下释气量（取60L/m3）,L/m3Φ---水温校正系数，为1.1-1.3，取1.2（2）所需空压机额定气量Q1gQ1g===0.0063m3/minΦ1---安全系数，为1.2-1.5.选用Z-0.025/6型空压机2台，1用1备。(污水处理技术234页) 没找到更接近的额定气量的空压机。（3）加压溶气所需水量QPQP===3.95m3/hP—选定的溶气压力，取3.43×105Pa（3.5kgf/h）；η---容器效率，80%；KT---溶解度系数。3.32×10-2根据流量及压力查表选用IS65-40-200型加压泵两台，一备一用。实际回流比R=QP/Q=3.95/25=15.8%（4）.压力容器罐压力容器罐选用1座，则==0.12m选用标准填料罐规格Dd=1200mm。型号为TR-14.实际过流密度I=Qp/F==298m3/(hm2)（5）.接触池尺寸：接触室面积：AC===0.57m2Ac---接触室表面积，m2Vc---接触室流速，m/h，10-20mm/s，取14mm/s。拟在接触室布置两排释放器，按释放器的作用范围在0.6m左右，选择接触室的宽度bc为0.6m接触室长度（即为气浮池的宽度B），Lc=B=Ac/bc=0.57/0.6=0.95m接触室出口断面高H1H1=LC=0.19m接触室气水接触水深H1cH1C=vCtC=0.014×60=0.84m，取0.9mvC----接触池上流速度，取14mm/s； tC—接触室停留时间，取60s。接触室总水深HCHC=H1+H1C=0.19+0.9=1.09m，取1.1m（6）.分离室表面积As：AS==m2AS---分离室表面积，m2分离室长度为0.6m，则分离室宽度为bS=As/B=4.02/0.95=4.23m分离室水深HS=vsts=0.002×60×16=1.92mvs--气浮分离速度，1.5-3.0mm/s，取2mm/s.ts--气浮池分离室停留时间tS=16min。气浮池总深度H=HS+h1=1.92+0.5=2.42mh1---超高，取0.5m（7）气浮池容积WW=（AC+AS）H=(0.57+4.02)×1.92=8.81m3（8）时间校核接触室气水接触时间tCtC=HC/vc=1.1/0.014=78s>60s，符合要求。气浮池总停留时间TT===19min则气浮池尺寸为L×B×H=(bc+bS)×B×H=（0.6+4.23）×0.95×2.42=4.83×0.95×2.42（9）气浮池每日产泥量：V===34m3 T---1d；C1---进水悬浮物浓度，t/m3；C2---出水悬浮物浓度，t/m3；Kz---污水量总变化系数，取2；γ---污泥容重，取1；P0----污泥含水率，%，取96%。刮渣机选用YJXG-2660型刮渣机。由于气浮池所产污泥含水率为96%，相当与二沉池污泥浓缩后的含水率，所以气浮池污泥不需浓缩，直接脱水，选用500QW18-15-1.5型污泥泵两台，一备一用将气浮池污泥送至污泥脱水机进行脱水。（9）.释放器的选择和布置根据p=3.43×105Pa，回流水量QP=3.95m3/h，选择TS-78-1型释放器。（环保设备材料手册381页）当p=3.43×105Pa时，单只释放器的出水q=0.42m3/h，则气浮池所需的释放器的个数为n=QP/q=3.95/0.42=10个，两排交错，布置在接触室内。（10）.刮渣设备的选型选用SD型刮渣机，该刮渣机为气浮池配套使用的设备，形式为行车刮板式。规格及性能如下表型号配用气浮池宽度/m性能轨道中心距行走速度/mmin-1钢轨型号电动机型号功率/kwSD-33-3.5二档7.4，5.011kg/m轻轨JO221-60.83.23-3.737.UASB反应器7.1设计概述： UASB反应池是进行废水处理的主要构筑物之一，对高浓度的废水进行厌氧发酵，去除大部分的有机污染物，在本设计中由于混凝气浮池的出水仍含有较高的BOD和COD，故采用厌氧处理UASB反应器进一步降低有机物浓度。工作原理UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器，由污泥反应区、气液固三相分离器（包括沉淀区）和气室三部分组成。在底部反应区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解污水中的有机物，把它转化为沼气。沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进入气室，集中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。7.2设计参数设计参数选取如下：容积负荷（Nv）为：4.5kgCOD/(m3·d)；污泥产率为：0.1kgMLSS/kgCOD；产气率为：0.5m3/kgCOD。设计水质UASB反应器进出水水质指标如下表：水质指标CODBODSS 进水水质(mg/l)48751170155去除率（%）80%80%50%出水水质(mg/l)97523477.5设计水量Q=600m3/d=25m3/h=0.007m3/s7.3设计计算7.3.1反应器容积计算UASB有效容积为：V有效=式中：V有效-------------反应器有效容积，m3Q-------------设计流量，m3/dS0-------------进水有机物浓量,kgCOD/m3Nv-------------容积负荷,kgCOD/(m3·d)V有效==156m3根据经验，UASB最经济的高度一般在4～6米之间，并且大多数情况下，这也是系统最优的运行范围。取h=5m,则:表面积A===31.2m2采用公壁建造四边行池比圆形池较经济，有关资料显示，当长宽比在2：1左右时，基建投资最省。取长L=7.2m，宽B=4m，则实际横截面积为：A=L×B=7.2×4=28.8m2实际表面水力负荷为:q1===0.87<1.0，故符合设计要求。7.3.2三相分离器设计 三相分离器设计计算草图见下图：1.设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。2.沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：①沉淀区水力表面负荷<1.0m/h②沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。③进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h④总沉淀水深应大于1.5m⑤水力停留时间介于1.5～2h图：三相分离器几何尺寸图如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。沉淀区面积为： A=L×B=7.2×4=28.8m2表面水力负荷为：q===0.87<1.0，符合设计要求。7.3.3.回流缝设计设单元三相分离器的宽度b=2.4m,长度l=2b=4.8m,上下三角行集气罩斜面水平夹角为θ＝55°，取保护水层高度h1=0.5m,下三角形高度h3=1.2m，上三角形顶水深h2=0.5m，设每个UASB池的回流缝的数目为2，则下三角形集气罩底部宽为：b1=h3/tgθ式中：b1----------下三角集气罩底水平宽度，m;θ----------下三角集气罩斜面的水平夹角；h3----------下三角集气罩的垂直高度，m;b1==0.84m则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离：b2=b-2b1=2.4–2×0.84=0.72m则下三角形回流缝面积为：S1=b2·l·n=0.72×4.8×2=6.91m2下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式计算：V1=Q1/S1式中：Q1----------反应器中废水流量，m3/h；S1----------下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1==1.81m/h<2.0m/s,符合设计要求设上三角形集气罩回流缝的宽度b3=0.35m,则上三角形回流缝面积为：S2=b3·l·2n=0.35×4.8×2×2=6.72m2上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2=Q1/S2， 式中：Q1----------反应器中废水流量，m3/h；S2----------上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；V2==1.86m/hV1净水的μ,故取μ=0.02g/cm·s。由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vb=Vb==0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.86m/h，则：==1.5>,故满足设计要求。7.3.5进水系统设计采用穿孔管配水，一个反应器设置6根，直径D=150mm,长4.8m ,每根管之间的中心距离为1.6m,配水孔径采用15mm,孔距1.6m。每孔服务面积为1.6x1.6=2.56m2，孔径向下，穿孔管距离反应池底0.2m,每个反应器有18个出水孔，采用连续进水，每孔流速为2.66m/s。7.3.6出水系统设计采用锯齿形出水渠，渠宽0.2m,高0.2m，每个反应器设计4条出水渠，基本保证出水均匀。7.3.7排泥系统设计采用每去除1千克BOD产生0.1立方米悬浮固体做参数，则每日产悬浮固体量为：每日产生的悬浮固体：PSS=1170×0.80×0.1×2100×10-3=196.56kgvss/d每日产泥量为：W=式中：Pss----------产生的悬浮固体，kgvss/dP-----------污泥含水率，以97%计-----------污泥密度，以1000kg/m3计W==6.55m3/d每日产泥量6.55m3/d，考虑把配水管兼做排泥管用，可以均匀排除污泥区的污泥，同时在反应器的1/2高度处和三相分离器下三角以下0.5m处,各设排泥管一根，管径为d=100mm，池子底部设放空管，每天排泥一次。2.4.2.6产气量计算采用每去除1千克BOD产生0.5立方米沼气做参数，则每日产气量为：1170×0.80×0.5×2100×10-3=982.8m3/d选用1000m3的沼气柜两个，交替使用，每日排气一次。8.水解酸化池8.1水解酸化法概述 作用机理:一般把厌氧发酵过程分为四个阶段，即①水解阶段；②酸化阶段；③酸衰退阶段④甲烷化阶段，而中解反应地把反应过程控制在前面的水解与酸化二个阶段。水解阶段，可使固体有机物质降解为溶解性物质，大分子有机物质降解为小分子物质，在产酸阶段，碳水化合物等有机物降解为有机酸，主要是乙酸，丁酸和丙酸等。水解和酸化反应进行得相对较快，一般难于将它们分开，此阶段的主要微生物是水解--产酸细菌。在水解酸化反应过程中首先大量微生物将进水中呈颗粒与胶体状有机物迅速截留和吸附，这是一个快速的物理过程，只需几秒钟到几十秒就进行完全；补截留下来的有机物吸附在水解污泥表面，被缓慢分解；它在系统中的停留时间取决于污泥停留时间，与水力停留时间无关；在水解产酸菌的作用下将不溶性有机物水解成为可溶解性物质，同时在产酸菌的协同作用下将大分子，难于生物降解的物质转变为易于降解的小分子物质，并重新释放到溶液中，在较高的水力负荷下随水流出系统；由于水解和产酸菌世代期较短，因此这一过程也是迅速的。污水经过水解反应后可以提高其生化性能，降低污水的PH值，减少污泥产量，为后续好氧生物处理创造有利条件。8.2设计计算(1).设计流量：Q=600/d=25/h(2).水力停留时间：T=2h(3).水解酸化池的容积：V=QT=25×2=50;设一个水解酸化池，其尺寸取L×B×H=6×2×5.9m（0.5ｍ的超高）(4).设计进水配水系统进水配水系统的主要功能：1）将进入反应器的原废水均匀地分配到反应器的整个横断面，并均匀上升；2）起到水力搅拌的作用。本系统采用穿孔管进水。1）干管干管流量q=50/h=0.7L/s 需要查表采用管径70mm，干管始端流速v=0.20m/s。2）支管支管中心间距d=0.5m。池中支管数：（根）每根支管入口流量查表得管径为20mm，支管始端流速v`=0.28m/s（图书馆借书66页）（5）搅拌机选型：选用BJ-470搅拌机1台污水高程损失水处理工程设计122页9.生物接触氧化法9.1生物接触氧化法概述：生物接触氧化法是一种介于活性污泥法与生物滤池之间的生物膜法工艺，其特点是在池内设置填料，池底曝气对污水进行充氧，并使池体内污水处于流动状态以保证污水同浸没在污水中的填料充分接触，避免生物接触氧化池中存在污水与填料接触不均的缺陷。生物接触氧化法中微生物所需的氧常通过鼓风曝气供给，生物膜生长至一定厚度后，近填料壁的微生物由于缺氧而进行厌氧代谢，产生的气体及曝气形成的冲刷作用会造成生物膜的脱落，并促进新生物膜的生长，形成生物膜的新陈代谢，脱落的生物膜将随出水流出池外。生物接触氧化法是以生物膜为主净化废水的一种处理工艺。其独特之处:(1)氧化池内供微生物固着填料，全部淹没在废水中，相当于一种浸没在废水中的生滤池，故又称淹没式生滤池。(2)池内采用与曝气池相同的曝气方法，提供微生物氧化有机物所需要的氧量，并起搅拌混合作用。生物接触氧化法具有以下特点：a、由于填料比表面积大，池内充氧条件良好，池内单位容积的生物固体量较高，因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷；b、由于生物接触氧化池内生物固体量多，水流完全混合，故对水质水量的骤变有较强的适应能力； c、剩余污泥量少，不存在污泥膨胀问题，运行管理简便；本设计所采用的生物接触氧化池为直流鼓风曝气接触氧化池。生物接触氧化池的容积一般按BOD的容积负荷或接触氧化的时间计算，并且相互核对以确定填料容积。9.2设计计算(1)．池子容积VQ——设计流量Q=600/d=25/h；La——进水BOD5La=187mg/L；Lt——出水BOD5Lt=47mg/L；η——BOD去除率η=（La-Lt）/La得η=75%；M——容积负荷M=2.0kgBOD5//d；t——接触时间t=2h； D。——气水比D。=15：1；则(2).池子总面积FH——为填料高度，一般H=3m；每格池面积ff=F/n=14/2=7mn----池子的格数，n=2(3).每格池子尺寸(4).校核接触时间t>2h，合理。n---池子分格数，n=2.f---每格池面积。(5).氧化池总高度——保护高取0.5m；——填料上水深取0.5m；——填料层间隔高取0.2m；——配水区高，与曝气设备有关，对于多孔曝气设备并不进入检修时取0.5m，检修时取1.5m，在此取1.5m；m——填料层数取3（层）；则(6).所需空气量D =375/hD0——1m3污水需气量，m3/m3，15-20。(7).曝气系统本系统采用WBB-1.0S微孔型曝气器，敷设于距池底0.2m处。该空气扩散装置的各项参数如下：平均孔径：150μm，孔隙率：40%，曝气量3~30m3/h，取15m3/h，服务面积：2.8m3/个，氧利用率：20%，动力效率：4~6kgO2/（kwh）.1）需气量Q=375/h，曝气池的平面面积为F=nf=2×9=18；每个曝气器的服务面积按2计算，则所需空气扩散器的总数为18/2=9个，为了安全计，本设计采用16个。2）每个空气扩散器的配气量为375/10=37.5/h。3）管路布置一根干管连结10根支管，每根支管下有16根分配管。每根支管的输气量为375/h；每根分配管的输气量为375/16=23.44/h；每根分配管上的空气扩散器的个数为48/16=3个。10.竖流式二次沉淀池10.1设计概述沉淀池按工艺布置的不同，可分为初次沉淀池和二次沉淀池．初次沉淀池是一级污水处理厂的主体处理构筑物，处理的对象是悬浮物质，同时可去除部分BOD5，可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD5负荷．沉淀池按池内水流方向的不同，可分为平流式沉淀池，幅流式沉淀池和竖流式沉淀池．因本次设计的设计流量不大，拟采用竖流式沉淀池．10.2设计参数①池的直径或池的边长不大于8m，通常为4～7m。②池径与有效水深之比不大于3。③中心管管内流速不大于30mm/ｓ。④中心管下端应设于喇叭口和反射板，反射板距地面不小于0.3m，喇叭口直径及高度为中心管直径的1.35倍，反射板直径为喇叭口直径的1.3倍，反射板表面与水平面的倾角为17°。 ⑤中心管下端至反射板表面之间的缝隙高在0.25～0.50m范围内时，缝隙中污水流速，初次沉淀池中不大于30mm/s，二沉池不大于20mm/s。⑥池径小于7m时，溢流沿周边流出，池径大于7m时，应增设幅流式集水支渠。⑦排泥管下端距池底不大于0.2m，上端超出水面不小于0.4m。⑧浮渣挡板距集水槽0.25～0.50m，淹没深度0.3～0.4m10.3设计计算⑴中心管面积：设中心管流速＝0.03ｍ/ｓ，采用池数ｎ＝1，则每池最大设计流量为则中心管面积：⑵沉淀部分有效面积：设表面负荷ｑ1＝2.52，则上升流速 ⑶沉淀池直径：⑷沉淀池有效水深：设沉淀时间T＝1.2h，则⑸较核池径水深比：∴符合要求⑹中心管直径：⑺中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离：式中：h3——中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离，ｍv1——污水由中心管喇叭口与反射板之间缝隙流处的流速，ｍ/ｓ，取0.02m/s。d1——喇叭口直径;d1＝1.35d0＝1.35×0.54＝0.73ｍ⑻污泥斗及污泥斗高度：取α＝60°，截头直径d1=0.5ｍ，则（9）沉淀部分所需容积：V===0.145m3 T---两次清除污泥间隔时间，d，取0.08d；C1---进水悬浮物浓度，t/m3；C2---出水悬浮物浓度，t/m3；Kz---污水量总变化系数，取2；γ---污泥容重，取1；P0----污泥含水率，%，取98%。那么二沉池每天产生的污泥量为V=V/T=0.145/0.08=1.81m3/d。采用重力排泥。（10）圆截锥部分容积3R---圆截锥上部分半径，m；r---圆截锥下部分半径，m。（11）沉淀池总高度式中：H——沉淀池总高度，m；h1——池子超高，ｍ；取为0.3m；h2——沉淀池有效水深，ｍ；h3——中心喇叭口至反射板的垂直距离，ｍ；h4——缓冲层高，因泥面很低，取为0；h5——污泥斗高度，ｍ；（12）沉淀池出水部分设计污水流量Q＝0.007/ｓ，集水槽内的流量＝0.007/ｓ采用周边集水槽，单侧出水，池子设一个出口，集水槽的宽度为式中：K——安全系数，取值1.5集水槽的起点水深为 集水槽的终点水深为槽深均布为0.4ｍ。采用直角三角形薄壁堰，堰上水头（三角口底部至上游面的高度）取为ｈ＝0.03ｍ，每个三角堰的流量：三角堰个数：三角堰尺寸：11.污泥浓缩池11.1污泥浓缩池概述污泥浓缩前污泥中含有大量的水分，为了便于处理和运输，需要减少污泥的含水量，缩小其体积。污泥浓缩是指通过污泥增稠来降低污泥的含水率，压缩污泥的体积，以利于后期处理。污泥浓缩的方法主要有重力浓缩，离心浓缩和气浮浓缩3种。在此采用重力浓缩。污泥浓缩池是一种圆形水池，底部有污泥斗。污泥浓缩池在工作时，先将污泥充满浓缩池，经静置沉降，浓缩压密后，池内形成上清液区，沉降区和污泥区。然后，从侧面分层排出上清液，浓缩后的污泥从底部泥斗排出。11.2设计参数剩余活性污泥量： 含水率：p1=98%；污泥浓度：c1=20g/L；浓缩后含水率：p2=96%；污泥浓度：c2=40g/L；11.3设计计算采用辐流式重力浓缩池，浓缩污泥的固体通量M取(1).浓缩池总面积：式中Q——污泥量（ｍ3/d）；C——污泥固体浓度（g/L）,20g/L；M——浓缩池固体通量，取45kg/m2d(2).浓缩池直径：(3).浓缩池工作部分高度h1，取1.2m h1--浓缩池工作部分高度T—浓缩池设计停留时间，取12h(5)．浓缩后污泥体积(6)、浓缩池污泥斗容积设污泥斗夹角60°,泥斗上部直径d1=D＝1m，下部直径d2＝0.5m污泥斗高度h2：h3＝tg60°（d1/2－d2/2）＝tg60°(0.5－0.25)＝0.44m那么污泥斗容积为V0=(7)、污泥在泥斗中的停留时间T＝V0/Q0＝0.2/0.905＝0.22d=5.28h(8)、池总高度H=h0+h1＋h2=0.3+1.2++0.44=1.94mh0—超高，取0.3m；h1—浓缩池工作部分高度；h2—污泥斗高度。12.贮泥池总泥量V气浮+V剩余=34+0.905=35m3/d贮泥周期T为1d则贮泥池的容积V=T(V初沉+V剩余)=35m3取贮泥池尺深4.0m面积S==8.75m2，直径Dn==3.4m。 13.脱水车间污泥脱水：1．经过浓缩的二沉池污泥和气浮池污泥含水率都为96%，其总量为V=34+0.905=35m3/d=1.46m3/h2压滤机：选用BSD带式污泥脱机两台，型号为500S5，每台处理污泥能力3m3/h，交替使用。脱水后污泥含水率为75％，污泥体积：W＝V（P2－P3）＝（96％－75％）×35＝7m3/d，用车外运处置第四章平面布置及高程布置的设计4.1平面布置污水处理工程的平面布置包括处理构筑物、化验室及其他的辅助建筑物以及各种管道渠道、道路、绿化带等的布置。在进行污水处理工程厂区平面规划、布置时，应考虑的一般原则如下：（1）处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。（2）处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。（3）经常有人工作的建筑物如办公，化验等用房应布置在夏季主风向的上风一方，在北方地区，并应考虑朝阳。（4）在布置总图时，应考虑安排充分的绿化地带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。（5）总图布置应考虑远近结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。（6）污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。（7）污水厂内管线种类很多，应综合考虑布置，以免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。（8）污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。4.1.2总平面布置结果污水由东 西南边排水总干管截留进入，经处理后由该排水总干管和泵站排入城市污水管。污水处理厂呈正方形，东西走向25m，南北走向25m，总面积为625。配电室，机修间主要辅助建筑位于厂区西南部，占地较大的水处理构筑物位于厂区中部，沿程自南向北展开，污泥处理系统在厂区的西北部，处于下风向。总平面布置图见附图1（总平面布置图）。4.2高程布置4.2.1高程设计任务及原则其主要任务是：确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。高程布置原则如下：（1）选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。（2）计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。（3）设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒退计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。（4）在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。在决定污泥干化场，污泥浓缩池，消化池等构筑物的高程时，应注意它们的污泥水能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。4.2.2高程布置结果 该厂所在区域地势平坦，地面标高为0m，调节池建在地面上，出水管水面标高为-0.7m，则相应的构筑物和设施的高程可以从出水口逆流计算其水头损失，从而计算出来。污水厂的高程布置为了降低运行费用和便于管理，污水在处理构筑物之间的流动重力流考虑为宜（污泥流动不在此例）。为此，必须精确的计算污水流动中的水头损失，水头损失包括：a.污水经各处理构筑物的内部水头损失；b.污水经连接前后两构筑物管渠的水头损失，包括沿程水头损失和局部水头损失，局部水头损失主要计算弯头和阀门的水头损失。具体水头损失计算见下表：污水处理厂水头损失计算表名称设计流量（L/s）管径（mm）I（‰）V(m/s)管长（m）IL（m）ΣξΣξ（m）Σh（m）出厂管至出水井710013.90.811000出水井0.20.2出水井至二沉池710013.90.8110.01390.5+0.8（90度弯头两个一个闸阀全开）0.0440.058二沉池0.50.5710013.90.815.61.30.058 二沉池至生物接触氧化池0.07790.044生物接触氧化池0.30.3生物接触氧化池至水解酸化池710013.90.8100000水解酸化池0.40.4水解酸化池至UASB710013.90.8110.01391.30.0440.058UASB0.80.8710013.90.818.60.121.30.0440.058 UASB至混凝气浮池混凝气浮池0.30.3混凝气浮池至离心脱脂机710013.90.8110.01391.30.0440.058离心脱脂机0.40.4离心脱脂机至沉砂池710013.90.8110.01391.30.0440.058沉砂池0.250.25沉砂池至调节池710013.90.8110.01391.30.0440.058调节池0.50.5142002.140.4510.80.058 调节池至集水井0.0139集水井0.20.2格栅0.250.25Σ4.61.构筑物与设备构筑物与设备一览表序号名称规格数量设计参数主要设备1格栅L×B=2.2m×0.19m1座设计流量Q=600m3/d，栅条间隙d=4㎜，栅前水深h=0.4m，过栅流速v=0.6m/sHF-1200回旋式机械格栅1套2集水井2m×5m1座型号为50QW42－9－2.2的提升泵两台，一备一用3调节池L×B×H=5m×2.5m×4.5m1座流量Q=25/h；时间T=2.0h；池宽B=2.5m；SBG037型潜水鼓风式曝气机两台4沉砂池D×H=0.6×1.951座池子直径D=0.6m清砂时间间隔T=2d 5离心脱脂机L×B×H=3m×3m×4m1座6混凝气浮池L×B×H=4.83×0.95×2.421座设计水量Q=600m3/d=25m3/h=0.007m3/s接触池上升流速vC=14mm/s，停留时间tC=60s气浮分离速度vS=2mm/s，溶气罐过流密度I=150m3/(hm2)溶气罐压力p=3.5kgf/cm2=3.43×105Pa气浮池分离室停留时间tS=18minZ-0.025/6型空压机2台，1用1备.IS65-40-200型加压泵两台，一备一用。刮渣机选用YJXG-2660型刮渣机。标准填料罐规格Dd=1200mm选用500QW18-15-1.5型污泥泵两台，一备一用。7UASBL×B×H=7.2×4×51座容积负荷（Nv）为：4.5kgCOD/(m3·d)；污泥产率为：0.1kgMLSS/kgCOD；产气率为：0.5m3/kgCOD。1000m3的沼气柜两个，一备一用。8水解酸化池L×B×H=6m×21座设计流量Q=600m3/dBJ-470搅拌机1台 m×5.9m水力停留时间T=2.0h水解酸化池的容积V=50m39生物接触氧化池L×B×H=6m×3m×5.9m1座设计流量Q=600/d进水BOD5La=187mg/L；出水BOD5Lt=47mg/L；接触时间t=2h；气水比D。=20：1；采用WBB-1.0S微孔型曝气器10竖流式沉淀池D×H=3.6m×6.22m1座中心管流速0.03ｍ/ｓ表面负荷ｑ1＝2.52沉淀时间T＝1.2ｈ单臂旋转式刮泥机1台11污泥浓缩池D×H=1m×1.94m1座剩余活性污泥量：含水率：p1=98%；污泥浓度：c1=20g/L；浓缩后含水率：p2=96%；污泥浓度：c2=40g/L；重力连续浓缩，单臂旋转式刮泥机1台RCP潜水污泥泵1台12贮泥池3.4m×4 m13污泥脱水机5m×4m×3m两台处理污泥量35m3/d，处理后污泥体积7.35m3/dBSD-500S5带式污泥脱水机两台，交替使用14出水井2×5参考文献1：《给水排水设计手册㈠》，中国建筑工业出版社，2000年10月第二版2：《给水排水设计手册㈢》，中国建筑工业出版社，2000年10月第二版3：《给水排水设计手册㈤》，中国建筑工业出版社，2000年10月第二版4：《给水排水设计手册㈩》，中国建筑工业出版社，2000年10月第二版5．《排水工程（下）》第四版张自杰主编6.韩洪军.污水处理构筑物设计与计算.哈尔滨工业大学出版社.哈尔滨：20037.刘红主编.水处理工程设计.中国环境科学出版社.北京：20038.张大群主编.污水处理机械设备设计与应用.化学工业出版社.北京：20039.柏景方主编.污水处理技术.哈尔滨工业大学出版社.哈尔滨：200610.王绍文，杨景玲主编.环保设备材料手册.冶金工业出版社.北京：200011.高延耀，顾国维主编.水污染控制工程（下）第二版.高等教育出版社：200512.史惠祥主编.实用环境工程手册.化学工业出版社.北京：200213.王凯军，左剑恶，甘海南等.UASB工艺的理论与工程实践。中国化境科学出版社.北京：200010.10.10.10.10.10.10. 10.10.例子：名称设计流量（L/s）管径（mm）I（‰）V(m/s)管长（m）IL（m）ΣξΣξ（m）Σh（m）出厂管231.56001.480.84800.1181.000.0360.154接触池0.3出水控制井0.2出水控制井至二沉池115.84003.080.921000.3086.180.2670.575二沉池0.5二沉池至流量计井115.84003.080.92100.0313.840.1660.197流量计井0.2氧化沟0.5氧化沟至厌氧池115.84003.080.92120.0374.220.1820.219 厌氧池0.3厌氧池至配水井1514502.820.95150.0425.000.2300.272配水井0.2配水井至沉砂池3016002.411.07600.1457.260.4240.569沉砂池0.33细格栅0.26提升泵房2.0Σ＝6.776中格栅0.1进水井0.2ΣΣ＝7.076致谢首先我要衷心感谢程刚老师对于自己的指导。大学四年以来自己在工程方面没有关注太多，包括选择了工程方向以后在水处理构筑物方面并没有深入去了解它的实际构造以及运用，在本次毕业设计过程中，幸得程刚老师的指点，才使得自己能够真正去了解实际工程中的一些问题。从不懂到懂是有一个过程的，我相信通过这次毕业设计的练习，跨出学校以后我会真正将自己投入到工程设计中去，使自己能不愧为一个学工程的本科生。在这次设计中我从程刚老师身上学到了坚持的精神，程刚老师指导我们毕业设计时还需要给其他学生上课、指导其他同学做实验，但是他没有说自己有原因而推脱指导的事情，每次答疑都是准时到达，而且相当耐心。总之我感到自己能够在两位老师的指导下完成这个设计也是自己的荣幸，这一段时间的努力和付出我一辈子都会记得。 '