啤酒厂废水处理工艺设计_毕业论文.doc 49页

'青岛理工大学毕业设计用纸摘要本文针对啤酒车间废水处理工艺进行初步设计。啤酒废水含有许多有机的物质，这些有机物浓度较高，虽然无毒，但易于腐败，排入水体要消耗大量的溶解氧，对水体环境造成严重危害。啤酒废水中BOD5/CODcr值高，在50％及以上，非常有利于生化处理。同时生化处理与物理法、化学法相比较；一是处理工艺比较成熟；二是处理效率高，CODcr、BOD5去除率高，一般可达80％~90％以上；三是处理成本低（运行费用省）；经过对各种处理工艺的对比，最终选择水解酸化+生物接触氧化作为处理工艺。本工艺流程设有格栅、调节池，对污水进行预处理，去除水中较大的悬浮颗粒和调节水质水量。生化处理采用生物接触氧化法，可提高有机物去除效率。沉淀池用来进行泥水分离。本流程简单稳定，对水量、水质的变化有很强的适应能力，同时确保出水的COD、BOD和SS以及总氮，总磷指标达到标准。通过初步预算，该工艺也将带来可观的经济效益和良好的环境效益。本文对格栅、调节池、水解池、生物接触氧化池、沉淀池、污泥池等主要构筑物进行计算，编制设计说明书，并绘制工艺流程、构筑物平面及高程、主要构筑物共八张图纸。关键词：啤酒废水；水解酸化；生物接触氧化；49 青岛理工大学毕业设计用纸AbstractAccordingtothebeereffluenttreatmentplantpreliminarydesignprocess.Beerwastewatercontainingmanyorganicsubstances,thesehighorganicconcentration,althoughnon-toxic,buteasytocorruption,dischargedintothewaterbodywillconsumelargeamountofdissolvedoxygen,causingseriouspollutionofwaterenvironment.ThevalueofBOD5CODcrofbrewerywastewaterishigh,inthe50%andabove,isveryconducivetobiochemicaltreatment.Atthesametime,biochemicaltreatmentandphysicalmethod,chemicalmethodarecompared;oneisprocessingtechnologymoremature;twoisthehightreatmentefficiency,highremovalrateofCODcr,BOD5,generallyupto80%~90%;threeisthelowprocessingcost(cost);aftercomparingthevarioustreatmentprocesses,thefinalchoiceofhydrolyticacidification-biologicalcontactastheprocessofoxidation.Thisprocessisarrangedinthegrid,regulationpool,pretreatmentofwastewater,theremovaloflargerparticlessuspendedinthewaterandwaterqualityregulation.Biologicaltreatmentbybiologicalcontactoxidationmethod,canimprovetheremovalefficiencyoforganiccompounds.Sedimentationtankforslurryseparation.Thissimpleprocessstability,changeofwaterflow,waterqualityhasastrongabilitytoadapt,whileensuringthattheeffluentCOD,BODandSSaswellasthetotalnitrogen,totalphosphorusindexreachesthestandard.Throughthepreliminarybudget,thisprocesswillbringconsiderableeconomicbenefitsandenvironmentalbenefits.Regulationpool,thegrille,hydrolysistank,biologicalcontactoxidationtank,sedimentationtank,sludgetankmainstructuresarecalculated,preparethedesignspecification,andrenderingprocess,structuresplaneandelevation,the49 青岛理工大学毕业设计用纸mainstructuresofeightdrawings.Keywords:beerwastewater;hydrolyticacidification;biologicalcontactoxidation;49 青岛理工大学毕业设计用纸目录1绪论71.1工厂所在地概况71.2啤酒废水来源及特点81.3啤酒废水主要处理工艺81.3.1好氧工艺81.3.2厌氧工艺101.3.3厌氧－好氧工艺121.4处理工艺确定141.4.1设计任务及标准141.4.2处理工艺选择152水处理构筑物参数计算182.1格栅182.2调节池232.3水解池252.4接触氧化池282.5沉淀池313污泥处理系统354管道布置384.1污水管道384.2污泥管道3949 青岛理工大学毕业设计用纸4.3鼓风管道405平面及高程布置425.1平面布置425.2高程布置436工程预算456.1土建工程预算456.2设备及管材预算466.3其他费用476.4运行成本预算47结论………………………………………………………………….……46致谢…………………………………………………………………..……47参考文献：4949 青岛理工大学毕业设计用纸1绪论1.1工厂所在地概况长春市是吉林省省会，东北亚区域国际化大都会，中国汽车工业、电影事业的摇篮，中国副省级城市，中国特大城市之一。中国第一汽车集团公司和长春电影制片厂座落于此，是中国最早的汽车工业基地和电影制作基地，有东方底特律之称。长春市位于北半球中纬地带，欧亚大陆东岸的中国东北松辽平原腹地，居北纬43°05’～45°15’；东经124°18’～127°02’。幅员20604平方公里。西北与松原市毗邻，西南和四平市相连，东南与吉林市相依，东北同黑龙江省接壤。长春地区地貌由山地、台地和平原组成，东高西低，形成了“一山四岗五分川”的地貌格局。长春市地处中国东北松辽平原腹地，市区海拔在250--350米之间，地势平坦开阔。属大陆性季风气候区，在全国干湿气候分区中，地处湿润区向亚干旱区的过渡地带。气温自东向西递增，降水自东向西递减。春季干燥多风，夏季湿热多雨，秋季天高气爽，冬季寒冷漫长，具有四季分明，雨热同季，干湿适中的气候特征，为人类开发和利用大自然提供了良好的气候环境。由于地理位置、地形结构与大气环流相配合的作用，具有如下基本特征：四季分明。春季较短，干燥多风；夏季温热多雨，炎热天气不多；秋季气爽，日夜温差大；冬季漫长较寒冷。长春市年平均气温4.8°C，最高温度39.5°C，最低温度-39.8°C，日照时间2688小时。夏季，东南风盛行，也有渤海补充的湿气过境。年平均降水量522至615毫米，夏季降水量占全年降水量的60%以上；最热月（7月）平均气温23℃。秋季，可形成持续数日的晴朗而温暖的天气，温差较大，风速也较春季小。49 青岛理工大学毕业设计用纸1.2啤酒废水来源及特点啤酒生产加工过程包括:制麦、糖化、发酵、罐装，其生产加工过程中排放的废水，水量大，不稳定，BOD/COD高，利于生化处理，N、P含量较少，SS含量高，毒害小。废水主要来自麦芽车间(浸麦废水)，糖化车间(糖化，过滤洗涤废水)，发酵车间(发酵罐洗涤，过滤洗涤废水)以及灌装车间(洗瓶，灭菌废水及瓶子破碎流出的啤酒)等其中酿造过程的涮洗水及包装过程的洗瓶水，约占废水总量的啤酒废水的水质和水量在不同季节有一定差别，一般夏季啤酒消费量大，废水水量处于高峰，有机物含量也较高[1]，各工艺废水特点如下：(1)浸麦废水:水量较小，有机物浓度中等，颜色较深，容易腐败，含有多种糖类、果胶及蛋白化合物，水中悬浮固体含量较少且与麦粒的干净程度有关。(2)糖化发酵废水:水量较大，有机物含量很高，水中含有废酵母、蛋白凝固物、多种糖类、醇类、纤维素及废酒糖等悬浮固体，属高浓度有机废水。(3)包装洗涤废水:水量大，有机物含量低，水中含有部分残留啤酒、洗涤剂及部分无机物。(4)其它废水:如厂区生活污水等[2]。1.3啤酒废水主要处理工艺1.3.1好氧工艺好氧生物处理是在氧气充足的条件下，利用好氧微生物的生命代谢活动氧化啤酒废水中的有机物，其产物是二氧化碳、水及能量，处理效果好，主要有如下几种工艺。49 青岛理工大学毕业设计用纸⑴活性污泥法　活性污泥法是中、低浓度有机废水处理中使用最多、运行最可靠的方法，具有投资省、处理效果好等优点。该处理工艺的主要部分是曝气池和沉淀池。废水进入曝气池后，与活性污泥（含大量的好氧微生物）混合，在人工充氧的条件下，活性污泥吸附并氧化分解废水中的有机物，而污泥和水的分离则由沉淀池来完成。活性污泥法处理啤酒废水的缺点是动力消耗大，处理中常出现污泥膨胀。可以通过投加化学药剂解决，但这将使处理成本提高。⑵SBR工艺及CASS工艺SBR是序批式间歇活性污泥法的简称,是近年来被国内外引起重视、研究并大力推广应用的一种污水生物处理新技术。SBR工艺是通过时间上的交替运行实现传统活性污泥法的运行全过程。该工艺只有一个SBR池,但同时具有调节池、曝气池和沉淀池的功能。运行过程分为进水、曝气、沉淀、滗水、闲置五个阶段。与传统活性污泥法相比,SBR工艺所具有的优点非常明显:工艺简单,调节池体积小或不设,无二沉池和污泥回流,运行方式灵活；结构紧凑,占地少,基建、运行费用低；反应过程浓度梯度大,不易发生污泥膨胀；抗负荷冲击能力强,处理效果好；厌氧(缺氧)和好氧交替发生,同时脱氮除磷而不需额外增加反应器[3]。在SBR工艺的基础上，有发展出CASS(循环式活性污泥法)工艺，CASS工艺与其他工艺相比,特点如下:CASS池的变容运行提高了系统对水量水质变化的适应性和操作的灵活性；选择器的设置加强了微生物对磷的释放、反硝化、对有机物的吸附吸收等作用,增加了系统运行的稳定性；周期内反应器以厌氧→缺氧→好氧→缺氧→厌氧的方式运行,有比较理想的脱氮除磷效果。⑶深井曝气法　深井曝气实际上是以地下深井作为曝气池的活性污泥法，曝气池由下降管以及上升管组成。将废水和污泥引入下降管，在井内循环，空气注入下降49 青岛理工大学毕业设计用纸管或同时注入两管中，混合液则由上升管排至固液分离装置，即废水循环是靠上升管和下降管的静水压力差进行的。其优点是：占地面积少，效能高，对氧的利用率大，无恶臭产生，但是也有施工难度大，造价高，防渗漏技术不过关等缺点。⑷生物膜法　与活性污泥法不同，生物膜法是在处理池内加入软性填料，利用固着生长于填料表面的微生物对废水进行处理，不会出现污泥膨胀的问题。生物接触氧化池和生物转盘是这类方法的代表，在啤酒废水治理中均被采用，主要是降低啤酒废水中的BOD5[4-5]。生物转盘是较早用以处理啤酒废水的方法。它主要由盘片、氧化槽、转动轴和驱动装置等部分组成，依靠盘片的转动来实现废水与盘上生物膜的接触和充氧.该法运转稳定、动力消耗少，但低温对运行影响大，在处理高浓度废水时需增加转盘组数。生物接触氧化池是在微生物固着生长的同时，加以人工曝气.这种方法可以得到很高的生物固体浓度和较高的有机负荷，因此处理效率高，占地面积也小于活性污泥法。1.3.2厌氧工艺厌氧工艺是利用厌氧微生物在无需提供氧气的情况下，通过自身代谢过程将废水中的有机物转化为无机物(CH4,CO2,H2O)和少量细胞产物。一般认为，可将厌氧生物处理技术主体反应器经历3个时代。⑴第一代厌氧反应器从1881年法国“Cosmos”杂志报道应用厌氧生物技术处理市政污水中的大量易腐败有机物起，厌氧生物处理技术已经有了百余年的历史。第一代厌氧反应器以厌氧消化池为代表，最初的厌氧反应器采用污泥与废水完全混合的模式，污泥停留时间(SRT)与水力停留时间(HRT)相同，厌氧微生物浓度低，处理效果差。一般其容积负荷在4～5kgCOD/(m3·d)以下[6]。第149 青岛理工大学毕业设计用纸代厌氧反应器主要用于污泥和粪肥的消化,以及生活污水的处理。⑵第二代厌氧反应器随着人们对厌氧生物处理技术研究的深入，以提高厌氧微生物浓度和停留时间，强化传质作用，缩短液体停留时间为基础的一系列高速厌氧反应器(High-rateAnaerobicReactor)相继出现。主要有厌氧滤器(AnaerobicFilter,简称AF)、厌氧流化床(AnaerobicFluidizedBed,简称AFB)反应器、上流式厌氧污泥床(Up-flowAnaerobicSludgeBed,简称UASB)反应器等。其中以UASB反应器为代表。该反应器特别适宜于处理高浓度有机废水，UASB工艺因其工艺结构紧凑，处理能力大，效果好，投资省而在国内外啤酒废水治理中得到十分广泛的应用。UASB反应器底部为絮凝和沉淀性能良好的厌氧污泥构成的污泥床，上部设置了一个专用的气-液-固分离系统（三相分离室）。废水从反应器底部加入，在上向流、穿过生物颗粒组成的污泥床时得到降解，同时生成沼气（气泡）。气、液、固（悬浮污泥颗粒）一同升入三相分离室，气体被收集在气罩里，而污泥颗粒受重力作用下沉至反应器底部，水则经出流堰排出，对啤酒废水CODcr的去除率为60%～70%。UASB反应器可以将固体停留时间和水力停留时间分离,能保持大量的活性污泥和足够长的污泥龄,并注重培养颗粒污泥,属高负荷系统。但大多数的UASB反应器在处理固体悬浮物浓度较高的废水时易引起堵塞和短流。同时,初次启动和形成稳定颗粒污泥用时较长。此外,还需要设计合理的三相分离器专利技术。UASB工艺处理出水一般达不到排放标准，需进行再处理或与好氧处理串联才能达标排放。UASB反应器较其他反应器有以下优点：①降性能好，不用设沉淀池，无需污泥回流②不需填载体，构造简单，节省造价③由于消化产气作用，污泥上浮起到一定的搅拌作用，因而不需设搅拌设备，降低维护成本49 青岛理工大学毕业设计用纸①污泥浓度和有机负荷高，停留时间短⑶第三代厌氧反应器虽然第2代厌氧生物反应器在应用中取得了很大的成功，但为了解决UASB反应器在运行中出现的短流、死角和堵塞等一些问题，进一步增强厌氧微生物与废水的混合与接触，提高负荷及处理效率，扩大适用范围，人们在其基础上继续研究和开发了第3代反应器。主要有厌氧颗粒污泥膨胀床(ExpandedGranularSludgeBed,简称EGSB)、厌氧内循环反应器(InsideCycling,简称IC)、厌氧折板式反应器(AnaerobicBaffledReactor,简称ABR)、厌氧序列式反应器(AnaerobicSequencingBatchReactor,简称ASBR)、厌氧膜生物系统(AnaerobicMembraneBiosystem,简称AMBS)等，因为运行控制困难或构造太复杂，目前生产实践中第3代厌氧反应器应用较少。这一代的代表为EGSB和IC反应器，容积负荷超过10kgCOD/(m3·d)。第3代厌氧反应器在将固体停留时间和水力停留时间相分离的前提下，使固、液两相充分接触，从而既能保持大量污泥又能使废水和活性污泥之间充分混合、接触，以达到真正高效的目的。第3代反应器的厌氧膜生物系统采用了昂贵的膜技术；其他系统存在着运行控制难的缺陷，影响其稳定运行[7]。1.3.3厌氧－好氧工艺单独采用好氧工艺，虽然技术成熟、处理效果好，但因动力消耗高、占地面积较大等缺点，导致好氧工艺性价比较低，不适用于现在这个能源稀缺的时代；单独采用厌氧工艺，又很难达到处理要求，所以厌氧与好氧工艺结合，取长补短，得到广泛的应用。啤酒废水处理中，常用的厌氧+好氧工艺有如下几种：49 青岛理工大学毕业设计用纸⑴水解酸化工艺废水格栅预处理水解池接触氧化池气浮池浓缩池外运排放脱水剩余污泥回流污泥图1水解酸化工艺典型流程图工艺流程可见图1，该工艺的特点是控制在厌氧过程的水解酸化阶段，不产沼气。充分利用水解产酸菌世代周期短、可迅速降解有机污染物的特性，在其作用下，将不溶性有机物水解为溶解性物质，在产酸菌协同作用下，将大分子物质、难以生物降解的物质转化为易于生物降解的小分子物质，由此提高了污水的可生化性，使污水在后续的好氧池中以较少的能耗和较短的停留时间得到处理，从而提高了污水的处理效率，并减少了污泥生成量[2]。水解池较之全过程的厌氧池具有以下的优点：①不需要密闭的池，不需要搅拌器，不需要三相分离器，降低了造价和便于维护；②水解、产酸阶段的产物主要是小分子的有机物，可生化性一般较好，故水解池可以改变原污水的可生化性，从而减少了反应时间和处理能耗；③由于反应控制在第二阶段完成前，出水无厌氧发酵的不良气味，改善了处理厂的环境；④由于第一、第二阶段反应迅速，故水解池体积，节省基建投资，于水解池对固体有机物的降解，减少了污泥量，具有消化池的功能；⑤工艺仅产生很少的剩余活性污泥，实现了污水、污泥一次处理，不需要中温消化池。49 青岛理工大学毕业设计用纸⑵厌氧反应器－好氧工艺废水格栅预处理厌氧池好氧池二沉池浓缩池外运排放脱水剩余污泥回流污泥图2厌氧反应器－好氧工艺典型流程图调节池沼气回收利用典型的厌氧反应器－好氧工艺流程可见图2.该工艺特点是：由于厌氧－好氧生物处理把单独好氧处理和单独厌氧处理有机地结合起来，具有二者的功能和优点，厌氧处理完全厌氧并回收沼气，完成大部分有机污染物的处理，常采用的厌氧反应器有UASB反应器或IC反应器等。好氧处理作为厌氧处理的后处理，进一步处理污水，使之达标排放，好氧工艺以接触氧化法、SBR(CASS)法居多。实践证明厌氧－好氧工艺处理啤酒废水是成熟可靠地工艺，目前正构成我国啤酒废水处理工艺的主流技术。1.4处理工艺确定1.4.1设计任务及标准本次设计出水水质达到《啤酒工业污染物排放标准》GB19821-2005中的排放标准，进水水质及排放标准可见表1.49 青岛理工大学毕业设计用纸表1废水水质及出水要求项目CODCrBOD5SS氨氮pH进水平均值（mg/L除PH）20001500450306-7出水要求（mg/L除PH）≤80≤20≤70≤156-9去除率（%）9698.784.450-设计平均流量为9000m3/d.技术要求：①要求工艺先进，技术可靠，经济优化的方案。要求布局合理，占地面积较小。②污水站主体设施采用半地上式钢混结构。采用的主要规范和标准1.《室外排水设计规范》（GBJ14-87）2.《污水排入城市下水道水质标准》（CJ3082-1999）3.《地表水环境质量标准》（GHZBI-1999）4.《泵站设计规范》（GB/T50265-97）5.《污水综合排放标准》（GB8978-1996）6.《给水排水制图标准》（GBJ106-87）1.4.2处理工艺选择几种常用的处理工艺比较，可见表2.49 青岛理工大学毕业设计用纸49 青岛理工大学毕业设计用纸表2几种常用处理工艺比较处理方法主要处理技术、经济比较好氧工艺氧化沟工艺较简单，运行管理方便，处理效果好，出水水质好；但是污泥浓度高，污水停留时间长，基建投资大，曝气效率低，对环境温度要求高生物接触氧化法采用两级接触氧化工艺，可防止高糖含量废水引起污泥膨胀现象；但需要填料过大，不便于运输和装填，且污泥排放量大SBR法占地面积小，机械设备少，运行费用低，操作简单，自动化程度高；但还需曝气能耗，污泥产量大。厌氧好氧联合工艺水解—好氧技术节能效果显著，且BOD5/CODcr值增大，废水的可生化性能增加，可缩短总水力停留时间，提高处理效率，剩余污泥量少。厌氧反应器—好氧技术技术上先进可行，投资小，运行成本低，效果好，产出颗粒污泥产品，有一定收益；操作要求严；适用于中、高浓度有机废水。本次设计处理流量较大，采用单独的好氧工艺成本太高，资源耗费大，而采用单独的厌氧工艺又不能达到设计要求，所以本次设计确定选择厌氧－好氧工艺处理技术。本次设计CODcr=2000mg/L,属于低浓度有机废水，厌氧反应器适用于中、高浓度有机废水，故无法利用厌氧反应器—好氧工艺；水解工艺作为好氧阶段的前处理直接提高整个系统处理效率，因此，本次设计采用水解—好氧工艺。好氧阶段采用生物接触氧化法。厌氧生物处理相比好氧生物处理，在难降解有机物的处理上有更大的优越性。主要是一些大分子化合物，首先要经过水解过程，而好氧微生物的水解能力较弱，使有机物的降解缓慢。厌氧生物处理则利用了水解酸化阶段，使一些难降解有机物得到水解。在水解和酸化阶段，主要的微生物是水解菌和产酸菌，均为兼氧性细菌，因此它不需要严格的厌氧条件，对温度、PH的变化不敏感，便于控制。经水解和酸化预处理后，BOD5/CODcr大大提高，COD的去除率显著高于传统的活性污泥工艺。生物接触氧化法是兼有活性污泥和生物膜法特点的生物处理工艺，与活性污泥法相比，它具有生物活性好，F/M比值大，处理负荷高、处理时间短、可间歇运行等特点。接触氧化49 青岛理工大学毕业设计用纸池内放置有填料，有效地增大了单位容积的生物膜面积，大大提高了处理效率。具体工艺流程可见图3.废水格栅预处理水解池接触氧化池沉淀池浓缩池外运排放脱水剩余污泥回流污泥图3水解酸化工艺流程图49 青岛理工大学毕业设计用纸2水处理构筑物参数计算2.1格栅⑴格栅作用作为污水处理第一道污水处理构筑物，其作用是：拦截可能堵塞水泵机组和阀们的污水中较大悬浮物、漂染物、纤维物质和固体颗粒物质，从而保证水泵及后续处理构筑物的处理能正常运行。⑵设计参数设计流量（最大日均流量）Q=9000m3/d=375m3/h=0.104m3/s；进水渠内有效水深为0.2~0.5m，现取值h=0.3m；栅前流速一般为0.4~0.8m/s；现取值为v1=0.8m/s；过栅流速0.6~1.0m/s；现取值为v=0.6m/s；进水渠道宽B1=Qhv=0.1040.3×0.6=0.578m(3)设计计算细格栅栅条间距为3~10mm，现取b=8mm=0.008m，格栅设计示意图可见图4.①栅条间隙数nn=Qsinαbhv=0.104×sin75°0.008×0.3×0.6=71(n取71)式中：Q——最大日均流量，m3/s；——格栅倾角，取=75°；b——格栅净间距，m；49 青岛理工大学毕业设计用纸h——栅前水深，m；v——过栅流速，m/s；图4格栅设计计算示意图②栅槽宽度B设栅条断面为锐边圆形断面s=0.008m，则栅条宽度B=sn-1+bn=0.008×71-1+0.008×71=1.13m式中：s——栅条宽度，m；n——栅条间隙数，个；b——格栅净间距，m；③进水渠道渐宽部分长度l1设渐宽部分展开角度α=20°,则l1=B-B12tanα1=1.13-0.5782tan20°=0.76m式中：B——栅槽宽度，m；49 青岛理工大学毕业设计用纸B1——进水渠宽，m；α1——渐宽部分展开角度；校核栅前流速：QB1h=0.1040.578×0.3=0.60m/s，符合要求④栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2l2=l12=0.762=0.38m式中：l1——进水渠道渐宽部分的长度,m；⑤通过格栅的水头损失h1设栅条断面为锐边矩形断面，查表得β=2.42[10].h1=β(sb)43v22gsinαk=2.42×(0.0080.008)430.622×9.8sin75°×3=0.13m式中：β——形状系数；s——栅条宽度，m；b——格栅间距，m；v——过栅流速，m/s；k——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用数值为3；α——格栅倾斜角（75°）；⑥栅后槽总高度H：H=h+h1+h2=0.3+0.13+0.3=0.73m式中：h——栅前水深mh1——通过格栅的损失m49 青岛理工大学毕业设计用纸h2——超高，一般采用0.3m⑦栅槽总长度L：L=l1+l2+0.5+1.0+h+h2tanα=0.76+0.38+0.5+1.0+0.3+0.3tan75°=2.80m式中：——进水渠道渐宽部分的长度，m；——栅槽与出水渠道连接处的窄部分的长度，m；——格栅倾角（75°）；根据情况所需，选用机械格栅较好，本次设计选用XGS1200型旋转式格栅。⑧每日栅渣量W：在格栅间隙8mm的情况下，设栅渣量为每1000m3污水产0.15m3.W=86400×Q×W11000Kz=86400×0.104×0.151000×1.4=0.963m3/d式中：W1——栅渣量m3/103污水，取W1=0.15；Kz——污水流量总变化系数1.2~1.5,此处取Kz=1.4；由于渣量大于0.2m3/d，宜采用机械清渣。校核：v1=QKzB1h=0.1041.4×0.578×0.3=0.43m/s式中：v1——栅前水速，m/s；一般取0.4m/s—0.9m/s；Q——设计流量，m3/s；B1——进水渠道宽，m；49 青岛理工大学毕业设计用纸h——栅前水深，m；在0.4m/s—0.9m/s之间，符合设计要求。2.2调节池⑴设计说明调节池的作用是：均衡调节污水水量、水质、水温的变化，降低对生物处理设施的冲击，为使调节池出水水质均匀，防止污染物沉淀，调节池内宜设置搅拌、混合装置。⑵设计参数设计流量：Q=9000m3/d=375m3/h停留时间：T=6.0h⑶调节池尺寸①调节池的有效容积VV=QT=375×6.0=2250m3式中：Q——设计流量，m3/h；T——停留时间，h；②调节池水面面积A调节池有效水深h0=5.5m，超高0.5m，则A=Vh0=22505.5=409.1m2③调节池尺寸设调节池长L=21m，宽度B=20m，则实际有效容积49 青岛理工大学毕业设计用纸v1=L×B×H=21×20×5.5=2310m3调节池的实际尺寸为：长×宽×高=21×20×6=2520m3⑷空气管路调节池设空气管曝气，主要的作用是通过曝气搅拌防止杂物在调节池内沉淀下来，避免池底积累大量污泥，造成调节池有效调蓄容积减少，同时由于停留时间较长，曝入一定量空气可以避免污水腐败产生大量臭气。另一方面，对污水的预氧化处理更加保证出水水质[8]。调节池内采用穿孔管曝气，根据《民用建筑生活污水处理工程设计规定》，调节池空气搅拌气量每100m3池容积1.0~2.0m3/min，调节池容积为2520m3，所需空气量Q气=25.2m3/min。①穿孔管布置空气管内流速控制在10m/s左后，则管道内径d=4Q气πv=4×25.23.14×10×60=0.231m选用De280mm的UPVC管，内径为239mm，则管内流速v=4Q气πd2=4×25.23.14×0.2312×60=10.03m/s符合设计要求。共设100根支管，两侧各50根，起端空气流速控制在10m/s左右则支管直径d=4Q气100πv=4×25.23.14×10×60×100=0.023m选用De32mm的UPVC管，内径为27mm，校核其流速49 青岛理工大学毕业设计用纸v=4Q气100πd2=4×25.23.14×0.0232×60×100=10.1m/s符合设计要求。穿孔直径取为dk=3mm，孔口流速vk=30m/s，则孔眼数n为n=4Q气πdk2vk=4×25.23.14×0.0032×30×60=1982取n=2000个，每根支管的开孔数为20个，斜45°交叉布置，沿支管方向间隔500mm。②鼓风机调节池所需空气量Q气=25.2m3/min=1512m3/h，选用DF2.5A型号风机两台，一备一用，其性能如下表3。表3DF2.5A风机性能型号电动机型号功率（kW）风量（m3/h）转速（r/min）全压（Pa）DF2.5AYDW550-40.5516001100265⑸调节池潜水泵调节池内水位为0.75m，水解池内水位为5.0m，加上池内上升速度，提升泵扬程为10m。选用200QW400-10的潜水泵，其性能如下表4.表4200QW400-10潜水泵性能型号出水口径流量扬程转速轴功率配用功率泵效率重量200QW400-10200mm400m3/h10m1470r/min13.09kW18.5kW81.2%660kg49 青岛理工大学毕业设计用纸2.3水解池⑴池体尺寸设计水量：Q=9000m3/d=375m3/h，停留时间THRT=4.0h，则有效容积V有效=QT=375×4.0=1500m3取池高H=5.5m，超高0.5m，H有效=5m，则水解池水平面积A=V有效H有效=15005=300m2取长×宽=L×B=20×15=300m2，则水解池的实际尺寸为：长×宽×高=L×B×H=20×15×5.5=1650m3⑵上升流速核算上升流速按按下式计算：v=QA=HTHRT=5.54=1.375m/hv=0.5~1.8m/h，符合设计要求。⑶布水系统采用分支式配水方式，沿池长方向布置两根主管，共设置80根支管，每根主管40根，每根主管两侧各20根，每根支管开孔3个，共240个孔，则每个孔的布水负荷为：300240=1.25m2，在05~1.5m2之间,符合设计要求。主管采用DN110mm的PVC管，支管采用DN63mm的PVC管。取出水孔径为20mm，则孔口流速为：v=4Q80πd2=4×3753.14×0.022×3600×80=4.15m/sv大于2.0m/s，符合设计要求。配水管布置如下：49 青岛理工大学毕业设计用纸①两条主管沿池长方向平行布置，两侧均匀分布支管，间隔1m；②支管出水口向下距池底200mm，位于服务面积中心；③出水孔正对池底，设45°导流板，使出水散布池底。⑷出水系统出水采用汇水槽上加设三角堰。出水系统的作用是把水解池液面的澄清水均匀的收集并排出。出水是否均匀对处理效果有很大的影响。①出水槽设计沿水解池靠接触氧化池的四边各设一出水槽，出水槽流量为Q=0.104m3/s，设出水槽宽为0.5m，出水槽口附近水流速度为0.3m/s，则槽口附近水深h1=Qvb=0.1040.5×0.3=0.69m式中：h1——槽口水深，m；v——槽口附近水流速度，m/s；b——水槽宽，m；取槽口附近水深为0.70m，出水槽坡度为0.01；出水槽尺寸64.4m×0.5m×0.70m；出水槽数量为1座。②溢流堰设计出水槽溢流堰设计900三角堰，堰高50㎜，堰口水面宽b=50㎜。查知溢流负荷为1-2L/（m·s），取设计溢流负荷f=1.80L/（m·s），则堰上水面总长为：L=Qf=0.104×1031.80=27.8m三角堰数量：49 青岛理工大学毕业设计用纸n=L0.05=556个溢流堰上共有556个100㎜的堰口，556个48㎜的间隙。⑸排泥系统取清水区高度为1.2m，设置三个排泥点，分别距池底2.0m、2.5m、3.0m，预设日排泥一次，另设污泥液面监测仪，根据污泥面高度确定具体排泥时间。⑹预计处理效果预计处理效果如表5.表5水解池处理效果项目CODCrBOD5SS进水水质（mg/L）20001500450去除率（%）453580出水水质（mg/L）110082584.42.4接触氧化池⑴设计参数设计流量Q=9000m3/d=375m3/h；进水CODcr：1100mg/L;进水BOD5:825mg/L；出水BOD5：20mg/L；BOD负荷：2000gBOD5/(m3·d)；⑵接触氧化池尺寸氧化池的有效容积49 青岛理工大学毕业设计用纸V=Q(La-Lt)M=9000×(825-20)2000=3623m3式中：Q——设计日均水量，m3/d;La——进水BOD5浓度，mg/L；Lt——出水BOD5浓度，mg/L;M——容积负荷，gBOD5/(m3·d)；取填料层总高度H=3m，则氧化池总面积F=VH=36233=1208m2取每个氧化池面积为f=25m2，则氧化池个数n=Ff=120825=48.32取氧化池个数为50个，每个尺寸5m×5m，校核接触时间：t=nfHQ=50×25×3375=10h，符合设计要求。设计接触氧化池个数为5个，其中氧化池个数为10个，平面尺寸为50m×5m，5个接触氧化池并排，中间间隔2m，则整个接触氧化池尺寸为：50m×33m取超高h1=0.5m，填料上水深h2=0.5m，填料层间隙h3=0.2m，配水区高度h4=1.0m填料层数m=3层，则接触氧化池总高度：H0=H+h1+h2+m-1h3+h4=5.4m污水在池内的实际停留时间：t1=nf(H0-h1)Q=50×25×(5.4-0.5)375=16.3h⑶填料选用玻璃钢蜂窝填料，蜂窝孔径25mm，填料总体积：49 青岛理工大学毕业设计用纸V1=nfH=25×50×3=3750m3⑷供气系统采用在填料下直接曝气方式，曝气充氧的扩散装置采用微孔曝气器。①所需空气量取去除1kgBOD5所需氧量为1.0kgO2，反应池所需氧气量：Qs=1.0×QLa-Lt=1×375000×825-20×10-6=301.9kgO2/h式中：Q——设计日均水量，L/h；La——进水BOD5浓度，mg/L；Lt——出水BOD5浓度，mg/L；设氧的利用率为15%，则标准状态下供气量：Gs=Os0.28EA=301.90.28×15%=7188m3/h其中，0.28为标准状态下1m3空气中含氧量（kgO2/m3）。②曝气器数量选用215型膜片式微孔曝气器，主要参数如下：直径215mm，空气量：1.5~3m3/(h·个)，服务面积0.35~3m2/个，氧利用率18.4~27.7%，阻力180~280mmH2O。取服务面积0.5m2/个，每个氧化池曝气器个数为：25/0.5=50个，共2500个曝气器。单个曝气器空气量：Gs1=Gsn=71882500=2.88m3/h，符合设计要求。③鼓风机接触氧化池所需供气量为7188m3/h，选用DF4.5A风机两台，一备一用，其性能如表6.49 青岛理工大学毕业设计用纸表6DF4.5A风机性能型号电动机型号功率（kW）风量（m3/h）转速（r/min）全压（Pa）DF4.5AYDW4-6475489006772.5沉淀池⑴沉淀池作用接触氧化池中的生物膜会老化脱落，而沉淀池的作用就是从废水中分离出脱落的生物膜，确保出水达标，本设计采用竖流式沉淀池。⑵设计参数表面负荷q1=2.5m3/(m2·h)；空隙内流速v1=0.02m/s沉淀时间t=1.5h；中心管内流速v0=0.03m/s；设计流量Q=9000m3/d=0.104m3/s；设5个沉淀池每个沉淀池流量Q1=0.021m3/s；⑶设计计算①中心管面积f=Qv0=0.0210.03=0.7m2式中：Q——单池最大设计流量，m3/s；v0——中心管内流速，m/s。②中心管直径d0=4fπ=4×0.73.14=0.89m49 青岛理工大学毕业设计用纸③中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3=Qv1πd0=0.0210.02×3.14×0.89=0.38m式中：v1——喇叭口与反射板之间的缝隙内流速，m/s。④沉淀部分有效断面积F=Qv=752.5=30m2式中：v——沉降区内流速，m/s；其与表面负荷q1数值上相等。⑤沉淀池直径D=4(F+f)π=4×(30+0.7)π=6.25m符合设计要求。⑥沉淀池有效水深h2=vt=2.5×1.5=3.75m式中：t——沉降时间，h。校核池径水深比D/h2=6.25/3.75=1.67＜3，符合要求。校核集水槽每米出水堰的过水负荷q0=Q1πD=0.0213.14×6.25=1.07L/s<2.9L/s符合要求，可不另设辐射式水槽。⑦污泥产量由于SS去除产生的污泥量：W1=QSa-Sc=9000×68-27×10-3=369kg/d49 青岛理工大学毕业设计用纸由于COD去除产生的污泥量：W2=QCa-Cc×a=9000×85-62×0.3×10-3=62.1kg/d式中：Ca，Cc——分别代表进口和出口COD的浓度，mg/L；a——污泥表观增长系数，取值为0.3。则污泥产量W=W1+W2=369+62.1=431.1kg/d。⑧污泥部分需要的容积按照污泥停留时间为1.5d计算：V=WTγ(1-P)=431.1×1.51000×(1-0.997)=215.6m3式中：T——污泥停留时间，d；γ——污泥容重，kg/m3，取值为1000kg/m3；P——污泥含水率，取99.7%。每个沉淀池污泥量为V/5=43.1m3。⑨污泥斗污泥斗为圆截锥形，设底部直径d1=0.4m，截锥高度为h5，截锥侧壁倾角α=55°，则h5=D2-d12tanα=6.252-0.42tan55°=4.18m则污泥斗体积：V2=πh53R2+r2+rR=3.14×4.1833.1252+0.22+3.125×0.2=45.6m3V2＞V/5,可见污泥斗足够容纳产生的污泥量。49 青岛理工大学毕业设计用纸⑩池子总高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.75+0.38+0+4.18=8.61m式中：h1——超高，m；h3——缓冲层高度，m。49 青岛理工大学毕业设计用纸3污泥处理系统⑴产泥量计算根据水解池和生物接触氧化池BOD去除量以及污泥产率系数计算，其中污泥产量系数取0.5，则两池污泥总量=0.5×（1400-20）×9000×10-3=6210kg/d。其中来自于水解池的污泥量为2587kg/d，来自于接触氧化池的为3622kg/d，含水率为98%。所以污泥体积为V1=6210/(1-0.98)×10-3=310.5m3/d。沉淀池污泥量为431.1kg/d，其含水率为99.7%，所以体积为V2=431.1/(1-0.997)×10-3=143.7m3/d.所以总体积V=V1+V2=310.5+143.7=454.2m3/d。⑵集泥井尺寸设计污泥停留时间为6h，则集泥井有效体积V有效=6×454.2/24=113.6m3，取集泥井长、宽、高分别为6m、6m、4m，集泥井实际体积为144m3。⑶污泥浓缩脱水一体机根据污泥产量，选用LWY355N污泥浓缩脱水机一台，其主要参数可见下表7.表7LWY335N污泥浓缩脱水机主要参数型号公称直径（mm）转鼓转速（r/min）长径比重量（kg）处理能力（m3/h）电机功率（kW）泥饼含水率（%）LWY335N35530004.2200016~302265~78⑷污泥管道布置①水解池污泥管49 青岛理工大学毕业设计用纸水解池污泥产量为2587kg/d，含水率为98%，其体积为：V1=25871-0.98×10-3=129.35m3/d预设每日排泥一次，每次2小时，采用DN=200mm的不锈钢管，其内径为4.5mm，内径为210mm，则管内污泥流速为：v1=4V1×0.53600πd2=4×129.35×0.53600×3.14×0.212=0.52m/s符合设计要求。②接触氧化池污泥管接触氧化池污泥产量为3622kg/d，含水率为98%，其体积为：V2=36221-0.98×10-3=181.1m3/d每个氧化池每天污泥量为3.622m3/d，每排氧化池采用一根污泥总管排污泥，每根污泥总管负责污泥量为36.22m3/d，排泥时间为2小时，采用DN=150mm的不锈钢管，其外径为159mm，内径为152mm，则管内污泥流速为：v2=4V2×153600×2×πd2=4×181.1×0.23600×2×3.14×0.212=0.56m/s符合设计要求。③沉淀池污泥管沉淀池污泥产量为431.1kg/d，其含水率为99.7%，所以体积为：V2=431.1/(1-0.997)×10-3=143.7m3/d有五个沉淀池，设5根污泥管，总排污时间为2小时，每根污泥流量为71.85m3/h，采用DN=200mm的不锈钢管。49 青岛理工大学毕业设计用纸⑸污泥提升泵①从沉淀池至集泥井，污泥提升需设污泥提升泵，污泥含水率较高，粘度较低，采用离心泵，扬程约为7m，提升时间为2小时，污泥量为143.7m3，所以污泥流量为71.85m3/h，选用100WL100-10的泵，其性能可见下表8。表8100WL100-10型号泵性能泵型号流量扬程转速轴功率配用功率效率重量100WL100-10100m3/h10m1450r/min3.8kW5.5kW71%980kg②从集泥井至污泥浓缩脱水一体机，污泥提升需设污泥提升泵，污泥含较高，采用离心泵，扬程约为5m，污泥产量为454.2m3/d，污泥流量为18.93m3/h，选用50QW42-9的泵，其性能可见下表9.表950QW42-9型号泵性能泵型号流量扬程转速轴功率配用功率效率重量50QW42-942m3/h9m2840r/min1.34kW2.2kW74.8%70kg49 青岛理工大学毕业设计用纸4管道布置4.1污水管道格栅与调节池合建不需管道连接。⑴调节池—水解池调节池至水解池之间，设提升泵提升水位，其间距为2m，设计流量Q=375m3/h，选用DN=200mm的PVC管为主管，200QW400-10的潜水泵的出口直径为200mm，主管上接潜水泵，下接水解池布水系统进水管道，两根De=110mm，污水通过布水系统进入水解池。⑵水解池—接触氧化池接触氧化池为5排，共50个氧化池，需将水解池中的水均匀分到50个氧化池中，采用5根主管，每根主管上配10支管将水导入氧化池，每一排氧化池一根主管，每根主管流量为75m3/h，主管采用DN=90mm的PVC管，其内经为80mm；支管采用DN=50mm的PVC管，污水通过支管进入接触氧化池。⑶接触氧化池—沉淀池—出水井一排接触氧化池对应一个沉淀池，其流量为75m3/h，分别采用一根主管，10根支管收集污水，污水通过支管，进入主管，引入沉淀池。主管采用DN=90mm的PVC管，支管采用DN=50mm的PVC管。沉淀池出水同样采用DN=90mm的PVC管将污水传至出水井。49 青岛理工大学毕业设计用纸4.2污泥管道⑴水解池污泥管水解池污泥产量为2587kg/d，含水率为98%，其体积为：V1=25871-0.98×10-3=129.35m3/d预设每日排泥一次，每次2小时，采用DN=200mm的不锈钢管，其内径为4.5mm，内径为210mm，则管内污泥流速为：v1=4V1×0.53600πd2=4×129.35×0.53600×3.14×0.212=0.52m/s符合设计要求。⑵接触氧化池污泥管接触氧化池污泥产量为3622kg/d，含水率为98%，其体积为：V2=36221-0.98×10-3=181.1m3/d每个氧化池每天污泥量为3.622m3/d，每排氧化池采用一根污泥总管排污泥，每根污泥总管负责污泥量为36.22m3/d，排泥时间为2小时，采用DN=150mm的不锈钢管，其外径为159mm，内径为152mm，则管内污泥流速为：v2=4V2×153600×2×πd2=4×181.1×0.23600×2×3.14×0.212=0.56m/s符合设计要求。⑶沉淀池污泥管沉淀池污泥产量为431.1kg/d，其含水率为99.7%，所以体积为：V2=431.1/(1-0.997)×10-3=143.7m3/d49 青岛理工大学毕业设计用纸有五个沉淀池，设5根污泥管，总排污时间为2小时，每根污泥流量为71.85m3/h，采用DN=200mm的不锈钢管。4.3鼓风管道需要通风曝气的构筑物为调节池和接触氧化池，分别采用不同的通风管道。⑴调节池通风管调节池所需空气量Q气=25.2m3/min。空气管内流速控制在10m/s左后，则管道内径d=4Q气πv=4×25.23.14×10×60=0.231m选用De280mm的UPVC管，内径为239mm，则管内流速v=4Q气πd2=4×25.23.14×0.2312×60=10.03m/s符合设计要求。故采用De280mm的UPVC管，上接DF2.5A型号风机，下接调节池穿孔管布气系统主管。⑵接触氧化池通风管接触氧化池共有氧化池个数为50个，所需风量为：Q气=7548m3/h=125.8m3/min，空气管内流速控制在10m/s左后，则主管道内径49 青岛理工大学毕业设计用纸d=4Q气πv=4×125.83.14×10×60=0.408m选用De450mm的UPVC管，内径为404mm，则管内流速v=4Q气πd2=4×125.83.14×0.4042×60=11.2m/s符合设计要求。支管内空气流量为2.52m3/min，则支管内径d=4Q气πv=4×2.523.14×10×60=0.098m选用DN=16mm的UPVC管，其内径为12mm，则管内空气流速v=4Q气πd2=4×2.523.14×0.0122×60=0.92m/s符合设计要求。主管上接鼓风机，下接支管；支管上接主管，下接接触氧化池布水器。49 青岛理工大学毕业设计用纸5平面及高程布置5.1平面布置⑴污水处理厂平面布置原则①处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。②处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。③经常有人工作的建筑物如办公，化验等用房应布置在夏季主风向的上风一方，在北方地区，并应考虑朝阳。④在布置总图时，应考虑安排充分的绿化地带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。⑤总图布置应考虑远近结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。⑥构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的布置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5到10米。⑦污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。⑧变电站的位置应设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免厂内架空敷设。⑨污水厂内管线种类很多，应综合考虑布置，以免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。⑩如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在一条管廊或管沟内，以利于维护和检修。污水厂内应设超越管，以便在发生事故49 青岛理工大学毕业设计用纸时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流[9]。⑵各构筑物平面尺寸各构筑物尺寸见表10.表10各构筑物尺寸名称尺寸（cm）数量备注格栅280×125×731与调节池合建调节池2100×2000×6001与格栅合建水解池2000×1500×5501接触氧化池5000×500×5405每个含10个氧化池沉淀池D=625，H=8615与接触氧化池对应出水井800×4001鼓风机房1000×6001污泥浓缩房800×6001集泥井600×600×4001门卫室400×4001与配电室合建配电室400×4001与门卫室合建办公楼2400×12001具体平面布置可见平面布置图纸。5.2高程布置⑴高程布置原则①尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。②协调好站区平面布置与各单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水多次提升。③注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。④协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利检修排49 青岛理工大学毕业设计用纸空。⑵各构筑物标高尺寸主要构筑物标高可见表11.表11主要构筑物标高构筑物名称池底标高（m）水面标高（m）池底标高（m）格栅0.2301.0801.500调节池-4.5000.7501.500水解池0.0005.0005.500接触氧化池-0.4004.5005.000沉淀池-4.5003.7504.250出水井0.0002.0003.000集泥井-3.000-.---1.000具体高程布置可见高程布置图纸。49 青岛理工大学毕业设计用纸6工程预算6.1土建工程预算构筑物按容积计算，不同的埋深程度分400-800元/m3计算，在地面的可适当调低，建筑物按面积计算，600元/m2，具体可见表12.表12建筑工程预算编号名称总尺寸单价（元/m2或m3）造价（万元）备注1格栅6.7m34000.3与调节池合建，在地上2调节池2520m350060半地上式3水解池300m260018钢筋混凝土结构4接触氧化池1250m260075钢筋混凝土结构5沉淀池1320m340052.8半地上式6出水井32m26001.1钢筋混凝土结构7鼓风机房60m26003.6钢筋混凝土结构8污泥房48m26003钢筋混凝土结构9集泥井144m380011.5大部分在地下10门卫室16m26001钢筋混凝土结构11配电室16m26001钢筋混凝土结构12办公楼1152m260069办公楼为4层13建筑用地7200m25036合计--------332.3厂区内设施估计为10万元，厂区绿化为10万元，所以，土建工程部分预算价格为352.3万元。6.2设备及管材预算⑴设备预算处理厂适用设备及价格可见表13.49 青岛理工大学毕业设计用纸表13设备价格预算编号设备名称型号数量单价（万元）总价（万元）1格栅XGS12001332潜水泵200QW400-1020.450.93鼓风机DF2.5A21.83.64鼓风机DF4.5A22.65.25污泥泵100WL100-1020.51.06污泥泵50QW42-920.350.77污泥浓缩脱水一体机LWY355N111118泥位计CUC10110.50.59水位计---40.5210机械除渣机LXW15011.51.5合计----------29.4设备价格合计为29.4万元。⑵管材预算具体管材预算可见表14.管材及管径长度单价（元/m）总价（元）PVC管De450mm10m4704700PVC管De280mm10m1801800PVC管DN200mm8m93744PVC管DN110mm55m281540PVC管DN90mm675m2315525PVC管DN50mm200m112200PVC管DN16mm100m2200不锈钢管DN200mm90m1200108000不锈钢管DN150mm300m950285000合计------419809管材价格合计41.98万元。6.3其他费用⑴设备安装费用按材料与设备费的10%取费：（29.4+41.98）×10%=7.38万元。49 青岛理工大学毕业设计用纸⑵其他费用工程设计费用约为3.5万元，分析化验仪器费约为4万元，工程调剂费，不可预见费和税金各取5万元。合计3.82+3.5+4+5=16.32万元。综上所述，本次设计工程总投资预算为：352.3+29.4+41.98+7.38+16.32=447.38万元6.4运行成本预算⑴运行电费总装机功率为1000KW，实际运行800KW，当地电价为0.5元/度。每天运行电费W=0.5×800×24=9600元。每月运行电费为28.8万元⑵运行管理人员工资污水处理厂设管理人员15个，每人每月工资为2000元/月，则每月工资费用为3万元。⑶设备折旧维修费用设备折旧和维修用折算成每吨污水0.1元，则每日折旧费用为：0.1×9000=900元每月则就维修费用为2.7万元。⑷总运行成本总运行成本为：28.8+3+2.7=34.5万元。49 青岛理工大学毕业设计用纸结论通过以上流程处理，出水水质基本达到国家废水排放标准。本次毕业设计，使我对工程设计的内容和步骤有了更进一步的了解，从大体上讲,本次设计达到了预期的效果，达到了作为本科毕业生所应符合的要求。这次毕业设计使我深深地认识到工科毕业生做设计工作所要求的严谨性，对于工程二字的沉重性，我开始意识到工程二字要求我们对专业知识有很深地了解，在熟练掌握专业知识的基础上灵活运用。本次设计为某啤酒废水处理，是一个真实性课题,在重新熟悉课本和认真查阅资料的基础上，并结合设计任务书的要求,我对本设计啤酒废水处理的工艺流程提出了多种方案，在反复的比较下，最终确定了一个最优方案。在这个过程中，我逐渐懂得了如何运用专业性眼光去看待问题，分析问题和解决问题。在工艺流程确定后，就开始了对所选构筑物的设计计算，通过老师的指导和自己的计算，我对污水处理中所用到的一些构筑物有了更深的认识，在高程的计算中自己遇到了不少问题，但在老师的精心指导和自己的努力下，最终问题都一一得到解决，也使自己对污水处理流程有了一个清晰的认识。这次毕业设计是自己四年所学知识的一个综合应用，是一次难得的学习机会,使自己受益匪浅。在设计中，对一些计算机软件也是一次很好的学习机会，主要是CAD和Word的使用，在以前的基础上,能够更加熟练地运用。因此，此毕业设计对本人是一个很好的锻炼，达到了对环境工程的一个比较深入地了解。49 青岛理工大学毕业设计用纸致谢本次毕业设计是在夏老师的精心指导下，由我独立完成的。本次毕业设计是我大学四年所学知识的回顾与总结。同时，通过该次毕业设计，我亦从指导老师处学到了许多的常规设计方法，设计思想，以及各种设计方案在实际工程中的应用，并懂得了在做设计中如何去查资料与应用资料。了解了本专业各方面的设计课题与设计方法，这次使我的知识面更加广阔与完整，使我受益非浅。可以这样说：在夏老师的耐心指导和自己的努力下，我完成了毕业设计应完成的任务，达到了毕业设计的教学要求。在这里，万分的感谢各位老师的辛勤栽培和其他同学的热情的帮助。另外，本次设计过程中，查阅不少参考资料，前人文献，为本次设计提供数据来源，在此，非常感谢在环境方面做出贡献的前辈，为我们工程设计，环境保护提供了非常坚实的基础。由于时间仓促及本人水平有限，本次设计中难免有各种错误与不足，还望各位老师批评指正与谅解。我将在以后的学习与工作中不断改正，不断吸取经验教训，不断完善自我，以感谢老师们四年的关心与教导。最后，诚挚地感谢夏老师以及教研室各位老师的关心与指导。祝各位老师万事如意，工作顺利！49 青岛理工大学毕业设计用纸参考文献：［1］徐宁,陈畅,赵志刚.UASB—接触氧化工艺在啤酒废水处理中的应用［J］.机电设备，2010（5）.［2］靳国正.啤酒废水处理设计剖析[J].给水排水.2001.［3］杨云龙,陈启斌.SBR工艺的现状与发展.工业用水与废水.2002,33(2).［4］张华,阚久方.啤酒工业清洁生产[J].环境科技,2001(3):17—20［5］罗德裕,潘培丰,林克明.啤酒行业清洁生产评价初探[J].环境保护科学,2001,28(109):48—50［6］SchroepferGL.Theanaerobiccontactprocessasappliedtopackinghousewastes[J].SewageandIndWastes.1995,27(4):460-480.［7］管锡,郑西来.从厌氧反应器的发展谈UASB反应器的改良[J].中国海洋大学学报.2004(4).［8］柴晓利，冯沧，党小庆等。环境工程专业毕业设计指南。化学工业出版社。2008（5）.［9］林静雯，王英刚.环境工程设计概论[M].中国教育文化出版社，200649'