每天2500方味精厂废水处理工艺设计 44页

'摘要摘要废水生物处理作为水污染防治和走水资源可持续利用道路中具有重要的作用。作者探讨了我国味精废水的特点和处理的现状，在盗料分折的基础上，选用厌氧接触一SBR工艺处理味精废水。该工艺具有工艺简单，操作灵活，有机物去除率高，耐负荷冲击性好，投资省和运行费用低等特点，且SBR工艺不需要设置二次沉淀池和污泥回流系统，可节约占地。当进水水质变化幅度大、可生化性差的情况下，仍可取得较好的出水水质.。废水进水浓度为CODcr8000mg/L,BOD55000mg/L,SS2000mg/L，经过处理后可达到CODcr180mg/L,BOD583mg/L,SS64mg/L。符合国家味精工业废水排放标准和国家污水综合排放二级标准，同时使投资、占地面积和运行管理度达到最佳设置，具有明显的社会效益和环境效益。关健词:味精废水处理厌氧接触SBRI AbstractAbstractBiologicalwastewatertreatmentasawaterpollutioncontrolandtakingtheroadofsustainableuseofwaterresourcesplayanimportantrole.Theauthorexploredthecharacteristicsandtreatmentstatusofmonosodiumglutamatewastewater,Basedonthedataanalysis,useanaerobiccontact-SBRprocesstreatmonosodiumglutamatewastewater.Theprocesshasthecharacteristicsofsimpleprocess,flexibleoperation,organicmatterremovalefficiency,goodresistancetoshockloading,lowinvestmentandlowoperationcost,aswellas,SBRprocessdonotneedtosetthesecondarysedimentationtankandsludgereturnsystemsothatitcansavearea.itcanachievebetterwaterqualityinthecircumstancesofLargeamplitudeofthewaterqualityandpoorbiodegradability.influentconcentrationofWastewater:CODcr8000mg/L,BOD55000mg/L,SS2000mg/L,canbeachievedaftertreatment:CODcr180mg/L,BOD583mg/L,SS64mg/L.Itislinewiththeemissionstandardsfornationalindustrialwastewaterofmonosodiumglutamateandthesecondarystandardsofwastewaterdischarge,atthesametime,itmaketheinvestment,area,operationandmanagementdegreetobethebestset,andhasobvioussocialandenvironmentalbenefits.Keywords:monosodiumglutamatewastewatertreatmentanaerobiccontacprocessSequencingBatchReactorActivatedSludgeProcessI 目录目录摘要IAbstractII第一章概述11.1设计背景11.2水质水量和处理要求11.3工程设计依据及规范11.4设计范围21.5设计原则21.6基本资料21.6.1厂区地形21.6.2气象资料21.6.3工程地质资料2第二章工艺的确定42.1味精废水的来源42.2味精废水的特性42.3基本工艺方案的确定42.3.1厌氧处理工艺52.3.2好氧处理工艺62.4工艺流程62.6各级处理效果7第三章工艺的设计计算83.1格栅83.1.1设计说明83.1.2设计参数83.1.3格栅的设计计算83.2污水泵设计计算113.2.1设计说明：113.2.2设计参数：113.3调节沉淀池的设计113.3.1设计说明113.3.2设计参数113.3.3设计计算113.4厌氧消化池133.4.1设计说明：133.4.2设计参数143.4.3设计计算：143.5真空系统163.6沉淀池173.6.1设计说明：173.6２设计参数173.6.3设计计算183.7SBR反应器213.7.1设计说明：213.7.2设计参数：213.7.3设计计算213.7.4鼓风曝气系统2239 目录3.7.5鼓风机房设计233.8污泥处理系统243.8.1集泥井243.8.2污泥浓缩池243.8.3污泥脱水间243.9消毒243.9.1设计说明243.9.2设计计算25第四章污水处理站的总体布置274.1平面布置274.1.1布置原则274.1.2平面布置特点274.2高程布置27第五章投资估算325.1估算范围325.2编制依据325.4污水处理成本34结论37致谢3839 第一章概述第一章概述1.1设计背景某味精厂是该省规模最大的味精厂，该厂位于某市郊区，以玉米为原料生产味精，味精产量为4万t/a，每生产1t味精消耗玉米2.7t，玉米制淀粉过程中产生大量的淀粉废水，每消耗1t玉米排出淀粉废水5t，该厂每天排放的淀粉废水为2250t,废水直接排放，影响周围环境，为适应当地环保工作的需要和建设项目三同时规定，也使出水水质达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)二级排放标准，投资兴建此配套污水处理设施。1.2水质水量和处理要求该淀粉废水排放量为2250，废水处理工程的设计规模2500，处理后水质要求同时达到《味精工业水污染物排放标准》和《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准，进水水质和排放标准见表1-1和表1-2。表1-1进水水质和排放标准项目PH值SS/(mg/L)CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)进水水质4-6200080005000排放标准6-925020080表1-2味精工业水污染物排放标准1-2项目PH值SS/(mg/L)CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)进水水质4-6200080005000排放标准6-91503001001.3工程设计依据及规范1、可行性研究报告的批准文件和工程建设单位的设计委托书；2、厂家提供的有关设计文件和基础数据；3、本工程执行《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准；4、《市外排放设计规范》1997年修订（GBJ14—87）；5、《建筑给水排水设计规范》（GBJ15—88）；6、《给水排水设计手册》（1—11册）39 第一章概述1.4设计范围（1）生产废水流入污水处理场界区至全处理流程出水达标排放为止，设计内容包水处理工艺、土建、排水等；（2）污水处理站的设计主要分为污水处理和污泥处理及处置两部分。1.5设计原则根据国家和当地有关环境保护法规的要求，对某味精厂在生产过程中排出的淀粉废水进行有效处理，使之符合国家和当地废水排放标准，取得明显的环境和社会效益，使企业树立良好社会形象。（1）严格执行有关环境保护的各项规定，使处理后的各项指标达到或优于《污水综合排放标准》（GB8978—1996）二级排放标准；（2）针对废水水质特点采用先进、合理、成熟、可靠的处理工艺和设备，最大可能的发挥投资效益，采用高效稳定的水处理设施和构筑物，尽可能的降低工程造价，同时结合企业的生产情况，对污水进行综合治理；（3）工艺设计与设备选型能够在生产过程具较大的灵活性和调节余地，能适应水质水量的变化，确保出水水质稳定、达标排放；（4）工艺运行过程中考虑操作自动化，减少劳动强度，便于操作、维修；（5）建筑构筑物布置合理顺畅，降低噪声，消除异味，改善周围环境。1.6基本资料1.6.1厂区地形废水处理站在厂区的南面，目前是一片空地，东西长95m，南北长100m，地势基本平坦。其西侧为厂区围墙，东侧为现有混凝土路，北侧为厂区，海拔高度：100m。1.6.2气象资料年平均气温：17.9℃；极端最高气温：41.9℃；极端最低气温：-3.0℃；最热月月平均气温：32.5℃；最冷月月平均气温：-0.52℃；全年平均降水量：1034.5mm；全年主导风向：北北东风。1.6.3工程地质资料(1)地质构造：厂区地质良好，为亚砂土、亚粘土、地基承载能力在1kg/cm39 第一章概述(2)地震：没有相关的地震资料，设计地震烈度按8度计算。(3)地下水位：8.5m(4)最大冻土深度：0.7m，39 第二章工艺的确定第二章工艺的确定2.1味精废水的来源味精是人们生活中常用的食品助鲜调味剂.这是它最广泛的应用。其次，在医药方面味精对神经衰弱.易疲劳、记忆力减退等都具有显否疗效。在工业方面，味精可作为人造革，合成纤维等的原料。味精生产过程大致如下大米、小麦、玉米等原料乃淘洗加水打浆，在淀粉酶的作用下发生糖化作用，淀粉被转化为低分子量的糖作为培养基，加上一定量的氮源(如尿素）和其他谷敏酸菌生长必需的原料，加人谷敏酸菌.在发酵过程中糠、尿索等原料被转化成谷氨酸盐。发醉液进行冷冻降温并加入硫酸（或盐酸）将pH值调节到1.5一3.6之间.即调定发醉液的pH值至谷氨酸的等电点，使谷氨酸晶休析出井被分离提取，在这一环节大部分的谷氨酸被提取。经等电提取后的发酵液，再经离子交换柱回收部分谷氨酸后排出.也就是所称的离子交换废水或称味精废水母液.谷氨酸再经精制工序即成为味精。[1-3]味精废水可分为发醉之前打浆和糖化工序产生的废水和等电离子交换工序产生的高浓度有机废水通常所说的高浓度味精废水指的是后者。2.2味精废水的特性总体来看，味精废水具有以下特点:(l)味精废水除碳水化合物、蛋白质、氨基酸和脂肪等有机物含量高外，还含有许多悬浮物菌处体等生物代谢产物，故BOD、COD和TSS指标都很高，COD和BOD可达几万mg/L，属高浓度有机废水，目废水量大，污染十分严重;(2)发醉废母液和离交母液中除了有机物的浓度很高以外.还含有高浓度的NH3.对厌氧和好氧生物具有直接和间接生物毒性(3)味精废水BOD/COD值较高，可生化性较好;(4)味精水pH值低，仅2.5-3.对设各和管道的腐蚀性强。[4-5]可见，味精废水具有COD高、BOD高、菌体含量高、SS含量高和PH值低，是一种极难处理的有机工业废水。2.3基本工艺方案的确定39 第二章工艺的确定污水处理的基本方法，就是采用各种技术与手段，将污水中所含的污染物质去除、回收和利用，或将其转化为无害物质，使水得到净化。对于某种污水，采用哪能几种处理组成系统，要根据污水的水质、水量，回收其中有用物质的可能、经济性、受纳水体的具体条件，要结合调查研究与经济技术比较后决定。味精废水,作为一种食品工业的废水,是一种高浓度的有机废水. 它具有酸性强、高COD、高BOD、高硫酸根、高菌体含量、低温等特点。其高COD、高BOD 的主要原因是谷氨酸、残糖、SS 与氨氮所致。具体水质约为：PH6-8，CODcr8000mg/L,BOD55000mg/L,SS2000mg/L。所采用的处理工艺应是投资少、运行费用低、运行稳定、处理效果好、操作管理简便。因此，应该采用厌氧-好氧的处理路线，废水首先通过厌氧处理装置，大大去除进水有机负荷，使出水达到好氧处理可以接受的浓度，再进行好氧处理品后达标排放。2.3.1厌氧处理工艺与废水的好氧生物处理工艺相比，废水的厌氧生物处理工艺具有以下主要优点：①能耗大大降低，而且还可以回收生物能（沼气）；因为厌氧生物处理工艺无需为微生物提供氧气，所以不需要鼓风曝气，减少了能耗，而且厌氧生物处理工艺在大量降低废水中的有机物的同时，还会产生大量的沼气，其中主要的有效成分是甲烷，是一种可以燃烧的气体，具有很高的利用价值，可以直接用于锅炉燃烧或发电；②污泥产量很低；这是由于在厌氧生物处理过程中废水中的大部分有机污染物都被用来产生沼气——甲烷和二氧化碳了，用于细胞合成的有机物相对来说要少得多；同时，厌氧微生物的增殖速率比好氧微生物低得多，产酸菌的产率Y为0.15~0.34kgVSS/kgCOD，产甲烷菌的产率Y为0.03kgVSS/kgCOD左右，而好氧微生物的产率约为0.25~0.6kgVSS/kgCOD。③厌氧微生物有可能对好氧微生物不能降解的一些有机物进行降解或部分降解；因此，对于某些含有难降解有机物的废水，利用厌氧工艺进行处理可以获得更好的处理效果，或者可以利用厌氧工艺作为预处理工艺，可以提高废水的可生化性，提高后续好氧处理工艺的处理效果。[6]厌氧接触法实质上是厌氧活性污泥法，不需要曝气而需要脱气。据报道，肉类加工污水在中温消化时，经过6-12小时（以污水入流量计）的厌氧接触池消化，BOD5去除率可达90%以上。厌氧接触法的特点是：（a）通过污泥回流，保持消化池内污泥浓度较高，一般为10～15g/L，耐冲击能力强；（b）消化池的容积负荷较普通消化池高；（c）可以直接处理悬浮固体含量较高或颗粒较大的料液，不存在堵塞问题；（d）混合液经沉降后，出水水质好；（e）但需增加沉淀池、污泥回流和脱气等设备；（f）厌氧接触法存在混合液难于在沉淀池中进行固液分离的缺点。[7-8]39 第二章工艺的确定2.3.2好氧处理工艺有机废水厌氧处理，出水的BOD5/CODcr会降低，出水可生化性较原污水差。采用一般好氧生物处理厌氧废水，其中CODcr去除率约只有60%，而处理同等尝试的原有机废水，CODcr可达80%。尽管用生物膜法处理效果可能会稍好，但难以适应BOD5大于250mg/L的来水。如今已经开发了一些处理此类废水的工艺技术，如A-B法活性污泥工艺、氧化沟活性污泥法、SBR法等。这些方法均能对不易生化降解有机废水或厌氧处理出水有较好的处理效果。以上三种方法中，SBR法具有特别显著的优点：首先由于采用间歇运行，运行周期每一阶段有适应基质特征的优势菌群存在；污泥不不断循环，排泥量少，生物固体平均停留时间长；沉淀和排水时水流处于静止状态，故处理效果优于一般活性污泥法。其次由于进水、曝气、沉淀、排水、等工序在一个池内进行，省去了沉淀池和污泥回流设施，因此而其工程投资和占地面积，均小于一般活性污泥法。综合以上分析，本次设计好氧处理SBR法工艺。间歇式活性污泥法（SBR），是当前污水处理领域应用最为广泛的处理技术。[9-12]2.4工艺流程①将原废水首先经过格栅,用以截留大颗粒的悬浮物及难溶性固体,减少后续生化处理的有机负荷;②采用污水提升泵把污水打到调节池，调节各生产车间排放废水的量与质,使废水均质均量;③污水进入混合接触池（消化池）与回流的厌氧污泥相混合进行厌氧消化分解④混合池的出水经沉淀后进入SBR好氧曝气处理后,将沉淀达标排放,其中一部分污泥回流到混合接触池，产生的剩余污泥经压滤机压滤后外运。具体工艺流程见图1。39 第二章工艺的确定污水提升泵格栅调节沉淀池厌氧消化池沉淀池SBR反应池消毒出水集泥井污泥提升泵浓缩池脱水机房真空系统污泥回流图2-1工艺流程图2.6各级处理效果表2-1各级处理效果工艺项目COD(mg/L)BOD(mg/L)P(SS)(mg/L)调节沉淀池进水出水去除率8000600025%5000450010%2000120040%厌氧消化池进水出水去除率600075087.5%450045090%120026070%沉淀池进水出水去除率75060020%45040510%36021640%SBR反应池进水出水去除率60018070%4058380%2166470%39 第三章工艺的设计计算第三章工艺的设计计算3.1格栅3.1.1设计说明格栅是由一组或多组平行的金属栅条与框架组成。倾斜安装在进水的渠道，或进水泵站集水井的进口处，以拦截污水中粗大的悬浮物及杂质。[13]格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的机泵或工艺管线造成损害。格栅的拦截物称为栅渣，其中包括数十种杂物，大至腐木、塑料袋、破布条、石块、瓶盖等。因为综合废水中含有较多的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发等，所以在处理系统之前设置格栅，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，防止后续处理构筑物的管道、阀门或水泵的堵塞，损坏辅助设施。被截留的物质成为栅渣。格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，按格栅条间距的大小，格栅分为粗格栅（50~100）、中格栅（10~40）和细格栅（3~10）三类；按清渣方式，格栅分为人工清渣格栅和机械清渣格栅两种。[14]3.1.2设计参数设计流量（最大流量）2500=0.029栅条宽度=0.02m；栅条间隙宽度；过栅流速；格栅栅条断面形状：矩形断面形状栅前渠道水深；栅前渠道流速；进水渠宽，展开角度；格栅倾角；栅前渠道超高；格栅阻力增大系数k=3；数量1座；栅渣量格栅间隙为，设栅渣量为，采用人工清渣3.1.3格栅的设计计算39 第三章工艺的设计计算图3-1格栅计算草图（1）格栅总宽度B：栅条间隙数:取n=6条则格栅框架内的栅条数目为5条格栅宽度：B=s（n-1）+bn=0.02×（6-1）+0.02×6=0.22m式中：—栅槽总高度，；—栅条间隙数，个；格栅倾角，取；—过栅流速，取；—栅条间隙，取；—栅条宽度，取=0.02；—栅前水深，。格栅选择：选择ZHG1000型机械格栅，技术参数见下表3-139 第三章工艺的设计计算表3-1ZHG1000型机械格栅技术参数设备宽度/mm1000水流速度/(m/s)0.8有效栅宽/mm900电动机功率/kW0.7有效间隙/mm20安装角度60（2）栅渠尺寸及水头损失、渣量计算：水力损失（设栅条断面为锐边矩形的断面，）式中：—阻力系数；—格栅受污物堵塞时水头损失增大的倍数，一般为3；—形状系数；—计算水头损失，；—设计水头损失，。（3）栅槽总高度：栅后槽总高度:=0.3+0.205+0.3=0.805m进水长度渐宽部分的长度：其中α1为进水渠展开角为,进水渠宽B1＝0.146m格栅槽与出水渠道连接出的渐窄部位的长度:格栅总长度:L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tanα=0.11+0.0.06+0.5+1.0+0.4/tan60°=1.91m其中栅前槽总高度:=0.205+0.3=0.505m式中：—栅槽总长度，；—进水渠道渐宽部分的长度，；—栅槽与出水渠道连接处渐窄部分的长度，；—栅前渠道深，；—进水渠道深，；—进水渠道宽部分的展开角，一般采用。每日栅渣量W式中：39 第三章工艺的设计计算故可以采用人工清渣。3.2污水泵设计计算3.2.1设计说明：（1）提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。（2）污水泵设置在地下，采用自灌式启动。[15]3.2.2设计参数：（1）污水泵的选择：污水泵总提升能力按考虑，即=104.17m3/h，选用三台100QW70-10-4污水泵，两用一备用。（2）集水井：集水井容积按最大一台泵5min出水流量计算，则其容积为570/60=5.8m3。。集水井最高水位为-0.5m，最低水位为-2.5m，井底-3.0m，平面尺寸为5.01.5m，安装三台100QW污水泵于集水井一侧地面上。3.3调节沉淀池的设计3.3.1设计说明调节沉淀池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行，再者能起到调节水量，均化水质，起到预处理的作用。其工作原理是以重力分离为基础，将污水流速控制在只能使比重较大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。[16]沉淀池可分为平流式、竖流式和曝气沉淀池等三种基本型式。本设计中采用的是平流式沉淀池。3.3.2设计参数沉淀时间t＝1.5h设表面负荷为q‘＝1.2m3/(m2.h)超高采用：=0.3m设计最大流量Qmax＝104.17m3/h3.3.3设计计算（1）池子总表面积为：（2）沉淀部分有效水深：（3）沉淀部分有效容积：39 第三章工艺的设计计算（4）池总长：（设水平流速为v=4mm/s）（5）池子总宽：.（6）沉淀池的数量：由于水量小，总宽较小，为经济考虑，设置一格即可。校核：长宽比：符合条件；长深比：符合条件。（7）每日沉淀池产生的污泥量：其中：——进出水悬浮物含量差值，kg/m3；——污水的密度，近似取1000kg/m3；——含水率，取95；——1天；计算得：（8）泥斗的设计：根据泥斗的设计规则，斗倾角55-60度，这里取60度，由于上底边已经固定，取下底边500mm，可以算出高为：根据以上数据布置泥斗的尺寸设计如图3-2：39 第三章工艺的设计计算图3-2泥斗尺寸图计算泥斗体积：上式中h为泥斗的高，为泥斗上下表面的表面积，由于每日泥的总体积为22.5立方，那么可以设计为一天排泥2次，每次排泥12个立方即可（9）池子的总高：取池子的缓冲层高h3＝0.5m，取池底坡度为i＝0.01，则斗高与坡降高度：h4＝2.9+（21.6-4.22+0.8）×0.01＝3.08m取超高：h1＝0.3m总高选择GL-4×25型链板式刮泥机。根据以上计算结果，作沉淀池的详细尺寸图。3.4厌氧消化池3.4.1设计说明：污泥的厌氧消化，是在无氧条件下依靠厌氧微生物，使有机物分解的生物处理方法。适用于有机物含量较高的污泥。　污泥厌氧消化的目的　（1）减少污泥体积　　减少污泥中可降的有机物含量，使污泥的体积减少。与消化前相比，消化污泥的体积一般可减少1/2～1/3。　　（2）稳定污泥性质　　减少污泥中可分解、易腐化物质的数量，使污泥性质稳定。39 第三章工艺的设计计算　　（3）提高污泥的脱水效果　　未消化的污泥呈粘性胶状结构，不易脱水。消化过的污泥，胶体物质被气化、液化或分解，使污泥中的水分与固体易分离。　　（4）利用产生的甲烷气体　　污泥在消化过程中产生沼气，沼气中有用的甲烷气体约占2/3，可做为燃料用来发电、烧锅炉、驱动机械等。　　（5）消除恶臭　　污泥在厌氧消化过程，硫化氢分离出硫分子或与铁结合成为硫化铁，因此消化后的污泥不会再发出恶臭。　　（6）提高污泥的卫生质量　　污泥中含有很多有毒物质如细菌、病原微生物、寄生虫卵，极不卫生。污泥在消化过程中，产生的甲烷菌具有很强的抗菌作用，可杀死大部分病原菌以及其它有害微生物，使污泥卫生化。3.4.2设计参数设计流量：2500m3/d （104.17m3/h）进水浓度:6000mg/L出水浓度：750mg/L设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3.d),COD去除率为87.5%。3.4.3设计计算：（1）有效容积  计算厌氧反应器有效容积的常用参数是进水容积负荷率和水利停留时间；本设计采用容积负荷率法，按中温消化（35~37°C）、污泥为颗粒污泥等情况进行计算。V=Q(-)/Nv=2500×（6000-750）×0.001/10=1312.5m3式中  V----反应器有效容积m3，      Q---废水的设计流量m3/d，      Nv—容积负荷率kgCOD/m3.d，      C0---进水COD浓度，kg/m3，      Ce---出水的COD浓度，kg/m3.（2.）厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。圆形厌氧池具有结构稳定的特点，因此本次设计先用圆形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，圆形厌氧池高与直径比在1：2左右较为合适。设计厌氧池有效高度为h=6m，则横截面积S=1312.5/6=218.75m239 第三章工艺的设计计算设计厌氧池直径约为D==17m一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=7m,其中超高0.5m。厌氧池的总容积V=×6.5=1474.62m3,有效容积为1312.5m3,则体积有效系数为89%,符合有机负荷要求。水力停留时间（HRT）和水力负荷率T=(1312.5/2500) ×24=12.6h,=(2500÷24)÷218.75=0.48m3/(m2.h)对于颗粒污泥，水力负荷=0.1～0.9m3/(m2.h),符合要求。图3-3（3）进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s.为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。（4）搅拌装置39 第三章工艺的设计计算厌氧接触容易在沉淀池中沉淀。在混合接触池中，要进行适当搅拌以使污泥保持悬浮状态。法对悬浮固体高的有机污水效果很好，悬浮颗粒成为微生物的载体，并且很搅拌可以用机械方法，也可泵循环池水。这里采用机械方法，要池底安装QJB2.5/8-400/3-740S潜水搅拌器，通过推动混合液的流动，以达到充分搅拌。表3-2潜水搅拌器参数设备名称潜水搅拌器规格型号QJB2.5/8-400/3-740S功率2.5kw叶轮直径400mm叶轮转速740r/min叶轮形式二片或三片式工作时间24小时连续并可间歇运行防护等级IP68绝缘等级F级电机每小时启动次数≥15次/小时主机、叶轮、安装支架不锈钢数量2套3.5真空系统从厌氧反应器排出的混合液中的污泥由于附着大量气泡，在沉淀疲惫中易于上浮到水面而被出水带走。此外，进入沉淀池的污泥仍有产甲烷菌在活动，并产生沼气，使已沉淀的污泥上翻，固液分离效果不佳，回流污泥浓度因此降低，影响到反应器内污泥浓度的提高。对此可采取在反应器与沉淀池之间设真空系统，尽可能将混合液中的沼气脱除。所谓真空系统，是由真空泵、真空计、被抽容器及其它元件如真空阀门、冷阱等，借助于真空管道，按一定要求组合而成，并具有所需抽气功能的抽气装置。它的职能是在指定的时间、空间内获得真空，保持真空，确保系统内某项工艺过程或物理过程的实施真空系统中最主要的设备是真空泵，这里选择W型往复式真空泵(ModelWPistonVacuumPump)。W型往复式真空泵39 第三章工艺的设计计算是获得粗真空的主要真空设备之一。广泛应用于化工，食品，建材等部门，用于从密闭容器中或反应釜中抽除气体与其它气体。W型往复式真空泵具有体积小，维修简单、阀片寿命较长等优点，适宜于在较高压强范围内使用。　W型往复式真空泵通过连杆曲轴机构在曲轴箱内运动使活塞在气缸中作往复运动，周期性地改变吸排气腔的容积，并依靠吸排气阀的作用完成吸排气动作，从而获得真空。[17]表3-3W型往复式真空泵性能参数型号抽气速率(l/s)极限真空(KPa)转速(r.pm)配用电机(Kw)气缸内径×行程(mm)外形尺寸(mm)W70702.6(20Tr100)3607.51533×503×6401420×615×6403.6沉淀池3.6.1设计说明：污水经厌氧消化池反应器厌氧处理后，污水中含有一部分具有厌氧活性的絮状颗粒，在厌氧消化池中难以沉淀去除，故而使其在此曝气沉淀池中去除，由于经曝气作用，厌氧活性丧失，沉淀效果增强，同时在该沉淀池中没有沼气气流影响，因而沉淀效果亦增强。另外，厌氧消化池出水中溶解氧含量几乎为零，若直接进入好氧处理构筑物，会使曝气池中好氧污泥难以适应，影响好氧处理效果。通过预曝气亦可以去除一部分厌氧消化池出水中所含的气体。沉淀池参考曝气沉砂池和竖流式沉淀池设计。曝气利用穿孔管进行，压缩空气引自鼓风机房。曝气后污水从挡墙下直接进入沉淀池，沉淀后污水经池周出水。所产生的污泥由重力自排入集泥井，每天排泥一次。采用半地下钢混结构。3.6２设计参数（1）设计水量：Q=2500m3/d=104.17m3/h=0.029（2）设计水质：表3-4预计处理效果项目CODBODSS进水水质(mg/L)750450360出水水质(mg/L)600405216去除率(%)201040（3）沉淀池，曝气时间30min，沉淀时间2h，沉淀池表面负荷0.7～1.0/(.h)，曝气量为0.2/污水。3.6.3设计计算39 第三章工艺的设计计算（1）有效容积计算曝气区：=104.17×0.5=52.085m3沉淀区：=104.17×2.0=208.34m3（2）工艺构造设计计算图3-4图3-5曝气区平面尺寸为6.5m×2.0m×3.0m，池高3.5m，其中超高0.5m，水深3.0m，总容积为78m3曝气区设进水配槽，尺寸2m×6.5m×0.3m×0.8m，其深度0.8m（含超高）。沉淀区平面尺寸为6.5m×6.5m×3.0m，池总高6.0m，其中沉淀有效水深3.0m，沉淀区总容积253.5m3沉淀池负荷为104.17/(6.5×6.5×3.0)=0.82m3/m2/h，满足要求。39 第三章工艺的设计计算沉淀池总深度：其中，超高=0.4m沉淀区高度=2.0m隙高度=2.0m缓冲层高度=0.4m污泥区高度=3.5m即沉淀池总深H=6m沉淀池污泥泥斗容积为：==47.3m3则总容积为:v=2=94.6m3(3)沉淀池污泥量计算：沉淀池污泥主要因悬浮物沉淀产生，不考虑微生物代谢造成的污泥增量。进水SS=360mg/l,出水SS=216mg/L.则产生污泥量为：=360Kg（干）/d污泥容量为1000kg/m3，含水率98%，其污泥体积为：=21.6（m3）污泥斗可容纳4天的污泥。（4）曝气装置设计计算：1）曝气量计算：设计流量为86.7m3/d，曝气量为0.2m3/m2污水。刚供气量为0.28m3/min，单曝气量取为0.14m3/min，供气压力为4.0-5.0m(1m=9800pa)。2）曝气装置：利用穿孔管曝气，曝气管设在进水一侧。供气管气量0.28m3/min，刚管径选DN50时，供气流速约为2.0m/s。曝气管供气量为0.14m3/min，供气流速为2.0m/s时，管径为DN32.曝气管长6.0m，共两根，每池一根。在曝气管中垂线两侧开直径为4mm孔，间距280mm，开孔20个，两侧共40个，孔眼气流速度为4m/s、（5）沉淀池出水渠计算39 第三章工艺的设计计算1）溢流堰计算设计流量单池为41.63m3/h，即11.57L/s；设计溢流负荷为0.2-3.0L(ms)；设计堰板长1300m，共五块，总长6.5m。堰板上共设90°三角堰13个，每个堰出流率为q/n=11.57/65=0.18(L/s)则堰上水头为：则每池堰口水面总长为0.028265=3.64m校核堰上负荷为11.57/3.64=3.18L/ms，符合要求。2）出水渠计算：每池设计处理流量41.65m3/h，即11.57m3/s每池设出水渠一条，长6.5m。出水高度为：渠内起端水深为：假设平均水深为：h=0.15m则渠内平均流速为：m/s设计出水渠断面面积：出水渠过水断面面积：A=过水断面湿周为：水力半径为；流量因素为：水力坡降：渠中水头损失为：（6）排泥：沉淀池内污泥储存在1-2d后，每天排泥一次，采用重力排泥，流入集泥井，排泥管管径DN200mm.（7）进水配水为使预蜡气沉淀池曝气区进水均匀，设置配水槽。配水槽长6.5m，宽0.3m，槽底设10个配电水机，每池5个，孔径100m.（8）污泥回流厌氧消化池中的污泥浓度要求很高，在12000-15000之间mg/L,因此污泥回流量很大，一般是污水回流时的2-3倍。进水流量为104.17m3/h，所以污泥回流量为200m3/h。选用150QW100-15-11型潜污泵三台，两用一备用。该泵技术性能为39 第三章工艺的设计计算Qb=100/h，Hb=15.0m，电机功率11kW，出口直径150，重量280kg3.7SBR反应器3.7.1设计说明：经厌氧消化池处理的废水，COD含量仍然比较高，要达到排放标准，必须进一步处理，即采用好氧处理。SBR结构简单,运行控制灵活.本设计拟采用4个SBR反应池，每个池子的运行周期为8h。3.7.2设计参数：（1）设计水量：Q=2500m3/d=104.17m3/h=0.029（2）设计水质：表3-5预计处理效果项目CODBODSS进水水质(mg/L)600405216出水水质(mg/L)1808364去除率(%)708070(3)污泥负荷率：NS取值为0.15kgBOD5/(kgMLSS/d)污泥浓度和SVI：污泥浓度采用4000mgMLSS/L；污泥体积系数SVI采用150反应周期数：SBR周期数采用T=8h，反应器1d内周期数：n=24/8=3周期内的时间分配反应池数N=4进水时间：T/N=8/4=2h反应时间：4h静沉时间：1.0h排水时间：1h3.7.3设计计算（1）周期进水量：m3（２）反应池有效容积：m3（３）反应池最小水量：m3（４）反应池中污泥体积m3＞，符合要求（５）校核周期进水量周期进水量应满足下式：m339 第三章工艺的设计计算208.3m3，符合要求.（６）确定单座反应池的尺寸SBR的有效水深取5m，超高0.5m，则SBR总高为5.5mSBR的面积为：750/5=150设SBR的长宽比约为2:1，则SBR的池宽为17.4m，池长为8.7mSBR反应池最低水位为：541.7/（17.4×8.7）=3.58mSBR反应池的污泥高度为：/（17.4×8.7）=2.23m可见，SBR最低水位与污泥泥位之间的距离为：3.58-2.23=1.35m，大于0.5m的缓冲层，符合要求。3.7.4鼓风曝气系统（１）确定需氧量：由公式：取a′=0.5，b′=0.15，出水=83mg/L，V=4=4×750=3000代入数据：=1246.25供氧速度：R=/24=1246.25/24=52（２）供气量的计算采用SX—１型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m处，淹没深度为4.7m，计算温度取25℃，性能参数为：，。氧在水中饱和溶解度为：。扩散器出口处绝对压力为：空气离开反应池时氧的百分比为：反应池中的溶解氧的饱和度：==10.0mg/L39 第三章工艺的设计计算=10.9mg/L取α=0.85，β=0.95,C=2，ρ=1,则20℃时脱氧清水的充氧量：==54.18供气量：（３）布气系统的计算反应池的平面面积：，每个扩散器的服务面积取1.6，刚需605.52/1.6=380个，每个池子需95个。(4)污泥产量计算选取α=0.6,b=0.075,则污泥产量为=0.6×2500(405-83)/1000-0.075×1246.25×2.25=272.70KgMLVSS/d（5）空气管计算假设空气管路水头损失为0.15m，管路富余压头为0.1m，即100mm，SX-1型空气扩散器压力损失为200mm，则曝气系统总压力损失为h=0.15+0.1+0.20=0.45mm。鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻两SBR池的隔墙上设两根供气支管，为两SBR供气。在每根支管上设5条配气竖管，为SBR池配气。3.7.5鼓风机房设计（1）供气量本处理需提供压缩空气的处理构筑物及供风量为：预曝沉淀池0.22/min，SBR反应池37.63/min。（2）供风风压预曝沉淀池的供气压力为4.0mH2O，SBR反应池需供风风压为5.0mH2O，鼓风机供风以SBR反应池为准.（3）鼓风机选择综合以上计算，鼓风机总供风量及风压为Gs=37.83/min，Ps=5.0m。所以拟选用TSD-150鼓风机三台，二用一备，该鼓风机技术性能如下：转速39 第三章工艺的设计计算n=1220r/min，口径DN=200mm，出风量19.8/min，出风升压53.9kPa，电机功率N=30kW,机组重560kg，占地尺寸为L1450mm×M550mm,机组高H1650mm。4、鼓风机房布置鼓风机房平面尺寸12.5m×6.0m，鼓风机房净高6.5m，鼓风机房含机房两间7.8值班（控制）室一间4.0，鼓风机机组间距不小于1.5m。3.8污泥处理系统3.8.1集泥井池底高程设置-4.5m，则最低泥位为-4.0m，最高泥位-1.0m。集泥井最低泥位-4.0m，浓缩池最高泥位1.5m则排泥泵抽升所需扬程为6.0m，排泥富余水头2.0m。污泥泵吸管和出水管压力损失有3.0m。则污泥泵所需扬程为：=6.0+2.0+3.0=11.0m。选用150QW100-15-11型潜污泵，该泵技术性能为Qb=100/h，Hb=15.0m，电机功率11kW，出口直径150，重量280kg。3.8.2污泥浓缩池池子尺寸为：直径3m，其中池子总高4m，超高0.5m，缓冲层高0.5m，有效高度3m；污泥斗尺寸：污泥斗下锥体上下半径分别有1m和0.5m，高度取1.5m。池底高程设置-3.0m，池顶高程为2.5m。3.8.3污泥脱水间选用带式压滤机将污泥脱水，其型号为DYQ-2000，一套。处理能力为430kg(干)/h。设备参数：干泥生产量400~460kg/h，泥饼含水率70%~80%，主机调速范围0.97!4.2r/min，主机功率1.1kw，系统总功率25.2kw，滤带宽度2000mm，滤带运行速度1.04~4.5r/min，外形尺寸4.8m×3.0m×2.5m，重6120kg。污泥脱水间尺寸：13.0m×8.0m×5.0m。3.9消毒污水经过一级处理或二级处理后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病原菌的可能，因此排放前应进行消费，特别是处理后用于冲洗厕所、绿化灌溉等回用设施，因此为了满足水质的要求，防止疾病的传播，更要对水进行消毒处理。3.9.1设计说明消费主要是借助物理方法和化学方法杀灭水中的致病微生物。物理方法主要有加热法、超声法、紫外线照射、39 第三章工艺的设计计算X射线照射、磁场法、微电解法。化学方法主要使用卤素族消毒剂（液氯或氯气、漂白粉或漂白精、次氯酸钠、二氧化氯、溴及溴化物、碘）、氧化剂（臭氧、过氧化钠）。其中液氯、漂白粉、次氯酸钠、二氧化氯、臭氧用于饮用水消毒的研究与应用较多。味精厂其水处理中心为了保证味精废水[18]处理水的出水水质并根据一般消毒机理的特点，且本着经济合理的原则，故采用液氯消毒。液氯消毒已有上百年的历史，为人类防止水致疾病的传播、保障健康与安全起到了至关重要的作用。氯消毒主要是次氯酸起作用。次氯酸为很水的中性分子，它能扩散到带负电的细菌表面，通过细菌的细胞壁，穿透到细菌内部，氧化破坏细菌的酶系统，使细菌死亡。氯消毒的主要优点：氯对细菌有很强的灭活能力；在水中能长时间地保持一定数量的余氯，从而具有持续消毒；使用方便，易于贮存、运输、成本较低。3.9.2设计计算（1）设计依据采用氯消毒，加氯量应经试验确定。对生活污水，当无实测资料时可参用下列数值；1、一级处理后的污水20-30mg/L2、人工二级处理的污水5-10mg/L3、生物二级处理的污水2-5mg/L4、接触消毒池计算公式同竖流式沉淀池。沉降速度采用1-1.3mm/s5、氯与污水的接触时间采用30min，并保证余氯不少于0.5mg/L设计流量Q=2500m3/d=104.17m3/h；水力停留时间根据以上原则采用T=0.5h；设计投氯量为C=3.0-5.0mg/L（2）加氯量计算设计最大投氯量为=5.0mg/L;每日加氯量为：选用贮氯量为44kg的液氯钢瓶，其外径瓶高为219×1290mm，自重52kg公称压力3Mpa，北京高压气瓶厂生产。每日加氯量为0.34瓶，共贮用5瓶。根据每小时加氯量为0.625kg，并且要求占地较少，且经济合理的原则；可选用北京伊特森科技发展有限公司的AV系列壁挂式自动加氯机，一用一备。（3）消毒池设计计算1）最大日最大时的流量为104.17m3/h，设计采用一个池子。消毒池体积：消毒池有效水深设计为=2.0m；消毒池面积：A=52.35/2=26.1839 第三章工艺的设计计算消毒池宽度B=4m；消息池长度L=26.18/4=6.545m，取6.6m；其中超高h=0.3m.2）加氯点的确定加氯点主要从加氯效果、卫生要求以及设备保护来确定，多数情况下是在过滤后清水中加入，加氯点是在过滤到清水池的管道上，或清水池的进口处，以保证氯与水的充分混合，这样加氯量少，效果好。因此，在本设计中消毒池的加氯点设置在离进水口水平纵向距离为1m的地主。3)消毒池进、出水的设计在消毒池的一边设进水集水槽一个，其尺寸为。在出水集水槽的一端设进水口一个。内设消毒池进水管一根。在消毒池的另一边设进水集水槽一个，其尺寸为。在出水集水槽的一端设出水口一个，内设消毒池出水管一根。进水均采用溢流方式。加氯控制简图见图3-6图3-6加氯控制简图39 第四章污水处理站的总体布置第四章污水处理站的总体布置4.1平面布置4.1.1布置原则（1）处理站构筑物的布置应紧凑，节约用地和便于管理。1）池型的选择应考虑减少占地，利用构筑物之间的协调。2）构筑物单体数量除按计算要求确定外，亦应利用相互间的协调和总图的协调。3）构筑物的布置除按工艺流程和进出水方向顺捷布置外，还应考虑外界交通、气象、人居环境和发展规划的协调，做好功能划分和局部利用。（2）构筑物之间的间距应按交通、道路敷设、基础施工和运行管理需要考虑。（3）管线布置应尽量沿道路于构筑物平等布置，便于施工与检修。（4）做好建筑、道路、绿地与工艺构筑物的协调，做到即使生产运行安全方便，又使站区环境美观，向外界展现优美的形象。（5）做好以下布置：1）污水调节池和污泥浓缩池应与办公室或厂前区分离；2)配电应靠近引入电或耗电量大的构筑物，并便于管理；3）沼气系统的安生要求较高，应远离明火或人流、物流繁忙区域；4）重力流管线应尽量避免迂回曲折。4.1.2平面布置特点布置紧凑，构筑物占地面积比例大于35.0%，重点突出、运行用安生重点区域厌氧消化池防治站前部，引起注意，但靠近厂区主干道，美化环境，集水井、污泥浓缩池设于站后部。4.2高程布置4.2.1布置原则（1）尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。（2）协调好站区平面布置及单体埋深，以免工程投资增大，施工困难或污水多次提升。（3）注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。（4）协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利于检修排空。4.2.2布置过程（1）首先根据该处理站的平面布置图和工艺流程，可知：39 第四章污水处理站的总体布置1）废水处理流程如下：进水提升泵格栅厌氧消化池调节池沉淀池消毒池出水图4-12）污泥流程图如下：调节沉淀池厌氧消化池沉淀池SBR反应器集泥井污泥提升泵浓缩池F污泥干化池图4-2（2）为了使污水和污泥能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证污水处理厂正常运行，必须进行高程布置，以确保各处理构筑物、泵房以及各连接管渠的高程；同时计算确定个部分水面标高。水力计算常以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能直流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但是同时应考虑土方平衡，并考虑有利排水。39 第四章污水处理站的总体布置污水处理厂污水的水头损失主要包括：水流经过各处理构筑物的水头损失；水流经过连接前后两构筑物的管渠的水头损失，包括沿程损失与局部损失；水流经过量水设备的损失。高程计算分污水高程与污泥高程。沿程水头损失计算：式中hf—沿程水头损失，m；L—管段长，m；R—水力半径，m；（过水断面面积除以润湿周边）v—管内流速，m/s；C—谢才系数。C值一般按曼宁公式来计算：式中n—管壁粗糙系数。局部水头损失计算：式中hf—局部水头损失，m；ξ—局部阻力系数可参考《给排水设计手册》取值；v—管内流速，m/s；g—重力加速度，m/s2。39 第四章污水处理站的总体布置表-4-1污水高程39 第四章污水处理站的总体布置序号管渠及构筑物名称Q/(L·s-1)管渠设计参数水头损失/m水面标高/m地面标高/mDmmH/Di/‰v/(m·s-1)L/m沿程局部构筑物合计上游下游构筑物上游下游1出水口至消毒池292500.803.00.7070.02020.00610.026397.70597.6792消毒池0.50.598.20597.70597.9553消毒池至SBR反应器292500.803.00.701000.28870.08660.037598.24298.2051001004SBR反应器1.01.099.24298.24298.7421001005SBR反应器至预曝气沉淀池292500.803.00.70880.2540.07620.330299.57299.2421001006预曝气沉淀池0.40.499.97299.57299.6571001007预曝气沉淀池至厌氧消化池292500.803.00.70260.07510.02250.0976100.0799.97210010039 第四章污水处理站的总体布置8厌氧消化池2.02.0102.07100.07101.071001009厌氧消化池至调节沉淀池292500.803.00.7080.02310.00690.03102.1102.0710010010调节沉淀池0.20.2102.3102.1102.210010011调节沉淀池至接格栅292500.803.00.70100.02890.00870.0375102.338102.310010012格栅0.20.2102.538102.338102.438100100113格栅至进水口292500.803.00.7050.01440.00430.0188102.557102.53810010039 第五章投资估算第五章投资估算5.1估算范围本次投资估算包括污水处理工程各构筑物、污泥处理各构筑物、其他附属建筑工程、公用工程、厂区内管线、道路、绿化等，还包括部分厂外工程。5.2编制依据（1）上级部门的有关文件和主客部门批准的项目建议书。（2）上级或主管部门有关方针政策方面的文件。（3）委托单位提出的正式委托书和双方签定的合同。（4）环境质量评价报告书。（5）水处理中心的人员编制情况。（附：人员安排：员工总数25人；其中：生产工作人员12人，辅助生产及勤杂人员8人，行政管理人员5人。）5.3成本估算5.3.1水处理中心固定资产（1）基本构筑物造价（单位：万无），见表6-139 第五章投资估算表6-1序号处理构筑物名称估算价值（万元）土建设备安装合计1格栅与提升泵房50.8580.8716.47148.192调节池50.473.224.1757.863厌氧消化池722.31341.0696.141159.514沉淀池50.37.3.325.1158.85SBR反应池712.11331.1686.241129.516消毒池15.238.043.3626.637鼓风机房11.6760.329.4681.458给排水管道37.1650.1321.34108.639污泥间胶水间43.6046.5110.63100.7410污泥浓缩池14.485.874.1324.4811加氯间20.8525.7819.9066.5312配电间7.5822.012.0831.67合计2994（2）辅助设施（单位：万元）表6-2序号辅助施设估算价值（万元）土建设备安装合计1办公楼20.530.52.553.52仪表与自控042004203机修间23.275.070.528.844仓库10.002.512.55车库12.050.223.8076.026锅炉房10.346.658.5925.587传达室3.381.500.505.388中心绿化200020合计641.8239 第五章投资估算以上两表列出了整个设计的主要的设备和构筑物一览表，也附上其报价估算。由此，可估算出该处理站的总造价为：2994+641.82=3635.82万元。5.4污水处理成本（1）水资源费=0（2）药剂费式中：，，—各种药剂的平均投加量mg/L；在本设计中只用到消毒剂。，，—各种药剂的相应单价，元/t；在本设计中采用的消毒剂单价为1500/t。所以，=2.23（万元/年）（3）动力费式中N—水泵、鼓风机等设备的电动功率之和，KW;E—电费单价，元/KW*H；k—污水量变化系数，在此为1.4。各种主要电力设备的功率，见表6-4表6-439 第五章投资估算名称型号数量（台）功率（KW）总功率（KW）机械清渣机GH-1000链式旋转除污机111污水提升泵100QW70-10-4型号潜水泵80WG型潜水泵2240408080鼓风机TSC-100鼓风机21530污泥脱水机DYQ-2000型脱水机11.11.1污泥压滤机GD-1000带式压滤机12.052.05污泥回流泵A575-2CB潜水泵27.515其他2合计210.15所以，（4）工资福利费用（5）折旧费式中：S—固定资产原值—折旧提成费，按现行规定排水项目取4.5%。所以，（6）摊销费式中：—摊销费提成率，一般可按0.2%-0.4%所以，（7）大修理基金提成率39 第五章投资估算式中：—大修理基金提成率，按照现行规定，排水项目取1.7%所以，（8）其他费用，指不包括在上列费用中的间接费用，如办公费、差旅费、邮电费等。为简化计算，常按照以上费用之各的一定百分数计，通常取10%。综合以上各项费用，得到该水处理中心年总成本为：=0+2.23+92.1+12.5+163.62+14.54+61.81+36.36+40.298=267.48年处理水量为于是，单位处理成本为39 致谢结论综上所述，采用厌氧接触法与SBR工艺结合，技术成熟，管理方便，在处理水质稳定达标准排放的同时，能够节省资源，具有显著的经济效益，实现了环境效益和经济效益的统一。对味精厂的生产废水进行集中处理，避免废水对周围水环境的严重污染。以较低的投入，可以收到良好效果，是一种合理、可靠的废水处理方案。我们可以看到在此工程中厌氧接触法与SBR工艺从经济和技术上都占有优势，非常适合该废水的处理。通过对方案的比较，对工程做出系统的规划，为企业节省投资，对企业和社会都有巨大的经济和环境效益。本工程设计只是初步设计方案，采用的方案比较法，可以针对废水的特点做出适当的选择，然后再做出具体设计。39 致谢致谢本论文是在XX老师的精心指导下完成的，在我毕业设计期间，XX老师时常监督、指导并给我提供了很大的帮助和一些宝贵的意见，在此对她给予的帮助和支持表示衷心的感谢。同时在设计过程中还得到了该系其他老师和同学的帮助，使得论文更加完善。在此，对那些对我的工作给予帮助的老师和同学们表示感谢！特别感谢我的家人，他们给予了我全方位的支持与鼓励，我的每一点进步都离不开他们的关爱。对他们的感激之情，我终身难忘。感谢化工与环境工程学院的全体老师，在这四年里给我无限的关怀和帮助，谢谢！特别感谢广东石油化工学院这个家园对我的培育，感谢读书期间众多的老师同学对我的关爱、支持和帮助。所有这些都让我难忘。39 致谢[1]祁国伟.2006年上半年全国味精行业味精产量排序[J].发酵科技通讯,2006,(04)[2]高廷东,魏新春.味精废水处理研究[J].环境科学与技术,2003,(05)[3]叶爱萍,黄一南,林晓东,周尚兴,丁革胜.味精废水处理的技术改造及效益分析[J].中国给水排水,2008,(12).[4]吴平,吴慧芳,废水厌氧处理工艺的发展[J],工业安全与环保,2006/09[5]周艳红,张继红.味精废水处理技术的研究[J].今日科苑,2008,(10)[6]许玉东.味精废水处理工艺设计[J].给水排水,2002,(03)[7]李君,厌氧接触法处理糖蜜酒精废水试验研究,甘肃科学学报,1990/03[8]朱锦福,厌氧接触法处理啤酒废水的研究,环境污染与防治,1986/03[9]MariaConcettaTomei;MariaCristinaAnnesini;Biodegradationofphenolicmixturesinasequencingbatchreactor[J].EnvironmentalScienceandPollutionResearch,2008[10]肖大松.SBR法处理城市生活污水的研究[J].重庆环境科学,1996,(05)[11]林宏卿.SBR污水处理技术应用[J].广州化工,2009,(05)[12]刘永淞.SBR法设计方法探讨[J].中国给水排水,1992,(05)[13]化学工业出版社组织编写.水处理工程典型设计实例[M].北京：化学工业出版社，2004.[14]尹士君，李亚峰.水处理构筑物设计与计算[M].北京：化学工业出版社，2007.[15]于尔捷，张杰.给水排水工程快速设计手册.2.排水工程[M].北京：中国建筑工业出版社，[16]张自杰，林荣忱.排水工程[M].北京：中国建筑工业出版社，1999.[17]陈家庆.环保设备原理与设计[M].北京：中国石化出版社，2008.[18]ShupeiChenga;YibinCuia;ShurongDinga;LemeiDaia.Effectsofmetalpollutioninthemonosodiumglutamateproductioneffluentonfullexploitationandbiologicaltreatment[J].Volume50,Issue1&4,1995,Pages173-18139'