印染厂废水处理工艺设计 39页

'绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/绍兴文理学院课程设计说明书题目印染厂废水处理工艺设计学院名称生命科学学院专业环境科学小组成员杨超杨丽姚小波叶海燕张骅指导老师朱余玲2010.11.3——2010.12.339 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/绍兴文理学院课程设计任务书论文（设计）题目：某印染厂的废水处理工艺设计小组成员：杨超（组长）杨丽姚小波叶海燕张骅专业：环境科学指导老师：朱余玲一、主要内容及基本要求1．设计内容：某印染厂废水处理工艺设计。根据厂方资料，该印染厂有职工2500人，印花生产线年生产能力为9000万米，生产过程中主要采用印地可素、纳夫妥、硫化和少量分散染料等还原性染料。所产生的主要废水是退浆漂炼废水、印花废水和料房冲洗水，分别由1＃、2＃、3＃出水口排出。目前，该废水未经处理就排入附近河道，对河道造成了严重的污染。为此，该厂拟建造一个废水处理站对该厂生产废水与生活污水一起进行处理（该厂位于老城区，下水道系统尚未完善）。附河道以及厂区的情况：（1）拟建废水处理站西郊500米左右为河道，该河道95%保证率枯水量为195m3/h，流速为1.4m/s，夏季温度为17℃，水中溶解氧含量为7mg/l，BOD5为2mg/l，最高洪水位（95%保证率）为189.89米。上游1公里以内无用水点，下游10公里处有分散饮用水源。（2）该印染厂位于江南某镇，该地区的夏季主导风向为东南风。废水处理站区地下水水位标高为190.50米（吴凇标高），站区地质情况符合施工要求。（3）该厂可提供的用地面积为120×120米，场地基本平坦，其地面标高为192.00米（吴凇标高）。混合废水自处理站区东南角进入，废水进水总管标高为188.00米（吴凇标高）。（4）废水处理站建设用各类建材均有供应。（5）废水处理站所需用电由该厂供应。处理站设计中可不考虑机修车间，食堂和浴室等公共设施由厂方统一解决。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/2．混合废水经24小时的逐时取样实测所得水质情况，如下：指标测定值（mg/L）BOD5291.6—415.7CODcr663.8—890.2SS133.2—237.8TN1.8—2.5TP18.5—20.4pH8—11水温20—40℃3．治理目标：混合废水经处理有排入处理站西郊的河道，所排放的废水不仅要考虑满足排放要求，而且要考虑满足受纳水体的水质的要求，以防止河道的进一步污染。因此，综合所排入河道的水质特征、《污水综合排放标准》以及标准以及河道下游有分散饮用水源必须达到的《地面水环境质量标准》的Ⅲ类水的要求，经本处理系统处理后的排放水污染物浓度控制如下：指标要求达到指标BOD5<=5CODcr<=20SS<=70TN<=1.0TP<=0.2pH6—9水温15—20℃4．查阅与本工程有关的文献资料，基本了解当今纺织印染废水处理技术，撰写文献综述一篇。5．结合查阅的文献和设计废水的实际情况选取合理的工艺流程。6．按工艺流程进行计算，完成计算说明书。7．按工艺流程对主要设备进行选型。8．完成设计说明书，必须包括项目概况、流程选择、主要构筑物及尺寸、主要设备及型号、自动控制、投资概算、运行管理、成本分析等内容。9．完成至少五张设计图，其中必须包括一张工艺流程图、一张平面布置图和三张单体设备图或重要零部件图。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/二、进度安排序号各阶段完成的内容起止时间1文献查阅11.3—11.62方案比较与选择11.7—11.133主反应器缺点的改进方案与文献综述11.14—11.204计算与计算书11.21—11.255工程制图与设计说明书11.26—12.16修改与答辩12.1—12.10三、资料及主要参考文献(1)蒋展鹏.环境工程学[M].高等教育出版社,2005(2)朱虹,孙杰,李剑超.印染废水处理技术[M].中国纺织出版社,2004(3)杨书铭,黄长盾.纺织印染工业废水治理技术[M].北京:化学工业出版社,2002(4)沈耀良.废水生物处理新技术—理论与应用[M].北京:中国环境科学出版社,1999(5)顾夏声.水处理工程[M].北京:清华大学出版社,1985(6)李家珍.染料染色工业废水处理[M].北京:化学工业出版社,1997(7)佟玉衡.实用废水处理技术[M].北京:化学工业出版社,1998(8)宋学周.废水、废气、固体废物专项治理与综合利用实务全书[M].北京:中国科学技术出版社,2000(9)陈季华，奚旦立，杨大通.废水处理工艺设计及实例分析[M].北京:高等教育出版社,1990(10)其他与纺织印染废水处理相关的文献39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/绍兴文理学院课程设计文献综述1印染工业概述印染工艺是指通过退浆、煮炼、漂白等工序，对成品布匹进行染色、印花等的生产过程。印染废水主要由退浆废水、煮炼废水、漂白废水、丝光废水、染色废水和印花废水组成，印染加工的四个工序都要排出废水，预处理阶段(包括退浆、煮炼、漂白、丝光等工序)要排出退浆废水、煮炼废水、漂白废水和丝光废水，染色工序排出染色废水，印花工序排出印花废水和皂液废水，整理工序则排出整理废水。通常所说的印染废水是以上各类废水的混合废水，或除漂白废水以外的综合废水。根据纤维种类的不同,印染加工所使用的原料、加工方式和产品用途均不相同,所产生的污染物性质和数量不同,其控制污染和治理污染的方法也就不同,因而根据纤维的品种可分为棉纺、毛纺、丝绸和麻纺印染行业。据统计,目前在棉、毛、丝、麻各类天然纤维中,以棉花为主加工成的棉织物数量占天然织物总量的85%以上,是数量最大的一类产品;毛织物产品占总量的10%;丝和麻产品占总量的5%。化学纤维在纺织纤维加工总量中的比例由1995年的45%上升到2000年的60%,发展迅速。印染废水一般具有污染物浓度高、种类多、含有毒有害成分及色度高等特点。近年来由于化学纤维织物的发展，仿真丝的兴起和印染后整理技术的进步，使PVA浆料、人造丝碱解物(主要是邻苯二甲酸类物质)、新型助剂等难生化降解有机物大量进入印染废水，使废水的BOD5、CODcr大幅上升，且可生化性能也有相当程度的降低。2印染废水的来源与水质特征沿着印染工艺的流程，其产生的废水种类及特点分别为：(1)退浆废水：水量较小，但污染物浓度高，其中含有各种浆料、浆料分解物、纤维屑、淀粉碱和各种助剂。废水呈碱性，pH值为12左右。上浆以淀粉为主的(如棉布)退浆废水，其COD、BOD值都很高，可生化性较好：上浆以聚乙烯醇(PVA)为主的(如涤棉经纱)退浆废水，COD高而BOD低，废水可生化性较差。(2)煮炼废水：水量大，污染物浓度高，其中含有纤维素、果酸、蜡质、油脂、碱、表面活性剂、含氮化合物等，废水呈强碱性，水温高，呈褐色。(3)漂白废水：水量大，但污染较轻，其中含有残余的漂白剂、少量醋酸、草酸、硫代硫酸钠等。(4)丝光废水：含碱量高，NaOH含量在3%-5%，多数印染厂通过蒸发浓缩回收NaOH，所以丝光废水一般很少排出，经过工艺多次重复使用最终排出的废水仍呈强碱性，BOD、COD、SS均较高。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/(5)染色废水：水量较大，水质随所用染料的不同而不同，其中含浆料、染料、助剂、表面活性剂等，一般呈强碱性，色度很高，COD较BOD高得多，可生化性较差。有印染废水需要处理的单位，也可以到污水宝项目服务平台咨询具备类似污水处理经验的企业。(6)印花废水：水量较大，除印花过程的废水外，还包括印花后的皂洗、水洗废水，污染物浓度较高，其中含有浆料、染料、助剂等，BOD、COD均较高。(7)整理废水：水量较小，其中含有纤维屑、树脂、油剂、浆料等。(8)碱减量废水：是涤纶仿真丝碱减量工序产生的，主要含涤纶水解物对苯二甲酸、乙二醇等，其中对苯二甲酸含量高达75%。碱减量废水不仅pH值高(一般>12)，而且有机物浓度高，碱减量工序排放的废水中CODcr可高达9万mg/L，高分子有机物及部分染料很难被生物降解，此种废水属高浓度难降解有机废水。而在本次设计得处理工艺中，该印染厂所产生的主要废水是退浆煮炼废水、印花废水和料房冲洗水。1印染废水的特点和危害3.1废水的特点①色度大，有机物含量高。印染废水总体上属于有机性废水,其中所含的颜色及污染物主要由天然有机物质(天然纤维所含的蜡质、胶质、半纤维素、油脂等)及人工合成有机物质(染料、助剂、浆料等)所构成。由于在印染加工中大量使用了各种染化料,这些染化料不可能全部转移到织物上,在水中有部分残留,使得废水的颜色深。不同纤维织物在印花和染色过程中使用的染料不同,染料的上染率不同,染料的残留形态也不同,致使排放废水的颜色也不相同。近年来,随着大量新型助剂、浆料的使用,有机污染物的可生化性降低,处理难度加大。②水质变化大。印染废水是印染企业生产过程中排放的各种废水混合后的总称。有些企业排放的全部为生产废水(包括生产废水和辅助生产废水),而有些企业排放的废水中则含有部分生活污水,致使其废水水质处于经常变化之中。因此印染废水排放与企业生产的织物品种、数量及所选用的染化料等多种因素有关,水质变化大,在所排放的废水中,化学需氧量(COD)高时可达2000—3000mg/L,且生化需氧量(BOD)与COD之比小于0.2,可生化性差。③PH值变化大。由于不同纤维织物在印染加工中所使用的工艺不同,在染色或印花中为使染色溶液和印花色浆更好地上染到不同织物上,需要在不同pH值条件下进行染色,因此,不同纤维织物在印染加工中所排放废水的pH值是不同的。一般来说,由于棉及其混纺织物印染加工中很多工艺都需要加入碱,造成废水中pH值较高。④水温水量变化大。由于加工品种、产量的变化,导致水温水量的不稳定。⑤部分废水含有有毒有害物质。如印花雕刻废水中含有六价铬，有些染料（如苯胺类染料）有较强的毒性。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/3.2废水的危害印染废水含有大量的有机物，排入水体将消耗溶解氧，破坏水体生态平衡，危机鱼类和其他水生生物的生存。沉于水体的有机物，会因厌氧分解而产生硫化氢等有害气体，恶化环境。印染废水的色泽深，严重影响受纳水体外观，造成水体有色的主要因素是染料。目前全世界染料年总生产量在60万吨以上，其中50%以上用于纺织品染色；而在纺织品印染加工中，有10%—20%的染料作为废物排出。印染废水的色度尤为严重，用一般的生化法难以去除。有色水体还会影响日光的透射，不利于水生生物的生长。在使用化学氧化法去除色度时，虽然能使水溶性染料的发色基被破坏而褪色，但其残余物的影响仍然存在。印染废水大部分偏碱性，进入农田，会使土壤盐碱化；染色废水的硫酸盐在土壤的还原条件下可转化为硫化物，产生硫化氢。1印染废水的处理方法目前,国内的印染废水处理以生化法为主,有的还将化学法与之串联。1.1印染废水的物理化学处理法4.1.1吸附法在物理处理法中应用最多的是吸附法。这种方法是将活性炭、黏土等多孔物质的粉末或颗粒与废水混合，或让废水通过由其颗粒状物组成的滤床，使废水中的污染物质被吸附在多孔物质表面上或被过滤除去。吸附处理的吸附剂多种多样。活性炭吸附法应用较早、使用最广，该法对去除水中溶解性有机物非常有效，但它不能去除水中的胶体和疏水性染料，并且它只对阳离子染料、直接染料、酸性染料、活性染料等水溶性染料具有较好的吸附性能，但处理费用较高，主要用于二级和三级处理中。目前，对吸附剂的研究主要集中在寻找高效、多功能和低成本的吸附剂。4.1.2膜分离法膜分离技术是一种新兴的高效分离、浓缩、提纯和净化的技术，具有分离效率高、工艺简单、操作方便、易控制、无污染、低能耗等优点。按滤膜孔径大小的不同分四种类型，即微滤(MF)、超滤(UF)、纳滤(NF)和反渗透(RO)。微滤能够将胶体粒子与溶解聚合物分离开，可有效地脱除沉淀不能除去的包括细菌病毒和寄生物在内的悬浮物；超滤可将聚合物和胶体粒子与可溶低分子物质分开；纳滤能将二价离子与单价离子分离；反渗透只允许水通过。应用于印染废水处理的膜技术主要有超滤、纳滤和反渗透。随着膜技术的发展，膜分离技术在印染废水处理中的应用也会越来越多。目前膜分离技术在实际应用中的主要缺点是：投资和运行费用高。易发生堵塞，需要高水平的预处理和定期的化学清洗，还存在浓缩物的处理问题。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/4.1.3混凝法混凝法主要有混凝沉淀法和混凝气浮法。由于工艺简单、效率高、费用较低等优点，在国内印染废水处理中应用广泛。混凝法最关键的是要选择合适的混凝剂，目前，主要有无机混凝剂、有机混凝剂、复合混凝剂以及生物混凝剂四大类。复合型混凝剂的高效性在于各种混凝剂相互协调作用，在废水中充分发挥各自的优势，从而达到较好的处理效果。4.1.4气浮法优点是处理效率较高，一般只需10—20min即可完成固液分离，且占地较少;生成的污泥比较干燥，表面刮泥也比较方便；在处理废水时由于向水中曝气，增加了水中的溶解氧，这对后续的生化处理有利。缺点是耗电较大，设备的维修与管理工作量增加，特别是减压阀或射流器等易被堵塞。4.1.5离子交换法离子交换法是一种借助于离子交换剂上的离子和废水中的离子进行交换反应而除去废水中有害离子的方法。离子交换过程是一种特殊的吸附过程。在废水处理中,离子交换主要用于回收和去除废水中的金、银、铜、镉、铬、锌等金属离子,对于净化放射性废水和有机废水也有应用。在废水处理中,离子交换法的优点为:离子的去除效率高,设备较简单,操作容易控制。目前在应用中存在的问题是:应用范围还受到离子交换剂品种、产量、成本的限制,对废水的预处理要求较高,离子交换剂的再生及再生液的处理也是一个难以解决的问题。4.2印染废水的化学处理方法4.2.1氧化法二氧化氯氧化法：机理：二氧化氯的氧化机理比较复杂,一般认为二氧化氯会发生以下反应:：ClO2+H+→HClO+[O]HClO→HCl+[O]新生态的氧具有强的氧化性,稳定的二氧化氯(液态)偏碱性，(pH=9—10),pH≤7时便活化而放出新生态的氧,二氧化氯和印染废水中的污染物发生作用,二氧化氯的分解产物对发色基团有取代作用,并能够与染料分子结构中的双键进行加成反应,从而破坏染料分子中的发色基团达到脱色的目的。NaClO氧化法：次氯酸钠俗称漂白水,一般情况下为无色或淡黄色的液体,是一种优良的漂白剂和杀菌剂，它具有杀菌广谱、作用快、效果好的优点,而且生产工艺简单、价格低廉,在常温下即可发挥高效的漂白、杀菌作用和氧化作用,是国内外使用最普遍、应用最广泛的含“氯”漂白剂、清毒剂和防腐剂。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/但也有一些报道认为使用次氯酸钠作氧化剂,处理后废水中三氯甲烷和三氯乙烯含量大量增加,而卤代烃对环境造成的污染要比单纯色度大得多,并且卤代烃对生物体的肝脏损害很大,因此反对将次氯酸钠用作印染污水的氧化剂。O3氧化法：臭氧是已知最强的氧化剂之一,具有奇特的强氧化性,高效消毒、催化等作用。臭氧在水处理方面具有氧化能力强,反应速度快,不产生污泥,无二次污染，反应速度快、脱色率高、处理工艺简单。工业废水中的酸、碱、重金属化合物、有机磷农药、除草剂、洗涤剂等是最大的污染源,对地表水质污染较重,而这些水中污染物可以被臭氧氧化分解为无毒性物质,并脱色、去臭、杀菌、灭藻,另外还可以降低水中的BOD、COD等,在污水处理中有较好的效果。用臭氧消毒、灭菌不存在任何对人体有害的残留物质(如用氯消毒时有致癌的卤代有机物产生),解决了饮用水的消毒质量问题。臭氧对有害物质进行分解相当于对污染物进行一系列的化学变化和物理变化,使其转为无毒的副产物,有效地避免了残留而造成的二次污染。Fenton试剂及Fenton试剂氧化法：Fenton法是难降解有机物处理过程中研究较多的一种高级氧化工艺,可有效处理酚类、芳胺类、芳烃类、农药及核废料等难降解有机废水,与其他高级氧化工艺相比,具有简单、快速、可产生絮凝等优点,因而备受人们的青睐。Fenton试剂是Fe2+和H2O2的结合,两者反应生成具有高反应活性的羟自由基(·OH),·OH可与大多数有机物作用使其降解以至矿化。Fenton试剂的实质是二价铁离子(Fe2+)和过氧化氢之间的链反应催化生成·OH。三价铁离子(Fe3+)催化剂称为类Fenton试剂,也能激发这种反应。·OH的氧化电位达到2.8V,研究表明,Fenton试剂几乎可以氧化所有的有机物,传统废水处理技术无法去除的难降解有机物均能被Fenton试剂氧化而有效去除。同时,Fenton试剂中用到的Fe2SO4和H2O2都是常见的廉价药品,因此,Fenton法处理废水具有巨大的应用和研究价值。在过去的研究中,Fenton法已成功运用于多种工业废水的处理。4.2.2光化学法光氧化：光氧化技术是利用强氧化剂(Fenton、O3、H2O2等)在UV辐射作用下产生具有强氧化能力的氢氧自由基(·OH)来处理废水,常见的光氧化技术有UV/Fenton、UV/O3、UV/H2O2等。反应过程产生大量的氢氧自由基,对有机物的降解速度快,而且对许多难降解有机物的矿化效果好;另外光氧化的反应条件对温度、压力没有特别要求,作为生物处理技术的前处理,可以大大提高难生物降解废水的可生化性。光臭氧氧化技术：UV/O339 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/是将臭氧与紫外光辐射结合的一种高级氧化技术。这种技术不是利用臭氧直接与有机物反应,而是利用臭氧在紫外光的照射下分解产生的活泼的次生氧化剂来氧化有机物。反应条件温和(常温、常压),氧化能力非常强。解决有毒有害而无法生物降解物质的处理问题。光过氧化氢氧化：过氧化氢作为一种强氧化剂(pH值分别为0和14时,对应的H2O2的氧化还原电位分别为1.80V和0.87V),氧化性强、安全、易得,已经被广泛应用于处理废水和废气中无机、有机污染物。但是,对于一些难降解的有机污染物,像氯代芳香族的有机物和氰化物,仅使用H2O2作为氧化剂,不能将其有效地降解,而采用UV/H2O2联合工艺,紫外光可促使过氧化氢分解产生氧化极性强的氢氧自由基(·OH),从而能有效地降解一些单独使用H2O2不能降解的有机物。光催化氧化：染料的颜色来源于染料分子的共轭体系,即发色体。发色体是含有不饱和基团—N=N—、—N=O、＞C=O、—NO2等的发色体系。光催化氧化能应用于印染废水治理领域在于它能打破共轭体系结构,使之变成无色的有机分子,从而可以进一步矿化。同时,光特殊的能量供给形式及潜在的太阳光优势若能有效地运用到纺织印染废水的治理中,将为该类废水提供一个价廉高效的处理技术。4.2.3电化学：印染废水中含有的染料、助剂等有机物往往种类繁多、组成复杂、性质各异,因而废水色度大,COD高,毒性大,一般较难直接采用生化法处理。特别是某些印染废水中含有可溶性染料,采用化学混凝法处理效果不好。应用电化学特别是内电解法处理印染废水,不仅色度去除效果好,还可以较大地提高废水的可生化性,去除部分COD。而且这种方法处理工艺简单、操作方便、占地面积小、设备投资低,并可采用以废制废降低处理成本,是目前处理印染废水应用最为广泛的一种方法,具有较好的发展前景。4.3印染废水的生物处理法4.3.1SBR工艺传统或经典的SBR工艺形式在工程中存在一定的局限性。譬如若进水流量大,则需调节反应系统,从而增大投资;而对出水水质有特殊要求,如脱氮除磷等,则还需对工艺进行适当改进。因而在工程应用实践中,SBR传统工艺逐渐产生了各种新的变化类型,其中主要的形式有ICEAS工艺、CASS工艺、MSBR工艺、IDEA工艺、DAT—IAT工艺、UNITANK工艺等.。4.3.2ICEAS工艺：进水进水进水充水沉淀排水预反应区主反应区出水曝气停曝停曝图：循环操作过程39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/因此与经典SBR工艺相比,ICEAS工艺具以下特点:(1)沉淀特性不同,ICEAS的沉淀会受到进水扰动,破坏了其成为理想沉淀的条件。为了减少进水带来的扰动,一般将池子设计成长方形,使出水近似于平流沉淀池。(2)由于连续进水,ICEAS丧失了经典SBR的理想推流和对难降解物质去除率高的优点,而且不能控制污泥膨胀的发生,所以需要设置选择区。(3)因连续进水,不用进水阀门之间的切换,控制简单,从而可应用于较大型的污水厂。4.3.3CASS工艺：CASS工艺是一种具有脱氮除磷功能的循环间隙废水生物处理技术。每个CASS反应器由3个区域组成,即生物选择区、兼氧区和主反应区。回流消毒池CASS反应器沉砂池细格栅粗格栅污水泵出水污泥处理泥饼外运图：CASS工艺流程CASS工艺主要优点如下:(1)生化池中由于曝气和静止沉淀间歇运行,使基质BOD5和生物体MLVSS浓度随时间的变化梯度加大,保持较高的活性污泥浓度,增加了生化反应推动力,提高了处理效率。静止沉淀时,活性污泥处于缺氧状态,氧化合成大为减弱,但微生物内源呼吸在进行,保证了出水水质。(2)工艺流程简单,运行方式灵活,无二次沉淀池,取消了大型贵重的刮泥机械和污泥设备,扩建方便。(3)生化池分生物选择器、厌氧区和主曝气区,利用生物选择器及厌氧区对磷的释放、反硝化作用以及对进水中有机底物的快速吸附及吸收作用,增强了系统的稳定性;同时,曝气区和静止沉淀的过程中都同时进行着硝化和反硝化反应,因而具有除磷脱氮的作用。(4)生物选择器的作用是集中接纳含有高浓度有机物的来水和处于“饥饿”状态的回流活性污泥。具有抑制专性好氧丝状菌生长的作用,可有效防止污泥膨胀。(5)进水水量、水质的波动可用改变曝气时间的简单方法予以缓冲,具有较强的适应性。(6)自动化程度高,保证出水水质。(7)半静止状态沉淀,表面水力和固体负荷低,沉淀效果好。(8)特别适合于中小城市污水处理厂的建设。CASS法主要缺点为设备闲置率较高,因采用降堰排水,水头损失大。由于自动化程度高,故对操作人员的素质要求也高。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/4.3.4MSBR工艺：MSBR工艺,外形上通常设计成一矩形,分成3个主要部分:曝气格和两个交替序批处理格。主曝气格在整个运行周期中保持连续曝气,而每半个周期过程中,两个序批处理格分别交替作为SBR池和澄清池,它实质上是由A2/O工艺与SBR工艺串联而成,运行方式是连续进水、连续出水。MSBR系统具有以下特点:(1)与其他生物除磷脱氮工艺相比,MSBR是一种高效率的反应器,它综合了A2/O,SBR等工艺的优点,结构简单紧凑、占地面积小、土建造价低、自动化程度高。(2)MSBR系统中的微生物完整地经历了厌氧、好氧、缺氧、沉淀4个阶段,可以利用不同形态的氧作为电子受体,通过多种途径进行代谢,从而使除磷脱氮效果更好,有机物降解更为完全。(3)MSBR系统独特的构造和流程安排为所需的优势菌种提供了最佳的生长环境,可以最大限度地发挥其群体优势,使系统处于高效运行状态。能抑制丝状菌的生长和异养菌的大量繁殖,使污泥具有良好的沉降和脱水性能,剩余污泥浓度较高,污泥产率较低,降低了后续污泥处理、处置的困难。(5)MSBR系统中序批池在出水时,其特殊的构造形成了污泥层的过滤和截留作用,降低了出水中悬浮物的浓度,使出水水质优于普通二沉池的出水。(6)MSBR系统可以维持较高的污泥浓度。4.3.5生物膜法：污水的生物膜处理法是与活性污泥法并列的一种污水好氧生物处理技术。这种处理法的实质是使细菌和其他菌类微生物和原生动物、后生动物一类的微型动物附着在滤料或某些载体上生长繁育,并在其上形成膜状生物污泥——生物膜。污水与生物膜接触,污水中的有机污染物,作为营养物质被生物膜上的微生物所摄取,污水得到净化,微生物自身也得到繁衍增殖。生物膜法工艺是20世纪50—60年代开始出现的,近年来,该工艺在水处理领域又取得了重大进展。在印染废水处理中,生物膜法的应用工艺主要有接触氧化法、生物转盘法和生物滤床法等。4.3.6厌氧法：在隔绝空气的条件下,依赖兼性厌氧菌和专性厌氧菌的生物化学作用,对有机物进行生化降解的过程,称为厌氧生物处理法或厌氧消化法。若有机物的降解产物主要是有机酸,则此过程称为不完全的厌氧消化,简称为酸发酵或酸化。若进一步将有机酸转化为以甲烷为主的生物气,此过程称为完全的厌氧消化,简称为甲烷发酵或沼气发酵。厌氧生物处理法的处理对象是高浓度有机工业废水、城镇污水的污泥、动植物残体及粪便等。早期的处理构筑物有双层沉淀池、普通消化池和高速消化池。近年来又发展了一些新型的工艺,如厌氧接触系统、厌氧生物滤池、厌氧污泥床等。4.3.7UASB法：UASB法具有占地面积小、节能、可回收CH4、抗污染物负荷冲击等优点。UASB法的特点是反应器内不需放置填料,厌氧污泥本身具有凝聚成颗粒物的能力。反应温度37℃左右,废水BOD去除率70%左右,产生气体中CH4含量为55%。经UASB处理后的高浓度有机废水再经絮凝上浮处理,排水中SS为25%mg/L,BOD为10mg/L。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/4.3.8两相厌氧法：两相厌氧反应器是将产酸相和产甲烷相分开的反应器。它的优点主要有:产酸菌和产甲烷菌可以在各自最佳的条件下生长、繁殖,充分发挥各自的优势,使总体运行效果得到改善；可以有效地避免H2S等有害物质的积累,排除了有毒有害物质对产甲烷菌的毒害作用,保证了整个系统的运行稳定性；有利于颗粒物的形成；两相厌氧消化可以降低成本。4.3.9厌氧水解法：厌氧(水解酸化)—好氧生物处理工艺根据厌氧微生物及好氧微生物对有机污染物的氧化代谢机理,利用将厌氧微生物控制在水解酸化的环境条件下将难生物降解的高分子复杂有机底物转化为易生物降解的低分子简单有机物,改善和提高了废水可生化性的功能,使之与不同形式的好氧处理工艺组合应用,从而达到对难降解有机废水有效处理的目的。该工艺已在处理制药废水、造纸废水、焦化废水、印染废水、啤酒废水、石油炼制含硫废水及垃圾填埋场渗滤液中得到日趋增多的研究和实际应用,是一种经济合理、适合我国目前国情的有效处理工艺。5、结语印染废水是指棉、毛、化纤等纺织品在预处理、染色及印花和后整理过程中所排放的废水。印染废水中含纤维杂质、染料、浆料、助剂等,其色度大,并且COD值高,碱性大,难生化降解,属难处理的工业废水之一。随着纺织工业新产品、新技术的开发,各种难生物降解的有机物进入印染废水,使得印染废水更难处理。目前处理印染废水的方法主要有物理法、化学法和生物法,各种方法都有其不同的优缺点,往往需要几种方法和几个处理单元组成的系统处理后才可以达到要求。有机物的去除一般以生物法为主，对难以生物降解的印染废水可采用厌氧（水解）—好氧联合处理技术或者物化方法的预处理；对易于降解的则采用一段生物处理。而色度的去处采用的是物化的方法。6、参考文献(1)龚铭祖.纺织工业废水处理[M].北京：中国环境科学出版社,1990(2)牛樱.兼氧—好氧工艺处理高浓度化工废水[J].工业水处理.2000,20(8):8-10(3)郑书忠.混凝—缺氧—好氧工艺处理纺织印染废水[J].工业水处理.2000,20(8):33-36(4)赵荫薇.应用生态学报.1993,13(4)：420(5)刘志培.微生物学报.1989,29(4):418(6)鲜海军.环境污染与防治.1988,10(2):9(7)国家环境保护局主编.全国环境保护局科技成果汇编,第三册[M].1983(8)俞汉青，顾国维.两相厌氧工艺应用的评述[J].给水排水.1993,19(7):20-24(9)郑元景.污水厌氧处理[M].北京：中国建筑工业出版社.1988:28-35(10)福永荣.用UASB法处理产业废水.PPM,1996(27):639 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/目录第一章概况151.1设计题目151.2水质水量基本情况151.3污水处理方案的比选及确定161.4工艺流程简图18第二章主要构筑物说明182.1格栅182.2水解酸化池192.3CASS反应器192.4集水箱202.5PH调节、消毒池202.6污泥浓缩池212.7污泥脱水21第三章构筑物设计计算213.1格栅213.2初沉池223.3水解酸化池223.4集水箱223.5CASS反应器233.6二沉池263.7PH调节池、消毒池263.8集泥井263.9污泥的处理流程263.9.1说明263.9.2污泥浓缩池273.9.3刮泥机选型283.10脱水车间28第四章投资估算294.1土建估算294.2主要设备估算294.3其他费用304.4总投资304.5运行成本30附录31附录一分工表31附录二讨论记录3239 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/第一章概况1.1设计题目某印染厂废水处理工艺设计1.2水质水量基本情况某印染厂废水处理工艺设计。根据厂方资料，该印染厂有职工2500人，印花生产线年生产能力为9000万米，生产过程中主要采用印地可素、纳夫妥、硫化和少量分散染料等还原性染料。所产生的主要废水是退浆漂炼废水、印花废水和料房冲洗水，分别由1＃、2＃、3＃出水口排出。目前，该废水未经处理就排入附近河道，对河道造成了严重的污染。为此，该厂拟建造一个废水处理站对该厂生产废水与生活污水一起进行处理（该厂位于老城区，下水道系统尚未完善）。混合废水水质情况如下表所示：指标测定值（mg/L）BOD5291.6—415.7CODcr663.8—890.2SS133.2—237.8TN1.8—2.5TP18.5—20.4pH8—11水温20—40℃（1）拟建废水处理站西郊500米左右为河道，该河道95%保证率枯水量为195m3/h，流速为1.4m/s，夏季温度为17℃，水中溶解氧含量为7mg/l，BOD5为2mg/l，最高洪水位（95%保证率）为189.89米。上游1公里以内无用水点，下游10公里处有分散饮用水源。（2）该印染厂位于江南某镇，该地区的夏季主导风向为东南风。废水处理站区地下水水位标高为190.50米（吴凇标高），站区地质情况符合施工要求。（3）该厂可提供的用地面积为120×120米，场地基本平坦，其地面标高为192.00米（吴凇标高）。混合废水自处理站区东南角进入，废水进水总管标高为188.00米（吴凇标高）。（4）废水处理站建设用各类建材均有供应。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/（5）废水处理站所需用电由该厂供应。处理站设计中可不考虑机修车间，食堂和浴室等公共设施由厂方统一解决。1.3污水处理方案的比选及确定（1）处理方法罗列查阅相当数量的有关资料后，印染废水的处理方法可总结为：①物理化学处理方法：吸附法、膜分离法、混凝法、气浮法、离子交换法②化学处理方法：氧化法（包括二氧化氯氧化法、NaClO氧化法、O3氧化法、Fenton试剂及Fenton试剂氧化法）、光化学法（包括光氧化、光臭氧氧化技术、光过氧化氢氧化、光催化氧化）、电化学③生物处理方法：SBR工艺（包括ICEAS、CASS、MSBR）、生物膜法（包括接触氧化法、生物转盘法、生物滤池法、塔式生物滤池法、曝气生物滤池法）、厌氧法（包括UASB法、两相厌氧法、厌氧水解法）（2）各处理方法比较物理处理方法产生的泥渣量大，效果不是很好。化学处理方法的混凝法主要优点是工艺流程简单,操作管理方便,设备投资少,占地面积小,对疏水性染料脱色效率很高;缺点是运行费用较高,泥渣量多且脱水困难,对亲水性染料处理效果差。氧化法是设备投资和电耗量非常大.生物处理方法是国际上的主流，其特点是通过微生物的代谢活动进行对有机物的分解，但也存在着某些问题，如：对色度的去除率不高，对一些难降解的物质很难去除等等。由于此次废水可生化性能差，BOD、COD、氨氮含量高、色度深、碱性大，经相关资料的查寻及多次讨论，确定主要以生物处理方法为核心，辅以物理、化学的一些方法。选择合适高效的生物反应器成为本次方案设计的关键，所以下面的工艺比较也主要是生物反应器之间的比较。预处理和后续处理则选择普通处理工艺的工序，如初沉池、二沉池、集水箱等，考虑到印染废水中的难降解有机物以及单纯的生物处理法对色度去除率不高，流程中增设了水解酸化池以提高主反应器处理效果。根据本次废水的特点，对所查阅到的几个生物反应器进行初筛后，留下CASS和MSBR相对较为合适，然后对二者的特点及经济性进行比较，以最终确定最合适的生物处理方法。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/（3）生物反应池比较MSBR法CASS法1.与其他生物除磷脱氮工艺相比，MSBR是一种高效率的反应器,它综合A2/O,SBR等工艺的优点,结构简单紧凑、占地面积小、土建造价低、自动化程度高。1.工艺流程简单,运行方式灵活,无二次沉淀池，取消了大型贵重的刮泥二次沉淀池，取消了大型贵重的刮泥机械污泥设备，扩建方便。2.MSBR系统中的微生物完整地经历了厌氧、好氧、缺氧、沉淀4个阶段可以利用不同形态的氧作为电子受体通过多种途径进行代谢,从而使除磷脱氮效果更好,有机物降解更为完全。2.基质BOD5和生物体MLVSS浓度随时间的变化梯度加大,保持较高的活性污泥浓度,增加了生化反应推动力,提高了处理效率。3.MSBR系统独特的构造和流程安排为所需的优势菌种提供了最佳的生长环境,可以最大限度地发挥其群体优势,使系统处于高效运行状态。3.生化池分生物选择器、厌氧区和主曝气区，利用生物选择器及厌氧区对磷的释放、反硝化作用以及对进水中有机底物的快速吸附及吸收作用,增强了系统的稳定性;同时,曝气区和静止沉淀的过程中都同时进行着硝化和反硝化反应,因而具有除磷脱氮的作用。4.由于MSBR系统中活性污泥交替地经历不同的环境条件,不仅筛选了优势菌种,而且还能抑制丝状菌的生长和异养菌的大量繁殖,使污泥具有良好的沉降和脱水性能,剩余污泥浓度较高,污泥产率较低，降低了后续污泥处理、处置的困难4.生物选择器的作用是集中接纳含有高浓度有机物的来水和处于“饥饿”状态的回流活性污泥。具有抑制专性好氧丝状菌生长的作用,可有效防止污泥膨胀。泥龄长并且稳定，剩余污泥少。5.MSBR系统中序批池在出水时,其特殊的构造形成了污泥层的过滤和截留作用,降低了出水中悬浮物的浓度,使出水水质优于普通二沉池的出水。5.进水水量、水质的波动可用改变曝气时间的简单方法予以缓冲,具有较强的适应性。结论：根据本次废水有可生化性能差，BOD、COD、氨氮含量高，色度深、碱性大等特点。MSBR与CASS都显示出较高的优越性能，进行生物处理，如脱氮除磷效果好，有机物降解完全，可防止污泥膨胀，流程简单，占地面积小等等，总的来说，处理效果相差不大。于是，再一次查阅了相当数量的有关SBR工艺的系列改进工艺，小组成员认为之所以派生出这一系列的类似的工艺一部分的原因是为了要减少剩余污泥的产生，当今污泥减量化是水处理工艺改进进程中的热点研究方向。毫不夸张的说，在处理效果上，处理效果改进已趋于饱和状态，而减量污泥则拥有很大的发展潜力和提升空间。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/所以，从剩余污泥的多少角度出发，最终选择了CASS。原因：传统活性污泥法的泥龄仅2－7天，而CASS法泥龄为25-30天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。去除1.0kgBOD产生0.2—0.3kg剩余污泥，仅为传统法的60％左右。由于污泥在CASS反应池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有10mgO2/gMLSS.h以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/gMLSS.h，必须经稳定化后才能处置最后，优化整个工艺，为避免废水中的大悬浮物质（如碎布片等）进入后续处理和管道系统，防止后续水处理单元的沉积和堵塞，在污水进口处设置细格栅，初沉池是为了出去小颗粒悬浮物质，仅利用重力沉降的方法提升水质。在进入主反应器CASS之前，考虑到废水中的难降解物质以及碱性大的特点增设水解酸化池（厌氧），调节pH和增加污水的可生化性。水解酸化池的出水经集水箱进入CASS，提供持续稳定的进水。最后在主反应器中进行生物处理，出水中的残余物质和反应产物在二沉池中继续与外投的混凝剂反应，进一步提升水质。由于所排入得河道下游为居民的饮用水取水点，最终出水前进行消毒和pH调解处理。而对于整一个流程下来产生的污泥则设置相应的管道，排入污泥井，作污泥的浓缩脱水处理最终外排。1.4工艺流程简图混凝剂脱水上清液污泥外排出水综合污水细格栅初沉池水解酸化池集水箱CASS反应器二沉池pH调节、消毒池集泥井污泥浓缩池污泥脱水第二章主要构筑物说明2.1格栅格栅是一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵房、集水井的进口或处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。大型污水处理厂截污量大，为减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。小型污水处理厂和污水处理站截污量小，一般可采用人工清除截留物。本方案废水流量不是非常大，选取人工清除截留物。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/2.2水解酸化池利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适宜于后续的好氧处理，可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程。1、反应器的高度选择适当高度的原则应从运行上的要求和经济方面综合考虑。从运行上选择反应器的高度要考虑如下影响因素：2、高流速增加系统扰动，因此增加污泥与金水有机物之间的接触；3、过高的流速会引起污泥流失，为保持足够多的污泥，上升流速不能超过一定的限值，从而反应器的高度也就会受到限制；4、土方工程随池深（或深度）增加而增加，但占地面积则相反；5、高程选择应该使得污水（或出水）可以不用提升或降低提升高度；6、池子建造在半地下可减少建筑费用和保温费用；7、反应器的经济高度（深度）一般是在4—6m之间，在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。反应器的面积和反应器的长、宽度在确定反应器的容积和高度后，对矩形池必须确定反应器的长和宽。从布水均匀性和经济性考虑，单个矩形池的长/宽比在2:1以下较为合适。长/宽比在4:1时费用增加十分显著；采用公用壁的（或多组）矩形池，池的长宽比对造价有较大的影响，但是影响因素相应增加。从目前的时间看，但反应器的宽度＜10m（单池）是成功的。反应器长度在采用渠道或管道布水时不受限制。2.3CASS反应器CASS反应器分为三个区域——生物选择区（厌氧或兼氧）、兼氧区和好氧区，三者的容积比为1:5:30。运行时在进水和曝气阶段将好氧区的污泥回流至生物选择区和进水混合，充分利用污泥快速吸附和分解污水的有机物，并使污泥中的磷在厌氧条件下释放。生物选择区的设置能改善污泥沉降性能，防止污泥膨胀，能使回流污泥中的硝酸盐得到有效反硝化。生物选择区中的絮体负荷高，有利于絮凝性细菌生长，能有效抑制丝状菌的生长，即具有生物选择作用。沉淀、排水和待机阶段不曝气，保证沉淀池有良好的效果。兼氧区对进水水质和水量起缓冲作用，促进磷的释放和强化氮的反硝化作用。反应器的优点在工艺比较时已有所提及，在此不赘述。而CASS也有其不可避免的缺点，如下：①CASS系统的微生物种群结构与常规活性污泥法不同，菌群主要由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和异养型好氧菌组成。目前对非稳态CASS系统中微生物种群之间的复杂的生存竞争和生态平衡关系尚不甚了解，CASS工艺理论只是从工艺过程进行一些分析探讨，而理清微生物种群之间的关系对CASS工艺的优化运行是大有好处的，因此仍需加强对这方面的理论研究工作。②39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/生物脱氮效率难以提高一方面硝化反。应难以进行完全。硝化细菌是一种化能自养菌，有机物降解由异养细菌完成。当两种细菌混合培养时，由于存在对底物和DO的竞争（适时补充外加碳源和DO），硝化菌的生长将受到限制，难以成为优势种群，硝化反应被抑制。此外，固定的曝气时间（微电脑控制）也可能会使得硝化不彻底。另一方面就是反硝化反应不彻底。CASS工艺有约20%的硝态氮通过回流污泥进行反硝化，其余的硝态氮则通过同步硝化反硝化和沉淀、闲置期污泥的反硝化实现，其效果不理想也是众所周知的。在沉淀、闲置期中，由于污泥与废水不能良好的进行混合（机械或鼓风搅拌），废水中部分硝态氮不能与反硝化细菌接触，故不能被还原。此外，在这一时期，由于有机物己充分降解，反硝化所需的碳源不足（补充碳源），也限制了反硝化效率的进一步提高。这两方面的原因使得CASS工艺脱氮效率难以提高。③除磷效率难以提高。污泥在生物选择器中的释磷过程受到回流混合液中硝态氮浓度的影响比较大，在CASS工艺系统中难以继续提高除磷效率。④控制方式较为单一。目前在实际应用中的CASS工艺基本上都是以时序控制为主的，缺点是显而易见的，因为污水的水质不是一成不变的，因此采用固定不变的反应时间必然不是最佳选择。对于以上缺点，查找相关资料后，分别做出如下解决方案：①微生物种群之间的复杂关系，可以通过设计实验来分析硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和异养型好氧菌种群之间的相互关系，通过控制培养条件或许能够有所发现。②进水时保证废水中硝态氮的浓度，避免后续除磷效率的降低，和二次放磷。2、除磷阶段一定要控制严格的厌氧条件同时检测pH值保证其在7.0—8.0之间。3、改善系统的排泥设施，由单点吸泥改为多点吸泥，保证系统的排泥效果，控制合适的污泥负荷。③通过微电脑技术实现CASS工艺自动控制管理。对于CASS污水处理工艺，可根据进水及出水水质变化来调整工作程序，保证出水效果。整套自动控制管理系统均需现场编程控制(PLC)与微机集中控制相结合来控制。另外，由于季节变化、污水量少、水质浓度的变化等因素的影响，其处理效果需要通过调整周期内时间配置来调节，如进水浓度较高时，可通过延长曝气时间实现达标排放的目的，一般可以在PLC内预先设置几套运行周期配置模式，以适应进水量、水质、水温等因素的变化，或是为强化脱氮除磷功能时，可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。2.4集水箱为减少水量和水质变动对废水处理工艺过程的影响，在主反应器之前宜设置调节池，以资均和水质、存盈补缺，使后续处理构筑物在运行期间内能得到均衡的进水量和稳定的水质，以达到理想的处理效果。调节池的另一目的是为酸碱中和提供环境。1、调节池的几何形状宜为方形或圆形，以利形成完全混合状态。长形池宜设多个进口和出口。2、调节池中应设冲洗装置、溢流装置、排除漂浮物和泡沫的装置，以及洒水消饱装置。3、为使在线调节池运行良好，宜设混合和曝气建置。4、调节池出口宜设测流装置，以监控所调节的流量。提升泵可设于调节池的前面或后面。2.5pH调节、消毒池经二沉池的出水已经达到了排放标准，但由于最终出水排放的河道下游为居民的饮用水取点，所以增设了该池。采用接触消毒池，来杀死处理后污水中的病原微生物。常用的消毒试剂为NaClO、液氯、CaClO等，其有效成分均为次氯酸根。之后对水质进行酸碱度的测定，用酸碱度进行相应的调节，通常采用无机试剂，如盐酸等。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/2.6污泥浓缩池污泥处理系统产生的污泥，含水率很高，体积很大，输送、处理或处理或处理都不方便。污泥浓缩可使污泥初步减容，使其体积减少为原来的几分之一，从而为后续处理或处理带来方便。首先，经浓缩之后，可使污泥管的管径减少输送泵的容量最少。浓缩之后采用消化工艺时，可减少消化池容积，并降低加热量；浓缩之后直接脱水，可减少脱水机台数，并降低污泥调质所需的絮凝剂投加量。污泥浓缩主要有重力浓缩，气浮浓缩和离心浓缩三种工艺形式。1、浮选浓缩池：适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运行费用较高贮泥能力小。2、重力浓缩池：用于浓缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥，只用于活性污泥的情况不多。3、离心浓缩：适用于不适合重力浓缩的污泥，由于其靠离心力浓缩，且为封闭结构，故效果较好。但运行成本较高。综上所述，本设计采用连续式重力浓缩池。2.7污泥脱水污泥脱水的方法有自然干化、机械脱水及污泥烧干、焚烧等方法。本设计采用机械脱水，采用板框式压滤机，脱水后的污泥运到垃圾填埋场进行卫生填埋。第三章构筑物设计计算3.1格栅1、格栅间隙n:取n=13个2、格栅总宽度B:3、过栅水头损失h2：4、栅后槽总高度H:5、格栅总长度L：6、每日栅渣量W:W大于0.2m3/d采取人工清渣。格栅39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/3.2初沉池沉淀池有效水深：h=3.78m沉淀时间：1.5h沉淀池直径：D=5.5m污泥斗倾角：45o污泥池的总高度：H=7.1m3.3水解酸化池(1)池表面积：采用两个，则表面积A=Q/(N×q)=800/(24×2×1)=16.7m2(2)有效水深：设停留时间t=5h，则有效水深为h=q×t=1×5=5.00(3)有效容积：V=A×h=16.7×5=83.5m2(4)长度的确定：尺寸确定L×B=5×4(5）出水堰负荷设三角形堰板角度为90°，堰口水深为0.025m。单齿流量Q′=1.43×H2.5=0.000141m3/s进水管图调节池3.4集水箱已知设计流量，停留时间T=8h，采用穿孔管空气搅拌，气水比为4.5：11、调节池有效容积V2、调节池尺寸调节池平面形状为矩形，其有效水深取4.0m，调节池面积为调节池分2座，则每个池子的面积池宽B取15.0m，则池长L为39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/保护高=0.5m，则池总高H为则调节池的尺寸LBH=25m15m4.5m污水入口最高水位最低水位液位计检查口口污水出口调节池3.5CASS反应器（1）反应池有效容积：V1=Nq0s0/XNx式中：n-----------反应器一天内周期数；Q0----------周期进水量,m3/s；S0-----------进水BOD含量,mg/l；X-----------污泥浓度,mgMLSS/L；Ns-----------污泥负荷率。V1=4×106×350/3000×0.15329.8m2(2)反应池最小水量Vmin=V1−Q0=329.8−106=223.8m3(3)反应池中污泥体积:Vx=SVI×MLSS×V1/100=150×3000×329.8/100=148.41m3Vmin>Vx，合格。（4）反应池尺寸有效水深取5.0m,高0.5m,则CASS高为5.5m面积为329.8/5=65.96m2设CASS的长:宽=2:1，则SBR的池宽为：6m；池长为：12.0m.CASS反应池的最低水位为：223.8/6.0×12,0=3.11m39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/反应池污泥高度为：148.41/6.0×12.0=2.06m3.11-2.06=1.05m可见，CASS最低水位与污泥位之间的距离为1.0m，大于0.5m的缓冲层高度符合设计要求。出水主反应区主反应区缺氧区主反应区进水生物选择区图CASS(5)鼓风曝气系统①确定需氧量O2由公式：O2=a′Q(S0-Se)+bˊXvVaˊ-----------微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kg；Q-----------污水设计流量，m3/d；S0-----------进水BOD含量,mg/l；Se-----------出水BOD含量,mg/l；bˊ-----------微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，kg；Xv-----------单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量,kg/m3。1取a’=0.5,b’=0.15，出水Se=25mg/L；Xv=f×X=0.75×3000=2250mg/L=2.25kg/m3；V=4V=4×329.8=1319.2m3；代入数据可得：O2=0.5×1696×(350-25)/1000+0.15×2.25×1319.2=720.8O2/d供氧速率为：O2/24==720.8/24=30kgO2/h②供气量的计算采用SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m高处，淹没深度为4.7m，计算温度取25℃。2该曝气器的性能参数为：Ea=8%，Ep=2kgO2/kWh，服务面积1-3m，供氧能力20-25m3/h个。查表知氧在水中饱和容解度为：Cs(20)=9.17mg/L，Cs(25)=8.38mg/L扩散器出口处绝对压力为：39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/P=P+9.8×103×H=1.013×105+9.8×103×4.7=1.47×105pa供氧量：Gs=R0/0.3Ea=45.6/0.3×0.08=1900m3/h③布气系统的计算：反应池的平面面积为：6.0×12.0×4=288m2每个扩散器的服务面积取1.7m2,则需288/1.7=170个。取170个扩散器，每个池子需50个。布气系统设计如下图：图布气系统④污泥产量计算：选取a=0.6,b=0.075,则污泥产量为：ΔX=aQSr−bVXV=0.6×1696×(350−25)×10−3−0.075×1319.2×2.25=108.11kgMLVSS/d假定排泥率含水率为98%，则排泥量为：Qs=△X/103(1-P)=5.4m3/d考虑一定安全系数，则每天排泥量为12m3/d①上清夜排出装置②每池设一台排除装置，则排出装置的排水负荷亦为Q=3.5m3/min选用SHB-100型滗水器，该滗水器技术参数为：排水量80—100m3/h,滗水深度≤2.5m,滗水时间1h，耗电量≤0.0065kwh/t.滗水器结构示意图见图图滗水器结构示意图39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/3.6二沉池沉淀池有效水深：h=5.36m沉淀时间：2.5h沉淀池直径：D=7.5m污泥斗倾角：45o污泥池的总高度：H=9.1m3.7pH调节池、消毒池为使出水pH达到排放标准，故设置pH调节池。pH调节池采用折流式，尺寸为10m6m。3.8集泥井每日的总排泥量为445m³。需在1.5h内抽送完毕，集泥井容积确定为污泥泵提升流量的10min的体积。查《给水排水水井手册》第11册P297，选用150QW210-7-7.5的潜污泵。具体参数如下表型号流量m3/h扬程（m）转速（r/min）功率（Kw）效率（%）出口直径（mm）重量（kg）150QW210-7-7.5210714407.580.5150190则提升流量的10min的体积为35m³，设集泥井有效泥深为3.5m，则平面面积为A=V/H=10m²集泥井为圆形，则其直径为3.6m集泥井超高为0.3m，则集泥井的尺寸为3.6m3.8m3.9污泥的处理流程3.9.1说明污泥处理流程为：浓缩—脱水—处置（1）污泥浓缩污泥中含有大量的水分，为了便于处理和运输，需要减少污泥的含水量，缩小其体积。污泥浓缩是指通过污泥增稠来降低污泥的含水率，压缩污泥的体积，以便于后期处理。污泥浓缩的方法主要有重力浓缩、离心浓缩和气浮浓缩3种。本设计主要采用重力浓缩。根据它的运行方式，浓缩污泥池可分为连续式和间隙式两种。污泥经浓缩后，仍含有97%的水分，体积很大，可用管道输送。为了综合利用和进一步处置，必须对污泥进行干化处置。经脱水后的污泥含水率为65%~85%，污泥由流体流体转换为潮湿的固体，形成泥饼，体积减少。污泥脱水的方法有自然干化和机械脱水两种方式。本设计采用机械脱水，机械脱水也是目前国内外都在大力发展各种机械脱水技术。机械脱水的特点是占地面积小、工作效率高、卫生条件好。机械脱水的设备类型很多，常用的有真空过滤机、压力过滤机和离心脱水等。污泥的干燥和焚烧39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/经污泥浓缩和脱水后，含水率约为60%~80%，可经过干燥进一步脱水，使含水率降低至30%左右。有机物可以直接焚烧，一方面可以去除水分，另一方面还可以同时氧化污泥中的有机物质。焚烧后的有机污泥变成稳定的灰渣，可用以筑路材料或其他建筑填充材料等。3.9.2污泥浓缩池1、设计参数进泥浓度：剩余污泥含水率：设计浓缩后含水率：污泥浓缩时间：T=12h污泥固体负荷：污泥斗斗壁倾角：45°2、设计计算A污泥量污泥浓缩池面积：采用圆形建造，直径为11.5mB浓缩后上清液体积浓缩后含水率的污泥，则浓缩后上清液体积为:C浓缩后污泥体积和存泥体积浓缩后污泥体积泥斗容积：取泥斗高，泥斗直径D浓缩池高度清水区高度：污泥浓缩去高度：取超高污泥浓缩池总高度：39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/3.9.3刮泥机选型查《给水排水设计手册》第11册，通过对浓缩池尺寸的计算，选ZXG-10型中心传动刮泥机。刮泥机规格性能：池径10m，刮泥板外缘线速度2.2m/min，电动机功率0.75kW，推荐池深4.0m，工作桥高度320mm。3.10脱水车间选用BAJZ型自动版框压滤机。板框压滤机容量大小即过滤面积A计算如下：式中：进口污泥含水率，95%Q：污泥量，kg/hV：过滤速度，，取4根据A的值，选择BAJZ30A/800-50型自动板框压滤机两台，每天运行2次。其性能如下：过滤面积30m2，虑室面积750L，板框尺寸1000mm1000mm，虑框厚度60mm，虑板数16，虑框数15，虑室厚度25mm，滤布规格51mm1.13mm，过滤压力0.6MPa，电动机功率11kW，重量10000kg。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/第四章投资估算4.1土建估算土建估算表序号名称数量金额/万元1初沉池112水解酸化池163集水箱114CASS反应器1105二沉池116调节池1137集泥井148污泥浓缩池139配电室1810综合房/80合计1274.2主要设备估算设备估算表序号名称单价/万元数量金额/万元1格栅0.0210.022污水泵2.6025.23罗茨鼓风机4.003124污泥泵0.8021.605污泥脱水系统8.0018.006刮泥机6.0016.007管道及其他配件10.008微孔曝气器0.021803.69搅拌器3.0013.00合计49.4239 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/4.3其他费用设计费(3.5%)：188.72×3.5%=6.61(万元)调试费(3%)：188.72×3%=5.66(万元)税收、管理费(5%)：188.72×5%=9.44(万元)4.4总投资总投资为127＋49.42＋6.61＋5.66＋9.44＝198.13（万元）4.5运行成本(1)电费：电耗0.65KW·h/m3废水，电价0.52元/KW·h则电费为0.65KW·h/m3废水×0.52元/KW·h=0.338元/m3废水。(2)人工费：平均每人每月1000元,每年12000元计，则人工费为0.2元/m3废水。(3)维修费：年维修费以投资的1%计，则维修费为273.56×1%=2.7万元，每吨废水维修费为0.09元。(4)折旧费：按直线折旧法进行折旧，折旧率7%，每吨废水的折旧费为0.07元/m3废水。则运行成本为：0.338+0.2+0.09+0.07=0.7（元/m3废水）39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/附录附录一分工表阶段分配任务分配人员阶段一对所选题目-印染废水的了解所有组员阶段二处理方法的查找总结物化方法化学方法生物方法姚小波张骅杨丽叶海燕杨超阶段三分析所给废水的特点比较各方案并最终确定方案所有组员阶段四确定处理方案为水解酸化—CASS找出其缺点并作出改进方案姚小波张骅（微电脑控制）杨丽叶海燕（反应条件的控制）杨超（菌群之间的关系）阶段五设计书的成形各成员完成几部分阶段六PPT制作张骅阶段七报告杨丽39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/附录二讨论记录关于CASS工艺处理印染废水缺点及改进方法讨论会议纪要---第七组会议时间：2010-11-1915:10-15:552010-11-2012:00-13:30会议地点：综合楼A307南山公寓广场参加人员：杨超杨丽姚小波叶海燕张骅会议概要：在参观污水处理厂后我组根据上次讨论的结果，进一步分析讨论CASS工艺存在的缺点及改善的方法并对整个工艺流程进行了完善。会议内容：混凝剂排1工艺流程的改动上次工艺流程图如下脱水上清液污泥外排出水综合污水粗格栅细格栅气浮池水解酸化池集水箱CASS反应器斜板沉淀池pH调节、消毒池集泥井污泥浓缩池污泥脱水39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/本次讨论后把工艺流程图修改如下混凝剂脱水上清液污泥外排出水综合污水细格栅初沉池水解酸化池集水箱CASS反应器二沉池pH调节、消毒池集泥井污泥浓缩池污泥脱水1.1改动说明根据老师所提意见，本组进行讨论发现该印染厂废水悬浮固体物质含量较低，所以省去了粗格栅，由于该工艺中的水解酸化等能去除废水中的纤维物质，所以将气浮池改为了初沉池，同时减少了投资运行费用。经主反应器处理废水后，水中悬浮颗粒物较少，所以用二沉池取代了斜板沉淀池，减少运行成本。2讨论各池作用2.1细格栅：除去废水中的大悬浮物质（如碎布片等）2.2初沉池：除去废水中的小颗粒悬浮物质2.3水解酸化池：调节废水的pH并增加其可生化性2.4集水箱：收集储存水解酸化后的废水，为CASS主反应提供持续稳定的进水2.4CASS反应器：废水处理的主反应区，对废水进行生化处理2.5二沉池：向CASS反应器处理完的废水投加混凝剂进一步沉淀，去除一部分物质，提高水质2.6pH调节，消毒池：调节出水的pH值，除去水中残留的微生物，使出水水质达到饮用水指标2.7集泥井：收集初沉池，水解酸化池，CASS反应器及二沉池中的污泥2.8污泥浓缩池：对污泥进行初步的浓缩除水，采用重力浓缩法2.9污泥脱水：浓缩后的污泥含水率仍较高，采用机械脱水进一步降低污泥含水率39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/3CASS工艺缺点的讨论在此次会议前，我组成员各自对该工艺存在的不足和缺点进行了详细的资料查阅，但查找到的缺点大同小异，每个人找到的都差不多，所以缺点的讨论没有花较长的时间，也没有产生较大的意见分歧。缺点归纳如下：（1）微生物种群之间的复杂关系有待研究。（硝化细菌：水分，很高的氧气，最适宜弱碱性，25度左右生长繁殖最快，它的繁殖不遵循分离定律和自由组合定律；反硝化细菌：包括好氧反硝化细菌采用序批式反应器处理氨氮废水，试验结果验证了好氧反硝化的存在，因在消化过程中有氮的损失，好氧反硝化脱氮能力随混合液溶解氧浓度的提高而降低；聚磷菌：初始硝态氮浓度越高---厌氧条件---pH值---有机基质类型---NO的积累，菌种之间的竞争）　　CASS系统的微生物种群结构与常规活性污泥法不同，菌群主要由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和异养型好氧菌组成。目前对非稳态CASS系统中微生物种群之间的复杂的生存竞争和生态平衡关系尚不甚了解，CASS工艺理论只是从工艺过程进行一些分析探讨，而理清微生物种群之间的关系对CASS工艺的优化运行是大有好处的，因此仍需加强对这方面的理论研究工作。（2）生物脱氮效率难以提高　　一方面硝化反应难以进行完全。硝化细菌是一种化能自养菌，有机物降解由异养细菌完成。当两种细菌混合培养时，由于存在对底物和DO的竞争（适时补充外加碳源和DO），硝化菌的生长将受到限制，难以成为优势种群，硝化反应被抑制。此外，固定的曝气时间（微电脑控制）也可能会使得硝化不彻底。另一方面就是反硝化反应不彻底。CASS工艺有约20%的硝态氮通过回流污泥进行反硝化，其余的硝态氮则通过同步硝化反硝化和沉淀、闲置期污泥的反硝化实现，其效果不理想也是众所周知的。在沉淀、闲置期中，由于污泥与废水不能良好的进行混合（机械或鼓风搅拌），废水中部分硝态氮不能与反硝化细菌接触，故不能被还原。此外，在这一时期，由于有机物己充分降解，反硝化所需的碳源不足（补充碳源），也限制了反硝化效率的进一步提高。这两方面的原因使得CASS工艺脱氮效率难以提高。（3）除磷效率难以提高　　污泥在生物选择器中的释磷过程受到回流混合液中硝态氮浓度的影响比较大，在CASS工艺系统中难以继续提高除磷效率。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/（4）控制方式较为单一。目前在实际应用中的CASS工艺基本上都是以时序控制为主的，其缺点是显而易见的，因为污水的水质不是一成不变的，因此采用固定不变的反应时间必然不是最佳选择。4工艺缺点解决方法的讨论杨超：首先讨论第一个：微生物种群之间的复杂关系。我认为这个可以通过设计实验来分析硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和异养型好氧菌种群之间的相互关系杨丽：恩，通过控制培养条件或许能够有所发现大家表示可行杨丽，叶海燕：对于接下来的二和三两个问题，下面是我们找的资料(1)有批量试验结果表明，初始硝态氮浓度越高，缺氧吸磷的速率就越快。如果硝酸盐氮不充分，甚至为零，一方面会降低缺氧培养时的吸磷量，另外会导致缺氧培养时的二次放磷，对于筛选造成干扰。在碳源(电子供体)充足的前提下，NCh-的含量(电子受体)是决定缺氧吸磷是否完全的限制性因素。(2)Brdjanovic等报道周末或大雨导致污水厂低负荷运行，即使再恢复到正常运行负荷时，系统除磷效率也会发生严重恶化。令云芳等的研究也表明，工艺中厌氧条件对DPB吸收转化进水中易降解的有机物CODRB和释磷极为重要，而缺氧段的低IX)也是实现反硝化吸磷的重要因素。因此，厌氧段和缺氧段的DO的质量浓度通常控制在0.1—0.2mg/L。另外，如果在以氧作为电子受体吸磷的条件下长期运行，普通№大量繁殖和生长，而DPB不再是系统中的优势菌种，并且将逐渐从系统中被淘汰掉，反硝化除磷失效。(3)pH值对DPB厌氧释磷影响较大，在一定pH值范围内，随着pH值的升高则释磷量也升高，但当pH值达到8以上时释磷量反而下降。有研究结果表，pH值对DPB反硝化除磷系统和传统除磷系统的影响有相似之处，当pH值为8时会出现磷酸盐沉淀。根据任南琪等的报道，缺氧段pH值为7.0±0.1，厌氧段pH值为7.0—8.0时，在较高的pH值条件下脱氮除磷效果最好；当厌氧段pH为8.0时，厌氧结束时，释磷是最充分的，缺氧结束时，磷的去除率最高70%，磷的释放、吸收和硝酸盐反硝化始终保持最高的反应速率，并且硝酸盐的去除率最高。39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/杨丽，叶海燕:对以上的资料分析，我们归纳了提高除氮和除磷的一些方法和注意点1、进水时保证废水中硝态氮的浓度，避免后续除磷效率的降低，和二次放磷。2、除磷阶段一定要控制严格的厌氧条件同时检测pH值保证其在7.0~8.0之间姚小波：在脱氮除磷的问题上我也找了点资料（1）污泥负荷的影响生物脱氮和除磷是一对矛盾，脱氮需要长泥龄、低负荷，而除磷需要短泥龄、高负荷。而污泥负荷同进水浓度、污泥浓度密切相关，进水浓度越高，排泥量越少，CASS池内污泥浓度越高，污泥负荷越低，脱氮效果较好，而除磷效果不理想，供氧量越高。因此，控制合适的污泥负荷，是保证系统脱氮除磷效果、节约能耗的关键因素。据统计，污泥负荷在0.1kgBOD／(kgMLVSS·d)时，系统具有良好的硝化和反硝化效果，此时除磷效率也较高，因此，应改善系统的排泥设施，由单点吸泥改为多点吸泥，保证系统的排泥效果，控制合适的污泥负荷。（2）关于溶解氧的影响，选择区溶解氧的影响选择区的主要功用是在其中进行磷的释放，为后续主曝气区磷的过量吸收创造条件；同时污泥回流液中含有的硝酸盐也可在此得以反硝化，因此选择区应该维持缺氧一厌氧状态。（3）主曝气区溶解氧的影响CASS池主曝气区内主要完成降解有机物、同时硝化反硝化和吸磷过程。对于同时硝化反硝化过程，要求控制供氧强度并维持主曝气区内溶解氧在0.5—1mg／L范围内，使絮体外周能保证有一个好氧环境进行硝化，同时由于溶解氧浓度得到控制，氧在污泥絮体内部的渗透传递作用受到限制，而较高的硝酸盐浓度则能较好地渗透到絮体的内部，从而实现有效地反硝化过程。实际运行发现，主曝气区内的溶解氧无法精确控制在0.5—1mg／L范围内，鼓风机在最小气量情况下，主曝气区内的溶解氧一般在1.5mg／L左右，系统难以保证较好的同步硝化反硝化效果，根据本厂实际，可在鼓风管道上设置排入大气的放泄口，同时利用阀门来调整气量。杨超：你们找的资料所提的方法差不多，就是要控制好处理池里的条件，特别是溶解氧即好氧厌氧条件，pH值，曝气的时间等。这就要求有较好的自动化可调节的微电脑控制系统来运行管理，也就是缺点里的第四点。大家表示认同张骅：我和姚小波，杨超对于第四个缺点找了个解决方法就是通过微电脑技术实现CASS工艺自动控制管理。当然这是别人研发出来的，我们只是借鉴过来设计资料如下39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/对于CASS污水处理工艺，可根据进水及出水水质变化来调整工作程序，保证出水效果。整套自动控制管理系统均需现场编程控制(PLC)与微机集中控制相结合来控制。另外，由于季节变化、污水量少、水质浓度的变化等因素的影响，其处理效果需要通过调整周期内时间配置来调节，如进水浓度较高时，可通过延长曝气时间实现达标排放的目的，一般可以在PLC内预先设置几套运行周期配置模式，以适应进水量、水质、水温等因素的变化，或是为强化脱氮除磷功能时，可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。1设计参数主水水质：指标测定值（mg/l）BOD5291.6~415.7CODCr663.8~890.2SS133.2~237.8TN1.8~2.5TP18.5~20.4pH8~11水温20~40℃2设计原则(1)适宜城市生活污水、酒厂污水、食品工业污水的处理，适应本质变化大的环境。(2)应根据我国《地面水环境质量标准》(GB3838—2002)和《污水综合排放标准》(GB8978—1996)的有关规定和当地环保部门的要求确定处理程度，以确保出水水质。(3)具有较好的脱氮除鳞功能。(4)控制、管理实现自动化，降低能耗，减少异常情况的发生及延长使用寿命。(5)操作界面形象直观，提供语音报警功能，易于使用；提供人员管理功能和历史记录功能，便于进行事故分析。3设备及仪表配制采用二极集散式控制体系，每个CASS池由一台联锁机(选用PLC)进行控制，所有PLC都由同一台上位管理机(选用工业控制计算机)进行管理显示。4系统的分层描述4.1管理层39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/管理层作为污水处理系统的最高层次，其是通过控制软件程序完成对CASS工艺过程的控制和管理，实现办公自动化。则管理层主要担负以下任务：对联锁层PLC的工艺控制策略进行组态，使得工艺人员可以方便地在线更改控制策略及其他工艺参数；显示工艺流程图，能以图的形式显示各个工段的工艺流程和数据，各设备状态、系统状态，能反映主要设备的开关状态、机泵电流电压、现场仪表的参数、累计值(电量、水量、泥量、气量等)；控制工艺参数可以由专业人员进行选择或修改；可实现画面及语音报警；可以建立日、月、年的实现操作及系统状态记录数据库，能方便地进入，进行历史查询、修改和统计等操作；可提供手动操作界面；提供入网接口，与企业内部网联接。4．2联锁层联锁层是系统的核心，系统的测控联锁功能主要是在这里完成的，其主要功能是接受管理层设置的参数或命令，根据工艺参数组态形成控制策略，并据此对CASS工艺实现自动控制；设计开发了现场设备的专用控制算法，实现了对现场设备的保护控制。4．3执行层该层主要由电气执行设备组成，实现PLC与控制设备的隔离，并执行PLC下达的控制命令。4．4现场主要指污水处理系统中的现场执行及传感设备，如对系统设备的状态、传感器参数进行检查，并把检查到的数据上传，接受联锁层的指令对执行结构进行控制。PLC过程控制本系统采用两种模式来实行控制。1、手动现场“手动／自动”选择开关切换到手动，可由现场开关直接控制设备，这是最高优先级的控制，在这一模式下，PLC仅对运行状态作监视。供日常工作使用。2、自动现场“手动／自动”选择开关切换到自动，在这一模式下PLC能根据测量参数，对污水处理按设定工艺方案实行全自动控制。便于手动调试和白控系统故障时使用。自动模式又分为2种控制模式，我们在PLC的运行程序中设置了上位机控制方式和PLC控制方式。3、上位机控制方式上位机显示系统状态，这时PLC接收上位机发出的指令，操作人员可以通过计算机直接遥控现场设备。各设备间不存在联锁关系。4、PLC控制方式39 绍兴文理学院印染废水课程设计说明书2010/12/PLC按上位机设定的运行模式自动控制设备运行，出现故障会及时报警。(1)格栅单元。进水闸门现场控制，PLC监视。格栅装置：现场设置格栅、皮带转送机、压榨机联动控制系统，可由现场控制，也可由PLC控制。(2)集水井单元。PLC根据液位仪测量值及上、中、下液位开关自动控制泵。关闭泵后须等待10min才能启动，以保证泵不频繁启动(紧急启动不受此限制)。在启动、停止过程中，PLC自动检查泵的运行状况，判别是否出现故障并报警。计算机自动记录各泵的运行时间，并使之尽量相等。进水流量、pH值、温度测量信号经PLC的Am转换后送计算机显示、存储。(3)CASS池单元。溶解氧测量值及上、下液位开关信号送PLC，PLC根据设定的时间参数、上下液位开关信号启闭进水电动阀门和滗水器，计算机自动记录进水、出水时间。(4)应急措施。突然停电：计算机会自动检查停电时刻设备运行状况，提示用户紧急处置的步骤、停电时期的注意事项及复电开机的步骤。综上所述，实践证明，污水厂CASS工艺自控管理系统日处理量小则几百立方米，大则几十万立方米，其在设计时应根据工程的具体睛况选择合适的控制方式。由于CASS工艺的曝气是间断的，利于氧的转移，曝气时间还可根据水质、水量变化灵活调整，均为降低运行成本创造了条件。总体而言，CASS工艺自控管理系统在污水处理工程中，运行稳定，控制效果良好。杨丽，叶海燕：好是好，只是估计投资运行费用会比较高，而且操作人员，管理人员的素质要求也蛮高杨超：这个我们找的时候也考虑过，不过利用这种自动化系统，处理水能提高不少的效率，管理起来也很方便直观，出水水质也能提高不少，也算弥补了一些弊端。39'